WO2021153123A1

WO2021153123A1 - エネルギー吸収部材

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Publication number: WO2021153123A1
Application number: PCT/JP2020/048524
Authority: WO
Inventors: 日高慎介; 松岡英夫; 山下浩平; 本田佳之; 志村雄太; 若林拓実; 西村美帆子; 向井孝次; 小林定之
Original assignee: 東レ株式会社
Priority date: 2020-01-31
Filing date: 2020-12-24
Publication date: 2021-08-05
Also published as: JPWO2021153123A1

Abstract

２３℃で測定したエネルギー吸収効率（Ｊ／ｇ）に対して、－３０℃および８０℃で測定したエネルギー吸収効率の割合が±２０％以内にあるガラス繊維強化熱可塑性樹脂部材であって、ガラス転移温度が８０℃以上の熱可塑性樹脂と４２重量％以上の不連続ガラス繊維を含有していることを特徴とするエネルギー吸収部材。特定の熱可塑性樹脂と汎用の不連続ガラス繊維を最適に組み合わせることで環境温度によるエネルギー吸収性能のバラつき（温度依存性）を低減させ、温度依存性に優れる金属材料同様の理想的な性能のエネルギー吸収部材を実現することができる。特に本発明のＥＡ部材は、軽量であり、安価に製造でき、生産性、量産性に優れているので、車両用のエネルギー吸収部材として極めて有用である。

Description

エネルギー吸収部材

　本発明は、車両等の衝突時に圧壊して衝突荷重を吸収するガラス繊維強化熱可塑性樹脂部材からなるエネルギー吸収部材に関するものである。

　車両には、衝突時に圧壊して衝突荷重を吸収するエネルギー吸収（以下、ＥＡと略称することがある。ＥＡ：Energy Absorbing）部材が備えられている。ＥＡ部材の代表的な例として、フロントバンパビームとフロントフレームとの間に配置されるクラッシュボックス等が挙げられる。従来、鉄鋼板等の金属材料により構成されたクラッシュボックスが用いられているが、近年、車体の軽量化のために、炭素繊維強化樹脂製のＥＡ部材が実用化されている。かかる炭素繊維強化樹脂製のＥＡ部材は、例えば円錐や角錐を含む筒形状を有し、衝突荷重の入力時に、先端側から内向きに、又は、外向きに変形しながら、ＥＡ部材が逐次的に破壊して衝突荷重を吸収することが知られている。

　一方、生産性の観点からは、例えば炭素繊維等の連続繊維に熱硬化性樹脂を含浸させて製造される部材は、炭素繊維を編み上げたり、含浸した樹脂の硬化に時間が掛かるなど量産性の点で劣り、ＥＡ部材としての性能維持と生産性を両立して達成することは困難である。そこでこのような不都合に対処し得るＥＡ部材として、各種繊維強化樹脂部材が提案されている。

　例えば特許文献１には、炭素繊維強化樹脂を用いた生産性に優れる射出成形による高弾性率で－３０℃、１００℃での温度依存性が小さいＥＡ部材が開示されている。

　また、特許文献２には、合成樹脂材料からなる車両用衝撃吸収構造体が開示されている。

　また、特許文献３には、良好なＥＡ性能を得るために積層管体構造とすることが開示されている。

　さらに、特許文献４には、ＥＡ特性の温度依存性を低減させるために連続繊維の配向角度を調整することが開示されている。

　ところでガラス繊維強化熱可塑性樹脂部材に用いる熱可塑性樹脂において、ポリアミド樹脂は各種物性のバランスに優れている代表的な樹脂であり幅広い分野、用途で使用されるが、ポリアミド樹脂の耐衝撃性を向上させる改善策として、ゴム状重合体を添加することが広く行われている。また、ポリアミド樹脂とゴム状重合体の相溶性を高めるために、不飽和カルボン酸又はその誘導体でゴム状重合体を変性することが公知の技術として知られている。

　特許文献５には、耐衝撃性に優れると共に、低吸水性、耐熱性、耐薬品性、機械物性、寸法安定性などの諸性能に優れたパラキシリレンジアミン単位と直鎖脂肪族ジカルボン酸単位からなるポリアミドと変性ポリオレフィンを含むポリアミド樹脂組成物の記載がある。

　特許文献６には、シャルピー衝撃強度が高く、吸水時弾性率保持率に優れたキシリレンジアミンと炭素数４～２０の直鎖脂肪族ジカルボン酸から構成されるポリアミド樹脂とエチレン由来の構成単位と炭素原子数３～２０のα－オレフィン由来の構成単位を含む共重合体をカルボン酸誘導体で変性してなる変性ポリオレフィンを含むポリアミド樹脂組成物の記載がある。

　また特許文献７には、ＡＢＳ樹脂、ポリアミド樹脂、シアン化ビニル系共重合体、エチレン－α－オレフィン系共重合体、炭素繊維で構成される耐衝撃性、寸法安定性、耐薬品性、塗装外観および耐熱性がバランス良く優れた熱可塑性樹脂組成物の記載がある。

　特許文献８には、（Ａ）：ポリアミド樹脂、成分（Ｂ）：ビニル芳香族化合物重合体ブロックａと共役ジエン系化合物重合体ブロックｂとのブロック共重合体の水素添加物及び／又はエチレン－α－オレフィン系共重合体、成分（Ｃ）：ビニル芳香族化合物重合体ブロックａと共役ジエン系化合物重合体ブロックｂとのブロック共重合体の水素添加物に、不飽和酸及び／又はその誘導体を付加させた変性水素化ブロック共重合体、成分（Ｄ）：板状及び／又は針状の無機フィラー、並びに、成分（Ｆ）：エチレン－ビニルアルコール共重合体及び／又はエチレン－酢酸ビニル共重合体の部分ケン化物で構成される耐衝撃性及び寸法安定性、剛性に優れ、かつ、外観、流動性、および塗装膜密着性に優れた熱可塑性樹脂組成物の記載がある。

　さらに特許文献９には、ポリフェニレンエーテル、ポリアミド、衝撃改良材、繊維状と板状を含む無機フィラーを用いることにより優れた耐衝撃性と、低い線膨張係数を併せ持つ樹脂組成物及び成形体を提供する記載がある。

　特許文献１０には、ポリフェニレンエーテル、ポリアミド、ビニル芳香族化合物を主体とする重合体ブロック、無機質繊維状充填材、分子内にカルボン酸基、酸無水物基、エポキシ基、アミノ基または水酸基を有する化合物を溶融混錬することにより、剛性、耐衝撃性及び耐熱性のバランスを大幅に向上した樹脂組成物を提供する記載がある。

　上記の他にもポリアミド樹脂の靭性をさらに改良する方法として、オレフィン系エラストマーや、ゴム状のコア層をガラス状樹脂のシェル層で覆ったコアシェル型化合物を配合することが知られている。オレフィン系エラストマーを配合する技術としては、例えば、ポリアミド樹脂からなる連続相と、該連続相に分散された、α、β－不飽和カルボン酸で変性されたポリオレフィンからなる粒子状の分散相とからなるポリアミド系樹脂組成物（例えば、特許文献１１参照）が提案されている。コアシェル型化合物を配合する技術としては、例えば、ポリアルキル（メタ）アクリレートからなる第二層を有する多層構造重合体粒子に、ビニル系単量体をグラフト重合してなる複合ゴム系グラフト共重合体と、熱可塑性樹脂とからなる耐衝撃性熱可塑性樹脂組成物（例えば、特許文献１２参照）、テレフタル酸単位を含有するジカルボン酸単位と、１，９－ノナンジアミン単位および／または２－メチル－１、８－オクタンジアミン単位を含有するジアミン単位とからなるポリアミド樹脂、およびコアシェル構造を有する樹脂微粒子からなるポリアミド樹脂組成物（例えば、特許文献１３参照）が提案されている。

　一方、衝撃強度と靭性を改良する方法として、例えば、不飽和カルボン酸無水物により変性されたポリオレフィンと、官能基を有するポリロタキサンとを反応して得られる樹脂組成物（例えば、特許文献１４参照）、ポリ乳酸からなるグラフト鎖を有する環状分子の開口部が直鎖状分子によって包接されたポリロタキサンと、ポリ乳酸樹脂とを含むポリ乳酸系樹脂組成物（例えば、特許文献１５参照）が提案されている。また、特許文献１６に記載の樹脂組成物では、ポリロタキサンの添加によりポリアミドの靭性を大きく向上させる手法が提案されている。

特開２０１７－３０６８号公報特開２００５－２７１４８３号公報特開２０００－２４０７０６号公報特開２０１７－２２７２７７号公報特開２０１１－５７９３０号公報特開２０１７－５２８１９号公報特開２００２－２１２３８３号公報特開２００６－２８２２３号公報特開２０１１－１９５８２７号公報特開平６－２４０１３０号公報特開平９－３１３２５号公報特開平５－３３９４６２号公報特開２０００－１８６２０４号公報特開２０１３－２０９４６０号公報特開２０１４－８４４１４号公報国際公開第２０１６／１６７２４７号

　しかしながら、上記特許文献１～４に記載の発明では、ＥＡ特性の向上は認められるものの、ＥＡ特性の温度依存性の低減や製造コストの面で改善の余地があり（とくに特許文献１～４）、生産性、量産性の面では、改善すべき問題が残されていた（とくに特許文献２～４）。

　また上記特許文献５～１０に開示された従来技術では、剛性、耐衝撃性などの諸性能に優れてはいるが、耐衝撃性の温度依存性において十分に優れているとは言えず、特に低温、高温下の耐衝撃性を向上させ室温下の耐衝撃性とのバランスを取ることが課題であった。

　樹脂組成物を例えば自動車用エネルギー吸収部材に適用する場合には、剛性と靭性の両立に加え、環境温度である－３０℃から８０℃でのエネルギー吸収効率差が小さいことが必要となる。

　さらに前記特許文献１１～１３に開示された樹脂組成物では、オレフィン系エラストマーやコアシェル型化合物を配合することにより、耐衝撃性や靭性は向上するものの、剛性が低下する課題があった。　

　特許文献１４～１５に開示されるように、ポリロタキサンを用いることにより、ポリオレフィンやポリ乳酸の衝撃強度と靭性が向上することは知られていたが、これらに開示されたポリロタキサンは、ポリアミドとの相溶性や反応性が低く、かかるポリロタキサンを、剛性に優れるポリアミドの改質に適用することは困難であった。特許文献１６には、成形品の靭性と剛性を両立する手法として、ポリアミドと変性ポリロタキサンを含む樹脂組成物が提案されている。しかし、特許文献１６に記載の樹脂組成物は靭性と剛性のバランスに優れているものの、使用環境温度である－３０℃から８０℃でのエネルギー効率差が大きいという課題があった。

　そこで本発明の課題は、上記のような従来技術における問題点に着目し、ＥＡ特性として室温環境下における高い耐衝撃性を維持し、さらに低温、高温環境下の耐衝撃性を向上させ、室温環境下とのバランスを取ることを可能にした、すなわち耐衝撃性の温度依存性を低減可能にした、汎用の不連続ガラス繊維を用いた生産性、量産性に優れるＥＡ部材用樹脂組成物からなるＥＡ部材を提供することにある。

　本発明者らは検討を重ねた結果、室温環境下の耐衝撃性に対し、低温、高温環境下の耐衝撃性を向上させ室温環境下とのバランスを取ることを可能にすることにより、上記課題を解決できることを見出し、本発明に到達した。

　上記課題を解決するために、本発明では以下の構成を採用する。
（１）２３℃で測定したエネルギー吸収効率（Ｊ／ｇ）に対して、－３０℃および８０℃で測定したエネルギー吸収効率の割合が±２０％以内にあるガラス繊維強化熱可塑性樹脂組成物からなる部材であって、ガラス転移温度が８０℃以上の熱可塑性樹脂と４２重量％以上の不連続ガラス繊維を含有していることを特徴とするエネルギー吸収部材。
（２）前記ガラス繊維強化熱可塑性樹脂組成物からなる部材の重量平均繊維長に対して、エネルギー吸収後の粉砕部分の重量平均繊維長が６０～９０％である、（１）に記載のエネルギー吸収部材。
（３）前記ガラス繊維強化熱可塑性樹脂組成物に含有されるガラス転移温度が８０℃以上の熱可塑性樹脂が半芳香族ポリアミド樹脂、ポリカーボネート樹脂、アクリロニトリル／スチレン共重合体樹脂、ポリフェニレンオキシド樹脂、ポリフェニレンスルフィド樹脂から選ばれる、（１）または（２）に記載のエネルギー吸収部材。
（４）前記ガラス繊維強化熱可塑性樹脂組成物からなる部材が射出成形により成形されている、（１）～（３）のいずれかに記載のエネルギー吸収部材。
（５）前記ガラス繊維強化熱可塑性樹脂組成物が、（Ａ）ポリアミド樹脂および（Ｂ）エチレン系α－オレフィン樹脂の合計を１００重量部として、（Ａ）ポリアミド樹脂が、メタキシリレンジアミンとアジピン酸からなる半芳香族ポリアミドを含み、７０～９５重量部であり、（Ｂ）エチレン系α－オレフィン樹脂が５～３０重量部であり、前記エネルギー吸収部材用樹脂組成物を１００重量％として、（Ｃ）ガラス繊維を４２～６５重量％含むことを特徴とする、（１）～（４）のいずれかに記載のエネルギー吸収部材。
（６）前記（Ａ）ポリアミド樹脂が、（Ａ）ポリアミド樹脂および（Ｂ）エチレン系α－オレフィン樹脂の合計を１００重量部として、脂肪族ポリアミド樹脂を１～４５重量部含むことを特徴とする、（５）に記載のエネルギー吸収部材。
（７）前記脂肪族ポリアミド樹脂がポリアミド６およびポリアミド６６から選ばれる少なくとも１種であることを特徴とする、（６）に記載のエネルギー吸収部材。
（８）前記ガラス繊維強化熱可塑性樹脂組成物が、（Ａ）ポリアミド樹脂および（Ｂ）エチレン系α－オレフィン樹脂の合計を１００重量部として、さらに（Ｄ）シアン化ビニル系単量体１５～５０重量％と芳香族ビニル系単量体５０～８５重量％を共重合させたビニル系共重合体を６０～１５０重量部含むことを特徴とする、（５）～（７）のいずれかに記載のエネルギー吸収部材。
（９）前記（Ｄ）シアン化ビニル系単量体１５～５０重量％と芳香族ビニル系単量体５０～８５重量％を共重合させたビニル系共重合体が未変性のビニル系共重合体であることを特徴とする、（８）に記載のエネルギー吸収部材。
（１０）前記ガラス繊維強化熱可塑性樹脂組成物が、（Ａ）ポリアミド樹脂、（Ｄ）シアン化ビニル系単量体１５～５０重量％と芳香族ビニル系単量体５０～８５重量％を共重合させたビニル系共重合体、および（Ｂ）エチレン系αーオレフィン樹脂の合計を１００重量部として、（Ａ）４０～６０重量部、（Ｄ）２０～４０重量部、（Ｂ）１０～３０重量部を含み、エネルギー吸収部材用樹脂組成物を１００重量％として、（Ｃ）ガラス繊維を４２～６５重量％含むことを特徴とする、（１）～（４）のいずれかに記載のエネルギー吸収部材。
（１１）前記（Ａ）ポリアミド樹脂が、脂肪族ポリアミド樹脂および半芳香族ポリアミド樹脂から選ばれる少なくとも１種であることを特徴とする、（１０）に記載のエネルギー吸収部材。
（１２）前記（Ａ）ポリアミド樹脂が、ポリアミド６、ポリアミド６６、およびメタキシリレンジアミンとアジピン酸からなる半芳香族ポリアミドから選ばれる少なくとも１種であることを特徴とする、（１１）に記載のエネルギー吸収部材。
（１３）前記ガラス繊維強化熱可塑性樹脂組成物が、（Ａ）ポリアミド樹脂、（Ｅ）クロロホルム中で測定した３０℃の固有粘度が０．４～０．５ｄｌ／ｇの未変性ポリフェニレンオキシド樹脂および（Ｂ）エチレン系αーオレフィン樹脂の合計を１００重量部として、（Ａ）４０～６０重量部、（Ｅ）３０～５０重量部、（Ｂ）５～３０重量部を含み、エネルギー吸収部材用樹脂組成物を１００重量％として、（Ｃ）ガラス繊維を４２～６５重量％含むことを特徴とする、（１）～（４）のいずれかに記載のエネルギー吸収部材。
（１４）前記（Ａ）ポリアミド樹脂が、ポリアミド６、ポリアミド６６、およびメタキシリレンジアミンとアジピン酸からなる半芳香族ポリアミドから選ばれる少なくとも１種であることを特徴とする、（１３）に記載のエネルギー吸収部材。
（１５）前記ガラス繊維強化熱可塑性樹脂組成物が、少なくとも（Ｆ）ガラス転移温度が８０℃未満のポリアミド、（Ｇ）ガラス転移温度が８０℃以上の熱可塑性樹脂、（Ｈ）反応性官能基を末端に有するグラフト鎖により環状分子が修飾されたポリロタキサン、変性シクロデキストリン、またはガラス転移温度が８０℃未満の脂肪族ポリエステルから選ばれる少なくとも１つの化合物、および（Ｃ）ガラス繊維を配合してなる樹脂組成物であって、－３０℃、２３℃、８０℃の各温度で実施した落錘試験におけるエネルギー吸収効率Ｅ（－３０℃）、Ｅ（２３℃）、Ｅ（８０℃）が下記式（Ｉ）および（ＩＩ）を満たすことを特徴とする、（１）～（４）のいずれかに記載のエネルギー吸収部材。

（１６）前記ガラス繊維強化熱可塑性樹脂組成物が、動的粘弾性測定によって測定される周波数１Ｈｚにおける損失正接（ｔａｎδ）の少なくとも１つの極大点が８０℃以上の範囲にあることを特徴とする、（１５）に記載のエネルギー吸収部材。
（１７）前記（Ｇ）ガラス転移温度が８０℃以上の熱可塑性樹脂が、半芳香族ポリアミド、ポリフェニレンエーテル、ポリフェニレンスルフィド、アクリロニトリル－スチレン共重合体（ＡＳ樹脂）から選ばれる少なくとも１種であることを特徴とする、（１５）または（１６）に記載のエネルギー吸収部材。
（１８）車両用のエネルギー吸収体である、（１）～（１７）のいずれかに記載のエネルギー吸収部材。

　このように、本発明に係るＥＡ部材によれば、特定の熱可塑性樹脂と汎用の不連続ガラス繊維を最適に組み合わせることで環境温度によるＥＡ性能のバラつき（温度依存性）を低減させ、温度依存性に優れる金属材料同様の理想的な性能のＥＡ部材を実現することができる。特に本発明のＥＡ部材は、軽量であり、安価に製造でき、生産性、量産性に優れているので、車両用のＥＡ部材として極めて有用である。

本発明の一実施態様に係るＥＡ部材を示しており、（Ａ）はＥＡ部材の斜視図、（Ｂ）は底面側から見た斜視図、（Ｃ）は透視斜視図である。本発明におけるＥＡ部材の落錘試験の一実施形態を示す斜視図である。本発明におけるＥＡ部材の性能を評価するための説明図であり、（Ａ）は荷重―変位曲線の一例を示すグラフ、（Ｂ）はＥＡ量―変位曲線の一例を示すグラフ、（Ｃ）は変位量からの樹脂量の算出例を示す説明図、（Ｄ）はＥＡ効率を求めるためのＥＡ量―樹脂量曲線の一例を示すグラフである。実施例２における２３℃、－３０℃、８０℃でのＥＡ部材の荷重―変位曲線（図４（Ａ））、ＥＡ量―樹脂量曲線（図４（Ｂ））を示すグラフである。比較例１における２３℃、－３０℃、８０℃でのＥＡ部材の荷重―変位曲線（図５（Ａ））、ＥＡ量―樹脂量曲線（図５（Ｂ））を示すグラフである。

　以下に、本発明の一つ目の好ましい態様のガラス繊維強化熱可塑性樹脂組成物からなるエネルギー吸収部材について、実施の形態とともに詳細に説明する。

　本発明においてＥＡ効率とは、エネルギー吸収に用いられたＥＡ部材部分の単位重量当たりのＥＡ量（Ｊ）を示すものである。後述のＥＡ効率の計算の項でも説明するように、例えば、ガラス繊維強化熱可塑性樹脂部材であるＥＡ部材について落錘試験を行った場合、得られる荷重－変位曲線を積分して、ＥＡ量－変位曲線とし、更に変位した部分に関してＥＡ部材の断面積、比重を掛け、ＥＡに要したＥＡ部材の樹脂量を算出して、ＥＡ量－樹脂量曲線を求め、この曲線の傾きをＥＡ効率（Ｊ／ｇ）として算出することができる。

　本発明のＥＡ部材のＥＡ効率は、２３℃で測定したＥＡ効率を１００％とした場合に－３０℃、８０℃のＥＡ効率が８０～１２０％（つまり、±２０％以内）であり、好ましくは８５～１１５％である。ＥＡ効率の温度依存性が、２３℃に対して±２０％より大きくなると、ＥＡ部材として必要なＥＡ量を確保する設計が困難となる。すなわち、ＥＡ効率の温度依存性がこの範囲よりも大きくなると、高い側のＥＡ効率に合わせて設計すると、低い側のＥＡ効率となる温度では、ＥＡ量不足となる。また、反対に低い側のＥＡ効率に合わせて設計すると、高い側のＥＡ効率となる温度では、衝突荷重値が高くなりすぎＥＡ部材以外の部材が破壊する可能性が出てくる。

　本発明においてガラス繊維強化熱可塑性樹脂部材とは、加熱溶融により成形可能な樹脂材料であり、熱可塑性樹脂としては、例えば、ポリアミド樹脂、ポリエステル樹脂、ポリフェニレンスルフィド樹脂、ポリフェニレンオキシド樹脂、ポリカーボネート樹脂、ポリ乳酸樹脂、ポリアセタール樹脂、ポリスルホン樹脂、四フッ化ポリエチレン樹脂、ポリエーテルイミド樹脂、ポリアミドイミド樹脂、ポリイミド樹脂、ポリエーテルスルホン樹脂、ポリエーテルケトン樹脂、ポリチオエーテルケトン樹脂、ポリエーテルエーテルケトン樹脂、ポリエチレン樹脂、ポリプロピレン樹脂、ポリスチレン樹脂やアクリロニトリル／ブタジエン／スチレンコポリマー（ＡＢＳ樹脂）等のスチレン系樹脂、ポリアルキレンオキサイド樹脂等を好ましく挙げることができる。また、特性を損なわない範囲で、これら２種以上を混合しアロイ化（混合物化）してもよい。

　また、本発明において、特に有用なポリアミド樹脂の具体的な例としては、脂肪族ポリアミド樹脂として、ポリカプロアミド（ポリアミド６）、ポリヘキサメチレンアジパミド（ポリアミド６６）、ポリペンタメチレンアジパミド（ポリアミド５６）、ポリテトラメチレンアジパミド（ポリアミド４６）、ポリヘキサメチレンセバカミド（ポリアミド６１０）、ポリペンタメチレンセバカミド（ポリアミド５１０）、ポリヘキサメチレンドデカミド（ポリアミド６１２）、ポリウンデカンアミド（ポリアミド１１）、ポリドデカンアミド（ポリアミド１２）、半芳香族ポリアミド樹脂として、ポリカプロアミド／ポリヘキサメチレンテレフタルアミドコポリマー（ポリアミド６／６Ｔ）、ポリヘキサメチレンアジパミド／ポリヘキサメチレンテレフタルアミドコポリマー（ポリアミド６６／６Ｔ）、ポリヘキサメチレンアジパミド／ポリヘキサメチレンイソフタルアミドコポリマー（ポリアミド６６／６Ｉ）、ポリヘキサメチレンアジパミド／ポリヘキサメチレンイソフタルアミド／ポリカプロアミドコポリマー（ポリアミド６６／６Ｉ／６）、ポリヘキサメチレンテレフタルアミド／ポリヘキサメチレンイソフタルアミドコポリマー（ポリアミド６Ｔ／６Ｉ）、ポリヘキサメチレンテレフタルアミド／ポリドデカンアミドコポリマー（ポリアミド６Ｔ／１２）、ポリヘキサメチレンアジパミド／ポリヘキサメチレンテレフタルアミド／ポリヘキサメチレンイソフタルアミドコポリマー（ポリアミド６６／６Ｔ／６Ｉ）、ポリキシリレンアジパミド（ポリアミドＭＸＤ６）、ポリヘキサメチレンテレフタルアミド／ポリ－２－メチルペンタメチレンテレフタルアミドコポリマー（ポリアミド６Ｔ／Ｍ５Ｔ）、ポリヘキサメチレンテレフタルアミド／ポリペンタメチレンテレフタルアミドコポリマー（ポリアミド６Ｔ／５Ｔ）、ポリノナメチレンテレフタルアミド（ポリアミド９Ｔ）、ポリヘキサメチレンテレフタルアミド／ポリヘキサメチレンイソフタルアミドコポリマー（ポリアミド６Ｔ／６Ｉ）、ポリヘキサメチレンテレフタルアミド／ポリドデカンアミドコポリマー（ポリアミド６Ｔ／１２）、ポリキシリレンセバカミド（ポリアミドＸＤ１０）、ポリペンタメチレンテレフタルアミド／ポリデカメチレンテレフタルアミドコポリマー（ポリアミド５Ｔ／１０Ｔ）、ポリデカメチレンテレフタルアミド（ポリアミド１０Ｔ）、ポリドデカメチレンテレフタルアミド（ポリアミド１２Ｔ）およびこれらの混合物ないし共重合体などが挙げられる。これらのなかでも、ポリアミド（Ａ）との混和性の観点からポリキシレンアジパミド（ポリアミドＸＤ６）、ポリノナメチレンテレフタルアミド（ポリアミド９Ｔ）、ポリヘキサメチレンテレフタルアミド／ポリヘキサメチレンイソフタルアミドコポリマー（ポリアミド６Ｔ／６Ｉ）が好ましく例示できる。

　熱可塑性樹脂の中でも、ガラス転移温度が８０℃以上の樹脂材料を用いることにより、ＥＡ性能の温度依存性低減と生産性向上を発現させることができる。例えば、半芳香族ポリアミド樹脂、ポリフェニレンスルフィド樹脂、ポリフェニレンオキシド樹脂、ポリカーボネート樹脂、ＡＳ（アクリロニトリル／スチレン共重合体）樹脂、ポリスルホン樹脂、ポリエーテルイミド樹脂、ポリアミドイミド樹脂、ポリイミド樹脂、ポリエーテルスルホン樹脂、ポリエーテルケトン樹脂、ポリチオエーテルケトン樹脂、ポリエーテルエーテルケトン樹脂が好ましく用いられる。半芳香族ポリアミド樹脂、ポリフェニレンスルフィド樹脂、ポリフェニレンオキシド樹脂、ポリカーボネート樹脂、ＡＳ樹脂およびこれらの混合物は機械物性と生産性、量産性とのバランスに優れているためより好ましい。

　本発明においてガラス繊維強化熱可塑性樹脂部材に用いるガラス転移温度が８０℃以上の熱可塑性樹脂量は、５～５０重量％が好ましく、２５～４５重量％がより好ましい。ガラス転移温度が８０℃以上の熱可塑性樹脂量が５重量％未満であると目的のＥＡ性能の温度依存性低減が達成できない。一方、ガラス転移温度が８０℃以上の熱可塑性樹脂量が５０重量％を超えると、成形加工性が悪くなり、表面外観に優れる成形品を得ることができない。

　本発明の目的を損なわない範囲で使用可能なエラストマーとは、ガラス転移温度が室温より低い重合体であって、分子間の一部が共有結合・イオン結合・ファンデルワールス力・絡み合い等により、互いに拘束されている重合体を指す。本発明の熱可塑性樹脂組成物にエラストマーを配合することにより、例えば、角柱形状の成形品の高速圧縮において荷重がゼロになるまでの変位を大きくすることができる。エラストマーとしては、例えば、ポリブタジエン、ポリイソプレン、スチレン／ブタジエンのランダム共重合体およびブロック共重合体、該ブロック共重合体の水素添加物、アクリロニトリル／ブタジエン共重合体、ブタジエン／イソプレン共重合体などのジエン系ゴム、エチレン／プロピレンのランダム共重合体およびブロック共重合体、エチレン／ブテンのランダム共重合体およびブロック共重合体、エチレン／α－オレフィンの共重合体、エチレン／アクリル酸エステル、エチレン／メタクリル酸エステルなどのエチレン／不飽和カルボン酸エステル共重合体、ブチルアクリレート／ブタジエン共重合体などのアクリル酸エステル／ブタジエン共重合体、エチレン／酢酸ビニル共重合体などのエチレンと脂肪酸ビニルとの共重合体、エチレン／プロピレン／エチリデンノルボルネン共重合体、エチレン／プロピレン／ヘキサジエン共重合体などのエチレン／プロピレン／非共役ジエン３元共重合体、ブチレン／イソプレン共重合体、塩素化ポリエチレン、ポリアミド、ポリエステルなどの熱可塑性樹脂系エラストマーなどが挙げられる。

　これらの中でも、熱可塑性樹脂としてポリアミド樹脂を用いる場合には、相溶性の観点から、エチレン／不飽和カルボン酸エステル共重合体が好ましく用いられる。不飽和カルボン酸エステルとしては、（メタ）アクリル酸エステルが挙げられ、好ましくは（メタ）アクリル酸とアルコールとのエステルである。（メタ）アクリル酸エステルの具体的な例としては、（メタ）アクリル酸メチル、（メタ）アクリル酸エチル、（メタ）アクリル酸－２－エチルヘキシル、（メタ）アクリル酸ステアリル等が挙げられる。共重合体中のエチレン成分と不飽和カルボン酸エステル成分の重量比は特に制限はないが、好ましくは９０／１０～１０／９０、より好ましくは８５／１５～１５／８５の範囲である。エチレン／不飽和カルボン酸エステル共重合体の数平均分子量は特に制限されないが、１０００～７００００の範囲が好ましい。また、エチレン／不飽和カルボン酸エステル共重合体の溶融粘度は、溶融混練が可能であれば特に制限されないが、得られる熱可塑性樹脂組成物の流動性と、成形品の機械的特性の観点から、メルトフローレート（ＭＦＲ）が０．１～５００ｇ／１０分（１９０℃、２．１６ｋｇ荷重）の範囲にあることが好ましく、１～１００ｇ／１０分の範囲がより好ましい。

　本発明におけるエラストマー中に存在する反応性官能基は、熱可塑性樹脂の官能基と互いに反応するものであれば特に制限されない。反応性官能基としては、例えば、エポキシ基、酸無水物基、アミノ基、カルボキシル基、カルボキシル金属塩、オキサゾリン基、水酸基、イソシアネート基、メルカプト基、スルホン酸基等が挙げられる。これらを２種以上有してもよい。これらの中でも、エポキシ基、酸無水物基、アミノ基、カルボキシル基、カルボキシル金属塩、オキサゾリン基は反応性が高く、しかも分解、架橋などの副反応が少ないため好ましく用いられる。特に、熱可塑性樹脂にポリアミド樹脂を使用する場合、エラストマーはポリアミド樹脂の末端アミノ基との反応性が高いエポキシ基、酸無水物基、カルボキシル基を有することが好ましい。

　前記酸無水物基における酸無水物としては、例えば、無水マレイン酸、無水イタコン酸、無水エンディック酸、無水シトラコン酸、１－ブテン－３，４－ジカルボン酸無水物等を挙げることができる。これらを２種以上併用しても差し支えない。これらのうち、無水マレイン酸、無水イタコン酸が好適に用いられる。

　酸無水物基をエラストマーに導入する方法としては、通常公知の技術が挙げられ、特に制限はないが、例えば、酸無水物とエラストマーの原料である単量体とを共重合する方法、酸無水物をエラストマーにグラフトさせる方法などを用いることができる。

　また、エポキシ基をエラストマーに導入する方法としては、通常公知の技術が挙げられ、特に制限はないが、例えば、エポキシ基を有するビニル系単量体をエラストマーの原料である単量体と共重合する方法、エポキシ基を有する重合開始剤または連鎖移動剤を用いてエラストマーを重合する方法、エポキシ化合物をエラストマーにグラフトさせる方法などを用いることができる。エポキシ基を有するビニル系単量体としては、例えば、アクリル酸グリシジル、メタクリル酸グリシジル、エタクリル酸グリシジル、イタコン酸グリシジルなどのα，β－不飽和酸のグリシジルエステル化合物などを挙げることができる。

　また、オキサゾリン基をエラストマーに導入する方法としては、通常公知の技術が挙げられ、特に制限はないが、例えば、オキサゾリン基を有するビニル系単量体をエラストマーの原料である単量体と共重合する方法などを用いることができる。オキサゾリン基を有するビニル系単量体としては、例えば、２－イソプロペニル－オキサゾリン、２－ビニル－オキサゾリン、２－アクリロイル－オキサゾリン、２－スチリル－オキサゾリンなどを挙げることができる。

　アミノ基をエラストマーに導入する方法としては、通常公知の技術が挙げられ、特に制限はないが、例えば、アミノ基を有するビニル系単量体をエラストマーの原料である単量体と共重合する方法、アミノ基含有化合物をゴム質重合体にグラフトさせる方法などを用いることができる。

　カルボキシル基をエラストマーに導入する方法としては、通常公知の技術が挙げられ、特に制限はないが、例えば、カルボキシル基を有する不飽和カルボン酸系単量体をエラストマーの原料である単量体と共重合する方法などを用いることができる。不飽和カルボン酸としては、例えば、（メタ）アクリル酸などが挙げられる。

　また、前記カルボキシル基の少なくとも一部を金属塩としたカルボキシル金属塩も反応性官能基として有効であり、例えば、（メタ）アクリル酸金属塩などが挙げられる。金属塩の金属は、特に限定されないが、ナトリウムなどのアルカリ金属やマグネシウムなどのアルカリ土類金属、亜鉛などが好ましい。反応性官能基としてカルボキシル金属塩を有するゴム質重合体としては、例えば、エチレン／アクリル酸／アクリル酸金属塩、エチレン／メタクリル酸／メタクリル酸金属塩などのエチレン／不飽和カルボン酸／不飽和カルボン酸金属塩共重合体などが挙げられる。共重合体中の不飽和カルボン酸成分と不飽和カルボン酸金属塩成分の重量比は特に制限されないが、好ましくは９５／５～５／９５、より好ましくは９０／１０～１０／９０の範囲である。

　反応性官能基を有するエラストマーにおける、一分子鎖当りの官能基の数については、特に制限はないが、通常１～１０個が好ましく、架橋等の副反応を少なくするために１～５個が好ましい。また、官能基を全く有さない分子鎖が含まれていても構わないが、その割合は少ない程好ましい。

　本発明においてガラス繊維強化熱可塑性樹脂部材に用いる不連続ガラス繊維は、所定長さにカットしたチョップドストランド、ロービングストランド、ミルドファイバーなどの形状のものがあり、いずれを使用してもよい。繊維径は特に制限はないが、４～２０μｍのものが好ましい。繊維径が４μｍ以上であれば、成形品薄肉部への充填率を高めることができる。一方、２０μｍ以下であれば、樹脂組成物中のガラス繊維の本数を多くすることができ、ガラス繊維による補強効果が得られやすくなることから、機械強度を高めることができる。ここで、ガラス繊維の繊維径とは、各ガラス繊維の繊維径の数平均値を指し、以下の方法により求めることができる。ＳＥＭ（走査型電子顕微鏡）を使用してガラス繊維の断面（繊維の長さ方向に対して直角な面）を観察し、最大径と最小径を測定し、その平均値を各ガラス繊維の繊維径とする。無作為に選んだ１０本のガラス繊維の繊維径の数平均値を算出することにより、ガラス繊維の繊維径を求めることができる。チョップドストランドを使用する場合、繊維長に特に制限はないが、押出混練作業性の高いストランド長３ｍｍのガラス繊維が好ましく使用される。ロービングストランドを使用する場合、押出機にロービングストランドを直接投入する公知の技術により複合することができる。これらのガラス繊維を２種以上併用してもよい。

　不連続ガラス繊維は、公知のカップリング剤（例えば、シラン系カップリング剤、チタネート系カップリング剤など）、その他の表面処理剤を用いて表面処理することが好ましく、成形品の機械強度をより向上させることができる。シラン系カップリング剤としては、例えば、アミノシラン、エポキシシラン、アクリルシランなどが挙げられる。

　また、不連続ガラス繊維は、集束剤（結束剤）で被覆されていることが好ましく、溶融混練する際の作業性を向上させることができる。さらに、成形品の機械強度をより向上させる効果を発現する場合もある。集束剤（結束剤）としては、例えば、ウレタン系樹脂、エポキシ系樹脂、アクリル酸系樹脂、アミノ系樹脂、酢酸ビニル系樹脂、ポリオレフィン系樹脂などが挙げられる。

　本発明においてガラス繊維強化熱可塑性樹脂部材に用いる不連続ガラス繊維量は、４２重量％以上であり、好ましくは５０重量％以上である。ガラス繊維量が４２重量％未満であると目的のＥＡ性能の温度依存性低減が達成できない。一方、ガラス繊維量が６５重量％を超えると、成形加工が困難になり、表面外観に優れる成形品を得ることができないため、ガラス繊維量は、６０重量％以下がより好ましい。

　本発明においてガラス転移温度（Ｔｇ）の測定方法は、温度変調示差走査熱量計を用いて、窒素雰囲気下、熱可塑性樹脂を結晶性樹脂の場合は融点＋３０℃、非晶性樹脂の場合はＴｇ＋１００℃で溶融させた後、室温まで急冷し、温度変調モード（振幅±１．０℃、周期６０秒）で昇温速度２℃／分で昇温した場合に現れるガラス転移の階段状の変化部分において、「reversing heat flow」の微分曲線のピークトップをＴｇとして求めた。

　本発明のガラス繊維強化熱可塑性樹脂部材の重量平均繊維長とは、樹脂部材を５００℃で１時間焼成し、得られた灰分を水分散させた後、濾過を行い、その残渣を光学顕微鏡にて観察し、１，０００本の長さを測定した結果を重量平均繊維長に計算して得られたものである。具体的には、樹脂部材を切り出して１ｇ程度ルツボに入れ、電気コンロにて可燃性ガスが発生しなくなるまで蒸し焼きにした後、５００℃の温度に設定した電気炉内でさらに１時間焼成することによりガラス繊維の残渣のみを得る。その残渣を光学顕微鏡にて５０～１００倍に拡大した画像を観察し、無作為に選んだ１，０００本の長さを測定し、その測定値（ｍｍ）（小数点２桁が有効数字）から重量平均繊維長（Ｌｗ）を算出する。
重量平均繊維長（Ｌｗ）＝Σ（Ｗｉ×Ｌｉ）／ΣＷｉ
＝Σ（πｒｉ２×Ｌｉ×ρ×ｎｉ×Ｌｉ）／Σ（πｒｉ２×Ｌｉ×ρ×ｎｉ）
繊維径ｒｉ、および密度ρが一定である場合、上式は簡略化され、次の式となる。
重量平均繊維長（Ｌｗ）＝Σ（Ｌｉ２×ｎｉ）／Σ（Ｌｉ×ｎｉ）
Ｌｉ：ガラス繊維の繊維長
ｎｉ：繊維長Ｌｉのガラス繊維の本数
Ｗｉ：ガラス繊維の重量
ｒｉ：ガラス繊維の繊維径
ρ：ガラス繊維の密度

　本発明のガラス繊維強化熱可塑性樹脂部材の重量平均繊維長は、０．１～３．０ｍｍであることが好ましく、成形品中のガラス繊維の重量平均繊維長がこの好ましい範囲であると、十分な機械的特性と成形品の形状追従性を得ることができる。

　また、本発明では、ＥＡ後の粉砕部分（破壊部分）の重量平均繊維長が、元のガラス繊維強化熱可塑性樹脂部材の重量平均繊維長に対して６０～９０％であることが好ましく、より好ましくは、７０～８５％である。具体的には、落錘試験をした場合に樹脂部材が潰れ粉砕（破壊）された状態で飛散したサンプルの重量平均繊維長を測定して、元の樹脂部材の重量平均繊維長と比較して保持率で表したものである。

　本発明では、落錘試験により樹脂部材が粉砕しながらＥＡする時に含有するガラス繊維が切断されることでＥＡ部材として必要な温度依存性の低減効果を発現させている。

　本発明のガラス繊維強化熱可塑性樹脂部材の８０℃で測定した曲げ弾性率は、１０ＧＰａ以下が好ましく、８～３ＧＰａがより好ましい。８０℃で測定した曲げ弾性率が１０ＧＰａより大きくなると、成形加工性が低下して生産性、量産性が悪くなるため好ましくない。

　本発明のガラス繊維強化熱可塑性樹脂部材の成形方法としては、金型を用いた成形方法が好ましく、射出成形、押出成形、プレス成形など、種々の成形方法を用いることができる。特に射出成形機を用いた成形方法により、連続的に安定した成形品を得ることができる。射出成形の条件としては、特に規定はないが、例えば、射出時間：０．５秒～１０秒、背圧：０．１ＭＰａ～１０ＭＰａ、保圧力：１ＭＰａ～５０ＭＰａ、保圧時間：１秒～２０秒、シリンダー温度：２００℃～３４０℃、金型温度：２０℃～１５０℃の条件が好ましい。ここで、シリンダー温度とは、射出成形機の成形材料を加熱溶融する部分の温度を示し、金型温度とは、所定の形状にするための樹脂を注入する金型の温度を示す。これらの条件、特に射出時間、射出圧（背圧と保圧力）および金型温度を適宜選択することにより、ＥＡ部材の外観、ヒケ、ソリなどを適宜調整することが可能である。

　本発明において車両用のＥＡ部材としては、入力される衝撃荷重を受荷する部品が好ましく、当該部品は、当該部品そのものが負荷された衝撃エネルギーを吸収したり、当該部品から他の構造部品へ、負荷された衝撃荷重を時間的な変化を伴って伝達する機能を有することから、例えば、自動車のバンパービーム、サイドシルと併設される部材やアンダーフード、ドアパネル内に設置される部品等が好ましく挙げられる。

　本発明のＥＡ部材には、その特性を損なわない範囲で、必要に応じて、前記以外のその他の成分を配合しても構わない。その他の成分としては、例えば、前記成分以外の充填材、熱可塑性樹脂類および各種添加剤類を挙げることができる。各種添加剤類としては、例えば、着色防止剤、ヒンダードフェノール、ヒンダードアミンなどの酸化防止剤、離型剤、可塑剤、熱安定剤、滑剤、紫外線防止剤、着色剤、難燃剤、発泡剤などが挙げられる。

　本発明のガラス繊維強化熱可塑性樹脂部材の製造方法としては、生産性の観点から、溶融状態での製造が好ましく使用できる。溶融状態での製造については、押出機、バンバリーミキサー、ニーダー、ミキシングロールによる溶融混練等が使用でき、生産性の点から、連続的に製造可能な押出機による溶融混練が好ましく使用できる。押出機としては、単軸押出機、二軸押出機、四軸押出機等の多軸押出機、二軸単軸複合押出機等が挙げられる。これらの押出機を複数組み合わせてもよい。混練性、反応性、生産性の向上の点から、二軸押出機、四軸押出機等の多軸押出機が好ましく、二軸押出機がより好ましい。

　二軸押出機を用いた溶融混練方法としては、例えば、熱可塑性樹脂、ガラス繊維および必要に応じてそれ以外の成分を予備混合して、シリンダー温度が熱可塑性樹脂の溶融温度以上に設定された二軸押出機に供給して溶融混練する手法が挙げられる。原料の混合順序に特に制限はなく、全ての原料を上記の方法により溶融混練する方法、一部の原料を上記の方法により溶融混練し、さらに残りの原料を配合して溶融混練する方法、あるいは一部の原料を溶融混練中にサイドフィーダーを用いて残りの原料を混合する方法など、いずれの方法を用いてもよい。熱可塑性樹脂とその他成分を押出機根元（原材料が供給される側を上流、溶融樹脂が吐出される側を下流とし、スクリューの上流側端部の位置）から投入して溶融混練後、サイドフィーダーを用いてガラス繊維を押出機途中から投入し、溶融混練する方法が好ましい。また押出機途中で真空状態に曝して発生するガスを除去する方法も好ましく使用される。

　次に本発明の二つ目の好ましい態様におけるガラス繊維強化熱可塑性樹脂組成物からなるエネルギー吸収部材について詳細に説明する。

（Ａ）ポリアミド樹脂はメタキシリレンジアミンとアジピン酸からなる半芳香族ポリアミドを含むものであるが、原料ジアミン成分にパラキシリレンジアミンを併用することができる。メタキシリレンジアミンとパラキシリレンジアミンのモル比については特に限定されるものではないが、メタキシリレンジアミン５５～１００モル％、およびパラキシリレンジアミン０～４５モル％からなるキシリレンジアミンであることが好ましい。メタキシリレンジアミンが５５モル％未満、すなわちパラキシリレンジアミンが４５モル％を超えると融点が非常に高くなり、実用的な射出成形条件を超えるものとなるため好ましくなく、また併用するその他の成分との著しい融点差が発生し不良の原因となる恐れがあり好ましくない。

　また、メタキシリレンジアミン、パラキシリレンジアミン以外の原料ジアミン成分としては、１，４－ブタンジアミン、１，６－ヘキサンジアミン、１，８－オクタンジアミン、１，１０－デカンジアミン、１，１２－ドデカンジアミン、２－メチル－１，５－ペンタンジアミン、２，２，４－トリメチル－１，６－ヘキサンジアミン、２，４，４－トリメチル－１，６－ヘキサンジアミン、２－メチル－１，８－オクタンジアミン、５－メチル－１，９－ノナンジアミンなどの脂肪族ジアミン、１，３－ビス（アミノメチル）シクロヘキサン、１，４－ビス（アミノメチル）シクロヘキサン、シクロヘキサンジアミン、メチルシクロヘキサンジアミン、イソホロンジアミンなどの脂環式ジアミンなどの芳香脂肪族ジアミン、あるいはこれらの混合物が例示できるがこれらに限定されるものではない。

　また、本発明で（Ａ）ポリアミド樹脂において前記の半芳香族ポリアミドと他の樹脂を併用してもよい。かかる樹脂としては脂肪族ポリアミド樹脂が挙げられる。具体的にはポリアミド６、ポリアミド６６、ポリアミド４６、ポリアミド６／６６、ポリアミド１０、ポリアミド６１２、ポリアミド１１、ポリアミド１２などが挙げられるが、その中でもポリアミド６、ポリアミド６６が最も好ましい。（Ａ）ポリアミド樹脂が脂肪族ポリアミド樹脂を含む場合には、（Ａ）ポリアミド樹脂および（Ｂ）エチレン系α－オレフィン樹脂の合計を１００重量部として、脂肪族ポリアミド樹脂を１～４５重量部含むことが好ましい。

　本発明のＥＡ部材用樹脂組成物を構成する（Ａ）ポリアミド樹脂の量は（Ａ）ポリアミド樹脂と（Ｂ）エチレン系αーオレフィン樹脂からなる熱可塑性樹脂の総量を１００重量部として７０～９５重量部であり、好ましくは７５～９３重量部、より好ましくは８０～９０重量部である。（Ａ）ポリアミド樹脂の量が７０重量部未満であると強度、剛性が低下するため落錘衝撃試験時の初期荷重も著しく低下し、目的のＥＡ性能が不十分となりＥＡ性能の特に高温側の温度依存性の低減が達成できない。一方、（Ａ）ポリアミド樹脂の量が９５重量部を超えると、逆に低温側のＥＡ性能が大幅に低下し温度依存性の低減が達成できない。

　本発明のＥＡ部材用樹脂組成物を構成する（Ｂ）エチレン系α－オレフィン樹脂としては、ポリオレフィンをα，β－不飽和カルボン酸あるいはそのエステル、金属塩誘導体で共重合により改質したものや、カルボン酸または酸無水物などをポリオレフィンにグラフト導入して改質したものが使用できる。具体的にはエチレン・プロピレン共重合体、エチレン・１－ブテン共重合体、エチレン・４－メチル－１－ペンテン共重合体、エチレン・１－ヘキセン共重合体、エチレン・１－オクテン共重合体、エチレン・１－デゼン共重合体、プロピレン・エチレン共重合体、プロピレン・１－ブテン共重合体、プロピレン・４－メチル－１－ペンテン共重合体、プロピレン・１－ヘキセン共重合体、プロピレン・１－オクテン共重合体、プロピレン・１－デゼン共重合体、プロピレン・１－ドデゼン共重合体、エチレン・プロピレン・１，４－ヘキサジエン共重合体、エチレン・プロピレン・ジシクロペンタジエン共重合体、エチレン・１－ブテン・１，４－ヘキサジエン共重合体、エチレン・１－ブテン・５－エチリデン－２－ノルボルネン共重合体などが例示できるがこれらに限定されるものではない。

　本発明のＥＡ部材用樹脂組成物を構成する（Ｂ）エチレン系α－オレフィン樹脂の量は、（Ａ）ポリアミド樹脂と（Ｂ）エチレン系α－オレフィン樹脂からなる熱可塑性樹脂の総量を１００重量部として５～３０重量部であり、好ましくは８～２０重量部、より好ましくは１０～１５重量部である。（Ｂ）エチレン系αーオレフィン樹脂の量が５重量部未満であると目的のＥＡ性能が不十分であると共にＥＡ性能の特に低温側の温度依存性低減が達成できない。一方、（Ｂ）エチレン系αーオレフィン樹脂の量が３０重量部を超えると、強度、剛性が低下し、落錘衝撃試験時の初期荷重も著しく低下する。また靭性が高くなることで落錘衝撃試験時の樹脂部材は逐次破壊ではなく粉砕片が大きくなることにより、目的のＥＡ性能が不十分となりＥＡ性能の特に高温側の温度依存性の低減が達成できないため好ましくない。

　本発明のＥＡ部材用樹脂組成物を構成する（Ｃ）ガラス繊維は、所定長さにカットしたチョップドストランド、ロービングストランド、ミルドファイバーなどの形状のものがあり、いずれを使用してもよい。繊維径は特に制限はないが、４～２０μｍのものが好ましい。繊維径が４μｍ以上であれば、成形品薄肉部への充填率を高めることができる。一方、２０μｍ以下であれば、樹脂組成物中のガラス繊維の本数を多くすることができ、ガラス繊維による補強効果が得られやすくなることから、機械強度を高めることができる。ここで、ガラス繊維の繊維径とは、各ガラス繊維の繊維径の数平均値を指し、以下の方法により求めることができる。ＳＥＭ（走査型電子顕微鏡）を使用してガラス繊維の断面（繊維の長さ方向に対して直角な面）を観察し、最大径と最小径を測定し、その平均値を各ガラス繊維の繊維径とする。無作為に選んだ１０本のガラス繊維の繊維径の数平均値を算出することにより、ガラス繊維の繊維径を求めることができる。チョップドストランドを使用する場合、繊維長に特に制限はないが、押出混練作業性の高いストランド長３ｍｍのガラス繊維が好ましく使用される。ロービングストランドを使用する場合、押出機にロービングストランドを直接投入する公知の技術により複合することができる。これらのガラス繊維を２種以上併用してもよい。

　（Ｃ）ガラス繊維は、公知のカップリング剤（例えば、シラン系カップリング剤、チタネート系カップリング剤など）、その他の表面処理剤を用いて表面処理することが好ましく、成形品の機械強度をより向上させることができる。シラン系カップリング剤としては、例えば、アミノシラン、エポキシシラン、アクリルシランなどが挙げられる。

　また、（Ｃ）ガラス繊維は、集束剤（結束剤）で被覆されていることが好ましく、溶融混練する際の作業性を向上させることができる。さらに、成形品の機械強度をより向上させる効果を発現する場合もある。集束剤（結束剤）としては、例えば、ウレタン系樹脂、エポキシ系樹脂、アクリル酸系樹脂、アミノ系樹脂、酢酸ビニル系樹脂、ポリオレフィン系樹脂などが挙げられる。

　本発明においてＥＡ部材用樹脂組成物に用いる（Ｃ）ガラス繊維の量は、本発明の熱可塑性樹脂の総量１００重量％に対し４２～６５重量％であり、４３～６０重量％が好ましく、４５～５５重量％がより好ましい。ガラス繊維量が４２重量％未満であると強度、剛性が低くなり落錘衝撃試験時の初期荷重も著しく低下する。一方靭性が高くなることで落錘衝撃試験時の樹脂部材は逐次破壊ではなく粉砕片が大きくなることにより、目的のＥＡ性能が不十分であると共にＥＡ性能の温度依存性低減が達成できない。一方、ガラス繊維量が６５重量％を超えると、製造が困難になり、本発明のＥＡ部材用樹脂組成物を得ることができない。

　また、本発明のＥＡ部材用樹脂組成物は、ビニル系共重合体を含むこともでき、とくに、（Ｄ）シアン化ビニル系単量体と芳香族ビニル系単量体を共重合させたビニル系共重合体を含むことが好ましい。中でも、ＥＡ部材用樹脂組成物が、（Ａ）ポリアミド樹脂および（Ｂ）エチレン系α－オレフィン樹脂の合計を１００重量部として、さらに（Ｄ）シアン化ビニル系単量体１５～５０重量％と芳香族ビニル系単量体５０～８５重量％を共重合させたビニル系共重合体を６０～１５０重量部含むことが好ましい。

　本発明のＥＡ部材用樹脂組成物を構成する上記（Ｄ）シアン化ビニル系単量体と芳香族ビニル系単量体を共重合させたビニル系共重合体について説明する。

　（Ｄ）ビニル系共重合体を構成する芳香族ビニル系単量体としては、スチレン、α－メチルスチレン、ビニルトルエン、ｏ－エチルスチレン、ｐ－メチルスチレン、クロロスチレン、ブロモスチレンなどが挙げられる。これらは単独で使用しても、複数種を併用して使用してもよい。これらの中で特に成形時の流動性の観点からスチレンが好ましく採用される。

　（Ｄ）ビニル系共重合体を構成するシアン化ビニル系単量体としては、例えば、アクリロニトリル、メタクリロニトリルおよびエタクリロニトリルなどが挙げられる。これらは単独で使用しても、複数種を併用して使用してもよい。これらの中で特に耐衝撃性の観点からアクリロニトリルが好ましく採用される。

　また、（Ｄ）ビニル系共重合体には、上記以外にも本発明の効果を失わない程度に他の共重合可能な単量体を用いてもよい。共重合可能な他の単量体としては、例えば、Ｎ－フェニルマレイミド、Ｎ－メチルマレイミドおよびメタクリル酸メチルなどが挙げられ、それぞれの目的に応じて選択することができる。これらは単独でも複数でも用いることが可能である。耐熱性や難燃性を向上させる意図があれば、Ｎ－フェニルマレイミドが好ましい。また、硬度を向上させる目的であれば、メタクリル酸メチルが好ましく用いられる。

　本発明に用いられる（Ｄ）ビニル系共重合体の重量平均分子量に制限はないが、８０，０００～３３０，０００が好ましく、９０，０００～２００，０００がより好ましい。また、分子量の異なる２種以上のビニル系共重合体を組み合わせてもよい。ビニル系共重合体の重量平均分子量を８０，０００以上とすることで、耐衝撃性を向上でき、また３３０，０００以下とすることで流動性が向上する。
　また（Ｄ）ビニル系共重合体に含まれるシアン化ビニル系単量体の含有率は組成分布を持つことができ、その組成分布はシャープでもブロードでも良い。組成全体の平均シアン化ビニル含有率は１５～５０重量％となり、その中でも２４～４０重量％が好ましく、２４～３８重量％がより好ましい。（Ｄ）ビニル系共重合体の平均シアン化ビニル含有率を２４重量％以上とすることで、耐衝撃性を向上でき、また４０重量％以下とすることで流動性が向上する。

　なお、平均シアン化ビニル含有率とは、組成分布を持つ（Ｄ）ビニル系共重合体全体のシアン化ビニル含有率であることを意味し、以下の方法により算出できる。

　（Ｄ）ビニル系共重合体１ｇを加熱プレスにより４０μｍ程度のフィルム状にし、フーリエ変換赤外分光光度計（日本光学株式会社製、“ＦＴ／ＩＲ４１００”）で分析して得られるチャートに現れる各ピークの高さの比から、（Ｄ）ビニル系共重合体の組成を求めることができる。各構造単位とピークとの対応関係は次の通りである。
　スチレン由来の構造単位：ベンゼン核の振動に帰属される１６０５ｃｍ^-1のピーク。
　アクリロニトリル由来の構造単位：－Ｃ≡Ｎ伸縮に帰属される２２４０ｃｍ^-1のピーク。

　本発明のＥＡ部材用樹脂組成物において、（Ｄ）ビニル系共重合体の配合量は、熱可塑性樹脂が（Ａ）ポリアミド樹脂と（Ｂ）エチレン系α－オレフィン樹脂の総量１００重量部に対し６０～１５０重量部の範囲である。好ましくは６５～１００重量部であり、より好ましくは７０～９０重量部である。（Ｄ）ビニル系共重合体の配合量を６０重量部未満では高温側の耐衝撃性の向上が見られず、一方、配合量が１５０重量部を超えると、強度、剛性は著しく低下し、落錘衝撃試験時の初期荷重も著しく低下し、かつ樹脂部材の粉砕片が大きくなることにより目的のＥＡ性能が不十分であると共にその温度依存性が損なわれ、その他の樹脂成分の特性が阻害されるため好ましくない。

　本発明のＥＡ部材用樹脂組成物においては、（Ｄ）ビニル系共重合体が未変性共重合体であることが好ましい。とくに、（Ｄ）シアン化ビニル系単量体１５～５０重量％と芳香族ビニル系単量体５０～８５重量％を共重合させたビニル系共重合体が未変性のビニル系共重合体であることが好ましい。酸無水物などで変性した共重合体ではその他の異なる熱可塑性樹脂との相溶性が向上することにより、靭性は高くなる。その結果落錘衝撃試験時に樹脂部材の粉砕片が大きくなるため（Ｄ）ビニル系共重合体が持つ従来のＥＡ性能が不十分であると共にその温度依存性が損なわれるため好ましくない。

　また、本発明では、落錘試験により樹脂部材が粉砕しながらＥＡ（エネルギー吸収）する時に含有するガラス繊維が切断されることでＥＡ部材として必要な温度依存性の低減効果を発現させている。

　本発明の実施形態のＥＡ部材用樹脂組成物から得られる成形品は、その優れた特性を活かし、電子部品、電気部品、家庭用品、事務用品、自動車・車両関連部品、建材、スポーツ用品など、様々な用途に好ましく使用される。

　電子部品用途としては、例えば、コネクタ、コイル、センサー、ＬＥＤランプ、ソケット、抵抗器、リレーケース、小型スイッチ、コイルボビン、コンデンサー、バリコンケース、光ピックアップシャーシ、発振子、各種端子板、変成器、プラグ、プリント基板、チューナー、スピーカー、マイクロフォン、ヘッドフォン、小型モーター、磁気ヘッドベース、パワーモジュール、半導体、液晶、ＦＤＤキャリッジ、ＦＤＤシャーシ、モーターブラッシュホルダー、トランス部材、パラボラアンテナ、コンピューター関連部品などに好ましく使用される。

　電気部品用途としては、例えば、発電機、電動機、変圧器、変流器、電圧調整器、整流器、インバーター、継電器、電力用接点、開閉器、遮断機、ナイフスイッチ、他極ロッド、電気部品、モーターケース、ノートパソコンハウジングおよび内部部品、ＣＲＴディスプレーハウジングおよび内部部品、プリンターハウジングおよび内部部品、携帯電話、モバイルパソコン、ハンドヘルド型モバイルなどの携帯端末ハウジングおよび内部部品、各種ギヤー、各種ケース、キャビネットなどに好ましく使用される。
　家庭用品用途、事務用品用途としては、例えば、ＶＴＲ部品、テレビ部品、アイロン、ヘアードライヤー、炊飯器部品、電子レンジ部品、音響部品、オーディオ、レーザーディスク（登録商標）、コンパクトディスク、ＤＶＤ等の音声・映像機器部品、照明部品、冷蔵庫部品、エアコン部品、タイプライター部品、ワードプロセッサー部品、パソコンやノートパソコン等の電子機器筐体、オフィスコンピューター関連部品、電話器関連部品、ファクシミリ関連部品、複写機関連部品、洗浄用治具、モーター部品、ライター、タイプライター、顕微鏡、双眼鏡、カメラ、時計などに好ましく使用される。

　自動車・車両関連部品用途としては、入力する衝撃荷重を受荷する部品が好ましく、当該部品は、当該部品そのものが負荷された衝撃エネルギーを吸収したり、当該部品から他の構造部品へ、負荷された衝撃荷重を時間的な変化を伴って伝達する機能を有することから、例えば、自動車のバンパービーム、サイドシルと併設される部材やアンダーフード、ドアパネル内に設置される部品等が好ましく挙げられる。その他にもオルタネーターターミナル、オルタネーターコネクタ、ＩＣレギュレーター、ライトディマー用ポテンシオメーターベース、排気ガスバルブ等の各種バルブ、燃料関係・冷却系・ブレーキ系・ワイパー系・排気系・吸気系各種パイプ・ホース・チューブ、エアーインテークノズルスノーケル、インテークマニホールド、燃料ポンプ、エンジン冷却水ジョイント、キャブレターメインボディー、キャブレタースペーサー、排気ガスセンサー、冷却水センサー、油温センサー、ブレーキパットウェアーセンサー、スロットルポジションセンサー、クランクシャフトポジションセンサー、エアーフローメーター、ブレーキパッド摩耗センサー、電池周辺部品、エアコン用サーモスタットベース、暖房温風フローコントロールバルブ、ラジエーターモーター用ブラッシュホルダー、ウォーターポンプインペラー、タービンベイン、ワイパーモーター関係部品、デュストリビューター、スタータースイッチ、スターターリレー、トランスミッション用ワイヤーハーネス、トランスミッション用オイルパン、ウィンドウォッシャーノズル、エアコンパネルスイッチ基板、燃料関係電磁気弁用コイル、ワイヤーハーネスコネクタ、ＳＭＪコネクタ、ＰＣＢコネクタ、ドアグロメットコネクタ、ヒューズ用コネクタ等の各種コネクタ、ホーンターミナル、電装部品絶縁板、ステップモーターローター、ランプソケット、ランプリフレクター、ランプハウジング、ブレーキピストン、ソレノイドボビン、エンジンオイルパン、エンジンオイルフィルター、点火装置ケース、トルクコントロールレバー、安全ベルト部品、レジスターブレード、ウォッシャーレバー、ウインドレギュレーターハンドル、ウインドレギュレーターハンドルのノブ、パッシングライトレバー、サンバイザーブラケット、インストルメントパネル、エアバッグ周辺部品、ドアパッド、ピラー、コンソールボックス、各種モーターハウジング、ルーフレール、フェンダー、ガーニッシュ、ルーフパネル、フードパネル、トランクリッド、ドアミラーステー、スポイラー、フードルーバー、ホイールカバー、ホイールキャップ、グリルエプロンカバーフレーム、ランプベゼル、ドアハンドル、ドアモール、リアフィニッシャー、ワイパーなどに好ましく使用される。

　建材用途としては、例えば、土木建築物の壁、屋根、天井材関連部品、窓材関連部品、断熱材関連部品、床材関連部品、免震・制振部材関連部品、ライフライン関連部品などに好ましく使用される。

　スポーツ用品用途としては、例えば、ゴルフクラブやシャフト等のゴルフ関連用品、アメリカンフットボールや野球、ソフトボール等のマスク、ヘルメット、胸当て、肘当て、膝当て等のスポーツ用身体保護用品、スポーツシューズの底材等のシューズ関連用品、釣り竿、釣り糸、リール等の釣り具関連用品、サーフィン等のサマースポーツ関連用品、スキー・スノーボード等のウィンタースポーツ関連用品、自転車ペダルなどのサイクル関連用品、その他インドアおよびアウトドアスポーツ関連用品などに好ましく使用される。

　本発明のＥＡ部材用樹脂組成物およびそれを成形してなる成形品は、上記各種用途の中でも、機械特性、低吸水性および金属接着性に優れる点を生かして、コネクタ、ブレーカー、自転車ペダルなどの金属と接合または接着して得られる複合成形体として、電気・電子部品、自動車部品、スポーツ用品に特に好ましく用いることができる。

　本発明のＥＡ部材用樹脂組成物には、本発明の効果を損なわない範囲で、安定剤、離型剤、紫外線吸収剤、着色剤、難燃剤、難燃助剤、滴下防止剤、滑剤、蛍光増白剤、蓄光顔料、蛍光染料、流動改質剤、耐衝撃性改良剤、結晶核剤、無機および有機の抗菌剤、光触媒系防汚剤、赤外線吸収剤、フォトクロミック剤などの添加剤、繊維状充填材以外の充填材、および熱硬化性樹脂を配合することができる。

　安定剤としては、例えば、酸化防止剤や光安定剤などを挙げることができ、例えば、ヨウ化第１銅などの銅化合物を挙げることができる。これらの安定剤を配合することにより、機械特性、成形性、耐熱性および耐久性に優れた成形品を得ることができる。

　離型剤としては、例えば、脂肪酸、脂肪酸金属塩、オキシ脂肪酸、脂肪酸エステル、脂肪族部分鹸化エステル、パラフィン、低分子量ポリオレフィン、脂肪酸アミド、アルキレンビス脂肪酸アミド、脂肪族ケトン、および変性シリコーンなどを挙げることができる。これらの離型剤を配合することにより、機械特性、成形性、耐熱性および耐久性に優れた成形品を得ることができる。

　また、難燃剤としては、例えば、臭素系難燃剤、塩素系難燃剤、リン系難燃剤、窒素化合物系難燃剤、シリコーン系難燃剤およびその他の無機系難燃剤などを挙げることができる。難燃性および機械特性をより向上させるという観点から、上記の難燃剤を２種以上組み合わせることが好ましい態様である。

　本発明のＥＡ部材用樹脂組成物の製造方法としては、特に制限はないが、溶融状態での製造や溶液状態での製造等が使用でき、生産性向上の点から、溶融状態での製造が好ましく使用できる。溶融状態での製造については、押出機、バンバリーミキサー、ニーダー、ミキシングロールによる溶融混練等が使用できるが、生産性の点から、連続的に製造可能な押出機による溶融混練が好ましい。押出機による溶融混練については、単軸押出機、二軸押出機、四軸押出機等の多軸押出機、二軸単軸複合押出機等の押出機を１台以上使用できるが、混練性、生産性の向上の点から、二軸押出機、四軸押出機等の多軸押出機が好ましく、二軸押出機を用いた溶融混練による方法が最も好ましい。

　また、本発明のＥＡ部材用樹脂組成物には、本発明の効果を損なわない範囲で使用する安定剤である金属化合物は、（Ａ）ポリアミド樹脂のアミド基に配位してアミド基を保護する役割を果たすことから、ポリアミド樹脂とともに二軸押出機に供給し、（Ａ）ポリアミド樹脂と銅化合物を十分に反応させることが好ましい。

　二軸押出機を使用して本発明のＥＡ部材用樹脂組成物を製造する場合、混練性、反応性の向上の点から、複数のフルフライトゾーンおよび複数のニーディングゾーンを有する二軸押出機を用いることが好ましい。フルフライトゾーンは１個以上のフルフライトより構成され、ニーディングゾーンは１個以上のニーディングディスクより構成される。

　さらに、複数箇所のニーディングゾーンの樹脂圧力のうち、最大となる樹脂圧力をＰｋｍａｘ（ＭＰａ）、複数箇所のフルフライトゾーンの樹脂圧力のうち、最小となる樹脂圧力をＰｆｍｉｎ（ＭＰａ）とすると、
Ｐｋｍａｘ≧Ｐｆｍｉｎ＋０．３
となる条件で溶融混練することが好ましく、
Ｐｋｍａｘ≧Ｐｆｍｉｎ＋０．５
となる条件で溶融混練することがより好ましい。なお、ニーディングゾーンおよびフルフライトゾーンの樹脂圧力とは、各々のゾーンに設置された樹脂圧力計の示す樹脂圧力を指す。

　ニーディングゾーンは、フルフライトゾーンに比べて、溶融樹脂の混練性および反応性に優れる。ニーディングゾーンに溶融樹脂を充満することにより、混練性および反応性が飛躍的に向上する。溶融樹脂の充満状態を示す一つの指標として、樹脂圧力の値があり、樹脂圧力が大きいほど、溶融樹脂が充満していることを表す一つの目安となる。すなわち二軸押出機を使用する場合、ニーディングゾーンの樹脂圧力を、フルフライトゾーンの樹脂圧力より、ある範囲で高めることにより、反応を効果的に促進させることが可能となり、ポリアミド樹脂と水酸基含有分岐状化合物の相溶性が増すと考えられ、成形品の寸法精度、高温剛性、耐疲労特性をより向上させることができる。

　ニーディングゾーンにおける樹脂圧力を高める方法として、特に制限はないが、ニーディングゾーンの間やニーディングゾーンの下流側に、溶融樹脂を上流側に押し戻す効果のある逆スクリューゾーンや、溶融樹脂を溜める効果のあるシールリングゾーン等を導入する方法などが好ましく使用できる。逆スクリューゾーンやシールリングゾーンは、１個以上の逆スクリューや１個以上のシールリングからなり、それらを組み合わせることも可能である。

　溶融混練機内での樹脂温度は２４０～３５０℃の範囲が好ましい。また、熱分解やゲル化物の生成を抑制するため、樹脂温度は最終的に得られるポリアミド樹脂の融点＋４０℃以下が好ましい。ここで、ポリアミド樹脂の融点とは、ＤＳＣ法（示差走査熱量測定）により昇温速度２０℃／分で測定して得られる融解曲線の最大値を示す温度である。

　かくして得られるＥＡ部材用樹脂組成物は、通常公知の方法で成形することができ、シート、フィルムなどの各種成形品を得ることができる。成形方法としては、例えば、射出成形、射出圧縮成形、押出成形、圧縮成形、ブロー成形、プレス成形などが挙げられるが、金型を用いた成形方法が好ましく、特に射出成形機を用いた成形方法により、連続的に安定した成形品を得ることができる。射出成形の条件としては、特に規定はないが、例えば、射出時間：０．５秒～１０秒、背圧：０．１ＭＰａ～１０ＭＰａ、保圧力：１ＭＰａ～５０ＭＰａ、保圧時間：１秒～２０秒、シリンダー温度：２００℃～３４０℃、金型温度：２０℃～１５０℃の条件が好ましい。ここで、シリンダー温度とは、射出成形機の成形材料を加熱溶融する部分の温度を示し、金型温度とは、所定の形状にするための樹脂を注入する金型の温度を示す。これらの条件、特に射出時間、射出圧（背圧と保圧力）および金型温度を適宜選択することにより、ＥＡ部材の外観、ヒケ、ソリなどを適宜調整することが可能である。

　次に本発明の三つ目の好ましい態様におけるガラス繊維強化熱可塑性樹脂組成物からなるエネルギー吸収部材について詳細に説明する。

　本発明のＥＡ部材用樹脂組成物を構成する（Ａ）ポリアミド樹脂はジアミン単位とジカルボン酸単位からなり、ジアミン単位とは原料ジアミン成分に由来する構成単位を指し、ジカルボン酸単位とは原料ジカルボン酸成分に由来する構成単位を指す。

　本発明における（Ａ）ポリアミド樹脂は、アミノ酸、ラクタムを主たる構成成分とするもの、及び／又は、ジアミンとジカルボン酸を主たる構成成分としてなるポリアミドである。その主要構成成分の代表例としては、６－アミノカプロン酸、１１－アミノウンデカン酸、１２－アミノドデカン酸、パラアミノメチル安息香酸などのアミノ酸、ε－アミノカプロラクタム、ω－ラウロラクタムなどのラクタム、テトラメチレンジアミン、ヘキサメチレンジアミン、ウンデカメチレンジアミン、ドデカメチレンジアミン、２，２，４－／２，４，４－トリメチルヘキサメチレンジアミン、５－メチルノナメチレンジアミン、メタキシレンジアミン、パラキシレンジアミン、１，３－ビス（アミノメチル）シクロヘキサン、１，４－ビス（アミノメチル）シクロヘキサン、１－アミノ－３－アミノメチル－３，５，５－トリメチルシクロヘキサン、ビス（４－アミノシクロヘキシル）メタン、ビス（３－メチル－４－アミノシクロヘキシル）メタン、２，２－ビス（４－アミノシクロヘキシル）プロパン、ビス（アミノプロピル）ピペラジン、アミノエチルピペラジン、２－メチルペンタメチレンジアミンなどの脂肪族、脂環族、芳香族のジアミン、およびアジピン酸、スペリン酸、アゼライン酸、セバシン酸、ドデカン二酸、テレフタル酸、イソフタル酸、２－クロロテレフタル酸、２－メチルテレフタル酸、５－メチルイソフタル酸、５－ナトリウムスルホイソフタル酸、ヘキサヒドロテレフタル酸、ヘキサヒドロイソフタル酸などの脂肪族、脂環族、芳香族のジカルボン酸が挙げられる。

　本発明においては、これらの原料から誘導されるポリアミドホモポリマーまたはコポリマーを各々単独または混合物の形で用いることができる。中でも有用なポリアミド樹脂として、ポリカプロアミド、ポリヘキサメチレンアジパミド、ポリヘキサメチレンイソフタルアド、ポリヘキサメチレンテレフタルアミド、又は、これらポリアミドに他のアミド成分を共重合してなるコポリアミドが用いられ、これらの混合物の形として用いることもできる。特に、ポリカプロアミド、及び／又は、カプロラクタム、ジカルボン酸及びジアミンから構成される共重合ポリアミドが好ましく、ここでジカルボン酸としてはアジピン酸、イソフタル酸、テレフタル酸が、ジアミンとしてはヘキサメチレンジアミン、メタキシレンジアミン、パラキシレンジアミンが特に好ましい。

　本発明のＥＡ部材用樹脂組成物を構成する（Ａ）ポリアミド樹脂の量は、（Ａ）ポリアミド樹脂と（Ｄ）シアン化ビニル系単量体１５～５０重量％と芳香族ビニル系単量体５０～８５重量％で共重合させたビニル系共重合体と（Ｂ）エチレン系α－オレフィン樹脂の総量を１００重量部として４０～６０重量部の範囲であり、好ましくは４５～５５重量部、より好ましくは４７～５３重量部である。（Ａ）ポリアミド樹脂の量が４０重量部未満であると強度、剛性が低下するため落錘衝撃試験時の初期荷重も著しく低下し、目的のＥＡ性能が不十分となりＥＡ性能の温度依存性の低減が達成できない。一方、（Ａ）ポリアミド樹脂の量が６０重量部を超えると、（Ａ）ポリアミド樹脂の特性が顕著となり、（Ｄ）シアン化ビニル系単量体１５～５０重量％と芳香族ビニル系単量体５０～８５重量％で共重合させたビニル系共重合体による高温側のＥＡ性能、（Ｂ）エチレン系α－オレフィン樹脂による低温側のＥＡ性能が大幅に低下し温度依存性の低減が達成できないため好ましくない。

　本発明のＥＡ部材用樹脂組成物において、（Ｄ）ビニル系共重合体の配合量は、（Ａ）ポリアミド樹脂と（Ｄ）シアン化ビニル系単量体１５～５０重量％と芳香族ビニル系単量体５０～８５重量％を共重合させたビニル系共重合体と（Ｂ）エチレン系α－オレフィン樹脂の総量を１００重量部として３０～５０重量部の範囲であり、好ましくは３５～４５重量部であり、より好ましくは３７～４３重量部である。（Ｄ）ビニル系共重合体の配合量を３０重量部以下では高温側の耐衝撃性の向上が見られず、一方、配合量を５０重量部以上とすることで強度、剛性は著しく低下し、落錘衝撃試験時の初期荷重も著しく低下し、かつ樹脂部材の粉砕片が大きくなることにより目的のＥＡ性能が不十分であると共にその温度依存性が損なわれ、その他の樹脂成分の特性が阻害されるため好ましくない。

　本発明のＥＡ部材用樹脂組成物において、（Ｄ）ビニル系共重合体が未変性共重合体であることが好ましい。酸無水物などで変性した共重合体ではその他の異なる熱可塑性樹脂との相溶性が向上することにより靭性は高くなり、その結果落錘衝撃試験時に樹脂部材の粉砕片が大きくなるため目的のＥＡ性能が不十分であり、（Ｄ）ビニル系共重合体の従来のＥＡ性能とその温度依存性が損なわれるため好ましくない。また、未変性共重合体を一切使用しない場合、押出時に粘度が著しく高くなり製造できなくなるため好ましくない。

　本発明のＥＡ部材用樹脂組成物を構成する（Ｂ）エチレン系α－オレフィン樹脂の量は、（Ａ）ポリアミド樹脂と（Ｄ）シアン化ビニル系単量体１５～５０重量％と芳香族ビニル系単量体５０～８５重量％を共重合させたビニル系共重合体と（Ｂ）エチレン系α－オレフィン樹脂の総量を１００重量部として５～３０重量部であり、好ましくは８～２０重量部、より好ましくは１０～１５重量部である。（Ｂ）エチレン系α－オレフィン樹脂の量が５重量部未満であると目的のＥＡ性能が不十分であると共にＥＡ性能の特に低温側の温度依存性低減が達成できない。一方、（Ｂ）エチレン系α－オレフィン樹脂の量が３０重量部を超えると、強度、剛性が低下するため落錘衝撃試験時の初期荷重も著しく低下する。また靭性が高くなることで落錘衝撃試験時の樹脂部材は逐次破壊ではなく粉砕片が大きくなることにより、目的のＥＡ性能が不十分となりＥＡ性能の特に高温側の温度依存性の低減が達成できないため好ましくない。

　本発明においてＥＡ部材用樹脂組成物に用いる（Ｃ）ガラス繊維の量は、本発明の熱可塑性樹脂の総量１００重量％に対し４２～６５重量％であり、４３～６０重量％が好ましく、４５～５５重量％がより好ましい。ガラス繊維量が４２重量％未満であると強度、剛性が低くなり落錘衝撃試験時の初期荷重も著しく低下する。また靭性が高くなることで落錘衝撃試験時の樹脂部材は逐次破壊ではなく粉砕片が大きくなることにより、目的のＥＡ性能が不十分でありその温度依存性低減が達成できない。一方、ガラス繊維量が６５重量％を超えると、製造が困難になり、本発明のＥＡ部材用樹脂組成物を得ることができない。

　次に本発明の四つ目の好ましい態様におけるガラス繊維強化熱可塑性樹脂組成物からなるエネルギー吸収部材について詳細に説明する。

　本発明のＥＡ部材用樹脂組成物を構成する（Ａ）ポリアミド樹脂の量は（Ａ）ポリアミド樹脂と（Ｅ）クロロホルム中で測定した３０℃の固有粘度が０．４～０．５ｄｌ／ｇの未変性のポリフェニレンオキシド（ＰＰＯ）樹脂と（Ｂ）エチレン系α－オレフィン樹脂の総量を１００重量部として４０～６０重量部の範囲であり、好ましくは４５～５５重量部、より好ましくは４７～５３重量部である。（Ａ）ポリアミド樹脂の量が４０重量部未満であると強度、剛性が低下するため落錘衝撃試験時の初期荷重も著しく低下し、目的のＥＡ性能が不十分となりＥＡ性能の特に高温側の温度依存性の低減が達成できない。一方、（Ａ）ポリアミド樹脂の量が６０重量部を超えると、低温側のＥＡ性能が大幅に低下し温度依存性の低減が達成できないため好ましくない。

　本発明のＥＡ部材用樹脂組成物を構成する（Ｅ）クロロホルム中で測定した３０℃の固有粘度が０．４～０．５ｄｌ／ｇの未変性のＰＰＯ樹脂は下記化１に示す一般式（１）で表される繰り返し構造単位を有する、単独重合体及び／又は共重合体である。

　ここで、上記式（１）中、各Ｒは、それぞれ独立に、水素原子、ハロゲン原子、第１級若しくは第２級の炭素数１～７のアルキル基、フェニル基、炭素数１～７のハロアルキル基、炭素数１～７のアミノアルキル基、炭素数１～７のヒドロカルビロキシ基、又は炭素数１～７のハロヒドロカルビロキシ基（ここで、少なくとも２個の炭素原子がハロゲン原子と酸素原子とを隔てている。）を示す。

　その具体例としては、ポリ（２、６－ジメチル－１、４－フェニレン）エーテル、ポリ（２－メチル－６－エチル－フェニレン）エーテル、ポリ（２、６－ジエチル－１、４－フェニレン）エーテル、ポリ（２－エチル－６－ｎプロピル－１、４－フェニレン）エーテル、ポリ（２－メチル－６－ｎブチル－１、４－フェニレン）エーテル、ポリ（２－エチル－６－イソプロピル－１、４－フェニン）エーテル、ポリ（２－メチル－６－クロル－１、４－フェニレン）エーテル、ポリ（２－メチル－６－ヒドロキシエチル－１、４－フェニレン）エーテル、ポリ（２－メチル－６－クロロエチル－１、４－フェニレン）エーテルなどの単独重合体及び、それらの繰り返し単位からなる共重合体などが挙げられる。

　またこれらのポリフェニレンエーテルは、その重合度が単独重合体、共重合体ともに特に限定はしないが、クロロホルム溶液中３０℃で測定した固有粘度が０．４～０．５ｄｌ／ｇの範囲であり、好ましくは０．４５～０．４９ｄｌ／ｇの範囲のものが最も好適に用いられる。

　本発明のＥＡ部材用樹脂組成物において、（Ｅ）クロロホルム中で測定した３０℃の固有粘度が０．４～０．５ｄｌ／ｇの未変性のＰＰＯ樹脂の配合量は、（Ａ）ポリアミド樹脂と（Ｅ）クロロホルム中で測定した３０℃の固有粘度が０．４～０．５ｄｌ／ｇの未変性のＰＰＯ樹脂と（Ｂ）エチレン系α－オレフィン樹脂の総量を１００重量部として３０～５０重量部の範囲であり、好ましくは３５～４５重量部であり、より好ましくは３７～４３重量部である。（Ｅ）クロロホルム中で測定した３０℃の固有粘度が０．４～０．５ｄｌ／ｇの未変性のＰＰＯ樹脂の配合量が３０重量部未満では高温側の耐衝撃性の向上が見られず、一方、配合量を５０重量部以上とすることで強度、剛性は著しく低下し、落錘衝撃試験時の初期荷重も著しく低下し、かつ樹脂部材の粉砕片が大きくなることにより目的のＥＡ性能が不十分であると共にその温度依存性が損なわれ、その他の樹脂成分の特性が阻害されるため好ましくない。

　本発明のＥＡ部材用樹脂組成物において、（Ｅ）クロロホルム中で測定した３０℃の固有粘度が０．４～０．５ｄｌ／ｇの未変性のＰＰＯ樹脂では、未変性であることが必要であり、酸無水物などで変性した場合はその他の異なる熱可塑性樹脂との相溶性が向上することにより、靭性は高くなる。その結果落錘衝撃試験時に樹脂部材の粉砕片が大きくなるため従来のＥＡ性能が不十分でありその温度依存性が損なわれるため好ましくない。

　本発明のＥＡ部材用樹脂組成物において、（Ｂ）エチレン系α－オレフィン樹脂の配合量は、（Ａ）ポリアミド樹脂と（Ｅ）クロロホルム中で測定した３０℃の固有粘度が０．４～０．５ｄｌ／ｇの未変性のＰＰＯ樹脂と（Ｂ）エチレン系α－オレフィン樹脂の総量を１００重量部として５～３０重量部の範囲であり、好ましくは８～２０重量部、より好ましくは１０～１５重量部である。（Ｂ）エチレン系αーオレフィン樹脂の量が５重量部未満であると目的のＥＡ性能が不十分であると共にＥＡ性能の特に低温側の温度依存性低減が達成できない。一方、（Ｂ）エチレン系αーオレフィン樹脂の量が３０重量部を超えると強度、剛性が低下するため落錘衝撃試験時の初期荷重も著しく低下する。また靭性が高くなることで落錘衝撃試験時の樹脂部材は逐次破壊ではなく粉砕片が大きくなることにより、目的のＥＡ性能が不十分となりＥＡ性能の特に高温側の温度依存性の低減が達成できないため好ましくない。

　本発明においてＥＡ部材用樹脂組成物に用いる（Ｃ）ガラス繊維の量は、本発明の熱可塑性樹脂の総量１００重量％に対し４２～６５重量％であり４３～６０重量％が好ましく、４５～５５重量％がより好ましい。ガラス繊維量が４２重量％未満であると強度、剛性が低くなり落錘衝撃試験時の初期荷重も著しく低下する。また靭性が高くなることで落錘衝撃試験時の樹脂部材は逐次破壊ではなく粉砕片が大きくなることにより、目的のＥＡ性能が不十分でありその温度依存性低減が達成できない。一方、ガラス繊維量が６５重量％を超えると、製造が困難になり、本発明のＥＡ部材用樹脂組成物を得ることができない。

　次に本発明の五つ目の好ましい態様におけるガラス繊維強化熱可塑性樹脂組成物からなるエネルギー吸収部材について詳細に説明する。

　本発明の樹脂組成物は、少なくとも（Ｆ）ガラス転移温度が８０℃未満のポリアミド、（Ｇ）ガラス転移温度が８０℃以上の熱可塑性樹脂、（Ｈ）反応性官能基を末端に有するグラフト鎖により環状分子が修飾されたポリロタキサン、変性シクロデキストリン、またはガラス転移温度が８０℃未満の脂肪族ポリエステルから選ばれる少なくとも１つの化合物、および（Ｃ）ガラス繊維を配合してなる。（Ｆ）ガラス転移温度が８０℃未満のポリアミドを配合することにより、剛性や耐熱性を向上させることができる。（Ｈ）反応性官能基を末端に有するグラフト鎖により環状分子が修飾されたポリロタキサン、変性シクロデキストリン、またはガラス転移温度が８０℃未満の脂肪族ポリエステルから選ばれる少なくとも１つの化合物を配合することにより、樹脂組成物の靭性を向上させることができる。また、（Ｇ）ガラス転移温度が８０℃以上の熱可塑性樹脂、（Ｈ）反応性官能基を末端に有するグラフト鎖により環状分子が修飾されたポリロタキサン、変性シクロデキストリン、またはガラス転移温度が８０℃未満の脂肪族ポリエステルから選ばれる少なくとも１つの化合物、および（Ｃ）ガラス繊維を配合することにより、エネルギー吸収効率の温度依存性を低下させることができる。なお、本発明の樹脂組成物は、（Ｆ）成分、（Ｇ）成分、および（Ｈ）成分以外にも、（Ｆ）成分、（Ｇ）成分、（Ｈ）成分のいずれかが反応した生成物をも含むが、当該反応物の構造を特定することは実際的ではない。そのため、本発明は配合する各成分により発明を特定するものである。

　本発明の樹脂組成物における（Ｆ）ガラス転移温度が８０℃未満のポリアミドは、アミノ酸、ラクタムあるいはジアミンとジカルボン酸の残基を主たる構成成分とする。その原料の代表例としては、６－アミノカプロン酸、１１－アミノウンデカン酸、１２－アミノドデカン酸、パラアミノメチル安息香酸などのアミノ酸、ε－カプロラクタム、ω－ラウロラクタムなどのラクタム、テトラメチレンジアミン、ペンタメチレンジアミン、ヘキサメチレンジアミン、２－メチルペンタメチレンジアミン、ノナメチレンジアミン、デカメチレンジアミン、ウンデカメチレンジアミン、ドデカメチレンジアミン、２，２，４－／２，４，４－トリメチルヘキサメチレンジアミン、５－メチルノナメチレンジアミンなどの脂肪族ジアミン、メタキシリレンジアミン、パラキシリレンジアミンなどの芳香族ジアミン、１，３－ビス（アミノメチル）シクロヘキサン、１，４－ビス（アミノメチル）シクロヘキサン、１－アミノ－３－アミノメチル－３，５，５－トリメチルシクロヘキサン、ビス（４－アミノシクロヘキシル）メタン、ビス（３－メチル－４－アミノシクロヘキシル）メタン、２，２－ビス（４－アミノシクロヘキシル）プロパン、ビス（アミノプロピル）ピペラジン、アミノエチルピペラジンなどの脂環族ジアミン、アジピン酸、スベリン酸、アゼライン酸、セバシン酸、ドデカン二酸などの脂肪族ジカルボン酸、テレフタル酸、イソフタル酸、２－クロロテレフタル酸、２－メチルテレフタル酸、５－メチルイソフタル酸、５－ナトリウムスルホイソフタル酸、２，６－ナフタレンジカルボン酸、ヘキサヒドロテレフタル酸、ヘキサヒドロイソフタル酸などの芳香族ジカルボン酸、１，４－シクロヘキサンジカルボン酸、１，３－シクロヘキサンジカルボン酸、１，２－シクロヘキサンジカルボン酸、１，３－シクロペンタンジカルボン酸などの脂環族ジカルボン酸などが挙げられる。本発明においては、これらの原料から誘導されるポリアミドホモポリマーまたはコポリマーを２種以上配合してもよい。

　本発明の樹脂組成物における、（Ｆ）ガラス転移温度が８０℃未満のポリアミドの配合量は、（Ｆ）ガラス転移温度が８０℃未満のポリアミドおよび（Ｇ）ガラス転移温度が８０℃以上の熱可塑性樹脂の合計１００重量部に対して、１０重量部以上であることが例示でき、１５重量部以上であることが好ましく例示できる。本発明の樹脂組成物における（Ｆ）ガラス転移温度が８０℃未満のポリアミドの配合量がこれらの範囲にあることにより、本発明の樹脂組成物のエネルギー吸収効率の温度依存性が小さくなる傾向となるため好ましい。

　（Ｆ）ガラス転移温度が８０℃未満のポリアミドの具体的な例としては、ポリカプロアミド（ポリアミド６）、ポリヘキサメチレンアジパミド（ポリアミド６６）、ポリテトラメチレンアジパミド（ポリアミド４６）、ポリテトラメチレンセバカミド（ポリアミド４１０）、ポリペンタメチレンアジパミド（ポリアミド５６）、ポリペンタメチレンセバカミド（ポリアミド５１０）、ポリヘキサメチレンセバカミド（ポリアミド６１０）、ポリヘキサメチレンドデカミド（ポリアミド６１２）、ポリデカメチレンアジパミド（ポリアミド１０６）、ポリデカメチレンセバカミド（ポリアミド１０１０）、ポリデカメチレンドデカミド（ポリアミド１０１２）、ポリウンデカンアミド（ポリアミド１１）、ポリドデカンアミド（ポリアミド１２）、ポリカプロアミド／ポリヘキサメチレンアジパミドコポリマー（ポリアミド６／６６）、およびこれらの共重合体などが挙げられる。これらを２種以上配合してもよい。ここで、「／」は共重合体を示し、以下同じである。

　（Ｆ）ガラス転移温度が８０℃未満のポリアミドの重合度には特に制限はないが、樹脂濃度０．０１ｇ／ｍＬの９８％濃硫酸溶液中、２５℃で測定した相対粘度が１．５～５．０の範囲であることが好ましい。相対粘度が１．５以上であれば、得られる成形品の靭性、剛性、耐摩耗性、耐疲労特性、耐クリープ性をより向上させることができる。（Ｆ）ガラス転移温度が８０℃未満のポリアミドの相対粘度は２．０以上がより好ましい。一方、相対粘度が５．０以下であれば、流動性に優れることから成形加工性に優れる。

　本発明の樹脂組成物は、（Ｇ）ガラス転移温度が８０℃以上の熱可塑性樹脂を配合してなる。（Ｇ）ガラス転移温度が８０℃以上の熱可塑性樹脂としては、例えば、半芳香族ポリアミド、ポリフェニレンスルフィド樹脂、ポリフェニレンエーテル樹脂、ポリカーボネート樹脂、アクリロニトリル－スチレン共重合体（ＡＳ樹脂）、ポリスルホン樹脂、ポリエーテルイミド樹脂、ポリアミドイミド樹脂、ポリイミド樹脂、ポリエーテルスルホン樹脂、ポリエーテルケトン樹脂、ポリチオエーテルケトン樹脂、ポリエーテルエーテルケトン樹脂が例示できる。これらを２種以上配合してもよい。これらの中でも、ポリアミド（Ｆ）との混和性の観点から半芳香族ポリアミド、ポリフェニレンスルフィド樹脂、ポリフェニレンエーテル樹脂、アクリロニトリル－スチレン共重合体（ＡＳ樹脂）が好ましく用いられる。

　また、ここでの半芳香族ポリアミドの具体例としては、ポリカプロアミド／ポリヘキサメチレンテレフタルアミドコポリマー（ポリアミド６／６Ｔ）、ポリヘキサメチレンアジパミド／ポリヘキサメチレンテレフタルアミドコポリマー（ポリアミド６６／６Ｔ）、ポリヘキサメチレンアジパミド／ポリヘキサメチレンイソフタルアミドコポリマー（ポリアミド６６／６Ｉ）、ポリヘキサメチレンテレフタルアミド／ポリヘキサメチレンイソフタルアミドコポリマー（ポリアミド６Ｔ／６Ｉ）、ポリヘキサメチレンテレフタルアミド／ポリドデカンアミドコポリマー（ポリアミド６Ｔ／１２）、ポリヘキサメチレンアジパミド／ポリヘキサメチレンテレフタルアミド／ポリヘキサメチレンイソフタルアミドコポリマー（ポリアミド６６／６Ｔ／６Ｉ）、ポリキシリレンアジパミド（ポリアミドＸＤ６）、ポリキシリレンセバカミド（ポリアミドＸＤ１０）、ポリヘキサメチレンテレフタルアミド／ポリペンタメチレンテレフタルアミドコポリマー（ポリアミド６Ｔ／５Ｔ）、ポリヘキサメチレンテレフタルアミド／ポリ－２－メチルペンタメチレンテレフタルアミドコポリマー（ポリアミド６Ｔ／Ｍ５Ｔ）、ポリペンタメチレンテレフタルアミド／ポリデカメチレンテレフタルアミドコポリマー（ポリアミド５Ｔ／１０Ｔ）、ポリノナメチレンテレフタルアミド（ポリアミド９Ｔ）、ポリデカメチレンテレフタルアミド（ポリアミド１０Ｔ）、ポリドデカメチレンテレフタルアミド（ポリアミド１２Ｔ）、およびこれらの共重合体などが挙げられる。これらのなかでも、ポリアミド（Ａ）との混和性の観点からポリキシレンアジパミド（ポリアミドＸＤ６）、ポリノナメチレンテレフタルアミド（ポリアミド９Ｔ）、ポリヘキサメチレンテレフタルアミド／ポリヘキサメチレンイソフタルアミドコポリマー（ポリアミド６Ｔ／６Ｉ）が好ましく例示できる。

　また、本発明におけるポリフェニレンスルフィド樹脂とは、式－（Ａｒ－Ｓ）－の繰り返し単位を主要構成単位とするホモポリマーまたはコポリマーである。ここで、主要構成単位とするとは、ポリフェニレンスルフィドを構成する全構成単位のうち、当該繰り返し単位を８０モル％以上含有することを意味する。前記Ａｒとしては下記式（ｉ）～式（ｘｉ）などで表されるいずれかの単位が例示されるが、なかでも（ｉ）で表される単位が特に好ましい。

　上記式（ｉ）～（ｘｉ）中、Ｒ１、Ｒ２は水素、アルキル基、アルコキシ基、ハロゲン基、カルボキシル基から選ばれた置換基であり、Ｒ１とＲ２は同一でも異なっていてもよい。

　繰り返し単位－（Ａｒ－Ｓ）－を主要構成単位とする限り、下記の式（ｘｉｉ）～（ｘｉｖ）などで表される少量の分岐単位または架橋単位を含むことができる。これら分岐単位または架橋単位の含有量は、－（Ａｒ－Ｓ）－の単位１モルに対して０～１モル％の範囲であることが好ましい。

　これらポリフェニレンスルフィドの代表的なものとして、ポリ（パラ）フェニレンスルフィド、ポリ（パラ）フェニレンスルフィドスルホン、ポリ（パラ）フェニレンスルフィドエーテル、ポリ（パラ）フェニレンスルフィドケトンなどが挙げられる。特に好ましいポリフェニレンスルフィドとしては、ポリマーの主要構成単位として、下記式に示すパラフェニレンスルフィド単位を９０モル％以上含有するポリ（パラ）フェニレンスルフィド（ＰＰＳ）が挙げられる。

　本発明の樹脂組成物における、（Ｇ）ガラス転移温度が８０℃以上の熱可塑性樹脂の配合量は、（Ｆ）ガラス転移温度が８０℃未満のポリアミドおよび（Ｇ）ガラス転移温度が８０℃以上の熱可塑性樹脂の合計１００重量部に対して、４０重量部以上であることが例示でき、５０重量部以上であることが好ましく例示できる。（Ｇ）ガラス転移温度が８０℃以上の熱可塑性樹脂の配合量がこれら好ましい範囲にあることにより、本発明の効果である－３０℃から８０℃のエネルギー吸収効率の温度依存性が小さくなる傾向にある。

　本発明の樹脂組成物は、（Ｈ）反応性官能基を末端に有するグラフト鎖により環状分子が修飾されたポリロタキサン、変性シクロデキストリン、またはガラス転移温度が８０℃未満の脂肪族ポリエステルから選ばれる少なくとも１つの化合物を配合してなる。

　反応性官能基を末端に有するグラフト鎖により環状分子が修飾されたポリロタキサンにおける、ロタキサンとは、例えばHarada, A., Li, J. & Kamachi, M., Nature 356, 325-327に記載の通り、一般的に、両末端に嵩高いブロック基を有する直鎖分子に環状の分子が貫通された形状の分子のことを言う。複数の環状分子が一つの直鎖分子に貫通されたものをポリロタキサンと呼ぶ。

　ポリロタキサンは、直鎖分子および複数の環状分子からなり、複数の環状分子の開口部に直鎖分子が貫通した構造を有し、かつ、直鎖分子の両末端には、環状分子が直鎖分子から脱離しないように嵩高いブロック基を有する。ポリロタキサンにおいて、環状分子は直鎖分子上を自由に移動することが可能であるが、ブロック基により直鎖分子から抜け出せない構造を有する。すなわち、直鎖分子および環状分子は、化学的な結合でなく、機械的な結合により形態を維持する構造を有する。このようなポリロタキサンは、環状分子の運動性が高いために、外部からの応力や内部に残留した応力を緩和する効果がある。さらに、特定の官能基を末端に有するグラフト鎖により環状分子が修飾されたポリロタキサンを（Ｆ）ポリアミドに配合することにより、（Ｆ）ポリアミドに同様の効果を波及させることが可能となる。

　前記直鎖分子は、環状分子の開口部を貫通し、前記ブロック基と反応し得る官能基を有する分子であれば、特に限定されない。好ましく用いられる直鎖分子としては、ポリエチレングリコール、ポリプロピレングリコール、ポリテトラメチレングリコールなどのポリアルキレングリコール類；ポリブタジエンジオール、ポリイソプレンジオール、ポリイソブチレンジオール、ポリ（アクリロニトリル－ブタジエン）ジオール、水素化ポリブタジエンジオール、ポリエチレンジオール、ポリプロピレンジオールなどの末端水酸基ポリオレフィン類；ポリカプロラクトンジオール、ポリ乳酸、ポリエチレンアジペート、ポリブチレンアジペート、ポリエチレンテレフタレート、ポリブチレンテレフタレートなどのポリエステル類；末端シラノール型ポリジメチルシロキサンなどの末端官能性ポリシロキサン類；末端アミノ基ポリエチレングリコール、末端アミノ基ポリプロピレングリコール、末端アミノ基ポリブタジエンなどの末端アミノ基鎖状ポリマー類；前記ブロック基と反応し得る官能基を一分子中に３つ以上有する多官能性鎖状ポリマー類などが挙げられる。中でも、ポリロタキサンの合成が容易である点から、ポリエチレングリコールおよび／または末端アミノ基ポリエチレングリコールが好ましく用いられる。

　直鎖分子の数平均分子量は、２，０００以上が好ましく、それによって剛性を向上させることができる。数平均分子量は、１０，０００以上がより好ましい。一方、数平均分子量は、１００，０００以下が好ましく、それによって（Ｆ）ポリアミドとの相溶性を向上させることができ、相分離構造を微細化することができるため、靱性をより向上させることができる。数平均分子量は、５０，０００以下がより好ましい。ここで、直鎖分子の数平均分子量は、ヘキサフルオロイソプロパノールを溶媒とし、Ｓｈｏｄｅｘ　ＨＦＩＰ－８０６Ｍ（２本）＋ＨＦＩＰ－ＬＧをカラムとして用いたゲルパーミエーションクロマトグラフィーを用いて測定される、ポリメチルメタクリレート換算の値を指す。

　前記ブロック基は、直鎖分子の末端官能基と結合し得るものであり、環状分子が直鎖分子から脱離しないために十分に嵩高い基であれば、特に限定されない。好ましく用いられるブロック基としては、ジニトロフェニル基、シクロデキストリン基、アダマンチル基、トリチル基、フルオレセイニル基、ピレニル基、アントラセニル基、数平均分子量１,０００～１,０００,０００の高分子の主鎖または側鎖等が挙げられる。これらを２種以上用いてもよい。

　前記環状分子は、開口部に直鎖分子が貫通し得るものであれば、特に限定されない。好ましく用いられる環状分子としては、シクロデキストリン類、クラウンエーテル類、クリプタンド類、大環状アミン類、カリックスアレーン類、シクロファン類などが挙げられる。シクロデキストリン類は、複数のグルコースがα－１，４－結合で環状に連なった化合物である。α－シクロデキストリン、β－シクロデキストリンおよびγ－シクロデキストリンから選ばれる化合物がより好ましく用いられる。

　本発明のポリロタキサンは、前記環状分子が、反応性官能基を末端に有するグラフト鎖により修飾されている。環状分子が反応性官能基を有するグラフト鎖により修飾されることにより、ポリロタキサンと（Ｆ）ポリアミドとの相溶性や、（Ｃ）ガラス繊維界面との親和性が良好になる。その結果、（Ｆ）ポリアミドの剛性を維持したまま靱性を向上させることができ、剛性と靱性をバランス良く向上させることができる。

　グラフト鎖末端の反応性官能基としては、特に制限されないが、例えば、水酸基、アミノ基、カルボキシル基、酸無水物基、グリシジル基、イソシアネート基、イソチオシアネート基、チオール基、オキサゾリン基、スルホン酸基等から選ばれる少なくとも１種以上の基が挙げられる。前記グラフト鎖は、ポリエステルにより構成されることが好ましい。（Ｆ）ポリアミドとの相溶性および有機溶剤への溶解性の点から、脂肪族ポリエステルがより好ましい。脂肪族ポリエステルとしては、ポリ乳酸、ポリグリコール酸、ポリ３－ヒドロキシブチレート、ポリ４－ヒドロキシブチレート、ポリ（３－ヒドロキシブチレート／３－ヒドロキシバレレート)、ポリ（ε－カプロラクトン）などが挙げられる。中でも、（Ｆ）ポリアミドとの相溶性の観点から、ポリ（ε－カプロラクトン）がより好ましい。

　本発明における変性シクロデキストリンとは、下記化５に示す式（ａ）に示す化合物であり、シクロデキストリンを構成するグルコースに官能基Ｒを修飾した化合物である。

（上記式（ａ）において、ｎは６～８の整数、Ｒは水酸基、少なくとも１つ以上のヒドロキシプロポキシ基、メトキシ基、炭素数２以上のアルコキシ基、ポリアルキレングリコール、熱可塑性樹脂、ヒドロキシプロポキシ基を介したポリアルキレングリコール、ヒドロキシプロポキシ基を介した熱可塑性樹脂、アルキルアミンを介した熱可塑性樹脂から選ばれる官能基である。Ｒは同一であっても、それぞれ異なっていてもよい。但し、全てのＲが水酸基の場合を除く。）。

　変性シクロデキストリンは、シクロデキストリンを変性することで得られる。シクロデキストリンの例としては、α－シクロデキストリン、β－シクロデキストリン、γ－シクロデキストリンが挙げられる。中でも、β－シクロデキストリン、γ－シクロデキストリンがより好ましく用いられる。これら好ましいシクロデキストリンを使用することで、得られる成形品の靭性が良好となる。

　変性シクロデキストリンは、シクロデキストリンを構成する基本骨格であるグルコースの水酸基を化学修飾・変換することで得られる。具体例としては、シクロデキストリンの水酸基をメトキシ基やエトキシ基、プロポキシ基など炭素数２以上のアルコキシ基、ヒドロキシプロポキシ基で変性した変性シクロデキストリン、シクロデキストリンとポリアルキレングリコールまたは熱可塑性樹脂とが結合基を介さずに結合した変性シクロデキストリン、シクロデキストリンとポリアルキレングリコールまたは熱可塑性樹脂とが結合基を介して結合した変性シクロデキストリンなどが挙げられる。より具体的には、ヒドロキシプロポキシ基を介したポリアルキレングリコールを含む変性シクロデキストリン、ヒドロキシプロピキシ基を介した熱可塑性樹脂を含む変性シクロデキストリン、アルキルアミンを介した熱可塑性樹脂を含む変性シクロデキストリンなどが挙げられる。ここで、「ヒドロキシプロポキシ基を介した」とは、一般式（ａ）における－Ｒ基が－Ｏ－ＣＨ₂－ＣＨＯＲ’－ＣＨ₃の構造を示し、ヒドロキシプロポキシ基を介したポリアルキレングリコール、ヒドロキシプロピル基を介した熱可塑性樹脂は、前記Ｒ’がそれぞれポリアルキレングリコール、または熱可塑性樹脂であることを示す。また、「アルキルアミンを介した」とは、一般式（ａ）における－Ｒ基が－Ｏ－ＣＨ₂－ＣＨ₂－ＣＨ₂－ＮＨ－Ｒ’や－ＮＨ－ＣＨ₂－ＣＨ₂ＮＨ－Ｒ’の構造を示し、アルキルアミンを介した熱可塑性樹脂は前記Ｒ’が熱可塑性樹脂であることを示す。熱可塑性樹脂としては脂肪族ポリエステルや脂肪族ポリアミドが挙げられる。

　ここでの脂肪族ポリエステルの例としては、ポリ乳酸、ポリグリコール酸、ポリ３－ヒドロキシブチレート、ポリ４－ヒドロキシブチレート、ポリ（３－ヒドロキシブチレート／３－ヒドロキシバレレート)、ポリ（ε－カプロラクトン）などが挙げられる。これらを２種以上組み合わせてもよい。これらの中でも、得られる成形品の靱性発現の観点から、ヒドロキシプロポキシ基、メトキシ基、またはヒドロキシプロポキシ基とポリ（ε－カプロラクトン）とを両方修飾したものが好ましく、さらに、ヒドロキシプロポキシ基とポリ（ε－カプロラクトン）を両方修飾したシクロデキストリンが特に好ましく用いられる。

　また、脂肪族ポリアミドの例としては、ポリカプロアミド（ポリアミド６）、ポリヘキサメチレンアジパミド（ポリアミド６６）、ポリウンデカンアミド（ポリアミド１１）、ポリドデカンアミド（ポリアミド１２）などが挙げられる。これらを２種以上組み合わせてもよい。これらの中でも、（Ｆ）ポリアミドとの相溶性の観点から、ヒドロキシプロポキシ基、メトキシ基、またはヒドロキシプロポキシ基とポリカプロアミドとを両方修飾したシクロデキストリンが特に好ましく用いられる。

　ここでシクロデキストリンを変性する熱可塑性樹脂の分子量に特に制限はないが、数平均分子量で１００以上１００，０００以下の範囲が例示できる。なかでも、１００以上１０，０００以下が好ましく、１００以上２，０００以下がより好ましい範囲としれ例示できる。熱可塑性樹脂の分子量がこのような好ましい範囲にあることで、変性シクロデキストリンの粘度が下がり、（Ｆ）ポリアミドとの溶融混練がし易くなる。

　また、本発明の変性シクロデキストリンの数平均分子量は特に制限はないが、数平均分子量で９５０以上１００，０００以下の範囲が例示でき、１，０００以上５０，０００以下の範囲が好ましく例示できる。変性シクロデキストリンの数平均分子量がこれら好ましい範囲にあることにより、（Ｆ）ポリアミドとの溶融混練がし易くなる傾向にある。

　本発明の樹脂組成物における前記（Ｈ）化合物として、ガラス転移温度が８０℃未満の脂肪族ポリエステルを用いることもできる。ここでのガラス転移温度が８０℃未満の脂肪族ポリエステルは、ラクトンから得られる脂肪族ポリエステル、炭素数４以上の２官能脂肪族ヒドロキシカルボン酸から得られる脂肪族ポリエステル、および脂肪族ジカルボン酸および／またはそのエステル形成性誘導体と脂肪族ジオールから得られる脂肪族ポリエステルからなる群から選ばれる脂肪族ポリエステルである。

　上記のような脂肪族ポリエステルのうち、ラクトンから得られる脂肪族ポリエステルとしては、ポリ（ε－カプロラクトン）、ポリ（β－プロピオラクトン）のようなポリ（ω－ヒドロキシアルカノエート）が挙げられる。炭素数４以上の２官能脂肪族ヒドロキシカルボン酸から得られる脂肪族ポリエステルとしては、ポリ（α－ヒドロキシ酸）のようなポリグリコール酸、ポリ（３－ヒドロキシブタン酸）、ポリ（３－ヒドロキシペンタン酸）、ポリ（３－ヒドロキシヘキサン酸）、ポリ（３－ヒドロキシオクタン酸）、ポリ（４－ヒドロキシブタン酸）、ポリ（４－ヒドロキシペンタン酸）、ポリ（４－ヒドロキシヘキサン酸）、ポリ（４－ヒドロキシオクタン酸）などが挙げられる。脂肪族ジカルボン酸および／またはそのエステル形成性誘導体と脂肪族ジオールから得られる脂肪族ポリエステルとしては、ポリエチレンオキサレート、ポリエチレンサクシネート、ポリエチレンアジペート、ポリエチレンアゼレート、ポリブチレンオキサレート、ポリブチレンサクシネート、ポリブチレンアジペート、ポリブチレンセバケート、ポリヘキサメチレンセバケート、ポリネオペンチルオキサレートなどが挙げられる。また、これらの脂肪族ポリエステルは共重合体であってもよく、共重合体としては、ポリ（カプロラクトン／ブチレンサクシネート）、ポリ（ブチレンサクシネート／カーボネート）、ポリ（ブチレンサクシネート／アジペート）、ポリ（ブチレンアジペート／テレフタレート）、ポリ（テトラメチレンアジペート／テレフタレート）、ポリ（ヒドロキシブチレート／ヒドロキシヘキサノエート）などが挙げられる。これら脂肪族ポリエステルのうち、好ましくはポリ（ε－カプロラクトン）、ポリ（β－プロピオラクトン）のようなポリ（ω－ヒドロキシアルカノエート）が挙げられ、より好ましくはポリ（ε－カプロラクトン）が例示できる。これら好ましい脂肪族ポリエステルはポリアミド樹脂との相溶性が高く、これら好ましい脂肪族ポリエステルを用いることにより、得られる樹脂組成物の剛性および靭性が高くなる傾向にある。

　本発明の樹脂組成物を構成するガラス転移温度が８０℃未満の脂肪族ポリエステルの分子量は、特に制限はないが、その数平均分子量（Ｍｎ）の下限は２，０００以上であることが好ましく、５，０００以上であることがより好ましく、１０，０００以上であることがさらに好ましい。また上限としては１，０００，０００以下であることが好ましく、５００，０００以下であることがより好ましい。脂肪族ポリエステルの分子量がこれら好ましい範囲であることにより、ポリアミド樹脂との相溶性が高く、脂肪族ポリエステルの特性が発現しやすい傾向にあるため好ましい。なお、ここでの数平均分子量は、テトラヒドロフランを移動相とするゲルパーミエーションクロマトグラフィー法で分析した、標準ポリメタクリル酸メチルの分子量に対する相対的な分子量を示す。

　本発明の樹脂組成物における、（Ｈ）反応性官能基を末端に有するグラフト鎖により環状分子が修飾されるポリロタキサン、変性シクロデキストリン、またはガラス転移温度が８０℃未満の脂肪族ポリエステルから選ばれる少なくとも１つの化合物の配合量は、（Ｆ）ガラス転移温度が８０℃未満のポリアミド、（Ｇ）ガラス転移温度が８０℃以上の熱可塑性樹脂、および（Ｈ）反応性官能基を末端に有するグラフト鎖により環状分子が修飾されるポリロタキサン、変性シクロデキストリン、またはガラス転移温度が８０℃未満の脂肪族ポリエステルから選ばれる少なくとも１つの化合物の合計１００重量部に対して、０．１重量部以上２０重量部以下であることが好ましい。（Ｈ）化合物の配合量が０．１重量部以上であると、成形品の靭性が向上する傾向にある。（Ｈ）化合物の配合量は０．５重量部以上が好ましい。一方、（Ｈ）化合物の配合量が２０重量部以下であると、得られる成形品の剛性および耐熱性を維持することができる。（Ｈ）化合物の配合量は１５重量部以下が好ましく、１０重量部以下がより好ましい。

　本発明の樹脂組成物における（Ｃ）ガラス繊維の含有量は、（Ｆ）ガラス転移温度が８０℃未満のポリアミド、（Ｇ）ガラス転移温度が８０℃以上の熱可塑性樹脂、（Ｈ）反応性官能基を末端に有するグラフト鎖により環状分子が修飾されたポリロタキサン、変性シクロデキストリン、またはガラス転移温度が８０℃未満の脂肪族ポリエステルから選ばれる少なくとも１つの化合物の合計１００重量部に対し、７３～２００重量部である。（Ｃ）ガラス繊維の含有量が７３重量部未満の場合は、成形品の機械特性および寸法安定性を向上させる効果を得ることができない。（Ｃ）ガラス繊維の含有量は、７３重量部以上が好ましく、８０重量部以上がさらに好ましい。（Ｃ）ガラス繊維の含有量は、１７５重量部以下がより好ましく、１５０重量部以下がさらに好ましい。

　本発明の樹脂組成物には、本発明の目的を損なわない範囲で、さらに非繊維状充填材、各種添加剤などを含むことができる。非繊維状充填材としては、例えば、タルク、ワラステナイト、ゼオライト、セリサイト、マイカ、カオリン、クレー、パイロフィライト、ベントナイト、アスベスト、アルミナシリケート、珪酸カルシウムなどの非膨潤性珪酸塩；Ｌｉ型フッ素テニオライト、Ｎａ型フッ素テニオライト、Ｎａ型四珪素フッ素雲母、Ｌｉ型四珪素フッ素雲母の膨潤性雲母などの膨潤性層状珪酸塩；酸化珪素、酸化マグネシウム、アルミナ、シリカ、珪藻土、酸化ジルコニウム、酸化チタン、酸化鉄、酸化亜鉛、酸化カルシウム、酸化スズ、酸化アンチモンなどの金属酸化物；炭酸カルシウム、炭酸マグネシウム、炭酸亜鉛、炭酸バリウム、ドロマイト、ハイドロタルサイトなどの金属炭酸塩；硫酸カルシウム、硫酸バリウムなどの金属硫酸塩；水酸化マグネシウム、水酸化カルシウム、水酸化アルミニウム、塩基性炭酸マグネシウムなどの金属水酸化物；モンモリロナイト、バイデライト、ノントロナイト、サポナイト、ヘクトライト、ソーコナイトなどのスメクタイト系粘土鉱物やバーミキュライト、ハロイサイト、カネマイト、ケニヤイト、燐酸ジルコニウム、燐酸チタニウムなどの各種粘土鉱物；ガラスビーズ、ガラスフレーク、セラミックビーズ、窒化ホウ素、窒化アルミニウム、炭化珪素、燐酸カルシウム、カーボンブラック、黒鉛などが挙げられる。前記の膨潤性層状珪酸塩は、層間に存在する交換性陽イオンが有機オニウムイオンで交換されていてもよい。有機オニウムイオンとしては、例えば、アンモニウムイオンやホスホニウムイオン、スルホニウムイオンなどが挙げられる。

　各種添加剤の具体例としては、熱安定剤；イソシアネート系化合物、有機シラン系化合物、有機チタネート系化合物、有機ボラン系化合物、エポキシ化合物などのカップリング剤；ポリアルキレンオキサイドオリゴマ系化合物、チオエーテル系化合物、エステル系化合物、有機リン系化合物などの可塑剤；有機リン化合物、ポリエーテルエーテルケトンなどの結晶核剤；モンタン酸ワックス類、ステアリン酸リチウム、ステアリン酸アルミ等の金属石鹸；エチレンジアミン・ステアリン酸・セバシン酸重縮合物、シリコーン系化合物などの離型剤；次亜リン酸塩などの着色防止剤；滑剤、紫外線防止剤、着色剤、難燃剤、発泡剤などを挙げることができる。

　これらの添加剤を含有する場合、その含有量は、（Ｆ）ポリアミドの特徴を十分に活かすため、（Ｆ）ポリアミド１００重量部に対して１０重量部以下が好ましく、１重量部以下がより好ましい。

　熱安定剤としては、Ｎ，Ｎ’－ヘキサメチレンビス（３，５－ジ－ｔ－ブチル－４－ヒドロキシ－ヒドロシンナミド）、テトラキス［メチレン－３－（３’，５’－ジ－ｔ－ブチル－４’－ヒドロキシフェニル）プロピオネート］メタンなどのフェノール系化合物、リン系化合物、メルカプトベンゾイミダゾール系化合物、ジチオカルバミン酸系化合物、有機チオ酸系化合物などの硫黄系化合物、Ｎ，Ｎ’－ジ－２－ナフチル－ｐ－フェニレンジアミン、４，４’－ビス（α，α－ジメチルベンジル）ジフェニルアミンなどのアミン系化合物などが挙げられる。これらを２種以上含有してもよい。

　本発明の少なくとも（Ｆ）ガラス転移温度が８０℃未満のポリアミド、（Ｇ）ガラス転移温度が８０℃以上の熱可塑性樹脂、（Ｈ）反応性官能基を末端に有するグラフト鎖により環状分子が修飾されたポリロタキサン、変性シクロデキストリン、またはガラス転移温度が８０℃未満の脂肪族ポリエステルから選ばれる少なくとも１つの化合物、および（Ｃ）ガラス繊維を配合してなる樹脂組成物においては、－３０℃、２３℃、８０℃の各温度で実施した落錘試験におけるエネルギー吸収効率Ｅ（－３０℃）、Ｅ（２３℃）、Ｅ（８０℃）は、下記式（Ｉ）および（ＩＩ）で表される関係を満たす。

　すなわち、本発明では、２３℃で（室温環境下で）測定したエネルギー吸収効率（Ｊ／ｇ）に対して、－３０℃および８０℃で（低温、高温環境下で）測定したエネルギー吸収効率の割合が±２０％以内であることを特徴とする。なお、ここでのエネルギー吸収効率（ＥＡ効率）とは、エネルギー吸収に用いられたエネルギー吸収部材（ＥＡ部材）部分の単位重量当たりのエネルギー吸収量（Ｊ）を示すものである。後述のＥＡ効率の計算の項でも説明するように、例えば、本発明の熱可塑性樹脂を成形してなる成形品を落錘試験した場合、得られる荷重－変位曲線を積分して、エネルギー吸収量－変位曲線とし、更に変位した部分に関してＥＡ部材の断面積、比重を掛け、エネルギー吸収に要したＥＡ部材の樹脂量を算出して、エネルギー吸収量－樹脂量曲線を求め、この曲線の傾きをエネルギー吸収効率（Ｊ／ｇ）として算出することができる。

　また、本発明の少なくとも（Ｆ）ガラス転移温度が８０℃未満のポリアミド、（Ｇ）ガラス転移温度が８０℃以上の熱可塑性樹脂、（Ｈ）反応性官能基を末端に有するグラフト鎖により環状分子が修飾されたポリロタキサン、変性シクロデキストリン、またはガラス転移温度が８０℃未満の脂肪族ポリエステルから選ばれる少なくとも１つの化合物、および（Ｃ）ガラス繊維を配合してなる樹脂組成物として、動的粘弾性測定によって測定される周波数１Ｈｚにおける損失正接（ｔａｎδ）の少なくとも１つの極大点が８０℃以上の範囲にあることを好ましく例示できる。損失正接の極大点の１つがこのような範囲にあることにより、本発明の必要要件であるエネルギー吸収効率の温度依存性が小さくなる傾向にあるため好ましい。

　本発明の樹脂組成物の製造方法としては、特に制限はないが、原料を溶融状態で混練する方法や、溶液状態で混合する方法などが挙げられる。反応性向上の点から、溶融状態で混練する方法が好ましい。溶融状態で混練する溶融混練装置としては、例えば、単軸押出機；二軸押出機、四軸押出機などの多軸押出機；二軸単軸複合押出機などの押出機や、ニーダーなどが挙げられる。生産性の点から、連続的に製造可能な押出機が好ましく、混練性、反応性および生産性の向上の点から、二軸押出機がより好ましい。

　また、このようにして得られた樹脂組成物は、公知の方法で成形することができ、成形方法としては、例えば射出成形、射出圧縮成形、押出成形、圧縮成形、ブロー成形、プレス成形などが挙げられる。

　以下に実施例を示し、本発明の一つ目の好ましい態様をさらに具体的に説明するが、本発明はこれら実施例の記載に限定されるものではない。まず、本実施例で用いる材料と各種特性の評価方法について説明する。

（１）熱可塑性樹脂
・ＭＸＤ６：半芳香族ポリアミド樹脂、グレード名「ＭＸナイロン　Ｓ６００１」（三菱ガス化学社製）
・ＡＳ：アクリロニトリル／スチレン共重合体（ＡＳ樹脂）

　以下に、アクリロニトリル／スチレン共重合体の製造例を示す。単量体蒸気の蒸発乾留用コンデンサーおよびヘリカルリボン翼を有する２０Ｌの完全混合型重合槽と、単軸押出機型予熱機と、２軸押出機型脱モノマー機とからなる連続式塊状重合装置を用いて、以下の方法によりアクリロニトリル／スチレン共重合体の製造を実施した。

　まず、スチレン７２質量部、アクリロニトリル２８質量部、ｎ－オクチルメルカプタン０．２質量部および１，１－ビス（ｔ－ブチルパーオキシ）シクロヘキサン０．０１５質量部からなる単量体混合物を、１５０ｋｇ／時で完全混合型重合槽に連続的に供給し、重合温度を１３０℃、槽内圧を０．０８ＭＰａに保ちながら連続塊状重合させた。完全混合型重合槽出口における重合反応混合物の重合率は６５±３％に制御した。

　次に、重合反応混合物を単軸押出機型予熱機により予熱した後、２軸押出機型脱モノマー機に供給し、未反応単量体を２軸押出機型脱モノマー機のベント口から減圧蒸発回収した。回収した未反応単量体は、連続的に完全混合型重合槽へ還流させた。見かけの重合率が９９％以上となったスチレン／アクリロニトリル共重合体を２ｋｇ／時で溶融混練した。その溶融混練物をストランド状に吐出させ、カッターにより切断して、３ｍｍ長のアクリロニトリル／スチレン共重合体を得た。

・ＰＰＯ：ポリフェニレンオキシド樹脂、グレード名「ＰＸ１００Ｌ」（三菱エンジニアリングプラスチックス社製）
・ＰＰＳ：ポリフェニレンスルフィド樹脂、グレード名「Ｍ２５８８」（東レ株式会社製）
・ＰＡ６：ポリアミド樹脂、グレード名「ＣＭ１０１０」（東レ株式会社製）
・エラストマー（Ａ）：無水マレイン酸変性エチレン／１－ブテン共重合体、グレード名「“タフマー”（登録商標）ＭＨ７０２０」（三井化学社製）
・エラストマー（Ｂ）：グリシジルメタクリレート変性ポリエチレン共重合体、グレード名「“ボンドファースト”（登録商標）７Ｌ」（住友化学社製）
・ＰＢＴ：ポリブチレンテレフタレート樹脂、グレード名「“トレコン”（登録商標）１０５０Ｍ」（東レ株式会社製）
・ＰＥＴ：ポリエチレンテレフタレート樹脂、グレード名「ＴＳＢ９００」（東レ株式会社製）
・ＰＣ：ポリカーボネート樹脂、グレード名「Ｈ２０００」（三菱エンジニアリングプラスチックス社製）
・ＰＥＩ：ポリエーテルイミド樹脂、グレード名「“Ｕｌｔｅｍ”（登録商標）１０１０」（ＳＡＢＩＣイノベーティブプラスチック社製）

（２）ガラス転移温度（Ｔｇ）
　ガラス転移温度（Ｔｇ）の測定方法は、温度変調示差走査熱量計（ＴＡインスツルメント社製ＤＳＣ－Ｑ２０）を用いて、窒素雰囲気下、熱可塑性樹脂５～１０ｍｇを結晶性樹脂の場合は融点＋３０℃、非晶性樹脂の場合はＴｇ＋１００℃で溶融させた後、室温まで急冷し、温度変調モード（振幅±１．０℃、周期６０秒）で昇温速度２℃／分で昇温した場合に現れるガラス転移の階段状の変化部分において、「reversing heat flow」の微分曲線のピークトップをＴｇとして求めた。また、エラストマーのＴｇは、－１００℃に冷却させた後、同様の温度変調モードで測定して求めた。

（３）繊維状無機充填剤
・ガラス繊維（Ａ）：チョップドストランド、グレード名「ＥＣＳ０３　Ｔ－２４９」（日本電気硝子社製）
・ガラス繊維（Ｂ）：チョップドストランド、グレード名「３ＰＡ８３０」（日東紡績株式会社製）
・ガラス繊維（Ｃ）：チョップドストランド、グレード名「ＥＣＳ０３　Ｔ－７４７Ｈ」（日本電気硝子社製）
・炭素繊維（ＣＦ）：チョップドストランド、グレード名「ＴＶ１４」（東レ株式会社製）

（４）溶融混練
　上記熱可塑性樹脂およびガラス繊維を表１、表２に示す配合処方となるように配合してシリンダー温度：２４０～３２０℃、スクリュー回転数：２００ｒｐｍに設定した二軸押出機（日本製鋼所社製ＴＥＸ３０α）を用い、熱可塑性樹脂を主フィーダーより供給後、ガラス繊維または炭素繊維をサイドフィーダーより溶融樹脂中に供給し、押出されたガットをペレタイズした。

（５）曲げ特性、曲げ弾性率の評価
　得られたペレットを乾燥し、射出成形機（住友重機社製ＳＥ７５ＤＵＺ－Ｃ２５０）を用いて、シリンダー温度：２４０～３２０℃、金型温度：８０～１５０℃の条件で射出成形することにより、ＩＳＯ１７８に準拠した多目的試験片を作製した。この多目的試験片から得られた曲げ試験片について、ＩＳＯ１７８に従い、曲げ試験機を用い、２３℃、８０℃雰囲気下でクロスヘッド速度２ｍｍ／ｍｉｎで曲げ試験を行い、曲げ弾性率を求めた。なお、ポリアミド樹脂系の材料は乾燥状態の試験片で曲げ試験を行った。

（６）ＥＡ部材（図１）
　上記樹脂材料を射出成形により、図１に示すＥＡ部材１を作成した。ＥＡ部材１は、頂部が球状外面に形成された中空略円錐形のエネルギー吸収部２と、エネルギー吸収部２の底部側に一体的に形成された底板部３と、底板部３に設けられＥＡ部材１を他部材に固定するための固定用穴４と、エネルギー吸収部２の中空部内に設けられたリブ５を有しており、エネルギー吸収部２の頂部側からの衝突荷重等の衝撃荷重の入力を想定している。なお、本発明においては、ＥＡ部材の形状は特に限定されず、使用される箇所に応じた任意の形状を採用可能である。

（７）重量平均繊維長の評価
　射出成形で得られたＥＡ部材片および室温での落錘試験後の粉砕（破壊）部分を１ｇルツボに入れ、電気コンロにて可燃性ガスが発生しなくなるまで蒸し焼きにした後、５００℃の温度に設定した電気炉中で１時間焼成した。その後、イオン交換水に分散し、濾過を行い、その残渣を光学顕微鏡で５０倍の倍率で観察しながら、無作為に選んだ１，０００本の長さを測定した。得られた測定値（ｍｍ）（小数点２桁が有効数字）から、下記式により、重量平均繊維長（Ｌｗ）を算出した。
重量平均繊維長（Ｌｗ）＝Σ（Ｌｉ２×ｎｉ）／Σ（Ｌｉ×ｎｉ）
Ｌｉ：繊維状無機充填材の繊維長
ｎｉ：繊維長Ｌｉの繊維状無機充填材の本数。
　繊維状無機充填材としては、比較例４のみ炭素繊維、残りの実施例、比較例ではガラス繊維

（８）落錘衝撃試験の評価（図２）
　図２に示すように、射出成形により得られたＥＡ部材１を用い、ＥＡ部材１を落錘衝撃試験機の台座１１に固定した状態でストライカー１２（先端平板）で落錘重さ２５０ｋｇ、落錘高さ０．７５ｍの条件で落錘衝撃試験を行い、荷重と変位量（荷重―変位曲線：図３（Ａ）に示すような特性）を測定した。なお、－３０℃、８０℃の測定では、あらかじめＥＡ部材を温調し（例えば、－３０℃の場合は－４０℃、８０℃の場合は、９０℃）、試験機に取り付けた後、目的の温度となった段階で落錘させた。また、ポリアミド樹脂系の材料は、吸水処理（６０℃×９５％ＲＨで２４時間）後のＥＡ部材で落錘衝撃試験を行った。

（９）ＥＡ効率の計算（図３）
　図３に示すように、上記落錘試験により荷重―変位曲線（図３（Ａ））を得た後、その荷重－変位曲線を積分して、ＥＡ量－変位曲線とし（図３（Ｂ））、更に変位量に対応するＥＡ部材部分の断面積から体積を算出し、その体積に比重を掛けて樹脂量（ｇ）を算出し（図３（Ｃ））、それによってＥＡ量－樹脂量曲線を求め（図３（Ｄ））、この曲線の傾きを最小二乗法で算出してＥＡ効率（Ｊ／ｇ）とした。

（１０）ＥＡ効率の温度依存性保持率
　上記（９）により、２３℃で測定したＥＡ効率と－３０℃および８０℃で測定したＥＡ効率を求め、２３℃で測定したＥＡ効率に対する、－３０℃で測定したＥＡ効率および８０℃で測定したＥＡ効率のそれぞれの割合をＥＡ効率の温度依存性保持率として求めた。

（実施例１～１７、比較例１～７）
　表１および表２記載の熱可塑性樹脂およびガラス繊維（比較例４は炭素繊維）を溶融混練して得られるペレットを射出成形して、前述の方法により評価した結果をまとめて表１および表２に記載した。また、実施例２および比較例１の落錘試験結果を図４および図５に示した。

　以下に本発明の二つ目から四つ目の好ましい態様の実施例、比較例を示す。具体的に、本発明を説明するが、本発明はこれら実施例の記載に限定されるものではない。まず、本実施例、比較例で用いる材料と各種特性の評価方法について説明する。

（１１）熱可塑性樹脂組成物原料
（Ａ）ポリアミド樹脂
・ＭＸＤ６：半芳香族ポリアミド樹脂、グレード名「ＭＸナイロン　Ｓ６００１」（三菱ガス化学社製）
・ＰＡ６：ポリアミド６樹脂、グレード名「ＣＭ１０１０」（東レ株式会社製）
（Ｂ）エチレン系α－オレフィン
・エチレン系α－オレフィン：無水マレイン酸変性エチレン／１－ブテン共重合「“タフマー”（登録商標）ＭＨ７０２０」（三井化学社製）
（Ｃ）ガラス繊維
・ガラス繊維：チョップドストランド、グレード名「Ｔ－２４９」（日本電気硝子社製）
（Ｄ）ビニル系共重合体
・ビニル系共重合体：アクリロニトリル／スチレンコポリマー
　前記の（１）熱可塑性樹脂のアクリロニトリル／スチレン共重合体（ＡＳ樹脂）と同じ製造方法である。
・変性ビニル系共重合体：アクリロニトリル／スチレンコポリマー
スチレン７０質量部、アクリロニトリル２５質量部、メチルアクリレート５質量部とした以外は上記と同様に重合し、変性ビニル系共重合体を得た。
（Ｅ）ＰＰＯ樹脂
・ＰＰＯ：ポリフェニレンオキシド樹脂、グレード名「ＰＸ１００Ｌ」（三菱エンジニアリングプラスチックス社製）
・変性ＰＰＯ：ポリフェニレンオキシド樹脂、グレード名「ＨＰＰＯ－４０」（大日精化社製）
（その他添加剤）
・カラーマスターバッチ：グレード名「Ｍ１００Ｂ１」（住化カラー社製）
・酸化防止剤：グレード名「ＩＲＧＡＮＯＸ１０１０」（チバ・スペシャルティ・ケミカルズ社製）

（１２）溶融混練
　前記の（４）溶融混錬と同じ方法で実施した。

（１３）成形
　前記の（５）曲げ特性、曲げ弾性率の評価と同じ方法で成形を実施した。

（１４）引張評価
　この多目的試験片から得られた引張試験片について、ＩＳＯ５２７－１に従い、引張試験機（インストロン社製５５８１）を用い、２３℃でクロスヘッド速度５ｍｍ／ｍｉｎで引張試験を行い、引張強度、引張伸びを求めた。

（１５）ＥＡ部材（図１）
　前記の（６）ＥＡ部材（図１）と同じ方法で実施した。

（１６）重量平均繊維長の評価
　前記の（７）重量平均繊維長の評価と同じ方法で実施した。

（１７）落錘衝撃試験の評価（図２）
　前記の（８）落錘衝撃試験の評価（図２）と同じ方法で実施した。

（１８）ＥＡ効率の計算（図３）
　前記の（９）ＥＡ効率の計算（図３）と同じ方法で実施した。

（１９）ＥＡ効率の温度依存性保持率
　前記の（１０）ＥＡ効率の温度依存性保持率と同じ方法で実施した。

（実施例１８～３５、比較例８～２１）
　表３～８記載の熱可塑性樹脂およびガラス繊維を溶融混練して得られるペレットを射出成形して、前述の方法により評価した結果をまとめた。

　以下に本発明の五つ目の好ましい態様の実施例を挙げて本発明を具体的に説明する。これらは例示的なものであって限定的なものではない。各実施例、比較例に用いた原料、および評価方法を下記する。

（２０）熱可塑性樹脂組成物原料
＜（Ｆ）ポリアミド＞
（Ｆ－１）：ポリアミド６樹脂（東レ（株）製“アミラン”（登録商標）ＣＭ１０１０）、ηｒ＝２．７０、融点２２５℃、アミド基濃度１０．５ｍｍｏｌ／ｇ。
（Ｆ－２）：ポリアミド６６樹脂（東レ（株）製“アミラン”（登録商標）Ｅ３００１）、ηｒ＝２．７８、融点２６０℃、アミド基濃度８．８４ｍｍｏｌ／ｇ。

　ここで、上記溶液粘度ηｒは、９８％濃硫酸の０．０１ｇ／ｍＬ溶液を用いて２５℃にて測定した。また、融点は、示差走査熱量計を用いて、不活性ガス雰囲気下、ポリアミドを溶融状態から２０℃／分の降温速度で３０℃まで降温した後、２０℃／分の昇温速度で融点＋４０℃まで昇温した場合に現れる吸熱ピークの温度とした。ただし、吸熱ピークが２つ以上検出される場合には、ピーク強度の最も大きい吸熱ピークの温度を融点とした。

＜（Ｇ）熱可塑性樹脂＞
（Ｇ－１）：ＭＸＤ６樹脂（三菱瓦斯化学社製、半芳香族ポリアミド樹脂、グレード名“ＭＸナイロン　Ｓ６００１”）、ガラス転移温度８５℃。
（Ｇ－２）：ＡＳ樹脂；参考例２に記載の方法で調製した。ガラス転移温度１１０℃。
（Ｇ－３）：ＰＰＯ樹脂（大日精化社製、ポリフェニレンオキシド樹脂“ＨＰＰＯ‐４０”）、ガラス転移温度２１０℃。
（Ｇ－４）：ＰＰＳ樹脂；参考例３に記載の方法で調製した。ガラス転移温度９８℃。
（Ｇ－５）：９Ｔ樹脂（クラレ社製“ジェネスタ”（登録商標）Ｎ１０００Ａ）、ガラス転移温度１２５℃。
（Ｇ－６）：Ｇ２１（ＥＭＳ社製グリボリーＧ２１、ポリアミド６Ｉ／６Ｔ、ジカルボン酸単位中のイソフタル酸単位の比率は７０モル％）、ガラス転移温度１２５℃。ここで、ガラス転移温度は、前記の（２）ガラス転移温度（Ｔｇ）と同じ方法で実施した。

＜ポリロタキサン＞
（Ｈ－１）：ポリロタキサン（アドバンスト・ソフトマテリアル（株）製“セルム”（登録商標）スーパーポリマーＳＨ３４００Ｐ）を用いた。
＜変性シクロデキストリン＞
（Ｈ－２）：変性ＣＤ；ヒドロキシプロピル化－βシクロデキストリン（Ｓｉｇｍａ－Ａｌｄｒｉｃｈ社製）に、参考例１に記載の方法でポリカプロラクトンを修飾して作製した。
＜脂肪族ポリエステル＞
（Ｈ－３）：ポリカプロラクトン（ＰＣＬ）：シグマアルドリッチ社製ポリカプロラクトン、数平均分子量１０，０００の直鎖状ポリカプロラクトン

＜（Ｃ）ガラス繊維＞
（Ｃ－１）：ガラス繊維（日本電気硝子社製、Ｔ－２５１Ｈ）
（Ｃ－２）：ガラス繊維（日本電気硝子社製、Ｔ－２４９）
（Ｃ－３）：ガラス繊維（日本電気硝子社製、Ｔ－２５３）

（参考例１）
　ヒドロキシプロピル化β－シクロデキストリン３ｇ、ε－カプロラクトン２７．５ｇを三ツ口フラスコに入れ、フラスコ内に窒素をフローした。１１０℃のオイルバス中で反応液を１時間撹拌した後、オイルバスを１３０℃に昇温し、オクチル酸スズ（ＩＩ）０．１８ｇをトルエン１．５ｇに溶解した溶液を反応液に滴下した。そのままオイルバス１３０℃で６時間加熱撹拌した後、加熱を停止し、トルエン４５ｍＬを加え反応物を溶解し、ヘキサン６００ｍＬ中に注ぎ再沈殿した。得られた反応物を回収し、８０℃で１０時間真空乾燥した。得られた化合物の数平均分子量は２．２万であった。ここで、変性シクロデキストリンの数平均分子量は、ジメチルホルムアミドを溶媒とし、Ｓｈｏｄｅｘ　ＧＰＣ　ＫＦ８０５Ｌをカラムとして用いたゲルパーミエーションクロマトグラフィーを用いて測定した、ポリメチルメタクリレート換算の値である。

（参考例２）
　　前記の（１）熱可塑性樹脂のアクリロニトリル／スチレン共重合体（ＡＳ樹脂）と同じ製造方法である。

（参考例３）
　撹拌機および底栓弁付きの７０リットルオートクレーブに、４７．５％水流化ナトリウム８．２ｋｇ（７０．０モル）、９６％水酸化ナトリウム２．９４ｋｇ（７０．６モル）、Ｎ－メチル－２－ピロリドン（ＮＭＰ）１１．５ｋｇ（１１５．５モル）、酢酸ナトリウム１．９ｋｇ（２３．１モル）、及びイオン交換水５．５ｋｇを仕込み、常圧で窒素を通じながら２４５℃まで約３時間かけて徐々に加熱し、水９．８ｋｇおよびＮＭＰ０．３ｋｇを留出した後、反応容器を２００℃に冷却した。アルカリ金属硫化物の仕込み量１モル当たりの系内残存水分量は、ＮＭＰの加水分解に消費された水分を含めて１．１モルであった。また、硫化水素の飛散量は、アルカリ金属硫化物の仕込み量１モル当たり０．０２モルであった。

　反応容器を２００℃まで冷却した後、ｐ－ジクロロベンゼン１０．４ｋｇ（７０．９モル）、ＮＭＰ９．４ｋｇ（９４．５モル）を加え、反応容器を窒素ガス下に密封し、２４０ｒｐｍで撹拌しながら０．６℃／分の速度で２００℃から２７０℃まで昇温し、２７０℃で１４０分反応した。その後、２７０℃から２５０℃まで１５分かけて冷却しながら水２．４ｋｇ（１３３モル）を圧入した。次いで、２５０℃から２２０℃まで７５分かけて徐々に冷却した後、室温近傍まで急冷し、内容物を取り出した。

　内容物を約３５リットルのＮＭＰで希釈しスラリーとして８５℃で３０分撹拌後、８０メッシュ金網（目開き０．１７５ｍｍ）で濾別して固形物を得た。得られた固形物を同様にＮＭＰ約３５リットルで洗浄濾別した。得られた固形物を７０リットルのイオン交換水に加え、７０℃で３０分撹拌後、８０メッシュ金網で濾別して固形物を回収する操作を合計３回繰り返した。得られた固形物および酢酸３２ｇを７０リットルのイオン交換水に加え、７０℃で３０分撹拌後、８０メッシュ金網で濾過して固形物を回収した。このようにして得られた固形物を窒素気流下、１２０℃で乾燥することにより、乾燥ポリフェニレンスルフィドを得た。

＜評価方法＞
（２１）剛性（曲げ弾性率）
　前記の（５）曲げ特性、曲げ弾性率の評価と同じ方法で実施した。

（２２）ＥＡ部材（図１）
　前記の（６）ＥＡ部材（図１）と同じ方法で実施した。

（２３）重量平均繊維長の評価
　前記の（７）重量平均繊維長の評価と同じ方法で実施した。

（２４）落錘衝撃試験の評価（図２）
　前記の（８）落錘衝撃試験の評価（図２）と同じ方法で実施した。

（２５）エネルギー吸収効率の計算（図３）
　前記の（９）ＥＡ効率の計算（図３）と同じ方法で実施した。
　また温度依存性保持率は、－３０℃、２３℃、８０℃の各温度のエネルギー吸収効率から式（Ｉ）及び（ＩＩ）より算出した。

（２６）動的粘弾性測定
　各実施例および比較例により得られたペレットを８０℃で１２時間減圧乾燥した後、射出成形機（住友重機社製ＳＥ７５ＤＵＺ－Ｃ２５０）を用いて、表９、１０に示す条件で射出成形することにより、ＩＳＯ１７８：２０１０に準拠した多目的試験片を作製した。この多目的試験片から切り出した試験片を用いて、下記する条件にて動的粘弾性測定により、高温側の損失正接（ｔａｎδ）の測定を行った。
　装置：Ｍｅｔｒａｖｉｂ社製動的粘弾性装置（DMA+1000）
　周波数：１Ｈｚ（３点曲げモード）
　歪み：０．０５％
　昇温速度：２℃／分

（実施例３６～５４、比較例２２～２４）
　（Ｆ）ポリアミド、（Ｇ）熱可塑性樹脂、（Ｈ）ポリロタキサンまたは変性シクロデキストリンまたは脂肪族ポリエステルから選ばれる化合物を表９、１０に示す組成となるように配合して、プリブレンドし、表９、１０に示す押出条件に設定した二軸押出機（日本製鋼所社製ＴＥＸ３０α）を用い、前記成分を主フィーダーより供給し、（Ｃ）ガラス繊維をサイドフィーダーより供給し、押出されたガットをペレタイズした。得られたペレットを用いて前記方法により評価した結果を表９、表１０に示す。

１　ＥＡ部材
２　エネルギー吸収部
３　底板部
４　固定用穴
５　リブ
１１　台座
１２　ストライカー

Claims

　２３℃で測定したエネルギー吸収効率（Ｊ／ｇ）に対して、－３０℃および８０℃で測定したエネルギー吸収効率の割合が±２０％以内にあるガラス繊維強化熱可塑性樹脂組成物からなる部材であって、ガラス転移温度が８０℃以上の熱可塑性樹脂と４２重量％以上の不連続ガラス繊維を含有していることを特徴とするエネルギー吸収部材。
　前記ガラス繊維強化熱可塑性樹脂組成物からなる部材の重量平均繊維長に対して、エネルギー吸収後の粉砕部分の重量平均繊維長が６０～９０％である、請求項１に記載のエネルギー吸収部材。
　前記ガラス繊維強化熱可塑性樹脂組成物に含有されるガラス転移温度が８０℃以上の熱可塑性樹脂が半芳香族ポリアミド樹脂、ポリカーボネート樹脂、アクリロニトリル／スチレン共重合体樹脂、ポリフェニレンオキシド樹脂、ポリフェニレンスルフィド樹脂から選ばれる、請求項１または２に記載のエネルギー吸収部材。
　前記ガラス繊維強化熱可塑性樹脂組成物からなる部材が射出成形により成形されている、請求項１～３のいずれかに記載のエネルギー吸収部材。
　前記ガラス繊維強化熱可塑性樹脂組成物が、（Ａ）ポリアミド樹脂および（Ｂ）エチレン系α－オレフィン樹脂の合計を１００重量部として、（Ａ）ポリアミド樹脂が、メタキシリレンジアミンとアジピン酸からなる半芳香族ポリアミドを含み、７０～９５重量部であり、（Ｂ）エチレン系α－オレフィン樹脂が５～３０重量部であり、前記エネルギー吸収部材用樹脂組成物を１００重量％として、（Ｃ）ガラス繊維を４２～６５重量％含むことを特徴とする、請求項１～４のいずれかに記載のエネルギー吸収部材。
　前記（Ａ）ポリアミド樹脂が、（Ａ）ポリアミド樹脂および（Ｂ）エチレン系α－オレフィン樹脂の合計を１００重量部として、脂肪族ポリアミド樹脂を１～４５重量部含むことを特徴とする、請求項５に記載のエネルギー吸収部材。
　前記脂肪族ポリアミド樹脂がポリアミド６およびポリアミド６６から選ばれる少なくとも１種であることを特徴とする、請求項６に記載のエネルギー吸収部材。
　前記ガラス繊維強化熱可塑性樹脂組成物が、（Ａ）ポリアミド樹脂および（Ｂ）エチレン系α－オレフィン樹脂の合計を１００重量部として、さらに（Ｄ）シアン化ビニル系単量体１５～５０重量％と芳香族ビニル系単量体５０～８５重量％を共重合させたビニル系共重合体を６０～１５０重量部含むことを特徴とする、請求項５～７のいずれかに記載のエネルギー吸収部材。
　前記（Ｄ）シアン化ビニル系単量体１５～５０重量％と芳香族ビニル系単量体５０～８５重量％を共重合させたビニル系共重合体が未変性のビニル系共重合体であることを特徴とする、請求項８に記載のエネルギー吸収部材。
　前記ガラス繊維強化熱可塑性樹脂組成物が、（Ａ）ポリアミド樹脂、（Ｄ）シアン化ビニル系単量体１５～５０重量％と芳香族ビニル系単量体５０～８５重量％を共重合させたビニル系共重合体、および（Ｂ）エチレン系αーオレフィン樹脂の合計を１００重量部として、（Ａ）４０～６０重量部、（Ｄ）２０～４０重量部、（Ｂ）１０～３０重量部を含み、エネルギー吸収部材用樹脂組成物を１００重量％として、（Ｃ）ガラス繊維を４２～６５重量％含むことを特徴とする、請求項１～４のいずれかに記載のエネルギー吸収部材。
　前記（Ａ）ポリアミド樹脂が、脂肪族ポリアミド樹脂および半芳香族ポリアミド樹脂から選ばれる少なくとも１種であることを特徴とする、請求項１０に記載のエネルギー吸収部材。
　前記（Ａ）ポリアミド樹脂が、ポリアミド６、ポリアミド６６、およびメタキシリレンジアミンとアジピン酸からなる半芳香族ポリアミドから選ばれる少なくとも１種であることを特徴とする、請求項１１に記載のエネルギー吸収部材。
　前記ガラス繊維強化熱可塑性樹脂組成物が、（Ａ）ポリアミド樹脂、（Ｅ）クロロホルム中で測定した３０℃の固有粘度が０．４～０．５ｄｌ／ｇの未変性ポリフェニレンオキシド樹脂および（Ｂ）エチレン系αーオレフィン樹脂の合計を１００重量部として、（Ａ）４０～６０重量部、（Ｅ）３０～５０重量部、（Ｂ）５～３０重量部を含み、エネルギー吸収部材用樹脂組成物を１００重量％として、（Ｃ）ガラス繊維を４２～６５重量％含むことを特徴とする、請求項１～４のいずれかに記載のエネルギー吸収部材。
　前記（Ａ）ポリアミド樹脂が、ポリアミド６、ポリアミド６６、およびメタキシリレンジアミンとアジピン酸からなる半芳香族ポリアミドから選ばれる少なくとも１種であることを特徴とする、請求項１３に記載のエネルギー吸収部材。
　前記ガラス繊維強化熱可塑性樹脂組成物が、少なくとも（Ｆ）ガラス転移温度が８０℃未満のポリアミド、（Ｇ）ガラス転移温度が８０℃以上の熱可塑性樹脂、（Ｈ）反応性官能基を末端に有するグラフト鎖により環状分子が修飾されたポリロタキサン、変性シクロデキストリン、またはガラス転移温度が８０℃未満の脂肪族ポリエステルから選ばれる少なくとも１つの化合物、および（Ｃ）ガラス繊維を配合してなる樹脂組成物であって、－３０℃、２３℃、８０℃の各温度で実施した落錘試験におけるエネルギー吸収効率Ｅ（－３０℃）、Ｅ（２３℃）、Ｅ（８０℃）が下記式（Ｉ）および（ＩＩ）を満たすことを特徴とする、請求項１～４のいずれかに記載のエネルギー吸収部材。
　前記ガラス繊維強化熱可塑性樹脂組成物が、動的粘弾性測定によって測定される周波数１Ｈｚにおける損失正接（ｔａｎδ）の少なくとも１つの極大点が８０℃以上の範囲にあることを特徴とする、請求項１５に記載のエネルギー吸収部材。
　前記（Ｇ）ガラス転移温度が８０℃以上の熱可塑性樹脂が、半芳香族ポリアミド、ポリフェニレンエーテル、ポリフェニレンスルフィド、アクリロニトリル－スチレン共重合体（ＡＳ樹脂）から選ばれる少なくとも１種であることを特徴とする、請求項１５または１６に記載のエネルギー吸収部材。
　車両用のエネルギー吸収体である、請求項１～１７のいずれかに記載のエネルギー吸収部材。