WO2020174676A1 - ショットの製造方法、ショット - Google Patents

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    • B24—GRINDING; POLISHING
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    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
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    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
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    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese

Definitions

  • the present disclosure relates to a shot manufacturing method and a shot.
  • carbon is 0.95 to 1.10%
  • silicon is 0.15 to 0.35%
  • manganese is 0.50% or less
  • phosphorus is 0.025% or less
  • sulfur is 0.025% or less
  • chromium is there is known a shot peening projection material containing 1.30 to 1.60% and the balance iron and unavoidable impurities (see, for example, Patent Document 1).
  • the shot peening shot material is a so-called bearing steel that is drawn into wire and cut the wire into the same length as its diameter, and then projected onto a rigid wall to impart roundness to the edge, Further, it is obtained by polishing this so as to obtain a predetermined sphericity, and then quenching and tempering.
  • Patent Document 1 The projection material described in Patent Document 1 is capable of imparting a uniform and large compressive residual stress to the processed layer while maintaining the surface roughness of the processed surface in a good condition.
  • the shot material is generally used repeatedly as much as possible, and the shot material described in Patent Document 1 is insufficient in durability against such repeated use.
  • the present disclosure has been made in view of the above circumstances, and an object of the present disclosure is to provide a method of manufacturing a shot having a longer life than a conventional method, and a shot obtained by the manufacturing method.
  • the present disclosure provides a shot manufacturing method.
  • the manufacturing method includes a cutting step of cutting a wire made of an iron-based alloy to obtain particles, and a heat treatment step of heat-treating the particles.
  • the iron-based alloy contains C, Si and Mn as additional elements, and the content of C in the iron-based alloy is 0.40 to 0.90 mass %.
  • crystal grains having an average crystal grain size of 4 ⁇ m or less are produced in the iron-based alloy.
  • the iron-based alloy after the heat treatment step may include a ⁇ martensite phase.
  • the heat treatment step may include a quenching step at 780 to 860°C for the granular material.
  • the heat treatment step may further include a tempering step at 300 to 550° C. for the granular material after the quenching step.
  • the cutting step may be a step of cutting the wire to obtain the granular material having a ratio of length to diameter of 1.05 to 1.15.
  • the manufacturing method of the present disclosure may further include a spheroidizing step of spheroidizing the above-mentioned granular material.
  • the present disclosure comprises an iron-based alloy containing C, Si and Mn as additional elements and having a C content of 0.40 to 0.90% by mass, wherein the iron-based alloy has an average crystal size of 4 ⁇ m or less.
  • a shot having a particle size is provided.
  • the iron-based alloy may include a ⁇ martensite phase.
  • the shot of the present disclosure has a cylindrical shape, and the ratio of the length to the diameter may be 1.05 to 1.15.
  • a shot manufacturing method includes at least a cutting step and a heat treatment step.
  • the manufacturing method may further include a lump manufacturing step and a wire manufacturing step prior to the cutting step.
  • the shot manufacturing method according to an aspect of the present disclosure may further include a spheroidizing step after the heat treatment step.
  • the lump production step is a step of obtaining lumps of an iron-based alloy containing C, Si and Mn as additional elements and having a C content of 0.40 to 0.90 mass %.
  • the iron-based alloy agglomerate is not particularly limited, and examples thereof include a cylindrical agglomerate (billet) cut out from an iron-based alloy steel material having a desired composition into an appropriate size.
  • the wire manufacturing step is a step of obtaining a wire from the lump.
  • the wire is made of an iron-based alloy containing C, Si and Mn as additional elements and having a C content of 0.40 to 0.90 mass %.
  • the method of manufacturing the wire is not particularly limited, but the wire can be manufactured using, for example, a billet as a lump. Specifically, by inserting the billet into a plurality of dies and pulling out the billet, it is possible to reduce the diameter of the billet to a desired diameter by plastic deformation and manufacture a wire.
  • the diameter of the wire can be ⁇ 0.2-2.0 mm.
  • the diameter of the wire is ⁇ 0.2 mm or more, the mechanical strength is ensured, and the damage due to the wire processing tends to be suppressed.
  • the diameter of the wire is ⁇ 2.0 mm or less, appropriate stress is applied to the wire, and damage to the work surface tends to be suppressed. From this viewpoint, the diameter of the wire may be ⁇ 0.3 to 1.6 mm.
  • wire as defined in JIS G 3506 hard steel wire material, like SWRH47A, SWRH47B, SWRH52A, SWRH52B, SWRH57A, SWRH57B, SWRH62A, SWRH62B, SWRH67A, SWRH67B, SWRH72A, SWRH72B, SWRH77A, SWRH77B, SWRH82A, SWRH82B etc.
  • the cutting step is a step of cutting a wire made of an iron-based alloy containing C, Si and Mn as additional elements and having a C content of 0.40 to 0.90 mass% to obtain particles.
  • Fe is the element that is the basis of the shot.
  • the content of C in the iron-based alloy is 0.40 to 0.90 mass% in consideration of hardness and life required for shots.
  • the content of C is 0.40% by mass or more, sufficient hardness can be obtained, and excellent scouring ability tends to be obtained.
  • the C content is 0.90 mass% or less, excellent toughness tends to be obtained. Excellent toughness improves shot life and reduces running costs.
  • the content of C in the iron-based alloy may be 0.44 to 0.86 mass %, or may be 0.54 to 0.86 mass %.
  • the content of Si in the iron-based alloy can be set to 0.10 to 0.40 mass% from the viewpoint of obtaining carbon steel having excellent ductility and toughness.
  • the Si content is 0.10% by mass or more, the deoxidizing effect at the steelmaking stage can be obtained, and the generation of nonmetallic inclusions can be suppressed.
  • the Si content is 0.40 mass% or less, excellent toughness tends to be obtained.
  • the content of Si in the iron-based alloy may be 0.15 to 0.35% by mass, or may be 0.15 to 0.30% by mass.
  • the content of Mn in the iron-based alloy can be 0.30 to 0.90 mass% from the viewpoint of quenching effect and cost.
  • the content of Mn is 0.30 mass% or more, the allowable value of the quenching condition is widened, and the condition can be easily adjusted. This facilitates the introduction of a structure having uniform and fine crystal grains (for example, an average crystal grain size of 4 ⁇ m or less) throughout the granulated particles. As a result, the particles have excellent toughness, and the shot life tends to be improved.
  • the content of Mn is 0.90% by mass or less, the increase in shot manufacturing cost tends to be suppressed.
  • the Mn content in the iron-based alloy may be 0.30 to 0.75 mass%, may be 0.30 to 0.60 mass%, and may be 0.35 to 0. It may be 60% by mass.
  • the iron-based alloy may contain other elements such as P (phosphorus element) and S (sulfur element) in addition to the above-mentioned additional elements.
  • the content of P in the iron-based alloy can be 0.030 mass% or less from the viewpoint of suppressing the generation of inclusions. Since inclusions reduce the toughness of the iron-based alloy, the life of shots obtained from the iron-based alloy may be reduced. When the P content is 0.030 mass% or less, such a decrease in life can be suppressed. From this viewpoint, the content of P in the iron-based alloy may be 0.025% by mass or less, 0.020% by mass or less, or 0% by mass.
  • the S content in the iron-based alloy can be 0.030 mass% or less from the viewpoint of suppressing the generation of inclusions. Since inclusions reduce the toughness of the iron-based alloy, the life of shots obtained from the iron-based alloy may be reduced. When the content of S is 0.030 mass% or less, such a decrease in life can be suppressed. From this viewpoint, the S content in the iron-based alloy may be 0.025% by mass or less, 0.020% by mass or less, or 0% by mass.
  • the iron-based alloy contains the above-mentioned additional element and Fe as the balance, but may further contain inevitable impurities.
  • the method of cutting the wire made of the iron-based alloy is not particularly limited, but the wire can be cut using, for example, a rotary blade having a plurality of cutting blades.
  • the granules obtained by cutting have the above iron-based alloy composition.
  • the granular material has a columnar shape, and has a diameter derived from the wire and a predetermined length (height).
  • the ratio of the length of the wire to the diameter of the wire can be 1.05 to 1.15. It can be said that the life of a shot depends on the length of time until the peening effect (or blasting effect) is no longer exerted. When the above ratio is 1.05 or more, it tends to be possible to prolong the time for which the peening effect is exhibited (utilizing the characteristic that the particle size temporarily increases during the projection process). When the above ratio is 1.15 or less, the shot shape is appropriately granular, so that the finished quality of the work is unlikely to vary, and an appropriate peening effect tends to be obtained. From this viewpoint, the above ratio may be 1.05 to 1.10.
  • the heat treatment step is a step of heat-treating the above-mentioned granular material to generate crystal grains having an average crystal grain size of 4 ⁇ m or less in the iron-based alloy. Through this step, a shot according to an aspect of the present disclosure can be obtained.
  • the heat treatment step can specifically include a quenching step for the granular material and a tempering step. If the shot is too hard, the work surface of the work tends to be roughened more than necessary, and the life of the shot tends to be shortened. If the shot is too soft, the ability of blasting or shot peening tends to be insufficient. Considering these, the Vickers hardness Hv of the shot may be adjusted to 400 to 860 or 500 to 650. In the shot of one embodiment, the Vickers hardness Hv can be easily adjusted to this range by the following quenching and tempering steps.
  • the quenching process is a heat treatment process in which the metal structure in the iron-based alloy is heated to the austenite phase and then rapidly cooled to obtain the martensite phase.
  • the quenching process in this embodiment can be performed at 780 to 860°C.
  • the quenching temperature is 780° C. or higher, it is easy to transform into the austenite phase up to the center of the shot.
  • the quenching temperature is 860° C. or lower, the quenching temperature is not too high with respect to the austenitizing temperature, and crystal grains having a fine grain size tend to be easily generated in the iron-based alloy. From this viewpoint, the quenching temperature may be 800 to 820°C.
  • the rate of temperature increase during quenching, the holding time at the maximum temperature, the cooling rate, etc. may be appropriately adjusted according to the alloy composition and the hardness of the desired shot, and are not particularly limited. For example, by raising the temperature from the room temperature to the quenching temperature for about 1 hour, then holding the quenching temperature for 0 to 0.5 hours, and then lowering the temperature to the room temperature in a few seconds (for example, quenching in 2 seconds or less) The quenching step can be carried out.
  • the tempering process is a heat treatment process that reheats the iron-based alloy after the quenching process, which has brittle properties, and increases the toughness while adjusting the hardness. Specifically, it is a step of changing the metal structure from the ⁇ martensite phase (martensite phase) to the ⁇ martensite phase (tempered martensite phase).
  • the tempering process in this embodiment can be carried out at 300 to 550°C.
  • the tempering temperature is 300° C. or higher, it tends to be easy to secure appropriate hardness and toughness for manifesting the peening effect.
  • the tempering temperature is 550° C. or lower, it is easy to obtain a shot having a hardness sufficient for performing blasting or shot peening. From this viewpoint, the tempering temperature may be 300 to 500°C.
  • the rate of temperature increase during tempering, the holding time at the maximum temperature, the cooling rate, etc. may be appropriately adjusted according to the alloy composition and the hardness of the desired shot, and are not particularly limited.
  • the tempering process can be performed by increasing the temperature from room temperature to the tempering temperature for about 1 hour, then holding the tempering temperature for 0 to 0.5 hours, and then lowering the temperature to room temperature for about 10 seconds. it can.
  • the heat treatment step of heat-treating the granules to produce grains having an average crystal grain size of 4 ⁇ m or less in the iron-based alloy is preferably a quenching step at 780 to 860° C. for the granules, and a quenching step. It can be said that it is a heat treatment step including a tempering step at 300 to 550° C. for the granular material after the step.
  • the iron-based alloy after the above heat treatment has crystal grains having an average crystal grain size of 4 ⁇ m or less.
  • the large contact area between crystal grains and the large number of crystal grains mean that the resistance to external force is correspondingly high. Therefore, it is assumed that the smaller the crystal grain size, the higher the toughness.
  • the average crystal grain size is 4 ⁇ m or less as described above, but may be 3 ⁇ m or less, 2.5 ⁇ m or less, 2 ⁇ m or less, and 1.5 ⁇ m or less. Or 1 ⁇ m or less.
  • the lower limit of the average crystal grain size is not particularly limited, but may be 0.05 ⁇ m from the viewpoint of obtaining the effect of introducing fine crystal grains.
  • the average crystal grain size can be measured from the crystal orientation analysis image using the electron backscatter diffraction method (EBSD method). Specifically, the area of 20 ⁇ m ⁇ 20 ⁇ m is measured at 0.1 ⁇ m pitch on the cross section of the iron-based alloy by the EBSD method. A boundary having a crystal orientation difference of 15° or more with adjacent grains is defined as a crystal grain boundary, and a region surrounded by the crystal grain boundaries is defined as one crystal grain. The average value of the major axis and the minor axis of the crystal grain is defined as the grain size of the crystal grain. Randomly pick up 30 or more crystal grains in the observation visual field, and take the average value of the grain size of each crystal grain to obtain the average crystal grain.
  • EBSD method electron backscatter diffraction method
  • the heat treatment step can include a heat treatment step at 300 to 550° C. for the granular material. Thereby, the internal stress in the particulate matter accumulated in the cutting step can be relaxed or removed, and as a result, the life as a shot tends to be improved.
  • the spheroidizing step is a step of spheroidizing the granular material, and specifically, a step of removing a corner portion of the granular material.
  • the granular material after the heat treatment step still has the columnar shape derived from the wire as described above. Since the work may be damaged by the corners (ridge lines) of the cylinder during the blasting, the corners of the granular material may be removed in advance in this step. Through this step, a more spherical shot according to one embodiment of the present disclosure can be obtained.
  • the spheroidization tends to increase the particle size while maintaining the weight per particle. This is because the side surfaces of the granular material swell when the corners of the granular material are rounded. Due to this phenomenon, the time (or the number of projections) during which the particle size of the shot is reduced to a size equal to or smaller than the control screen in the peening apparatus is delayed. That is, the life of the shot is improved and the running cost is expected to be reduced.
  • the Vickers hardness Hv of the granular material tends to increase by about 10 to 80.
  • the hardness of the granular material after tempering can be set lower than the target hardness. That is, since the tempering temperature can be set higher by the amount of work hardening due to spheroidization, the tempering temperature can be set while avoiding the temperature zone (less than 300° C.) of low temperature tempering brittleness. This makes it easy to avoid a decrease in shot toughness and improve the life.
  • the spheroidizing process can be carried out, for example, by projecting the granular material after the heat treatment process toward a wall or the like.
  • degree of spheroidization refer to JIS B 2711 or VDFI 8001
  • the average particle size of shots after the spheroidization step can be 0.2 to 2.0 mm.
  • a shot according to one embodiment of the present disclosure is made of an iron-based alloy containing C, Si, and Mn as additional elements, and the content of C is 0.40 to 0.90% by mass, and the iron-based alloy is 4 ⁇ m or less. With an average crystal grain size of.
  • Such shots can be obtained by the above-described shot manufacturing method.
  • the composition described in the iron-based alloy, the metal structure of the iron-based alloy, the characteristics of the shot to be obtained, and the like described in the section of the above-mentioned shot manufacturing method are applied to this shot.
  • iron-based alloy composition In the iron-based alloy, the C content was measured by the infrared absorption method, the Si content was measured by the silicon dioxide weight method, and the Mn content was measured by the ICP issue analysis method.
  • the average crystal grain size in the iron-based alloy after heat treatment was measured from the crystal orientation analysis image using the electron beam backscattering diffraction method (EBSD method). Specifically, the obtained shot was embedded in resin and polished to expose the shot cross section. The area of 20 ⁇ m ⁇ 20 ⁇ m was measured at a pitch of 0.1 ⁇ m on the cross section of the shot by the EBSD method. A boundary having a crystal orientation difference of 15° or more with adjacent grains was defined as a crystal grain boundary, and a region surrounded by the crystal grain boundaries was defined as one crystal grain. The average value of the major axis and the minor axis of the crystal grain was defined as the grain size of the crystal grain.
  • EBSD method electron beam backscattering diffraction method
  • FIG. 1 shows a crystal orientation analysis image of a shot using the electron backscatter diffraction method.
  • 1A is a crystal orientation analysis image in Example 3
  • FIG. 1B is a crystal orientation analysis image in Comparative Example 1
  • FIG. 1C is a crystal orientation analysis image in Comparative Example 6. ..

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Abstract

本開示は、ショットの製造方法に関する。当該製造方法は、鉄基合金からなるワイヤを切断して粒状物を得る切断工程と、上記粒状物を熱処理する熱処理工程と、を備える。鉄基合金は、添加元素としてＣ、Ｓｉ及びＭｎを含み、鉄基合金におけるＣの含有量は０．４０～０．９０質量％である。熱処理工程では、上記鉄基合金中に４μｍ以下の平均結晶粒径を有する結晶粒を生じさせる。

Description

ショットの製造方法、ショット
　本開示は、ショットの製造方法、及びショットに関する。
　重量％で炭素を０．９５～１．１０％、珪素を０．１５～０．３５％、マンガンを０．５０％以下、リンを０．０２５％以下、硫黄０．０２５％以下、クロムを１．３０～１．６０％含み、残部が鉄及び不可避不純物とからなるショットピーニング用投射材が知られている（例えば、特許文献１参照）。当該ショットピーニング用投射材は、いわゆる軸受鋼を伸線加工して伸線とし、この伸線をその径と同じ長さに切断し、その後、剛壁に投射してエッジに丸みを付与し、更に、これを研磨して所定の真球度が得られるようにし、その後、焼入れ・焼戻しを行うことで得られる。
特開２００１－７９７６６号公報
　特許文献１に記載の投射材は、加工面の表面粗さを良好に保ちつつ、加工層に均一で大きな圧縮残留応力を付与できるとのことである。しかしながら、投射材は可能な限り繰り返して使用されることが一般的であり、特許文献１に記載の投射材はそのような繰り返し使用に対する耐久性が不充分である。
　本開示は上記事情に鑑みてなされたものであり、従来に比して長寿命であるショットの製造方法、及び当該製造方法により得られるショットを提供することを目的とする。
　本開示は、ショットの製造方法を提供する。当該製造方法は、鉄基合金からなるワイヤを切断して粒状物を得る切断工程と、粒状物を熱処理する熱処理工程と、を備える。鉄基合金は、添加元素としてＣ、Ｓｉ及びＭｎを含み、鉄基合金におけるＣの含有量は０．４０～０．９０質量％である。熱処理工程では、鉄基合金中に４μｍ以下の平均結晶粒径を有する結晶粒を生じさせる。
　本開示の製造方法において、上記熱処理工程後の上記鉄基合金はβマルテンサイト相を含んでいてもよい。
　本開示の製造方法において、上記熱処理工程は、上記粒状物に対する７８０～８６０℃での焼入れ工程を備えていてもよい。
　本開示の製造方法において、上記熱処理工程は、上記焼入れ工程後の上記粒状物に対する３００～５５０℃での焼戻し工程をさらに備えていてもよい。
　本開示の製造方法において、上記切断工程は、上記ワイヤを切断して、径に対する長さの比率が１．０５～１．１５である上記粒状物を得る工程であってもよい。
　本開示の製造方法は、上記粒状物を球状化する球状化工程をさらに備えていてもよい。
　また、本開示は、添加元素としてＣ、Ｓｉ及びＭｎを含み、上記Ｃの含有量が０．４０～０．９０質量％である鉄基合金からなり、上記鉄基合金が４μｍ以下の平均結晶粒径を有する、ショットを提供する。
　本開示のショットにおいて、上記鉄基合金はβマルテンサイト相を含んでいてもよい。
　本開示のショットは、円柱様形状を有しており、径に対する長さの比率は１．０５～１．１５であってもよい。
　本開示によれば、従来に比して長寿命であるショットの製造方法、及び当該製造方法により得られるショットを提供することができる。
電子線後方散乱回折法を用いたショットの結晶方位解析画像を示す。
　以下、本開示のいくつかの実施形態について詳細に説明する。ただし、本開示は以下の実施形態に限定されるものではない。
＜ショットの製造方法＞
　本開示の一形態に係るショットの製造方法は、切断工程と、熱処理工程と、を少なくとも備える。なお、当該製造方法は、切断工程に先立ち、塊状物製造工程と、ワイヤ製造工程と、をさらに備えていてもよい。また、本開示の一形態に係るショットの製造方法は、熱処理工程後に球状化工程をさらに備えていてもよい。
［塊状物製造工程］
　塊状物製造工程は、添加元素としてＣ、Ｓｉ及びＭｎを含み、Ｃの含有量が０．４０～０．９０質量％である鉄基合金の塊状物を得る工程である。
　鉄基合金の塊状物としては特に制限されないが、例えば所望の組成を有する鉄基合金鋼材から適当なサイズに切り出された円柱形上の塊状物（ビレット）が挙げられる。
［ワイヤ製造工程］
　ワイヤ製造工程は、上記塊状物からワイヤを得る工程である。ワイヤは、添加元素としてＣ、Ｓｉ及びＭｎを含み、Ｃの含有量が０．４０～０．９０質量％である鉄基合金からなる。
　ワイヤの製造方法としては特に制限されないが、例えば塊状物としてビレットを用いてワイヤを製造することができる。具体的には、複数個のダイスにビレットを挿入し、このビレットを引き抜くことでビレットを塑性変形により所望の径まで小径化しワイヤを製造することができる。
　ワイヤの径はφ０．２～２．０ｍｍとすることができる。ワイヤの径がφ０．２ｍｍ以上であることで、機械的強度を担保しつつワイヤ加工によるダメージを抑制できる傾向がある。ワイヤの径がφ２．０ｍｍ以下であることで、ワイヤに適度な応力が付与され、またワーク表面のダメージを抑制できる傾向がある。この観点から、ワイヤの径はφ０．３～１．６ｍｍであってもよい。
　上記ワイヤとしては、ＪＩＳ　Ｇ　３５０６　硬鋼線材に規定される、ＳＷＲＨ４７Ａ、ＳＷＲＨ４７Ｂ、ＳＷＲＨ５２Ａ、ＳＷＲＨ５２Ｂ、ＳＷＲＨ５７Ａ、ＳＷＲＨ５７Ｂ、ＳＷＲＨ６２Ａ、ＳＷＲＨ６２Ｂ、ＳＷＲＨ６７Ａ、ＳＷＲＨ６７Ｂ、ＳＷＲＨ７２Ａ、ＳＷＲＨ７２Ｂ、ＳＷＲＨ７７Ａ、ＳＷＲＨ７７Ｂ、ＳＷＲＨ８２Ａ、ＳＷＲＨ８２Ｂ等が挙げられる。
［切断工程］
　切断工程は、添加元素としてＣ、Ｓｉ及びＭｎを含み、上記Ｃの含有量が０．４０～０．９０質量％である鉄基合金からなるワイヤを切断して粒状物を得る工程である。
　Ｆｅはショットの基となる元素である。
　鉄基合金中のＣの含有量は、ショットとして求められる硬さと寿命を考慮し、０．４０～０．９０質量％である。Ｃの含有量が０．４０質量％以上であることで充分な硬さが得られ、優れた研掃能力が得られる傾向がある。Ｃの含有量が０．９０質量％以下であることで優れた靱性が得られる傾向がある。優れた靱性はショットの寿命を向上し、ランニングコストを低下させる。この観点から、鉄基合金中のＣの含有量は０．４４～０．８６質量％であってもよく、０．５４～０．８６質量％であってもよい。
　鉄基合金中のＳｉの含有量は、延性と靱性に優れた炭素鋼を得る観点から、０．１０～０．４０質量％とすることができる。Ｓｉの含有量が０．１０質量％以上であることで製鋼段階での脱酸効果が得られ、非金属介在物の発生を抑制することができる。Ｓｉの含有量が０．４０質量％以下であることで優れた靱性が得られる傾向がある。この観点から、鉄基合金中のＳｉの含有量は０．１５～０．３５質量％であってもよく、０．１５～０．３０質量％であってもよい。
　鉄基合金中のＭｎの含有量は、焼き入れ効果及びコストの観点から、０．３０～０．９０質量％とすることができる。Ｍｎの含有量が０．３０質量％以上であることで焼入れ条件の許容値が広がり、条件の調整がし易くなる。これにより、造粒した粒子の全体に亘って均質かつ微細な結晶粒（例えば、平均結晶粒径が４μｍ以下）を有する組織を導入し易くなる。その結果、靱性に優れた粒子となるため、ショットの寿命が向上する傾向がある。Ｍｎの含有量が０．９０質量％以下であることでショットの製造コストの増大を抑制できる傾向がある。この観点から、鉄基合金中のＭｎの含有量は０．３０～０．７５質量％であってもよく、０．３０～０．６０質量％であってもよく、０．３５～０．６０質量％であってもよい。
　鉄基合金は上記添加元素の他、Ｐ（リン元素）、Ｓ（硫黄元素）等のその他の元素が含まれ得る。
　鉄基合金中のＰの含有量は、介在物の発生を抑制する観点から、０．０３０質量％以下とすることができる。介在物は鉄基合金の靱性を低下させるため、鉄基合金から得られるショットの寿命が低下する虞がある。Ｐの含有量が０．０３０質量％以下であることで、そのような寿命の低下を抑制できる。この観点から、鉄基合金中のＰの含有量は０．０２５質量％以下であってもよく、０．０２０質量％以下であってもよく、０質量％であってもよい。
　鉄基合金中のＳの含有量は、介在物の発生を抑制する観点から、０．０３０質量％以下とすることができる。介在物は鉄基合金の靱性を低下させるため、鉄基合金から得られるショットの寿命が低下する虞がある。Ｓの含有量が０．０３０質量％以下であることで、そのような寿命の低下を抑制できる。この観点から、鉄基合金中のＳの含有量は０．０２５質量％以下であってもよく、０．０２０質量％以下であってもよく、０質量％であってもよい。
　鉄基合金は、上記の添加元素及び残部としてＦｅを含むが、さらに不可避不純物を含んでいてもよい。
　上記の鉄基合金からなるワイヤの切断方法としては、特に制限されないが、例えば複数の切削刃を備える回転刃等を用いてワイヤを切断することができる。切断により得られる粒状物は上記の鉄基合金組成を有する。
　粒状物は円柱様の形状を有しており、ワイヤに由来する径と所定の長さ（高さ）とを有する。ワイヤの径に対するワイヤの長さの比率（長さ／径）は１．０５～１．１５とすることができる。ショットの寿命は、ピーニング効果（あるいはブラスティング効果）が発揮されなくなるまでの時間の長さに依ると言える。上記の比率が１．０５以上であることで、（投射の過程で粒子径が一時的に大きくなる特性を活かして）ピーニング効果が発揮される時間を長くすることができる傾向がある。上記の比率が１．１５以下であることで、ショット形状が適度に粒状を留めるためワークの仕上がり品質にばらつきが生じ難く、適度なピーニング効果が得られる傾向がある。この観点から、上記の比率は１．０５～１．１０であってもよい。
［熱処理工程］
　熱処理工程は、上記の粒状物を熱処理して鉄基合金中に４μｍ以下の平均結晶粒径を有する結晶粒を生じさせる工程である。本工程により、本開示の一形態に係るショットを得ることができる。
　熱処理工程は、具体的には粒状物に対する焼入れ工程と、焼戻し工程と、を備えることができる。ショットが硬すぎると、ワークの被処理面が必要以上に粗面化したり、ショットの寿命が低下したりする傾向がある。ショットが柔らかすぎると、ブラスト加工の能力、又はショットピーニング処理の能力が不足する傾向がある。これらを考慮して、ショットのビッカース硬さＨｖを４００～８６０に調整してもよく、５００～６５０に調整してもよい。一実施形態のショットは、以下の焼入れ及び焼戻し工程により、ビッカース硬さＨｖをこの範囲に調整し易い。
　焼入れ工程は、鉄基合金中の金属組織がオーステナイト相になるまで加熱した後、急冷してマルテンサイト相を得る熱処理工程である。本実施形態における焼入れ工程は７８０～８６０℃で実施することができる。焼入れ温度が７８０℃以上であることで、ショットの中心までオーステナイト相に変態させ易い。焼入れ温度が８６０℃以下であることで、オーステナイト化温度に対して焼入れ温度が高過ぎることが無く、鉄基合金中に微小な結晶粒径を有する結晶粒を生じさせ易い傾向がある。この観点から、焼入れ温度は８００～８２０℃であってもよい。
　焼入れ時の昇温速度、最高温度での保持時間、冷却速度等は、合金組成や求めるショットの硬さに応じて適宜調整すればよく、特に制限されない。例えば、室温から焼入れ温度への昇温を１時間程度かけて行い、その後焼入れ温度で０～０．５時間保持した後、数秒間で室温まで降温する（例えば２秒間以下で急冷する）ことで、焼入れ工程を実施することができる。
　焼戻し工程は、脆性的な性質を有する焼入れ工程後の鉄基合金を再加熱し、硬さを調整しながら靭性を高める熱処理工程である。具体的には、αマルテンサイト相（マルテンサイト相）からβマルテンサイト相（焼戻しマルテンサイト相）へと金属組織を変化させる工程である。本実施形態における焼戻し工程は３００～５５０℃で実施することができる。焼戻し温度が３００℃以上であることで、ピーニング効果発現のための適度な硬さと靭性とを確保し易い傾向がある。焼戻し温度が５５０℃以下であることで、ブラスト加工又はショットピーニング処理を行うのに十分な硬さのショットを得易い。この観点から、焼戻し温度は３００～５００℃であってもよい。
　焼戻し時の昇温速度、最高温度での保持時間、冷却速度等は、合金組成や求めるショットの硬さに応じて適宜調整すればよく、特に制限されない。例えば、室温から焼戻し温度への昇温を１時間程度かけて行い、その後焼戻し温度で０～０．５時間保持した後、１０秒間程度で室温まで降温することで、焼戻し工程を実施することができる。
　以上のことから、粒状物を熱処理して鉄基合金中に４μｍ以下の平均結晶粒径を有する結晶粒を生じさせる熱処理工程は、好ましくは粒状物に対する７８０～８６０℃での焼入れ工程、及び焼入れ工程後の粒状物に対する３００～５５０℃での焼戻し工程を備える熱処理工程である、と言うことができる。
　上記の熱処理後の鉄基合金は、４μｍ以下の平均結晶粒径を有する結晶粒を有する。結晶粒径が小さい程、材料としての靭性が高まるため、衝撃を受けた際に割れにくいショットとなる。また、結晶粒径が小さい程、結晶粒同士の接触面積が大きくなり、一定体積に占める結晶粒の数が多くなる。結晶粒同士の接触面積が大きく、かつ結晶粒の数が多いということは、それだけ外力に対する抵抗力が高いということである。従って、結晶粒径が小さい程靭性が高いと推察される。この観点から、平均結晶粒径は上記のとおり４μｍ以下であるが、３μｍ以下であってもよく、２．５μｍ以下であってもよく、２μｍ以下であってもよく、１．５μｍ以下であってもよく、１μｍ以下であってもよい。一方、平均結晶粒径の下限は特に制限されないが、微小な結晶粒を導入することの効果を得る観点から０．０５μｍとすることができる。
　平均結晶粒径は、電子線後方散乱回折法（ＥＢＳＤ法）を用いた結晶方位解析画像から測定することができる。具体的には、鉄基合金の断面に対し、ＥＢＳＤ法により、２０μｍ×２０μｍの領域を０．１μｍピッチで測定する。隣接粒との結晶方位差が１５°以上の境界を結晶粒界と定義し、結晶粒界に囲まれた領域を一つの結晶粒とする。結晶粒の長軸と短軸の平均値を、当該結晶粒の粒径とする。観察視野内の結晶粒を無作為に３０個以上ピックアップして各結晶粒の粒径の平均値をとり、平均結晶粒とする。
　熱処理工程は、上記の焼入れ工程を実施せず、焼戻し工程のみを実施することもできる。すなわち、熱処理工程は、粒状物に対する３００～５５０℃での熱処理工程を備えることができる。これにより、切断工程により蓄積された粒状物中の内部応力を緩和あるいは除去することができ、結果的にショットとしての寿命が向上する傾向がある。
［球状化工程］
　球状化工程は粒状物を球状化する工程であって、具体的には粒状物が有する角部を除去する工程である。熱処理工程後の粒状物は、上記のとおりワイヤに由来する円柱様形状を有したままである。ブラスト加工時に円柱の角部（稜線部）によってワークが受傷する虞があるため、本工程により予め粒状物が有する角部を除去してもよい。本工程により、本開示の一形態に係る、より球状化したショットを得ることができる。
　なお、球状化により粒状物一粒あたりの重量はそのままに、粒径が大きくなる傾向がある。これは、粒状物が有する角部が丸みを帯びる際に、粒状物の側面が膨らむためである。この現象により、ピーニング装置におけるコントロールスクリーン以下のサイズまでショットの粒径が小さくなる時間（あるいは投射回数）が遅くなる。つまり、ショットの寿命が向上し、ランニングコストの低下が期待される。
　また、球状化により粒状物のビッカース硬さＨｖが１０～８０程度上昇する傾向がある。この性質を活かして、焼戻し後の粒状物の硬さを目的とする硬さよりも低く設定することができる。つまり、球状化による加工硬化分だけ焼戻し温度を高く設定することができるため、低温焼戻し脆性の温度帯域（３００℃未満）を避けて焼戻し温度を設定することができる。これにより、ショットの靭性低下を避け、寿命を向上させ易い。
　球状化工程は、例えば熱処理工程後の粒状物を壁等に向けて投射することで実施することができる。球状化の程度はＪＩＳ　Ｂ　２７１１やＶＤＦＩ　８００１を参照することができ、球状化工程後のショットの平均粒径は、０．２～２．０ｍｍとすることができる。
＜ショット＞
　本開示の一形態に係るショットは、添加元素としてＣ、Ｓｉ及びＭｎを含み、上記Ｃの含有量が０．４０～０．９０質量％である鉄基合金からなり、鉄基合金が４μｍ以下の平均結晶粒径を有する。このようなショットは、上記のショットの製造方法により得ることができる。鉄基合金の組成や、鉄基合金が有する金属組織、得られるショットの特性等、上記のショットの製造方法の欄にて記載した事項は、本ショットに準用される。
　以下、実施例を挙げて本開示についてさらに具体的に説明する。ただし、本開示はこれら実施例に限定されるものではない。
＜ショットの製造＞
　まず、表１に示す鉄基合金からなる種々のワイヤを準備した。これを切断して粒状物を得た後、得られた粒状物を所定の条件にて熱処理した。これにより、各実施例及び比較例のショットを製造した。
［鉄基合金組成］
　なお、鉄基合金において、Ｃ含有量については赤外線吸収法、Ｓｉ含有量については二酸化ケイ素重量法、Ｍｎ含有量についてはＩＣＰ発行分析法によって測定した。
［平均結晶粒径］
　熱処理後の鉄基合金中の平均結晶粒径は、電子線後方散乱回折法（ＥＢＳＤ法）を用いた結晶方位解析画像から測定した。具体的には、得られたショットを樹脂中に埋め込んで研磨し、ショット断面を露出させた。ショットの断面に対し、ＥＢＳＤ法により、２０μｍ×２０μｍの領域を０．１μｍピッチで測定した。隣接粒との結晶方位差が１５°以上の境界を結晶粒界と定義し、結晶粒界に囲まれた領域を一つの結晶粒とした。晶粒の長軸と短軸の平均値を、当該結晶粒の粒径とした。観察視野内の結晶粒を無作為に３０個以上選択して各結晶粒の粒径の平均値をとり、平均結晶粒とした。結晶粒の選択に際しては、測定機器の影響等により正しく撮像できていない領域を除外した。なお、比較例１、２及び５については、ワイヤ伸線時に導入された組織が観察されるのみであったため、平均結晶粒径の測定を行わなかった。
　なお、図１に、電子線後方散乱回折法を用いたショットの結晶方位解析画像を示す。図１（ａ）は実施例３における結晶方位解析画像であり、図１（ｂ）は比較例１における結晶方位解析画像であり、図１（ｃ）は比較例６における結晶方位解析画像である。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000001
＜ショットの評価＞
　各例で得られたショットについて、以下の評価を行った。評価結果を表２に示す。
［ビッカース硬さＨｖ］
　得られたショットを樹脂中に埋め込んで研磨し、ショット断面を露出させた。そしてショット断面に対しビッカース硬さ試験を実施した。ＶＤＦＩ　８００１に準拠し、試験荷重は９．８Ｎ（ショットサイズが０．３ｍｍ以下の場合は４．９Ｎ）、試験時間は１０秒間とし、有効な２０個の硬さの平均値を算出した。
［金属組織観察］
　得られたショットを樹脂中に埋め込んで研磨し、ショット断面を露出させた。これを２％ナイタールに３０秒間浸漬することで、ショット断面をエッチングした。エッチングしたショット断面を光学顕微鏡にて５０～１５００倍の倍率にて観察した。なお、比較例１、２及び５については、ワイヤ伸線時に導入された組織（表中では変形パーライトと仮称する）が観察されるのみであった。
［寿命比］
　ＶＤＦＩ　８００１に準拠して衝撃破壊試験を行った。具体的には、まず得られたショットから２２０ｇをサンプリングし、その内の１００ｇを試験装置に投入した。そして、耐摩耗鋳鉄製のターゲットに繰り返し衝突させて、衝突回数５００回毎に、破砕したショットを篩別除去（０．３００ｍｍの篩を使用）すると共に、残留したショットの重量を測定した。そして、篩別除去されたショットの重量と同じ量の新品のショットを補給した。総損耗量（＝総補給量）が１００ｇを超えるまで試験を行った。総損耗量が１００ｇとなった際の投射回数を寿命値とした。各例の寿命値を比較例１の寿命値で規格化して寿命比を算出した。なお、比較例３は、Ｈｖ６００程度である他の例に比して低硬度であったため、寿命比の評価を行わなかった。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000002

Claims (9)

  1. 　添加元素としてＣ、Ｓｉ及びＭｎを含み、前記Ｃの含有量が０．４０～０．９０質量％である鉄基合金からなるワイヤを切断して粒状物を得る切断工程と、
    　前記粒状物を熱処理して前記鉄基合金中に４μｍ以下の平均結晶粒径を有する結晶粒を生じさせる熱処理工程と、
    を含む、ショットの製造方法。
  2. 　前記熱処理工程後の前記鉄基合金がβマルテンサイト相を含む、請求項１に記載の製造方法。
  3. 　前記熱処理工程が、前記粒状物に対する７８０～８６０℃での焼入れ工程を備える、請求項１又は２に記載の製造方法。
  4. 　前記熱処理工程が、前記焼入れ工程後の前記粒状物に対する３００～５５０℃での焼戻し工程をさらに備える、請求項３に記載の製造方法。
  5. 　前記切断工程が、前記ワイヤを切断して、径に対する長さの比率が１．０５～１．１５である前記粒状物を得る工程である、請求項１～４のいずれか一項に記載の製造方法。
  6. 　前記粒状物を球状化する球状化工程をさらに備える、請求項１～５のいずれか一項に記載の製造方法。
  7. 　添加元素としてＣ、Ｓｉ及びＭｎを含み、前記Ｃの含有量が０．４０～０．９０質量％である鉄基合金からなり、
    　前記鉄基合金が４μｍ以下の平均結晶粒径を有する、ショット。
  8. 　前記鉄基合金がβマルテンサイト相を含む、請求項７に記載のショット。
  9. 　円柱様形状を有しており、径に対する長さの比率が１．０５～１．１５である、請求項７又は８に記載のショット。
     
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Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2022057129A (ja) * 2020-09-30 2022-04-11 株式会社リコー アクチュエータ、液体吐出ヘッド及び液体吐出装置

Citations (10)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH02163301A (ja) * 1988-12-14 1990-06-22 Sekigahara Seisakusho:Kk 細粒スチールショットとその製造方法
JPH02228448A (ja) * 1989-02-28 1990-09-11 Daido Steel Co Ltd 高強度・高靭性スチールショット
JPH04310372A (ja) * 1991-04-05 1992-11-02 Nippon Steel Corp カットワイヤ用ワイヤの製造方法
JPH0663868A (ja) * 1992-08-18 1994-03-08 Sinto Brator Co Ltd 鋳鋼ショットの製造法および鋳鋼ショット
JPH07276242A (ja) * 1990-03-30 1995-10-24 Toyota Motor Corp 鉄系ショット粒の製造方法
JP2000167772A (ja) * 1998-12-04 2000-06-20 Toyota Motor Corp ブラスト用のカットワイヤ式鉄系ショット
WO2009107288A1 (ja) * 2008-02-28 2009-09-03 新東工業株式会社 ショットピーニング用投射材の材料、仕上げ線、製造方法及びショットピーニング用投射材
JP2010167529A (ja) * 2009-01-22 2010-08-05 Hiroyuki Watanabe カットワイヤ式の長寿命ショットおよびその製造方法
JP2012131002A (ja) * 2010-12-23 2012-07-12 Sintokogio Ltd スチール系投射材
WO2018055695A1 (ja) * 2016-09-21 2018-03-29 新日鐵住金株式会社 鋼板

Patent Citations (10)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH02163301A (ja) * 1988-12-14 1990-06-22 Sekigahara Seisakusho:Kk 細粒スチールショットとその製造方法
JPH02228448A (ja) * 1989-02-28 1990-09-11 Daido Steel Co Ltd 高強度・高靭性スチールショット
JPH07276242A (ja) * 1990-03-30 1995-10-24 Toyota Motor Corp 鉄系ショット粒の製造方法
JPH04310372A (ja) * 1991-04-05 1992-11-02 Nippon Steel Corp カットワイヤ用ワイヤの製造方法
JPH0663868A (ja) * 1992-08-18 1994-03-08 Sinto Brator Co Ltd 鋳鋼ショットの製造法および鋳鋼ショット
JP2000167772A (ja) * 1998-12-04 2000-06-20 Toyota Motor Corp ブラスト用のカットワイヤ式鉄系ショット
WO2009107288A1 (ja) * 2008-02-28 2009-09-03 新東工業株式会社 ショットピーニング用投射材の材料、仕上げ線、製造方法及びショットピーニング用投射材
JP2010167529A (ja) * 2009-01-22 2010-08-05 Hiroyuki Watanabe カットワイヤ式の長寿命ショットおよびその製造方法
JP2012131002A (ja) * 2010-12-23 2012-07-12 Sintokogio Ltd スチール系投射材
WO2018055695A1 (ja) * 2016-09-21 2018-03-29 新日鐵住金株式会社 鋼板

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2022057129A (ja) * 2020-09-30 2022-04-11 株式会社リコー アクチュエータ、液体吐出ヘッド及び液体吐出装置

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