WO2019054385A1 - ガラス物品の製造方法 - Google Patents

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WO2019054385A1
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molten glass
melting chamber
molten
melting
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Inventor
長谷川　徹
達 櫻林
Original Assignee
日本電気硝子株式会社
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    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
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    • C03B5/02—Melting in furnaces; Furnaces so far as specially adapted for glass manufacture in electric furnaces, e.g. by dielectric heating
    • C03B5/027—Melting in furnaces; Furnaces so far as specially adapted for glass manufacture in electric furnaces, e.g. by dielectric heating by passing an electric current between electrodes immersed in the glass bath, i.e. by direct resistance heating
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    • Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
    • Y02P40/00—Technologies relating to the processing of minerals
    • Y02P40/50—Glass production, e.g. reusing waste heat during processing or shaping
    • Y02P40/57—Improving the yield, e-g- reduction of reject rates

Definitions

  • the present invention relates to a method of manufacturing a glass article.
  • Patent Document 1 discloses an example of a method for producing molten glass to produce a glass article.
  • the same method comprises the steps of supplying glass raw material onto the surface of molten glass accommodated in the melting chamber of a glass melting furnace (in the same document, an electric melting furnace for producing glass fibers), supplying the glass raw material in the melting chamber. It includes a melting step of heating and melting by the electrode immersed in the molten glass, and an outflow step of flowing the molten glass out of the melting chamber.
  • the surface of the molten glass in the melting chamber is covered with the glass material before melting.
  • the components of the molten glass volatilize excessively, and a heterogeneous base in which the silica content concentration is partially increased is generated in the molten glass, and the molten glass containing this heterogeneous base is melted. It may flow out of the room.
  • it is difficult to sufficiently degas the bubbles contained in the molten glass, and the molten glass containing the bubbles may flow out of the melting chamber.
  • the glass articles manufactured by molding the molten glass containing these heterogeneous substrates and bubbles are likely to contain defects (such as cords, bubbles, etc.), and the quality of the glass articles as a product is greatly reduced, or the product There is a problem that it becomes impossible to adopt as. For this reason, it was necessary to improve the quality of the manufactured glass articles by optimizing the amount of the glass raw material covering the surface of the molten glass, but the current situation is that these demands have not been met yet. .
  • the present invention made in view of the above circumstances melts the glass raw material supplied onto the molten glass in the melting chamber of the glass melting furnace to produce molten glass, and manufactures a glass article from the molten glass flowed out of the melting chamber. It is a technical issue to improve the quality of glass articles.
  • the present invention invented to solve the above-mentioned problems is a supply that supplies glass material from a feeder installed on the front wall of a melting chamber on the surface of molten glass accommodated in the melting chamber of the glass melting furnace.
  • a process a melting process in which the supplied glass raw material is heated and melted by an electrode immersed in molten glass in a melting chamber, and an outflow process in which the molten glass flows out from the outlet installed in the back wall of the melting chamber to the melting chamber And 60% to 95% of the surface of the molten glass in the melting chamber by the glass raw material supplied in the supplying step.
  • the inventors of the present invention have found that 60% to 95% of the surface of the molten glass in the melting chamber is covered with the glass raw material supplied in the supply step as a result of intensive research. It has been found that excessive volatilization can be prevented, and bubbles contained in the molten glass can be sufficiently degassed. This is because the area of the surface of the molten glass covered with the glass material can prevent excessive volatilization if it is 60% or more, and that if it is 95% or less, the bubbles can be sufficiently defoamed. It is due to the fact that the person found it.
  • the manufacturing method of the glass article which concerns on this invention it can reduce that a glass article is shape
  • the length of the surface of the molten glass along the flow direction of the glass material in the melting chamber is L, and from the glass material located on the most upstream side in the flow direction to the glass material located on the most downstream side
  • R it is preferable to satisfy the relationship of R ⁇ 0.65L.
  • the temperature difference between the temperature of the surface of the glass raw material supplied in the supply step and the temperature of the molten glass present on the bottom wall of the melting chamber is preferably 200 ° C. or more.
  • the difference between the viscosity of the molten glass present at the interface with the glass raw material supplied in the supply step and the viscosity of the molten glass present at the bottom wall of the melting chamber is preferably 2500 dPa ⁇ s or more.
  • the area of 60% to 95% of the surface of the molten glass in the melting chamber can be stably maintained in a state where the glass material is covered, thereby further improving the quality of the glass article It becomes possible.
  • At least a part of the surface of the molten glass in the melting chamber that is not covered with the glass material may be covered with the foam layer.
  • the glass raw material supplied on the molten glass in the melting chamber of the glass melting furnace is melted to form molten glass, and the glass article is manufactured from the molten glass flowed out of the melting chamber. It is possible to improve the quality of
  • the glass melting furnace 1 is equipped with the melting chamber 3 in which the accommodation of the molten glass 2 is possible.
  • the glass melting furnace 1 heats and sequentially melts the glass raw material 4 continuously supplied on the surface 2 a of the molten glass 2 in the melting chamber 3 and causes the molten glass 2 to flow out of the melting chamber 3. It is a structure.
  • the melting chamber 3 is made of a refractory material, and the sectional shape of the melting chamber 3 is formed in a rectangular shape in plan view. Further, the melting chamber 3 has a front wall 3a located at the upstream end in the flow direction D of the glass material 4 (molten glass 2) in the melting chamber 3 (hereinafter simply referred to as the flow direction D), and a position at the downstream end And a pair of side walls 3c and 3d, a ceiling wall 3e, and a bottom wall 3f.
  • each of the five screw feeders 5 is inserted without gaps into the openings 3aa formed in the front wall 3a.
  • the glass raw materials 4 supplied from the screw feeders 5 all extend along the flow direction D on the surface 2 a of the molten glass 2 and there is no glass raw material 4 between the glass raw materials 4 (molten glass 2 A gap 6 is formed, the surface 2a of which is exposed. That is, each glass raw material 4 flows from the front wall 3a side to the rear wall 3b side without merging on the way.
  • the glass material 4 does not exist between the glass material 4 supplied from the lead screw feeder 5 and the side wall 3 c and between the glass material 4 supplied from the tail screw feeder 5 and the side wall 3 d.
  • a gap 6 is formed.
  • tin oxide is added to the glass raw material 4 supplied from each of the five screw feeders 5 as a fining agent.
  • the rear wall 3 b is formed with an outlet 7 for allowing the molten glass 2 to flow out continuously.
  • the rear wall 3 b is spaced apart from the front wall 3 a by a distance L along the flow direction D.
  • the distance L is equal to the length of the surface 2 a of the molten glass 2 along the flow direction D.
  • the pair of side walls 3 c and 3 d are spaced apart from each other by a distance W along a direction orthogonal to the flow direction D (hereinafter referred to as the orthogonal direction).
  • the distance W is equal to the width of the surface 2 a of the molten glass 2 along the orthogonal direction.
  • the area of the surface 2 a of the molten glass 2 accommodated in the melting chamber 3 is equal to the product (L ⁇ W) of L and W.
  • the glass melting furnace 1 it is possible to freely adjust the amount of the glass material 4 supplied by the screw feeder 5.
  • a plurality of rod-like electrodes 8 a for heating the molten glass 2 by energization are provided on the bottom wall 3 f in a state of being immersed in the molten glass 2.
  • a plurality of plate-like electrodes 8 b for heating the molten glass 2 by energization are respectively installed in a plurality in the state of being immersed in the molten glass 2 on each of the pair of side walls 3 c and 3 d.
  • thermal energy to be applied to the molten glass 2 in the melting chamber 3 is generated only by the electrodes 8a and 8b.
  • the following steps are performed when producing the molten glass 2 to produce a glass substrate for a display, which is a glass article.
  • a glass article it is not limited to the glass substrate for displays, For example, it is good also as a glass plate, a glass tube, glass fiber, etc.
  • an outflow step of outflowing the molten glass 2 to the outside a supplying step of supplying the glass material 4 from the screw feeder 5 installed on the front wall 3a of the melting chamber 3 onto the surface 2a of the molten glass 2 accommodated in the melting chamber 3 of the glass melting furnace 1;
  • the glass raw material 4 supplied in the supply step maintains a state in which an area of 60% to 95% of the surface 2a of the molten glass 2 in the melting chamber 3 is covered.
  • the area of a portion surrounded by a thick bold line in FIG. 2 with respect to the area (total area of the surface 2 a of the molten glass 2) calculated as the product (L ⁇ W) of L and W
  • the ratio of (the total area of the portion of the surface 2 a covered with the “glass material 4 before melting”) is maintained at 60% to 95%.
  • the total area of the surface 2 a of the molten glass 2 includes not only the area of the exposed portion of the molten glass 2 but also the area of the portion covered with the glass material 4 before melting.
  • a portion covered by the glass material 4 before melting means a portion where particles of the glass material 4 exist on the surface of the molten glass 2.
  • a portion where the molten glass 2 is exposed means a portion where the particles of the glass material 4 are melted without the particles of the glass material 4 present on the surface of the molten glass 2.
  • the above ratio shall be calculated by the following procedure.
  • A An image is taken using an imaging means (a camera, as an example) that brings the surface 2a of the molten glass 2 (including the part covered with the glass material 4 before melting) into the field of view.
  • B The number of pixels of the surface 2a of the molten glass 2 (including the part covered with the glass material 4 before melting) is counted in the captured image.
  • C Based on the luminance, the portion where the molten glass is exposed and the portion covered with the glass raw material 4 before melting are discriminated, and the number of pixels of the portion covered with the glass raw material 4 before melting is counted.
  • D The ratio is calculated by dividing the number of pixels counted in (c) by the number of pixels counted in (b). If necessary, it is also acceptable to correct the captured image as described in International Publication WO 2013/100069.
  • the luminance standard is set by the following procedure.
  • A An image is taken using an imaging means that brings the surface 2a of the molten glass 2 (including the part covered with the glass raw material 4 before melting) into the field of view.
  • B Samples are taken from the uppermost layer of the molten glass 2 and the glass material 4 at a plurality of points around the boundary between the exposed portion of the molten glass and the portion covered with the glass material 4 before melting. If a foam layer is present on the surface, the surface can be removed at the time of collection, for example with a jig used for sampling.
  • C Each of the collected samples is poured into a mold, cooled, and cut to prepare a plurality of samples.
  • (D) The occupied area rate of the unmelted glass material is calculated for an arbitrary 10 ⁇ 10 mm area of the cut surface of the sample. Further, the brightness of the sampling position is obtained using the image of (a).
  • (E) The relationship between the occupied area ratio of the unmelted glass material and the brightness is obtained using (d) above, and the brightness at which the occupied area ratio of the unmelted glass material is 30% is determined and used as a reference.
  • the adjustment of the above ratio is performed by adjusting at least one of (1) the supply amount of the glass raw material 4 by the screw feeder 5 and (2) the energy generated by the electrodes 8a and 8b. That is, in the case of increasing the ratio, at least one of the adjustment to increase the supply amount of (1) and the adjustment to decrease the energy of (2) is performed. On the other hand, in the case of reducing the rate, at least one of adjustment to decrease the supply amount of (1) and adjustment to increase the energy of (2) is performed.
  • the distance R from the glass material 4 located on the most upstream side in the flow direction D to the glass material 4 located on the most downstream side by adjusting at least one of the above (1) and (2) Adjustment is performed such that (equal to the distance from the front wall 3a to the glass raw material 4 located on the most downstream side) satisfies the relationship of R ⁇ 0.65L.
  • the distance R is preferably 0.95 L or less.
  • the adjustment of the distance R may be performed by changing the distribution of the flow direction D of the energy generated by the electrodes 8a and 8b.
  • the temperature difference between the surface temperature of the glass material 4 and the temperature of the molten glass 2 present on the bottom wall 3f is 200 ° C. or more by adjusting at least one of the above (1) and (2). Make adjustments.
  • the adjustment of the temperature difference may be performed by changing the immersion length of the electrodes 8a and 8b.
  • the said temperature difference shall be 1000 degrees C or less from a viewpoint of making supply and melt
  • the temperature of the surface of the glass material 4 is the temperature at point P1 in FIG. 1, and the temperature of the molten glass 2 present on the bottom wall 3f is the temperature at point P2 in FIG.
  • the point P1, the point P2, and the point P3 described later are all at a position X separated from the front wall 3a by a distance of L / 10 in the flow direction D.
  • the points P1 to P3 are all at the center position Y (see FIG. 2) of the screw feeder 5 which is a feeder in the direction orthogonal to the flow direction D.
  • the difference between the viscosity of the molten glass 2 present at the interface with the glass material 4 and the viscosity of the molten glass 2 present at the bottom wall 3f is 2500 dPa ⁇ Make adjustments more than s.
  • the adjustment of the viscosity difference may be performed by changing the immersion length of the electrodes 8a and 8b.
  • the said viscosity difference shall be 10 ⁇ 19 > dPa * s or less from a viewpoint of making supply and melt
  • the viscosity of the molten glass 2 present at the interface with the glass raw material 4 is the viscosity at point P3 in FIG. 1, and the viscosity of the molten glass 2 at the bottom wall 3f is the viscosity at point P2 in FIG.
  • the area of the surface 2a of the molten glass 2 covered with the glass material 4 is 60% or more, so that excessive volatilization of the components of the molten glass 2 can be prevented;
  • the bubbles contained in the molten glass 2 can be sufficiently defoamed by being less than%.
  • a glass article here, a glass substrate for a display
  • the area covered with the glass material 4 is preferably 65% or more.
  • the area covered with the glass material 4 is preferably 90% or less, and more preferably 85% or less.
  • the width of the gap 6 between the glass raw materials 4 and 4 is preferably 10 mm to 500 mm.
  • the thermal energy to be applied to the molten glass 2 in the melting chamber 3 is generated only by the electrodes 8a and 8b.
  • the atmosphere in the glass melting furnace 1 is dried as compared with the case where the burner combustion is used in combination. For this reason, it is possible to prevent the moisture in the atmosphere from being dissolved in the molten glass 2 and to reduce the ⁇ -OH value in the obtained glass article. Thereby, the compaction at the time of heating the obtained glass article can be reduced, and the glass article suitable for the glass substrate for displays can be obtained.
  • the flow of the glass material 4 is different from that of the first embodiment described above.
  • the glass raw materials 4 are joined together on the way from the front wall 3a side to the rear wall 3b side. Also by the method of manufacturing a glass article according to the second embodiment, it is possible to obtain the same main operation and effect as the first embodiment described above.
  • the manufacturing method of the glass article according to the third embodiment is different from the first embodiment described above in that the surface 2 a of the molten glass 2 is not covered with the glass material 4. It is the point which has covered the location with foam layer alpha.
  • the location covered with foam layer (alpha) may be a part of location which is not covered with the glass raw material 4, and may be all.
  • the sum (S1 + S2) of the ratio S1 of the area covered by the glass raw material 4 and the ratio S2 of the area covered by the foam layer ⁇ is preferably 85% or more, more preferably 90% or more, from the viewpoint of promoting energy saving 95% or more is most preferable.
  • the “foam layer ⁇ ” refers to a surface glass layer in which particles of the glass raw material 4 are melted and contain a large amount of gas.
  • the foam layer ⁇ contains, for example, about 50% by volume of gas.
  • the glass material 4 may be mixed into the molten glass constituting the foam layer ⁇ .
  • the range covered by the foam layer ⁇ can be adjusted by changing the temperature of the surface 2 a of the molten glass 2 and the cullet rate described later. When the temperature of the surface 2a of the molten glass 2 is decreased, the foam layer ⁇ increases, and conversely, when the temperature of the surface 2a of the molten glass 2 is increased, the foam layer ⁇ decreases.
  • the temperature of the surface 2 a of the molten glass 2 can be adjusted, for example, by changing the flow rate of the gas flowing into the gas phase space above the melting chamber 3 and / or the flow rate of the gas discharged from the gas phase space.
  • the cullet rate is too large or too small, the foam layer ⁇ is reduced, and when the cullet rate takes a specific value, the foam layer ⁇ is the largest.
  • the cullet rate may be adjusted, for example, in the range of 5 to 50%.
  • the “cullet ratio [%]” is a ratio of the mass of cullet contained in the glass raw material 4 to the mass of the glass raw material 4, and (cullet mass [kg] / (cullet mass [kg] + It is a value calculated by batch raw material mass [kg])) ⁇ 100.
  • the manufacturing method of the glass article which concerns on this invention is not limited to the aspect demonstrated by said each embodiment.
  • the screw feeder 5 is used to supply the glass material 4 in each embodiment described above, a pusher capable of pushing the glass material 4 inward from the outside of the melting chamber 3 (the front wall 3a) is used. You may use.
  • plural (for example, 2 to 5) supply machines are installed. At the time of maintenance, it is preferable to supply the glass material with a plurality of feeders.
  • the glass article is preferably made of non-alkali glass.
  • the non-alkali glass is a glass substantially not containing an alkali component (alkali metal oxide), and specifically, a glass having a weight ratio of an alkali component of 3000 ppm or less is there.
  • the weight ratio of the alkali component in the present invention is preferably 1000 ppm or less, more preferably 500 ppm or less, and most preferably 300 ppm or less.
  • electrodes of different shapes are used in combination, but only electrodes of the same shape may be used.
  • a block electrode may be used.
  • the glass substrate was alkali-free glass according to the glass substrate for display (product name: OA-11) manufactured by Nippon Electric Glass Co., Ltd. Moreover, the incidence rate of defects was calculated by dividing the number of glass substrates in which defects were detected by the number of glass substrates manufactured.
  • the values of R for the distance R are 0.3 L, 0.5 L, 0.6 L, 0.7 L, 0.8 L, 0.9 L, 1. L. It changed in stages with 0L. And, under each of these distances R, the ratio of the area covered by the glass material 4 in the surface 2 a of the molten glass 2 is 30%, 50%, 60%, 70%, 80%, It changed gradually to 90%, 95%, and 100%.
  • Table 1 shows the results of the verification.
  • the lower limit of the distance R is 0.8 L, and the distance R can not be less than 0.8 L.
  • the conditions that can not be set in this way are represented by "-" in [Table 1].
  • "x" in [Table 1] shows that the incidence rate of the defect was poor.
  • “(circle)” shows that the incidence rate of the defect was favorable.
  • “(double-circle)” shows that the incidence rate of the defect was excellent.
  • the occurrence rate of defects of the glass substrate was poor under the conditions of the ratio being 30%, 50% and 100%.
  • production of the striae increased in the glass substrate under the conditions which a ratio becomes 30% and 50%.
  • the generation of bubbles increased in the glass substrate.
  • the condition that the ratio is 60% and the distance R is 0.6L
  • the condition that the ratio is 70% and the distance R is 0.7L
  • the condition that the ratio is 80% and the distance R is 0.8L
  • the ratio in the condition where the distance R is 0.9 L the gap 6 in which the glass raw material 4 does not exist is not formed, and the incidence of defects of the glass substrate is improved.
  • the condition that the ratio is 60% and the distance R is 0.7L or more
  • the condition that the ratio is 70% and the distance R is 0.8L or more
  • the condition that the ratio R is 80% and the distance R is 0.9L or more
  • the gap 6 in which the glass material 4 does not exist was formed. As a result, degassing of the air bubbles was further promoted, and the rate of occurrence of defects in the glass substrate became excellent.
  • the area not covered with the glass material 4 (70% covered with the glass material 4) under the condition that the ratio S1 of the area covered with the glass material 4 is fixed at 70%
  • the amount of the foam layer ⁇ covering the portion was changed stepwise.
  • the ratio S 2 of the area covered by the foam layer ⁇ (hereinafter referred to as the foam layer ratio) is 0%, 10%, 20%, 30% in stages Changed to The temperature of the surface 2 a of the molten glass 2 was varied by changing the flow rate of the gas flowing into the gas phase space in the upper part of the melting chamber 3 to obtain a desired foam layer ratio.
  • 0% of the foam layer ratio means that the foam layer ⁇ is not present at all at a place not covered with the glass material 4 and 30% of the foam layer ratio is not covered with the glass material 4 It means that all of the points are covered with the foam layer ⁇ .

Abstract

ガラス溶解炉１の溶解室３に収容された溶融ガラス２の表面２ａ上に、溶解室３の前壁３ａに設置された供給機５からガラス原料４を供給する供給工程と、供給したガラス原料４を溶解室３内の溶融ガラス２に浸漬させた電極８により加熱して溶解させる溶解工程と、溶解室３の後壁３ｂに設置された流出口７から溶解室３外に溶融ガラス２を流出させる流出工程とを含んだガラス物品の製造方法において、供給工程で供給したガラス原料４により、溶解室３内の溶融ガラス２の表面２ａのうち、６０％～９５％の面積を覆うようにした。

Description

ガラス物品の製造方法
　本発明は、ガラス物品の製造方法に関する。
　周知のように、ガラス板、ガラス管、ガラス繊維等に代表されるガラス物品は、ガラス溶解炉にてガラス原料を溶解させて生成した溶融ガラスを所定の形状に成形することにより製造される。ここで、特許文献１には、ガラス物品を製造するべく溶融ガラスを生成する手法の一例が開示されている。
　同手法は、ガラス溶解炉（同文献では、ガラス繊維製造用電気溶融炉）の溶解室に収容された溶融ガラスの表面上にガラス原料を供給する供給工程と、供給したガラス原料を溶解室内の溶融ガラスに浸漬させた電極により加熱して溶解させる溶解工程と、溶解室外に溶融ガラスを流出させる流出工程とを含んでいる。
特開２００３－１８３０３１号公報
　しかしながら、上記の手法により溶融ガラスを生成する場合には、下記のような解決すべき問題があった。
　すなわち、上記の手法においては、溶解室内の溶融ガラスの表面を溶解前のガラス原料が覆うことになる。このとき、ガラス原料の量によっては、溶融ガラスの成分が過度に揮発し、溶融ガラス中にシリカ含有濃度が部分的に高くなった異質素地が生じると共に、この異質素地を含んだ溶融ガラスが溶解室外に流出してしまうことがある。また、ガラス原料の量によっては、溶融ガラスに含まれる気泡を十分に脱泡させることが困難となり、気泡を含んだ溶融ガラスが溶解室外に流出してしまうことがある。
　そして、これら異質素地や気泡を含んだ溶融ガラスを成形することで製造したガラス物品には欠陥（脈理、泡等）が含まれやすく、ガラス物品の製品としての品質が大きく低下したり、製品として採用することが不可能となったりする問題があった。このため、溶融ガラスの表面を覆うガラス原料の量について適切化を図り、製造されるガラス物品の品質を向上させる必要があったが、このような要請に未だ応えられていないのが現状である。
　上記の事情に鑑みなされた本発明は、ガラス溶解炉の溶解室内の溶融ガラス上に供給したガラス原料を溶解させて溶融ガラスを生成すると共に、溶解室外に流出させた溶融ガラスからガラス物品を製造するに際して、ガラス物品の品質を向上させることを技術的な課題とする。
　上記の課題を解決するために創案された本発明は、ガラス溶解炉の溶解室に収容された溶融ガラスの表面上に、溶解室の前壁に設置された供給機からガラス原料を供給する供給工程と、供給したガラス原料を溶解室内の溶融ガラスに浸漬させた電極により加熱して溶解させる溶解工程と、溶解室の後壁に設置された流出口から溶解室外に溶融ガラスを流出させる流出工程とを含んだガラス物品の製造方法であって、供給工程で供給したガラス原料により、溶解室内の溶融ガラスの表面のうち、６０％～９５％の面積を覆うことに特徴付けられる。
　本発明の発明者は、鋭意研究の結果、供給工程で供給したガラス原料により、溶解室内の溶融ガラスの表面のうち、６０％～９５％の面積を覆うようにすれば、溶融ガラスの成分の過度な揮発を防止でき、且つ、溶融ガラスに含まれる気泡を十分に脱泡させ得ることを知見するに至った。これは、ガラス原料に覆われた溶融ガラスの表面の面積が、６０％以上であれば過度な揮発を防止できること、及び、９５％以下であれば気泡を十分に脱泡させ得ることを、発明者が見出したことによるものである。これにより、本発明に係るガラス物品の製造方法によれば、異質素地や気泡を含んだ溶融ガラスからガラス物品が成形されることを低減できる。その結果、製造されるガラス物品に欠陥が含まれることを抑制でき、ガラス物品の品質を向上させることが可能となる。
　上記の方法では、溶解室内でのガラス原料の流れ方向に沿った溶融ガラスの表面の長さをＬとし、流れ方向において最上流側に位置したガラス原料から最下流側に位置したガラス原料までの距離をＲとしたとき、Ｒ≧０．６５Ｌの関係を満たすことが好ましい。
　このようにすれば、溶融ガラスの成分の過度な揮発をより効果的に抑制することが可能となる。
　上記の方法では、供給工程で供給したガラス原料の表面の温度と、溶解室の底壁に存する溶融ガラスの温度との温度差を、２００℃以上とすることが好ましい。
　このようにすれば、溶解室内の溶融ガラスの表面のうち、６０％～９５％の面積をガラス原料が覆った状態を安定して維持することができ、ガラス物品の品質をさらに向上させることが可能となる。
　上記の方法では、供給工程で供給したガラス原料との界面に存する溶融ガラスの粘度と、溶解室の底壁に存する溶融ガラスの粘度との差を、２５００ｄＰａ・ｓ以上とすることが好ましい。
　このようにすることによっても、溶解室内の溶融ガラスの表面のうち、６０％～９５％の面積をガラス原料が覆った状態を安定して維持することができ、ガラス物品の品質をさらに向上させることが可能となる。
　上記の方法では、前壁に供給機を複数設置すると共に、複数の供給機からそれぞれ供給したガラス原料同士の間に溶融ガラスが露出する隙間を形成することが好ましい。
　このようにすれば、溶融ガラスが露出する隙間から、溶融ガラスに含まれた気泡を放出させることができる。このため、溶融ガラスの脱泡が促進され、ガラス物品の品質をさらに向上させることが可能となる。
　上記の方法では、溶解室内の溶融ガラスの表面のうち、ガラス原料で覆われていない箇所の少なくとも一部を、泡層で覆ってもよい。
　このようにすれば、泡層で覆った箇所では、溶融ガラスからの放熱を低減させることができる。そのため、より省エネルギーでガラス原料を溶解させることが可能となる。
　本発明によれば、ガラス溶解炉の溶解室内の溶融ガラス上に供給したガラス原料を溶解させて溶融ガラスを生成すると共に、溶解室外に流出させた溶融ガラスからガラス物品を製造するに際して、ガラス物品の品質を向上させることが可能となる。
本発明の第一実施形態に係るガラス物品の製造方法を示す縦断側面図である。 本発明の第一実施形態に係るガラス物品の製造方法を示す横断平面図である。 本発明の第二実施形態に係るガラス物品の製造方法を示す横断平面図である。 本発明の第三実施形態に係るガラス物品の製造方法を示す縦断側面図である。
　以下、本発明の実施形態に係るガラス物品の製造方法について、添付の図面を参照しながら説明する。
＜第一実施形態＞
　まず、本発明の第一実施形態に係るガラス物品の製造方法に用いるガラス溶解炉について説明する。
　図１および図２に示すように、ガラス溶解炉１は、電気溶融炉として構成されると共に、溶融ガラス２の収容が可能な溶解室３を備えている。このガラス溶解炉１は、溶解室３内の溶融ガラス２の表面２ａ上に連続的に供給されたガラス原料４を加熱して順次に溶解させると共に、溶解室３外に溶融ガラス２を流出させる構成となっている。
　溶解室３は、耐火物からなり、溶解室３の断面形状は、平面視で矩形状をなすように形成される。また、溶解室３は、溶解室３内でのガラス原料４（溶融ガラス２）の流れ方向Ｄ（以下、単に流れ方向Ｄと表記）における上流端に位置する前壁３ａと、下流端に位置する後壁３ｂと、一対の側壁３ｃ，３ｄと、天井壁３ｅと、底壁３ｆとを有する。
　前壁３ａには、ガラス原料４を連続的に供給するための供給機としてのスクリューフィーダー５が並列に五基設置されている。五基のスクリューフィーダー５の各々は、前壁３ａに形成された開口３ａａに対して隙間なく挿入されている。各スクリューフィーダー５から供給されるガラス原料４は、いずれも、溶融ガラス２の表面２ａ上で流れ方向Ｄに沿って延び、各ガラス原料４の間にはガラス原料４が存在しない（溶融ガラス２の表面２ａが露出した）隙間６が形成される。つまり、各ガラス原料４は、途中で合流することなく前壁３ａ側から後壁３ｂ側に流れていく。さらに、先頭のスクリューフィーダー５から供給されるガラス原料４と側壁３ｃとの間、及び、後尾のスクリューフィーダー５から供給されるガラス原料４と側壁３ｄとの間にも、ガラス原料４が存在しない隙間６が形成される。なお、五基のスクリューフィーダー５の各々から供給されるガラス原料４には、清澄剤として酸化スズが添加されている。
　後壁３ｂには、溶融ガラス２を連続的に流出させるための流出口７が形成されている。この後壁３ｂは、流れ方向Ｄに沿って前壁３ａから距離Ｌだけ離間して位置している。なお、距離Ｌは、流れ方向Ｄに沿った溶融ガラス２の表面２ａの長さに等しい。一対の側壁３ｃ，３ｄは、流れ方向Ｄに直交する方向（以下、直交方向と表記）に沿って相互に距離Ｗだけ離間して位置している。なお、距離Ｗは、直交方向に沿った溶融ガラス２の表面２ａの幅に等しい。これにより、溶解室３内に収容された溶融ガラス２の表面２ａの面積は、ＬとＷとの積（Ｌ×Ｗ）に等しい面積となる。
　ここで、このガラス溶解炉１では、スクリューフィーダー５によって供給するガラス原料４の量を自在に調節することが可能となっている。
　底壁３ｆには、溶融ガラス２を通電により加熱するための棒状の電極８ａが、溶融ガラス２に浸漬した状態で複数設置されている。また、一対の側壁３ｃ，３ｄのそれぞれには、溶融ガラス２を通電により加熱するための板状の電極８ｂが、溶融ガラス２に浸漬した状態で複数設置されている。これら電極８ａ，８ｂに印加する電圧を調節することで、電極８ａ，８ｂにより発生させるエネルギー（溶融ガラス２に付与する熱エネルギー）を調節することが可能である。そして、これら電極８ａ，８ｂが溶融ガラス２を加熱するのに伴って、溶融ガラス２上のガラス原料４が間接的に加熱されて溶解する。これにより、新たな溶融ガラス２が順次に生成されていく。
　ここで、このガラス溶解炉１では、溶融ガラス２の連続的な生成が開始された後においては、溶解室３内の溶融ガラス２に付与する熱エネルギーを電極８ａ，８ｂのみにより発生させる。なお、連続的な生成が開始される前の段階では、例えば、両側壁３ｃ，３ｄに設置したバーナー（図示省略）により溶融ガラス２及び／又はガラス原料４を加熱してもよい。
　以下、上記のガラス溶解炉１を用いた第一実施形態に係るガラス物品の製造方法について説明する。
　このガラス物品の製造方法では、ガラス物品であるディスプレイ用のガラス基板を製造するべく溶融ガラス２を生成するに際して、下記の各工程を実行する。なお、ガラス物品については、ディスプレイ用のガラス基板に限定されず、例えばガラス板やガラス管、ガラス繊維等としてもよい。
　本方法では、ガラス溶解炉１の溶解室３に収容された溶融ガラス２の表面２ａ上に、溶解室３の前壁３ａに設置されたスクリューフィーダー５からガラス原料４を供給する供給工程と、供給したガラス原料４を溶解室３内の溶融ガラス２に浸漬させた電極８ａ，８ｂにより加熱して溶解させる溶解工程と、溶解室３の後壁３ｂに設置された流出口７から溶解室３外に溶融ガラス２を流出させる流出工程とを実行する。
　そして、本方法では、供給工程で供給したガラス原料４により、溶解室３内の溶融ガラス２の表面２ａのうち、６０％～９５％の面積を覆った状態を維持する。本実施形態であれば、ＬとＷとの積（Ｌ×Ｗ）として算出される面積（溶融ガラス２の表面２ａの総面積）に対して、図２にて極太線で囲った箇所の面積（表面２ａのうちで「溶解前のガラス原料４」に覆われた箇所の総面積）が占める割合を６０％～９５％に維持する。なお、溶融ガラス２の表面２ａの総面積は、溶融ガラス２の露出している箇所の面積に限らず、溶解前のガラス原料４に覆われた箇所の面積を含む。
　ここで、本実施形態において、「溶解前のガラス原料４に覆われた箇所」とは、溶融ガラス２の表面において、ガラス原料４の粒子が存在する箇所を意味する。また、「溶融ガラス２が露出している箇所」とは、溶融ガラス２の表面において、ガラス原料４の粒子が存在することなく、ガラス原料４の粒子が溶融している箇所を意味する。
　上記の割合は、以下の手順によって算出するものとする。
（ａ）溶融ガラス２の表面２ａ（溶解前のガラス原料４に覆われた箇所を含む）を視野に収める撮像手段（一例として、カメラ）を用いて画像を撮像する。
（ｂ）撮像された画像において溶融ガラス２の表面２ａ（溶解前のガラス原料４に覆われた箇所を含む）の画素数をカウントする。
（ｃ）輝度を基準に、溶融ガラスが露出している箇所と溶解前のガラス原料４に覆われた箇所を判別し、溶解前のガラス原料４に覆われた箇所の画素数をカウントする。
（ｄ）上記（ｃ）でカウントされた画素数を上記（ｂ）でカウントされた画素数で除することによって割合を算出する。
　必要であれば、国際公開ＷＯ２０１３／１０００６９号公報に記載のように、撮像した映像を補正することも差し支えない。
　上述の手順の（ｃ）では、輝度を基準に溶融ガラスが露出している箇所と溶解前のガラス原料４に覆われた箇所を判別するが、この輝度の基準は、ガラス溶解炉によって変化することから、ガラス溶解炉ごとに設定する必要がある。
　輝度の基準は、以下の手順によって設定する。
（ａ）溶融ガラス２の表面２ａ（溶解前のガラス原料４に覆われた箇所を含む）を視野に収める撮像手段を用いて画像を撮像する。
（ｂ）溶融ガラスが露出している箇所と溶解前のガラス原料４に覆われた箇所の境界周辺の複数点で、溶融ガラス２及びガラス原料４のうちの最上層から試料を採取する。表面に泡層が存在する場合、その表面は例えば試料採取に用いる冶具で採取時に除ける。
（ｃ）採取した試料をそれぞれ型に流し込んで冷却した後で切断することにより、複数のサンプルを作製する。
（ｄ）サンプルの切断面のうちの任意の１０×１０ｍｍの領域について、未溶融のガラス原料の占有面積率を算出する。また、上記（ａ）の画像を用いて採取位置の輝度を得る。
（ｅ）上記（ｄ）を用いて未溶融のガラス原料の占有面積率と輝度との関係を得て、未溶融のガラス原料の占有面積率が３０％となる輝度を求めて基準とする。
　上記の割合の調節は、（１）スクリューフィーダー５によるガラス原料４の供給量と、（２）電極８ａ，８ｂにより発生させるエネルギーとの、少なくとも一方を調節することで行う。つまり、割合を増加させる場合には、（１）の供給量を増加させる調節と、（２）のエネルギーを減少させる調節との、少なくとも一方を行う。一方、割合を減少させる場合には、（１）の供給量を減少させる調節と、（２）のエネルギーを増加させる調節との、少なくとも一方を行う。
　また、本方法では、上記の（１）と（２）との少なくとも一方の調節により、流れ方向Ｄにおいて最上流側に位置したガラス原料４から最下流側に位置したガラス原料４までの距離Ｒ（前壁３ａから最下流側に位置したガラス原料４までの距離に等しい）が、Ｒ≧０．６５Ｌの関係を満たすように調節を行う。なお、距離Ｒは、０．９５Ｌ以下とすることが好ましい。また、距離Ｒの調節は、電極８ａ，８ｂにより発生させるエネルギーの流れ方向Ｄの配分を変更することで行ってもよい。
　さらに、本方法では、上記の（１）と（２）との少なくとも一方の調節により、ガラス原料４の表面の温度と、底壁３ｆに存する溶融ガラス２の温度との温度差を２００℃以上とする調節を行う。なお、上記温度差の調節は、電極８ａ，８ｂの浸漬長さを変更することで行ってもよい。また、ガラス原料４の供給及び溶解を安定させる観点から上記温度差は１０００℃以下とすることが好ましい。本発明において、ガラス原料４の表面の温度は図１のＰ１点の温度とし、底壁３ｆに存する溶融ガラス２の温度は図１のＰ２点の温度とする。Ｐ１点、Ｐ２点、後述のＰ３点は、いずれも、流れ方向Ｄにおいて、前壁３ａからＬ／１０の距離だけ離間した位置Ｘにある。また、Ｐ１点～Ｐ３点は、いずれも、流れ方向Ｄに直交する方向において、供給機であるスクリューフィーダー５の中心位置Ｙ（図２参照）にある。
　加えて、上記の（１）と（２）との少なくとも一方の調節により、ガラス原料４との界面に存する溶融ガラス２の粘度と、底壁３ｆに存する溶融ガラス２の粘度との差を２５００ｄＰａ・ｓ以上とする調節を行う。なお、上記粘度差の調節は、電極８ａ，８ｂの浸漬長さを変更することで行ってもよい。また、ガラス原料４の供給及び溶解を安定させる観点から上記粘度差は１０19ｄＰａ・ｓ以下とすることが好ましい。本発明において、ガラス原料４との界面に存する溶融ガラス２の粘度は図１のＰ３点の粘度とし、底壁３ｆに存する溶融ガラス２の粘度は図１のＰ２点の粘度とする。
　以下、上記のガラス物品の製造方法による主たる作用・効果について説明する。
　このガラス物品の製造方法では、溶融ガラス２の表面２ａのうち、ガラス原料４に覆われた面積が、６０％以上であることで溶融ガラス２の成分の過度な揮発を防止でき、且つ、９５％以下であることで溶融ガラス２に含まれる気泡を十分に脱泡させ得る。これにより、異質素地や気泡を含んだ溶融ガラス２からガラス物品（ここでは、ディスプレイ用のガラス基板）が成形されることを低減できる。その結果、製造されるガラス物品に欠陥が含まれることを抑制でき、ガラス物品の品質を向上させることが可能となる。ガラス物品の品質をさらに向上させる観点では、ガラス原料４に覆われた面積が６５％以上であることが好ましい。同様の観点から、ガラス原料４に覆われた面積が９０％以下であることが好ましく、８５％以下であることがより好ましい。
　ガラス原料４，４の隙間６を形成すれば、溶融ガラス２の脱泡をさらに促進し、ガラス物品の品質をさらに向上させることができる。このため、ガラス原料４，４の隙間６を形成することが好ましい。この場合、ガラス原料４，４の隙間６の幅は１０ｍｍ～５００ｍｍとすることが好ましい。
　ガラス溶解炉１では、溶融ガラス２の連続的な生成が開始された後においては、溶解室３内の溶融ガラス２に付与する熱エネルギーを電極８ａ，８ｂのみにより発生させる。この場合、バーナーの燃焼を併用する場合と比べ、ガラス溶解炉１内の雰囲気が乾燥する。このため、雰囲気中の水分が溶融ガラス２に溶け込むのを防止でき、得られるガラス物品におけるβ‐ＯＨ値を低減できる。これにより、得られるガラス物品を加熱した際のコンパクションを低下させることができ、ディスプレイ用のガラス基板に好適なガラス物品を得ることができる。
　以下、本発明の第二実施形態に係るガラス物品の製造方法について説明する。なお、第二実施形態については、上記の第一実施形態との相違点についてのみ説明する。第一実施形態との共通点については、第二実施形態の説明で参照する図面に同一の符号を付すことで重複する説明を省略する。
＜第二実施形態＞
　図３に示すように、第二実施形態に係るガラス物品の製造方法は、上記の第一実施形態と、ガラス原料４の流れが異なっている。
　第二実施形態では、ガラス原料４同士が、前壁３ａ側から後壁３ｂ側に流れていく途中で合流している。この第二実施形態に係るガラス物品の製造方法によっても、上記の第一実施形態と同様の主たる作用・効果を得ることが可能である。
　以下、本発明の第三実施形態に係るガラス物品の製造方法について説明する。なお、第三実施形態については、上記の第一実施形態との相違点についてのみ説明する。第一実施形態との共通点については、第三実施形態の説明で参照する図面に同一の符号を付すことで重複する説明を省略する。
＜第三実施形態＞
　図４に示すように、第三実施形態に係るガラス物品の製造方法が、上記の第一実施形態と異なっている点は、溶融ガラス２の表面２ａのうち、ガラス原料４で覆われていない箇所を泡層αで覆っている点である。なお、泡層αで覆う箇所は、ガラス原料４で覆われていない箇所のうちの一部であってもよいし、全部であってもよい。
　最下流側に位置したガラス原料４と後壁３ｂとの隙間や、ガラス原料４，４の隙間６など、ガラス原料４で覆われていない箇所を泡層αで覆うことで、溶融ガラス２からの放熱を低減でき、より省エネルギーでガラス原料４を溶解させることが可能となる。ガラス原料４に覆われた面積の割合Ｓ１と、泡層αが覆う面積の割合Ｓ２との合計（Ｓ１＋Ｓ２）は、省エネルギーを促進する観点から、８５％以上が好ましく、９０％以上がより好ましく、９５％以上が最も好ましい。
　ここで、「泡層α」とは、ガラス原料４の粒子が溶融し、多量のガスを含んだ状態にある表面ガラス層を指す。泡層αは、例えばガスを５０体積％程度含有する。泡層αを構成する溶融ガラス中にガラス原料４が混ざりこんでも差し支えない。泡層αが覆う範囲は、溶融ガラス２の表面２ａの温度や、後述のカレット率を変更することで調整できる。溶融ガラス２の表面２ａの温度を低下させると泡層αは増加し、反対に溶融ガラス２の表面２ａの温度を上昇させると泡層αは減少する。溶融ガラス２の表面２ａの温度は、例えば溶解室３の上部の気相空間に流入するガスの流量及び／又は気相空間から排出するガスの流量を変更することによって調整できる。また、カレット率は、これの値が大きすぎても、小さすぎても泡層αが減少し、カレット率が特定の値をとる際に泡層αが最多となる。カレット率は、例えば５～５０％の範囲内に調整すればよい。ここで、「カレット率［％］」は、ガラス原料４の質量に対して当該ガラス原料４に含まれるカレットの質量の割合であって、（カレット質量［ｋｇ］／（カレット質量［ｋｇ］＋バッチ原料質量［ｋｇ］））×１００で算出される値である。
　ここで、本発明に係るガラス物品の製造方法は、上記の各実施形態で説明した態様に限定されるものではない。例えば、上記の各実施形態では、ガラス原料４の供給にスクリューフィーダー５を用いているが、溶解室３（前壁３ａ）の外側から内側に向かってガラス原料４を押し込むことが可能なプッシャーを用いてもよい。また、一基の供給機でガラス原料を供給してもよいが、供給機のメンテナンス時にガラス原料の供給を継続する観点から、複数（例えば二基～五基）の供給機を設置し、非メンテナンス時は複数の供給機でガラス原料を供給することが好ましい。
　無アルカリガラスは、アルカリ含有ガラスと比べ、ガラス原料の溶融にエネルギーと時間を要する。このため、無アルカリガラスの溶融では、溶融ガラスに異質素地や気泡が含まれやすくなる。つまり、無アルカリガラスの溶融に本発明を適用すれば、ガラス物品の品質を向上させる効果が顕著となる。したがって、ガラス物品は無アルカリガラスからなることが好ましい。ここで、無アルカリガラスとは、アルカリ成分（アルカリ金属酸化物）が実質的に含まれていないガラスのことであって、具体的には、アルカリ成分の重量比が３０００ｐｐｍ以下のガラスのことである。本発明におけるアルカリ成分の重量比は、好ましくは１０００ｐｐｍ以下であり、より好ましくは５００ｐｐｍ以下であり、最も好ましくは３００ｐｐｍ以下である。
　上記の実施形態では、棒状の電極８ａと板状の電極８ｂとを配置することにより、異なる形状の電極を併用したが、同じ形状の電極のみを用いてもよい。また、ブロック状の電極を用いてもよい。
　本発明の第一実施例として、上記の第一実施形態と同一の態様により、１００枚のガラス基板を製造した後、当該ガラス基板の欠陥の発生率について調査した。その際、ガラス基板は、日本電気硝子社製のディスプレイ用のガラス基板（製品名：ＯＡ－１１）に準じ、無アルカリガラスとした。また、欠陥の発生率は、欠陥が検出されたガラス基板の枚数を製造したガラス基板の枚数で除することによって算出した。
　検証においては、後に掲載する［表１］に示すように、距離Ｒについて、Ｒの値を０．３Ｌ、０．５Ｌ、０．６Ｌ、０．７Ｌ、０．８Ｌ、０．９Ｌ、１．０Ｌと段階的に変更した。そして、これら各距離Ｒの下で、さらに、溶融ガラス２の表面２ａのうちでガラス原料４に覆われた面積の割合について、割合を３０％、５０％、６０％、７０％、８０％、９０％、９５％、１００％と段階的に変更した。
　［表１］に検証の結果を示す。ここで、割合が８０％の条件では、距離Ｒの下限は０．８Ｌとなり、距離Ｒを０．８Ｌ未満にすることはできない。このように設定不能な条件については、［表１］で「‐」で表す。また、［表１］における「×」とは、欠陥の発生率が不芳であったことを示す。また、「○」とは、欠陥の発生率が良好であったことを示す。また、「◎」とは、欠陥の発生率が優良であったことを示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000001
　［表１］に示す検証の結果から、割合が６０％～９５％となる条件の下では、ガラス基板の欠陥の発生率が良好であったことが分かる。これは、溶融ガラス２の成分の過度な揮発の防止と、溶融ガラス２に含まれた気泡の十分な脱泡とを両立できたことによる結果と想定される。
　一方、割合が３０％、５０％、１００％となる条件の下においては、ガラス基板の欠陥の発生率が不芳であったことが分かる。なお、割合が３０％、５０％となる条件の下では、ガラス基板で脈理の発生が増加した。また、割合が１００％となる条件の下では、ガラス基板で泡の発生が増加した。
　また、割合が６０％かつ距離Ｒが０．６Ｌとなる条件、割合が７０％かつ距離Ｒが０．７Ｌとなる条件、割合が８０％かつ距離Ｒが０．８Ｌとなる条件、及び、割合が９０％かつ距離Ｒが０．９Ｌとなる条件では、ガラス原料４が存在しない隙間６が形成されなく、ガラス基板の欠陥の発生率が良好となった。割合が６０％で距離Ｒが０．７Ｌ以上となる条件、割合が７０％で距離Ｒが０．８Ｌ以上となる条件、及び、割合が８０％で距離Ｒが０．９Ｌ以上となる条件では、ガラス原料４が存在しない隙間６が形成された。その結果、気泡の脱泡がより促進され、ガラス基板の欠陥の発生率が優良となった。
　本発明の第二実施例として、以下のような調査を行った。
　溶融ガラス２の表面２ａのうち、ガラス原料４で覆われた面積の割合Ｓ１を７０％に固定した状態の下、ガラス原料４で覆われていない箇所（ガラス原料４で覆われた７０％の面積を除いた残りの３０％の面積）について、当該箇所を覆う泡層αの量を段階的に変更した。具体的には、溶融ガラス２の表面２ａのうち、泡層αが覆う面積の割合Ｓ２（以下、泡層割合と表記）が０％、１０％、２０％、３０％となるように段階的に変更した。なお、溶解室３の上部の気相空間に流入するガスの流量を変更することにより、溶融ガラス２の表面２ａの温度を変動させ、所望の泡層割合とした。また、泡層割合が０％とは、ガラス原料４で覆われていない箇所に泡層αが全く存在しないことを意味し、泡層割合が３０％とは、ガラス原料４で覆われていない箇所の全てが泡層αで覆われていることを意味する。
　そして、泡層割合が０％である場合にガラス原料４の溶解に要する電気エネルギーを基準の１００％として、泡層割合を１０％、２０％、３０％と変更した場合、換言すると、ガラス原料４で覆われた面積の割合Ｓ１と泡層割合Ｓ２との合計（Ｓ１+Ｓ２）を変更した場合にガラス原料４の溶解に要する電気エネルギーの変遷を調査した。なお、本調査では泡層割合の多寡によらず、流出口７を流れる溶融ガラス２の温度は一定となるようにした。［表２］に調査の結果を示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000002
　［表２］に示す結果のとおり、泡層割合が増加するのに伴い、ガラス原料４の溶解に要する電気エネルギーを抑制できていることが分かる。なお、本調査において、泡層割合の多寡によらず、製造されるガラス基板の欠陥の発生率に影響は無かった。
　以上のことから、本発明に係るガラス物品の製造方法によれば、ガラス物品の品質を向上させることが可能となるものと推認される。
　１　　　　　ガラス溶解炉
　２　　　　　溶融ガラス
　２ａ　　　　溶融ガラスの表面
　３　　　　　溶解室
　３ａ　　　　前壁
　３ｂ　　　　後壁
　３ｃ　　　　側壁
　３ｄ　　　　側壁
　３ｅ　　　　天井壁
　３ｆ　　　　底壁
　４　　　　　ガラス原料
　５　　　　　スクリューフィーダー
　８ａ　　　　　棒状の電極
　８ｂ　　　　　板状の電極
　Ｄ　　　　　流れ方向
　Ｌ　　　　　距離（長さ）
　Ｒ　　　　　距離

Claims (6)

  1. 　ガラス溶解炉の溶解室に収容された溶融ガラスの表面上に、前記溶解室の前壁に設置された供給機からガラス原料を供給する供給工程と、供給したガラス原料を前記溶解室内の溶融ガラスに浸漬させた電極により加熱して溶解させる溶解工程と、前記溶解室の後壁に設置された流出口から前記溶解室外に溶融ガラスを流出させる流出工程とを含んだガラス物品の製造方法であって、
    　前記供給工程で供給したガラス原料により、前記溶解室内の溶融ガラスの表面のうち、６０％～９５％の面積を覆うことを特徴とするガラス物品の製造方法。
  2. 　前記溶解室内でのガラス原料の流れ方向に沿った溶融ガラスの表面の長さをＬとし、前記流れ方向において最上流側に位置したガラス原料から最下流側に位置したガラス原料までの距離をＲとしたとき、
    　Ｒ≧０．６５Ｌの関係を満たすことを特徴とする請求項１に記載のガラス物品の製造方法。
  3. 　前記供給工程で供給したガラス原料の表面の温度と、前記溶解室の底壁に存する溶融ガラスの温度との温度差を、２００℃以上とすることを特徴とする請求項１又は２に記載のガラス物品の製造方法。
  4. 　前記供給工程で供給したガラス原料との界面に存する溶融ガラスの粘度と、前記溶解室の底壁に存する溶融ガラスの粘度との差を、２５００ｄＰａ・ｓ以上とすることを特徴とする請求項１～３のいずれかに記載のガラス物品の製造方法。
  5. 　前記前壁に前記供給機を複数設置すると共に、前記複数の供給機からそれぞれ供給した前記ガラス原料同士の間に前記溶融ガラスが露出する隙間を形成することを特徴とする請求項１～４のいずれかに記載のガラス物品の製造方法。
  6. 　前記溶解室内の溶融ガラスの表面のうち、前記ガラス原料で覆われていない箇所の少なくとも一部を、泡層で覆うことを特徴とする請求項１～５のいずれかに記載のガラス物品の製造方法。
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