WO2018225587A1 - 回転電機 - Google Patents

回転電機 Download PDF

Info

Publication number
WO2018225587A1
WO2018225587A1 PCT/JP2018/020594 JP2018020594W WO2018225587A1 WO 2018225587 A1 WO2018225587 A1 WO 2018225587A1 JP 2018020594 W JP2018020594 W JP 2018020594W WO 2018225587 A1 WO2018225587 A1 WO 2018225587A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
hole
core
stator core
slot
yoke
Prior art date
Application number
PCT/JP2018/020594
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
谷口 真
福島 明
賢 松原
智史 土井
Original Assignee
株式会社デンソー
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by 株式会社デンソー filed Critical 株式会社デンソー
Priority to CN201880037413.3A priority Critical patent/CN110741533B/zh
Publication of WO2018225587A1 publication Critical patent/WO2018225587A1/ja
Priority to US16/701,783 priority patent/US11652374B2/en

Links

Images

Classifications

    • HELECTRICITY
    • H02GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02KDYNAMO-ELECTRIC MACHINES
    • H02K1/00Details of the magnetic circuit
    • H02K1/02Details of the magnetic circuit characterised by the magnetic material
    • HELECTRICITY
    • H02GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02KDYNAMO-ELECTRIC MACHINES
    • H02K1/00Details of the magnetic circuit
    • H02K1/06Details of the magnetic circuit characterised by the shape, form or construction
    • H02K1/12Stationary parts of the magnetic circuit
    • H02K1/16Stator cores with slots for windings
    • H02K1/165Shape, form or location of the slots
    • HELECTRICITY
    • H02GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02KDYNAMO-ELECTRIC MACHINES
    • H02K1/00Details of the magnetic circuit
    • H02K1/06Details of the magnetic circuit characterised by the shape, form or construction
    • H02K1/12Stationary parts of the magnetic circuit
    • H02K1/14Stator cores with salient poles
    • H02K1/146Stator cores with salient poles consisting of a generally annular yoke with salient poles
    • H02K1/148Sectional cores
    • HELECTRICITY
    • H02GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02KDYNAMO-ELECTRIC MACHINES
    • H02K1/00Details of the magnetic circuit
    • H02K1/06Details of the magnetic circuit characterised by the shape, form or construction
    • H02K1/12Stationary parts of the magnetic circuit
    • H02K1/16Stator cores with slots for windings
    • HELECTRICITY
    • H02GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02KDYNAMO-ELECTRIC MACHINES
    • H02K2213/00Specific aspects, not otherwise provided for and not covered by codes H02K2201/00 - H02K2211/00
    • H02K2213/03Machines characterised by numerical values, ranges, mathematical expressions or similar information

Definitions

  • This disclosure relates to a rotating electrical machine.
  • a stator core is generally formed by laminating a plurality of electromagnetic steel plates made of a soft magnetic material.
  • a method for fixing laminated electromagnetic steel sheets it is known to weld in the stacking direction or press-fit and fasten with uneven caulking.
  • the construction of the stator core by laminating electromagnetic steel sheets is done for the purpose of increasing the electrical resistance of the stator core by providing electrical resistance by electrically dividing in the thickness direction. This suppresses the flow of eddy currents by generating an induced voltage in accordance with the fluctuation of the stray magnetic flux in the direction orthogonal to the main flux linkage direction in the core.
  • Patent Document 1 in a rotating electrical machine, a plurality of auxiliary iron cores manufactured by compression molding a stator, a cylindrical stator iron core (stator core), and a metal magnetic powder treated with an insulating film.
  • the structure which had what was described is described.
  • the auxiliary iron core has a rod-shaped core part and a heat-radiating part integrally formed at one end thereof.
  • the bar-shaped iron core part is inserted into a slot of the stator core, and the heat-radiating part protrudes to the end face side of the stator core. It is arranged.
  • the electrical resistance is increased by producing the auxiliary iron core from the metal magnetic powder, and the auxiliary iron core is disposed at the outer peripheral position in the slot of the stator iron core, thereby suppressing the generation of eddy currents. Can be considered.
  • the auxiliary iron core is inserted into the slot of the stator core, so that the slot area, that is, the area of the conductor housing portion is sacrificed, and the radial dimension of the yoke portion is reduced.
  • the slot area that is, the area of the conductor housing portion
  • the radial dimension of the yoke portion is reduced.
  • the sacrifice of the slot area increases the resistance value of the stator winding and hinders high-efficiency design.
  • sacrificing the radial dimension of the yoke part may reduce the mechanical rigidity of the yoke part and cause vibration noise. In any case, in order to solve these problems, there is a concern that the size of the equipment will be increased.
  • the entire stator core or the yoke portion is made of magnetic powder, but at present, the magnetic properties of the magnetic powder are several times lower than that of the electromagnetic steel sheet, so that the performance of the rotating electrical machine is greatly reduced. There is concern about inviting. Therefore, there is a concern that the equipment will be increased in size.
  • the present disclosure has been made in view of the above problems, and a main purpose thereof is to provide a rotating electrical machine capable of suppressing the generation of eddy currents in a stator and exhibiting highly efficient performance.
  • a rotor supported rotatably A stator comprising a stator core disposed coaxially with the rotor;
  • the stator core is configured by laminating a plurality of steel plates, and has an annular yoke portion, a plurality of teeth extending in a radial direction from the yoke portion, and a slot provided between the adjacent teeth, A stator winding is wound around the slot;
  • the yoke has a hole extending in the stacking direction of the steel plates at a position where the slot is extended in the radial direction, and a powder compact made of magnetic powder is provided in the hole.
  • a hole extending in the stacking direction of the steel plates is provided at a position where the slot is extended in the radial direction, and a powder compact made of magnetic powder is provided in the hole.
  • a hole is provided, and a powder made of magnetic powder is provided in the hole.
  • the powder compact in the configuration in which the powder compact is provided in the hole, the laminated steel plates are fixed by the powder compact (magnetic powder). Therefore, for example, instead of welding or uneven caulking, or by reducing the number of welding locations or uneven caulking locations, the powder compact can be used as a means for fixing laminated steel sheets. Therefore, it is possible to suppress the inconvenience that the electric resistance is reduced and the eddy current easily flows by frequently using the welded portion and the caulking portion.
  • the hole is provided in the yoke portion at a position closer to the slot than the center position of the yoke width in the radial direction.
  • the portion where the eddy current is likely to be generated in the yoke portion of the stator core is a position near the slot. Therefore, the eddy current can be more appropriately suppressed by providing the hole at a position closer to the slot than the center position in the radial direction in the yoke portion.
  • the hole has a shape having a cross section in which a circumferential length dimension is larger than a radial length dimension.
  • the hole in the yoke part has a shape having a cross section in which the circumferential length dimension is larger than the radial length dimension.
  • the stator core has a plurality of core blocks connected in the circumferential direction, and is formed in an annular shape by fixing adjacent core blocks to each other. Two or more teeth are provided, and the slot is formed between two adjacent teeth of the same core block, and is formed between one tooth of two adjacent core blocks.
  • the hole and the powder compact are provided in correspondence with slots formed between the teeth of the same core block among the plurality of slots.
  • core block joint portions are provided on the radial extension lines of the slots at predetermined intervals.
  • an appropriate configuration can be realized while taking into consideration that an eddy current is relatively difficult to flow and that it is difficult to form a hole.
  • the hole is a through-hole penetrating in the axial direction in the stator core, and the powder compact is formed from the hole along both axial end surfaces of the stator core. Also has a protrusion protruding outward.
  • the hole portion penetrates in the stator core in the axial direction, and has a diameter-expanded portion that is larger than the hole diameter in the axial center portion at both axial end portions of the stator core. It is a hole, and the powder compact is provided in the hole including the enlarged diameter portion between both end faces of the stator core.
  • the powder molded body is provided between both end faces of the stator core, the powder molded body can be prevented from protruding in the axial direction, and an effect of suppressing an increase in size can be expected.
  • a caulking portion for fixing the plurality of steel plates by press-fitting is provided at a position where the teeth are extended in the radial direction.
  • the yoke portion has a configuration in which a caulking portion is provided at a position where the teeth are extended in the radial direction.
  • mechanical characteristics are prioritized over electric characteristics, and the fixing force of each steel sheet can be enhanced.
  • it is possible to improve the electrical characteristics and the mechanical characteristics by providing the yoke part with the powder molded body giving priority to the electrical characteristics and the caulking part giving priority to the mechanical characteristics.
  • the position of the hole portion and the position of the caulking portion in the radial direction are different, and the hole portion is closer to the slot.
  • each steel plate can be appropriately fixed in a laminated state as a stator core while suitably improving electrical characteristics.
  • the distance between the hole and the caulking portion is increased, and the change in electric resistance in the yoke portion can be made smooth. it can.
  • the specific resistance of the powder compact is higher than the specific resistance of the caulking portion.
  • the specific resistance of the powder compact was made higher than the specific resistance of the caulking part. Thereby, an eddy current can be suppressed effectively and the design guideline can be clarified as a physical property value.
  • the stator core is a laminate of the steel plates and is configured by axially coupling a plurality of annular core members having the yoke portion, the teeth and the slot.
  • the hole portion and the powder compact are respectively provided in the yoke portions of the plurality of core members.
  • the stator core is constituted by a plurality of annular core members, and the hole portion and the powder compact are provided in the yoke portion of each core member.
  • the powder molded body in the stator core is not provided integrally in the entire core thickness direction, but is provided in a divided manner for each core member. This suppresses an increase in the compression load in the process of forming the powder compact by compression molding of the magnetic powder. Therefore, an increase in the size of the manufacturing apparatus can be avoided.
  • the plurality of core members are stacked with their phases shifted by a predetermined angle in the circumferential direction, and the positions of the holes in the one core member and the other core member coupled to each other are circumferential. Different in direction.
  • the core members are stacked and joined with their phases shifted in the circumferential direction (rotation direction), thereby suppressing quality deterioration due to material variations in the stator core.
  • this is called rollover, and the rollover eliminates magnetic variation and thickness variation of each core member.
  • the positions of the holes of the core members do not coincide with each other, and a through hole may not be formed between both end faces of the stator core. In such a case, it is difficult to fill the hole with magnetic powder, but because the core member is filled with magnetic powder to form a powder compact, manufacturing difficulties are avoided. can do.
  • FIG. 1 is a longitudinal sectional view of a rotating electrical machine
  • FIG. 2 is a perspective view of the core block
  • FIG. 3 is a perspective view showing a stator core in a state in which a plurality of core blocks are coupled
  • FIG. 4 is a cross-sectional view showing the hole of the yoke
  • FIG. 5 is an enlarged cross-sectional view showing a laminated portion of steel plates
  • 6A is a plan view of the core block
  • FIG. 6B is a diagram showing a difference in eddy current loss at each of the positions A1 to A4.
  • FIG. 7 is a diagram showing the magnetic properties of the magnetic powder and the magnetic properties of the electrical steel sheet
  • FIG. 8 is a cross-sectional view showing the hole of the yoke in another configuration
  • FIG. 9 is a cross-sectional view showing the hole of the yoke in another configuration
  • FIG. 10 is a diagram for explaining a configuration of a stator core composed of a plurality of core members.
  • the rotating electrical machine in the present embodiment is used as a vehicle power source, for example.
  • the rotating electrical machine can be widely used for industrial use, vehicle use, home appliance use, OA equipment use, game machine use, and the like.
  • parts that are the same or equivalent to each other are given the same reference numerals in the drawings, and the description of the same reference numerals is used.
  • the rotating electrical machine 10 is an inner rotor type (inner rotation type) multiphase AC motor, and an outline thereof is shown in FIG.
  • FIG. 1 is a longitudinal sectional view in a direction along the rotation axis 11 of the rotating electrical machine 10.
  • the direction in which the rotating shaft 11 extends is referred to as the axial direction
  • the direction extending radially from the rotating shaft 11 is referred to as the radial direction
  • the direction extending circumferentially from the rotating shaft 11 is referred to as the circumferential direction.
  • the rotating electrical machine 10 includes a rotor 12 fixed to a rotating shaft 11, a stator 13 provided at a position surrounding the rotor 12, and a housing 14 that accommodates the rotor 12 and the stator 13. .
  • the rotor 12 and the stator 13 are arranged coaxially.
  • the housing 14 includes a pair of bottomed cylindrical housing members 14a and 14b, and is integrated by fastening bolts 15 in a state where the housing members 14a and 14b are joined at the openings.
  • the housing 14 is provided with bearings 16 and 17, and the rotating shaft 11 and the rotor 12 are rotatably supported by the bearings 16 and 17.
  • any configuration can be applied as the magnetic pole structure of the rotor 12, detailed description thereof is omitted.
  • a magnetic pole structure having an embedded magnet type, a surface magnet type, or a cage type conductor can be applied.
  • the stator 13 has a stator core 21 fixed to the housing 14 so as to be coaxial with the rotor 12, and a stator winding 22 wound around the stator core 21.
  • the winding method of the stator winding 22 may be arbitrary, and may be any of full-pitch winding, short-pitch winding, wave winding, and lap winding.
  • the stator core 21 is configured in an annular shape by connecting a plurality of core blocks 31 side by side in the circumferential direction, and the details will be described below.
  • FIG. 2 is a perspective view of the core block 31, and
  • FIG. 3 is a perspective view showing the stator core 21 in a state where a plurality of (two in the figure) core blocks 31 are connected.
  • the core block 31 is configured by laminating a plurality of thin steel plates 32 (electromagnetic steel plates) made of a soft magnetic material in the core axial direction, and includes an arc-shaped yoke 33 and the yoke 33. And two teeth 34 projecting radially inward.
  • the steel plate 32 is formed by punching a sheet-shaped electromagnetic steel plate material into a predetermined shape.
  • the core block 31 is formed by fixing a predetermined number of steel plates 32 in a laminated state.
  • the yoke portion 35 is formed by connecting the plurality of yokes 33 in an annular shape, and the annular cylindrical member 36 is fitted to the outer peripheral side of the yoke portion 35.
  • the stator core 21 is formed by arranging 24 core blocks 31 in the circumferential direction and connecting them in an annular shape. Adjacent core blocks 31 are preferably fixed to each other by uneven caulking at their joint surfaces.
  • teeth 34 are arranged at predetermined intervals in the circumferential direction on the inner diameter side of the yoke portion 35, and slots 37 are formed between the teeth 34.
  • the slot 37 is formed between the two teeth 34 of the same core block 31 and is formed between the teeth 34 of the two adjacent core blocks 31 one by one.
  • the stator winding 22 is inserted into each slot 37.
  • the yoke 33 of each core block 31 is provided with a caulking portion 41 that is press-fitted and tightened by uneven caulking at two locations in the circumferential direction.
  • the caulking portion 41 is provided at a position that is the same in the radial direction and that extends each tooth 34 radially outward.
  • the caulking portion 41 is provided at or near the center position of the yoke width in the radial direction (position that is 1 ⁇ 2 of the yoke width).
  • the yoke 33 is provided with a hole 43 (through hole) penetrating in the stacking direction of the steel plates 32, and a powder compact 42 is provided in the hole 43 by filling with magnetic powder.
  • the hole 43 is provided at a position where the slot 37 is extended in the radial direction, and at a position closer to the slot 37 (a position on the inner side in the radial direction) than the center position of the yoke width in the radial direction.
  • the hole 43 is preferably provided so that its center point is closer to the slot 37 than the center position of the yoke width in the radial direction.
  • the caulking part 41 is provided on the outer side and the hole part 43 is provided on the inner side when the caulking part 41 and the hole part 43 are in a radial positional relationship.
  • a punched hole is formed for each steel plate 32 when punched by a press machine, and by laminating a plurality of steel plates 32, a hole 43 penetrating in the axial direction is formed.
  • the hole 43 has an elliptical cross-sectional shape in a direction orthogonal to the axial direction, and has a cross-sectional shape in which the length in the circumferential direction is larger than the length in the radial direction.
  • the cross-sectional shape of the hole 43 may be other than an elliptical shape, and may be, for example, a circular shape, a polygonal shape such as a quadrangular shape or a triangular shape.
  • the powder compact 42 is formed by compressing and molding magnetic powder in the hole 43.
  • the hole 43 is formed so as to have the same diameter in the axial direction, and a load F ⁇ b> 1 is applied to the hole 43 from both ends of the stator core 21.
  • the magnetic powder is filled in the state.
  • the magnetic powder material is filled and hardened in the hole 43 without a gap, and the powder compact 42 is formed.
  • a compressive load F2 positive stress
  • each steel plate 32 is fixed with the powder compact 42 as a core material.
  • the specific resistance value differs between the powder compact 42 and the caulking portion 41, and the specific resistance of the powder compact 42 is higher than the specific resistance of the caulking portion 41.
  • the cut surface of the steel plate 32 by the press does not become a vertical surface due to burrs, sag, or the like, and in the laminated state of the steel plate 32, as shown in FIG. Arise.
  • the hole 43 is filled with magnetic powder in a compressed state to form the powder compact 42, so that even if the inner peripheral surface of the hole 43 has irregularities, the irregularities The magnetic powder is filled along. Therefore, in the state where the powder compact 42 is molded in the hole 43, a gap due to the unevenness is formed, and the inconvenience that the magnetic resistance is unintentionally caused by the gap is suppressed.
  • the powder compact 42 interferes with each steel plate 32, the powder compact 42 is prevented from falling off.
  • the hole 43 and the powder compact 42 are provided in every other slot in the stator core 21. More specifically, in the circumferential direction of the yoke portion 35, a slot 37 having a hole 43 and a powder compact 42 on a radially extending line, and a slot having a core block joint (joining boundary) on the radially extending line. 37 are arranged alternately.
  • FIG. 6A is a plan view of the core block 31, and FIG. 6B is a diagram showing a difference in eddy current loss at each position A1 to A4.
  • the stator core 21 configured by arranging 24 core blocks 31 on the circumference, the calculated value of the eddy current loss at the time of no load is shown. This is a value when the number of poles is 8 and the motor rotation speed is 9000 rpm.
  • A1 and A4 are positions where the teeth 34 are extended radially outward in the yoke 33
  • A2 and A3 are positions where the slots 37 are extended radially outward.
  • A2 and A3 are a substantially central position (outer peripheral position) of the yoke width in the radial direction
  • A3 is a position closer to the slot 37 (inner peripheral side) than the central position of the yoke width in the radial direction. Position).
  • FIG. 6 (b) shows the difference in eddy current loss due to the difference in the fixing method, assuming that caulking is fixed at each position A1 to A4 and filling and fixing with magnetic powder. ing. For A1 and A4, only the caulking and fixing results are shown, and for A2 and A3, the caulking and filling fixing results are shown.
  • the core block 31 is configured by a plurality of steel plates 32 made of soft magnetic material, and the magnetic powder is filled in the yoke 33 limited to the radially extending position of the slot 37. It is configured. For this reason, the magnetic permeability of most of the portions through which the main magnetic flux flows is not low, and it is possible to suppress a decrease in performance of the rotating electrical machine 10 due to a decrease in the magnetic permeability.
  • FIG. 7 is a diagram comparing the magnetic properties of the magnetic powder (SMC) with that of the electrical steel sheet.
  • the magnetic powder has a low characteristic gradient, that is, a low magnetic permeability in a region where the magnetic field strength H is weak. In this respect, performance degradation can be minimized by minimizing the use of magnetic powder.
  • the magnetic powder has an electric conductivity of 3000 S / m, which is about 1/7 that of 23800 S / m of the electromagnetic steel sheet, and is a material in which eddy current does not easily flow.
  • the electrical conductivity should be several times larger than the previous value.
  • the hole 43 extending in the stacking direction of the steel plates 32 is provided at the position where the slot 37 is extended in the radial direction, and the powder molded body made of magnetic powder is provided in the hole 43. 42 is provided.
  • the powder compact 42 made of powder the electrical resistivity can be increased and the magnetic permeability can be decreased in a portion where eddy current is likely to occur. Thereby, suppression of eddy current loss can be aimed at.
  • the position where the magnetic powder is filled to the radial extension position of the slot 37 it is possible to suppress a decrease in performance of the rotating electrical machine 10 due to a decrease in magnetic permeability.
  • the powder molded body 42 is provided in the hole 43, the laminated steel plates 32 are fixed by the powder molded body 42 (magnetic powder). Therefore, for example, instead of welding or uneven caulking, or by reducing the number of welding locations or uneven caulking locations, the powder compact 42 can be used as a means for fixing laminated steel sheets. Therefore, it is possible to suppress the inconvenience that the electric resistance is reduced and the eddy current easily flows by frequently using the welded portion and the caulking portion.
  • the hole in the yoke portion 35 is closer to the slot 37 than to the radial center position.
  • the portion 43 is provided. Thereby, an eddy current can be suppressed more appropriately.
  • the hole 43 in the core block 31 has a shape having a cross section in which the circumferential length dimension is larger than the radial length dimension.
  • core block joint portions are provided on the radial extension lines of the slots 37 at predetermined intervals.
  • an appropriate configuration can be realized while taking into account that eddy currents hardly flow and the formation of the hole 43 is difficult at the core block joint.
  • the yoke portion 35 (yoke 33) is provided with a caulking portion 41 at a position where the teeth 34 are extended in the radial direction.
  • the caulking portion 41 the mechanical characteristics are given priority over the electric characteristics, and the fixing force of each steel plate 32 can be strengthened.
  • the electrical characteristics and mechanical characteristics can be improved.
  • each steel plate 32 can be appropriately fixed in a laminated state as the stator core 21 while favorably improving the electrical characteristics.
  • the distance between the hole 43 and the caulking portion 41 is larger than the configuration in which the hole 43 and the caulking portion 41 are provided at the same position in the radial direction. Can be gentle.
  • the specific resistance of the powder compact 42 was set to be higher than the specific resistance of the caulking portion 41. Thereby, an eddy current can be suppressed effectively and the design guideline can be clarified as a physical property value.
  • FIG. 8 Similar configurations for filling and fixing with magnetic powder may be adopted.
  • a hole 43 (through hole) is formed in the yoke 33 so as to have the same diameter in the axial direction of the stator core 21.
  • the magnetic powder is filled with a load applied from both ends of the stator core 21.
  • the powder compact 42 is shape
  • the powder compact 42 has a protrusion 51 that protrudes outward from the hole 43 along both axial end faces.
  • the protruding portion 51 has the same cross-sectional shape (for example, elliptical shape) as that in the hole portion 43, and the outer dimension thereof is larger than the portion in the hole portion 43. That is, in the powder compact 42, the cross section of the portion that protrudes out of the hole 43 is larger than the portion in the hole 43.
  • the powder compact 42 can generate a compressive load F3 toward the axial center of the stator core 21. Therefore, a plurality of steel plates 32 can be pressed from both ends in the stacking direction, and the reliability in fixing the stacked steel plates 32 can be further improved.
  • the hole 43 in the yoke 33 penetrates in the axial direction of the stator core 21, and the diameter-enlarged portion 53 whose hole diameter is larger than the hole diameter in the axial center part is formed on the stator core 21. It is a through hole at both ends in the axial direction.
  • the enlarged diameter portion 53 is formed in a substantially tapered shape in which the hole diameter of each steel plate 32 increases toward the end face side.
  • the hole 43 is filled with magnetic powder in a state where loads are applied from both ends of the stator core 21, and a powder compact 42 is formed by compression molding.
  • the powder compact 42 is provided in the hole 43 including the enlarged diameter portion 53 between both end faces of the stator core 21.
  • the powder compact 42 can generate a compressive load F4 toward the axial center of the stator core 21. Therefore, a plurality of steel plates 32 can be pressed from both ends in the stacking direction, and the reliability in fixing the stacked steel plates 32 can be further improved. Moreover, since the powder compact 42 is provided between the both end faces of the stator core 21, the protrusion of the powder compact 42 in the axial direction can be suppressed, and the effect of suppressing the increase in size can be expected.
  • the enlarged diameter part 53 does not necessarily need to be substantially tapered, and may have a configuration in which the hole diameters of the respective steel plates 32 in the enlarged diameter part 53 are all the same.
  • two cores 34 are provided in each core block 31, but this may be changed and three or more teeth 34 may be provided.
  • the hole 43 and the powder compact 42 may not be provided so as to correspond to all the slots 37 in each core block 31.
  • the annular stator core 21 is formed by connecting a plurality of core blocks 31 in the circumferential direction, but this may be changed.
  • the annular stator core 21 may be formed by laminating a plurality of annular steel plates. In this case, by using an annular steel plate, the fastening locations (powder filling locations) of each steel plate can be greatly reduced.
  • the stator core 21 may be formed by stacking a plurality of annular core members in the axial direction. As shown in FIG. 10, the stator core 21 has three core members 61, 62, and 63, which are configured by being stacked and joined in the axial direction. Each of the core members 61 to 63 is a laminate of steel plates, and has a yoke portion, teeth and slots. Further, a hole 43 and a powder compact 42 are provided in the yoke portions of the core members 61 to 63, respectively. In each of the core members 61 to 63, the hole 43 and the powder compact 42 are not provided corresponding to all slots, but are provided at a predetermined slot pitch. However, the numbers and positions of the hole 43 and the powder compact 42 shown in FIG. 10 are examples.
  • the core members 61 to 63 are stacked in a state where the phases are shifted by a predetermined angle in the circumferential direction (rotation direction), and are joined in a state where so-called transposition is performed.
  • the deterioration of the quality due to the magnetic variation and the thickness variation of the core members 61 to 63 is suppressed by the rollover of the core members 61 to 63. That is, an annular steel plate produced by punching is considered to cause anisotropy of magnetic properties and a variation in plate thickness in the rolling direction and the direction orthogonal thereto, and these can be equalized. Due to this rolling, the positions of the hole 43 and the powder compact 42 are different in the circumferential direction in each of the core members 61 to 63.
  • the powder compact 42 in the stator core 21 is not integrally provided in the whole core thickness direction (stacking direction), but is divided into a plurality of core members 61 to 63. Provided.
  • an increase in the compression load is suppressed in the process of forming the powder compact 42 by compression molding of the magnetic powder. Therefore, an increase in the size of the manufacturing apparatus can be avoided.
  • the core members 61 to 63 are stacked with a phase shifted by a predetermined angle in the circumferential direction, and the positions of the hole 43 and the powder compact 42 are different in the circumferential direction between the core members coupled to each other. It was.
  • the positions of the hole portions 43 of the core members 61 to 63 do not coincide with each other, and it may occur that no through hole is formed between both end surfaces of the stator core 21. In such a case, it is difficult to fill the hole 43 with magnetic powder, but since the powder molded body 42 is formed by filling the magnetic powder for each of the core members 61 to 63, it is manufactured. The above difficulties can be avoided.
  • the hole portion 43 (powder compact 42) is provided in the yoke portion 35 of the stator core 21 at a position closer to the slot 37 than the center position of the yoke width in the radial direction.
  • the hole 43 may be provided at or near the center of the radial yoke width. It is also possible to provide the hole 43 and the caulking portion 41 at the same radial position.
  • the caulking and filling with magnetic powder are performed, but only the filling and fixing may be performed.
  • a hole 43 and a powder compact 42 may be provided in place of the caulking portion 41 in the core block 31 shown in FIG.
  • the rotating electrical machine 10 is embodied as an inner rotor type (inner rotation type) multiphase AC motor, but the present invention is not limited thereto.
  • the rotating electrical machine may be embodied as an outer rotor type (external rotation type) multiphase AC motor.
  • the rotating electrical machine has a configuration including an annular rotor and a stator provided on the inner peripheral side of the rotor, and the slot is extended radially inward in the yoke portion of the stator core. It is preferable to provide a hole extending in the stacking direction of the steel plates, and to provide a powder compact made of magnetic powder in the hole.

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Power Engineering (AREA)
  • Iron Core Of Rotating Electric Machines (AREA)

Abstract

回転電機は、回転自在に支持された回転子と、回転子と同軸に配置された固定子コア(21)を備える固定子と、を備えている。固定子コアは、複数の鋼板(32)を積層して構成され、環状のヨーク部(35)と、該ヨーク部から径方向に延びる複数のティース(34)と、隣合うティースの間に設けられるスロット(37)とを有する。スロットには固定子巻線が巻装される。ヨーク部は、スロットを径方向に延長した位置に鋼板の積層方向に延びる孔部(43)を有し、その孔部内に、磁性粉体からなる粉体成形体(42)が設けられている。

Description

回転電機 関連出願の相互参照
 本出願は、2017年6月6日に出願された日本出願番号2017-111727号に基づくもので、ここにその記載内容を援用する。
 本開示は、回転電機に関するものである。
 回転電機では、一般に軟磁性材からなる電磁鋼板を複数枚積層することで固定子コアが構成されている。積層した電磁鋼板同士を固定する手法としては、積層方向に溶接することや凹凸かしめで圧入締結することが知られている。そもそも電磁鋼板を積層して固定子コアを構成するのは、板厚方向に電気的に分断して電気抵抗を持たせることで固定子コアの電気抵抗を高くすることを目的としてなされており、これにより、コア内の主鎖交磁束方向に直交する方向の浮遊磁束の変動に伴い誘起電圧を生じさせて渦電流が流れることを抑制するようにしている。しかるに、各電磁鋼板を溶接で接合すると、溶接部分で電気抵抗が小さくなり、渦電流が流れやすくなることが考えられる。また、各電磁鋼板を凹凸かしめで締結すると、凸と凹の接触面の機械的摩擦により、電磁鋼板の表面に施されている絶縁被膜が破れて電気抵抗が小さくなり、やはり溶接と同じく渦電流が流れやすくなることが考えられる。こうして渦電流が流れやすくなると、高効率な機器設計の阻害要因となることが懸念される。
 また、例えば特許文献1には、回転電機において、固定子を、円筒状の固定子鉄心(固定子コア)と、絶縁被膜処理された金属磁性粉末を圧縮成型して作製された複数の補助鉄心とを有するものとした構成が記載されている。補助鉄心は、棒状鉄心部と、その一端に一体成形された放熱部とを有しており、棒状鉄心部が固定子鉄心のスロット内に挿入され、放熱部が固定子鉄心の端面側に突出配置されるようになっている。かかる構成では、補助鉄心を金属磁性粉末により作製することで電気抵抗が大きくなり、その補助鉄心を、固定子鉄心におけるスロット内の外周位置に配置することにより、渦電流の発生が抑制されることが考えられる。
特開2008-125153号公報
 しかしながら、特許文献1に記載の構成では、固定子鉄心のスロット内に補助鉄心が挿入されることで、スロット面積、すなわち導体収容部の面積が犠牲になることや、ヨーク部の径方向寸法が犠牲になることが懸念される。そして、スロット面積が犠牲になることで、固定子巻線の抵抗値が増大し高効率設計の妨げになることが考えられる。また、ヨーク部の径方向寸法が犠牲になることで、ヨーク部の機械剛性が低下し振動騒音の発生要因となることが考えられる。いずれにしろこれら課題を解決するには機器の大型化を招くこと等が懸念される。
 また、固定子鉄心の全体又はヨーク部を磁性紛体で構成することも考えられるが、現時点では磁性紛体の磁気特性として透磁率が電磁鋼板に比べて数倍低いため、回転電機において大幅な性能低下を招くことが懸念される。そのため、やはり機器の大型化を招くこと等が懸念される。
 本開示は、上記課題に鑑みてなされたものであり、その主たる目的は、固定子における渦電流の発生を抑制し、高効率な性能を発揮することができる回転電機を提供することにある。
 以下、上記課題を解決するための手段、及びその作用効果について説明する。
 第1の手段では、
 回転自在に支持された回転子と、
 前記回転子と同軸に配置された固定子コアを備える固定子と、
を備え、
 前記固定子コアは、複数の鋼板を積層して構成され、環状のヨーク部と、該ヨーク部から径方向に延びる複数のティースと、隣合う前記ティースの間に設けられるスロットとを有し、
 前記スロットに固定子巻線が巻装されており、
 前記ヨーク部は、前記スロットを径方向に延長した位置に前記鋼板の積層方向に延びる孔部を有し、その孔部内に、磁性粉体からなる粉体成形体が設けられている。
 上記構成では、スロットを径方向に延長した位置に鋼板の積層方向に延びる孔部が設けられ、その孔部内に、磁性粉体からなる粉体成形体が設けられるようにした。ここで、固定子コアのヨーク部では、スロットを径方向に延長した位置において渦電流が発生しやすくなると考えられるが、上記のとおり孔部を設け、その孔部内に磁性粉体からなる粉体成形体を設けたことにより、渦電流の生じ易い部位において電気抵抗率を高くしかつ透磁率を低くすることができる。これにより、渦電流損の抑制を図ることができる。また、磁性粉体を充填する位置を、スロットの径方向延長位置に限定することにより、主磁束が流れる大部分の部位は透磁率が低くならず、透磁率の低下に伴う回転電機の性能低下を抑制することが可能となる。
 また、孔部内に粉体成形体を設けた構成では、その粉体成形体(磁性粉体)により積層状態の各鋼板が固定されることになる。そのため、例えば溶接や凹凸かしめに代えて、又は溶接箇所や凹凸かしめの締結箇所を減らして、粉体成形体を積層鋼板の固定手段として用いることができる。したがって、溶接部やかしめ部を多用することで電気抵抗が小さくなり、渦電流が流れやすくなるといった不都合を抑制できる。
 以上により、上記構成の回転電機では、固定子における渦電流の発生を抑制し、高効率な性能を発揮することができる。
 第2の手段では、前記ヨーク部には、径方向におけるヨーク幅の中心位置よりも前記スロット寄りの位置に前記孔部が設けられている。
 本開示者らの分析によれば、固定子コアのヨーク部において渦電流が発生しやすい部位はスロット寄りの位置であることが確認されている。そのため、ヨーク部において径方向の中心位置よりもスロット寄りの位置に孔部を設けることにより、渦電流を一層適正に抑制することができる。
 第3の手段では、前記孔部は、周方向の長さ寸法が径方向の長さ寸法よりも大きい横断面を有する形状となっている。
 ヨーク部における孔部を、周方向の長さ寸法が径方向の長さ寸法よりも大きい横断面を有する形状とした。これにより、ヨーク部において、径方向の中心位置よりもスロット寄りに孔部が設けられる場合に、孔部の場所が規制されつつも、孔部の横断面(すなわち粉体成形体の横断面)を極力大きくすることができる。したがって、適正な渦抑制効果を期待できる。
 第4の手段では、前記固定子コアは、周方向に連結される複数のコアブロックを有し、隣合うコアブロックが互いに固定されることで円環状に形成されており、前記コアブロックは、2以上の前記ティースを有し、前記スロットは、同一の前記コアブロックの隣合う2つの前記ティースの間に形成されるとともに、隣合う2つの前記コアブロックの1つずつのティースの間に形成されており、前記複数のスロットのうち同一の前記コアブロックの前記ティースの間に形成されるスロットに対応させて、前記孔部及び前記粉体成形体が設けられている。
 複数のコアブロックが連結されてなる固定子コアでは、所定間隔で、スロットの径方向延長線上にコアブロック接合部(接合境界部)が設けられることになる。この点を鑑みると、複数のスロットのうち同一のコアブロックの隣合う2つのティースの間に形成されるスロットに対応させて、孔部及び粉体成形体を設けることが望ましい。この場合、コアブロック接合部では、渦電流が比較的流れにくいこと、及び孔部の形成が困難なことを加味しつつ、適正な構成を実現できる。
 第5の手段では、前記孔部は、前記固定子コアにおいて軸方向に貫通する貫通孔であり、前記粉体成形体は、前記固定子コアにおける軸方向の両端面に沿って前記孔部よりも外側に突出する突出部を有する。
 上記構成によれば、粉体成形体により、固定子コアの軸方向中心側への圧縮荷重を生じさせることが可能となる。そのため、複数の鋼板を積層方向の両端から押さえ付けることができ、積層状態の各鋼板を固定する上での信頼性を一層向上させることができる。
 第6の手段では、前記孔部は、前記固定子コアにおいて軸方向に貫通し、かつ孔径が軸方向中心部の孔径よりも大きい拡径部を前記固定子コアの軸方向両端部に有する貫通孔であり、前記粉体成形体は、前記固定子コアの両端面の間において前記拡径部を含む前記孔部内に設けられている。
 上記構成によれば、粉体成形体により、固定子コアの軸方向中心側への圧縮荷重を生じさせることが可能となる。そのため、複数の鋼板を積層方向の両端から押さえ付けることができ、積層状態の各鋼板を固定する上での信頼性を一層向上させることができる。また、粉体成形体が固定子コアの両端面の間に設けられるため、軸方向への粉体成形体のはみ出しを抑制でき、大型化の抑制効果を期待できる。
 第7の手段では、前記ヨーク部において、前記ティースを径方向に延長した位置に、前記複数の鋼板を圧入により固定するかしめ部が設けられている。
 本開示者らの分析によれば、ティースの径方向延長上のヨーク部分には渦電流が比較的生じにくいことが確認されている。この点を鑑み、ヨーク部において、ティースを径方向に延長した位置にかしめ部を設ける構成とした。この場合、かしめ部では、電気特性よりも機械特性が優先されることになり、各鋼板の固定力の強化を図ることができる。要するに、ヨーク部に、電気特性を優先する粉体成形体と機械特性を優先するかしめ部とが設けられることで、電気特性及び機械特性の向上を図ることができる。
 第8の手段では、前記ヨーク部において、径方向における前記孔部の位置と前記かしめ部の位置とが異なっており、前記孔部の方が前記スロット寄りとなっている。
 ヨーク部において、径方向における孔部(粉体成形体)の位置とかしめ部の位置とを異ならせ、孔部の方をスロット寄りとした。この場合、電気特性を好適に良化させつつ、固定子コアとして各鋼板を積層状態で適正に固定することができる。また、孔部とかしめ部とが径方向の同じ位置に設けられる構成に比べて、これら孔部とかしめ部との間の距離が大きくなり、ヨーク部における電気抵抗の変化をなだらかにすることができる。
 第9の手段では、前記粉体成形体の比抵抗が、前記かしめ部の比抵抗よりも高い値となっている。
 粉体成形体の比抵抗が、かしめ部の比抵抗よりも高い値となるようにした。これにより、効果的に渦電流を抑制することができ、その設計指針を物性値として明確化することができる。
 第10の手段では、前記固定子コアは、前記鋼板の積層体でありかつ前記ヨーク部、前記ティース及び前記スロットを有する円環状の複数のコア部材を軸方向に結合することで構成されており、前記複数のコア部材における前記ヨーク部に、前記孔部及び前記粉体成形体がそれぞれ設けられている。
 上記構成によれば、固定子コアが円環状の複数のコア部材により構成され、その各コア部材におけるヨーク部に、孔部及び粉体成形体がそれぞれ設けられている。この場合、固定子コアにおける粉体成形体は、コア厚み方向の全体に一体的に設けられるのではなく、コア部材ごとに複数に分割して設けられる。これにより、粉体成形体を磁性粉体の圧縮成型により成形する過程において、圧縮荷重の上昇が抑制される。そのため、製造装置の大型化を回避することができる。
 第11の手段では、前記複数のコア部材は、周方向に所定角度ずつ位相をずらした状態で積み重ねられ、互いに結合される一方のコア部材と他方のコア部材とにおいて前記孔部の位置が周方向に異なっている。
 上記構成によれば、固定子コアにおいて、各コア部材を周方向(回転方向)に位相をずらした状態で積み重ねて結合することにより、固定子コアにおいて材料のばらつきによる品質低下が抑制される。つまり、これは転積と称され、その転積により、各コア部材の磁気的なばらつきや厚みばらつきが解消される。また、こうした転積が行われる場合に、各コア部材の孔部の位置が一致せず、固定子コアにおいて両端面の間に貫通孔が形成されないことが生じ得る。かかる場合、孔部に対して磁性粉体を充填することが困難になるが、コア部材ごとに磁性粉体が充填されて粉体成形体が成形される構成としたため、製作上の困難を回避することができる。
 本開示についての上記目的およびその他の目的、特徴や利点は、添付の図面を参照しながら下記の詳細な記述により、より明確になる。その図面は、
図1は、回転電機の縦断面図であり、 図2は、コアブロックの斜視図であり、 図3は、複数のコアブロックを結合した状態の固定子コアを示す斜視図であり、 図4は、ヨークの孔部を示す断面図であり、 図5は、鋼板の積層部分を拡大して示す断面図であり、 図6は、(a)はコアブロックの平面図、(b)は位置A1~A4ごとの渦電流損の差異を示す図であり、 図7は、磁性紛体の磁気特性と電磁鋼板の磁気特性とを示す図であり、 図8は、別の構成においてヨークの孔部を示す断面図であり、 図9は、別の構成においてヨークの孔部を示す断面図であり、 図10は、複数のコア部材からなる固定子コアの構成を説明するための図である。
 以下、実施形態を図面に基づいて説明する。本実施形態における回転電機は、例えば車両動力源として用いられるものとなっている。ただし、回転電機は、産業用、車両用、家電用、OA機器用、遊技機用などとして広く用いられることが可能となっている。なお、以下の各実施形態相互において、互いに同一又は均等である部分には、図中、同一符号を付しており、同一符号の部分についてはその説明を援用する。
 本実施形態に係る回転電機10は、インナロータ式(内転式)の多相交流モータであり、その概要を図1に示す。図1は、回転電機10の回転軸11に沿う方向での縦断面図である。以下の記載では、回転軸11の延びる方向を軸方向とし、回転軸11を中心として放射状に延びる方向を径方向とし、回転軸11を中心として円周状に延びる方向を周方向としている。
 回転電機10は、回転軸11に固定された回転子12と、回転子12を包囲する位置に設けられる固定子13と、これら回転子12及び固定子13を収容するハウジング14とを備えている。回転子12及び固定子13は同軸に配置されている。ハウジング14は、有底筒状の一対のハウジング部材14a,14bを有し、ハウジング部材14a,14bが開口部同士で接合された状態でボルト15の締結により一体化されている。ハウジング14には軸受け16,17が設けられ、この軸受け16,17により回転軸11及び回転子12が回転自在に支持されている。
 本実施形態では、回転子12の磁極構造として任意の構成を適用可能であるため、その詳細な説明は省略する。例えば、磁極構造として、埋め込み磁石型や、表面磁石型、カゴ型導体を備えるものが適用できる。
 固定子13は、回転子12に同軸になる状態でハウジング14に固定された固定子コア21と、その固定子コア21に巻装された固定子巻線22とを有している。固定子巻線22の巻線方法に関しても任意でよく、例えば全節巻、短節巻、波巻、重ね巻のいずれであってもよい。
 固定子コア21は、複数のコアブロック31を周方向に並べて連結することで円環状に構成されており、以下にその詳細を説明する。図2はコアブロック31の斜視図であり、図3は、複数(図では2つ)のコアブロック31を連結した状態の固定子コア21を示す斜視図である。
 図2に示すように、コアブロック31は、軟磁性材よりなる薄板状の鋼板32(電磁鋼板)をコア軸方向に複数積層して構成されており、円弧状のヨーク33と、そのヨーク33から径方向内側に突出する2つのティース34とを有している。鋼板32は、シート状の電磁鋼板材を所定形状に打ち抜くことで形成されている。そして、所定枚数の鋼板32が積層状態で固定されることにより、コアブロック31が形成されるようになっている。
 複数のコアブロック31が周方向に連結された状態では、複数のヨーク33が円環状に繋がることでヨーク部35が形成され、そのヨーク部35の外周側に円環状の筒部材36が嵌合されている。本実施形態では、周方向に24個のコアブロック31を並べて円環状に連結することで、固定子コア21が形成されている。なお、隣合うコアブロック31どうしは、その接合面において凹凸かしめにより互いに固定されるとよい。
 複数のコアブロック31により固定子コア21が円環状に形成された状態では、ヨーク部35の内径側において周方向に所定間隔でティース34が配列され、各ティース34の間にスロット37が形成されている。この場合、スロット37は、同一のコアブロック31の2つのティース34の間に形成されるとともに、隣合う2つのコアブロック31の1つずつのティース34の間に形成されている。固定子コア21において各スロット37に固定子巻線22が挿入されるようになっている。
 次に、固定子コア21のヨーク部35に設けられるかしめ部41と粉体成形体42とについて説明する。
 図2及び図3に示すように、各コアブロック31のヨーク33には、周方向2カ所に凹凸かしめによる圧入締結が施されたかしめ部41が設けられている。かしめ部41は、それぞれ径方向に同一となる位置であって、かつ各ティース34を径方向外側に延長した位置に設けられている。かしめ部41は、径方向のヨーク幅の中心位置(ヨーク幅の1/2となる位置)、又はその付近に設けられている。
 また、ヨーク33には、鋼板32の積層方向に貫通する孔部43(貫通孔)が設けられ、その孔部43内に、磁性粉体の充填により粉体成形体42が設けられている。孔部43は、スロット37を径方向に延長した位置で、かつ径方向のヨーク幅の中心位置よりもスロット37寄りの位置(径方向内側の位置)に設けられている。なお、孔部43は、その中心点が、径方向のヨーク幅の中心位置よりもスロット37寄りとなるように設けられているとよい。この場合、かしめ部41と孔部43と径方向の位置関係を言えば、かしめ部41が外側に、孔部43が内側に設けられている。
 コアブロック31を構成する鋼板32ではプレス機器による打ち抜き時に鋼板32ごとに打ち抜き孔が形成され、複数の鋼板32を積層することで、軸方向に貫通する孔部43が形成される。孔部43は、軸方向に直交する方向の横断面形状が楕円形状となっており、特に周方向の長さ寸法が径方向の長さ寸法よりも大きい横断面を有する形状となっている。ただし、孔部43の横断面形状は、楕円形状以外であってもよく、例えば円形状や、四角形形状、三角形形状等の多角形形状であってもよい。
 粉体成形体42は、孔部43内において磁性粉体が圧縮成型されることで成形されるようになっている。この場合、図4に示すように、孔部43は、軸方向に同一径となるように形成されており、その孔部43内に、固定子コア21の両端側から荷重F1が付与された状態で磁性粉体が充填される。そして、孔部43内において磁性紛体が隙間なく充填されて固まり、粉体成形体42が成形される。以上のように成形される粉体成形体42では、各鋼板32における孔部43の切り口、すなわち各鋼板32との接触界面に向けて、圧縮荷重F2(正の応力)が生じるものとなっている。また、粉体成形体42は、積層状態の複数の鋼板32に跨がるようにして設けられるため、その粉体成形体42を芯材として各鋼板32が固定されるようになっている。
 粉体成形体42とかしめ部41とでは比抵抗の値が異なり、粉体成形体42の比抵抗は、かしめ部41の比抵抗よりも高い値となっている。
 ここで、鋼板32のプレスによる切断面はバリやダレなどにより垂直面にはならず、鋼板32の積層状態では、図5に示すように、孔部43の内周面において積層方向に凹凸が生じる。この点、上記構成では、この孔部43に圧縮状態で磁性粉体が充填されて粉体成形体42が成形されるため、孔部43の内周面に凹凸が生じていても、その凹凸に沿って磁性粉体が充填される。したがって、孔部43内に粉体成形体42が成形された状態では、凹凸による隙間ができ、その隙間により意図せず磁気抵抗が生じるといった不都合が抑制される。また、鋼板32ごとに粉体成形体42が干渉するため、粉体成形体42の抜け落ちが抑制される。
 ちなみに、孔部43内に、予め棒状に成形した芯材を圧入する場合には、芯材の圧入状態において孔部43の内周面に凹凸による隙間ができる。この場合、隙間が埋められないことにより意図せず磁気抵抗が生じてしまう。また、芯材の抜け落ちが懸念されることとなる。
 上記のごとく各コアブロック31が円環状に連結される構成では、固定子コア21においてスロット1つ置きに孔部43及び粉体成形体42が設けられている。更に言えば、ヨーク部35の周方向には、径方向延長線上に孔部43及び粉体成形体42を有するスロット37と、径方向延長線上にコアブロック接合部(接合境界部)を有するスロット37とが交互に並ぶ構成となっている。
 次に、コアブロック31のヨーク33において鋼板32の固定位置の違いによる渦電流損の差異を図6を用いて説明する。図6(a)はコアブロック31の平面図であり、(b)は位置A1~A4ごとの渦電流損の差異を示す図である。なおここでは、コアブロック31を24個円周上に並べて構成した固定子コア21において、無負荷時の渦電流損失の計算値が示されている。これは、極数が8、モータ回転速度が9000rpmである場合の値である。
 図6(a)において、A1,A4は、ヨーク33においてティース34を径方向外側に延長した位置であり、A2,A3は、スロット37を径方向外側に延長した位置である。また、A2,A3のうち、A2は、径方向におけるヨーク幅の略中心位置(外周側位置)であり、A3は、径方向におけるヨーク幅の中心位置よりもスロット37寄りの位置(内周側位置)である。
 また、図6(b)では、各位置A1~A4において、かしめ固定をした場合と、磁性粉体による充填固定をした場合とを想定し、その固定手法の違いによる渦電流損の差異を示している。なお、A1,A4についてはかしめ固定のみの結果を示し、A2,A3についてはかしめ固定と充填固定との結果を示す。
 図6(b)に示すように、位置A1~A4でかしめ固定を施した場合、ティース延長線上の位置A1,A4では、渦電流の発生が比較的少なくなっている。また、スロット延長線上の位置A2,A3のうち外周側位置であるA2でも渦電流の発生が少ないが、内周側位置であるA3では際立った渦電流の発生が確認できる。すなわち、スロット37の径方向延長線上の部位において顕著に渦電流が発生することが分かる。
 これに対し、位置A2,A3において磁性粉体による充填固定を施した場合には、渦電流損が大幅に低減されることが分かる。試算値によれば、無負荷時9000rpmでの渦電流損失低減の期待値として約50Wの低減が見込まれる。
 また、上記構成の固定子コア21では、軟磁性材よりなる複数の鋼板32によりコアブロック31を構成するとともに、ヨーク33において、スロット37の径方向延長位置に限定して磁性粉体を充填する構成としている。そのため、主磁束が流れる大部分の部位は透磁率が低くならず、透磁率の低下に伴う回転電機10の性能低下を抑制することが可能となっている。
 図7は、磁性紛体(SMC)の磁気特性を電磁鋼板と比較した図である。図7から分かるように、磁性粉体では、磁界強度Hが弱い領域で特性の傾きすなわち透磁率が低いため、磁性粉体を多用することで回転電機の性能低下が考えられる。この点、磁性粉体の使用を最小限度で抑えることにより、性能低下が最小限で抑えられる。
 また、磁性粉体では、電気伝導率が3000S/mであり、電磁鋼板の23800S/mに比べて約1/7となり、渦電流が流れにくい材料となっている。実際には電磁鋼板の凹凸かしめ部は絶縁被膜が破れているため、電気伝導率は先の値より数倍大きな値となっているはずである。以上からして、本実施形態の上記構成によれば、性能低下を最小限度に抑えつつも渦電流損の低減を最大限に引き出す構成となっている。
 以上詳述した本実施形態によれば、以下の優れた効果が得られる。
 上記構成では、固定子コア21において、スロット37を径方向に延長した位置に鋼板32の積層方向に延びる孔部43が設けられ、その孔部43内に、磁性粉体からなる粉体成形体42が設けられるようにした。ここで、固定子コア21のヨーク部35では、スロット37を径方向に延長した位置において渦電流が発生しやすくなると考えられるが、上記のとおり孔部43を設け、その孔部43内に磁性粉体からなる粉体成形体42を設けたことにより、渦電流の生じ易い部位において電気抵抗率を高くしかつ透磁率を低くすることができる。これにより、渦電流損の抑制を図ることができる。また、磁性粉体を充填する位置をスロット37の径方向延長位置に限定することにより、透磁率の低下に伴う回転電機10の性能低下を抑制することが可能となっている。
 また、孔部43内に粉体成形体42を設けた構成では、その粉体成形体42(磁性粉体)により積層状態の各鋼板32が固定されることになる。そのため、例えば溶接や凹凸かしめに代えて、又は溶接箇所や凹凸かしめの締結箇所を減らして、粉体成形体42を積層鋼板の固定手段として用いることができる。したがって、溶接部やかしめ部を多用することで電気抵抗が小さくなり、渦電流が流れやすくなるといった不都合を抑制できる。
 以上により、上記構成の回転電機10では、固定子13における渦電流の発生を抑制し、高効率な性能を発揮することができる。このとき、回転電機10の大型化を招くことなく所望の効果を得ることができる。
 固定子コア21のヨーク部35ではスロット37寄りの位置(スロット内周側)において渦電流が発生しやすいことに着目し、ヨーク部35において径方向の中心位置よりもスロット37寄りの位置に孔部43を設ける構成とした。これにより、渦電流を一層適正に抑制することができる。
 コアブロック31における孔部43を、周方向の長さ寸法が径方向の長さ寸法よりも大きい横断面を有する形状とした。これにより、ヨーク部35において、径方向の中心位置よりもスロット寄り(内径側)に孔部43が設けられる場合に、孔部43の場所が規制されつつも、孔部43の横断面(すなわち粉体成形体42の横断面)を極力大きくすることができる。したがって、適正な渦抑制効果を期待できる。
 複数のコアブロック31が連結されてなる固定子コア21では、所定間隔で、スロット37の径方向延長線上にコアブロック接合部(接合境界部)が設けられることになる。この点を鑑みると、複数のスロット37のうち同一のコアブロック31の2つのティース34の間に形成されるスロット37に対応させて、孔部43及び粉体成形体42を設けることが望ましい。この場合、コアブロック接合部では、渦電流が比較的流れにくいこと、及び孔部43の形成が困難なことを加味しつつ、適正な構成を実現できる。
 ティース34の径方向延長上のヨーク部分には渦電流が比較的生じにくい点を鑑み、ヨーク部35(ヨーク33)において、ティース34を径方向に延長した位置にかしめ部41を設ける構成とした。この場合、かしめ部41では、電気特性よりも機械特性が優先されることになり、各鋼板32の固定力の強化を図ることができる。要するに、ヨーク部35に、電気特性を優先する粉体成形体42と機械特性を優先するかしめ部41とが設けられることで、電気特性及び機械特性の向上を図ることができる。
 ヨーク部35において、径方向における孔部43(粉体成形体42)の位置とかしめ部41の位置とを異ならせ、孔部43の方をスロット寄りとした。この場合、電気特性を好適に良化させつつ、固定子コア21として各鋼板32を積層状態で適正に固定することができる。また、孔部43とかしめ部41とが径方向の同じ位置に設けられる構成に比べて、これら孔部43とかしめ部41との間の距離が大きくなり、ヨーク部35における電気抵抗の変化をなだらかにすることができる。
 粉体成形体42の比抵抗が、かしめ部41の比抵抗よりも高い値となるようにした。これにより、効果的に渦電流を抑制することができ、その設計指針を物性値として明確化することができる。
 (他の実施形態)
 上記実施形態を例えば次のように変更してもよい。
 ・磁性粉体による充填固定に関して別の構成を採用してもよい。例えば図8に示す構成では、図4と同様に、ヨーク33において固定子コア21の軸方向に同一径となるように孔部43(貫通孔)が形成されており、その孔部43内に、固定子コア21の両端側から荷重が付与された状態で磁性粉体が充填されている。そして、磁性粉体の圧縮成型により孔部43内に粉体成形体42が成形されている。図8の構成では特に、粉体成形体42が、軸方向の両端面に沿って孔部43よりも外側に突出する突出部51を有している。突出部51は、孔部43内と同じ横断面形状(例えば楕円形状)を有し、その外形寸法が孔部43内の部分よりも大きくなっている。つまり、粉体成形体42において、孔部43内の部分よりも孔部43外にはみ出た部分の横断面が大きくなっている。
 この場合、粉体成形体42により、固定子コア21の軸方向中心側への圧縮荷重F3を生じさせることが可能となる。そのため、複数の鋼板32を積層方向の両端から押さえ付けることができ、積層状態の各鋼板32を固定する上での信頼性を一層向上させることができる。
 また、図9に示す構成では、ヨーク33において孔部43が、固定子コア21の軸方向に貫通し、かつ孔径が軸方向中心部の孔径よりも大きい拡径部53を固定子コア21の軸方向両端部に有する貫通孔となっている。拡径部53は、端面側ほど各鋼板32の孔径が大きくなる略テーパ状に形成されている。そして、その孔部43内に、固定子コア21の両端側から荷重が付与された状態で磁性粉体が充填され、圧縮成型により粉体成形体42が成形されている。図9の構成では特に、粉体成形体42が、固定子コア21の両端面の間において拡径部53を含む孔部43内に設けられている。
 この場合、粉体成形体42により、固定子コア21の軸方向中心側への圧縮荷重F4を生じさせることが可能となる。そのため、複数の鋼板32を積層方向の両端から押さえ付けることができ、積層状態の各鋼板32を固定する上での信頼性を一層向上させることができる。また、粉体成形体42が固定子コア21の両端面の間に設けられるため、軸方向への粉体成形体42のはみ出しを抑制でき、大型化の抑制効果を期待できる。
 なお、拡径部53は必ずしも略テーパ状でなくてもよく、拡径部53における各鋼板32の孔径を全て同じにした構成であってもよい。
 ・上記実施形態では、各コアブロック31において2つずつのティース34が設けられる構成としたが、これを変更し、3つ以上のティース34が設けられる構成としてもよい。この場合、各コアブロック31に2つ以上のスロット37を形成し、その各スロット37に対応させて孔部43及び粉体成形体42を設ける構成とするとよい。また、各コアブロック31における全てのスロット37に対応させて孔部43及び粉体成形体42を設ける構成でなくてもよい。
 ・上記実施形態では、複数のコアブロック31を周方向に連結することにより円環状の固定子コア21を形成する構成としたが、これを変更してもよい。例えば、円環状の複数の鋼板を積層することで、円環状の固定子コア21を形成する構成としてもよい。この場合、円環状の鋼板を用いることにより、各鋼板の締結箇所(粉体充填箇所)を大幅に削減することが可能となる。
 ・固定子コア21を、円環状をなす複数のコア部材が軸方向に積み重ねられることで形成される構成としてもよい。図10に示すように、固定子コア21は、3つのコア部材61,62,63を有し、これらが軸方向に積み重ねられて結合されることにより構成されている。各コア部材61~63は、それぞれ鋼板の積層体であり、ヨーク部、ティース及びスロットを有している。また、各コア部材61~63のヨーク部には、孔部43及び粉体成形体42がそれぞれ設けられている。各コア部材61~63において、孔部43及び粉体成形体42は、全てのスロットに対応させて設けられているのではなく、所定のスロットピッチで設けられている。ただし、図10に示す孔部43及び粉体成形体42の個数及び位置は例示である。
 各コア部材61~63は、周方向(回転方向)に所定角度ずつ位相をずらした状態で積み重ねられ、いわゆる転積が行われた状態で結合されている。この場合、各コア部材61~63の転積により、各コア部材61~63の磁気的なばらつきや厚みばらつきに起因する品質低下が抑制される。つまり、打ち抜きにより作製される円環状鋼板は、圧延方向とその直交方向での磁気特性の異方性や、板厚の変動が生じると考えられるが、これらの均等化が可能となる。そして、この転積により、各コア部材61~63において、孔部43及び粉体成形体42の位置が周方向に異なっている。
 上記図10の構によれば、固定子コア21における粉体成形体42が、コア厚み方向(積層方向)の全体に一体的に設けられるのではなく、コア部材61~63ごとに複数に分割して設けられる。これにより、粉体成形体42を磁性粉体の圧縮成型により成形する過程において、圧縮荷重の上昇が抑制される。そのため、製造装置の大型化を回避することができる。
 また、各コア部材61~63を、周方向に所定角度ずつ位相をずらした状態で積み重ね、互いに結合されるコア部材どうしで孔部43及び粉体成形体42の位置を周方向に異ならせる構成とした。ここで、転積が行われる場合には、各コア部材61~63の孔部43の位置が一致せず、固定子コア21において両端面の間に貫通孔が形成されないことが生じ得る。かかる場合、孔部43に対して磁性粉体を充填することが困難になるが、コア部材61~63ごとに磁性粉体が充填されて粉体成形体42が成形される構成としたため、製作上の困難を回避することができる。
 ・上記実施形態では、固定子コア21のヨーク部35において、径方向のヨーク幅の中心位置よりもスロット37寄りの位置に孔部43(粉体成形体42)を設ける構成としたが、これを変更してもよく、例えば径方向のヨーク幅の中心位置又はその付近に孔部43(粉体成形体42)を設ける構成としてもよい。また、径方向の同じ位置に孔部43とかしめ部41とを設けることも可能である。
 ・上記実施形態では、各鋼板32を積層状態で固定するための手段として、かしめ固定と磁性粉体による充填固定とを実施する構成としたが、そのうち充填固定のみを実施する構成としてもよい。例えば図2に示すコアブロック31においてかしめ部41に代えて、孔部43及び粉体成形体42を設けてもよい。
 ・上記実施形態では、回転電機10を、インナロータ式(内転式)の多相交流モータとして具体化した構成を説明したが、これに限定されない。例えば、回転電機を、アウタロータ式(外転式)の多相交流モータとして具体化してもよい。この場合、回転電機は、円環状をなす回転子と、回転子の内周側に設けられる固定子とを有する構成となり、固定子コアのヨーク部において、スロットを径方向内側に延長した位置に鋼板の積層方向に延びる孔部を設け、その孔部内に、磁性粉体からなる粉体成形体を設けるとよい。
 本開示は、実施例に準拠して記述されたが、本開示は当該実施例や構造に限定されるものではないと理解される。本開示は、様々な変形例や均等範囲内の変形をも包含する。加えて、様々な組み合わせや形態、さらには、それらに一要素のみ、それ以上、あるいはそれ以下、を含む他の組み合わせや形態をも、本開示の範疇や思想範囲に入るものである。

Claims (11)

  1.  回転自在に支持された回転子(12)と、
     前記回転子と同軸に配置された固定子コア(21)を備える固定子(13)と、
    を備え、
     前記固定子コアは、複数の鋼板(32)を積層して構成され、環状のヨーク部(35)と、該ヨーク部から径方向に延びる複数のティース(34)と、隣合う前記ティースの間に設けられるスロット(37)とを有し、
     前記スロットに固定子巻線(22)が巻装されており、
     前記ヨーク部は、前記スロットを径方向に延長した位置に前記鋼板の積層方向に延びる孔部(43)を有し、その孔部内に、磁性粉体からなる粉体成形体(42)が設けられている回転電機。
  2.  前記ヨーク部には、径方向におけるヨーク幅の中心位置よりも前記スロット寄りの位置に前記孔部が設けられている請求項1に記載の回転電機。
  3.  前記孔部は、周方向の長さ寸法が径方向の長さ寸法よりも大きい横断面を有する形状となっている請求項2に記載の回転電機。
  4.  前記固定子コアは、周方向に連結される複数のコアブロック(31)を有し、隣合うコアブロックが互いに固定されることで円環状に形成されており、
     前記コアブロックは、2以上の前記ティースを有し、
     前記スロットは、同一の前記コアブロックの隣合う2つの前記ティースの間に形成されるとともに、隣合う2つの前記コアブロックの1つずつのティースの間に形成されており、
     前記複数のスロットのうち同一の前記コアブロックの前記ティースの間に形成されるスロットに対応させて、前記孔部及び前記粉体成形体が設けられている請求項1乃至3のいずれか1項に記載の回転電機。
  5.  前記孔部は、前記固定子コアにおいて軸方向に貫通する貫通孔であり、
     前記粉体成形体は、前記固定子コアにおける軸方向の両端面に沿って前記孔部よりも外側に突出する突出部(51)を有する請求項1乃至4のいずれか1項に記載の回転電機。
  6.  前記孔部は、前記固定子コアにおいて軸方向に貫通し、かつ孔径が軸方向中心部の孔径よりも大きい拡径部(53)を前記固定子コアの軸方向両端部に有する貫通孔であり、
     前記粉体成形体は、前記固定子コアの両端面の間において前記拡径部を含む前記孔部内に設けられている請求項1乃至4のいずれか1項に記載の回転電機。
  7.  前記ヨーク部において、前記ティースを径方向に延長した位置に、前記複数の鋼板を圧入により固定するかしめ部(41)が設けられている請求項1乃至6のいずれか1項に記載の回転電機。
  8.  前記ヨーク部において、径方向における前記孔部の位置と前記かしめ部の位置とが異なっており、前記孔部の方が前記スロット寄りとなっている請求項7に記載の回転電機。
  9.  前記粉体成形体の比抵抗が、前記かしめ部の比抵抗よりも高い値となっている請求項7又は8に記載の回転電機。
  10.  前記固定子コアは、前記鋼板の積層体でありかつ前記ヨーク部、前記ティース及び前記スロットを有する円環状の複数のコア部材(61~63)を軸方向に結合することで構成されており、
     前記複数のコア部材における前記ヨーク部に、前記孔部及び前記粉体成形体がそれぞれ設けられている請求項1乃至9のいずれか1項に記載の回転電機。
  11.  前記複数のコア部材は、周方向に所定角度ずつ位相をずらした状態で積み重ねられ、互いに結合される一方のコア部材と他方のコア部材とにおいて前記孔部の位置が周方向に異なっている請求項10に記載の回転電機。
PCT/JP2018/020594 2017-06-06 2018-05-29 回転電機 WO2018225587A1 (ja)

Priority Applications (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN201880037413.3A CN110741533B (zh) 2017-06-06 2018-05-29 旋转电机
US16/701,783 US11652374B2 (en) 2017-06-06 2019-12-03 Rotary electrical machine with stator core having powder bodies within holes

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2017111727A JP6787257B2 (ja) 2017-06-06 2017-06-06 回転電機
JP2017-111727 2017-06-06

Related Child Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
US16/701,783 Continuation US11652374B2 (en) 2017-06-06 2019-12-03 Rotary electrical machine with stator core having powder bodies within holes

Publications (1)

Publication Number Publication Date
WO2018225587A1 true WO2018225587A1 (ja) 2018-12-13

Family

ID=64566487

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PCT/JP2018/020594 WO2018225587A1 (ja) 2017-06-06 2018-05-29 回転電機

Country Status (4)

Country Link
US (1) US11652374B2 (ja)
JP (1) JP6787257B2 (ja)
CN (1) CN110741533B (ja)
WO (1) WO2018225587A1 (ja)

Families Citing this family (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN107707044A (zh) * 2017-11-21 2018-02-16 浙江联宜电机有限公司 铰链式定子铁芯
WO2019142776A1 (ja) * 2018-01-18 2019-07-25 ミネベアミツミ株式会社 ステータ構造およびレゾルバ
EP3748815A4 (en) * 2018-02-01 2021-11-03 Hitachi Astemo, Ltd. DYNAMOELECTRIC MACHINE AND STATOR
CN111384790A (zh) * 2018-12-28 2020-07-07 福特全球技术公司 用于电机的定子及电机
JP2022055707A (ja) * 2020-09-29 2022-04-08 本田技研工業株式会社 回転電機
CN113872351B (zh) * 2021-10-14 2022-10-18 广东美芝制冷设备有限公司 定子结构、电机结构、压缩机结构和制冷设备
CN114256998A (zh) * 2021-11-18 2022-03-29 岚图汽车科技有限公司 定子冲片、定子铁芯、电机及车辆

Citations (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH10150735A (ja) * 1996-11-19 1998-06-02 Hitachi Ltd 回転電機の磁極子
JP2006136164A (ja) * 2004-11-09 2006-05-25 Aichi Elec Co 積層鉄心と、積層鉄心を用いた回転子と電動機
JP2008295203A (ja) * 2007-05-24 2008-12-04 Nissan Motor Co Ltd 電動機
JP2010268603A (ja) * 2009-05-14 2010-11-25 Mitsui High Tec Inc 積層鉄心の製造方法及び積層鉄心
JP2011244675A (ja) * 2010-05-21 2011-12-01 Ihi Corp 分割型ステータの製造方法及び分割型ステータ
JP2012157182A (ja) * 2011-01-27 2012-08-16 Toyota Motor Corp 可変界磁型回転電機
JP2016025724A (ja) * 2014-07-18 2016-02-08 トヨタ紡織株式会社 回転電機のコア
WO2016113876A1 (ja) * 2015-01-15 2016-07-21 三菱電機株式会社 回転電機

Family Cites Families (23)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH0191628A (ja) * 1987-10-02 1989-04-11 Matsushita Electric Ind Co Ltd 固定子
JP2888142B2 (ja) * 1993-11-08 1999-05-10 三菱電機株式会社 回転電動機並びにその製造方法
JP2003169431A (ja) * 2001-11-29 2003-06-13 Hitachi Ltd 電動機
US6919665B2 (en) * 2003-09-30 2005-07-19 Nidec Shibaura Corporation Stator core, an electric motor in which it is utilized, and method of manufacturing a stator core
KR100585691B1 (ko) * 2004-03-09 2006-06-07 엘지전자 주식회사 비엘디시 모터의 스테이터 및 그 제조방법
US7348706B2 (en) * 2005-10-31 2008-03-25 A. O. Smith Corporation Stator assembly for an electric machine and method of manufacturing the same
CN101501959B (zh) * 2006-06-02 2012-05-09 博泽汽车部件有限公司及两合公司,乌茨堡 电机和用于制造机动车致动器驱动装置的电机的方法
JP4879708B2 (ja) 2006-11-08 2012-02-22 三菱電機株式会社 回転電機
DE102007032872A1 (de) * 2007-07-12 2009-01-15 Ipgate Ag Stator für Elektromotor
JP5362399B2 (ja) * 2009-03-13 2013-12-11 本田技研工業株式会社 回転電機及び回転電機の製造方法
JP5440423B2 (ja) * 2010-07-06 2014-03-12 株式会社デンソー 回転電機
JP2012115124A (ja) * 2010-11-05 2012-06-14 Denso Corp 回転電機のステータ
US8704422B2 (en) * 2010-11-18 2014-04-22 Nidec Motor Corporation Full round stator assembly and electromagnetic machine having high slot fill
US20120275942A1 (en) * 2011-04-29 2012-11-01 Knapp John M Systems and Methods for Electric Motor Construction
RU2554119C1 (ru) * 2011-06-09 2015-06-27 Тойота Дзидося Кабусики Кайся Ротор для вращающейся электрической машины, вращающаяся электрическая машина и способ изготовления ротора для вращающейся электрической машины
TWM435097U (en) * 2011-10-28 2012-08-01 Herng Shan Electronics Co Ltd Three-phase motor structure
TWI439010B (zh) * 2011-11-11 2014-05-21 Ind Tech Res Inst 運用於旋轉電機裝置之分段式導磁結構
CN103855815A (zh) * 2012-11-30 2014-06-11 中山大洋电机股份有限公司 一种无刷外转子电机定子及其制造方法
JP6061832B2 (ja) 2013-10-09 2017-01-18 三菱電機株式会社 回転電機およびその製造方法
KR102216475B1 (ko) * 2014-05-09 2021-02-17 주식회사 만도 모터의 회전자구조
DE102016108276A1 (de) * 2015-05-08 2016-11-10 Johnson Electric S.A. Einphasiger Außenläufermotor und Ständer davon
CN106849424B (zh) * 2015-12-03 2020-01-07 德昌电机(深圳)有限公司 单相永磁电机
TWI610517B (zh) * 2016-11-04 2018-01-01 財團法人工業技術研究院 外轉子馬達

Patent Citations (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH10150735A (ja) * 1996-11-19 1998-06-02 Hitachi Ltd 回転電機の磁極子
JP2006136164A (ja) * 2004-11-09 2006-05-25 Aichi Elec Co 積層鉄心と、積層鉄心を用いた回転子と電動機
JP2008295203A (ja) * 2007-05-24 2008-12-04 Nissan Motor Co Ltd 電動機
JP2010268603A (ja) * 2009-05-14 2010-11-25 Mitsui High Tec Inc 積層鉄心の製造方法及び積層鉄心
JP2011244675A (ja) * 2010-05-21 2011-12-01 Ihi Corp 分割型ステータの製造方法及び分割型ステータ
JP2012157182A (ja) * 2011-01-27 2012-08-16 Toyota Motor Corp 可変界磁型回転電機
JP2016025724A (ja) * 2014-07-18 2016-02-08 トヨタ紡織株式会社 回転電機のコア
WO2016113876A1 (ja) * 2015-01-15 2016-07-21 三菱電機株式会社 回転電機

Also Published As

Publication number Publication date
US20200106312A1 (en) 2020-04-02
JP6787257B2 (ja) 2020-11-18
US11652374B2 (en) 2023-05-16
CN110741533B (zh) 2021-12-28
JP2018207693A (ja) 2018-12-27
CN110741533A (zh) 2020-01-31

Similar Documents

Publication Publication Date Title
WO2018225587A1 (ja) 回転電機
JP7099151B2 (ja) 電動機
WO2009084473A1 (ja) ステータ及びこれを用いた回転電機
JPWO2020017133A1 (ja) 分布巻ラジアルギャップ型回転電機及びその固定子
WO2018037449A1 (ja) コンシクエントポール型の回転子、電動機および空気調和機
JP7209264B2 (ja) インシュレータ及びそれを備えたステータ、モータ
WO2018037455A1 (ja) コンシクエントポール型の回転子、電動機および空気調和機
JPWO2018037529A1 (ja) 回転電機
US20180316230A1 (en) Stator assembly
JP2014207785A (ja) モータ
WO2021065586A1 (ja) モータ
JPWO2019058644A1 (ja) インシュレータ及びそれを備えたステータ、モータ
WO2018147392A1 (ja) 回転電機
JP5471653B2 (ja) 永久磁石式電動モータ
WO2020255614A1 (ja) コイル及びそれを備えたステータ、ロータ、モータ並びにコイルの製造方法
JP5466117B2 (ja) 電動機のステータの製造方法および固定子用コイルの位置決め方法
JPWO2020255614A5 (ja)
JP6047412B2 (ja) モータ
WO2021010009A1 (ja) モータ
JP2010142095A (ja) 電動モータ
JP2014014215A (ja) 回転電機の固定子
JP7483150B2 (ja) 電動機
JP4607823B2 (ja) 交流回転電機
WO2019146451A1 (ja) インシュレータ及びそれを備えたステータ、モータ
WO2019117207A1 (ja) インシュレータ及びそれを備えたステータ、モータ

Legal Events

Date Code Title Description
121 Ep: the epo has been informed by wipo that ep was designated in this application

Ref document number: 18813427

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A1

NENP Non-entry into the national phase

Ref country code: DE

122 Ep: pct application non-entry in european phase

Ref document number: 18813427

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A1