WO2018168044A1 - 回転式圧縮機および冷凍サイクル装置 - Google Patents

回転式圧縮機および冷凍サイクル装置 Download PDF

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shaft
rotor
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勝吾 志田
平山　卓也
青木　俊公
昌宏 畑山
大志 長畑
水野　弘之
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Toshiba Carrier Corp
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    • F04C29/06—Silencing

Definitions

  • Embodiments described herein relate generally to a rotary compressor and a refrigeration cycle apparatus. This application claims priority on March 15, 2017 based on Japanese Patent Application No. 2017-050156 filed in Japan, the contents of which are incorporated herein by reference.
  • a rotary compressor is used in the refrigeration cycle apparatus.
  • the rotary compressor rotates the roller eccentrically inside the cylinder, compresses the gaseous refrigerant, and sends it out.
  • Lubricating oil is contained in the rotary compressor.
  • Lubricating oil is supplied to the sliding part of the rotary compressor.
  • the problem to be solved by the present invention is to provide a rotary compressor and a refrigeration cycle apparatus capable of suppressing mixing of lubricating oil into discharged compressed gas.
  • the rotary compressor of the embodiment has a shaft, an electric motor part, a compression mechanism part, a muffler member, and a case.
  • the electric motor unit includes a rotor and a stator.
  • the rotor is disposed on the first side in the axial direction of the shaft and is fixed to the shaft.
  • the stator is disposed outside the rotor.
  • the compression mechanism is disposed on the second side opposite to the first side in the axial direction of the shaft, and compresses the gas by the rotation of the shaft.
  • the muffler member is disposed outside a bearing portion on the electric motor portion side that constitutes the compression mechanism portion, and forms a muffler chamber into which compressed gas compressed by the compression mechanism portion is discharged.
  • a muffler chamber discharge port is formed between the outer peripheral surfaces of the bearing portions.
  • the case accommodates the shaft, the electric motor section, the compression mechanism section, and the muffler member inside, and has a discharge pipe on the first side and stores lubricating oil at the bottom.
  • the rotor has a large inner diameter portion and a compressed gas flow path.
  • the large inner diameter portion is formed on the end surface side on the second side.
  • the compressed gas passage penetrates from the bottom surface of the large inner diameter portion to the end surface on the first side.
  • the outer peripheral surface of the bearing portion that forms the muffler chamber discharge port is disposed on the outer side in the radial direction from the inner peripheral surface of the large inner diameter portion.
  • FIG. 6 is a cross-sectional view of a compression mechanism portion in a portion corresponding to a line F4-F4 in FIG.
  • the Z direction is the axial direction of the shaft 31.
  • the + Z side which is the first side in the axial direction is, for example, the upper side in the vertical direction.
  • the ⁇ Z side which is the second side in the axial direction, is, for example, the lower side in the vertical direction.
  • the Z direction may be referred to as the axial direction Z.
  • the R direction is the radial direction of the shaft 31.
  • the + R side is the outer side in the radial direction and the side away from the central axis of the shaft 31.
  • the ⁇ R direction is on the inner side in the radial direction and closer to the central axis of the shaft 31.
  • the R direction may be referred to as the radial direction R.
  • the ⁇ direction is the circumferential direction of the central axis of the shaft 31.
  • the ⁇ direction may be referred to as the circumferential direction ⁇ .
  • FIG. 1 is a schematic configuration diagram of a refrigeration cycle apparatus 1 including a cross-sectional view of a rotary compressor 2 of the present embodiment.
  • a refrigeration cycle apparatus 1 includes a rotary compressor 2, a condenser 3 as a radiator connected to the rotary compressor 2, an expansion device 4 connected to the condenser 3, And an evaporator 5 as a heat absorber connected to the expansion device 4.
  • the rotary compressor 2 is a so-called rotary compressor.
  • the rotary compressor 2 compresses a low-pressure gas refrigerant (fluid) taken inside to form a high-temperature / high-pressure gas refrigerant.
  • the specific configuration of the rotary compressor 2 will be described later.
  • the condenser 3 dissipates heat from the high-temperature and high-pressure gas refrigerant discharged from the rotary compressor 2, and converts the high-temperature and high-pressure gas refrigerant into a high-pressure liquid refrigerant.
  • the expansion device 4 lowers the pressure of the high-pressure liquid refrigerant sent from the condenser 3 so that the high-pressure liquid refrigerant becomes a low-temperature / low-pressure liquid refrigerant.
  • the evaporator 5 vaporizes the low-temperature and low-pressure liquid refrigerant sent from the expansion device 4 to make a low-pressure gas refrigerant.
  • the evaporator 5 when the low-pressure liquid refrigerant is vaporized, the surroundings are cooled by taking the heat of vaporization from the surroundings.
  • the low-pressure gaseous refrigerant that has passed through the evaporator 5 is taken into the rotary compressor 2 described above.
  • the refrigerant that is the working fluid circulates while changing phase between the gas refrigerant and the liquid refrigerant, and dissipates heat in the process of phase change from the gas refrigerant to the liquid refrigerant. It absorbs heat in the process of phase change from liquid refrigerant to gaseous refrigerant. And heating, cooling, etc. are performed using these heat dissipation and heat absorption.
  • the rotary compressor 2 includes a compressor body 11 and an accumulator 12.
  • the accumulator 12 is a so-called gas-liquid separator.
  • the accumulator 12 is provided between the evaporator 5 and the compressor body 11 described above.
  • the accumulator 12 is connected to a plurality of cylinders 41 and 42 of the compressor body 11 through a suction pipe 21.
  • the accumulator 12 supplies the gas refrigerant vaporized by the evaporator 5 to the compressor body 11.
  • the compressor body 11 accommodates a shaft 31, an electric motor part 32 that rotates the shaft 31, a compression mechanism part 33 that compresses a gaseous refrigerant by the rotation of the shaft 31, and the shaft 31, the electric motor part 32, and the compression mechanism part 33.
  • the cylindrical case 34 is provided.
  • the shaft 31 and the case 34 are arranged coaxially with respect to the axis O.
  • the motor unit 32 is disposed in the case 34 on the + Z side (upper side in FIG. 1) along the axis O.
  • the compression mechanism section 33 is disposed in the case 34 on the ⁇ Z side (lower side in FIG. 1) along the axis O.
  • the electric motor section 32 is a so-called inner rotor type DC brushless motor.
  • the electric motor unit 32 includes a stator 36 and a rotor 37.
  • the stator 36 is formed in a cylindrical shape and is fixed to the inner wall surface of the case 34 by shrink fitting or the like.
  • the rotor 37 is disposed inside the stator 36.
  • the rotor 37 is connected to the upper part of the shaft 31.
  • the rotor 37 rotates the shaft 31 by supplying current to a coil provided in the stator 36.
  • the compression mechanism unit 33 includes a plurality of cylinders 41, 42, a partition plate 43, a main bearing 44, a sub bearing 45, a plurality of rollers 46, 47, a main muffler member 130, and a sub muffler member 180. .
  • the plurality of cylinders includes a first cylinder 41 and a second cylinder 42.
  • the first cylinder 41 and the second cylinder 42 are disposed so as to overlap in the axial direction Z with a gap between each other.
  • Each of the first cylinder 41 and the second cylinder 42 is formed in a cylindrical shape opened in the axial direction Z.
  • an internal space serving as the first cylinder chamber 51 is formed in the first cylinder 41.
  • an internal space serving as a second cylinder chamber 52 is formed.
  • the suction pipe 21 described above is individually connected to each of the first cylinder 41 and the second cylinder 42.
  • the first and second cylinder chambers 51 and 52 are supplied with gas refrigerant separated by the accumulator 12 through the suction pipe 21.
  • the partition plate 43 is disposed between the first cylinder 41 and the second cylinder 42 and is sandwiched between the first cylinder 41 and the second cylinder 42.
  • the partition plate 43 includes a first partition plate 140 and a second partition plate 160.
  • the first partition plate 140 faces the internal space of the first cylinder 41 and defines one surface of the first cylinder chamber 51.
  • the second partition plate 160 faces the internal space of the second cylinder 42 and defines one surface of the second cylinder chamber 52.
  • the partition plate 43 is provided with an opening 55 through which the shaft 31 passes in the axial direction Z. A specific configuration of the partition plate 43 will be described later.
  • the main bearing 44 is located on the side of the motor unit 32 that is opposite to the first partition plate 140 with respect to the first cylinder 41.
  • the main bearing 44 faces the internal space of the first cylinder 41 from the side opposite to the first partition plate 140 and defines another surface of the first cylinder chamber 51.
  • a specific configuration of the main bearing 44 will be described later.
  • the auxiliary bearing 45 is located on the side opposite to the second partition plate 160 with respect to the second cylinder 42, which is on the side opposite to the electric motor 32.
  • the auxiliary bearing 45 faces the internal space of the second cylinder 42 from the side opposite to the second partition plate 160 and defines another surface of the second cylinder chamber 52.
  • the shaft 31 described above passes through the first cylinder 41, the second cylinder 42, and the partition plate 43, and is rotatably supported by the main bearing 44 and the sub bearing 45.
  • the shaft 31 is provided with a first eccentric portion 61 and a second eccentric portion 62.
  • the first eccentric portion 61 is provided in a portion of the shaft 31 corresponding to the first cylinder chamber 51 and is disposed in the first cylinder chamber 51.
  • the second eccentric portion 62 is provided in a portion corresponding to the second cylinder chamber 52 in the shaft 31 and is disposed in the second cylinder chamber 52.
  • Each of the first eccentric portion 61 and the second eccentric portion 62 is formed in a cylindrical shape along the axial direction Z.
  • the first eccentric portion 61 and the second eccentric portion 62 are eccentric by the same amount in the radial direction R with respect to the axis O.
  • the first eccentric portion 61 and the second eccentric portion 62 are formed, for example, in the same shape and the same size in a plan view as viewed from the axial direction Z, and are arranged with a phase difference of 180 ° in the circumferential direction ⁇ .
  • the plurality of rollers includes a first roller 46 and a second roller 47.
  • Each of the first roller 46 and the second roller 47 is formed in a cylindrical shape along the axial direction Z.
  • the first roller 46 is disposed on the outer peripheral side of the first eccentric portion 61.
  • the second roller 47 is disposed on the outer peripheral side of the second eccentric portion 62.
  • Each of the first roller 46 and the second roller 47 is configured so that the outer circumferential surfaces 46a, 47a of the rollers 46, 47 are in sliding contact with the inner circumferential surfaces of the cylinders 41, 42 as the shaft 31 rotates. It rotates eccentrically inside 52 (see FIG. 2).
  • the internal configuration of the cylinder will be described.
  • the internal configuration of the first cylinder 41 and the internal configuration of the second cylinder 42 are substantially the same except for portions that differ depending on the phase difference between the eccentric portions 61 and 62 and the rollers 46 and 47. Therefore, here, the internal configuration of the first cylinder 41 will be described as a representative.
  • the structure which has the same function as the 1st cylinder 41 in the 2nd cylinder 42 is attached
  • FIG. 2 is a cross-sectional view of the compression mechanism section 33 taken along line F2-F2 of FIG.
  • a vane groove 71 extending outward in the radial direction R is provided on the inner peripheral surface of the first cylinder 41.
  • the vane groove 71 is formed over the entire first cylinder 41 in the axial direction Z.
  • a vane 72 slidable along the radial direction R is inserted into the vane groove 71.
  • the vane 72 is urged inward in the radial direction R by an urging means (not shown), and a tip portion of the vane 72 is in contact with the outer peripheral surface 46 a of the first roller 46 in the first cylinder chamber 51.
  • the vane 72 partitions the inside of the first cylinder chamber 51 into a suction chamber 74 and a compression chamber 75.
  • the vane 72 advances and retreats in the first cylinder chamber 51 with the eccentric rotation of the first roller 46.
  • a suction operation for sucking the gaseous refrigerant into the first cylinder chamber 51 and a compression operation for compressing the gaseous refrigerant in the first cylinder chamber 51 are performed.
  • the first cylinder 41 is provided with a suction hole 76 and a discharge groove 77.
  • the suction hole 76 passes through the first cylinder 41 from the first cylinder chamber 51 toward the outside in the radial direction R.
  • the suction pipe 21 described above is connected to the outer end of the suction hole 76 in the radial direction R.
  • the inner end of the suction hole 76 in the radial direction R communicates with the suction chamber 74 of the first cylinder chamber 51.
  • the suction hole 76 allows the gaseous refrigerant sent from the suction pipe 21 to flow into the suction chamber 74 of the first cylinder chamber 51.
  • the discharge groove 77 is provided in the compression chamber 75.
  • the discharge groove 77 is provided along the axial direction Z on the inner peripheral surface of the first cylinder 41 and communicates with a main bearing discharge hole 78 (see FIG. 1) of the main bearing 44.
  • the discharge groove 77 guides the gas refrigerant compressed in the compression chamber 75 to the main bearing discharge hole 78 of the main bearing 44.
  • the discharge groove 77 provided in the second cylinder 42 communicates with the auxiliary bearing discharge hole 79 (see FIG. 1) of the auxiliary bearing 45.
  • the discharge groove 77 of the second cylinder 42 guides the gas refrigerant compressed in the compression chamber 75 to the sub bearing discharge hole 79 of the sub bearing 45.
  • the main muffler member 130 forms a main muffler chamber 105 between the main bearing 44 and the main muffler member 130.
  • the gaseous refrigerant compressed in the compression chamber 75 of the first cylinder 41 (hereinafter sometimes referred to as compressed gas) is discharged from the main bearing discharge hole 78 into the main muffler chamber 105.
  • the main muffler chamber 105 has a main muffler chamber discharge port 106.
  • the compressed gas discharged into the main muffler chamber 105 is discharged into the case 34 from the main muffler chamber discharge port 106.
  • a specific configuration of the main muffler member 130 will be described later.
  • the secondary muffler member 180 forms a secondary muffler chamber 185 between the secondary bearing 45.
  • the gaseous refrigerant compressed in the compression chamber 75 of the second cylinder 42 is discharged from the auxiliary bearing discharge hole 79 to the auxiliary muffler chamber 185.
  • the sub muffler chamber 185 communicates with the main muffler chamber 105 through through holes (not shown) formed in the second cylinder 42, the partition plate 43, and the first cylinder 41. Therefore, the compressed gas discharged to the sub muffler chamber 185 is discharged from the main muffler chamber discharge port 106 into the case 34.
  • the case 34 has a discharge pipe 35 on the + Z side of the rotor 37 of the electric motor unit 32.
  • the discharge pipe 35 discharges the compressed gas discharged into the case 34 to components constituting the refrigeration cycle apparatus outside the case 34 such as the condenser 3.
  • the oil supply passage 80 provided in the compression mechanism unit 33 will be described.
  • the internal configuration of the first eccentric portion 61 and the internal configuration of the second eccentric portion 62 are substantially the same. Therefore, here, the internal configuration of the first eccentric portion 61 will be described as a representative.
  • FIG. 3 is an enlarged view around the main bearing 44 in the P part of FIG.
  • the oil supply passage 80 includes a main passage 81 provided in the shaft 31, a sub passage 82 and a communication passage 84 provided in the first eccentric portion 61.
  • the main passage 81 is provided coaxially with the axis O and is formed inside the shaft 31.
  • the main passage 81 extends inside the shaft 31 along the axial direction Z.
  • the main passage 81 is open to the outside of the shaft 31 at the end of the shaft 31 supported by the sub bearing 45.
  • the lubricating oil J is accommodated in the case 34, and a part of the compression mechanism portion 33 is immersed in the lubricating oil J.
  • Lubricating oil J accommodated in the case 34 flows into the main passage 81.
  • pump means such as a torsion plate that pumps the lubricating oil J into the main passage 81 as the shaft 31 rotates is provided inside the main passage 81.
  • the sub-passage 82 is a groove provided on the outer peripheral surface 61a of the eccentric portion 61, for example.
  • the sub passage 82 is formed between the outer peripheral surface 61 a of the eccentric portion 61 and the inner peripheral surface 46 b of the roller 46.
  • the sub passage 82 extends along the axial direction Z and is formed over the entire eccentric portions 61 and 62 in the axial direction Z.
  • the communication path 84 is provided in the eccentric portion 61 along the radial direction R.
  • the communication passage 84 is provided between the main passage 81 and the sub passage 82 and connects the main passage 81 and the sub passage 82.
  • the lubricating oil J in the main passage 81 is supplied to the sub-passage 82 through the communication passage 84 due to the centrifugal force accompanying the rotation of the shaft 31.
  • the lubricating oil J supplied to the sub passage 82 is supplied from the sub passage 82 to the sliding portion of the compression mechanism portion 33.
  • the main bearing 44 has a bearing portion 100 and a closing portion 110.
  • the bearing portion 100 and the closing portion 110 are integrally formed of a metal material.
  • the main bearing 44 is formed by machining a part after casting the whole. Therefore, most of the outer surface of the main bearing 44 is formed with a casting surface.
  • the bearing unit 100 is disposed between the electric motor unit 32 and the compression mechanism unit 33 in the axial direction Z, and supports the outer periphery of the shaft 31.
  • the bearing unit 100 is formed in a cylindrical shape.
  • the ⁇ Z side of the bearing portion 100 is formed with a constant outer diameter.
  • a small diameter portion 102 having an outer diameter smaller than the ⁇ Z side is formed on the + Z side of the bearing portion 100.
  • the small diameter portion 102 is formed to taper toward the + Z side.
  • the closing part 110 closes the + Z side (third side) of the first cylinder chamber 51 of the compression mechanism part 33.
  • the closing part 110 is formed in a disk shape.
  • the closing portion 110 is continuous with the end portion on the ⁇ Z side of the bearing portion 100. A more specific configuration of the blocking unit 110 will be described later.
  • the main muffler member 130 is formed of a steel plate material or the like.
  • the main muffler member 130 is disposed on the + R side of the bearing portion 100 of the main bearing 44.
  • the main muffler member 130 forms a main muffler chamber 105 with the main bearing 44.
  • a flange portion 138 that extends to the + R side is formed at the ⁇ Z side end of the main muffler member 130.
  • the flange portion 138 is fixed to the end surface on the + Z side of the closing portion 110 of the main bearing 44.
  • the main muffler member 130 is formed in a funnel shape so as to taper toward the + Z side.
  • a rectifying portion 134 that extends along the axial direction Z with a constant inner diameter is formed.
  • the rectifying unit 134 is arranged coaxially with the bearing unit 100 of the main bearing 44.
  • the rectification unit 134 rectifies the flow of the compressed gas so as to be annular and toward the + Z side.
  • An annular main muffler chamber discharge port 106 is formed between the inner peripheral surface of the rectifying unit 134 and the outer peripheral surface 100 a of the bearing unit 100 of the main bearing 44.
  • the main muffler chamber discharge port 106 is formed at the + Z side end of the rectifying unit 134.
  • the main muffler chamber discharge port 106 discharges compressed gas from the main muffler chamber 105 into the case 34.
  • the rotor 37 has a large inner diameter portion 92 and a compressed gas flow path 94.
  • the large inner diameter portion (counter bore) 92 is formed at a certain depth from the end surface on the ⁇ Z side.
  • the large inner diameter portion 92 is formed in a ring shape over the entire circumference of the shaft 31 and has an inner diameter larger than that of the portion to which the shaft 31 is connected.
  • the small diameter portion 102 of the bearing portion 100 of the main bearing 44 is inserted into the large inner diameter portion 92. Thereby, the rotor 37 and the main bearing 44 overlap in the axial direction Z. Therefore, the rotary compressor 2 can be reduced in size in the axial direction Z.
  • the lubricating oil J that has been pumped into the oil supply passage 80 of the shaft 31 and not used for the lubrication of the compression mechanism portion 33 may be discharged from the outer peripheral surface of the shaft 31 into the large inner diameter portion 92.
  • the compressed gas flow path 94 passes through the rotor 37 from the bottom surface of the large inner diameter portion 92 to the + Z side end surface of the rotor 37.
  • a plurality of compressed gas passages 94 are formed at intervals in the circumferential direction ⁇ .
  • the compressed gas discharge operation will be described in detail.
  • the gaseous refrigerant (compressed gas) compressed in the first cylinder chamber 51 is discharged from the main bearing discharge hole 78 to the main muffler chamber 105.
  • the compressed gas discharged into the main muffler chamber 105 is discharged into the case 34 from the main muffler chamber discharge port 106.
  • the electric motor unit 32 has a space that penetrates the electric motor unit 32 in the axial direction Z, such as a compressed gas passage 94 formed in the rotor 37.
  • the compressed gas discharged to the ⁇ Z side of the motor part 32 inside the case 34 flows to the + Z side of the motor part 32 through a space such as the compressed gas channel 94.
  • the compressed gas that has flowed to the + Z side of the electric motor unit 32 is discharged from the discharge pipe 35 (see FIG. 1) to the components of the refrigeration cycle apparatus.
  • the lubricating oil J accommodated in the case 34 is pumped up into the oil supply passage 80 of the shaft 31 and supplied to the sliding portion of the compression mechanism 33. Therefore, the gaseous refrigerant (compressed gas) compressed in the first cylinder chamber 51 contains the lubricating oil J.
  • compressed gas containing the lubricating oil J is supplied to the components of the refrigeration cycle apparatus, the efficiency of the components of the refrigeration cycle apparatus decreases.
  • the compressed gas containing the lubricating oil J is discharged to the outside of the rotary compressor 2, the lubricating oil J is insufficient in the compression mechanism portion 33.
  • the outer peripheral surface 100a of the bearing portion 100 of the main bearing 44 that forms the main muffler chamber discharge port 106 is arranged on the + R side from the inner peripheral surface 92a of the large inner diameter portion 92. That is, the distance from the axis O to the outer peripheral surface 100a of the bearing portion 100 (the radius of the outer peripheral surface 100a) is R1. The distance from the axis O to the inner peripheral surface 92a of the large inner diameter portion 92 (the radius of the inner peripheral surface 92a) is R2. At this time, the rotary compressor 2 of the present embodiment satisfies R1> R2.
  • the compressed gas 108 discharged in the + Z direction from the main muffler chamber discharge port 106 collides with the ⁇ Z side end surface of the rotor 37.
  • the lubricating oil 108a contained in the compressed gas 108 is blown in the + R direction by centrifugal force.
  • the gaseous refrigerant 108 b contained in the compressed gas 108 flows into the large inner diameter portion 92.
  • the gas refrigerant 108 b flows into the compressed gas passage 94 formed on the bottom surface of the large inner diameter portion 92 and is discharged to the outside from the discharge pipe 35. Thereby, the lubricating oil contained in the compressed gas can be separated.
  • a flange disk 96 is attached to the end of the shaft 31 on the + Z side.
  • the flange disk 96 extends to the + R side around the entire shaft 31.
  • the flange disk 96 is disposed so as to cover the + Z side of the compressed gas flow path 94.
  • the compressed gas discharged to the + Z side from the compressed gas flow path 94 collides with the flange disk 96. Since the flange disk 96 rotates with the shaft 31, the lubricating oil contained in the compressed gas is blown in the + R direction by centrifugal force. As described above, the flange disk 96 also separates the lubricating oil from the compressed gas.
  • the distance between the main muffler chamber discharge port 106 and the rotor 37 in the axial direction Z is L1.
  • the depth of the large inner diameter portion 92 in the axial direction Z is L2.
  • the rotary compressor 2 of the present embodiment satisfies L1 ⁇ L2. Since L1 is smaller than L2, most of the compressed gas 108 discharged from the main muffler chamber discharge port 106 collides with the end surface of the rotor 37 on the ⁇ Z side. Thereby, the lubricating oil contained in the compressed gas can be separated. Further, since L2 is larger than L1, many portions of the bearing portion 100 can be disposed inside the large inner diameter portion 92. Therefore, the rotary compressor 2 can be reduced in size in the axial direction Z.
  • the opening area perpendicular to the axial direction Z of the main muffler chamber discharge port 106 is S1.
  • the passage area between the inner peripheral surface of the large inner diameter portion 92 and the outer peripheral surface 100a of the small diameter portion 102 of the bearing portion 100 on the end surface on the ⁇ Z side of the rotor 37 is S2.
  • the rotary compressor 2 of the present embodiment satisfies S1 ⁇ S2. Since S1 is smaller than S2, the discharge speed of the compressed gas from the main muffler chamber discharge port 106 is increased. Therefore, most of the discharged compressed gas collides with the end surface on the ⁇ Z side of the rotor 37. Thereby, the lubricating oil contained in the compressed gas can be separated. Further, since S2 is larger than S1, the gas refrigerant 108b included in the compressed gas 108 is likely to flow into the large inner diameter portion 92. Thereby, the lubricating oil contained in the compressed gas can be separated.
  • the opening area perpendicular to the axial direction Z of the main muffler chamber discharge port 106 is S1.
  • the total opening area of the discharge holes of the compression mechanism 33 is S3.
  • the total opening area S3 of the discharge holes of the compression mechanism section 33 is the sum of the opening areas of all the compressed gas discharge holes in the compression mechanism section 33. That is, the total opening area of the discharge holes of the compression mechanism portion 33 is the sum of the opening areas of the main bearing discharge holes 78, the auxiliary bearing discharge holes 79, the first partition plate discharge holes 143 and the second partition plate discharge holes described later. It is.
  • the rotary compressor 2 of the present embodiment satisfies S1 ⁇ S3.
  • FIG. 4 is a cross-sectional view of the compression mechanism section 33 taken along line F4-F4 of FIG.
  • FIG. 5 is a cross-sectional view of the compression mechanism section 33 taken along line F5-F5 in FIG.
  • the valve body 120 and the stopper 122 are not shown.
  • the closing portion 110 has a main bearing discharge hole 78, a valve body 120, a stopper 122, and a valve body fixing portion 124.
  • the X direction is defined as follows. As shown in FIG. 4, the direction in which the line connecting the center of the main bearing discharge hole 78 and the center of the valve body fixing portion 124 extends is the X direction. In the X direction, the main bearing discharge hole 78 side is the + X side, and the valve body fixing portion 124 side is the -X side.
  • the closing part 110 closes the + Z side (third side) of the first cylinder chamber 51 of the compression mechanism part 33.
  • the closing part 110 is formed in a disk shape.
  • a recess 111 is formed on the surface of the closing portion 110 on the + Z side.
  • a valve body 120 and a stopper 122 are accommodated in the recess 111.
  • the recess 111 extends along the X direction.
  • a thin bottom wall 112 is formed at the bottom of the recess 111.
  • the main bearing discharge hole 78 is formed on the + X side of the recess 111.
  • the main bearing discharge hole 78 is formed through the bottom wall 112.
  • the valve body 120 is formed in a plate shape from a metal material or the like.
  • the valve body 120 is disposed on the + Z side of the bottom wall 112.
  • the valve body 120 extends in the X direction from the main bearing discharge hole 78 to the valve body fixing portion 124.
  • the + X side valve head of the valve body 120 moves in the Z direction to open and close the main bearing discharge hole 78.
  • the stopper 122 is formed in a plate shape thicker than the valve body 120 using a metal material or the like.
  • the stopper 122 is disposed on the + Z side of the valve body 120.
  • the stopper 122 extends in the X direction from the main bearing discharge hole 78 to the valve body fixing portion 124.
  • the stopper 122 is curved toward the + Z side from the ⁇ X side to the + X side.
  • the stopper 122 restricts the valve head on the + X side of the valve body 120 from being excessively displaced to the + Z side.
  • the valve body fixing portion 124 is formed at the ⁇ X side end of the recess 111.
  • the valve body fixing part 124 has a rivet or a screw.
  • the valve body fixing part 124 fixes the ⁇ X side ends of the valve body 120 and the stopper 122 to the bottom wall 112 of the recess 111.
  • the shape of the surface on the + Z side (hereinafter simply referred to as the surface) of the bottom wall 112 of the recess 111 of the closing portion 110 will be described.
  • the surface of the bottom wall 112 protrudes to the + Z side (third side) that is the anti-cylinder chamber 51 side to form a valve seat 114.
  • the surface of the bottom wall 112 protrudes to the + Z side in the same manner as the valve seat 114.
  • the surface of the bottom wall 112 is formed lower than the valve seat 114.
  • the first region 115 extends from the periphery of the valve seat 114 to the vicinity of the valve body fixing portion 124.
  • the valve body 120 fixed to the valve body fixing portion 124 reliably contacts the valve seat 114 and closes the main bearing discharge hole 78.
  • an inclined surface 119 is formed at the end of the bottom wall 112 on the + X side.
  • the inclined surface 119 extends to the + X side and the + Z side from the periphery of the main bearing discharge hole 78 to the opening edge of the recess 111.
  • the inclined surface 119 is formed in a curved surface shape in which the inclination gradually increases from the ⁇ X side to the + X side.
  • the compressed gas discharged in the + Z direction from the main bearing discharge hole 78 collides with the valve body 120 and changes the course in the + X direction.
  • the compressed gas that has advanced in the + X direction is guided in flow by the inclined surface 119 and is discharged in the + Z direction from the + X side end of the recess 111.
  • the inclined surface 119 guides the compressed gas discharged from between the valve seat 114 and the valve body 120 to the + Z side.
  • the compressed gas can be discharged from the main muffler chamber discharge port 106 to the + Z side at a high speed.
  • the recess 111 extends in the circumferential direction ⁇ from the + X side end along the outer periphery of the closing portion 110.
  • the compressed gas is discharged in the + Z direction from the end of the recess 111 in the circumferential direction ⁇ .
  • a second region 117 that is recessed toward the ⁇ Z side is formed between the first region 115 around the valve seat 114 and the inclined surface 119.
  • the second region 117 is formed to be recessed in the ⁇ Z side substantially perpendicularly from the + X side end of the first region 115. From the second region 117 to the inclined surface 119, the surface of the bottom wall 112 continuously changes to the + Z side.
  • the portion in the axial direction Z where the position in the ⁇ Z side from the first region 115 is included in the second region 117.
  • the second region 117 is hatched.
  • the second region 117 is recessed to the ⁇ Z side from the first region 115. Therefore, the flow resistance of the compressed gas discharged in the + X direction from between the valve seat 114 and the valve body 120 is reduced. Thereby, the compressed gas is discharged to the + Z side at high speed from the main muffler chamber discharge port 106 shown in FIG. Therefore, most of the discharged compressed gas collides with the end surface on the ⁇ Z side of the rotor 37. Thereby, the lubricating oil contained in the compressed gas can be separated.
  • the thickness of the bottom wall 112 is thinner in the second region 117 than in the first region 115. Therefore, securing the rigidity of the bottom wall 112 in the second region 117 becomes a problem.
  • a portion of the second region 117 that overlaps the first cylinder chamber 51 when viewed from the axial direction Z is defined as an inner portion 117b. Since a large pressure is applied to the inner portion 117b from the first cylinder chamber 51, rigidity is required.
  • a portion of the second region 117 that overlaps the first cylinder 41 around the first cylinder chamber 51 when viewed from the axial direction Z is defined as an outer portion 117a.
  • the area of the outer portion 117a is larger than the area of the inner portion 117b. Therefore, even when the bottom wall 112 of the second region 117 is thinned, the rigidity of the bottom wall 112 in the second region 117 can be ensured.
  • FIG. 6 is a cross-sectional view of the compression mechanism portion in a portion corresponding to the F4-F4 line in FIG. 3 as a modification of the embodiment. Description of the part which becomes the structure similar to embodiment is abbreviate
  • the + X side end of the recess 211 extends as it is to the + X side without being extended in the circumferential direction ⁇ .
  • the + X side end portion of the recess 211 extends in the Y direction orthogonal to the X direction and the Z direction.
  • a second region 217 depressed toward the ⁇ Z side is formed between the first region 215 around the valve seat 214 and the inclined surface 219.
  • the flow resistance of the compressed gas is small.
  • the area of the outer portion 217a is larger than the area of the inner portion 217b. Thereby, the rigidity of the bottom wall 212 in the second region 217 can be ensured.
  • the configuration of the partition plate 43 will be described in detail. Recently, it is desired to increase the capacity of the rotary compressor 2. However, it is difficult to expand the cylinder chambers 51 and 52 in the radial direction R due to the demand for common use of the case 34. Therefore, the cylinder chambers 51 and 52 are enlarged in the axial direction Z to increase the capacity of the rotary compressor 2. In the large capacity rotary compressor 2, the discharge amount of the compressed gas is increased. However, since it is difficult to expand the cylinder chambers 51 and 52 in the radial direction R, there is a limit to increasing the opening area of the main bearing discharge hole 78. Therefore, the large-capacity rotary compressor 2 has a partition plate discharge port, and discharges compressed gas to the partition plate.
  • the partition plate 43 includes a first partition plate 140 and a second partition plate 160.
  • the configuration of the first partition plate 140 and the configuration of the second partition plate 160 are substantially the same.
  • the configuration of the first partition plate 140 will be described as a representative.
  • the first partition plate 140 faces the internal space of the first cylinder 41 and defines one surface of the first cylinder chamber 51.
  • the first partition plate 140 includes a first partition plate discharge hole 143, a valve body 150, a stopper 152, and a valve body fixing portion 154.
  • the X ′ direction is defined as follows.
  • the direction in which the line connecting the center of the first partition plate discharge hole 143 and the center of the valve body fixing portion 154 extends is the X ′ direction.
  • the first partition plate discharge hole 143 side is the + X ′ side
  • the valve body fixing portion 154 side is the ⁇ X ′ side.
  • the first partition plate 140 closes the ⁇ Z side of the first cylinder chamber 51 of the compression mechanism 33.
  • the first partition plate 140 is formed in a disc shape.
  • a recess 141 is formed on the surface of the first partition plate 140 on the ⁇ Z side.
  • the recess 141 houses the valve body 150 and the stopper 152.
  • the concave portion 141 extends along the X ′ direction.
  • a thin bottom wall 142 is formed at the bottom of the recess 141.
  • the first partition plate discharge hole 143 is formed on the + X ′ side of the recess 141.
  • the first partition plate discharge hole 143 is formed through the bottom wall 142. Since the first partition plate discharge hole 143 is formed in the thin bottom wall 142, the dead volume inside the first partition plate discharge hole 143 is small. Further, the volume of the concave portion 141 of the first partition plate 140 is smaller than the volume of the concave portion 111 of the closing portion 110 of the main bearing 44. Therefore, the flow rate of the compressed gas that can flow through the concave portion 141 of the first partition plate 140 is smaller than the flow rate of the compressed gas that can flow through the concave portion 111 of the closing portion 110. Therefore, the opening area of the first partition plate discharge hole 143 is smaller than the opening area of the main bearing discharge hole 78.
  • the valve body 150 is formed in a plate shape from a metal material or the like.
  • the valve body 150 is disposed on the ⁇ Z side of the bottom wall 142.
  • the valve body 150 extends in the X ′ direction from the first partition plate discharge hole 143 to the valve body fixing portion 154.
  • the valve head on the + X ′ side of the valve body 150 moves in the Z direction to open and close the first partition plate discharge hole 143.
  • the stopper 152 is formed in a plate shape thicker than the valve body 150 using a metal material or the like.
  • the stopper 152 is disposed on the ⁇ Z side of the valve body 150.
  • the stopper 152 extends in the X ′ direction from the first partition plate discharge hole 143 to the valve body fixing portion 154.
  • the stopper 152 is curved toward the ⁇ Z side from the ⁇ X ′ side to the + X ′ side.
  • the stopper 152 restricts the valve head on the + X ′ side of the valve body 150 from being excessively displaced to the ⁇ Z side.
  • the valve body fixing portion 154 is formed at the end portion on the ⁇ X ′ side of the concave portion 141.
  • fixed part 154 has a rivet or a screw
  • the valve body fixing portion 154 fixes the ⁇ X ′ side ends of the valve body 150 and the stopper 152 to the bottom wall 142 of the recess 141.
  • the surface of the bottom wall 142 protrudes to the ⁇ Z side (third side) to form a valve seat 144.
  • the surface of the bottom wall 142 protrudes to the ⁇ Z side in the same manner as the valve seat 144.
  • the surface of the bottom wall 142 is formed lower than the valve seat 144.
  • the first region 145 extends from the periphery of the valve seat 144 to the vicinity of the valve body fixing portion 154.
  • the first partition plate 140 will be described in comparison with the closing portion 110 of the main bearing 44. As shown in FIG. 1, the first partition plate 140 is disposed between the first cylinder 41 and the second cylinder 42.
  • the first eccentric portion 61 of the shaft 31 is disposed in the first cylinder chamber 51
  • the second eccentric portion 62 of the shaft 31 is disposed in the second cylinder chamber 52.
  • the first eccentric part 61 and the second eccentric part 62 are arranged with a phase difference of 180 ° in the circumferential direction ⁇ . Therefore, a large bending moment acts on a portion between the first eccentric portion 61 and the second eccentric portion 62 of the shaft 31 (hereinafter referred to as an intermediate portion) due to the rotation of the shaft 31. If the height of the 1st partition plate 140 is made high, the intermediate part of the shaft 31 will become long. Therefore, the intermediate portion of the shaft 31 is easily bent by the bending moment during rotation, and the reliability of the shaft 31 is reduced.
  • a large pressure acts on the first partition plate 140 and the closing portion 110 from the first cylinder chamber 51. Accordingly, when the first partition plate 140 and the closing portion 110 are deformed, interference with the first roller 46 (see FIG. 3) occurs. Therefore, it is necessary to ensure the rigidity of the first partition plate 140 and the closing part 110.
  • the height H2 of the first partition plate 140 in the axial direction Z is smaller than the height H1 of the closing portion 110 in the axial direction Z.
  • the thickness T2 in the axial direction Z of the first region 145 of the bottom wall 142 of the first partition plate 140 is larger than the thickness T1 in the axial direction Z of the first region 115 of the bottom wall 112 of the closing portion 110. . Since the height H2 of the first partition plate 140 is small, the reliability of the shaft 31 can be ensured. Even if the height H2 of the first partition plate 140 is small, the thickness T2 of the bottom wall 142 is large, so that the rigidity of the first partition plate 140 can be ensured.
  • the height H1 of the closing portion 110 is large, the rigidity of the closing portion 110 can be ensured even if the thickness T1 of the bottom wall 112 is small. Since the thickness T1 of the bottom wall 112 of the closing part 110 is small, the dead volume of the main bearing discharge hole 78 can be reduced.
  • the relationship between the first partition plate 140 and the closed portion 110 of the main bearing 44 has been described, but the same applies to the relationship between the second partition plate 160 and the closed portion of the auxiliary bearing 45.
  • the rotary compressor 2 of the present embodiment shown in FIG. 1 has the shaft 31, the electric motor unit 32, the compression mechanism unit 33, the main muffler member 130, and the case 34.
  • the electric motor unit 32 includes a rotor 37 and a stator 36.
  • the rotor 37 is disposed on the + Z side in the axial direction Z of the shaft 31 and is fixed to the shaft 31.
  • the stator 36 is disposed on the + R side of the rotor 37.
  • the compression mechanism 33 is disposed on the ⁇ Z side opposite to the + Z side in the axial direction Z of the shaft 31, and compresses the gas by the rotation of the shaft 31.
  • the main muffler member 130 is disposed on the + R side of the bearing portion 100 of the main bearing 44 on the electric motor portion 32 side that constitutes the compression mechanism portion 33, and the main muffler chamber 105 into which the compressed gas compressed by the compression mechanism portion 33 is discharged.
  • the main muffler chamber discharge port 106 is formed between the inner peripheral surface and the outer peripheral surface 100a of the bearing portion 100.
  • the case 34 accommodates the shaft 31, the electric motor unit 32, the compression mechanism unit 33 and the main muffler member 130 inside, has a discharge pipe 35 on the + Z side, and stores the lubricating oil J at the bottom.
  • the rotor 37 has a large inner diameter portion 92 and a compressed gas flow path 94.
  • the large inner diameter portion 92 is formed on the end surface side on the ⁇ Z side.
  • the compressed gas flow path 94 penetrates from the bottom surface of the large inner diameter portion 92 to the end surface on the + Z side.
  • the outer peripheral surface 100 a of the bearing portion 100 that forms the main muffler chamber discharge port 106 is arranged on the + R side in the radial direction R from the inner peripheral surface 92 a of the large inner diameter portion 92.
  • the compressed gas 108 discharged in the + Z direction from the main muffler chamber discharge port 106 collides with the ⁇ Z side end surface of the rotor 37.
  • the lubricating oil 108a contained in the compressed gas 108 is blown in the + R direction by centrifugal force.
  • the gaseous refrigerant 108 b contained in the compressed gas 108 flows into the large inner diameter portion 92.
  • the gas refrigerant 108 b flows into the compressed gas passage 94 formed on the bottom surface of the large inner diameter portion 92 and is discharged to the outside from the discharge pipe 35. Thereby, the lubricating oil contained in the compressed gas can be separated.
  • the rotary compressor 2 of the present embodiment when the distance between the main muffler chamber discharge port 106 and the rotor 37 in the axial direction Z is L1, and the depth of the large inner diameter portion 92 in the axial direction Z is L2, L1 ⁇ L2 is satisfied.
  • L1 is smaller than L2
  • the lubricating oil contained in the compressed gas can be separated.
  • L2 is larger than L1, many portions of the bearing portion 100 can be disposed inside the large inner diameter portion 92. Therefore, the rotary compressor 2 can be reduced in size in the axial direction Z.
  • the rotary compressor 2 is arranged so that a part of the bearing portion 100 is positioned in the large inner diameter portion 92 of the rotor 37, the opening area of the main muffler chamber discharge port 106 is S1, and the large inner diameter is set.
  • S1 the passage area between the inner peripheral surface of the portion 92 and the outer peripheral surface 100a of the small-diameter portion 102 of the bearing portion 100 is S2, S1 ⁇ S2 is satisfied.
  • S1 is smaller than S2
  • the discharge speed of the compressed gas from the main muffler chamber discharge port 106 is increased. Therefore, most of the discharged compressed gas collides with the end surface on the ⁇ Z side of the rotor 37.
  • the lubricating oil contained in the compressed gas can be separated. Further, since S2 is larger than S1, the gas refrigerant 108b included in the compressed gas 108 is likely to flow into the large inner diameter portion 92. Thereby, the lubricating oil contained in the compressed gas can be separated.
  • the rotary compressor 2 of the present embodiment satisfies S1 ⁇ S3, where S1 is the opening area of the main muffler chamber discharge port 106 and S3 is the total opening area of the discharge holes of the compression mechanism section.
  • the total opening area S3 of the discharge holes of the compression mechanism section is the sum of the opening areas of all the compressed gas discharge holes in the compression mechanism section 33.
  • the compression mechanism portion 33 has a closing portion 110 of the main bearing 44.
  • the closing part 110 closes the + Z side of the first cylinder chamber 51 that compresses the gas.
  • the closing part 110 includes a main bearing discharge hole 78, a valve body 120, a valve seat 114, an inclined surface 119, and a second region 117.
  • the valve body 120 opens and closes the main bearing discharge hole 78.
  • the valve seat 114 protrudes from the periphery of the main bearing discharge hole 78 to the opposite side of the first cylinder chamber 51.
  • the inclined surface 119 guides the compressed gas discharged from between the valve body 120 and the valve seat 114.
  • the second region 117 is provided between the first region 115 around the valve seat 114 and the inclined surface 119 and is recessed from the first region 115 to the first cylinder chamber 51 side. According to this configuration, the second region 117 that is recessed to the ⁇ Z side from the first region 115 is provided. Therefore, the flow resistance of the compressed gas discharged from between the valve seat 114 and the valve body 120 is reduced. Thereby, the compressed gas 108 is discharged at high speed from the main muffler chamber discharge port 106 shown in FIG. Therefore, most of the discharged compressed gas collides with the end surface on the ⁇ Z side of the rotor 37. Thereby, the lubricating oil contained in the compressed gas can be separated.
  • the refrigeration cycle apparatus 1 includes a rotary compressor 2, a condenser 3, an expansion device 4, and an evaporator 5 according to this embodiment.
  • the condenser 3 is connected to the rotary compressor 2.
  • the expansion device 4 is connected to the condenser 3.
  • the evaporator 5 is connected to the expansion device 4.
  • the refrigeration cycle apparatus 1 includes the rotary compressor 2 that can suppress the mixing of lubricating oil into the discharged compressed gas. Therefore, it is possible to suppress a decrease in efficiency of the evaporator and the condenser. Therefore, a highly efficient refrigeration cycle apparatus can be provided.
  • the refrigeration cycle apparatus 1 includes the rotary compressor 2 that can prevent the lubricating oil J from being insufficient in the compression mechanism section 33. Therefore, a highly reliable refrigeration cycle apparatus can be provided.
  • the bearing portion 100 and the closing portion 110 of the main bearing 44 of the embodiment are integrally formed.
  • the bearing portion 100 and the closing portion 110 may be formed separately.
  • the number of cylinders of the rotary compressor 2 of the embodiment is two, that is, the first cylinder 41 and the second cylinder 42.
  • the number of cylinders may be one or three or more.
  • the compression mechanism section 33 of the embodiment employs a rotary compressor in which rollers and blades are formed separately.
  • the compression mechanism unit 33 may employ a swing type compressor in which rollers and blades are integrally formed.
  • the outer peripheral surface 100a of the bearing portion 100 forming the main muffler chamber discharge port 106 is disposed on the + R side in the radial direction R from the inner peripheral surface 92a of the large inner diameter portion 92. The Thereby, mixing of the lubricating oil into the compressed gas discharged from the rotary compressor 2 can be suppressed.

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Abstract

実施形態の回転式圧縮機は、シャフトと、電動機部と、圧縮機構部と、マフラ部材と、ケースと、を持つ。マフラ部材は、圧縮機構部の軸受部との間にマフラ室を形成する。電動機部の回転子は、大内径部と、圧縮ガス流路とを有する。大内径部は、第２側の端面におけるシャフトの周囲に形成される。圧縮ガス流路は、大内径部の底面から第１側の端面にかけて回転子を貫通する。マフラ室吐出口を形成する軸受部の外周面は、大内径部の内周面より、径方向の外側に配置される。

Description

回転式圧縮機および冷凍サイクル装置
　本発明の実施形態は、回転式圧縮機および冷凍サイクル装置に関する。
　本願は、２０１７年３月１５日に、日本に出願された特願２０１７－０５０１５６号に基づき優先権を主張し、その内容をここに援用する。
　冷凍サイクル装置において回転式圧縮機が利用されている。回転式圧縮機は、シリンダの内部でローラを偏心回転させ、気体冷媒を圧縮して外部に送出する。回転式圧縮機の内部には潤滑油が収容されている。潤滑油は、回転式圧縮機の摺動部分に供給される。回転式圧縮機から吐出される圧縮ガスに潤滑油が混入すると、冷凍サイクル装置の蒸発器や放熱器の効率が低下する。また吐出される圧縮ガスに潤滑油が混入すると、回転式圧縮機内での潤滑油が不足する。
特許第５８１８７３１号公報 特開２０１５－２０６３４４号公報
　本発明が解決しようとする課題は、吐出される圧縮ガスへの潤滑油の混入を抑制することができる回転式圧縮機および冷凍サイクル装置を提供することである。
　実施形態の回転式圧縮機は、シャフトと、電動機部と、圧縮機構部と、マフラ部材と、ケースと、を持つ。電動機部は、回転子と、固定子と、を有する。回転子は、前記シャフトの軸方向の第１側に配置され前記シャフトに固定される。固定子は、前記回転子の外側に配置される。圧縮機構部は、前記シャフトの軸方向における前記第１側とは反対の第２側に配置され、前記シャフトの回転によりガスを圧縮する。マフラ部材は、前記圧縮機構部を構成する前記電動機部側の軸受部の外側に配置され、前記圧縮機構部で圧縮された圧縮ガスが吐出されるマフラ室を形成するとともに、内周面と前記軸受部の外周面間にマフラ室吐出口を形成する。ケースは、前記シャフト、前記電動機部、前記圧縮機構部および前記マフラ部材を内部に収容するとともに、前記第１側に吐出管を有し底部に潤滑油を貯留する。前記回転子は、大内径部と、圧縮ガス流路と、を有する。大内径部は、前記第２側の端面側に形成される。圧縮ガス流路は、前記大内径部の底面から前記第１側の端面にかけて貫通する。前記マフラ室吐出口を形成する前記軸受部の外周面は、前記大内径部の内周面より、径方向の外側に配置される。
実施形態の回転式圧縮機の断面図を含む冷凍サイクル装置の概略構成図。 図１のＦ２－Ｆ２線における圧縮機構部の断面図。 図１のＰ部における主軸受周辺の拡大図。 図３のＦ４－Ｆ４線における圧縮機構部の断面図。 図４のＦ５－Ｆ５線における圧縮機構部の断面図。 実施形態の変形例であって、図３のＦ４－Ｆ４線に相当する部分における圧縮機構部の断面図。
　以下、実施形態の回転式圧縮機および冷凍サイクル装置を、図面を参照して説明する。本願において、Ｚ方向、Ｒ方向およびθ方向は以下のように定義される。Ｚ方向はシャフト３１の軸方向である。軸方向の第１側である＋Ｚ側は、例えば鉛直方向の上側である。軸方向の第２側である－Ｚ側は、例えば鉛直方向の下側である。なお、Ｚ方向を軸方向Ｚと呼ぶ場合がある。Ｒ方向はシャフト３１の径方向である。＋Ｒ側は、径方向の外側であって、シャフト３１の中心軸から離れる側である。－Ｒ方向は、径方向の内側であって、シャフト３１の中心軸に近づく側である。なお、Ｒ方向を径方向Ｒと呼ぶ場合がある。θ方向は、シャフト３１の中心軸の周方向である。なお、θ方向を周方向θと呼ぶ場合がある。
　始めに、冷凍サイクル装置について簡単に説明する。
　図１は、本実施形態の回転式圧縮機２の断面図を含む冷凍サイクル装置１の概略構成図である。
　図１に示すように、冷凍サイクル装置１は、回転式圧縮機２と、回転式圧縮機２に接続された放熱器としての凝縮器３と、凝縮器３に接続された膨張装置４と、膨張装置４に接続された吸熱器としての蒸発器５とを備えている。
　回転式圧縮機２は、いわゆるロータリ式の圧縮機である。回転式圧縮機２は、例えば、内部に取り込まれる低圧の気体冷媒（流体）を圧縮して高温・高圧の気体冷媒にする。なお、回転式圧縮機２の具体的な構成については後述する。
　凝縮器３は、回転式圧縮機２から吐出される高温・高圧の気体冷媒から放熱して、高温・高圧の気体冷媒を高圧の液体冷媒にする。
　膨張装置４は、凝縮器３から送り込まれる高圧の液体冷媒の圧力を下げ、高圧の液体冷媒を低温・低圧の液体冷媒にする。
　蒸発器５は、膨張装置４から送り込まれる低温・低圧の液体冷媒を気化させ、低圧の気体冷媒にする。そして、蒸発器５において、低圧の液体冷媒が気化する際に周囲から気化熱を奪うことで周囲が冷却される。なお、蒸発器５を通過した低圧の気体冷媒は、上述した回転式圧縮機２の内部に取り込まれる。
　このように、本実施形態の冷凍サイクル装置１では、作動流体である冷媒が気体冷媒と液体冷媒との間で相変化しながら循環し、気体冷媒から液体冷媒に相変化する過程で放熱し、液体冷媒から気体冷媒に相変化する過程で吸熱する。そして、これらの放熱や吸熱を利用して暖房や冷房などが行われる。
　次に、上述した回転式圧縮機２の具体的な構成について説明する。
　本実施形態の回転式圧縮機２は、圧縮機本体１１と、アキュムレータ１２とを備える。
　アキュムレータ１２は、いわゆる気液分離器である。アキュムレータ１２は、上述した蒸発器５と圧縮機本体１１との間に設けられている。アキュムレータ１２は、吸い込みパイプ２１を通じて圧縮機本体１１の複数のシリンダ４１，４２に接続されている。アキュムレータ１２は、蒸発器５で気化された気体冷媒を圧縮機本体１１に供給する。
　圧縮機本体１１は、シャフト３１と、シャフト３１を回転させる電動機部３２と、シャフト３１の回転によって気体冷媒を圧縮する圧縮機構部３３と、これらシャフト３１、電動機部３２および圧縮機構部３３を収容した円筒状のケース３４とを備えている。
　シャフト３１およびケース３４は、軸線Ｏに対して同軸状に配置されている。電動機部３２は、ケース３４のなかで、軸線Ｏに沿う＋Ｚ側（図１における上側）に配置されている。圧縮機構部３３は、ケース３４のなかで、軸線Ｏに沿う－Ｚ側（図１における下側）に配置されている。
　電動機部３２は、いわゆるインナーロータ型のＤＣブラシレスモータである。具体的には、電動機部３２は、固定子３６と、回転子３７とを備える。固定子３６は、筒状に形成され、ケース３４の内壁面に焼嵌めなどによって固定されている。回転子３７は、固定子３６の内側に配置されている。回転子３７は、シャフト３１の上部に連結されている。回転子３７は、固定子３６に設けられたコイルに電流が供給されることで、シャフト３１を回転駆動する。
　次に、圧縮機構部３３について説明する。
　圧縮機構部３３は、複数のシリンダ４１，４２と、仕切板４３と、主軸受４４と、副軸受４５と、複数のローラ４６，４７と、主マフラ部材１３０と、副マフラ部材１８０とを備える。
　複数のシリンダは、第１シリンダ４１と、第２シリンダ４２とを含む。第１シリンダ４１および第２シリンダ４２は、互いの間に隙間を空けて軸方向Ｚに重ねて配置されている。第１シリンダ４１および第２シリンダ４２の各々は、軸方向Ｚに開口した筒状に形成されている。これにより、第１シリンダ４１には、第１シリンダ室５１となる内部空間が形成されている。第２シリンダ４２には、第２シリンダ室５２となる内部空間が形成されている。第１シリンダ４１および第２シリンダ４２の各々には、上述した吸い込みパイプ２１が個別に接続されている。第１シリンダ室５１および第２シリンダ室５２には、アキュムレータ１２で気液分離された気体冷媒が吸い込みパイプ２１を通じて供給される。
　仕切板４３は、第１シリンダ４１と第２シリンダ４２との間に配置され、第１シリンダ４１と第２シリンダ４２との間に挟まれている。仕切板４３は、第１仕切板１４０と、第２仕切板１６０と、を有する。第１仕切板１４０は、第１シリンダ４１の内部空間に面して、第１シリンダ室５１の一面を規定している。同様に、第２仕切板１６０は、第２シリンダ４２の内部空間に面して、第２シリンダ室５２の一面を規定している。また、仕切板４３には、軸方向Ｚにシャフト３１が通される開口部５５が設けられている。仕切板４３の具体的な構成については後述する。
　主軸受４４は、第１シリンダ４１に対して第１仕切板１４０とは反対側である電動機部３２側に位置する。主軸受４４は、第１仕切板１４０とは反対側から第１シリンダ４１の内部空間に面して、第１シリンダ室５１の別の一面を規定している。主軸受４４の具体的な構成については後述する。一方で、副軸受４５は、第２シリンダ４２に対して第２仕切板１６０とは反対側である反電動機部３２側に位置する。副軸受４５は、第２仕切板１６０とは反対側から第２シリンダ４２の内部空間に面して、第２シリンダ室５２の別の一面を規定している。
　ここで、上述したシャフト３１は、第１シリンダ４１，第２シリンダ４２、および仕切板４３を貫通するとともに、主軸受４４と副軸受４５とによって回転可能に支持されている。シャフト３１には、第１偏心部６１と、第２偏心部６２とが設けられている。第１偏心部６１は、シャフト３１のなかで第１シリンダ室５１に対応する部分に設けられ、第１シリンダ室５１内に配置されている。第２偏心部６２は、シャフト３１のなかで第２シリンダ室５２に対応する部分に設けられ、第２シリンダ室５２内に配置されている。第１偏心部６１および第２偏心部６２の各々は、軸方向Ｚに沿う円柱状に形成されている。第１偏心部６１および第２偏心部６２は、軸線Ｏに対して径方向Ｒに同一量ずつ偏心している。第１偏心部６１および第２偏心部６２は、軸方向Ｚから見た平面視で例えば同形同大に形成されるとともに、周方向θに１８０°の位相差をもって配置されている。
　複数のローラは、第１ローラ４６と、第２ローラ４７とを含む。第１ローラ４６および第２ローラ４７の各々は、軸方向Ｚに沿う筒状に形成されている。第１ローラ４６は、第１偏心部６１の外周側に配置されている。一方で、第２ローラ４７は、第２偏心部６２の外周側に配置されている。第１ローラ４６および第２ローラ４７の各々は、シャフト３１の回転に伴い、各ローラ４６，４７の外周面４６ａ，４７ａを各シリンダ４１，４２の内周面に摺接させながらシリンダ室５１，５２の内側で偏心回転する（図２参照）。
　次に、シリンダの内部構成について説明する。
　ここで、第１シリンダ４１の内部構成と第２シリンダ４２の内部構成は、偏心部６１，６２およびローラ４６，４７の位相差に応じて異なる部分以外は、互いに略同じである。このため、ここでは第１シリンダ４１の内部構成を代表して説明する。そして、第２シリンダ４２において第１シリンダ４１と同一の機能を有する構成には同一の符号を付して、その構成の説明を省略する。
　図２は、図１のＦ２－Ｆ２線における圧縮機構部３３の断面図である。
　図２に示すように、第１シリンダ４１の内周面には、径方向Ｒの外側に向けて延びたベーン溝７１が設けられている。このベーン溝７１は、軸方向Ｚにおいて第１シリンダ４１の全体に亘って形成されている。ベーン溝７１には、径方向Ｒに沿ってスライド移動可能なベーン７２が挿入されている。ベーン７２は、図示しない付勢手段によって径方向Ｒの内側に向けて付勢され、その先端部が第１シリンダ室５１内で第１ローラ４６の外周面４６ａに当接している。これにより、ベーン７２は、第１シリンダ室５１の内部を、吸込室７４と圧縮室７５とに仕切っている。ベーン７２は、第１ローラ４６の偏心回転に伴って第１シリンダ室５１内に進退する。これにより、第１シリンダ室５１内に気体冷媒を吸い込む吸込動作および第１シリンダ室５１内で気体冷媒を圧縮する圧縮動作が行われる。
　また、第１シリンダ４１には、吸込孔７６と、吐出溝７７とが設けられている。
　吸込孔７６は、第１シリンダ室５１から径方向Ｒの外側に向けて第１シリンダ４１を貫通している。吸込孔７６の径方向Ｒの外側の端部には、上述した吸い込みパイプ２１が接続されている。一方で、吸込孔７６の径方向Ｒの内側の端部は、第１シリンダ室５１の吸込室７４に連通している。吸込孔７６は、吸い込みパイプ２１から送られた気体冷媒を第１シリンダ室５１の吸込室７４に流入させる。
　一方で、吐出溝７７は、圧縮室７５に設けられている。吐出溝７７は、第１シリンダ４１の内周面に軸方向Ｚに沿って設けられ、主軸受４４の主軸受吐出孔７８（図１参照）に連通している。吐出溝７７は、圧縮室７５で圧縮された気体冷媒を主軸受４４の主軸受吐出孔７８に導く。一方で、第２シリンダ４２に設けられた吐出溝７７は、副軸受４５の副軸受吐出孔７９（図１参照）に連通している。第２シリンダ４２の吐出溝７７は、圧縮室７５で圧縮された気体冷媒を副軸受４５の副軸受吐出孔７９に導く。
　図１に示すように、主マフラ部材１３０は、主軸受４４との間に主マフラ室１０５を形成する。第１シリンダ４１の圧縮室７５で圧縮された気体冷媒（以下、圧縮ガスと言う場合がある。）は、主軸受吐出孔７８から主マフラ室１０５に吐出される。主マフラ室１０５は、主マフラ室吐出口１０６を有する。主マフラ室１０５に吐出された圧縮ガスは、主マフラ室吐出口１０６からケース３４の内部に吐出される。主マフラ部材１３０の具体的な構成については後述する。副マフラ部材１８０は、副軸受４５との間に副マフラ室１８５を形成する。第２シリンダ４２の圧縮室７５で圧縮された気体冷媒は、副軸受吐出孔７９から副マフラ室１８５に吐出される。副マフラ室１８５は、第２シリンダ４２、仕切板４３および第１シリンダ４１に形成された貫通孔（不図示）を介して、主マフラ室１０５に連通する。そのため、副マフラ室１８５に吐出された圧縮ガスは、主マフラ室吐出口１０６からケース３４の内部に吐出される。
　ケース３４は、電動機部３２の回転子３７の＋Ｚ側に、吐出管３５を有する。吐出管３５は、ケース３４の内部に吐出された圧縮ガスを、凝縮器３など、ケース３４の外部における冷凍サイクル装置の構成機器に吐出する。
　次に、圧縮機構部３３に設けられた給油通路８０について説明する。
　ここで、第１偏心部６１の内部構成と第２偏心部６２の内部構成は、互いに略同じである。このため、ここでは第１偏心部６１の内部構成を代表して説明する。
　図３は、図１のＰ部における主軸受４４周辺の拡大図である。
　図３に示すように、給油通路８０は、シャフト３１に設けられた主通路８１と、第１偏心部６１に設けられた副通路８２および連通路８４とを有する。
　主通路８１は、軸線Ｏと同軸状に設けられ、シャフト３１の内部に形成されている。主通路８１は、軸方向Ｚに沿ってシャフト３１の内部を延びている。主通路８１は、副軸受４５に支持されるシャフト３１の端部においてシャフト３１の外部に開口している。ここで、ケース３４内には、潤滑油Ｊが収容されており、圧縮機構部３３の一部が潤滑油Ｊ内に浸かっている。主通路８１には、ケース３４に収容された潤滑油Ｊが流入する。また、主通路８１の内部には、シャフト３１の回転に伴って、潤滑油Ｊを主通路８１内に汲み上げるねじり板等のポンプ手段（不図示）が設けられている。
　副通路８２は、例えば偏心部６１の外周面６１ａに設けられた溝である。言い換えると、副通路８２は、偏心部６１の外周面６１ａとローラ４６の内周面４６ｂとの間に形成されている。副通路８２は、軸方向Ｚに沿って延びており、軸方向Ｚにおいて偏心部６１，６２の全体に亘って形成されている。
　連通路８４は、径方向Ｒに沿って偏心部６１の内部に設けられている。連通路８４は、主通路８１と副通路８２との間に設けられ、主通路８１と副通路８２とを接続している。これにより、主通路８１内の潤滑油Ｊは、シャフト３１の回転に伴う遠心力によって、連通路８４を通じて副通路８２に供給される。副通路８２に供給された潤滑油Ｊは、副通路８２から圧縮機構部３３の摺動部分に供給される。
　主軸受４４、主マフラ部材１３０および回転子３７の構成について詳しく説明する。
　最初に、主軸受４４の構成について詳しく説明する。
　図３に示すように、主軸受４４は、軸受部１００と、閉塞部１１０と、を有する。軸受部１００および閉塞部１１０は、金属材料により一体的に形成される。主軸受４４は、全体を鋳造した後に、一部に機械加工を施して形成される。そのため、主軸受４４の外表面の大部分は鋳肌で形成される。
　軸受部１００は、軸方向Ｚにおいて電動機部３２と圧縮機構部３３との間に配置され、シャフト３１の外周を支持する。軸受部１００は円筒状に形成される。軸受部１００の－Ｚ側は、外径が一定に形成される。軸受部１００の＋Ｚ側には、外径が－Ｚ側より小さい径小部１０２が形成される。径小部１０２は、＋Ｚ側に向かって先細るように形成される。
　閉塞部１１０は、圧縮機構部３３の第１シリンダ室５１の＋Ｚ側（第３側）を閉塞する。閉塞部１１０は円盤状に形成される。閉塞部１１０は、軸受部１００の－Ｚ側の端部に連続する。閉塞部１１０については、より具体的な構成を後述する。
　次に、主マフラ部材１３０の構成について詳しく説明する。
　主マフラ部材１３０は、鋼板材料等により形成される。主マフラ部材１３０は、主軸受４４の軸受部１００の＋Ｒ側に配置される。主マフラ部材１３０は、主軸受４４との間に主マフラ室１０５を形成する。主マフラ部材１３０の－Ｚ側の端部には、＋Ｒ側に広がるフランジ部１３８が形成される。フランジ部１３８は、主軸受４４の閉塞部１１０の＋Ｚ側の端面に固定される。主マフラ部材１３０は、＋Ｚ側に向かって先細るように漏斗状に形成される。主マフラ部材１３０の＋Ｚ側の端部には、内径が一定のまま軸方向Ｚに沿って伸びる整流部１３４が形成される。整流部１３４は、主軸受４４の軸受部１００と同軸状に配置される。整流部１３４は、圧縮ガスの流れを、環状で＋Ｚ側に向かうように整流する。整流部１３４の内周面は、主軸受４４の軸受部１００の外周面１００ａとの間に、環状の主マフラ室吐出口１０６を形成する。主マフラ室吐出口１０６は、整流部１３４の＋Ｚ側の端部に形成される。主マフラ室吐出口１０６は、圧縮ガスを主マフラ室１０５からケース３４の内部に吐出する。
　次に、回転子３７の構成について詳しく説明する。
　回転子３７は、大内径部９２と、圧縮ガス流路９４と、を有する。
　大内径部（カウンタボア）９２は、－Ｚ側の端面から一定の深さに形成される。大内径部９２は、シャフト３１の全周囲にわたってリング状に形成され、シャフト３１が連結される部分よりも内径が大きくされている。大内径部９２の内部には、主軸受４４の軸受部１００の径小部１０２が挿入される。これにより、回転子３７と主軸受４４とが軸方向Ｚにおいて重なる。したがって、回転式圧縮機２を軸方向Ｚにおいて小型化できる。なお、シャフト３１の給油通路８０に汲み上げられて圧縮機構部３３の潤滑に利用されなかった潤滑油Ｊを、シャフト３１の外周面から大内径部９２の内部に吐出してもよい。
　圧縮ガス流路９４は、大内径部９２の底面から回転子３７の＋Ｚ側の端面にかけて、回転子３７を貫通する。複数の圧縮ガス流路９４が、周方向θに間隔を空けて形成される。
　ここで、圧縮ガスの吐出動作について詳しく説明する。
　前述したように、第１シリンダ室５１で圧縮された気体冷媒（圧縮ガス）は、主軸受吐出孔７８から主マフラ室１０５に吐出される。主マフラ室１０５に吐出された圧縮ガスは、主マフラ室吐出口１０６からケース３４の内部に吐出される。電動機部３２は、回転子３７に形成された圧縮ガス流路９４など、電動機部３２を軸方向Ｚに貫通する空間を有する。ケース３４の内部における電動機部３２の－Ｚ側に吐出された圧縮ガスは、圧縮ガス流路９４などの空間を通って、電動機部３２の＋Ｚ側に流れる。電動機部３２の＋Ｚ側に流れた圧縮ガスは、吐出管３５（図１参照）から冷凍サイクル装置の構成機器に吐出される。
　ところで、ケース３４の内部に収容された潤滑油Ｊは、シャフト３１の給油通路８０に汲み上げられて、圧縮機構部３３の摺動部分に供給される。そのため、第１シリンダ室５１で圧縮された気体冷媒（圧縮ガス）には潤滑油Ｊが含まれる。潤滑油Ｊを含んだ圧縮ガスが冷凍サイクル装置の構成機器に供給されると、冷凍サイクル装置の構成機器の効率が低下する。また潤滑油Ｊを含んだ圧縮ガスが回転式圧縮機２の外部に吐出されると、圧縮機構部３３において潤滑油Ｊが不足する。
　これに対して本実施形態では、主マフラ室吐出口１０６を形成する主軸受４４の軸受部１００の外周面１００ａが、大内径部９２の内周面９２ａより、＋Ｒ側に配置される。すなわち、軸線Ｏから、軸受部１００の外周面１００ａまでの距離（外周面１００ａの半径）をＲ１とする。軸線Ｏから、大内径部９２の内周面９２ａまでの距離（内周面９２ａの半径）をＲ２とする。このとき、本実施形態の回転式圧縮機２はＲ１＞Ｒ２を満たす。
　この構成によれば、主マフラ室吐出口１０６から＋Ｚ方向に吐出された圧縮ガス１０８が、回転子３７の－Ｚ側の端面に衝突する。このとき回転子３７は回転しているので、圧縮ガス１０８に含まれる潤滑油１０８ａは、遠心力により＋Ｒ方向に飛ばされる。一方、圧縮ガス１０８に含まれる気体冷媒１０８ｂは、大内径部９２の内部に流入する。さらに気体冷媒１０８ｂは、大内径部９２の底面に形成された圧縮ガス流路９４に流入し、吐出管３５から外部に吐出される。これにより、圧縮ガスに含まれる潤滑油を分離できる。したがって、回転式圧縮機２から吐出される圧縮ガスへの潤滑油の混入を抑制できる。これに伴って、冷凍サイクル装置の構成機器の効率が低下するのを防止できる。また、圧縮機構部３３における潤滑油Ｊの不足を防止できる。
　なお、大内径部９２および圧縮ガス流路９４の内部でも、重力および遠心力により、圧縮ガスから潤滑油が分離される。
　図１に示すように、シャフト３１の＋Ｚ側の端部には、フランジディスク９６が装着される。フランジディスク９６は、シャフト３１の全周囲において＋Ｒ側に広がる。フランジディスク９６は、圧縮ガス流路９４の＋Ｚ側を覆うように配置される。圧縮ガス流路９４から＋Ｚ側に吐出された圧縮ガスは、フランジディスク９６に衝突する。フランジディスク９６はシャフト３１と共に回転しているので、圧縮ガスに含まれる潤滑油は、遠心力により＋Ｒ方向に飛ばされる。このようにフランジディスク９６でも、圧縮ガスから潤滑油が分離される。
　図３に示すように、軸方向Ｚにおける主マフラ室吐出口１０６と回転子３７との距離をＬ１とする。軸方向Ｚにおける大内径部９２の深さをＬ２とする。このとき、本実施形態の回転式圧縮機２はＬ１＜Ｌ２を満たす。Ｌ１がＬ２より小さいので、主マフラ室吐出口１０６から吐出された圧縮ガス１０８の大部分が、回転子３７の－Ｚ側の端面に衝突する。これにより、圧縮ガスに含まれる潤滑油を分離できる。また、Ｌ２がＬ１より大きいので、軸受部１００の多くの部分を大内径部９２の内部に配置できる。したがって、回転式圧縮機２を軸方向Ｚにおいて小型化できる。
　また、主マフラ室吐出口１０６の軸方向Ｚに直交する開口面積をＳ１とする。回転子３７の－Ｚ側の端面における大内径部９２の内周面と軸受部１００の径小部１０２の外周面１００ａ間の通路面積をＳ２とする。このとき、本実施形態の回転式圧縮機２はＳ１＜Ｓ２を満たす。Ｓ１がＳ２より小さいので、主マフラ室吐出口１０６からの圧縮ガスの吐出速度が速くなる。そのため、吐出された圧縮ガスの大部分が、回転子３７の－Ｚ側の端面に衝突する。これにより、圧縮ガスに含まれる潤滑油を分離できる。また、Ｓ２がＳ１より大きいので、圧縮ガス１０８に含まれる気体冷媒１０８ｂが、大内径部９２内に流入しやすくなる。これにより、圧縮ガスに含まれる潤滑油を分離できる。
　また、主マフラ室吐出口１０６の軸方向Ｚに直交する開口面積をＳ１とする。圧縮機構部３３の吐出孔の総開口面積をＳ３とする。ここで、圧縮機構部３３の吐出孔の総開口面積Ｓ３は、圧縮機構部３３における全ての圧縮ガス吐出孔の開口面積を合計したものである。すなわち、圧縮機構部３３の吐出孔の総開口面積は、主軸受吐出孔７８、副軸受吐出孔７９、後述する第１仕切板吐出孔１４３および第２仕切板吐出孔の開口面積を合計したものである。このとき、本実施形態の回転式圧縮機２はＳ１＜Ｓ３を満たす。Ｓ１がＳ３より小さいので、主マフラ室吐出口１０６からの圧縮ガスの吐出速度が速くなる。そのため、吐出された圧縮ガスの大部分が、回転子３７の－Ｚ側の端面に衝突する。これにより、圧縮ガスに含まれる潤滑油を分離できる。
　主軸受４４の閉塞部１１０の構成について詳しく説明する。
　ここで、主軸受４４の閉塞部１１０の構成と副軸受４５の閉塞部の構成は、互いに略同じである。このため、ここでは主軸受４４の閉塞部１１０の構成を代表して説明する。
　図４は、図３のＦ４－Ｆ４線における圧縮機構部３３の断面図である。図５は、図４のＦ５－Ｆ５線における圧縮機構部３３の断面図である。なお図４では、弁体１２０およびストッパ１２２の記載を省略している。
　図５に示すように、閉塞部１１０は、主軸受吐出孔７８と、弁体１２０と、ストッパ１２２と、弁体固定部１２４と、を有する。本願において、Ｘ方向は以下のように定義される。図４に示すように、主軸受吐出孔７８の中心と弁体固定部１２４の中心とを結ぶ線の伸びる方向がＸ方向である。Ｘ方向において、主軸受吐出孔７８の側が＋Ｘ側であり、弁体固定部１２４の側が－Ｘ側である。
　図５に示すように、閉塞部１１０は、圧縮機構部３３の第１シリンダ室５１の＋Ｚ側（第３側）を閉塞する。閉塞部１１０は円盤状に形成される。閉塞部１１０の＋Ｚ側の表面には凹部１１１が形成される。凹部１１１には、弁体１２０およびストッパ１２２が収容される。凹部１１１はＸ方向に沿って伸びる。凹部１１１の底には、薄肉の底壁１１２が形成される。
　主軸受吐出孔７８は、凹部１１１の＋Ｘ側に形成される。主軸受吐出孔７８は、底壁１１２を貫通して形成される。ところで、第１シリンダ室５１において圧縮動作が終了しても、主軸受吐出孔７８の内側には圧縮ガスが残る。この圧縮ガスが第１シリンダ室５１の内部に再膨張すると、新たな気体冷媒の吸込動作が妨害されるので、回転式圧縮機２の圧縮効率が低下する。そのため、主軸受吐出孔７８の内側の死容積を小さくすることが望ましい。本実施形態では、主軸受吐出孔７８が薄肉の底壁１１２に形成されるので、主軸受吐出孔７８の内側の死容積が小さい。
　弁体１２０は、金属材料等により板状に形成される。弁体１２０は、底壁１１２の＋Ｚ側に配置される。弁体１２０は、主軸受吐出孔７８から弁体固定部１２４にかけてＸ方向に伸びる。弁体１２０の＋Ｘ側の弁頭部は、Ｚ方向に移動して主軸受吐出孔７８を開閉する。
　ストッパ１２２は、金属材料等により、弁体１２０よりも厚い板状に形成される。ストッパ１２２は、弁体１２０の＋Ｚ側に配置される。ストッパ１２２は、主軸受吐出孔７８から弁体固定部１２４にかけてＸ方向に伸びる。ストッパ１２２は、－Ｘ側から＋Ｘ側にかけて＋Ｚ側に湾曲している。ストッパ１２２は、弁体１２０の＋Ｘ側の弁頭部が、＋Ｚ側に過大に変位するのを規制する。
　弁体固定部１２４は、凹部１１１の－Ｘ側の端部に形成される。弁体固定部１２４は、リベットまたはネジなどを有する。弁体固定部１２４は、弁体１２０およびストッパ１２２の－Ｘ側の端部を、凹部１１１の底壁１１２に固定する。
　閉塞部１１０の凹部１１１の底壁１１２における＋Ｚ側の表面（以下、単に表面と言う。）の形状について説明する。
　図５に示すように、主軸受吐出孔７８の周囲では、底壁１１２の表面が反シリンダ室５１側である＋Ｚ側（第３側）に突出して、弁座１１４が形成される。弁体固定部１２４では、底壁１１２の表面が弁座１１４と同等に＋Ｚ側に突出する。弁座１１４の周囲の第１領域１１５では、底壁１１２の表面が弁座１１４より低く形成される。図４に示すように、第１領域１１５は、弁座１１４の周囲から弁体固定部１２４の近くまで伸びる。これにより、弁体固定部１２４に固定された弁体１２０が、弁座１１４に確実に当接して、主軸受吐出孔７８を閉塞する。
　図５に示すように、底壁１１２の＋Ｘ側の端部には傾斜面１１９が形成される。傾斜面１１９は、主軸受吐出孔７８の周囲から、凹部１１１の開口縁部にかけて、＋Ｘ側および＋Ｚ側に伸びる。傾斜面１１９は、－Ｘ側から＋Ｘ側にかけて徐々に傾斜が大きくなる曲面状に形成される。主軸受吐出孔７８から＋Ｚ方向に吐出された圧縮ガスは、弁体１２０に衝突して＋Ｘ方向に進路を変える。＋Ｘ方向に進行した圧縮ガスは、傾斜面１１９により流れをガイドされ、凹部１１１の＋Ｘ側の端部から＋Ｚ方向に吐出される。すなわち傾斜面１１９は、弁座１１４と弁体１２０との間から吐出された圧縮ガスを＋Ｚ側に案内する。これにより、主マフラ室吐出口１０６から圧縮ガスを高速で＋Ｚ側に吐出できる。なお図４に示すように、凹部１１１は、＋Ｘ側の端部から閉塞部１１０の外周に沿って周方向θに延長される。圧縮ガスは、凹部１１１の周方向θの端部から＋Ｚ方向に吐出される。
　図５に示すように、弁座１１４の周囲の第１領域１１５と傾斜面１１９との間に、－Ｚ側に窪んだ第２領域１１７が形成される。第２領域１１７は、第１領域１１５の＋Ｘ側の端部から略垂直に－Ｚ側に窪んで形成される。第２領域１１７から傾斜面１１９にかけて、底壁１１２の表面は＋Ｚ側に連続的に変化する。傾斜面１１９のうち、軸方向Ｚの位置が第１領域１１５より－Ｚ側の部分は第２領域１１７に含まれる。図４において、第２領域１１７にはハッチングが施されている。
　本実施形態では、第１領域１１５より－Ｚ側に窪んだ第２領域１１７を有する。そのため、弁座１１４と弁体１２０との間から＋Ｘ方向に吐出された圧縮ガスの流通抵抗が小さくなる。これにより、図３に示す主マフラ室吐出口１０６から圧縮ガスが高速で＋Ｚ側に吐出される。そのため、吐出された圧縮ガスの大部分が、回転子３７の－Ｚ側の端面に衝突する。これにより、圧縮ガスに含まれる潤滑油を分離できる。
　ところで、第２領域１１７では第１領域１１５に比べて底壁１１２の厚さが薄くなる。そのため、第２領域１１７において底壁１１２の剛性の確保が課題になる。図４に示すように、第２領域１１７のうち、軸方向Ｚから見て第１シリンダ室５１に重なる部分を内側部分１１７ｂとする。内側部分１１７ｂには、第１シリンダ室５１から大きな圧力が作用するため、剛性が要求される。一方で、第２領域１１７のうち、軸方向Ｚから見て第１シリンダ室５１の周囲の第１シリンダ４１に重なる部分を外側部分１１７ａとする。外側部分１１７ａには第１シリンダ室５１から圧力が作用しないので、剛性が要求されない。本実施形態では、外側部分１１７ａの面積が内側部分１１７ｂの面積より大きい。これにより、第２領域１１７の底壁１１２を薄くした場合でも、第２領域１１７における底壁１１２の剛性を確保できる。
　図６は、実施形態の変形例であって、図３のＦ４－Ｆ４線に相当する部分における圧縮機構部の断面図である。実施形態と同様の構成となる部分の説明は省略される。図６に示す変形例では、凹部２１１の＋Ｘ側の端部が、周方向θに延長されることなく、そのまま＋Ｘ側に伸びている。変形例では、凹部２１１の＋Ｘ側の端部が、Ｘ方向およびＺ方向に直交するＹ方向に広がっている。実施形態と同様に変形例でも、弁座２１４の周囲の第１領域２１５と傾斜面２１９との間に、－Ｚ側に窪んだ第２領域２１７が形成される。そのため、圧縮ガスの流通抵抗が小さい。また第２領域２１７のうち、外側部分２１７ａの面積が内側部分２１７ｂの面積より大きい。これにより、第２領域２１７における底壁２１２の剛性を確保できる。
　仕切板４３の構成について詳しく説明する。
　近時では、回転式圧縮機２の大容量化が望まれている。ただし、ケース３４の共通化の要求もあって、各シリンダ室５１，５２を径方向Ｒに拡大するのは困難である。そこで、各シリンダ室５１，５２を軸方向Ｚに拡大して、回転式圧縮機２を大容量化している。大容量の回転式圧縮機２では、圧縮ガスの吐出量が多くなる。しかし、各シリンダ室５１，５２の径方向Ｒへの拡大は困難であるため、主軸受吐出孔７８の開口面積の拡大には限界がある。そこで大容量の回転式圧縮機２は、仕切板吐出口を有し、圧縮ガスを仕切板に吐出する。
　図５に示すように、仕切板４３は、第１仕切板１４０と、第２仕切板１６０と、を有する。ここで、第１仕切板１４０の構成と第２仕切板１６０の構成は、互いに略同じである。このため、ここでは第１仕切板１４０の構成を代表して説明する。前述したように、第１仕切板１４０は、第１シリンダ４１の内部空間に面して、第１シリンダ室５１の一面を規定している。
　第１仕切板１４０は、第１仕切板吐出孔１４３と、弁体１５０と、ストッパ１５２と、弁体固定部１５４と、を有する。本願において、Ｘ´方向は以下のように定義される。第１仕切板吐出孔１４３の中心と弁体固定部１５４の中心とを結ぶ線の伸びる方向がＸ´方向である。Ｘ´方向において、第１仕切板吐出孔１４３の側が＋Ｘ´側であり、弁体固定部１５４の側が－Ｘ´側である。
　第１仕切板１４０は、圧縮機構部３３の第１シリンダ室５１の－Ｚ側を閉塞する。第１仕切板１４０は円盤状に形成される。第１仕切板１４０の－Ｚ側の表面には凹部１４１が形成される。凹部１４１には、弁体１５０およびストッパ１５２が収容される。凹部１４１はＸ´方向に沿って伸びる。凹部１４１の底には、薄肉の底壁１４２が形成される。
　第１仕切板吐出孔１４３は、凹部１４１の＋Ｘ´側に形成される。第１仕切板吐出孔１４３は、底壁１４２を貫通して形成される。第１仕切板吐出孔１４３が薄肉の底壁１４２に形成されるので、第１仕切板吐出孔１４３の内側の死容積は小さい。また、第１仕切板１４０の凹部１４１の容積は、主軸受４４の閉塞部１１０の凹部１１１の容積に比べて小さい。そのため、第１仕切板１４０の凹部１４１を流通可能な圧縮ガスの流量は、閉塞部１１０の凹部１１１を流通可能な圧縮ガスの流量に比べて少ない。したがって、第１仕切板吐出孔１４３の開口面積は、主軸受吐出孔７８の開口面積に比べて小さい。
　弁体１５０は、金属材料等により板状に形成される。弁体１５０は、底壁１４２の－Ｚ側に配置される。弁体１５０は、第１仕切板吐出孔１４３から弁体固定部１５４にかけてＸ´方向に伸びる。弁体１５０の＋Ｘ´側の弁頭部は、Ｚ方向に移動して第１仕切板吐出孔１４３を開閉する。
　ストッパ１５２は、金属材料等により、弁体１５０よりも厚い板状に形成される。ストッパ１５２は、弁体１５０の－Ｚ側に配置される。ストッパ１５２は、第１仕切板吐出孔１４３から弁体固定部１５４にかけてＸ´方向に伸びる。ストッパ１５２は、－Ｘ´側から＋Ｘ´側にかけて－Ｚ側に湾曲している。ストッパ１５２は、弁体１５０の＋Ｘ´側の弁頭部が、－Ｚ側に過大に変位するのを規制する。
　弁体固定部１５４は、凹部１４１の－Ｘ´側の端部に形成される。弁体固定部１５４は、リベットまたはネジなどを有する。弁体固定部１５４は、弁体１５０およびストッパ１５２の－Ｘ´側の端部を、凹部１４１の底壁１４２に固定する。
　第１仕切板吐出孔１４３の周囲では、底壁１４２の表面が－Ｚ側（第３側）に突出して、弁座１４４が形成される。弁体固定部１５４では、底壁１４２の表面が弁座１４４と同等に－Ｚ側に突出する。弁座１４４の周囲の第１領域１４５では、底壁１４２の表面が弁座１４４より低く形成される。第１領域１４５は、弁座１４４の周囲から弁体固定部１５４の近くまで伸びる。これにより、弁体固定部１５４に固定された弁体１５０が、弁座１４４に確実に当接して、第１仕切板吐出孔１４３を閉塞する。
　第１仕切板１４０を、主軸受４４の閉塞部１１０と比較して説明する。
　図１に示すように、第１仕切板１４０は、第１シリンダ４１と第２シリンダ４２との間に配置される。第１シリンダ室５１にはシャフト３１の第１偏心部６１が配置され、第２シリンダ室５２にはシャフト３１の第２偏心部６２が配置される。第１偏心部６１および第２偏心部６２は、周方向θに１８０°の位相差をもって配置される。そのため、シャフト３１の回転により、シャフト３１の第１偏心部６１と第２偏心部６２との間の部分（以下、中間部分と言う。）には、大きな曲げモーメントが作用する。第１仕切板１４０の高さを高くすると、シャフト３１の中間部分が長くなる。そのため、回転時の曲げモーメントによってシャフト３１の中間部分が曲がりやすくなり、シャフト３１の信頼性が低下する。
　第１仕切板１４０および閉塞部１１０には、第１シリンダ室５１から大きな圧力が作用する。これにより第１仕切板１４０および閉塞部１１０が変形すると、第１ローラ４６（図３参照）との干渉が発生する。そのため、第１仕切板１４０および閉塞部１１０の剛性を確保する必要がある。第１仕切板１４０の剛性を確保するには、図５に示す第１仕切板１４０の高さＨ２を高くすることが有効である。しかし、前述した理由により第１仕切板１４０の高さＨ２を高くすることは困難である。一方で、閉塞部１１０の高さＨ１を高くすることは可能である。
　そこで本実施形態では、第１仕切板１４０の軸方向Ｚにおける高さＨ２が、閉塞部１１０の軸方向Ｚにおける高さＨ１よりも小さい。一方で、第１仕切板１４０の底壁１４２の第１領域１４５の軸方向Ｚにおける厚さＴ２が、閉塞部１１０の底壁１１２の第１領域１１５の軸方向Ｚにおける厚さＴ１よりも大きい。第１仕切板１４０の高さＨ２が小さいので、シャフト３１の信頼性を確保できる。第１仕切板１４０の高さＨ２が小さくても、底壁１４２の厚さＴ２が大きいので、第１仕切板１４０の剛性を確保できる。一方、閉塞部１１０の高さＨ１が大きいので、底壁１１２の厚さＴ１が小さくても、閉塞部１１０の剛性を確保できる。閉塞部１１０の底壁１１２の厚さＴ１が小さいので、主軸受吐出孔７８の死容積を小さくできる。
　ここでは、第１仕切板１４０と主軸受４４の閉塞部１１０との関係について説明したが、第２仕切板１６０と副軸受４５の閉塞部との関係についても同様である。
　以上に詳述したように、図１に示す本実施形態の回転式圧縮機２は、シャフト３１と、電動機部３２と、圧縮機構部３３と、主マフラ部材１３０と、ケース３４と、を持つ。電動機部３２は、回転子３７と、固定子３６と、を有する。回転子３７は、シャフト３１の軸方向Ｚの＋Ｚ側に配置されシャフト３１に固定される。固定子３６は、回転子３７の＋Ｒ側に配置される。圧縮機構部３３は、シャフト３１の軸方向Ｚにおける＋Ｚ側とは反対の－Ｚ側に配置され、シャフト３１の回転によりガスを圧縮する。主マフラ部材１３０は、圧縮機構部３３を構成する電動機部３２側の主軸受４４の軸受部１００の＋Ｒ側に配置され、圧縮機構部３３で圧縮された圧縮ガスが吐出される主マフラ室１０５を形成するとともに、内周面と軸受部１００の外周面１００ａ間に主マフラ室吐出口１０６を形成する。ケース３４は、シャフト３１、電動機部３２、圧縮機構部３３および主マフラ部材１３０を内部に収容するとともに、＋Ｚ側に吐出管３５を有し底部に潤滑油Ｊを貯留する。前記回転子３７は、大内径部９２と、圧縮ガス流路９４と、を有する。大内径部９２は、－Ｚ側の端面側に形成される。圧縮ガス流路９４は、大内径部９２の底面から＋Ｚ側の端面にかけて貫通する。主マフラ室吐出口１０６を形成する軸受部１００の外周面１００ａは、大内径部９２の内周面９２ａより、径方向Ｒの＋Ｒ側に配置される。
　この構成によれば、主マフラ室吐出口１０６から＋Ｚ方向に吐出された圧縮ガス１０８が、回転子３７の－Ｚ側の端面に衝突する。このとき回転子３７は回転しているので、圧縮ガス１０８に含まれる潤滑油１０８ａは、遠心力により＋Ｒ方向に飛ばされる。一方、圧縮ガス１０８に含まれる気体冷媒１０８ｂは、大内径部９２の内部に流入する。さらに気体冷媒１０８ｂは、大内径部９２の底面に形成された圧縮ガス流路９４に流入し、吐出管３５から外部に吐出される。これにより、圧縮ガスに含まれる潤滑油を分離できる。したがって、回転式圧縮機２から吐出される圧縮ガスへの潤滑油の混入を抑制できる。これに伴って、冷凍サイクル装置の構成機器の効率が低下するのを防止できる。また、圧縮機構部３３における潤滑油Ｊの不足を防止できる。
　本実施形態の回転式圧縮機２は、軸方向Ｚにおける主マフラ室吐出口１０６と回転子３７との距離をＬ１とし、軸方向Ｚにおける大内径部９２の深さをＬ２としたとき、Ｌ１＜Ｌ２を満たす。
　この構成によれば、Ｌ１がＬ２より小さいので、主マフラ室吐出口１０６から吐出された圧縮ガスの大部分が、回転子３７の－Ｚ側の端面に衝突する。これにより、圧縮ガスに含まれる潤滑油を分離できる。また、Ｌ２がＬ１より大きいので、軸受部１００の多くの部分を大内径部９２の内部に配置できる。したがって、回転式圧縮機２を軸方向Ｚにおいて小型化できる。
　本実施形態の回転式圧縮機２は、回転子３７の大内径部９２内に軸受部１００の一部が位置するように配置され、主マフラ室吐出口１０６の開口面積をＳ１とし、大内径部９２の内周面と軸受部１００の径小部１０２の外周面１００ａ間の通路面積をＳ２としたとき、Ｓ１＜Ｓ２を満たす。
　この構成によれば、Ｓ１がＳ２より小さいので、主マフラ室吐出口１０６からの圧縮ガスの吐出速度が速くなる。そのため、吐出された圧縮ガスの大部分が、回転子３７の－Ｚ側の端面に衝突する。これにより、圧縮ガスに含まれる潤滑油を分離できる。また、Ｓ２がＳ１より大きいので、圧縮ガス１０８に含まれる気体冷媒１０８ｂが、大内径部９２に流入しやすくなる。これにより、圧縮ガスに含まれる潤滑油を分離できる。
　本実施形態の回転式圧縮機２は、主マフラ室吐出口１０６の開口面積をＳ１とし、圧縮機構部の吐出孔の総開口面積をＳ３としたとき、Ｓ１＜Ｓ３を満たす。ここで、圧縮機構部の吐出孔の総開口面積Ｓ３は、圧縮機構部３３における全ての圧縮ガス吐出孔の開口面積を合計したものである。
　この構成によれば、Ｓ１がＳ３より小さいので、主マフラ室吐出口１０６からの圧縮ガスの吐出速度が速くなる。そのため、吐出された圧縮ガスの大部分が、回転子３７の－Ｚ側の端面に衝突する。これにより、圧縮ガスに含まれる潤滑油を分離できる。
　図５に示すように、本実施形態の回転式圧縮機２において、圧縮機構部３３は、主軸受４４の閉塞部１１０を有する。閉塞部１１０は、ガスを圧縮する第１シリンダ室５１の＋Ｚ側を閉塞する。閉塞部１１０は、主軸受吐出孔７８と、弁体１２０と、弁座１１４と、傾斜面１１９と、第２領域１１７と、を有する。弁体１２０は、主軸受吐出孔７８を開閉する。弁座１１４は、主軸受吐出孔７８の周囲から第１シリンダ室５１の反対側に突出する。傾斜面１１９は、弁体１２０と弁座１１４との間から吐出された圧縮ガスを案内する。第２領域１１７は、弁座１１４の周囲の第１領域１１５と傾斜面１１９との間に設けられ第１領域１１５より第１シリンダ室５１側に窪む。
　この構成によれば、第１領域１１５より－Ｚ側に窪んだ第２領域１１７を有する。そのため、弁座１１４と弁体１２０との間から吐出された圧縮ガスの流通抵抗が小さくなる。これにより、図３に示す主マフラ室吐出口１０６から圧縮ガス１０８が高速で吐出される。そのため、吐出された圧縮ガスの大部分が、回転子３７の－Ｚ側の端面に衝突する。これにより、圧縮ガスに含まれる潤滑油を分離できる。
　図１に示すように、冷凍サイクル装置１は、本実施形態の回転式圧縮機２と、凝縮器３と、膨張装置４と、蒸発器５と、を備える。凝縮器３は、回転式圧縮機２に接続される。膨張装置４は、凝縮器３に接続される。蒸発器５は、膨張装置４に接続される。
　この構成によれば、冷凍サイクル装置１は、吐出される圧縮ガスへの潤滑油の混入を抑制できる回転式圧縮機２を有する。そのため、蒸発器および凝縮器などの効率低下を抑制できる。したがって、効率の高い冷凍サイクル装置を提供できる。また冷凍サイクル装置１は、圧縮機構部３３における潤滑油Ｊの不足を防止できる回転式圧縮機２を有する。したがって、信頼性の高い冷凍サイクル装置を提供できる。
　実施形態の主軸受４４の軸受部１００および閉塞部１１０は、一体に形成される。これに対して軸受部１００および閉塞部１１０は、別体に形成されてもよい。
　実施形態の回転式圧縮機２のシリンダの個数は、第１シリンダ４１および第２シリンダ４２の２個である。これに対してシリンダの個数は、１個でもよく、３個以上でもよい。
　実施形態の圧縮機構部３３は、ローラおよびブレードが別体に形成されたロータリ式の圧縮機を採用している。これに対して圧縮機構部３３は、ローラおよびブレードが一体に形成されたスイング式の圧縮機を採用してもよい。
　以上説明した少なくともひとつの実施形態によれば、主マフラ室吐出口１０６を形成する軸受部１００の外周面１００ａが、大内径部９２の内周面９２ａより、径方向Ｒの＋Ｒ側に配置される。これにより、回転式圧縮機２から吐出される圧縮ガスへの潤滑油の混入を抑制できる。
　本発明のいくつかの実施形態を説明したが、これらの実施形態は、例として提示したものであり、発明の範囲を限定することは意図していない。これら実施形態は、その他の様々な形態で実施されることが可能であり、発明の要旨を逸脱しない範囲で、種々の省略、置き換え、変更を行うことができる。これら実施形態やその変形は、発明の範囲や要旨に含まれると同様に、特許請求の範囲に記載された発明とその均等の範囲に含まれるものである。
　Ｊ…潤滑油、Ｒ…径方向、Ｚ…軸方向、１…冷凍サイクル装置、２…回転式圧縮機、３…放熱器（凝縮器）、４…膨張装置、５…吸熱器（蒸発器）、３１…シャフト、３２…電動機部、３３…圧縮機構部、３４…ケース、３５…吐出管、３６…固定子、３７…回転子、４４…主軸受、４５…副軸受、５１…第１シリンダ室（シリンダ室）、７８…主軸受吐出孔（吐出孔）、９２…大内径部、９２ａ…側面、９４…圧縮ガス流路、１００…軸受部、１００ａ…外周、１０５…主マフラ室（マフラ室）、１０６…主マフラ室吐出口（マフラ室吐出口）、１１０…閉塞部、１１４…弁座、１１５…第１領域、１１７…第２領域、１１９…傾斜面、１２０…弁体、１３０…主マフラ部材（マフラ部材）。

Claims (9)

  1. 　シャフトと、
    　前記シャフトの軸方向の第１側に配置され前記シャフトに固定される回転子と、前記回転子の外側に配置される固定子と、を有する電動機部と、
    　前記シャフトの軸方向における前記第１側とは反対の第２側に配置され、前記シャフトの回転によりガスを圧縮する圧縮機構部と、
    　前記圧縮機構部を構成する前記電動機部側の軸受部の外側に配置され、前記圧縮機構部で圧縮された圧縮ガスが吐出されるマフラ室を形成するとともに、内周面と前記軸受部の外周面間にマフラ室吐出口を形成するマフラ部材と、
    　前記シャフト、前記電動機部、前記圧縮機構部および前記マフラ部材を内部に収容するとともに、前記第１側に吐出管を有し底部に潤滑油を貯留したケースと、を備え、
    　前記回転子は、前記第２側の端面側に形成された大内径部と、前記大内径部の底面から前記第１側の端面にかけて貫通する圧縮ガス流路と、を有し、
    　前記マフラ室吐出口を形成する前記軸受部の外周面は、前記大内径部の内周面より、径方向の外側に配置される、
    　回転式圧縮機。
  2. 　前記軸方向における前記マフラ室吐出口と前記回転子との距離をＬ１とし、前記軸方向における前記大内径部の深さをＬ２としたとき、Ｌ１＜Ｌ２を満たす、
    　請求項１に記載の回転式圧縮機。
  3. 　前記回転子の前記大内径部内に前記軸受部の一部が位置するように配置され、前記マフラ室吐出口の開口面積をＳ１とし、前記大内径部と前記軸受部間の通路面積をＳ２としたとき、Ｓ１＜Ｓ２を満たす、
    　請求項１に記載の回転式圧縮機。
  4. 　前記回転子の前記大内径部内に前記軸受部の一部が位置するように配置され、前記マフラ室吐出口の開口面積をＳ１とし、前記大内径部と前記軸受部間の通路面積をＳ２としたとき、Ｓ１＜Ｓ２を満たす、
    　請求項２に記載の回転式圧縮機。
  5. 　前記マフラ室吐出口の開口面積をＳ１とし、前記圧縮機構部の吐出孔の総開口面積をＳ３としたとき、Ｓ１＜Ｓ３を満たす、
    　請求項１に記載の回転式圧縮機。
  6. 　前記マフラ室吐出口の開口面積をＳ１とし、前記圧縮機構部の吐出孔の総開口面積をＳ３としたとき、Ｓ１＜Ｓ３を満たす、
    　請求項３に記載の回転式圧縮機。
  7. 　前記マフラ室吐出口の開口面積をＳ１とし、前記圧縮機構部の吐出孔の総開口面積をＳ３としたとき、Ｓ１＜Ｓ３を満たす、
    　請求項４に記載の回転式圧縮機。
  8. 　前記圧縮機構部は、ガスを圧縮するシリンダ室を閉塞する軸受部を有し、
    　前記軸受部は、吐出孔と、前記吐出孔を開閉する弁体と、前記吐出孔の周囲から前記シリンダ室の反対側に突出する弁座と、前記弁体と前記弁座との間から吐出された前記圧縮ガスを案内する傾斜面と、前記弁座の周囲の第１領域と前記傾斜面との間に設けられ前記第１領域より前記シリンダ室側に窪んだ第２領域と、を有する、
    　請求項１に記載の回転式圧縮機。
  9. 　請求項１から８のいずれか１項に記載の回転式圧縮機と、
    　前記回転式圧縮機に接続された放熱器と、
    　前記放熱器に接続された膨張装置と、
    　前記膨張装置に接続された吸熱器と、を備える、
    　冷凍サイクル装置。
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