JP6773890B2 - 回転式圧縮機および冷凍サイクル装置 - Google Patents

Description

本発明の実施形態は、回転式圧縮機および冷凍サイクル装置に関する。
本願は、２０１７年３月１５日に、日本に出願された特願２０１７−０５０１５６号に基づき優先権を主張し、その内容をここに援用する。

冷凍サイクル装置において回転式圧縮機が利用されている。回転式圧縮機は、シリンダの内部でローラを偏心回転させ、気体冷媒を圧縮して外部に送出する。回転式圧縮機の内部には潤滑油が収容されている。潤滑油は、回転式圧縮機の摺動部分に供給される。回転式圧縮機から吐出される圧縮ガスに潤滑油が混入すると、冷凍サイクル装置の蒸発器や放熱器の効率が低下する。また吐出される圧縮ガスに潤滑油が混入すると、回転式圧縮機内での潤滑油が不足する。

特許第５８１８７３１号公報 特開２０１５−２０６３４４号公報

本発明が解決しようとする課題は、吐出される圧縮ガスへの潤滑油の混入を抑制することができる回転式圧縮機および冷凍サイクル装置を提供することである。

実施形態の回転式圧縮機は、シャフトと、電動機部と、圧縮機構部と、マフラ部材と、ケースと、を持つ。電動機部は、回転子と、固定子と、を有する。回転子は、前記シャフトの軸方向の第１側に配置され前記シャフトに固定される。固定子は、前記回転子の外側に配置される。圧縮機構部は、前記シャフトの軸方向における前記第１側とは反対の第２側に配置され、前記シャフトの回転によりガスを圧縮する。マフラ部材は、前記圧縮機構部を構成する前記電動機部側の軸受部の外側に配置され、前記圧縮機構部で圧縮された圧縮ガスが吐出されるマフラ室を形成するとともに、内周面と前記軸受部の外周面間にマフラ室吐出口を形成する。ケースは、前記シャフト、前記電動機部、前記圧縮機構部および前記マフラ部材を内部に収容するとともに、前記第１側に吐出管を有し底部に潤滑油を貯留する。前記回転子は、大内径部と、圧縮ガス流路と、を有する。大内径部は、前記第２側の端面側に形成される。圧縮ガス流路は、前記大内径部の底面から前記第１側の端面にかけて貫通する。前記マフラ室吐出口を形成する前記軸受部の外周面は、前記大内径部の内周面より、径方向の外側に配置される。前記圧縮機構部は、ガスを圧縮するシリンダ室を閉塞する前記軸受部を有する。前記軸受部は、吐出孔と、弁体と、弁座と、傾斜面と、第２領域と、を有する。弁体は、前記吐出孔を開閉する。弁座は、前記吐出孔の周囲から前記シリンダ室の反対側に突出する。傾斜面は、前記弁体と前記弁座との間から吐出された前記圧縮ガスを案内する。第２領域は、前記弁座の周囲の第１領域と前記傾斜面との間に設けられる。第２領域は、前記第１領域より前記シリンダ室側に窪む。

実施形態の回転式圧縮機の断面図を含む冷凍サイクル装置の概略構成図。 図１のＦ２−Ｆ２線における圧縮機構部の断面図。 図１のＰ部における主軸受周辺の拡大図。 図３のＦ４−Ｆ４線における圧縮機構部の断面図。 図４のＦ５−Ｆ５線における圧縮機構部の断面図。 実施形態の変形例であって、図３のＦ４−Ｆ４線に相当する部分における圧縮機構部の断面図。

以下、実施形態の回転式圧縮機および冷凍サイクル装置を、図面を参照して説明する。本願において、Ｚ方向、Ｒ方向およびθ方向は以下のように定義される。Ｚ方向はシャフト３１の軸方向である。軸方向の第１側である＋Ｚ側は、例えば鉛直方向の上側である。軸方向の第２側である−Ｚ側は、例えば鉛直方向の下側である。なお、Ｚ方向を軸方向Ｚと呼ぶ場合がある。Ｒ方向はシャフト３１の径方向である。＋Ｒ側は、径方向の外側であって、シャフト３１の中心軸から離れる側である。−Ｒ方向は、径方向の内側であって、シャフト３１の中心軸に近づく側である。なお、Ｒ方向を径方向Ｒと呼ぶ場合がある。θ方向は、シャフト３１の中心軸の周方向である。なお、θ方向を周方向θと呼ぶ場合がある。

始めに、冷凍サイクル装置について簡単に説明する。
図１は、本実施形態の回転式圧縮機２の断面図を含む冷凍サイクル装置１の概略構成図である。
図１に示すように、冷凍サイクル装置１は、回転式圧縮機２と、回転式圧縮機２に接続された放熱器としての凝縮器３と、凝縮器３に接続された膨張装置４と、膨張装置４に接続された吸熱器としての蒸発器５とを備えている。

回転式圧縮機２は、いわゆるロータリ式の圧縮機である。回転式圧縮機２は、例えば、内部に取り込まれる低圧の気体冷媒（流体）を圧縮して高温・高圧の気体冷媒にする。なお、回転式圧縮機２の具体的な構成については後述する。

凝縮器３は、回転式圧縮機２から吐出される高温・高圧の気体冷媒から放熱して、高温・高圧の気体冷媒を高圧の液体冷媒にする。
膨張装置４は、凝縮器３から送り込まれる高圧の液体冷媒の圧力を下げ、高圧の液体冷媒を低温・低圧の液体冷媒にする。
蒸発器５は、膨張装置４から送り込まれる低温・低圧の液体冷媒を気化させ、低圧の気体冷媒にする。そして、蒸発器５において、低圧の液体冷媒が気化する際に周囲から気化熱を奪うことで周囲が冷却される。なお、蒸発器５を通過した低圧の気体冷媒は、上述した回転式圧縮機２の内部に取り込まれる。

このように、本実施形態の冷凍サイクル装置１では、作動流体である冷媒が気体冷媒と液体冷媒との間で相変化しながら循環し、気体冷媒から液体冷媒に相変化する過程で放熱し、液体冷媒から気体冷媒に相変化する過程で吸熱する。そして、これらの放熱や吸熱を利用して暖房や冷房などが行われる。

次に、上述した回転式圧縮機２の具体的な構成について説明する。
本実施形態の回転式圧縮機２は、圧縮機本体１１と、アキュムレータ１２とを備える。
アキュムレータ１２は、いわゆる気液分離器である。アキュムレータ１２は、上述した蒸発器５と圧縮機本体１１との間に設けられている。アキュムレータ１２は、吸い込みパイプ２１を通じて圧縮機本体１１の複数のシリンダ４１，４２に接続されている。アキュムレータ１２は、蒸発器５で気化された気体冷媒を圧縮機本体１１に供給する。

圧縮機本体１１は、シャフト３１と、シャフト３１を回転させる電動機部３２と、シャフト３１の回転によって気体冷媒を圧縮する圧縮機構部３３と、これらシャフト３１、電動機部３２および圧縮機構部３３を収容した円筒状のケース３４とを備えている。

シャフト３１およびケース３４は、軸線Ｏに対して同軸状に配置されている。電動機部３２は、ケース３４のなかで、軸線Ｏに沿う＋Ｚ側（図１における上側）に配置されている。圧縮機構部３３は、ケース３４のなかで、軸線Ｏに沿う−Ｚ側（図１における下側）に配置されている。

電動機部３２は、いわゆるインナーロータ型のＤＣブラシレスモータである。具体的には、電動機部３２は、固定子３６と、回転子３７とを備える。固定子３６は、筒状に形成され、ケース３４の内壁面に焼嵌めなどによって固定されている。回転子３７は、固定子３６の内側に配置されている。回転子３７は、シャフト３１の上部に連結されている。回転子３７は、固定子３６に設けられたコイルに電流が供給されることで、シャフト３１を回転駆動する。

次に、圧縮機構部３３について説明する。
圧縮機構部３３は、複数のシリンダ４１，４２と、仕切板４３と、主軸受４４と、副軸受４５と、複数のローラ４６，４７と、主マフラ部材１３０と、副マフラ部材１８０とを備える。

複数のシリンダは、第１シリンダ４１と、第２シリンダ４２とを含む。第１シリンダ４１および第２シリンダ４２は、互いの間に隙間を空けて軸方向Ｚに重ねて配置されている。第１シリンダ４１および第２シリンダ４２の各々は、軸方向Ｚに開口した筒状に形成されている。これにより、第１シリンダ４１には、第１シリンダ室５１となる内部空間が形成されている。第２シリンダ４２には、第２シリンダ室５２となる内部空間が形成されている。第１シリンダ４１および第２シリンダ４２の各々には、上述した吸い込みパイプ２１が個別に接続されている。第１シリンダ室５１および第２シリンダ室５２には、アキュムレータ１２で気液分離された気体冷媒が吸い込みパイプ２１を通じて供給される。

仕切板４３は、第１シリンダ４１と第２シリンダ４２との間に配置され、第１シリンダ４１と第２シリンダ４２との間に挟まれている。仕切板４３は、第１仕切板１４０と、第２仕切板１６０と、を有する。第１仕切板１４０は、第１シリンダ４１の内部空間に面して、第１シリンダ室５１の一面を規定している。同様に、第２仕切板１６０は、第２シリンダ４２の内部空間に面して、第２シリンダ室５２の一面を規定している。また、仕切板４３には、軸方向Ｚにシャフト３１が通される開口部５５が設けられている。仕切板４３の具体的な構成については後述する。

主軸受４４は、第１シリンダ４１に対して第１仕切板１４０とは反対側である電動機部３２側に位置する。主軸受４４は、第１仕切板１４０とは反対側から第１シリンダ４１の内部空間に面して、第１シリンダ室５１の別の一面を規定している。主軸受４４の具体的な構成については後述する。一方で、副軸受４５は、第２シリンダ４２に対して第２仕切板１６０とは反対側である反電動機部３２側に位置する。副軸受４５は、第２仕切板１６０とは反対側から第２シリンダ４２の内部空間に面して、第２シリンダ室５２の別の一面を規定している。

ここで、上述したシャフト３１は、第１シリンダ４１，第２シリンダ４２、および仕切板４３を貫通するとともに、主軸受４４と副軸受４５とによって回転可能に支持されている。シャフト３１には、第１偏心部６１と、第２偏心部６２とが設けられている。第１偏心部６１は、シャフト３１のなかで第１シリンダ室５１に対応する部分に設けられ、第１シリンダ室５１内に配置されている。第２偏心部６２は、シャフト３１のなかで第２シリンダ室５２に対応する部分に設けられ、第２シリンダ室５２内に配置されている。第１偏心部６１および第２偏心部６２の各々は、軸方向Ｚに沿う円柱状に形成されている。第１偏心部６１および第２偏心部６２は、軸線Ｏに対して径方向Ｒに同一量ずつ偏心している。第１偏心部６１および第２偏心部６２は、軸方向Ｚから見た平面視で例えば同形同大に形成されるとともに、周方向θに１８０°の位相差をもって配置されている。

複数のローラは、第１ローラ４６と、第２ローラ４７とを含む。第１ローラ４６および第２ローラ４７の各々は、軸方向Ｚに沿う筒状に形成されている。第１ローラ４６は、第１偏心部６１の外周側に配置されている。一方で、第２ローラ４７は、第２偏心部６２の外周側に配置されている。第１ローラ４６および第２ローラ４７の各々は、シャフト３１の回転に伴い、各ローラ４６，４７の外周面４６ａ，４７ａを各シリンダ４１，４２の内周面に摺接させながらシリンダ室５１，５２の内側で偏心回転する（図２参照）。

次に、シリンダの内部構成について説明する。
ここで、第１シリンダ４１の内部構成と第２シリンダ４２の内部構成は、偏心部６１，６２およびローラ４６，４７の位相差に応じて異なる部分以外は、互いに略同じである。このため、ここでは第１シリンダ４１の内部構成を代表して説明する。そして、第２シリンダ４２において第１シリンダ４１と同一の機能を有する構成には同一の符号を付して、その構成の説明を省略する。

図２は、図１のＦ２−Ｆ２線における圧縮機構部３３の断面図である。
図２に示すように、第１シリンダ４１の内周面には、径方向Ｒの外側に向けて延びたベーン溝７１が設けられている。このベーン溝７１は、軸方向Ｚにおいて第１シリンダ４１の全体に亘って形成されている。ベーン溝７１には、径方向Ｒに沿ってスライド移動可能なベーン７２が挿入されている。ベーン７２は、図示しない付勢手段によって径方向Ｒの内側に向けて付勢され、その先端部が第１シリンダ室５１内で第１ローラ４６の外周面４６ａに当接している。これにより、ベーン７２は、第１シリンダ室５１の内部を、吸込室７４と圧縮室７５とに仕切っている。ベーン７２は、第１ローラ４６の偏心回転に伴って第１シリンダ室５１内に進退する。これにより、第１シリンダ室５１内に気体冷媒を吸い込む吸込動作および第１シリンダ室５１内で気体冷媒を圧縮する圧縮動作が行われる。

また、第１シリンダ４１には、吸込孔７６と、吐出溝７７とが設けられている。
吸込孔７６は、第１シリンダ室５１から径方向Ｒの外側に向けて第１シリンダ４１を貫通している。吸込孔７６の径方向Ｒの外側の端部には、上述した吸い込みパイプ２１が接続されている。一方で、吸込孔７６の径方向Ｒの内側の端部は、第１シリンダ室５１の吸込室７４に連通している。吸込孔７６は、吸い込みパイプ２１から送られた気体冷媒を第１シリンダ室５１の吸込室７４に流入させる。

一方で、吐出溝７７は、圧縮室７５に設けられている。吐出溝７７は、第１シリンダ４１の内周面に軸方向Ｚに沿って設けられ、主軸受４４の主軸受吐出孔７８（図１参照）に連通している。吐出溝７７は、圧縮室７５で圧縮された気体冷媒を主軸受４４の主軸受吐出孔７８に導く。一方で、第２シリンダ４２に設けられた吐出溝７７は、副軸受４５の副軸受吐出孔７９（図１参照）に連通している。第２シリンダ４２の吐出溝７７は、圧縮室７５で圧縮された気体冷媒を副軸受４５の副軸受吐出孔７９に導く。

図１に示すように、主マフラ部材１３０は、主軸受４４との間に主マフラ室１０５を形成する。第１シリンダ４１の圧縮室７５で圧縮された気体冷媒（以下、圧縮ガスと言う場合がある。）は、主軸受吐出孔７８から主マフラ室１０５に吐出される。主マフラ室１０５は、主マフラ室吐出口１０６を有する。主マフラ室１０５に吐出された圧縮ガスは、主マフラ室吐出口１０６からケース３４の内部に吐出される。主マフラ部材１３０の具体的な構成については後述する。副マフラ部材１８０は、副軸受４５との間に副マフラ室１８５を形成する。第２シリンダ４２の圧縮室７５で圧縮された気体冷媒は、副軸受吐出孔７９から副マフラ室１８５に吐出される。副マフラ室１８５は、第２シリンダ４２、仕切板４３および第１シリンダ４１に形成された貫通孔（不図示）を介して、主マフラ室１０５に連通する。そのため、副マフラ室１８５に吐出された圧縮ガスは、主マフラ室吐出口１０６からケース３４の内部に吐出される。

ケース３４は、電動機部３２の回転子３７の＋Ｚ側に、吐出管３５を有する。吐出管３５は、ケース３４の内部に吐出された圧縮ガスを、凝縮器３など、ケース３４の外部における冷凍サイクル装置の構成機器に吐出する。

次に、圧縮機構部３３に設けられた給油通路８０について説明する。
ここで、第１偏心部６１の内部構成と第２偏心部６２の内部構成は、互いに略同じである。このため、ここでは第１偏心部６１の内部構成を代表して説明する。

図３は、図１のＰ部における主軸受４４周辺の拡大図である。
図３に示すように、給油通路８０は、シャフト３１に設けられた主通路８１と、第１偏心部６１に設けられた副通路８２および連通路８４とを有する。

主通路８１は、軸線Ｏと同軸状に設けられ、シャフト３１の内部に形成されている。主通路８１は、軸方向Ｚに沿ってシャフト３１の内部を延びている。主通路８１は、副軸受４５に支持されるシャフト３１の端部においてシャフト３１の外部に開口している。ここで、ケース３４内には、潤滑油Ｊが収容されており、圧縮機構部３３の一部が潤滑油Ｊ内に浸かっている。主通路８１には、ケース３４に収容された潤滑油Ｊが流入する。また、主通路８１の内部には、シャフト３１の回転に伴って、潤滑油Ｊを主通路８１内に汲み上げるねじり板等のポンプ手段（不図示）が設けられている。

副通路８２は、例えば偏心部６１の外周面６１ａに設けられた溝である。言い換えると、副通路８２は、偏心部６１の外周面６１ａとローラ４６の内周面４６ｂとの間に形成されている。副通路８２は、軸方向Ｚに沿って延びており、軸方向Ｚにおいて偏心部６１，６２の全体に亘って形成されている。

連通路８４は、径方向Ｒに沿って偏心部６１の内部に設けられている。連通路８４は、主通路８１と副通路８２との間に設けられ、主通路８１と副通路８２とを接続している。これにより、主通路８１内の潤滑油Ｊは、シャフト３１の回転に伴う遠心力によって、連通路８４を通じて副通路８２に供給される。副通路８２に供給された潤滑油Ｊは、副通路８２から圧縮機構部３３の摺動部分に供給される。

主軸受４４、主マフラ部材１３０および回転子３７の構成について詳しく説明する。
最初に、主軸受４４の構成について詳しく説明する。
図３に示すように、主軸受４４は、軸受部１００と、閉塞部１１０と、を有する。軸受部１００および閉塞部１１０は、金属材料により一体的に形成される。主軸受４４は、全体を鋳造した後に、一部に機械加工を施して形成される。そのため、主軸受４４の外表面の大部分は鋳肌で形成される。

軸受部１００は、軸方向Ｚにおいて電動機部３２と圧縮機構部３３との間に配置され、シャフト３１の外周を支持する。軸受部１００は円筒状に形成される。軸受部１００の−Ｚ側は、外径が一定に形成される。軸受部１００の＋Ｚ側には、外径が−Ｚ側より小さい径小部１０２が形成される。径小部１０２は、＋Ｚ側に向かって先細るように形成される。
閉塞部１１０は、圧縮機構部３３の第１シリンダ室５１の＋Ｚ側（第３側）を閉塞する。閉塞部１１０は円盤状に形成される。閉塞部１１０は、軸受部１００の−Ｚ側の端部に連続する。閉塞部１１０については、より具体的な構成を後述する。

次に、主マフラ部材１３０の構成について詳しく説明する。
主マフラ部材１３０は、鋼板材料等により形成される。主マフラ部材１３０は、主軸受４４の軸受部１００の＋Ｒ側に配置される。主マフラ部材１３０は、主軸受４４との間に主マフラ室１０５を形成する。主マフラ部材１３０の−Ｚ側の端部には、＋Ｒ側に広がるフランジ部１３８が形成される。フランジ部１３８は、主軸受４４の閉塞部１１０の＋Ｚ側の端面に固定される。主マフラ部材１３０は、＋Ｚ側に向かって先細るように漏斗状に形成される。主マフラ部材１３０の＋Ｚ側の端部には、内径が一定のまま軸方向Ｚに沿って伸びる整流部１３４が形成される。整流部１３４は、主軸受４４の軸受部１００と同軸状に配置される。整流部１３４は、圧縮ガスの流れを、環状で＋Ｚ側に向かうように整流する。整流部１３４の内周面は、主軸受４４の軸受部１００の外周面１００ａとの間に、環状の主マフラ室吐出口１０６を形成する。主マフラ室吐出口１０６は、整流部１３４の＋Ｚ側の端部に形成される。主マフラ室吐出口１０６は、圧縮ガスを主マフラ室１０５からケース３４の内部に吐出する。

次に、回転子３７の構成について詳しく説明する。
回転子３７は、大内径部９２と、圧縮ガス流路９４と、を有する。
大内径部（カウンタボア）９２は、−Ｚ側の端面から一定の深さに形成される。大内径部９２は、シャフト３１の全周囲にわたってリング状に形成され、シャフト３１が連結される部分よりも内径が大きくされている。大内径部９２の内部には、主軸受４４の軸受部１００の径小部１０２が挿入される。これにより、回転子３７と主軸受４４とが軸方向Ｚにおいて重なる。したがって、回転式圧縮機２を軸方向Ｚにおいて小型化できる。なお、シャフト３１の給油通路８０に汲み上げられて圧縮機構部３３の潤滑に利用されなかった潤滑油Ｊを、シャフト３１の外周面から大内径部９２の内部に吐出してもよい。
圧縮ガス流路９４は、大内径部９２の底面から回転子３７の＋Ｚ側の端面にかけて、回転子３７を貫通する。複数の圧縮ガス流路９４が、周方向θに間隔を空けて形成される。

ここで、圧縮ガスの吐出動作について詳しく説明する。
前述したように、第１シリンダ室５１で圧縮された気体冷媒（圧縮ガス）は、主軸受吐出孔７８から主マフラ室１０５に吐出される。主マフラ室１０５に吐出された圧縮ガスは、主マフラ室吐出口１０６からケース３４の内部に吐出される。電動機部３２は、回転子３７に形成された圧縮ガス流路９４など、電動機部３２を軸方向Ｚに貫通する空間を有する。ケース３４の内部における電動機部３２の−Ｚ側に吐出された圧縮ガスは、圧縮ガス流路９４などの空間を通って、電動機部３２の＋Ｚ側に流れる。電動機部３２の＋Ｚ側に流れた圧縮ガスは、吐出管３５（図１参照）から冷凍サイクル装置の構成機器に吐出される。

ところで、ケース３４の内部に収容された潤滑油Ｊは、シャフト３１の給油通路８０に汲み上げられて、圧縮機構部３３の摺動部分に供給される。そのため、第１シリンダ室５１で圧縮された気体冷媒（圧縮ガス）には潤滑油Ｊが含まれる。潤滑油Ｊを含んだ圧縮ガスが冷凍サイクル装置の構成機器に供給されると、冷凍サイクル装置の構成機器の効率が低下する。また潤滑油Ｊを含んだ圧縮ガスが回転式圧縮機２の外部に吐出されると、圧縮機構部３３において潤滑油Ｊが不足する。

これに対して本実施形態では、主マフラ室吐出口１０６を形成する主軸受４４の軸受部１００の外周面１００ａが、大内径部９２の内周面９２ａより、＋Ｒ側に配置される。すなわち、軸線Ｏから、軸受部１００の外周面１００ａまでの距離（外周面１００ａの半径）をＲ１とする。軸線Ｏから、大内径部９２の内周面９２ａまでの距離（内周面９２ａの半径）をＲ２とする。このとき、本実施形態の回転式圧縮機２はＲ１＞Ｒ２を満たす。

この構成によれば、主マフラ室吐出口１０６から＋Ｚ方向に吐出された圧縮ガス１０８が、回転子３７の−Ｚ側の端面に衝突する。このとき回転子３７は回転しているので、圧縮ガス１０８に含まれる潤滑油１０８ａは、遠心力により＋Ｒ方向に飛ばされる。一方、圧縮ガス１０８に含まれる気体冷媒１０８ｂは、大内径部９２の内部に流入する。さらに気体冷媒１０８ｂは、大内径部９２の底面に形成された圧縮ガス流路９４に流入し、吐出管３５から外部に吐出される。これにより、圧縮ガスに含まれる潤滑油を分離できる。したがって、回転式圧縮機２から吐出される圧縮ガスへの潤滑油の混入を抑制できる。これに伴って、冷凍サイクル装置の構成機器の効率が低下するのを防止できる。また、圧縮機構部３３における潤滑油Ｊの不足を防止できる。

なお、大内径部９２および圧縮ガス流路９４の内部でも、重力および遠心力により、圧縮ガスから潤滑油が分離される。
図１に示すように、シャフト３１の＋Ｚ側の端部には、フランジディスク９６が装着される。フランジディスク９６は、シャフト３１の全周囲において＋Ｒ側に広がる。フランジディスク９６は、圧縮ガス流路９４の＋Ｚ側を覆うように配置される。圧縮ガス流路９４から＋Ｚ側に吐出された圧縮ガスは、フランジディスク９６に衝突する。フランジディスク９６はシャフト３１と共に回転しているので、圧縮ガスに含まれる潤滑油は、遠心力により＋Ｒ方向に飛ばされる。このようにフランジディスク９６でも、圧縮ガスから潤滑油が分離される。

図３に示すように、軸方向Ｚにおける主マフラ室吐出口１０６と回転子３７との距離をＬ１とする。軸方向Ｚにおける大内径部９２の深さをＬ２とする。このとき、本実施形態の回転式圧縮機２はＬ１＜Ｌ２を満たす。Ｌ１がＬ２より小さいので、主マフラ室吐出口１０６から吐出された圧縮ガス１０８の大部分が、回転子３７の−Ｚ側の端面に衝突する。これにより、圧縮ガスに含まれる潤滑油を分離できる。また、Ｌ２がＬ１より大きいので、軸受部１００の多くの部分を大内径部９２の内部に配置できる。したがって、回転式圧縮機２を軸方向Ｚにおいて小型化できる。

また、主マフラ室吐出口１０６の軸方向Ｚに直交する開口面積をＳ１とする。回転子３７の−Ｚ側の端面における大内径部９２の内周面と軸受部１００の径小部１０２の外周面１００ａ間の通路面積をＳ２とする。このとき、本実施形態の回転式圧縮機２はＳ１＜Ｓ２を満たす。Ｓ１がＳ２より小さいので、主マフラ室吐出口１０６からの圧縮ガスの吐出速度が速くなる。そのため、吐出された圧縮ガスの大部分が、回転子３７の−Ｚ側の端面に衝突する。これにより、圧縮ガスに含まれる潤滑油を分離できる。また、Ｓ２がＳ１より大きいので、圧縮ガス１０８に含まれる気体冷媒１０８ｂが、大内径部９２内に流入しやすくなる。これにより、圧縮ガスに含まれる潤滑油を分離できる。

また、主マフラ室吐出口１０６の軸方向Ｚに直交する開口面積をＳ１とする。圧縮機構部３３の吐出孔の総開口面積をＳ３とする。ここで、圧縮機構部３３の吐出孔の総開口面積Ｓ３は、圧縮機構部３３における全ての圧縮ガス吐出孔の開口面積を合計したものである。すなわち、圧縮機構部３３の吐出孔の総開口面積は、主軸受吐出孔７８、副軸受吐出孔７９、後述する第１仕切板吐出孔１４３および第２仕切板吐出孔の開口面積を合計したものである。このとき、本実施形態の回転式圧縮機２はＳ１＜Ｓ３を満たす。Ｓ１がＳ３より小さいので、主マフラ室吐出口１０６からの圧縮ガスの吐出速度が速くなる。そのため、吐出された圧縮ガスの大部分が、回転子３７の−Ｚ側の端面に衝突する。これにより、圧縮ガスに含まれる潤滑油を分離できる。

主軸受４４の閉塞部１１０の構成について詳しく説明する。
ここで、主軸受４４の閉塞部１１０の構成と副軸受４５の閉塞部の構成は、互いに略同じである。このため、ここでは主軸受４４の閉塞部１１０の構成を代表して説明する。
図４は、図３のＦ４−Ｆ４線における圧縮機構部３３の断面図である。図５は、図４のＦ５−Ｆ５線における圧縮機構部３３の断面図である。なお図４では、弁体１２０およびストッパ１２２の記載を省略している。

図５に示すように、閉塞部１１０は、主軸受吐出孔７８と、弁体１２０と、ストッパ１２２と、弁体固定部１２４と、を有する。本願において、Ｘ方向は以下のように定義される。図４に示すように、主軸受吐出孔７８の中心と弁体固定部１２４の中心とを結ぶ線の伸びる方向がＸ方向である。Ｘ方向において、主軸受吐出孔７８の側が＋Ｘ側であり、弁体固定部１２４の側が−Ｘ側である。

図５に示すように、閉塞部１１０は、圧縮機構部３３の第１シリンダ室５１の＋Ｚ側（第３側）を閉塞する。閉塞部１１０は円盤状に形成される。閉塞部１１０の＋Ｚ側の表面には凹部１１１が形成される。凹部１１１には、弁体１２０およびストッパ１２２が収容される。凹部１１１はＸ方向に沿って伸びる。凹部１１１の底には、薄肉の底壁１１２が形成される。

主軸受吐出孔７８は、凹部１１１の＋Ｘ側に形成される。主軸受吐出孔７８は、底壁１１２を貫通して形成される。ところで、第１シリンダ室５１において圧縮動作が終了しても、主軸受吐出孔７８の内側には圧縮ガスが残る。この圧縮ガスが第１シリンダ室５１の内部に再膨張すると、新たな気体冷媒の吸込動作が妨害されるので、回転式圧縮機２の圧縮効率が低下する。そのため、主軸受吐出孔７８の内側の死容積を小さくすることが望ましい。本実施形態では、主軸受吐出孔７８が薄肉の底壁１１２に形成されるので、主軸受吐出孔７８の内側の死容積が小さい。

弁体１２０は、金属材料等により板状に形成される。弁体１２０は、底壁１１２の＋Ｚ側に配置される。弁体１２０は、主軸受吐出孔７８から弁体固定部１２４にかけてＸ方向に伸びる。弁体１２０の＋Ｘ側の弁頭部は、Ｚ方向に移動して主軸受吐出孔７８を開閉する。

ストッパ１２２は、金属材料等により、弁体１２０よりも厚い板状に形成される。ストッパ１２２は、弁体１２０の＋Ｚ側に配置される。ストッパ１２２は、主軸受吐出孔７８から弁体固定部１２４にかけてＸ方向に伸びる。ストッパ１２２は、−Ｘ側から＋Ｘ側にかけて＋Ｚ側に湾曲している。ストッパ１２２は、弁体１２０の＋Ｘ側の弁頭部が、＋Ｚ側に過大に変位するのを規制する。

弁体固定部１２４は、凹部１１１の−Ｘ側の端部に形成される。弁体固定部１２４は、リベットまたはネジなどを有する。弁体固定部１２４は、弁体１２０およびストッパ１２２の−Ｘ側の端部を、凹部１１１の底壁１１２に固定する。

閉塞部１１０の凹部１１１の底壁１１２における＋Ｚ側の表面（以下、単に表面と言う。）の形状について説明する。
図５に示すように、主軸受吐出孔７８の周囲では、底壁１１２の表面が反シリンダ室５１側である＋Ｚ側（第３側）に突出して、弁座１１４が形成される。弁体固定部１２４では、底壁１１２の表面が弁座１１４と同等に＋Ｚ側に突出する。弁座１１４の周囲の第１領域１１５では、底壁１１２の表面が弁座１１４より低く形成される。図４に示すように、第１領域１１５は、弁座１１４の周囲から弁体固定部１２４の近くまで伸びる。これにより、弁体固定部１２４に固定された弁体１２０が、弁座１１４に確実に当接して、主軸受吐出孔７８を閉塞する。

図５に示すように、底壁１１２の＋Ｘ側の端部には傾斜面１１９が形成される。傾斜面１１９は、主軸受吐出孔７８の周囲から、凹部１１１の開口縁部にかけて、＋Ｘ側および＋Ｚ側に伸びる。傾斜面１１９は、−Ｘ側から＋Ｘ側にかけて徐々に傾斜が大きくなる曲面状に形成される。主軸受吐出孔７８から＋Ｚ方向に吐出された圧縮ガスは、弁体１２０に衝突して＋Ｘ方向に進路を変える。＋Ｘ方向に進行した圧縮ガスは、傾斜面１１９により流れをガイドされ、凹部１１１の＋Ｘ側の端部から＋Ｚ方向に吐出される。すなわち傾斜面１１９は、弁座１１４と弁体１２０との間から吐出された圧縮ガスを＋Ｚ側に案内する。これにより、主マフラ室吐出口１０６から圧縮ガスを高速で＋Ｚ側に吐出できる。なお図４に示すように、凹部１１１は、＋Ｘ側の端部から閉塞部１１０の外周に沿って周方向θに延長される。圧縮ガスは、凹部１１１の周方向θの端部から＋Ｚ方向に吐出される。

図５に示すように、弁座１１４の周囲の第１領域１１５と傾斜面１１９との間に、−Ｚ側に窪んだ第２領域１１７が形成される。第２領域１１７は、第１領域１１５の＋Ｘ側の端部から略垂直に−Ｚ側に窪んで形成される。第２領域１１７から傾斜面１１９にかけて、底壁１１２の表面は＋Ｚ側に連続的に変化する。傾斜面１１９のうち、軸方向Ｚの位置が第１領域１１５より−Ｚ側の部分は第２領域１１７に含まれる。図４において、第２領域１１７にはハッチングが施されている。

本実施形態では、第１領域１１５より−Ｚ側に窪んだ第２領域１１７を有する。そのため、弁座１１４と弁体１２０との間から＋Ｘ方向に吐出された圧縮ガスの流通抵抗が小さくなる。これにより、図３に示す主マフラ室吐出口１０６から圧縮ガスが高速で＋Ｚ側に吐出される。そのため、吐出された圧縮ガスの大部分が、回転子３７の−Ｚ側の端面に衝突する。これにより、圧縮ガスに含まれる潤滑油を分離できる。

ところで、第２領域１１７では第１領域１１５に比べて底壁１１２の厚さが薄くなる。そのため、第２領域１１７において底壁１１２の剛性の確保が課題になる。図４に示すように、第２領域１１７のうち、軸方向Ｚから見て第１シリンダ室５１に重なる部分を内側部分１１７ｂとする。内側部分１１７ｂには、第１シリンダ室５１から大きな圧力が作用するため、剛性が要求される。一方で、第２領域１１７のうち、軸方向Ｚから見て第１シリンダ室５１の周囲の第１シリンダ４１に重なる部分を外側部分１１７ａとする。外側部分１１７ａには第１シリンダ室５１から圧力が作用しないので、剛性が要求されない。本実施形態では、外側部分１１７ａの面積が内側部分１１７ｂの面積より大きい。これにより、第２領域１１７の底壁１１２を薄くした場合でも、第２領域１１７における底壁１１２の剛性を確保できる。

図６は、実施形態の変形例であって、図３のＦ４−Ｆ４線に相当する部分における圧縮機構部の断面図である。実施形態と同様の構成となる部分の説明は省略される。図６に示す変形例では、凹部２１１の＋Ｘ側の端部が、周方向θに延長されることなく、そのまま＋Ｘ側に伸びている。変形例では、凹部２１１の＋Ｘ側の端部が、Ｘ方向およびＺ方向に直交するＹ方向に広がっている。実施形態と同様に変形例でも、弁座２１４の周囲の第１領域２１５と傾斜面２１９との間に、−Ｚ側に窪んだ第２領域２１７が形成される。そのため、圧縮ガスの流通抵抗が小さい。また第２領域２１７のうち、外側部分２１７ａの面積が内側部分２１７ｂの面積より大きい。これにより、第２領域２１７における底壁２１２の剛性を確保できる。

仕切板４３の構成について詳しく説明する。
近時では、回転式圧縮機２の大容量化が望まれている。ただし、ケース３４の共通化の要求もあって、各シリンダ室５１，５２を径方向Ｒに拡大するのは困難である。そこで、各シリンダ室５１，５２を軸方向Ｚに拡大して、回転式圧縮機２を大容量化している。大容量の回転式圧縮機２では、圧縮ガスの吐出量が多くなる。しかし、各シリンダ室５１，５２の径方向Ｒへの拡大は困難であるため、主軸受吐出孔７８の開口面積の拡大には限界がある。そこで大容量の回転式圧縮機２は、仕切板吐出口を有し、圧縮ガスを仕切板に吐出する。

図５に示すように、仕切板４３は、第１仕切板１４０と、第２仕切板１６０と、を有する。ここで、第１仕切板１４０の構成と第２仕切板１６０の構成は、互いに略同じである。このため、ここでは第１仕切板１４０の構成を代表して説明する。前述したように、第１仕切板１４０は、第１シリンダ４１の内部空間に面して、第１シリンダ室５１の一面を規定している。

第１仕切板１４０は、第１仕切板吐出孔１４３と、弁体１５０と、ストッパ１５２と、弁体固定部１５４と、を有する。本願において、Ｘ´方向は以下のように定義される。第１仕切板吐出孔１４３の中心と弁体固定部１５４の中心とを結ぶ線の伸びる方向がＸ´方向である。Ｘ´方向において、第１仕切板吐出孔１４３の側が＋Ｘ´側であり、弁体固定部１５４の側が−Ｘ´側である。

第１仕切板１４０は、圧縮機構部３３の第１シリンダ室５１の−Ｚ側を閉塞する。第１仕切板１４０は円盤状に形成される。第１仕切板１４０の−Ｚ側の表面には凹部１４１が形成される。凹部１４１には、弁体１５０およびストッパ１５２が収容される。凹部１４１はＸ´方向に沿って伸びる。凹部１４１の底には、薄肉の底壁１４２が形成される。

第１仕切板吐出孔１４３は、凹部１４１の＋Ｘ´側に形成される。第１仕切板吐出孔１４３は、底壁１４２を貫通して形成される。第１仕切板吐出孔１４３が薄肉の底壁１４２に形成されるので、第１仕切板吐出孔１４３の内側の死容積は小さい。また、第１仕切板１４０の凹部１４１の容積は、主軸受４４の閉塞部１１０の凹部１１１の容積に比べて小さい。そのため、第１仕切板１４０の凹部１４１を流通可能な圧縮ガスの流量は、閉塞部１１０の凹部１１１を流通可能な圧縮ガスの流量に比べて少ない。したがって、第１仕切板吐出孔１４３の開口面積は、主軸受吐出孔７８の開口面積に比べて小さい。

弁体１５０は、金属材料等により板状に形成される。弁体１５０は、底壁１４２の−Ｚ側に配置される。弁体１５０は、第１仕切板吐出孔１４３から弁体固定部１５４にかけてＸ´方向に伸びる。弁体１５０の＋Ｘ´側の弁頭部は、Ｚ方向に移動して第１仕切板吐出孔１４３を開閉する。

ストッパ１５２は、金属材料等により、弁体１５０よりも厚い板状に形成される。ストッパ１５２は、弁体１５０の−Ｚ側に配置される。ストッパ１５２は、第１仕切板吐出孔１４３から弁体固定部１５４にかけてＸ´方向に伸びる。ストッパ１５２は、−Ｘ´側から＋Ｘ´側にかけて−Ｚ側に湾曲している。ストッパ１５２は、弁体１５０の＋Ｘ´側の弁頭部が、−Ｚ側に過大に変位するのを規制する。

弁体固定部１５４は、凹部１４１の−Ｘ´側の端部に形成される。弁体固定部１５４は、リベットまたはネジなどを有する。弁体固定部１５４は、弁体１５０およびストッパ１５２の−Ｘ´側の端部を、凹部１４１の底壁１４２に固定する。

第１仕切板吐出孔１４３の周囲では、底壁１４２の表面が−Ｚ側（第３側）に突出して、弁座１４４が形成される。弁体固定部１５４では、底壁１４２の表面が弁座１４４と同等に−Ｚ側に突出する。弁座１４４の周囲の第１領域１４５では、底壁１４２の表面が弁座１４４より低く形成される。第１領域１４５は、弁座１４４の周囲から弁体固定部１５４の近くまで伸びる。これにより、弁体固定部１５４に固定された弁体１５０が、弁座１４４に確実に当接して、第１仕切板吐出孔１４３を閉塞する。

第１仕切板１４０を、主軸受４４の閉塞部１１０と比較して説明する。
図１に示すように、第１仕切板１４０は、第１シリンダ４１と第２シリンダ４２との間に配置される。第１シリンダ室５１にはシャフト３１の第１偏心部６１が配置され、第２シリンダ室５２にはシャフト３１の第２偏心部６２が配置される。第１偏心部６１および第２偏心部６２は、周方向θに１８０°の位相差をもって配置される。そのため、シャフト３１の回転により、シャフト３１の第１偏心部６１と第２偏心部６２との間の部分（以下、中間部分と言う。）には、大きな曲げモーメントが作用する。第１仕切板１４０の高さを高くすると、シャフト３１の中間部分が長くなる。そのため、回転時の曲げモーメントによってシャフト３１の中間部分が曲がりやすくなり、シャフト３１の信頼性が低下する。

第１仕切板１４０および閉塞部１１０には、第１シリンダ室５１から大きな圧力が作用する。これにより第１仕切板１４０および閉塞部１１０が変形すると、第１ローラ４６（図３参照）との干渉が発生する。そのため、第１仕切板１４０および閉塞部１１０の剛性を確保する必要がある。第１仕切板１４０の剛性を確保するには、図５に示す第１仕切板１４０の高さＨ２を高くすることが有効である。しかし、前述した理由により第１仕切板１４０の高さＨ２を高くすることは困難である。一方で、閉塞部１１０の高さＨ１を高くすることは可能である。

そこで本実施形態では、第１仕切板１４０の軸方向Ｚにおける高さＨ２が、閉塞部１１０の軸方向Ｚにおける高さＨ１よりも小さい。一方で、第１仕切板１４０の底壁１４２の第１領域１４５の軸方向Ｚにおける厚さＴ２が、閉塞部１１０の底壁１１２の第１領域１１５の軸方向Ｚにおける厚さＴ１よりも大きい。第１仕切板１４０の高さＨ２が小さいので、シャフト３１の信頼性を確保できる。第１仕切板１４０の高さＨ２が小さくても、底壁１４２の厚さＴ２が大きいので、第１仕切板１４０の剛性を確保できる。一方、閉塞部１１０の高さＨ１が大きいので、底壁１１２の厚さＴ１が小さくても、閉塞部１１０の剛性を確保できる。閉塞部１１０の底壁１１２の厚さＴ１が小さいので、主軸受吐出孔７８の死容積を小さくできる。
ここでは、第１仕切板１４０と主軸受４４の閉塞部１１０との関係について説明したが、第２仕切板１６０と副軸受４５の閉塞部との関係についても同様である。

以上に詳述したように、図１に示す本実施形態の回転式圧縮機２は、シャフト３１と、電動機部３２と、圧縮機構部３３と、主マフラ部材１３０と、ケース３４と、を持つ。電動機部３２は、回転子３７と、固定子３６と、を有する。回転子３７は、シャフト３１の軸方向Ｚの＋Ｚ側に配置されシャフト３１に固定される。固定子３６は、回転子３７の＋Ｒ側に配置される。圧縮機構部３３は、シャフト３１の軸方向Ｚにおける＋Ｚ側とは反対の−Ｚ側に配置され、シャフト３１の回転によりガスを圧縮する。主マフラ部材１３０は、圧縮機構部３３を構成する電動機部３２側の主軸受４４の軸受部１００の＋Ｒ側に配置され、圧縮機構部３３で圧縮された圧縮ガスが吐出される主マフラ室１０５を形成するとともに、内周面と軸受部１００の外周面１００ａ間に主マフラ室吐出口１０６を形成する。ケース３４は、シャフト３１、電動機部３２、圧縮機構部３３および主マフラ部材１３０を内部に収容するとともに、＋Ｚ側に吐出管３５を有し底部に潤滑油Ｊを貯留する。前記回転子３７は、大内径部９２と、圧縮ガス流路９４と、を有する。大内径部９２は、−Ｚ側の端面側に形成される。圧縮ガス流路９４は、大内径部９２の底面から＋Ｚ側の端面にかけて貫通する。主マフラ室吐出口１０６を形成する軸受部１００の外周面１００ａは、大内径部９２の内周面９２ａより、径方向Ｒの＋Ｒ側に配置される。

この構成によれば、主マフラ室吐出口１０６から＋Ｚ方向に吐出された圧縮ガス１０８が、回転子３７の−Ｚ側の端面に衝突する。このとき回転子３７は回転しているので、圧縮ガス１０８に含まれる潤滑油１０８ａは、遠心力により＋Ｒ方向に飛ばされる。一方、圧縮ガス１０８に含まれる気体冷媒１０８ｂは、大内径部９２の内部に流入する。さらに気体冷媒１０８ｂは、大内径部９２の底面に形成された圧縮ガス流路９４に流入し、吐出管３５から外部に吐出される。これにより、圧縮ガスに含まれる潤滑油を分離できる。したがって、回転式圧縮機２から吐出される圧縮ガスへの潤滑油の混入を抑制できる。これに伴って、冷凍サイクル装置の構成機器の効率が低下するのを防止できる。また、圧縮機構部３３における潤滑油Ｊの不足を防止できる。

本実施形態の回転式圧縮機２は、軸方向Ｚにおける主マフラ室吐出口１０６と回転子３７との距離をＬ１とし、軸方向Ｚにおける大内径部９２の深さをＬ２としたとき、Ｌ１＜Ｌ２を満たす。
この構成によれば、Ｌ１がＬ２より小さいので、主マフラ室吐出口１０６から吐出された圧縮ガスの大部分が、回転子３７の−Ｚ側の端面に衝突する。これにより、圧縮ガスに含まれる潤滑油を分離できる。また、Ｌ２がＬ１より大きいので、軸受部１００の多くの部分を大内径部９２の内部に配置できる。したがって、回転式圧縮機２を軸方向Ｚにおいて小型化できる。

本実施形態の回転式圧縮機２は、回転子３７の大内径部９２内に軸受部１００の一部が位置するように配置され、主マフラ室吐出口１０６の開口面積をＳ１とし、大内径部９２の内周面と軸受部１００の径小部１０２の外周面１００ａ間の通路面積をＳ２としたとき、Ｓ１＜Ｓ２を満たす。
この構成によれば、Ｓ１がＳ２より小さいので、主マフラ室吐出口１０６からの圧縮ガスの吐出速度が速くなる。そのため、吐出された圧縮ガスの大部分が、回転子３７の−Ｚ側の端面に衝突する。これにより、圧縮ガスに含まれる潤滑油を分離できる。また、Ｓ２がＳ１より大きいので、圧縮ガス１０８に含まれる気体冷媒１０８ｂが、大内径部９２に流入しやすくなる。これにより、圧縮ガスに含まれる潤滑油を分離できる。

本実施形態の回転式圧縮機２は、主マフラ室吐出口１０６の開口面積をＳ１とし、圧縮機構部の吐出孔の総開口面積をＳ３としたとき、Ｓ１＜Ｓ３を満たす。ここで、圧縮機構部の吐出孔の総開口面積Ｓ３は、圧縮機構部３３における全ての圧縮ガス吐出孔の開口面積を合計したものである。
この構成によれば、Ｓ１がＳ３より小さいので、主マフラ室吐出口１０６からの圧縮ガスの吐出速度が速くなる。そのため、吐出された圧縮ガスの大部分が、回転子３７の−Ｚ側の端面に衝突する。これにより、圧縮ガスに含まれる潤滑油を分離できる。

図５に示すように、本実施形態の回転式圧縮機２において、圧縮機構部３３は、主軸受４４の閉塞部１１０を有する。閉塞部１１０は、ガスを圧縮する第１シリンダ室５１の＋Ｚ側を閉塞する。閉塞部１１０は、主軸受吐出孔７８と、弁体１２０と、弁座１１４と、傾斜面１１９と、第２領域１１７と、を有する。弁体１２０は、主軸受吐出孔７８を開閉する。弁座１１４は、主軸受吐出孔７８の周囲から第１シリンダ室５１の反対側に突出する。傾斜面１１９は、弁体１２０と弁座１１４との間から吐出された圧縮ガスを案内する。第２領域１１７は、弁座１１４の周囲の第１領域１１５と傾斜面１１９との間に設けられ第１領域１１５より第１シリンダ室５１側に窪む。
この構成によれば、第１領域１１５より−Ｚ側に窪んだ第２領域１１７を有する。そのため、弁座１１４と弁体１２０との間から吐出された圧縮ガスの流通抵抗が小さくなる。これにより、図３に示す主マフラ室吐出口１０６から圧縮ガス１０８が高速で吐出される。そのため、吐出された圧縮ガスの大部分が、回転子３７の−Ｚ側の端面に衝突する。これにより、圧縮ガスに含まれる潤滑油を分離できる。

図１に示すように、冷凍サイクル装置１は、本実施形態の回転式圧縮機２と、凝縮器３と、膨張装置４と、蒸発器５と、を備える。凝縮器３は、回転式圧縮機２に接続される。膨張装置４は、凝縮器３に接続される。蒸発器５は、膨張装置４に接続される。
この構成によれば、冷凍サイクル装置１は、吐出される圧縮ガスへの潤滑油の混入を抑制できる回転式圧縮機２を有する。そのため、蒸発器および凝縮器などの効率低下を抑制できる。したがって、効率の高い冷凍サイクル装置を提供できる。また冷凍サイクル装置１は、圧縮機構部３３における潤滑油Ｊの不足を防止できる回転式圧縮機２を有する。したがって、信頼性の高い冷凍サイクル装置を提供できる。

実施形態の主軸受４４の軸受部１００および閉塞部１１０は、一体に形成される。これに対して軸受部１００および閉塞部１１０は、別体に形成されてもよい。
実施形態の回転式圧縮機２のシリンダの個数は、第１シリンダ４１および第２シリンダ４２の２個である。これに対してシリンダの個数は、１個でもよく、３個以上でもよい。
実施形態の圧縮機構部３３は、ローラおよびブレードが別体に形成されたロータリ式の圧縮機を採用している。これに対して圧縮機構部３３は、ローラおよびブレードが一体に形成されたスイング式の圧縮機を採用してもよい。

以上説明した少なくともひとつの実施形態によれば、主マフラ室吐出口１０６を形成する軸受部１００の外周面１００ａが、大内径部９２の内周面９２ａより、径方向Ｒの＋Ｒ側に配置される。これにより、回転式圧縮機２から吐出される圧縮ガスへの潤滑油の混入を抑制できる。

本発明のいくつかの実施形態を説明したが、これらの実施形態は、例として提示したものであり、発明の範囲を限定することは意図していない。これら実施形態は、その他の様々な形態で実施されることが可能であり、発明の要旨を逸脱しない範囲で、種々の省略、置き換え、変更を行うことができる。これら実施形態やその変形は、発明の範囲や要旨に含まれると同様に、特許請求の範囲に記載された発明とその均等の範囲に含まれるものである。

Ｊ…潤滑油、Ｒ…径方向、Ｚ…軸方向、１…冷凍サイクル装置、２…回転式圧縮機、３…放熱器（凝縮器）、４…膨張装置、５…吸熱器（蒸発器）、３１…シャフト、３２…電動機部、３３…圧縮機構部、３４…ケース、３５…吐出管、３６…固定子、３７…回転子、４４…主軸受、４５…副軸受、５１…第１シリンダ室（シリンダ室）、７８…主軸受吐出孔（吐出孔）、９２…大内径部、９２ａ…側面、９４…圧縮ガス流路、１００…軸受部、１００ａ…外周、１０５…主マフラ室（マフラ室）、１０６…主マフラ室吐出口（マフラ室吐出口）、１１０…閉塞部、１１４…弁座、１１５…第１領域、１１７…第２領域、１１９…傾斜面、１２０…弁体、１３０…主マフラ部材（マフラ部材）。

Claims (8)

1. シャフトと、
   前記シャフトの軸方向の第１側に配置され前記シャフトに固定される回転子と、前記回転子の外側に配置される固定子と、を有する電動機部と、
   前記シャフトの軸方向における前記第１側とは反対の第２側に配置され、前記シャフトの回転によりガスを圧縮する圧縮機構部と、
   前記圧縮機構部を構成する前記電動機部側の軸受部の外側に配置され、前記圧縮機構部で圧縮された圧縮ガスが吐出されるマフラ室を形成するとともに、内周面と前記軸受部の外周面間にマフラ室吐出口を形成するマフラ部材と、
   前記シャフト、前記電動機部、前記圧縮機構部および前記マフラ部材を内部に収容するとともに、前記第１側に吐出管を有し底部に潤滑油を貯留したケースと、を備え、
   前記回転子は、前記第２側の端面側に形成された大内径部と、前記大内径部の底面から前記第１側の端面にかけて貫通する圧縮ガス流路と、を有し、
   前記マフラ室吐出口を形成する前記軸受部の外周面は、前記大内径部の内周面より、径方向の外側に配置され、
   前記圧縮機構部は、ガスを圧縮するシリンダ室を閉塞する前記軸受部を有し、
   前記軸受部は、吐出孔と、前記吐出孔を開閉する弁体と、前記吐出孔の周囲から前記シリンダ室の反対側に突出する弁座と、前記弁体と前記弁座との間から吐出された前記圧縮ガスを案内する傾斜面と、前記弁座の周囲の第１領域と前記傾斜面との間に設けられ前記第１領域より前記シリンダ室側に窪んだ第２領域と、を有する、
   回転式圧縮機。
2. 前記軸方向における前記マフラ室吐出口と前記回転子との距離をＬ１とし、前記軸方向における前記大内径部の深さをＬ２としたとき、Ｌ１＜Ｌ２を満たす、
   請求項１に記載の回転式圧縮機。
3. 前記回転子の前記大内径部内に前記軸受部の一部が位置するように配置され、前記マフラ室吐出口の開口面積をＳ１とし、前記大内径部と前記軸受部間の通路面積をＳ２としたとき、Ｓ１＜Ｓ２を満たす、
   請求項１に記載の回転式圧縮機。
4. 前記回転子の前記大内径部内に前記軸受部の一部が位置するように配置され、前記マフラ室吐出口の開口面積をＳ１とし、前記大内径部と前記軸受部間の通路面積をＳ２としたとき、Ｓ１＜Ｓ２を満たす、
   請求項２に記載の回転式圧縮機。
5. 前記マフラ室吐出口の開口面積をＳ１とし、前記圧縮機構部の吐出孔の総開口面積をＳ３としたとき、Ｓ１＜Ｓ３を満たす、
   請求項１に記載の回転式圧縮機。
6. 前記マフラ室吐出口の開口面積をＳ１とし、前記圧縮機構部の吐出孔の総開口面積をＳ３としたとき、Ｓ１＜Ｓ３を満たす、
   請求項３に記載の回転式圧縮機。
7. 前記マフラ室吐出口の開口面積をＳ１とし、前記圧縮機構部の吐出孔の総開口面積をＳ３としたとき、Ｓ１＜Ｓ３を満たす、
   請求項４に記載の回転式圧縮機。
8. 請求項１から７のいずれか１項に記載の回転式圧縮機と、
   前記回転式圧縮機に接続された放熱器と、
   前記放熱器に接続された膨張装置と、
   前記膨張装置に接続された吸熱器と、を備える、
   冷凍サイクル装置。

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