WO2018088038A1 - 撮像レンズおよび撮像装置 - Google Patents

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WO2018088038A1
WO2018088038A1 PCT/JP2017/033840 JP2017033840W WO2018088038A1 WO 2018088038 A1 WO2018088038 A1 WO 2018088038A1 JP 2017033840 W JP2017033840 W JP 2017033840W WO 2018088038 A1 WO2018088038 A1 WO 2018088038A1
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WO
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lens
imaging
conditional expression
refractive power
negative
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PCT/JP2017/033840
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French (fr)
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正晴 細井
丈司 畠山
美希 佐藤
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ソニー株式会社
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    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B13/00—Optical objectives specially designed for the purposes specified below
    • G02B13/02—Telephoto objectives, i.e. systems of the type + - in which the distance from the front vertex to the image plane is less than the equivalent focal length
    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B15/00—Optical objectives with means for varying the magnification
    • G02B15/14—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective
    • G02B15/143—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective having three groups only
    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B27/00—Optical systems or apparatus not provided for by any of the groups G02B1/00 - G02B26/00, G02B30/00
    • G02B27/64—Imaging systems using optical elements for stabilisation of the lateral and angular position of the image
    • G02B27/646—Imaging systems using optical elements for stabilisation of the lateral and angular position of the image compensating for small deviations, e.g. due to vibration or shake
    • G—PHYSICS
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    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B7/00—Mountings, adjusting means, or light-tight connections, for optical elements
    • G02B7/28—Systems for automatic generation of focusing signals
    • G02B7/36—Systems for automatic generation of focusing signals using image sharpness techniques, e.g. image processing techniques for generating autofocus signals
    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B9/00—Optical objectives characterised both by the number of the components and their arrangements according to their sign, i.e. + or -
    • G02B9/12—Optical objectives characterised both by the number of the components and their arrangements according to their sign, i.e. + or - having three components only
    • G—PHYSICS
    • G03—PHOTOGRAPHY; CINEMATOGRAPHY; ANALOGOUS TECHNIQUES USING WAVES OTHER THAN OPTICAL WAVES; ELECTROGRAPHY; HOLOGRAPHY
    • G03B—APPARATUS OR ARRANGEMENTS FOR TAKING PHOTOGRAPHS OR FOR PROJECTING OR VIEWING THEM; APPARATUS OR ARRANGEMENTS EMPLOYING ANALOGOUS TECHNIQUES USING WAVES OTHER THAN OPTICAL WAVES; ACCESSORIES THEREFOR
    • G03B17/00—Details of cameras or camera bodies; Accessories therefor
    • G03B17/02—Bodies
    • G03B17/12—Bodies with means for supporting objectives, supplementary lenses, filters, masks, or turrets
    • G03B17/14—Bodies with means for supporting objectives, supplementary lenses, filters, masks, or turrets interchangeably
    • H—ELECTRICITY
    • H04—ELECTRIC COMMUNICATION TECHNIQUE
    • H04N—PICTORIAL COMMUNICATION, e.g. TELEVISION
    • H04N23/00—Cameras or camera modules comprising electronic image sensors; Control thereof
    • H04N23/60—Control of cameras or camera modules
    • H04N23/68—Control of cameras or camera modules for stable pick-up of the scene, e.g. compensating for camera body vibrations

Definitions

  • the present disclosure particularly relates to an imaging lens suitable for a large-aperture telephoto lens of an interchangeable lens digital camera system, and an imaging apparatus including such an imaging lens.
  • a first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, and a positive refraction in order from the object side to the image plane side A configuration including a third lens group having power is known.
  • a first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a positive refractive power, and a negative refractive power are provided.
  • a configuration including a third lens group is known. In both the first and second configuration examples, the second lens group moves in the optical axis direction during focusing.
  • Both the first and second configuration examples are generally heavy.
  • a camera body without a reflex mirror called a mirrorless camera or a non-reflex camera
  • the market is rapidly expanding due to its small size and light weight.
  • miniaturization of the camera body progresses, there is an increasing demand for reduction in size and weight of a lens attached to the camera body, particularly a telephoto lens.
  • a first imaging lens has a positive refractive power in order from the object side to the image plane side, a first lens group including a plurality of optical elements, and positive refraction.
  • at least a first lens having a positive refractive power and a second lens are included, and the following conditional expression is satisfied.
  • DL12 air distance between the first lens and the second lens f: focal length of the entire system in the d-line when focusing on infinity
  • ⁇ dmin the minimum value of the Abbe number of each of the plurality of optical elements.
  • a first imaging device includes an imaging lens and an imaging element that outputs an imaging signal corresponding to an optical image formed by the imaging lens. This is constituted by a first imaging lens according to an embodiment.
  • the second imaging lens includes a first lens group having a positive refractive power in order from the object side to the image plane side, including a plurality of optical elements, and negative refraction.
  • a second lens group having a power and a third lens group having a positive refractive power the second lens group moves in the optical axis direction during focusing, and the plurality of optical elements are arranged on the image plane from the object side.
  • at least a first lens having a positive refractive power and a second lens are included, and the following conditional expression is satisfied.
  • DL12 air distance between the first lens and the second lens f: focal length of the entire system in the d-line when focusing on infinity
  • ⁇ dmin the minimum value of the Abbe number of each of the plurality of optical elements.
  • a second imaging device includes an imaging lens and an imaging element that outputs an imaging signal corresponding to an optical image formed by the imaging lens. This is constituted by the second imaging lens according to one embodiment.
  • the lens system has a three-group configuration as a whole, and the configuration of each group is optimized. ing.
  • the configuration of each group can be optimized in the lens system having the three-group configuration as a whole. Therefore, a compact and lightweight telephoto lens can be realized while maintaining high imaging performance.
  • FIG. 6 is an aberration diagram showing longitudinal aberration (lower stage) when focusing on a close range.
  • the numerical example 2 in which specific numerical values are applied to the imaging lens shown in FIG. 2 the longitudinal aberration at the time of focusing on infinity (upper stage), the longitudinal aberration at the time of focusing at 1/30 (middle stage), FIG. 6 is an aberration diagram showing longitudinal aberration (lower stage) when focusing on a close range.
  • FIG. 6 is an aberration diagram showing longitudinal aberration (lower stage) when focusing on a close range.
  • FIG. 6 is an aberration diagram showing longitudinal aberration (lower stage) when focusing on a close range.
  • FIG. 6 is an aberration diagram showing longitudinal aberration (lower stage) when focusing on a close range.
  • FIG. 6 is an aberration diagram showing longitudinal aberration (lower stage) when focusing on a close range.
  • numerical example 7 in which specific numerical values are applied to the imaging lens shown in FIG.
  • FIG. 6 is an aberration diagram showing longitudinal aberration (lower stage) when focusing on a close range.
  • FIG. 6 is an aberration diagram showing longitudinal aberration (lower stage) when focusing on a close range.
  • FIG. 6 is an aberration diagram showing longitudinal aberration (lower stage) when focusing on a close range.
  • numerical example 9 in which specific numerical values are applied to the imaging lens shown in FIG.
  • FIG. 6 is an aberration diagram showing longitudinal aberration (lower stage) when focusing on a close range. It is a block diagram which shows one structural example of an imaging device. It is explanatory drawing about the range of conditional expression (3).
  • Patent Document 1 Japanese Patent Laid-Open No. 2012-88427
  • a positive first lens group, a negative second lens group, and a positive third lens group are sequentially arranged from the object side to the image plane side.
  • an imaging lens configured and configured such that the second lens group moves in the optical axis direction when focused.
  • the air gap between the first lens and the second lens from the object side is widened by arranging a DOE (diffractive optical element) in the first lens group, and the second and subsequent lenses.
  • DOE diffractive optical element
  • Patent Document 2 Japanese Patent Laid-Open No. 2012-2999
  • Patent Document 3 Japanese Patent Laid-Open No. 2012-189679
  • a first configuration example positive first in order from the object side to the image plane side.
  • An imaging lens composed of a lens group, a negative second lens group, and a positive third lens group has been proposed.
  • a second configuration example in order from the object side to the image plane side, a first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a positive refractive power, and a negative refractive power are provided.
  • An imaging lens composed of a third lens group has been proposed. In both the first and second configuration examples, the second lens group moves in the optical axis direction during focusing.
  • the first lens from the object side is arranged by arranging a diffractive optical element in the first lens group.
  • the weight of the entire optical system is reduced by widening the air gap between the first lens and the second lens and reducing the effective optical diameter of the second and subsequent lenses.
  • each of the imaging lenses of the examples has a diffractive optical element.
  • an imaging lens having a diffractive optical element can generate a strong flare when a high-luminance subject is photographed. For this reason, an imaging lens having a diffractive optical element is not suitable for use by professional users who photograph in harsh environments.
  • FIG. 1 illustrates a first configuration example of an imaging lens according to an embodiment of the present disclosure.
  • FIG. 2 shows a second configuration example of the imaging lens.
  • FIG. 3 shows a third configuration example of the imaging lens.
  • FIG. 4 shows a fourth configuration example of the imaging lens.
  • FIG. 5 shows a fifth configuration example of the imaging lens.
  • FIG. 6 shows a sixth configuration example of the imaging lens.
  • FIG. 7 shows a seventh configuration example of the imaging lens.
  • FIG. 8 shows an eighth configuration example of the imaging lens.
  • FIG. 9 shows a ninth configuration example of the imaging lens. Numerical examples in which specific numerical values are applied to these configuration examples will be described later.
  • Z1 represents an optical axis.
  • an optical member such as a sealing glass for protecting the imaging element and various optical filters may be disposed.
  • an optical member such as a sealing glass for protecting the imaging element and various optical filters.
  • the imaging lens according to the present embodiment has a positive refractive power in order from the object side to the image plane side along the optical axis Z1, and includes a first lens group GR1 including a plurality of optical elements, and a positive lens
  • the second lens group GR2 having a refractive power and the third lens group GR3 having a negative refractive power are substantially constituted by three lens groups.
  • this configuration is referred to as a first basic configuration. 1 to 5 have a configuration corresponding to the first basic configuration.
  • the imaging lens according to the present embodiment has a positive refractive power in order from the object side to the image plane side along the optical axis Z1, and includes a first lens group GR1 including a plurality of optical elements, The second lens group GR2 having negative refractive power and the third lens group GR3 having positive refractive power may be arranged.
  • this configuration is referred to as a second basic configuration. 6 to 9 are configurations corresponding to the second basic configuration.
  • the second lens group GR2 moves in the optical axis direction during focusing.
  • FIGS. 1 to 9 show lens cross sections at the time of focusing on infinity.
  • the solid arrow indicates that the second lens group GR2 moves as a focus lens group in the direction of the arrow on the optical axis when focusing from an object at infinity to a near object.
  • the first lens group GR1 and the third lens group GR3 are fixed at the time of focusing.
  • the second lens group GR2 is placed on the object side on the optical axis when focusing from an object at infinity to an object at a short distance. Moving.
  • the second lens group GR2 is on the image plane side on the optical axis. Move to.
  • the plurality of optical elements in the first lens group GR1 include a first lens L11 having a positive refractive power in order from the object side to the image plane side, and a first lens L11. And at least two lenses L12.
  • the imaging lenses having the first and second basic configurations according to the present embodiment satisfy predetermined conditional expressions described later.
  • the imaging lens according to the present embodiment since the configuration of each group is optimized in the lens system having a three-group configuration as a whole, a compact and lightweight telephoto lens is maintained while maintaining high imaging performance. Can be realized.
  • the first group having a positive refractive power is formed by a three-group configuration of positive, positive, negative, or positive, negative, and positive in order from the object side to the image plane side.
  • the light beam is converged by the lens group GR1, and the diameter of the light beam entering the second lens group GR2 that performs the focusing function can be reduced.
  • the diameter of the second lens group GR2 is also reduced, and the lens weight can be reduced. If the lens weight is light, the actuator for moving the lens can be reduced in size, which is advantageous for weight reduction.
  • the imaging lens according to the present embodiment desirably satisfies the following conditional expression (1). 0.20 ⁇ DL12 / f ⁇ 0.5 (1)
  • DL12 Air distance between the first lens L11 and the second lens L12 f: The focal length of the entire system on the d-line when focusing on infinity.
  • Conditional expression (1) is an expression obtained by normalizing the air gap between the first lens L11 and the second lens L12 in the first lens group GR1 with respect to the focal length of the entire system. If the upper limit of the conditional expression (1) is not reached, the air space becomes too narrow, and the light emitted from the first lens L11 enters the second lens L12 without being sufficiently converged. For this reason, the lens diameter after the 2nd lens L12 becomes large, and the weight of the whole lens system will become heavy. On the other hand, if the conditional expression (1) is exceeded, the entire optical length of the lens system becomes long and the entire lens system becomes large.
  • conditional expression (1) it is more desirable to set the numerical range of the conditional expression (1) as the following conditional expression (1) ′.
  • conditional expression (1) ′ By satisfying conditional expression (1) ′, a more compact and lightweight telephoto lens can be realized. 0.20 ⁇ DL12 / f ⁇ 0.45 (1) '
  • the imaging lens according to the present embodiment satisfies the following conditional expression (2).
  • ⁇ dmin> 15 the minimum value of the Abbe number of each of the plurality of optical elements in the first lens group GR1.
  • Conditional expression (2) is an expression that defines the minimum value of the Abbe number of each of the plurality of optical elements in the first lens group GR1. If the conditional expression (2) is not reached, the chromatic aberration generated in the optical element becomes too large, so that chromatic aberration generated in the first lens group GR1, particularly axial chromatic aberration, cannot be corrected. By the way, in the diffractive optical element, the Abbe number becomes a negative value. When the conditional expression (2) is satisfied, the diffractive optical elements are not included in the plurality of optical elements in the first lens group GR1.
  • conditional expression (2) it is more desirable to set the numerical range of the conditional expression (2) as the following conditional expression (2) ′.
  • conditional expression (2) ′ By satisfying conditional expression (2) ′, a more compact and lightweight telephoto lens can be realized. ⁇ dmin> 20 (2) ′
  • the imaging lens according to the present embodiment satisfies the following conditional expression (3).
  • ndL11 Refractive index of the first lens L11 at the d-line
  • ⁇ dL11 The Abbe number of the first lens L11.
  • Conditional expression (3) defines the refractive index of the first lens L11. If the conditional expression (3) is not reached, the refractive index becomes too low, so that the spherical aberration generated in the first lens L11 is deteriorated. If the conditional expression (3) is exceeded, a glass material having a large specific gravity is used, so that the weight becomes heavy.
  • conditional expression (3) it is more desirable to set the numerical range of the conditional expression (3) as the following conditional expression (3) ′.
  • conditional expression (3) ′ a more compact and lightweight telephoto lens can be realized.
  • conditional expression (3) means that in FIG. 20, a glass material in a range between a curve indicating the upper limit of conditional expression (3) and a curve indicating the lower limit of conditional expression (3) is used for the first lens L11. It corresponds to doing.
  • FF8 FF5
  • PCD51 name of glass material manufactured by HOYA Corporation
  • FC5 name of glass material manufactured by HOYA Corporation
  • the specific gravity of FF8 and PCD51 is 3.14
  • the specific gravity of FF5 is 2.64
  • the specific gravity of FC5 is 2.45.
  • a glass material of any one of FF8, FF5, and PCD51 is used for the first lens L11.
  • the PCD 51 is used for the first lens L11.
  • FF8 is used for the first lens L11.
  • FF5 is used for the first lens L11.
  • the imaging lens according to the present embodiment satisfies the following conditional expression (4).
  • fL11 Focal length at the d-line of the first lens
  • L11 f1 A focal length at the d-line of the entire first lens group GR1.
  • Conditional expression (4) is an expression obtained by standardizing the focal length of the first lens L11 with respect to the focal length of the entire first lens group GR1. If the conditional expression (4) is not satisfied, the power of the first lens L11 becomes strong, and aberrations generated by the first lens L11, particularly spherical aberration, are deteriorated. On the other hand, if the conditional expression (4) is exceeded, the power of the first lens L11 becomes weak and the light emitted from the first lens L11 is incident on the second lens L12 without being sufficiently converged. The lens diameter becomes larger and the lens weight becomes heavier.
  • conditional expression (4) it is more desirable to set the numerical range of the conditional expression (4) as the following conditional expression (4) ′.
  • conditional expression (4) ′ it is possible to realize a telephoto lens that is smaller and lighter and has higher imaging performance.
  • the plurality of optical elements in the first lens group GR1 further include a negative lens that satisfies the following conditional expression (5).
  • ⁇ dn Abbe number of the negative lens.
  • conditional expression (5) If the conditional expression (5) is exceeded, axial chromatic aberration will deteriorate.
  • conditional expression (5) it is more desirable to set the numerical range of the conditional expression (5) as the following conditional expression (5) ′.
  • conditional expression (5) ′ When the conditional expression (5) ′ is satisfied, a telephoto lens with higher imaging performance can be realized. ⁇ dn ⁇ 26 (5) ′
  • the plurality of optical elements in the first lens group GR1 further include a negative lens that satisfies the following conditional expression (6).
  • ⁇ gFn The partial dispersion ratio of the negative lens.
  • Conditional expression (6) is an expression defining the partial dispersion ratio of the negative lens. Below conditional expression (6), chromatic aberration, in particular axial chromatic aberration of the g-line with respect to the d-line, deteriorates.
  • conditional expression (6) it is more desirable to set the numerical range of the conditional expression (6) as the following conditional expression (6) ′.
  • conditional expression (6) ′ By satisfying conditional expression (6) ′, a telephoto lens with higher imaging performance can be realized. ⁇ gFn> 0.6 (6) ′
  • the imaging lens according to the present embodiment satisfies the following conditional expression (7). 20 ⁇ dL11 ⁇ 69 (7)
  • ⁇ dL11 The Abbe number of the first lens L11.
  • Conditional expression (7) defines the Abbe number of the glass material of the first lens L11. It is difficult to sufficiently correct chromatic aberration, particularly axial chromatic aberration, whether it is below or above conditional expression (7).
  • conditional expression (7) it is more desirable to set the numerical range of the conditional expression (7) as the following conditional expression (7) ′.
  • conditional expression (7) ′ By satisfying conditional expression (7) ′, a telephoto lens with higher imaging performance can be realized. 25 ⁇ dL11 ⁇ 69 (7) ′
  • the imaging lens according to the present embodiment satisfies the following conditional expression (8). 0.45 ⁇ L12 / ⁇ L11 ⁇ 0.88 (8) However, ⁇ L11: Effective lens diameter of the first lens L11 ⁇ L12: Effective lens diameter of the second lens L12.
  • Conditional expression (8) is an expression obtained by normalizing the effective lens diameter of the second lens L12 with respect to the effective lens diameter of the first lens L11. If the conditional expression (8) is not reached, the power of the first lens L11 becomes too strong, and the aberration generated by the first lens L11, particularly the spherical aberration, deteriorates. If the conditional expression (8) is exceeded, the lens diameter of the second lens L12 becomes too large and the weight becomes heavy.
  • conditional expression (8) it is more desirable to set the numerical range of the conditional expression (8) as the following conditional expression (8) ′.
  • conditional expression (8) ′ When the conditional expression (8) ′ is satisfied, a lightweight telephoto lens can be realized with higher imaging performance. 0.50 ⁇ L12 / ⁇ L11 ⁇ 0.83 (8) ′
  • the plurality of optical elements in the first lens group GR1 further include a lens L10 disposed on the most object side that satisfies the following conditional expression (9). . -0.3 ⁇ f / fL10 ⁇ 0.3 (9)
  • fL10 The focal length at the d-line of the lens L10 arranged closest to the object side.
  • Conditional expression (9) is an expression that defines the focal length of the lens L10 with respect to the focal length of the entire lens system.
  • the lens L10 that satisfies the conditional expression (9) may be disposed closest to the object side.
  • the lens L10 is a lens having substantially no power (low power).
  • Such a lens L10 having substantially no power can be disposed closest to the object side to provide a protective filter function. In this case, it is possible to prevent the occurrence of a ghost that occurs due to the inter-surface reflection of the lens by appropriately giving the lens L10 a weak power. If the conditional expression (9) is exceeded or exceeded, the power of the lens L10 becomes too strong, and aberrations generated by the lens L10, particularly spherical aberration, are deteriorated.
  • conditional expression (9) it is more desirable to set the numerical range of the conditional expression (9) as the following conditional expression (9) ′.
  • conditional expression (9) ′ it is possible to realize a lightweight telephoto lens with higher imaging performance.
  • FIG. 19 shows a configuration example of the imaging apparatus 100 to which the imaging lens according to the present embodiment is applied.
  • the imaging apparatus 100 is, for example, a digital still camera, and includes a camera block 10, a camera signal processing unit 20, an image processing unit 30, an LCD (Liquid Crystal Display) 40, and an R / W (reader / writer) 50. , A CPU (Central Processing Unit) 60, an input unit 70, and a lens drive control unit 80.
  • the camera block 10 is responsible for an imaging function, and includes an optical system including an imaging lens 11 and an imaging device 12 such as a CCD (Charge-Coupled Devices) or a CMOS (Complementary Metal-Oxide Semiconductor).
  • the imaging element 12 outputs an imaging signal (image signal) corresponding to the optical image by converting the optical image formed by the imaging lens 11 into an electrical signal.
  • the imaging lens 11 the imaging lenses 1 to 9 having the respective configuration examples shown in FIGS. 1 to 9 can be applied.
  • the camera signal processing unit 20 performs various signal processing such as analog-digital conversion, noise removal, image quality correction, and conversion to luminance / color difference signals on the image signal output from the image sensor 12.
  • the image processing unit 30 performs recording and reproduction processing of an image signal, and performs compression encoding / decompression decoding processing of an image signal based on a predetermined image data format, conversion processing of data specifications such as resolution, and the like. It has become.
  • the LCD 40 has a function of displaying various data such as an operation state of the user input unit 70 and a photographed image.
  • the R / W 50 performs writing of the image data encoded by the image processing unit 30 to the memory card 1000 and reading of the image data recorded on the memory card 1000.
  • the memory card 1000 is a semiconductor memory that can be attached to and detached from a slot connected to the R / W 50, for example.
  • the CPU 60 functions as a control processing unit that controls each circuit block provided in the imaging apparatus 100, and controls each circuit block based on an instruction input signal or the like from the input unit 70.
  • the input unit 70 includes various switches and the like that are operated by a user.
  • the input unit 70 includes, for example, a shutter release button for performing a shutter operation, a selection switch for selecting an operation mode, and the like, and outputs an instruction input signal corresponding to an operation by the user to the CPU 60.
  • the lens drive control unit 80 controls driving of the lenses arranged in the camera block 10 and controls a motor (not shown) that drives each lens of the imaging lens 11 based on a control signal from the CPU 60. It has become.
  • an operation in the imaging apparatus 100 will be described.
  • a shooting standby state under the control of the CPU 60, an image signal shot by the camera block 10 is output to the LCD 40 via the camera signal processing unit 20 and displayed as a camera through image.
  • the CPU 60 outputs a control signal to the lens drive control unit 80, and a predetermined value of the imaging lens 11 is controlled based on the control of the lens drive control unit 80. The lens moves.
  • the captured image signal is output from the camera signal processing unit 20 to the image processing unit 30 and subjected to compression encoding processing. Converted to digital data in data format. The converted data is output to the R / W 50 and written to the memory card 1000.
  • focusing is performed by the lens drive control unit 80 based on a control signal from the CPU 60, for example, when the shutter release button of the input unit 70 is half-pressed or when it is fully pressed for recording (photographing). This is performed by moving a predetermined lens of the imaging lens 11.
  • predetermined image data is read from the memory card 1000 by the R / W 50 in response to an operation on the input unit 70, and decompressed and decoded by the image processing unit 30. After the processing is performed, the reproduction image signal is output to the LCD 40 and the reproduction image is displayed.
  • the imaging apparatus is applied to a digital still camera or the like.
  • the application range of the imaging apparatus is not limited to a digital still camera, and can be applied to other various imaging apparatuses.
  • the present invention can be applied to a digital single lens reflex camera, a digital non-reflex camera, a digital video camera, a surveillance camera, and the like.
  • it can be widely applied as a camera unit of a digital input / output device such as a mobile phone with a camera incorporated therein or an information terminal with a camera incorporated therein.
  • the present invention can also be applied to an interchangeable lens camera.
  • “Surface No” indicates the number of the i-th surface counted from the object side to the image surface side.
  • “Ri” indicates the value (mm) of the paraxial radius of curvature of the i-th surface.
  • “Di” indicates the value (mm) of the distance on the optical axis between the i-th surface and the i + 1-th surface.
  • “Ndi” indicates the value of the refractive index at the d-line (wavelength 587.6 nm) of the material of the optical element having the i-th surface.
  • “ ⁇ di” indicates the value of the Abbe number in the d-line of the material of the optical element having the i-th surface.
  • the portion where the value of “Ri” is “ ⁇ ” indicates a flat surface or a diaphragm surface (aperture stop St).
  • the surface marked “ASP” indicates an aspherical surface.
  • the surface marked “STO” indicates the aperture stop St.
  • F indicates the focal length of the entire optical system at the time of focusing on infinity
  • Fno indicates the F number
  • ⁇ indicates the half angle of view.
  • ⁇ indicates the magnification at the time of focusing.
  • the Abbe number and the partial dispersion ratio of the lens material used for each imaging lens of the present embodiment are as follows.
  • the refractive index of the Fraunhofer line with respect to g-line (wavelength 435.8 nm), F-line (wavelength 486.1 nm), d-line (wavelength 587.6 nm), and C-line (wavelength 656.3 nm) is expressed as Ng, NF, Nd, NC.
  • ⁇ gF (Ng-NF) / (NF-NC)
  • the aspheric shape is defined by the following aspheric expression.
  • a power of 10 is expressed using E.
  • E For example, “1.2 ⁇ 10 ⁇ 02 ” is represented as “1.2E-02”.
  • x distance in the optical axis direction from the lens surface apex y: height in the direction perpendicular to the optical axis c: paraxial curvature at the lens apex (reciprocal of paraxial radius of curvature) K: Conic constant Ai: i-th aspherical coefficient.
  • any of the imaging lenses 1 to 5 to which the following numerical examples 1 to 5 are applied have a configuration satisfying the first basic configuration described above. That is, each of the imaging lenses 1 to 5 has, in order from the object side to the image plane side, positive refractive power, the first lens group GR1 including a plurality of optical elements, and the first refractive power having positive refractive power.
  • the second lens group GR2 and the third lens group GR3 having negative refractive power are arranged.
  • the second lens group GR2 moves to the object side on the optical axis when focusing from an object at infinity to an object at a short distance.
  • the plurality of optical elements in the first lens group GR1 include at least a first lens L11 having a positive refractive power and a second lens L12 in order from the object side to the image plane side.
  • any of the imaging lenses 6 to 9 to which the following numerical examples 6 to 9 are applied has a configuration that satisfies the second basic configuration described above. That is, all of the imaging lenses 6 to 9 have a positive refractive power in order from the object side to the image plane side, the first lens group GR1 including a plurality of optical elements, and the first lens group GR1 having a negative refractive power.
  • the second lens group GR2 and the third lens group GR3 having positive refractive power are arranged.
  • the second lens group GR2 moves to the image plane side on the optical axis when focusing from an object at infinity to an object at a short distance.
  • the plurality of optical elements in the first lens group GR1 include at least a first lens L11 having a positive refractive power and a second lens L12 in order from the object side to the image plane side.
  • [Table 3] shows the variable face spacing values.
  • the values of the surface distances D14 and D17 change during focusing.
  • the back focus value is shown as D35 for reference.
  • [Table 4] shows the starting surface of the lens surface of each group and the value of the focal length of each group.
  • the first lens group GR1 includes a first positive lens (first lens L11) and a second positive lens (second lens L12) in order from the object side to the image plane side. ), A third negative lens (lens L13), a fourth positive lens (lens L14), a fifth positive lens (lens L15), a sixth negative lens (lens L16), and a seventh positive lens (lens L17). And a lens aperture and an aperture stop St.
  • the second lens group GR2 includes a cemented lens in which an eighth positive lens (lens L21) and a ninth negative lens (lens L22) are bonded together in order from the object side to the image plane side.
  • the third lens group GR3 includes, in order from the object side to the image plane side, a cemented lens in which a tenth positive lens (lens L31) and an eleventh negative lens (lens L32) are bonded together, and a twelfth positive lens (lens L33). ), A thirteenth negative lens (lens L34), a fourteenth negative lens (lens L35), a fifteenth positive lens (lens L36), a sixteenth positive lens (lens L37), and a seventeenth negative lens (lens L38). , An 18th positive lens (lens L39), and a 19th negative lens (lens L40).
  • image blur correction is performed by moving the twelfth positive lens, the thirteenth negative lens, and the fourteenth negative lens in the direction perpendicular to the optical axis Z1. May be. Alternatively, image blur correction may be performed by moving the twelfth positive lens and the thirteenth negative lens in the direction perpendicular to the optical axis Z1.
  • FIG. 10 shows longitudinal aberrations when focusing on infinity in Numerical Example 1.
  • the middle part of FIG. 10 shows longitudinal aberrations when the photographing magnification is 1/30 in Numerical Example 1.
  • the lower part of FIG. 10 shows longitudinal aberrations when focusing on the closest distance in Numerical Example 1.
  • FIG. FIG. 10 shows spherical aberration, astigmatism (field curvature), and distortion as longitudinal aberration.
  • a solid line (S) indicates a value on a sagittal image plane
  • a broken line (M) indicates a value on a meridional image plane.
  • Each aberration diagram shows a value at the d-line.
  • values of C line (wavelength 656.3 nm) and g line (wavelength 435.8 nm) are also shown. The same applies to aberration diagrams in other numerical examples.
  • the imaging lens 1 according to Numerical Example 1 has a good balance of aberrations when focusing at infinity, focusing at a shooting magnification of 1/30, and focusing at the closest distance. It is clear that the performance fluctuation due to focusing is small and the imaging performance is excellent.
  • [Table 7] shows the variable face spacing values.
  • the values of the surface distances D14 and D17 change during focusing.
  • the back focus value is shown as D35 for reference.
  • [Table 8] shows the starting surface of the lens surface of each group and the value of the focal length of each group.
  • the first lens group GR1 includes a first positive lens (first lens L11) and a second lens group GR1 in order from the object side to the image plane side.
  • Positive lens second lens L12
  • third negative lens lens
  • fourth positive lens lens
  • fifth negative lens lens
  • sixth negative lens lens
  • the lens is composed of a lens to which a seven positive lens (lens L17) is bonded and an aperture stop St.
  • the second lens group GR2 includes a cemented lens in which an eighth positive lens (lens L21) and a ninth negative lens (lens L22) are bonded together in order from the object side to the image plane side.
  • the third lens group GR3 includes, in order from the object side to the image plane side, a cemented lens in which a tenth positive lens (lens L31) and an eleventh negative lens (lens L32) are bonded together, and a twelfth positive lens (lens L33). ), A thirteenth negative lens (lens L34), a fourteenth negative lens (lens L35), a fifteenth positive lens (lens L36), a sixteenth positive lens (lens L37), and a seventeenth negative lens (lens L38). , An 18th positive lens (lens L39), and a 19th negative lens (lens L40).
  • image blur correction is performed by moving the twelfth positive lens, the thirteenth negative lens, and the fourteenth negative lens in the direction perpendicular to the optical axis Z1. May be. Alternatively, image blur correction may be performed by moving the twelfth positive lens and the thirteenth negative lens in the direction perpendicular to the optical axis Z1.
  • FIG. 11 shows longitudinal aberrations when focusing on infinity in Numerical Example 2.
  • the middle part of FIG. 11 shows longitudinal aberrations when the photographing magnification is 1/30 in the numerical example 2.
  • the lower part of FIG. 11 shows longitudinal aberrations when focusing on the closest distance in Numerical Example 2.
  • the imaging lens 2 according to Numerical Example 2 has a good balance of aberrations when focusing at infinity, focusing at a shooting magnification of 1/30, and focusing at the closest distance. It is clear that the performance fluctuation due to focusing is small and the imaging performance is excellent.
  • Table 9 shows basic lens data of Numerical Example 3 in which specific numerical values are applied to the imaging lens 3 shown in FIG.
  • Table 10 shows the values of the focal length f, the F number (Fno), and the half angle of view ⁇ of the entire optical system when focusing on infinity.
  • [Table 11] shows the values of the variable surface spacing.
  • the values of the surface distances D14 and D17 change during focusing.
  • the back focus value is shown as D35 for reference.
  • Table 12 shows the starting surface of the lens surface of each group and the value of the focal length of each group.
  • the first lens group GR1 includes a first positive lens (first lens L11) and a second positive lens (second lens L12) in order from the object side to the image plane side. ), A third negative lens (lens L13), a fourth positive lens (lens L14), a fifth lens (lens L15), a sixth negative lens (lens L16), and a seventh positive lens (lens L17). It is composed of a bonded lens and an aperture stop St.
  • the second lens group GR2 includes a cemented lens in which an eighth positive lens (lens L21) and a ninth negative lens (lens L22) are bonded together in order from the object side to the image plane side.
  • the third lens group GR3 includes, in order from the object side to the image plane side, a cemented lens in which a tenth positive lens (lens L31) and an eleventh negative lens (lens L32) are bonded together, and a twelfth positive lens (lens L33). ), A thirteenth negative lens (lens L34), a fourteenth negative lens (lens L35), a fifteenth positive lens (lens L36), a sixteenth positive lens (lens L37), and a seventeenth negative lens (lens L38). , An 18th positive lens (lens L39), and a 19th negative lens (lens L40).
  • image blur correction is performed by moving the twelfth positive lens, the thirteenth negative lens, and the fourteenth negative lens in the direction perpendicular to the optical axis Z1. May be.
  • image blur correction may be performed by moving the twelfth positive lens and the thirteenth negative lens in the direction perpendicular to the optical axis Z1.
  • FIG. 12 shows longitudinal aberrations when focusing on infinity in Numerical Example 3.
  • the middle part of FIG. 12 shows longitudinal aberrations when the photographing magnification 1/30 is in focus in Numerical Example 3.
  • the lower part of FIG. 12 shows longitudinal aberrations when focusing on the closest distance in Numerical Example 3.
  • the imaging lens 3 according to Numerical Example 3 has a good balance of aberrations when focusing at infinity, focusing at a shooting magnification of 1/30, and focusing at the closest distance. It is clear that the performance fluctuation due to focusing is small and the imaging performance is excellent.
  • Table 13 shows basic lens data of Numerical Example 4 in which specific numerical values are applied to the imaging lens 4 shown in FIG.
  • Table 14 shows the values of the focal length f, F number (Fno), and half angle of view ⁇ of the entire optical system when focusing on infinity.
  • [Table 15] shows the variable face spacing values.
  • the values of the surface distances D14 and D17 change during focusing.
  • the back focus value is shown as D34 for reference.
  • [Table 16] shows the starting surface of the lens surface of each group and the value of the focal length of each group.
  • the first lens group GR1 includes, in order from the object side to the image plane side, a protective filter glass (lens L10) having extremely weak negative power, and a first positive lens ( First lens L11), second positive lens (second lens L12), third negative lens (lens L13), fourth positive lens (lens L14), fifth negative lens (lens L15) and sixth
  • the lens includes a lens to which a positive lens (lens L16) is bonded, and an aperture stop St.
  • the second lens group GR2 includes a cemented lens in which a seventh positive lens (lens L21) and an eighth negative lens (lens L22) are bonded together in order from the object side to the image plane side.
  • the third lens group GR3 includes, in order from the object side to the image plane side, a cemented lens in which a ninth positive lens (lens L31) and a tenth negative lens (lens L32) are bonded together, and an eleventh positive lens (lens L33). ), A twelfth negative lens (lens L34), a thirteenth negative lens (lens L35), a fourteenth positive lens (lens L36), a fifteenth positive lens (lens L37), and a sixteenth negative lens (lens L38). , A 17th positive lens (lens L39), and an 18th negative lens (lens L40).
  • image blur correction is performed by moving the eleventh positive lens, the twelfth negative lens, and the thirteenth negative lens in the direction perpendicular to the optical axis Z1. May be. Alternatively, image blur correction may be performed by moving the eleventh positive lens and the twelfth negative lens in the direction perpendicular to the optical axis Z1.
  • FIG. 13 shows longitudinal aberrations when focusing on infinity in Numerical Example 4.
  • longitudinal aberrations at the time when the photographing magnification is 1/30 in Numerical Example 4 are shown.
  • the lower part of FIG. 13 shows longitudinal aberrations when focusing on the closest distance in Numerical Example 4.
  • the imaging lens 4 according to Numerical Example 4 has a good balance of aberrations when focusing at infinity, focusing at a shooting magnification of 1/30, and focusing at the closest distance. It is clear that the performance fluctuation due to focusing is small and the imaging performance is excellent.
  • Table 17 shows basic lens data of Numerical Example 5 in which specific numerical values are applied to the imaging lens 5 shown in FIG.
  • Table 18 shows values of the focal length f, the F number (Fno), and the half angle of view ⁇ of the entire optical system when focusing on infinity.
  • [Table 19] shows the variable face spacing values.
  • the values of the surface distances D14 and D17 change during focusing.
  • the back focus value is indicated as D34 for reference.
  • Table 20 shows the starting surface of the lens surface of each group and the value of the focal length of each group.
  • the first lens group GR1 includes, in order from the object side to the image surface side, a protective filter glass (lens L10) having extremely weak positive power, and a first positive lens ( First lens L11), second positive lens (second lens L12), third negative lens (lens L13), fourth positive lens (lens L14), fifth negative lens (lens L15) and sixth
  • the lens includes a lens to which a positive lens (lens L16) is bonded, and an aperture stop St.
  • the second lens group GR2 includes a cemented lens in which a seventh positive lens (lens L21) and an eighth negative lens (lens L22) are bonded together in order from the object side to the image plane side.
  • the third lens group GR3 includes, in order from the object side to the image plane side, a cemented lens in which a ninth positive lens (lens L31) and a tenth negative lens (lens L32) are bonded together, and an eleventh positive lens (lens L33). ), A twelfth negative lens (lens L34), a thirteenth negative lens (lens L35), a fourteenth positive lens (lens L36), a fifteenth positive lens (lens L37), and a sixteenth negative lens (lens L38). , A 17th positive lens (lens L39), and an 18th negative lens (lens L40).
  • image blur correction is performed by moving the eleventh positive lens, the twelfth negative lens, and the thirteenth negative lens in the direction perpendicular to the optical axis Z1. May be. Alternatively, image blur correction may be performed by moving the eleventh positive lens and the twelfth negative lens in the direction perpendicular to the optical axis Z1.
  • FIG. 14 shows longitudinal aberrations when focusing on infinity in Numerical Example 5.
  • the middle part of FIG. 14 shows longitudinal aberrations when the photographing magnification is 1/30 in Numerical Example 5.
  • the lower part of FIG. 14 shows longitudinal aberrations when focusing on the closest distance in Numerical Example 5.
  • the imaging lens 5 according to Numerical Example 5 has a good balance of aberrations when focusing at infinity, focusing at a shooting magnification of 1/30, and focusing at the closest distance. It is clear that the performance fluctuation due to focusing is small and the imaging performance is excellent.
  • Table 21 shows basic lens data of Numerical Example 6 in which specific numerical values are applied to the imaging lens 6 shown in FIG.
  • Table 22 shows the values of coefficients in the aspheric surface.
  • Table 23 shows the values of the focal length f, the F number (Fno), and the half angle of view ⁇ of the entire optical system when focusing on infinity.
  • [Table 24] shows the values of variable face spacing.
  • the values of the surface distances D8 and D12 change during focusing.
  • the back focus value is shown as D28 for reference.
  • Table 25 shows the starting surface of the lens surface of each group and the value of the focal length of each group.
  • the first lens group GR1 includes a first positive lens (first lens L11) and a second positive lens (second lens L12) in order from the object side to the image plane side. ), A third negative lens (lens L13), and a fourth positive lens (lens L14).
  • the second lens group GR2 is composed of a fifth positive lens (lens L21) and a sixth negative lens (lens L22) in order from the object side to the image plane side.
  • the third lens group GR3 includes, in order from the object side to the image surface side, a lens in which a seventh positive lens (lens L31) and an eighth negative lens (lens L32) are bonded together, an aperture stop St, and a ninth positive lens.
  • the lens includes a lens to which a fourteenth negative lens (lens L38) is bonded, and a fifteenth negative lens (lens L39).
  • FIG. 15 shows longitudinal aberrations when focusing on infinity in Numerical Example 6.
  • the middle part of FIG. 15 shows longitudinal aberrations in the numerical value example 6 when the photographing magnification is 1/30 in focus.
  • the lower part of FIG. 15 shows longitudinal aberrations when focusing on the closest distance in Numerical Example 6.
  • the imaging lens 6 according to Numerical Example 6 has a good balance of aberrations when focusing at infinity, focusing at a shooting magnification of 1/30, and focusing at the closest distance. It is clear that the performance fluctuation due to focusing is small and the imaging performance is excellent.
  • Table 26 shows basic lens data of Numerical Example 7 in which specific numerical values are applied to the imaging lens 7 shown in FIG.
  • Table 27 shows coefficient values in the aspherical surface.
  • Table 28 shows the values of the focal length f, the F number (Fno), and the half angle of view ⁇ of the entire optical system when focusing on infinity.
  • [Table 29] shows variable values of the interplanar spacing.
  • the values of the surface distances D8 and D12 change during focusing.
  • the back focus value is indicated as D28 for reference.
  • Table 30 shows the starting surface of the lens surface of each group and the value of the focal length of each group.
  • the first lens group GR1 includes a first positive lens (first lens L11) and a second positive lens (second lens L12) in order from the object side to the image plane side. ), A third negative lens (lens L13), and a fourth positive lens (lens L14).
  • the second lens group GR2 is composed of a fifth positive lens (lens L21) and a sixth negative lens (lens L22) in order from the object side to the image plane side.
  • the third lens group GR3 includes, in order from the object side to the image surface side, a lens in which a seventh positive lens (lens L31) and an eighth negative lens (lens L32) are bonded together, an aperture stop St, and a ninth positive lens.
  • the lens includes a lens to which a fourteenth negative lens (lens L38) is bonded, and a fifteenth negative lens (lens L39).
  • FIG. 16 shows longitudinal aberrations when focusing on infinity in Numerical Example 7.
  • the middle part of FIG. 16 shows longitudinal aberrations when the photographing magnification is 1/30 in Numerical Example 7.
  • the lower part of FIG. 16 shows longitudinal aberrations when focusing on the closest distance in Numerical Example 7.
  • the imaging lens 7 according to Numerical Example 7 has a well-balanced aberration when the focus is at infinity, when the imaging magnification is 1/30, and when the closest focus is achieved. It is clear that the performance fluctuation due to focusing is small and the imaging performance is excellent.
  • Table 31 shows basic lens data of Numerical Example 8 in which specific numerical values are applied to the imaging lens 8 shown in FIG.
  • Table 32 shows coefficient values in the aspherical surface.
  • Table 33 shows values of the focal length f, the F number (Fno), and the half field angle ⁇ of the entire optical system when focusing on infinity.
  • [Table 34] shows the values of the variable surface spacing.
  • the values of the surface distances D10 and D14 change during focusing.
  • the back focus value is indicated as D30 for reference.
  • Table 35 shows the starting surface of the lens surface of each group and the value of the focal length of each group.
  • the first lens group GR1 includes, in order from the object side to the image plane side, a protective filter glass (lens L10) having extremely weak negative power, and a first positive lens ( The first lens L11), the second positive lens (second lens L12), the third negative lens (lens L13), and the fourth positive lens (lens L14).
  • the second lens group GR2 is composed of a fifth positive lens (lens L21) and a sixth negative lens (lens L22) in order from the object side to the image plane side.
  • the third lens group GR3 includes, in order from the object side to the image surface side, a lens in which a seventh positive lens (lens L31) and an eighth negative lens (lens L32) are bonded together, an aperture stop St, and a ninth positive lens.
  • the lens includes a lens to which a fourteenth negative lens (lens L38) is bonded, and a fifteenth negative lens (lens L39).
  • FIG. 17 shows longitudinal aberrations when focusing on infinity in Numerical Example 8.
  • the middle part of FIG. 17 shows longitudinal aberrations when the photographing magnification is 1/30 in the numerical value example 8.
  • the lower part of FIG. 17 shows longitudinal aberrations when focusing on the closest distance in Numerical Example 8.
  • the imaging lens 8 according to Numerical Example 8 has a good balance of aberrations when focusing at infinity, focusing at a shooting magnification of 1/30, and focusing at the closest distance. It is clear that the performance fluctuation due to focusing is small and the imaging performance is excellent.
  • Table 36 shows basic lens data of Numerical Example 9 in which specific numerical values are applied to the imaging lens 9 shown in FIG.
  • Table 37 shows the coefficient values for the aspheric surface.
  • Table 38 shows values of the focal length f, the F number (Fno), and the half angle of view ⁇ of the entire optical system when focusing on infinity.
  • [Table 39] shows variable values of the interplanar spacing.
  • the values of the surface distances D10 and D14 change during focusing.
  • the back focus value is shown as D30 for reference.
  • [Table 40] shows the starting surface of the lens surface of each group and the value of the focal length of each group.
  • the first lens group GR1 includes, in order from the object side to the image plane side, a protective filter glass (lens L10) having extremely weak positive power, and a first positive lens ( The first lens L11), the second positive lens (second lens L12), the third negative lens (lens L13), and the fourth positive lens (lens L14).
  • the second lens group GR2 is composed of a fifth positive lens (lens L21) and a sixth negative lens (lens L22) in order from the object side to the image plane side.
  • the third lens group GR3 includes, in order from the object side to the image surface side, a lens in which a seventh positive lens (lens L31) and an eighth negative lens (lens L32) are bonded together, an aperture stop St, and a ninth positive lens.
  • the lens includes a lens to which a fourteenth negative lens (lens L38) is bonded, and a fifteenth negative lens (lens L39).
  • FIG. 18 shows longitudinal aberrations at the time of focusing on infinity in Numerical Example 9.
  • the middle part of FIG. 18 shows longitudinal aberrations when the photographing magnification is 1/30 in Numerical Example 9.
  • the lower part of FIG. 18 shows longitudinal aberrations when focusing on the closest distance in Numerical Example 9.
  • the imaging lens 9 according to Numerical Example 9 has a good balance of aberrations when focusing at infinity, focusing at a shooting magnification of 1/30, and focusing at the closest distance. It is clear that the performance fluctuation due to focusing is small and the imaging performance is excellent.
  • [Other numerical data of each example] [Table 41] and [Table 42] show a summary of values relating to the above-described conditional expressions for each numerical example. As can be seen from [Table 41], for each of the conditional expressions (1) to (8), the value of each numerical example is within the numerical range. Regarding conditional expression (9), the values of numerical examples 4, 5, and 8, 9 are within the numerical range.
  • the configuration including substantially three lens groups has been described.
  • a configuration further including a lens having substantially no refractive power may be used.
  • this technique can take the following composition.
  • a first lens group having a positive refractive power and including a plurality of optical elements In order from the object side to the image plane side, A first lens group having a positive refractive power and including a plurality of optical elements; A second lens group having a positive refractive power; A third lens group having negative refractive power, The second lens group moves in the optical axis direction during focusing,
  • the plurality of optical elements include at least a first lens having a positive refractive power and a second lens in order from the object side to the image plane side, An imaging lens that satisfies the following conditional expression.
  • DL12 air distance between the first lens and the second lens f: focal length of the entire system on the d-line when focusing on infinity
  • ⁇ dmin the minimum value of the Abbe number of each of the plurality of optical elements .
  • ⁇ gFn The partial dispersion ratio of the negative lens.
  • ⁇ dL11 The Abbe number of the first lens.
  • ⁇ L12 Effective lens diameter of the second lens.
  • a first lens group having a positive refractive power and including a plurality of optical elements In order from the object side to the image plane side, A first lens group having a positive refractive power and including a plurality of optical elements; A second lens group having negative refractive power; A third lens group having a positive refractive power, The second lens group moves in the optical axis direction during focusing,
  • the plurality of optical elements include at least a first lens having a positive refractive power and a second lens in order from the object side to the image plane side, An imaging lens that satisfies the following conditional expression.
  • DL12 air distance between the first lens and the second lens f: focal length of the entire system on the d-line when focusing on infinity
  • ⁇ dmin the minimum value of the Abbe number of each of the plurality of optical elements .
  • ⁇ gFn The partial dispersion ratio of the negative lens.
  • ⁇ dL11 The Abbe number of the first lens.
  • ⁇ L12 Effective lens diameter of the second lens.
  • the imaging lens is In order from the object side to the image plane side, A first lens group having a positive refractive power and including a plurality of optical elements; A second lens group having a positive refractive power; A third lens group having negative refractive power, The second lens group moves in the optical axis direction during focusing,
  • the plurality of optical elements include at least a first lens having a positive refractive power and a second lens in order from the object side to the image plane side, An imaging device that satisfies the following conditional expression.
  • DL12 air distance between the first lens and the second lens f: focal length of the entire system on the d-line when focusing on infinity
  • ⁇ dmin the minimum value of the Abbe number of each of the plurality of optical elements .
  • An imaging lens and an imaging element that outputs an imaging signal corresponding to an optical image formed by the imaging lens;
  • the imaging lens is In order from the object side to the image plane side, A first lens group having a positive refractive power and including a plurality of optical elements; A second lens group having negative refractive power; A third lens group having a positive refractive power, The second lens group moves in the optical axis direction during focusing,
  • the plurality of optical elements include at least a first lens having a positive refractive power and a second lens in order from the object side to the image plane side, An imaging device that satisfies the following conditional expression.
  • DL12 air distance between the first lens and the second lens f: focal length of the entire system on the d-line when focusing on infinity
  • ⁇ dmin the minimum value of the Abbe number of each of the plurality of optical elements .

Abstract

本開示の撮像レンズは、物体側から像面側に向かって順に、正の屈折力を有し、複数の光学素子を含む第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群と、負の屈折力を有する第３レンズ群とから構成され、合焦時に第２レンズ群が光軸方向に移動し、複数の光学素子は、物体側から像面側に向かって順に、正の屈折力を有する第１レンズと、第２レンズとを少なくとも含み、所定の条件式を満足する。

Description

撮像レンズおよび撮像装置
　本開示は、特にレンズ交換式デジタルカメラシステムの大口径望遠レンズに適した撮像レンズ、およびそのような撮像レンズを備えた撮像装置に関する。
　大口径望遠レンズの第１の構成例として、物体側から像面側に向かって順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群とからなる構成が知られている。また、第２の構成例として、物体側から像面側に向かって順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群と、負の屈折力を有する第３レンズ群とからなる構成が知られている。第１および第２の構成例ともに、合焦時に第２レンズ群が光軸方向に移動する。
特開２０１２－８８４２７号公報 特開２０１２－２９９９号公報 特開２０１２－１８９６７９号公報
　上記第１および第２の構成例ともに、一般的に重量が重い。近年レンズ交換式カメラシステムにおいて、ミラーレスカメラ、ノンレフレックスカメラと呼ばれる、レフレックスミラーを持たないカメラ本体が登場し、小型軽量であることから急速に市場を拡大している。カメラ本体の小型化が進む中で、それに装着するレンズ、特に望遠レンズの小型軽量化の要望が大きくなっている。
　高い結像性能を保ちながら、小型で軽量な望遠レンズを実現することができるようにした撮像レンズ、およびそのような撮像レンズを搭載した撮像装置を提供することが望ましい。
　本開示の一実施の形態に係る第１の撮像レンズは、物体側から像面側に向かって順に、正の屈折力を有し、複数の光学素子を含む第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群と、負の屈折力を有する第３レンズ群とから構成され、合焦時に第２レンズ群が光軸方向に移動し、複数の光学素子は、物体側から像面側に向かって順に、正の屈折力を有する第１レンズと、第２レンズとを少なくとも含み、以下の条件式を満足するものである。
　０．２０＜ＤＬ１２／ｆ＜０．５　……（１）
　νｄｍｉｎ＞１５　……（２）
ただし、
　ＤＬ１２：第１レンズと第２レンズとの間の空気間隔
　ｆ：無限遠合焦時のｄ線における全系の焦点距離
　νｄｍｉｎ：複数の光学素子のそれぞれのアッベ数の最小値
とする。
　本開示の一実施の形態に係る第１の撮像装置は、撮像レンズと、撮像レンズによって形成された光学像に応じた撮像信号を出力する撮像素子とを含み、撮像レンズを、上記本開示の一実施の形態に係る第１の撮像レンズによって構成したものである。
　本開示の一実施の形態に係る第２の撮像レンズは、物体側から像面側に向かって順に、正の屈折力を有し、複数の光学素子を含む第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群とから構成され、合焦時に第２レンズ群が光軸方向に移動し、複数の光学素子は、物体側から像面側に向かって順に、正の屈折力を有する第１レンズと、第２レンズとを少なくとも含み、以下の条件式を満足するものである。
　０．２０＜ＤＬ１２／ｆ＜０．５　……（１）
　νｄｍｉｎ＞１５　……（２）
ただし、
　ＤＬ１２：第１レンズと第２レンズとの間の空気間隔
　ｆ：無限遠合焦時のｄ線における全系の焦点距離
　νｄｍｉｎ：複数の光学素子のそれぞれのアッベ数の最小値
とする。
　本開示の一実施の形態に係る第２の撮像装置は、撮像レンズと、撮像レンズによって形成された光学像に応じた撮像信号を出力する撮像素子とを含み、撮像レンズを、上記本開示の一実施の形態に係る第２の撮像レンズによって構成したものである。
　本開示の一実施の形態に係る第１および第２の撮像レンズ、または第１および第２の撮像装置では、全体として３群構成のレンズ系とされ、各群の構成の最適化が図られている。
　本開示の一実施の形態に係る第１および第２の撮像レンズ、または第１および第２の撮像装置によれば、全体として３群構成のレンズ系において各群の構成の最適化を図るようにしたので、高い結像性能を保ちながら、小型で軽量な望遠レンズを実現し得る。
　なお、ここに記載された効果は必ずしも限定されるものではなく、本開示中に記載されたいずれかの効果であってもよい。
本開示の一実施の形態に係る撮像レンズの第１の構成例を示すレンズ断面図である。 撮像レンズの第２の構成例を示すレンズ断面図である。 撮像レンズの第３の構成例を示すレンズ断面図である。 撮像レンズの第４の構成例を示すレンズ断面図である。 撮像レンズの第５の構成例を示すレンズ断面図である。 撮像レンズの第６の構成例を示すレンズ断面図である。 撮像レンズの第７の構成例を示すレンズ断面図である。 撮像レンズの第８の構成例を示すレンズ断面図である。 撮像レンズの第９の構成例を示すレンズ断面図である。 図１に示した撮像レンズに具体的な数値を適用した数値実施例１における無限遠合焦時の縦収差（上段）と、撮影倍率１／３０合焦時の縦収差（中段）と、最至近距離合焦時の縦収差（下段）とを示す収差図である。 図２に示した撮像レンズに具体的な数値を適用した数値実施例２における無限遠合焦時の縦収差（上段）と、撮影倍率１／３０合焦時の縦収差（中段）と、最至近距離合焦時の縦収差（下段）とを示す収差図である。 図３に示した撮像レンズに具体的な数値を適用した数値実施例３における無限遠合焦時の縦収差（上段）と、撮影倍率１／３０合焦時の縦収差（中段）と、最至近距離合焦時の縦収差（下段）とを示す収差図である。 図４に示した撮像レンズに具体的な数値を適用した数値実施例４における無限遠合焦時の縦収差（上段）と、撮影倍率１／３０合焦時の縦収差（中段）と、最至近距離合焦時の縦収差（下段）とを示す収差図である。 図５に示した撮像レンズに具体的な数値を適用した数値実施例５における無限遠合焦時の縦収差（上段）と、撮影倍率１／３０合焦時の縦収差（中段）と、最至近距離合焦時の縦収差（下段）とを示す収差図である。 図６に示した撮像レンズに具体的な数値を適用した数値実施例６における無限遠合焦時の縦収差（上段）と、撮影倍率１／３０合焦時の縦収差（中段）と、最至近距離合焦時の縦収差（下段）とを示す収差図である。 図７に示した撮像レンズに具体的な数値を適用した数値実施例７における無限遠合焦時の縦収差（上段）と、撮影倍率１／３０合焦時の縦収差（中段）と、最至近距離合焦時の縦収差（下段）とを示す収差図である。 図８に示した撮像レンズに具体的な数値を適用した数値実施例８における無限遠合焦時の縦収差（上段）と、撮影倍率１／３０合焦時の縦収差（中段）と、最至近距離合焦時の縦収差（下段）とを示す収差図である。 図９に示した撮像レンズに具体的な数値を適用した数値実施例９における無限遠合焦時の縦収差（上段）と、撮影倍率１／３０合焦時の縦収差（中段）と、最至近距離合焦時の縦収差（下段）とを示す収差図である。 撮像装置の一構成例を示すブロック図である。 条件式（３）の範囲についての説明図である。
　以下、本開示の実施の形態について図面を参照して詳細に説明する。なお、説明は以下の順序で行う。
　０．比較例
　１．レンズの基本構成
　２．作用・効果
　３．撮像装置への適用例
　４．レンズの数値実施例
　５．その他の実施の形態
＜０．比較例＞
　特許文献１（特開２０１２－８８４２７号公報）には、物体側から像面側に向かって順に、正の第１レンズ群と、負の第２レンズ群と、正の第３レンズ群とから構成され、合焦時に第２レンズ群が光軸方向に移動するようになされた撮像レンズが提案されている。特許文献１に記載の撮像レンズでは、第１レンズ群内にＤＯＥ（回折光学素子）を配置することで、物体側から１番目のレンズと２番目のレンズとの空気間隔を広げ、２番目以降のレンズの光学有効径を小さくすることで、光学系全体の重量を軽量化している。
　特許文献２（特開２０１２－２９９９号公報）および特許文献３（特開２０１２－１８９６７９号公報）には、第１の構成例として、物体側から像面側に向かって順に、正の第１レンズ群と、負の第２レンズ群と、正の第３レンズ群とから構成される撮像レンズが提案されている。また、第２の構成例として、物体側から像面側に向かって順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群と、負の屈折力を有する第３レンズ群とから構成される撮像レンズが提案されている。第１および第２の構成例ともに、合焦時に第２レンズ群が光軸方向に移動する。また、特許文献２および特許文献３に記載の撮像レンズでは、特許文献１に記載の撮像レンズと同様に、第１レンズ群内に回折光学素子を配置することで、物体側から１番目のレンズと２番目のレンズとの空気間隔を広げ、２番目以降のレンズの光学有効径を小さくすることで、光学系全体の重量を軽量化している。
　特許文献１，２，３では、実施例の撮像レンズはいずれも回折光学素子を有している。一般に回折光学素子を有する撮像レンズは、高輝度被写体を撮影した際に、強いフレアが発生し得る。このことから、回折光学素子を有する撮像レンズは、厳しい環境で撮影するプロフェッショナルユーザが使用するには不向きであるとされている。
　そこで、回折光学素子を用いることなく、高い結像性能を保ちながらも、小型で軽量な望遠レンズを提供することが望ましい。
＜１．レンズの基本構成＞
　図１は、本開示の一実施の形態に係る撮像レンズの第１の構成例を示している。図２は、撮像レンズの第２の構成例を示している。図３は、撮像レンズの第３の構成例を示している。図４は、撮像レンズの第４の構成例を示している。図５は、撮像レンズの第５の構成例を示している。図６は、撮像レンズの第６の構成例を示している。図７は、撮像レンズの第７の構成例を示している。図８は、撮像レンズの第８の構成例を示している。図９は、撮像レンズの第９の構成例を示している。これらの構成例に具体的な数値を適用した数値実施例は後述する。図１等において、Ｚ１は光軸を示す。撮像レンズと像面Ｓｉｍｇとの間には、撮像素子保護用のシールガラスや各種の光学フィルタ等の光学部材が配置されていてもよい。
　以下、本実施の形態に係る撮像レンズの構成を、適宜図１等に示した構成例に対応付けて説明するが、本開示による技術は、図示した構成例に限定されるものではない。
　本実施の形態に係る撮像レンズは、光軸Ｚ１に沿って物体側から像面側に向かって順に、正の屈折力を有し、複数の光学素子を含む第１レンズ群ＧＲ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群ＧＲ２と、負の屈折力を有する第３レンズ群ＧＲ３とが配置された、実質的に３つのレンズ群で構成されている。以下、この構成を第１の基本構成と称する。図１ないし図５は、第１の基本構成に対応した構成となっている。
　また、本実施の形態に係る撮像レンズは、光軸Ｚ１に沿って物体側から像面側に向かって順に、正の屈折力を有し、複数の光学素子を含む第１レンズ群ＧＲ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群ＧＲ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群ＧＲ３とが配置された構成であってもよい。以下、この構成を第２の基本構成と称する。図６ないし図９は、第２の基本構成に対応した構成となっている。
　第１および第２の基本構成の撮像レンズはともに、合焦時に第２レンズ群ＧＲ２が光軸方向に移動する。
　ここで、図１～図９は、無限遠合焦時のレンズ断面を示している。実線の矢印は、無限遠物体から近距離物体への合焦の際に、光軸上で、第２レンズ群ＧＲ２が矢印方向にフォーカスレンズ群として移動することを示す。第１レンズ群ＧＲ１と第３レンズ群ＧＲ３は、合焦の際に固定されている。
　第１の基本構成の撮像レンズでは、図１ないし図５に示したように、無限遠物体から近距離物体への合焦の際に、光軸上で、第２レンズ群ＧＲ２が物体側に移動する。
　第２の基本構成の撮像レンズでは、図６ないし図９に示したように、無限遠物体から近距離物体への合焦の際に、光軸上で、第２レンズ群ＧＲ２が像面側に移動する。
　第１および第２の基本構成の撮像レンズにおいて、第１レンズ群ＧＲ１内の複数の光学素子は、物体側から像面側に向かって順に、正の屈折力を有する第１レンズＬ１１と、第２レンズＬ１２とを少なくとも含んでいる。
　その他、本実施の形態に係る第１および第２の基本構成の撮像レンズは、後述する所定の条件式等を満足することが望ましい。
＜２．作用・効果＞
　次に、本実施の形態に係る撮像レンズの作用および効果を説明する。併せて、本実施の形態に係る撮像レンズにおける望ましい構成を説明する。
　なお、本明細書に記載された効果はあくまでも例示であって限定されるものではなく、また他の効果があってもよい。
　本実施の形態に係る撮像レンズによれば、全体として３群構成のレンズ系において各群の構成の最適化を図るようにしたので、高い結像性能を保ちながら、小型で軽量な望遠レンズを実現することができる。
　本実施の形態に係る撮像レンズでは、物体側から像面側に向かって順に、正、正、負、または正、負、正の３群構成にすることで、正の屈折力を持つ第１レンズ群ＧＲ１により光線が収斂され、フォーカス機能を担う第２レンズ群ＧＲ２に入る光線径を小さくすることができる。結果として第２レンズ群ＧＲ２の径も小さくなり、レンズ重量を軽くすることができる。レンズ重量が軽いと、それを動かすためのアクチュエータも小型化できるため、軽量化に有利である。
　本実施の形態に係る撮像レンズは、以下の条件式（１）を満足することが望ましい。
　０．２０＜ＤＬ１２／ｆ＜０．５　……（１）
ただし、
　ＤＬ１２：第１レンズＬ１１と第２レンズＬ１２との間の空気間隔
　ｆ：無限遠合焦時のｄ線における全系の焦点距離
とする。
　条件式（１）は、第１レンズ群ＧＲ１内における第１レンズＬ１１と第２レンズＬ１２との間の空気間隔を、全系の焦点距離に対して規格化した式である。条件式（１）の上限を下回ると、空気間隔が狭くなりすぎることになり、第１レンズＬ１１から出た光線が十分に収斂されないまま第２レンズＬ１２に入射する。このため、第２レンズＬ１２以降のレンズ径が大きくなり、レンズ系全体の重量が重くなってしまう。また、条件式（１）を上回ると、レンズ系全体の光学全長が長くなり、レンズ系全体が大型化してしまう。
　なお、上記した条件式（１）の効果をより良好に実現するためには、条件式（１）の数値範囲を下記条件式（１）’のように設定することがより望ましい。条件式（１）’を満足することで、より小型で軽量な望遠レンズを実現できる。
　０．２０＜ＤＬ１２／ｆ＜０．４５　……（１）’
　また、本実施の形態に係る撮像レンズは、以下の条件式（２）を満足することが望ましい。
　νｄｍｉｎ＞１５　……（２）
ただし、
　νｄｍｉｎ：第１レンズ群ＧＲ１内の複数の光学素子のそれぞれのアッベ数の最小値
とする。
　条件式（２）は、第１レンズ群ＧＲ１内の複数の光学素子のそれぞれのアッベ数の最小値を規定した式である。条件式（２）を下回ると、光学素子で発生する色収差が大きくなりすぎるため、第１レンズ群ＧＲ１内で発生する色収差、特に軸上色収差を補正しきれなくなってしまう。ところで、回折光学素子では、アッベ数が負の値となる。条件式（２）を満足することで、第１レンズ群ＧＲ１内の複数の光学素子には回折光学素子は含まれないこととなる。
　なお、上記した条件式（２）の効果をより良好に実現するためには、条件式（２）の数値範囲を下記条件式（２）’のように設定することがより望ましい。条件式（２）’を満足することで、より小型で軽量な望遠レンズを実現できる。
　νｄｍｉｎ＞２０　……（２）’
　また、本実施の形態に係る撮像レンズは、以下の条件式（３）を満足することが望ましい。
　１．５３＜ｎｄＬ１１＜－１．０３６×１０-6×νｄＬ１１3＋２．４８１×１０-4×νｄＬ１１2－１．９９６×１０-2×νｄＬ１１＋２．１６９　……（３）
ただし、
　ｎｄＬ１１：第１レンズＬ１１のｄ線における屈折率
　νｄＬ１１：第１レンズＬ１１のアッベ数
とする。
　条件式（３）は、第１レンズＬ１１の屈折率を規定した式である。条件式（３）を下回ると、屈折率が低くなりすぎるため、第１レンズＬ１１で発生する球面収差が悪化してしまう。条件式（３）を上回ると、比重の大きい硝材を使用することになるため、重量が重くなってしまう。
　なお、上記した条件式（３）の効果をより良好に実現するためには、条件式（３）の数値範囲を下記条件式（３）’のように設定することがより望ましい。条件式（３）’を満足することで、より小型で軽量な望遠レンズを実現できる。
　１．５７＜ｎｄＬ１１＜－１．０３６×１０-6×νｄＬ１１3＋２．４８１×１０-4×νｄＬ１１2－１．９９６×１０-2×νｄＬ１１＋２．１３７　……（３）’
　ここで、図２０に、条件式（３），（３）’で表される数値範囲をグラフ化して示す。図２０において、横軸はアッベ数、縦軸は屈折率を示す。例えば条件式（３）を満たすことは、図２０において、条件式（３）の上限を示す曲線と条件式（３）の下限を示す曲線との間の範囲の硝材を第１レンズＬ１１に使用することに相当する。図２０に示したように、条件式（３），（３）’を満たす硝材の一例として、ＦＦ８，ＦＦ５，ＰＣＤ５１（ＨＯＹＡ株式会社製の硝材名）がある。また、条件式（３），（３）’から外れる硝材の一例として、ＦＣ５（ＨＯＹＡ株式会社製の硝材名）がある。ＦＦ８、およびＰＣＤ５１の比重は３．１４、ＦＦ５の比重は２．６４、ＦＣ５の比重は２．４５となっている。
　後述する各数値実施例に係る撮像レンズは、第１レンズＬ１１に、ＦＦ８，ＦＦ５，ＰＣＤ５１のいずれかの硝材を用いている。具体的には、数値実施例１，２では第１レンズＬ１１にＰＣＤ５１を用いている。数値実施例３，７では第１レンズＬ１１にＦＦ８を用いている。数値実施例４，５，６，８，９では第１レンズＬ１１にＦＦ５を用いている。
　また、本実施の形態に係る撮像レンズは、以下の条件式（４）を満足することが望ましい。
　０．３＜ｆＬ１１／ｆ１＜２．７　……（４）
ただし、
　ｆＬ１１：第１レンズＬ１１のｄ線における焦点距離
　ｆ１：第１レンズ群ＧＲ１全体のｄ線における焦点距離
とする。
　条件式（４）は、第１レンズ群ＧＲ１全体の焦点距離に対して、第１レンズＬ１１の焦点距離を規格化した式である。条件式（４）を下回ると、第１レンズＬ１１のパワーが強くなり、第１レンズＬ１１で発生する収差、特に球面収差が悪化する。また、条件式（４）を上回ると、第１レンズＬ１１のパワーが弱くなり、第１レンズＬ１１を出射した光線が十分に収斂されずに第２レンズＬ１２に入射するため、第２レンズＬ１２以降のレンズ径が大型化し、レンズ重量が重くなってしまう。
　なお、上記した条件式（４）の効果をより良好に実現するためには、条件式（４）の数値範囲を下記条件式（４）’のように設定することがより望ましい。条件式（４）’を満足することで、より小型、軽量で、より高い結像性能の望遠レンズを実現できる。
　０．４＜ｆＬ１１／ｆ１＜２．５５　……（４）’
　また、本実施の形態に係る撮像レンズは、第１レンズ群ＧＲ１内の複数の光学素子が、以下の条件式（５）を満足する負レンズ、をさらに含むことが望ましい。
　νｄｎ＜３０　……（５）
ただし、
　νｄｎ：上記負レンズのアッベ数
とする。
　条件式（５）を上回ると、軸上色収差が悪化する。
　なお、上記した条件式（５）の効果をより良好に実現するためには、条件式（５）の数値範囲を下記条件式（５）’のように設定することがより望ましい。条件式（５）’を満足することで、より高い結像性能の望遠レンズを実現できる。
　νｄｎ＜２６　……（５）’
　また、本実施の形態に係る撮像レンズは、第１レンズ群ＧＲ１内の複数の光学素子が、以下の条件式（６）を満足する負レンズ、をさらに含むことが望ましい。
　ΘｇＦｎ＞０．５５　……（６）
ただし、
　ΘｇＦｎ：上記負レンズの部分分散比
とする。
　条件式（６）は、上記負レンズの部分分散比を規定した式である。条件式（６）を下回ると、色収差、特にｄ線に対するｇ線の軸上色収差が悪化する。
　なお、上記した条件式（６）の効果をより良好に実現するためには、条件式（６）の数値範囲を下記条件式（６）’のように設定することがより望ましい。条件式（６）’を満足することで、より高い結像性能の望遠レンズを実現できる。
　ΘｇＦｎ＞０．６　……（６）’
　また、本実施の形態に係る撮像レンズは、以下の条件式（７）を満足することが望ましい。
　２０＜νｄＬ１１＜６９　……（７）
ただし、
　νｄＬ１１：第１レンズＬ１１のアッベ数
とする。
　条件式（７）は、第１レンズＬ１１の硝材のアッベ数を規定した式である。条件式（７）を下回っても、上回っても色収差、特に軸上色収差を十分に補正することが困難となる。
　なお、上記した条件式（７）の効果をより良好に実現するためには、条件式（７）の数値範囲を下記条件式（７）’のように設定することがより望ましい。条件式（７）’を満足することで、より高い結像性能の望遠レンズを実現できる。
　２５＜νｄＬ１１＜６９　……（７）’
　また、本実施の形態に係る撮像レンズは、以下の条件式（８）を満足することが望ましい。
　０．４５＜ΦＬ１２／ΦＬ１１＜０．８８　……（８）
ただし、
　ΦＬ１１：第１レンズＬ１１の有効レンズ径
　ΦＬ１２：第２レンズＬ１２の有効レンズ径
とする。
　条件式（８）は、第２レンズＬ１２の有効レンズ径を、第１レンズＬ１１の有効レンズ径に対して規格化した式である。条件式（８）を下回ると、第１レンズＬ１１のパワーが強くなりすぎるため、第１レンズＬ１１で発生する収差、特に球面収差が悪化する。条件式（８）を上回ると、第２レンズＬ１２のレンズ径が大きくなりすぎるため、重量が重くなってしまう。
　なお、上記した条件式（８）の効果をより良好に実現するためには、条件式（８）の数値範囲を下記条件式（８）’のように設定することがより望ましい。条件式（８）’を満足することで、より高い結像性能で、軽量な望遠レンズを実現できる。
　０．５０＜ΦＬ１２／ΦＬ１１＜０．８３　……（８）’
　また、本実施の形態に係る撮像レンズは、第１レンズ群ＧＲ１内の複数の光学素子が、以下の条件式（９）を満足する最も物体側に配置されたレンズＬ１０をさらに含むことが望ましい。
　－０．３＜ｆ／ｆＬ１０＜０．３　……（９）
ただし、
　ｆＬ１０：上記最も物体側に配置されたレンズＬ１０のｄ線における焦点距離
とする。
　条件式（９）は、レンズＬ１０の焦点距離を、レンズ系全体の焦点距離に対して規定した式である。本実施の形態に係る撮像レンズは、条件式（９）を満足するレンズＬ１０を、最も物体側に配置してもよい。条件式（９）を満足することで、レンズＬ１０は、実質的にパワーの持たない（パワーの弱い）レンズとなる。このような実質的にパワーの持たないレンズＬ１０を、最も物体側に配置して保護フィルタの機能を持たせることができる。この場合において、レンズＬ１０に弱いパワーを適切に持たせることで、レンズの面間反射で発生するゴーストの発生を防ぐことができる。条件式（９）を下回る、あるいは上回るとレンズＬ１０のパワーが強くなりすぎるため、レンズＬ１０で発生する収差、特に球面収差が悪化してしまう。
　なお、上記した条件式（９）の効果をより良好に実現するためには、条件式（９）の数値範囲を下記条件式（９）’のように設定することがより望ましい。条件式（９）’を満足することで、より高い結像性能で、軽量な望遠レンズを実現できる。
　－０．２６＜ｆ／ｆＬ１０＜０．２６　……（９）’
＜３．撮像装置への適用例＞
　次に、本実施の形態に係る撮像レンズの撮像装置への適用例を説明する。
　図１９は、本実施の形態に係る撮像レンズを適用した撮像装置１００の一構成例を示している。この撮像装置１００は、例えばデジタルスチルカメラであり、カメラブロック１０と、カメラ信号処理部２０と、画像処理部３０と、ＬＣＤ（Liquid Crystal Display）４０と、Ｒ／Ｗ（リーダ／ライタ）５０と、ＣＰＵ（Central Processing Unit）６０と、入力部７０と、レンズ駆動制御部８０とを備えている。
　カメラブロック１０は、撮像機能を担うものであり、撮像レンズ１１を含む光学系と、ＣＣＤ（Charge Coupled Devices）やＣＭＯＳ（Complementary Metal Oxide Semiconductor）等の撮像素子１２とを有している。撮像素子１２は、撮像レンズ１１によって形成された光学像を電気信号へ変換することで、光学像に応じた撮像信号（画像信号）を出力するようになっている。撮像レンズ１１として、図１ないし図９に示した各構成例の撮像レンズ１～９を適用可能である。
　カメラ信号処理部２０は、撮像素子１２から出力された画像信号に対してアナログ－デジタル変換、ノイズ除去、画質補正、輝度・色差信号への変換等の各種の信号処理を行うものである。
　画像処理部３０は、画像信号の記録再生処理を行うものであり、所定の画像データフォーマットに基づく画像信号の圧縮符号化・伸張復号化処理や解像度等のデータ仕様の変換処理等を行うようになっている。
　ＬＣＤ４０は、ユーザの入力部７０に対する操作状態や撮影した画像等の各種のデータを表示する機能を有している。Ｒ／Ｗ５０は、画像処理部３０によって符号化された画像データのメモリカード１０００への書き込み、およびメモリーカード１０００に記録された画像データの読み出しを行うものである。メモリカード１０００は、例えば、Ｒ／Ｗ５０に接続されたスロットに対して着脱可能な半導体メモリーである。
　ＣＰＵ６０は、撮像装置１００に設けられた各回路ブロックを制御する制御処理部として機能するものであり、入力部７０からの指示入力信号等に基づいて各回路ブロックを制御するようになっている。入力部７０は、ユーザによって所要の操作が行われる各種のスイッチ等からなる。入力部７０は例えば、シャッタ操作を行うためのシャッタレリーズボタンや、動作モードを選択するための選択スイッチ等によって構成され、ユーザによる操作に応じた指示入力信号をＣＰＵ６０に対して出力するようになっている。レンズ駆動制御部８０は、カメラブロック１０に配置されたレンズの駆動を制御するものであり、ＣＰＵ６０からの制御信号に基づいて撮像レンズ１１の各レンズを駆動する図示しないモータ等を制御するようになっている。
　以下に、撮像装置１００における動作を説明する。
　撮影の待機状態では、ＣＰＵ６０による制御の下で、カメラブロック１０において撮影された画像信号が、カメラ信号処理部２０を介してＬＣＤ４０に出力され、カメラスルー画像として表示される。また、例えば入力部７０からのフォーカシングのための指示入力信号が入力されると、ＣＰＵ６０がレンズ駆動制御部８０に制御信号を出力し、レンズ駆動制御部８０の制御に基づいて撮像レンズ１１の所定のレンズが移動する。
　入力部７０からの指示入力信号によりカメラブロック１０の図示しないシャッタが動作されると、撮影された画像信号がカメラ信号処理部２０から画像処理部３０に出力されて圧縮符号化処理され、所定のデータフォーマットのデジタルデータに変換される。変換されたデータはＲ／Ｗ５０に出力され、メモリカード１０００に書き込まれる。
　なお、フォーカシングは、例えば、入力部７０のシャッタレリーズボタンが半押しされた場合や記録（撮影）のために全押しされた場合等に、ＣＰＵ６０からの制御信号に基づいてレンズ駆動制御部８０が撮像レンズ１１の所定のレンズを移動させることにより行われる。
　メモリカード１０００に記録された画像データを再生する場合には、入力部７０に対する操作に応じて、Ｒ／Ｗ５０によってメモリカード１０００から所定の画像データが読み出され、画像処理部３０によって伸張復号化処理が行われた後、再生画像信号がＬＣＤ４０に出力されて再生画像が表示される。
　なお、上記した実施の形態においては、撮像装置をデジタルスチルカメラ等に適用した例を示したが、撮像装置の適用範囲はデジタルスチルカメラに限られることはなく、他の種々の撮像装置に適用可能である。例えば、デジタル一眼レフカメラ、デジタルノンレフレックスカメラ、デジタルビデオカメラ、および監視カメラ等に適用することができる。また、カメラが組み込まれた携帯電話や、カメラが組み込まれた情報端末等のデジタル入出力機器のカメラ部等として広く適用することができる。また、レンズ交換式のカメラにも適用することができる。
＜４．レンズの数値実施例＞
　次に、本実施の形態に係る撮像レンズの具体的な数値実施例について説明する。ここでは、図１ないし図９に示した各構成例の撮像レンズ１～９に、具体的な数値を適用した数値実施例を説明する。
　なお、以下の各表や説明において示した記号の意味等については、下記に示す通りである。「面Ｎｏ」は、物体側から像面側へ数えたｉ番目の面の番号を示している。「Ｒｉ」は、ｉ番目の面の近軸の曲率半径の値（ｍｍ）を示す。「Ｄｉ」はｉ番目の面とｉ＋１番目の面との間の光軸上の間隔の値（ｍｍ）を示す。「ｎｄｉ」はｉ番目の面を有する光学要素の材質のｄ線（波長５８７．６ｎｍ）における屈折率の値を示す。「νｄｉ」はｉ番目の面を有する光学要素の材質のｄ線におけるアッベ数の値を示す。「Ｒｉ」の値が「∞」となっている部分は平面、または絞り面（開口絞りＳｔ）を示す。「ＡＳＰ」と記した面は非球面であることを示す。「ＳＴＯ」と記した面は開口絞りＳｔであることを示す。「ｆ」は無限遠合焦時における光学系全体の焦点距離、「Ｆｎｏ」はＦナンバー、「ω」は半画角を示す。「β」は合焦時の倍率を示す。
　なお、本実施例の各撮像レンズに用いられているレンズ材料のアッベ数と部分分散比は、次のとおりである。フラウンフォーファ線のｇ線（波長４３５．８ｎｍ）、Ｆ線（波長４８６．１ｎｍ）、ｄ線（波長５８７．６ｎｍ）、およびＣ線（波長６５６．３ｎｍ）に対する屈折率を、それぞれＮｇ，ＮＦ，Ｎｄ，ＮＣとする。アッベ数νｄ、ｇ線とＦ線に関する部分分散比ΘｇＦは次のとおりである。
　νｄ　＝　（Ｎｄ－１）／（ＮＦ－ＮＣ）
　ΘｇＦ　＝　（Ｎｇ－ＮＦ）／（ＮＦ－ＮＣ）
　各数値実施例において、非球面形状は以下の非球面の式によって定義される。なお、後述する非球面係数を示す各表では、１０のべき乗数をＥを用いて表す。例えば、「１．２×１０-02」であれば、「１．２Ｅ－０２」と表す。
（非球面の式）
　ｘ＝ｃ2ｙ2／［１＋｛１－（１＋Ｋ）ｃ2ｙ2｝1/2］＋ΣＡｉ・ｙi
ここで、
　ｘ：レンズ面頂点からの光軸方向の距離
　ｙ：光軸と垂直な方向の高さ
　ｃ：レンズ頂点での近軸曲率（近軸曲率半径の逆数）
　Ｋ：コーニック定数
　Ａｉ：第ｉ次の非球面係数
である。
［各数値実施例に共通の構成］
（数値実施例１～５）
　以下の数値実施例１～５が適用される撮像レンズ１～５はいずれも、上記した第１の基本構成を満足した構成となっている。すなわち、撮像レンズ１～５はいずれも、物体側から像面側に向かって順に、正の屈折力を有し、複数の光学素子を含む第１レンズ群ＧＲ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群ＧＲ２と、負の屈折力を有する第３レンズ群ＧＲ３とが配置された構成とされている。
　撮像レンズ１～５はいずれも、無限遠物体から近距離物体への合焦の際に、光軸上で、第２レンズ群ＧＲ２が物体側に移動する。第１レンズ群ＧＲ１内の複数の光学素子は、物体側から像面側に向かって順に、正の屈折力を有する第１レンズＬ１１と、第２レンズＬ１２とを少なくとも含んでいる。
（数値実施例６～９）
　以下の数値実施例６～９が適用される撮像レンズ６～９はいずれも、上記した第２の基本構成を満足した構成となっている。すなわち、撮像レンズ６～９はいずれも、物体側から像面側に向かって順に、正の屈折力を有し、複数の光学素子を含む第１レンズ群ＧＲ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群ＧＲ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群ＧＲ３とが配置された構成とされている。
　撮像レンズ６～９はいずれも、無限遠物体から近距離物体への合焦の際に、光軸上で、第２レンズ群ＧＲ２が像面側に移動する。第１レンズ群ＧＲ１内の複数の光学素子は、物体側から像面側に向かって順に、正の屈折力を有する第１レンズＬ１１と、第２レンズＬ１２とを少なくとも含んでいる。
［数値実施例１］
　［表１］に、図１に示した撮像レンズ１に具体的な数値を適用した数値実施例１の基本的なレンズデータを示す。また、［表２］には、無限遠合焦時における光学系全体の焦点距離ｆ、Ｆナンバー（Ｆｎｏ）、および半画角ωの値を示す。
　また、［表３］には、可変の面間隔の値を示す。数値実施例１では、合焦に際して、面間隔Ｄ１４、Ｄ１７の値が変化する。また、［表３］には、参考として、バックフォーカスの値をＤ３５として示す。
　また、［表４］には、各群のレンズ面の開始面と、各群の焦点距離の値を示す。
　数値実施例１に係る撮像レンズ１において、第１レンズ群ＧＲ１は、物体側から像面側に向かって順に、第１正レンズ（第１レンズＬ１１）と、第２正レンズ（第２レンズＬ１２）と、第３負レンズ（レンズＬ１３）と、第４正レンズ（レンズＬ１４）と、第５正レンズ（レンズＬ１５）と、第６負レンズ（レンズＬ１６）および第７正レンズ（レンズＬ１７）を貼り合わせたレンズと、開口絞りＳｔとから構成されている。
　第２レンズ群ＧＲ２は、物体側から像面側に向かって順に、第８正レンズ（レンズＬ２１）と第９負レンズ（レンズＬ２２）とを貼りあわせた接合レンズで構成されている。
　第３レンズ群ＧＲ３は、物体側から像面側に向かって順に、第１０正レンズ（レンズＬ３１）および第１１負レンズ（レンズＬ３２）を貼りあわせた接合レンズと、第１２正レンズ（レンズＬ３３）と、第１３負レンズ（レンズＬ３４）と、第１４負レンズ（レンズＬ３５）と、第１５正レンズ（レンズＬ３６）と、第１６正レンズ（レンズＬ３７）および第１７負レンズ（レンズＬ３８）を貼りあわせた接合レンズと、第１８正レンズ（レンズＬ３９）と、第１９負レンズ（レンズＬ４０）とから構成されている。
　なお、数値実施例１に係る撮像レンズ１において、手振れ発生時には、第１２正レンズ、第１３負レンズ、および第１４負レンズを光軸Ｚ１と垂直方向に移動させることにより、像ぶれ補正を行っても良い。または、第１２正レンズ、および第１３負レンズを光軸Ｚ１と垂直方向に移動させることにより、像ぶれ補正を行うようにしても良い。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000001
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000002
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000003
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000004
　図１０の上段には、数値実施例１における無限遠合焦時の縦収差を示す。図１０の中段には、数値実施例１における撮影倍率１／３０合焦時の縦収差を示す。図１０の下段には、数値実施例１における最至近距離合焦時の縦収差を示す。図１０には、縦収差として、球面収差、非点収差（像面湾曲）、および歪曲収差を示す。非点収差図において実線（Ｓ）はサジタル像面、破線（Ｍ）はメリディオナル像面における値を示す。各収差図には、ｄ線における値を示す。球面収差図では、Ｃ線（波長６５６．３ｎｍ）、およびｇ線（波長４３５．８ｎｍ）の値も示す。以降の他の数値実施例における収差図についても同様である。
　各収差図から分かるように、数値実施例１に係る撮像レンズ１は、無限遠合焦時、撮影倍率１／３０合焦時、および最至近距離合焦時において、各収差がバランス良く良好に補正され、合焦による性能変動が小さく、優れた結像性能を有していることが明らかである。
［数値実施例２］
　［表５］に、図２に示した撮像レンズ２に具体的な数値を適用した数値実施例２の基本的なレンズデータを示す。また、［表６］には、無限遠合焦時における光学系全体の焦点距離ｆ、Ｆナンバー（Ｆｎｏ）、および半画角ωの値を示す。
　また、［表７］には、可変の面間隔の値を示す。数値実施例２では、合焦に際して、面間隔Ｄ１４、Ｄ１７の値が変化する。また、［表７］には、参考として、バックフォーカスの値をＤ３５として示す。
　また、［表８］には、各群のレンズ面の開始面と、各群の焦点距離の値を示す。
　数値実施例２に係る撮像レンズ２において、第１レンズ群ＧＲ１は、第１レンズ群ＧＲ１は、物体側から像面側に向かって順に、第１正レンズ（第１レンズＬ１１）と、第２正レンズ（第２レンズＬ１２）と、第３負レンズ（レンズＬ１３）と、第４正レンズ（レンズＬ１４）と、第５負レンズ（レンズＬ１５）と、第６負レンズ（レンズＬ１６）および第７正レンズ（レンズＬ１７）を貼り合わせたレンズと、開口絞りＳｔとから構成されている。
　第２レンズ群ＧＲ２は、物体側から像面側に向かって順に、第８正レンズ（レンズＬ２１）と第９負レンズ（レンズＬ２２）とを貼りあわせた接合レンズで構成されている。
　第３レンズ群ＧＲ３は、物体側から像面側に向かって順に、第１０正レンズ（レンズＬ３１）および第１１負レンズ（レンズＬ３２）を貼りあわせた接合レンズと、第１２正レンズ（レンズＬ３３）と、第１３負レンズ（レンズＬ３４）と、第１４負レンズ（レンズＬ３５）と、第１５正レンズ（レンズＬ３６）と、第１６正レンズ（レンズＬ３７）および第１７負レンズ（レンズＬ３８）を貼りあわせた接合レンズと、第１８正レンズ（レンズＬ３９）と、第１９負レンズ（レンズＬ４０）とから構成されている。
　なお、数値実施例２に係る撮像レンズ２において、手振れ発生時には、第１２正レンズ、第１３負レンズ、および第１４負レンズを光軸Ｚ１と垂直方向に移動させることにより、像ぶれ補正を行っても良い。または、第１２正レンズ、および第１３負レンズを光軸Ｚ１と垂直方向に移動させることにより、像ぶれ補正を行うようにしても良い。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000005
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000006
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000007
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000008
　図１１の上段には、数値実施例２における無限遠合焦時の縦収差を示す。図１１の中段には、数値実施例２における撮影倍率１／３０合焦時の縦収差を示す。図１１の下段には、数値実施例２における最至近距離合焦時の縦収差を示す。
　各収差図から分かるように、数値実施例２に係る撮像レンズ２は、無限遠合焦時、撮影倍率１／３０合焦時、および最至近距離合焦時において、各収差がバランス良く良好に補正され、合焦による性能変動が小さく、優れた結像性能を有していることが明らかである。
［数値実施例３］
　［表９］に、図３に示した撮像レンズ３に具体的な数値を適用した数値実施例３の基本的なレンズデータを示す。また、［表１０］には、無限遠合焦時における光学系全体の焦点距離ｆ、Ｆナンバー（Ｆｎｏ）、および半画角ωの値を示す。
　また、［表１１］には、可変の面間隔の値を示す。数値実施例３では、合焦に際して、面間隔Ｄ１４、Ｄ１７の値が変化する。また、［表１１］には、参考として、バックフォーカスの値をＤ３５として示す。
　また、［表１２］には、各群のレンズ面の開始面と、各群の焦点距離の値を示す。
　数値実施例３に係る撮像レンズ３において、第１レンズ群ＧＲ１は、物体側から像面側に向かって順に、第１正レンズ（第１レンズＬ１１）と、第２正レンズ（第２レンズＬ１２）と、第３負レンズ（レンズＬ１３）と、第４正レンズ（レンズＬ１４）と、第５レンズ（レンズＬ１５）と、第６負レンズ（レンズＬ１６）および第７正レンズ（レンズＬ１７）を貼り合わせたレンズと、開口絞りＳｔとから構成されている。
　第２レンズ群ＧＲ２は、物体側から像面側に向かって順に、第８正レンズ（レンズＬ２１）と第９負レンズ（レンズＬ２２）とを貼りあわせた接合レンズで構成されている。
　第３レンズ群ＧＲ３は、物体側から像面側に向かって順に、第１０正レンズ（レンズＬ３１）および第１１負レンズ（レンズＬ３２）を貼りあわせた接合レンズと、第１２正レンズ（レンズＬ３３）と、第１３負レンズ（レンズＬ３４）と、第１４負レンズ（レンズＬ３５）と、第１５正レンズ（レンズＬ３６）と、第１６正レンズ（レンズＬ３７）および第１７負レンズ（レンズＬ３８）を貼りあわせた接合レンズと、第１８正レンズ（レンズＬ３９）と、第１９負レンズ（レンズＬ４０）とから構成されている。
　なお、数値実施例３に係る撮像レンズ３において、手振れ発生時には、第１２正レンズ、第１３負レンズ、および第１４負レンズを光軸Ｚ１と垂直方向に移動させることにより、像ぶれ補正を行っても良い。または、第１２正レンズ、および第１３負レンズを光軸Ｚ１と垂直方向に移動させることにより、像ぶれ補正を行うようにしても良い。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000009
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000010
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000011
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000012
　図１２の上段には、数値実施例３における無限遠合焦時の縦収差を示す。図１２の中段には、数値実施例３における撮影倍率１／３０合焦時の縦収差を示す。図１２の下段には、数値実施例３における最至近距離合焦時の縦収差を示す。
　各収差図から分かるように、数値実施例３に係る撮像レンズ３は、無限遠合焦時、撮影倍率１／３０合焦時、および最至近距離合焦時において、各収差がバランス良く良好に補正され、合焦による性能変動が小さく、優れた結像性能を有していることが明らかである。
［数値実施例４］
　［表１３］に、図４に示した撮像レンズ４に具体的な数値を適用した数値実施例４の基本的なレンズデータを示す。また、［表１４］には、無限遠合焦時における光学系全体の焦点距離ｆ、Ｆナンバー（Ｆｎｏ）、および半画角ωの値を示す。
　また、［表１５］には、可変の面間隔の値を示す。数値実施例４では、合焦に際して、面間隔Ｄ１４、Ｄ１７の値が変化する。また、［表１５］には、参考として、バックフォーカスの値をＤ３４として示す。
　また、［表１６］には、各群のレンズ面の開始面と、各群の焦点距離の値を示す。
　数値実施例４に係る撮像レンズ４において、第１レンズ群ＧＲ１は、物体側から像面側に向かって順に、極めて弱い負のパワーを持つ保護フィルタガラス（レンズＬ１０）と、第１正レンズ（第１レンズＬ１１）と、第２正レンズ（第２レンズＬ１２）と、第３負レンズ（レンズＬ１３）と、第４正レンズ（レンズＬ１４）と、第５負レンズ（レンズＬ１５）および第６正レンズ（レンズＬ１６）を貼り合わせたレンズと、開口絞りＳｔとから構成されている。
　第２レンズ群ＧＲ２は、物体側から像面側に向かって順に、第７正レンズ（レンズＬ２１）と第８負レンズ（レンズＬ２２）とを貼りあわせた接合レンズで構成されている。
　第３レンズ群ＧＲ３は、物体側から像面側に向かって順に、第９正レンズ（レンズＬ３１）および第１０負レンズ（レンズＬ３２）を貼りあわせた接合レンズと、第１１正レンズ（レンズＬ３３）と、第１２負レンズ（レンズＬ３４）と、第１３負レンズ（レンズＬ３５）と、第１４正レンズ（レンズＬ３６）と、第１５正レンズ（レンズＬ３７）および第１６負レンズ（レンズＬ３８）を貼りあわせた接合レンズと、第１７正レンズ（レンズＬ３９）と、第１８負レンズ（レンズＬ４０）とから構成されている。
　なお、数値実施例４に係る撮像レンズ４において、手振れ発生時には、第１１正レンズ、第１２負レンズ、および第１３負レンズを光軸Ｚ１と垂直方向に移動させることにより、像ぶれ補正を行っても良い。または、第１１正レンズ、および第１２負レンズを光軸Ｚ１と垂直方向に移動させることにより、像ぶれ補正を行うようにしても良い。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000013
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000014
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000015
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000016
　図１３の上段には、数値実施例４における無限遠合焦時の縦収差を示す。図１３の中段には、数値実施例４における撮影倍率１／３０合焦時の縦収差を示す。図１３の下段には、数値実施例４における最至近距離合焦時の縦収差を示す。
　各収差図から分かるように、数値実施例４に係る撮像レンズ４は、無限遠合焦時、撮影倍率１／３０合焦時、および最至近距離合焦時において、各収差がバランス良く良好に補正され、合焦による性能変動が小さく、優れた結像性能を有していることが明らかである。
［数値実施例５］
　［表１７］に、図５に示した撮像レンズ５に具体的な数値を適用した数値実施例５の基本的なレンズデータを示す。また、［表１８］には、無限遠合焦時における光学系全体の焦点距離ｆ、Ｆナンバー（Ｆｎｏ）、および半画角ωの値を示す。
　また、［表１９］には、可変の面間隔の値を示す。数値実施例５では、合焦に際して、面間隔Ｄ１４、Ｄ１７の値が変化する。また、［表１９］には、参考として、バックフォーカスの値をＤ３４として示す。
　また、［表２０］には、各群のレンズ面の開始面と、各群の焦点距離の値を示す。
　数値実施例５に係る撮像レンズ５において、第１レンズ群ＧＲ１は、物体側から像面側に向かって順に、極めて弱い正のパワーを持つ保護フィルタガラス（レンズＬ１０）と、第１正レンズ（第１レンズＬ１１）と、第２正レンズ（第２レンズＬ１２）と、第３負レンズ（レンズＬ１３）と、第４正レンズ（レンズＬ１４）と、第５負レンズ（レンズＬ１５）および第６正レンズ（レンズＬ１６）を貼り合わせたレンズと、開口絞りＳｔとから構成されている。
　第２レンズ群ＧＲ２は、物体側から像面側に向かって順に、第７正レンズ（レンズＬ２１）と第８負レンズ（レンズＬ２２）とを貼りあわせた接合レンズで構成されている。
　第３レンズ群ＧＲ３は、物体側から像面側に向かって順に、第９正レンズ（レンズＬ３１）および第１０負レンズ（レンズＬ３２）を貼りあわせた接合レンズと、第１１正レンズ（レンズＬ３３）と、第１２負レンズ（レンズＬ３４）と、第１３負レンズ（レンズＬ３５）と、第１４正レンズ（レンズＬ３６）と、第１５正レンズ（レンズＬ３７）および第１６負レンズ（レンズＬ３８）を貼りあわせた接合レンズと、第１７正レンズ（レンズＬ３９）と、第１８負レンズ（レンズＬ４０）とから構成されている。
　なお、数値実施例５に係る撮像レンズ５において、手振れ発生時には、第１１正レンズ、第１２負レンズ、および第１３負レンズを光軸Ｚ１と垂直方向に移動させることにより、像ぶれ補正を行っても良い。または、第１１正レンズ、および第１２負レンズを光軸Ｚ１と垂直方向に移動させることにより、像ぶれ補正を行うようにしても良い。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000017
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000018
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000019
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000020
　図１４の上段には、数値実施例５における無限遠合焦時の縦収差を示す。図１４の中段には、数値実施例５における撮影倍率１／３０合焦時の縦収差を示す。図１４の下段には、数値実施例５における最至近距離合焦時の縦収差を示す。
　各収差図から分かるように、数値実施例５に係る撮像レンズ５は、無限遠合焦時、撮影倍率１／３０合焦時、および最至近距離合焦時において、各収差がバランス良く良好に補正され、合焦による性能変動が小さく、優れた結像性能を有していることが明らかである。
［数値実施例６］
　［表２１］に、図６に示した撮像レンズ６に具体的な数値を適用した数値実施例６の基本的なレンズデータを示す。また、［表２２］には、非球面における係数の値を示す。また、［表２３］には、無限遠合焦時における光学系全体の焦点距離ｆ、Ｆナンバー（Ｆｎｏ）、および半画角ωの値を示す。
　また、［表２４］には、可変の面間隔の値を示す。数値実施例６では、合焦に際して、面間隔Ｄ８、Ｄ１２の値が変化する。また、［表２４］には、参考として、バックフォーカスの値をＤ２８として示す。
　また、［表２５］には、各群のレンズ面の開始面と、各群の焦点距離の値を示す。
　数値実施例６に係る撮像レンズ６において、第１レンズ群ＧＲ１は、物体側から像面側に向かって順に、第１正レンズ（第１レンズＬ１１）と、第２正レンズ（第２レンズＬ１２）と、第３負レンズ（レンズＬ１３）と、第４正レンズ（レンズＬ１４）とから構成されている。
　第２レンズ群ＧＲ２は、物体側から像面側に向かって順に、第５正レンズ（レンズＬ２１）と、第６負レンズ（レンズＬ２２）とから構成されている。
　第３レンズ群ＧＲ３は、物体側から像面側に向かって順に、第７正レンズ（レンズＬ３１）および第８負レンズ（レンズＬ３２）を貼りあわせたレンズと、開口絞りＳｔと、第９正レンズ（レンズＬ３３）および第１０負レンズ（レンズＬ３４）を貼りあわせたレンズと、第１１負レンズ（レンズＬ３５）と、第１２正レンズ（レンズＬ３６）と、第１３正レンズ（レンズＬ３７）および第１４負レンズ（レンズＬ３８）を貼りあわせたレンズと、第１５負レンズ（レンズＬ３９）とから構成されている。
　なお、数値実施例６に係る撮像レンズ６において、手振れ発生時には、第９正レンズおよび第１０負レンズを貼りあわせたレンズと、第１１負レンズとを光軸Ｚ１と垂直方向に移動させることにより、像ぶれ補正を行っても良い。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000021
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000022
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000023
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000024
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000025
　図１５の上段には、数値実施例６における無限遠合焦時の縦収差を示す。図１５の中段には、数値実施例６における撮影倍率１／３０合焦時の縦収差を示す。図１５の下段には、数値実施例６における最至近距離合焦時の縦収差を示す。
　各収差図から分かるように、数値実施例６に係る撮像レンズ６は、無限遠合焦時、撮影倍率１／３０合焦時、および最至近距離合焦時において、各収差がバランス良く良好に補正され、合焦による性能変動が小さく、優れた結像性能を有していることが明らかである。
［数値実施例７］
　［表２６］に、図７に示した撮像レンズ７に具体的な数値を適用した数値実施例７の基本的なレンズデータを示す。また、［表２７］には、非球面における係数の値を示す。また、［表２８］には、無限遠合焦時における光学系全体の焦点距離ｆ、Ｆナンバー（Ｆｎｏ）、および半画角ωの値を示す。
　また、［表２９］には、可変の面間隔の値を示す。数値実施例７では、合焦に際して、面間隔Ｄ８、Ｄ１２の値が変化する。また、［表２９］には、参考として、バックフォーカスの値をＤ２８として示す。
　また、［表３０］には、各群のレンズ面の開始面と、各群の焦点距離の値を示す。
　数値実施例７に係る撮像レンズ７において、第１レンズ群ＧＲ１は、物体側から像面側に向かって順に、第１正レンズ（第１レンズＬ１１）と、第２正レンズ（第２レンズＬ１２）と、第３負レンズ（レンズＬ１３）と、第４正レンズ（レンズＬ１４）とから構成されている。
　第２レンズ群ＧＲ２は、物体側から像面側に向かって順に、第５正レンズ（レンズＬ２１）と、第６負レンズ（レンズＬ２２）とから構成されている。
　第３レンズ群ＧＲ３は、物体側から像面側に向かって順に、第７正レンズ（レンズＬ３１）および第８負レンズ（レンズＬ３２）を貼りあわせたレンズと、開口絞りＳｔと、第９正レンズ（レンズＬ３３）および第１０負レンズ（レンズＬ３４）を貼りあわせたレンズと、第１１負レンズ（レンズＬ３５）と、第１２正レンズ（レンズＬ３６）と、第１３正レンズ（レンズＬ３７）および第１４負レンズ（レンズＬ３８）を貼りあわせたレンズと、第１５負レンズ（レンズＬ３９）とから構成されている。
　なお、数値実施例７に係る撮像レンズ７において、手振れ発生時には、第９正レンズおよび第１０負レンズを貼りあわせたレンズと、第１１負レンズとを光軸Ｚ１と垂直方向に移動させることにより、像ぶれ補正を行っても良い。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000026
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000027
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000028
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000029
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000030
　図１６の上段には、数値実施例７における無限遠合焦時の縦収差を示す。図１６の中段には、数値実施例７における撮影倍率１／３０合焦時の縦収差を示す。図１６の下段には、数値実施例７における最至近距離合焦時の縦収差を示す。
　各収差図から分かるように、数値実施例７に係る撮像レンズ７は、無限遠合焦時、撮影倍率１／３０合焦時、および最至近距離合焦時において、各収差がバランス良く良好に補正され、合焦による性能変動が小さく、優れた結像性能を有していることが明らかである。
［数値実施例８］
　［表３１］に、図８に示した撮像レンズ８に具体的な数値を適用した数値実施例８の基本的なレンズデータを示す。また、［表３２］には、非球面における係数の値を示す。また、［表３３］には、無限遠合焦時における光学系全体の焦点距離ｆ、Ｆナンバー（Ｆｎｏ）、および半画角ωの値を示す。
　また、［表３４］には、可変の面間隔の値を示す。数値実施例８では、合焦に際して、面間隔Ｄ１０、Ｄ１４の値が変化する。また、［表３４］には、参考として、バックフォーカスの値をＤ３０として示す。
　また、［表３５］には、各群のレンズ面の開始面と、各群の焦点距離の値を示す。
　数値実施例８に係る撮像レンズ８において、第１レンズ群ＧＲ１は、物体側から像面側に向かって順に、極めて弱い負のパワーを持つ保護フィルタガラス（レンズＬ１０）と、第１正レンズ（第１レンズＬ１１）と、第２正レンズ（第２レンズＬ１２）と、第３負レンズ（レンズＬ１３）と、第４正レンズ（レンズＬ１４）とから構成されている。
　第２レンズ群ＧＲ２は、物体側から像面側に向かって順に、第５正レンズ（レンズＬ２１）と、第６負レンズ（レンズＬ２２）とから構成されている。
　第３レンズ群ＧＲ３は、物体側から像面側に向かって順に、第７正レンズ（レンズＬ３１）および第８負レンズ（レンズＬ３２）を貼りあわせたレンズと、開口絞りＳｔと、第９正レンズ（レンズＬ３３）および第１０負レンズ（レンズＬ３４）を貼りあわせたレンズと、第１１負レンズ（レンズＬ３５）と、第１２正レンズ（レンズＬ３６）と、第１３正レンズ（レンズＬ３７）および第１４負レンズ（レンズＬ３８）を貼りあわせたレンズと、第１５負レンズ（レンズＬ３９）とから構成されている。
　なお、数値実施例８に係る撮像レンズ８において、手振れ発生時には、第９正レンズおよび第１０負レンズを貼りあわせたレンズと、第１１負レンズとを光軸Ｚ１と垂直方向に移動させることにより、像ぶれ補正を行っても良い。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000031
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000032
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000033
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000034
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000035
　図１７の上段には、数値実施例８における無限遠合焦時の縦収差を示す。図１７の中段には、数値実施例８における撮影倍率１／３０合焦時の縦収差を示す。図１７の下段には、数値実施例８における最至近距離合焦時の縦収差を示す。
　各収差図から分かるように、数値実施例８に係る撮像レンズ８は、無限遠合焦時、撮影倍率１／３０合焦時、および最至近距離合焦時において、各収差がバランス良く良好に補正され、合焦による性能変動が小さく、優れた結像性能を有していることが明らかである。
［数値実施例９］
　［表３６］に、図９に示した撮像レンズ９に具体的な数値を適用した数値実施例９の基本的なレンズデータを示す。また、［表３７］には、非球面における係数の値を示す。また、［表３８］には、無限遠合焦時における光学系全体の焦点距離ｆ、Ｆナンバー（Ｆｎｏ）、および半画角ωの値を示す。
　また、［表３９］には、可変の面間隔の値を示す。数値実施例９では、合焦に際して、面間隔Ｄ１０、Ｄ１４の値が変化する。また、［表３９］には、参考として、バックフォーカスの値をＤ３０として示す。
　また、［表４０］には、各群のレンズ面の開始面と、各群の焦点距離の値を示す。
　数値実施例９に係る撮像レンズ９において、第１レンズ群ＧＲ１は、物体側から像面側に向かって順に、極めて弱い正のパワーを持つ保護フィルタガラス（レンズＬ１０）と、第１正レンズ（第１レンズＬ１１）と、第２正レンズ（第２レンズＬ１２）と、第３負レンズ（レンズＬ１３）と、第４正レンズ（レンズＬ１４）とから構成されている。
　第２レンズ群ＧＲ２は、物体側から像面側に向かって順に、第５正レンズ（レンズＬ２１）と、第６負レンズ（レンズＬ２２）とから構成されている。
　第３レンズ群ＧＲ３は、物体側から像面側に向かって順に、第７正レンズ（レンズＬ３１）および第８負レンズ（レンズＬ３２）を貼りあわせたレンズと、開口絞りＳｔと、第９正レンズ（レンズＬ３３）および第１０負レンズ（レンズＬ３４）を貼りあわせたレンズと、第１１負レンズ（レンズＬ３５）と、第１２正レンズ（レンズＬ３６）と、第１３正レンズ（レンズＬ３７）および第１４負レンズ（レンズＬ３８）を貼りあわせたレンズと、第１５負レンズ（レンズＬ３９）とから構成されている。
　なお、数値実施例９に係る撮像レンズ９において、手振れ発生時には、第９正レンズおよび第１０負レンズを貼りあわせたレンズと、第１１負レンズとを光軸Ｚ１と垂直方向に移動させることにより、像ぶれ補正を行っても良い。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000036
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000037
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000038
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000039
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000040
　図１８の上段には、数値実施例９における無限遠合焦時の縦収差を示す。図１８の中段には、数値実施例９における撮影倍率１／３０合焦時の縦収差を示す。図１８の下段には、数値実施例９における最至近距離合焦時の縦収差を示す。
　各収差図から分かるように、数値実施例９に係る撮像レンズ９は、無限遠合焦時、撮影倍率１／３０合焦時、および最至近距離合焦時において、各収差がバランス良く良好に補正され、合焦による性能変動が小さく、優れた結像性能を有していることが明らかである。
［各実施例のその他の数値データ］
　［表４１］、および［表４２］には、上述の各条件式に関する値を、各数値実施例についてまとめたものを示す。［表４１］から分かるように、条件式（１）～（８）のそれぞれについて、各数値実施例の値がその数値範囲内となっている。条件式（９）については、数値実施例４，５および８，９の値がその数値範囲内となっている。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000041
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000042
＜５．その他の実施の形態＞
　本開示による技術は、上記実施の形態および実施例の説明に限定されず種々の変形実施が可能である。
　例えば、上記各数値実施例において示した各部の形状および数値は、いずれも本技術を実施するための具体化のほんの一例に過ぎず、これらによって本技術の技術的範囲が限定的に解釈されることがあってはならないものである。
　また、上記実施の形態および実施例では、実質的に３つのレンズ群からなる構成について説明したが、実質的に屈折力を有さないレンズをさらに備えた構成であってもよい。
　また例えば、本技術は以下のような構成を取ることができる。
［１］
　物体側から像面側に向かって順に、
　正の屈折力を有し、複数の光学素子を含む第１レンズ群と、
　正の屈折力を有する第２レンズ群と、
　負の屈折力を有する第３レンズ群と
　から構成され、
　合焦時に前記第２レンズ群が光軸方向に移動し、
　前記複数の光学素子は、物体側から像面側に向かって順に、正の屈折力を有する第１レンズと、第２レンズとを少なくとも含み、
　以下の条件式を満足する
　撮像レンズ。
　０．２０＜ＤＬ１２／ｆ＜０．５　……（１）
　νｄｍｉｎ＞１５　……（２）
ただし、
　ＤＬ１２：前記第１レンズと前記第２レンズとの間の空気間隔
　ｆ：無限遠合焦時のｄ線における全系の焦点距離
　νｄｍｉｎ：前記複数の光学素子のそれぞれのアッベ数の最小値
とする。
［２］
　さらに以下の条件式を満足する
　上記［１］に記載の撮像レンズ。
　１．５３＜ｎｄＬ１１＜－１．０３６×１０-6×νｄＬ１１3＋２．４８１×１０-4×νｄＬ１１2－１．９９６×１０-2×νｄＬ１１＋２．１６９　……（３）
ただし、
　ｎｄＬ１１：前記第１レンズのｄ線における屈折率
　νｄＬ１１：前記第１レンズのアッベ数
とする。
［３］
　さらに以下の条件式を満足する
　上記［１］または［２］に記載の撮像レンズ。
　０．３＜ｆＬ１１／ｆ１＜２．７　……（４）
ただし、
　ｆＬ１１：前記第１レンズのｄ線における焦点距離
　ｆ１：前記第１レンズ群全体のｄ線における焦点距離
とする。
［４］
　前記複数の光学素子は、以下の条件式を満足する負レンズ、をさらに含む
　上記［１］ないし［３］のいずれか１つに記載の撮像レンズ。
　νｄｎ＜３０　……（５）
ただし、
　νｄｎ：前記負レンズのアッベ数
とする。
［５］
　前記複数の光学素子は、以下の条件式を満足する負レンズ、をさらに含む
　上記［１］ないし［４］のいずれか１つに記載の撮像レンズ。
　ΘｇＦｎ＞０．５５　……（６）
ただし、
　ΘｇＦｎ：前記負レンズの部分分散比
とする。
［６］
　さらに以下の条件式を満足する
　上記［１］ないし［５］のいずれか１つに記載の撮像レンズ。
　２０＜νｄＬ１１＜６９　……（７）
ただし、
　νｄＬ１１：前記第１レンズのアッベ数
とする。
［７］
　さらに以下の条件式を満足する
　上記［１］ないし［６］のいずれか１つに記載の撮像レンズ。
　０．４５＜ΦＬ１２／ΦＬ１１＜０．８８　……（８）
ただし、
　ΦＬ１１：前記第１レンズの有効レンズ径
　ΦＬ１２：前記第２レンズの有効レンズ径
とする。
［８］
　前記複数の光学素子は、以下の条件式（９）を満足する最も物体側に配置されたレンズをさらに含む
　上記［１］ないし［７］のいずれか１つに記載の撮像レンズ。
　－０．３＜ｆ／ｆＬ１０＜０．３　……（９）
ただし、
　ｆＬ１０：前記最も物体側に配置されたレンズのｄ線における焦点距離
とする。
［９］
　物体側から像面側に向かって順に、
　正の屈折力を有し、複数の光学素子を含む第１レンズ群と、
　負の屈折力を有する第２レンズ群と、
　正の屈折力を有する第３レンズ群と
　から構成され、
　合焦時に前記第２レンズ群が光軸方向に移動し、
　前記複数の光学素子は、物体側から像面側に向かって順に、正の屈折力を有する第１レンズと、第２レンズとを少なくとも含み、
　以下の条件式を満足する
　撮像レンズ。
　０．２０＜ＤＬ１２／ｆ＜０．５　……（１）
　νｄｍｉｎ＞１５　……（２）
ただし、
　ＤＬ１２：前記第１レンズと前記第２レンズとの間の空気間隔
　ｆ：無限遠合焦時のｄ線における全系の焦点距離
　νｄｍｉｎ：前記複数の光学素子のそれぞれのアッベ数の最小値
とする。
［１０］
　さらに以下の条件式を満足する
　上記［９］に記載の撮像レンズ。
　１．５３＜ｎｄＬ１１＜－１．０３６×１０-6×νｄＬ１１3＋２．４８１×１０-4×νｄＬ１１2－１．９９６×１０-2×νｄＬ１１＋２．１６９　……（３）
ただし、
　ｎｄＬ１１：前記第１レンズのｄ線における屈折率
　νｄＬ１１：前記第１レンズのアッベ数
とする。
［１１］
　さらに以下の条件式を満足する
　上記［９］または［１０］に記載の撮像レンズ。
　０．３＜ｆＬ１１／ｆ１＜２．７　……（４）
ただし、
　ｆＬ１１：前記第１レンズのｄ線における焦点距離
　ｆ１：前記第１レンズ群全体のｄ線における焦点距離
とする。
［１２］
　前記複数の光学素子は、以下の条件式を満足する負レンズ、をさらに含む
　上記［９］ないし［１１］のいずれか１つに記載の撮像レンズ。
　νｄｎ＜３０　……（５）
ただし、
　νｄｎ：前記負レンズのアッベ数
とする。
［１３］
　前記複数の光学素子は、以下の条件式を満足する負レンズ、をさらに含む
　上記［９］ないし［１２］のいずれか１つに記載の撮像レンズ。
　ΘｇＦｎ＞０．５５　……（６）
ただし、
　ΘｇＦｎ：前記負レンズの部分分散比
とする。
［１４］
　さらに以下の条件式を満足する
　上記［９］ないし［１３］のいずれか１つに記載の撮像レンズ。
　２０＜νｄＬ１１＜６９　……（７）
ただし、
　νｄＬ１１：前記第１レンズのアッベ数
とする。
［１５］
　さらに以下の条件式を満足する
　上記［９］ないし［１４］のいずれか１つに記載の撮像レンズ。
　０．４５＜ΦＬ１２／ΦＬ１１＜０．８８　……（８）
ただし、
　ΦＬ１１：前記第１レンズの有効レンズ径
　ΦＬ１２：前記第２レンズの有効レンズ径
とする。
［１６］
　前記複数の光学素子は、以下の条件式（９）を満足する最も物体側に配置されたレンズをさらに含む
　上記［９］ないし［１５］のいずれか１つに記載の撮像レンズ。
　－０．３＜ｆ／ｆＬ１０＜０．３　……（９）
ただし、
　ｆＬ１０：前記最も物体側に配置されたレンズのｄ線における焦点距離
とする。
［１７］
　撮像レンズと、前記撮像レンズによって形成された光学像に応じた撮像信号を出力する撮像素子とを含み、
　前記撮像レンズは、
　物体側から像面側に向かって順に、
　正の屈折力を有し、複数の光学素子を含む第１レンズ群と、
　正の屈折力を有する第２レンズ群と、
　負の屈折力を有する第３レンズ群と
　から構成され、
　合焦時に前記第２レンズ群が光軸方向に移動し、
　前記複数の光学素子は、物体側から像面側に向かって順に、正の屈折力を有する第１レンズと、第２レンズとを少なくとも含み、
　以下の条件式を満足する
　撮像装置。
　０．２０＜ＤＬ１２／ｆ＜０．５　……（１）
　νｄｍｉｎ＞１５　……（２）
ただし、
　ＤＬ１２：前記第１レンズと前記第２レンズとの間の空気間隔
　ｆ：無限遠合焦時のｄ線における全系の焦点距離
　νｄｍｉｎ：前記複数の光学素子のそれぞれのアッベ数の最小値
とする。
［１８］
　撮像レンズと、前記撮像レンズによって形成された光学像に応じた撮像信号を出力する撮像素子とを含み、
　前記撮像レンズは、
　物体側から像面側に向かって順に、
　正の屈折力を有し、複数の光学素子を含む第１レンズ群と、
　負の屈折力を有する第２レンズ群と、
　正の屈折力を有する第３レンズ群と
　から構成され、
　合焦時に前記第２レンズ群が光軸方向に移動し、
　前記複数の光学素子は、物体側から像面側に向かって順に、正の屈折力を有する第１レンズと、第２レンズとを少なくとも含み、
　以下の条件式を満足する
　撮像装置。
　０．２０＜ＤＬ１２／ｆ＜０．５　……（１）
　νｄｍｉｎ＞１５　……（２）
ただし、
　ＤＬ１２：前記第１レンズと前記第２レンズとの間の空気間隔
　ｆ：無限遠合焦時のｄ線における全系の焦点距離
　νｄｍｉｎ：前記複数の光学素子のそれぞれのアッベ数の最小値
とする。
［１９］
　実質的に屈折力を有さないレンズをさらに備えた
　上記［１］ないし［１６］のいずれか１つに記載の撮像レンズ。
［２０］
　前記撮像レンズは、実質的に屈折力を有さないレンズをさらに備える
　上記［１７］または［１８］に記載の撮像装置。
　本出願は、日本国特許庁において２０１６年１１月８日に出願された日本特許出願番号第２０１６－２１８３４４号を基礎として優先権を主張するものであり、この出願のすべての内容を参照によって本出願に援用する。
　当業者であれば、設計上の要件や他の要因に応じて、種々の修正、コンビネーション、サブコンビネーション、および変更を想到し得るが、それらは添付の請求の範囲やその均等物の範囲に含まれるものであることが理解される。

Claims (18)

  1. 　物体側から像面側に向かって順に、
    　正の屈折力を有し、複数の光学素子を含む第１レンズ群と、
    　正の屈折力を有する第２レンズ群と、
    　負の屈折力を有する第３レンズ群と
    　から構成され、
    　合焦時に前記第２レンズ群が光軸方向に移動し、
    　前記複数の光学素子は、物体側から像面側に向かって順に、正の屈折力を有する第１レンズと、第２レンズとを少なくとも含み、
    　以下の条件式を満足する
    　撮像レンズ。
    　０．２０＜ＤＬ１２／ｆ＜０．５　……（１）
    　νｄｍｉｎ＞１５　……（２）
    ただし、
    　ＤＬ１２：前記第１レンズと前記第２レンズとの間の空気間隔
    　ｆ：無限遠合焦時のｄ線における全系の焦点距離
    　νｄｍｉｎ：前記複数の光学素子のそれぞれのアッベ数の最小値
    とする。
  2. 　さらに以下の条件式を満足する
    　請求項１に記載の撮像レンズ。
    　１．５３＜ｎｄＬ１１＜－１．０３６×１０-6×νｄＬ１１3＋２．４８１×１０-4×νｄＬ１１2－１．９９６×１０-2×νｄＬ１１＋２．１６９　……（３）
    ただし、
    　ｎｄＬ１１：前記第１レンズのｄ線における屈折率
    　νｄＬ１１：前記第１レンズのアッベ数
    とする。
  3. 　さらに以下の条件式を満足する
    　請求項１に記載の撮像レンズ。
    　０．３＜ｆＬ１１／ｆ１＜２．７　……（４）
    ただし、
    　ｆＬ１１：前記第１レンズのｄ線における焦点距離
    　ｆ１：前記第１レンズ群全体のｄ線における焦点距離
    とする。
  4. 　前記複数の光学素子は、以下の条件式を満足する負レンズ、をさらに含む
    　請求項１に記載の撮像レンズ。
    　νｄｎ＜３０　……（５）
    ただし、
    　νｄｎ：前記負レンズのアッベ数
    とする。
  5. 　前記複数の光学素子は、以下の条件式を満足する負レンズ、をさらに含む
    　請求項１に記載の撮像レンズ。
    　ΘｇＦｎ＞０．５５　……（６）
    ただし、
    　ΘｇＦｎ：前記負レンズの部分分散比
    とする。
  6. 　さらに以下の条件式を満足する
    　請求項１に記載の撮像レンズ。
    　２０＜νｄＬ１１＜６９　……（７）
    ただし、
    　νｄＬ１１：前記第１レンズのアッベ数
    とする。
  7. 　さらに以下の条件式を満足する
    　請求項１に記載の撮像レンズ。
    　０．４５＜ΦＬ１２／ΦＬ１１＜０．８８　……（８）
    ただし、
    　ΦＬ１１：前記第１レンズの有効レンズ径
    　ΦＬ１２：前記第２レンズの有効レンズ径
    とする。
  8. 　前記複数の光学素子は、以下の条件式（９）を満足する最も物体側に配置されたレンズをさらに含む
    　請求項１に記載の撮像レンズ。
    　－０．３＜ｆ／ｆＬ１０＜０．３　……（９）
    ただし、
    　ｆＬ１０：前記最も物体側に配置されたレンズのｄ線における焦点距離
    とする。
  9. 　物体側から像面側に向かって順に、
    　正の屈折力を有し、複数の光学素子を含む第１レンズ群と、
    　負の屈折力を有する第２レンズ群と、
    　正の屈折力を有する第３レンズ群と
    　から構成され、
    　合焦時に前記第２レンズ群が光軸方向に移動し、
    　前記複数の光学素子は、物体側から像面側に向かって順に、正の屈折力を有する第１レンズと、第２レンズとを少なくとも含み、
    　以下の条件式を満足する
    　撮像レンズ。
    　０．２０＜ＤＬ１２／ｆ＜０．５　……（１）
    　νｄｍｉｎ＞１５　……（２）
    ただし、
    　ＤＬ１２：前記第１レンズと前記第２レンズとの間の空気間隔
    　ｆ：無限遠合焦時のｄ線における全系の焦点距離
    　νｄｍｉｎ：前記複数の光学素子のそれぞれのアッベ数の最小値
    とする。
  10. 　さらに以下の条件式を満足する
    　請求項９に記載の撮像レンズ。
    　１．５３＜ｎｄＬ１１＜－１．０３６×１０-6×νｄＬ１１3＋２．４８１×１０-4×νｄＬ１１2－１．９９６×１０-2×νｄＬ１１＋２．１６９　……（３）
    ただし、
    　ｎｄＬ１１：前記第１レンズのｄ線における屈折率
    　νｄＬ１１：前記第１レンズのアッベ数
    とする。
  11. 　さらに以下の条件式を満足する
    　請求項９に記載の撮像レンズ。
    　０．３＜ｆＬ１１／ｆ１＜２．７　……（４）
    ただし、
    　ｆＬ１１：前記第１レンズのｄ線における焦点距離
    　ｆ１：前記第１レンズ群全体のｄ線における焦点距離
    とする。
  12. 　前記複数の光学素子は、以下の条件式を満足する負レンズ、をさらに含む
    　請求項９に記載の撮像レンズ。
    　νｄｎ＜３０　……（５）
    ただし、
    　νｄｎ：前記負レンズのアッベ数
    とする。
  13. 　前記複数の光学素子は、以下の条件式を満足する負レンズ、をさらに含む
    　請求項９に記載の撮像レンズ。
    　ΘｇＦｎ＞０．５５　……（６）
    ただし、
    　ΘｇＦｎ：前記負レンズの部分分散比
    とする。
  14. 　さらに以下の条件式を満足する
    　請求項９に記載の撮像レンズ。
    　２０＜νｄＬ１１＜６９　……（７）
    ただし、
    　νｄＬ１１：前記第１レンズのアッベ数
    とする。
  15. 　さらに以下の条件式を満足する
    　請求項９に記載の撮像レンズ。
    　０．４５＜ΦＬ１２／ΦＬ１１＜０．８８　……（８）
    ただし、
    　ΦＬ１１：前記第１レンズの有効レンズ径
    　ΦＬ１２：前記第２レンズの有効レンズ径
    とする。
  16. 　前記複数の光学素子は、以下の条件式（９）を満足する最も物体側に配置されたレンズをさらに含む
    　請求項９に記載の撮像レンズ。
    　－０．３＜ｆ／ｆＬ１０＜０．３　……（９）
    ただし、
    　ｆＬ１０：前記最も物体側に配置されたレンズのｄ線における焦点距離
    とする。
  17. 　撮像レンズと、前記撮像レンズによって形成された光学像に応じた撮像信号を出力する撮像素子とを含み、
    　前記撮像レンズは、
    　物体側から像面側に向かって順に、
    　正の屈折力を有し、複数の光学素子を含む第１レンズ群と、
    　正の屈折力を有する第２レンズ群と、
    　負の屈折力を有する第３レンズ群と
    　から構成され、
    　合焦時に前記第２レンズ群が光軸方向に移動し、
    　前記複数の光学素子は、物体側から像面側に向かって順に、正の屈折力を有する第１レンズと、第２レンズとを少なくとも含み、
    　以下の条件式を満足する
    　撮像装置。
    　０．２０＜ＤＬ１２／ｆ＜０．５　……（１）
    　νｄｍｉｎ＞１５　……（２）
    ただし、
    　ＤＬ１２：前記第１レンズと前記第２レンズとの間の空気間隔
    　ｆ：無限遠合焦時のｄ線における全系の焦点距離
    　νｄｍｉｎ：前記複数の光学素子のそれぞれのアッベ数の最小値
    とする。
  18. 　撮像レンズと、前記撮像レンズによって形成された光学像に応じた撮像信号を出力する撮像素子とを含み、
    　前記撮像レンズは、
    　物体側から像面側に向かって順に、
    　正の屈折力を有し、複数の光学素子を含む第１レンズ群と、
    　負の屈折力を有する第２レンズ群と、
    　正の屈折力を有する第３レンズ群と
    　から構成され、
    　合焦時に前記第２レンズ群が光軸方向に移動し、
    　前記複数の光学素子は、物体側から像面側に向かって順に、正の屈折力を有する第１レンズと、第２レンズとを少なくとも含み、
    　以下の条件式を満足する
    　撮像装置。
    　０．２０＜ＤＬ１２／ｆ＜０．５　……（１）
    　νｄｍｉｎ＞１５　……（２）
    ただし、
    　ＤＬ１２：前記第１レンズと前記第２レンズとの間の空気間隔
    　ｆ：無限遠合焦時のｄ線における全系の焦点距離
    　νｄｍｉｎ：前記複数の光学素子のそれぞれのアッベ数の最小値
    とする。
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Cited By (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2019066540A (ja) * 2017-09-28 2019-04-25 キヤノン株式会社 光学系およびそれを有する撮像装置
JP2019101182A (ja) * 2017-11-30 2019-06-24 キヤノン株式会社 光学系及びそれを有する撮像装置
JP2019152690A (ja) * 2018-02-28 2019-09-12 富士フイルム株式会社 撮像レンズおよび撮像装置
JP2019152691A (ja) * 2018-02-28 2019-09-12 富士フイルム株式会社 撮像レンズおよび撮像装置
JP2019211703A (ja) * 2018-06-07 2019-12-12 株式会社シグマ 結像光学系
CN111812800A (zh) * 2019-04-11 2020-10-23 佳能株式会社 光学系统和具有光学系统的成像装置
WO2020217791A1 (ja) * 2019-04-26 2020-10-29 株式会社ニコン 光学系、光学機器及び光学系の製造方法
JP2021081531A (ja) * 2019-11-18 2021-05-27 キヤノン株式会社 光学系および撮像装置
GB2591312A (en) * 2019-08-06 2021-07-28 Canon Kk Optical system and imaging apparatus

Families Citing this family (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2019070706A (ja) * 2017-10-06 2019-05-09 キヤノン株式会社 撮像装置
JP7005312B2 (ja) * 2017-11-20 2022-01-21 キヤノン株式会社 光学系及びそれを有する撮像装置
CN112119337B (zh) * 2018-05-18 2023-03-28 株式会社尼康 光学系统以及光学设备
JP7289711B2 (ja) * 2019-04-25 2023-06-12 キヤノン株式会社 光学系及びそれを有する撮像装置

Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2003043358A (ja) * 2001-08-03 2003-02-13 Canon Inc ズームレンズ
JP2009109630A (ja) * 2007-10-29 2009-05-21 Canon Inc ズームレンズ及びそれを有する撮像装置
JP2010026407A (ja) * 2008-07-24 2010-02-04 Nikon Corp ズームレンズ、これを有する光学機器及び変倍方法
JP2016075742A (ja) * 2014-10-03 2016-05-12 キヤノン株式会社 ズームレンズ及びそれを有する撮像装置
JP6234505B1 (ja) * 2016-06-01 2017-11-22 キヤノン株式会社 光学系及びそれを有する撮像装置

Patent Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2003043358A (ja) * 2001-08-03 2003-02-13 Canon Inc ズームレンズ
JP2009109630A (ja) * 2007-10-29 2009-05-21 Canon Inc ズームレンズ及びそれを有する撮像装置
JP2010026407A (ja) * 2008-07-24 2010-02-04 Nikon Corp ズームレンズ、これを有する光学機器及び変倍方法
JP2016075742A (ja) * 2014-10-03 2016-05-12 キヤノン株式会社 ズームレンズ及びそれを有する撮像装置
JP6234505B1 (ja) * 2016-06-01 2017-11-22 キヤノン株式会社 光学系及びそれを有する撮像装置

Cited By (22)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2019066540A (ja) * 2017-09-28 2019-04-25 キヤノン株式会社 光学系およびそれを有する撮像装置
JP2019101182A (ja) * 2017-11-30 2019-06-24 キヤノン株式会社 光学系及びそれを有する撮像装置
JP7000138B2 (ja) 2017-11-30 2022-01-19 キヤノン株式会社 光学系及びそれを有する撮像装置
US11036059B2 (en) 2018-02-28 2021-06-15 Fujifilm Corporation Imaging lens and imaging apparatus
JP2019152690A (ja) * 2018-02-28 2019-09-12 富士フイルム株式会社 撮像レンズおよび撮像装置
JP2019152691A (ja) * 2018-02-28 2019-09-12 富士フイルム株式会社 撮像レンズおよび撮像装置
US11036060B2 (en) 2018-02-28 2021-06-15 Fujifilm Corporation Imaging lens and imaging apparatus
JP2019211703A (ja) * 2018-06-07 2019-12-12 株式会社シグマ 結像光学系
JP7171017B2 (ja) 2018-06-07 2022-11-15 株式会社シグマ 結像光学系
CN111812800A (zh) * 2019-04-11 2020-10-23 佳能株式会社 光学系统和具有光学系统的成像装置
US11372201B2 (en) 2019-04-11 2022-06-28 Canon Kabushiki Kaisha Optical system and imaging apparatus having the same
CN111812800B (zh) * 2019-04-11 2022-09-13 佳能株式会社 光学系统和具有光学系统的成像装置
CN113728262A (zh) * 2019-04-26 2021-11-30 株式会社尼康 光学系统、光学设备以及光学系统的制造方法
JPWO2020217791A1 (ja) * 2019-04-26 2020-10-29
WO2020217791A1 (ja) * 2019-04-26 2020-10-29 株式会社ニコン 光学系、光学機器及び光学系の製造方法
JP7216931B2 (ja) 2019-04-26 2023-02-02 株式会社ニコン 光学系及び光学機器
CN113728262B (zh) * 2019-04-26 2023-05-02 株式会社尼康 光学系统以及光学设备
GB2591312A (en) * 2019-08-06 2021-07-28 Canon Kk Optical system and imaging apparatus
GB2591312B (en) * 2019-08-06 2022-02-09 Canon Kk Optical system and imaging apparatus
US11300763B2 (en) 2019-08-06 2022-04-12 Canon Kabushiki Kaisha Optical system and imaging apparatus
JP2021081531A (ja) * 2019-11-18 2021-05-27 キヤノン株式会社 光学系および撮像装置
JP7433851B2 (ja) 2019-11-18 2024-02-20 キヤノン株式会社 光学系および撮像装置

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