WO2020217791A1 - 光学系、光学機器及び光学系の製造方法 - Google Patents

光学系、光学機器及び光学系の製造方法 Download PDF

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WO2020217791A1
WO2020217791A1 PCT/JP2020/011986 JP2020011986W WO2020217791A1 WO 2020217791 A1 WO2020217791 A1 WO 2020217791A1 JP 2020011986 W JP2020011986 W JP 2020011986W WO 2020217791 A1 WO2020217791 A1 WO 2020217791A1
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WO
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group
lens
optical system
focal length
front group
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PCT/JP2020/011986
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English (en)
French (fr)
Inventor
陽子 小松原
俊典 武
雅史 山下
哲史 三輪
Original Assignee
株式会社ニコン
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Publication date
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    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B13/00—Optical objectives specially designed for the purposes specified below
    • G02B13/001—Miniaturised objectives for electronic devices, e.g. portable telephones, webcams, PDAs, small digital cameras
    • G02B13/0015—Miniaturised objectives for electronic devices, e.g. portable telephones, webcams, PDAs, small digital cameras characterised by the lens design
    • G02B13/002—Miniaturised objectives for electronic devices, e.g. portable telephones, webcams, PDAs, small digital cameras characterised by the lens design having at least one aspherical surface
    • G02B13/0045—Miniaturised objectives for electronic devices, e.g. portable telephones, webcams, PDAs, small digital cameras characterised by the lens design having at least one aspherical surface having five or more lenses
    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B13/00—Optical objectives specially designed for the purposes specified below
    • G02B13/02—Telephoto objectives, i.e. systems of the type + - in which the distance from the front vertex to the image plane is less than the equivalent focal length
    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B9/00—Optical objectives characterised both by the number of the components and their arrangements according to their sign, i.e. + or -
    • G02B9/64—Optical objectives characterised both by the number of the components and their arrangements according to their sign, i.e. + or - having more than six components

Definitions

  • the present invention relates to an optical system, an optical device, and a method for manufacturing the optical system.
  • Patent Document 1 Conventionally, a compact and lightweight optical system has been desired (see, for example, Patent Document 1). However, the optical system described in Patent Document 1 is required to have further improved optical performance.
  • the optical system according to the first aspect of the present invention includes a front group having a positive refractive power and a focusing group for focusing by moving in the optical axis direction in order from the object side.
  • the front group has a first lens, a second lens, and a third lens in this order from the object side, and satisfies the condition of the following equation. 0.10 ⁇ D23 / f1 ⁇ 0.75
  • f1 Focal length of the front group
  • D23 Distance between the second lens and the third lens on the optical axis
  • the method for manufacturing an optical system according to the first aspect of the present invention includes a front group having a positive refractive power and a focusing group for focusing by moving in the optical axis direction in order from the object side.
  • a first lens, a second lens, and a third lens are arranged in order from the object side in the front group so as to satisfy the conditions of the following equation. 0.10 ⁇ D23 / f1 ⁇ 0.75
  • f1 Focal length of the front group
  • D23 Distance between the second lens and the third lens on the optical axis
  • the optical system OL includes a front group G1 having a positive refractive power and a focusing group G2 that focuses by moving in the optical axis direction in order from the object side.
  • the front group G1 has a first lens L11 having a positive refractive power, a second lens L12 having a positive refractive power, and a third lens L13 in order from the object side.
  • optical system OL satisfies the conditional expression (1) shown below.
  • Conditional expression (1) defines the ratio of the distance on the optical axis between the second lens L12 and the third lens L13 constituting the front group G1 with respect to the focal length of the front group G1.
  • various aberrations particularly coma aberration, axial chromatic aberration, and magnifying chromatic aberration can be satisfactorily corrected.
  • the lower limit values of the conditional expression (1) shall be 0.11, 0.13, 0.15, 0.16, and further 0.17. Is more desirable.
  • the upper limit of the conditional expression (1) is set to 0.73, 0.70, 0.65, 0.60, 0.55, 0.50. , 0.48, 0.45, 0.43, and more preferably 0.41.
  • optical system OL satisfies the conditional expression (2) shown below.
  • f1 Focal length of front group G1
  • fL1 Focal length of first lens L11
  • Conditional expression (2) defines the ratio of the focal length of the first lens L11 constituting the front group G1 to the focal length of the front group G1.
  • the first lens L11 can have a certain degree of refractive power (power), so that the refractive power (power) of the second lens L12 can be reduced to cause various aberrations.
  • spherical aberration, coma aberration and the like can be satisfactorily corrected. If it is less than the lower limit of the conditional expression (2), the refractive power of the first lens L11 becomes too strong and it becomes difficult to correct the aberration.
  • the lower limit values of the conditional expression (2) are set to 1.05, 1.10, 1.15, 1.20, 1.25, 1. It is more desirable to set it to 30, 1.33, and further 1.35. If the upper limit of the conditional expression (2) is exceeded, the refractive power of the first lens L11 becomes too weak and it becomes difficult to correct the aberration. In order to ensure the effect of the conditional expression (2), the upper limit of the conditional expression (2) is set to 5.80, 5.50, 5.00, 4.50, 4.00, 3.80. It is more desirable to set it to 3.50.
  • optical system OL satisfies the conditional expression (3) shown below.
  • Conditional expression (3) defines the Abbe number of the medium of the second lens L12 constituting the front group G1 with respect to the d-line.
  • the upper limit value of the conditional expression (3) is exceeded, the dispersion of the second lens L12 becomes too small, and it becomes difficult to correct the chromatic aberration.
  • optical system OL satisfies the conditional expression (4) shown below.
  • Conditional expression (4) defines the Abbe number of the medium of the third lens L13 constituting the front group G1 with respect to the d-line.
  • the upper limit value of the conditional expression (4) is exceeded, the dispersion of the third lens L13 becomes too small, and it becomes difficult to correct the chromatic aberration.
  • optical system OL satisfies the conditional expression (5) shown below.
  • fL1 Focal length of the first lens L11 TL1: Thickness of the first lens L11 on the optical axis
  • Conditional expression (5) defines the ratio of the thickness on the optical axis to the focal length of the first lens L11 constituting the front group G1.
  • the weight of the optical system OL can be reduced, and various aberrations, particularly spherical aberration and coma aberration can be satisfactorily corrected.
  • the refractive power (power) of the first lens L11 becomes weak, and if the first lens L11 is thinned, it becomes difficult to correct the aberration.
  • the lower limit values of the conditional expression (5) are set to 0.002, 0.003, 0.004, 0.005, and further 0.006. Is more desirable.
  • the upper limit value of the conditional expression (5) when the upper limit value of the conditional expression (5) is exceeded, the refractive power (power) of the first lens L11 becomes stronger, and if the first lens L11 is thickened, it becomes difficult to correct the aberration.
  • the upper limit of the conditional expression (5) is set to 0.023, 0.020, 0.019, 0.018, 0.017, 0. It is more desirable to set it to 016 and further to 0.015.
  • optical system OL satisfies the conditional expression (6) shown below.
  • fL2 Focal length of the second lens L12
  • TL2 Thickness of the second lens L12 on the optical axis
  • Conditional expression (6) defines the ratio of the thickness on the optical axis to the focal length of the second lens L12 constituting the front group G1.
  • the weight of the optical system OL can be reduced, and various aberrations, particularly spherical aberration and coma aberration can be satisfactorily corrected.
  • the refractive power (power) of the second lens L12 becomes weak, and if the second lens L12 is thinned, it becomes difficult to correct the aberration.
  • the lower limit values of the conditional expression (6) are set to 0.012, 0.014, 0.015, 0.016, and further 0.017.
  • the upper limit value of the conditional expression (6) when the upper limit value of the conditional expression (6) is exceeded, the refractive power (power) of the second lens L12 becomes stronger, and if the second lens L12 is thickened, it becomes difficult to correct the aberration.
  • the upper limit values of the conditional expression (6) are set to 0.033, 0.030, 0.028, 0.026, and further 0.025. Is more desirable.
  • the front group G1 has the front group A group G1A and the front group B in order from the object side with the widest air interval on the optical axis in the front group G1. It is desirable to consist of group G1B. With this configuration, the aberration in the front group G1 can be satisfactorily corrected by forming the front group G1 with the front group A group G1A and the front group B group G1B.
  • optical system OL satisfies the conditional expression (7) shown below.
  • f Focal length of the entire optical system OL in the infinity focused state
  • f1B Focal length of the front group B group G1B
  • Conditional expression (7) defines the ratio of the focal length of the entire optical system OL in the infinity-focused state to the focal length of the front group B group G1B.
  • the weight of the optical system OL can be reduced.
  • the lower limit of the conditional expression (7) is set to -0.90, -0.80, -0.70, -0.60, -0. It is more desirable to set it to .50, -0.45, -0.40, and further -0.35. Further, if the upper limit value of the conditional expression (7) is exceeded, the refractive power (power) of the front group B group G1B becomes weak, and if the front group B group G1B is thinned, it becomes difficult to correct the aberration. In order to ensure the effect of the conditional expression (7), the upper limit of the conditional expression (7) is set to 4.50, 4.00, 3.50, 3.30, 3.00, 2. More preferably, it is 80, 2.50, 2.30, and further 2.20.
  • optical system OL satisfies the conditional expression (8) shown below.
  • f1 Focal length of front group G1 f1B: Focal length of front group B group G1B
  • Conditional expression (8) defines the ratio of the focal length of the front group G1 to the focal length of the front group B group G1B.
  • the weight of the optical system OL can be reduced.
  • the lower limit of the conditional expression (8) is set to -0.90, -0.80, -0.70, -0.60, -0. It is more desirable to set it to .50, -0.48, -0.45, and further -0.42. If the upper limit of the conditional expression (8) is exceeded, the refractive power (power) of the front group B group G1B becomes weak, and if the front group B group G1B is thinned, it becomes difficult to correct the aberration. In order to ensure the effect of the conditional expression (8), the upper limit values of the conditional expression (8) are set to 2.80, 2.50, 2.30, 2.00, 1.90, 1. It is more desirable to set it to 85, 1.80, and further 1.78.
  • optical system OL satisfies the conditional expression (9) shown below.
  • f Focal length of the entire optical system OL in the infinity focused state
  • f1A Focal length of the front group A group G1A
  • Conditional expression (9) defines the ratio of the focal length of the front group A group G1A to the focal length of the entire system of the optical system OL in the infinity focusing state.
  • this conditional expression (9) the weight of the optical system OL can be reduced.
  • the lower limit of the conditional expression (9) is set to 0.52, 0.54, 0.55, 0.56, 0.57, 0. It is more desirable to set it to 58, further 0.59. Further, when the upper limit value of the conditional expression (9) is exceeded, the refractive power (power) of the front group A group G1A becomes strong, and when the front group A group G1A is thickened, it becomes difficult to correct the aberration. In order to ensure the effect of the conditional expression (9), the upper limit values of the conditional expression (9) are set to 1.40, 1.30, 1.20, 1.10, 1.00, 0. It is more desirable to set it to 98, 0.97, and further 0.96.
  • optical system OL satisfies the conditional expression (10) shown below.
  • f1 Focal length of front group G1 f1A: Focal length of front group A group G1A
  • Conditional expression (10) defines the ratio of the focal length of the front group A group G1A to the focal length of the front group G1.
  • this conditional expression (10) the weight of the optical system OL can be reduced.
  • the lower limit of the conditional expression (10) is set to 0.52, 0.54, 0.55, 0.58, 0.60, 0. It is more desirable to set it to 62, 0.65, and further 0.67. Further, when the upper limit value of the conditional expression (10) is exceeded, the refractive power (power) of the front group A group G1A becomes strong, and when the front group A group G1A is thickened, it becomes difficult to correct the aberration. In order to ensure the effect of the conditional expression (10), the upper limit of the conditional expression (10) is set to 2.45, 2.40, 2.35, 2.30, 2.25, 2. It is more desirable to set it to 20, 2.15, 2.10, 2.08, and further 2.06.
  • optical system OL satisfies the conditional expression (11) shown below.
  • f1A Focal length of front group A group G1A
  • f1B Focal length of front group B group G1B
  • Conditional expression (11) defines the ratio of the focal length of the front group A group G1A to the focal length of the front group B group G1B.
  • this conditional expression (11) the weight of the optical system OL can be reduced.
  • the lower limit values of the conditional expression (11) are set to -0.48, -0.45, -0.43, -0.40, -0. It is more desirable to set it to .38, -0.35, -0.33, -0.30, and further -0.28. Further, when the upper limit of the conditional expression (11) is exceeded, the refractive power (power) of the front group A group G1A becomes strong and the refractive power (power) of the front group B group G1B becomes weak, so that it is difficult to correct the aberration. It becomes. In order to ensure the effect of the conditional expression (11), the upper limit values of the conditional expression (11) are set to 2.80, 2.50, 2.30, 2.00, 1.80, 1. It is more desirable to set it to 50, 1.30, and further 1.20.
  • the front group G1 has at least one negative lens (hereinafter, referred to as “specific negative lens”) satisfying the following conditional expressions (12) and (13). Is desirable.
  • ⁇ gFn Partial dispersion ratio of the medium of the specific negative lens
  • ⁇ dn Abbe number of the medium of the specific negative lens with respect to the d line
  • Conditional expression (12) defines the specific negative lens possessed by the front group G1. By having a specific negative lens that satisfies this conditional expression (12), the primary achromatism and the secondary achromaticity can be satisfactorily performed. Further, the chromatic aberration of the entire optical system OL, particularly the axial chromatic aberration and the Magnification chromatic aberration can be satisfactorily corrected.
  • the lower limit values of the conditional expression (12) are set to -0.012, -0.010, -0.008, and further -0.007. Is more desirable.
  • the upper limit values of the conditional expression (12) are set to -0.001, -0.002, -0.003, and further -0.004. Is more desirable.
  • Conditional expression (13) defines the specific negative lens possessed by the front group G1. By having a specific negative lens that satisfies this conditional expression (13), the primary achromatism and the secondary achromaticity can be satisfactorily performed. Further, the chromatic aberration of the entire optical system OL, particularly the axial chromatic aberration and the Magnification chromatic aberration can be satisfactorily corrected. In order to ensure the effect of the conditional expression (13), the upper limit of the conditional expression (13) is set to 48.00, 45.00, 43.00, 40.00, and further 38.00. Is more desirable.
  • the front group G1 uses a positive lens (hereinafter, referred to as a “specific positive lens”) that satisfies the following conditional expressions (14), (15) and (16). It is desirable to have at least one.
  • a positive lens hereinafter, referred to as a “specific positive lens” that satisfies the following conditional expressions (14), (15) and (16). It is desirable to have at least one.
  • ⁇ dp Abbe number with respect to the d-line of the medium of the specific positive lens
  • ndp Refractive index of the medium of the specific positive lens with respect to the d-line
  • ⁇ gFp Partial dispersion ratio of the medium of the specific positive lens
  • Conditional expression (14) defines the specific positive lens possessed by the front group G1. By having a specific positive lens that satisfies this conditional expression (14), primary achromatism and secondary achromaticity can be performed satisfactorily. Further, the chromatic aberration of the entire optical system OL, particularly the axial chromatic aberration and the chromatic aberration of magnification can be satisfactorily corrected. In order to ensure the effect of the conditional expression (14), it is more desirable to set the lower limit values of the conditional expression (14) to 22.00, 24.00, 25.00, and further 26.00. .. Further, in order to ensure the effect of the conditional expression (14), it is more desirable that the upper limit values of the conditional expression (14) are 29.00, 28.00, and further 27.50.
  • Conditional expression (15) defines the specific positive lens possessed by the front group G1. By having a specific positive lens that satisfies this conditional expression (15), it is possible to perform primary achromatism and secondary achromaticity satisfactorily. Further, the chromatic aberration of the entire optical system OL, particularly the axial chromatic aberration and the Magnification chromatic aberration can be satisfactorily corrected.
  • the lower limit of the conditional expression (15) is set to 1.850, 1.900, 1.950, 1.980, 2.000, 2. It is more desirable to set it to 020 and further 2.040. Further, in order to ensure the effect of the conditional expression (15), the upper limit values of the conditional expression (15) are set to 2.100, 2.090, 2.080, 2.070, and further 2.060. Is more desirable.
  • Conditional expression (16) defines the specific positive lens possessed by the front group G1. By having a specific positive lens that satisfies this conditional expression (16), it is possible to perform primary achromatism and secondary achromaticity satisfactorily. Further, the chromatic aberration of the entire optical system OL, particularly the axial chromatic aberration and the Magnification chromatic aberration can be satisfactorily corrected. In order to ensure the effect of the conditional expression (16), the lower limit of the conditional expression (16) is set to 0.7050, 0.7080, 0.7100, 0.7120, 0.7150, and further 0. It is more desirable to set it to .7160.
  • optical system OL satisfies the conditional expression (17) shown below.
  • f Focal length of the entire optical system OL in the infinity focusing state
  • f2 Focal length of the focusing group G2
  • Conditional expression (17) defines the ratio of the focal length of the focusing group G2 to the focal length of the entire optical system OL in the infinity focusing state.
  • the focal length of the focusing group G2 changes depending on the focusing state, the value of the infinity focusing state is used.
  • the lower limit of the conditional expression (17) is set to -0.58, -0.56, -0.55, -0.54, and further-. It is more desirable to set it to 0.53.
  • the upper limit values of the conditional expression (17) are set to 0.58, 0.55, 0.53, 0.50, 0.48, and further 0. It is more desirable to set it to .47.
  • the optical system OL according to the present embodiment has a rear group G3 on the image side of the focusing group G2. With this configuration, various aberrations, particularly curvature of field, can be satisfactorily corrected.
  • the optical system OL according to the present embodiment has an aperture stop S on the image side of the focusing group G2. With such a configuration, the luminous flux diameter becomes relatively small, which is effective in reducing the size of the optical system OL.
  • the optical system OL according to the present embodiment moves at least a part of the rear group G3 so as to have a displacement component in a direction orthogonal to the optical axis.
  • the luminous flux diameter becomes relatively small, which is effective in reducing the size of the optical system OL.
  • the rear group G3 is divided into the rear group A group G3A and the rear group G3A in order from the object side with the widest air interval on the optical axis in the rear group G3. It is desirable that it consists of group B G3B. With this configuration, various aberrations, particularly coma aberration and curvature of field, can be satisfactorily corrected.
  • optical system OL satisfies the conditional expression (18) shown below.
  • f3 Focal length of rear group G3 f3A: Focal length of rear group A group G3A
  • Conditional expression (18) defines the ratio of the focal length of the rear group G3 to the focal length of the rear group A group G3A.
  • various aberrations particularly spherical aberration and coma can be satisfactorily corrected. If it falls below the lower limit of the conditional expression (18), the refractive power of the rear group A group G3A becomes strong and it becomes difficult to correct the aberration.
  • the lower limit values of the conditional expression (18) are set to -3.80, -3.50, -3.30, -3.00, -2. It is more desirable to set it to .80, -2.50, -2.30, -2.00, and further -1.80.
  • the upper limit values of the conditional expression (18) are set to 6.50, 6.00, 5.50, 5.00, 4.80, 4. More preferably, it is 50, 4.30, 4.00, 3.80, 3.50, and further 3.30.
  • optical system OL satisfies the conditional expression (19) shown below.
  • Conditional expression (19) defines the ratio of the focal length of the rear group G3 to the focal length of the rear group B group G3B.
  • various aberrations particularly coma aberration and curvature of field can be satisfactorily corrected. If it falls below the lower limit of the conditional expression (19), the refractive power of the rear group B group G3B becomes strong and it becomes difficult to correct the aberration.
  • the lower limit values of the conditional expression (19) are set to -2.80, -2.50, -2.30, -2.00, -1. It is more desirable to set it to .80 and further to -1.60.
  • the upper limit values of the conditional expression (19) are set to 4.80, 4.50, 4.30, 4.00, 3.80, 3. More preferably, it is 50, 3.30, 3.00, 2.80, and further 2.50.
  • optical system OL satisfies the conditional expression (20) shown below.
  • f Focal length of the entire system of the optical system OL in the infinity focusing state
  • TL Overall length of the optical system OL in the infinity focusing state
  • Conditional expression (20) defines the ratio of the total length to the focal length of the entire optical system OL in the infinity focusing state. By satisfying this conditional expression (20), it is possible to reduce the weight of the optical system OL and correct various aberrations in a well-balanced manner.
  • the lower limit values of the conditional expression (20) are set to 0.72, 0.74, 0.75, 0.76, 0.78, and further 0. It is more desirable to set it to .79.
  • optical system OL satisfies the conditional expression (21) shown below.
  • f Focal length of the entire optical system OL in the infinity focused state
  • fr Focal length of the lens having a negative refractive power arranged on the most image side
  • Conditional expression (21) defines the ratio of the focal length of the lens having a negative refractive power arranged on the image side to the focal length of the entire system of the optical system OL in the infinity focusing state. By satisfying this conditional expression (21), it is possible to effectively control the position of the exit pupil and correct the curvature of field. In order to ensure the effect of the conditional expression (21), it is more desirable to set the lower limit values of the conditional expression (21) to 0.03, 0.04, 0.05, and further 0.06. .. Further, in order to ensure the effect of the conditional expression (21), the upper limit values of the conditional expression (21) are set to 0.34, 0.32, 0.30, 0.29, and further 0.28. Is more desirable.
  • the camera 1 is a so-called mirrorless camera with an interchangeable lens provided with the optical system OL according to the present embodiment as the photographing lens 2.
  • the light from an object (subject) (not shown) is collected by the photographing lens 2 and passed through an OLPF (Optical low pass filter) (not shown) on the imaging surface of the imaging unit 3.
  • OLPF Optical low pass filter
  • the subject image is photoelectrically converted by the photoelectric conversion element provided in the imaging unit 3, and the image of the subject is generated.
  • This image is displayed on the EVF (Electronic viewfinder) 4 provided in the camera 1. This allows the photographer to observe the subject via the EVF4.
  • EVF Electronic viewfinder
  • the optical system OL is mounted on a single-lens reflex type camera having a quick return mirror in the camera body and observing a subject by a finder optical system. Even in this case, the same effect as that of the camera 1 can be obtained.
  • the optical system OL having a 2-group configuration or a 3-group configuration is shown, but the above configuration conditions and the like can be applied to other group configurations such as 4 groups and 5 groups.
  • a configuration in which a lens or a lens group is added on the most object side or a configuration in which a lens or a lens group is added on the most image plane side may be used.
  • the lens group also simply referred to as “group” refers to a portion having at least one lens separated by an air interval that changes at the time of magnification change or focusing.
  • the lens component means a single lens or a bonded lens in which a plurality of lenses are bonded.
  • a single lens group, a plurality of lens groups, or a partial lens group may be moved in the optical axis direction to focus on a short-range object from an infinity object.
  • the focusing group can also be applied to autofocus, and is also suitable for driving a motor (such as an ultrasonic motor) for autofocus.
  • a motor such as an ultrasonic motor
  • the position of the lens other than the focusing group G2 is fixed with respect to the image plane at the time of focusing.
  • the focusing group is preferably composed of a single lens or one lens component.
  • the lens group or partial lens group is moved so as to have a displacement component in the direction orthogonal to the optical axis, or is rotationally moved (swinged) in the in-plane direction including the optical axis to correct image blur caused by camera shake.
  • It may be a vibration isolation group.
  • the lens surface may be formed of a spherical surface or a flat surface, or may be formed of an aspherical surface.
  • the lens surface is spherical or flat, lens processing and assembly adjustment are facilitated, and deterioration of optical performance due to processing and assembly adjustment errors can be prevented, which is preferable. Further, even if the image plane is deviated, the depiction performance is less deteriorated, which is preferable.
  • the lens surface is aspherical
  • the aspherical surface is an aspherical surface formed by grinding, a glass mold aspherical surface formed by forming glass into an aspherical shape, or a composite aspherical surface formed by forming resin on the glass surface into an aspherical shape. Any aspherical surface may be used.
  • the lens surface may be a diffraction surface, and the lens may be a refractive index distribution type lens (GRIN lens) or a plastic lens.
  • GRIN lens refractive index distribution type lens
  • the aperture diaphragm S is preferably arranged on the image side of the focusing group G2, but the role may be substituted by the frame of the lens without providing the member as the aperture diaphragm.
  • each lens surface may be provided with an antireflection film having a high transmittance in a wide wavelength range in order to reduce flare and ghost and achieve high optical performance with high contrast.
  • the front group G1 and the focusing group G2 are prepared (step S100), and the first lens L11 having a positive refractive power and the first lens L11 having a positive refractive power are arranged in the front group G1 in order from the object side.
  • the two lenses L12 and the third lens L13 are arranged (step S200). Further, it is arranged so as to satisfy a predetermined condition (for example, the above-mentioned conditional expression (1)) (step S300).
  • a telephoto lens In a telephoto lens, as the focal length becomes longer, more chromatic aberrations such as axial chromatic aberration and magnifying chromatic aberration occur among various aberrations. Generally, in order to correct them, it is necessary to increase the total length of the lens and increase the effective diameter of the front group. Therefore, a telephoto lens is expected to have both high optical performance and convenience and portability during shooting.
  • a method of using a material having a low specific gravity and low dispersion and anomalous dispersibility in the first lens group and a method of optimizing the lens spacing in the first lens group are known as the means. Has been done.
  • FIG. 1 FIG. 3, FIG. 5, FIG. 7, FIG. 9, FIG. 11 and FIG. 13 are cross-sectional views showing the configuration and refractive index distribution of the optical systems OL (OL1 to OL7) according to each embodiment.
  • FIG. 1 is a diagram showing a configuration of an optical system OL1 according to a first embodiment.
  • the optical system OL1 is composed of a front group G1 having a positive refractive power, a focusing group G2 having a positive refractive power, and a rear group G3 having a negative refractive power in order from the object side.
  • the front group G1 is composed of the front group A group G1A and the front group B group G1B in order from the object side with an air interval on the widest optical axis in the front group G1.
  • the rear group G3 is composed of the rear group A group G3A and the rear group B group G3B in order from the object side with the widest air interval on the optical axis in the rear group G3.
  • the front group A group G1A of the front group G1 is composed of a positive meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side and a positive meniscus lens L12 having a convex surface facing the object side in order from the object side.
  • the front group B group G1B of the front group G1 has a biconvex positive lens L13, a biconcave negative lens L14, a biconvex positive lens L15, and a biconvex negative lens L16 in order from the object side, and the positive surface is directed toward the object side. It is composed of a bonded lens in which a meniscus lens L17 is bonded.
  • the focusing group G2 is composed of a positive meniscus lens L21 with a convex surface facing the object side.
  • the rear group A group G3A of the rear group G3 is a joint in which a negative meniscus lens L31 having a convex surface facing the object side, a positive meniscus lens L32 having a concave surface facing the object side, and both concave negative lenses L33 are joined in order from the object side. It is composed of a lens, a biconvex positive lens L34, a junction lens in which a biconvex positive lens L35 and a negative meniscus lens L36 with a concave surface facing the object side are joined, and a biconvex negative lens L37.
  • the rear group B group G3B of the rear group G3 is a bonded lens in which a biconvex positive lens L38 and a negative meniscus lens L39 with a concave surface facing the object side are joined in order from the object side, and a positive meniscus lens with a concave surface facing the object side. It is composed of L310 and both concave and negative lenses L311.
  • the aperture diaphragm S is arranged between the negative meniscus lens L31 of the rear group G3, the positive meniscus lens L32, and the junction lens in which both concave negative lenses L33 are joined.
  • a filter FL is arranged between the biconcave negative lens L37, the biconvex positive lens L38, and the junction lens in which the negative meniscus lens L39 is bonded.
  • This optical system OL1 is configured to move the focusing group G2 toward the object when focusing from an infinite object to a nearby object.
  • the biconvex positive lens L34 and the biconvex positive lens L35 in the rear group A group G3A of the rear group G3 and the junction lens in which the negative meniscus lens L36 is joined are used as the vibration isolation group.
  • the group so as to have a displacement component in a direction orthogonal to the optical axis the change in the image position due to the vibration of the optical system OL1 or the like is corrected.
  • f is the focal length of the entire system
  • FNO is the F number
  • 2 ⁇ is the total angle of view [°]
  • TL is the total length of the in-focus state
  • BF is the infinity focus.
  • the back focus in the focused state is represented by Y
  • the image height is represented by Y.
  • the total length TL indicates the distance on the optical axis from the lens surface (first surface) on the most object side to the image surface I.
  • the back focus BF indicates the distance (air equivalent length) on the optical axis from the optical plane (37th plane) closest to the image plane to the image plane I.
  • the first column m is the order (plane number) of the lens surfaces from the object side along the traveling direction of the light beam
  • the second column r is the radius of curvature of each lens surface in the third column
  • d is the distance (plane spacing) on the optical axis from each optical surface to the next optical surface
  • the sixth column ⁇ gF shows the secondary dispersion.
  • the radius of curvature of 0.0000 indicates a plane
  • the refractive index of air of 1.000000 is omitted.
  • the secondary dispersion shows only the specific negative lens and the specific positive lens.
  • the lens group focal length indicates the number and focal length of the start surfaces of each of the front group G1, the focusing group G2, and the rear group G3.
  • mm is generally used as the unit of the focal length f, the radius of curvature r, the surface spacing d, and other lengths listed in all the following specification values, but the optical system is proportionally expanded or proportional. It is not limited to this because the same optical performance can be obtained even if the reduction is performed.
  • the description of these symbols and the description of the specification table are the same in the following examples.
  • the on-axis air distance D1 between the front group G1 and the focusing group G2 the on-axis air distance D2 between the focusing group G2 and the rear group G3, and the on-axis between the rear group G3 and the image plane.
  • the air spacing D3 (back focus) changes upon focusing.
  • Table 2 below shows the variable intervals at infinity shooting distance, intermediate shooting distance, and close-up shooting distance. Note that f indicates the focal length and ⁇ indicates the magnification (this explanation is the same in the following examples).
  • Table 3 below shows the values corresponding to each conditional expression in this optical system OL1.
  • the specific negative lenses satisfying the conditional equations (12) and (13) are the biconcave negative lens L14 and the biconcave negative lens L16, and the conditional equations (14), (15) and (16). ) Is a biconvex positive lens L15.
  • the lens having a negative refractive power arranged on the image side most is the biconcave negative lens L311.
  • this optical system OL1 satisfies the above conditional expressions (1) to (21).
  • FIG. 2 shows a spherical aberration diagram, an astigmatism diagram, a distortion diagram, a chromatic aberration diagram of magnification, and a coma aberration diagram when the optical system OL1 is in focus at an infinity object and a close object.
  • FNO indicates F number
  • NA indicates numerical aperture
  • Y indicates image height.
  • the spherical aberration diagram shows the value of the F number or the numerical aperture corresponding to the maximum aperture
  • the astigmatism diagram and the distortion diagram show the maximum image height value
  • the coma aberration diagram shows the value of each image height.
  • FIG. 3 is a diagram showing the configuration of the optical system OL2 according to the second embodiment.
  • the optical system OL2 is composed of a front group G1 having a positive refractive power, a focusing group G2 having a positive refractive power, and a rear group G3 having a negative refractive power in order from the object side.
  • the front group G1 is composed of the front group A group G1A and the front group B group G1B in order from the object side with an air interval on the widest optical axis in the front group G1.
  • the rear group G3 is composed of the rear group A group G3A and the rear group B group G3B in order from the object side with the widest air interval on the optical axis in the rear group G3.
  • the front group A group G1A of the front group G1 is composed of a biconvex positive lens L11 and a positive meniscus lens L12 with a convex surface facing the object side in order from the object side.
  • the biconvex positive lens L13, the biconcave negative lens L14, the biconvex positive lens L15, and the biconvex negative lens L16 and the positive surface facing the object side are positive. It is composed of a bonded lens in which a meniscus lens L17 is bonded.
  • the focusing group G2 is composed of a biconvex positive lens L21.
  • the rear group A group G3A of the rear group G3 has a positive meniscus lens L31 with a convex surface facing the object side, a negative meniscus lens L32 with a convex surface facing the object side, both concave negative lenses L33, and a concave surface on the object side in order from the object side. It is composed of a bonded lens in which a positive meniscus lens L34 facing the lens and a biconcave negative lens L35 are joined, and a positive meniscus lens L36 having a convex surface facing the object side.
  • the rear group B group G3B of the rear group G3 includes a biconvex positive lens L37, a junction lens in which a negative meniscus lens L38 with a convex surface facing the object side and a biconvex positive lens L39 are joined in order from the object side, and both concaves. It is composed of a negative lens L310.
  • the aperture stop S is arranged between the negative meniscus lens L32 of the rear group G3 and the biconcave negative lens L33. Further, a filter FL is arranged between the biconvex positive lens L37, the negative meniscus lens L38, and the junction lens in which the biconvex positive lens L39 is bonded.
  • This optical system OL2 is configured to move the focusing group G2 toward the object when focusing from an infinite object to a nearby object.
  • a junction lens in which a biconcave negative lens L33 and a positive meniscus lens L34 and a biconcave negative lens L35 in the rear group A group G3A of the rear group G3 are joined as a vibration isolation group is used as the vibration isolation group.
  • Table 4 lists the specifications of the optical system OL2.
  • the air spacing D3 (back focus) changes upon focusing.
  • Table 5 below shows the variable intervals at infinity shooting distance, intermediate shooting distance, and close-up shooting distance.
  • Table 6 below shows the values corresponding to each conditional expression in this optical system OL2.
  • the specific negative lenses satisfying the conditional equations (12) and (13) are the biconcave negative lens L14 and the positive meniscus lens L17, and the conditional equations (14), (15) and (16).
  • the specific positive lens that satisfies the above is the biconvex positive lens L15.
  • the lens having a negative refractive power arranged on the image side most is the biconcave negative lens L310.
  • this optical system OL2 satisfies the above conditional expressions (1) to (21).
  • FIG. 4 shows a spherical aberration diagram, an astigmatism diagram, a distortion diagram, a chromatic aberration diagram of magnification, and a coma aberration diagram when the optical system OL2 is in focus at an infinity object and a close object. From each of these aberration diagrams, it can be seen that the optical system OL2 has various aberrations corrected well and has excellent imaging performance.
  • FIG. 5 is a diagram showing a configuration of an optical system OL3 according to a third embodiment.
  • the optical system OL3 is composed of a front group G1 having a positive refractive power, a focusing group G2 having a positive refractive power, and a rear group G3 having a negative refractive power in order from the object side.
  • the front group G1 is composed of the front group A group G1A and the front group B group G1B in order from the object side with an air interval on the widest optical axis in the front group G1.
  • the rear group G3 is composed of the rear group A group G3A and the rear group B group G3B in order from the object side with the widest air interval on the optical axis in the rear group G3.
  • the front group A group G1A of the front group G1 is composed of a biconvex positive lens L11 and a positive meniscus lens L12 with a convex surface facing the object side in order from the object side.
  • a positive meniscus lens L13 having a convex surface facing the object side
  • a positive meniscus lens L14 having a convex surface facing the object side
  • a negative meniscus lens L14 having a convex surface facing the object side. It is composed of a bonded lens in which a meniscus lens L15 and a regular meniscus lens L16 having a convex surface facing the object side are joined.
  • the focusing group G2 is composed of a positive meniscus lens L21 with a convex surface facing the object side.
  • the rear group A group G3A of the rear group G3 is a junction lens in which both concave negative lenses L31 and a negative meniscus lens L32 with a convex surface facing the object side are joined in order from the object side, a biconvex positive lens L33 and a biconcave negative lens. It is composed of a bonded lens bonded to L34, a negative meniscus lens L35 having a concave surface facing the object side, and a positive meniscus lens L36 having a convex surface facing the object side.
  • the rear group B group G3B of the rear group G3 includes a biconvex positive lens L37, a junction lens in which a negative meniscus lens L38 with a convex surface facing the object side and a biconvex positive lens L39 are joined in order from the object side, and both concaves. It is composed of a negative lens L310.
  • an aperture diaphragm S is arranged between the junction lens in which the biconcave negative lens L31 of the rear group G3 and the negative meniscus lens L32 are bonded, and the junction lens in which the biconvex positive lens L33 and the biconcave negative lens L34 are bonded.
  • a filter FL is arranged between the biconvex positive lens L37, the negative meniscus lens L38, and the junction lens in which the biconvex positive lens L39 is bonded.
  • This optical system OL3 is configured to move the focusing group G2 toward the object when focusing from an infinite object to a nearby object.
  • a junction lens in which a biconvex positive lens L33 and a biconcave negative lens L34 in the rear group A group G3A of the rear group G3 are joined and a negative meniscus lens L35 are used as vibration isolation groups.
  • Table 7 below lists the specifications of the optical system OL3.
  • the air spacing D3 (back focus) changes upon focusing.
  • Table 8 below shows the variable intervals at infinity shooting distance, intermediate shooting distance, and close-up shooting distance.
  • Table 9 shows the values corresponding to each conditional expression in this optical system OL3.
  • the specific negative lens satisfying the conditional equations (12) and (13) is the negative meniscus lens L15, and the specific positive lens satisfying the conditional equations (14), (15) and (16). Is a positive meniscus lens L14.
  • the lens having a negative refractive power arranged on the image side most is the biconcave negative lens L310.
  • this optical system OL3 satisfies the above conditional expressions (1) to (21).
  • FIG. 6 shows a spherical aberration diagram, an astigmatism diagram, a distortion diagram, a chromatic aberration diagram of magnification, and a coma aberration diagram when the optical system OL3 is in focus at an infinity object and a close object. From each of these aberration diagrams, it can be seen that the optical system OL3 has various aberrations corrected well and has excellent imaging performance.
  • FIG. 7 is a diagram showing the configuration of the optical system OL4 according to the fourth embodiment.
  • the optical system OL4 is composed of a front group G1 having a positive refractive power, a focusing group G2 having a positive refractive power, and a rear group G3 having a negative refractive power in order from the object side.
  • the front group G1 is composed of the front group A group G1A and the front group B group G1B in order from the object side with an air interval on the widest optical axis in the front group G1.
  • the rear group G3 is composed of the rear group A group G3A and the rear group B group G3B in order from the object side with the widest air interval on the optical axis in the rear group G3.
  • the front group A group G1A of the front group G1 is composed of a biconvex positive lens L11 and a positive meniscus lens L12 with a convex surface facing the object side in order from the object side.
  • the front group B group G1B of the front group G1 has a biconvex positive lens L13, a biconcave negative lens L14, a biconvex positive lens L15, and a biconvex negative lens L16 in order from the object side, and the positive surface is directed toward the object side. It is composed of a bonded lens in which a meniscus lens L17 is bonded.
  • the focusing group G2 is composed of a positive meniscus lens L21 with a convex surface facing the object side.
  • the rear group A group G3A of the rear group G3 is a junction lens in which a positive meniscus lens L31 having a convex surface facing the object side and a negative meniscus lens L32 having a convex surface facing the object side are joined in order from the object side, and a biconcave negative lens. It is composed of L33, a junction lens in which a positive meniscus lens L34 having a concave surface facing the object side and a biconcave negative lens L35 are joined, and a positive meniscus lens L36 having a convex surface facing the object side.
  • the rear group B group G3B of the rear group G3 joins the biconvex positive lens L37, the biconcave negative lens L38, the biconvex positive lens L39, and the negative meniscus lens L310 with the concave surface facing the object side in order from the object side. It is composed of a bonded lens.
  • the aperture diaphragm S is arranged between the junction lens in which the positive meniscus lens L31 and the negative meniscus lens L32 of the rear group G3 are joined and the biconcave negative lens L33.
  • a filter FL is arranged between the biconvex positive lens L37, the biconcave negative lens L38, the biconvex positive lens L39, and the junction lens in which the negative meniscus lens L310 is bonded.
  • This optical system OL4 is configured to move the focusing group G2 toward the object when focusing from an infinite object to a nearby object.
  • a junction lens in which a biconcave negative lens L33 and a positive meniscus lens L34 and a biconcave negative lens L35 in the rear group A group G3A of the rear group G3 are joined as a vibration isolation group is used as the vibration isolation group.
  • Table 10 lists the specifications of the optical system OL4.
  • the on-axis air distance D1 between the front group G1 and the focusing group G2 the on-axis air distance D2 between the focusing group G2 and the rear group G3, and the on-axis between the rear group G3 and the image plane.
  • the air spacing D3 (back focus) changes upon focusing. Table 11 below shows the variable intervals at infinity shooting distance, intermediate shooting distance, and close-up shooting distance.
  • Table 12 below shows the values corresponding to each conditional expression in this optical system OL4.
  • the specific negative lenses satisfying the conditional equations (12) and (13) are the biconcave negative lens L14 and the biconcave negative lens L16, and the conditional equations (14), (15) and (16). ) Is a biconvex positive lens L15.
  • the lens having a negative refractive power arranged on the image side most is the negative meniscus lens L310.
  • this optical system OL4 satisfies the above conditional expressions (1) to (21).
  • FIG. 8 shows a spherical aberration diagram, an astigmatism diagram, a distortion diagram, a chromatic aberration diagram of magnification, and a coma aberration diagram when the optical system OL4 is in focus at an infinity object and a close object. From each of these aberration diagrams, it can be seen that the optical system OL4 has various aberrations corrected well and has excellent imaging performance.
  • FIG. 9 is a diagram showing the configuration of the optical system OL5 according to the fifth embodiment.
  • the optical system OL5 is composed of a front group G1 having a positive refractive power, a focusing group G2 having a positive refractive power, and a rear group G3 having a negative refractive power in order from the object side.
  • the front group G1 is composed of the front group A group G1A and the front group B group G1B in order from the object side with an air interval on the widest optical axis in the front group G1.
  • the rear group G3 is composed of the rear group A group G3A and the rear group B group G3B in order from the object side with the widest air interval on the optical axis in the rear group G3.
  • the front group A group G1A of the front group G1 is composed of a positive meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side and a positive meniscus lens L12 having a convex surface facing the object side in order from the object side.
  • the front group B group G1B of the front group G1 has a biconvex positive lens L13, a biconcave negative lens L14, a positive meniscus lens L15 with a convex surface facing the object side, and a negative lens with a convex surface facing the object side, in order from the object side. It is composed of a bonded lens in which a meniscus lens L16 and a regular meniscus lens L17 having a convex surface facing the object side are joined.
  • the focusing group G2 is composed of a positive meniscus lens L21 with a convex surface facing the object side.
  • the rear group A group G3A of the rear group G3 is a bonded lens in which a biconvex positive lens L31 and a biconcave negative lens L32 are joined in order from the object side, a positive meniscus lens L33 with a concave surface facing the object side, and a biconcave negative lens. It is composed of a bonded lens bonded to L34, a biconcave negative lens L35, and a positive meniscus lens L36 with a convex surface facing the object side.
  • the rear group B group G3B of the rear group G3 is a bonded lens in which a biconvex positive lens L37 and a negative meniscus lens L38 with a concave surface facing the object side are joined in order from the object side, and a negative meniscus lens with a convex surface facing the object side. It is composed of a junction lens in which L39 and a biconvex positive lens L310 are bonded, and a biconcave negative lens L311.
  • an aperture diaphragm S is arranged between the junction lens in which the biconvex positive lens L31 of the rear group G3 and the biconcave negative lens L32 are bonded, and the junction lens in which the positive meniscus lens L33 and the biconcave negative lens L34 are bonded.
  • a filter FL is arranged between the junction lens in which the biconvex positive lens L37 and the negative meniscus lens L38 are bonded, and the junction lens in which the negative meniscus lens L39 with the convex surface facing the object side and the biconvex positive lens L310 are bonded. Has been done.
  • This optical system OL5 is configured to move the focusing group G2 toward the object when focusing from an infinite object to a nearby object.
  • a junction lens in which a positive meniscus lens L33 and a biconcave negative lens L34 in the rear group A group G3A of the rear group G3 are joined and a biconcave negative lens L35 are used as a vibration isolation group.
  • Table 13 below lists the specifications of the optical system OL5.
  • the on-axis air spacing D1 between the front group G1 and the focusing group G2 the on-axis air spacing D2 between the focusing group G2 and the rear group G3, and the on-axis between the rear group G3 and the image plane.
  • the air spacing D3 (back focus) changes upon focusing.
  • Table 14 below shows the variable intervals at infinity shooting distance, intermediate shooting distance, and close-up shooting distance.
  • Table 15 below shows the values corresponding to each conditional expression in this optical system OL5.
  • the specific negative lenses satisfying the conditional equations (12) and (13) are the biconcave negative lens L14 and the negative meniscus lens L16, and the conditional equations (14), (15) and (16).
  • the specific positive lens that satisfies the above is the positive meniscus lens L15.
  • the lens having a negative refractive power arranged on the image side most is the biconcave negative lens L311.
  • this optical system OL5 satisfies the above conditional expressions (1) to (21).
  • FIG. 10 shows a spherical aberration diagram, an astigmatism diagram, a distortion diagram, a chromatic aberration diagram of magnification, and a coma aberration diagram when the optical system OL5 is in focus at an infinity object and a close object. From each of these aberration diagrams, it can be seen that the optical system OL5 has various aberrations corrected well and has excellent imaging performance.
  • FIG. 11 is a diagram showing the configuration of the optical system OL6 according to the sixth embodiment.
  • the optical system OL6 is composed of a front group G1 having a positive refractive power, a focusing group G2 having a negative refractive power, and a rear group G3 having a positive refractive power in order from the object side.
  • the front group G1 is composed of the front group A group G1A and the front group B group G1B in order from the object side with an air interval on the widest optical axis in the front group G1.
  • the rear group G3 is composed of the rear group A group G3A and the rear group B group G3B in order from the object side with the widest air interval on the optical axis in the rear group G3.
  • the front group A group G1A of the front group G1 is composed of a positive meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side and a positive meniscus lens L12 having a convex surface facing the object side in order from the object side.
  • the front group B group G1B of the front group G1 is a junction in which a biconvex positive lens L13, a biconcave negative lens L14, a biconvex positive lens L15, a biconvex negative lens L16 and a biconvex positive lens L17 are joined in order from the object side. It is composed of a lens and a positive meniscus lens L18 with a convex surface facing the object side.
  • the focusing group G2 is composed of a bonded lens in which a biconvex positive lens L21 and a biconcave negative lens L22 are joined in order from the object side.
  • the biconcave negative lens L31 in order from the object side, the biconcave negative lens L31, the junction lens in which the positive meniscus lens L32 with the concave surface facing the object side and the biconcave negative lens L33 are joined, and the object side. It is composed of a positive meniscus lens L34 with a convex surface facing.
  • the rear group B group G3B of the rear group G3 includes a biconvex positive lens L35, a junction lens in which a negative meniscus lens L36 with a convex surface facing the object side and a biconvex positive lens L37 are joined in order from the object side, and both concaves. It is composed of a negative lens L38.
  • the aperture stop S is arranged between the focusing group G2 and the rear group G3. Further, a filter FL is arranged between the biconvex positive lens L35, the negative meniscus lens L36 with the convex surface facing the object side, and the junction lens in which the biconvex positive lens L37 is joined.
  • This optical system OL6 is configured to move the focusing group G2 to the image side when focusing from an infinite object to a nearby object.
  • this optical system OL6 prevents a junction lens in which a biconcave negative lens L31 in the rear group A group G3A of the rear group G3 and a positive meniscus lens L32 having a concave surface facing the object side and a biconcave negative lens L33 are joined. It is configured to be a vibration group, and by moving this vibration isolation group so as to have a displacement component in a direction orthogonal to the optical axis, a change in image position due to vibration of the optical system OL6 or the like is corrected. ..
  • Table 16 lists the specifications of the optical system OL6.
  • the on-axis air spacing D1 between the front group G1 and the focusing group G2 the on-axis air spacing D2 between the focusing group G2 and the rear group G3, and the on-axis between the rear group G3 and the image plane.
  • the air spacing D3 (back focus) changes upon focusing. Table 17 below shows the variable intervals at infinity shooting distance, intermediate shooting distance, and close-up shooting distance.
  • Table 18 below shows the values corresponding to each conditional expression in this optical system OL6.
  • the specific negative lenses satisfying the conditional equations (12) and (13) are the biconcave negative lens L14 and the biconcave negative lens L16, and the conditional equations (14), (15) and (16). ) Is a biconvex positive lens L15. Further, the lens having a negative refractive power arranged on the image side most is a biconcave negative lens L38.
  • this optical system OL6 satisfies the above conditional expressions (1) to (21).
  • FIG. 12 shows a spherical aberration diagram, an astigmatism diagram, a distortion diagram, a chromatic aberration diagram of magnification, and a coma aberration diagram when the optical system OL6 is in focus at an infinity object and a close object. From each of these aberration diagrams, it can be seen that the optical system OL6 has various aberrations corrected well and has excellent imaging performance.
  • FIG. 13 is a diagram showing the configuration of the optical system OL7 according to the seventh embodiment.
  • the optical system OL7 is composed of a front group G1 having a positive refractive power, a focusing group G2 having a negative refractive power, and a rear group G3 having a positive refractive power in order from the object side.
  • the front group G1 is composed of the front group A group G1A and the front group B group G1B in order from the object side with an air interval on the widest optical axis in the front group G1.
  • the focusing group G2 is composed of the focusing group A group G2A and the focusing group B group G2B in order from the object side.
  • the rear group G3 is composed of the rear group A group G3A and the rear group B group G3B in order from the object side with the widest air interval on the optical axis in the rear group G3.
  • the front group A group G1A of the front group G1 is composed of a biconcave positive lens L11 and a positive meniscus lens L12 having a convex surface facing the object side in order from the object side.
  • the front group B group G1B of the front group G1 has a biconvex positive lens L13, a biconcave negative lens L14, a biconvex positive lens L15, and a biconvex negative lens L16 in order from the object side, and the positive surface is directed toward the object side. It is composed of a bonded lens in which a meniscus lens L17 is bonded.
  • Focusing group A group G2A is composed of a positive meniscus lens L21 with a convex surface facing the object side.
  • the focusing group B group G2B is composed of a negative meniscus lens L22 with a convex surface facing the object side.
  • the biconcave negative lens L31 in order from the object side, the biconcave negative lens L31, the junction lens in which the positive meniscus lens L32 with the concave surface facing the object side and the biconcave negative lens L33 are joined, and the biconvex It is composed of a positive lens L34.
  • the rear group B group G3B of the rear group G3 includes a biconvex positive lens L35, a junction lens in which a negative meniscus lens L36 with a convex surface facing the object side and a biconvex positive lens L37 are joined in order from the object side, and both concaves. It is composed of a negative lens L38.
  • the aperture stop S is arranged between the focusing group G2 and the rear group G3. Further, a filter FL is arranged between the biconvex positive lens L35, the negative meniscus lens L36 with the convex surface facing the object side, and the junction lens in which the biconvex positive lens L37 is joined.
  • This optical system OL7 moves the focusing group A group G2A constituting the focusing group G2 to the object side and the focusing group B group G2B to the image side when focusing from an infinity object to a close object. It is configured as follows.
  • this optical system OL7 prevents a junction lens in which a biconcave negative lens L31 in the rear group A group G3A of the rear group G3 and a positive meniscus lens L32 having a concave surface facing the object side and a biconcave negative lens L33 are joined. It is configured to be a vibration group, and by moving this vibration isolation group so as to have a displacement component in a direction orthogonal to the optical axis, a change in image position due to vibration of the optical system OL7 or the like is corrected. ..
  • the axial air spacing D1 between the front group G1 and the focusing group A group G2A, the axial air spacing D2 between the focusing group A group G2A and the focusing group B group G2B, and the focusing group B group change upon focusing.
  • Table 20 below shows the variable intervals at infinity shooting distance, intermediate shooting distance, and close-up shooting distance.
  • Table 21 below shows the values corresponding to each conditional expression in this optical system OL7.
  • the specific negative lenses satisfying the conditional equations (12) and (13) are the biconcave negative lens L14 and the biconcave negative lens L16, and the conditional equations (14), (15) and (16). ) Is a biconvex positive lens L15. Further, the lens having a negative refractive power arranged on the image side most is a biconcave negative lens L38.
  • this optical system OL7 satisfies the above conditional expressions (1) to (21).
  • FIG. 14 shows a spherical aberration diagram, an astigmatism diagram, a distortion diagram, a chromatic aberration diagram of magnification, and a coma aberration diagram when the optical system OL7 is in focus at an infinity object and a close object. From each of these aberration diagrams, it can be seen that the optical system OL7 has various aberrations corrected well and has excellent imaging performance.
  • Optical equipment OL (OL1 to OL7) Optical system G1 Front group G1A Front group A group G1B Front group B group G2 Focusing group G3 Rear group G3A Rear group A group G3B Rear group B group S Aperture aperture

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Abstract

良好な結像性能を有する光学系、光学機器及び光学系の製造方法を提供する。　光学系ＯＬは、物体側から順に、正の屈折力を有する前群Ｇ１と、光軸方向に移動することにより合焦を行う合焦群Ｇ２と、を有し、前群Ｇ１は、物体側から順に、第１レンズＬ１１と、第２レンズＬ１２と、第３レンズＬ１３と、を有し、次式の条件を満足する。 ０．１０　＜Ｄ２３／ｆ１　＜　０．７５　但し、　ｆ１：前群Ｇ１の焦点距離　Ｄ２３：第２レンズＬ１２と第３レンズＬ１３との光軸上の間隔

Description

光学系、光学機器及び光学系の製造方法
　本発明は、光学系、光学機器及び光学系の製造方法に関する。
　従来、小型軽量な光学系が望まれている（例えば、特許文献１参照）。しかしながら、特許文献１に記載の光学系は、さらなる光学性能の向上が要望されている。
特開２０１１－０８５７８８号公報
　本発明の第一の態様に係る光学系は、物体側から順に、正の屈折力を有する前群と、光軸方向に移動することにより合焦を行う合焦群と、を有し、前記前群は、物体側から順に、第１レンズと、第２レンズと、第３レンズと、を有し、次式の条件を満足する。
０．１０　＜Ｄ２３／ｆ１　＜　０．７５
　但し、
　ｆ１：前記前群の焦点距離
　Ｄ２３：前記第２レンズと前記第３レンズとの光軸上の間隔
　本発明の第一の態様に係る光学系の製造方法は、物体側から順に、正の屈折力を有する前群と、光軸方向に移動することにより合焦を行う合焦群と、を有する光学系の製造方法であって、前記前群に、物体側から順に、第１レンズと、第２レンズと、第３レンズと、を配置し、次式の条件を満足するように配置する。
０．１０　＜Ｄ２３／ｆ１　＜　０．７５
　但し、
　ｆ１：前記前群の焦点距離
　Ｄ２３：前記第２レンズと前記第３レンズとの光軸上の間隔
第１実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成を示す断面図である。 第１実施例に係る光学系の諸収差図であって、（ａ）は無限遠物体合焦時を示し、（ｂ）は至近物体合焦時を示す。 第２実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成を示す断面図である。 第２実施例に係る光学系の諸収差図であって、（ａ）は無限遠物体合焦時を示し、（ｂ）は至近物体合焦時を示す。 第３実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成を示す断面図である。 第３実施例に係る光学系の諸収差図であって、（ａ）は無限遠物体合焦時を示し、（ｂ）は至近物体合焦時を示す。 第４実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成を示す断面図である。 第４実施例に係る光学系の諸収差図であって、（ａ）は無限遠物体合焦時を示し、（ｂ）は至近物体合焦時を示す。 第５実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成を示す断面図である。 第５実施例に係る光学系の諸収差図であって、（ａ）は無限遠物体合焦時を示し、（ｂ）は至近物体合焦時を示す。 第６実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成を示す断面図である。 第６実施例に係る光学系の諸収差図であって、（ａ）は無限遠物体合焦時を示し、（ｂ）は至近物体合焦時を示す。 第７実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成を示す断面図である。 第７実施例に係る光学系の諸収差図であって、（ａ）は無限遠物体合焦時を示し、（ｂ）は至近物体合焦時を示す。 上記光学系を搭載するカメラの断面図である。 上記光学系の製造方法を説明するためのフローチャートである。
　以下、好ましい実施形態について図面を参照して説明する。
　本実施形態に係る光学系ＯＬは、図１に示すように、物体側から順に、正の屈折力を有する前群Ｇ１と、光軸方向に移動することにより合焦を行う合焦群Ｇ２と、を有する。また、前群Ｇ１は、最も物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズＬ１１と、正の屈折力を有する第２レンズＬ１２と、第３レンズＬ１３と、を有する。このように構成すると、光学系ＯＬの収差を良好に補正することができるとともに、小型軽量化を実現することができる。
　また、本実施形態に係る光学系ＯＬは、以下に示す条件式（１）を満足することが望ましい。
０．１０　＜Ｄ２３／ｆ１　＜　０．７５　　　　　　　　　　　（１）
　但し、
　ｆ１：前群Ｇ１の焦点距離
　Ｄ２３：第２レンズＬ１２と第３レンズＬ１３との光軸上の間隔
　条件式（１）は、前群Ｇ１の焦点距離に対するこの前群Ｇ１を構成する第２レンズＬ１２と第３レンズＬ１３との光軸上の間隔の比を規定している。この条件式（１）を満足することにより、諸収差、特にコマ収差、軸上色収差、倍率色収差を良好に補正することができる。条件式（１）の下限値を下回ると、第２レンズＬ１２と第３レンズＬ１３との光軸上の間隔が開きすぎてしまい収差補正が困難となる。なお、条件式（１）の効果を確実なものとするために、条件式（１）の下限値を０．１１、０．１３、０．１５、０．１６、更に０．１７とすることがより望ましい。また、条件式（１）の上限値を上回ると、第２レンズＬ１２と第３レンズＬ１３との光軸上の間隔が狭くなりすぎてしまい軽量化が困難となる。なお、条件式（１）の効果を確実なものとするために、条件式（１）の上限値を０．７３、０．７０、０．６５、０．６０、０．５５、０．５０、０．４８、０．４５、０．４３、更に０．４１とすることがより望ましい。
　また、本実施形態に係る光学系ＯＬは、以下に示す条件式（２）を満足することが望ましい。
１．００　＜　ｆＬ１／ｆ１　＜　６．００　　　　　　　　　　（２）
　但し、
　ｆ１：前群Ｇ１の焦点距離
　ｆＬ１：第１レンズＬ１１の焦点距離
　条件式（２）は、前群Ｇ１の焦点距離に対するこの前群Ｇ１を構成する第１レンズＬ１１の焦点距離の比を規定している。この条件式（２）を満足することにより、第１レンズＬ１１にある程度の屈折力（パワー）を持たせることができるので、第２レンズＬ１２の屈折力（パワー）を減少させて、諸収差、特に球面収差、コマ収差等を良好に補正することができる。条件式（２）の下限値を下回ると、第１レンズＬ１１の屈折力（パワー）が強くなりすぎてしまい収差補正が困難となる。なお、この条件式（２）の効果を確実なものとするために、条件式（２）の下限値を１．０５、１．１０、１．１５、１．２０、１．２５、１．３０、１．３３、更に１．３５とすることがより望ましい。また、条件式（２）の上限値を上回ると、第１レンズＬ１１の屈折力（パワー）が弱くなりすぎてしまい収差補正が困難となる。なお、条件式（２）の効果を確実なものとするために、条件式（２）の上限値を５．８０、５．５０、５．００、４．５０、４．００、３．８０、更に３．５０とすることがより望ましい。
　また、本実施形態に係る光学系ＯＬは、以下に示す条件式（３）を満足することが望ましい。
７５．００　＜　νＬ２　＜　１００．００　　　　　　　　　　（３）
　但し、
　νＬ２：第２レンズＬ１２の媒質のｄ線に対するアッベ数
　条件式（３）は、前群Ｇ１を構成する第２レンズＬ１２の媒質のｄ線に対するアッベ数を規定している。この条件式（３）を満足することにより、光学系ＯＬ全体の色収差、特に軸上色収差、倍率色収差を良好に補正することができる。条件式（３）の下限値を下回ると、第２レンズＬ１２の分散が大きくなりすぎてしまい色収差補正が困難となる。なお、この条件式（３）の効果を確実なものとするために、条件式（３）の下限値を７８．００、８０．００、８５．００、８８．００、９０．００、９２．００、更に９５．００とすることがより望ましい。また、条件式（３）の上限値を上回ると、第２レンズＬ１２の分散が小さくなりすぎてしまい色収差補正が困難となる。なお、この条件式（３）の効果を確実なものとするために、条件式（３）の上限値を９８．００、更に９７．００とすることがより望ましい。
　また、本実施形態に係る光学系ＯＬは、以下に示す条件式（４）を満足することが望ましい。
７５．００　＜　νＬ３　＜　１００．００　　　　　　　　　（４）
　但し、
　νＬ３：第３レンズＬ１３の媒質のｄ線に対するアッベ数
　条件式（４）は、前群Ｇ１を構成する第３レンズＬ１３の媒質のｄ線に対するアッベ数を規定している。この条件式（４）を満足することにより、光学系ＯＬ全体の色収差、特に軸上色収差、倍率色収差を良好に補正することができる。条件式（４）の下限値を下回ると、第３レンズＬ１３の分散が大きくなりすぎてしまい色収差補正が困難となる。なお、この条件式（４）の効果を確実なものとするために、条件式（４）の下限値を７８．００、８０．００、８５．００、８８．００、９０．００、９２．００、更に９５．００とすることがより望ましい。また、条件式（４）の上限値を上回ると、第３レンズＬ１３の分散が小さくなりすぎてしまい色収差補正が困難となる。なお、この条件式（４）の効果を確実なものとするために、条件式（４）の上限値を９８．００、更に９７．００とすることがより望ましい。
　また、本実施形態に係る光学系ＯＬは、以下に示す条件式（５）を満足することが望ましい。
０．００１　＜　ＴＬ１／ｆＬ１　＜　０．０２５　　　　　　（５）
　但し、
　ｆＬ１：第１レンズＬ１１の焦点距離
　ＴＬ１：第１レンズＬ１１の光軸上の厚み
　条件式（５）は、前群Ｇ１を構成する第１レンズＬ１１の焦点距離に対する光軸上の厚みの比を規定している。この条件式（５）を満足することにより、光学系ＯＬを軽量化することができるとともに、諸収差、特に球面収差、コマ収差を良好に補正することができる。条件式（５）の下限値を下回ると、第１レンズＬ１１の屈折力（パワー）が弱くなり、この第１レンズＬ１１を薄肉化すると収差補正が困難となる。なお、この条件式（５）の効果を確実なものとするために、条件式（５）の下限値を０．００２、０．００３、０．００４、０．００５、更に０．００６とすることがより望ましい。また、条件式（５）上限値を上回ると、第１レンズＬ１１の屈折力（パワー）が強くなり、この第１レンズＬ１１を厚肉化すると収差補正が困難となる。なお、この条件式（５）の効果を確実なものとするために、条件式（５）の上限値を０．０２３、０．０２０、０．０１９、０．０１８、０．０１７、０．０１６、更に０．０１５とすることがより望ましい。
　また、本実施形態に係る光学系ＯＬは、以下に示す条件式（６）を満足することが望ましい。
０．０１０　＜　ＴＬ２／ｆＬ２　＜　０．０３５　　　　　　（６）
　但し、
　ｆＬ２：第２レンズＬ１２の焦点距離
　ＴＬ２：第２レンズＬ１２の光軸上の厚み
　条件式（６）は、前群Ｇ１を構成する第２レンズＬ１２の焦点距離に対する光軸上の厚みの比を規定している。この条件式（６）を満足することにより、光学系ＯＬを軽量化することができるとともに、諸収差、特に球面収差、コマ収差を良好に補正することができる。条件式（６）の下限値を下回ると、第２レンズＬ１２の屈折力（パワー）が弱くなり、この第２レンズＬ１２を薄肉化すると収差補正が困難となる。なお、この条件式（６）の効果を確実なものとするために、条件式（６）の下限値を０．０１２、０．０１４、０．０１５、０．０１６、更に０．０１７とすることがより望ましい。また、条件式（６）上限値を上回ると、第２レンズＬ１２の屈折力（パワー）が強くなり、この第２レンズＬ１２を厚肉化すると収差補正が困難となる。なお、この条件式（６）の効果を確実なものとするために、条件式（６）の上限値を０．０３３、０．０３０、０．０２８、０．０２６、更に０．０２５とすることがより望ましい。
　また、本実施形態に係る光学系ＯＬにおいて、前群Ｇ１は、この前群Ｇ１の中で最も広い光軸上の空気間隔を隔てて、物体側から順に、前群Ａ群Ｇ１Ａと前群Ｂ群Ｇ１Ｂとからなることが望ましい。このように構成すると、前群Ｇ１内を前群Ａ群Ｇ１Ａと前群Ｂ群Ｇ１Ｂとで構成することにより、この前群Ｇ１内の収差を良好に補正することができる。
　また、本実施形態に係る光学系ＯＬは、以下に示す条件式（７）を満足することが望ましい。
－１．００　＜　ｆ／ｆ１Ｂ　＜　５．００　　　　　　　　　（７）
　但し、
　ｆ：無限遠合焦状態の光学系ＯＬの全系の焦点距離
　ｆ１Ｂ：前群Ｂ群Ｇ１Ｂの焦点距離
　条件式（７）は、前群Ｂ群Ｇ１Ｂの焦点距離に対する無限遠合焦状態の光学系ＯＬの全系の焦点距離の比を規定している。この条件式（７）を満足することにより、光学系ＯＬを軽量化することができる。また、軽量化と諸収差、特に球面収差、コマ収差等の補正をバランス良く行うことができる。条件式（７）の下限値を下回ると、前群Ｂ群Ｇ１Ｂの屈折力（パワー）が強くなり、前群Ｂ群Ｇ１Ｂを厚肉化すると収差補正が困難となる。なお、この条件式（７）の効果を確実なものとするために、条件式（７）の下限値を－０．９０、－０．８０、－０．７０、－０．６０、－０．５０、－０．４５、－０．４０、更に－０．３５とすることがより望ましい。また、条件式（７）の上限値を上回ると、前群Ｂ群Ｇ１Ｂの屈折力（パワー）が弱くなり、前群Ｂ群Ｇ１Ｂを薄肉化すると収差補正が困難となる。なお、この条件式（７）の効果を確実なものとするために、条件式（７）の上限値を４．５０、４．００、３．５０、３．３０、３．００、２．８０、２．５０、２．３０、更に２．２０とすることがより望ましい。
　また、本実施形態に係る光学系ＯＬは、以下に示す条件式（８）を満足することが望ましい。
－１．００　＜　ｆ１／ｆ１Ｂ　＜　３．００　　　　　　　　（８）
　但し、
　ｆ１：前群Ｇ１の焦点距離
　ｆ１Ｂ：前群Ｂ群Ｇ１Ｂの焦点距離
　条件式（８）は、前群Ｂ群Ｇ１Ｂの焦点距離に対する前群Ｇ１の焦点距離の比を規定している。この条件式（８）を満足することにより、光学系ＯＬを軽量化することができる。また、軽量化と諸収差、特に球面収差、コマ収差等の補正をバランス良く行うことができる。条件式（８）の下限値を下回ると、前群Ｂ群Ｇ１Ｂの屈折力（パワー）が強くなり、前群Ｂ群Ｇ１Ｂを厚肉化すると収差補正が困難となる。なお、この条件式（８）の効果を確実なものとするために、条件式（８）の下限値を－０．９０、－０．８０、－０．７０、－０．６０、－０．５０、－０．４８、－０．４５、更に－０．４２とすることがより望ましい。また、条件式（８）の上限値を上回ると、前群Ｂ群Ｇ１Ｂの屈折力（パワー）が弱くなり、前群Ｂ群Ｇ１Ｂを薄肉化すると収差補正が困難となる。なお、この条件式（８）の効果を確実なものとするために、条件式（８）の上限値を２．８０、２．５０、２．３０、２．００、１．９０、１．８５、１．８０、更に１．７８とすることがより望ましい。
　また、本実施形態に係る光学系ＯＬは、以下に示す条件式（９）を満足することが望ましい。
０．５０　＜　ｆ１Ａ／ｆ　＜　１．５０　　　　　　　　　　　（９）
　但し、
　ｆ：無限遠合焦状態の光学系ＯＬの全系の焦点距離
　ｆ１Ａ：前群Ａ群Ｇ１Ａの焦点距離
　条件式（９）は、無限遠合焦状態の光学系ＯＬの全系の焦点距離に対する前群Ａ群Ｇ１Ａの焦点距離の比を規定している。この条件式（９）を満足することにより、光学系ＯＬを軽量化することができる。また、軽量化と諸収差、特に球面収差、コマ収差等の補正をバランス良く行うことができる。条件式（９）の下限値を下回ると、前群Ａ群Ｇ１Ａの屈折力（パワー）が弱くなり、前群Ａ群Ｇ１Ａを薄肉化すると収差補正が困難となる。なお、この条件式（９）の効果を確実なものとするために、条件式（９）の下限値を０．５２、０．５４、０．５５、０．５６、０．５７、０．５８、更に０．５９とすることがより望ましい。また、条件式（９）の上限値を上回ると、前群Ａ群Ｇ１Ａの屈折力（パワー）が強くなり、前群Ａ群Ｇ１Ａを厚肉化すると収差補正が困難となる。なお、この条件式（９）の効果を確実なものとするために、条件式（９）の上限値を１．４０、１．３０、１．２０、１．１０、１．００、０．９８、０．９７、更に０．９６とすることがより望ましい。
　また、本実施形態に係る光学系ＯＬは、以下に示す条件式（１０）を満足することが望ましい。
０．５０　＜　ｆ１Ａ／ｆ１　＜　２．５０　　　　　　　　　（１０）
　但し、
　ｆ１：前群Ｇ１の焦点距離
　ｆ１Ａ：前群Ａ群Ｇ１Ａの焦点距離
　条件式（１０）は、前群Ｇ１の焦点距離に対する前群Ａ群Ｇ１Ａの焦点距離の比を規定している。この条件式（１０）を満足することにより、光学系ＯＬを軽量化することができる。また、軽量化と諸収差、特に球面収差、コマ収差等の補正をバランス良く行うことができる。条件式（１０）の下限値を下回ると、前群Ａ群Ｇ１Ａの屈折力（パワー）が弱くなり、前群Ａ群Ｇ１Ａを薄肉化すると収差補正が困難となる。なお、この条件式（１０）の効果を確実なものとするために、条件式（１０）の下限値を０．５２、０．５４、０．５５、０．５８、０．６０、０．６２、０．６５、更に０．６７とすることがより望ましい。また、条件式（１０）の上限値を上回ると、前群Ａ群Ｇ１Ａの屈折力（パワー）が強くなり、前群Ａ群Ｇ１Ａを厚肉化すると収差補正が困難となる。なお、この条件式（１０）の効果を確実なものとするために、条件式（１０）の上限値を２．４５、２．４０、２．３５、２．３０、２．２５、２．２０、２．１５、２．１０、２．０８、更に２．０６とすることがより望ましい。
　また、本実施形態に係る光学系ＯＬは、以下に示す条件式（１１）を満足することが望ましい。
－０．５０　＜　ｆ１Ａ／ｆ１Ｂ　＜　３．００　　　　　　　（１１）
　但し、
　ｆ１Ａ：前群Ａ群Ｇ１Ａの焦点距離
　ｆ１Ｂ：前群Ｂ群Ｇ１Ｂの焦点距離
　条件式（１１）は、前群Ｂ群Ｇ１Ｂの焦点距離に対する前群Ａ群Ｇ１Ａの焦点距離の比を規定している。この条件式（１１）を満足することにより、光学系ＯＬを軽量化することができる。また、軽量化と諸収差、特に球面収差、コマ収差等の補正をバランス良く行うことができる。条件式（１１）の下限値を下回ると、前群Ａ群Ｇ１Ａの屈折力（パワー）が弱くなるとともに、前群Ｂ群Ｇ１Ｂの屈折力（パワー）が強くなるため、収差補正が困難となる。なお、この条件式（１１）の効果を確実なものとするために、条件式（１１）の下限値を－０．４８、－０．４５、－０．４３、－０．４０、－０．３８、－０．３５、－０．３３、－０．３０、更に－０．２８とすることがより望ましい。また、条件式（１１）の上限値を上回ると、前群Ａ群Ｇ１Ａの屈折力（パワー）が強くなるとともに、前群Ｂ群Ｇ１Ｂの屈折力（パワー）が弱くなるため、収差補正が困難となる。なお、この条件式（１１）の効果を確実なものとするために、条件式（１１）の上限値を２．８０、２．５０、２．３０、２．００、１．８０、１．５０、１．３０、更に１．２０とすることがより望ましい。
　また、本実施形態に係る光学系ＯＬにおいて、前群Ｇ１は、以下に示す条件式（１２）及び（１３）を満足する負レンズ（以下、「特定負レンズ」と呼ぶ）を少なくとも１枚有することが望ましい。
－０．０１５＜θｇＦn―０．６５５８＋０．００１９８２×ｖｄn＜０．０００
　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　（１２）
νｄｎ　＜　５０．００　　　　　　　　　　　　　　　　　　（１３）
　但し、
　θｇＦｎ：特定負レンズの媒質の部分分散比
　νｄｎ：特定負レンズの媒質のｄ線に対するアッベ数
　条件式（１２）は、前群Ｇ１が有する特定負レンズを規定している。この条件式（１２）を満足する特定負レンズを有することにより、１次色消し及び２次色消しを良好に行うことができる。また、光学系ＯＬ全体の色収差、特に軸上色収差、倍率色収差を良好に補正することができる。なお、この条件式（１２）の効果を確実なものとするために、条件式（１２）の下限値を－０．０１２、－０．０１０、－０．００８、更に－０．００７とすることがより望ましい。また、この条件式（１２）の効果を確実なものとするために、条件式（１２）の上限値を－０．００１、－０．００２、－０．００３、更に－０．００４とすることがより望ましい。
　条件式（１３）は、前群Ｇ１が有する特定負レンズを規定している。この条件式（１３）を満足する特定負レンズを有することにより、１次色消し及び２次色消しを良好に行うことができる。また、光学系ＯＬ全体の色収差、特に軸上色収差、倍率色収差を良好に補正することができる。なお、この条件式（１３）の効果を確実なものとするために、条件式（１３）の上限値を４８．００、４５．００、４３．００、４０．００、更に３８．００とすることがより望ましい。
　また、本実施形態に係る光学系ＯＬにおいて、前群Ｇ１は、以下に示す条件式（１４）、（１５）及び（１６）を満足する正レンズ（以下、「特定正レンズ」と呼ぶ）を少なくとも１枚有することが望ましい。
２０．００　＜　νｄｐ　＜　３０．００　　　　　　　　　　（１４）
１．８３０　＜　ｎｄｐ＋０．０１４２５×νｄｐ　＜　２．１２０
　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　（１５）
０．７０２０　＜　θｇＦｐ＋０．００３１６×νｄｐ　　　　（１６）
　但し、
　νｄｐ：特定正レンズの媒質のｄ線に対するアッベ数
　ｎｄｐ：特定正レンズの媒質のｄ線に対する屈折率
　θｇＦｐ：特定正レンズの媒質の部分分散比
　条件式（１４）は、前群Ｇ１が有する特定正レンズを規定している。この条件式（１４）を満足する特定正レンズを有することにより、１次色消し及び２次色消しを良好に行うことができる。また、光学系ＯＬ全体の色収差、特に軸上色収差、倍率色収差を良好に補正することができる。なお、この条件式（１４）の効果を確実なものとするために、条件式（１４）の下限値を２２．００、２４．００、２５．００、更に２６．００とすることがより望ましい。また、この条件式（１４）の効果を確実なものとするために、条件式（１４）の上限値を２９．００、２８．００、更に２７．５０とすることがより望ましい。
　条件式（１５）は、前群Ｇ１が有する特定正レンズを規定している。この条件式（１５）を満足する特定正レンズを有することにより、１次色消し及び２次色消しを良好に行うことができる。また、光学系ＯＬ全体の色収差、特に軸上色収差、倍率色収差を良好に補正することができる。なお、この条件式（１５）の効果を確実なものとするために、条件式（１５）の下限値を１．８５０、１．９００、１．９５０、１．９８０、２．０００、２．０２０、更に２．０４０とすることがより望ましい。また、この条件式（１５）の効果を確実なものとするために、条件式（１５）の上限値を２．１００、２．０９０、２．０８０、２．０７０、更に２．０６０とすることがより望ましい。
　条件式（１６）は、前群Ｇ１が有する特定正レンズを規定している。この条件式（１６）を満足する特定正レンズを有することにより、１次色消し及び２次色消しを良好に行うことができる。また、光学系ＯＬ全体の色収差、特に軸上色収差、倍率色収差を良好に補正することができる。なお、この条件式（１６）の効果を確実なものとするために、条件式（１６）の下限値を０．７０５０、０．７０８０、０．７１００、０．７１２０、０．７１５０、更に０．７１６０とすることがより望ましい。
　また、本実施形態に係る光学系ＯＬは、以下に示す条件式（１７）を満足することが望ましい。
－０．６０　＜　ｆ２／ｆ　＜　０．６０　　　　　　　　　　（１７）
　但し、
　ｆ：無限遠合焦状態における光学系ＯＬの全系の焦点距離
　ｆ２：合焦群Ｇ２の焦点距離
　条件式（１７）は、無限遠合焦状態における光学系ＯＬの全系の焦点距離に対する合焦群Ｇ２の焦点距離の比を規定している。ここで、合焦群Ｇ２の焦点距離が合焦状態により変化するときは、無限遠合焦状態の値を用いるものとする。この条件式（１７）を満足することにより、合焦時の収差変動を抑制することができる。なお、この条件式（１７）の効果を確実なものとするために、条件式（１７）の下限値を－０．５８、－０．５６、－０．５５、－０．５４、更に－０．５３とすることがより望ましい。また、この条件式（１７）の効果を確実なものとするために、条件式（１７）の上限値を０．５８、０．５５、０．５３、０．５０、０．４８、更に０．４７とすることがより望ましい。
　また、本実施形態に係る光学系ＯＬは、合焦群Ｇ２の像側に後群Ｇ３を有することが望ましい。このように構成すると、諸収差、特に像面湾曲等を良好に補正することができる。
　また、本実施形態に係る光学系ＯＬは、合焦群Ｇ２より像側に開口絞りＳを有することが望ましい。このように構成すると、光束径が比較的小さくなるため、光学系ＯＬの小型化に有効である。
　また、本実施形態に係る光学系ＯＬは、後群Ｇ３の少なくとも一部を光軸に直交する方向の変位成分を持つように移動させることが望ましい。このように構成すると、光束径が比較的小さくなるため、光学系ＯＬの小型化に有効である。また、後群Ｇ３の少なくとも一部を光軸に直交する方向の変位成分を持つように移動させて手振れを補正したとき（防振時）の収差変動を抑制することができる。
　また、本実施形態に係る光学系ＯＬにおいて、後群Ｇ３は、この後群Ｇ３の中で最も広い光軸上の空気間隔を隔てて、物体側から順に、後群Ａ群Ｇ３Ａと、後群Ｂ群Ｇ３Ｂとからなることが望ましい。このように構成すると、諸収差、特にコマ収差、像面湾曲を良好に補正することができる。
　また、本実施形態に係る光学系ＯＬは、以下に示す条件式（１８）を満足することが望ましい。
－４．００　＜　ｆ３／ｆ３Ａ　＜　７．００　　　　　　　　　（１８）
　但し、
　ｆ３：後群Ｇ３の焦点距離
　ｆ３Ａ：後群Ａ群Ｇ３Ａの焦点距離
　条件式（１８）は、後群Ａ群Ｇ３Ａの焦点距離に対する後群Ｇ３の焦点距離の比を規定している。この条件式（１８）を満足することにより、諸収差、特に球面集散、コマ収差を良好に補正することができる。条件式（１８）の下限値を下回ると、後群Ａ群Ｇ３Ａの屈折力（パワー）が強くなり収差補正が困難となる。なお、この条件式（１８）の効果を確実なものとするために、条件式（１８）の下限値を－３．８０、－３．５０、－３．３０、－３．００、－２．８０、－２．５０、－２．３０、－２．００、更に－１．８０とすることがより望ましい。また、条件式（１８）の上限値を上回ると、後群Ａ群Ｇ３Ａの屈折力（パワー）が弱くなり収差補正が困難となる。なお、この条件式（１８）の効果を確実なものとするために、条件式（１８）の上限値を６．５０、６．００、５．５０、５．００、４．８０、４．５０、４．３０、４．００、３．８０、３．５０、更に３．３０とすることがより望ましい。
　また、本実施形態に係る光学系ＯＬは、以下に示す条件式（１９）を満足することが望ましい。
－３．００　＜　ｆ３／ｆ３Ｂ　＜　５．００　　　　　　　　（１９）
　但し、
　ｆ３：後群Ｇ３の焦点距離
　ｆ３Ｂ：後群Ｂ群Ｇ３Ｂの焦点距離
　条件式（１９）は、後群Ｂ群Ｇ３Ｂの焦点距離に対する後群Ｇ３の焦点距離の比を規定している。この条件式（１９）を満足することにより、諸収差、特にコマ収差、像面湾曲を良好に補正することができる。条件式（１９）の下限値を下回ると、後群Ｂ群Ｇ３Ｂの屈折力（パワー）が強くなり収差補正が困難となる。なお、この条件式（１９）の効果を確実なものとするために、条件式（１９）の下限値を－２．８０、－２．５０、－２．３０、－２．００、－１．８０、更に－１．６０とすることがより望ましい。また、条件式（１８）の上限値を上回ると、後群Ｂ群Ｇ３Ｂの屈折力（パワー）が弱くなり収差補正が困難となる。なお、この条件式（１９）の効果を確実なものとするために、条件式（１９）の上限値を４．８０、４．５０、４．３０、４．００、３．８０、３．５０、３．３０、３．００、２．８０、更に２．５０とすることがより望ましい。
　また、本実施形態に係る光学系ＯＬは、以下に示す条件式（２０）を満足することが望ましい。
０．７０　＜　ＴＬ／ｆ　＜　１．１０　　　　　　　　　　　（２０）
　但し、
　ｆ：無限遠合焦状態の光学系ＯＬの全系の焦点距離
　ＴＬ：無限遠合焦状態の光学系ＯＬの全長
　条件式（２０）は、無限遠合焦状態における、光学系ＯＬの全系の焦点距離に対する全長の比を規定している。この条件式（２０）を満足することにより、光学系ＯＬの軽量化と諸収差の補正をバランス良く行うことができる。なお、この条件式（２０）の効果を確実なものとするために、条件式（２０）の下限値を０．７２、０．７４、０．７５、０．７６、０．７８、更に０．７９とすることがより望ましい。また、この条件式（２０）の効果を確実なものとするために、条件式（２０）の上限値を１．０９、１．０８、１．０７、更に１．０６とすることがより望ましい。
　また、本実施形態に係る光学系ＯＬは、以下に示す条件式（２１）を満足することが望ましい。
０．０２　＜　（－ｆｒ）／ｆ　＜　０．３５　　　　　　　　（２１）
　但し、
　ｆ：無限遠合焦状態の光学系ＯＬの全系の焦点距離
　ｆｒ：最も像側に配置された負の屈折力を有するレンズの焦点距離
　条件式（２１）は、無限遠合焦状態の光学系ＯＬの全系の焦点距離に対する最も像側に配置された負の屈折力を有するレンズの焦点距離の比を規定している。この条件式（２１）を満足することにより、射出瞳位置の制御や像面湾曲の補正を効果的に行うことができる。なお、この条件式（２１）の効果を確実なものとするために、条件式（２１）の下限値を０．０３、０．０４、０．０５、更に０．０６とすることがより望ましい。また、この条件式（２１）の効果を確実なものとするために、条件式（２１）の上限値を０．３４、０．３２、０．３０、０．２９、更に０．２８とすることがより望ましい。
　なお、以上で説明した条件及び構成は、それぞれが上述した効果を発揮するものであり、全ての条件及び構成を満たすものに限定されることはなく、いずれかの条件又は構成、或いは、いずれかの条件又は構成の組み合わせを満たすものでも、上述した効果を得ることが可能である。
　次に、本実施形態に係る光学系ＯＬを備えた光学機器であるカメラを図１５に基づいて説明する。このカメラ１は、撮影レンズ２として本実施形態に係る光学系ＯＬを備えたレンズ交換式の所謂ミラーレスカメラである。本カメラ１において、不図示の物体（被写体）からの光は、撮影レンズ２で集光されて、不図示のＯＬＰＦ（Optical low pass filter：光学ローパスフィルタ）を介して撮像部３の撮像面上に被写体像を形成する。そして、撮像部３に設けられた光電変換素子により被写体像が光電変換されて被写体の画像が生成される。この画像は、カメラ１に設けられたＥＶＦ（Electronic view finder：電子ビューファインダ）４に表示される。これにより撮影者は、ＥＶＦ４を介して被写体を観察することができる。
　また、撮影者によって不図示のレリーズボタンが押されると、撮像部３により光電変換された画像が不図示のメモリに記憶される。このようにして、撮影者は本カメラ１による被写体の撮影を行うことができる。なお、本実施形態では、ミラーレスカメラの例を説明したが、カメラ本体にクイックリターンミラーを有しファインダー光学系により被写体を観察する一眼レフタイプのカメラに本実施形態に係る光学系ＯＬを搭載した場合でも、上記カメラ１と同様の効果を奏することができる。
　なお、以下に記載の内容は、光学性能を損なわない範囲で適宜採用可能である。
　本実施形態では、２群構成又は３群構成の光学系ＯＬを示したが、以上の構成条件等は、４群、５群等の他の群構成にも適用可能である。また、最も物体側にレンズまたはレンズ群を追加した構成や、最も像面側にレンズまたはレンズ群を追加した構成でも構わない。具体的には、最も像面側に、変倍時又は合焦時に像面に対する位置を固定されたレンズ群を追加した構成が考えられる。また、レンズ群（単に「群」とも呼ぶ）とは、変倍時又は合焦時に変化する空気間隔で分離された、少なくとも１枚のレンズを有する部分を示す。また、レンズ成分とは、単レンズ又は複数のレンズが接合された接合レンズをいう。
　また、単独または複数のレンズ群、または部分レンズ群を光軸方向に移動させて、無限遠物体から近距離物体への合焦を行う合焦群としても良い。この場合、合焦群はオートフォーカスにも適用でき、オートフォーカス用の（超音波モータ等の）モータ駆動にも適している。特に、合焦群Ｇ２以外のレンズは合焦時に像面に対する位置を固定とするのが好ましい。モータにかかる負荷を考慮すると、合焦群は単レンズ又は１つのレンズ成分から構成するのが好ましい。
　また、レンズ群または部分レンズ群を光軸に直交方向の変位成分を持つように移動させ、または、光軸を含む面内方向に回転移動（揺動）させて、手振れによって生じる像ブレを補正する防振群としてもよい。特に、後群Ｇ３の少なくとも一部を防振群とするのが好ましい。
　また、レンズ面は、球面または平面で形成されても、非球面で形成されても構わない。レンズ面が球面または平面の場合、レンズ加工及び組立調整が容易になり、加工及び組立調整の誤差による光学性能の劣化を防げるので好ましい。また、像面がずれた場合でも描写性能の劣化が少ないので好ましい。レンズ面が非球面の場合、非球面は、研削加工による非球面、ガラスを型で非球面形状に形成したガラスモールド非球面、ガラスの表面に樹脂を非球面形状に形成した複合型非球面のいずれの非球面でも構わない。また、レンズ面は回折面としてもよく、レンズを屈折率分布型レンズ（ＧＲＩＮレンズ）或いはプラスチックレンズとしてもよい。
　開口絞りＳは、合焦群Ｇ２より像側に配置されるのが好ましいが、開口絞りとしての部材を設けずに、レンズの枠でその役割を代用してもよい。
　さらに、各レンズ面には、フレアやゴーストを軽減し高コントラストの高い光学性能を達成するために、広い波長域で高い透過率を有する反射防止膜を施してもよい。
　以下、本実施形態に係る光学系ＯＬの製造方法の概略を、図１６を参照して説明する。まず、前群Ｇ１と、合焦群Ｇ２と、を準備し（ステップＳ１００）、前群Ｇ１に、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズＬ１１と、正の屈折力を有する第２レンズＬ１２と、第３レンズＬ１３と、を配置する（ステップＳ２００）。また、所定の条件（例えば、上述した条件式（１））を満たすように配置する（ステップＳ３００）。
　望遠レンズでは、焦点距離が長くなるに従って、諸収差のうち、特に軸上色収差及び倍率色収差等の色収差が多く発生する。一般にそれらを補正するにはレンズ全長を長くすると共に、前群の有効径を大きくする必要がある。そのため望遠レンズは、高い光学性能と撮影時の利便性や携帯性を両立させることがのぞまれている。特に、小型軽量化においては、その手段として、第１レンズ群内に比重の軽い低分散で異常分散性を有する材料を用いる方法や、第１レンズ群内のレンズ間隔を最適化する方法が知られている。近年の撮像素子の高画素化に伴い、諸収差、特に色収差が良好に補正され、かつ小型軽量な撮影レンズが望まれている。以上のような構成とすると、諸収差を良好に補正し、かつ小型軽量を実現する光学系、光学機器及び光学系の製造方法を提供することができる。
　以下、各実施例を図面に基づいて説明する。なお、図１、図３、図５、図７、図９、図１１及び図１３は、各実施例に係る光学系ＯＬ（ＯＬ１～ＯＬ７）の構成及び屈折率配分を示す断面図である。
［第１実施例］
　図１は、第１実施例に係る光学系ＯＬ１の構成を示す図である。この光学系ＯＬ１は、物体側から順に、正の屈折力を有する前群Ｇ１と、正の屈折力を有する合焦群Ｇ２と、負の屈折力を有する後群Ｇ３と、から構成されている。また、前群Ｇ１は、この前群Ｇ１の中で最も広い光軸上の空気間隔を隔てて、物体側から順に、前群Ａ群Ｇ１Ａと、前群Ｂ群Ｇ１Ｂと、から構成されている。また、後群Ｇ３は、この後群Ｇ３の中で最も広い光軸上の空気間隔を隔てて、物体側から順に、後群Ａ群Ｇ３Ａと、後群Ｂ群Ｇ３Ｂとから構成されている。
　前群Ｇ１の前群Ａ群Ｇ１Ａは、物体側から順に、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１１、及び、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１２で構成されている。
　前群Ｇ１の前群Ｂ群Ｇ１Ｂは、物体側から順に、両凸正レンズＬ１３、両凹負レンズＬ１４、両凸正レンズＬ１５、及び、両凹負レンズＬ１６と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１７とを接合した接合レンズで構成されている。
　合焦群Ｇ２は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２１で構成されている。
　後群Ｇ３の後群Ａ群Ｇ３Ａは、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３１、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ３２と両凹負レンズＬ３３とを接合した接合レンズ、両凸正レンズＬ３４、両凸正レンズＬ３５と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ３６とを接合した接合レンズ、及び、両凹負レンズＬ３７で構成されている。
　後群Ｇ３の後群Ｂ群Ｇ３Ｂは、物体側から順に、両凸正レンズＬ３８と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ３９とを接合した接合レンズ、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ３１０、及び、両凹負レンズＬ３１１で構成されている。
　また、後群Ｇ３の負メニスカスレンズＬ３１と正メニスカスレンズＬ３２と両凹負レンズＬ３３とを接合した接合レンズとの間に開口絞りＳが配置されている。また、両凹負レンズＬ３７と両凸正レンズＬ３８と負メニスカスレンズＬ３９とを接合した接合レンズとの間にフィルターＦＬが配置されている。
　この光学系ＯＬ１は、無限遠物体から至近物体への合焦に際し、合焦群Ｇ２を物体側に移動させるように構成されている。
　また、この光学系ＯＬ１は、後群Ｇ３の後群Ａ群Ｇ３Ａ内の両凸正レンズＬ３４及び両凸正レンズＬ３５と負メニスカスレンズＬ３６とを接合した接合レンズを防振群とし、この防振群を光軸と直交する方向の変位成分を持つように移動させることにより、光学系ＯＬ１の振動等に起因する像位置の変更が補正されるように構成されている。
　以下の表１に、光学系ＯＬ１の諸元の値を掲げる。この表１において、全体諸元に示すｆは全系の焦点距離、ＦＮＯはＦナンバー、２ωは全画角［°］、及び、ＴＬは無限遠合焦状態の全長を、ＢＦは無限遠合焦状態のバックフォーカスを、Ｙは像高を、それぞれ表している。ここで、全長ＴＬは、最も物体側のレンズ面（第１面）から像面Ｉまでの光軸上の距離を示している。また、バックフォーカスＢＦは、最も像面側の光学面（第３７面）から像面Ｉまでの光軸上の距離（空気換算長）を示している。また、レンズデータにおける第１欄ｍは、光線の進行する方向に沿った物体側からのレンズ面の順序（面番号）を、第２欄ｒは、各レンズ面の曲率半径を、第３欄ｄは、各光学面から次の光学面までの光軸上の距離（面間隔）を、第４欄ｎｄ及び第５欄νｄは、ｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）に対する屈折率及びアッベ数を、第６欄θｇＦは二次分散を示している。また、曲率半径0.0000は平面を示し、空気の屈折率1.000000は省略してある。また、二次分散は特定負レンズ及び特定正レンズのみ示す。なお、レンズ群焦点距離は前群Ｇ１、合焦群Ｇ２、後群Ｇ３の各々の始面の番号と焦点距離を示している。
　ここで、以下の全ての諸元値において掲載されている焦点距離ｆ、曲率半径ｒ、面間隔ｄ、その他長さの単位は一般に「ｍｍ」が使われるが、光学系は、比例拡大または比例縮小しても同等の光学性能が得られるので、これに限られるものではない。なお、これらの符号の説明及び諸元表の説明は以降の実施例においても同様である。
（表１）第１実施例
［全体諸元］
ｆ　　＝　　 392.0052
ＦＮＯ＝　　　 2.9000
２ω　＝　　　 6.2675
ＴＬ　＝　　 408.0016
ＢＦ　＝　　　54.5016
Ｙ　　＝　　　21.63

［レンズデータ］
ｍ　　　　ｒ　　　　　ｄ　　　 ｎｄ　　　 νｄ　　 θｇＦ
物面　　　∞
 1　　　500.0000　　 7.0000　　1.518600　　69.89
 2　　50155.6390　　 0.3000
 3　　　172.1985　　12.0000　　1.433852　　95.25
 4　　　559.2575　 119.0770
 5　　　141.8474　　11.5000　　1.433852　　95.25
 6　　 -457.9970　　 2.1814
 7　　 -638.2538　　 3.0000　　1.683760　　37.64　　0.5782
 8　　　269.5417　　21.6254
 9　　　103.5879　　 8.0000　　1.663820　　27.35　　0.6318
10　　-5000.0000　　 1.5000
11　　 -571.5429　　 3.0000　　1.738000　　32.26　　0.5899
12　　　 65.7381　　 7.0000　　1.497820　　82.57
13　　　240.3930　　　D1
14　　　 76.6984　　 7.2500　　1.593490　　66.99
15　　　479.2851　　　D2
16　　　357.8302　　 4.0000　　1.953750　　32.33
17　　　 45.0894　　 7.5433
18　　　　0.0000　　 4.3913　　　　　　　　　　　　　　　　開口絞りＳ
19　　 -147.6061　　 5.2382　　1.902000　　25.26
20　　　-41.5553　　 1.7000　　1.743200　　49.26
21　　　336.5036　　 2.0000
22　　　152.7003　　 3.3880　　1.755000　　52.34
23　　-1098.6570　　 0.3000
24　　　146.5231　　 5.5000　　1.640000　　60.20
25　　 -105.8853　　 1.5000　　1.846660　　23.80
26　　 -264.8737　　 2.0000
27　　 -269.8582　　 1.7000　　1.640000　　60.20
28　　　199.0203　　43.8825
29　　　　0.0000　　 1.5000　　1.516800　　64.14
30　　　　0.0000　　 4.0000
31　　　140.9036　　11.8663　　1.784720　　25.64
32　　　-46.3311　　 1.7000　　1.945950　　17.98
33　　 -101.6450　　 1.2000
34　　 -391.2744　　 4.1930　　1.795040　　28.69
35　　　-97.7638　　15.2778
36　　　-71.8729　　 1.7000　　2.001000　　29.12
37　　　600.0000　　　D3
像面　　　∞

［レンズ群焦点距離］
レンズ群　　始面　　焦点距離
前群　　　　　1　　　 299.301
合焦群　　　 14　　　 152.828
後群　　　　 16　　　-156.644
　この光学系ＯＬ１において、前群Ｇ１と合焦群Ｇ２との軸上空気間隔Ｄ１、合焦群Ｇ２と後群Ｇ３との軸上空気間隔Ｄ２、及び、後群Ｇ３と像面との軸上空気間隔Ｄ３（バックフォーカス）は合焦に際して変化する。次の表２に、無限遠撮影距離、中間撮影距離及び至近撮影距離における可変間隔を示す。なお、ｆは焦点距離、βは倍率を示している（この説明は、以降の実施例においても同様である）。
（表２）
［可変間隔データ］
合焦状態　　無限遠　　　　　中間　　　　　 至近
ｆ　　　　　392.0052　　　　 －　　　　　　 －
β　　　　　　－　　　　　　-0.0333　　　　-0.1682
Ｄ１　　　　 19.5899　　　　15.8617　　　　 2.0899
Ｄ２　　　　　5.8959　　　　 9.6241　　　　23.3959
Ｄ３　　　　 54.5016　　　　54.5016　　　　54.5016
　次の表３に、この光学系ＯＬ１における各条件式対応値を示す。なお、この光学系ＯＬ１において、条件式(１２)及び（１３）を満足する特定負レンズは両凹負レンズＬ１４及び両凹負レンズＬ１６であり、条件式（１４）、（１５）及び（１６）を満足する特定正レンズは両凸正レンズＬ１５である。また、最も像側に配置された負の屈折力を有するレンズは両凹負レンズＬ３１１である。
（表３）
［条件式対応値］
ｆＬ１＝973.796
ｆＬ２＝568.156
ｆ１Ａ＝359.105
ｆ１Ｂ＝1969.464
ｆ３Ａ＝-70.761
ｆ３Ｂ＝132.158
ｆｒ　＝-64.039

（１）Ｄ２３／ｆ１＝0.398
（２）ｆＬ１／ｆ１＝3.254
（３）νＬ２＝95.25
（４）νＬ３＝95.25
（５）ＴＬ１／ｆＬ１＝0.007
（６）ＴＬ２／ｆＬ２＝0.021
（７）ｆ／ｆ１Ｂ＝0.199
（８）ｆ１／ｆ１Ｂ＝0.152
（９）ｆ１Ａ／ｆ＝0.916
（１０）ｆ１Ａ／ｆ１＝1.200
（１１）ｆ１Ａ／ｆ１Ｂ＝0.182
（１２）θｇＦｎ－０．６５５８＋０．０１９８２×νｄｎ＝-0.0047
（１３）νｄｎ＝37.64
（１４）νｄｐ＝27.35
（１５）ｎｄｐ＋０．０１４５２×νｄｐ＝2.0536
（１６）θｇＦｐ＋０．００３１６×νｄｐ＝0.71827
（１７）ｆ２／ｆ＝0.390
（１８）ｆ３／ｆ３Ａ＝2.214
（１９）ｆ３／ｆ３Ｂ＝-1.185
（２０）ＴＬ／ｆ＝1.041
（２１）（－ｆｒ）／ｆ＝0.163
　このように、この光学系ＯＬ１は、上記条件式（１）～（２１）を満足している。
　この光学系ＯＬ１の無限遠物体合焦時及び至近物体合焦時における球面収差図、非点収差図、歪曲収差図、倍率色収差図及びコマ収差図を図２に示す。各収差図において、ＦＮＯはＦナンバー、ＮＡは開口数、Ｙは像高をそれぞれ示す。なお、球面収差図では最大口径に対応するＦナンバー又は開口数の値を示し、非点収差図及び歪曲収差図では像高の最大値を示し、コマ収差図では各像高の値を示す。ｄはｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）、ｇはｇ線（λ＝４３５．８ｎｍ）、ＦはＦ線（λ＝４８６．１ｎｍ）、ＣはＣ線（λ＝６５６．３ｎｍ）をそれぞれ示す。非点収差図において、実線はサジタル像面、破線はメリディオナル像面をそれぞれ示す。また、以降に示す各実施例の収差図においても、本実施例と同様の符号を用いる。これらの各収差図より、この光学系ＯＬ１は諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。
［第２実施例］
　図３は、第２実施例に係る光学系ＯＬ２の構成を示す図である。この光学系ＯＬ２は、物体側から順に、正の屈折力を有する前群Ｇ１と、正の屈折力を有する合焦群Ｇ２と、負の屈折力を有する後群Ｇ３と、から構成されている。また、前群Ｇ１は、この前群Ｇ１の中で最も広い光軸上の空気間隔を隔てて、物体側から順に、前群Ａ群Ｇ１Ａと、前群Ｂ群Ｇ１Ｂと、から構成されている。また、後群Ｇ３は、この後群Ｇ３の中で最も広い光軸上の空気間隔を隔てて、物体側から順に、後群Ａ群Ｇ３Ａと、後群Ｂ群Ｇ３Ｂとから構成されている。
　前群Ｇ１の前群Ａ群Ｇ１Ａは、物体側から順に、両凸正レンズＬ１１、及び、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１２で構成されている。
　前群Ｇ１の前群Ｂ群Ｇ１Ｂは、物体側から順に、両凸正レンズＬ１３、両凹負レンズＬ１４、両凸正レンズＬ１５、及び、両凹負レンズＬ１６と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１７とを接合した接合レンズで構成されている。
　合焦群Ｇ２は、両凸正レンズＬ２１で構成されている。
　後群Ｇ３の後群Ａ群Ｇ３Ａは、物体側から順に、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３１、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３２、両凹負レンズＬ３３、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ３４と両凹負レンズＬ３５とを接合した接合レンズ、及び、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３６で構成されている。
　後群Ｇ３の後群Ｂ群Ｇ３Ｂは、物体側から順に、両凸正レンズＬ３７、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３８と両凸正レンズＬ３９とを接合した接合レンズ、及び、両凹負レンズＬ３１０で構成されている。
　また、後群Ｇ３の負メニスカスレンズＬ３２と両凹負レンズＬ３３との間に開口絞りＳが配置されている。また、両凸正レンズＬ３７と負メニスカスレンズＬ３８と両凸正レンズＬ３９とを接合した接合レンズとの間にフィルターＦＬが配置されている。
　この光学系ＯＬ２は、無限遠物体から至近物体への合焦に際し、合焦群Ｇ２を物体側に移動させるように構成されている。
　また、この光学系ＯＬ２は、後群Ｇ３の後群Ａ群Ｇ３Ａ内の両凹負レンズＬ３３及び正メニスカスレンズＬ３４と両凹負レンズＬ３５とを接合した接合レンズを防振群とし、この防振群を光軸と直交する方向の変位成分を持つように移動させることにより、光学系ＯＬ２の振動等に起因する像位置の変更が補正されるように構成されている。
　以下の表４に、光学系ＯＬ２の諸元の値を掲げる。
（表４）第２実施例
［全体諸元］
ｆ　　＝　　 390.0000
ＦＮＯ＝　　　 2.9005
２ω　＝　　　 6.3129
ＴＬ　＝　　 405.3186
ＢＦ　＝　　　53.9996
Ｙ　　＝　　　21.63

［レンズデータ］
ｍ　　　　ｒ　　　　　ｄ　　　 ｎｄ　　　 νｄ　　 θｇＦ
物面　　　∞
 1　　　488.1215　　 8.7000　　1.518600　　69.89
 2　　-1041.4766　　 0.1000
 3　　　198.3557　　11.0000　　1.433852　　95.25
 4　　　748.0721　　95.6214
 5　　　139.4073　　11.5000　　1.433852　　95.25
 6　　 -398.2673　　 0.1000
 7　　 -416.7878　　 3.0000　　1.683760　　37.64　　0.5782
 8　　　193.0312　　59.3389
 9　　　151.2115　　 7.0000　　1.663820　　27.35　　0.6319
10　　 -207.8119　　 0.1000
11　　 -213.0278　　 1.8000　　1.749504　　35.33
12　　　 53.8659　　 8.5000　　1.497820　　82.57　　0.5386
13　　　461.5207　　　D1
14　　　 73.7387　　 6.2000　　1.618000　　63.34
15　　-4051.4628　　　D2
16　　　 59.7259　　 4.4000　　1.717360　　29.57
17　　　 90.4676　　 0.9409
18　　　157.9242　　 1.8000　　1.902650　　35.77
19　　　 42.9276　　 6.1064
20　　　　0.0000　　 7.3677　　　　　　　　　　　　　　　　開口絞りＳ
21　　 -167.1137　　 1.8000　　1.910822　　35.25
22　　　128.2270　　 3.2883
23　　　-87.1091　　 4.1000　　1.846663　　23.78
24　　　-40.4123　　 1.8000　　1.497820　　82.57
25　　　196.5860　　 4.6000
26　　　 79.1062　　 3.8000　　1.654115　　39.68
27　　　892.4512　　37.2721
28　　　 62.0976　　 5.5000　　1.696800　　55.52
29　　 -569.2364　　10.0000
30　　　　0.0000　　 1.5000　　1.516800　　63.88
31　　　　0.0000　　 0.1000
32　　　 71.5905　　 1.5000　　1.804000　　46.60
33　　　 30.4774　　 8.8000　　1.612660　　44.46
34　　 -122.5264　　 5.1181
35　　　-66.8928　　 1.5000　　2.000694　　25.46
36　　　201.5820　　　D3
像面　　　∞

［レンズ群焦点距離］
レンズ群　　始面　　焦点距離
前群　　　　　1　　　 467.387
合焦群　　　 14　　　 117.253
後群　　　　 16　　　-169.127
　この光学系ＯＬ２において、前群Ｇ１と合焦群Ｇ２との軸上空気間隔Ｄ１、合焦群Ｇ２と後群Ｇ３との軸上空気間隔Ｄ２、及び、後群Ｇ３と像面との軸上空気間隔Ｄ３（バックフォーカス）は合焦に際して変化する。次の表５に、無限遠撮影距離、中間撮影距離及び至近撮影距離における可変間隔を示す。
（表５）
［可変間隔データ］
合焦状態　　無限遠　　　　　中間　　　　　 至近
ｆ　　　　　390.0000　　　　 －　　　　　　 －
β　　　　　　－　　　　　　-0.0333　　　　-0.1716
Ｄ１　　　　 22.9652　　　　19.2370　　　　 4.8345
Ｄ２　　　　　4.1000　　　　 7.8282　　　　22.2307
Ｄ３　　　　 53.9996　　　　53.9996　　　　53.9996
　次の表６に、この光学系ＯＬ２における各条件式対応値を示す。なお、この光学系ＯＬ２において、条件式(１２)及び（１３）を満足する特定負レンズは両凹負レンズＬ１４及び正メニスカスレンズＬ１７であり、条件式（１４）、（１５）及び（１６）を満足する特定正レンズは両凸正レンズＬ１５である。また、最も像側に配置された負の屈折力を有するレンズは両凹負レンズＬ３１０である。
（表６）
［条件式対応値］
ｆＬ１＝642.114
ｆＬ２＝618.424
ｆ１Ａ＝315.337
ｆ１Ｂ＝-1161.827
ｆ３Ａ＝-57.891
ｆ３Ｂ＝125.036
ｆｒ　＝-50.051

（１）Ｄ２３／ｆ１＝0.205
（２）ｆＬ１／ｆ１＝1.374
（３）νＬ２＝95.25
（４）νＬ３＝95.25
（５）ＴＬ１／ｆＬ１＝0.014
（６）ＴＬ２／ｆＬ２＝0.018
（７）ｆ／ｆ１Ｂ＝-0.336
（８）ｆ１／ｆ１Ｂ＝-0.402
（９）ｆ１Ａ／ｆ＝0.809
（１０）ｆ１Ａ／ｆ１＝0.675
（１１）ｆ１Ａ／ｆ１Ｂ＝-0.271
（１２）θｇＦｎ－０．６５５８＋０．０１９８２×νｄｎ＝-0.0047
（１３）νｄｎ＝37.64
（１４）νｄｐ＝27.35
（１５）ｎｄｐ＋０．０１４５２×νｄｐ＝2.0536
（１６）θｇＦｐ＋０．００３１６×νｄｐ＝0.71830
（１７）ｆ２／ｆ＝0.301
（１８）ｆ３／ｆ３Ａ＝2.921
（１９）ｆ３／ｆ３Ｂ＝-1.353
（２０）ＴＬ／ｆ＝1.039
（２１）（－ｆｒ）／ｆ＝0.128
　このように、この光学系ＯＬ２は、上記条件式（１）～（２１）を満足している。
　この光学系ＯＬ２の無限遠物体合焦時及び至近物体合焦時における球面収差図、非点収差図、歪曲収差図、倍率色収差図及びコマ収差図を図４に示す。これらの各収差図より、この光学系ＯＬ２は諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。
［第３実施例］
　図５は、第３実施例に係る光学系ＯＬ３の構成を示す図である。この光学系ＯＬ３は、物体側から順に、正の屈折力を有する前群Ｇ１と、正の屈折力を有する合焦群Ｇ２と、負の屈折力を有する後群Ｇ３と、から構成されている。また、前群Ｇ１は、この前群Ｇ１の中で最も広い光軸上の空気間隔を隔てて、物体側から順に、前群Ａ群Ｇ１Ａと、前群Ｂ群Ｇ１Ｂと、から構成されている。また、後群Ｇ３は、この後群Ｇ３の中で最も広い光軸上の空気間隔を隔てて、物体側から順に、後群Ａ群Ｇ３Ａと、後群Ｂ群Ｇ３Ｂとから構成されている。
　前群Ｇ１の前群Ａ群Ｇ１Ａは、物体側から順に、両凸正レンズＬ１１、及び、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１２で構成されている。
　前群Ｇ１の前群Ｂ群Ｇ１Ｂは、物体側から順に、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１４、及び、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１５と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１６とを接合した接合レンズで構成されている。
　合焦群Ｇ２は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２１で構成されている。
　後群Ｇ３の後群Ａ群Ｇ３Ａは、物体側から順に、両凹負レンズＬ３１と物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３２とを接合した接合レンズ、両凸正レンズＬ３３と両凹負レンズＬ３４とを接合した接合レンズ、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ３５、及び、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３６で構成されている。
　後群Ｇ３の後群Ｂ群Ｇ３Ｂは、物体側から順に、両凸正レンズＬ３７、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３８と両凸正レンズＬ３９とを接合した接合レンズ、及び、両凹負レンズＬ３１０で構成されている。
　また、後群Ｇ３の両凹負レンズＬ３１と負メニスカスレンズＬ３２とを接合した接合レンズと両凸正レンズＬ３３と両凹負レンズＬ３４とを接合した接合レンズとの間に開口絞りＳが配置されている。また、両凸正レンズＬ３７と負メニスカスレンズＬ３８と両凸正レンズＬ３９とを接合した接合レンズとの間にフィルターＦＬが配置されている。
　この光学系ＯＬ３は、無限遠物体から至近物体への合焦に際し、合焦群Ｇ２を物体側に移動させるように構成されている。
　また、この光学系ＯＬ３は、後群Ｇ３の後群Ａ群Ｇ３Ａ内の両凸正レンズＬ３３と両凹負レンズＬ３４とを接合した接合レンズ及び負メニスカスレンズＬ３５を防振群とし、この防振群を光軸と直交する方向の変位成分を持つように移動させることにより、光学系ＯＬ３の振動等に起因する像位置の変更が補正されるように構成されている。
　以下の表７に、光学系ＯＬ３の諸元の値を掲げる。
（表７）第３実施例
［全体諸元］
ｆ　　＝　　 298.3953
ＦＮＯ＝　　　 2.9000
２ω　＝　　　 8.2440
ＴＬ　＝　　 313.0012
ＢＦ　＝　　　54.5012
Ｙ　　＝　　　21.63

［レンズデータ］
ｍ　　　　ｒ　　　　　ｄ　　　 ｎｄ　　　 νｄ　　 θｇＦ
物面　　　∞
 1　　　444.6622　　 5.8000　　1.518600　　69.89
 2　　-1805.3921　　 0.3000
 3　　　118.6028　　10.8000　　1.433852　　95.25
 4　　　266.7981　　56.0000
 5　　　103.1499　　10.0000　　1.433852　　95.25
 6　　 5183.3946　　 1.5214
 7　　　106.1505　　 6.5000　　1.663820　　27.35　　0.6318
 8　　　190.2018　　 6.5352
 9　　 1830.9853　　 2.4000　　1.749505　　35.33　　0.5818
10　　　 49.1468　　 7.2000　　1.497820　　82.57
11　　　102.2136　　　D1
12　　　 76.9272　　 5.7000　　1.593490　　66.99
13　　 1556.3561　　　D2
14　 -18858.3390　　 2.0000　　1.487490　　70.31
15　　　108.9124　　 4.0000　　1.903660　　31.27
16　　　 67.1620　　 7.0780
17　　　　0.0000　　 2.9427　　　　　　　　　　　　　　　　開口絞りＳ
18　　 3164.6712　　 4.4048　　1.846660　　23.80
19　　　-80.2517　　 1.7000　　1.673000　　38.15
20　　　 80.2854　　 4.8902
21　　　-82.7984　　 1.7000　　1.744000　　44.81
22　　 -141.1755　　 3.0000
23　　　 98.5101　　 2.4324　　1.664460　　35.87
24　　　182.7877　　42.0611
25　　　 97.7414　　 6.5000　　1.729160　　54.61
26　　 -177.4418　　 4.7096
27　　　　0.0000　　 1.5000　　1.516800　　64.14
28　　　　0.0000　　 8.9266
29　　　118.9502　　 2.4000　　1.720000　　43.61
30　　　 32.2853　　 9.9123　　1.673000　　38.15
31　　 -907.3884　　 3.5000
32　　　-99.6180　　 1.7000　　2.001000　　29.12
33　　　400.0000　　　D3
像面　　　∞

［レンズ群焦点距離］
レンズ群　　始面　　焦点距離
前群　　　　　1　　　 306.697
合焦群　　　 12　　　 136.163
後群　　　　 14　　　-197.284
　この光学系ＯＬ３において、前群Ｇ１と合焦群Ｇ２との軸上空気間隔Ｄ１、合焦群Ｇ２と後群Ｇ３との軸上空気間隔Ｄ２、及び、後群Ｇ３と像面との軸上空気間隔Ｄ３（バックフォーカス）は合焦に際して変化する。次の表８に、無限遠撮影距離、中間撮影距離及び至近撮影距離における可変間隔を示す。
（表８）
［可変間隔データ］
合焦状態　　無限遠　　　　　中間　　　　　 至近
ｆ　　　　　298.3953　　　　 －　　　　　　 －
β　　　　　　－　　　　　　-0.0333　　　 -0.1761
Ｄ１　　　　 26.5599　　　　23.4033　　　 10.7689
Ｄ２　　　　　3.8258　　　　 6.9825　　　 19.6169
Ｄ３　　　　 54.5012　　　　54.5013　　　 54.5017
　次の表９に、この光学系ＯＬ３における各条件式対応値を示す。なお、この光学系ＯＬ３において、条件式(１２)及び（１３）を満足する特定負レンズは負メニスカスレンズＬ１５であり、条件式（１４）、（１５）及び（１６）を満足する特定正レンズは正メニスカスレンズＬ１４である。また、最も像側に配置された負の屈折力を有するレンズは両凹負レンズＬ３１０である。
（表９）
［条件式対応値］
ｆＬ１＝688.587
ｆＬ２＝481.536
ｆ１Ａ＝282.760
ｆ１Ｂ＝242.437
ｆ３Ａ＝-60.249
ｆ３Ｂ＝129.424
ｆｒ　＝-79.540

（１）Ｄ２３／ｆ１＝0.183
（２）ｆＬ１／ｆ１＝2.245
（３）νＬ２＝95.25
（４）νＬ３＝95.25
（５）ＴＬ１／ｆＬ１＝0.008
（６）ＴＬ２／ｆＬ２＝0.022
（７）ｆ／ｆ１Ｂ＝1.231
（８）ｆ１／ｆ１Ｂ＝1.265
（９）ｆ１Ａ／ｆ＝0.948
（１０）ｆ１Ａ／ｆ１＝0.922
（１１）ｆ１Ａ／ｆ１Ｂ＝1.166
（１２）θｇＦｎ－０．６５５８＋０．０１９８２×νｄｎ＝-0.0064
（１３）νｄｎ＝35.33
（１４）νｄｐ＝27.35
（１５）ｎｄｐ＋０．０１４５２×νｄｐ＝2.0536
（１６）θｇＦｐ＋０．００３１６×νｄｐ＝0.71827
（１７）ｆ２／ｆ＝0.456
（１８）ｆ３／ｆ３Ａ＝3.274
（１９）ｆ３／ｆ３Ｂ＝-1.524
（２０）ＴＬ／ｆ＝1.049
（２１）（－ｆｒ）／ｆ＝0.267
　このように、この光学系ＯＬ３は、上記条件式（１）～（２１）を満足している。
　この光学系ＯＬ３の無限遠物体合焦時及び至近物体合焦時における球面収差図、非点収差図、歪曲収差図、倍率色収差図及びコマ収差図を図６に示す。これらの各収差図より、この光学系ＯＬ３は諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。
［第４実施例］
　図７は、第４実施例に係る光学系ＯＬ４の構成を示す図である。この光学系ＯＬ４は、物体側から順に、正の屈折力を有する前群Ｇ１と、正の屈折力を有する合焦群Ｇ２と、負の屈折力を有する後群Ｇ３と、から構成されている。また、前群Ｇ１は、この前群Ｇ１の中で最も広い光軸上の空気間隔を隔てて、物体側から順に、前群Ａ群Ｇ１Ａと、前群Ｂ群Ｇ１Ｂと、から構成されている。また、後群Ｇ３は、この後群Ｇ３の中で最も広い光軸上の空気間隔を隔てて、物体側から順に、後群Ａ群Ｇ３Ａと、後群Ｂ群Ｇ３Ｂとから構成されている。
　前群Ｇ１の前群Ａ群Ｇ１Ａは、物体側から順に、両凸正レンズＬ１１、及び、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１２で構成されている。
　前群Ｇ１の前群Ｂ群Ｇ１Ｂは、物体側から順に、両凸正レンズＬ１３、両凹負レンズＬ１４、両凸正レンズＬ１５、及び、両凹負レンズＬ１６と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１７とを接合した接合レンズで構成されている。
　合焦群Ｇ２は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２１で構成されている。
　後群Ｇ３の後群Ａ群Ｇ３Ａは、物体側から順に、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３１と物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３２とを接合した接合レンズ、両凹負レンズＬ３３、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ３４と両凹負レンズＬ３５とを接合した接合レンズ、及び、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３６で構成されている。
　後群Ｇ３の後群Ｂ群Ｇ３Ｂは、物体側から順に、両凸正レンズＬ３７、及び、両凹負レンズＬ３８と両凸正レンズＬ３９と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ３１０とを接合した接合レンズで構成されている。
　また、後群Ｇ３の正メニスカスレンズＬ３１と負メニスカスレンズＬ３２とを接合した接合レンズと両凹負レンズＬ３３との間に開口絞りＳが配置されている。また、両凸正レンズＬ３７と両凹負レンズＬ３８と両凸正レンズＬ３９と負メニスカスレンズＬ３１０とを接合した接合レンズとの間にフィルターＦＬが配置されている。
　この光学系ＯＬ４は、無限遠物体から至近物体への合焦に際し、合焦群Ｇ２を物体側に移動させるように構成されている。
　また、この光学系ＯＬ４は、後群Ｇ３の後群Ａ群Ｇ３Ａ内の両凹負レンズＬ３３及び正メニスカスレンズＬ３４と両凹負レンズＬ３５とを接合した接合レンズを防振群とし、この防振群を光軸と直交する方向の変位成分を持つように移動させることにより、光学系ＯＬ４の振動等に起因する像位置の変更が補正されるように構成されている。
　以下の表１０に、光学系ＯＬ４の諸元の値を掲げる。
（表１０）第４実施例
［全体諸元］
ｆ　　＝　　 489.9988
ＦＮＯ＝　　　 4.1206
２ω　＝　　　 4.9946
ＴＬ　＝　　 405.3183
ＢＦ　＝　　　49.8394
Ｙ　　＝　　　21.63

［レンズデータ］
ｍ　　　　ｒ　　　　　ｄ　　　 ｎｄ　　　 νｄ　　 θｇＦ
物面　　　∞
 1　　　605.7714　　 7.7000　　1.518600　　69.89
 2　　-1237.2872　　 0.1000
 3　　　174.2647　　11.0000　　1.433852　　95.25
 4　　 1248.1242　　90.0000
 5　　　139.4073　　 9.5000　　1.433852　　95.25
 6　　 -394.6806　　 0.1000
 7　　 -416.7878　　 3.0000　　1.683760　　37.64　　0.5782
 8　　　311.9273　　38.0387
 9　　　264.0151　　 5.5000　　1.663820　　27.35　　0.6319
10　　 -220.4922　　 0.1000
11　　 -227.6958　　 1.8000　　1.749504　　35.33　　0.5819
12　　　 61.1365　　 7.0000　　1.497820　　82.57
13　　　347.8815　　　D1
14　　　 88.5914　　 4.7000　　1.618000　　63.34
15　　 2512.1476　　　D2
16　　　 55.3644　　 3.4000　　1.717360　　29.57
17　　　486.2738　　 1.8000　　1.902650　　35.77
18　　　 40.1605　　 4.5377
19　　　　0.0000　　 7.1393　　　　　　　　　　　　　　　　開口絞りＳ
20　　 -128.7433　　 1.8000　　1.910822　　35.25
21　　　138.3499　　 1.7366
22　　　-99.4862　　 3.6000　　1.846663　　23.78
23　　　-40.3762　　 1.8000　　1.497820　　82.57
24　　　210.1593　　 4.6000
25　　　 95.7887　　 2.8000　　1.654115　　39.68
26　　　940.3466　　47.9268
27　　　 60.3348　　 6.5000　　1.772500　　49.62
28　　 -164.6556　　12.4211
29　　　　0.0000　　 1.5000　　1.516800　　63.88
30　　　　0.0000　　 1.5214
31　　 -554.1343　　 1.5000　　1.729160　　54.61
32　　　 26.9921　　 9.8000　　1.612660　　44.46
33　　　-33.4928　　 1.5000　　2.000694　　25.46
34　　-1558.9711　　　D3
像面　　　∞

［レンズ群焦点距離］
レンズ群　　始面　　焦点距離
前群　　　　　1　　　 420.065
合焦群　　　 14　　　 148.482
後群　　　　 16　　　-118.353
　この光学系ＯＬ４において、前群Ｇ１と合焦群Ｇ２との軸上空気間隔Ｄ１、合焦群Ｇ２と後群Ｇ３との軸上空気間隔Ｄ２、及び、後群Ｇ３と像面との軸上空気間隔Ｄ３（バックフォーカス）は合焦に際して変化する。次の表１１に、無限遠撮影距離、中間撮影距離及び至近撮影距離における可変間隔を示す。
（表１１）
［可変間隔データ］
合焦状態　　無限遠　　　　　中間　　　　　 至近
ｆ　　　　　489.9988　　　　 －　　　　　　 －
β　　　　　　－　　　　　　-0.0333　　　　-0.1485
Ｄ１　　　　 55.7987　　　　50.9724　　　　35.7987
Ｄ２　　　　　5.2588　　　　10.0851　　　　25.2588
Ｄ３　　　　 49.8394　　　　49.8394　　　　49.8394
　次の表１２に、この光学系ＯＬ４における各条件式対応値を示す。なお、この光学系ＯＬ４において、条件式(１２)及び（１３）を満足する特定負レンズは両凹負レンズＬ１４及び両凹負レンズＬ１６であり、条件式（１４）、（１５）及び（１６）を満足する特定正レンズは両凸正レンズＬ１５である。また、最も像側に配置された負の屈折力を有するレンズは負メニスカスレンズＬ３１０である。
（表１２）
［条件式対応値］
ｆＬ１＝785.286
ｆＬ２＝465.409
ｆ１Ａ＝292.751
ｆ１Ｂ＝238.738
ｆ３Ａ＝-59.029
ｆ３Ｂ＝145.793
ｆｒ　＝-34.221

（１）Ｄ２３／ｆ１＝0.214
（２）ｆＬ１／ｆ１＝1.869
（３）νＬ２＝95.25
（４）νＬ３＝95.25
（５）ＴＬ１／ｆＬ１＝0.010
（６）ＴＬ２／ｆＬ２＝0.024
（７）ｆ／ｆ１Ｂ＝2.052
（８）ｆ１／ｆ１Ｂ＝1.760
（９）ｆ１Ａ／ｆ＝0.597
（１０）ｆ１Ａ／ｆ１＝0.697
（１１）ｆ１Ａ／ｆ１Ｂ＝1.166
（１２）θｇＦｎ－０．６５５８＋０．０１９８２×νｄｎ＝-0.0047
（１３）νｄｎ＝37.64
（１４）νｄｐ＝27.35
（１５）ｎｄｐ＋０．０１４５２×νｄｐ＝2.0536
（１６）θｇＦｐ＋０．００３１６×νｄｐ＝0.71830
（１７）ｆ２／ｆ＝0.303
（１８）ｆ３／ｆ３Ａ＝2.005
（１９）ｆ３／ｆ３Ｂ＝-0.812
（２０）ＴＬ／ｆ＝0.827
（２１）（－ｆｒ）／ｆ＝0.070
　このように、この光学系ＯＬ４は、上記条件式（１）～（２１）を満足している。
　この光学系ＯＬ４の無限遠物体合焦時及び至近物体合焦時における球面収差図、非点収差図、歪曲収差図、倍率色収差図及びコマ収差図を図８に示す。これらの各収差図より、この光学系ＯＬ４は諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。
［第５実施例］
　図９は、第５実施例に係る光学系ＯＬ５の構成を示す図である。この光学系ＯＬ５は、物体側から順に、正の屈折力を有する前群Ｇ１と、正の屈折力を有する合焦群Ｇ２と、負の屈折力を有する後群Ｇ３と、から構成されている。また、前群Ｇ１は、この前群Ｇ１の中で最も広い光軸上の空気間隔を隔てて、物体側から順に、前群Ａ群Ｇ１Ａと、前群Ｂ群Ｇ１Ｂと、から構成されている。また、後群Ｇ３は、この後群Ｇ３の中で最も広い光軸上の空気間隔を隔てて、物体側から順に、後群Ａ群Ｇ３Ａと、後群Ｂ群Ｇ３Ｂとから構成されている。
　前群Ｇ１の前群Ａ群Ｇ１Ａは、物体側から順に、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１１、及び、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１２で構成されている。
　前群Ｇ１の前群Ｂ群Ｇ１Ｂは、物体側から順に、両凸正レンズＬ１３、両凹負レンズＬ１４、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１５、及び、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１６と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１７とを接合した接合レンズで構成されている。
　合焦群Ｇ２は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２１で構成されている。
　後群Ｇ３の後群Ａ群Ｇ３Ａは、物体側から順に、両凸正レンズＬ３１と両凹負レンズＬ３２とを接合した接合レンズ、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ３３と両凹負レンズＬ３４とを接合した接合レンズ、両凹負レンズＬ３５、及び、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３６で構成されている。
　後群Ｇ３の後群Ｂ群Ｇ３Ｂは、物体側から順に、両凸正レンズＬ３７と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ３８とを接合した接合レンズ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３９と両凸正レンズＬ３１０とを接合した接合レンズ、及び、両凹負レンズＬ３１１で構成されている。
　また、後群Ｇ３の両凸正レンズＬ３１と両凹負レンズＬ３２とを接合した接合レンズと正メニスカスレンズＬ３３と両凹負レンズＬ３４とを接合した接合レンズとの間に開口絞りＳが配置されている。また、両凸正レンズＬ３７と負メニスカスレンズＬ３８とを接合した接合レンズと物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３９と両凸正レンズＬ３１０とを接合した接合レンズとの間にフィルターＦＬが配置されている。
　この光学系ＯＬ５は、無限遠物体から至近物体への合焦に際し、合焦群Ｇ２を物体側に移動させるように構成されている。
　また、この光学系ＯＬ５は、後群Ｇ３の後群Ａ群Ｇ３Ａ内の正メニスカスレンズＬ３３と両凹負レンズＬ３４とを接合した接合レンズ及び両凹負レンズＬ３５を防振群とし、この防振群を光軸と直交する方向の変位成分を持つように移動させることにより、光学系ＯＬ５の振動等に起因する像位置の変更が補正されるように構成されている。
　以下の表１３に、光学系ＯＬ５の諸元の値を掲げる。
（表１３）第５実施例
［全体諸元］
ｆ　　＝　　 588.0074
ＦＮＯ＝　　　 4.1166
２ω　＝　　　 4.1855
ＴＬ　＝　　 469.6613
ＢＦ　＝　　　69.9789
Ｙ　　＝　　　21.63

［レンズデータ］
ｍ　　　　ｒ　　　　　ｄ　　　 ｎｄ　　　 νｄ　　 θｇＦ
物面　　　∞
 1　　　421.5344　　 9.5000　　1.518600　　69.89
 2　　 2273.4202　　10.0000
 3　　　219.9159　　12.5000　　1.433852　　95.25
 4　　 1465.6544　 112.6586
 5　　　163.3272　　11.5000　　1.433852　　95.25
 6　　 -838.0975　　 1.2000
 7　　 -821.7653　　 2.8000　　1.738000　　32.26　　0.5899
 8　　　356.0157　　20.0000
 9　　　106.9038　　 8.5000　　1.663820　　27.35　　0.6318
10　　　394.1116　　 0.3000
11　　　359.0766　　 2.0667　　1.738000　　32.26　　0.5899
12　　　 66.1994　　 7.2000　　1.497820　　82.57
13　　　116.1691　　　D1
14　　　101.0494　　 7.0439　　1.593490　　66.99
15　　　529.3900　　　D2
16　　　213.4123　　 5.7514　　1.698950　　30.13
17　　 -792.7220　　 3.3197　　1.883000　　40.66
18　　　 81.1324　　24.7327
19　　　　0.0000　　 2.8640　　　　　　　　　　　　　　　　開口絞りＳ
20　　 -610.2519　　 3.0896　　1.795040　　28.69
21　　 -102.5924　　 1.7000　　1.640000　　60.20
22　　　103.0186　　 2.7072
23　　 -377.8312　　 1.8000　　1.755000　　52.34
24　　　625.3973　　 3.4765
25　　　117.2113　　 2.1894　　1.672700　　32.19
26　　　205.1647　　43.6025
27　　　 92.0719　　 4.6883　　1.677900　　50.67
28　　 -266.4131　　 1.7000　　1.834810　　42.73
29　　 -358.3293　　16.4849
30　　　　0.0000　　 1.5000　　1.516800　　64.14
31　　　　0.0000　　 9.9184
32　　　395.0122　　 1.7000　　1.720000　　43.61
33　　　 36.0213　　10.1507　　1.720467　　34.71
34　　　-53.5346　　 1.0000
35　　　-51.1252　　 1.7000　　2.001000　　29.12
36　　　400.0000　　　D3
像面　　　∞

［レンズ群焦点距離］
レンズ群　　始面　　焦点距離
前群　　　　　1　　　 386.723
合焦群　　　 14　　　 209.149
後群　　　　 16　　　-106.186
　この光学系ＯＬ５において、前群Ｇ１と合焦群Ｇ２との軸上空気間隔Ｄ１、合焦群Ｇ２と後群Ｇ３との軸上空気間隔Ｄ２、及び、後群Ｇ３と像面との軸上空気間隔Ｄ３（バックフォーカス）は合焦に際して変化する。次の表１４に、無限遠撮影距離、中間撮影距離及び至近撮影距離における可変間隔を示す。
（表１４）
［可変間隔データ］
合焦状態　　無限遠　　　　　中間　　　　　 至近
ｆ　　　　　588.0074　　　　 －　　　　　　 －
β　　　　　　－　　　　　　-0.0333　　　　-0.1478
Ｄ１　　　　 46.9380　　　　42.3876　　　　27.9380
Ｄ２　　　　　3.4000　　　　 7.9505　　　　22.4000
Ｄ３　　　　 69.9789　　　　69.9790　　　　69.9795
　次の表１５に、この光学系ＯＬ５における各条件式対応値を示す。なお、この光学系ＯＬ５において、条件式(１２)及び（１３）を満足する特定負レンズは両凹負レンズＬ１４及び負メニスカスレンズＬ１６であり、条件式（１４）、（１５）及び（１６）を満足する特定正レンズは正メニスカスレンズＬ１５である。また、最も像側に配置された負の屈折力を有するレンズは両凹負レンズＬ３１１である。
（表１５）
［条件式対応値］
ｆＬ１＝996.107
ｆＬ２＝594.570
ｆ１Ａ＝376.144
ｆ１Ｂ＝3647.321
ｆ３Ａ＝-63.465
ｆ３Ｂ＝192.862
ｆｒ　＝-45.201

（１）Ｄ２３／ｆ１＝0.291
（２）ｆＬ１／ｆ１＝2.576
（３）νＬ２＝95.25
（４）νＬ３＝95.25
（５）ＴＬ１／ｆＬ１＝0.010
（６）ＴＬ２／ｆＬ２＝0.021
（７）ｆ／ｆ１Ｂ＝0.161
（８）ｆ１／ｆ１Ｂ＝0.106
（９）ｆ１Ａ／ｆ＝0.640
（１０）ｆ１Ａ／ｆ１＝0.973
（１１）ｆ１Ａ／ｆ１Ｂ＝0.103
（１２）θｇＦｎ－０．６５５８＋０．０１９８２×νｄｎ＝-0.0053
（１３）νｄｎ＝32.26
（１４）νｄｐ＝27.35
（１５）ｎｄｐ＋０．０１４５２×νｄｐ＝2.0536
（１６）θｇＦｐ＋０．００３１６×νｄｐ＝0.71827
（１７）ｆ２／ｆ＝0.356
（１８）ｆ３／ｆ３Ａ＝1.673
（１９）ｆ３／ｆ３Ｂ＝-0.551
（２０）ＴＬ／ｆ＝0.799
（２１）（－ｆｒ）／ｆ＝0.077
　このように、この光学系ＯＬ５は、上記条件式（１）～（２１）を満足している。
　この光学系ＯＬ５の無限遠物体合焦時及び至近物体合焦時における球面収差図、非点収差図、歪曲収差図、倍率色収差図及びコマ収差図を図１０に示す。これらの各収差図より、この光学系ＯＬ５は諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。
［第６実施例］
　図１１は、第６実施例に係る光学系ＯＬ６の構成を示す図である。この光学系ＯＬ６は、物体側から順に、正の屈折力を有する前群Ｇ１と、負の屈折力を有する合焦群Ｇ２と、正の屈折力を有する後群Ｇ３と、から構成されている。また、前群Ｇ１は、この前群Ｇ１の中で最も広い光軸上の空気間隔を隔てて、物体側から順に、前群Ａ群Ｇ１Ａと、前群Ｂ群Ｇ１Ｂと、から構成されている。また、後群Ｇ３は、この後群Ｇ３の中で最も広い光軸上の空気間隔を隔てて、物体側から順に、後群Ａ群Ｇ３Ａと、後群Ｂ群Ｇ３Ｂとから構成されている。
　前群Ｇ１の前群Ａ群Ｇ１Ａは、物体側から順に、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１１、及び、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１２で構成されている。
　前群Ｇ１の前群Ｂ群Ｇ１Ｂは、物体側から順に、両凸正レンズＬ１３、両凹負レンズＬ１４、両凸正レンズＬ１５、両凹負レンズＬ１６と両凸正レンズＬ１７とを接合した接合レンズ、及び、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１８で構成されている。
　合焦群Ｇ２は、物体側から順に、両凸正レンズＬ２１と両凹負レンズＬ２２とを接合した接合レンズで構成されている。
　後群Ｇ３の後群Ａ群Ｇ３Ａは、物体側から順に、両凹負レンズＬ３１、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ３２と両凹負レンズＬ３３とを接合した接合レンズ、及び、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３４で構成されている。
　後群Ｇ３の後群Ｂ群Ｇ３Ｂは、物体側から順に、両凸正レンズＬ３５、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３６と両凸正レンズＬ３７とを接合した接合レンズ、及び、両凹負レンズＬ３８で構成されている。
　また、合焦群Ｇ２と後群Ｇ３との間に開口絞りＳが配置されている。また、両凸正レンズＬ３５と物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３６と両凸正レンズＬ３７とを接合した接合レンズとの間にフィルターＦＬが配置されている。
　この光学系ＯＬ６は、無限遠物体から至近物体への合焦に際し、合焦群Ｇ２を像側に移動させるように構成されている。
　また、この光学系ＯＬ６は、後群Ｇ３の後群Ａ群Ｇ３Ａ内の両凹負レンズＬ３１及び物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ３２と両凹負レンズＬ３３とを接合した接合レンズを防振群とし、この防振群を光軸と直交する方向の変位成分を持つように移動させることにより、光学系ＯＬ６の振動等に起因する像位置の変更が補正されるように構成されている。
　以下の表１６に、光学系ＯＬ６の諸元の値を掲げる。
（表１６）第６実施例
［全体諸元］
ｆ　　＝　　 389.9999
ＦＮＯ＝　　　 2.9005
２ω　＝　　　 6.3010
ＴＬ　＝　　 405.3185
ＢＦ　＝　　　53.9997
Ｙ　　＝　　　21.60

［レンズデータ］
ｍ　　　　ｒ　　　　　ｄ　　　 ｎｄ　　　 νｄ　　 θｇＦ
物面　　　∞
 1　　　414.8764　　 8.7000　　1.518600　　69.89
 2　 102533.8900　　 0.1000
 3　　　217.0950　　12.0000　　1.433852　　95.25
 4　　 1386.6916　 104.7213
 5　　　139.4073　　11.5000　　1.433852　　95.25
 6　　 -424.7939　　 1.8871
 7　　 -416.7878　　 3.0000　　1.683760　　37.64　　0.5782
 8　　　218.3903　　60.0262
 9　　　 95.8113　　 6.6000　　1.663820　　27.35　　0.6319
10　　-2146.8008　　 0.1000
11　　-1472.0872　　 1.8000　　1.737999　　32.26　　0.5899
12　　　 53.2664　　 8.8000　　1.497820　　82.57
13　　-1111.1147　　 0.2000
14　　　 66.4966　　 6.5000　　1.497820　　82.57
15　　　592.8450　　　D1
16　　　659.6101　　 3.5000　　1.755750　　24.71
17　　-8880.2436　　 1.8000　　1.804000　　46.60
18　　　 50.2599　　　D2
19　　　　0.0000　　 7.5210　　　　　　　　　　　　　　　　開口絞りＳ
20　　 -203.9986　　 1.8000　　1.910822　　35.25
21　　　133.9496　　 3.3656
22　　　-83.0862　　 4.1000　　1.846663　　23.78
23　　　-41.3019　　 1.8000　　1.497820　　82.57
24　　　219.2608　　 4.6000
25　　　 72.9679　　 3.8000　　1.654115　　39.68
26　　　730.7596　　37.1979
27　　　 58.5088　　 5.5000　　1.696800　　55.52
28　　 -497.4874　　10.0000
29　　　　0.0000　　 1.5000　　1.516800　　63.88
30　　　　0.0000　　 0.1000
31　　　 66.4007　　 1.5000　　1.804000　　46.60
32　　　 27.7295　　 8.8000　　1.612660　　44.46
33　　 -249.5278　　 4.0868
34　　　-68.1638　　 1.5000　　2.000694　　25.46
35　　　245.2521　　　D3
像面　　　∞

［レンズ群焦点距離］
レンズ群　　始面　　焦点距離
前群　　　　　1　　　 151.758
合焦群　　　 16　　　 -67.559
後群　　　　 20　　　 306.385
　この光学系ＯＬ６において、前群Ｇ１と合焦群Ｇ２との軸上空気間隔Ｄ１、合焦群Ｇ２と後群Ｇ３との軸上空気間隔Ｄ２、及び、後群Ｇ３と像面との軸上空気間隔Ｄ３（バックフォーカス）は合焦に際して変化する。次の表１７に、無限遠撮影距離、中間撮影距離及び至近撮影距離における可変間隔を示す。
（表１７）
［可変間隔データ］
合焦状態　　無限遠　　　　　中間　　　　　 至近
ｆ　　　　　389.9999　　　　 －　　　　　　 －
β　　　　　　－　　　　　　-0.0333　　　　-0.1673
Ｄ１　　　　　4.5084　　　　 6.7244　　　　16.2327
Ｄ２　　　　 18.7153　　　　16.4993　　　　 6.9910
Ｄ３　　　　 53.9997　　　　53.9997　　　　53.9997
　次の表１８に、この光学系ＯＬ６における各条件式対応値を示す。なお、この光学系ＯＬ６において、条件式(１２)及び（１３）を満足する特定負レンズは両凹負レンズＬ１４及び両凹負レンズＬ１６であり、条件式（１４）、（１５）及び（１６）を満足する特定正レンズは両凸正レンズＬ１５である。また、最も像側に配置された負の屈折力を有するレンズは両凹負レンズＬ３８である。
（表１８）
［条件式対応値］
ｆＬ１＝803.220
ｆＬ２＝591.433
ｆ１Ａ＝341.677
ｆ１Ｂ＝-2026.937
ｆ３Ａ＝-174.503
ｆ３Ｂ＝129.077
ｆｒ　＝-53.175

（１）Ｄ２３／ｆ１＝0.690
（２）ｆＬ１／ｆ１＝5.293
（３）νＬ２＝95.25
（４）νＬ３＝95.25
（５）ＴＬ１／ｆＬ１＝0.011
（６）ＴＬ２／ｆＬ２＝0.020
（７）ｆ／ｆ１Ｂ＝-0.192
（８）ｆ１／ｆ１Ｂ＝-0.075
（９）ｆ１Ａ／ｆ＝0.876
（１０）ｆ１Ａ／ｆ１＝2.251
（１１）ｆ１Ａ／ｆ１Ｂ＝-0.169
（１２）θｇＦｎ－０．６５５８＋０．０１９８２×νｄｎ＝-0.0047
（１３）νｄｎ＝37.64
（１４）νｄｐ＝27.35
（１５）ｎｄｐ＋０．０１４５２×νｄｐ＝2.0536
（１６）θｇＦｐ＋０．００３１６×νｄｐ＝0.71830
（１７）ｆ２／ｆ＝-0.173
（１８）ｆ３／ｆ３Ａ＝-1.756
（１９）ｆ３／ｆ３Ｂ＝2.374
（２０）ＴＬ／ｆ＝1.039
（２１）（－ｆｒ）／ｆ＝0.136
　このように、この光学系ＯＬ６は、上記条件式（１）～（２１）を満足している。
　この光学系ＯＬ６の無限遠物体合焦時及び至近物体合焦時における球面収差図、非点収差図、歪曲収差図、倍率色収差図及びコマ収差図を図１２に示す。これらの各収差図より、この光学系ＯＬ６は諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。
［第７実施例］
　図１３は、第７実施例に係る光学系ＯＬ７の構成を示す図である。この光学系ＯＬ７は、物体側から順に、正の屈折力を有する前群Ｇ１と、負の屈折力を有する合焦群Ｇ２と、正の屈折力を有する後群Ｇ３と、から構成されている。また、前群Ｇ１は、この前群Ｇ１の中で最も広い光軸上の空気間隔を隔てて、物体側から順に、前群Ａ群Ｇ１Ａと、前群Ｂ群Ｇ１Ｂと、から構成されている。また、合焦群Ｇ２は、物体側から順に、合焦群Ａ群Ｇ２Ａと、合焦群Ｂ群Ｇ２Ｂと、から構成されている。また、後群Ｇ３は、この後群Ｇ３の中で最も広い光軸上の空気間隔を隔てて、物体側から順に、後群Ａ群Ｇ３Ａと、後群Ｂ群Ｇ３Ｂとから構成されている。
　前群Ｇ１の前群Ａ群Ｇ１Ａは、物体側から順に、両凹正レンズＬ１１、及び、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１２で構成されている。
　前群Ｇ１の前群Ｂ群Ｇ１Ｂは、物体側から順に、両凸正レンズＬ１３、両凹負レンズＬ１４、両凸正レンズＬ１５、及び、両凹負レンズＬ１６と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１７とを接合した接合レンズで構成されている。
　合焦群Ａ群Ｇ２Ａは、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２１で構成されている。
　合焦群Ｂ群Ｇ２Ｂは、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２２で構成されている。
　後群Ｇ３の後群Ａ群Ｇ３Ａは、物体側から順に、両凹負レンズＬ３１、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ３２と両凹負レンズＬ３３とを接合した接合レンズ、及び、両凸正レンズＬ３４で構成されている。
　後群Ｇ３の後群Ｂ群Ｇ３Ｂは、物体側から順に、両凸正レンズＬ３５、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３６と両凸正レンズＬ３７とを接合した接合レンズ、及び、両凹負レンズＬ３８で構成されている。
　また、合焦群Ｇ２と後群Ｇ３との間に開口絞りＳが配置されている。また、両凸正レンズＬ３５と物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３６と両凸正レンズＬ３７とを接合した接合レンズとの間にフィルターＦＬが配置されている。
　この光学系ＯＬ７は、無限遠物体から至近物体への合焦に際し、合焦群Ｇ２を構成する合焦群Ａ群Ｇ２Ａを物体側に移動させ、合焦群Ｂ群Ｇ２Ｂを像側に移動させるように構成されている。
　また、この光学系ＯＬ７は、後群Ｇ３の後群Ａ群Ｇ３Ａ内の両凹負レンズＬ３１及び物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ３２と両凹負レンズＬ３３とを接合した接合レンズを防振群とし、この防振群を光軸と直交する方向の変位成分を持つように移動させることにより、光学系ＯＬ７の振動等に起因する像位置の変更が補正されるように構成されている。
　以下の表１９に、光学系ＯＬ７の諸元の値を掲げる。
（表１９）第７実施例
［全体諸元］
ｆ　　＝　　 390.0000
ＦＮＯ＝　　　 2.9030
２ω　＝　　　 6.2959
ＴＬ　＝　　 405.3186
ＢＦ　＝　　　54.0003
Ｙ　　＝　　　21.60

［レンズデータ］
ｍ　　　　ｒ　　　　　ｄ　　　 ｎｄ　　　 νｄ　　 θｇＦ
物面　　　∞
 1　　　439.8093　　 8.2000　　1.518600　　69.89
 2　　-1741.2521　　 0.1000
 3　　　222.5379　　12.0000　　1.433852　　95.25
 4　　 1393.9654　　97.1809
 5　　　139.4073　　11.0000　　1.433852　　95.25
 6　　 -380.4635　　 0.1050
 7　　 -416.7878　　 3.0000　　1.683760　　37.64　　0.5782
 8　　　192.2903　　59.0562
 9　　　102.4273　　 6.6000　　1.663820　　27.35　　0.6319
10　　 -401.4769　　 0.1362
11　　 -360.0793　　 1.8000　　1.737999　　32.26　　0.5899
12　　　 58.7393　　 8.8000　　1.497820　　82.57
13　　 1167.4655　　　D1
14　　　 83.8395　　 6.2000　　1.497820　　82.57
15　　10090.0640　　　D2
16　　　690.6259　　 1.8000　　1.755000　　52.33
17　　　 60.0805　　　D3
18　　　　0.0000　　 7.0861　　　　　　　　　　　　　　　　開口絞りＳ
19　　 -246.8276　　 1.8000　　1.910822　　35.25
20　　　116.7166　　 3.8112
21　　　-73.3878　　 4.1000　　1.846663　　23.78
22　　　-39.7299　　 1.8000　　1.497820　　82.57
23　　　433.0885　　 4.6000
24　　　 89.2307　　 3.8000　　1.612660　　44.46
25　　-1734.6597　　40.2586
26　　　 55.6338　　 5.5000　　1.696800　　55.52
27　　 -779.8112　　10.0000
28　　　　0.0000　　 1.5000　　1.516800　　63.88
29　　　　0.0000　　 0.1000
30　　　 63.5589　　 1.5000　　1.804000　　46.60
31　　　 26.0339　　 8.8000　　1.612660　　44.46
32　　 -212.3772　　 4.7866
33　　　-69.8293　　 1.5000　　2.000694　　25.46
34　　　198.2621　　　D4
像面　　　∞

［レンズ群焦点距離］
レンズ群　　始面　　焦点距離
前群　　　　　1　　　 282.014
合焦群Ａ群　 14　　　 169.789
合焦群Ｂ群　 16　　　 -87.266
後群　　　　 19　　　 310.889
　この光学系ＯＬ７において、前群Ｇ１と合焦群Ａ群Ｇ２Ａとの軸上空気間隔Ｄ１、合焦群Ａ群Ｇ２Ａと合焦群Ｂ群Ｇ２Ｂとの軸上空気間隔Ｄ２、合焦群Ｂ群Ｇ２Ｂと後群Ｇ３との軸上空気間隔Ｄ３、及び、後群Ｇ３と像面との軸上空気間隔Ｄ４（バックフォーカス）は合焦に際して変化する。次の表２０に、無限遠撮影距離、中間撮影距離及び至近撮影距離における可変間隔を示す。
（表２０）
［可変間隔データ］
合焦状態　　無限遠　　　　　中間　　　　　 至近
ｆ　　　　　390.0000　　　　 －　　　　　　 －
β　　　　　　－　　　　　　-0.0333　　　　-0.1682
Ｄ１　　　　 16.0689　　　　13.7323　　　　23.5588
Ｄ２　　　　　4.1000　　　　 8.0022　　　　23.4588
Ｄ３　　　　 14.2286　　　　12.6630　　　　 6.5193
Ｄ４　　　　 54.0003　　　　54.0003　　　　54.0003
　次の表２１に、この光学系ＯＬ７における各条件式対応値を示す。なお、この光学系ＯＬ７において、条件式(１２)及び（１３）を満足する特定負レンズは両凹負レンズＬ１４及び両凹負レンズＬ１６であり、条件式（１４）、（１５）及び（１６）を満足する特定正レンズは両凸正レンズＬ１５である。また、最も像側に配置された負の屈折力を有するレンズは両凹負レンズＬ３８である。
（表２１）
［条件式対応値］
ｆＬ１＝677.928
ｆＬ２＝608.492
ｆ１Ａ＝321.375
ｆ１Ｂ＝1086.517
ｆ３Ａ＝-150.173
ｆ３Ｂ＝121.083
ｆｒ　＝-51.461

（１）Ｄ２３／ｆ１＝0.690
（２）ｆＬ１／ｆ１＝2.404
（３）νＬ２＝95.25
（４）νＬ３＝95.25
（５）ＴＬ１／ｆＬ１＝0.012
（６）ＴＬ２／ｆＬ２＝0.020
（７）ｆ／ｆ１Ｂ＝0.359
（８）ｆ１／ｆ１Ｂ＝0.260
（９）ｆ１Ａ／ｆ＝0.824
（１０）ｆ１Ａ／ｆ１＝1.140
（１１）ｆ１Ａ／ｆ１Ｂ＝0.296
（１２）θｇＦｎ－０．６５５８＋０．０１９８２×νｄｎ＝-0.0047
（１３）νｄｎ＝37.64
（１４）νｄｐ＝27.35
（１５）ｎｄｐ＋０．０１４５２×νｄｐ＝2.0536
（１６）θｇＦｐ＋０．００３１６×νｄｐ＝0.71830
（１７）ｆ２／ｆ＝-0.520
（１８）ｆ３／ｆ３Ａ＝0.581
（１９）ｆ３／ｆ３Ｂ＝-0.721
（２０）ＴＬ／ｆ＝1.039
（２１）（－ｆｒ）／ｆ＝0.132
　このように、この光学系ＯＬ７は、上記条件式（１）～（２１）を満足している。
　この光学系ＯＬ７の無限遠物体合焦時及び至近物体合焦時における球面収差図、非点収差図、歪曲収差図、倍率色収差図及びコマ収差図を図１４に示す。これらの各収差図より、この光学系ＯＬ７は諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。
１　カメラ（光学機器）　　ＯＬ（ＯＬ１～ＯＬ７）　光学系
Ｇ１　前群　　Ｇ１Ａ　前群Ａ群　　Ｇ１Ｂ　前群Ｂ群
Ｇ２　合焦群
Ｇ３　後群　　Ｇ３Ａ　後群Ａ群　　Ｇ３Ｂ　後群Ｂ群
Ｓ　開口絞り

Claims (25)

  1. 　物体側から順に、
    　正の屈折力を有する前群と、
    　光軸方向に移動することにより合焦を行う合焦群と、を有し、
    　前記前群は、物体側から順に、
    　第１レンズと、
    　第２レンズと、
    　第３レンズと、を有し、
    　次式の条件を満足する光学系。
    ０．１０　＜Ｄ２３／ｆ１　＜　０．７５
    　但し、
    　ｆ１：前記前群の焦点距離
    　Ｄ２３：前記第２レンズと前記第３レンズとの光軸上の間隔
  2. 　次式の条件を満足する請求項１に記載の光学系。
    １．００　＜　ｆＬ１／ｆ１　＜　６．００
    　但し、
    　ｆ１：前記前群の焦点距離
    　ｆＬ１：前記第１レンズの焦点距離
  3. 　次式の条件を満足する請求項１または２に記載の光学系。
    ７５．００　＜　νＬ２　＜　１００．００
    　但し、
    　νＬ２：前記第２レンズの媒質のｄ線に対するアッベ数
  4. 　次式の条件を満足する請求項１～３のいずれか一項に記載の光学系。
    ７５．００　＜　νＬ３　＜　１００．００
    　但し、
    　νＬ３：前記第３レンズの媒質のｄ線に対するアッベ数
  5. 　次式の条件を満足する請求項１～４のいずれか一項に記載の光学系。
    ０．００１　＜　ＴＬ１／ｆＬ１　＜　０．０２５
    　但し、
    　ｆＬ１：前記第１レンズの焦点距離
    　ＴＬ１：前記第１レンズの光軸上の厚み
  6. 　次式の条件を満足する請求項１～５のいずれか一項に記載の光学系。
    ０．０１０　＜　ＴＬ２／ｆＬ２　＜　０．０３５
    　但し、
    　ｆＬ２：前記第２レンズの焦点距離
    　ＴＬ２：前記第２レンズの光軸上の厚み
  7. 　前記前群は、前記前群の中で最も広い光軸上の空気間隔を隔てて、物体側から順に、前群Ａ群と前群Ｂ群とからなり、
    　次式の条件を満足する請求項１～６のいずれか一項に記載の光学系。
    －１．００　＜　ｆ／ｆ１Ｂ　＜　５．００
    　但し、
    　ｆ：無限遠合焦状態の前記光学系の全系の焦点距離
    　ｆ１Ｂ：前記前群Ｂ群の焦点距離
  8. 　前記前群は、前記前群の中で最も広い光軸上の空気間隔を隔てて、物体側から順に、前群Ａ群と前群Ｂ群とからなり、
    　次式の条件を満足する請求項１～７のいずれか一項に記載の光学系。
    －１．００　＜　ｆ１／ｆ１Ｂ　＜　３．００
    　但し、
    　ｆ１：前記前群の焦点距離
    　ｆ１Ｂ：前記前群Ｂ群の焦点距離
  9. 　前記前群は、前記前群の中で最も広い光軸上の空気間隔を隔てて、物体側から順に、前群Ａ群と前群Ｂ群とからなり、
    　次式の条件を満足する請求項１～８のいずれか一項に記載の光学系。
    ０．５０　＜　ｆ１Ａ／ｆ　＜　１．５０
    　但し、
    　ｆ：無限遠合焦状態の前記光学系の全系の焦点距離
    　ｆ１Ａ：前記前群Ａ群の焦点距離
  10. 　前記前群は、前記前群の中で最も広い光軸上の空気間隔を隔てて、物体側から順に、前群Ａ群と前群Ｂ群とからなり、
    　次式の条件を満足する請求項１～９のいずれか一項に記載の光学系。
    ０．５０　＜　ｆ１Ａ／ｆ１　＜　２．５０
    　但し、
    　ｆ１：前記前群の焦点距離
    　ｆ１Ａ：前記前群Ａ群の焦点距離
  11. 　前記前群は、前記前群の中で最も広い光軸上の空気間隔を隔てて、物体側から順に、前群Ａ群と前群Ｂ群とからなり、
    　次式の条件を満足する請求項１～１０のいずれか一項に記載の光学系。
    －０．５０　＜　ｆ１Ａ／ｆ１Ｂ　＜　３．００
    　但し、
    　ｆ１Ａ：前記前群Ａ群の焦点距離
    　ｆ１Ｂ：前記前群Ｂ群の焦点距離
  12. 　前記前群は、次式の条件を満足する負レンズを少なくとも１枚有する
    　請求項１～１１のいずれか一項に記載の光学系。
    －０．０１５＜θｇＦn―０．６５５８＋０．００１９８２×ｖｄn＜０．０００
    νｄｎ　＜　５０．００
    　但し、
    　θｇＦｎ：前記負レンズの媒質の部分分散比
    　νｄｎ：前記負レンズの媒質のｄ線に対するアッベ数
  13. 　前記前群は、次式の条件を満足する正レンズを少なくとも１枚有する
    　請求項１～１２のいずれか一項に記載の光学系。
    ２０．００　＜　νｄｐ　＜　３０．００
    １．８３０　＜　ｎｄｐ＋０．０１４２５×νｄｐ　＜　２．１２０
    ０．７０２０　＜　θｇＦｐ＋０．００３１６×νｄｐ
    　但し、
    　νｄｐ：前記正レンズの媒質のｄ線に対するアッベ数
    　ｎｄｐ：前記正レンズの媒質のｄ線に対する屈折率
    　θｇＦｐ：前記正レンズの媒質の部分分散比
  14. 　次式の条件を満足する請求項１～１３のいずれか一項に記載の光学系。
    －０．６０　＜　ｆ２／ｆ　＜　０．６０
    　但し、
    　ｆ：無限遠合焦状態における前記光学系の全系の焦点距離
    　ｆ２：前記合焦群の焦点距離
  15. 　前記合焦群の像側に後群を有する
    　請求項１～１４のいずれか一項に記載の光学系。
  16. 　前記合焦群より像側に開口絞りを有する
    　請求項１～１５のいずれか一項に記載の光学系。
  17. 　前記合焦群より像側に後群を有し、
    　前記後群の少なくとも一部を光軸に直交する方向の変位成分を持つように移動させる
    　請求項１～１６のいずれか一項に記載の光学系。
  18. 　前記合焦群より像側に後群を有し、
    　前記後群は、前記後群の中で最も広い光軸上の空気間隔を隔てて、物体側から順に、
    　後群Ａ群と、
    　後群Ｂ群とからなる
    　請求項１～１７のいずれか一項に記載の光学系。
  19. 　前記合焦群より像側に後群を有し、
    　前記後群は、前記後群の中で最も広い光軸上の空気間隔を隔てて、物体側から順に、
    　後群Ａ群と、
    　後群Ｂ群とからなり、
    　次式の条件を満足する請求項１～１８のいずれか一項に記載の光学系。
    －４．００　＜　ｆ３／ｆ３Ａ　＜　７．００
    　但し、
    　ｆ３：前記後群の焦点距離
    　ｆ３Ａ：前記後群Ａ群の焦点距離
  20. 　前記合焦群より像側に後群を有し、
    　前記後群は、前記後群の中で最も広い光軸上の空気間隔を隔てて、物体側から順に、
    　後群Ａ群と、
    　後群Ｂ群とからなり、
    　次式の条件を満足する請求項１～１９のいずれか一項に記載の光学系。
    －３．００　＜　ｆ３／ｆ３Ｂ　＜　５．００
    　但し、
    　ｆ３：前記後群の焦点距離
    　ｆ３Ｂ：前記後群Ｂ群の焦点距離
  21. 　次式の条件を満足する請求項１～２０のいずれか一項に記載の光学系。
    ０．７０　＜　ＴＬ／ｆ　＜　１．１０
    　但し、
    　ｆ：無限遠合焦状態の前記光学系の全系の焦点距離
    　ＴＬ：無限遠合焦状態の前記光学系の全長
  22. 　次式の条件を満足する請求項１～２１のいずれか一項に記載の光学系。
    ０．０２　＜　（－ｆｒ）／ｆ　＜　０．３５
    　但し、
    　ｆ：無限遠合焦状態の前記光学系の全系の焦点距離
    　ｆｒ：最も像側に配置された負の屈折力を有するレンズの焦点距離
  23. 　前記第１レンズ群は、正の屈折力を有し、
    　前記第２レンズ群は、正の屈折力を有する請求項１～２２のいずれか一項に記載の光学系。
  24. 　請求項１～２３のいずれか一項に記載の光学系を有する光学機器。
  25. 　物体側から順に、正の屈折力を有する前群と、光軸方向に移動することにより合焦を行う合焦群と、を有する光学系の製造方法であって、
    　前記前群に、物体側から順に、
    　第１レンズと、
    　第２レンズと、
    　第３レンズと、を配置し、
    　次式の条件を満足するように配置する光学系の製造方法。
    ０．１０　＜Ｄ２３／ｆ１　＜　０．７５
    　但し、
    　ｆ１：前記前群の焦点距離
    　Ｄ２３：前記第２レンズと前記第３レンズとの光軸上の間隔
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