WO2022124184A1 - 変倍光学系、光学機器及び変倍光学系の製造方法 - Google Patents

変倍光学系、光学機器及び変倍光学系の製造方法 Download PDF

Info

Publication number
WO2022124184A1
WO2022124184A1 PCT/JP2021/044213 JP2021044213W WO2022124184A1 WO 2022124184 A1 WO2022124184 A1 WO 2022124184A1 JP 2021044213 W JP2021044213 W JP 2021044213W WO 2022124184 A1 WO2022124184 A1 WO 2022124184A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
lens group
lens
group
optical system
variable magnification
Prior art date
Application number
PCT/JP2021/044213
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
啓吾 古井田
Original Assignee
株式会社ニコン
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by 株式会社ニコン filed Critical 株式会社ニコン
Priority to CN202180067643.6A priority Critical patent/CN116324567A/zh
Priority to JP2022568230A priority patent/JP7514453B2/ja
Priority to US18/029,910 priority patent/US20230367109A1/en
Publication of WO2022124184A1 publication Critical patent/WO2022124184A1/ja
Priority to JP2024102040A priority patent/JP2024114788A/ja

Links

Images

Classifications

    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B15/00—Optical objectives with means for varying the magnification
    • G02B15/14—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective
    • G02B15/16—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective with interdependent non-linearly related movements between one lens or lens group, and another lens or lens group
    • G02B15/20—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective with interdependent non-linearly related movements between one lens or lens group, and another lens or lens group having an additional movable lens or lens group for varying the objective focal length
    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B13/00—Optical objectives specially designed for the purposes specified below
    • G02B13/02—Telephoto objectives, i.e. systems of the type + - in which the distance from the front vertex to the image plane is less than the equivalent focal length
    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B15/00—Optical objectives with means for varying the magnification
    • G02B15/14—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective
    • G02B15/145—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective having five groups only
    • G02B15/1451—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective having five groups only the first group being positive
    • G02B15/145121—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective having five groups only the first group being positive arranged +-+-+
    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B15/00—Optical objectives with means for varying the magnification
    • G02B15/14—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective
    • G02B15/146—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective having more than five groups
    • G02B15/1461—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective having more than five groups the first group being positive
    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B27/00—Optical systems or apparatus not provided for by any of the groups G02B1/00 - G02B26/00, G02B30/00
    • G02B27/64—Imaging systems using optical elements for stabilisation of the lateral and angular position of the image
    • G02B27/646—Imaging systems using optical elements for stabilisation of the lateral and angular position of the image compensating for small deviations, e.g. due to vibration or shake
    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B13/00—Optical objectives specially designed for the purposes specified below
    • G02B13/18—Optical objectives specially designed for the purposes specified below with lenses having one or more non-spherical faces, e.g. for reducing geometrical aberration

Definitions

  • the present invention relates to a variable magnification optical system, an optical device, and a method for manufacturing the variable magnification optical system.
  • Patent Document 1 In recent years, in telephoto variable magnification optical systems, it has been required to reduce the size and weight of the lens barrel (see Patent Document 1). However, the optical system described in Patent Document 1 is required to have further improved optical performance.
  • the variable magnification optical system has a first lens group, a second lens group, and a rear group, which are arranged on the most object side and have a positive refractive power, and have a variable magnification.
  • the distance between the lens groups changes, and the first lens group has a positive lens on the object side most, and satisfies the condition of the following equation. 0.30 ⁇ D1MAX / G1d ⁇ 0.70 however, D1MAX: Maximum air spacing on the optical axis in the first lens group G1d: Thickness on the optical axis of the first lens group
  • variable magnification optical system has a first lens group, a second lens group, and a rear group, which are arranged on the most object side and have a positive refractive power.
  • the spacing between the lens groups changes during scaling, and the first lens group has a positive lens on the most object side, satisfying the conditions of the following equation. 0.064 ⁇ D1MAX / f1 ⁇ 0.140 however, D1MAX: Maximum air spacing on the optical axis in the 1st lens group f1: Focal length of the 1st lens group
  • the method for manufacturing a variable magnification optical system according to the first aspect of the present invention includes a first lens group having a positive refractive power, a second lens group, and a rear group, which are arranged on the most object side. It is a method for manufacturing a magnification optical system, in which the lenses are arranged so that the distance between each lens group changes at the time of magnification change, and the positive lens is arranged on the most object side of the first lens group, and the conditions of the following equation are satisfied. Arrange like this. 0.30 ⁇ D1MAX / G1d ⁇ 0.70 however, D1MAX: Maximum air spacing on the optical axis in the first lens group G1d: Thickness on the optical axis of the first lens group
  • variable magnification optical system is a diagram of various aberrations of the variable magnification optical system according to the eighth embodiment in the infinity in-focus state, where (a) shows a wide-angle end state and (b) shows a telephoto end state. It is sectional drawing of the camera equipped with the said variable magnification optical system. It is a flowchart for demonstrating the manufacturing method of the said variable magnification optical system.
  • the variable magnification optical system ZL As shown in FIG. 1, the variable magnification optical system ZL according to the first embodiment has a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2, and a rear group arranged on the most object side. It has GL, and the distance between each lens group changes at the time of scaling. Further, in this variable magnification optical system ZL, the first lens group G1 has a positive lens (for example, a biconvex positive lens L11 in the example of FIG. 1) on the most object side. With such a configuration, it is possible to reduce the size and weight of the variable magnification optical system ZL while ensuring the optical performance.
  • a positive lens for example, a biconvex positive lens L11 in the example of FIG.
  • variable magnification optical system ZL satisfies the conditional expression (1) shown below.
  • D1MAX Maximum air spacing on the optical axis in the first lens group G1
  • G1d Thickness on the optical axis of the first lens group G1
  • the conditional expression (1) defines the ratio between the maximum air spacing in the first lens group G1 and the thickness on the optical axis of the first lens group G1. If the upper limit of the conditional expression (1) is exceeded, the thickness of the first lens group G1 on the optical axis becomes too thick, which makes it difficult to correct spherical aberration, axial chromatic aberration, chromatic aberration of magnification, and the like, which is not preferable. In order to ensure the effect of the conditional expression (1), the upper limit of the conditional expression (1) is set to 0.68, 0.65, 0.63, 0.60, 0.58, and further 0. It is more desirable to set it to 55.
  • conditional expression (1) if it is less than the lower limit of the conditional expression (1), it is disadvantageous for miniaturization and weight reduction, and if it is attempted to reduce the size and weight, it becomes difficult to correct spherical aberration, coma aberration, curvature of field, and the like. Not preferred. In order to ensure the effect of the conditional expression (1), it is more desirable to set the lower limit value of the conditional expression (1) to 0.33 and further to 0.35.
  • variable magnification optical system ZL satisfies the conditional expression (2) shown below.
  • D1MAX Maximum air spacing on the optical axis in the first lens group G1 f1: Focal length of the first lens group G1
  • Conditional expression (2) defines the ratio between the maximum air spacing in the first lens group G1 and the focal length of the first lens group G1. If the upper limit of the conditional equation (2) is exceeded, the thickness of the first lens group G1 on the optical axis becomes too thick, which makes it difficult to correct spherical aberration, axial chromatic aberration, chromatic aberration of magnification, etc., which is not preferable. In order to ensure the effect of the conditional expression (2), it is more desirable to set the upper limit values of the conditional expression (2) to 0.138, 0.135, 0.133, and further 0.130.
  • conditional expression (2) if it falls below the lower limit of the conditional expression (2), it is disadvantageous for miniaturization and weight reduction, and if it is attempted to miniaturize and weight reduction, it becomes difficult to correct spherical aberration, coma aberration, curvature of field, and the like. Not preferred. In order to ensure the effect of the conditional expression (2), it is more desirable to set the lower limit values of the conditional expression (2) to 0.065, 0.068, and further 0.070.
  • the variable magnification optical system ZL As shown in FIG. 1, the variable magnification optical system ZL according to the second embodiment has a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2, and a rear group arranged on the most object side. It has GL, and the distance between each lens group changes at the time of scaling. Further, in this variable magnification optical system ZL, the first lens group G1 has a positive lens (for example, a biconvex positive lens L11 in the example of FIG. 1) on the most object side. With this configuration, the variable magnification optical system ZL can be made smaller and lighter.
  • variable magnification optical system ZL according to the second embodiment satisfies the conditional expression (2) shown below.
  • D1MAX Maximum air spacing on the optical axis in the first lens group G1 f1: Focal length of the first lens group G1
  • Conditional expression (2) defines the ratio between the maximum air spacing in the first lens group G1 and the focal length of the first lens group G1. If the upper limit of the conditional equation (2) is exceeded, the thickness of the first lens group G1 on the optical axis becomes too thick, which makes it difficult to correct spherical aberration, axial chromatic aberration, chromatic aberration of magnification, etc., which is not preferable. In order to ensure the effect of the conditional expression (2), it is more desirable to set the upper limit values of the conditional expression (2) to 0.138, 0.135, 0.133, and further 0.130.
  • conditional expression (2) if it falls below the lower limit of the conditional expression (2), it is disadvantageous for miniaturization and weight reduction, and if it is attempted to miniaturize and weight reduction, it becomes difficult to correct spherical aberration, coma aberration, curvature of field, and the like. Not preferred. In order to ensure the effect of the conditional expression (2), it is more desirable to set the lower limit values of the conditional expression (2) to 0.065, 0.068, and further 0.070.
  • variable magnification optical system ZL (About the first embodiment and the second embodiment) Further, it is desirable that the variable magnification optical system ZL according to the first embodiment and the second embodiment (hereinafter referred to as “the present embodiment”) satisfies the conditional expression (3) shown below.
  • Conditional expression (3) defines the ratio between the focal length of the first lens group G1 and the focal length of the entire system in the telephoto end state.
  • variable magnification optical system ZL has a diaphragm (for example, an aperture diaphragm S shown in FIG. 1) in the rear group GL, and at least a part of the image plane side of the diaphragm has an optical axis. It is desirable that the vibration isolation group Gv moves so as to have components in orthogonal directions.
  • variable magnification optical system ZL satisfies the conditional expression (4) shown below.
  • ⁇ tv Lateral magnification of anti-vibration group Gv in the telephoto end state
  • ⁇ tvb Lateral magnification of the group on the image plane side of the anti-vibration group Gv in the telephoto end state
  • Conditional expression (4) defines the conditions for performing vibration isolation in the vibration isolation group Gv. By satisfying this conditional equation (4), it is possible to satisfactorily correct fluctuations in various aberrations such as coma, curvature of field, and astigmatism during vibration isolation. Further, if it is out of the range of the conditional expression (4), it becomes difficult to balance the correction of coma aberration, curvature of field, astigmatism, etc. at the time of vibration isolation while correcting various aberrations in the normal state, which is preferable. do not have.
  • the upper limit of the conditional expression (4) should be 2.90, 2.80, 2.70, 2.60, and 2.50. Is more desirable. Further, in order to ensure the effect of the conditional expression (4), the lower limit of the conditional expression (4) is set to 1.60, 1.70, 1.80, 1.90, 2.00, 2.10. It is more desirable to set it to 2.20.
  • the vibration isolation group Gv has a positive lens, a positive lens, and a negative lens in order from the object side. With this configuration, it is possible to correct fluctuations in various aberrations such as coma aberration during vibration isolation.
  • variable magnification optical system ZL satisfies the conditional expression (5) shown below.
  • Conditional expression (5) defines the ratio between the thickness of the anti-vibration group on the optical axis and the total optical length of this variable magnification optical system ZL in the telephoto end state.
  • variable magnification optical system ZL has a diaphragm in the rear group GL, and at least a part of the image plane side of the diaphragm moves in the optical axis direction during focusing. It is desirable that it is Gf.
  • variable magnification optical system ZL satisfies the conditional expression (6) shown below.
  • ⁇ tf Lateral magnification of the in-focus group Gf in the telephoto end state
  • ⁇ tfb Lateral magnification of the group on the image plane side of the in-focus group Gf in the telephoto end state
  • Conditional expression (6) defines the conditions for focusing in the focusing group Gf.
  • This conditional equation (6) it is possible to satisfactorily correct fluctuations in various aberrations such as spherical aberration, coma, curvature of field, and astigmatism during focusing. Further, if it is out of the range of the conditional equation (6), it is difficult to balance the correction of spherical aberration, coma, curvature of field, astigmatism, etc. at the time of focusing while correcting various aberrations in normal time. Therefore, it is not preferable.
  • the upper limit of the conditional expression (6) should be -4.25, -4.50, -4.75, and further -5.00. Is more desirable.
  • the lower limit values of the conditional expression (6) are set to -7.50, -7.00, -6.50, -6.00, -5. It is more desirable to set it to 80 and further to -5.50.
  • variable magnification optical system ZL it is desirable that the focusing group Gf has a positive lens and a negative lens in order from the object side. With this configuration, it is possible to correct fluctuations in axial chromatic aberration and chromatic aberration of magnification during focusing.
  • variable magnification optical system ZL satisfies the conditional expression (7) shown below.
  • Conditional expression (7) defines the ratio between the thickness of the in-focus group Gf on the optical axis and the total optical length of this variable magnification optical system ZL in the telephoto end state.
  • variable magnification optical system ZL it is desirable that the first lens group G1 has a negative lens on the most image plane side.
  • the variable magnification optical system ZL can be made smaller and lighter by arranging the positive lens on the most object side of the first lens group G1 and further arranging the negative lens on the most image plane side. can.
  • variable magnification optical system ZL satisfies the conditional expression (8) shown below.
  • Conditional expression (8) defines the ratio between the thickness of the first lens group G1 on the optical axis and the focal length of the entire system of this variable magnification optical system ZL in the telephoto end state.
  • conditional expression (8) In order to ensure the effect of the conditional expression (8), it is more desirable to set the upper limit values of the conditional expression (8) to 0.14, 0.13, and further 0.12. Further, if it falls below the lower limit of the conditional expression (8), it is disadvantageous for miniaturization and weight reduction, and it is difficult to correct various aberrations such as spherical aberration, coma aberration, and curvature of field when trying to reduce the size and weight. Therefore, it is not preferable. In order to ensure the effect of the conditional expression (8), it is more desirable to set the lower limit value of the conditional expression (8) to 0.05 and further preferably 0.055.
  • the rear group GL has a lens group including an aperture (for example, the third lens group G3 in FIG. 1) and satisfies the conditional expression (9) shown below. It is desirable to do.
  • Conditional expression (9) defines the ratio between the thickness of the lens group including the aperture on the optical axis and the optical total length of this variable magnification optical system ZL in the telephoto end state.
  • the upper limit values of the conditional expression (9) In order to ensure the effect of the conditional expression (9), it is more desirable to set the upper limit values of the conditional expression (9) to 0.28, 0.25, 0.25, and further 0.20. Further, in order to ensure the effect of the conditional expression (9), the lower limit values of the conditional expression (9) shall be 0.06, 0.08, 0.10, 0.12, and further 0.13. Is more desirable.
  • the first lens group G1 includes a negative lens arranged on the most image plane side and a positive lens arranged adjacent to the object side of the negative lens. It is desirable to have.
  • the positive lens is arranged on the most object side of the first lens group G1
  • the negative lens is arranged on the most image plane side
  • the positive lens is arranged adjacent to the object side of the negative lens.
  • the magnification optical system ZL can be made smaller and lighter.
  • variable magnification optical system ZL satisfies the conditional expression (10) shown below.
  • D1MAX Maximum air spacing on the optical axis in the first lens group
  • G1 ft Focal length of the entire system in the telephoto end state of the variable magnification optical system ZL
  • Conditional expression (10) defines the ratio between the maximum air spacing on the optical axis in the first lens group G1 and the focal length of the entire system of the variable magnification optical system ZL in the telephoto end state. By satisfying this conditional expression (10), it is possible to satisfactorily correct various aberrations. On the other hand, if the upper limit of the conditional expression (10) is exceeded, it becomes difficult to correct various aberrations such as spherical aberration, axial chromatic aberration, and chromatic aberration of magnification, which is not preferable. In order to ensure the effect of the conditional expression (10), the upper limit of the conditional expression (10) is 0.075, 0.070, 0.065, 0.060, 0.058, and further 0.
  • conditional expression (10) it is more desirable to set it to 0.055. Further, if it falls below the lower limit of the conditional expression (10), it is disadvantageous for miniaturization and weight reduction, and it is difficult to correct various aberrations such as spherical aberration, coma aberration, and curvature of field when trying to reduce the size and weight. Therefore, it is not preferable. In order to ensure the effect of the conditional expression (10), it is more desirable to set the lower limit values of the conditional expression (10) to 0.016, 0.018, and further 0.020.
  • variable magnification optical system ZL satisfies the conditional expression (11) shown below.
  • Conditional expression (11) defines the ratio between the back focus of the variable magnification optical system ZL in the wide-angle end state and the focal length of the entire system. In order to ensure the effect of the conditional expression (11), it is more desirable to set the upper limit values of the conditional expression (11) to 0.48, 0.45, 0.43, and further 0.40. .. Further, in order to ensure the effect of the conditional expression (11), the lower limit values of the conditional expression (11) shall be 0.18, 0.20, 0.23, 0.25, and further 0.28. Is more desirable.
  • variable magnification optical system ZL satisfies the conditional expression (12) shown below.
  • the conditional expression (12) defines the range of the half angle of view of the variable magnification optical system ZL in the wide-angle end state.
  • the upper limit values of the conditional expression (12) are set to 9.50 °, 9.00 °, 8.80 °, 8.50 °, 8. It is more desirable to set the temperature to 30 ° and further to 8.00 °.
  • the lower limit values of the conditional expression (12) are set to 4.30 °, 4.50 °, 4.80 °, 5.00 °, 5.30. It is more desirable to set the temperature to 5.50 °.
  • the rear group GL has a positive lens group, a positive lens group, and a negative lens group in order from the object side. Further, at least a part of at least one of the positive lens group, the positive lens group, and the negative lens group of the rear group GL is an anti-vibration group Gv that moves so as to have a component in a direction orthogonal to the optical axis. It is desirable that at least a part of at least one of the positive lens group, the positive lens group, and the negative lens group is the focusing group Gf that moves in the optical axis direction at the time of focusing. With this configuration, it is possible to suppress aberration fluctuations during vibration isolation and focusing while achieving miniaturization and weight reduction of the variable magnification optical system ZL.
  • the rear group GL has an anti-vibration group Gv that moves so as to have a component in a direction orthogonal to the optical axis, and this anti-vibration group Gv is a positive lens. It is desirable to be a group.
  • the rear group GL has a focusing group Gf that moves in the optical axis direction at the time of focusing, and this focusing group Gf is a negative lens group. Is desirable.
  • variable magnification optical system ZL it is desirable that the lens group arranged on the most image plane side of the rear group GL has a positive refractive power.
  • variable magnification optical system ZL it is desirable that the first lens group G1 is fixed to the image plane at the time of magnification change. With such a configuration, the number of parts used for the mechanism for moving the lens group at the time of scaling can be reduced, and the scaling optical system ZL can be made smaller and lighter. In addition, it is possible to prevent variations in optical performance during scaling. In addition, it is advantageous in suppressing variations in optical performance during manufacturing.
  • conditions and configurations described above are those that exert the above-mentioned effects, and are not limited to those that satisfy all the conditions and configurations, and are any of the conditions or configurations, or any of them. It is possible to obtain the above-mentioned effect even if the combination of the above conditions or configurations is satisfied.
  • the camera 1 is a so-called mirrorless camera with interchangeable lenses equipped with the variable magnification optical system ZL according to the present embodiment as the photographing lens 2.
  • the light from an object (subject) (not shown) is collected by the photographing lens 2 and passed through an OLPF (Optical low pass filter) (not shown) on the image pickup surface of the image pickup unit 3.
  • OLPF Optical low pass filter
  • the subject image is photoelectrically converted by the photoelectric conversion element provided in the image pickup unit 3, and the image of the subject is generated.
  • This image is displayed on the EVF (Electronic viewfinder) 4 provided in the camera 1. This allows the photographer to observe the subject via the EVF4.
  • EVF Electronic viewfinder
  • the image photoelectrically converted by the image pickup unit 3 is stored in the memory (not shown). In this way, the photographer can shoot the subject with the camera 1.
  • a mirrorless camera has been described, but a single-lens reflex type camera having a quick return mirror in the camera body and observing a subject by a finder optical system is used as a variable magnification optical system ZL according to the present embodiment. Even when the camera 1 is mounted, the same effect as that of the camera 1 can be obtained.
  • variable magnification optical system ZL having a 6-group configuration or a 7-group configuration is shown, but the above configurations, conditions, etc. are also applied to other group configurations such as 8 groups and 9 groups. It is possible. Further, a configuration in which a lens or a lens group is added on the most object side or a configuration in which a lens or a lens group is added on the most image plane side may be used. Specifically, it is conceivable to add a lens group whose position with respect to the image plane is fixed at the time of scaling or focusing on the image plane side.
  • a lens group (also simply referred to as a "group”) refers to a portion having at least one lens separated by an air interval that changes at the time of scaling or focusing.
  • the lens component means a single lens or a bonded lens in which a plurality of lenses are bonded.
  • a single lens group, a plurality of lens groups, or a partial lens group may be moved in the optical axis direction to focus on a short-distance object from an infinity object.
  • the in-focus group can also be applied to autofocus, and is also suitable for driving a motor (such as an ultrasonic motor) for autofocus.
  • a motor such as an ultrasonic motor
  • the position of the lens other than the focusing group is fixed with respect to the image plane at the time of focusing.
  • the focusing group is preferably composed of a single lens or one lens component.
  • the lens group or partial lens group is moved so as to have a displacement component in the direction orthogonal to the optical axis, or is rotationally moved (swinged) in the in-plane direction including the optical axis to correct image blur caused by camera shake.
  • It may be a vibration-proof group.
  • the lens surface may be formed of a spherical surface or a flat surface, or may be formed of an aspherical surface.
  • the lens surface is a spherical surface or a flat surface, lens processing and assembly adjustment are facilitated, and deterioration of optical performance due to errors in processing and assembly adjustment can be prevented, which is preferable. Further, even if the image plane is displaced, the deterioration of the depiction performance is small, which is preferable.
  • the aspherical surface is an aspherical surface formed by grinding, a glass mold aspherical surface formed by forming glass into an aspherical surface shape, or a composite aspherical surface formed by forming resin on the glass surface into an aspherical surface shape. Any aspherical surface may be used.
  • the lens surface may be a diffraction surface, and the lens may be a refractive index distribution type lens (GRIN lens) or a plastic lens.
  • GRIN lens refractive index distribution type lens
  • the aperture diaphragm S is preferably arranged in the third lens group G3 of the rear group GL (in the fourth lens group G4 in the seventh embodiment), but the lens frame is not provided with a member as an aperture diaphragm. You may substitute that role with.
  • each lens surface may be provided with an antireflection film having high transmittance in a wide wavelength range.
  • a first lens group G1, a second lens group G2, and a rear group GL having a positive refractive power are prepared (step S100).
  • the positive lens L11 is arranged so as to change the distance between the lens groups at the time of scaling (step S200), and further, the positive lens L11 is arranged on the most object side of the first lens group G1 (step S300).
  • each lens group is arranged so as to satisfy a predetermined condition (for example, the above-mentioned conditional expression (1)) (step S400).
  • FIG. 1, FIG. 3, FIG. 5, FIG. 7, FIG. 9, FIG. 11, FIG. 13 and FIG. 15 show the configuration and refractive power distribution of the variable magnification optical system ZL (ZL1 to ZL8) according to each embodiment. It is a cross-sectional view. Further, the lower part of each figure shows the movement locus of each lens group from the wide-angle end state (W) to the telephoto end state (T) of the variable magnification optical system ZL at the time of magnification change.
  • W wide-angle end state
  • T telephoto end state
  • the height of the aspherical surface in the direction perpendicular to the optical axis is y, and the distance (sag amount) along the optical axis from the tangent plane of the apex of each aspherical surface to each aspherical surface at the height y.
  • Is S (y) the radius of curvature (near axis radius of curvature) of the reference sphere is r, the conical constant is K, and the nth-order aspherical coefficient is An, it is expressed by the following equation (a). .. In the following examples, "En” indicates " ⁇ 10 -n ".
  • the second-order aspherical coefficient A2 is 0.
  • FIG. 1 is a diagram showing a configuration of a variable magnification optical system ZL1 according to the first embodiment.
  • This variable magnification optical system ZL1 is composed of a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, and a rear group GL in order from the object side.
  • the rear group GL includes a third lens group G3 having a positive refractive power, a fourth lens group G4 having a positive refractive power, and a fifth lens group G5 having a negative refractive power in order from the object side.
  • a sixth lens group G6 having a positive refractive power, and the like.
  • the first lens group G1 is composed of a biconvex positive lens L11 and a junctioned positive lens in which a biconvex positive lens L12 and a biconcave negative lens L13 are joined in order from the object side.
  • the second lens group G2 is a bonded negative lens in which a biconvex positive lens L21 and a biconcave negative lens L22 are bonded, and a bonded negative lens in which a biconvex positive lens L23 and a biconcave negative lens L24 are joined in order from the object side. It is composed of a lens and a biconcave negative lens L25.
  • the third lens group G3 is, in order from the object side, a biconvex positive lens L31, a biconvex positive lens L32, a junction negative lens in which a biconvex positive lens L33 and a biconcave negative lens L34 are joined, and the object side. It is composed of a bonded negative lens in which a positive meniscus lens L35 with a concave surface and a double concave negative lens L36 are joined. Further, the fourth lens group G4 is composed of a biconvex positive lens L41 and a junction negative lens in which a biconvex positive lens L42 and a biconcave negative lens L43 are joined in order from the object side.
  • the fifth lens group G5 is composed of a bonded lens in which a biconvex positive lens L51 and a biconcave negative lens L52 are joined in order from the object side.
  • the sixth lens group G6 has a biconcave shape in order from the object side, and the aspherical negative lens L61 having an aspherical surface formed on the lens surface on the object side and the biconvex positive lens L62 are joined together. It consists of a lens.
  • the aperture stop S is arranged between the biconcave negative lens L34 of the third lens group G3 and the positive meniscus lens L35. Further, a filter group FL is arranged between the rear group GL and the image plane I.
  • This variable magnification optical system ZL1 has a second lens group G2, a third lens group G3, a fourth lens group G4, a fifth lens group G5, and a sixth lens so that the distance between the lens groups changes during the magnification change.
  • Group G6 moves along the optical axis. Further, at the time of scaling, the first lens group G1 is fixed with respect to the image plane I.
  • variable magnification optical system ZL1 for the correction (vibration isolation) of the image position when camera shake occurs, the fourth lens group G4 is set as the vibration isolation group Gv, and the vibration isolation group Gv is displaced in the direction orthogonal to the optical axis. This is done by moving it to have the ingredients.
  • variable magnification optical system ZL1 for focusing from infinity to a short-distance object point, the fifth lens group G5 is set as the focusing group Gf, and this focusing group Gf is moved toward the image side along the optical axis. Do it by.
  • Table 1 below lists the specifications of the variable magnification optical system ZL1.
  • f is the focal length of the entire system
  • Fno is the F number
  • ⁇ is the half angle of view (the maximum angle of view and the unit is [°])
  • Y is the maximum image height
  • BF is the maximum image height.
  • the back focus in the infinity focus state and the TL represent the entire optical length in the infinity focus state as the values in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state.
  • the back focus BF indicates the distance on the optical axis from the lens plane (36th plane) closest to the image plane to the image plane I.
  • the optical overall length TL indicates the distance on the optical axis from the lens surface (first surface) on the most object side to the image surface I.
  • first column m of the lens data the order (plane number) of the lens surfaces from the object side along the traveling direction of the light beam is shown, and in the second column r, the refractive index of each lens plane is shown in the third column.
  • d is the distance (plane spacing) on the optical axis from each optical surface to the next optical surface
  • the radius of curvature ⁇ indicates a plane, and the refractive index of air 1.000000 is omitted.
  • * is marked on the right side of the surface number
  • the column of radius of curvature r indicates the near-axis radius of curvature.
  • the focal length of the lens group indicates the number and the focal length of the starting surfaces of the first to sixth lens groups G1 to G6.
  • mm is generally used as the unit of the focal length f, the radius of curvature r, the plane spacing d, and other lengths listed in all the following specification values, but the optical system is proportionally expanded or proportional. It is not limited to this because the same optical performance can be obtained even if the size is reduced.
  • the 33rd surface is an aspherical surface.
  • Table 2 below shows the aspherical data for the surface number m, that is, the conical constant K and the values of the aspherical constants A4 to A10.
  • variable magnification optical system ZL1 the axial air gap d1 between the first lens group G1 and the second lens group G2, the axial air gap d2 between the second lens group G2 and the third lens group G3, and the third lens group.
  • the distance d5 and the axial air distance d6 between the sixth lens group G6 and the filter group FL change upon scaling. Table 3 below shows the variable spacing in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state.
  • FIG. 2 shows a spherical aberration diagram, an astigmatism diagram, a distortion diagram, a chromatic aberration diagram of magnification, and a coma aberration diagram at infinity focusing in the wide-angle end state and the telephoto end state of this variable magnification optical system ZL1.
  • FNO indicates an F number
  • A indicates a half angle of view (unit: [°]) for each image height.
  • the spherical aberration diagram shows the value of the F number with respect to the maximum aperture
  • the astigmatism diagram and the distortion diagram show the value of the half angle of view
  • the coma aberration diagram shows the value of each half angle of view.
  • variable magnification optical system ZL1 has various aberrations satisfactorily corrected and has excellent imaging performance.
  • FIG. 3 is a diagram showing the configuration of the variable magnification optical system ZL2 according to the second embodiment.
  • the variable magnification optical system ZL2 is composed of a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, and a rear group GL in order from the object side.
  • the rear group GL includes a third lens group G3 having a positive refractive power, a fourth lens group G4 having a positive refractive power, and a fifth lens group G5 having a negative refractive power in order from the object side.
  • a sixth lens group G6 having a positive refractive power, and the like.
  • the first lens group G1 includes a positive meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side, a positive meniscus lens L12 having a convex surface facing the object side, and a biconvex positive lens L13 and a biconcave negative lens L14 in order from the object side. It is composed of a bonded negative lens.
  • the second lens group G2 is a bonded negative lens in which a biconvex positive lens L21 and a biconcave negative lens L22 are bonded, and a bonded positive lens in which a biconvex positive lens L23 and a biconcave negative lens L24 are joined in order from the object side. It is composed of a lens and a biconcave negative lens L25.
  • the third lens group G3 is, in order from the object side, a biconvex positive lens L31, a biconvex positive lens L32, a junction negative lens in which a biconvex positive lens L33 and a biconcave negative lens L34 are joined, and the object side. It is composed of a bonded negative lens in which a positive meniscus lens L35 with a concave surface and a double concave negative lens L36 are joined. Further, the fourth lens group G4 is composed of a biconvex positive lens L41 and a junctioned positive lens in which a biconvex positive lens L42 and a biconcave negative lens L43 are joined in order from the object side.
  • the fifth lens group G5 is composed of a bonded negative lens in which a biconvex positive lens L51 and a biconcave negative lens L52 are joined in order from the object side.
  • the sixth lens group G6 has a biconcave shape in order from the object side, and the aspherical negative lens L61 having an aspherical surface formed on the lens surface on the object side and the biconvex positive lens L62 are joined together. It consists of a lens.
  • the aperture stop S is arranged between the biconcave negative lens L34 of the third lens group G3 and the positive meniscus lens L35. Further, a filter group FL is arranged between the rear group GL and the image plane I.
  • This variable magnification optical system ZL2 has a second lens group G2, a third lens group G3, a fourth lens group G4, a fifth lens group G5, and a sixth lens so that the distance between the lens groups changes during the magnification change.
  • Group G6 moves along the optical axis. Further, at the time of scaling, the first lens group G1 is fixed with respect to the image plane I.
  • variable magnification optical system ZL2 for the correction (vibration isolation) of the image position when camera shake occurs, the fourth lens group G4 is set as the vibration isolation group Gv, and the vibration isolation group Gv is displaced in the direction orthogonal to the optical axis. This is done by moving it to have the ingredients.
  • variable magnification optical system ZL2 for focusing from infinity to a short-distance object point, the fifth lens group G5 is set as the focusing group Gf, and this focusing group Gf is moved to the image side along the optical axis. Do it by.
  • the 35th surface is an aspherical surface.
  • Table 5 shows the aspherical data for the surface number m, that is, the conical constant K and the values of the aspherical constants A4 to A10.
  • variable magnification optical system ZL2 the axial air gap d1 between the first lens group G1 and the second lens group G2, the axial air gap d2 between the second lens group G2 and the third lens group G3, and the third lens group.
  • the distance d5 and the axial air distance d6 between the sixth lens group G6 and the filter group FL change upon scaling. Table 6 below shows the variable spacing in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state.
  • FIG. 4 shows a spherical aberration diagram, an astigmatism diagram, a distortion diagram, a chromatic aberration diagram of magnification, and a coma aberration diagram at infinity focusing in the wide-angle end state and the telephoto end state of this variable magnification optical system ZL2. From each of these aberration diagrams, it can be seen that the variable magnification optical system ZL2 has various aberrations corrected well and has excellent imaging performance.
  • FIG. 5 is a diagram showing the configuration of the variable magnification optical system ZL3 according to the third embodiment.
  • the variable magnification optical system ZL3 is composed of a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, and a rear group GL in order from the object side.
  • the rear group GL includes a third lens group G3 having a positive refractive power, a fourth lens group G4 having a positive refractive power, and a fifth lens group G5 having a negative refractive power in order from the object side.
  • a sixth lens group G6 having a positive refractive power, and the like.
  • the first lens group G1 is composed of a biconvex positive lens L11 and a junction negative lens in which a biconvex positive lens L12 and a biconcave negative lens L13 are joined in order from the object side.
  • the second lens group G2 has a bonded negative lens in which a biconvex positive lens L21 and a biconcave negative lens L22 are joined in order from the object side, a positive meniscus lens L23 having a convex surface facing the object side, and a convex surface toward the object side. It is composed of a bonded positive lens bonded to a negative meniscus lens L24 and a biconcave negative lens L25.
  • the third lens group G3 is, in order from the object side, a biconvex positive lens L31, a biconvex positive lens L32, a junction negative lens in which a biconvex positive lens L33 and a biconcave negative lens L34 are joined, and the object side. It is composed of a bonded negative lens in which a positive meniscus lens L35 with a concave surface and a double concave negative lens L36 are joined. Further, the fourth lens group G4 is composed of a biconvex positive lens L41 and a junction negative lens in which a biconvex positive lens L42 and a biconcave negative lens L43 are joined in order from the object side.
  • the fifth lens group G5 is composed of a bonded negative lens in which a biconvex positive lens L51 and a biconcave negative lens L52 are joined in order from the object side.
  • the sixth lens group G6 has a negative meniscus shape in which a convex surface is directed toward the object side in order from the object side, and is an aspherical negative lens L61 and a biconvex positive lens in which an aspherical surface is formed on the lens surface on the object side. It is composed of a bonded positive lens bonded to L62.
  • the aperture stop S is arranged between the biconcave negative lens L34 of the third lens group G3 and the positive meniscus lens L35. Further, a filter group FL is arranged between the rear group GL and the image plane I.
  • This variable magnification optical system ZL3 has a second lens group G2, a third lens group G3, a fourth lens group G4, a fifth lens group G5, and a sixth lens so that the distance between the lens groups changes during the magnification change.
  • Group G6 moves along the optical axis. Further, at the time of scaling, the first lens group G1 is fixed with respect to the image plane I.
  • variable magnification optical system ZL3 for the correction (vibration isolation) of the image position when camera shake occurs, the fourth lens group G4 is set as the vibration isolation group Gv, and the vibration isolation group Gv is displaced in the direction orthogonal to the optical axis. This is done by moving it to have the ingredients.
  • variable magnification optical system ZL3 for focusing from infinity to a short-distance object point, the fifth lens group G5 is set as the focusing group Gf, and this focusing group Gf is moved toward the image side along the optical axis. Do it by.
  • Table 7 below lists the specifications of the variable magnification optical system ZL3.
  • the 33rd surface is an aspherical surface.
  • Table 8 below shows the aspherical data for the surface number m, that is, the conical constant K and the values of the aspherical constants A4 to A10.
  • variable magnification optical system ZL3 the axial air gap d1 between the first lens group G1 and the second lens group G2, the axial air gap d2 between the second lens group G2 and the third lens group G3, and the third lens group.
  • the distance d5 and the axial air distance d6 between the sixth lens group G6 and the filter group FL change upon scaling. Table 9 below shows the variable spacing in the wide-angle end state, intermediate focal length state, and telephoto end state.
  • FIG. 6 shows a spherical aberration diagram, an astigmatism diagram, a distortion diagram, a chromatic aberration diagram of magnification, and a coma aberration diagram at infinity focusing in the wide-angle end state and the telephoto end state of this variable magnification optical system ZL3. From each of these aberration diagrams, it can be seen that the variable magnification optical system ZL3 has various aberrations satisfactorily corrected and has excellent imaging performance.
  • FIG. 7 is a diagram showing the configuration of the variable magnification optical system ZL4 according to the fourth embodiment.
  • the variable magnification optical system ZL4 is composed of a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, and a rear group GL in order from the object side.
  • the rear group GL includes a third lens group G3 having a positive refractive power, a fourth lens group G4 having a positive refractive power, and a fifth lens group G5 having a negative refractive power in order from the object side.
  • a sixth lens group G6 having a positive refractive power, and the like.
  • the first lens group G1 is a positive meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side, a biconvex positive lens L12, and a junction negative lens in which a biconvex positive lens L13 and a biconcave negative lens L14 are joined in order from the object side. It is composed of.
  • the second lens group G2 is a bonded negative lens in which a biconvex positive lens L21 and a biconcave negative lens L22 are bonded, and a bonded positive lens in which a biconvex positive lens L23 and a biconcave negative lens L24 are joined in order from the object side. It is composed of a lens and a biconcave negative lens L25.
  • the third lens group G3 includes a biconvex positive lens L31, a biconvex positive lens L32, a junction negative lens in which a biconvex positive lens L33 and a biconcave negative lens L34 are joined, and a biconvex positive lens in order from the object side. It is composed of a bonded negative lens in which a lens L35 and a double concave negative lens L36 are joined.
  • the fourth lens group G4 is composed of a biconvex positive lens L41 and a junctioned positive lens in which a biconvex positive lens L42 and a biconcave negative lens L43 are joined in order from the object side.
  • the fifth lens group G5 is composed of a bonded negative lens in which a biconvex positive lens L51 and a biconcave negative lens L52 are joined in order from the object side.
  • the sixth lens group G6 has a biconcave shape in order from the object side, and the aspherical negative lens L61 having an aspherical surface formed on the lens surface on the object side and the biconvex positive lens L62 are joined together. It consists of a lens.
  • the aperture stop S is arranged between the biconcave negative lens L34 and the biconvex positive lens L35 of the third lens group G3. Further, a filter group FL is arranged between the rear group GL and the image plane I.
  • This variable magnification optical system ZL4 has a second lens group G2, a third lens group G3, a fourth lens group G4, a fifth lens group G5, and a sixth lens so that the distance between the lens groups changes during the magnification change.
  • Group G6 moves along the optical axis. Further, at the time of scaling, the first lens group G1 is fixed with respect to the image plane I.
  • variable magnification optical system ZL4 for the correction (vibration isolation) of the image position when camera shake occurs, the fourth lens group G4 is set as the vibration isolation group Gv, and the vibration isolation group Gv is displaced in the direction orthogonal to the optical axis. This is done by moving it to have the ingredients.
  • variable magnification optical system ZL4 for focusing from infinity to a short-distance object point, the fifth lens group G5 is set as the focusing group Gf, and this focusing group Gf is moved to the image side along the optical axis. Do it by.
  • the 35th surface is an aspherical surface.
  • Table 11 shows the aspherical data for the surface number m, that is, the conical constant K and the values of the aspherical constants A4 to A10.
  • variable magnification optical system ZL4 the axial air gap d1 between the first lens group G1 and the second lens group G2, the axial air gap d2 between the second lens group G2 and the third lens group G3, and the third lens group.
  • the distance d5 and the axial air distance d6 between the sixth lens group G6 and the filter group FL change upon scaling. Table 12 below shows the variable spacing in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state.
  • FIG. 8 shows a spherical aberration diagram, an astigmatism diagram, a distortion diagram, a chromatic aberration diagram of magnification, and a coma aberration diagram at infinity focusing in the wide-angle end state and the telephoto end state of this variable magnification optical system ZL4. From each of these aberration diagrams, it can be seen that the variable magnification optical system ZL4 has various aberrations satisfactorily corrected and has excellent imaging performance.
  • FIG. 9 is a diagram showing the configuration of the variable magnification optical system ZL5 according to the fifth embodiment.
  • the variable magnification optical system ZL5 is composed of a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, and a rear group GL in order from the object side.
  • the rear group GL includes a third lens group G3 having a positive refractive power, a fourth lens group G4 having a positive refractive power, and a fifth lens group G5 having a negative refractive power in order from the object side.
  • a sixth lens group G6 having a positive refractive power, and the like.
  • the first lens group G1 is composed of a biconvex positive lens L11 and a junctioned positive lens in which a biconvex positive lens L12 and a biconcave negative lens L13 are joined in order from the object side.
  • the second lens group G2 has a bonded negative lens in which a biconvex positive lens L21 and a biconcave negative lens L22 are joined in order from the object side, a positive meniscus lens L23 having a convex surface facing the object side, and a convex surface toward the object side. It is composed of a bonded positive lens bonded to a negative meniscus lens L24 and a biconcave negative lens L25.
  • the third lens group G3 is, in order from the object side, a biconvex positive lens L31, a biconvex positive lens L32, a junction negative lens in which a biconvex positive lens L33 and a biconcave negative lens L34 are joined, and the object side. It is composed of a bonded negative lens in which a positive meniscus lens L35 with a concave surface and a double concave negative lens L36 are joined. Further, the fourth lens group G4 is composed of a biconvex positive lens L41 and a junction negative lens in which a biconvex positive lens L42 and a biconcave negative lens L43 are joined in order from the object side.
  • the fifth lens group G5 is composed of a bonded negative lens in which a biconvex positive lens L51 and a biconcave negative lens L52 are joined in order from the object side.
  • the sixth lens group G6 has a negative meniscus shape in which a convex surface is directed toward the object side in order from the object side, and is an aspherical negative lens L61 and a biconvex positive lens in which an aspherical surface is formed on the lens surface on the object side. It is composed of a bonded positive lens bonded to L62.
  • the aperture stop S is arranged between the biconcave negative lens L34 of the third lens group G3 and the positive meniscus lens L35. Further, a filter group FL is arranged between the rear group GL and the image plane I.
  • This variable magnification optical system ZL5 has a second lens group G2, a third lens group G3, a fourth lens group G4, a fifth lens group G5, and a sixth lens so that the distance between the lens groups changes during the magnification change.
  • Group G6 moves along the optical axis. Further, at the time of scaling, the first lens group G1 is fixed with respect to the image plane I.
  • variable magnification optical system ZL5 for the correction (vibration isolation) of the image position when camera shake occurs, the fourth lens group G4 is set as the vibration isolation group Gv, and the vibration isolation group Gv is displaced in the direction orthogonal to the optical axis. This is done by moving it to have the ingredients.
  • variable magnification optical system ZL5 for focusing from infinity to a short-distance object point, the fifth lens group G5 is set as the focusing group Gf, and this focusing group Gf is moved toward the image side along the optical axis. Do it by.
  • the 33rd surface is an aspherical surface.
  • Table 14 below shows the aspherical data for the surface number m, that is, the conical constant K and the values of the aspherical constants A4 to A10.
  • variable magnification optical system ZL5 the axial air gap d1 between the first lens group G1 and the second lens group G2, the axial air gap d2 between the second lens group G2 and the third lens group G3, and the third lens group.
  • the distance d5 and the axial air distance d6 between the sixth lens group G6 and the filter group FL change upon scaling. Table 15 below shows the variable spacing in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state.
  • FIG. 10 shows a spherical aberration diagram, an astigmatism diagram, a distortion diagram, a chromatic aberration diagram of magnification, and a coma aberration diagram at infinity focusing in the wide-angle end state and the telephoto end state of this variable magnification optical system ZL5. From each of these aberration diagrams, it can be seen that the variable magnification optical system ZL5 has various aberrations satisfactorily corrected and has excellent imaging performance.
  • FIG. 11 is a diagram showing the configuration of the variable magnification optical system ZL6 according to the sixth embodiment.
  • the variable magnification optical system ZL6 is composed of a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, and a rear group GL in order from the object side.
  • the rear group GL includes a third lens group G3 having a positive refractive power, a fourth lens group G4 having a positive refractive power, and a fifth lens group G5 having a negative refractive power in order from the object side. It is composed of a sixth lens group G6 having a negative refractive power.
  • the first lens group G1 is a positive meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side, a biconvex positive lens L12, and a junction negative lens in which a biconvex positive lens L13 and a biconcave negative lens L14 are joined in order from the object side. It is composed of.
  • the second lens group G2 is a bonded negative lens in which a biconvex positive lens L21 and a biconcave negative lens L22 are bonded, and a bonded positive lens in which a biconvex positive lens L23 and a biconcave negative lens L24 are joined in order from the object side. It is composed of a lens and a biconcave negative lens L25.
  • the third lens group G3 is, in order from the object side, a biconvex positive lens L31, a biconvex positive lens L32, a junction negative lens in which a biconvex positive lens L33 and a biconcave negative lens L34 are joined, and the object side. It is composed of a bonded negative lens in which a positive meniscus lens L35 with a concave surface and a double concave negative lens L36 are joined. Further, the fourth lens group G4 is composed of a biconvex positive lens L41 and a junctioned positive lens in which a biconvex positive lens L42 and a biconcave negative lens L43 are joined in order from the object side.
  • the fifth lens group G5 is composed of a bonded negative lens in which a biconvex positive lens L51 and a biconcave negative lens L52 are joined in order from the object side.
  • the sixth lens group G6 has a biconcave shape in order from the object side, and is a junction negative in which an aspherical negative lens L61 having an aspherical surface formed on the lens surface on the object side and a biconvex positive lens L62 are joined. It consists of a lens.
  • the aperture stop S is arranged between the biconcave negative lens L34 of the third lens group G3 and the positive meniscus lens L35. Further, a filter group FL is arranged between the rear group GL and the image plane I.
  • This variable magnification optical system ZL6 has a second lens group G2, a third lens group G3, a fourth lens group G4, a fifth lens group G5, and a sixth lens so that the distance between the lens groups changes during the magnification change.
  • Group G6 moves along the optical axis. Further, at the time of scaling, the first lens group G1 is fixed with respect to the image plane I.
  • variable magnification optical system ZL6 for the correction (vibration isolation) of the image position when camera shake occurs, the fourth lens group G4 is set as the optical axis and the vibration isolation group Gv, and the vibration isolation group Gv is displaced in the orthogonal direction. This is done by moving it to have the ingredients.
  • variable magnification optical system ZL6 for focusing from infinity to a short-distance object point, the fifth lens group G5 is set as the focusing group Gf, and this focusing group Gf is moved to the image side along the optical axis. Do it by.
  • the 35th surface is an aspherical surface.
  • Table 17 below shows the aspherical data for the surface number m, that is, the conical constant K and the values of the aspherical constants A4 to A10.
  • variable magnification optical system ZL6 the axial air gap d1 between the first lens group G1 and the second lens group G2, the axial air gap d2 between the second lens group G2 and the third lens group G3, and the third lens group.
  • the distance d5 and the axial air distance d6 between the sixth lens group G6 and the filter group FL change upon scaling.
  • Table 18 below shows the variable spacing in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state.
  • FIG. 12 shows a spherical aberration diagram, an astigmatism diagram, a distortion diagram, a chromatic aberration diagram of magnification, and a coma aberration diagram at infinity focusing in the wide-angle end state and the telephoto end state of this variable magnification optical system ZL6. From each of these aberration diagrams, it can be seen that the variable magnification optical system ZL6 has various aberrations satisfactorily corrected and has excellent imaging performance.
  • FIG. 13 is a diagram showing the configuration of the variable magnification optical system ZL7 according to the seventh embodiment.
  • the variable magnification optical system ZL7 is composed of a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, and a rear group GL in order from the object side.
  • the rear group GL includes a third lens group G3 having a negative refractive power, a fourth lens group G4 having a positive refractive power, and a fifth lens group G5 having a positive refractive power in order from the object side.
  • It is composed of a sixth lens group G6 having a negative refractive power and a seventh lens group G7 having a negative refractive power.
  • the first lens group G1 is a positive meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side, a biconvex positive lens L12, and a junction negative lens in which a biconvex positive lens L13 and a biconcave negative lens L14 are joined in order from the object side. It is composed of. Further, in the second lens group G2, a bonded negative lens in which a biconvex positive lens L21 and a biconcave negative lens L22 are joined, and a biconvex positive lens L23 and a biconcave negative lens L24 are joined in order from the object side. It is composed of a bonded positive lens. Further, the third lens group G3 is composed of both concave and negative lenses L31.
  • the fourth lens group G4 is, in order from the object side, a biconvex positive lens L41, a biconvex positive lens L42, a junction negative lens in which a biconvex positive lens L43 and a biconcave negative lens L44 are joined, and the object side. It is composed of a bonded negative lens in which a positive meniscus lens L45 with a concave surface and a double concave negative lens L46 are joined.
  • the fifth lens group G5 is composed of a biconvex positive lens L51 and a junctioned positive lens in which a biconvex positive lens L52 and a biconcave negative lens L53 are joined in order from the object side.
  • the sixth lens group G6 is composed of a bonded negative lens in which a biconvex positive lens L61 and a biconcave negative lens L62 are joined in order from the object side.
  • the seventh lens group G7 has a biconcave shape in order from the object side, and is a junction negative in which an aspherical negative lens L71 having an aspherical surface formed on the lens surface on the object side and a biconvex positive lens L72 are joined. It consists of a lens.
  • the aperture stop S is arranged between the biconcave negative lens L44 of the fourth lens group G4 and the positive meniscus lens L45. Further, a filter group FL is arranged between the rear group GL and the image plane I.
  • This variable magnification optical system ZL7 has a second lens group G2, a third lens group G3, a fourth lens group G4, a fifth lens group G5, and a sixth lens so that the distance between each lens group changes during magnification change.
  • the group G6 and the seventh lens group G7 move along the optical axis. Further, at the time of scaling, the first lens group G1 is fixed with respect to the image plane I.
  • variable magnification optical system ZL7 for the correction (vibration isolation) of the image position when camera shake occurs, the fifth lens group G5 is set as the vibration isolation group Gv, and the vibration isolation group Gv is displaced in the direction orthogonal to the optical axis. This is done by moving it to have the ingredients.
  • variable magnification optical system ZL7 for focusing from infinity to a short-distance object point, the sixth lens group G6 is set as the focusing group Gf, and this focusing group Gf is moved to the image side along the optical axis. Do it by.
  • the 35th surface is an aspherical surface.
  • Table 20 shows the aspherical data for the surface number m, that is, the conical constant K and the values of the aspherical constants A4 to A10.
  • variable magnification optical system ZL7 the axial air gap d1 between the first lens group G1 and the second lens group G2, the axial air gap d2 between the second lens group G2 and the third lens group G3, and the third lens group.
  • the distance d5, the on-axis air distance d6 between the 6th lens group G6 and the 7th lens group G7, and the on-axis air distance d7 between the 7th lens group G7 and the filter group FL change upon scaling.
  • Table 21 below shows the variable spacing in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state.
  • FIG. 14 shows a spherical aberration diagram, an astigmatism diagram, a distortion diagram, a chromatic aberration diagram of magnification, and a coma aberration diagram at infinity focusing in the wide-angle end state and the telephoto end state of this variable magnification optical system ZL7. From each of these aberration diagrams, it can be seen that the variable magnification optical system ZL7 has various aberrations satisfactorily corrected and has excellent imaging performance.
  • FIG. 15 is a diagram showing the configuration of the variable magnification optical system ZL8 according to the eighth embodiment.
  • the variable magnification optical system ZL8 is composed of a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, and a rear group GL in order from the object side.
  • the rear group GL includes a third lens group G3 having a positive refractive power, a fourth lens group G4 having a positive refractive power, and a fifth lens group G5 having a negative refractive power in order from the object side.
  • It is composed of a sixth lens group G6 having a positive refractive power and a seventh lens group G7 having a negative refractive power.
  • the first lens group G1 includes a positive meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side, a positive meniscus lens L12 having a convex surface facing the object side, and a biconvex positive lens L13 and a biconcave negative lens L14 in order from the object side. It is composed of a bonded negative lens.
  • the second lens group G2 is a bonded negative lens in which a biconvex positive lens L21 and a biconcave negative lens L22 are bonded, and a bonded positive lens in which a biconvex positive lens L23 and a biconcave negative lens L24 are joined in order from the object side. It is composed of a lens and a biconcave negative lens L25.
  • the third lens group G3 is, in order from the object side, a biconvex positive lens L31, a biconvex positive lens L32, a junction negative lens in which a biconvex positive lens L33 and a biconcave negative lens L34 are joined, and the object side. It is composed of a bonded negative lens in which a positive meniscus lens L35 with a concave surface and a double concave negative lens L36 are joined. Further, the fourth lens group G4 is composed of a biconvex positive lens L41 and a junctioned positive lens in which a biconvex positive lens L42 and a biconcave negative lens L43 are joined in order from the object side.
  • the fifth lens group G5 is composed of a bonded negative lens in which a biconvex positive lens L51 and a biconcave negative lens L52 are joined in order from the object side.
  • the sixth lens group G6 has a negative meniscus shape with a concave surface facing the object side in order from the object side, and has an aspherical negative lens L61 and a biconvex positive lens having an aspherical surface formed on the lens surface on the object side. It is composed of a bonded positive lens bonded to L62.
  • the seventh lens group G7 is composed of a plano-concave negative lens L71 having a concave surface facing the image plane side.
  • the aperture stop S is arranged between the biconcave negative lens L34 of the third lens group G3 and the positive meniscus lens L35. Further, a filter group FL is arranged between the rear group GL and the image plane I.
  • This variable magnification optical system ZL7 has a second lens group G2, a third lens group G3, a fourth lens group G4, a fifth lens group G5, and a sixth lens so that the distance between each lens group changes during magnification change.
  • the group G6 and the seventh lens group G7 move along the optical axis. Further, at the time of scaling, the first lens group G1 is fixed with respect to the image plane I.
  • variable magnification optical system ZL7 for the correction (vibration isolation) of the image position when camera shake occurs, the fourth lens group G4 is set as the vibration isolation group Gv, and the vibration isolation group Gv is displaced in the direction orthogonal to the optical axis. This is done by moving it to have the ingredients.
  • variable magnification optical system ZL7 for focusing from infinity to a short-distance object point, the fifth lens group G5 is set as the focusing group Gf, and this focusing group Gf is moved to the image side along the optical axis. Do it by.
  • the 35th surface is an aspherical surface.
  • Table 23 shows the aspherical data for the surface number m, that is, the conical constant K and the values of the aspherical constants A4 to A10.
  • variable magnification optical system ZL8 the axial air gap d1 between the first lens group G1 and the second lens group G2, the axial air gap d2 between the second lens group G2 and the third lens group G3, and the third lens group.
  • the distance d5, the on-axis air distance d6 between the 6th lens group G6 and the 7th lens group G7, and the on-axis air distance d7 between the 7th lens group G7 and the filter group FL change upon scaling.
  • Table 24 below shows the variable spacing in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state.
  • FIG. 16 shows a spherical aberration diagram, an astigmatism diagram, a distortion diagram, a chromatic aberration diagram of magnification, and a coma aberration diagram at infinity focusing in the wide-angle end state and the telephoto end state of this variable magnification optical system ZL8. From each of these aberration diagrams, it can be seen that the variable magnification optical system ZL8 has various aberrations satisfactorily corrected and has excellent imaging performance.

Landscapes

  • Physics & Mathematics (AREA)
  • General Physics & Mathematics (AREA)
  • Optics & Photonics (AREA)
  • Nonlinear Science (AREA)
  • Lenses (AREA)
  • Lens Barrels (AREA)
  • Structure And Mechanism Of Cameras (AREA)

Abstract

小型化、軽量化を図ることができるとともに、高い光学性能を有する変倍光学系、光学機器及び変倍光学系の製造方法を提供する。　カメラ１等の光学機器に用いられる変倍光学系ＧＬは、最も物体側に配置された正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、第２レンズ群Ｇ２と、後群ＧＬと、を有し、変倍の際に各レンズ群の間隔が変化し、第１レンズ群Ｇ１は、最も物体側に正レンズＬ１１を有し、次式の条件を満足する。 ０．３０　＜　Ｄ１ＭＡＸ／Ｇ１ｄ　＜　０．７０　但し、　Ｄ１ＭＡＸ：第１レンズ群Ｇ１内の光軸上の最大空気間隔　Ｇ１ｄ：第１レンズ群Ｇ１の光軸上の厚さ

Description

変倍光学系、光学機器及び変倍光学系の製造方法
　本発明は、変倍光学系、光学機器及び変倍光学系の製造方法に関する。
　近年、望遠変倍光学系において、鏡筒を小型化、軽量化することが求められている（特許文献１参照）。しかしながら、特許文献１に記載の光学系は、さらなる光学性能の向上が要望されている。
特開２０１６－０８０８２４号公報
　本発明の第一の態様に係る変倍光学系は、最も物体側に配置された正の屈折力を有する第１レンズ群と、第２レンズ群と、後群と、を有し、変倍の際に各レンズ群の間隔が変化し、第１レンズ群は、最も物体側に正レンズを有し、次式の条件を満足する。
０．３０　＜　Ｄ１ＭＡＸ／Ｇ１ｄ　＜　０．７０
　但し、
　Ｄ１ＭＡＸ：第１レンズ群内の光軸上の最大空気間隔
　Ｇ１ｄ：第１レンズ群の光軸上の厚さ
　また、本発明の第二の態様に係る変倍光学系は、最も物体側に配置された正の屈折力を有する第１レンズ群と、第２レンズ群と、後群と、を有し、変倍の際に各レンズ群の間隔が変化し、第１レンズ群は、最も物体側に正レンズを有し、次式の条件を満足する。
０．０６４　＜　Ｄ１ＭＡＸ／ｆ１　＜　０．１４０
　但し、
　Ｄ１ＭＡＸ：１レンズ群内の光軸上の最大空気間隔
　ｆ１：第１レンズ群の焦点距離
　本発明の第一の態様に係る変倍光学系の製造方法は、最も物体側に配置された正の屈折力を有する第１レンズ群と、第２レンズ群と、後群と、を有する変倍光学系の製造方法であって、変倍の際に各レンズ群の間隔が変化するように配置し、第１レンズ群の最も物体側に正レンズを配置し、次式の条件を満足するように配置する。
０．３０　＜　Ｄ１ＭＡＸ／Ｇ１ｄ　＜　０．７０
　但し、
　Ｄ１ＭＡＸ：第１レンズ群内の光軸上の最大空気間隔
　Ｇ１ｄ：第１レンズ群の光軸上の厚さ
第１実施例に係る変倍光学系の広角端状態における無限遠合焦状態でのレンズ構成を示す断面図である。 第１実施例に係る変倍光学系の無限遠合焦状態での諸収差図であって、（ａ）は広角端状態を示し、（ｂ）は望遠端状態を示す。 第２実施例に係る変倍光学系の広角端状態における無限遠合焦状態でのレンズ構成を示す断面図である。 第２実施例に係る変倍光学系の無限遠合焦状態での諸収差図であって、（ａ）は広角端状態を示し、（ｂ）は望遠端状態を示す。 第３実施例に係る変倍光学系の広角端状態における無限遠合焦状態でのレンズ構成を示す断面図である。 第３実施例に係る変倍光学系の無限遠合焦状態での諸収差図であって、（ａ）は広角端状態を示し、（ｂ）は望遠端状態を示す。 第４実施例に係る変倍光学系の広角端状態における無限遠合焦状態でのレンズ構成を示す断面図である。 第４実施例に係る変倍光学系の無限遠合焦状態での諸収差図であって、（ａ）は広角端状態を示し、（ｂ）は望遠端状態を示す。 第５実施例に係る変倍光学系の広角端状態における無限遠合焦状態でのレンズ構成を示す断面図である。 第５実施例に係る変倍光学系の無限遠合焦状態での諸収差図であって、（ａ）は広角端状態を示し、（ｂ）は望遠端状態を示す。 第６実施例に係る変倍光学系の広角端状態における無限遠合焦状態でのレンズ構成を示す断面図である。 第６実施例に係る変倍光学系の無限遠合焦状態での諸収差図であって、（ａ）は広角端状態を示し、（ｂ）は望遠端状態を示す。 第７実施例に係る変倍光学系の広角端状態における無限遠合焦状態でのレンズ構成を示す断面図である。 第７実施例に係る変倍光学系の無限遠合焦状態での諸収差図であって、（ａ）は広角端状態を示し、（ｂ）は望遠端状態を示す。 第８実施例に係る変倍光学系の広角端状態における無限遠合焦状態でのレンズ構成を示す断面図である。 第８実施例に係る変倍光学系の無限遠合焦状態での諸収差図であって、（ａ）は広角端状態を示し、（ｂ）は望遠端状態を示す。 上記変倍光学系を搭載するカメラの断面図である。 上記変倍光学系の製造方法を説明するためのフローチャートである。
　以下、好ましい実施形態について図面を参照して説明する。
（第１の実施形態）
　第１の実施形態に係る変倍光学系ＺＬは、図１に示すように、最も物体側に配置された正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、第２レンズ群Ｇ２と、後群ＧＬと、を有し、変倍の際に各レンズ群の間隔が変化する。また、この変倍光学系ＺＬにおいて、第１レンズ群Ｇ１は、最も物体側に正レンズ（例えば、図１の例では、両凸正レンズＬ１１）を有している。このように構成することにより、光学性能を確保しつつ、変倍光学系ＺＬを小型化、軽量化することができる。
　また、第１の実施形態に係る変倍光学系ＺＬは、以下に示す条件式（１）を満足することが望ましい。
０．３０　＜　Ｄ１ＭＡＸ／Ｇ１ｄ　＜　０．７０　　　　　　　（１）
　但し、
　Ｄ１ＭＡＸ：第１レンズ群Ｇ１内の光軸上の最大空気間隔
　Ｇ１ｄ：第１レンズ群Ｇ１の光軸上の厚さ
　条件式（１）は、第１レンズ群Ｇ１内の最大空気間隔と第１レンズ群Ｇ１の光軸上の厚さとの比を規定するものである。この条件式（１）の上限値を上回ると、第１レンズ群Ｇ１の光軸上の厚さが厚くなりすぎるため、球面収差、軸上色収差、倍率色収差等の補正が困難となり好ましくない。なお、条件式（１）の効果を確実なものとするために、条件式（１）の上限値を０．６８、０．６５、０．６３、０．６０、０．５８、更に０．５５とすることがより望ましい。また、条件式（１）の下限値を下回ると、小型化、軽量化には不利となり、小型化、軽量化しようとすると、球面収差、コマ収差、像面湾曲等の補正が困難となるため好ましくない。なお、条件式（１）の効果を確実なものとするために、条件式（１）の下限値を０．３３、更に０．３５とすることがより望ましい。
　また、第１の実施形態に係る変倍光学系ＺＬは、以下に示す条件式（２）を満足することが望ましい。
０．０６４　＜　Ｄ１ＭＡＸ／ｆ１　＜　０．１４０　　　　　　（２）
　但し、
　Ｄ１ＭＡＸ：第１レンズ群Ｇ１内の光軸上の最大空気間隔
　ｆ１：第１レンズ群Ｇ１の焦点距離
　条件式（２）は、第１レンズ群Ｇ１内の最大空気間隔と第１レンズ群Ｇ１の焦点距離との比を規定するものである。この条件式（２）の上限値を上回ると、第１レンズ群Ｇ１の光軸上の厚さが厚くなりすぎるため、球面収差、軸上色収差、倍率色収差等の補正が困難となり好ましくない。なお、条件式（２）の効果を確実なものとするために、条件式（２）の上限値を０．１３８、０．１３５、０．１３３、更に０．１３０とすることがより望ましい。また、条件式（２）の下限値を下回ると、小型化、軽量化には不利となり、小型化、軽量化しようとすると、球面収差、コマ収差、像面湾曲等の補正が困難となるため好ましくない。なお、条件式（２）の効果を確実なものとするために、条件式（２）の下限値を０．０６５、０．０６８、更に０．０７０とすることがより望ましい。
（第２の実施形態）
　第２の実施形態に係る変倍光学系ＺＬは、図１に示すように、最も物体側に配置された正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、第２レンズ群Ｇ２と、後群ＧＬと、を有し、変倍の際に各レンズ群の間隔が変化する。また、この変倍光学系ＺＬにおいて、第１レンズ群Ｇ１は、最も物体側に正レンズ（例えば、図１の例では、両凸正レンズＬ１１）を有している。このように構成することにより、変倍光学系ＺＬを小型化、軽量化することができる。
　また、第２の実施形態に係る変倍光学系ＺＬは、以下に示す条件式（２）を満足することが望ましい。
０．０６４　＜　Ｄ１ＭＡＸ／ｆ１　＜　０．１４０　　　　　　（２）
　但し、
　Ｄ１ＭＡＸ：第１レンズ群Ｇ１内の光軸上の最大空気間隔
　ｆ１：第１レンズ群Ｇ１の焦点距離
　条件式（２）は、第１レンズ群Ｇ１内の最大空気間隔と第１レンズ群Ｇ１の焦点距離との比を規定するものである。この条件式（２）の上限値を上回ると、第１レンズ群Ｇ１の光軸上の厚さが厚くなりすぎるため、球面収差、軸上色収差、倍率色収差等の補正が困難となり好ましくない。なお、条件式（２）の効果を確実なものとするために、条件式（２）の上限値を０．１３８、０．１３５、０．１３３、更に０．１３０とすることがより望ましい。また、条件式（２）の下限値を下回ると、小型化、軽量化には不利となり、小型化、軽量化しようとすると、球面収差、コマ収差、像面湾曲等の補正が困難となるため好ましくない。なお、条件式（２）の効果を確実なものとするために、条件式（２）の下限値を０．０６５、０．０６８、更に０．０７０とすることがより望ましい。
（第１の実施形態及び第２の実施形態について）
　また、第１の実施形態及び第２の実施形態（以下「本実施形態」と呼ぶ）に係る変倍光学系ＺＬは、以下に示す条件式（３）を満足することが望ましい。
０．２０　＜　ｆ１／ｆｔ　＜　０．５０　　　　　　　　　　　（３）
　但し、
　ｆ１：第１レンズ群Ｇ１の焦点距離
　ｆｔ：変倍光学系ＺＬの望遠端状態における全系の焦点距離
　条件式（３）は、第１レンズ群Ｇ１の焦点距離と望遠端状態での全系の焦点距離との比を規定するものである。この条件式（３）の範囲を満足することで、変倍における球面収差、像面湾曲、コマ収差等の諸収差の変動を良好に補正することが可能である。また、条件式（３）の範囲を外れると、球面収差、像面湾曲、コマ収差等の変倍における収差変動が大きくなるため好ましくない。なお、条件式（３）の効果を確実なものとするために、条件式（３）の上限値を０．４８、０．４６、０．４５、更に０．４４とすることがより望ましい。また、条件式（３）の効果を確実なものとするために、条件式（３）の下限値を０．２３、０．２５、０．２８、更に０．３０とすることがより望ましい。
　また、本実施形態に係る変倍光学系ＺＬは、後群ＧＬ内に絞り（例えば、図１に示す開口絞りＳ）を有し、この絞りより像面側の少なくとも一部は、光軸と直交する方向の成分を持つように移動する防振群Ｇｖであることが望ましい。
　また、本実施形態に係る変倍光学系ＺＬは、以下に示す条件式（４）を満足することが望ましい。
１．５０　＜　（１－βｔｖ）×βｔｖｂ　＜　３．００　　　　（４）
　但し、
　βｔｖ：望遠端状態における防振群Ｇｖの横倍率
　βｔｖｂ：望遠端状態における防振群Ｇｖより像面側の群の横倍率
　条件式（４）は、防振群Ｇｖで防振を行うための条件を規定するものである。この条件式（４）を満足することで、防振の際のコマ収差、像面湾曲、非点収差等の諸収差の変動を良好に補正することが可能である。また、条件式（４）の範囲を外れると、通常時の諸収差を補正しつつ、防振時のコマ収差、像面湾曲、非点収差等の補正をバランスさせることが困難となるため好ましくない。なお、条件式（４）の効果を確実なものとするために、条件式（４）の上限値を２．９０、２．８０、２．７０、２．６０、更に２．５０とすることがより望ましい。また、条件式（４）の効果を確実なものとするために、条件式（４）の下限値を１．６０、１．７０、１．８０、１．９０、２．００、２．１０、更に２．２０とすることがより望ましい。
　また、本実施形態に係る変倍光学系ＺＬにおいて、防振群Ｇｖは、物体側から順に、正レンズと、正レンズと、負レンズと、を有することが望ましい。このように構成することにより、防振の際のコマ収差等の諸収差の変動を補正することができる。
　また、本実施形態に係る変倍光学系ＺＬは、以下に示す条件式（５）を満足することが望ましい。
０．０２０　＜　Ｇｖｄ／ＴＬｔ　＜　０．０４０　　　　　　　（５）
　但し、
　Ｇｖｄ：防振群Ｇｖの光軸上の厚さ
　ＴＬｔ：変倍光学系ＺＬの望遠端状態における光学全長
　条件式（５）は、防振群の光軸上の厚さと望遠端状態でのこの変倍光学系ＺＬの光学全長との比を規定するものである。この条件式（５）を満足することで、防振の際のコマ収差、非点収差等の諸収差の変動を良好に補正することが可能である。また、条件式（５）の範囲を外れると、小型化、軽量化を図りながら防振時のコマ収差、非点収差等の諸収差を補正するのが困難となるため好ましくない。なお、条件式（５）の効果を確実なものとするために、条件式（５）の上限値を０．０３８、０．０３６、更に０．０３５とすることがより望ましい。また、条件式（５）の効果を確実なものとするために、条件式（５）の下限値を０．０２２、０．０２４、０．０２５、更に０．０２７とすることがより望ましい。
　また、本実施形態に係る変倍光学系ＺＬは、後群ＧＬ内に絞りを有し、この絞りより像面側の少なくとも一部は、合焦の際に光軸方向に移動する合焦群Ｇｆであることが望ましい。
　また、本実施形態に係る変倍光学系ＺＬは、以下に示す条件式（６）を満足することが望ましい。
－８．００　＜　（１－βｔｆ2）×βｔｆｂ2　＜　－４．００　　（６）
　但し、
　βｔｆ：望遠端状態における合焦群Ｇｆの横倍率
　βｔｆｂ：望遠端状態における合焦群Ｇｆより像面側の群の横倍率
　条件式（６）は、合焦群Ｇｆで合焦を行うための条件を規定するものである。この条件式（６）を満足することで、合焦の際の球面収差、コマ収差、像面湾曲、非点収差等の諸収差の変動を良好に補正することが可能である。また、条件式（６）の範囲を外れると、通常時の諸収差を補正しつつ、合焦時の球面収差、コマ収差、像面湾曲、非点収差等の補正をバランスさせることが困難となるため好ましくない。なお、条件式（６）の効果を確実なものとするために、条件式（６）の上限値を－４．２５、－４．５０、－４．７５、更に－５．００とすることがより望ましい。また、条件式（６）の効果を確実なものとするために、条件式（６）の下限値を－７．５０、－７．００、－６．５０、－６．００、－５．８０、更に－５．５０とすることがより望ましい。
　また、本実施形態に係る変倍光学系ＺＬにおいて、合焦群Ｇｆは、物体側から順に、正レンズと、負レンズと、を有することが望ましい。このように構成することにより、合焦の際の軸上色収差、倍率色収差の変動を補正することができる。
　また、本実施形態に係る変倍光学系ＺＬは、以下に示す条件式（７）を満足することが望ましい。
０．００５　＜　Ｇｆｄ／ＴＬｔ　＜　０．０１５　　　　　　　（７）
　但し、
　Ｇｆｄ：合焦群Ｇｆの光軸上の厚さ
　ＴＬｔ：変倍光学系ＺＬの望遠端状態における光学全長
　条件式（７）は、合焦群Ｇｆの光軸上の厚さと望遠端状態でのこの変倍光学系ＺＬの光学全長との比を規定するものである。この条件式（７）を満足することで、合焦の際のコマ収差、非点収差等の諸収差の変動を良好に補正することが可能である。また、条件式（７）の範囲を外れると、小型化、軽量化を図りながら、合焦時のコマ収差、非点収差等の諸収差を補正することが困難となるため好ましくない。なお、条件式（７）の効果を確実なものとするために、条件式（７）の上限値を０．０１４、０．０１３、更に０．０１２とすることがより望ましい。また、条件式（７）の効果を確実なものとするために、条件式（７）の下限値を０．００６、０．００７、更に０．００８とすることがより望ましい。
　また、本実施形態に係る変倍光学系ＺＬにおいて、第１レンズ群Ｇ１は、最も像面側に負レンズを有していることが望ましい。上述したように、第１レンズ群Ｇ１の最も物体側に正レンズを配置し、さらに、最も像面側に負レンズを配置することにより、変倍光学系ＺＬを小型化、軽量化することができる。
　また、本実施形態に係る変倍光学系ＺＬは、以下に示す条件式（８）を満足することが望ましい。
０．０４　＜　Ｇ１ｄ／ｆｔ　＜　０．１５　　　　　　　　　　（８）
　但し、
　Ｇ１ｄ：第１レンズ群Ｇ１の光軸上の厚さ
　ｆｔ：変倍光学系ＺＬの望遠端状態における全系の焦点距離
　条件式（８）は、第１レンズ群Ｇ１の光軸上の厚さと望遠端状態でのこの変倍光学系ＺＬの全系の焦点距離との比を規定するものである。この条件式（８）を満足することで諸収差を良好に補正することが可能である。また、条件式（８）の上限値を上回ると、第１レンズ群Ｇ１の光軸上の厚さが厚くなりすぎるため球面収差、軸上色収差、倍率色収差等の諸収差の補正が困難となり好ましくない。なお、この条件式（８）の効果を確実なものとするために、条件式（８）の上限値を０．１４、０．１３、更に０．１２とすることがより望ましい。また、条件式（８）の下限値を下回ると、小型化、軽量化には不利となり、小型化、軽量化しようとすると、球面収差、コマ収差、像面湾曲等の諸収差の補正が困難となるため好ましくない。なお、この条件式（８）の効果を確実なものとするために、条件式（８）の下限値を０．０５、更に０．０５５とすることがより望ましい。
　また、本実施形態に係る変倍光学系ＺＬにおいて、後群ＧＬは、絞りを含むレンズ群（例えば、図１では第３レンズ群Ｇ３）を有し、以下に示す条件式（９）を満足することが望ましい。
０．０５　＜　Ｇｓｄ／ＴＬｔ　＜　０．３０　　　　　　　　　（９）
　但し、
　Ｇｓｄ：絞りを含むレンズ群の光軸上の厚さ
　ＴＬｔ：変倍光学系ＺＬの望遠端状態における光学全長
　条件式（９）は、絞りを含むレンズ群の光軸上の厚さと望遠端状態でのこの変倍光学系ＺＬの光学全長との比を規定するものである。この条件式（９）を満足することで、球面収差、像面湾曲、非点収差等の諸収差を良好に補正することが可能である。また、条件式（９）の範囲を外れると、小型化、軽量化を図りながら、球面収差、像面湾曲、非点収差等の諸収差を補正するのが困難となるため好ましくない。なお、条件式（９）の効果を確実なものとするために、条件式（９）の上限値を０．２８、０．２５、０．２３、更に０．２０とすることがより望ましい。また、条件式（９）の効果を確実なものとするために、条件式（９）の下限値を０．０６、０．０８、０．１０、０．１２、更に０．１３とすることがより望ましい。
　また、本実施形態に係る変倍光学系ＺＬにおいて、第１レンズ群Ｇ１は、最も像面側に配置された負レンズと、この負レンズの物体側に隣接して配置された正レンズと、を有することが望ましい。上述したように、第１レンズ群Ｇ１の最も物体側に正レンズを配置し、さらに、最も像面側に負レンズ、この負レンズの物体側に隣接して正レンズを配置することにより、変倍光学系ＺＬを小型化、軽量化することができる。
　また、本実施形態に係る変倍光学系ＺＬは、以下に示す条件式（１０）を満足することが望ましい。
０．０１５　＜　Ｄ１ＭＡＸ／ｆｔ　＜　０．０８０　　　　　　（１０）
　但し、
　Ｄ１ＭＡＸ：第１レンズ群Ｇ１内の光軸上の最大空気間隔
　ｆｔ：変倍光学系ＺＬの望遠端状態における全系の焦点距離
　条件式（１０）は、第１レンズ群Ｇ１内の光軸上の最大空気間隔と望遠端状態での変倍光学系ＺＬの全系の焦点距離との比を規定するものである。この条件式（１０）を満足することで、諸収差を良好に補正することが可能である。また、条件式（１０）の上限値を上回ると、球面収差、軸上色収差、倍率色収差等の諸収差の補正が困難となるため好ましくない。なお、この条件式（１０）の効果を確実なものとするために、条件式（１０）の上限値を０．０７５、０．０７０、０．０６５、０．０６０、０．０５８、更に０．０５５とすることがより望ましい。また、条件式（１０）の下限値を下回ると、小型化、軽量化には不利となり、小型化、軽量化しようとすると球面収差、コマ収差、像面湾曲等の諸収差の補正が困難となるため好ましくない。なお、この条件式（１０）の効果を確実なものとするために、条件式（１０）の下限値を０．０１６、０．０１８、更に０．０２０とすることがより望ましい。
　また、本実施形態に係る変倍光学系ＺＬは、以下に示す条件式（１１）を満足することが望ましい。
０．１５　＜　Ｂｆｗ／ｆｗ　＜　０．５０　　　　　　　　　　（１１）
　但し、
　Ｂｆｗ：変倍光学系ＺＬの広角端状態におけるバックフォーカス
　ｆｗ：変倍光学系ＺＬの広角端状態における全系の焦点距離
　条件式（１１）は、広角端状態における変倍光学系ＺＬのバックフォーカスと全系の焦点距離との比を規定するものである。なお、この条件式（１１）の効果を確実なものとするために、条件式（１１）の上限値を０．４８、０．４５、０．４３、更に０．４０とすることがより望ましい。また、条件式（１１）の効果を確実なものとするために、条件式（１１）の下限値を０．１８、０．２０、０．２３、０．２５、更に０．２８とすることがより望ましい。
　また、本実施形態に係る変倍光学系ＺＬは、以下に示す条件式（１２）を満足することが望ましい。
４．００°　＜　ωｗ　＜　１０．００°　　　　　　　　　　　（１２）
　但し、
　ωｗ：変倍光学系ＺＬの広角端状態における半画角
　条件式（１２）は、この変倍光学系ＺＬの広角端状態における半画角の範囲を規定するものである。なお、この条件式（１２）の効果を確実なものとするために、条件式（１２）の上限値を９．５０°、９．００°、８．８０°、８．５０°、８．３０°、更に８．００°とすることがより望ましい。また、条件式（１２）の効果を確実なものとするために、条件式（１２）の下限値を４．３０°、４．５０°、４．８０°、５．００°、５．３０°、更に５．５０°とすることがより望ましい。
　本実施形態に係る変倍光学系ＺＬにおいて、後群ＧＬは、物体側から順に、正レンズ群と、正レンズ群と、負レンズ群と、を有することが望ましい。また、この後群ＧＬが有する正レンズ群、正レンズ群及び負レンズ群の少なくとも１つの少なくとも一部は、光軸と直交する方向の成分を持つように移動する防振群Ｇｖであり、また、正レンズ群、正レンズ群及び負レンズ群の少なくとも１つの少なくとも一部は、合焦の際に光軸方向に移動する合焦群Ｇｆであることが望ましい。このように構成することにより、変倍光学系ＺＬの小型化、軽量化を達成しながら、防振時、合焦時の収差変動を抑えることができる。
　また、本実施形態に係る変倍光学系ＺＬにおいて、後群ＧＬは、光軸と直交する方向の成分を持つように移動する防振群Ｇｖを有し、この防振群Ｇｖは、正レンズ群であることが望ましい。
　また、本実施形態に係る変倍光学系ＺＬにおいて、後群ＧＬは、合焦の際に光軸方向に移動する合焦群Ｇｆを有し、この合焦群Ｇｆは、負レンズ群であることが望ましい。
　また、本実施形態に係る変倍光学系ＺＬにおいて、後群ＧＬの最も像面側に配置されたレンズ群は正の屈折力を有することが望ましい。
　また、本実施形態に係る変倍光学系ＺＬにおいて、第１レンズ群Ｇ１は、変倍の際に像面に対して固定されていることが望ましい。このように構成することにより、変倍時にレンズ群を移動させる機構に用いられる部品を少なくすることができ、この変倍光学系ＺＬを小型化、軽量化することができる。また、変倍時の光学性能のばらつきを防止することができる。また、製造時の光学性能のばらつきの抑制に有利となる。
　なお、以上で説明した条件及び構成は、それぞれが上述した効果を発揮するものであり、全ての条件及び構成を満たすものに限定されることはなく、いずれかの条件又は構成、或いは、いずれかの条件又は構成の組み合わせを満たすものでも、上述した効果を得ることが可能である。
　次に、本実施形態に係る変倍光学系ＺＬを備えた光学機器であるカメラを図１７に基づいて説明する。このカメラ１は、撮影レンズ２として本実施形態に係る変倍光学系ＺＬを備えたレンズ交換式の所謂ミラーレスカメラである。本カメラ１において、不図示の物体（被写体）からの光は、撮影レンズ２で集光されて、不図示のＯＬＰＦ（Optical low pass filter：光学ローパスフィルター）を介して撮像部３の撮像面上に被写体像を形成する。そして、撮像部３に設けられた光電変換素子により被写体像が光電変換されて被写体の画像が生成される。この画像は、カメラ１に設けられたＥＶＦ（Electronic view finder：電子ビューファインダー）４に表示される。これにより撮影者は、ＥＶＦ４を介して被写体を観察することができる。
　また、撮影者によって不図示のレリーズボタンが押されると、撮像部３により光電変換された画像が不図示のメモリに記憶される。このようにして、撮影者は本カメラ１による被写体の撮影を行うことができる。なお、本実施形態では、ミラーレスカメラの例を説明したが、カメラ本体にクイックリターンミラーを有しファインダー光学系により被写体を観察する一眼レフタイプのカメラに本実施形態に係る変倍光学系ＺＬを搭載した場合でも、上記カメラ１と同様の効果を奏することができる。
　なお、以下に記載の内容は、光学性能を損なわない範囲で適宜採用可能である。
　本実施形態では、後述するように、６群構成又は７群構成の変倍光学系ＺＬを示したが、以上の構成、条件等は、８群、９群等の他の群構成にも適用可能である。また、最も物体側にレンズまたはレンズ群を追加した構成や、最も像面側にレンズまたはレンズ群を追加した構成でも構わない。具体的には、最も像面側に、変倍時又は合焦時に像面に対する位置を固定されたレンズ群を追加した構成が考えられる。また、レンズ群（単に「群」とも呼ぶ）とは、変倍時又は合焦時に変化する空気間隔で分離された、少なくとも１枚のレンズを有する部分を示す。また、レンズ成分とは、単レンズ又は複数のレンズが接合された接合レンズをいう。
　また、単独または複数のレンズ群、または部分レンズ群を光軸方向に移動させて、無限遠物体から近距離物体への合焦を行う合焦群としても良い。この場合、合焦群はオートフォーカスにも適用でき、オートフォーカス用の（超音波モータ等の）モータ駆動にも適している。特に、第５レンズ群Ｇ５（第７実施例では第６レンズ群Ｇ６）の少なくとも一部を合焦群とするのが好ましい。また、合焦群以外のレンズは合焦時に像面に対する位置を固定とするのが好ましい。モータにかかる負荷を考慮すると、合焦群は単レンズ又は１つのレンズ成分から構成するのが好ましい。
　また、レンズ群または部分レンズ群を光軸に直交方向の変位成分を持つように移動させ、または、光軸を含む面内方向に回転移動（揺動）させて、手振れによって生じる像ブレを補正する防振群としてもよい。特に、第４レンズ群Ｇ４（第７実施例では第５レンズ群Ｇ５）の少なくとも一部を防振群とするのが好ましい。
　また、レンズ面は、球面または平面で形成されても、非球面で形成されても構わない。レンズ面が球面または平面の場合、レンズ加工及び組立調整が容易になり、加工及び組立調整の誤差による光学性能の劣化を防げるので好ましい。また、像面がずれた場合でも描写性能の劣化が少ないので好ましい。レンズ面が非球面の場合、非球面は、研削加工による非球面、ガラスを型で非球面形状に形成したガラスモールド非球面、ガラスの表面に樹脂を非球面形状に形成した複合型非球面のいずれの非球面でも構わない。また、レンズ面は回折面としてもよく、レンズを屈折率分布型レンズ（ＧＲＩＮレンズ）或いはプラスチックレンズとしてもよい。
　開口絞りＳは、後群ＧＬの第３レンズ群Ｇ３内（第７実施例では第４レンズ群Ｇ４内）に配置されるのが好ましいが、開口絞りとしての部材を設けずに、レンズの枠でその役割を代用してもよい。
　さらに、各レンズ面には、フレアやゴーストを軽減し高コントラストの高い光学性能を達成するために、広い波長域で高い透過率を有する反射防止膜を施してもよい。
　以下、本実施形態に係る変倍光学系ＺＬの製造方法の概略を、図１８を参照して説明する。まず、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１、第２レンズ群Ｇ２及び後群ＧＬを準備する（ステップＳ１００）。次に、変倍の際に各レンズ群の間隔が変化するように配置し（ステップＳ２００）、更に、第１レンズ群Ｇ１の最も物体側に正レンズＬ１１を配置する（ステップＳ３００）。そして、所定の条件（例えば、上述した条件式（１））を満足するように各レンズ群を配置する（ステップＳ４００）。
　以上のような構成とすると、小型化、軽量化を図ることができるとともに、高い光学性能を有する変倍光学系、光学機器及び変倍光学系の製造方法を提供することができる。
　以下、各実施例を図面に基づいて説明する。なお、図１、図３、図５、図７、図９、図１１、図１３及び図１５は、各実施例に係る変倍光学系ＺＬ（ＺＬ１～ＺＬ８）の構成及び屈折力配分を示す断面図である。また、各図の下部には、変倍時における、変倍光学系ＺＬの広角端状態（Ｗ）から望遠端状態（Ｔ）への各レンズ群の移動軌跡を示している。
　各実施例において、非球面は、光軸に垂直な方向の高さをｙとし、高さｙにおける各非球面の頂点の接平面から各非球面までの光軸に沿った距離（サグ量）をＳ（ｙ）とし、基準球面の曲率半径（近軸曲率半径）をｒとし、円錐定数をＫとし、ｎ次の非球面係数をＡnとしたとき、以下の式（ａ）で表される。なお、以降の実施例において、「Ｅ－ｎ」は「×１０-n」を示す。
Ｓ（ｙ）＝（ｙ2／ｒ）／｛１＋（１－Ｋ×ｙ2／ｒ2）1/2｝
　　　　　　　　　＋Ａ4×ｙ4＋Ａ6×ｙ6＋Ａ8×ｙ8＋Ａ10×ｙ10　　（ａ）
　なお、各実施例において、２次の非球面係数Ａ2は０である。
　また、下記各実施例は本願発明の一具体例を示しているものであり、本願発明はこれらに限定されるものではない。
［第１実施例］
　図１は、第１実施例に係る変倍光学系ＺＬ１の構成を示す図である。この変倍光学系ＺＬ１は、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、後群ＧＬと、から構成されている。また、後群ＧＬは、物体側から順に、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、負の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５と、正の屈折力を有する第６レンズ群Ｇ６と、から構成されている。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、両凸正レンズＬ１１、及び、両凸正レンズＬ１２と両凹負レンズＬ１３とを接合した接合正レンズで構成されている。また、第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、両凸正レンズＬ２１と両凹負レンズＬ２２とを接合した接合負レンズ、両凸正レンズＬ２３と両凹負レンズＬ２４とを接合した接合負レンズ、及び、両凹負レンズＬ２５で構成されている。また、第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に、両凸正レンズＬ３１、両凸正レンズＬ３２、両凸正レンズＬ３３と両凹負レンズＬ３４とを接合した接合負レンズ、及び、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ３５と両凹負レンズＬ３６とを接合した接合負レンズで構成されている。また、第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に、両凸正レンズＬ４１、及び、両凸正レンズＬ４２と両凹負レンズＬ４３とを接合した接合負レンズで構成されている。また、第５レンズ群Ｇ５は、物体側から順に、両凸正レンズＬ５１と両凹負レンズＬ５２とを接合した接合レンズで構成されている。また、第６レンズ群Ｇ６は、物体側から順に、両凹形状であって、物体側のレンズ面に非球面が形成された非球面負レンズＬ６１と両凸正レンズＬ６２とを接合した接合正レンズで構成されている。
　また、開口絞りＳは、第３レンズ群Ｇ３の両凹負レンズＬ３４と正メニスカスレンズＬ３５との間に配置されている。また、後群ＧＬと像面Ｉとの間にはフィルター群ＦＬが配置されている。
　この変倍光学系ＺＬ１は、変倍に際し、各レンズ群の間隔が変化するように、第２レンズ群Ｇ２、第３レンズ群Ｇ３、第４レンズ群Ｇ４、第５レンズ群Ｇ５及び第６レンズ群Ｇ６が光軸に沿って移動する。また、変倍に際し、第１レンズ群Ｇ１は像面Ｉに対して固定されている。
　また、この変倍光学系ＺＬ１において、手振れ発生時の像位置の補正（防振）は、第４レンズ群Ｇ４を防振群Ｇｖとし、この防振群Ｇｖを光軸と直交する方向の変位成分を持つように移動させることにより行う。
　また、この変倍光学系ＺＬ１において、無限遠から近距離物点への合焦は、第５レンズ群Ｇ５を合焦群Ｇｆとし、この合焦群Ｇｆを光軸に沿って像側に移動させることにより行う。
　以下の表１に、変倍光学系ＺＬ１の諸元の値を掲げる。この表１において、全体諸元に示すｆは全系の焦点距離、ＦｎｏはＦナンバー、ωは半画角（最大入射角であって単位は［°］）、Ｙは最大像高、ＢＦは無限遠合焦状態のバックフォーカス、及び、ＴＬは無限遠合焦状態の光学全長を、広角端状態、中間焦点距離状態、及び望遠端状態の値として表している。ここで、バックフォーカスＢＦは、最も像面側のレンズ面（第３６面）から像面Ｉまでの光軸上の距離を示している。また、光学全長ＴＬは、最も物体側のレンズ面（第１面）から像面Ｉまでの光軸上の距離を示している。また、レンズデータにおける第１欄ｍは、光線の進行する方向に沿った物体側からのレンズ面の順序（面番号）を、第２欄ｒは、各レンズ面の曲率半径を、第３欄ｄは、各光学面から次の光学面までの光軸上の距離（面間隔）を、第４欄ｎｄ及び第５欄νｄは、ｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）に対する屈折率及びアッベ数を、それぞれ表している。また、曲率半径∞は平面を示し、空気の屈折率1.000000は省略してある。また、レンズ面が非球面である場合には面番号の右側に＊印を付し、曲率半径ｒの欄は近軸曲率半径を示している。また、レンズ群焦点距離は、第１～第６レンズ群Ｇ１～Ｇ６の各々の始面の番号と焦点距離を示している。
　ここで、以下の全ての諸元値において掲載されている焦点距離ｆ、曲率半径ｒ、面間隔ｄ、その他長さの単位は一般に「ｍｍ」が使われるが、光学系は、比例拡大または比例縮小しても同等の光学性能が得られるので、これに限られるものではない。
　なお、これらの符号の説明及び諸元表の説明は以降の実施例においても同様である。
（表１）第１実施例
［全体諸元］
　　　　　　　　　広角端　　 中間焦点距離　望遠端
ｆ　　　　　　　　 185.000　　 305.000　　 581.999
Ｆｎｏ　　　　　　　 5.151　　　 5.259　　　 6.480
ω　　　　　　　　　 6.53　　　　3.93　　　　2.08
Ｙ　　　　　　　　　21.630　　　21.630　　　21.630
ＢＦ　　　　　　　　56.619　　　58.421　　　54.491
ＢＦ(空気換算)　　　56.074　　　57.876　　　53.946
ＴＬ　　　　　　　 330.000　　 329.999　　 330.000
ＴＬ(空気換算)　　 329.455　　 329.454　　 329.455

［レンズデータ］
ｍ　　　　ｒ　　　　　ｄ　　　ｎｄ　　　　νｄ
物面　　　∞
 1　　 114.53279　　11.500　　1.518600　　69.89
 2　 -3061.17760　　25.000
 3　　 105.69467　　 9.500　　1.496997　　81.61
 4　　-577.89907　　 2.000　　1.795040　　28.69
 5　　 187.41793　　　d1
 6　　 231.95439　　 5.100　　1.892860　　20.36
 7　　-143.36563　　 1.200　　1.603000　　65.44
 8　　　60.53698　　 4.000
 9　　　79.45471　　 5.200　　1.808090　　22.74
10　　-278.51621　　 1.200　　1.903658　　31.32
11　　　87.26332　　12.973
12　　 -63.24454　　 1.200　　1.902000　　25.26
13　　 547.46152　　　d2
14　　 128.87267　　 5.600　　1.437001　　95.10
15　　 -80.05371　　 0.200
16　　 124.19685　　 4.700　　1.496997　　81.61
17　　-127.34752　　 0.200
18　　　76.12573　　 6.000　　1.487489　　70.44
19　　 -74.22322　　 1.200　　1.903658　　31.32
20　　 350.93166　　24.378
21　　　　∞　　　　10.000　　　　　　　　　　　　開口絞りＳ
22　　-240.73230　　 4.400　　1.854779　　24.80
23　　 -46.89217　　 1.000　　1.618000　　63.34
24　　　54.46304　　　d3
25　　　56.46175　　 4.000　　1.720467　　34.71
26　　-143.84626　　 0.200
27　　　37.26021　　 4.400　　1.672700　　32.19
28　　 -77.53975　　 1.000　　1.860740　　23.08
29　　　38.85225　　　d4
30　　　84.46824　　 2.000　　1.688930　　31.16
31　　-117.74138　　 1.000　　1.834810　　42.73
32　　　36.08530　　　d5
33*　 -484.81263　　 0.100　　1.560930　　36.64
34　 -3406.43640　　 1.000　　1.816000　　46.59
35　　　36.92132　　 7.000　　1.647690　　33.72
36　　 -85.19724　　　d6
37　　　　∞　　　　 1.600　　1.516800　　63.88
像面　　　∞

［レンズ群焦点距離］
レンズ群　　　　　 始面　　　焦点距離
第１レンズ群Ｇ１　　 1　　　　 202.200
第２レンズ群Ｇ２　　 6　　　　 -48.201
第３レンズ群Ｇ３　　14　　　　　78.109
第４レンズ群Ｇ４　　25　　　　　71.573
第５レンズ群Ｇ５　　30　　　　 -62.915
第６レンズ群Ｇ６　　33　　　　 499.711
　この変倍光学系ＺＬ１において、第３３面は非球面である。次の表２に、面番号ｍに対する非球面のデータ、すなわち円錐定数Ｋ及び各非球面定数Ａ4～Ａ10の値を示す。
（表２）
［非球面データ］
ｍ　Ｋ　　Ａ4　　　　　　Ａ6　　　　　 Ａ8　　　　　 Ａ10
33　1.00　 1.75163E-06　 8.31126E-10　 1.77225E-12　-4.35522E-15
　この変倍光学系ＺＬ１において、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との軸上空気間隔ｄ１、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との軸上空気間隔ｄ２、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との軸上空気間隔ｄ３、第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５との軸上空気間隔ｄ４、第５レンズ群Ｇ５と第６レンズ群Ｇ６との軸上空気間隔ｄ５、及び、第６レンズ群Ｇ６とフィルター群ＦＬとの軸上空気間隔ｄ６は変倍に際して変化する。次の表３に、広角端状態、中間焦点距離状態及び望遠端状態における可変間隔を示す。
（表３）
［可変間隔データ］
　　　広角端　 中間焦点距離 　望遠端
d1　　18.150　　　43.488　　　51.449
d2　　64.299　　　38.961　　　 1.000
d3　　 5.237　　　 4.200　　　 3.822
d4　　 2.500　　　 5.233　　　17.594
d5　　25.944　　　22.446　　　44.393
d6　　54.519　　　56.322　　　52.391
　この変倍光学系ＺＬ１の広角端状態及び望遠端状態における無限遠合焦時の球面収差図、非点収差図、歪曲収差図、倍率色収差図及びコマ収差図を図２に示す。各収差図において、ＦＮＯはＦナンバーを、Ａは各像高に対する半画角（単位は［°］）を示す。なお、球面収差図では最大口径に対するＦナンバーの値を示し、非点収差図及び歪曲収差図では半画角の値を示し、コマ収差図では各半画角の値を示す。また、球面収差図、倍率色収差図及びコマ収差図において、ｄはｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）、ｇはｇ線（λ＝４３５．８ｎｍ）をそれぞれ示す。また、非点収差図において、実線はサジタル像面、破線はメリディオナル像面をそれぞれ示す。また、以降に示す各実施例の収差図においても、本実施例と同様の符号を用いる。これらの各収差図より、この変倍光学系ＺＬ１は諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。
［第２実施例］
　図３は、第２実施例に係る変倍光学系ＺＬ２の構成を示す図である。この変倍光学系ＺＬ２は、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、後群ＧＬと、から構成されている。また、後群ＧＬは、物体側から順に、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、負の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５と、正の屈折力を有する第６レンズ群Ｇ６と、から構成されている。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１１、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１２、及び、両凸正レンズＬ１３と両凹負レンズＬ１４とを接合した接合負レンズで構成されている。また、第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、両凸正レンズＬ２１と両凹負レンズＬ２２とを接合した接合負レンズ、両凸正レンズＬ２３と両凹負レンズＬ２４とを接合した接合正レンズ、及び、両凹負レンズＬ２５で構成されている。また、第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に、両凸正レンズＬ３１、両凸正レンズＬ３２、両凸正レンズＬ３３と両凹負レンズＬ３４とを接合した接合負レンズ、及び、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ３５と両凹負レンズＬ３６とを接合した接合負レンズで構成されている。また、第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に、両凸正レンズＬ４１、及び、両凸正レンズＬ４２と両凹負レンズＬ４３とを接合した接合正レンズで構成されている。また、第５レンズ群Ｇ５は、物体側から順に、両凸正レンズＬ５１と両凹負レンズＬ５２とを接合した接合負レンズで構成されている。また、第６レンズ群Ｇ６は、物体側から順に、両凹形状であって、物体側のレンズ面に非球面が形成された非球面負レンズＬ６１と両凸正レンズＬ６２とを接合した接合正レンズで構成されている。
　また、開口絞りＳは、第３レンズ群Ｇ３の両凹負レンズＬ３４と正メニスカスレンズＬ３５との間に配置されている。また、後群ＧＬと像面Ｉとの間にはフィルター群ＦＬが配置されている。
　この変倍光学系ＺＬ２は、変倍に際し、各レンズ群の間隔が変化するように、第２レンズ群Ｇ２、第３レンズ群Ｇ３、第４レンズ群Ｇ４、第５レンズ群Ｇ５及び第６レンズ群Ｇ６が光軸に沿って移動する。また、変倍に際し、第１レンズ群Ｇ１は像面Ｉに対して固定されている。
　また、この変倍光学系ＺＬ２において、手振れ発生時の像位置の補正（防振）は、第４レンズ群Ｇ４を防振群Ｇｖとし、この防振群Ｇｖを光軸と直交する方向の変位成分を持つように移動させることにより行う。
　また、この変倍光学系ＺＬ２において、無限遠から近距離物点への合焦は、第５レンズ群Ｇ５を合焦群Ｇｆとし、この合焦群Ｇｆを光軸に沿って像側に移動させることにより行う。
　以下の表４に、変倍光学系ＺＬ２の諸元の値を掲げる。
（表４）第２実施例
［全体諸元］
　　　　　　　　　広角端　　 中間焦点距離　望遠端
ｆ　　　　　　　　 185.000　　 304.999　　 582.000
Ｆｎｏ　　　　　　　 5.152　　　 5.287　　　 6.500
ω　　　　　　　　　 6.52　　　　3.93　　　　2.08
Ｙ　　　　　　　　　21.630　　　21.630　　　21.630
ＢＦ　　　　　　　　60.191　　　59.296　　　55.101
ＢＦ(空気換算)　　　59.646　　　58.751　　　54.555
ＴＬ　　　　　　　 330.000　　 329.999　　 330.000
ＴＬ(空気換算)　　 329.455　　 329.454　　 329.455

［レンズデータ］
ｍ　　　　ｒ　　　　　ｄ　　　ｎｄ　　　　νｄ
物面　　　∞
 1　　 199.65699　　 5.500　　1.487490　　70.32
 2　　 870.00053　　 0.200
 3　　 118.86881　　10.000　　1.496997　　81.61
 4　　4884.78510　　25.000
 5　　 128.05963　　 7.100　　1.496997　　81.61
 6　 -1061.59360　　 2.000　　1.806099　　33.27
 7　　 140.31227　　　d1
 8　　 288.68406　　 6.000　　1.846660　　23.80
 9　　-104.05044　　 1.500　　1.603000　　65.44
10　　　58.46334　　 1.524
11　　　65.13069　　 4.800　　1.808090　　22.74
12　　-156.61651　　 1.200　　1.850260　　32.35
13　　　72.27751　　 8.511
14　　 -65.76029　　 1.200　　1.921189　　23.96
15　　 674.80181　　　d2
16　　 125.15648　　 5.800　　1.496997　　81.61
17　　 -86.49181　　 0.200
18　　 109.52756　　 4.200　　1.496997　　81.61
19　　-168.55272　　 0.200
20　　　71.85821　　 6.000　　1.487489　　70.44
21　　 -77.90815　　 1.500　　1.903658　　31.32
22　　 225.53679　　21.564
23　　　　∞　　　　10.000　　　　　　　　　　　　開口絞りＳ
24　 -1129.22470　　 4.400　　1.854779　　24.80
25　　 -46.62310　　 1.000　　1.658440　　50.84
26　　　49.39481　　　d3
27　　 158.31945　　 4.000　　1.719990　　50.27
28　　 -92.73310　　 0.200
29　　　32.14452　　 4.400　　1.688930　　31.16
30　　-142.66139　　 1.000　　1.860740　　23.08
31　　　43.08702　　　d4
32　　　83.33868　　 2.000　　1.688930　　31.16
33　　-121.29117　　 1.000　　1.834810　　42.73
34　　　36.82441　　　d5
35*　 -248.87152　　 0.100　　1.560930　　36.64
36　　-444.63279　　 1.000　　1.816000　　46.59
37　　　41.36088　　 6.500　　1.647690　　33.72
38　　 -77.63179　　　d6
39　　　　∞　　　　 1.600　　1.516800　　63.88
像面　　　∞

［レンズ群焦点距離］
レンズ群　　　　　 始面　　　焦点距離
第１レンズ群Ｇ１　　 1　　　　 221.343
第２レンズ群Ｇ２　　 8　　　　 -50.723
第３レンズ群Ｇ３　　16　　　　　80.366
第４レンズ群Ｇ４　　27　　　　　68.183
第５レンズ群Ｇ５　　32　　　　 -65.424
第６レンズ群Ｇ６　　35　　　　 595.006
　この変倍光学系ＺＬ２において、第３５面は非球面である。次の表５に、面番号ｍに対する非球面のデータ、すなわち円錐定数Ｋ及び各非球面定数Ａ4～Ａ10の値を示す。
（表５）
［非球面データ］
ｍ　Ｋ　　Ａ4　　　　　　Ａ6　　　　　 Ａ8　　　　　 Ａ10
35　1.00　 1.59390E-06　 4.38735E-10　 2.13630E-12　-4.90176E-15
　この変倍光学系ＺＬ２において、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との軸上空気間隔ｄ１、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との軸上空気間隔ｄ２、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との軸上空気間隔ｄ３、第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５との軸上空気間隔ｄ４、第５レンズ群Ｇ５と第６レンズ群Ｇ６との軸上空気間隔ｄ５、及び、第６レンズ群Ｇ６とフィルター群ＦＬとの軸上空気間隔ｄ６は変倍に際して変化する。次の表６に、広角端状態、中間焦点距離状態及び望遠端状態における可変間隔を示す。
（表６）
［可変間隔データ］
　　　広角端　 中間焦点距離 　望遠端
d1　　22.997　　　49.485　　　58.457
d2　　66.604　　　40.116　　　 1.000
d3　　 6.423　　　 4.200　　　 4.129
d4　　 2.500　　　 5.237　　　15.161
d5　　21.686　　　22.066　　　46.555
d6　　58.091　　　57.197　　　53.000
　この変倍光学系ＺＬ２の広角端状態及び望遠端状態における無限遠合焦時の球面収差図、非点収差図、歪曲収差図、倍率色収差図及びコマ収差図を図４に示す。これらの各収差図より、この変倍光学系ＺＬ２は諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。
［第３実施例］
　図５は、第３実施例に係る変倍光学系ＺＬ３の構成を示す図である。この変倍光学系ＺＬ３は、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、後群ＧＬと、から構成されている。また、後群ＧＬは、物体側から順に、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、負の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５と、正の屈折力を有する第６レンズ群Ｇ６と、から構成されている。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、両凸正レンズＬ１１、及び、両凸正レンズＬ１２と両凹負レンズＬ１３とを接合した接合負レンズで構成されている。また、第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、両凸正レンズＬ２１と両凹負レンズＬ２２とを接合した接合負レンズ、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２３と物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２４とを接合した接合正レンズ、及び、両凹負レンズＬ２５で構成されている。また、第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に、両凸正レンズＬ３１、両凸正レンズＬ３２、両凸正レンズＬ３３と両凹負レンズＬ３４とを接合した接合負レンズ、及び、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ３５と両凹負レンズＬ３６とを接合した接合負レンズで構成されている。また、第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に、両凸正レンズＬ４１、及び、両凸正レンズＬ４２と両凹負レンズＬ４３とを接合した接合負レンズで構成されている。また、第５レンズ群Ｇ５は、物体側から順に、両凸正レンズＬ５１と両凹負レンズＬ５２とを接合した接合負レンズで構成されている。また、第６レンズ群Ｇ６は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカス形状であって、物体側のレンズ面に非球面が形成された非球面負レンズＬ６１と両凸正レンズＬ６２とを接合した接合正レンズで構成されている。
　また、開口絞りＳは、第３レンズ群Ｇ３の両凹負レンズＬ３４と正メニスカスレンズＬ３５との間に配置されている。また、後群ＧＬと像面Ｉとの間にはフィルター群ＦＬが配置されている。
　この変倍光学系ＺＬ３は、変倍に際し、各レンズ群の間隔が変化するように、第２レンズ群Ｇ２、第３レンズ群Ｇ３、第４レンズ群Ｇ４、第５レンズ群Ｇ５及び第６レンズ群Ｇ６が光軸に沿って移動する。また、変倍に際し、第１レンズ群Ｇ１は像面Ｉに対して固定されている。
　また、この変倍光学系ＺＬ３において、手振れ発生時の像位置の補正（防振）は、第４レンズ群Ｇ４を防振群Ｇｖとし、この防振群Ｇｖを光軸と直交する方向の変位成分を持つように移動させることにより行う。
　また、この変倍光学系ＺＬ３において、無限遠から近距離物点への合焦は、第５レンズ群Ｇ５を合焦群Ｇｆとし、この合焦群Ｇｆを光軸に沿って像側に移動させることにより行う。
　以下の表７に、変倍光学系ＺＬ３の諸元の値を掲げる。
（表７）第３実施例
［全体諸元］
　　　　　　　　　広角端　　 中間焦点距離　望遠端
ｆ　　　　　　　　 154.500　　 296.173　　 485.000
Ｆｎｏ　　　　　　　 5.150　　　 5.334　　　 6.480
ω　　　　　　　　　 7.84　　　　4.05　　　　2.50
Ｙ　　　　　　　　　21.630　　　21.630　　　21.630
ＢＦ　　　　　　　　59.400　　　56.396　　　53.563
ＢＦ(空気換算)　　　58.855　　　55.851　　　53.017
ＴＬ　　　　　　　 320.000　　 320.000　　 319.999
ＴＬ(空気換算)　　 319.455　　 319.455　　 319.454

［レンズデータ］
ｍ　　　　ｒ　　　　　ｄ　　　ｎｄ　　　　νｄ
物面　　　∞
 1　　 109.89168　　11.500　　1.518600　　69.89
 2　-11921.75300　　25.000
 3　　 105.30936　　 9.500　　1.496997　　81.61
 4　　-639.14794　　 2.000　　1.795040　　28.69
 5　　 177.31407　　　d1
 6　　 250.72773　　 5.100　　1.892860　　20.36
 7　　-136.09656　　 1.200　　1.603000　　65.44
 8　　　61.04872　　 4.000
 9　　　71.28310　　 5.200　　1.808090　　22.74
10　　2721.85150　　 1.200　　1.903658　　31.32
11　　　83.32156　　11.209
12　　 -70.17775　　 1.200　　1.902000　　25.26
13　　 270.80287　　　d2
14　　 117.97908　　 5.600　　1.437001　　95.10
15　　 -84.42046　　 0.200
16　　 113.92037　　 4.700　　1.496997　　81.61
17　　-137.32141　　 0.200
18　　　75.33153　　 6.000　　1.487489　　70.44
19　　 -75.26863　　 1.200　　1.903658　　31.32
20　　 311.74750　　21.696
21　　　　∞　　　　10.000　　　　　　　　　　　　開口絞りＳ
22　　-199.17073　　 4.400　　1.854779　　24.80
23　　 -45.66609　　 1.000　　1.618000　　63.34
24　　　56.74499　　　d3
25　　　56.79693　　 4.000　　1.720467　　34.71
26　　-133.19871　　 0.200
27　　　38.05662　　 4.400　　1.672700　　32.19
28　　 -71.06035　　 1.000　　1.860740　　23.08
29　　　40.65342　　　d4
30　　　96.07316　　 2.000　　1.688930　　31.16
31　　-122.75615　　 1.000　　1.834810　　42.73
32　　　34.74212　　　d5
33*　　786.75543　　 0.100　　1.560930　　36.64
34　　 328.93291　　 1.000　　1.816000　　46.59
35　　　37.30304　　 7.000　　1.647690　　33.72
36　　-101.89055　　　d6
37　　　　∞　　　　 1.600　　1.516800　　63.88
像面　　　∞

［レンズ群焦点距離］
レンズ群　　　　　 始面　　　焦点距離
第１レンズ群Ｇ１　　 １　　　　 204.797
第２レンズ群Ｇ２　　 6　　　　 -50.756
第３レンズ群Ｇ３　　14　　　　　81.290
第４レンズ群Ｇ４　　25　　　　　68.673
第５レンズ群Ｇ５　　30　　　　 -56.327
第６レンズ群Ｇ６　　33　　　　 292.990
　この変倍光学系ＺＬ３において、第３３面は非球面である。次の表８に、面番号ｍに対する非球面のデータ、すなわち円錐定数Ｋ及び各非球面定数Ａ4～Ａ10の値を示す。
（表８）
［非球面データ］
ｍ　Ｋ　　Ａ4　　　　　　Ａ6　　　　　 Ａ8　　　　　 Ａ10
33　1.00　 1.60977E-06　 2.71250E-09　-7.68774E-12　 1.08551E-14
　この変倍光学系ＺＬ３において、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との軸上空気間隔ｄ１、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との軸上空気間隔ｄ２、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との軸上空気間隔ｄ３、第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５との軸上空気間隔ｄ４、第５レンズ群Ｇ５と第６レンズ群Ｇ６との軸上空気間隔ｄ５、及び、第６レンズ群Ｇ６とフィルター群ＦＬとの軸上空気間隔ｄ６は変倍に際して変化する。次の表９に、広角端状態、中間焦点距離状態及び望遠端状態における可変間隔を示す。
（表９）
［可変間隔データ］
　　　広角端　 中間焦点距離 　望遠端
d1　　 3.971　　　39.264　　　43.927
d2　　71.924　　　35.631　　　 5.891
d3　　 3.831　　　 5.723　　　 4.200
d4　　 2.500　　　 8.071　　　18.632
d5　　25.569　　　22.110　　　40.982
d6　　57.300　　　54.296　　　51.463
　この変倍光学系ＺＬ３の広角端状態及び望遠端状態における無限遠合焦時の球面収差図、非点収差図、歪曲収差図、倍率色収差図及びコマ収差図を図６に示す。これらの各収差図より、この変倍光学系ＺＬ３は諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。
［第４実施例］
　図７は、第４実施例に係る変倍光学系ＺＬ４の構成を示す図である。この変倍光学系ＺＬ４は、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、後群ＧＬと、から構成されている。また、後群ＧＬは、物体側から順に、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、負の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５と、正の屈折力を有する第６レンズ群Ｇ６と、から構成されている。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１１、両凸正レンズＬ１２、及び、両凸正レンズＬ１３と両凹負レンズＬ１４とを接合した接合負レンズで構成されている。また、第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、両凸正レンズＬ２１と両凹負レンズＬ２２とを接合した接合負レンズ、両凸正レンズＬ２３と両凹負レンズＬ２４とを接合した接合正レンズ、及び、両凹負レンズＬ２５で構成されている。また、第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に、両凸正レンズＬ３１、両凸正レンズＬ３２、両凸正レンズＬ３３と両凹負レンズＬ３４とを接合した接合負レンズ、及び、両凸正レンズＬ３５と両凹負レンズＬ３６とを接合した接合負レンズで構成されている。また、第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に、両凸正レンズＬ４１、及び、両凸正レンズＬ４２と両凹負レンズＬ４３とを接合した接合正レンズで構成されている。また、第５レンズ群Ｇ５は、物体側から順に、両凸正レンズＬ５１と両凹負レンズＬ５２とを接合した接合負レンズで構成されている。また、第６レンズ群Ｇ６は、物体側から順に、両凹形状であって、物体側のレンズ面に非球面が形成された非球面負レンズＬ６１と両凸正レンズＬ６２とを接合した接合正レンズで構成されている。
　また、開口絞りＳは、第３レンズ群Ｇ３の両凹負レンズＬ３４と両凸正レンズＬ３５との間に配置されている。また、後群ＧＬと像面Ｉとの間にはフィルター群ＦＬが配置されている。
　この変倍光学系ＺＬ４は、変倍に際し、各レンズ群の間隔が変化するように、第２レンズ群Ｇ２、第３レンズ群Ｇ３、第４レンズ群Ｇ４、第５レンズ群Ｇ５及び第６レンズ群Ｇ６が光軸に沿って移動する。また、変倍に際し、第１レンズ群Ｇ１は像面Ｉに対して固定されている。
　また、この変倍光学系ＺＬ４において、手振れ発生時の像位置の補正（防振）は、第４レンズ群Ｇ４を防振群Ｇｖとし、この防振群Ｇｖを光軸と直交する方向の変位成分を持つように移動させることにより行う。
　また、この変倍光学系ＺＬ４において、無限遠から近距離物点への合焦は、第５レンズ群Ｇ５を合焦群Ｇｆとし、この合焦群Ｇｆを光軸に沿って像側に移動させることにより行う。
　以下の表１０に、変倍光学系ＺＬ４の諸元の値を掲げる。
（表１０）第４実施例
［全体諸元］
　　　　　　　　　広角端　　 中間焦点距離　望遠端
ｆ　　　　　　　　 206.000　　 338.504　　 679.001
Ｆｎｏ　　　　　　　 5.768　　　 5.779　　　 8.061
ω　　　　　　　　　 5.85　　　　3.55　　　　1.78
Ｙ　　　　　　　　　21.630　　　21.630　　　21.630
ＢＦ　　　　　　　　69.874　　　66.556　　　56.349
ＢＦ(空気換算)　　　69.329　　　66.011　　　55.804
ＴＬ　　　　　　　 350.000　　 350.000　　 350.000
ＴＬ(空気換算)　　 349.455　　 349.455　　 349.455

［レンズデータ］
ｍ　　　　ｒ　　　　　ｄ　　　ｎｄ　　　　νｄ
物面　　　∞
 1　　 199.65699　　 5.500　　1.487490　　70.32
 2　　 870.00053　　 0.200
 3　　 125.74649　　10.000　　1.496997　　81.61
 4　 -6240.68890　　25.000
 5　　 135.83992　　 7.100　　1.496997　　81.61
 6　　-597.25343　　 2.000　　1.806099　　33.27
 7　　 158.15411　　　d1
 8　　 228.55470　　 6.000　　1.846660　　23.80
 9　　-109.51878　　 1.500　　1.603000　　65.44
10　　　57.52324　　 1.524
11　　　64.67604　　 4.800　　1.808090　　22.74
12　　-169.80932　　 1.200　　1.850260　　32.35
13　　　67.79568　　 8.638
14　　 -66.20801　　 1.200　　1.921189　　23.96
15　　 663.39753　　　d2
16　　 107.04018　　 5.800　　1.496997　　81.61
17　　 -94.60917　　 0.200
18　　 114.97574　　 4.200　　1.496997　　81.61
19　　-182.21043　　 0.200
20　　　69.47396　　 6.000　　1.487489　　70.44
21　　 -79.09053　　 1.500　　1.903658　　31.32
22　　 192.62875　　20.496
23　　　　∞　　　　10.000　　　　　　　　　　　　開口絞りＳ
24　　9683.25180　　 4.400　　1.854779　　24.80
25　　 -49.09864　　 1.000　　1.658440　　50.84
26　　　47.84612　　　d3
27　　 402.72567　　 4.000　　1.719990　　50.27
28　　 -87.36308　　 2.024
29　　　34.01137　　 4.400　　1.688930　　31.16
30　　-127.94458　　 1.000　　1.860740　　23.08
31　　　49.12405　　　d4
32　　　94.39480　　 2.000　　1.688930　　31.16
33　　-147.35376　　 1.000　　1.834810　　42.73
34　　　42.71705　　　d5
35*　 -180.66760　　 0.100　　1.560930　　36.64
36　　-265.53822　　 1.000　　1.816000　　46.59
37　　　35.91344　　 6.500　　1.647690　　33.72
38　　 -73.75303　　　d6
39　　　　∞　　　　 1.600　　1.516800　　63.88
像面　　　∞

［レンズ群焦点距離］
レンズ群　　　　　 始面　　　焦点距離
第１レンズ群Ｇ１　　 1　　　　 218.072
第２レンズ群Ｇ２　　 8　　　　 -50.806
第３レンズ群Ｇ３　　16　　　　　85.529
第４レンズ群Ｇ４　　27　　　　　76.432
第５レンズ群Ｇ５　　32　　　　 -76.984
第６レンズ群Ｇ６　　35　　　　2912.201
　この変倍光学系ＺＬ４において、第３５面は非球面である。次の表１１に、面番号ｍに対する非球面のデータ、すなわち円錐定数Ｋ及び各非球面定数Ａ4～Ａ10の値を示す。
（表１１）
［非球面データ］
ｍ　Ｋ　　Ａ4　　　　　　Ａ6　　　　　 Ａ8　　　　　 Ａ10
35　1.00　 1.44736E-06　 7.44821E-10　 6.68958E-13　-1.03489E-15
　この変倍光学系ＺＬ４において、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との軸上空気間隔ｄ１、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との軸上空気間隔ｄ２、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との軸上空気間隔ｄ３、第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５との軸上空気間隔ｄ４、第５レンズ群Ｇ５と第６レンズ群Ｇ６との軸上空気間隔ｄ５、及び、第６レンズ群Ｇ６とフィルター群ＦＬとの軸上空気間隔ｄ６は変倍に際して変化する。次の表１２に、広角端状態、中間焦点距離状態及び望遠端状態における可変間隔を示す。
（表１２）
［可変間隔データ］
　　　広角端　 中間焦点距離 　望遠端
d1　　26.753　　　52.931　　　60.680
d2　　73.789　　　47.610　　　 1.000
d3　　 4.200　　　 5.635　　　 9.746
d4　　 2.500　　　 3.988　　　16.199
d5　　22.402　　　22.797　　　55.544
d6　　67.774　　　64.456　　　54.249
　この変倍光学系ＺＬ４の広角端状態及び望遠端状態における無限遠合焦時の球面収差図、非点収差図、歪曲収差図、倍率色収差図及びコマ収差図を図８に示す。これらの各収差図より、この変倍光学系ＺＬ４は諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。
［第５実施例］
　図９は、第５実施例に係る変倍光学系ＺＬ５の構成を示す図である。この変倍光学系ＺＬ５は、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、後群ＧＬと、から構成されている。また、後群ＧＬは、物体側から順に、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、負の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５と、正の屈折力を有する第６レンズ群Ｇ６と、から構成されている。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、両凸正レンズＬ１１、及び、両凸正レンズＬ１２と両凹負レンズＬ１３とを接合した接合正レンズで構成されている。また、第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、両凸正レンズＬ２１と両凹負レンズＬ２２とを接合した接合負レンズ、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２３と物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２４とを接合した接合正レンズ、及び、両凹負レンズＬ２５で構成されている。また、第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に、両凸正レンズＬ３１、両凸正レンズＬ３２、両凸正レンズＬ３３と両凹負レンズＬ３４とを接合した接合負レンズ、及び、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ３５と両凹負レンズＬ３６とを接合した接合負レンズで構成されている。また、第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に、両凸正レンズＬ４１、及び、両凸正レンズＬ４２と両凹負レンズＬ４３とを接合した接合負レンズで構成されている。また、第５レンズ群Ｇ５は、物体側から順に、両凸正レンズＬ５１と両凹負レンズＬ５２とを接合した接合負レンズで構成されている。また、第６レンズ群Ｇ６は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカス形状であって、物体側のレンズ面に非球面が形成された非球面負レンズＬ６１と両凸正レンズＬ６２とを接合した接合正レンズで構成されている。
　また、開口絞りＳは、第３レンズ群Ｇ３の両凹負レンズＬ３４と正メニスカスレンズＬ３５との間に配置されている。また、後群ＧＬと像面Ｉとの間にはフィルター群ＦＬが配置されている。
　この変倍光学系ＺＬ５は、変倍に際し、各レンズ群の間隔が変化するように、第２レンズ群Ｇ２、第３レンズ群Ｇ３、第４レンズ群Ｇ４、第５レンズ群Ｇ５及び第６レンズ群Ｇ６が光軸に沿って移動する。また、変倍に際し、第１レンズ群Ｇ１は像面Ｉに対して固定されている。
　また、この変倍光学系ＺＬ５において、手振れ発生時の像位置の補正（防振）は、第４レンズ群Ｇ４を防振群Ｇｖとし、この防振群Ｇｖを光軸と直交する方向の変位成分を持つように移動させることにより行う。
　また、この変倍光学系ＺＬ５において、無限遠から近距離物点への合焦は、第５レンズ群Ｇ５を合焦群Ｇｆとし、この合焦群Ｇｆを光軸に沿って像側に移動させることにより行う。
　以下の表１３に、変倍光学系ＺＬ５の諸元の値を掲げる。
（表１３）第５実施例
［全体諸元］
　　　　　　　　　広角端　　 中間焦点距離　望遠端
ｆ　　　　　　　　 206.000　　 295.398　　 484.999
Ｆｎｏ　　　　　　　 5.150　　　 5.364　　　 6.482
ω　　　　　　　　　 5.84　　　　4.06　　　　2.50
Ｙ　　　　　　　　　21.630　　　21.630　　　21.630
ＢＦ　　　　　　　　62.638　　　58.331　　　54.193
ＢＦ(空気換算)　　　62.093　　　57.786　　　53.648
ＴＬ　　　　　　　 306.000　　 306.000　　 306.000
ＴＬ(空気換算)　　 305.455　　 305.455　　 305.455

［レンズデータ］
ｍ　　　　ｒ　　　　　ｄ　　　ｎｄ　　　　νｄ
物面　　　∞
 1　　 112.63116　　11.500　　1.518600　　69.89
 2　 -6427.39710　　25.000
 3　　　94.39021　　 9.500　　1.496997　　81.61
 4　 -2714.42750　　 2.000　　1.795040　　28.69
 5　　 157.60583　　　d1
 6　　 245.33581　　 5.100　　1.892860　　20.36
 7　　-133.77042　　 1.200　　1.603000　　65.44
 8　　　59.07330　　 4.000
 9　　　68.83954　　 5.200　　1.808090　　22.74
10　　 656.79367　　 1.200　　1.903658　　31.32
11　　　81.34842　　 6.418
12　　 -78.39816　　 1.200　　1.902000　　25.26
13　　 196.81417　　　d2
14　　 159.87776　　 5.600　　1.437001　　95.10
15　　 -83.33381　　 0.200
16　　　84.94804　　 4.700　　1.496997　　81.61
17　　-137.07495　　 0.200
18　　　75.59916　　 6.000　　1.487489　　70.44
19　　 -84.50304　　 1.200　　1.903658　　31.32
20　　 250.83493　　23.715
21　　　　　∞　　　10.000　　　　　　　　　　　　開口絞りＳ
22　　-166.06414　　 4.400　　1.854779　　24.80
23　　 -45.80045　　 1.000　　1.618000　　63.34
24　　　55.58065　　　d3
25　　　54.57757　　 4.000　　1.720467　　34.71
26　　-130.35013　　 0.200
27　　　37.07653　　 4.400　　1.672700　　32.19
28　　 -68.45113　　 1.000　　1.860740　　23.08
29　　　39.45171　　　d4
30　　 100.87591　　 2.000　　1.688930　　31.16
31　　-136.99706　　 1.000　　1.834810　　42.73
32　　　35.15552　　　d5
33*　　602.89640　　 0.100　　1.560930　　36.64
34　　 291.73653　　 1.000　　1.816000　　46.59
35　　　37.17378　　 7.000　　1.647690　　33.72
36　　-105.27614　　　d6
37　　　　∞　　　　 1.600　　1.516800　　63.88
像面　　　∞

［レンズ群焦点距離］
レンズ群　　　　　 始面　　　焦点距離
第１レンズ群Ｇ１　　 1　　　　 195.061
第２レンズ群Ｇ２　　 6　　　　 -51.823
第３レンズ群Ｇ３　　14　　　　　76.696
第４レンズ群Ｇ４　　25　　　　　66.294
第５レンズ群Ｇ５　　30　　　　 -56.477
第６レンズ群Ｇ６　　33　　　　 285.826
　この変倍光学系ＺＬ５において、第３３面は非球面である。次の表１４に、面番号ｍに対する非球面のデータ、すなわち円錐定数Ｋ及び各非球面定数Ａ4～Ａ10の値を示す。
（表１４）
［非球面データ］
ｍ　Ｋ　　Ａ4　　　　　　Ａ6　　　　　 Ａ8　　　　　 Ａ10
33　1.00　 1.59106E-06　 3.27161E-09　-1.06659E-11　 1.58785E-14
　この変倍光学系ＺＬ５において、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との軸上空気間隔ｄ１、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との軸上空気間隔ｄ２、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との軸上空気間隔ｄ３、第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５との軸上空気間隔ｄ４、第５レンズ群Ｇ５と第６レンズ群Ｇ６との軸上空気間隔ｄ５、及び、第６レンズ群Ｇ６とフィルター群ＦＬとの軸上空気間隔ｄ６は変倍に際して変化する。次の表１５に、広角端状態、中間焦点距離状態及び望遠端状態における可変間隔を示す。
（表１５）
［可変間隔データ］
　　　広角端　 中間焦点距離 　望遠端
d1　　17.823　　　33.918　　　39.217
d2　　50.844　　　30.221　　　 1.000
d3　　 4.209　　　 7.333　　　 4.200
d4　　 2.500　　　 5.537　　　16.148
d5　　17.952　　　20.626　　　41.209
d6　　60.539　　　56.231　　　52.093
　この変倍光学系ＺＬ５の広角端状態及び望遠端状態における無限遠合焦時の球面収差図、非点収差図、歪曲収差図、倍率色収差図及びコマ収差図を図１０に示す。これらの各収差図より、この変倍光学系ＺＬ５は諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。
［第６実施例］
　図１１は、第６実施例に係る変倍光学系ＺＬ６の構成を示す図である。この変倍光学系ＺＬ６は、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、後群ＧＬと、から構成されている。また、後群ＧＬは、物体側から順に、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、負の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５と、負の屈折力を有する第６レンズ群Ｇ６と、から構成されている。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１１、両凸正レンズＬ１２、及び、両凸正レンズＬ１３と両凹負レンズＬ１４とを接合した接合負レンズで構成されている。また、第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、両凸正レンズＬ２１と両凹負レンズＬ２２とを接合した接合負レンズ、両凸正レンズＬ２３と両凹負レンズＬ２４とを接合した接合正レンズ、及び、両凹負レンズＬ２５で構成されている。また、第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に、両凸正レンズＬ３１、両凸正レンズＬ３２、両凸正レンズＬ３３と両凹負レンズＬ３４とを接合した接合負レンズ、及び、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ３５と両凹負レンズＬ３６とを接合した接合負レンズで構成されている。また、第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に、両凸正レンズＬ４１、及び、両凸正レンズＬ４２と両凹負レンズＬ４３とを接合した接合正レンズで構成されている。また、第５レンズ群Ｇ５は、物体側から順に、両凸正レンズＬ５１と両凹負レンズＬ５２とを接合した接合負レンズで構成されている。また、第６レンズ群Ｇ６は、物体側から順に、両凹形状であって、物体側のレンズ面に非球面が形成された非球面負レンズＬ６１と両凸正レンズＬ６２とを接合した接合負レンズで構成されている。
　また、開口絞りＳは、第３レンズ群Ｇ３の両凹負レンズＬ３４と正メニスカスレンズＬ３５との間に配置されている。また、後群ＧＬと像面Ｉとの間にはフィルター群ＦＬが配置されている。
　この変倍光学系ＺＬ６は、変倍に際し、各レンズ群の間隔が変化するように、第２レンズ群Ｇ２、第３レンズ群Ｇ３、第４レンズ群Ｇ４、第５レンズ群Ｇ５及び第６レンズ群Ｇ６が光軸に沿って移動する。また、変倍に際し、第１レンズ群Ｇ１は像面Ｉに対して固定されている。
　また、この変倍光学系ＺＬ６において、手振れ発生時の像位置の補正（防振）は、第４レンズ群Ｇ４を光軸と防振群Ｇｖとし、この防振群Ｇｖを直交する方向の変位成分を持つように移動させることにより行う。
　また、この変倍光学系ＺＬ６において、無限遠から近距離物点への合焦は、第５レンズ群Ｇ５を合焦群Ｇｆとし、この合焦群Ｇｆを光軸に沿って像側に移動させることにより行う。
　以下の表１６に、変倍光学系ＺＬ６の諸元の値を掲げる。
（表１６）第６実施例
［全体諸元］
　　　　　　　　　広角端　　 中間焦点距離　望遠端
ｆ　　　　　　　　 206.000　　 332.574　　 679.001
Ｆｎｏ　　　　　　　 5.598　　　 5.596　　　 7.702
ω　　　　　　　　　 5.87　　　　3.62　　　　1.79
Ｙ　　　　　　　　　21.630　　　21.630　　　21.630
ＢＦ　　　　　　　　65.838　　　64.252　　 122.246
ＢＦ(空気換算)　　　65.293　　　63.707　　 121.701
ＴＬ　　　　　　　 350.000　　 350.000　　 350.000
ＴＬ(空気換算)　　 349.455　　 349.455　　 349.455

［レンズデータ］
ｍ　　　　ｒ　　　　　ｄ　　　ｎｄ　　　　νｄ
物面　　　∞
 1　　 199.65699　　 5.500　　1.487490　　70.30
 2　　 870.00053　　 0.200
 3　　 120.83520　　10.000　　1.496997　　81.60
 4　 -6077.90170　　15.000
 5　　 140.33059　　 7.100　　1.496997　　81.60
 6　　-774.66098　　 2.000　　1.806099　　33.20
 7　　 163.61217　　　d1
 8　　 225.41580　　 6.000　　1.846660　　23.80
 9　　-110.15488　　 1.500　　1.603000　　65.40
10　　　55.84766　　 1.524
11　　　58.57424　　 4.800　　1.808090　　22.70
12　 -1240.16080　　 1.200　　1.850260　　32.30
13　　　62.43379　　12.645
14　　 -61.79699　　 1.200　　1.921189　　23.90
15　　1297.67340　　　d2
16　　 106.91200　　 5.800　　1.496997　　81.60
17　　 -93.68419　　 0.200
18　　 126.09374　　 4.200　　1.496997　　81.60
19　　-181.31294　　 0.200
20　　　70.57798　　 6.000　　1.487489　　70.40
21　　 -78.01209　　 1.500　　1.903658　　31.30
22　　 234.36861　　20.531
23　　　　∞　　　　10.000　　　　　　　　　　　　開口絞りＳ
24　 -1703.35100　　 4.400　　1.854779　　24.80
25　　 -46.72121　　 1.000　　1.658440　　50.80
26　　　45.47166　　　d3
27　　 742.39834　　 4.000　　1.719990　　50.20
28　　 -80.64699　　 1.007
29　　　34.04211　　 4.400　　1.688930　　31.10
30　　-118.58376　　 1.000　　1.860740　　23.00
31　　　51.10412　　　d4
32　　　90.09316　　 2.000　　1.688930　　31.10
33　　-165.28520　　 1.000　　1.834810　　42.70
34　　　43.10143　　　d5
35*　 -222.28646　　 0.100　　1.560930　　36.60
36　　-366.35285　　 1.000　　1.816000　　46.50
37　　　33.88278　　 6.500　　1.647690　　33.70
38　　 -81.90306　　　d6
39　　　　∞　　　　 1.600　　1.516800　　63.80
像面　　　∞

［レンズ群焦点距離］
レンズ群　　　　　 始面　　　焦点距離
第１レンズ群Ｇ１　　 1　　　　 209.167
第２レンズ群Ｇ２　　 8　　　　 -50.184
第３レンズ群Ｇ３　　16　　　　　86.564
第４レンズ群Ｇ４　　27　　　　　74.177
第５レンズ群Ｇ５　　32　　　　 -80.976
第６レンズ群Ｇ６　　35　　　-56114.006
　この変倍光学系ＺＬ６において、第３５面は非球面である。次の表１７に、面番号ｍに対する非球面のデータ、すなわち円錐定数Ｋ及び各非球面定数Ａ4～Ａ10の値を示す。
（表１７）
［非球面データ］
ｍ　Ｋ　　Ａ4　　　　　　Ａ6　　　　　 Ａ8　　　　　 Ａ10
35　1.00　 1.81575E-06　-3.86294E-10　 7.26574E-12　-1.32629E-14
　この変倍光学系ＺＬ６において、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との軸上空気間隔ｄ１、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との軸上空気間隔ｄ２、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との軸上空気間隔ｄ３、第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５との軸上空気間隔ｄ４、第５レンズ群Ｇ５と第６レンズ群Ｇ６との軸上空気間隔ｄ５、及び、第６レンズ群Ｇ６とフィルター群ＦＬとの軸上空気間隔ｄ６は変倍に際して変化する。次の表１８に、広角端状態、中間焦点距離状態及び望遠端状態における可変間隔を示す。
（表１８）
［可変間隔データ］
　　　広角端　 中間焦点距離 　望遠端
d1　　32.126　　　56.552　　　65.499
d2　　74.374　　　49.804　　　 1.000
d3　　 4.200　　　 4.932　　　11.029
d4　　 2.500　　　 3.043　　　12.974
d5　　27.455　　　27.827　　　55.943
d6　　63.738　　　62.235　　　57.946
　この変倍光学系ＺＬ６の広角端状態及び望遠端状態における無限遠合焦時の球面収差図、非点収差図、歪曲収差図、倍率色収差図及びコマ収差図を図１２に示す。これらの各収差図より、この変倍光学系ＺＬ６は諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。
［第７実施例］
　図１３は、第７実施例に係る変倍光学系ＺＬ７の構成を示す図である。この変倍光学系ＺＬ７は、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、後群ＧＬと、から構成されている。また、後群ＧＬは、物体側から順に、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５と、負の屈折力を有する第６レンズ群Ｇ６と、負の屈折力を有する第７レンズ群Ｇ７と、から構成されている。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１１、両凸正レンズＬ１２、及び、両凸正レンズＬ１３と両凹負レンズＬ１４とを接合した接合負レンズで構成されている。また、第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、両凸正レンズＬ２１と両凹負レンズＬ２２とを接合した接合負レンズ、及び、両凸正レンズＬ２３と両凹負レンズＬ２４とを接合した接合正レンズで構成されている。また、第３レンズ群Ｇ３は、両凹負レンズＬ３１で構成されている。また、第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に、両凸正レンズＬ４１、両凸正レンズＬ４２、両凸正レンズＬ４３と両凹負レンズＬ４４とを接合した接合負レンズ、及び、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ４５と両凹負レンズＬ４６とを接合した接合負レンズで構成されている。また、第５レンズ群Ｇ５は、物体側から順に、両凸正レンズＬ５１、及び、両凸正レンズＬ５２と両凹負レンズＬ５３とを接合した接合正レンズで構成されている。また、第６レンズ群Ｇ６は、物体側から順に、両凸正レンズＬ６１と両凹負レンズＬ６２とを接合した接合負レンズで構成されている。また、第７レンズ群Ｇ７は、物体側から順に、両凹形状であって、物体側のレンズ面に非球面が形成された非球面負レンズＬ７１と両凸正レンズＬ７２とを接合した接合負レンズで構成されている。
　また、開口絞りＳは、第４レンズ群Ｇ４の両凹負レンズＬ４４と正メニスカスレンズＬ４５との間に配置されている。また、後群ＧＬと像面Ｉとの間にはフィルター群ＦＬが配置されている。
　この変倍光学系ＺＬ７は、変倍に際し、各レンズ群の間隔が変化するように、第２レンズ群Ｇ２、第３レンズ群Ｇ３、第４レンズ群Ｇ４、第５レンズ群Ｇ５、第６レンズ群Ｇ６及び第７レンズ群Ｇ７が光軸に沿って移動する。また、変倍に際し、第１レンズ群Ｇ１は像面Ｉに対して固定されている。
　また、この変倍光学系ＺＬ７において、手振れ発生時の像位置の補正（防振）は、第５レンズ群Ｇ５を防振群Ｇｖとし、この防振群Ｇｖを光軸と直交する方向の変位成分を持つように移動させることにより行う。
　また、この変倍光学系ＺＬ７において、無限遠から近距離物点への合焦は、第６レンズ群Ｇ６を合焦群Ｇｆとし、この合焦群Ｇｆを光軸に沿って像側に移動させることにより行う。
　以下の表１９に、変倍光学系ＺＬ７の諸元の値を掲げる。
（表１９）第７実施例
［全体諸元］
　　　　　　　　　広角端　　 中間焦点距離　望遠端
ｆ　　　　　　　　 190.685　　 360.000　　 679.000
Ｆｎｏ　　　　　　　 5.601　　　 5.661　　　 7.702
ω　　　　　　　　　 6.35　　　　3.35　　　　1.79
Ｙ　　　　　　　　　21.630　　　21.630　　　21.630
ＢＦ　　　　　　　　74.877　　　71.456　　　63.873
ＢＦ(空気換算)　　　74.332　　　70.911　　　63.328
ＴＬ　　　　　　　 350.000　　 350.000　　 350.000
ＴＬ(空気換算)　　 349.455　　 349.455　　 349.455

［レンズデータ］
ｍ　　　　ｒ　　　　　ｄ　　　ｎｄ　　　　νｄ
物面　　　∞
 1　　 199.65699　　 5.500　　1.487490　　70.32
 2　　 870.00053　　 0.200
 3　　 128.66663　　10.000　　1.496997　　81.61
 4　 -1459.51630　　21.000
 5　　 166.51797　　 7.100　　1.496997　　81.61
 6　　-319.20777　　 2.000　　1.806099　　33.27
 7　　 191.60966　　　d1
 8　　 215.83903　　 6.000　　1.846660　　23.80
 9　　-100.62825　　 1.500　　1.603000　　65.44
10　　　55.76061　　 1.524
11　　　66.99117　　 4.800　　1.808090　　22.74
12　　-148.83089　　 1.200　　1.850260　　32.35
13　　　71.74054　　　d2
14　　 -66.75644　　 1.200　　1.921189　　23.96
15　　 841.17757　　　d3
16　　　99.52613　　 5.800　　1.496997　　81.61
17　　-105.03727　　 0.200
18　　　94.03032　　 4.200　　1.496997　　81.61
19　　-218.92401　　 0.200
20　　　68.84351　　 6.000　　1.487489　　70.44
21　　 -84.71142　　 1.500　　1.903658　　31.32
22　　 165.88652　　15.062
23　　　　∞　　　　10.000　　　　　　　　　　　　開口絞りＳ
24　 -2175.75670　　 4.400　　1.854779　　24.80
25　　 -53.97324　　 1.000　　1.658440　　50.84
26　　　48.43659　　　d4
27　　 189.43215　　 4.000　　1.719990　　50.27
28　　-102.22848　　 1.071
29　　　35.90682　　 4.400　　1.688930　　31.16
30　　-157.04433　　 1.000　　1.860740　　23.08
31　　　49.37418　　　d5
32　　　85.45977　　 2.000　　1.688930　　31.16
33　　-175.34295　　 1.000　　1.834810　　42.73
34　　　42.18567　　　d6
35*　 -160.31480　　 0.100　　1.560930　　36.64
36　　-223.78190　　 1.000　　1.816000　　46.59
37　　　37.74525　　 6.500　　1.647690　　33.72
38　　 -74.00964　　　d7
39　　　　∞　　　　 1.600　　1.516800　　63.88
像面　　　∞

［レンズ群焦点距離］
レンズ群　　　　　 始面　　　焦点距離
第１レンズ群Ｇ１　　 1　　　　 223.563
第２レンズ群Ｇ２　　 8　　　　-245.757
第３レンズ群Ｇ３　　14　　　　 -67.097
第４レンズ群Ｇ４　　16　　　　　92.816
第５レンズ群Ｇ５　　27　　　　　76.202
第６レンズ群Ｇ６　　32　　　　 -81.403
第７レンズ群Ｇ７　　35　　　-49458.500
　この変倍光学系ＺＬ７において、第３５面は非球面である。次の表２０に、面番号ｍに対する非球面のデータ、すなわち円錐定数Ｋ及び各非球面定数Ａ4～Ａ10の値を示す。
（表２０）
［非球面データ］
ｍ　Ｋ　　Ａ4　　　　　　Ａ6　　　　　 Ａ8　　　　　 Ａ10
35　1.00　 1.51773E-06　 5.81173E-10　 9.41588E-13　-1.64693E-15
　この変倍光学系ＺＬ７において、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との軸上空気間隔ｄ１、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との軸上空気間隔ｄ２、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との軸上空気間隔ｄ３、第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５との軸上空気間隔ｄ４、第５レンズ群Ｇ５と第６レンズ群Ｇ６との軸上空気間隔ｄ５、第６レンズ群Ｇ６と第７レンズ群Ｇ７との軸上空気間隔ｄ６、及び、第７レンズ群Ｇ７とフィルター群ＦＬとの軸上空気間隔ｄ７は変倍に際して変化する。次の表２１に、広角端状態、中間焦点距離状態及び望遠端状態における可変間隔を示す。
（表２１）
［可変間隔データ］
　　　広角端　 中間焦点距離 　望遠端
d1　　31.704　　　63.236　　　68.135
d2　　 6.000　　　 9.000　　　10.000
d3　　80.911　　　45.287　　　 1.000
d4　　 4.200　　　 5.392　　　 8.803
d5　　 4.109　　　 5.252　　　13.884
d6　　16.742　　　18.919　　　52.847
d7　　72.777　　　69.356　　　61.773
　この変倍光学系ＺＬ７の広角端状態及び望遠端状態における無限遠合焦時の球面収差図、非点収差図、歪曲収差図、倍率色収差図及びコマ収差図を図１４に示す。これらの各収差図より、この変倍光学系ＺＬ７は諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。
［第８実施例］
　図１５は、第８実施例に係る変倍光学系ＺＬ８の構成を示す図である。この変倍光学系ＺＬ８は、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、後群ＧＬと、から構成されている。また、後群ＧＬは、物体側から順に、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、負の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５と、正の屈折力を有する第６レンズ群Ｇ６と、負の屈折力を有する第７レンズ群Ｇ７と、から構成されている。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１１、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１２、及び、両凸正レンズＬ１３と両凹負レンズＬ１４とを接合した接合負レンズで構成されている。また、第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、両凸正レンズＬ２１と両凹負レンズＬ２２とを接合した接合負レンズ、両凸正レンズＬ２３と両凹負レンズＬ２４とを接合した接合正レンズ、及び、両凹負レンズＬ２５で構成されている。また、第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に、両凸正レンズＬ３１、両凸正レンズＬ３２、両凸正レンズＬ３３と両凹負レンズＬ３４とを接合した接合負レンズ、及び、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ３５と両凹負レンズＬ３６とを接合した接合負レンズで構成されている。また、第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に、両凸正レンズＬ４１、及び、両凸正レンズＬ４２と両凹負レンズＬ４３とを接合した接合正レンズで構成されている。また、第５レンズ群Ｇ５は、物体側から順に、両凸正レンズＬ５１と両凹負レンズＬ５２とを接合した接合負レンズで構成されている。また、第６レンズ群Ｇ６は、物体側から順に、物体側に凹面を向けた負メニスカス形状であって、物体側のレンズ面に非球面が形成された非球面負レンズＬ６１と両凸正レンズＬ６２とを接合した接合正レンズで構成されている。また、第７レンズ群Ｇ７は、像面側に凹面を向けた平凹負レンズＬ７１で構成されている。
　また、開口絞りＳは、第３レンズ群Ｇ３の両凹負レンズＬ３４と正メニスカスレンズＬ３５との間に配置されている。また、後群ＧＬと像面Ｉとの間にはフィルター群ＦＬが配置されている。
　この変倍光学系ＺＬ７は、変倍に際し、各レンズ群の間隔が変化するように、第２レンズ群Ｇ２、第３レンズ群Ｇ３、第４レンズ群Ｇ４、第５レンズ群Ｇ５、第６レンズ群Ｇ６及び第７レンズ群Ｇ７が光軸に沿って移動する。また、変倍に際し、第１レンズ群Ｇ１は像面Ｉに対して固定されている。
　また、この変倍光学系ＺＬ７において、手振れ発生時の像位置の補正（防振）は、第４レンズ群Ｇ４を防振群Ｇｖとし、この防振群Ｇｖを光軸と直交する方向の変位成分を持つように移動させることにより行う。
　また、この変倍光学系ＺＬ７において、無限遠から近距離物点への合焦は、第５レンズ群Ｇ５を合焦群Ｇｆとし、この合焦群Ｇｆを光軸に沿って像側に移動させることにより行う。
　以下の表２２に、変倍光学系ＺＬ８の諸元の値を掲げる。
（表２２）第８実施例
［全体諸元］
　　　　　　　　　広角端　　 中間焦点距離　望遠端
ｆ　　　　　　　　 206.000　　 349.178　　 679.000
Ｆｎｏ　　　　　　　 5.600　　　 5.667　　　 7.700
ω　　　　　　　　　 5.87　　　　3.45　　　　1.79
Ｙ　　　　　　　　　21.630　　　21.630　　　21.630
ＢＦ　　　　　　　　62.645　　　62.466　　　62.555
ＢＦ(空気換算)　　　62.100　　　61.921　　　62.010
ＴＬ　　　　　　　 350.000　　 350.000　　 350.000
ＴＬ(空気換算)　　 349.455　　 349.455　　 349.455

［レンズデータ］
ｍ　　　　ｒ　　　　　ｄ　　　ｎｄ　　　　νｄ
物面　　　∞
 1　　 199.65699　　 5.500　　1.487490　　70.32
 2　　 870.00053　　 0.200
 3　　 120.33194　　10.000　　1.496997　　81.61
 4　 27574.90200　　22.000
 5　　 134.38217　　 7.100　　1.496997　　81.61
 6　　-720.08206　　 2.000　　1.806099　　33.27
 7　　 157.03441　　　d1
 8　　 228.93734　　 6.000　　1.846660　　23.80
 9　　-114.21937　　 1.500　　1.603000　　65.44
10　　　55.94416　　 1.524
11　　　65.30486　　 4.800　　1.808090　　22.74
12　　-205.54332　　 1.200　　1.850260　　32.35
13　　　68.92805　　10.429
14　　 -64.80801　　 1.200　　1.921189　　23.96
15　　1483.14680　　　d2
16　　 104.99405　　 5.800　　1.496997　　81.61
17　　 -89.82110　　 0.200
18　　 123.52811　　 4.200　　1.496997　　81.61
19　　-189.13537　　 0.200
20　　　72.70242　　 6.000　　1.487489　　70.44
21　　 -73.20487　　 1.500　　1.903658　　31.32
22　　 192.86458　　19.855
23　　　　∞　　　　10.000　　　　　　　　　　　　開口絞りＳ
24　 -7500.20550　　 4.400　　1.854779　　24.80
25　　 -47.26357　　 1.000　　1.658440　　50.84
26　　　50.22911　　　d3
27　　 682.82542　　 4.000　　1.719990　　50.27
28　　 -84.11431　　 1.802
29　　　34.65118　　 4.400　　1.688930　　31.16
30　　-115.99702　　 1.000　　1.860740　　23.08
31　　　52.01736　　　d4
32　　　76.97765　　 2.000　　1.688930　　31.16
33　　-461.73538　　 1.000　　1.834810　　42.73
34　　　42.19461　　　d5
35*　 -201.45277　　 0.100　　1.560930　　36.64
36　　-313.00355　　 1.000　　1.816000　　46.59
37　　　43.36113　　 6.500　　1.647690　　33.72
38　　 -66.78891　　　d6
39　　　　∞　　　　 1.500　　1.516800　　63.88
40　　 150.00000　　　d7
41　　　　∞　　　　 1.600　　1.516800　　63.88
像面　　　∞

［レンズ群焦点距離］
レンズ群　　　　　 始面　　　焦点距離
第１レンズ群Ｇ１　　 1　　　　 211.895
第２レンズ群Ｇ２　　 8　　　　 -50.789
第３レンズ群Ｇ３　　16　　　　　91.777
第４レンズ群Ｇ４　　27　　　　　76.789
第５レンズ群Ｇ５　　32　　　　 -92.210
第６レンズ群Ｇ６　　35　　　　 397.522
第７レンズ群Ｇ７　　39　　　　-290.248
　この変倍光学系ＺＬ８において、第３５面は非球面である。次の表２３に、面番号ｍに対する非球面のデータ、すなわち円錐定数Ｋ及び各非球面定数Ａ4～Ａ10の値を示す。
（表２３）
［非球面データ］
ｍ　Ｋ　　Ａ4　　　　　　Ａ6　　　　　 Ａ8　　　　　 Ａ10
35　1.00　 6.23272E-07　 4.57420E-10　-8.07994E-13　 1.79217E-15
　この変倍光学系ＺＬ８において、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との軸上空気間隔ｄ１、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との軸上空気間隔ｄ２、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との軸上空気間隔ｄ３、第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５との軸上空気間隔ｄ４、第５レンズ群Ｇ５と第６レンズ群Ｇ６との軸上空気間隔ｄ５、第６レンズ群Ｇ６と第７レンズ群Ｇ７との軸上空気間隔ｄ６、及び、第７レンズ群Ｇ７とフィルター群ＦＬとの軸上空気間隔ｄ７は変倍に際して変化する。次の表２４に、広角端状態、中間焦点距離状態及び望遠端状態における可変間隔を示す。
（表２４）
［可変間隔データ］
　　　広角端　 中間焦点距離 　望遠端
d1　　29.369　　　54.807　　　61.392
d2　　73.022　　　45.442　　　 1.000
d3　　 4.115　　　 5.698　　　 4.200
d4　　 2.500　　　 2.500　　　 8.850
d5　　21.782　　　25.652　　　61.893
d6　　 6.656　　　 3.524　　　 0.200
d7　　60.545　　　60.366　　　60.455
　この変倍光学系ＺＬ８の広角端状態及び望遠端状態における無限遠合焦時の球面収差図、非点収差図、歪曲収差図、倍率色収差図及びコマ収差図を図１６に示す。これらの各収差図より、この変倍光学系ＺＬ８は諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。
［条件式対応値］
　第１実施例～第８実施例における条件式（１）～（１２）の対応値を以下の表２５に記載する。
（表２５）
（１）Ｄ１ＭＡＸ／Ｇ１ｄ
（２）Ｄ１ＭＡＸ／ｆ１
（３）ｆ１／ｆｔ
（４）（１－βｔｖ）×βｔｖｂ
（５）Ｇｖｄ／ＴＬｔ
（６）（１－βｔｆ2）×βｔｆｂ2
（７）Ｇｆｄ／ＴＬｔ
（８）Ｇ１ｄ／ｆｔ
（９）Ｇｓｄ／ＴＬｔ
（１０）Ｄ１ＭＡＸ／ｆｔ
（１１）Ｂｆｗ／ｆｗ
（１２）ωｗ

　　　　　第１実施例　　第２実施例　　第３実施例　　第４実施例
βｔｖ　　　 0.024　　　　 0.027　　　　 0.011　　　　 0.039
βｔｖｂ　　 2.458　　　　 2.465　　　　 2.427　　　　 2.497
βｔｆ　　　 2.679　　　　 2.631　　　　 2.921　　　　 2.453
βｔｆｂ 　　 0.917　　　　 0.937　　　　 0.831　　　　 1.018

（１）　　　 0.521　　　　 0.502　　　　 0.521　　　　 0.502
（２）　　　 0.124　　　　 0.113　　　　 0.122　　　　 0.115
（３）　　　 0.347　　　　 0.380　　　　 0.422　　　　 0.321
（４）　　　 2.400　　　　 2.400　　　　 2.400　　　　 2.400
（５）　　　 0.029　　　　 0.029　　　　 0.030　　　　 0.033
（６）　　　-5.200　　　　-5.200　　　　-5.200　　　　-5.200
（７）　　　 0.009　　　　 0.009　　　　 0.009　　　　 0.009
（８）　　　 0.082　　　　 0.086　　　　 0.099　　　　 0.073
（９）　　　 0.175　　　　 0.166　　　　 0.172　　　　 0.154
（１０）　　 0.043　　　　 0.043　　　　 0.052　　　　 0.037
（１１）　　 0.303　　　　 0.322　　　　 0.381　　　　 0.337
（１２）　　 6.530　　　　 6.523　　　　 7.844　　　　 5.849

　　　　　第５実施例　　第６実施例　　第７実施例　　第８実施例
βｔｖ　　　 0.010　　　　 0.042　　　　 0.042　　　　 0.051
βｔｖｂ　　 2.424　　　　 2.504　　　　 2.506　　　　 2.529
βｔｆ　　　 2.946　　　　 2.419　　　　 2.410　　　　 2.314
βｔｆｂ　　 0.823　　　　 1.035　　　　 1.040　　　　 1.093

（１）　　　 0.521　　　　 0.377　　　　 0.459　　　　 0.470
（２）　　　 0.128　　　　 0.072　　　　 0.094　　　　 0.104
（３）　　　 0.402　　　　 0.308　　　　 0.329　　　　 0.312
（４）　　　 2.400　　　　 2.400　　　　 2.400　　　　 2.400
（５）　　　 0.031　　　　 0.030　　　　 0.030　　　　 0.032
（６）　　　-5.200　　　　-5.200　　　　-5.200　　　　-5.200
（７）　　　 0.010　　　　 0.009　　　　 0.009　　　　 0.009
（８）　　　 0.099　　　　 0.059　　　　 0.067　　　　 0.069
（９）　　　 0.186　　　　 0.154　　　　 0.138　　　　 0.152
（１０）　　 0.052　　　　 0.022　　　　 0.031　　　　 0.032
（１１）　　 0.301　　　　 0.317　　　　 0.393　　　　 0.301
（１２）　　 5.843　　　　 5.869　　　　 6.346　　　　 5.873
１　カメラ（光学機器）　　　ＺＬ（ＺＬ１～ＺＬ８）　変倍光学系
Ｇ１　第１レンズ群　　　Ｇ２　第２レンズ群　　　ＧＬ　後群
Ｇｖ防振群　　Ｇｆ　合焦群　　Ｓ　開口絞り（絞り）

Claims (21)

  1. 　最も物体側に配置された正の屈折力を有する第１レンズ群と、
    　第２レンズ群と、
    　後群と、を有し、
    　変倍の際に各レンズ群の間隔が変化し、
    　前記第１レンズ群は、最も物体側に正レンズを有し、
    　次式の条件を満足する
    　変倍光学系。
    ０．３０　＜　Ｄ１ＭＡＸ／Ｇ１ｄ　＜　０．７０
    　但し、
    　Ｄ１ＭＡＸ：前記第１レンズ群内の光軸上の最大空気間隔
    　Ｇ１ｄ：前記第１レンズ群の光軸上の厚さ
  2. 　最も物体側に配置された正の屈折力を有する第１レンズ群と、
    　第２レンズ群と、
    　後群と、を有し、
    　変倍の際に各レンズ群の間隔が変化し、
    　前記第１レンズ群は、最も物体側に正レンズを有し、
    　次式の条件を満足する
    　変倍光学系。
    ０．０６４　＜　Ｄ１ＭＡＸ／ｆ１　＜　０．１４０
    　但し、
    　Ｄ１ＭＡＸ：前記第１レンズ群内の光軸上の最大空気間隔
    　ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離
  3. 　次式の条件を満足する
    　請求項１に記載の変倍光学系。
    ０．０６４　＜　Ｄ１ＭＡＸ／ｆ１　＜　０．１４０
    　但し、
    　Ｄ１ＭＡＸ：前記第１レンズ群内の光軸上の最大空気間隔
    　ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離
  4. 　次式の条件を満足する請求項１～３のいずれか一項に記載の変倍光学系。
    ０．２０　＜　ｆ１／ｆｔ　＜　０．５０
    　但し、
    　ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離
    　ｆｔ：前記変倍光学系の望遠端状態における全系の焦点距離
  5. 　前記後群内に絞りを有し、
    　前記絞りより像面側の少なくとも一部は、光軸と直交する方向の成分を持つように移動する防振群であり、
    　次式の条件を満足する
    　請求項１～４のいずれか一項に記載の変倍光学系。
    １．５０　＜　（１－βｔｖ）×βｔｖｂ　＜　３．００
    　但し、
    　βｔｖ：望遠端状態における前記防振群の横倍率
    　βｔｖｂ：望遠端状態における前記防振群より像面側の群の横倍率
  6. 　前記防振群は、物体側から順に、正レンズと、正レンズと、負レンズと、を有し、
    　次式の条件を満足する
    　請求項５に記載の変倍光学系。
    ０．０２０　＜　Ｇｖｄ／ＴＬｔ　＜　０．０４０
    　但し、
    　Ｇｖｄ：前記防振群の光軸上の厚さ
    　ＴＬｔ：前記変倍光学系の望遠端状態における光学全長
  7. 　前記後群内に絞りを有し、
    　前記絞りより像面側の少なくとも一部は、合焦の際に光軸方向に移動する合焦群であり、
    　次式の条件を満足する
    　請求項１～６のいずれか一項に記載の変倍光学系。
    －８．００　＜　（１－βｔｆ2）×βｔｆｂ2　＜　－４．００
    　但し、
    　βｔｆ：望遠端状態における前記合焦群の横倍率
    　βｔｆｂ：望遠端状態における前記合焦群より像面側の群の横倍率
  8. 　前記合焦群は、物体側から順に、正レンズと、負レンズと、を有し、
    　次式の条件を満足する
    　請求項７に記載の変倍光学系。
    ０．００５　＜　Ｇｆｄ／ＴＬｔ　＜　０．０１５
    　但し、
    　Ｇｆｄ：前記合焦群の光軸上の厚さ
    　ＴＬｔ：前記変倍光学系の望遠端状態における光学全長
  9. 　前記第１レンズ群は、最も像面側に負レンズを有し、
    　次式の条件を満足する
    　請求項１～８のいずれか一項に記載の変倍光学系。
    ０．０４　＜　Ｇ１ｄ／ｆｔ　＜　０．１５
    　但し、
    　Ｇ１ｄ：前記第１レンズ群の光軸上の厚さ
    　ｆｔ：前記変倍光学系の望遠端状態における全系の焦点距離
  10. 　前記後群は、絞りを含むレンズ群を有し、
    　次式の条件を満足する
    　請求項１～９のいずれか一項に記載の変倍光学系。
    ０．０５　＜　Ｇｓｄ／ＴＬｔ　＜　０．３０
    　但し、
    　Ｇｓｄ：前記絞りを含むレンズ群の光軸上の厚さ
    　ＴＬｔ：前記変倍光学系の望遠端状態における光学全長
  11. 　前記第１レンズ群は、最も像面側に配置された負レンズと、前記負レンズの物体側に隣接して配置された正レンズと、を有し、
    　次式の条件を満足する
    　請求項１～１０のいずれか一項に記載の変倍光学系。
    ０．０１５　＜　Ｄ１ＭＡＸ／ｆｔ　＜　０．０８０
    　但し、
    　Ｄ１ＭＡＸ：前記第１レンズ群内の光軸上の最大空気間隔
    　ｆｔ：前記変倍光学系の望遠端状態における全系の焦点距離
  12. 　次式の条件を満足する
    　請求項１～１１のいずれか一項に記載の変倍光学系。
    ０．１５　＜　Ｂｆｗ／ｆｗ　＜　０．５０
    　但し、
    　Ｂｆｗ：前記変倍光学系の広角端状態におけるバックフォーカス
    　ｆｗ：前記変倍光学系の広角端状態における全系の焦点距離
  13. 　次式の条件を満足する
    　請求項１～１２のいずれか一項に記載の変倍光学系。
    ４．００°　＜　ωｗ　＜　１０．００°
    　但し、
    　ωｗ：前記変倍光学系の広角端状態における半画角
  14. 　前記後群は、物体側から順に、正レンズ群と、正レンズ群と、負レンズ群と、を有する
    　請求項１～１３のいずれか一項に記載の変倍光学系。
  15. 　前記正レンズ群、前記正レンズ群及び前記負レンズ群の少なくとも１つの少なくとも一部は、光軸と直交する方向の成分を持つように移動する防振群であり、
    　前記正レンズ群、前記正レンズ群及び前記負レンズ群の少なくとも１つの少なくとも一部は、合焦の際に光軸方向に移動する合焦群である
    　請求項１４に記載の変倍光学系。
  16. 　前記後群は、光軸と直交する方向の成分を持つように移動する防振群を有し、
    　前記防振群は、正レンズ群である
    　請求項１～１５のいずれか一項に記載の変倍光学系。
  17. 　前記後群は、合焦の際に光軸方向に移動する合焦群を有し、
    　前記合焦群は、負レンズ群である
    　請求項１～１６のいずれか一項に記載の変倍光学系。
  18. 　前記後群の最も像面側に配置されたレンズ群は正の屈折力を有する
    　請求項１～１７のいずれか一項に記載の変倍光学系。
  19. 　前記第１レンズ群は、変倍の際に像面に対して固定されている
    　請求項１～１８のいずれか一項に記載の変倍光学系。
  20. 　請求項１～１９のいずれか一項に記載の変倍光学系を有する光学機器。
  21. 　最も物体側に配置された正の屈折力を有する第１レンズ群と、第２レンズ群と、後群と、を有する変倍光学系の製造方法であって、
    　変倍の際に各レンズ群の間隔が変化するように配置し、
    　前記第１レンズ群の最も物体側に正レンズを配置し、
    　次式の条件を満足するように配置する
    　変倍光学系の製造方法。
    ０．３０　＜　Ｄ１ＭＡＸ／Ｇ１ｄ　＜　０．７０
    　但し、
    　Ｄ１ＭＡＸ：前記第１レンズ群内の光軸上の最大空気間隔
    　Ｇ１ｄ：前記第１レンズ群の光軸上の厚さ
PCT/JP2021/044213 2020-12-10 2021-12-02 変倍光学系、光学機器及び変倍光学系の製造方法 WO2022124184A1 (ja)

Priority Applications (4)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN202180067643.6A CN116324567A (zh) 2020-12-10 2021-12-02 变倍光学系统、光学设备及变倍光学系统的制造方法
JP2022568230A JP7514453B2 (ja) 2020-12-10 2021-12-02 変倍光学系及び光学機器
US18/029,910 US20230367109A1 (en) 2020-12-10 2021-12-02 Zoom optical system, optical apparatus, and method for manufacturing zoom optical system
JP2024102040A JP2024114788A (ja) 2020-12-10 2024-06-25 変倍光学系及び光学機器

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2020-204753 2020-12-10
JP2020204753 2020-12-10

Publications (1)

Publication Number Publication Date
WO2022124184A1 true WO2022124184A1 (ja) 2022-06-16

Family

ID=81973192

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PCT/JP2021/044213 WO2022124184A1 (ja) 2020-12-10 2021-12-02 変倍光学系、光学機器及び変倍光学系の製造方法

Country Status (4)

Country Link
US (1) US20230367109A1 (ja)
JP (2) JP7514453B2 (ja)
CN (1) CN116324567A (ja)
WO (1) WO2022124184A1 (ja)

Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH04191811A (ja) * 1990-11-27 1992-07-10 Nikon Corp 内部合焦式のズームレンズ
JP2014044319A (ja) * 2012-08-27 2014-03-13 Nikon Corp 可変焦点距離レンズ、撮像装置、可変焦点距離レンズの調整方法
JP2015135392A (ja) * 2014-01-17 2015-07-27 セイコーエプソン株式会社 投射光学系及び投射型画像表示装置
JP2021096331A (ja) * 2019-12-16 2021-06-24 オリンパス株式会社 ズーム光学系、撮像光学系及びそれを備えた撮像装置

Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH04191811A (ja) * 1990-11-27 1992-07-10 Nikon Corp 内部合焦式のズームレンズ
JP2014044319A (ja) * 2012-08-27 2014-03-13 Nikon Corp 可変焦点距離レンズ、撮像装置、可変焦点距離レンズの調整方法
JP2015135392A (ja) * 2014-01-17 2015-07-27 セイコーエプソン株式会社 投射光学系及び投射型画像表示装置
JP2021096331A (ja) * 2019-12-16 2021-06-24 オリンパス株式会社 ズーム光学系、撮像光学系及びそれを備えた撮像装置

Also Published As

Publication number Publication date
JP7514453B2 (ja) 2024-07-11
US20230367109A1 (en) 2023-11-16
JP2024114788A (ja) 2024-08-23
JPWO2022124184A1 (ja) 2022-06-16
CN116324567A (zh) 2023-06-23

Similar Documents

Publication Publication Date Title
JP5544959B2 (ja) 変倍光学系、光学機器、変倍光学系の製造方法
JP5257734B2 (ja) ズームレンズ、これを搭載する光学機器および結像方法
KR101834094B1 (ko) 변배 광학계, 광학 기기 및 변배 광학계의 제조 방법
JP5493308B2 (ja) ズームレンズ系、及び、このズームレンズ系を備えた光学機器
WO2009139253A1 (ja) 変倍光学系、この変倍光学系を備えた光学機器、及び、変倍光学系の製造方法
WO2019097669A1 (ja) 変倍光学系、光学装置、変倍光学系の製造方法
WO2012070559A1 (ja) 変倍光学系、光学機器、および変倍光学系の製造方法
JP6857305B2 (ja) 変倍光学系及び光学機器
JP5648894B2 (ja) ズームレンズ、光学機器及びズームレンズの製造方法
WO2021220579A1 (ja) 光学系、光学機器及び光学系の製造方法
JP5267840B2 (ja) ズームレンズ及びこのズームレンズを備えた光学機器
JP6751506B2 (ja) 変倍光学系及び光学機器
JP2022036249A (ja) 変倍光学系及び光学機器
CN113366362B (zh) 变倍光学系统以及光学设备
JP6784952B2 (ja) 光学系及び光学機器
WO2013111539A1 (ja) ズームレンズ、光学機器及びズームレンズの製造方法
JP2018165818A (ja) 光学系、光学機器及び光学系の製造方法
WO2022124184A1 (ja) 変倍光学系、光学機器及び変倍光学系の製造方法
JP6281200B2 (ja) 変倍光学系及び光学装置
JP5540513B2 (ja) 変倍光学系、及び、この変倍光学系を有する光学機器
WO2023090050A1 (ja) 光学系、光学機器及び光学系の製造方法
JP2018200472A (ja) 変倍光学系、光学装置及び変倍光学系の製造方法
JP6337565B2 (ja) 変倍光学系及び撮像装置
JP7526394B2 (ja) 変倍光学系及び光学機器
JP6970903B2 (ja) 変倍光学系及び光学機器

Legal Events

Date Code Title Description
121 Ep: the epo has been informed by wipo that ep was designated in this application

Ref document number: 21903288

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A1

ENP Entry into the national phase

Ref document number: 2022568230

Country of ref document: JP

Kind code of ref document: A

NENP Non-entry into the national phase

Ref country code: DE

122 Ep: pct application non-entry in european phase

Ref document number: 21903288

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A1