WO2018056216A1 - ショックアブソーバ - Google Patents

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WO2018056216A1
WO2018056216A1 PCT/JP2017/033516 JP2017033516W WO2018056216A1 WO 2018056216 A1 WO2018056216 A1 WO 2018056216A1 JP 2017033516 W JP2017033516 W JP 2017033516W WO 2018056216 A1 WO2018056216 A1 WO 2018056216A1
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WO
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shock absorber
seal
side chamber
piston rod
retainer
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PCT/JP2017/033516
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English (en)
French (fr)
Inventor
直喜 久保田
秀謙 竹内
Original Assignee
Ｋｙｂ株式会社
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Publication date
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    • F16F9/32—Details
    • F16F9/36—Special sealings, including sealings or guides for piston-rods
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    • F16F—SPRINGS; SHOCK-ABSORBERS; MEANS FOR DAMPING VIBRATION
    • F16F2230/00—Purpose; Design features
    • F16F2230/30—Sealing arrangements

Definitions

  • the present invention relates to a shock absorber.
  • US3837445A includes a cylinder in which a working chamber is formed, an annular rod guide fixed to an upper opening of the cylinder, an annular seat provided on the working chamber side of the rod guide, and an inner side of the rod guide and the seat.
  • a rod that is movably inserted in the axial direction, an annular oil seal that is held on the inner periphery of the rod guide and seals the outer periphery of the rod, and an outer periphery of the oil seal that is interposed between the rod guide and the seat
  • the shock absorber provided with the annular seal holder provided in the is disclosed.
  • the pressure in the working chamber acts on the end surface of the seal holder through the communication passage that penetrates the sheet in the axial direction, so that the seal holder is compressed in the axial direction and swells in the radial direction.
  • the oil seal is pressed against the piston rod by the seal holder bulging in the radial direction, and the sealing performance of the shock absorber is ensured.
  • the oil seal is pressed against the piston rod by receiving a force in which the pressure of the working chamber acting in the axial direction is converted in the radial direction by the deformation of the seal holder.
  • the pressure in the working chamber is caused by the hydraulic pressure generated by the expansion / contraction operation and the pressure in the gas chamber provided in the cylinder to compensate for the volume of the piston rod accompanying the expansion / contraction operation.
  • the expansion / contraction state of the shock absorber changes, the internal hydraulic pressure and the pressure of the gas chamber change, and the pressure of the working chamber also changes. Therefore, in the shock absorber disclosed in Patent Document 1, the pressure acting on the seal holder varies depending on the expansion / contraction state, and the pressing force of the oil seal against the piston rod may be insufficient.
  • the object of the present invention is to improve the sealability of a shock absorber.
  • a shock absorber a cylinder in which a working fluid is sealed, a piston that is slidably provided in the cylinder, and divides the cylinder into an extension side chamber and a pressure side chamber, and a cylinder
  • a piston rod that is inserted into the cylinder and connected to the piston, and a rod guide that is provided at the end of the cylinder and that slidably supports the piston rod, the rod guide facing the extension side chamber.
  • a retainer attached to the inner peripheral surface of the cylinder, a bearing that slidably supports the piston rod, a main seal provided between the bearing and the retainer, and provided radially outside the main seal and facing the retainer
  • FIG. 1 is a cross-sectional view of a shock absorber according to an embodiment of the present invention.
  • FIG. 2 is an enlarged cross-sectional view showing a rod guide according to an embodiment of the present invention.
  • FIG. 3 is a diagram showing a cross-sectional shape of the main seal according to the embodiment of the present invention, and shows a natural state where no external force acts.
  • FIG. 4 is a diagram showing a cross-sectional shape of the seal holder according to the embodiment of the present invention, and shows a natural state where no external force acts.
  • FIG. 5 is an enlarged cross-sectional view showing the main seal and the seal holder according to the embodiment of the present invention, and shows a state where the internal pressure of the extension side chamber is not acting.
  • FIG. 6 is an enlarged cross-sectional view showing a rod guide according to a comparative example of the present invention.
  • the shock absorber 100 is, for example, a device that is interposed between a vehicle body and an axle of a vehicle (not shown) and generates a damping force to suppress vibration of the vehicle body.
  • the shock absorber 100 is slidably provided in the cylinder 1, the cylinder 1, an annular piston 2 that divides the cylinder 1 into an expansion side chamber 110 and a pressure side chamber 120, and the cylinder 1.
  • a rod guide 10 which is inserted in the piston 1 and connected to the piston 2 and is provided at one end (the upper end in FIG. 1) in the cylinder 1 to slidably support the piston rod 3.
  • the extension side chamber 110 and the pressure side chamber 120 are liquid chambers in which hydraulic oil as a working fluid is sealed.
  • the shock absorber 100 is a single-cylinder shock absorber that includes a free piston 4 that is slidably inserted into the cylinder 1 and that defines an air chamber 130.
  • a seal member 4 a that maintains the airtightness of the air chamber 130 is provided on the outer periphery of the free piston 4.
  • a male screw 3 a for attaching the shock absorber 100 to the vehicle is formed at an end portion on the side extending from the cylinder 1, and a male screw 3 b into which the nut 8 is screwed is inserted into the cylinder 1. It is formed at the end.
  • the piston 2 has passages 2a and 2b communicating the extension side chamber 110 and the pressure side chamber 120.
  • a damping valve 5 having a plurality of annular leaf valves is provided on the extension side chamber 110 side of the piston 2.
  • a damping valve 6 having a plurality of annular leaf valves is provided on the pressure side chamber 120 side of the piston 2.
  • the piston 2, the damping valve 5, and the damping valve 6 are fixed to the end of the piston rod 3 by a nut 8.
  • the damping valve 5 opens by the differential pressure between the expansion side chamber 110 and the compression side chamber 120 when the shock absorber 100 contracts to open the passage 2a, and moves from the compression side chamber 120 to the expansion side chamber 110 through the passage 2a. Provides resistance to oil flow. Further, when the shock absorber 100 is extended, the damping valve 5 closes the passage 2a.
  • the damping valve 6 opens when the shock absorber 100 extends to open the passage 2b, and provides resistance to the flow of hydraulic oil that moves from the expansion side chamber 110 to the compression side chamber 120 through the passage 2b. Further, when the shock absorber 100 is contracted, the damping valve 6 closes the passage 2b.
  • the damping valve 5 is a damping force generating element when the shock absorber 100 is contracted
  • the damping valve 6 is a damping force generating element when the shock absorber 100 is extended.
  • the rod guide 10 is in contact with a retaining ring 9 (spring pin) serving as a locking tool provided on the inner peripheral surface of the cylinder 1, and the position in the axial direction is defined.
  • the rod guide 10 will be described later.
  • the dust seal 7 is provided on the opposite side of the extension guide chamber 110 with respect to the rod guide 10.
  • the dust seal 7 is in sliding contact with the outer peripheral surface of the piston rod 3 and prevents foreign matter from entering the cylinder 1. Moreover, the dust seal 7 contacts the inner peripheral surface of the cylinder 1 and prevents leakage of hydraulic oil from the outer periphery of the bearing 30 of the rod guide 10 described later.
  • the rod guide 10 and the dust seal 7 are fixed to the cylinder 1 by a caulking portion 1b that is caulked by bending the end portion of the cylinder 1 radially inward.
  • the end of the cylinder 1 on the air chamber 130 side is closed by a cap member (not shown). Further, as shown in FIG. 1, a connecting member 1a for attaching the shock absorber 100 to the vehicle is provided at the end of the cylinder 1 on the air chamber 130 side. In addition, you may block
  • the rod guide 10 includes a retainer 20 that faces the expansion side chamber 110 and is attached to the inner peripheral surface of the cylinder 1, a bearing 30 that slidably supports the piston rod 3, and a bearing 30 and a retainer. 20 and a seal holder 50 provided on the outer side in the radial direction of the main seal 40 and having an annular recess 51 as a recess formed on the surface facing the retainer 20.
  • the retainer 20 has an annular locking groove 20 a on the outer peripheral portion of the surface facing the extension side chamber 110.
  • the retainer 20 is locked to the inner peripheral surface of the cylinder 1 by the locking groove 20 a being locked to the retaining ring 9.
  • the retainer 20 has a contact portion 21 that contacts the seal holder 50 and a non-contact portion 22 that is separated from the seal holder 50 on the end surface opposite to the extension side chamber 110 (end surface on the bearing 30 side).
  • the contact portion 21 contacts the outer peripheral portion of the seal holder 50.
  • the bearing 30 is provided in contact with the contact portion 21.
  • the non-contact part 22 is separated from the inner peripheral part of the seal holder 50 in the axial direction.
  • the non-contact portion 22 is formed with an annular groove 23 that partitions the annular space 23a.
  • the retainer 20 is formed with a communication path 24 that communicates the annular space 23 a and the extension side chamber 110.
  • the communication passage 24 is formed in a through passage 24a that penetrates the retainer 20 in the axial direction, and a radial passage 24b that is formed to extend in the radial direction on the end surface of the retainer 20 facing the bearing 30 and communicates the passage 24a and the annular space 23a.
  • the bearing 30 is provided in contact with the dust seal 7 and the retainer 20 between the axial directions.
  • the bearing 30 slidably supports the piston rod 3 inserted through the insertion hole 30a.
  • the bearing 30 has a housing recess 31 that partitions a housing space for housing the main seal 40 and the seal holder 50 with the retainer 20.
  • the housing recess 31 opens to the insertion hole 30a and opens to the end face of the bearing 30 opposite to the dust seal 7 (end face facing the retainer 20).
  • the accommodating recess 31 includes a first bottom surface 32 and a second bottom surface 33 perpendicular to the central axis, a first cylindrical surface 34 connecting the first bottom surface 32 and the second bottom surface 33, and an inner diameter of the first cylindrical surface 34.
  • the second cylindrical surface 35 is formed to be large and connect the second bottom surface 33 and the end surface of the bearing 30. That is, the accommodation recess 31 is formed in a step shape.
  • the second bottom surface 33 is provided on the outer side in the radial direction than the first bottom surface 32 and is spaced apart from the first bottom surface 32 in the axial direction toward the retainer 20.
  • the second bottom surface 33 is a support portion that contacts the seal holder 50 and supports the seal holder 50 together with the retainer 20.
  • the first bottom surface 32 contacts the main seal 40 and supports the main seal 40 and the seal holder 50 together with the retainer 20.
  • the main seal 40 is formed by an elastic member that is deformed by an external force.
  • the main seal 40 includes a seal body 41 that faces the outer peripheral surface of the piston rod 3 and a flange 42 that extends radially outward from one end of the seal body 41.
  • the seal body 41 is formed in a cylindrical shape and disposed on the outer periphery of the piston rod 3.
  • the flange portion 42 is formed to extend radially outward from an end portion (upper end portion in FIG. 2) of the seal main body portion 41 on the bearing 30 side. That is, the main seal 40 is formed in a bent shape having a substantially L-shaped cross section.
  • the seal body 41 is provided with three lips formed so as to protrude radially inward from the inner peripheral surface and pressed against the outer peripheral surface of the piston rod 3.
  • a lip formed at a position closest to the retainer 20 is referred to as a “main lip 43”, and is referred to as a “first sub lip 44” and a “second sub lip 45” in order from the main lip 43 toward the bearing 30.
  • the side surface of the seal body 41 opposite to the piston rod 3 is formed as a tapered surface 41 a that is inclined with respect to the central axis of the piston rod 3.
  • the seal body 41 of the main seal 40 does not contact the non-contact part 22 of the retainer 20 and is separated in the axial direction. Thereby, it is prevented that the sealing performance between the outer peripheral surface of the piston rod 3 and the inner peripheral surface of the seal main body 41 is impaired by the contact between the seal main body 41 and the retainer 20.
  • the flange portion 42 is provided between the seal holder 50 and the first bottom surface 32 of the housing recess 31 in the bearing 30. Further, the flange portion 42 is spaced apart from the first cylindrical surface 34 of the accommodating recess 31 in the radial direction. Thereby, it is prevented that the sealing performance between the 1st bottom face 32 of the accommodation recessed part 31 and the flange part 42 is impaired by the contact with the 1st cylindrical surface 34 and the flange part 42.
  • the seal holder 50 is formed by an elastic member that is deformed by an external force.
  • the outer periphery of the seal holder 50 is supported in the axial direction by the second bottom surface 33 of the housing recess 31 in the bearing 30 and the contact portion 21 of the retainer 20.
  • the inner peripheral part of the seal holder 50 is separated from the non-contact part 22 of the retainer 20 in the axial direction. This prevents the retainer 20 from inhibiting the deformation of the seal holder 50.
  • the main seal 40 and the seal holder 50 are merely supported by the bearing 30 and the retainer 20, and are not positively compressed in the axial direction.
  • oil leakage does not occur due to the internal pressure of the extension side chamber 110 in a state where there is no differential pressure between the extension side chamber 110 and the pressure side chamber 120, that is, in a stationary state where the shock absorber 100 is not expanded or contracted. As long as it is supported in this way.
  • the inner peripheral surface of the seal holder 50 is formed in a shape corresponding to the tapered surface 41a of the main seal 40, and is formed as a contact surface 52 that contacts the tapered surface 41a from the outside in the radial direction.
  • the annular recess 51 formed in the seal holder 50 is provided at a position radially inward of the second bottom surface 33 and facing the annular space 23a of the retainer 20. As a result, the hydraulic pressure in the extension side chamber 110 is guided to the annular recess 51 through the communication passage 24 and the annular space 23 a of the retainer 20. Further, the bottom (deepest part) 51 a of the annular recess 51 is formed such that the axial position is located on the bearing 30 side (upper side in FIG. 2) from the main lip 43.
  • the seal holder 50 is provided with an outer lip 53 that protrudes from the outer peripheral surface and is pressed against the second cylindrical surface 35 of the housing recess 31 of the bearing 30.
  • the internal pressure is applied to the extension side chamber 110. Does not occur.
  • the contact surface 52 of the seal holder 50 is separated without contacting the tapered surface 41 a of the main seal 40, as shown in FIG. 5. Note that no internal pressure is generated means that the pressure in the air chamber 130 is not acting on the expansion side chamber 110 and the compression side chamber 120, that is, the pressure in the expansion side chamber 110 is atmospheric pressure.
  • the seal holder 50 As the shock absorber 100 expands and contracts, the seal holder 50 is compressed in the axial direction and has a diameter around the annular recess 51 as indicated by the arrow in FIG. It bulges toward the inside and outside of the direction. Thereby, the seal holder 50 presses the main lip 43, the first sub lip 44, and the second sub lip 45 of the seal main body 41 of the main seal 40 toward the outer peripheral surface of the piston rod 3. Therefore, the outer peripheral surface of the piston rod 3 is sealed by the main seal 40. At the same time, the outer lip 53 of the seal holder 50 is pressed against the second cylindrical surface 35 of the housing recess 31 of the bearing 30, and the gap between the seal holder 50 and the bearing 30 is sealed.
  • the main seal 40 is pressed against the outer peripheral surface of the piston rod 3 by deforming the seal holder 50 by the hydraulic pressure guided to the annular recess 51. Since the shock absorber 100 includes the seal holder 50, for example, the material of the main seal 40 is made highly durable, and the material of the seal holder 50 is made of material that exhibits high elasticity even at low temperatures. Thus, the sealing performance of the rod guide 10 can be optimized.
  • a shock absorber 200 according to a comparative example of the present invention will be described with reference to FIG.
  • symbol is attached
  • the annular recess 51 is not formed in the seal holder 150, and the operating hydraulic pressure acts on the end surface of the seal holder 150 facing the retainer 20.
  • the seal holder 150 is compressed in the axial direction and swells in the radial direction, and the three lips of the main seal 40 are pressed against the outer peripheral surface of the piston rod 3. That is, in the shock absorber 200, as indicated by an arrow in FIG. 6, the pressure in the extension side chamber 110 acts only on the seal holder 150 in the axial direction and not on the radial direction. Therefore, the main seal 40 in the shock absorber 200 is pressed against the piston rod 3 by converting the pressure in the extension side chamber 110 acting in the axial direction into the radial direction by the deformation of the seal holder 150.
  • the pressure in the extension side chamber 110 is caused by the expansion / contraction operation of the shock absorber 200 and the pressure in the air chamber 130. For this reason, when the expansion / contraction state of the shock absorber 200 changes, the pressure of the air chamber 130 changes, and the pressure of the extension side chamber 110 also changes. Therefore, in the shock absorber 200, the pressure acting on the end surface of the seal holder 150 varies depending on the expansion / contraction state, and the pressing force of the main seal 40 against the piston rod 3 may be insufficient.
  • the shock absorber 100 since the hydraulic pressure is guided to the annular recess 51, the hydraulic pressure acts on the seal holder 50 in a direction perpendicular to the wall surface of the annular recess 51, and both axial and radial directions are applied. The force of acts. Therefore, as shown in FIG. 2, the seal holder 50 is compressed in the axial direction and bulges in the radial direction, and pressure is directly applied in the radial direction to bulge in the radial direction. Therefore, as compared with the shock absorber 200 in which the annular recess 51 is not formed, the pressure receiving area of the working hydraulic pressure is increased, and the seal holder 50 is more reliably deformed in the radial direction by the force acting in the radial direction. Therefore, even if the pressure in the extension side chamber 110 fluctuates, the pressing force of the main seal 40 against the piston rod 3 can be sufficiently ensured.
  • the hydraulic pressure does not sufficiently act on the first sub lip 44 and the second sub lip 45,
  • the pressing force of the main lip 43 against the piston rod 3 may increase. That is, the pressing forces of the main lip 43, the first sub lip 44, and the second sub lip 45 become uneven. In this case, the main lip 43 is easily worn and the life of the main seal 40 is reduced. Further, the frictional force between the main seal 40 and the piston rod 3 is increased, and the slidability of the piston rod 3 is also deteriorated.
  • the bottom 51a of the annular recess 51 is positioned on the bearing 30 side with respect to the main lip 43. For this reason, it is suppressed that hydraulic pressure acts on the main lip 43 in a concentrated manner, and the pressing force of the main lip 43, the first sub lip 44, and the second sub lip 45 against the piston rod 3 is equalized. Therefore, the life of the main seal 40 can be extended and the slidability of the piston rod 3 can be improved.
  • the annular recess 51 when located at a position where the radial position overlaps the second bottom surface 33 of the housing recess 31 of the bearing 30, in other words, when located at the radially outer side of the first bottom surface 32, the second bottom surface 33 is Since the hydraulic pressure guided to the annular recess 51 is received, the hydraulic pressure hardly acts on the main seal 40.
  • the annular recess 51 in the shock absorber 100, the annular recess 51 is located radially inward of the second bottom surface 33, so that the operating hydraulic pressure easily acts on the main seal 40 via the seal holder 50. Therefore, it becomes easier to ensure the pressing force of the main seal 40 against the piston rod 3.
  • the seal holder 50 is not compressed by the bearing 30 and the retainer 20, but the contact surface 52 comes into contact with the tapered surface 41a of the main seal 40 by the internal pressure of the extension side chamber 110 in a stationary state. For this reason, when the shock absorber 100 is stationary, the seal holder 50 receives almost no external force and the deformation amount from the natural state is very small. Thus, the seal holder 50 that is in a substantially natural state is more likely to be deformed by an external force than when an external force is applied in advance. Accordingly, when the hydraulic pressure of the extension side chamber 110 acts on the annular recess 51 as the shock absorber 100 expands and contracts, the seal holder 50 is easily deformed and the main seal 40 can be pressed against the piston rod 3.
  • the annular recess 51 has a substantially triangular cross section as shown in FIG.
  • the cross-sectional shape of the annular recess 51 is not limited to this, and it may be formed in an arbitrary shape so as to exhibit a desired sealing property such as a hemispherical cross section or a substantially rectangular cross section.
  • the recess is the single annular recess 51 formed in an annular shape.
  • a plurality of recesses may be provided.
  • a plurality of indentations or grooves as recesses may be formed on the end surface facing the retainer 20.
  • three lips are formed on the inner periphery of the main seal 40.
  • one or two lips or four or more lips may be formed on the inner periphery of the main seal 40.
  • the annular recess 51 is provided radially inward from the second bottom surface 33.
  • the radial positions where the annular recess 51 and the second bottom surface are provided do not overlap.
  • the present invention is not limited to this, and the annular recess 51 may partially or entirely overlap with the second bottom surface at the radial position (overlapping when viewed from the axial direction).
  • the operating oil pressure is guided into the annular recess 51, whereby a force acts on the seal holder 50 in both the axial direction and the radial direction. Therefore, the seal holder 50 is compressed in the axial direction and bulges in the radial direction, and also bulges in the radial direction by a force acting in the radial direction. For this reason, the main seal 40 can be pressed against the piston rod 3 by more reliably deforming the seal holder 50 in the radial direction. Therefore, the sealing performance of the shock absorber 100 can be improved.
  • the bottom 51a of the annular recess 51 is positioned closer to the bearing 30 than the main lip 43. For this reason, it is suppressed that working hydraulic pressure concentrates on the main lip 43, and the pressing force of the main lip 43, the first sub lip 44, and the second sub lip 45 against the piston rod 3 is equalized. Therefore, the life of the main seal 40 can be extended and the slidability of the piston rod 3 can be improved.
  • the shock absorber 100 since the radial position of the annular recess 51 is radially inward from the second bottom surface 33, the operating hydraulic pressure easily acts on the main seal 40 via the seal holder 50. Therefore, it becomes easier to ensure the pressing force of the main seal 40 against the piston rod 3.
  • the seal holder 50 when the shock absorber 100 is stationary, the seal holder 50 is not compressed by the bearing 30 and the retainer 20, but the contact surface 52 comes into contact with the tapered surface 41 a of the main seal 40 by the internal pressure of the expansion side chamber 110. is there. For this reason, when the shock absorber 100 is stationary, the seal holder 50 receives almost no external force and the deformation amount from the natural state is very small. Accordingly, when the hydraulic pressure of the extension side chamber 110 acts on the annular recess 51 as the shock absorber 100 expands and contracts, the seal holder 50 is easily deformed and the main seal 40 can be pressed against the piston rod 3.
  • the shock absorber 100 is slidably provided in the cylinder 1 filled with hydraulic oil, the cylinder 1 is divided into an expansion side chamber 110 and a pressure side chamber 120, and can move forward and backward to the cylinder 1.
  • a rod guide 10 that is provided at the end of the cylinder 1 and slidably supports the piston rod 3.
  • the rod guide 10 includes an extension side chamber 110.
  • a retainer 20 attached to the inner peripheral surface of the cylinder 1 facing the bearing, a bearing 30 that slidably supports the piston rod 3, a main seal 40 provided between the bearing 30 and the retainer 20, and a main seal 40
  • a seal holder 50 in which an annular recess 51 is formed on the surface facing the retainer 20. Holder 50 presses the main seal 40 on the outer peripheral surface of the piston rod 3 receives the hydraulic pressure of the expansion side chamber 110 is guided to the annular recess 51.
  • the main seal 40 is provided with a plurality of lips (a main lip 43, a first sub lip 44, and a second sub lip 45) that are formed to protrude from the inner peripheral surface and are pressed against the piston rod 3.
  • the working force is applied to the seal holder 50 in both the axial direction and the radial direction by introducing the hydraulic pressure into the annular recess 51. Therefore, the seal holder 50 is compressed in the axial direction and bulges in the radial direction, and also bulges in the radial direction by a force acting in the radial direction. Thereby, the seal holder 50 can be more reliably deformed in the radial direction and the main seal 40 can be pressed against the piston rod 3. Therefore, the sealing performance of the shock absorber 100 is improved.
  • the bottom 51a of the annular recess 51 is formed so as to be positioned closer to the bearing 30 than the main lip 43 formed at a position closest to the retainer 20 among the plurality of lips.
  • the bearing 30 has an accommodating recess 31 that forms an accommodating space for accommodating the main seal 40 and the seal holder 50 with the retainer 20, and the accommodating recess 31 together with the retainer 20 is the seal holder 50.
  • the annular recess 51 is formed radially inward of the second bottom surface 33.
  • an outer lip 53 protruding radially outward is formed on the outer peripheral surface of the seal holder 50.
  • the space between the seal holder 50 and the bearing 30 can be sealed.
  • the seal holder 50 receives the internal pressure of the extension side chamber 110 guided to the annular recess 51 and contacts the main seal 40 in a stationary state where no differential pressure is generated between the extension side chamber 110 and the compression side chamber 120. Touch.
  • the contact surface 52 of the seal holder 50 comes into contact with the tapered surface 41a of the main seal 40 due to the internal pressure of the extension side chamber 110 in the stationary state, so that the seal holder 50 receives almost no external force in the stationary state of the shock absorber 100.
  • the seal holder 50 is easily deformed and the main seal 40 can be pressed against the piston rod 3.

Abstract

ショックアブソーバ（１００）は、シリンダ（１）に進退自在に挿入されてピストン（２）に連結されたピストンロッド（３）と、シリンダ（１）内の一方の端部に設けられピストンロッド（３）を摺動自在に支持するロッドガイド（１０）と、を備え、ロッドガイド（１０）は、伸側室（１１０）に面してシリンダ（１）の内周面に取り付けられるリテーナ（２０）と、ピストンロッド（３）を摺動自在に支持するベアリング（３０）と、ベアリング（３０）とリテーナ（２０）との間に設けられるメインシール（４０）と、メインシール（４０）の径方向外側に設けられると共にリテーナ（２０）に対向する面に環状凹部（５１）が形成されるシールホルダ（５０）と、を有し、シールホルダ（５０）は、環状凹部（５１）に導かれる伸側室（１１０）の作動油圧を受けてメインシール（４０）をピストンロッド（３）の外周面に押圧する。

Description

ショックアブソーバ
　本発明は、ショックアブソーバに関するものである。
　ＵＳ３８３７４４５Ａには、内部に作用室が形成されるシリンダと、シリンダの上部開口部に固定される環状のロッドガイドと、ロッドガイドの作用室側に設けられる環状のシートと、ロッドガイドとシートの内側に軸方向に移動可能に挿通されるロッドと、ロッドガイドの内周に保持されてロッドの外周をシールする環状のオイルシールと、ロッドガイドとシートとの間に介装されてオイルシールの外周に設けられる環状のシールホルダと、を備えたショックアブソーバが開示されている。
　ＵＳ３８３７４４５Ａに開示のショックアブソーバでは、シートを軸方向に貫通する連通路を通じて作用室の圧力がシールホルダの端面に作用することにより、シールホルダが軸方向に圧縮されて径方向に膨出する。このように径方向に膨出するシールホルダによってオイルシールがピストンロッドに対して押し当てられ、ショックアブソーバのシール性が確保される。つまり、オイルシールは、軸方向に作用する作用室の圧力がシールホルダの変形によって径方向に変換された力を受けてピストンロッドに対して押し付けられる。
　しかしながら、作用室の圧力は、伸縮作動に伴い発生する作動油圧と、伸縮作動に伴うピストンロッドの体積を補償するためにシリンダ内に設けられたガス室内の圧力と、に起因する。このため、ショックアブソーバの伸縮状態が変化すると、内部の作動油圧及びガス室の圧力が変動し、作用室の圧力も変動する。よって、特許文献１に開示のショックアブソーバでは、伸縮状態に応じてシールホルダに作用する圧力が変動し、ピストンロッドに対するオイルシールの押付力が不足するおそれがある。
　本発明は、ショックアブソーバのシール性を向上させることを目的とする。
　本発明のある態様によれば、ショックアブソーバであって、作動流体が封入されたシリンダと、シリンダ内に摺動自在に設けられ、シリンダ内を伸側室と圧側室とに区画するピストンと、シリンダに進退自在に挿入されてピストンに連結されたピストンロッドと、シリンダ内の端部に設けられピストンロッドを摺動自在に支持するロッドガイドと、を備え、ロッドガイドは、伸側室に面してシリンダの内周面に取り付けられるリテーナと、ピストンロッドを摺動自在に支持するベアリングと、ベアリングとリテーナとの間に設けられるメインシールと、メインシールの径方向外側に設けられると共にリテーナに対向する面に凹部が形成されるシールホルダと、を有し、シールホルダは、凹部に導かれる伸側室の作動流体圧を受けてメインシールをピストンロッドの外周面に押圧する。
図１は、本発明の実施形態に係るショックアブソーバの断面図である。 図２は、本発明の実施形態に係るロッドガイドを示す拡大断面図である。 図３は、本発明の実施形態に係るメインシールの断面形状を示す図であり、外力が作用しない自然状態を示す。 図４は、本発明の実施形態に係るシールホルダの断面形状を示す図であり、外力が作用しない自然状態を示す。 図５は、本発明の実施形態に係るメインシール及びシールホルダを示す拡大断面図であり、伸側室の内圧が作用していない状態を示す。 図６は、本発明の比較例に係るロッドガイドを示す拡大断面図である。
　以下、添付図面を参照しながら本発明の実施形態について説明する。
　まず、図１及び図４を参照して、本発明の実施形態に係るショックアブソーバ１００の構成について説明する。
　ショックアブソーバ１００は、例えば、車両（図示せず）の車体と車軸との間に介装され、減衰力を発生させて車体の振動を抑制する装置である。ショックアブソーバ１００は、図１に示すように、シリンダ１と、シリンダ１内に摺動自在に設けられ、シリンダ１内を伸側室１１０と圧側室１２０とに区画する環状のピストン２と、シリンダ１に進退自在に挿入されて、ピストン２に連結されたピストンロッド３と、シリンダ１内の一方の端部（図１中上端部）に設けられピストンロッド３を摺動自在に支持するロッドガイド１０と、を備える。伸側室１１０および圧側室１２０は、作動流体としての作動油が封入される液室である。
　ショックアブソーバ１００は、シリンダ１に摺動自在に挿入され気室１３０を画成するフリーピストン４を備える単筒型ショックアブソーバである。フリーピストン４の外周には、気室１３０の気密性を保持するシール部材４ａが設けられる。
　ピストンロッド３には、ショックアブソーバ１００を車両に取り付けるためのおねじ３ａがシリンダ１から延出する側の端部に形成され、ナット８が螺合するおねじ３ｂがシリンダ１に挿入される側の端部に形成される。
　ピストン２は、伸側室１１０と圧側室１２０とを連通する通路２ａ、２ｂを有する。ピストン２の伸側室１１０側には、複数の環状のリーフバルブを有する減衰バルブ５が設けられる。また、ピストン２の圧側室１２０側には、複数の環状のリーフバルブを有する減衰バルブ６が設けられる。ピストン２、減衰バルブ５、および減衰バルブ６は、ナット８によりピストンロッド３の端部に固定される。
　減衰バルブ５は、ショックアブソーバ１００の収縮時に伸側室１１０と圧側室１２０との差圧により開弁して通路２ａを開放するとともに、通路２ａを通って圧側室１２０から伸側室１１０に移動する作動油の流れに抵抗を与える。また、ショックアブソーバ１００の伸長時には、減衰バルブ５は、通路２ａを閉塞する。
　減衰バルブ６は、ショックアブソーバ１００の伸長時に開弁して通路２ｂを開放するとともに、通路２ｂを通って伸側室１１０から圧側室１２０に移動する作動油の流れに抵抗を与える。また、ショックアブソーバ１００の収縮時には、減衰バルブ６は、通路２ｂを閉塞する。
　つまり、減衰バルブ５は、ショックアブソーバ１００の収縮時の減衰力発生要素であり、減衰バルブ６は、ショックアブソーバ１００の伸長時の減衰力発生要素である。
　ロッドガイド１０は、シリンダ１の内周面に設けられた係止具としての止め輪９（スプリングピン）と当接して軸方向の位置が規定される。ロッドガイド１０については後述する。
　ロッドガイド１０に対して伸側室１１０とは反対側には、ダストシール７が設けられる。ダストシール７は、ピストンロッド３の外周面に摺接して異物がシリンダ１内に進入することを防止する。また、ダストシール７は、シリンダ１の内周面に接触して、後述するロッドガイド１０のベアリング３０の外周からの作動油の漏れを防止する。
　ロッドガイド１０およびダストシール７は、シリンダ１の端部を径方向内側に折り曲げてかしめられたかしめ部１ｂにより、シリンダ１に固定される。
　シリンダ１の気室１３０側の端部は、キャップ部材（図示せず）により閉塞される。また、シリンダ１の気室１３０側の端部には、図１に示すように、ショックアブソーバ１００を車両に取り付けるための連結部材１ａが設けられる。なお、キャップ部材を設けることなく、塑性加工によりシリンダ１の気室１３０側の端部を閉塞してもよい。
　ショックアブソーバ１００が収縮してピストンロッド３がシリンダ１に進入すると、フリーピストン４が気室１３０側に移動し、進入したピストンロッド３の体積の分だけ気室１３０の気体が圧縮される。ショックアブソーバ１００が伸長してピストンロッド３がシリンダ１から退出すると、フリーピストン４が圧側室１２０側に移動し、退出したピストンロッド３の体積の分だけ気室１３０の気体が膨張する。これにより、ショックアブソーバ１００作動時のシリンダ１内の容積変化が補償される。
　ロッドガイド１０は、図２に示すように、伸側室１１０に面してシリンダ１の内周面に取り付けられるリテーナ２０と、ピストンロッド３を摺動自在に支持するベアリング３０と、ベアリング３０とリテーナ２０との間に設けられるメインシール４０と、メインシール４０の径方向外側に設けられると共にリテーナ２０に対向する面に凹部としての環状凹部５１が形成されるシールホルダ５０と、を有する。
　リテーナ２０は、伸側室１１０に対峙する面の外周部に環状の係止溝２０ａを有する。リテーナ２０は、係止溝２０ａが止め輪９に係止されることにより、シリンダ１の内周面に係止される。
　リテーナ２０は、伸側室１１０とは反対側の端面（ベアリング３０側の端面）に、シールホルダ５０に接触する接触部２１と、シールホルダ５０とは離間する非接触部２２と、を有する。
　接触部２１は、シールホルダ５０の外周部に接触する。ベアリング３０は、接触部２１に接触して設けられる。
　非接触部２２は、シールホルダ５０の内周部に対して軸方向に離間する。非接触部２２には、環状空間２３ａを区画する環状溝２３が形成される。
　リテーナ２０には、環状空間２３ａと伸側室１１０とを連通する連通路２４が形成される。連通路２４は、リテーナ２０を軸方向に貫通する貫通路２４ａと、ベアリング３０に対向するリテーナ２０の端面に径方向に延びて形成され貫通路２４ａと環状空間２３ａとを連通する径方向通路２４ｂと、によって構成される。
　ベアリング３０は、ダストシール７とリテーナ２０との軸方向の間に両者に接触して設けられる。ベアリング３０は、挿通孔３０ａを挿通するピストンロッド３を摺動自在に支持する。ベアリング３０は、メインシール４０及びシールホルダ５０を収容する収容空間をリテーナ２０との間で区画する収容凹部３１を有する。
　収容凹部３１は、挿通孔３０ａに開口すると共にダストシール７とは反対側のベアリング３０の端面（リテーナ２０に対向する端面）に開口する。収容凹部３１は、中心軸に垂直な第１底面３２及び第２底面３３と、第１底面３２と第２底面３３とを接続する第１円筒面３４と、第１円筒面３４の内径よりも大きく形成され第２底面３３とベアリング３０の端面とを接続する第２円筒面３５と、によって形成される。つまり、収容凹部３１は、段差形状に形成される。
　第２底面３３は、第１底面３２よりも径方向外側に設けられると共に第１底面３２からリテーナ２０に向かって軸方向に離間する。第２底面３３は、シールホルダ５０に接触しリテーナ２０と共にシールホルダ５０を支持する支持部である。第１底面３２は、メインシール４０に接触し、リテーナ２０と共にメインシール４０及びシールホルダ５０を支持する。
　メインシール４０は、外力によって変形する弾性部材によって形成される。メインシール４０は、ピストンロッド３の外周面に対向するシール本体部４１と、シール本体部４１の一端部から径方向外側に延びるフランジ部４２と、を有する。
　シール本体部４１は、筒状に形成されて、ピストンロッド３の外周に配置される。フランジ部４２は、ベアリング３０側のシール本体部４１の端部（図２中上端部）から径方向外側に延びて形成される。つまり、メインシール４０は、断面が略Ｌ字状の屈曲した形状に形成されている。
　シール本体部４１には、図２及び図３に示すように、内周面から径方向内側に突出して形成されピストンロッド３の外周面に押し付けられる３つのリップが設けられる。以下では、最もリテーナ２０に近い位置に形成されるリップを「メインリップ４３」とし、メインリップ４３からベアリング３０に向かって順に「第１サブリップ４４」、「第２サブリップ４５」とする。
　ピストンロッド３とは反対側のシール本体部４１の側面は、ピストンロッド３の中心軸に対して傾斜するテーパ面４１ａとして形成される。メインシール４０のシール本体部４１は、リテーナ２０の非接触部２２に接触せず、軸方向に離間する。これにより、ピストンロッド３の外周面とシール本体部４１の内周面との間の密封性がシール本体部４１とリテーナ２０との接触により損なわれることが防止される。
　フランジ部４２は、シールホルダ５０とベアリング３０における収容凹部３１の第１底面３２との間に設けられる。また、フランジ部４２は、収容凹部３１の第１円筒面３４と径方向に離間している。これにより、収容凹部３１の第１底面３２とフランジ部４２との間の密封性が第１円筒面３４とフランジ部４２との接触により損なわれることが防止される。
　シールホルダ５０は、外力によって変形する弾性部材によって形成される。シールホルダ５０は、ベアリング３０における収容凹部３１の第２底面３３とリテーナ２０の接触部２１とによって外周部が軸方向に支持される。シールホルダ５０の内周部は、リテーナ２０の非接触部２２と軸方向に離間する。これにより、シールホルダ５０の変形がリテーナ２０によって阻害されることが防止される。
　このように、メインシール４０及びシールホルダ５０は、ベアリング３０及びリテーナ２０によって単に支持されるのみであり、軸方向に積極的に圧縮されているものではない。メインシール４０及びシールホルダ５０は、伸側室１１０と圧側室１２０との差圧がない状態、つまり、ショックアブソーバ１００が伸縮作動していない静止状態において、伸側室１１０の内圧によって油漏れが生じないように支持されるものであればよい。
　シールホルダ５０の内周面は、メインシール４０のテーパ面４１ａに対応する形状に形成されて、テーパ面４１ａに径方向外側から接触する接触面５２として形成される。
　シールホルダ５０に形成される環状凹部５１は、第２底面３３よりも径方向内側であって、リテーナ２０の環状空間２３ａに臨む位置に設けられる。これにより、環状凹部５１には、リテーナ２０の連通路２４及び環状空間２３ａを通じて伸側室１１０の作動油圧が導かれる。また、環状凹部５１の底部（最深部）５１ａは、軸方向位置がメインリップ４３よりもベアリング３０側（図２中上側）に位置するように形成される。
　シールホルダ５０には、図４に示すように、外周面から突出して形成されベアリング３０の収容凹部３１の第２円筒面３５に押し付けられる外側リップ５３が設けられる。
　次に、主に図２及び図５を参照して、メインシール４０及びシールホルダ５０によるシール構造について具体的に説明する。
　ショックアブソーバ１００の組み立ての完了前の状態、具体的には、ロッドガイド１０をシリンダ１に収容し気室１３０（図１参照）にガスを封入していない状態では、伸側室１１０には内圧が生じない。伸側室１１０に内圧が生じていない状態では、図５に示すように、シールホルダ５０の接触面５２は、メインシール４０のテーパ面４１ａに接触せずに離間する。なお、内圧が生じていないとは、気室１３０の圧力が伸側室１１０及び圧側室１２０に作用していない状態、つまり、伸側室１１０の圧力が大気圧である状態のことを言う。
　この状態から気室１３０にガスを封入すると、伸側室１１０には気室の圧力が作用する。よって、組み立てが完了したショックアブソーバ１００では、伸側室１１０には、気室１３０の圧力に応じた内圧が生じる。
　気室１３０にガス（例えば窒素ガス）が封入されて伸側室１１０に気室１３０の圧力が作用すると、伸側室１１０の内圧が環状凹部５１に作用して、接触面５２がメインシール４０のテーパ面４１ａに接触するようにシールホルダ５０が変形する。よって、ショックアブソーバ１００が伸縮作動していない静止状態、言い換えれば伸側室１１０と圧側室１２０との差圧がない状態では、シールホルダ５０の接触面５２は、環状凹部５１に導かれる伸側室１１０の内圧を受けることにより、メインシール４０のテーパ面４１ａに当接する（図２参照）。
　ショックアブソーバ１００の伸縮作動に伴い、シールホルダ５０は、環状凹部５１に導かれる作動油圧に応じて、図２中矢印で示すように、軸方向に圧縮されると共に、環状凹部５１を中心として径方向の内側及び外側に向けて膨出する。これにより、シールホルダ５０は、メインシール４０のシール本体部４１のメインリップ４３、第１サブリップ４４、及び第２サブリップ４５をピストンロッド３の外周面に向けて押し付ける。よって、ピストンロッド３の外周面は、メインシール４０によってシールされる。また、これと同時に、シールホルダ５０の外側リップ５３がベアリング３０の収容凹部３１の第２円筒面３５に押し付けられ、シールホルダ５０とベアリング３０との間の隙間がシールされる。
　このように、ショックアブソーバ１００では、環状凹部５１に導かれる作動油圧によってシールホルダ５０を変形させることにより、メインシール４０をピストンロッド３の外周面に押圧する。ショックアブソーバ１００がシールホルダ５０を備えることにより、例えば、メインシール４０の材質を耐久性の高いものとし、シールホルダ５０の材質を低温下でも高弾性を発揮するものにするなど、両者を異なる材質にして、ロッドガイド１０のシール性を最適なものとすることができる。
　ここで、本発明の理解を容易にするために、図６を参照して、本発明の比較例に係るショックアブソーバ２００について説明する。本実施形態に係るショックアブソーバ１００と同一の構成については、同一の符号を付して説明を省略する。
　比較例に係るショックアブソーバ２００では、シールホルダ１５０に環状凹部５１が形成されず、リテーナ２０に対向するシールホルダ１５０の端面に作動油圧が作用する。これにより、シールホルダ１５０が軸方向に圧縮されて径方向に膨出し、メインシール４０の３つのリップをピストンロッド３の外周面に押し付ける。つまり、ショックアブソーバ２００では、図６に矢印で示すように、伸側室１１０の圧力はシールホルダ１５０に対して軸方向にしか作用せず、径方向には作用しない。よって、ショックアブソーバ２００におけるメインシール４０は、軸方向に作用する伸側室１１０の圧力がシールホルダ１５０の変形によって径方向に変換されることでピストンロッド３に対して押し付けられる。
　伸側室１１０の圧力は、ショックアブソーバ２００の伸縮作動と気室１３０内の圧力に起因する。このため、ショックアブソーバ２００の伸縮状態が変化すると、気室１３０の圧力が変動し、伸側室１１０の圧力も変動する。よって、ショックアブソーバ２００では、伸縮状態に応じてシールホルダ１５０の端面に作用する圧力が変動し、ピストンロッド３に対するメインシール４０の押付力が不足するおそれがある。
　これに対し、ショックアブソーバ１００では、環状凹部５１に作動油圧が導かれるため、シールホルダ５０には、環状凹部５１の壁面に垂直な方向に作動油圧が作用して、軸方向及び径方向の両方の力が作用する。このため、シールホルダ５０は、図２に示すように、軸方向に圧縮されて径方向に膨出すると共に、圧力が径方向に直接作用して径方向に膨出する。よって、環状凹部５１が形成されないショックアブソーバ２００と比較して、作動油圧の受圧面積が増加すると共に、径方向に作用する力によってシールホルダ５０がより確実に径方向に変形する。したがって、伸側室１１０の圧力が変動しても、ピストンロッド３に対するメインシール４０の押付力を充分に確保することができる。
　また、環状凹部５１の底部５１ａがメインリップ４３よりも反ベアリング３０側（リテーナ２０側）に位置する場合には、作動油圧が第１サブリップ４４及び第２サブリップ４５にまで充分に作用せず、ピストンロッド３に対するメインリップ４３の押付力が大きくなるおそれがある。つまり、メインリップ４３、第１サブリップ４４、及び第２サブリップ４５のそれぞれの押付力が不均等になる。この場合、メインリップ４３が摩耗し易くなってメインシール４０の寿命が低下する。また、メインシール４０とピストンロッド３との間の摩擦力も大きくなってピストンロッド３の摺動性も悪化する。
　これに対し、本実施形態に係るショックアブソーバ１００では、環状凹部５１の底部５１ａがメインリップ４３よりもベアリング３０側に位置する。このため、メインリップ４３へ作動油圧が集中して作用することが抑制され、ピストンロッド３に対するメインリップ４３、第１サブリップ４４、第２サブリップ４５の押付力が均等化される。したがって、メインシール４０を高寿命化できると共にピストンロッド３の摺動性を向上させることができる。
　また、環状凹部５１は、径方向の位置がベアリング３０の収容凹部３１の第２底面３３と重なる位置、言い換えれば、第１底面３２の径方向外側に位置する場合には、第２底面３３が環状凹部５１に導かれる作動油圧を受圧するため、作動油圧がメインシール４０に作用しにくくなる。これに対し、ショックアブソーバ１００では、環状凹部５１は、径方向の位置が第２底面３３よりも径方向内側であるため、作動油圧がシールホルダ５０を介してメインシール４０に作用し易くなる。よって、ピストンロッド３に対するメインシール４０の押付力をより確保しやすくなる。
　また、シールホルダ５０は、ベアリング３０及びリテーナ２０によって圧縮されるものではなく、静止状態における伸側室１１０の内圧によって接触面５２がメインシール４０のテーパ面４１ａに接触するものである。このため、シールホルダ５０は、ショックアブソーバ１００の静止状態では、ほとんど外力を受けておらず自然状態からの変形量が非常に小さい。このように、ほぼ自然状態であるシールホルダ５０は、予め外力が付加されている場合と比較して、外力によって変形しやすい状態である。したがって、ショックアブソーバ１００の伸縮作動に伴い、伸側室１１０の作動油圧が環状凹部５１に作用すると、シールホルダ５０が容易に変形して、メインシール４０をピストンロッド３に押し付けることができる。
　次に、本実施形態の変形例について説明する。
　上記実施形態では、環状凹部５１は、図２に示すように、略三角形断面を有するものである。環状凹部５１の断面形状は、これに限らず、半球状断面や略矩形断面など所望のシール性を発揮するように、任意の形状に形成すればよい。
　また、上記実施形態では、凹部は、環状に形成される単一の環状凹部５１である。これに対し、凹部は、環状に形成されなくても。また、複数の凹部が設けられてもよい。例えば、リテーナ２０に対向する端面に凹部としてのくぼみや溝を複数形成してもよい。
　また、上記実施形態では、メインシール４０の内周には３つのリップ（メインリップ４３、第１サブリップ４４、第２サブリップ４５）が形成される。これに対し、１または２つのリップや、４つ以上のリップをメインシール４０の内周に形成してもよい。また、シール性をより確実に確保するためには、メインシール４０の内周にリップを形成することが望ましいが、リップを形成しなくてもよい。
　また、上記実施形態では、環状凹部５１は、第２底面３３よりも径方向内側に設けられる。ピストンロッドに対するメインシールの押付力を確保するためには、環状凹部５１と第２底面とのそれぞれが設けられる径方向の位置が重ならないことが望ましい。しかしながら、これに限らず、環状凹部５１は、その一部又は全部が第２底面と径方向の位置が重なる（軸方向から見て重なる）ものであってもよい。
　以上の実施形態によれば、以下に示す効果を奏する。
　ショックアブソーバ１００では、環状凹部５１内に作動油圧が導かれることにより、シールホルダ５０には軸方向及び径方向の両方に力が作用する。よって、シールホルダ５０は、軸方向に圧縮されて径方向に膨出すると共に、径方向に作用する力によっても径方向に膨出する。このため、シールホルダ５０をより確実に径方向に変形させて、ピストンロッド３に対してメインシール４０を押し付けることができる。したがって、ショックアブソーバ１００のシール性を向上させることができる。
　また、ショックアブソーバ１００では、環状凹部５１の底部５１ａがメインリップ４３よりもベアリング３０側に位置する。このため、メインリップ４３へ作動油圧が集中することが抑制され、ピストンロッド３に対するメインリップ４３、第１サブリップ４４、第２サブリップ４５の押付力が均等化される。したがって、メインシール４０を高寿命化できると共にピストンロッド３の摺動性を向上させることができる。
　また、ショックアブソーバ１００では、環状凹部５１の径方向の位置が第２底面３３よりも径方向内側であるため、作動油圧がシールホルダ５０を介してメインシール４０に作用し易くなる。よって、ピストンロッド３に対するメインシール４０の押付力をより確保しやすくなる。
　また、ショックアブソーバ１００の静止状態において、シールホルダ５０は、ベアリング３０及びリテーナ２０によって圧縮されるものではなく、伸側室１１０の内圧によって接触面５２がメインシール４０のテーパ面４１ａに接触するものである。このため、シールホルダ５０は、ショックアブソーバ１００の静止状態では、ほとんど外力を受けておらず自然状態からの変形量が非常に小さい。したがって、ショックアブソーバ１００の伸縮作動に伴い、伸側室１１０の作動油圧が環状凹部５１に作用すると、シールホルダ５０が容易に変形して、メインシール４０をピストンロッド３に押し付けることができる。
　以下、本発明の実施形態の構成、作用、及び効果をまとめて説明する。
　ショックアブソーバ１００は、作動油が封入されたシリンダ１と、シリンダ１内に摺動自在に設けられ、シリンダ１内を伸側室１１０と圧側室１２０とに区画するピストン２と、シリンダ１に進退自在に挿入されてピストン２に連結されたピストンロッド３と、シリンダ１内の端部に設けられピストンロッド３を摺動自在に支持するロッドガイド１０と、を備え、ロッドガイド１０は、伸側室１１０に面してシリンダ１の内周面に取り付けられるリテーナ２０と、ピストンロッド３を摺動自在に支持するベアリング３０と、ベアリング３０とリテーナ２０との間に設けられるメインシール４０と、メインシール４０の径方向外側に設けられると共にリテーナ２０に対向する面に環状凹部５１が形成されるシールホルダ５０と、を有し、シールホルダ５０は、環状凹部５１に導かれる伸側室１１０の作動油圧を受けてメインシール４０をピストンロッド３の外周面に押圧する。
　また、ショックアブソーバ１００では、メインシール４０には、内周面から突出して形成されピストンロッド３に押し付けられる複数のリップ（メインリップ４３，第１サブリップ４４，第２サブリップ４５）が設けられる。
　これらの構成では、シールホルダ５０には、環状凹部５１内に作動油圧が導かれることにより、軸方向及び径方向の両方に力が作用する。よって、シールホルダ５０は、軸方向に圧縮されて径方向に膨出すると共に、径方向に作用する力によっても径方向に膨出する。これにより、シールホルダ５０をより確実に径方向に変形させて、ピストンロッド３に対してメインシール４０を押し付けることができる。したがって、ショックアブソーバ１００のシール性が向上する。
　また、ショックアブソーバ１００では、環状凹部５１の底部５１ａは、複数のリップのうち最もリテーナ２０に近い位置に形成されるメインリップ４３よりもベアリング３０側に位置するように形成される。
　この構成では、メインリップ４３へ作動油圧が集中して作用することが抑制され、ピストンロッド３に対するメインリップ４３、第１サブリップ４４、第２サブリップ４５の押付力が均等化される。したがって、メインシール４０を高寿命化できると共にピストンロッド３の摺動性を向上させることができる。
　また、ショックアブソーバ１００では、ベアリング３０が、リテーナ２０との間でメインシール４０及びシールホルダ５０を収容する収容空間を形成する収容凹部３１を有し、収容凹部３１は、リテーナ２０と共にシールホルダ５０を支持する第２底面３３を有し、環状凹部５１は、第２底面３３よりも径方向内側に形成される。
　この構成では、環状凹部５１に導かれる作動油圧は、第２底面３３によって受圧されにくく、シールホルダ５０を介してメインシール４０に作用し易くなる。よって、ピストンロッド３に対するメインシール４０の押付力をより確保しやすくなる。
　また、ショックアブソーバ１００では、シールホルダ５０の外周面には、径方向外側に突出する外側リップ５３が形成される。
　この構成では、シールホルダ５０とベアリング３０との間を封止することができる。
　また、ショックアブソーバ１００では、伸側室１１０と圧側室１２０との差圧が生じていない静止状態において、シールホルダ５０が、環状凹部５１に導かれる伸側室１１０の内圧を受けてメインシール４０に当接する。
　この構成では、静止状態における伸側室１１０の内圧によってシールホルダ５０の接触面５２がメインシール４０のテーパ面４１ａに接触するため、シールホルダ５０は、ショックアブソーバ１００の静止状態では、ほとんど外力を受けていない。したがって、ショックアブソーバ１００の伸縮作動に伴い、伸側室１１０の作動油圧が環状凹部５１に作用すると、シールホルダ５０が容易に変形して、メインシール４０をピストンロッド３に押し付けることができる。
　以上、本発明の実施形態について説明したが、上記実施形態は本発明の適用例の一部を示したに過ぎず、本発明の技術的範囲を上記実施形態の具体的構成に限定する趣旨ではない。
　本願は２０１６年９月２０日に日本国特許庁に出願された特願２０１６－１８２８５５に基づく優先権を主張し、この出願の全ての内容は参照により本明細書に組み込まれる。

Claims (7)

  1. 　ショックアブソーバであって、
    　作動流体が封入されたシリンダと、
    　前記シリンダ内に摺動自在に設けられ、前記シリンダ内を伸側室と圧側室とに区画するピストンと、
    　前記シリンダに進退自在に挿入されて前記ピストンに連結されたピストンロッドと、
    　前記シリンダ内の端部に設けられ前記ピストンロッドを摺動自在に支持するロッドガイドと、を備え、
    　前記ロッドガイドは、
    　前記伸側室に面して前記シリンダの内周面に取り付けられるリテーナと、
    　前記ピストンロッドを摺動自在に支持するベアリングと、
    　前記ベアリングと前記リテーナとの間に設けられるメインシールと、
    　前記メインシールの径方向外側に設けられると共に前記リテーナに対向する面に凹部が形成されるシールホルダと、を有し、
    　前記シールホルダは、前記凹部に導かれる前記伸側室の作動流体圧を受けて前記メインシールを前記ピストンロッドの外周面に押圧するショックアブソーバ。
  2. 　請求項１に記載のショックアブソーバであって、
    　前記メインシールには、内周面から突出して形成され前記ピストンロッドに押し付けられる複数のリップが設けられるショックアブソーバ。
  3. 　請求項２に記載のショックアブソーバであって、
    　前記凹部の底部は、前記複数のリップのうち最も前記リテーナに近い位置に形成されるメインリップよりも前記ベアリング側に位置するショックアブソーバ。
  4. 　請求項１から３のいずれか一つに記載のショックアブソーバであって、
    　前記ベアリングは、前記リテーナとの間で前記メインシール及び前記シールホルダを収容する収容空間を形成する収容凹部を有し、
    　前記収容凹部は、前記リテーナと共に前記シールホルダを支持する支持部を有し、
    　前記凹部は、前記支持部よりも径方向内側に形成されることを特徴とするショックアブソーバ。
  5. 　請求項１から３のいずれか一つに記載のショックアブソーバであって、
    　前記シールホルダの外周面には、径方向外側に突出する外側リップが形成されるショックアブソーバ。
  6. 　請求項１から３のいずれか一つに記載のショックアブソーバであって、
    　前記シールホルダは、前記伸側室と前記圧側室との差圧が生じていない静止状態において、前記凹部に導かれる前記伸側室の内圧を受けて前記メインシールに当接するショックアブソーバ。
  7. 　請求項４に記載のショックアブソーバであって、
    　前記シールホルダの外周面には、径方向外側に突出する外側リップが形成され、
    　前記シールホルダは、前記伸側室と前記圧側室との差圧が生じていない静止状態において、前記凹部に導かれる前記伸側室の内圧を受けて前記メインシールに当接するショックアブソーバ。
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