WO2018037807A1 - 可変容量型過給機 - Google Patents

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WO2018037807A1
WO2018037807A1 PCT/JP2017/026658 JP2017026658W WO2018037807A1 WO 2018037807 A1 WO2018037807 A1 WO 2018037807A1 JP 2017026658 W JP2017026658 W JP 2017026658W WO 2018037807 A1 WO2018037807 A1 WO 2018037807A1
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WO
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protrusion
main body
drive ring
outer peripheral
ring
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PCT/JP2017/026658
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English (en)
French (fr)
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貴男 淺川
健一 瀬川
高広 小林
亮太 崎坂
和子 竹内
謙治 文野
Original Assignee
株式会社Ihi
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Publication date
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Priority to CN201780043447.9A priority patent/CN109477418B/zh
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    • F02C6/10—Gas-turbine plants providing heated or pressurised working fluid for other apparatus, e.g. without mechanical power output supplying working fluid to a user, e.g. a chemical process, which returns working fluid to a turbine of the plant
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    • Y02T10/10—Internal combustion engine [ICE] based vehicles
    • Y02T10/12—Improving ICE efficiencies

Definitions

  • This disclosure relates to a variable capacity supercharger including a link plate to which nozzle vanes are attached.
  • variable capacity turbochargers have become widespread.
  • a plurality of nozzle vanes are arranged in an annular manner in a flow path that guides exhaust gas from the turbine scroll flow path to the turbine impeller.
  • the angle of the nozzle vane changes in the flow path as the shaft portion rotates.
  • the flow path width (so-called nozzle throat width) changes, and the flow rate of the exhaust gas flowing through the flow path is controlled.
  • the shaft portion of the nozzle vane is pivotally supported by a shaft hole provided in the nozzle ring.
  • a link plate is attached to the end of the shaft protruding from the nozzle ring.
  • the drive ring has an annular main body.
  • the main body portion of the drive ring is fitted into a cylindrical portion protruding in the axial direction from the main body portion of the nozzle ring.
  • a first protrusion and a second protrusion are provided on the main body of the drive ring. The first protrusion and the second protrusion protrude from the main body toward the link plate.
  • the first protrusion and the second protrusion are opposed to each other with the link plate interposed therebetween in the circumferential direction.
  • the link plate is pressed by the protrusion of the drive ring.
  • the link plate swings, and the shaft portion and the nozzle vane rotate.
  • the drive ring rotates during operation.
  • the protrusion presses the link plate. If the protruding portion presses the link plate, excessive stress concentration may occur at the base end portion of the protruding portion.
  • An object of the present disclosure is to provide a variable capacity supercharger that can relieve stress concentration.
  • variable capacity supercharger sandwiches a drive ring having an annular main body portion and a link plate provided in the main body portion and having nozzle vanes attached thereto.
  • the 1st projection part and the 2nd projection part which were spaced apart in the circumferential direction of the main-body part, and the notch part formed between the 1st projection part and the 2nd projection part among the main-body parts are provided.
  • a shaft hole that pivotally supports a shaft portion that connects the nozzle vane and the link plate may be formed, and a nozzle ring that supports the main body portion of the drive ring may be provided.
  • the first protrusion and the second protrusion may protrude radially outward from the outer peripheral surface of the drive ring and bend in the central axis direction of the drive ring.
  • the first outer peripheral surface located between the first protrusion and the second protrusion is larger in diameter than the second outer peripheral surface located outside the first protrusion and the second protrusion. It may be located inside the direction.
  • a first connection portion that is a curved surface connecting the base end portion of each of the first protrusion and the second protrusion and the first outer peripheral surface may be provided.
  • a second connection portion that is a curved surface connecting the base end portion and the second outer peripheral surface may be provided.
  • stress concentration can be relaxed.
  • FIG. 7A is a front view of the drive ring
  • FIG. 7B is a perspective view of the drive ring. It is a partially enlarged view of a drive ring.
  • FIG. 9A is a view of the first protrusion and the second protrusion of the drive ring of the comparative example as viewed from the radially outer side of the main body.
  • FIG. 9B is a view of the first protrusion and the second protrusion of the drive ring of this embodiment as viewed from the outside in the radial direction of the main body.
  • FIG. 10A is a front view of the drive ring of the first modified example
  • FIG. 10B is a perspective view of the drive ring of the first modified example. It is a partial enlarged view of the drive ring of the 1st modification.
  • FIG. 12A is a front view of the drive ring of the second modified example, and FIG. 12B is a perspective view of the drive ring of the second modified example.
  • FIG. 13A is a partially enlarged view of the drive ring before the notch of the second modification is formed
  • FIG. 13B is the notch of the second modification. It is a partially enlarged view of a drive
  • FIG. 1 is a schematic sectional view of a variable capacity supercharger C.
  • the direction of the arrow L shown in FIG. 1 will be described as the left side of the variable capacity supercharger C.
  • the arrow R direction shown in FIG. 1 will be described as the right side of the variable capacity supercharger C.
  • the variable capacity supercharger C includes a supercharger main body 1.
  • the supercharger main body 1 includes a bearing housing 2, a turbine housing 4, and a compressor housing 6.
  • the turbine housing 4 is connected to the left side of the bearing housing 2 by a fastening bolt 3.
  • the compressor housing 6 is connected to the right side of the bearing housing 2 by a fastening bolt 5.
  • the bearing housing 2 is formed with a receiving hole 2a.
  • the accommodation hole 2a penetrates the bearing housing 2 in the left-right direction of the variable capacity supercharger C.
  • a shaft 8 is rotatably supported by a radial bearing 7 accommodated in the accommodation hole 2a (in this embodiment, a semi-floating bearing is shown as an example in FIG. 1).
  • a turbine impeller 9 is attached (fastened) to the left end of the shaft 8.
  • a turbine impeller 9 is rotatably accommodated in the turbine housing 4.
  • a compressor impeller 10 is attached (fastened) to the right end portion of the shaft 8.
  • a compressor impeller 10 is rotatably accommodated in the compressor housing 6.
  • the compressor housing 6 has an intake port 11 formed therein.
  • the intake port 11 opens to the right side of the variable capacity supercharger C.
  • the intake port 11 is connected to an air cleaner (not shown).
  • a diffuser flow path 12 that pressurizes air is formed by the facing surfaces of the bearing housing 2 and the compressor housing 6.
  • the diffuser flow path 12 is formed in an annular shape from the radially inner side to the outer side of the shaft 8.
  • the diffuser flow path 12 communicates with the intake port 11 via the compressor impeller 10 on the radially inner side.
  • the compressor housing 6 is provided with a compressor scroll passage 13.
  • the compressor scroll channel 13 is annular.
  • the compressor scroll flow path 13 is located, for example, on the outer side in the radial direction of the shaft 8 than the diffuser flow path 12.
  • the compressor scroll passage 13 communicates with an intake port of an engine (not shown).
  • the compressor scroll channel 13 also communicates with the diffuser channel 12.
  • a gap 14 is formed between the opposed surfaces of the bearing housing 2 and the turbine housing 4.
  • the gap 14 is a portion where a nozzle vane 24, which will be described later, is arranged to form a flow path x through which exhaust gas flows.
  • the gap 14 is formed in an annular shape from the radially inner side to the outer side of the shaft 8 (turbine impeller 9).
  • an exhaust port 16 is formed in the turbine housing 4.
  • the exhaust port 16 faces the front of the turbine impeller 9.
  • the exhaust port 16 communicates with the turbine scroll passage 15 via the turbine impeller 9.
  • the exhaust port 16 is connected to an exhaust gas purification device (not shown).
  • the turbine scroll channel 15 communicates with a gas inlet (not shown). Exhaust gas discharged from the engine is guided to the gas inlet.
  • the turbine scroll flow path 15 also communicates with the flow path x. Therefore, the exhaust gas guided from the gas inlet to the turbine scroll passage 15 flows through the passage x.
  • the exhaust gas flowing through the flow path x is guided to the exhaust port 16 via the turbine impeller 9. That is, the flow path x is a flow path from the turbine scroll flow path 15 toward the turbine impeller 9.
  • the exhaust gas rotates the turbine impeller 9 in the flow process from the flow path x to the exhaust port 16.
  • the rotational force of the turbine impeller 9 is transmitted to the compressor impeller 10 via the shaft 8. As described above, the air is pressurized by the rotational force of the compressor impeller 10 and guided to the intake port of the engine.
  • variable capacity supercharger C is provided with a nozzle drive mechanism 20.
  • the nozzle drive mechanism 20 changes the flow path width (nozzle throat width described later) of the flow path x of the turbine housing 4.
  • the nozzle drive mechanism 20 changes the flow rate of the exhaust gas guided to the turbine impeller 9 according to the flow rate of the exhaust gas. Specifically, the nozzle drive mechanism 20 reduces the nozzle opening degree of the flow path x when the engine speed is low and the flow rate of the exhaust gas is small. Thus, the flow rate of the exhaust gas guided to the turbine impeller 9 is improved.
  • the turbine impeller 9 can rotate even with a small flow rate. Below, the structure of the nozzle drive mechanism 20 is demonstrated.
  • FIG. 2 is an exploded perspective view of the nozzle drive mechanism 20.
  • the nozzle drive mechanism 20 has a plate 21.
  • a plate hole 21 a is formed in the plate 21.
  • the plate hole 21a penetrates the plate 21 in the axial direction of the shaft 8 (hereinafter referred to as the axial direction).
  • the plate 21 has, for example, a flat plate shape in which a cross-sectional shape perpendicular to the axial direction of the shaft 8 is a circle.
  • a plate pin hole 21 b is provided on the outer peripheral surface side of the plate 21.
  • the plate pin hole 21b penetrates the plate 21 in the axial direction.
  • a plurality of plate pin holes 21b are provided (three in the example of FIG. 2) spaced apart in the circumferential direction of the plate 21. Pins 22 are inserted through the plate pin holes 21b, respectively.
  • the nozzle ring 23 is located on the compressor impeller 10 side (right side in FIG. 1) with respect to the plate 21.
  • the nozzle ring 23 has a main body 23b.
  • the main body 23b is annular.
  • a ring hole 23a is formed in the main body 23b.
  • the ring hole 23a penetrates the main body 23b in the axial direction.
  • a cylindrical portion 23 c is formed on the opposite side of the main body 23 b from the plate 21. The cylindrical portion 23c protrudes from the main body 23b to the side away from the plate 21.
  • a protrusion 23e is provided on the outer peripheral surface 23d of the main body 23b.
  • the protrusion 23e extends in the circumferential direction of the main body 23b.
  • the protruding portion 23e protrudes radially outward from the main body 23b (cylindrical portion 23c).
  • a ring pin hole 23f is formed in a portion of the main body 23b facing the plate pin hole 21b of the plate 21.
  • the ring pin hole 23f penetrates the main body 23b in the axial direction.
  • a countersink groove 23g is formed on the cylindrical portion 23c side.
  • the ring pin hole 23f opens into the countersink groove 23g.
  • the pin 22 is inserted into the ring pin hole 23f.
  • a large diameter portion 22c is formed between both end portions 22a and 22b.
  • the outer diameter of the large diameter portion 22c is larger than the outer diameters of both end portions 22a and 22b.
  • the end 22a of the pin 22 is inserted through the plate pin hole 21b.
  • the large diameter portion 22 c abuts on the surface of the plate 21 facing the nozzle ring 23.
  • the insertion position of the pin 22 into the plate pin hole 21b is determined.
  • the end 22b of the pin 22 is inserted through the ring pin hole 23f.
  • the large diameter portion 22 c abuts on the surface of the nozzle ring 23 that faces the plate 21.
  • the insertion position of the pin 22 into the ring pin hole 23f is determined.
  • large-diameter portions 22d and 22e are shown at the outer ends of both end portions 22a and 22b of the pin 22.
  • the shape after caulking when the pin 22 is assembled to the plate 21 or the nozzle ring 23 by caulking is shown.
  • the shape of the pin 22 before being inserted into the plate pin hole 21b of the plate 21 or the ring pin hole 23f of the nozzle ring 23 is, for example, the pin portion having the same diameter as the both end portions 22a and 22b of the pin 22 up to the end portion. It is formed by stretching.
  • the facing distance between the plate 21 and the nozzle ring 23 is defined by the pins 22.
  • the flow path x is formed by a gap where the plate 21 and the nozzle ring 23 face each other. That is, the axial length of the flow path x is defined by the pin 22 (large diameter portion 22c).
  • a guide hole 23i is opened on an end surface 23h in the axial direction (on the side opposite to the plate 21).
  • a plurality (three in the example of FIG. 2) of the guide holes 23i are provided apart from each other in the circumferential direction of the cylindrical portion 23c.
  • the nozzle ring 23 is formed with a shaft hole 23j.
  • the shaft hole 23j penetrates the main body 23b and the cylindrical portion 23c in the axial direction.
  • a plurality (11 in the example of FIG. 2) of the shaft holes 23j are provided apart from each other in the circumferential direction of the main body 23b.
  • the nozzle vane 24 is located in the gap (that is, the flow path x) between the plate 21 and the nozzle ring 23. That is, the plate 21 faces the nozzle vane 24 with respect to the nozzle ring 23.
  • a plurality (11 in the example of FIG. 2) of the nozzle vanes 24 are provided apart from each other in the circumferential direction of the main body 23b (the rotation direction of the turbine impeller 9).
  • the nozzle vane 24 is provided with a shaft portion 24a.
  • the shaft portion 24a protrudes toward the nozzle ring 23 side.
  • the shaft portion 24a is inserted into the shaft hole 23j and supported (single shaft support).
  • the shaft portion 24a may also extend to the plate 21 side, and a hole for supporting the shaft portion 24a may be formed in the plate 21.
  • the drive ring 25 has a main body portion 25b.
  • the main body portion 25b is annular.
  • a drive hole 25a is formed in the main body 25b.
  • the drive hole 25a penetrates the main body portion 25b in the axial direction.
  • the inner diameter of the drive hole 25 a is slightly larger than the outer diameter of the cylindrical portion 23 c of the nozzle ring 23.
  • the cylindrical portion 23 c is fitted (inserted) into the drive hole 25 a of the drive ring 25.
  • the drive ring 25 is rotatably supported by the outer peripheral surface 23d of the cylindrical portion 23c.
  • the guide pin 26 has a head portion 26a and a small diameter portion 26b.
  • the small diameter portion 26b has a smaller outer diameter than the head portion 26a.
  • the small-diameter portion 26b is, for example, press-fitted and held in the guide hole 23i.
  • FIG. 3 is an explanatory diagram for explaining a restricting structure of the movement of the drive ring 25 by the guide pin 26.
  • the nozzle ring 23, the drive ring 25, and the guide pin 26 are extracted from the nozzle drive mechanism 20.
  • a cylindrical portion 23 c of the nozzle ring 23 is disposed inside (inner peripheral side) the drive hole 25 a of the drive ring 25.
  • the guide hole 23 i (see FIG. 2) is located on the radially inner side of the drive ring 25.
  • a small diameter portion 26b (see FIG. 2) of the guide pin 26 is press-fitted into the guide hole 23i.
  • the head 26 a of the guide pin 26 extends slightly outward in the radial direction from the drive hole 25 a of the drive ring 25. A part of the head 26 a faces (abuts) the drive ring 25 in the axial direction, so that the movement of the drive ring 25 in the axial direction is restricted.
  • an inner peripheral groove 25c is formed on the inner peripheral surface of the drive hole 25a.
  • the inner circumferential groove 25c is recessed radially outward.
  • the inner circumferential grooves 25c are provided in the same number as the guide pins 26 while being spaced apart in the circumferential direction.
  • the nozzle ring 23 and the drive ring 25 are rotated relative to each other so that the rotational phase of one inner circumferential groove 25 c matches the head portion 26 a of the guide pin 26.
  • the rotation phases of the other inner circumferential grooves 25c also coincide with the other guide pins 26, respectively.
  • the inner circumferential groove 25c is greatly recessed outward in the radial direction from the head portion 26a.
  • the head portion 26a of the guide pin 26 can pass inside the inner peripheral groove 25c in the axial direction. Therefore, the drive ring 25 can be attached to and detached from the nozzle ring 23 in a state where the rotation phases of the guide pin 26 and the inner circumferential groove 25c are matched.
  • the guide pin 26 is press-fitted into the guide hole 23i.
  • the inner circumferential groove 25 c of the drive ring 25 is opposed to the head portion 26 a of the guide pin 26.
  • the drive ring 25 can be assembled to the nozzle ring 23.
  • the guide pin 26 can be press-fitted into the guide hole 23i.
  • deformation of the pin 22 and the like due to the press-fitting of the guide pin 26 is avoided. It is not necessary to manage the press-fit load. Specifically, it is possible to improve workability compared to the case where the press-fitting load is managed, such as press-fitting until the guide pin 26 comes into contact with the bottom surface of the guide hole 23i.
  • the main body 25b of the drive ring 25 is provided with, for example, a plurality of first protrusions 25e, second protrusions 25f, and one third protrusion 25g and fourth protrusion 25h.
  • the first protrusion 25e, the second protrusion 25f, the third protrusion 25g, and the fourth protrusion 25h protrude radially outward from the outer peripheral surface 25d.
  • the first protrusion 25e, the second protrusion 25f, the third protrusion 25g, and the fourth protrusion 25h protrude in the axial direction on the side opposite to the nozzle ring 23 (link plate 27 side described later).
  • a plurality of pairs of first protrusions 25e and second protrusions 25f are provided in the circumferential direction of the main body 25b, for example, at equal intervals (the same number as the nozzle vanes 24 and 11 in the example of FIG. 3).
  • the spacing between the first protrusion 25e and the second protrusion 25f in each group is slightly larger than the width of the tip 27d of the corresponding nozzle vane 24 described later, for example. Further, for example, the separation interval between the first protrusion 25e and the second protrusion 25f in each group may be approximately equal. Further, the spacing between adjacent pairs of the first and second protrusions 25e and 25f may be larger than the spacing between the first and second protrusions 25e and 25f in each pair.
  • 3rd protrusion part 25g and 4th protrusion part 25h are provided in the main-body part 25b 1 each.
  • the third projecting portion 25g and the fourth projecting portion 25h are between the pair of the first projecting portion 25e and the second projecting portion 25f and the pair of the adjacent first projecting portion 25e and the second projecting portion 25f. Arranged.
  • the shaft portion 24a has a longer shaft length than the shaft hole 23j.
  • a tip 24b of the shaft 24a protrudes from the shaft hole 23j to the side opposite to the nozzle vane 24.
  • the tip portion 24 b protruding from the shaft hole 23 j of the nozzle ring 23 is inserted into the drive hole 25 a of the drive ring 25 and is inserted into the link plate 27.
  • the link plates 27 are provided in the same number as the nozzle vanes 24 on the opposite side of the nozzle ring 23 from the nozzle ring 23 in the shaft portion 24a.
  • the link plate 27 has a mounting portion 27b.
  • a plate hole 27a is formed in the attachment portion 27b.
  • the distal end portion 24b of the shaft portion 24a is inserted through the plate hole 27a.
  • the shaft portion 24a is inserted into the plate hole 27a and attached to the attachment portion 27b. As the shaft portion 24a rotates, the link plate 27 also rotates.
  • the extension part 27c is formed in the attachment part 27b.
  • the extending portion 27 c extends outward in the radial direction of the nozzle ring 23.
  • the distal end portion 27d opposite to the mounting portion 27b is disposed between the pair of first projecting portions 25e and second projecting portions 25f. That is, the distal end portion 27d of the link plate 27 faces the first protrusion portion 25e and the second protrusion portion 25f in the circumferential direction of the main body portion 25b.
  • the first projecting portion 25e and the second projecting portion 25f are opposed to each other with the link plate 27 sandwiched therebetween in the circumferential direction of the main body portion 25b of the drive ring 25.
  • the distance between the pair of first protrusion 25e and second protrusion 25f is set to be slightly larger than the width of the tip 27d.
  • the tip portion 27d disposed between the pair of first projection portions 25e and the second projection portion 25f, between the pair of first projection portions 25e, the second projection portion 25f and the tip portion 27d. A gap is formed.
  • FIG. 4 is a perspective view after the nozzle drive mechanism 20 is assembled.
  • the pin 22 is inserted into the plate pin hole 21b (see FIG. 2) and the ring pin hole 23f. And the both ends of the pin 22 are crimped, and the plate 21, the pin 22, and the nozzle ring 23 are assembled
  • the drive hole 25a (inner peripheral surface) of the drive ring 25 and the cylindrical portion 23c (outer peripheral surface) of the nozzle ring 23 face each other in the radial direction.
  • the drive ring 25 is rotatably held by the nozzle ring 23.
  • the guide pin 26 restricts the axial movement of the drive ring 25. In other words, the guide pin 26 can prevent the drive ring 25 from coming off in the axial direction.
  • the nozzle vane 24 is disposed in the gap (flow path x) between the plate 21 and the nozzle ring 23.
  • the shaft portion 24 a is pivotally supported by the shaft hole 23 j of the nozzle ring 23.
  • a link plate 27 is attached to the tip 24b of the shaft 24a.
  • a drive link plate (not shown) is arranged between the third protrusion 25g and the fourth protrusion 25h of the drive ring 25.
  • the drive link plate is a plate-like member having substantially the same outer shape as the link plate 27. As with the link plate 27, the drive link plate is disposed at the tip between the third projection 25g and the fourth projection 25h.
  • the drive shaft is inserted through the proximal end portion of the drive link plate. The proximal end portion of the drive link plate is located on the radially inner side of the drive ring 25 with respect to the distal end portion.
  • the drive link plate rotates by receiving the power of an actuator (not shown) via the drive shaft.
  • the power of the actuator is transmitted to the drive ring 25 (the third protrusion 25g and the fourth protrusion 25h).
  • the drive ring 25 is supported by the cylindrical portion 23c of the nozzle ring 23 and rotates (slids).
  • the distal end portion 27d of the link plate 27 is disposed between the pair of first protrusion portions 25e and second protrusion portions 25f of the drive ring 25. Therefore, when the drive ring 25 rotates, the tip end portion 27d comes into contact with the first projection portion 25e or the second projection portion 25f. The tip 27d is pressed in the rotational direction. Then, the link plate 27 rotates (swings) around the axis of the shaft portion 24a. As a result, the shaft portion 24a attached to the link plate 27 rotates. Thus, the plurality of nozzle vanes 24 are united and rotated together with the shaft portion 24a. The channel width of the channel x changes.
  • FIG. 5 (a) shows an extracted portion of the broken line in FIG.
  • FIG. 5B shows the one-dot chain line portion extracted from FIG.
  • the turbine housing 4 is provided with a protruding wall portion 4a.
  • the protruding wall portion 4 a protrudes inward in the radial direction of the shaft 8.
  • the main body 23b of the nozzle ring 23 is provided with an outer peripheral surface 23d on the left side (nozzle vane 24 side) in FIG. 5A from the protrusion 23e.
  • the outer peripheral surface 23d has a smaller diameter than the protrusion 23e.
  • a gap Sa is formed between the protruding wall portion 4a and the outer peripheral surface 23d.
  • the protruding portion 23e is in contact with the protruding wall portion 4a from the link plate 27 side (bearing housing 2 side).
  • the wall portion 4b is a portion of the turbine housing 4 that is located on the radially outer side of the protruding portion 23e.
  • a gap Sb is formed between the wall 4b and the outer peripheral surface of the protrusion 23e.
  • a shaft hole protrusion 23k is formed on the inner peripheral surface of the ring hole 23a of the nozzle ring 23.
  • the shaft hole protrusion 23k protrudes radially inward.
  • the shaft hole protrusion 23k is located on the left side (nozzle vane 24 side) in FIG. 5A of the inner peripheral surface of the ring hole 23a.
  • the shaft hole protrusion 23k is located on the radially outer side of the turbine impeller 9 with respect to the impeller body 9b on which the blades 9a are erected.
  • a gap Sc is provided between the shaft hole protrusion 23k and the impeller body 9b.
  • the wall 2b is a part of the bearing housing 2 that is located on the back surface 9c side of the impeller body 9b.
  • An annular protrusion 2c is formed on the wall 2b.
  • the annular protrusion 2c protrudes toward the back surface 9c.
  • a housing hole 2d is opened in the annular protrusion 2c.
  • the shaft 8 is inserted through the housing hole 2d.
  • the disc spring 28 is an annular member. An insertion hole 28 a is formed in the disc spring 28. The annular protrusion 2c (shaft 8) is inserted through the insertion hole 28a. The disc spring 28 is disposed between the rear surface 9 c of the turbine impeller 9 and the wall portion 2 b of the bearing housing 2.
  • the disc spring 28 is supported by the bearing housing 2 by the inner contact portion 28c.
  • the inner contact portion 28c of the disc spring 28 is fitted to the outer peripheral portion of the annular protrusion 2c.
  • the disc spring 28 applies an elastic force to the nozzle ring 23 from the outer contact portion 28b.
  • the nozzle ring 23 is pressed to the left side (the direction from the link plate 27 toward the nozzle vane 24) in FIG.
  • the outer contact portion 28b is pressed against the shaft hole protrusion 23k.
  • the inner contact portion 28c is pressed against the wall portion 2b.
  • the disc spring 28 seals both contact portions.
  • the disc spring 28 also has a heat shielding function for suppressing heat transfer of the exhaust gas heat to the radial bearing 7 side.
  • the protruding portion 23 e of the nozzle ring 23 is pressed against the protruding wall portion 4 a of the turbine housing 4 by the disc spring 28.
  • the nozzle ring 23 is positioned (held) inside the bearing housing 2 and the turbine housing 4.
  • the flow path x side becomes high pressure by the exhaust gas. If the pressure on the link plate 27 side is too low, the difference between the pressure acting on the nozzle vane 24 from the left side in FIG. 5A and the pressure acting on the shaft portion 24a from the right side becomes large. The nozzle vane 24 is pressed to the right side (link plate 27 side). As a result, the gap between the nozzle vane 24 and the plate 21 is increased. The function of the nozzle vane 24 may be impaired.
  • the gaps Sa and Sb are not communicated with each other at a position where the protruding portion 23e of the nozzle ring 23 and the protruding wall portion 4a of the turbine housing 4 come into contact with each other. That is, even if there is the above pressure difference, the exhaust gas does not flow. Therefore, as shown in FIG. 5B, the counter ring groove 23g is formed in the nozzle ring 23.
  • FIG. 6 is an explanatory diagram for explaining the countersink groove 23g.
  • the plate 21, the pin 22, and the nozzle ring 23 are extracted from the nozzle driving mechanism 20.
  • the countersink groove 23g of the nozzle ring 23 is formed on the cylindrical portion 23c side of the main body 23b.
  • a ring pin hole 23f is opened in the countersink groove 23g.
  • the pin 22 is inserted into the ring pin hole 23f.
  • a part of the protruding portion 23e is cut out by the countersunk groove 23g.
  • the gaps Sa and Sb communicate with each other. Exhaust gas flows from the flow path x to the link plate 27 side. As a result, the pressure difference between the flow path x side and the link plate 27 side is reduced. The pressing force of the nozzle vane 24 toward the link plate 27 is suppressed.
  • the thickness of the portion of the main body 23b of the nozzle ring 23 through which the ring pin hole 23f penetrates is approximately equal to the thickness of the plate 21.
  • the axial lengths of both end portions 22a and 22b of the pin 22 which are smaller in diameter than the large diameter portion 22c are made equal. Therefore, the pin 22 can be inserted into the plate 21 and the nozzle ring 23 even if the directions of the both end portions 22 a and 22 b of the pin 22 are reversed. Work efficiency is improved.
  • FIG. 7A is a front view of the drive ring 25.
  • FIG. 7B is a perspective view of the drive ring 25.
  • the main body portion 25b of the drive ring 25 is formed with a plurality of notches 25j.
  • the notch 25j is located between the pair of first protrusion 25e and second protrusion 25f. That is, a gap Sd is formed between the pair of first protrusions 25e and second protrusions 25f.
  • the gap Sd penetrates the main body portion 25b in the axial direction.
  • the third protrusion 25g is formed continuously with the second protrusion 25f in the circumferential direction of the main body 25b.
  • the third protruding portion 25g extends to the inner side in the radial direction as compared with the second protruding portion 25f. That is, a step surface 25fg is provided between the second protrusion 25f and the third protrusion 25g continuous with the second protrusion 25f.
  • the step surface 25fg extends in the radial direction.
  • the fourth protrusion 25h is formed continuously with the first protrusion 25e in the circumferential direction of the main body 25b. In the present disclosure, the fourth protrusion 25h extends radially inward compared to the first protrusion 25e.
  • a step surface 25eh is provided between the first protrusion 25e and the fourth protrusion 25h continuous with the first protrusion 25e.
  • the step surface 25eh extends in the radial direction.
  • the case where the third protrusion 25g and the second protrusion 25f are continuously formed and the fourth protrusion 25h and the first protrusion 25e are continuously formed has been described.
  • a notch may be provided between the third protrusion 25g and the second protrusion 25f.
  • a notch may be provided between the fourth protrusion 25h and the first protrusion 25e.
  • the notch 25j is also provided between the third protrusion 25g and the fourth protrusion 25h.
  • a gap Sd is formed between the third protrusion 25g and the fourth protrusion 25h. The gap Sd penetrates the main body portion 25b in the axial direction.
  • FIG. 8 is a partially enlarged view of the drive ring 25.
  • the base end portion 25 e 1 of the first protrusion 25 e protrudes radially outward from the outer peripheral surface 25 d of the drive ring 25.
  • the tip portion 25e 2 of the first projection portion 25e is out of the main body portion 25b of the drive ring 25, in FIG. 8, the end face 25k of the upper (link plate 27 side), in FIG. 8, positioned on the upper side.
  • the distal end surface 25e 3 of the distal end portion 25e 2 faces the radially inner side of the main body portion 25b.
  • the distal end surface 25e 3 is located on the radially inner side of the main body portion 25b with respect to the outer peripheral surface 25d (second outer peripheral surface 25d 2 described later).
  • the bent portion 25e 4 is located between the proximal end portion 25e 1 and the distal end portion 25e 2 .
  • the bent portion 25e 4 is formed from the base end portion 25e 1 on the link plate 27 side in the upper side (the central axis direction of the main body portion 25b of the drive ring 25 (the axial direction of the shaft 8), and the thickness direction of the drive ring 25 in FIG. And the bearing housing 2 side and the nozzle ring 23 side).
  • the bent portion 25e 4 is bent toward the inner side in the radial direction of the main body portion 25b up to the distal end portion 25e 2 .
  • the proximal end portion 25e 1 and the distal end portion 25e 2 are spaced apart in the axial direction.
  • a gap Se is formed between the base end portion 25e 1 and the tip end portion 25e 2 .
  • a base end portion 25 e 1 is provided on the outer periphery of the main body portion 25 b of the drive ring 25. The base end portion 25e 1 protrudes in the radial direction.
  • the distal end portion 25e 2 and the proximal end portion 25e 1 are folded in the axial direction.
  • the bent portion 25e 4 connects the proximal end portion 25e 1 and the distal end portion 25e 2 .
  • the proximal portion 25f 1 of the second protrusion 25f protrudes from the outer peripheral surface 25d of the drive ring 25 radially outward.
  • Tip 25f 2 of the second protrusion 25f is the end face 25k of the main body portion 25b of the drive ring 25, in FIG. 8, positioned on the upper side.
  • the distal end surface 25f 3 of the distal end portion 25f 2 is facing radially inward of the main body portion 25b.
  • Bent portion 25f 4 is located between the proximal end 25f 1 and the tip portion 25f 2. Bent portion 25f 4 are from the base end portion 25f 1, in FIG. 8, it bends upward (link plate 27 side in the central axis direction of the main body portion 25b of the drive ring 25 (the axial direction of the shaft 8)). Bent portion 25f 4 until tip 25f 2, it bends toward the radially inner side of the main body portion 25b.
  • Proximal end 25f 1 and the tip portion 25f 2 is axially spaced. That is, the gap Sf is formed between the proximal portion 25f 1 and the tip portion 25f 2.
  • first outer peripheral surface 25d of the drive ring 25 a site located between a pair of first protruding portions 25e second protrusion 25f, a first outer peripheral surface 25d 1. Further, of the outer circumferential surface 25d of the drive ring 25, a portion positioned in the circumferential direction outwardly of a pair of first protruding portions 25e second protrusion 25f, a second outer peripheral surface 25d 2.
  • the first outer peripheral surface 25d 1 is located on the radially inner side of the main body portion 25b with respect to the second outer peripheral surface 25d 2 . That is, the notch portion 25j, rather than the second outer peripheral surface 25d 2, extends to the radially inner side of the main body portion 25b.
  • the first connection portion 25m is a portion for connecting the base end portion 25f 1 of the base end portion 25e 1 and the second protrusion 25f of the first projection 25e, a 1 and a first outer peripheral surface 25d.
  • the first connecting portion 25m has a curved surface shape.
  • the first connecting portion 25m In the cross section that includes the first outer peripheral surface 25d 1 and is orthogonal to the axial direction, the first connecting portion 25m has a center of curvature located on the side (radially outer side) away from the main body portion 25b from the first outer peripheral surface 25d 1 .
  • the first connecting portion 25m rises radially outward from the first outer peripheral surface 25d 1 .
  • the second connecting portion 25n is a portion for connecting the base end portion 25f 1 of the base end portion 25e 1 and the second protrusion 25f of the first projection 25e, and a second outer circumferential surface 25d 2.
  • the second connecting portion 25n has a curved surface shape. In the cross section that includes the second outer peripheral surface 25d 2 and is orthogonal to the axial direction, the center of curvature of the second connecting portion 25n is located on the side (radially outward) away from the main body portion 25b from the second outer peripheral surface 25d 2 . In a cross section that includes the second outer peripheral surface 25d 2 and is orthogonal to the axial direction, the second connection portion 25n rises radially outward from the second outer peripheral surface 25d 2 .
  • the third protrusion 25g and the fourth protrusion 25h have the same configuration as the first protrusion 25e and the second protrusion 25f. Yes. That is, the third projecting portion 25g is provided with a base end portion 25g 1 , a distal end portion 25g 2 , a distal end surface 25g 3 , and a bent portion 25g 4 , similarly to the first projecting portion 25e and the second projecting portion 25f. Similar to the first and second protrusions 25e and 25f, the fourth protrusion 25h is provided with a base end 25h 1 , a tip 25h 2 , a tip 25h 3 , and a bent part 25h 4 .
  • the distal end surface 25h 3 of the front end surface 25g 3 and fourth protrusion 25h of the third protrusion 25g has a first protruding portion 25e, the tip end surface 25e 3 of the second protrusion 25f, than 25f 3, radially inner Located in.
  • the third connection portion 25p is a portion for connecting the base end portion 25h 1 of the third protrusion proximal end 25 g 1 and the fourth protrusion 25h of 25 g, and a second outer circumferential surface 25d 2.
  • the third connection portion 25p has a curved surface shape.
  • FIG. 9A is a view of the first protrusion Aa and the second protrusion Ab of the drive ring A of the comparative example as viewed from the radially outer side of the main body Ac.
  • FIG. 9B is a view of the first protrusion 25e and the second protrusion 25f of the drive ring 25 of this embodiment as viewed from the outside in the radial direction of the main body 25b.
  • the drive ring A of the comparative example is not provided with a notch 25j between the first protrusion Aa and the second protrusion Ab.
  • first projecting portion Aa presses the distal end portion Ba of the link plate B
  • stress concentration occurs at the boundary portion (indicated by a broken circle in the drawing) between the first projecting portion Aa and the end surface Ad.
  • second protrusion Ab presses the tip portion Ba of the link plate B
  • stress concentration occurs at the boundary between the second protrusion Ab and the end surface Ad.
  • the drive ring 25 of the present embodiment has a notch 25j. Therefore, when the first protrusion 25e and the second protrusion 25f press the front end 27d of the link plate 27, it is possible to alleviate stress concentration.
  • a notch 25j is provided between the third protrusion 25g and the fourth protrusion 25h, similarly to the first protrusion 25e and the second protrusion 25f. Therefore, it is possible to alleviate the stress concentration when the third protrusion 25g and the fourth protrusion 25h are pressed from the drive link plate.
  • FIG. 10A is a front view of the drive ring 125 of the first modification.
  • FIG. 10B is a perspective view of the drive ring 125 of the first modification.
  • the main body 125b of the drive ring 125 is formed with a plurality of notches 125j, as in the above-described embodiment.
  • the notch 125j is located between the pair of first protrusion 125e and second protrusion 125f. That is, a gap Sd is formed between the pair of first protrusions 125e and second protrusions 125f.
  • the gap Sd penetrates the main body 125b in the axial direction.
  • the third protrusion 125g is formed to be separated from the second protrusion 125f in the circumferential direction of the main body 125b.
  • the fourth protrusion 125h is formed away from the first protrusion 125e in the circumferential direction of the main body 125b.
  • the third projecting portion 125g and the fourth projecting portion 125h extend radially inward of the main body portion 125b from the first projecting portion 125e and the second projecting portion 125f.
  • a notch 125j is provided between the third protrusion 125g and the fourth protrusion 125h.
  • a gap Sd is formed between the third protrusion 125g and the fourth protrusion 125h, as is the case between the pair of first protrusion 125e and second protrusion 125f.
  • the gap Sd penetrates the main body 125b in the axial direction.
  • a slit portion 125q is formed in the main body portion 125b.
  • the slit portion 125q is located on the radially inner side of the pair of first protrusions 125e and second protrusions 125f.
  • the slit portion 125q penetrates the main body portion 125b in the axial direction.
  • the slit portion 125q is formed on the radially inner side of the third protrusion portion 125g and the fourth protrusion portion 125h in the main body portion 125b.
  • These slit portions 125q are formed so as to be connected (opened) to the notch portion 125j.
  • the gap Sd may be a space formed by the notch portion 125j and the slit portion 125q.
  • a step or the like may be formed at the boundary between the inner wall surface of the cutout portion 125j and the inner wall surface of the slit portion 125q.
  • the boundary between the inner wall surface of the cutout portion 125j and the inner wall surface of the slit portion 125q may be a continuous plane.
  • FIG. 11 is a partially enlarged view of the drive ring 125 of the first modification.
  • the base end portion 125e 1 of the first protrusion 125e is bent from the body portion 125b.
  • Tip 125e 2 of the first protrusion 125e is from the end face 125k, in FIG. 11, the upper (link plate 27 side in the central axis direction of the main body portion 125b of the drive ring 125 (the axial direction of the shaft 8) of the drive ring 125 It protrudes to the bearing housing 2 side in the thickness direction and the side away from the nozzle ring 23.
  • the proximal end portion 125f 1 of the second protrusions 125f are bent from the body portion 125b. Tip 125f 2 of the second protrusion 125f, from the end surface 125k, in FIG. 11, and protrudes upward.
  • the connecting portion between the first protrusion 125e and the main body 125b has a curved surface shape on both the end face 125k side and the notch 125j side.
  • the connecting portion between the second protrusion 125f and the main body 125b has a curved surface shape on both the end face 125k side and the notch 125j side.
  • the end portion 125q 1 in the circumferential direction of the main body portion 125b has a curved shape. Center of curvature of the end portion 125q 1 of the slit portion 125q, rather than an end portion 125q 1 located on the side away from the drive ring 125.
  • the end portion 125q 1 can be paraphrased as follows. That is, in FIG. 10A, a connection (reference line) connecting the radial center position of the main body portion 125b and the circumferential center position of the slit portion 125q, and the radial center position of the main body portion 125b, A value of an angle formed by a connection connecting any position in the circumferential direction of the slit portion 125q is defined as an angle value.
  • the angle value is indicated by a positive value in the clockwise direction and a negative value in the counterclockwise direction in FIG. 10A from the reference line.
  • the end portion 125q 1 the position where the angle value is maximized (maximum), and, a position where the angle value is minimized (minimal).
  • the end portion 125q 1 when viewed drive ring 125 in the front, central angle is 90 degrees arcuate.
  • the central angle of the arc shape of the end portion 125q 1 may be not less than 90 degrees, may be less than 90 degrees.
  • the end portion 125q 1, for example, the inner wall surface of the straight line shape extending from the inner wall surface of the arcuate radially inwardly may be provided.
  • a second arc-shaped inner wall surface may also be formed between the linear inner wall surface and the radial direction of the first protrusion 125e and the second protrusion 125f.
  • the center of curvature of the second arc-shaped inner wall surface is located closer to the center side in the circumferential direction of the slit portion 125q than the second arc-shaped inner wall surface.
  • the inner wall surface of the connection portion between the second projecting portion 125f is, if an arc shape when viewed drive ring 125 in the front Can alleviate stress concentration.
  • the third protrusion 125g and the fourth protrusion 125h have the same shape as the first protrusion 125e and the second protrusion 125f. That is, the base end portion of the third protrusion 125g is bent from the main body 125b. The tip end of the third protrusion 125g is on the link plate 27 side (the bearing housing 2 side in the thickness direction of the drive ring 125) on the center axis direction (the axial direction of the shaft 8) of the main body 125b of the drive ring 125 from the end face 125k. It protrudes to the side separated from the nozzle ring 23. Similarly, the base end portion of the fourth projecting portion 125h is bent from the main body portion 125b.
  • the tip end portion of the fourth protrusion 125h has a link plate 27 side (the bearing housing 2 side in the thickness direction of the drive ring 125) on the center axis direction (axial direction of the shaft 8) of the body portion 125b of the drive ring 125 from the end face 125k. It protrudes to the side away from the nozzle ring 23 (see FIG. 10B).
  • a cutout portion 125j is formed in the main body portion 125b as in the above-described embodiment. Therefore, when the first protrusion 125e and the second protrusion 125f press the front end 27d of the link plate 27, it is possible to reduce stress concentration. Similarly, the third protrusion 125g and the fourth protrusion 125h can also relieve stress concentration when pressed from the drive link plate.
  • FIG. 12A is a front view of the drive ring 225 of the second modification.
  • FIG. 12B is a perspective view of the drive ring of the second modified example.
  • the main body 225b of the drive ring 225 is formed with a plurality of notches 225j, as in the above-described embodiment and the first modification.
  • the notch 225j is located between the pair of first protrusion 225e and second protrusion 225f. That is, a gap Sd is formed between the pair of first protrusions 225e and second protrusions 225f.
  • the gap Sd penetrates the main body 225b in the axial direction.
  • the third protrusion 225g is formed away from the second protrusion 225f in the circumferential direction of the main body 225b.
  • the fourth protrusion 225h is formed away from the first protrusion 225e in the circumferential direction of the main body 225b.
  • the third protrusion 225g and the fourth protrusion 225h extend to the inside in the radial direction of the main body 225b than the first protrusion 225e and the second protrusion 225f.
  • a notch 225j is provided between the third protrusion 225g and the fourth protrusion 225h, similarly to the first protrusion 225e and the second protrusion 225f.
  • a curved surface portion 225q is formed on the main body portion 225b.
  • the curved surface portion 225q is located on the inner wall surface of the notch portion 225j on the radially inner side of the main body portion 225b. Further, the center of curvature of the curved surface portion 225q is located on the radially outer side of the main body portion 225b from the curved surface portion 225q.
  • FIG. 13 (a) is a partially enlarged view of the drive ring 225 before the notch 225j of the second modification is formed.
  • FIG. 13B is a partially enlarged view of the drive ring 225 in which the notch 225j of the second modification is formed.
  • the main body 225b extends between the first protrusion 225e and the second protrusion 225f before the notch 225j is formed.
  • a main body 225b extends between the third protrusion 225g and the fourth protrusion 225h.
  • the main body 225b is formed in an annular shape
  • the main body 225b is used as a base
  • the first protrusion 225e, the second protrusion 225f, the third protrusion 225g, and the fourth protrusion are separated in the circumferential direction.
  • 225h is erected in the axial direction.
  • the cutout portion 225j and the curved surface portion 225q are formed by performing machining such as cutting on the main body portion 225b having such a shape.
  • a cutout portion 225j is formed in the main body 225b as in the above-described embodiment and the first modified example. Therefore, when the first protrusion 225e and the second protrusion 225f press the front end 27d of the link plate 27, it is possible to alleviate stress concentration. Similarly, the third projecting portion 225g and the fourth projecting portion 225h can alleviate stress concentration when pressed from the drive link plate. In the second modification, a curved surface portion 225q is formed on the inner wall surface of the cutout portion 225j. Therefore, the stress concentration is further eased.
  • first protrusion 25e and the second protrusion 25f protrude radially outward from the outer peripheral surface 25d of the drive ring 25
  • the first protrusion 25e and the second protrusion 25f are provided on the link plate 27 side (the bearing housing 2 side in the thickness direction of the drive ring 25) in the central axis direction (the axial direction of the shaft 8) of the main body 25b of the drive ring 25,
  • the case of bending to the side separated from the nozzle ring 23 has been described.
  • the gap Se, Sf causes the link plate 27 side (of the drive ring 25) in the central axis direction (axial direction of the shaft 8) of the main body portion 25b of the drive ring 25.
  • the protrusion height of the first protrusion 25e and the second protrusion 25f to the bearing housing 2 side in the thickness direction and the side away from the nozzle ring 23 can be designed.
  • the protrusion height of the first protrusion 25e and the second protrusion 25f can be secured larger than the axial thickness of the main body 25b.
  • the second outer peripheral surface 25d 2 is located on the radially inner side of the main body portion 25b with respect to the first protruding portion 25e and the second protruding portion 25f. Therefore, compared with the case where the second outer circumferential surface 25d 2 extends to the same radial position as the first protrusion 25e, the second protrusion 25f, it is possible to weight.
  • first protrusion 25e and the second protrusion 25f of the above-described embodiment can be easily formed by, for example, hem processing (hemming). Cost reduction can be achieved. In this case, if the gaps Se and Sf are increased, it is possible to suppress deformation of the contact surface of the first protrusion 25e and the second protrusion 25f with the link plate 27.
  • the first outer peripheral surface 25d 1 of the drive ring 25 is located on the radially inner side with respect to the second outer peripheral surface 25d 2 .
  • the first outer peripheral surface 25d 1 may be equal to the position of the second outer peripheral surface 25d 2 and radially, may be located radially outward from the second outer peripheral surface 25d 2.
  • the first connection portion 25m is not an essential configuration.
  • the base end portion 25e 1 and the first outer peripheral surface 25d 1 may be directly connected.
  • the second outer peripheral surface 25d 2 may be located on the radially inner side than shown in FIGS. 7 (a), 7 (b), and 8. FIG. In this case, it is possible to secure a large radius of curvature of the second connection portion 25n and to relieve stress concentration.
  • the second connection portion 25n is not an essential configuration.
  • the base end portion 25e 1 and the second outer peripheral surface 25d 2 may be directly connected. However, by providing the second connecting portion 25n, it is possible to alleviate the stress concentration of the second outer peripheral surface 25d 2 side of the base end portion 25e 1.
  • the slit portion 125q is provided.
  • the stress concentration during processing can be reduced by the slit portion 125q.
  • the cost of the drive ring 125 can be reduced by press working.
  • the drive ring 125 is not limited to press working, and may be formed by forging, for example. In this case, the slit portion 125q is unnecessary.
  • the contact surface with the link plate 27 can be formed with high surface accuracy among the first protrusion 125e and the second protrusion 125f.
  • the curved surface portion 225q is provided on the inner wall surface of the notch portion 225j has been described.
  • the curved surface portion 225q is not an essential configuration.
  • the distal end surface 25h 3 of the fourth projecting portion 25h has a first protruding portion 25e, the tip end surface 25e 3 of the second protrusion 25f, than 25f 3, has been described a case where the position radially inward.
  • the case where the third projecting portion 125g extends to the inner side in the radial direction of the main body portion 125b than the first projecting portion 125e and the second projecting portion 125f has been described.
  • the fourth protrusion 125h extends to the radially inner side of the main body 125b than the first protrusion 125e and the second protrusion 125f has been described.
  • the case where the fourth protrusion 225h extends to the inner side in the radial direction of the main body 225b than the first protrusion 225e and the second protrusion 225f has been described.
  • the distal end surface 25g 3 of the third protruding portion 25g, the first protrusion 25e, the second protrusion 25f of the front end surface 25e 3, or 25f 3 and the radial position is the same, be located radially outward Good.
  • the distal end surface 25h 3 of the fourth protrusion 25h has the same radial position as the distal ends 25e 3 and 25f 3 of the first protrusion 25e and the second protrusion 25f, or is positioned radially outward. Also good.
  • the third protrusion 125g may extend to the same position in the radial direction as the first protrusion 125e and the second protrusion 125f.
  • first protrusion 125e and the second protrusion 125f may extend radially inward from the third protrusion 125g.
  • fourth protrusion 125h may extend to the same position in the radial direction as the first protrusion 125e and the second protrusion 125f.
  • first protrusion 125e and the second protrusion 125f may extend radially inward from the fourth protrusion 125h.
  • the third protrusion 225g may extend to the same position in the radial direction as the first protrusion 225e and the second protrusion 225f.
  • the first protrusion 225e and the second protrusion 225f may extend radially inward from the third protrusion 225g.
  • the fourth protrusion 225h may extend to the same position in the radial direction as the first protrusion 225e and the second protrusion 225f. Further, the first protrusion 225e and the second protrusion 225f may extend radially inward from the fourth protrusion 225h.
  • the present disclosure can be used for a variable capacity supercharger including a link plate to which nozzle vanes are attached.

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Abstract

可変容量型過給機は、環状の本体部を有する駆動リング２５と、本体部に設けられ、ノズルベーン２４が取り付けられたリンク板２７を挟んで、本体部の周方向に離隔した第１突起部２５ｅおよび第２突起部２５ｆと、本体部のうち、第１突起部２５ｅおよび第２突起部２５ｆの間に形成された切り欠き部と、を備える。

Description

可変容量型過給機
　本開示は、ノズルベーンが取り付けられたリンク板を備える可変容量型過給機に関する。
　従来、可変容量型の過給機が普及している。このような過給機では、タービンスクロール流路からタービンインペラに排気ガスを導く流路に、複数のノズルベーンが環状に整列配置される。ノズルベーンの軸部がアクチュエータの動力によって回転すると、軸部の回転に伴って、ノズルベーンの角度が流路内で変化する。それにより、流路幅（所謂ノズルスロート幅）が変化して、流路を流通する排気ガスの流量が制御される。
　具体的には、ノズルベーンの軸部は、ノズルリングに設けられた軸孔に軸支されている。ノズルリングから突出した軸部の端部に、リンク板が取り付けられている。駆動リングは、環状の本体部を有する。駆動リングの本体部は、ノズルリングの本体部から軸方向に突出する円筒部に嵌合する。また、例えば、特許文献１に記載の過給機では、駆動リングの本体部に、第１突起部、第２突起部が設けられる。第１突起部、第２突起部は、本体部からリンク板側に突出する。第１突起部、第２突起部は、リンク板を挟んで周方向に離隔して対向している。アクチュエータの動力で駆動リングが回転すると、駆動リングの突出部によってリンク板が押圧される。リンク板が揺動し、軸部およびノズルベーンが回転する。
国際公開第２０１１／０６８２６７号
　上記のように、従来のノズル駆動機構では、作動時に駆動リングが回転する。突出部がリンク板を押圧する。突出部がリンク板を押圧すると、突出部の基端部に過度な応力集中が生じてしまうおそれがある。
　本開示の目的は、応力集中を緩和することができる可変容量型過給機を提供することである。
　上記課題を解決するために、本開示の一態様に係る可変容量型過給機は、環状の本体部を有する駆動リングと、本体部に設けられ、ノズルベーンが取り付けられたリンク板を挟んで、本体部の周方向に離隔した第１突起部および第２突起部と、本体部のうち、第１突起部および第２突起部の間に形成された切り欠き部と、を備える。
　ノズルベーンとリンク板とを接続する軸部を軸支する軸孔が形成され、駆動リングの本体部を支持するノズルリングを備えてもよい。
　第１突起部と第２突起部は、駆動リングの外周面から径方向外側に突出し、駆動リングの中心軸方向に屈曲してもよい。
　駆動リングの外周面のうち、第１突起部と第２突起部の間に位置する第１外周面は、第１突起部と第２突起部の外側に位置する第２外周面よりも、径方向内側に位置してもよい。
　第１突起部と第２突起部それぞれの基端部と、第１外周面とを接続する曲面である第１接続部を備えてもよい。
　基端部と第２外周面とを接続する曲面である第２接続部を備えてもよい。
　本開示によれば、応力集中を緩和することができる。
可変容量型過給機の概略断面図である。 ノズル駆動機構の分解斜視図である。 ガイドピンによる駆動リングの移動の規制構造を説明するための説明図である。 ノズル駆動機構の組み付け後の斜視図である。 図５（ａ）は、図１の破線部分を抽出して示し、図５（ｂ）は、図１の一点鎖線部分を抽出して示す。 座繰り溝を説明するための説明図である。 図７（ａ）は、駆動リングの正面図であり、図７（ｂ）は、駆動リングの斜視図である。 駆動リングの一部拡大図である。 図９（ａ）は、比較例の駆動リングの第１突起部、第２突起部を本体部の径方向外側から見た図である。図９（ｂ）は、本実施形態の駆動リングの第１突起部、第２突起部を本体部の径方向外側から見た図である。 図１０（ａ）は、第１変形例の駆動リングの正面図であり、図１０（ｂ）は、第１変形例の駆動リングの斜視図である。 第１変形例の駆動リングの一部拡大図である。 図１２（ａ）は、第２変形例の駆動リングの正面図であり、図１２（ｂ）は、第２変形例の駆動リングの斜視図である。 図１３（ａ）は、第２変形例の切り欠き部が形成される前の駆動リングの一部拡大図であり、図１３（ｂ）は、第２変形例の切り欠き部が形成された駆動リングの一部拡大図である。
　以下に添付図面を参照しながら、本開示の一実施形態について詳細に説明する。かかる実施形態に示す寸法、材料、その他具体的な数値等は、理解を容易とするための例示にすぎず、特に断る場合を除き限定されるものではない。なお、本明細書および図面において、実質的に同一の機能、構成を有する要素については、同一の符号を付することにより重複説明を省略する。また直接関係のない要素は図示を省略する。
　図１は、可変容量型過給機Ｃの概略断面図である。以下では、図１に示す矢印Ｌ方向を可変容量型過給機Ｃの左側として説明する。図１に示す矢印Ｒ方向を可変容量型過給機Ｃの右側として説明する。図１に示すように、可変容量型過給機Ｃは、過給機本体１を備えて構成される。過給機本体１は、ベアリングハウジング２、タービンハウジング４、および、コンプレッサハウジング６を備える。タービンハウジング４は、ベアリングハウジング２の左側に締結ボルト３によって連結される。コンプレッサハウジング６は、ベアリングハウジング２の右側に締結ボルト５によって連結される。
　ベアリングハウジング２には、収容孔２ａが形成される。収容孔２ａは、ベアリングハウジング２を可変容量型過給機Ｃの左右方向に貫通する。収容孔２ａに収容されたラジアル軸受７（本実施形態では一例として、セミフローティング軸受を図１に示す）によって、シャフト８が回転自在に軸支されている。シャフト８の左端部には、タービンインペラ９が取付（締結）されている。タービンインペラ９がタービンハウジング４内に回転自在に収容されている。シャフト８の右端部には、コンプレッサインペラ１０が取付（締結）されている。コンプレッサインペラ１０がコンプレッサハウジング６内に回転自在に収容されている。
　コンプレッサハウジング６には、吸気口１１が形成されている。吸気口１１は、可変容量型過給機Ｃの右側に開口する。吸気口１１は、不図示のエアクリーナに接続される。ベアリングハウジング２とコンプレッサハウジング６との対向面によって、空気を昇圧するディフューザ流路１２が形成される。ディフューザ流路１２は、シャフト８の径方向内側から外側に向けて環状に形成される。ディフューザ流路１２は、径方向内側において、コンプレッサインペラ１０を介して吸気口１１に連通している。
　コンプレッサハウジング６には、コンプレッサスクロール流路１３が設けられている。コンプレッサスクロール流路１３は環状である。コンプレッサスクロール流路１３は、例えば、ディフューザ流路１２よりもシャフト８の径方向外側に位置する。コンプレッサスクロール流路１３は、不図示のエンジンの吸気口と連通する。コンプレッサスクロール流路１３は、ディフューザ流路１２にも連通している。コンプレッサインペラ１０が回転すると、吸気口１１からコンプレッサハウジング６内に空気が吸気される。吸気口１１から吸気された空気は、コンプレッサインペラ１０の翼間を流通する過程において加速加圧される。加速加圧された空気は、ディフューザ流路１２およびコンプレッサスクロール流路１３で、昇圧（圧力回復）されてエンジンに導かれる。
　また、ベアリングハウジング２とタービンハウジング４との対向面間には、間隙１４が形成される。間隙１４は、後述するノズルベーン２４が配置されて、排気ガスが流通する流路ｘが構成される部分である。間隙１４は、シャフト８（タービンインペラ９）の径方向内側から外側に向けて、環状に形成されている。
　また、タービンハウジング４には、排気口１６が形成されている。排気口１６は、タービンインペラ９の正面に臨む。排気口１６は、タービンインペラ９を介してタービンスクロール流路１５に連通する。排気口１６は、不図示の排気ガス浄化装置に接続される。
　タービンスクロール流路１５は、不図示のガス流入口と連通する。ガス流入口には、エンジンから排出される排気ガスが導かれる。タービンスクロール流路１５は、流路ｘにも連通する。したがって、ガス流入口からタービンスクロール流路１５に導かれた排気ガスは、流路ｘを流通する。流路ｘを流通した排気ガスは、タービンインペラ９を介して、排気口１６に導かれる。すなわち、流路ｘは、タービンスクロール流路１５からタービンインペラ９に向かう流路となっている。排気ガスは、流路ｘから排気口１６までの流通過程において、タービンインペラ９を回転させる。タービンインペラ９の回転力は、シャフト８を介してコンプレッサインペラ１０に伝達される。コンプレッサインペラ１０の回転力によって、上記のとおりに、空気が昇圧されて、エンジンの吸気口に導かれる。
　タービンハウジング４に導かれる排気ガスの流量が変化すると、タービンインペラ９およびコンプレッサインペラ１０の回転量が変化する。エンジンの運転状況によっては、所望の圧力に昇圧された空気を、エンジンの吸気口に十分に導くことができない場合がある。そこで、可変容量型過給機Ｃには、ノズル駆動機構２０が設けられている。
　ノズル駆動機構２０は、タービンハウジング４の流路ｘの流路幅（後述するノズルスロート幅）を変化させる。ノズル駆動機構２０は、排気ガスの流量に応じて、タービンインペラ９に導かれる排気ガスの流速を変化させる。具体的に、ノズル駆動機構２０は、エンジンの回転数が低く排気ガスの流量が少ない場合には、流路ｘのノズル開度を小さくする。こうして、タービンインペラ９に導かれる排気ガスの流速が向上する。少ない流量でもタービンインペラ９が回転可能となる。以下に、ノズル駆動機構２０の構成について説明する。
　図２は、ノズル駆動機構２０の分解斜視図である。図２に示すように、ノズル駆動機構２０は、プレート２１を有する。プレート２１には、プレート孔２１ａが形成される。プレート孔２１ａは、プレート２１をシャフト８の軸方向（以下、軸方向と称す）に貫通する。プレート２１は、例えば、シャフト８の軸方向に垂直な断面形状が円となる平板形状となっている。
　プレート２１における外周面側には、プレートピン孔２１ｂが設けられている。プレートピン孔２１ｂは、プレート２１を軸方向に貫通する。プレートピン孔２１ｂは、プレート２１の周方向に離隔して複数（図２の一例では３つ）設けられている。プレートピン孔２１ｂには、それぞれ、ピン２２が挿通されている。
　ノズルリング２３は、プレート２１に対してコンプレッサインペラ１０側（図１中、右側）に位置する。ノズルリング２３は、本体２３ｂを有する。本体２３ｂは環状である。本体２３ｂには、リング孔２３ａが形成される。リング孔２３ａは、本体２３ｂを軸方向に貫通する。本体２３ｂのうち、プレート２１と反対側には、円筒部２３ｃが形成されている。円筒部２３ｃは、本体２３ｂからプレート２１から離隔する側に突出する。
　本体２３ｂの外周面２３ｄには、突出部２３ｅが設けられる。突出部２３ｅは、本体２３ｂの周方向に延在する。突出部２３ｅは、本体２３ｂ（円筒部２３ｃ）より径方向外側に突出する。本体２３ｂのうち、プレート２１のプレートピン孔２１ｂとの対向部には、リングピン孔２３ｆが形成される。リングピン孔２３ｆは、本体２３ｂを軸方向に貫通する。本体２３ｂには、円筒部２３ｃ側に座繰り溝２３ｇが形成される。リングピン孔２３ｆは、座繰り溝２３ｇに開口している。リングピン孔２３ｆには、ピン２２が挿通される。
　ピン２２において、両端部２２ａ、２２ｂの間に大径部２２ｃが形成される。大径部２２ｃの外径は、両端部２２ａ、２２ｂの外径よりも大きい。ピン２２の端部２２ａが、プレートピン孔２１ｂに挿通される。プレート２１におけるノズルリング２３との対向面に、大径部２２ｃが当接する。こうして、ピン２２のプレートピン孔２１ｂへの挿通位置が定まる。同様に、ピン２２の端部２２ｂが、リングピン孔２３ｆに挿通される。ノズルリング２３におけるプレート２１との対向面に、大径部２２ｃが当接する。こうして、ピン２２のリングピン孔２３ｆへの挿通位置が定まる。ここで、ピン２２の両端部２２ａ、２２ｂのさらに外側の端部には、大径部２２ｄ、２２ｅが示されている。これは一例として、プレート２１またはノズルリング２３にピン２２を、かしめによって組み付けた場合のかしめ後の形状が示されている。プレート２１のプレートピン孔２１ｂ、または、ノズルリング２３のリングピン孔２３ｆに挿通する前のピン２２の形状は、例えば、ピン２２の両端部２２ａ、２２ｂと同径のピン部が最端部まで延伸して形成される。
　このように、ピン２２によって、プレート２１とノズルリング２３との対向間隔が規定される。上記の流路ｘは、プレート２１とノズルリング２３が対向する隙間によって形成される。すなわち、ピン２２（大径部２２ｃ）によって流路ｘの軸方向の長さが規定される。
　ノズルリング２３の円筒部２３ｃには、軸方向の（プレート２１と反対側の）端面２３ｈに、ガイド穴２３ｉが開口している。ガイド穴２３ｉは、円筒部２３ｃの周方向に離隔して複数（図２の一例では３つ）設けられている。また、ノズルリング２３には、軸孔２３ｊが形成される。軸孔２３ｊは、本体２３ｂおよび円筒部２３ｃを軸方向に貫通する。軸孔２３ｊは、本体２３ｂの周方向に離隔して複数（図２の一例では１１個）設けられている。
　ノズルベーン２４は、プレート２１とノズルリング２３との隙間（すなわち、流路ｘ）に位置している。つまり、プレート２１は、ノズルリング２３に対し、ノズルベーン２４側に対向する。ノズルベーン２４は、軸孔２３ｊと同様、本体２３ｂの周方向（タービンインペラ９の回転方向）に離隔して複数（図２の一例では１１個）設けられる。
　ノズルベーン２４には、軸部２４ａが設けられる。軸部２４ａは、ノズルリング２３側に突出する。軸部２４ａは、軸孔２３ｊに挿通されて軸支される（片軸持ち）。なお、ここでは、軸部２４ａがノズルリング２３によって軸支される場合について説明した。しかし、軸部２４ａをプレート２１側にも延在させ、プレート２１に、軸部２４ａを軸支する孔を形成してもよい。
　駆動リング２５は、本体部２５ｂを有する。本体部２５ｂは環状である。本体部２５ｂには、駆動孔２５ａが形成される。駆動孔２５ａは、本体部２５ｂを軸方向に貫通する。駆動孔２５ａの内径は、ノズルリング２３の円筒部２３ｃの外径よりも僅かに大径である。駆動リング２５の駆動孔２５ａに、円筒部２３ｃが嵌合（挿通）される。こうして、駆動リング２５が、円筒部２３ｃの外周面２３ｄで回転自在に支持される。
　ガイドピン２６は、頭部２６ａと、小径部２６ｂとを有する。小径部２６ｂは、頭部２６ａより外径が小さい。小径部２６ｂが、ガイド穴２３ｉに、例えば圧入されて保持される。
　図３は、ガイドピン２６による駆動リング２５の移動の規制構造を説明するための説明図である。図３では、ノズル駆動機構２０のうち、ノズルリング２３、駆動リング２５、ガイドピン２６を抽出して示す。
　図３に示すように、駆動リング２５の駆動孔２５ａの内部（内周側）には、ノズルリング２３の円筒部２３ｃが配置される。ガイド穴２３ｉ（図２参照）は、駆動リング２５の径方向内側に位置している。ガイドピン２６の小径部２６ｂ（図２参照）は、ガイド穴２３ｉに圧入されている。ガイドピン２６の頭部２６ａは、駆動リング２５の駆動孔２５ａより僅かに径方向外側まで延在している。頭部２６ａの一部が、駆動リング２５に軸方向に対向（当接）することで、駆動リング２５の軸方向の移動が規制される。
　また、駆動孔２５ａの内周面には、内周溝２５ｃが形成されている。内周溝２５ｃは、径方向外側に窪んでいる。内周溝２５ｃは、周方向に離隔してガイドピン２６と同数設けられる。例えば、ノズルリング２３と駆動リング２５を相対回転させ、一つの内周溝２５ｃの回転位相をガイドピン２６の頭部２６ａに一致させる。このとき、他の内周溝２５ｃも、それぞれ他のガイドピン２６と回転位相が一致する。内周溝２５ｃは、頭部２６ａよりも径方向外側に大きく窪んでいる。言い換えると、ガイドピン２６の頭部２６ａは、内周溝２５ｃの内側を軸方向に通過することができる。そのため、ガイドピン２６と内周溝２５ｃとの回転位相を一致させた状態で、駆動リング２５のノズルリング２３に対する着脱が可能となる。
　例えば、駆動リング２５をノズルリング２３に組み付ける前に、ガイドピン２６をガイド穴２３ｉに圧入する。このとき、駆動リング２５の内周溝２５ｃをガイドピン２６の頭部２６ａに対向させる。こうして、駆動リング２５は、ノズルリング２３に組み付け可能となる。ノズルリング２３にピン２２などを組み付ける前に、ガイド穴２３ｉにガイドピン２６を圧入することができる。その結果、ガイドピン２６の圧入によるピン２２などの変形が回避される。圧入荷重の管理が不要となる。具体的に、ガイドピン２６が、ガイド穴２３ｉの底面に当接するまで圧入するなど、圧入荷重を管理する場合に比べて、作業性を向上することが可能となる。
　また、駆動リング２５の本体部２５ｂには、例えば複数の第１突起部２５ｅ、第２突起部２５ｆ、および、一つの第３突起部２５ｇ、第４突起部２５ｈが設けられる。第１突起部２５ｅ、第２突起部２５ｆ、第３突起部２５ｇ、第４突起部２５ｈは、外周面２５ｄから径方向外側に突出する。第１突起部２５ｅ、第２突起部２５ｆ、第３突起部２５ｇ、第４突起部２５ｈは、ノズルリング２３と反対側（後述するリンク板２７側）に軸方向に突出する。
　一対の第１突起部２５ｅと第２突起部２５ｆは、本体部２５ｂの周方向に、例えば等間隔に複数組（ノズルベーン２４と同数であって、図３の一例では１１組）設けられる。各組における第１突起部２５ｅと第２突起部２５ｆとの離隔間隔は、例えば対応する後述のノズルベーン２４の先端部２７ｄの幅よりわずかに大きい。また、例えば、各組における第１突起部２５ｅと第２突起部２５ｆとの離隔間隔は、大凡等しくてもよい。また、一対の第１突起部２５ｅ、第２突起部２５ｆの隣り合う組の離隔間隔は、各組における第１突起部２５ｅと第２突起部２５ｆとの離隔間隔より大きくてもよい。
　第３突起部２５ｇ、第４突起部２５ｈは、本体部２５ｂに１つずつ設けられる。第３突起部２５ｇ、第４突起部２５ｈは、一対の第１突起部２５ｅ、第２突起部２５ｆの組と、隣り合う一対の第１突起部２５ｅ、第２突起部２５ｆの組との間に配される。
　図２に示すように、軸部２４ａは、軸孔２３ｊよりも軸長が長い。軸部２４ａの先端部２４ｂが軸孔２３ｊからノズルベーン２４と反対側に突出する。軸部２４ａのうち、ノズルリング２３の軸孔２３ｊから突出した先端部２４ｂは、駆動リング２５の駆動孔２５ａに挿通され、リンク板２７に挿通される。
　リンク板２７は、軸部２４ａのうち、ノズルリング２３に対してノズルベーン２４と反対側に、ノズルベーン２４と同数設けられる。リンク板２７は、取付部２７ｂを有する。取付部２７ｂには、板孔２７ａが形成される。板孔２７ａには、軸部２４ａの先端部２４ｂが挿通される。軸部２４ａは、板孔２７ａに挿通されて取付部２７ｂに取り付けられている。軸部２４ａの回転に伴いリンク板２７も回転する。
　取付部２７ｂには、延在部２７ｃが形成される。延在部２７ｃは、ノズルリング２３の径方向外側に延在する。延在部２７ｃのうち、取付部２７ｂと反対側の先端部２７ｄは、一対の第１突起部２５ｅ、第２突起部２５ｆの間に配される。すなわち、リンク板２７の先端部２７ｄは、第１突起部２５ｅ、第２突起部２５ｆに対して、本体部２５ｂの周方向に対向する。換言すれば、第１突起部２５ｅ、第２突起部２５ｆは、リンク板２７を挟んで、駆動リング２５の本体部２５ｂの周方向に離隔して対向する。ここで、一対の第１突起部２５ｅ、第２突起部２５ｆの距離は、先端部２７ｄの幅よりも、わずかに大きく設定される。言い換えると、一対の第１突起部２５ｅ、第２突起部２５ｆの間に先端部２７ｄが配された状態で、一対の第１突起部２５ｅ、第２突起部２５ｆと先端部２７ｄとの間には、隙間が形成される。
　図４は、ノズル駆動機構２０の組み付け後の斜視図である。上記のように、プレートピン孔２１ｂ（図２参照）、リングピン孔２３ｆに、ピン２２が挿通される。そして、ピン２２の両端がかしめられて、プレート２１、ピン２２、および、ノズルリング２３が組み付けられる。駆動リング２５の駆動孔２５ａ（内周面）とノズルリング２３の円筒部２３ｃ（外周面）とが径方向に対向する。駆動リング２５は、ノズルリング２３によって回転自在に保持される。ガイドピン２６によって、駆動リング２５の軸方向の移動が規制される。すなわち、ガイドピン２６は、駆動リング２５の軸方向の抜け止めとなり得る。ノズルベーン２４は、プレート２１とノズルリング２３の隙間（流路ｘ）に配される。軸部２４ａは、ノズルリング２３の軸孔２３ｊに軸支される。軸部２４ａの先端部２４ｂにリンク板２７が取り付けられる。
　ここで、駆動リング２５の第３突起部２５ｇ、第４突起部２５ｈの間には、駆動リンク板（不図示）が配される。駆動リンク板は、リンク板２７と大凡同じ外形の板状部材である。駆動リンク板は、リンク板２７と同様、先端部が第３突起部２５ｇ、第４突起部２５ｈの間に配される。駆動シャフトは、駆動リンク板の基端部に挿通される。駆動リンク板の基端部は、先端部よりも駆動リング２５の径方向内側に位置する。駆動リンク板は、駆動シャフトを介し、不図示のアクチュエータの動力を受けて回転する。そして、駆動リンク板の先端部が第３突起部２５ｇ、第４突起部２５ｈに当接し押圧する。すなわち、第３突起部２５ｇ、第４突起部２５ｈを備える駆動リング２５に、周方向の力が伝達される。こうして、アクチュエータの動力が、駆動リング２５（第３突起部２５ｇ、第４突起部２５ｈ）に伝達される。その結果、駆動リング２５は、ノズルリング２３の円筒部２３ｃに支持されて回転（摺動）する。
　上記のように、リンク板２７の先端部２７ｄは、駆動リング２５の一対の第１突起部２５ｅ、第２突起部２５ｆの間に配されている。そのため、駆動リング２５が回転すると、先端部２７ｄが、第１突起部２５ｅまたは第２突起部２５ｆに当接する。先端部２７ｄが回転方向に押圧される。そして、リンク板２７が、軸部２４ａの軸心周りに回転（揺動）する。その結果、リンク板２７に取り付けられた軸部２４ａが回転する。こうして、複数のノズルベーン２４が一体となって、軸部２４ａとともに回転する。流路ｘの流路幅が変化する。
　図５（ａ）は、図１の破線部分を抽出して示す。図５（ｂ）は、図１の一点鎖線部分を抽出して示す。図５（ａ）に示すように、ノズルリング２３の本体２３ｂの少なくとも一部は、タービンハウジング４の内部に位置している。タービンハウジング４には、突出壁部４ａが設けられる。突出壁部４ａは、シャフト８の径方向内側に突出する。ノズルリング２３の本体２３ｂには、突出部２３ｅより、図５（ａ）中、左側（ノズルベーン２４側）に、外周面２３ｄが設けられている。外周面２３ｄは、突出部２３ｅより小径である。突出壁部４ａと、外周面２３ｄとの間には、間隙Ｓａが形成される。
　突出部２３ｅは、突出壁部４ａに対して、リンク板２７側（ベアリングハウジング２側）から当接している。壁部４ｂは、タービンハウジング４のうち、突出部２３ｅの径方向外側に位置する部位である。壁部４ｂと、突出部２３ｅの外周面との間には、間隙Ｓｂが形成される。
　また、ノズルリング２３のリング孔２３ａの内周面には、軸孔突起２３ｋが形成される。軸孔突起２３ｋは、径方向内側に突出する。軸孔突起２３ｋは、リング孔２３ａの内周面のうち、図５（ａ）中、左側（ノズルベーン２４側）に位置する。軸孔突起２３ｋは、タービンインペラ９のうち、羽根９ａが立設されるインペラ本体９ｂに対し、径方向外側に位置する。軸孔突起２３ｋとインペラ本体９ｂとの間に間隙Ｓｃが設けられる。
　壁部２ｂは、ベアリングハウジング２のうち、インペラ本体９ｂの背面９ｃ側に位置する部位である。壁部２ｂには、環状突起２ｃが形成される。環状突起２ｃは、背面９ｃ側に突出する。環状突起２ｃには、ハウジング孔２ｄが開口している。ハウジング孔２ｄには、シャフト８が挿通される。
　皿バネ２８は、環状部材である。皿バネ２８には挿通孔２８ａが形成される。挿通孔２８ａには、環状突起２ｃ（シャフト８）が挿通される。皿バネ２８は、タービンインペラ９の背面９ｃとベアリングハウジング２の壁部２ｂとの間に配される。
　皿バネ２８のうち、径方向外側の外側接触部２８ｂは、ノズルリング２３の軸孔突起２３ｋに、リンク板２７側から接触する。また、皿バネ２８のうち、外側接触部２８ｂよりも径方向内側の内側接触部２８ｃは、ベアリングハウジング２の壁部２ｂにタービンインペラ９側から接触する。皿バネ２８は、内側接触部２８ｃによってベアリングハウジング２に支持される。例えば、皿バネ２８の内側接触部２８ｃは、環状突起２ｃの外周部に嵌め合っている。
　そして、皿バネ２８は、外側接触部２８ｂからノズルリング２３に対して弾性力を作用させる。ノズルリング２３を、図５（ａ）中、左側（リンク板２７からノズルベーン２４に向かう方向）に押圧する。
　また、外側接触部２８ｂが軸孔突起２３ｋに押圧される。内側接触部２８ｃが壁部２ｂに押圧される。こうして、皿バネ２８は、両接触部分をシールする。皿バネ２８は、排気ガスの熱のラジアル軸受７側への伝熱を抑制する遮熱機能も担う。
　皿バネ２８によって、ノズルリング２３の突出部２３ｅがタービンハウジング４の突出壁部４ａに押圧される。こうして、ノズルリング２３は、ベアリングハウジング２およびタービンハウジング４の内部で位置決め（保持）される。
　また、流路ｘ側は、排気ガスにより高圧となる。リンク板２７側の圧力が低すぎると、ノズルベーン２４に対して、図５（ａ）中、左側から作用する圧力と、軸部２４ａに対して右側から作用する圧力との差が大きくなる。ノズルベーン２４が、右側（リンク板２７側）に押圧されてしまう。その結果、ノズルベーン２４とプレート２１との隙間が大きくなる。ノズルベーン２４の機能が損なわれてしまうおそれがある。
　図５（ａ）に示すように、ノズルリング２３の突出部２３ｅと、タービンハウジング４の突出壁部４ａとが当接する箇所では、間隙Ｓａ、Ｓｂが連通していない。すなわち、上記の圧力差があっても、排気ガスが流通しない。そこで、ノズルリング２３には、図５（ｂ）に示すように、座繰り溝２３ｇが形成されている。
　図６は、座繰り溝２３ｇを説明するための説明図である。図６には、ノズル駆動機構２０のうち、プレート２１、ピン２２、ノズルリング２３が抽出して示される。図６に示すように、ノズルリング２３の座繰り溝２３ｇは、本体２３ｂのうち、円筒部２３ｃ側に形成される。座繰り溝２３ｇには、リングピン孔２３ｆが開口している。リングピン孔２３ｆには、ピン２２が挿通される。座繰り溝２３ｇによって、突出部２３ｅの一部が切り欠かれる。
　そのため、図５（ｂ）に示すように、両間隙Ｓａ、Ｓｂが連通する。流路ｘからリンク板２７側に排気ガスが流入する。その結果、流路ｘ側とリンク板２７側の圧力差が縮小する。ノズルベーン２４のリンク板２７側への押圧力が抑制される。
　また、座繰り溝２３ｇが形成されることで、ノズルリング２３の本体２３ｂのうち、リングピン孔２３ｆが貫通する部位の肉厚が、プレート２１の肉厚と大凡等しくなる。こうして、ピン２２のうち、大径部２２ｃより小径な両端部２２ａ、２２ｂの軸長を等しくしている。そのため、ピン２２の両端部２２ａ、２２ｂの向きを逆向きに入れ替えても、ピン２２をプレート２１、ノズルリング２３へ挿通可能となる。作業効率が向上する。
　図７（ａ）は、駆動リング２５の正面図である。図７（ｂ）は、駆動リング２５の斜視図である。図７（ａ）、図７（ｂ）に示すように、駆動リング２５の本体部２５ｂには、複数の切り欠き部２５ｊが形成される。切り欠き部２５ｊは、一対の第１突起部２５ｅ、第２突起部２５ｆの間に位置する。すなわち、一対の第１突起部２５ｅ、第２突起部２５ｆの間には、間隙Ｓｄが形成される。間隙Ｓｄは、本体部２５ｂを軸方向に貫通する。
　第３突起部２５ｇは、本体部２５ｂの周方向に第２突起部２５ｆと連続して形成される。また、本開示では、第３突起部２５ｇは、第２突起部２５ｆと比べ径方向内側まで延伸している。すなわち、第２突起部２５ｆと、第２突起部２５ｆと連続する第３突起部２５ｇとの間には、段差面２５ｆｇを備える。段差面２５ｆｇは、径方向に延在する。同様に、第４突起部２５ｈは、本体部２５ｂの周方向に第１突起部２５ｅと連続して形成される。また、本開示では、第４突起部２５ｈは、第１突起部２５ｅと比べ径方向内側まで延伸している。すなわち、第１突起部２５ｅと、第１突起部２５ｅと連続する第４突起部２５ｈとの間には、段差面２５ｅｈを備える。段差面２５ｅｈは、径方向に延在する。ここでは、第３突起部２５ｇと第２突起部２５ｆが連続して形成され、第４突起部２５ｈと第１突起部２５ｅが連続して形成される場合について説明した。ただし、第３突起部２５ｇと第２突起部２５ｆとの間に切り欠きが設けられてもよい。また、第４突起部２５ｈと第１突起部２５ｅとの間に切り欠きが設けられてもよい。
　また、切り欠き部２５ｊは、第３突起部２５ｇ、第４突起部２５ｈの間にも設けられる。第３突起部２５ｇ、第４突起部２５ｈの間に、間隙Ｓｄが形成される。間隙Ｓｄは、本体部２５ｂを軸方向に貫通する。
　図８は、駆動リング２５の一部拡大図である。図８に示すように、第１突起部２５ｅの基端部２５ｅ１は、駆動リング２５の外周面２５ｄから径方向外側に突出する。また、第１突起部２５ｅの先端部２５ｅ２は、駆動リング２５の本体部２５ｂのうち、図８中、上側（リンク板２７側）の端面２５ｋより、図８中、上側に位置する。先端部２５ｅ２の先端面２５ｅ３は、本体部２５ｂの径方向内側に臨んでいる。先端面２５ｅ３は、外周面２５ｄ（後述する第２外周面２５ｄ２）よりも、本体部２５ｂの径方向内側に位置する。
　また、第１突起部２５ｅには、屈曲部２５ｅ４が設けられる。屈曲部２５ｅ４は、基端部２５ｅ１と先端部２５ｅ２の間に位置する。屈曲部２５ｅ４は、基端部２５ｅ１から、図８中、上側（駆動リング２５の本体部２５ｂの中心軸方向（シャフト８の軸方向）のリンク板２７側、駆動リング２５の肉厚方向のベアリングハウジング２側、ノズルリング２３から離隔する側）に屈曲する。屈曲部２５ｅ４は、先端部２５ｅ２まで、本体部２５ｂの径方向内側に向かって屈曲する。
　基端部２５ｅ１と先端部２５ｅ２は、軸方向に離隔している。基端部２５ｅ１と先端部２５ｅ２との間に間隙Ｓｅが形成される。駆動リング２５の本体部２５ｂの外周には、基端部２５ｅ１が設けられている。基端部２５ｅ１は、径方向に突出する。先端部２５ｅ２は、基端部２５ｅ１と軸方向に折り重なる。基端部２５ｅ１と先端部２５ｅ２を屈曲部２５ｅ４がつないでいる。
　同様に、第２突起部２５ｆの基端部２５ｆ１は、駆動リング２５の外周面２５ｄから径方向外側に突出する。第２突起部２５ｆの先端部２５ｆ２は、駆動リング２５の本体部２５ｂの端面２５ｋより、図８中、上側に位置する。先端部２５ｆ２の先端面２５ｆ３は、本体部２５ｂの径方向内側に臨んでいる。
　また、第２突起部２５ｆには、屈曲部２５ｆ４が設けられる。屈曲部２５ｆ４は、基端部２５ｆ１と先端部２５ｆ２の間に位置する。屈曲部２５ｆ４は、基端部２５ｆ１から、図８中、上側（駆動リング２５の本体部２５ｂの中心軸方向（シャフト８の軸方向）のリンク板２７側）に屈曲する。屈曲部２５ｆ４は、先端部２５ｆ２まで、本体部２５ｂの径方向内側に向かって屈曲する。
　基端部２５ｆ１と先端部２５ｆ２は、軸方向に離隔している。すなわち、基端部２５ｆ１と先端部２５ｆ２との間に間隙Ｓｆが形成される。
　また、駆動リング２５の外周面２５ｄのうち、一対の第１突起部２５ｅと第２突起部２５ｆの間に位置する部位を、第１外周面２５ｄ１とする。また、駆動リング２５の外周面２５ｄのうち、一対の第１突起部２５ｅと第２突起部２５ｆの周方向外側に位置する部位を、第２外周面２５ｄ２とする。第１外周面２５ｄ１は、第２外周面２５ｄ２よりも、本体部２５ｂの径方向内側に位置している。すなわち、切り欠き部２５ｊは、第２外周面２５ｄ２よりも、本体部２５ｂの径方向内側まで延在している。
　第１接続部２５ｍは、第１突起部２５ｅの基端部２５ｅ１および第２突起部２５ｆの基端部２５ｆ１と、第１外周面２５ｄ１とを接続する部位である。第１接続部２５ｍは、曲面形状となっている。第１外周面２５ｄ１を含み軸方向に直交する断面において、第１接続部２５ｍは、第１外周面２５ｄ１より本体部２５ｂから離隔する側（径方向外側）に曲率中心が位置する。第１外周面２５ｄ１を含み軸方向に直交する断面において、第１接続部２５ｍは、第１外周面２５ｄ１から径方向外側に立ち上がっている。
　第２接続部２５ｎは、第１突起部２５ｅの基端部２５ｅ１および第２突起部２５ｆの基端部２５ｆ１と、第２外周面２５ｄ２とを接続する部位である。第２接続部２５ｎは、曲面形状となっている。第２外周面２５ｄ２を含み軸方向に直交する断面において、第２接続部２５ｎは、第２外周面２５ｄ２より本体部２５ｂから離隔する側（径方向外側）に曲率中心が位置する。第２外周面２５ｄ２を含み軸方向に直交する断面において、第２接続部２５ｎは、第２外周面２５ｄ２から径方向外側に立ち上がっている。
　また、図７（ａ）および図７（ｂ）に示すように、第３突起部２５ｇ、第４突起部２５ｈは、第１突起部２５ｅ、第２突起部２５ｆと同構成の形状となっている。すなわち、第３突起部２５ｇには、第１突起部２５ｅ、第２突起部２５ｆと同様に、基端部２５ｇ１、先端部２５ｇ２、先端面２５ｇ３、屈曲部２５ｇ４が設けられる。第４突起部２５ｈには、第１突起部２５ｅ、第２突起部２５ｆと同様に、基端部２５ｈ１、先端部２５ｈ２、先端面２５ｈ３、屈曲部２５ｈ４が設けられる。
　ただし、第３突起部２５ｇの先端面２５ｇ３および第４突起部２５ｈの先端面２５ｈ３は、第１突起部２５ｅ、第２突起部２５ｆの先端面２５ｅ３、２５ｆ３よりも、径方向内側に位置する。
　また、第３接続部２５ｐは、第３突起部２５ｇの基端部２５ｇ１および第４突起部２５ｈの基端部２５ｈ１と、第２外周面２５ｄ２とを接続する部位である。第３接続部２５ｐは、曲面形状となっている。
　図９（ａ）は、比較例の駆動リングＡの第１突起部Ａａ、第２突起部Ａｂを本体部Ａｃの径方向外側から見た図である。図９（ｂ）は、本実施形態の駆動リング２５の第１突起部２５ｅ、第２突起部２５ｆを本体部２５ｂの径方向外側から見た図である。
　図９（ａ）に示すように、比較例の駆動リングＡには、第１突起部Ａａと第２突起部Ａｂとの間に切り欠き部２５ｊが設けられていない。例えば、第１突起部Ａａがリンク板Ｂの先端部Ｂａを押圧する場合、第１突起部Ａａと端面Ａｄとの境界部（図中、破線の丸で示す）に、応力集中が生じてしまう。同様に、第２突起部Ａｂがリンク板Ｂの先端部Ｂａを押圧する場合、第２突起部Ａｂと端面Ａｄとの境界部に、応力集中が生じてしまう。
　図９（ｂ）に示すように、本実施形態の駆動リング２５は、切り欠き部２５ｊが形成されている。そのため、第１突起部２５ｅや第２突起部２５ｆが、リンク板２７の先端部２７ｄを押圧する場合に、応力集中を緩和することが可能となる。
　また、第３突起部２５ｇ、第４突起部２５ｈの間にも、第１突起部２５ｅ、第２突起部２５ｆと同様、切り欠き部２５ｊが設けられている。そのため、第３突起部２５ｇ、第４突起部２５ｈが駆動リンク板から押圧されたときの応力集中を、緩和することが可能となる。
　図１０（ａ）は、第１変形例の駆動リング１２５の正面図である。図１０（ｂ）は、第１変形例の駆動リング１２５の斜視図である。図１０（ａ）、図１０（ｂ）に示すように、駆動リング１２５の本体部１２５ｂには、上述した実施形態と同様、複数の切り欠き部１２５ｊが形成される。切り欠き部１２５ｊは、一対の第１突起部１２５ｅ、第２突起部１２５ｆの間に位置する。すなわち、一対の第１突起部１２５ｅ、第２突起部１２５ｆの間には、間隙Ｓｄが形成される。間隙Ｓｄは、本体部１２５ｂを軸方向に貫通する。
　第３突起部１２５ｇは、本体部１２５ｂの周方向に第２突起部１２５ｆから離隔して形成される。同様に、第４突起部１２５ｈは、本体部１２５ｂの周方向に第１突起部１２５ｅから離隔して形成される。第３突起部１２５ｇ、第４突起部１２５ｈは、第１突起部１２５ｅ、第２突起部１２５ｆよりも、本体部１２５ｂの径方向内側まで延在している。また、第３突起部１２５ｇと第４突起部１２５ｈとの間には、第１突起部１２５ｅ、第２突起部１２５ｆと同様に、切り欠き部１２５ｊが設けられている。すなわち、第３突起部１２５ｇ、第４突起部１２５ｈの間には、一対の第１突起部１２５ｅ、第２突起部１２５ｆの間と同様、間隙Ｓｄが形成される。間隙Ｓｄは、本体部１２５ｂを軸方向に貫通する。
　また、本体部１２５ｂにはスリット部１２５ｑが形成される。スリット部１２５ｑは、一対の第１突起部１２５ｅ、第２突起部１２５ｆの径方向内側に位置する。スリット部１２５ｑは、本体部１２５ｂを軸方向に貫通する。また、同様に、スリット部１２５ｑは、本体部１２５ｂのうち、第３突起部１２５ｇ、第４突起部１２５ｈの径方向内側に形成される。これらのスリット部１２５ｑは、切り欠き部１２５ｊにつながって（開口して）形成される。例えば、間隙Ｓｄは、切り欠き部１２５ｊおよびスリット部１２５ｑで形成される空間であってもよい。ここで、切り欠き部１２５ｊの内壁面とスリット部１２５ｑの内壁面の境界部には、例えば段差などが形成されてもよい。切り欠き部１２５ｊの内壁面とスリット部１２５ｑの内壁面の境界部は、連続した平面であってもよい。
　図１１は、第１変形例の駆動リング１２５の一部拡大図である。図１１に示すように、第１突起部１２５ｅの基端部１２５ｅ１は、本体部１２５ｂから屈曲する。第１突起部１２５ｅの先端部１２５ｅ２は、端面１２５ｋより、図１１中、上側（駆動リング１２５の本体部１２５ｂの中心軸方向（シャフト８の軸方向）のリンク板２７側、駆動リング１２５の肉厚方向のベアリングハウジング２側、ノズルリング２３から離隔する側）に突出している。同様に、第２突起部１２５ｆの基端部１２５ｆ１は、本体部１２５ｂから屈曲する。第２突起部１２５ｆの先端部１２５ｆ２は、端面１２５ｋより、図１１中、上側に突出している。
　第１突起部１２５ｅと本体部１２５ｂとの接続部分は、端面１２５ｋ側、切り欠き部１２５ｊ側共に、曲面形状となっている。同様に、第２突起部１２５ｆと本体部１２５ｂとの接続部分は、端面１２５ｋ側、切り欠き部１２５ｊ側共に、曲面形状となっている。また、スリット部１２５ｑのうち、本体部１２５ｂの周方向の端部１２５ｑ１は、曲面形状となっている。スリット部１２５ｑの端部１２５ｑ１の曲率中心は、端部１２５ｑ１よりも駆動リング１２５から離隔する側に位置する。
　ここで、端部１２５ｑ１は、以下に言い換えることができる。すなわち、図１０（ａ）において、本体部１２５ｂの径方向の中心位置と、スリット部１２５ｑの周方向の中心位置とを結ぶ結線（基準線）と、本体部１２５ｂの径方向の中心位置と、スリット部１２５ｑの周方向の任意の位置とを結ぶ結線がなす角の値を、角度値とする。例えば、角度値は、基準線から、図１０（ａ）中、時計回り方向が正、反時計回り方向が負の値で示されるものとする。このとき、端部１２５ｑ１は、角度値が最大（極大）となる位置、および、角度値が最小（極小）となる位置となる。
　また、端部１２５ｑ１は、図１０（ａ）に示すように、駆動リング１２５を正面に見たときに、中心角が９０度の円弧形状となっている。ただし、端部１２５ｑ１の円弧形状の中心角は、９０度以上であってもよいし、９０度未満であってもよい。また、端部１２５ｑ１には、例えば、円弧形状の内壁面から径方向内側に延在する直線形状の内壁面が設けられてもよい。この場合、直線形状の内壁面と、第１突起部１２５ｅ、第２突起部１２５ｆとの径方向の間にも、第２の円弧形状の内壁面が形成されてもよい。第２の円弧形状の内壁面の曲率中心は、第２の円弧形状の内壁面よりも、スリット部１２５ｑの周方向の中心側に位置する。このように、端部１２５ｑ１のうち、少なくとも、第１突起部１２５ｅ、第２突起部１２５ｆとの接続部分の内壁面が、駆動リング１２５を正面に見たときに円弧形状となっていれば、応力集中を緩和できる。
　また、詳細な図示は省略するが、第３突起部１２５ｇ、第４突起部１２５ｈも、第１突起部１２５ｅ、第２突起部１２５ｆと同様の形状となっている。すなわち、第３突起部１２５ｇの基端部は、本体部１２５ｂから屈曲する。第３突起部１２５ｇの先端部は、端面１２５ｋより駆動リング１２５の本体部１２５ｂの中心軸方向（シャフト８の軸方向）のリンク板２７側（駆動リング１２５の肉厚方向のベアリングハウジング２側、ノズルリング２３から離隔する側）に突出している。同様に、第４突起部１２５ｈの基端部が本体部１２５ｂから屈曲する。第４突起部１２５ｈの先端部は、端面１２５ｋより駆動リング１２５の本体部１２５ｂの中心軸方向（シャフト８の軸方向）のリンク板２７側（駆動リング１２５の肉厚方向のベアリングハウジング２側、ノズルリング２３から離隔する側）に突出している（図１０（ｂ）参照）。
　第１変形例においても、上述した実施形態と同様、本体部１２５ｂに切り欠き部１２５ｊが形成されている。そのため、第１突起部１２５ｅや第２突起部１２５ｆがリンク板２７の先端部２７ｄを押圧する場合に、応力集中を緩和することが可能となる。同様に、第３突起部１２５ｇ、第４突起部１２５ｈも、駆動リンク板から押圧されたときの応力集中を緩和することが可能となる。
　図１２（ａ）は、第２変形例の駆動リング２２５の正面図である。図１２（ｂ）は、第２変形例の駆動リングの斜視図である。図１２（ａ）、図１２（ｂ）に示すように、駆動リング２２５の本体部２２５ｂには、上述した実施形態および第１変形例と同様、複数の切り欠き部２２５ｊが形成される。切り欠き部２２５ｊは、一対の第１突起部２２５ｅ、第２突起部２２５ｆの間に位置する。すなわち、一対の第１突起部２２５ｅ、第２突起部２２５ｆの間には、間隙Ｓｄが形成される。間隙Ｓｄは、本体部２２５ｂを軸方向に貫通する。
　第３突起部２２５ｇは、本体部２２５ｂの周方向に第２突起部２２５ｆから離隔して形成される。同様に、第４突起部２２５ｈは、本体部２２５ｂの周方向に第１突起部２２５ｅから離隔して形成される。第３突起部２２５ｇ、第４突起部２２５ｈは、第１突起部２２５ｅ、第２突起部２２５ｆよりも、本体部２２５ｂの径方向内側まで延在している。また、第３突起部２２５ｇ、第４突起部２２５ｈの間に、第１突起部２２５ｅ、第２突起部２２５ｆと同様に、切り欠き部２２５ｊが設けられている。
　また、本体部２２５ｂには、曲面部２２５ｑが形成される。曲面部２２５ｑは、切り欠き部２２５ｊのうち、本体部２２５ｂの径方向内側の内壁面に位置する。また、曲面部２２５ｑの曲率中心は、曲面部２２５ｑより本体部２２５ｂの径方向外側に位置する。
　図１３（ａ）は、第２変形例の切り欠き部２２５ｊが形成される前の駆動リング２２５の一部拡大図である。図１３（ｂ）は、第２変形例の切り欠き部２２５ｊが形成された駆動リング２２５の一部拡大図である。図１３（ａ）に示すように、切り欠き部２２５ｊが形成される前は、第１突起部２２５ｅと第２突起部２２５ｆの間に本体部２２５ｂが延在している。第３突起部２２５ｇ、第４突起部２２５ｈの間に本体部２２５ｂが延在している。言い換えると、本体部２２５ｂは環状に形成され、本体部２２５ｂを基部とし、周方向に離隔して、複数の第１突起部２２５ｅと第２突起部２２５ｆ、第３突起部２２５ｇ、第４突起部２２５ｈが、軸方向に立設している。例えば、このような形状の本体部２２５ｂに対し、切削などの機械加工を行うことで、切り欠き部２２５ｊおよび曲面部２２５ｑが形成される。
　第２変形例においても、上述した実施形態および第１変形例と同様、本体部２２５ｂに切り欠き部２２５ｊが形成されている。そのため、第１突起部２２５ｅや第２突起部２２５ｆがリンク板２７の先端部２７ｄを押圧する場合に、応力集中を緩和することが可能となる。同様に、第３突起部２２５ｇ、第４突起部２２５ｈも、駆動リンク板から押圧されたときの応力集中を緩和することが可能となる。また、第２変形例では、切り欠き部２２５ｊの内壁面に曲面部２２５ｑが形成されている。そのため、応力集中がさらに緩和される。
　以上、添付図面を参照しながら本開示の一実施形態について説明したが、本開示はかかる実施形態に限定されないことは言うまでもない。当業者であれば、特許請求の範囲に記載された範疇において、各種の変更例または修正例に想到し得ることは明らかであり、それらについても当然に本開示の技術的範囲に属するものと了解される。
　上述した実施形態のように、第１突起部２５ｅと第２突起部２５ｆは、駆動リング２５の外周面２５ｄから径方向外側に突出する場合について説明した。第１突起部２５ｅと第２突起部２５ｆは、駆動リング２５の本体部２５ｂの中心軸方向（シャフト８の軸方向）のリンク板２７側（駆動リング２５の肉厚方向のベアリングハウジング２側、ノズルリング２３から離隔する側）に屈曲する場合について説明した。この場合、本体部２５ｂの軸方向の板厚に拘わらず、間隙Ｓｅ、Ｓｆによって、駆動リング２５の本体部２５ｂの中心軸方向（シャフト８の軸方向）のリンク板２７側（駆動リング２５の肉厚方向のベアリングハウジング２側、ノズルリング２３から離隔する側）への第１突起部２５ｅと第２突起部２５ｆの突出高さを設計できる。例えば、第１突起部２５ｅと第２突起部２５ｆの突出高さを、本体部２５ｂの軸方向の板厚よりも大きく確保できる。すなわち、板厚に関わらず、第１突起部２５ｅと第２突起部２５ｆにおけるリンク板２７との当接面積を大きく確保することができる。そのため、第１突起部２５ｅと第２突起部２５ｆのリンク板２７から受ける荷重に対する強度を向上することができる。
　また、第２外周面２５ｄ２は、第１突起部２５ｅ、第２突起部２５ｆよりも、本体部２５ｂの径方向内側に位置する。そのため、第２外周面２５ｄ２が第１突起部２５ｅ、第２突起部２５ｆと同じ径方向位置まで延在する場合に比べ、軽量化することが可能となる。また、第１変形例、第２変形例においても、上述した実施形態と同様、第２外周面１２５ｄ２、２２５ｄ２を、第１突起部１２５ｅ、２２５ｅ、第２突起部１２５ｆ、２２５ｆより径方向内側となるように切り欠いてもよい。
　また、上述した実施形態の第１突起部２５ｅと第２突起部２５ｆは、例えば、ヘム加工（ヘミング）によって容易に形成できる。コスト低減を図ることが可能となる。この場合、間隙Ｓｅ、Ｓｆを大きくすると、第１突起部２５ｅ、第２突起部２５ｆのうち、リンク板２７との当接面の変形を抑制することが可能となる。
　また、上述した実施形態では、駆動リング２５の第１外周面２５ｄ１は、第２外周面２５ｄ２よりも径方向内側に位置する場合について説明した。この場合、第１接続部２５ｍの曲率半径を大きく確保し、応力集中の緩和を図ることができる。ただし、第１外周面２５ｄ１は、第２外周面２５ｄ２と径方向の位置が等しくてもよいし、第２外周面２５ｄ２より径方向外側に位置してもよい。また、第１接続部２５ｍは、必須の構成ではない。基端部２５ｅ１と第１外周面２５ｄ１が直接接続されてもよい。ただし、第１接続部２５ｍを設けることで、基端部２５ｅ１の第１外周面２５ｄ１側の応力集中を緩和することが可能となる。
　また、第２外周面２５ｄ２は、図７（ａ）、図７（ｂ）、図８に示すよりも、径方向内側に位置してもよい。この場合、第２接続部２５ｎの曲率半径を大きく確保し、応力集中の緩和を図ることができる。ただし、第２接続部２５ｎは必須の構成ではない。基端部２５ｅ１と第２外周面２５ｄ２が直接接続されてもよい。ただし、第２接続部２５ｎを設けることで、基端部２５ｅ１の第２外周面２５ｄ２側の応力集中を緩和することが可能となる。
　また、上述した第１変形例では、スリット部１２５ｑが設けられる場合について説明した。例えば、第１突起部１２５ｅ、第２突起部１２５ｆをプレス加工で形成する場合、スリット部１２５ｑによって加工時の応力集中を緩和することが可能となる。また、プレス加工とすることで、駆動リング１２５のコスト低減を図ることができる。ただし、駆動リング１２５は、プレス加工に限らず、例えば、鍛造によって成型してもよい。この場合、スリット部１２５ｑは不要となる。また、プレス加工や鍛造の場合、第１突起部１２５ｅ、第２突起部１２５ｆのうち、リンク板２７との当接面を高い面精度で形成できる。
　また、上述した第２変形例では、切り欠き部２２５ｊの内壁面に曲面部２２５ｑが設けられる場合について説明した。ただし、曲面部２２５ｑは必須の構成ではない。
　また、上述した実施形態では、第３突起部２５ｇの先端面２５ｇ３は、第１突起部２５ｅ、第２突起部２５ｆの先端面２５ｅ３、２５ｆ３よりも、径方向内側に位置する場合について説明した。同様に、第４突起部２５ｈの先端面２５ｈ３は、第１突起部２５ｅ、第２突起部２５ｆの先端面２５ｅ３、２５ｆ３よりも、径方向内側に位置する場合について説明した。また、上述した第１変形例では、第３突起部１２５ｇは、第１突起部１２５ｅ、第２突起部１２５ｆよりも本体部１２５ｂの径方向内側まで延在している場合について説明した。同様に、第４突起部１２５ｈは、第１突起部１２５ｅ、第２突起部１２５ｆよりも本体部１２５ｂの径方向内側まで延在している場合について説明した。また、上述した第２変形例では、第３突起部２２５ｇは、第１突起部２２５ｅ、第２突起部２２５ｆよりも本体部２２５ｂの径方向内側まで延在している場合について説明した。同様に、第４突起部２２５ｈは、第１突起部２２５ｅ、第２突起部２２５ｆよりも本体部２２５ｂの径方向内側まで延在している場合について説明した。この場合、例えば、駆動リンク板の可動域が大きくとも、第３突起部２５ｇ、１２５ｇ、２２５ｇおよび第４突起部２５ｈ、１２５ｈ、２２５ｈと駆動リンク板との係合を外れ難くすることができる。
　ただし、第３突起部２５ｇの先端面２５ｇ３は、第１突起部２５ｅ、第２突起部２５ｆの先端面２５ｅ３、２５ｆ３と径方向の位置が同じか、径方向外側に位置してもよい。同様に、第４突起部２５ｈの先端面２５ｈ３は、第１突起部２５ｅ、第２突起部２５ｆの先端面２５ｅ３、２５ｆ３と径方向の位置が同じか、径方向外側に位置してもよい。また、第３突起部１２５ｇは、第１突起部１２５ｅ、第２突起部１２５ｆと、径方向に同じ位置まで延在してもよい。また、第１突起部１２５ｅ、第２突起部１２５ｆが、第３突起部１２５ｇよりも径方向内側まで延在してもよい。同様に、第４突起部１２５ｈは、第１突起部１２５ｅ、第２突起部１２５ｆと、径方向に同じ位置まで延在してもよい。また、第１突起部１２５ｅ、第２突起部１２５ｆが、第４突起部１２５ｈよりも径方向内側まで延在してもよい。また、第３突起部２２５ｇは、第１突起部２２５ｅ、第２突起部２２５ｆと、径方向に同じ位置まで延在してもよい。また、第１突起部２２５ｅ、第２突起部２２５ｆが、第３突起部２２５ｇよりも径方向内側まで延在してもよい。同様に、第４突起部２２５ｈは、第１突起部２２５ｅ、第２突起部２２５ｆと、径方向に同じ位置まで延在してもよい。また、第１突起部２２５ｅ、第２突起部２２５ｆが、第４突起部２２５ｈよりも径方向内側まで延在してもよい。
　本開示は、ノズルベーンが取り付けられたリンク板を備える可変容量型過給機に利用することができる。
Ｃ　可変容量型過給機
２３　ノズルリング
２３ｊ　軸孔
２４　ノズルベーン
２４ａ　軸部
２５　駆動リング
２５ｂ　本体部
２５ｄ　外周面
２５ｄ１　第１外周面
２５ｄ２　第２外周面
２５ｅ　第１突起部
２５ｅ１　基端部
２５ｆ　第２突起部
２５ｆ１　基端部
２５ｊ　切り欠き部
２５ｍ　第１接続部
２５ｎ　第２接続部
２７　リンク板
１２５　駆動リング
１２５ｂ　本体部
１２５ｄ２　第２外周面
１２５ｅ　第１突起部
１２５ｅ１　基端部
１２５ｆ　第２突起部
１２５ｆ１　基端部
１２５ｊ　切り欠き部
２２５　駆動リング
２２５ｂ　本体部
２２５ｄ２　第２外周面
２２５ｅ　第１突起部
２２５ｆ　第２突起部
２２５ｊ　切り欠き部

Claims (10)

  1. 　環状の本体部を有する駆動リングと、
    　前記本体部に設けられ、ノズルベーンが取り付けられたリンク板を挟んで、前記本体部の周方向に離隔した第１突起部および第２突起部と、
    　前記本体部のうち、前記第１突起部および前記第２突起部の間に形成された切り欠き部と、
    を備える可変容量型過給機。
  2. 　前記ノズルベーンと前記リンク板とを接続する軸部を軸支する軸孔が形成され、前記駆動リングの前記本体部を支持するノズルリング
    を備える請求項１に記載の可変容量型過給機。
  3. 　前記第１突起部と前記第２突起部は、前記駆動リングの外周面から径方向外側に突出し、前記駆動リングの中心軸方向に屈曲している請求項１に記載の可変容量型過給機。
  4. 　前記第１突起部と前記第２突起部は、前記駆動リングの外周面から径方向外側に突出し、前記駆動リングの中心軸方向に屈曲している請求項２に記載の可変容量型過給機。
  5. 　前記駆動リングの外周面のうち、前記第１突起部と前記第２突起部の間に位置する第１外周面は、前記第１突起部と前記第２突起部の外側に位置する第２外周面よりも、径方向内側に位置する請求項３に記載の可変容量型過給機。
  6. 　前記駆動リングの外周面のうち、前記第１突起部と前記第２突起部の間に位置する第１外周面は、前記第１突起部と前記第２突起部の外側に位置する第２外周面よりも、径方向内側に位置する請求項４に記載の可変容量型過給機。
  7. 　前記第１突起部と前記第２突起部それぞれの基端部と、前記第１外周面とを接続する曲面である第１接続部を備える請求項５に記載の可変容量型過給機。
  8. 　前記第１突起部と前記第２突起部それぞれの基端部と、前記第１外周面とを接続する曲面である第１接続部を備える請求項６に記載の可変容量型過給機。
  9. 　前記基端部と前記第２外周面とを接続する曲面である第２接続部を備える請求項７に記載の可変容量型過給機。
  10. 　前記基端部と前記第２外周面とを接続する曲面である第２接続部を備える請求項８に記載の可変容量型過給機。
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