WO2018025684A1 - 放電装置およびこれの製造方法 - Google Patents

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WO2018025684A1
WO2018025684A1 PCT/JP2017/026622 JP2017026622W WO2018025684A1 WO 2018025684 A1 WO2018025684 A1 WO 2018025684A1 JP 2017026622 W JP2017026622 W JP 2017026622W WO 2018025684 A1 WO2018025684 A1 WO 2018025684A1
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discharge
electrode
needle
discharge device
portions
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PCT/JP2017/026622
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English (en)
French (fr)
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陽平 石上
昌治 町
崇史 大森
山口　友宏
今堀　修
哲典 青野
中田　隆行
祐花里 中野
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パナソニックＩｐマネジメント株式会社
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    • H—ELECTRICITY
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    • H01T19/00—Devices providing for corona discharge
    • H01T19/04—Devices providing for corona discharge having pointed electrodes
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B05—SPRAYING OR ATOMISING IN GENERAL; APPLYING FLUENT MATERIALS TO SURFACES, IN GENERAL
    • B05B—SPRAYING APPARATUS; ATOMISING APPARATUS; NOZZLES
    • B05B5/00—Electrostatic spraying apparatus; Spraying apparatus with means for charging the spray electrically; Apparatus for spraying liquids or other fluent materials by other electric means
    • B05B5/025—Discharge apparatus, e.g. electrostatic spray guns
    • B05B5/0255—Discharge apparatus, e.g. electrostatic spray guns spraying and depositing by electrostatic forces only
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B05—SPRAYING OR ATOMISING IN GENERAL; APPLYING FLUENT MATERIALS TO SURFACES, IN GENERAL
    • B05B—SPRAYING APPARATUS; ATOMISING APPARATUS; NOZZLES
    • B05B5/00—Electrostatic spraying apparatus; Spraying apparatus with means for charging the spray electrically; Apparatus for spraying liquids or other fluent materials by other electric means
    • B05B5/025—Discharge apparatus, e.g. electrostatic spray guns
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    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01T—SPARK GAPS; OVERVOLTAGE ARRESTERS USING SPARK GAPS; SPARKING PLUGS; CORONA DEVICES; GENERATING IONS TO BE INTRODUCED INTO NON-ENCLOSED GASES
    • H01T21/00—Apparatus or processes specially adapted for the manufacture or maintenance of spark gaps or sparking plugs
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01T—SPARK GAPS; OVERVOLTAGE ARRESTERS USING SPARK GAPS; SPARKING PLUGS; CORONA DEVICES; GENERATING IONS TO BE INTRODUCED INTO NON-ENCLOSED GASES
    • H01T23/00—Apparatus for generating ions to be introduced into non-enclosed gases, e.g. into the atmosphere

Definitions

  • the present invention relates to a discharge device and a method of manufacturing the same, and more particularly to a discharge device including a discharge electrode and a voltage application unit that applies a voltage to the discharge electrode, and a method of manufacturing the same.
  • a discharge device including a discharge electrode and a voltage application unit has been provided.
  • a voltage is applied to the discharge electrode by a voltage application unit, and a corona discharge is generated at the discharge electrode to generate air ions, or a liquid is supplied to the discharge electrode and then the corona discharge is performed at the discharge electrode.
  • An apparatus for generating charged fine particle liquid containing radicals is known (see, for example, Patent Document 1).
  • air ions, radicals, and charged fine particle liquid containing the ions are collectively referred to as “active ingredients”.
  • active ingredients air ions, radicals, and charged fine particle liquids.
  • the object of the present invention is to propose a discharge device capable of increasing the amount of active ingredients produced and suppressing the increase of ozone at this time, and a method for producing the same.
  • the discharge device of the present invention includes a discharge electrode and a voltage application unit that applies a voltage to the discharge electrode and causes the discharge electrode to generate a discharge further developed from a corona discharge.
  • the discharge is a discharge that intermittently generates a discharge path that is dielectrically broken so as to extend from the discharge electrode to the periphery.
  • the amount of active ingredients generated can be increased as compared with corona discharge, and the increase in ozone can be suppressed.
  • the discharge device of the present invention has an effect that it is possible to increase the production amount of active ingredients and to suppress the increase of ozone at this time.
  • FIG. 1 is a schematic view showing a discharge device according to the first embodiment.
  • FIG. 2A is a graph schematically showing a current flowing by corona discharge.
  • FIG. 2B is a graph schematically showing a current flowing in the leader discharge.
  • FIG. 3A is a schematic diagram illustrating a discharge device according to a second embodiment.
  • FIG. 3B is a schematic view showing a modification of the above discharge device.
  • FIG. 4A is a schematic diagram illustrating a discharge device according to a third embodiment.
  • FIG. 4B is a schematic view showing a modification of the above discharge device.
  • FIG. 5 is a schematic view showing a discharge device according to the fourth embodiment.
  • FIG. 6A is a perspective view showing a main part of the discharge device of the fifth embodiment.
  • FIG. 6B is a perspective view showing a main part of the discharge device of the sixth embodiment.
  • FIG. 6C is a perspective view showing a main part of the discharge device of the seventh embodiment.
  • FIG. 7 is a perspective view showing the discharge device of the eighth embodiment.
  • FIG. 8 is a plan view showing the same discharge device.
  • FIG. 9 is a side cross-sectional view showing the same discharge device.
  • FIG. 10A is a plan view showing a modification of the above discharge device.
  • FIG. 10B is a plan view showing another modification of the above-described discharge device.
  • FIG. 11: is a top view which shows the principal part of another modification of the discharge device same as the above.
  • FIG. 12A is a side view showing a main part of another modification of the above-described discharge device.
  • FIG. 12B is an enlarged view of a portion A in FIG. 12A.
  • FIG. 13 is a cross-sectional view showing a process of forming the needle electrode portion of the modification shown in FIGS. 12A and 12B.
  • FIG. 14 is a perspective view showing a main part of another modification of the above-described discharge device.
  • FIG. 15A is a bottom view showing the discharge device of the ninth embodiment.
  • FIG. 15B is a perspective view showing a case where a lid is provided on the above discharge device.
  • FIG. 16 is a perspective view showing a modification of the above discharge device.
  • FIG. 17 is a perspective view showing another modification of the above-described discharge device.
  • FIG. 18A is a graph showing the relationship between the wiring length between the counter electrode and the resistor and the effective component amount.
  • FIG. 18B is a graph showing the relationship between the wiring length between the voltage application unit and the resistance and the amount of effective component.
  • FIG. 19 is a schematic diagram showing an apparatus that has performed the measurement of the graphs of FIGS. 18A and 18B.
  • FIG. 20 is a plan view showing a main part of the discharge device of the tenth embodiment. 21 is a sectional view taken along line 21-21 of FIG. 22 is a cross-sectional view taken along line 22-22 of FIG.
  • FIG. 23 is a block diagram showing a main part of the discharge device of the eleventh embodiment.
  • FIG. 24 is a block diagram showing a main part of a modified example of the above discharge device.
  • the first invention is a discharge device including a discharge electrode and a voltage application unit that applies a voltage to the discharge electrode and causes the discharge electrode to generate a discharge further developed from a corona discharge.
  • the discharge is a discharge that intermittently generates a discharge path that is dielectrically broken so as to extend from the discharge electrode to the periphery. Thereby, the production amount of an active ingredient can be increased, and an increase in ozone at this time can be suppressed.
  • the second invention further includes a liquid supply section for supplying a liquid to the discharge electrode in the first invention.
  • the liquid supplied to the discharge electrode is electrostatically atomized.
  • the production amount of the charged fine particle liquid can be increased, and an increase in ozone at this time can be suppressed.
  • the third invention further includes a counter electrode positioned opposite to the discharge electrode in the first or second invention.
  • the discharge intermittently generates a discharge path that is dielectrically broken so as to connect the discharge electrode and the counter electrode.
  • a discharge path that is dielectrically broken so as to connect the discharge electrode and the counter electrode.
  • the counter electrode includes a needle electrode portion facing the discharge electrode. Accordingly, it is possible to stably generate a discharge between the discharge electrode and the needle electrode portion that intermittently generates a breakdown discharge path.
  • the acicular electrode portion has a distal end portion and a proximal end portion on opposite sides, the discharge electrode has an axial direction, and the axial direction is The distance between the distal end portion and the discharge electrode is smaller than the distance between the proximal end portion and the discharge electrode in the axial direction. Accordingly, it is possible to stably generate a discharge between the discharge electrode and the needle electrode portion that intermittently generates a breakdown discharge path.
  • the counter electrode is interposed between a support electrode portion that is held in a posture orthogonal to the axial direction, and the support electrode portion and the needle electrode portion.
  • a step portion is further provided.
  • the distance between the base end portion in the axial direction and the discharge electrode is larger than the distance between the support electrode portion and the discharge electrode in the axial direction.
  • the needle electrode portion includes a groove portion for suppressing deformation of the needle electrode portion, and the groove portion is formed of the needle A part of the electrode part is formed by bending in the thickness direction of the needle electrode part.
  • the counter electrode further includes a support electrode portion that supports the needle electrode portion, and the needle electrode portion and the support electrode portion are made of different materials. It is a member.
  • the counter electrode includes a plurality of the needle electrode portions.
  • generated active ingredient is discharge
  • the tip portions of the plurality of needle-like electrode portions are located on the same circle. Thereby, the produced
  • the tip portions of the plurality of needle-like electrode portions are located equidistant from each other in the circumferential direction of the same circle. Thereby, the produced
  • each of the plurality of needle-like electrode portions has a rounded tip portion.
  • each of the plurality of needle-like electrode portions is a piece-like electrode portion having a thickness, and each of the plurality of needle-like electrode portions. Of the edge in the thickness direction, a portion close to the discharge electrode is chamfered. Thereby, it is possible to suppress a large variation in the strength of the electric field concentration due to a variation in manufacturing of the plurality of needle electrode portions.
  • the plurality of needle-like electrode portions are three or more needle-like electrode portions positioned apart from each other. Thereby, the produced
  • the counter electrode further includes an opening in which the three or more needle-like electrode portions are disposed, and the opening area of the opening is the three or more. It is larger than the total area of the acicular electrode portion. Thereby, it becomes easy to progress from corona discharge to leader discharge.
  • the counter electrode in the third aspect of the invention, includes at least one sharp convex surface facing the discharge electrode and a counter surface facing the discharge electrode, It has a flat surface, a concave curved surface, or a combination of these. Thereby, electric field concentration tends to occur at the tip portion of the discharge electrode.
  • the seventeenth invention in particular, in any one of the first to sixteenth inventions, further comprises a capacitor electrically connected in parallel to the voltage applying unit. Thereby, the discharge frequency of leader discharge can be adjusted.
  • the edge portions in the thickness direction of the plurality of needle electrode portions are crushed at once on one surface of the mold apparatus. Then, the chamfering is performed. Thereby, the positions of the tip portions of the plurality of needle-like electrode portions are aligned at a time.
  • FIG. 1 shows a basic configuration of the discharge device according to the first embodiment.
  • the discharge device of the present embodiment includes a discharge electrode 1, a voltage application unit 2, a liquid supply unit 3, a counter electrode 4, and a current path 5.
  • the discharge electrode 1 is an elongated needle-like electrode.
  • the discharge electrode 1 has a distal end portion 13 on one end side in the axial direction and a proximal end portion 15 on the other end side in the axial direction (opposite side of the distal end portion 13).
  • the needle-like wording used in the text is not limited to a sharp pointed tip, but includes a case where the tip is rounded.
  • the voltage application unit 2 is electrically connected to the discharge electrode 1 so as to apply a high voltage of about 7.0 kV to the discharge electrode 1.
  • the discharge device of this embodiment includes a counter electrode 4, and the voltage application unit 2 is configured to apply a high voltage between the discharge electrode 1 and the counter electrode 4.
  • the liquid supply unit 3 is means for supplying the liquid 35 for electrostatic atomization to the discharge electrode 1.
  • the cooling unit 30 that cools the discharge electrode 1 to generate dew condensation water.
  • the liquid supply unit 3 is configured.
  • the cooling unit 30 contacts the proximal end portion 15 of the discharge electrode 1 and cools the entire discharge electrode 1 through the proximal end portion 15.
  • the liquid 35 supplied to the discharge electrode 1 by the liquid supply unit 3 is condensed water generated in the discharge electrode 1.
  • the counter electrode 4 is positioned to face the tip portion 13 of the discharge electrode 1.
  • the counter electrode 4 has an opening 43 at the center thereof.
  • the opening 43 penetrates in the thickness direction of the counter electrode 4.
  • the opening 43 is provided in a region of the counter electrode 4 closest to the tip portion 13 of the discharge electrode 1.
  • the direction through which the opening 43 passes and the axial direction of the discharge electrode 1 are parallel to each other.
  • the parallel wording used in the text is not limited to a strictly parallel case, but includes a substantially parallel case.
  • the energization path 5 is an energization path for electrically connecting the counter electrode 4 to the discharge electrode 1, and the voltage application unit 2 is disposed in the middle thereof. That is, the energization path 5 includes a first energization path 51 that electrically connects the voltage application unit 2 and the counter electrode 4, and a second energization path 52 that electrically connects the voltage application unit 2 and the discharge electrode 1.
  • a high voltage of about 7.0 kV is applied between the discharge electrode 1 and the counter electrode 4 by the voltage application unit 2 while the liquid 35 is held on the discharge electrode 1. Thereby, discharge occurs between the discharge electrode 1 and the counter electrode 4.
  • a local corona discharge is generated at the tip portion 13 of the discharge electrode 1 (the tip of the liquid 35 held by the tip portion 13), and this corona discharge is further converted into a higher energy discharge.
  • This high energy discharge is a discharge in a form in which a discharge path that is dielectrically broken (all paths are broken) so as to extend from the discharge electrode 1 to the periphery is generated intermittently.
  • a discharge path that is dielectrically broken so as to connect the discharge electrode 1 and the counter electrode 4 is generated intermittently (in a pulse shape). This type of discharge is referred to as “leader discharge”.
  • FIG. 2A schematically shows a current flowing in a corona discharge
  • FIG. 2B schematically shows a current flowing in a leader discharge developed from the corona discharge.
  • radicals are generated with a larger energy than in the corona discharge, and a large amount of radicals of about 2 to 10 times that in the corona discharge are generated.
  • ozone When ozone generates radicals by leader discharge, ozone is also generated.
  • the leader discharge generates about 2 to 10 times more radicals than the corona discharge, whereas the amount of ozone generated is suppressed to the same extent as in the corona discharge. That is, by further advancing corona discharge and generating leader discharge, the amount of ozone generated relative to the amount of radicals generated can be greatly suppressed. This is considered because a part of ozone is destroyed by the high energy leader discharge when the generated ozone is released while being exposed to the leader discharge.
  • the discharge form progresses to corona discharge, glow discharge, and arc discharge according to the amount of input energy.
  • Corona discharge is a discharge that occurs locally at one electrode and does not involve dielectric breakdown between the electrodes.
  • the glow discharge and the arc discharge are discharges accompanied by dielectric breakdown between paired electrodes, and the dielectric breakdown discharge path continuously exists while energy is input.
  • the leader discharge is accompanied by dielectric breakdown between the paired electrodes, but the dielectric breakdown does not exist continuously but occurs intermittently.
  • the electrical capacity of the voltage application unit 2 (capacity of electricity that can be discharged per unit time) so that the leader discharge of this form occurs between the discharge electrode 1 and the counter electrode 4.
  • the electric capacity of the voltage application unit 2 is set so as to repeat that the voltage rises and causes dielectric breakdown. By this capacity setting, the dielectric breakdown is not continued as in the case of glow discharge or arc discharge, but the leader discharge is realized in which instantaneous dielectric breakdown and discharge stop are alternately repeated.
  • the discharge frequency (frequency of instantaneous current) in the leader discharge is about 50 Hz to 10 kHz, and the pulse width of one time is about 200 ns at maximum.
  • the glow discharge and the arc discharge are clearly different from each other in that the instantaneous discharge (high energy state) and the discharge stop (low energy state) are repeated.
  • the liquid 35 is supplied to the discharge electrode 1 by the liquid supply unit 3. Therefore, the liquid 35 is electrostatically atomized by high-energy reader discharge accompanied by intermittent dielectric breakdown, and a nanometer-sized charged fine particle liquid containing radicals therein is generated. The generated charged fine particle liquid is discharged to the outside through the opening 43.
  • the charged fine particle liquid generated by the leader discharge contains a large amount of radicals compared to the charged fine particle liquid generated by the corona discharge, and the generation of ozone is suppressed to the same extent as in the case of the corona discharge.
  • the discharge device of the present embodiment described based on FIG. 1 and the like is a device (electrostatic atomizer) including the liquid supply unit 3 for generating the charged fine particle liquid. It is also possible to configure without provision. In this case, air ions are generated by the leader discharge generated between the discharge electrode 1 and the counter electrode 4.
  • the discharge device of the present embodiment includes the counter electrode 4, it can be configured without the counter electrode 4. In this case, if a leader discharge is generated between the discharge electrode 1 and any member around the discharge electrode 1, a charged fine particle liquid is generated by the leader discharge. In the discharge device of the present embodiment, it is possible not to include both the liquid supply unit 3 and the counter electrode 4. In this case, if a leader discharge is generated between the discharge electrode 1 and some member around the discharge electrode 1, air ions are generated by the leader discharge.
  • FIG. 3A shows a basic configuration of the discharge device of the present embodiment.
  • the discharge device of this embodiment is different from that of the first embodiment in that the counter electrode 4 is integrally provided with a needle electrode portion 41 and a support electrode portion 42 that supports the needle electrode portion 41.
  • the acicular electrode portion 41 is an electrode portion that protrudes from the facing surface 420 facing the discharge electrode 1 in the support electrode portion 42 toward the side closer to the discharge electrode 1.
  • the needle electrode portion 41 has a sharp convex surface. Of the entire counter electrode 4, the tip of the needle-like electrode portion 41 is located closest to the discharge electrode 1.
  • the needle electrode part 41 is located in the vicinity of the opening 43 of the counter electrode 4. In the discharge device of the present embodiment, one needle-like electrode portion 41 is provided, but a plurality of needle-like electrode portions 41 may be provided.
  • the support electrode part 42 includes a flat electrode part 421 having a flat opposing surface and a dome-like electrode part 422 having a concave opposing surface.
  • the facing surface 420 of the support electrode portion 42 is configured by the facing surfaces of the electrode portion 421 and the electrode portion 422.
  • the facing surface 420 of the support electrode portion 42 has a shape in which a flat surface and a concave curved surface are combined.
  • the discharge device Since the discharge device according to the present embodiment has the above-described configuration, electric field concentration occurs at the needle electrode portion 41 of the counter electrode 4 and the tip portion 13 of the discharge electrode 1 (that is, the tip of the liquid 35 held by the tip portion 13).
  • the leader discharge due to dielectric breakdown is stably generated between the needle-like electrode portion 41 of the counter electrode 4 and the tip portion 13 of the discharge electrode 1.
  • the electric field concentration at the tip portion 13 of the discharge electrode 1 is further enhanced by the facing surface 420 of the support electrode portion 42.
  • FIG. 3B shows a modification of the discharge device of the present embodiment.
  • the support electrode portion 42 is configured by a dome-shaped electrode portion 423 having a concavely opposed surface.
  • the facing surface 420 of the support electrode portion 42 is a concave curved surface that is curved in a concave shape with the tip portion 13 of the discharge electrode 1 as the center.
  • the advantage that leader discharge due to dielectric breakdown is stably generated between the needle-like electrode portion 41 of the counter electrode 4 and the tip portion 13 of the discharge electrode 1, and the tip portion 13 of the discharge electrode 1
  • the electric field concentration is further enhanced.
  • the opposing surface 420 of the support electrode portion 42 of the opposing electrode 4 may be an appropriate flat surface, a concave curved surface, or a surface having a combination thereof.
  • FIG. 4A shows the discharge device of this embodiment.
  • a limiting resistor 6 for adjusting the current peak of the leader discharge is provided in the middle of the energizing path 5 that electrically connects the discharge electrode 1 and the counter electrode 4.
  • the limiting resistor 6 is arranged in the middle of the first energization path 51 that electrically connects the voltage application unit 2 and the counter electrode 4 in the energization path 5.
  • the limiting current 6 is provided in the first current path 51 to provide the instantaneous current.
  • the current peak is suppressed.
  • the limiting resistor 6 is not limited to being configured using a dedicated element, and an appropriate configuration can be adopted as long as the limiting resistor 6 has a set electrical resistance.
  • FIG. 4B shows a modification of the discharge device of the present embodiment.
  • the limiting resistor 6 is disposed in the middle of the second energization path 52 that electrically connects the voltage application unit 2 and the discharge electrode 1. Also in this modified example, the peak value of the instantaneous current of the leader discharge is suppressed by the limiting resistor 6.
  • a capacitor 7 for adjusting the discharge frequency in the leader discharge is disposed in the middle of the energization path 5.
  • the capacitor 7 is electrically connected in parallel to the voltage application unit 2. As described above, in the leader discharge, the current resistance when the instantaneous current flows becomes very small. Therefore, by arranging such a capacitor 7 in the energization path 5, the discharge frequency of the leader discharge is effectively adjusted.
  • the capacitor 7 is not limited to one configured using a dedicated element, and an appropriate configuration can be adopted as long as the capacitor has a capacity as set.
  • the needle-like electrode portion 41 having a sharp convex surface as in the second embodiment is not provided, but each other Two parallel rod-shaped electrode portions 46 are integrally provided.
  • the counter electrode 4 has a circular opening 43, and when viewed along the axial direction of the discharge electrode 1, two rod-shaped electrode portions 46 are located inside the opening 43, and the two rod-shaped electrode portions Between 46, the discharge electrode 1 is located.
  • the shortest distances between the tip portions 13 of the discharge electrodes 1 in the two rod-shaped electrode portions 46 are the same.
  • the same wording used in the text is not limited to exactly the same case, but includes substantially the same case.
  • leader discharge due to dielectric breakdown is caused between the portion closest to the tip portion 13 of the discharge electrode 1 and the tip portion 13 of the discharge electrode 1 among the rod-like electrode portions 46 of the counter electrode 4. It can be generated stably.
  • the shape of the opening edge of the opening 43 of the counter electrode 4 is polygonal (rectangular) instead of providing the needle electrode 41 as a means for stably generating the leader discharge.
  • the discharge electrode 1 is located at the center of the opening 43.
  • the inner peripheral surface of the opening 43 is composed of a plurality (four) of flat surfaces that are continuous in the circumferential direction. The shortest distance between each flat surface and the tip portion 13 of the discharge electrode 1 is the same.
  • the leader discharge is generated between the tip portion 13 of the discharge electrode 1 and the portion of each flat surface constituting the inner peripheral surface of the opening 43 that is closest to the tip portion 13 of the discharge electrode 1. Can be stably generated.
  • the shape of the opening edge of the opening 43 of the counter electrode 4 is provided as an ellipse instead of providing the needle electrode 41 as a means for stably generating the leader discharge. Yes.
  • the discharge electrode 1 When viewed along the axial direction of the discharge electrode 1, the discharge electrode 1 is located at the center of the opening 43.
  • the leader discharge is stably performed between the tip portion 13 of the discharge electrode 1 and the two portions closest to the tip portion 13 of the discharge electrode 1 on the inner peripheral surface of the opening 43. Can be generated.
  • the discharge device of this embodiment includes a discharge electrode 1, a voltage application unit 2, a liquid supply unit 3 (cooling unit 30), a counter electrode 4, and a current path 5, and further includes a limiting resistor. 6 is provided.
  • the discharge electrode 1 and the counter electrode 4 are held in a predetermined position and posture by the housing 80.
  • the limiting resistor 6 is disposed in the middle of the first energization path 51 that electrically connects the voltage application unit 2 and the counter electrode 4.
  • the cooling unit 30 constituting the liquid supply unit 3 includes a pair of Peltier elements 301 and a pair of heat sinks 302 connected to the pair of Peltier elements 301 on a one-to-one basis. It is a heat exchanger configured to cool the discharge electrode 1. A part of each heat sink 302 is embedded in a casing 80 made of synthetic resin, and a portion connected to the Peltier element 301 and a peripheral portion of each heat sink 302 are exposed so that heat can be dissipated.
  • Each cooling side of the pair of Peltier elements 301 is mechanically and electrically connected to the base end portion 15 of the discharge electrode 1 via solder.
  • the heat dissipation sides of the pair of Peltier elements 301 are mechanically and electrically connected to the heat dissipation plates 302 corresponding to one to one via solder. Energization of the pair of Peltier elements 301 is performed through the pair of heat sinks 302 and the discharge electrode 1.
  • the counter electrode 4 is supported by the flat support electrode portion 42 held in a posture orthogonal to the axial direction of the discharge electrode 1 and the support electrode portion 42 so as to be positioned closer to the discharge electrode 1 than the support electrode portion 42.
  • the four needle-like electrode portions 41 are provided.
  • orthogonal used in the present text is not limited to orthogonal in a strict sense, but includes a case of substantially orthogonal.
  • Each needle-like electrode portion 41 is an elongated piece-like electrode portion, has a sharp tip portion 413 on one side in the longitudinal direction, and a proximal end on the other side in the longitudinal direction (opposite the tip portion 413). It has a portion 415.
  • Each needle-like electrode portion 41 is formed so as to extend from the peripheral portion of the circular opening 43 provided in the counter electrode 4 toward the center of the opening 43.
  • the four needle-like electrode portions 41 extend in the direction of approaching each other from four portions of the peripheral portion of the opening 43 that are equally spaced in the circumferential direction.
  • the term “equally spaced” used in the text is not limited to a strictly equal interval, but includes a substantially equal interval.
  • each acicular electrode portion 41 when viewed along the axial direction of the discharge electrode 1, the tip portion 413 of each acicular electrode portion 41 is located on the same circle centering on the discharge electrode 1, and They are located equidistant from each other in the circumferential direction of the same circle.
  • each needle electrode portion 41 is held in a slightly inclined posture from a posture parallel to the support electrode portion 42 (a posture orthogonal to the axial direction of the discharge electrode 1). .
  • This inclination is an inclination in a direction in which the distal end portion 413 of each needle electrode portion 41 is brought closer to the discharge electrode 1.
  • the distance D1 between the distal end portion 413 and the discharge electrode 1 is smaller than the distance D2 between the proximal end portion 415 and the discharge electrode 1.
  • each needle electrode portion 41 By setting the posture of each needle electrode portion 41 in this way, electric field concentration is likely to occur at the tip portion 413 of each needle electrode portion 41. As a result, the tip portion 413 of each needle electrode portion 41 and the discharge portion are discharged. There is an advantage that leader discharge is likely to occur stably between the tip portions 13 of the electrode 1.
  • the counter electrode 4 includes a stepped portion 45 interposed between the support electrode portion 42 and the base end portion 415 of each needle-like electrode portion 41.
  • the step portion 45 constitutes the peripheral portion of the opening 43.
  • Each acicular electrode portion 41 extends from the step portion 45 toward the center of the opening 43. Since the stepped portion 45 is interposed between the support electrode portion 42 and each needle-like electrode portion 41, the distance D2 between the base end portion 415 and the discharge electrode 1 in the axial direction of the discharge electrode 1 is It is larger than the distance D3 of the electrode 1.
  • the counter electrode 4 includes the stepped portion 45, the tip portion 413 of the needle electrode portion 41 can be prevented from protruding greatly. Therefore, when the counter electrode 4 is placed on a certain plane during transport or assembly, the risk that the tip portion 413 is pressed against the plane and the needle electrode portion 41 is deformed is reduced.
  • each needle-like electrode portion 41 is provided with a groove portion 417 having an outer shape extending from the proximal end portion 415 toward the distal end portion 413.
  • the groove portion 417 is formed by bending a part of the needle electrode portion 41 in the thickness direction of the needle electrode portion 41.
  • Each needle-like electrode part 41 is provided with the groove part 417, so that the moment of inertia of the cross section is increased, which makes it difficult for deformation to occur and increases the bending strength.
  • the discharge device includes four needle-like electrode portions 41, and a dielectric breakdown discharge is caused between the tip portion 413 of each needle-like electrode portion 41 and the tip portion 13 of the discharge electrode 1. Each path is formed intermittently to cause leader discharge.
  • the leader discharge generated here occurs in a wide three-dimensional region between the discharge electrode 1 and the counter electrode 4 as compared with the case where only one needle electrode portion 41 is provided.
  • the charged fine particle liquid generated by the leader discharge is efficiently discharged to the outside through the opening 43 along the direction of the electric field formed between the four needle electrode parts 41 and the discharge electrode 1.
  • the tip portions 413 of the four needle-like electrode portions 41 are located on the same circle, and are located equidistant from each other in the circumferential direction of the same circle. The generated charged fine particle liquid is more efficiently discharged to the outside through the opening 43.
  • the number of needle-like electrode portions 41 is not limited to four, and may be any number. However, in order to efficiently discharge the charged fine particle liquid to the outside, the number of needle-like electrode portions 41 may be three or more. preferable.
  • FIG. 10A and FIG. 10B show modifications.
  • the modification shown in FIG. 10A is a modification in which the counter electrode 4 includes three needle-like electrode portions 41
  • the modification shown in FIG. 10B is a modification in which the counter electrode 4 includes eight needle-like electrode portions 41. is there.
  • the groove portion 417 and the step portion 45 are omitted.
  • the opening area of the opening 43 is three or more needles when viewed along the axial direction of the discharge electrode 1. It is preferable to set it larger than the total area of the electrode 41. If the opening area is set in this way, the electric field tends to concentrate on the tip portion 413 of each needle-like electrode portion 41, and reader discharge is likely to occur stably.
  • the intensity of electric field concentration at the tip portion 413 of each needle-like electrode portion 41 is as uniform as possible. It is desirable. If there is a large variation in the strength of the electric field concentration, the charged fine particle liquid will not be efficiently discharged through the opening 43.
  • FIG. 11 shows a modification in which the protrusion 4135 of the tip portion 413 of each needle electrode portion 41 is rounded.
  • the protruding end 4135 is a corner portion that is located at the most distal end when each needle-like electrode portion 41 is viewed from the thickness direction. Since the tip portion 413 of each needle electrode portion 41 has a rounded shape, the electric field concentration is moderated to some extent. Therefore, it is possible to suppress a large variation in the intensity of the electric field concentration due to a manufacturing variation when molding each needle electrode portion 41.
  • FIG. 12A and 12B show a modified example in which the end edge portion 4137 of the tip end portion 413 of each needle electrode portion 41 is chamfered.
  • the edge part 4137 is an edge part of a part close to the discharge electrode 1 among edge parts on both sides in the thickness direction T1 (see FIG. 12B) of the tip part 413.
  • FIG. 13 shows a main part of the mold apparatus 9 that chamfers the end edge part 4137 of each needle electrode part 41.
  • the mold apparatus 9 includes an upper mold 91 and a lower mold 92 for bending.
  • each needle-like electrode is formed on the flat surface 93 provided on the lower die 92 side.
  • the edge part 4137 of the part 41 is collectively crushed and chamfered. According to this mold apparatus 9, it is possible to chamfer the end edge portion 4137 when bending each needle electrode portion 41.
  • the position of the tip portion 413 of each needle electrode portion 41 (the position of the edge portion 4137) is aligned. There is an advantage that the distance between the tip portion 413 and the discharge electrode 1 is made uniform.
  • the electric field concentration at the tip portion 413 of each needle-like electrode portion 41 is alleviated, and variations in the intensity of the electric field concentration are suppressed. There is also a trend. However, as described above, by setting the opening area of the opening 43 to be larger than the total area of the plurality of needle-like electrode portions 41, progress to the leader discharge is stably promoted.
  • FIG. 14 shows a modified example in which the needle electrode part 41 and the support electrode part 42 included in the counter electrode 4 are formed of different materials.
  • the needle electrode part 41 exposed to the leader discharge is formed of a material such as titanium or tungsten having high resistance to discharge, and the support electrode part 42 has lower resistance to discharge than the needle electrode part 41. It can be formed of a material such as stainless steel. According to this modification, there is an advantage that the resistance of the counter electrode 4 to the leader discharge can be enhanced with an inexpensive structure.
  • the limiting resistor 6 provided in the discharge device of the present embodiment is a high-voltage resistor 60 formed using a dedicated element.
  • the resistor 60 includes a resistance element 601, a pair of lead wires 602 electrically and mechanically connected to the resistance element 601, and terminals electrically and mechanically connected to end portions of the lead wires 602. 603.
  • each lead wire 602 is generally composed of a single wire, and has a property that is weak against bending (particularly, a property that is weak against repeated bending). Is covered with a flexible cover 605 capable of suppressing bending. Since the lead wire 602 covered with the cover 605 maintains a large radius of curvature when bent, stress concentration due to bending is reduced.
  • the discharge device of the present embodiment further includes a fixing base 81 for fixing the resistor 60.
  • the fixed base 81 is integrally attached to the housing 80 that supports the discharge electrode 1 and the counter electrode 4.
  • a peripheral wall 811 stands up from the peripheral edge of the fixed base 81. The peripheral wall 811 is positioned so as to surround at least the resistance element 601 and the pair of lead wires 602 of the resistor 60.
  • the fixing base 81 can be detachably covered with a lid 82.
  • the resistance element 601 and the pair of lead wires 602 are covered with a peripheral wall 811 and a lid 82 so that they cannot be touched from the outside.
  • FIGS. 16 and 17 respectively show modifications in which the resistor 60 is installed without the fixing base 81 as shown in FIGS. 15A and 15B.
  • one lead wire 602 of the resistor 60 is directly and electrically connected to the counter electrode 4.
  • the resistor 60 is directly and electrically connected to the counter electrode 4, and the resistor 60 is fixed to the outer surface of the housing 80.
  • a portion on the back surface side of the housing 80 (the side opposite to the side where the counter electrode 4 is located) also serves as the fixed base 81.
  • 16 and 17 are examples in which the limiting resistor 6 is directly attached to the counter electrode 4, in other words, an example in which the length of the wiring between the counter electrode 4 and the limiting resistor 6 is set to 0 mm. It is.
  • the length of the wiring between the counter electrode 4 and the limiting resistor 6 is preferably set within a range of 0 to 30 mm. This is because the current resistance becomes very small when an instantaneous current flows through the dielectric discharge path, so that if the length of the wiring between the counter electrode 4 and the limiting resistor 6 exceeds 30 mm, the stray capacitance of the wiring This is because the discharge becomes unstable due to the influence of the above.
  • the amount of the active ingredient (radical amount) generated by the leader discharge decreases when the length of the wiring between the counter electrode 4 and the limiting resistor 6 exceeds 30 mm. Is done.
  • the numerical value is not shown on the vertical axis of FIG. 18A, the upper limit of the amount of radicals generated is about 5 trillion / sec.
  • the length between the voltage applying unit 2 and the limiting resistor 6 in the first energizing path 51 may be set within a range of 0 to 200 mm. preferable. This is because when the instantaneous current flows, the current resistance becomes very small. Therefore, if the length of the wiring between the voltage application unit 2 and the limiting resistor 6 exceeds 200 mm, the discharge is not affected by the stray capacitance of the wiring. It is because it stabilizes.
  • the amount of effective components (radical amount) generated by the leader discharge may be reduced. It is confirmed. Also in FIG. 18B, the upper limit of the amount of radicals generated is about 5 trillion / sec.
  • the measurement results shown in the graphs of FIGS. 18A and 18B are the results of measurement using the apparatus schematically shown in FIG.
  • the length between the discharge electrode 1 and the limiting resistor 6 in the second energizing path 52 can be set within 30 mm to stabilize the leader discharge. It is preferable to cause In addition, it is preferable that the length between the voltage applying unit 2 and the limiting resistor 6 in the second energization path 52 is set within 200 mm in order to stably generate the leader discharge.
  • FIG. 20 is a plan view showing a main part of the discharge device of the present embodiment.
  • 21 is a sectional view taken along line 21-21 of FIG. 20
  • FIG. 22 is a sectional view taken along line 22-22 of FIG.
  • the discharge electrode 1, the counter electrode 4, the pair of Peltier elements 301, and the like are omitted.
  • the corner portion is chamfered in the peripheral region of the portion 3025 where the Peltier element 301 is mounted among the exposed portions of the heat radiating plates 302 (portions not embedded in the casing 80). ing. Specifically, chamfering is applied to the portion indicated by arrow C in FIGS.
  • the stage-like portion 3025 on which the Peltier element 301 is mounted is not chamfered.
  • each heat sink 302 is more reliable at the corner portion of each heat sink 302 by this coating when the heat sink 302 is dipped in a coating agent such as a resin (for example, urethane-based UV curable resin) and coated. Do to cover. This is because each radiator plate 302 is manufactured by die-cutting a sheet metal, so that a corner portion substantially perpendicular to the edge is formed after die-cutting. If each heat sink 302 has a substantially right corner portion, it is difficult to form a coating with a sufficient film thickness at the corner portion, and the corner portion of each heat sink 302 is likely to be exposed.
  • a coating agent such as a resin (for example, urethane-based UV curable resin)
  • a leader discharge with higher energy is generated as compared with the corona discharge, so that the acidity of the liquid 35 (condensation water) supplied to the discharge electrode 1 tends to be further increased. Therefore, when a part of each heat sink 302 is exposed from the coating, the part is oxidized (corroded) and durability is lowered.
  • a countermeasure may be considered in which exposure is suppressed by setting the coating thickness to be large overall.
  • the coating is applied so as to cover each of the heat dissipation plates 302 and the whole of the Peltier element 301 mounted on the cooling side from the cooling side to the heat dissipation side, when the coating film thickness increases as a whole, Cooling performance will be reduced. According to the discharge device of the present embodiment, it is possible to suppress deterioration of each heat sink 302 and solder while suppressing the film thickness of the coating.
  • the capacitor in order to adjust the discharge frequency (frequency of instantaneous current) in the leader discharge, the capacitor is not arranged on the high voltage side as in the discharge device of the fourth embodiment, but is fed back to the low voltage side.
  • a time control unit 85 is arranged.
  • FIG. 23 is a block diagram showing a main part of the discharge device of the present embodiment.
  • the discharge device of the present embodiment includes a voltage control unit 83, a current control unit 84, a feedback time control unit 85, and a high voltage drive circuit 86 in addition to the high voltage generation circuit 20 constituting the voltage application unit 2. And an input unit 87.
  • the high voltage drive circuit 86 When the power is supplied to the input unit 87, the high voltage drive circuit 86 operates and a high voltage is output from the high voltage generation circuit 20.
  • a control signal related to this output is input to the voltage control unit 83 and the current control unit 84, the voltage control unit 83 and the current control unit 84 control the voltage and current to predetermined values via the feedback time control unit 85.
  • a control signal for generating Based on this control signal, the high-voltage drive circuit 86 increases the output voltage until a predetermined discharge voltage is reached, and when the discharge accompanied by dielectric breakdown occurs and the output voltage decreases, the output voltage increases again to the predetermined discharge voltage. Repeat the work. Thereby, leader discharge occurs.
  • the feedback time control unit 85 can control the feedback time from when the output voltage decreases until it returns to the predetermined discharge voltage again. By controlling the feedback time, the discharge frequency of the leader discharge is adjusted.
  • FIG. 24 shows a modification of the discharge device of this embodiment.
  • the high voltage drive circuit 86 includes a microcomputer 861 and a peripheral circuit unit 862, and the microcomputer 861 constitutes a feedback time control unit 85.
  • the microcomputer 861 can be configured to serve as at least one of the voltage control unit 83 and the current control unit 84.
  • the discharge frequency of the leader discharge can be adjusted by the feedback time control unit 85 arranged on the low pressure side, so that the advantage that the adjustment range of the discharge characteristics is wide and the members on the high pressure side increase. There is an advantage that costs are reduced as a result.
  • the discharge device generates an active ingredient by the leader discharge and can suppress an increase in ozone. It can be applied to various uses such as a vessel, a facial device, and an automobile.

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Abstract

本発明に係る放電装置は、放電電極（１）と、放電電極（１）に電圧を印加し、コロナ放電からさらに進展した放電を放電電極に生じさせる電圧印加部（２）を具備している。放電は、放電電極（１）から周囲に伸びるように絶縁破壊された放電経路を、断続的に発生させる放電である。この放電は、リーダ放電と称することができる。これにより、有効成分の生成量を増大させるとともに、オゾンが増大することは抑制できる。

Description

放電装置およびこれの製造方法
　本発明は放電装置およびこれの製造方法に関し、より詳細には、放電電極と放電電極に電圧を印加する電圧印加部を備えた放電装置とこれの製造方法に関する。
　従来、放電電極と電圧印加部を備えた放電装置が提供されている。放電装置としては、電圧印加部によって放電電極に電圧を印加し、放電電極でコロナ放電を生じさせて空気イオンを生成する装置や、放電電極に液体を供給したうえでその放電電極でコロナ放電を生じさせ、ラジカルを含んだ帯電微粒子液を生成する装置が知られている（たとえば特許文献１参照）。
特開２０１１－６７７３８号公報
　放電装置においては、投入するエネルギーを高めて空気イオン、ラジカル、およびこれを含んだ帯電微粒子液（以下、空気イオン、ラジカルおよび帯電微粒子液を総称して「有効成分」という。）の生成量を増大させたいという要求と、このときにオゾンが生じることを抑えたいという要求がある。しかし、上記した従来の放電装置では、二つの要求をともに満たすことは困難である。
　本発明は、有効成分の生成量を増大させることができ、かつ、このときにオゾンが増大することを抑えることのできる放電装置およびこれの製造方法を提案することを、目的とする。
　前記課題を解決するために、本発明の放電装置は、放電電極と、前記放電電極に電圧を印加し、コロナ放電からさらに進展した放電を前記放電電極に生じさせる電圧印加部を具備する。前記放電は、前記放電電極から周囲に伸びるように絶縁破壊された放電経路を、断続的に発生させる放電である。
　このような高エネルギーの放電を生じさせることによって、コロナ放電に比べて有効成分の生成量を増大させることができ、かつ、オゾンが増大することが抑えられる。
　本発明の放電装置は、有効成分の生成量を増大させることができ、かつ、このときにオゾンが増大することを抑えることができるという効果を奏する。
図１は、第１実施形態の放電装置を示す概略図である。 図２Ａはコロナ放電で流れる電流を概略的に示すグラフである。 図２Ｂは、リーダ放電で流れる電流を概略的に示すグラフである。 図３Ａは、第２実施形態の放電装置を示す概略図である。 図３Ｂは、同上の放電装置の変形例を示す概略図である。 図４Ａは、第３実施形態の放電装置を示す概略図である。 図４Ｂは、同上の放電装置の変形例を示す概略図である。 図５は、第４実施形態の放電装置を示す概略図である。 図６Ａは、第５実施形態の放電装置の要部を示す斜視図である。 図６Ｂは、第６実施形態の放電装置の要部を示す斜視図である。 図６Ｃは、第７実施形態の放電装置の要部を示す斜視図である。 図７は、第８実施形態の放電装置を示す斜視図である。 図８は、同上の放電装置を示す平面図である。 図９は、同上の放電装置を示す側断面図である。 図１０Ａは、同上の放電装置の変形例を示す平面図である。 図１０Ｂは、同上の放電装置の別の変形例を示す平面図である。 図１１は、同上の放電装置の別の変形例の要部を示す平面図である。 図１２Ａは、同上の放電装置の別の変形例の要部を示す側面図である。 図１２Ｂは、図１２ＡのＡ部拡大図である。 図１３は、図１２Ａと図１２Ｂに示す変形例の針状電極部を成形する工程を示す断面図である。 図１４は、同上の放電装置の別の変形例の要部を示す斜視図である。 図１５Ａは、第９実施形態の放電装置を示す下面図である。 図１５Ｂは、同上の放電装置に蓋を設けた場合を示す斜視図である。 図１６は、同上の放電装置の変形例を示す斜視図である。 図１７は、同上の放電装置の別の変形例を示す斜視図である。 図１８Ａは、対向電極－抵抗間の配線長さと有効成分量の関係を示すグラフである。 図１８Ｂは、電圧印加部－抵抗間の配線長さと有効成分量の関係を示すグラフである。 図１９は、図１８Ａと図１８Ｂのグラフ図の測定を行った装置を示す概略図である。 図２０は、第１０実施形態の放電装置の要部を示す平面図である。 図２１は、図２０の２１－２１線断面図である。 図２２は、図２０の２２－２２線断面図である。 図２３は、第１１実施形態の放電装置の要部を示すブロック図である。 図２４は、同上の放電装置の変形例の要部を示すブロック図である。
　第１の発明は、放電電極と、前記放電電極に電圧を印加し、コロナ放電からさらに進展した放電を前記放電電極に生じさせる電圧印加部を具備する放電装置である。前記放電は、前記放電電極から周囲に伸びるように絶縁破壊された放電経路を、断続的に発生させる放電である。これにより、有効成分の生成量を増大させることができ、かつ、このときにオゾンが増大することは抑えることができる。
　第２の発明は、特に、第１の発明において、前記放電電極に液体を供給する液体供給部をさらに具備する。前記放電によって、前記放電電極に供給された前記液体が静電霧化される。これにより、帯電微粒子液の生成量を増大させることができ、かつ、このときにオゾンが増大することは抑えることができる。
　第３の発明は、特に、第１または第２の発明において、前記放電電極と対向して位置する対向電極をさらに具備する。前記放電は、前記放電電極と前記対向電極の間で、両者をつなぐように絶縁破壊された放電経路を、断続的に発生させる。これにより、絶縁破壊された放電経路を断続的に発生させる放電を、前記放電電極と前記対向電極の間で安定的に生じさせることができる。
　第４の発明は、特に、第３の発明において、前記対向電極は、前記放電電極に対向する針状電極部を備える。これにより、絶縁破壊された放電経路を断続的に発生させる放電を、前記放電電極と前記針状電極部の間で安定的に生じさせることができる。
　第５の発明は、特に、第４の発明において、前記針状電極部は、先端部分と基端部分を互いに反対側に有し、前記放電電極は軸方向を有し、前記軸方向における前記先端部分と前記放電電極の距離は、前記軸方向における前記基端部分と前記放電電極の距離よりも小さい。これにより、絶縁破壊された放電経路を断続的に発生させる放電を、前記放電電極と前記針状電極部の間で安定的に生じさせることができる。
　第６の発明は、特に、第５の発明において、前記対向電極は、前記軸方向に直交する姿勢で保持される支持電極部と、前記支持電極部と前記針状電極部の間に介在する段差部をさらに備える。前記軸方向における前記基端部分と前記放電電極の距離は、前記軸方向における前記支持電極部と前記放電電極の距離よりも大きい。これにより、前記針状電極部の前記先端部分が大きく突出することを抑え、前記針状電極部が変形することを抑制することができる。
　第７の発明は、特に、第４～６のいずれか１つの発明において、前記針状電極部は、前記針状電極部の変形を抑制するための溝部を有し、前記溝部は、前記針状電極部の一部が、前記針状電極部の厚み方向に曲がることで形成されている。これにより、前記針状電極部の断面二次モーメントを増大させ、前記針状電極部の変形を抑制することができる。
　第８の発明は、特に、第４の発明において、前記対向電極は、前記針状電極部を支持する支持電極部をさらに備え、前記針状電極部と前記支持電極部は、互いに材質が異なる部材である。これにより、コスト増大を抑えながら前記針状電極部のリーダ放電に対する耐性を高めることができる。
　第９の発明は、特に、第４～８のいずれか１つの発明において、前記対向電極は、前記針状電極部を複数備える。これにより、生成された有効成分が外部にむけて効率的に放出される。
　第１０の発明は、特に、第９の発明において、前記複数の針状電極部のそれぞれの先端部分は、同一円上に位置する。これにより、生成された有効成分が外部にむけてより効率的に放出される。
　第１１の発明は、特に、第１０の発明において、前記複数の針状電極部のそれぞれの先端部分は、前記同一円の周方向において、互いに等距離を隔てて位置する。これにより、生成された有効成分が外部にむけてより効率的に放出される。
　第１２の発明は、特に、第９～１１のいずれか１つの発明において、前記複数の針状電極部はそれぞれ、丸みを帯びた先端部分を有する。これにより、前記複数の針状電極部の製造上のばらつきによって、電界集中の強度に大きなばらつきが生じることが抑えられる。
　第１３の発明は、特に、第９～１２のいずれか１つの発明において、前記複数の針状電極部はそれぞれ、厚みを有する片状の電極部であり、前記複数の針状電極部のそれぞれの厚み方向の端縁部のうち、前記放電電極に近い部分には、面取りが施されている。これにより、前記複数の針状電極部の製造上のばらつきによって、電界集中の強度に大きなばらつきが生じることが抑えられる。
　第１４の発明は、特に、第９～１３のいずれか１つの発明において、前記複数の針状電極部は、互いに離れて位置する３つ以上の針状電極部である。これにより、生成された有効成分が外部にむけてより効率的に放出される。
　第１５の発明は、特に、第１４の発明において、前記対向電極は、前記３つ以上の針状電極部が配置される開口部をさらに備え、前記開口部の開口面積は、前記３つ以上の針状電極部の総面積よりも大きい。これにより、コロナ放電からリーダ放電に進展しやすくなる。
　第１６の発明は、特に、第３の発明において、前記対向電極は、前記放電電極に対向する少なくとも１つの先鋭状の凸面と、前記放電電極に対向する対向面を備え、前記対向面は、平坦面、凹曲面、またはこれらが組み合わさった形状を有する。これにより、前記放電電極の前記先端部分で電界集中が生じやすくなる。
　第１７の発明は、特に、第１～第１６いずれか１つの発明において、前記電圧印加部に対して並列に電気接続されるコンデンサをさらに具備する。これにより、リーダ放電の放電周波数を調整することができる。
　第１８の発明は、特に、第１３の発明の放電装置を製造する方法において、前記複数の針状電極部のそれぞれの厚み方向の端縁部を、金型装置の一面上で一度に潰すことにより、前記面取りを施す。これにより、前記複数の針状電極部の前記先端部分の位置が一度に揃えられる。
　以下、本発明の実施形態について、図面を参照しながら説明する。なお、本発明は以下に説明する実施形態によって限定されず、以下の各実施形態の構成を適宜に組み合せることも可能である。
　（第１実施形態）
　図１には、第１実施形態の放電装置の基本的な構成を示している。本実施形態の放電装置は、放電電極１、電圧印加部２、液体供給部３、対向電極４および通電路５を備える。
　放電電極１は、細長く形成された針状の電極である。放電電極１は、その軸方向の一端側に先端部分１３を有し、軸方向の他端側（先端部分１３の反対側）に基端部分１５を有する。本文で用いる針状の文言は、先端が鋭く尖っているものに限定されず、先端が丸みを帯びる場合を含む。
　電圧印加部２は、放電電極１に対して７．０ｋＶ程度の高電圧を印加するように、放電電極１に対して電気的に接続されている。本実施形態の放電装置は対向電極４を備えており、電圧印加部２は、放電電極１と対向電極４の間に高電圧を印加するように構成されている。
　液体供給部３は、放電電極１に対して静電霧化用の液体３５を供給する手段であり、本実施形態の放電装置では、放電電極１を冷却して結露水を発生させる冷却部３０によって液体供給部３が構成されている。冷却部３０は放電電極１の基端部分１５に接触し、基端部分１５を通じて放電電極１全体を冷却する。液体供給部３が放電電極１に供給する液体３５は、放電電極１に生じる結露水である。
　対向電極４は、放電電極１の先端部分１３に対向して位置する。対向電極４は、その中央部分に開口部４３を有する。開口部４３は、対向電極４の厚み方向に貫通する。開口部４３は、対向電極４のうち、放電電極１の先端部分１３に最も近接した領域に設けられている。開口部４３が貫通する方向と、放電電極１の軸方向は、互いに平行である。本文中で用いる平行の文言は、厳密に平行な場合に限定されず、略平行な場合を含む。
　通電路５は、対向電極４を放電電極１に対して電気的に接続させる通電路であり、その途中に電圧印加部２が配置されている。つまり通電路５は、電圧印加部２と対向電極４を電気的に接続させる第１通電路５１と、電圧印加部２と放電電極１を電気的に接続させる第２通電路５２を含む。
　本実施形態の放電装置では、放電電極１に液体３５が保持された状態で、電圧印加部２により、放電電極１と対向電極４の間で７．０ｋＶ程度の高電圧を印加する。これにより、放電電極１と対向電極４の間で放電が生じる。
　本実施形態の放電装置では、まず放電電極１の先端部分１３（先端部分１３に保持される液体３５の先端）で局所的なコロナ放電を生じさせ、このコロナ放電を、さらに高エネルギーの放電にまで進展させる。この高エネルギーの放電は、放電電極１から周囲に伸びるように絶縁破壊（全路破壊）された放電経路が、断続的に発生する形態の放電である。本実施形態の放電装置では、放電電極１と対向電極４をつなぐように絶縁破壊された放電経路が、断続的に（パルス状に）発生する。このような形態の放電を「リーダ放電」と称する。
　リーダ放電では、コロナ放電と比較して２～１０倍程度の瞬間電流が、放電電極１と対向電極４の間で絶縁破壊された放電経路を通じて流れる。図２Ａにはコロナ放電で流れる電流を概略的に示し、図２Ｂには、コロナ放電から進展したリーダ放電で流れる電流を概略的に示している。リーダ放電では、コロナ放電と比較して大きなエネルギーでラジカルが生成され、コロナ放電と比較して２～１０倍程度の大量のラジカルが生成される。
　リーダ放電によってラジカルが生成される際に、オゾンも生成される。しかし、リーダ放電では、コロナ放電と比較して２～１０倍程度のラジカルが生成されるのに対して、オゾンが生成される量はコロナ放電の場合と同程度に抑えられる。つまり、コロナ放電をさらに進展させてリーダ放電を生じさせることで、ラジカルの発生量に対するオゾンの発生量が、大幅に抑えられる。これは、生成されたオゾンがリーダ放電に晒されながら放出される際に、高エネルギーのリーダ放電によってオゾンの一部が破壊されるからと考えられる。
　ここで、リーダ放電についてさらに説明する。
　一般的には、対をなす電極間にエネルギーを投入して放電を生じさせると、投入したエネルギーの量に応じて、放電形態がコロナ放電、グロー放電、アーク放電へと進展する。
　コロナ放電は、一方の電極で局所的に発生する放電であり、電極間の絶縁破壊を伴わない。グロー放電とアーク放電は、対をなす電極間での絶縁破壊を伴う放電であり、エネルギーが投入されている間は、その絶縁破壊された放電経路が継続的に存在する。
　これに対してリーダ放電は、対をなす電極間での絶縁破壊を伴うが、その絶縁破壊が継続的に存在するのではなく、断続的に発生する。
　本実施形態の放電装置では、放電電極１と対向電極４の間でこのような形態のリーダ放電が生じるように、電圧印加部２の電気的な容量（単位時間に放出可能な電気の容量）を設定している。つまり、本実施形態の放電装置では、コロナ放電から進展して絶縁破壊に至ると、絶縁破壊された放電経路を通じて大きな瞬間電流が流れるが、その直後に電圧が低下して放電が停止し、また電圧が上昇して絶縁破壊に至るということを繰り返すように、電圧印加部２の電気的な容量が設定されている。この容量設定によって、グロー放電やアーク放電のように絶縁破壊が継続されるのではなく、瞬間的な絶縁破壊と放電停止が交互に繰り返されるリーダ放電が、実現される。
　現状確認される一例として、リーダ放電における放電周波数（瞬間電流の頻度）は５０Ｈｚ～１０ｋＨｚ程度であり、１回のパルス幅は大きくて２００ｎｓ程度である。このように、瞬間的な放電（エネルギーの高い状態）と放電停止（エネルギーの低い状態）を繰り返す点において、グロー放電やアーク放電とは明確に相違する。
　本実施形態の放電装置では、液体供給部３によって放電電極１に液体３５が供給される。そのため、断続的な絶縁破壊を伴う高エネルギーのリーダ放電によって、液体３５が静電霧化され、内部にラジカルを含有するナノメータサイズの帯電微粒子液が生成される。生成された帯電微粒子液は、開口部４３を通じて外部に放出される。
　リーダ放電で生成された帯電微粒子液は、コロナ放電で生成された帯電微粒子液と比較して大量のラジカルを含み、しかもオゾンの生成はコロナ放電の場合と同程度に抑えられる。
　以上、図１等に基づいて説明した本実施形態の放電装置は、帯電微粒子液を生成するために液体供給部３を備えた装置（静電霧化装置）であるが、液体供給部３を備えずに構成することも可能である。この場合、放電電極１と対向電極４の間で生じるリーダ放電によって、空気イオンが生成される。
　また、本実施形態の放電装置は対向電極４を備えているが、対向電極４を備えずに構成することも可能である。この場合、放電電極１と、放電電極１の周辺の何らかの部材との間でリーダ放電を生じさせれば、リーダ放電によって帯電微粒子液が生成される。本実施形態の放電装置において、液体供給部３と対向電極４をともに備えないことも可能である。この場合、放電電極１と、放電電極１の周辺の何らかの部材との間でリーダ放電を生じさせれば、リーダ放電によって空気イオンが生成される。
　（第２実施形態）
　第２実施形態の放電装置について、図３Ａ、図３Ｂに基づいて説明する。なお、第１実施形態で説明した構成と同様の構成については、詳しい説明を省略する。
　図３Ａには、本実施形態の放電装置の基本的な構成を示している。本実施形態の放電装置は、対向電極４が針状電極部４１とこれを支持する支持電極部４２を一体に備える点において、第１実施形態と相違する。
　針状電極部４１は、支持電極部４２のうち放電電極１に対向する対向面４２０から、放電電極１に近づく側にむけて突出する電極部である。針状電極部４１は、先鋭状の凸面を有する。対向電極４の全体のうち、針状電極部４１の先端が最も放電電極１に近く位置する。針状電極部４１は、対向電極４が有する開口部４３の近傍に位置する。本実施形態の放電装置では、針状電極部４１を一つ備えるが、針状電極部４１を複数備えることも可能である。
　支持電極部４２は、平坦な対向面を有する平板状の電極部４２１と、凹曲した対向面を有するドーム状の電極部４２２で構成されている。電極部４２１と電極部４２２の対向面によって、支持電極部４２の対向面４２０が構成されている。支持電極部４２の対向面４２０は、平坦面と凹曲面が組み合わさった形状を有する。
　本実施形態の放電装置は、上記構成を備えるので、対向電極４の針状電極部４１と放電電極１の先端部分１３（つまり先端部分１３に保持される液体３５の先端）で電界集中が生じ、対向電極４の針状電極部４１と放電電極１の先端部分１３の間で、絶縁破壊によるリーダ放電が安定的に発生する。加えて、支持電極部４２の対向面４２０によって、放電電極１の先端部分１３での電界集中が一層高められる。
　図３Ｂには、本実施形態の放電装置の変形例を示している。この変形例では、支持電極部４２が、凹曲した対向面を有するドーム状の電極部４２３で構成されている。支持電極部４２の対向面４２０は、放電電極１の先端部分１３を中心として凹状に湾曲した凹曲面である。
　この変形例においても、対向電極４の針状電極部４１と放電電極１の先端部分１３の間で、絶縁破壊によるリーダ放電が安定的に発生するという利点や、放電電極１の先端部分１３での電界集中が一層高められるという利点がある。なお、対向電極４の支持電極部４２の対向面４２０は、適宜の平坦面、凹曲面、またはこれらが組み合わされた形状の面であればよい。
　（第３実施形態）
　第３実施形態の放電装置について、図４Ａ、図４Ｂに基づいて説明する。なお、第１実施形態で説明した構成と同様の構成については、詳しい説明を省略する。
　図４Ａには、本実施形態の放電装置を示している。本実施形態の放電装置においては、放電電極１と対向電極４を電気的に接続させる通電路５の途中に、リーダ放電の電流ピークを調整するための制限抵抗６を設けている。具体的には、通電路５のうち、電圧印加部２と対向電極４を電気的に接続させる第１通電路５１の途中に、制限抵抗６を配している。
　リーダ放電では、絶縁破壊された放電経路を通じて瞬間電流が流れ、その際の電流抵抗が非常に小さくなるので、本実施形態の放電装置では、第１通電路５１に制限抵抗６を設けて瞬間電流の電流ピークを抑えている。瞬間電流の電流ピークを抑えることで、ＮＯｘの発生が抑えられるという利点や、電気的ノイズの影響が大きくなり過ぎることが抑えられるという利点がある。制限抵抗６は、専用の素子を用いて構成されるものに限らず、設定どおりの電気的抵抗を有する構造であれば、適宜の構成が採用可能である。
　図４Ｂには、本実施形態の放電装置の変形例を示している。この変形例では、電圧印加部２と放電電極１を電気的に接続させる第２通電路５２の途中に、制限抵抗６を配している。この変形例においても、制限抵抗６によってリーダ放電の瞬間電流のピーク値が抑えられる。
　（第４実施形態）
　第４実施形態の放電装置について、図５に基づいて説明する。なお、第３実施形態で説明した構成と同様の構成については、詳しい説明を省略する。
　本実施形態の放電装置においては、通電路５の途中に、リーダ放電における放電周波数を調整するコンデンサ７を配している。コンデンサ７は、電圧印加部２に対して並列に電気接続されている。上述したように、リーダ放電では、瞬間電流が流れるときの電流抵抗が非常に小さくなるので、通電路５にこのようなコンデンサ７を配置することで、リーダ放電の放電周波数が効果的に調整される。
　コンデンサ７は、専用の素子を用いて構成されるものに限らず、設定どおりの容量を有する構造であれば、適宜の構成が採用可能である。
　（第５実施形態）
　第５実施形態の放電装置について、図６Ａに基づいて説明する。なお、第２実施形態で説明した構成と同様の構成については、詳しい説明を省略する。
　本実施形態の放電装置では、絶縁破壊を伴うリーダ放電を安定的に発生させるための手段として、第２実施形態のような先鋭状の凸面を有する針状電極部４１を設けるのではなく、互いに平行な２つの棒状電極部４６を一体に設けている。対向電極４は、円形状の開口部４３を有し、放電電極１の軸方向に沿って視たときに、開口部４３の内側に２つの棒状電極部４６が位置し、２つの棒状電極部４６の間に放電電極１が位置する。２つの棒状電極部４６における放電電極１の先端部分１３との間の最短距離は、互いに同一である。本文中で用いる同一の文言は、厳密に同一な場合に限定されず、略同一な場合を含む。
　本実施形態の放電装置では、対向電極４の各棒状電極部４６のうち放電電極１の先端部分１３に最も近い部分と、放電電極１の先端部分１３との間で、絶縁破壊によるリーダ放電を安定的に発生させることができる。
　（第６実施形態）
　第６実施形態の放電装置について、図６Ｂに基づいて説明する。なお、第２実施形態で説明した構成と同様の構成については、詳しい説明を省略する。
　本実施形態の放電装置では、リーダ放電を安定的に発生させるための手段として、針状電極部４１を設けるのではなく、対向電極４の開口部４３の開口縁の形状を多角形状（四角形）に設けている。放電電極１の軸方向に沿って視たときに、開口部４３の中央に放電電極１が位置する。開口部４３の内周面は、周方向に連続する複数（４つ）の平坦面で構成されている。各平坦面における放電電極１の先端部分１３との間の最短距離は、互いに同一である。
　本実施形態の放電装置では、放電電極１の先端部分１３と、開口部４３の内周面を構成する各平坦面のうち放電電極１の先端部分１３に最も近い部分との間で、リーダ放電を安定的に発生させることができる。
　（第７実施形態）
　第７実施形態の放電装置について、図６Ｃに基づいて説明する。なお、第２実施形態で説明した構成と同様の構成については、詳しい説明を省略する。
　本実施形態の放電装置では、リーダ放電を安定的に発生させるための手段として、針状電極部４１を設けるのではなく、対向電極４の開口部４３の開口縁の形状を楕円形状に設けている。放電電極１の軸方向に沿って視たときに、開口部４３の中央に放電電極１が位置する。
　本実施形態の放電装置では、放電電極１の先端部分１３と、開口部４３の内周面のうち放電電極１の先端部分１３に最も近い２箇所の部分との間で、リーダ放電を安定的に発生させることができる。
　（第８実施形態）
　第８実施形態の放電装置について、図７～図１４に基づいて説明する。なお、第２実施形態や第３実施形態で説明した構成と同様の構成については、詳しい説明を省略する。
　図７～図９に示すように、本実施形態の放電装置は、放電電極１、電圧印加部２、液体供給部３（冷却部３０）、対向電極４および通電路５を備え、さらに制限抵抗６を備えている。放電電極１や対向電極４は、筐体８０によって所定の位置および姿勢で保持されている。制限抵抗６は、第３実施形態と同様に、電圧印加部２と対向電極４を電気的に接続させる第１通電路５１の途中に配されている。
　液体供給部３を構成する冷却部３０は、一対のペルチェ素子３０１と、一対のペルチェ素子３０１に対して一対一で接続された一対の放熱板３０２を備え、一対のペルチェ素子３０１への通電によって放電電極１を冷却するように構成された熱交換器である。各放熱板３０２は、その一部が合成樹脂製の筐体８０に埋め込まれ、各放熱板３０２のうちペルチェ素子３０１に接続される部分とその周辺部分は、放熱可能に露出している。
　一対のペルチェ素子３０１のそれぞれの冷却側は、放電電極１の基端部分１５に対して、半田を介して機械的にかつ電気的に接続されている。一対のペルチェ素子３０１のそれぞれの放熱側は、一対一に対応する放熱板３０２に対して、半田を介して機械的にかつ電気的に接続されている。一対のペルチェ素子３０１への通電は、一対の放熱板３０２と放電電極１を通じて行われる。
　対向電極４は、放電電極１の軸方向と直交する姿勢で保持される平板状の支持電極部４２と、支持電極部４２よりも放電電極１に近く位置するように支持電極部４２によって支持される４つの針状電極部４１を備える。本文中で用いる直交の文言は、厳密な意味での直交に限定されず、略直交の場合を含む。
　各針状電極部４１は、細長い片状の電極部であり、その長手方向の一側に先鋭状の先端部分４１３を有し、長手方向の他側（先端部分４１３の反対側）に基端部分４１５を有する。各針状電極部４１は、対向電極４が備える円形状の開口部４３の周縁部から、開口部４３の中心に向けて伸びるように形成されている。４つの針状電極部４１は、開口部４３の周縁部のうち周方向に等間隔を隔てた４箇所の部分から、互いに近づく方向に伸びている。本文中で用いる等間隔の文言は、厳密に等間隔な場合に限定されず、略等間隔な場合を含む。
　図８に示すように、放電電極１の軸方向に沿って視たときに、各針状電極部４１の先端部分４１３は、放電電極１を中心とした同一円上に位置し、かつ、その同一円の周方向において、互いに等距離を隔てて位置する。
　図７や図９に示すように、各針状電極部４１は、支持電極部４２と平行な姿勢（放電電極１の軸方向に直交する姿勢）から、僅かに傾いた姿勢で保持されている。この傾きは、各針状電極部４１の先端部分４１３を放電電極１に近づける方向の傾きである。放電電極１の軸方向において、先端部分４１３と放電電極１の距離Ｄ１は、基端部分４１５と放電電極１の距離Ｄ２よりも小さい。
　各針状電極部４１の姿勢をこのように設定することで、各針状電極部４１の先端部分４１３で電界集中が生じやすくなり、その結果、各針状電極部４１の先端部分４１３と放電電極１の先端部分１３の間で、リーダ放電が安定的に生じやすくなるという利点がある。
　さらに対向電極４は、支持電極部４２と各針状電極部４１の基端部分４１５の間に介在する段差部４５を備える。段差部４５は、開口部４３の周縁部を構成する。各針状電極部４１は、段差部４５から開口部４３の中心部に向けて伸びている。支持電極部４２と各針状電極部４１の間に段差部４５が介在することで、放電電極１の軸方向において、基端部分４１５と放電電極１の距離Ｄ２は、支持電極部４２と放電電極１の距離Ｄ３よりも大きく設けられている。
　対向電極４が段差部４５を備えることで、針状電極部４１の先端部分４１３が大きく突出することが抑えられる。そのため、搬送や組み立ての際に対向電極４を何らかの平面上に置いたときに、その平面に先端部分４１３が押し当たって針状電極部４１が変形するというリスクが低減される。
　さらに各針状電極部４１には、基端部分４１５から先端部分４１３に向けて伸びるような外形の溝部４１７が設けられている。溝部４１７は、針状電極部４１の一部が、針状電極部４１の厚み方向に押し曲げられることで形成されている。各針状電極部４１は、溝部４１７を備えることで断面二次モーメントが高められ、これにより変形が生じ難くなるとともに曲げ強度が高められている。
　以上説明した本実施形態の放電装置は、針状電極部４１を４つ備え、各針状電極部４１の先端部分４１３と、放電電極１の先端部分１３との間で、絶縁破壊された放電経路をそれぞれ断続的に形成し、リーダ放電を生じさせる。ここで生じるリーダ放電は、針状電極部４１が１つだけの場合と比較して、放電電極１と対向電極４の間の三次元的に広範な領域で発生する。このリーダ放電によって生成された帯電微粒子液は、４つの針状電極部４１と放電電極１の間に形成される電界の向きに沿って、開口部４３を通じて効率的に外部に放出される。
　加えて、本実施形態の放電装置では、４つの針状電極部４１のそれぞれの先端部分４１３が同一円上に位置し、かつ、その同一円の周方向において互いに等距離を隔てて位置するので、生成された帯電微粒子液は、開口部４３を通じてより効率的に外部に放出される。
　なお、針状電極部４１は４つに限定されず、複数であればよいが、帯電微粒子液を効率的に外部に放出するためには、針状電極部４１は３つ以上であることが好ましい。
　図１０Ａと図１０Ｂには、それぞれ変形例を示している。図１０Ａに示す変形例は、対向電極４が３つの針状電極部４１を備える変形例であり、図１０Ｂに示す変形例は、対向電極４が８つの針状電極部４１を備える変形例である。これらの変形例において、溝部４１７と段差部４５は省略されている。
　開口部４３に３つ以上の針状電極部４１が配置された対向電極４においては、放電電極１の軸方向に沿って視たときに、開口部４３の開口面積が、３つ以上の針状電極部４１の総面積よりも大きく設定されることが好ましい。このように開口面積を設定すれば、各針状電極部４１の先端部分４１３に電界が集中しやすくなり、リーダ放電が安定的に生じやすくなる。
　ところで、本実施形態の放電装置のように、対向電極４が複数の針状電極部４１を備える場合に、各針状電極部４１の先端部分４１３での電界集中の強度は、なるべく均一であることが望ましい。電界集中の強度に大きなばらつきが生じれば、帯電微粒子液が、開口部４３を通じて効率的に放出されにくくなる。
　図１１には、各針状電極部４１の先端部分４１３の突端４１３５に、丸みを帯びさせた変形例を示している。突端４１３５は、各針状電極部４１をその厚み方向から視たときに最も先端に位置する角部である。各針状電極部４１の先端部分４１３が丸みを帯びた形状となることで、電界集中が或る程度緩和される。そのため、各針状電極部４１を成形する際の製造上のばらつきによって、電界集中の強度に大きなばらつきが生じることが抑えられる。
　図１２Ａ、図１２Ｂには、各針状電極部４１の先端部分４１３の端縁部４１３７に、面取りを施した変形例を示している。端縁部４１３７は、先端部分４１３の厚み方向Ｔ１（図１２Ｂ参照）の両側の端縁部のうち、放電電極１に近い部分の端縁部である。各針状電極部４１の端縁部４１３７に面取りが施されることで、電界集中が或る程度緩和される。そのため、各針状電極部４１を成形する際の製造上のばらつきによって、電界集中の強度に大きなばらつきが生じることが抑えられる。
　図１３には、各針状電極部４１の端縁部４１３７に面取りを施す金型装置９の要部を示している。金型装置９は、曲げ加工用の上型９１と下型９２を備える。金型装置９は、上型９１と下型９２の間で各針状電極部４１に曲げ加工を施す際に、下型９２の側に設けられた平坦な一面９３上で、各針状電極部４１の端縁部４１３７を一括して押し潰し、面取りを施す。この金型装置９によれば、各針状電極部４１に曲げ加工を施す際に、あわせて端縁部４１３７の面取りを施すことができる。加えて、各針状電極部４１に面取りを施すときに、各針状電極部４１の先端部分４１３の位置（端縁部４１３７の位置）が揃えられ、その結果、各針状電極部４１の先端部分４１３と放電電極１との距離が均一化されるという利点がある。
　これらの変形例では、各針状電極部４１の先端部分４１３での電界集中が緩和され、電界集中の強度のばらつきが抑えられるが、電界集中が緩和されるとリーダ放電に進展しにくくなるという傾向もある。しかし、上述したように、開口部４３の開口面積を、複数の針状電極部４１の総面積よりも大きく設定したことによって、リーダ放電への進展は安定的に促進される。
　図１４には、対向電極４が備える針状電極部４１と支持電極部４２を、別の材質で形成した変形例を示している。この変形例では、リーダ放電に晒される針状電極部４１を、放電に対する耐性が高いチタン、タングステン等の材質で形成し、支持電極部４２は、針状電極部４１よりも放電に対する耐性の低いステンレス鋼等の材質で形成することができる。この変形例によれば、対向電極４のリーダ放電に対する耐性が、安価な構造で高められるという利点がある。
　（第９実施形態）
　第９実施形態の放電装置について、図１５Ａ～図１９に基づいて説明する。なお、第８実施形態で説明した構成と同様の構成については、詳しい説明を省略する。
　図１５Ａに示すように、本実施形態の放電装置が備える制限抵抗６は、専用の素子を用いて形成された高圧用の抵抗器６０である。抵抗器６０は、抵抗素子６０１と、抵抗素子６０１に電気的にかつ機械的に接続された一対のリード線６０２と、各リード線６０２の端部に電気的にかつ機械的に接続された端子６０３を有する。高圧用の抵抗器６０において、各リード線６０２は単線で構成されることが一般的であり、曲げに弱い性質（特に繰り返しの曲げに弱い性質）を有するが、これに対して各リード線６０２は屈曲を抑制することのできる可撓性のカバー６０５で覆われている。カバー６０５に覆われたリード線６０２は、曲げたときの曲率半径が大きく保たれるので、曲げによる応力集中が緩和される。
　図１５Ａ、図１５Ｂに示すように、本実施形態の放電装置は、抵抗器６０を固定するための固定台８１をさらに備える。固定台８１は、放電電極１や対向電極４を支持する筐体８０に対して、一体に装着されている。
　固定台８１には、抵抗素子６０１と各端子６０３がそれぞれの所定位置に固定される。これにより、各リード線６０２は固定台８１の所定位置に保持され、各リード線６０２が繰り返し曲げられるリスクが抑えられる。固定台８１の周縁部からは、周壁８１１が起立している。周壁８１１は、抵抗器６０の少なくとも抵抗素子６０１と一対のリード線６０２を囲むように位置する。
　図１５Ｂに示すように、固定台８１には蓋８２を着脱自在に被せることが可能である。抵抗素子６０１と一対のリード線６０２は、周壁８１１と蓋８２によって、外部から触ることができないように覆われる。
　図１６と図１７には、図１５Ａ、図１５Ｂに示すような固定台８１を備えずに抵抗器６０を設置した変形例を、それぞれ示している。図１６の変形例では、対向電極４に対して抵抗器６０の一方のリード線６０２を、電気的にかつ機械的に直接接続させている。
　図１７の変形例では、対向電極４に対して抵抗器６０を、電気的にかつ機械的に直接接続させ、さらに抵抗器６０を筐体８０の外面に固定している。この変形例では、筐体８０の裏面側（対向電極４が位置する側と反対側）の部分が、固定台８１を兼ねている。
　図１６と図１７の変形例は、対向電極４に対して制限抵抗６を直付けした例であり、言い換えれば、対向電極４と制限抵抗６の間の配線の長さを０ｍｍに設定した例である。制限抵抗６を第１通電路５１中に配置する場合、対向電極４と制限抵抗６の間の配線の長さは、０～３０ｍｍの範囲内で設定されることが好ましい。これは、絶縁破壊された放電経路を通じて瞬間電流が流れるときは電流抵抗が非常に小さくなるので、対向電極４と制限抵抗６の間の配線の長さが３０ｍｍを超えると、その配線の浮遊容量の影響によって放電が不安定化するからである。
　図１８Ａのグラフに示す測定結果からも、対向電極４と制限抵抗６の間の配線の長さが３０ｍｍを超えると、リーダ放電により生成される有効成分量（ラジカル量）が低下することが確認される。図１８Ａの縦軸には数値を示していないが、発生するラジカル量の上限は５兆個／ｓｅｃ程度である。
　また、制限抵抗６を第１通電路５１中に配置する場合、第１通電路５１における電圧印加部２と制限抵抗６の間の長さは、０～２００ｍｍの範囲内で設定されることが好ましい。これは、瞬間電流が流れるときは電流抵抗が非常に小さくなるので、電圧印加部２と制限抵抗６の間の配線の長さが２００ｍｍを超えると、その配線の浮遊容量の影響によって放電が不安定化するからである。
　図１８Ｂのグラフに示す測定結果からも、電圧印加部２と制限抵抗６の間の配線の長さが２００ｍｍを超えると、リーダ放電により生成される有効成分量（ラジカル量）が低下することが確認される。図１８Ｂにおいても、発生するラジカル量の上限は５兆個／ｓｅｃ程度である。
　図１８Ａと図１８Ｂのグラフに示す測定結果は、図１９に概略的に示す装置を用いて測定された結果である。この装置では、対向電極４と電圧印加部２を電気的に接続させる配線中に制限抵抗６を配置し、制限抵抗６から距離Ｄ４（＝４ｍｍ）だけ隔てた箇所にグラウンドとなる金属板８９を配置して、図示略の放電電極との間に７．０ｋＶの高電圧を印加し、リーダ放電により生成されるラジカル量を測定した。
　以上の結果は、第１通電路５１に制限抵抗６が配置される場合の結果であるが、放電電極１と電圧印加部２を電気的につなぐ第２通電路５２に制限抵抗６が配置される場合（図４Ｂ参照）も、同様の結果が得られる。
　つまり、制限抵抗６が第２通電路５２中に配置される場合、第２通電路５２における放電電極１と制限抵抗６の間の長さを３０ｍｍ以内で設定することが、リーダ放電を安定的に生じさせるために好ましい。また、第２通電路５２における電圧印加部２と制限抵抗６の間の長さは、２００ｍｍ以内で設定することが、リーダ放電を安定的に生じさせるために好ましい。
　（第１０実施形態）
　第１０実施形態の放電装置について、図２０～図２２に基づいて説明する。なお、第８実施形態で説明した構成と同様の構成については、詳しい説明を省略する。
　図２０は、本実施形態の放電装置の要部を示す平面図である。図２１は図２０の２１－２１線断面図、図２２は図２０の２２－２２線断面図である。
　図２０では、放電電極１、対向電極４、一対のペルチェ素子３０１等を省略して示している。本実施形態の放電装置では、各放熱板３０２の露出部分（筐体８０に埋められていない部分）のうち、ペルチェ素子３０１が搭載される部分３０２５の周辺領域において、コーナー部分に面取りが施されている。具体的には、図２０～図２２に矢印Ｃで示す部分に、面取りが施されている。ペルチェ素子３０１が搭載されるステージ状の部分３０２５には、面取りが施されていない。
　各放熱板３０２の面取りは、各放熱板３０２を樹脂（たとえばウレタン系の紫外線硬化樹脂）等のコーティング剤にディップしてコーティングを施すときに、このコーティングによって各放熱板３０２のコーナー部分をより確実に覆わせるために行う。というのも、各放熱板３０２は、板金を型抜きして製造されるので、型抜き後にはそのエッジに略直角なコーナー部分が形成される。各放熱板３０２が略直角なコーナー部分を有すると、そのコーナー部分ではコーティングが十分な膜厚で形成され難く、各放熱板３０２のコーナー部分が露出しやすくなる。
　本実施形態の放電装置では、コロナ放電と比較して高エネルギーのリーダ放電を生じさせるので、放電電極１に供給された液体３５（結露水）の酸性がより強められる傾向がある。そのため各放熱板３０２の一部がコーティングから露出すると、その部分から酸化（腐食）して耐久性が低下する。
　これに対する別の対策として、コーティングの膜厚を全体的に大きく設定して露出を抑えるという対策も考えられる。しかし、コーティングは各放熱板３０２と、これに搭載されるペルチェ素子３０１の冷却側から放熱側に至る全体を覆うように施されるので、コーティングの膜厚が全体に大きくなると、ペルチェ素子３０１の冷却性能が低下することになる。本実施形態の放電装置によれば、コーティングの膜厚を抑えながら、各放熱板３０２や半田の劣化を抑制することが可能である。
　（第１１実施形態）
　第１１実施形態の放電装置について、図２３、図２４に基づいて説明する。なお、第８実施形で説明した構成と同様の構成については、詳しい説明を省略する。
　本実施形態の放電装置では、リーダ放電における放電周波数（瞬間電流の頻度）を調整するために、第４実施形態の放電装置のように高圧側にコンデンサを配置するのではなく、低圧側に帰還時間制御部８５を配置している。
　図２３は、本実施形態の放電装置の要部を示すブロック図である。図２３に示すように、本実施形態の放電装置は、電圧印加部２を構成する高圧発生回路２０に加えて、電圧制御部８３、電流制御部８４、帰還時間制御部８５、高圧駆動回路８６および入力部８７を備える。
　入力部８７に電源が供給されると、高圧駆動回路８６が動作して高圧発生回路２０から高電圧が出力される。この出力に関する制御信号が電圧制御部８３と電流制御部８４に入力されると、電圧制御部８３と電流制御部８４は、帰還時間制御部８５を介して、電圧と電流を所定の値に制御するための制御信号を発生させる。高圧駆動回路８６は、この制御信号に基づいて、所定の放電電圧に至るまで出力電圧を上昇させ、絶縁破壊を伴う放電が生じて出力電圧が低下すると、再び出力電圧を所定の放電電圧まで上昇させるといった作業を繰り返す。これにより、リーダ放電が生じる。
　本実施形態の放電装置では、出力電圧が低下してから再び所定の放電電圧に復帰するまでの帰還時間を、帰還時間制御部８５でコントロールすることができる。帰還時間をコントロールすることで、リーダ放電の放電周波数が調整される。
　図２４には、本実施形態の放電装置の変形例を示している。この変形例では、高圧駆動回路８６がマイクロコンピュータ８６１と周辺回路部８６２を含み、マイクロコンピュータ８６１で帰還時間制御部８５を構成している。さらに、マイクロコンピュータ８６１で電圧制御部８３と電流制御部８４の少なくとも一方を兼ねるように構成することも可能である。
　本実施形態の放電装置では、低圧側に配置した帰還時間制御部８５でリーダ放電の放電周波数を調整することができるので、放電特性の調整幅が広いという利点や、高圧側の部材が増加することが抑えられ、その結果としてコストが抑制されるという利点がある。
　以上のように、本発明に係る放電装置は、リーダ放電によって有効成分を生成し、オゾンの増大は抑えることができるので、冷蔵庫、洗濯機、ドライヤー、空気調和機、扇風機、空気清浄機、加湿器、美顔器、自動車等の多様な用途に適用することができる。
　１　放電電極
　１３　先端部分
　１５　基端部分
　２　電圧印加部
　３　液体供給部
　３５　液体
　４　対向電極
　４１　針状電極部
　４１０　凸面
　４１３　先端部分
　４１５　基端部分
　４１７　溝部
　４２　支持電極部
　４２０　対向面
　４３　開口部
　４５　段差部
　５　通電路
　５１　第１通電路
　５２　第２通電路
　６　制限抵抗
　７　コンデンサ
　９　金型装置
　９１　上型
　９２　下型
　９　金型装置
　９３　一面
　Ｔ１　厚み方向
　Ｄ１　針状電極部の先端部分と放電電極の間の距離
　Ｄ２　針状電極部の基端部分と放電電極の間の距離
　Ｄ３　支持電極部と放電電極の間の距離

Claims (18)

  1. 　放電電極と、
    　前記放電電極に電圧を印加し、コロナ放電からさらに進展した放電を前記放電電極に生じさせる電圧印加部を具備し、
    　前記放電は、
    　前記放電電極から周囲に伸びるように絶縁破壊された放電経路を、断続的に発生させる放電である
    　放電装置。
  2. 　前記放電電極に液体を供給する液体供給部をさらに具備し、
    　前記放電によって、前記放電電極に供給された前記液体が静電霧化される
    　請求項１に記載の放電装置。
  3. 　前記放電電極と対向して位置する対向電極をさらに具備し、
    　前記放電は、
    　前記放電電極と前記対向電極の間で、両者をつなぐように絶縁破壊された前記放電経路を、断続的に発生させる放電である
    　請求項１または２に記載の放電装置。
  4. 　前記対向電極は、前記放電電極に対向する針状電極部を備える
    　請求項３に記載の放電装置。
  5. 　前記針状電極部は、先端部分と基端部分を互いに反対側に有し、
    　前記放電電極は軸方向を有し、
    　前記軸方向における前記先端部分と前記放電電極の距離は、前記軸方向における前記基端部分と前記放電電極の距離よりも小さい
    　請求項４に記載の放電装置。
  6. 　前記対向電極は、
    　前記軸方向に直交する姿勢で保持される支持電極部と、
    　前記支持電極部と前記針状電極部の間に介在する段差部をさらに備え、
    　前記軸方向における前記基端部分と前記放電電極の距離は、前記軸方向における前記支持電極部と前記放電電極の距離よりも大きい
    　請求項５に記載の放電装置。
  7. 　前記針状電極部は、前記針状電極部の変形を抑制するための溝部を有し、
    　前記溝部は、前記針状電極部の一部が、前記針状電極部の厚み方向に曲がることで形成されている
    　請求項４～６のいずれか一項に記載の放電装置。
  8. 　前記対向電極は、前記針状電極部を支持する支持電極部をさらに備え、
    　前記針状電極部と前記支持電極部は、互いに材質が異なる部材である
    　請求項４に記載の放電装置。
  9. 　前記対向電極は、前記針状電極部を複数備える
    　請求項４～８のいずれか一項に記載の放電装置。
  10. 　前記複数の針状電極部のそれぞれの先端部分は、同一円上に位置する
    　請求項９に記載の放電装置。
  11. 　前記複数の針状電極部のそれぞれの前記先端部分は、前記同一円の周方向において、互いに等距離を隔てて位置する
    　請求項１０に記載の放電装置。
  12. 　前記複数の針状電極部はそれぞれ、丸みを帯びた先端部分を有する
    　請求項９～１１のいずれか一項に記載の放電装置。
  13. 　前記複数の針状電極部はそれぞれ、厚みを有する片状の電極部であり、
    　前記複数の針状電極部のそれぞれの厚み方向の端縁部のうち、前記放電電極に近い部分には、面取りが施されている
    　請求項９～１２のいずれか一項に記載の放電装置。
  14. 　前記複数の針状電極部は、互いに離れて位置する３つ以上の針状電極部である
    　請求項９～１３のいずれか一項に記載の放電装置。
  15. 　前記対向電極は、
    　前記３つ以上の針状電極部が配置される開口部をさらに備え、
    　前記開口部の開口面積は、前記３つ以上の針状電極部の総面積よりも大きい
    　請求項１４に記載の放電装置。
  16. 　前記対向電極は、
    　前記放電電極に対向する少なくとも１つの先鋭状の凸面と、
    　前記放電電極に対向する対向面を備え、
    　前記対向面は、平坦面、凹曲面、またはこれらが組み合わさった形状を有する
    　請求項３に記載の放電装置。
  17. 　前記電圧印加部に対して並列に電気接続されるコンデンサをさらに具備する
    　請求項１～１６のいずれか一項に記載の放電装置。
  18. 　請求項１３に記載の放電装置を製造する方法であって、
    　前記複数の針状電極部のそれぞれの厚み方向の端縁部を、金型装置の一面上で一度に潰すことにより、前記面取りを施す
    　放電装置の製造方法。
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