WO2017047665A1 - 隅肉溶接方法及び隅肉溶接継手 - Google Patents

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fillet
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reinforcing
reinforcing material
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雄二郎 巽
康信 宮▲崎▼
真二 児玉
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新日鐵住金株式会社
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    • B23K2103/02—Iron or ferrous alloys
    • B23K2103/04—Steel or steel alloys

Definitions

  • the present invention relates to a lap fillet welding method and a lap fillet welded joint of a high-strength steel sheet, and in particular, a method of lap fillet welding of a part that is used as a structural part of an automobile and can be welded only from one side and obtained thereby.
  • the present invention relates to a lap fillet welded joint.
  • spot welding is mainly used for welding parts such as automobiles, but straight welding is required at parts that require strength and rigidity such as undercarriages and chassis, and fillet welding is performed. ing. And in such a welded joint, it is required to have sufficient fatigue strength and static tensile strength.
  • the fatigue strength of a base material used for a member to be welded increases in proportion to the base material strength, but it is known that the fatigue strength of a welded joint does not necessarily increase even if the base material strength increases. Yes. This is one factor that hinders the weight reduction of the vehicle body due to the use of high-strength steel sheets.
  • Patent Document 1 discloses a technique for improving the tensile strength of a welded joint obtained by fillet welding by making the hardness and composition of the weld metal and the dimensions of the fillet weld bead appropriate.
  • Patent Document 2 discloses a technique of increasing the weld metal thickness by overlapping weld beads in a T-shaped weld joint to improve joint strength.
  • Patent Document 3 discloses a technique for forming a stiffening bead separately from a weld bead in a lap fillet welded joint as one technique for improving fatigue strength.
  • FIG. 1 shows an example of a state after a tensile test is performed on a test piece obtained by superposing high strength steel plates and performing fillet welding.
  • FIG. 1 shows a stack of steel plates 1a and 1b with a tensile strength of 1180 MPa class and a plate thickness of 1.6 mm, and fillet welding is performed between the end of the steel plate 1a and the surface of the steel plate 1b. It is an imaging in the plate
  • the steel plate 1a side may be referred to as the upper side, and the steel plate 1b side may be referred to as the lower side.
  • the test piece shown in FIG. 1 is not broken by the steel plates (base materials) 1a and 1b, and when a load of 28 kN is applied, the crack is substantially perpendicular to the pulling direction from the root portion of the weld bead (fillet weld portion) 2. It progresses in the direction and is broken by the weld metal.
  • FIG. 2 shows the Vickers hardness distribution.
  • FIG. 2 shows a steel plate (base material) at a position 0.2 mm deep (position indicated by a dotted line) in the thickness direction from the surface of the steel plate (base material) 1b on which the weld bead 2 is formed on the surface shown in FIG.
  • the Vickers hardness is measured in the direction parallel to the surface of 1b.
  • region is the Vickers hardness of a base material part and a welding heat affected zone (HAZ part)
  • region is the Vickers hardness of a weld metal.
  • the Vickers hardness of the weld metal is equivalent to the Vickers hardness of the base metal.
  • the test piece produced using a steel plate (base material) having a tensile strength of 780 MPa or more as at least the upper steel plate does not have high ductility of the upper steel plate, and the Vickers hardness of the weld metal and the Vickers hardness of the base material. Therefore, the crack does not break at the base metal, and the crack propagates from the root portion where the stress is concentrated and breaks at the weld metal.
  • a welded joint obtained by fillet welding can be welded with good reproducibility as long as it does not break with the weld metal and can be stably broken with the base metal when subjected to an excessive tensile load. Therefore, it can contribute to the improvement of safety and reliability of automobiles.
  • Patent Document 1 The technique disclosed in Patent Document 1 is to adjust the hardness of the weld metal by its component composition in order to improve the tensile strength, but when the Vickers hardness HV of the weld metal exceeds 500, the weld metal Delayed cracking may occur. Moreover, adjustment of a component composition may not be able to select a welding wire flexibly.
  • stiffening bead disclosed in Patent Document 3 is limited to partial reinforcement, and when the number of stiffening beads is increased, the amount of heat input increases and welding deformation may increase.
  • the tensile strength can be improved by performing fillet welding on both sides of the member to be welded.
  • welding may be performed only from one side of the member to be welded, and fillet welding may not be performed on both sides of the member to be welded.
  • the present invention provides a welding method for obtaining a lap fillet welded joint excellent in tensile strength that does not break at the weld metal when a tensile load is applied without increasing welding deformation.
  • the task is to do.
  • the present inventors diligently studied a means for solving the above problems.
  • the inventors of the present invention overlap a first steel plate (hereinafter also referred to as “high-strength steel plate”) having a tensile strength of 780 MPa or more serving as an upper steel plate in a fillet welded joint with a second steel plate serving as a lower steel plate.
  • high-strength steel plate having a tensile strength of 780 MPa or more serving as an upper steel plate in a fillet welded joint
  • a second steel plate serving as a lower steel plate.
  • the surface of the first steel plate is reinforced on the surface opposite to the overlapping surface with the second steel plate.
  • the idea was to provide a part and disperse the stress concentrated on the root part.
  • the present invention has been made based on such knowledge, and the gist thereof is as follows.
  • a fillet welding method comprising a step of performing fillet welding so that a weld metal covers an end, and an end of the first steel plate and a surface of the second steel plate.
  • the end portion of the reinforcing material is the surface of the first steel plate, and fillet welded to the surface opposite to the surface that contacts the first steel plate and the second steel plate.
  • the reinforcing material is on the surface of the first steel plate, and on the surface opposite to the surface that contacts the first steel plate and the second steel plate, the reinforcing material and the first steel plate.
  • the fillet welding method according to the above (3) characterized in that the joining is performed on an overlapping surface with the steel plate.
  • the end of the reinforcing material is the surface of the first steel plate, and the surface opposite to the surface in contact with the second steel plate when the first steel plate and the second steel plate are overlaid.
  • the reinforcing material is a surface of the first steel plate, on a surface opposite to a surface in contact with the second steel plate when the first steel plate and the second steel plate are overlaid,
  • the reinforcing part is provided on the surface of the high-strength steel plate and the fillet is welded, stress concentration on the root part can be avoided without increasing the weld deformation of the welded joint, and the tensile strength is improved. Can be made.
  • FIG. 1 It is a figure which shows an example which provides a reinforcing material in the upper surface of an upper side steel plate, and fillet welds.
  • A shows the state which provided the reinforcing material on the upper surface of the upper side steel plate, and joined
  • (b) shows the state where fillet welded to the upper side steel plate, the lower side steel plate, and the reinforcing material.
  • (A) shows the state which formed the reinforcement bead on the upper surface of the upper side steel plate
  • (b) shows the state welded to the upper side steel plate, the lower side steel plate, and the reinforcement bead.
  • It is a figure explaining the throat thickness of a fillet weld part (a) is a case where a weld bead is a convex type, (b) is a case where a weld bead is a concave type, (c) is between an upper steel plate and a lower steel plate. It is a figure in case there exists a clearance gap. It is a figure which shows the comparative example which carried out the multiple pile welding of the upper side steel plate and the lower side steel plate.
  • the fillet welding method of the present invention (hereinafter referred to as “the welding method of the present invention”) (I) Superimposing the first steel plate and the second steel plate, which are high-strength steel plates provided with reinforcing portions on the surface opposite to the surface to be superimposed on the second steel plate, (Ii) A fillet welding method in which the weld metal covers the space between the end of the reinforcing material, the end of the first steel plate, and the surface of the second steel plate.
  • the first steel plate is also referred to as the upper steel plate
  • the second steel plate is also referred to as the lower steel plate
  • the first steel plate side is referred to as the upper side
  • the second steel plate side is referred to as the lower side.
  • the present inventors believe that the increase in weld metal thickness disperses the stress concentrated on the root part and improves the tensile strength, disperses the stress concentrated on the root part, and suppresses welding deformation.
  • the idea was to provide a reinforcing portion on the upper surface of the upper steel plate and weld the fillet.
  • FIG. 3 a reinforcing portion in which the end portion of the reinforcing material is fillet welded is provided on the upper surface of the upper steel plate so that the weld metal covers the end portion of the reinforcing portion, the end portion of the upper steel plate, and the surface of the lower steel plate.
  • FIG. 3A shows a state in which a reinforcing portion is provided on the upper surface of the upper steel plate
  • FIG. 3B shows a state in which fillet welding is performed on the upper steel plate, the lower steel plate, and the reinforcing portion.
  • the reinforcing portion is provided with a reinforcing material 30 on the upper side of the upper steel plate 10a.
  • the surface of the upper steel plate 10a and one end of the reinforcing material 30 are provided.
  • fillet welding is performed to form a fillet weld 40, and the reinforcing member 30 is fixed to the upper steel plate 10a.
  • fillet welding is performed between the other end of the reinforcing member 30, the end of the upper steel plate 10a, and the surface of the lower steel plate 10b to form the fillet welded portion 20, and the fillet welded joint Get.
  • the fillet weld part 20 shows a place with a weld bead.
  • a tensile load was applied to the prepared test piece in the direction indicated by the arrow in FIG. 3B, and a tensile test was performed at a tensile speed of 10 mm / min.
  • the test piece did not break with the weld metal, and when a load of 47 kN was applied, it broke at the weld heat affected zone (HAZ portion) of the other steel plate (base metal).
  • the test piece is broken by the weld metal when a load of 28 kN is applied.
  • the stress concentration on the root portion is reduced. It was found that the tensile strength was improved.
  • the present invention has reached the invention described in the above (1) and (2) through the examination process as described above, such welding method of the present invention and fillet welded joint of the present invention (hereinafter, Necessary requirements and preferable requirements will be sequentially described with respect to the “joint of the present invention”.
  • the shape of the reinforcing material is not particularly limited, and in FIG. 3, the cross-sectional shape is a rectangular shape, but any shape such as a trapezoidal shape can be adopted.
  • the shape of the reinforcing material when viewed from above is not particularly limited, and any shape such as a rectangular shape or a semicircular shape can be adopted.
  • the width W of the reinforcing member 30 in the pulling direction in contact with the overlapping surface with the upper steel plate 10a is equal to or greater than the plate thickness tb of the upper steel plate 10a in order to efficiently disperse the stress at the root portion of the weld bead formed by fillet welding. Is preferred.
  • the width W of the reinforcing member 30 is preferably equal to or less than the maximum overlap allowance X of the upper steel plate 10a and the lower steel plate 10b in the pulling direction in order to reduce the weight of the fillet weld joint. Further, the width W of the reinforcing member 30 does not have to be constant in the length direction of the fillet weld.
  • the thickness ta of the reinforcing member 30 at the end to be welded with the lower steel plate 10b is preferably half (tb ⁇ 0.5) or more of the plate thickness tb of the upper steel plate 10a in order to improve the tensile strength.
  • the thickness ta of the reinforcing member 30 is preferably not more than twice (tb ⁇ 2.0) the plate thickness tb of the upper steel plate 10a in order to reduce the weight of the fillet weld joint. Further, the thickness ta of the reinforcing member 30 does not have to be constant in the length direction of the weld bead.
  • the position of the end of the reinforcing member 30 on the side to be welded to the lower steel plate 10b is preferably aligned with the position of the end of the upper steel plate 10a.
  • a weld joint having a sufficient tensile strength can be obtained if the end portion of the reinforcing member 30 is located in a range of ⁇ 2 mm in the tensile direction with reference to the end portion of the upper steel plate 10a.
  • the height tc of the fillet weld 20 from the surface of the lower steel plate 10b shown in FIG. 3 (b) is greater than the plate thickness tb of the upper steel plate 10a in order to improve the tensile strength.
  • the height tc of the fillet weld 20 is preferably equal to the sum (ta + tb) of the plate thickness tb of the upper steel plate 10a and the plate thickness ta of the reinforcing material.
  • the height tc of the fillet weld 20 is preferably equal to or less than twice the sum of the plate thickness tb of the upper steel plate 10a and the reinforcing material ta [(ta + tb) ⁇ 2.0] in order to suppress welding deformation. Further, the height tc of the fillet weld 20 need not be constant in the length direction of the fillet weld 20.
  • the height td of the fillet weld 40 from the surface of the upper steel plate 10a is not particularly limited as long as it is a height at which the upper steel plate 10a and the reinforcing material 30 are joined.
  • the thickness of the reinforcing material 30 It is preferable to be equivalent to ta.
  • FIG. 4 shows a plan view of an example of a welded joint in which a reinforcing material is provided on the upper surface of the upper steel plate and the upper steel plate, the lower steel plate, and the reinforcing material are fillet welded.
  • FIG. 4 is a diagram when the weld joint is viewed in plan from above.
  • the length La of the reinforcing member 30 along the end of the upper steel plate 10a to be welded is at least half (Lb ⁇ 0.5) of the full length Lb of the fillet weld 20 in the welding direction in order to improve the tensile strength. Is preferred.
  • the length La of the reinforcing member 30 is preferably not more than twice the total length Lb of the fillet welded portion 20 (Lb ⁇ 2.0) in order to reduce the weight of the fillet welded joint.
  • the length Lc of the fillet welded portion 20 (the length Lc of the fillet welded portion of the reinforcing material) that joins the reinforcing material 30, the upper steel plate 10a, and the lower steel plate 10b, and the length of the reinforcing material 30
  • the length La is shown to match, but the lengths of both may not match.
  • the length Lc of the fillet welded portion 20 is preferably set to be not less than half (Lb ⁇ 0.5) of the entire length Lb of the fillet welded portion 20 in order to improve the tensile strength. Further, it is more preferable that the length Lc of the fillet welded portion 20 matches the entire length Lb of the fillet welded portion 20.
  • the total length Ld of the fillet welded portion 40 in the welding direction (the total length Ld of the fillet welded portion of the reinforcing material) is not particularly limited as long as the upper steel plate 10a and the reinforcing material 30 are joined.
  • the length La is preferably equal to the length La of the reinforcing material 30.
  • FIG. 5 shows a plan view of an example of a welded joint in which a curved reinforcing material is provided on the upper surface of the upper steel plate, and the upper steel plate, the lower steel plate, and the reinforcing material are fillet welded.
  • FIG. 5 is a view of the welded joint as viewed from above. As shown in FIG. 5, when the end of the upper steel plate 10a to be welded is viewed from above, when the end is a curve, the upper steel plate 10a is curved along the end to be welded. It is preferable to provide the reinforcing material 30 to be equal.
  • the relationship between the length La of the reinforcing material 30 and the total length Lb of the fillet welded portion 20 the relationship between the length Lc of the fillet welded portion and the total length Lb of the fillet welded portion, and the total length Ld of the fillet welded portion 40 can be the same as described with reference to FIG.
  • FIG. 6 shows a plan view of an example of a welded joint in which a reinforcing material is provided on the upper surface of the upper steel plate and the upper steel plate, the lower steel plate, and the reinforcing material are discontinuously fillet welded.
  • the fillet weld 20 may be discontinuous.
  • the length (Lc1 + Lc2) of the fillet weld 20 between the reinforcing member 30, the upper steel plate 10a, and the lower steel plate 10b is the total length (Lb1 + Lb2) of the fillet weld 20 to improve the tensile strength. It is preferable that it is more than half [(Lb1 + Lb2) ⁇ 0.5].
  • the length (Lc1 + Lc2) of the fillet welded portion matches the entire length (Lb1 + Lb2) of the fillet welded portion 20.
  • the number of fillet welds 20 that are discontinuous is not particularly limited.
  • the component composition of the reinforcing material is not particularly limited, and steel plates and the like having various component compositions can be employed. Moreover, metal members other than a steel plate can also be employ
  • the shape of the reinforcing material is not particularly limited, and in FIG. 7, the cross-sectional shape is a rectangular shape, but any shape such as a trapezoidal shape can be adopted.
  • the shape of the reinforcing material when viewed from above is not particularly limited, and any shape such as a rectangular shape or a semicircular shape can be adopted.
  • the width W of the reinforcing member 130 in the pulling direction in contact with the overlapping surface with the upper steel plate 10a is equal to or greater than the plate thickness tb of the upper steel plate 10a in order to efficiently disperse the stress at the root portion of the weld bead formed by fillet welding. Is preferred.
  • the width W of the reinforcing member 130 is preferably equal to or less than the maximum overlap allowance X of the upper steel plate 10a and the lower steel plate 10b in the pulling direction in order to reduce the weight of the fillet weld joint. Further, the width W of the reinforcing member 130 does not have to be constant in the length direction of the fillet weld.
  • the (right) thickness ta of the reinforcing member 130 is preferably not less than half (tb ⁇ 0.5) of the plate thickness tb of the upper steel plate 10a in order to improve the tensile strength.
  • the thickness ta of the reinforcing member 130 is preferably not more than twice (tb ⁇ 2.0) the plate thickness tb of the upper steel plate 10a in order to reduce the weight of the fillet weld joint. Further, the thickness ta of the reinforcing member 130 does not have to be constant in the length direction of the weld bead.
  • the height tc of the fillet weld 120 from the surface of the lower steel plate 10b shown in FIG. 7 (b) is greater than the plate thickness tb of the upper steel plate 10a in order to improve the tensile strength.
  • the height tc of the fillet weld 120 is preferably equal to the sum (ta + tb) of the plate thickness tb of the upper steel plate 10a and the plate thickness ta of the reinforcing material.
  • the height tc of the fillet weld 120 is preferably equal to or less than twice the sum of the thickness tb of the upper steel plate 10a and the reinforcing material ta [(ta + tb) ⁇ 2.0] in order to suppress welding deformation. Further, the height tc of the fillet weld 120 need not be constant in the length direction of the fillet weld 120.
  • the joining portion 140 formed on the overlapping surface of the reinforcing material 130 and the upper steel plate 10a only needs to be formed so that both are joined, and the position and width of the reinforcing material 130 in the width W direction are particularly limited. It is not what is done.
  • the width Wa of the welded portion 140 in the width W direction of the reinforcing material 130 is 0.1 of the unmelted width Wb of the reinforcing material 130 (the width of the portion excluding the portion melted by fillet welding among the width W of the reinforcing material). It is preferable that the width is at least double.
  • the end position of the welded portion 140 on the fillet welded portion side in the width W direction of the reinforcing member 130 is set to 0. 0 of the unmelted width Wb of the reinforcing member 130 from the end portion of the reinforcing member 130 on the fillet welded portion side. It is preferable to be positioned on the overlapping surface separated by 1 or more times.
  • FIG. 8 shows a plan view of an example of a welded joint in which a reinforcing material is provided on the upper surface of the upper steel plate and the upper steel plate, the lower steel plate, and the reinforcing material are fillet welded.
  • FIG. 8 is a diagram when the welded joint is viewed in plan from above, and further, a joint portion is projected onto the upper surface of the reinforcing material.
  • the length La of the reinforcing material 130 along the end of the upper steel plate 10a to be welded is at least half (Lb ⁇ 0.5) of the full length Lb of the fillet weld 120 in the welding direction in order to improve the tensile strength. Is preferred.
  • the length La of the reinforcing member 130 is preferably not more than twice the total length Lb of the fillet welded portion 120 (Lb ⁇ 2.0) in order to reduce the weight of the fillet welded joint.
  • the length Lc of the fillet welded portion 120 (the length Lc of the fillet welded portion of the reinforcing material) that joins the reinforcing material 130, the upper steel plate 10 a, and the lower steel plate 10 b, and the length of the reinforcing material 130.
  • the length La is shown to match, but the lengths of both may not match.
  • the length Lc of the fillet welded portion 120 is preferably set to be not less than half (Lb ⁇ 0.5) of the entire length Lb of the fillet welded portion 120 in order to improve the tensile strength. Further, it is more preferable that the length Lc of the fillet welded portion 120 matches the entire length Lb of the fillet welded portion 120.
  • the total length Ld of the joint 140 in the welding direction is not particularly limited as long as the upper steel plate 10a and the reinforcing material 130 are joined, and is preferably equal to the length La of the reinforcing material 130. .
  • FIG. 9 shows a plan view of an example of a welded joint in which a curved reinforcing material is provided on the upper surface of the upper steel plate, and the upper steel plate, the lower steel plate, and the reinforcing material are fillet welded.
  • FIG. 9 is a diagram when the welded joint is viewed in plan from above, and further, a joint portion is projected onto the upper surface of the reinforcing material.
  • the reinforcing material 130 it is preferable to provide the reinforcing material 130 to be equal.
  • FIG. 10 shows a plan view of an example of a welded joint in which a reinforcing material is provided on the upper surface of the upper steel plate and the upper steel plate, the lower steel plate, and the reinforcing material are discontinuously fillet welded.
  • the fillet weld 120 may be discontinuous.
  • the length (Lc1 + Lc2) of the fillet weld 120 between the reinforcing member 130, the upper steel plate 10a, and the lower steel plate 10b is the total length (Lb1 + Lb2) of the fillet weld 120 to improve the tensile strength. It is preferable that it is more than half [(Lb1 + Lb2) ⁇ 0.5].
  • the length (Lc1 + Lc2) of the fillet welded portion matches the entire length (Lb1 + Lb2) of the fillet welded portion 120.
  • the number of fillet welds 120 that are discontinuous is not particularly limited.
  • FIG. 10 further projects a joint on the upper surface of the reinforcing material, and the joint 140 may be discontinuous.
  • the length (Ld1 + Ld2) of the junction part 140 is not specifically limited, The upper side steel plate 10a and the reinforcing material 130 should just be joined, 0.1 or more times the length La of the reinforcing material 130 It is preferable to do.
  • the width (Wa1 + Wa2) of the bonding portion 140 is not particularly limited, and it is sufficient that the upper steel plate 10a and the reinforcing material 130 are bonded, and the width is not less than 0.1 times the unmelted width Wb of the reinforcing material 130. Is preferred. Note that the number of discontinuous joints 140 is not particularly limited.
  • the component composition of the reinforcing material is not particularly limited, and steel plates and the like having various component compositions can be employed. Moreover, metal members other than a steel plate can also be employ
  • the shape of the reinforcing bead is not particularly limited, and the conventional cross-sectional shape as shown in FIG. 11 can be a mountain shape. Further, the shape of the reinforcing bead when viewed from above is not particularly limited, and any shape such as a linear shape or a curved shape can be adopted.
  • the maximum width W ′ of the reinforcing bead 230 in the tensile direction is preferably equal to or greater than the plate thickness tb of the upper steel plate 10a in order to efficiently disperse the stress at the root portion of the fillet weld bead.
  • the maximum width W ′ of the reinforcing bead 230 is preferably equal to or less than the maximum overlap allowance X of the upper steel plate 10a and the lower steel plate 10b in the pulling direction in order to reduce the weight of the fillet weld joint. Further, the maximum width W of the reinforcing bead 230 does not need to be constant in the length direction of the fillet weld.
  • the reinforcing bead can employ not only an arc heat source but also any heat source such as laser overlay using a laser heat source.
  • a rod shape, a wire, powder, etc. are employable as a filler material.
  • the maximum height ta ′ of the reinforcing bead 230 is preferably not less than half (tb ⁇ 0.5) of the plate thickness tb of the upper steel plate 10a in order to improve the tensile strength.
  • the maximum height ta of the reinforcing bead 230 is preferably not more than twice (tb ⁇ 2.0) the plate thickness tb of the upper steel plate 10a in order to reduce the weight of the fillet weld joint. Further, the maximum height ta ′ of the reinforcing bead 230 does not need to be constant in the length direction of the weld bead.
  • the position of the toe portion 240 of the reinforcing bead 230 on the side welded to the lower steel plate 10b is aligned with the position of the end portion of the upper steel plate 10a.
  • the toe portion of the reinforcing bead 230 is located within a range of 2 mm from the end portion of the upper steel plate 10a, a weld joint having sufficient tensile strength can be obtained.
  • the height tc of the fillet welded portion 220 from the surface of the lower steel plate 10b shown in FIG. 11 (b) is greater than the plate thickness tb of the upper steel plate 10a in order to improve the tensile strength.
  • the height tc of the fillet weld 220 is preferably 1.2 times (tb ⁇ 1.2) or more the plate thickness tb of the upper steel plate 10a, and the plate thickness tb of the upper steel plate 10a and the maximum height ta ′ of the reinforcing bead. More preferably, it is equivalent to the sum of (ta ′ + tb).
  • the height tc of the fillet weld 220 is preferably equal to or less than twice the sum of the plate thickness tb of the upper steel plate 10a and the reinforcing bead ta [(ta ′ + tb) ⁇ 2.0] in order to suppress welding deformation. Further, the height tc of the fillet welded portion 220 need not be constant in the length direction of the fillet welded portion 220.
  • the toe portion 250 of the fillet welded portion 220 on the side in contact with the reinforcing bead 230 has a toe end portion 240 of the reinforcing bead 230 from a position indicating the maximum height ta of the reinforcing bead 230 on the surface of the reinforcing bead 230. It is preferable to be formed on the surface.
  • FIG. 12 shows a plan view of an example of a welded joint in which a reinforcing bead is formed on the upper surface of the upper steel plate, and the upper steel plate, the lower steel plate, and the reinforcing bead are fillet welded.
  • FIG. 12 is a view when the weld joint is viewed from above.
  • the length La of the reinforcing bead 230 along the end of the upper steel plate 10a to be welded is at least half (Lb ⁇ 0.5) of the full length Lb of the fillet welded portion 220 in the welding direction in order to improve the tensile strength. Is preferred.
  • the length La of the reinforcing bead 230 is preferably not more than twice the total length Lb of the fillet welded portion 220 (Lb ⁇ 2.0) in order to reduce the weight of the fillet welded joint.
  • the length Lc of the fillet weld 220 that joins the reinforcing bead 230, the upper steel plate 10a, and the lower steel plate 10b (the length Lc of the fillet weld of the reinforcing bead) and the length of the reinforcing bead 230.
  • the length La is shown to match, but the lengths of both may not match.
  • the length Lc of the fillet weld 220 is preferably at least half (Lb ⁇ 0.5) of the total length Lb of the fillet weld 220 in order to improve the tensile strength. Further, it is more preferable that the length Lc of the fillet welded portion 220 matches the entire length Lb of the fillet welded portion 220.
  • FIG. 13 shows a plan view of an example of a welded joint in which a curved reinforcing bead is formed on the upper surface of the upper steel plate, and the upper steel plate, the lower steel plate, and the reinforcing bead are fillet welded.
  • FIG. 13 is a diagram when the weld joint is viewed from above. As shown in FIG. 13, when the end of the upper steel plate 10a to be welded is viewed from above, when the end is a curve, the upper steel plate 10a is curved along the end to be welded. It is preferable to form reinforcing beads 230 that are equal to each other.
  • FIG. 14 shows a plan view of an example of a welded joint in which a reinforcing bead is formed on the upper surface of the upper steel plate and the upper steel plate, the lower steel plate, and the reinforcing bead are discontinuously fillet welded.
  • the fillet weld 220 may be discontinuous.
  • the length (Lc1 + Lc2) of the fillet weld 220 between the reinforcing bead 30, the upper steel plate 10a, and the lower steel plate 10b is the total length (Lb1 + Lb2) of the fillet weld 220 to improve the tensile strength. It is preferable that it is more than half [(Lb1 + Lb2) ⁇ 0.5].
  • the length (Lc1 + Lc2) of the fillet welded portion matches the entire length (Lb1 + Lb2) of the fillet welded portion 220.
  • the number of fillet welds 220 that are discontinuous is not particularly limited.
  • the component composition of the reinforcing bead is not particularly limited, and can be a weld metal having various component compositions. However, for welding work efficiency, it is preferable to form the reinforcing bead using the same welding wire as that used for forming the fillet weld, and the component composition of the weld metal is equivalent to the component composition of the fillet weld It is preferable to do.
  • the overlap fillet welding of the upper steel plate and the lower steel plate is not performed so that the weld metal covers the end of the reinforcing portion, which is different from the embodiment of the present invention.
  • the reinforcing bead is formed on the lap fillet weld, the martensite structure of the lap fillet weld is partially tempered and a softened region is generated. This weld metal tends to break. That is, the effect of the present invention cannot be obtained.
  • a reinforcement part may provide a reinforcement part other than embodiment described above by processing a steel plate. For example, it can press-mold so that the edge part of the steel plate surface may become convex shape, and the edge part which became convex shape can also be used as a reinforcement part.
  • a steel plate (high strength steel plate) having a tensile strength of 780 MPa or more is used for the upper steel plate.
  • a welded joint that is fillet welded using a high-strength steel sheet as the upper steel sheet, when an excessive tensile load is applied, it may not break with the base metal but may break with the weld metal, improving the tensile strength of the welded joint Is necessary.
  • the lower steel plate is not particularly limited in terms of component composition and the like, and a high strength steel plate similar to the upper steel plate can be used.
  • the plate thickness of the upper steel plate and the lower steel plate is not particularly limited, and can be 0.5 to 3.0 mm. Further, the total thickness of the upper steel plate and the lower steel plate is not particularly limited, and can be 1.0 to 6.0 mm. Further, the upper steel plate and the lower steel plate may be steel plates having surface treatment films such as plating formed on both surfaces or one surface. When blowhole defects occur due to plating, a gap may be provided between the plates for welding.
  • the steel plate only needs to have a plate-like portion at least partially and have portions where the plate-like portions are stacked on each other, and the whole may not be a plate.
  • the steel plate is not limited to one composed of separate steel plates, and may be a superposition of a single steel plate formed into a predetermined shape such as a tubular shape.
  • an upper steel plate and a lower steel plate as described above are prepared.
  • two non-plated steel sheets with a plate thickness of 1.6 mm and a tensile strength of 1180 MPa are prepared.
  • a reinforcing material having a shape and a dimension corresponding to a fillet weld portion formed by fillet welding between the reinforcing material, the upper steel plate, and the lower steel plate is prepared.
  • the reinforcing material forms a fillet welded reinforcing portion
  • the reinforcing material is overlapped on the upper steel plate, and the fillet welding is performed between the surface of the upper steel plate and one end of the reinforcing material.
  • fillet welding is performed so that the height td of the fillet welded portion is 1.6 mm, which is the same height as the reinforcing material.
  • fillet welding is performed between the other end portion of the reinforcing member, the end portion of the upper steel plate, and the surface of the lower steel plate so as to have the relationship between the reinforcing member and the fillet welded portion.
  • the height tc of the fillet weld is 3.2 mm, which is the sum of the plate thickness tb of the upper steel plate and the plate thickness ta of the reinforcement, and the length Lc of the fillet weld is equal to the length La of the reinforcement and the corner Fillet welding is performed so as to coincide with the full length Lb of the meat weld.
  • Fillet welding may be performed between the surface of the upper steel plate and one end of the reinforcing material.
  • Joining is not particularly limited, and may be performed by resistance welding such as spot welding or seam welding, or by other than resistance welding, for example, by laser welding, adhesive is applied by filling the overlapping surface with an adhesive. You may do it. Conditions for each joining method may be in accordance with ordinary methods and are not particularly limited.
  • a dome radius type tip electrode having a tip diameter of 6 to 8 mm made of a copper alloy or the like is provided so that a reinforcing material is superimposed on the upper steel plate and two metal plates are sandwiched from both sides. While pressing at a pressure of 1.5 to 6.0 kN, energize at 5 to 50 cycles (power frequency 50 Hz), 4 to 15 kA to form molten metal, cool and solidify, and welds with a diameter of about 5 mm Form. In this case, the width and length of the welded portion are equivalent.
  • fillet welding is performed between the end portion of the reinforcing material and the surface of the lower steel plate, including the end portion of the upper steel plate, so that the relationship between the above-described reinforcing material and the fillet weld portion is obtained.
  • the height tc of the fillet weld is 3.2 mm, which is the sum of the plate thickness tb of the upper steel plate and the plate thickness ta of the reinforcement, and the length Lc of the fillet weld is equal to the length La of the reinforcement and the corner Fillet welding is performed so as to coincide with the full length Lb of the meat weld.
  • one toe portion 250 of the fillet welded portion 220 is positioned on the surface of the reinforcing bead 230.
  • fillet welding is performed between the surface of the reinforcing bead, the end of the upper steel plate, and the surface of the lower steel plate so as to have the relationship between the reinforcing bead and the fillet welded portion.
  • the height tc of the fillet weld is 3.2 mm which is the sum of the thickness tb of the upper steel plate and the thickness ta of the reinforcement bead
  • the length Lc of the fillet weld is equal to the length La of the reinforcement bead and the corner Fillet welding is performed so as to coincide with the full length Lb of the meat weld.
  • the conditions for arc welding in fillet welding may be in accordance with conventional methods and are not particularly limited.
  • a shielding gas a mixed gas of Ar gas and 3 to 20% CO 2 gas can be used in addition to 100% CO 2 gas, and the welding current and voltage have values that do not cause an undercut. You only have to set it.
  • the welding wire to be used is not particularly limited, and a high-strength steel wire can be used. If a welding metal having a composition with a Vickers hardness HV of less than 500 is employed, delayed fracture is suppressed. It is possible and preferable.
  • the tensile strength of the lap fillet weld joint of the present invention is improved because the distance from the root part of the fillet weld part to the surface of the fillet weld part, that is, the stress concentrated on the root part by increasing the throat thickness. Can be thought of as being dispersed.
  • the throat thickness DT is defined as the shortest distance from the root portion to the fillet weld surface.
  • (A) shows an example when the weld bead of the fillet weld is formed in a convex shape, and (b) shows an example when the weld bead is formed in a concave shape.
  • the shortest distance from the root portion on the upper plate side to the fillet weld surface, and from the root portion on the lower plate side to the fillet weld surface is the throat thickness.
  • the throat thickness of the fillet weld D T (mm), the average hardness of the fillet weld H F (HV), the thickness of the upper steel plate D 1 (mm)
  • H S HV
  • D T ⁇ H F the hardness of the base material of the upper steel plate
  • melt width of the lower steel plate is L b (mm)
  • tensile strength is improved when (L b ⁇ H F ) / (D 1 ⁇ H S ) ⁇ 1.70 is satisfied.
  • the average hardness of the fillet weld is the average value of the Vickers hardness of the weld metal in the region indicated by B in FIG. Within the weld metal, the measurement position and the number of measurements may be arbitrarily determined.
  • the welding conditions may be adjusted as appropriate so as to satisfy the above relationship.
  • Example 1 Next, examples of the present invention will be described.
  • the conditions in the examples are one example of conditions used for confirming the feasibility and effects of the present invention, and the present invention is based on this one example of conditions. It is not limited.
  • the present invention can adopt various conditions as long as the object of the present invention is achieved without departing from the gist of the present invention.
  • a steel plate having a length of 100 mm and a width of 25 mm shown in Table 1 was prepared. Further, a rectangular parallelepiped reinforcing material as shown in FIGS. 3A and 4 was produced by processing a steel plate having a tensile strength of 1180 MPa. Table 2 shows the dimensions of the reinforcing material. In FIG. 3A, the right end of the reinforcing material is aligned with the right end of the upper steel plate 10a.
  • Table 4 shows the welding conditions for fillet welding.
  • Example 2 A steel plate having a length of 100 mm and a width of 25 mm shown in Table 6 was prepared. Further, a rectangular parallelepiped reinforcing material as shown in FIGS. 3A and 4 was produced by processing a steel plate having a tensile strength of 1180 MPa. Table 7 shows the dimensions of the reinforcing material. In FIG. 3A, the right end of the reinforcing material is aligned with the right end of the upper steel plate 10a.
  • the combination of the reinforcing material and the upper steel plate shown in Table 8 was superposed except for a part, and was joined by spot welding at approximately the center of the reinforcing material.
  • the nugget diameter (joint length and width) was 6 mm.
  • the lower steel plate was superposed on the product obtained by joining the upper steel plate and the reinforcing material so as to have the combinations shown in Table 8, and fillet welded to prepare a test piece.
  • the longitudinal direction edge part of the upper side steel plate and the lower side steel plate was piled up by the overlap margin X20mm.
  • Table 8 shows the height and length of the fillet weld, the length of the weld on the right side of the reinforcement, the unmelted width of the reinforcement, and the length and width of the joint.
  • Table 9 shows the welding conditions for fillet welding.
  • Example 1 As a result of fillet welding using a reinforcing material, the tensile strength was high and the fractured portion became a heat-affected zone, as in Example 1.
  • Example 3 A steel plate having a length of 100 mm and a width of 25 mm shown in Table 11 was prepared.
  • a reinforcing bead having a shape as shown in FIGS. 11A and 12 was formed on the upper surface of the upper steel plate. Moreover, the toe end portion 40 of the reinforcing bead was aligned with the end portion of the upper steel plate 10a as shown in FIG. Table 12 shows the height, width, and length of the reinforcing beads.
  • the lower steel plate was superimposed on the upper steel plate formed with the reinforcing beads so that the combinations shown in Table 13 were formed, and a fillet was welded to prepare a test piece.
  • the longitudinal direction edge part of the upper side steel plate and the lower side steel plate was piled up by the overlap margin X20mm.
  • Table 13 shows the height and length of the fillet weld.
  • Table 14 shows the welding conditions for the reinforcing bead and fillet welding.
  • the tensile strength was high as in Examples 1 and 2, and the fractured portion became the heat affected zone.
  • the upper steel plate and the lower steel plate are fillet welded to form a main weld, and further, multiple pile welding is performed to form a reinforcing bead on the weld bead formed by fillet welding.
  • a test piece was prepared.
  • the overlap margin X of the end portions in the longitudinal direction of the upper steel plate and the lower steel plate was 20 mm.
  • Table 17 shows the height and length of the weld.
  • Table 18 shows the welding conditions for the reinforcing bead and fillet welding.
  • throat thickness D T does not become large, since the welded portion is partially tempered in forming the reinforcing bead, softened region to the weld This is thought to be caused by this.
  • the reinforcing part is provided on the surface of the high-strength steel plate and the fillet is welded, stress concentration on the root part can be avoided without increasing the weld deformation of the welded joint, and the tensile strength is improved. Can be made. Therefore, the present invention has high industrial applicability.

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Abstract

溶接変形を増加させずに、引っ張りの負荷をかけたときに、溶接金属で破断しない、引張強度に優れた重ね隅肉溶接継手を得る溶接方法であって、引張強度７８０ＭＰａ以上である第１の鋼板と第２の鋼板の少なくとも溶接予定箇所を重ね合わせ、第１の鋼板の端部と第２の鋼板の表面との間を隅肉溶接する方法において、第１の鋼板の表面のうち、第２の鋼板と重ね合わせる面と反対側の表面上に補強部を設け、補強材の一方の端部と第１の鋼板の表面との間を隅肉溶接するとともに、補強部の端部と、上記第１の鋼板の端部と上記第２の鋼板の表面との間を溶接金属が覆うように隅肉溶接することを特徴とする。

Description

隅肉溶接方法及び隅肉溶接継手
　本発明は、高強度鋼板の重ね隅肉溶接方法及び重ね隅肉溶接継手に関し、特に、自動車の構造部品として用いられ、片側からのみ溶接可能な部品の重ね隅肉溶接方法及びそれにより得られた重ね隅肉溶接継手に関する。
　自動車の分野では、環境保全のため、車体の軽量化による燃費の向上とともに、衝突安全性の向上が求められている。そのため、高強度鋼板を使用して薄肉化するとともに、車体構造を最適化して、車体の軽量化と衝突安全性の向上を図るために、これまで種々の取組みがなされている。
　一方、自動車等の部品の溶接では、スポット溶接が主に行われているが、足廻りやシャーシ等の強度や剛性を必要とする部位では直線的な溶接が必要となり、隅肉溶接が行われている。そして、このような部位の溶接継手においては、十分な疲労強度及び静的な引張強度を具備することが要求されている。
　通常、被溶接部材に用いられる母材の疲労強度は、母材強度に比例して増加するが、溶接継手の疲労強度は、必ずしも母材強度が増加しても、増加しないことが知られている。このことが、高強度鋼板の使用による車体の軽量化を阻害している一因である。
　そのため、高強度鋼板に隅肉溶接を実施して得られた溶接継手においては、疲労強度を向上させることが主に検討されており、引張強度を向上させることは、多くの検討がなされていない。
　特許文献１には、溶接金属の硬さ、成分、及び、隅肉溶接ビードの寸法を適正にし、隅肉溶接により得られる溶接継手の引張強度を向上させる技術が開示されている。
　特許文献２には、Ｔ字溶接継手において、溶接ビードを重ねて溶接金属の肉厚を増加させ、継手強度を向上させる技術が開示されている。
　特許文献３には、疲労強度を向上させる技術の一つとして、重ね隅肉溶接継手において、溶接ビードとは別に補剛用ビードを形成する技術が開示されている。
特開２００５－１０３６２２号公報 特開２０１３－１３９０４７号公報 特許第５５２２３１７号公報
　高強度鋼板を重ね合わせ、隅肉溶接を実施して得られた試験片に対して、引張試験を行った後の状態の一例を図１に示す。
　図１は、引張強度１１８０ＭＰａ級、板厚１．６ｍｍの鋼板１ａ、１ｂを重ね合わせ、鋼板１ａの端部と鋼板１ｂの表面の間に隅肉溶接を行い、得られた試験片に対して引張試験を実施した後の状態の板厚方向断面における撮像である。なお、鋼板１ａ側を上側、鋼板１ｂ側を下側ということがある。
　図１に示す試験片は、鋼板（母材）１ａ、１ｂで破壊せず、２８ｋＮの負荷をかけたとき、溶接ビード（隅肉溶接部）２のルート部からき裂が引っ張り方向と略垂直の方向に進展して、溶接金属で破断している。
　図２に、ビッカース硬さ分布を示す。図２は、図１に示す表面に溶接ビード２が形成された鋼板（母材）１ｂの表面から板厚方向に０．２ｍｍ深さの位置（点線で示す位置）において、鋼板（母材）１ｂの表面と平行方向にビッカース硬さを測定したものである。図２において、Ａ領域が母材部及び溶接熱影響部（ＨＡＺ部）のビッカース硬さであり、Ｂ領域が溶接金属のビッカース硬さである。このように、溶接金属のビッカース硬さが母材のビッカース硬さと同等となっている。
　このように、引張強度が７８０ＭＰａ以上の鋼板（母材）を少なくとも上側鋼板に用いて作製された試験片は、上側鋼板の延性が高くなく、また、溶接金属のビッカース硬さと母材のビッカース硬さが同等となるため、母材で破断せず、応力が集中するルート部からき裂が進展して溶接金属で破断する。
　一方、隅肉溶接により得られた溶接継手において、過度な引っ張りの負荷をかけられたときに、溶接金属で破断せず、安定して母材で破壊するものであれば、再現性よく溶接継手の設計強度が得られるため、自動車等の安全性、信頼性の向上に貢献できる。
　特許文献１に開示の技術は、引張強度を向上させるために、溶接金属の硬さをその成分組成により調整するものであるが、溶接金属のビッカース硬さＨＶを５００超にすると、溶接金属の遅れ割れが発生することがある。また、成分組成の調整は、柔軟に溶接ワイヤを選択することができないことがある。
　また、本発明者らは、特許文献２を参考に、重ね隅肉溶接継手の引張強度を向上させるために、溶接金属の肉厚を増加させることを検討した。しかし、溶接金属が肉厚になるように溶接するには、入熱量を増加させる必要があり、その結果、溶接変形が増加することがあった。
　また、特許文献３に開示された補剛用ビードでは部分的な補強にとどまり、また、補剛用ビードの本数を増やすと入熱量が増え、溶接変形が増加することがある。
　一方、重ね隅肉溶接継手においては、被溶接部材の両側を隅肉溶接することで、引張強度を向上させることができる。しかしながら、被溶接部材の構造上、被溶接部材の片側からしか溶接できず、被溶接部材の両側に隅肉溶接を実施することができない場合がある。
　本発明では、このような実情に鑑み、溶接変形を増加させずに、引っ張りの負荷をかけたときに、溶接金属で破断しない、引張強度に優れた重ね隅肉溶接継手を得る溶接方法を提供することを課題とする。
　本発明者らは、上記課題を解決する手段について鋭意検討した。本発明者らは、隅肉溶接継手において上側の鋼板となる引張強度７８０ＭＰａ以上の第１の鋼板（以下「高強度鋼板」ともいう）と、下側の鋼板となる第２の鋼板とを重ね合わせて、第１の鋼板の端部と第２の鋼板の表面との間を隅肉溶接する際に、第１の鋼板の、第２の鋼板との重ね合わせ面と反対側の表面に補強部を設け、ルート部に集中する応力を分散させることを着想した。
　そして、溶接金属が、補強部の端部、第１の鋼板の端部、第２の鋼板の表面との間を覆うように隅肉溶接したところ、溶接継手の溶接変形を増加させずに、引張強さが向上することを知見した。
　本発明は、このような知見に基づいてなされたもので、その要旨は以下の通りである。
　（１）第１の鋼板と第２の鋼板の溶接予定箇所を重ね合わせ隅肉溶接する方法であって、上記第１の鋼板の引張強度が７８０ＭＰａ以上であり、上記方法は、上記第１の鋼板の表面であって、上記第１の鋼板と第２の鋼板とを重ね合わせる際に第２の鋼板と接する面と反対側の面に接合された補強部を形成する工程、上記補強部の端部と、上記第１の鋼板の端部と上記第２の鋼板の表面との間を溶接金属が覆うように隅肉溶接する工程を含むことを特徴とする隅肉溶接方法。
　（２）前記隅肉溶接により形成された隅肉溶接部ののど厚をＤＴ（ｍｍ）、上記隅肉溶接部の平均硬さをＨＦ（ＨＶ）、前記第１の鋼板の板厚をＤ１（ｍｍ）、第１の鋼板の隅肉溶接部のＨＡＺ軟化部の硬さ及び第１の鋼板の母材の硬さのうち小さい硬さをＨＳ（ＨＶ）としたとき、（ＤＴ×ＨＦ）／（Ｄ１×ＨＳ）が１．５０以上であることを特徴とする前記（１）の隅肉溶接方法。
　（３）前記補強部は補強材であることを特徴とする前記（１）又は（２）の隅肉溶接方法。
　（４）前記補強材の端部は、前記第１の鋼板の表面であって、第１の鋼板と第２の鋼板とを重ね合わせる際に接触する面と反対側の面に隅肉溶接することを特徴とする前記（３）の隅肉溶接方法。
　（５）前記補強材は、前記第１の鋼板の表面であって、第１の鋼板と第２の鋼板とを重ね合わせる際に接触する面と反対側の面に、上記補強材と第１の鋼板との重ね合わせ面で接合することを特徴とする前記（３）の隅肉溶接方法。
　（６）前記補強部は、前記第１の鋼板の第２の鋼板と重ね合わせる面と反対側の表面に形成された溶接ビードであることを特徴とする前記（１）又は（２）の隅肉溶接方法。
　（７）前記補強部は、前記第１の鋼板を加工して形成されたことを特徴とする前記（１）又は（２）に記載の隅肉溶接方法。
　（８）第１の鋼板と第２の鋼板が隅肉溶接された溶接継手であって、上記第１の鋼板引張強度が７８０ＭＰａ以上であり、上記第１の鋼板の表面であって、上記第１の鋼板と第２の鋼板とを重ね合わせる際に第２の鋼板と接する面と反対側の面に接合された補強部を備え、上記第１の鋼板の端部、上記第２の鋼板の表面、及び上記補強材の端部との間に隅肉溶接部を有することを特徴とする隅肉溶接継手。
　（９）前記隅肉溶接部ののど厚をＤＴ（ｍｍ）、隅肉溶接部の平均硬さをＨＦ（ＨＶ）、前記第１の鋼板の板厚をＤ１（ｍｍ）、第１の鋼板の隅肉溶接部のＨＡＺ軟化部の硬さ、及び第１の鋼板の母材の硬さのうち小さい硬さをＨＳ（ＨＶ）としたとき、（ＤＴ×ＨＦ）／（Ｄ１×ＨＳ）が１．５０以上であることを特徴とする前記（８）の隅肉溶接継手。
　（１０）前記補強部は補強材であることを特徴とする前記（８）又は（９）の隅肉溶接継手。
　（１１）前記補強材の端部は、前記第１の鋼板の表面であって、上記第１の鋼板と第２の鋼板とを重ね合わせる際に第２の鋼板と接する面と反対側の面に隅肉溶接されたことを特徴とする前記（１０）の隅肉溶接継手。
　（１２）前記補強材は、前記第１の鋼板の表面であって、上記第１の鋼板と第２の鋼板とを重ね合わせる際に第２の鋼板と接する面と反対側の面に、上記補強材と第１の鋼板との重ね合わせ面で接合された補強材であることを特徴とする前記（１０）の隅肉溶接継手。
　（１３）前記補強部は、前記第１の鋼板の第２の鋼板と重ね合わせる面と反対側の表面に形成された溶接ビードであることを特徴とする前記（８）又は（９）の隅肉溶接継手。
　（１４）前記補強部は、前記第１の鋼板を加工して形成されたことを特徴とする前記（８）又は（９）の隅肉溶接継手。
　本発明によれば、高強度鋼板の表面上に補強部を設けて隅肉溶接したので、溶接継手の溶接変形を増加させずに、ルート部への応力集中が回避でき、引張強さを向上させることができる。
隅肉溶接を実施して得られた試験片の引張試験後の状態を示す撮像である。 ビッカース硬さ分布を示す図である。 上側鋼板の上側表面に補強材を設け、隅肉溶接する一例を示す図である。（ａ）は上側鋼板の上側表面に補強材を設けた状態を示し、（ｂ）は上側鋼板、下側鋼板、及び、補強材に隅肉溶接した状態を示す。 上側鋼板の上側表面に補強材を設け、上側鋼板、下側鋼板、及び、補強材を隅肉溶接した溶接継手の一例を示す平面図である。 上側鋼板の上側表面に湾曲した補強材を設け、上側鋼板、下側鋼板、及び、補強材を隅肉溶接した溶接継手の一例を示す平面図である。 上側鋼板の上側表面に補強材を設け、上側鋼板、下側鋼板、及び、補強材を不連続に隅肉溶接した溶接継手の一例を示す平面図である。 上側鋼板の上側表面に補強材を設け、隅肉溶接する一例を示す図である。（ａ）は上側鋼板の上側表面に補強材を設けて接合した状態を示し、（ｂ）は上側鋼板、下側鋼板、及び、補強材に隅肉溶接した状態を示す。 上側鋼板の上側表面に補強材を設け、上側鋼板、下側鋼板、及び、補強材を隅肉溶接した溶接継手の一例を示す平面図である。 上側鋼板の上側表面に湾曲した補強材を設け、上側鋼板、下側鋼板、及び、補強材を隅肉溶接した溶接継手の一例を示す平面図である。 上側鋼板の上側表面に補強材を設け、上側鋼板、下側鋼板、及び、補強材を不連続に隅肉溶接した溶接継手の一例を示す平面図である。 上側鋼板の上側表面に補強ビードを形成し、隅肉溶接する一例を示す図である。（ａ）は上側鋼板の上側表面に補強ビードを形成した状態を示し、（ｂ）は上側鋼板、下側鋼板、及び、補強ビードに隅肉溶接した状態を示す。 上側鋼板の上側表面に補強ビードを形成し、上側鋼板、下側鋼板、及び、補強ビードを隅肉溶接した溶接継手の一例の平面図である。 上側鋼板の上側表面に湾曲した補強ビードを形成し、上側鋼板、下側鋼板、及び、補強ビードを隅肉溶接した溶接継手の一例の平面図である。 上側鋼板の上側表面に補強ビードを形成し、上側鋼板、下側鋼板、及び、補強ビードを不連続に隅肉溶接した溶接継手の一例の平面図である。 隅肉溶接部ののど厚を説明する図であり、（ａ）は溶接ビードが凸型の場合、（ｂ）は溶接ビードが凹型の場合、（ｃ）は上側鋼板と下側鋼板の間に隙間がある場合の図である。 上側鋼板と下側鋼板を多重盛り溶接した比較例を示す図である。
　本発明の隅肉溶接方法（以下「本発明の溶接法」という）は、
　（i）第２の鋼板と重ね合わせる面と反対側の面に補強部が設けられた高強度鋼板である第１の鋼板と第２の鋼板を重ね合わせ、
（ii）補強材の端部と、第１の鋼板の端部と、第２の鋼板の表面との間を溶接金属が覆うように隅肉溶接する方法である。
　これにより、溶接継手の溶接変形を増加させずに、ルート部への応力集中が回避できるため、引張強さを向上させることができる。なお、以下、第１の鋼板を上側鋼板、第２の鋼板を下側鋼板ともいい、第１の鋼板側を上側、第２の鋼板側を下側という。
　次に、本発明の溶接法に至った検討の経緯について説明するとともに、本発明の溶接法の基本構成について説明する。
　重ね隅肉溶接継手においては、溶接変形を増加させずに、引張強さを向上させることが望まれていた。溶接金属の肉厚を増加させて継手強度を向上させる技術は、従来より知られているが、溶接金属が肉厚になるように溶接するには、入熱量を増加させる必要があり、溶接変形が増加することがあった。
　本発明者らは、溶接金属の肉厚増加は、ルート部に集中する応力を分散させ、引張強さを向上させていると考え、ルート部に集中する応力を分散させるとともに、溶接変形を抑制するための手段について検討した。その結果、上側鋼板の上側表面に補強部を設けて隅肉溶接することに着想した。
　まず、補強部を設けて隅肉溶接する方法の一例について、図面を用いて説明する。
　図３に、上側鋼板の上側表面に補強材の端部が隅肉溶接された補強部を設け、補強部の端部と、上側鋼板の端部と下側鋼板の表面を溶接金属が覆うように隅肉溶接する一例を示す。図３（ａ）は、上側鋼板の上側表面に補強部を設けた状態を示し、図３（ｂ）は、上側鋼板、下側鋼板、及び、補強部に隅肉溶接した状態を示す。
　補強部は、図３（ａ）に示すように、上側鋼板１０ａの上側に補強材３０を設け、図３（ｂ）に示すように、上側鋼板１０ａの表面と補強材３０の一方の端部の間に隅肉溶接を行い、隅肉溶接部４０を形成し、補強材３０を上側鋼板１０ａに固定することにより設ける。次に、補強材３０の他方の端部と、上側鋼板１０ａの端部と、下側鋼板１０ｂの表面との間に隅肉溶接を行い、隅肉溶接部２０を形成し、隅肉溶接継手を得る。なお、隅肉溶接部２０とは、溶接ビードがあるところを示す。
　次に、補強部を設けて隅肉溶接を実施し、試験片を作製し、引張試験を行った結果について説明する。
　まず、図１に示す試験片と同じ引張強度１１８０ＭＰａ級、板厚１．６ｍｍの鋼板を２枚準備した。そして、図３に示すように、上側鋼板の上側に補強材を設け、補強材の端部と上側鋼板の表面の間に、高強度鋼板用ワイヤを用いて、アーク溶接を行い固定した。次に、この固定した上側鋼板と補強材を下側鋼板と重ね合わせ、補強材の端部と、上側鋼板の端部と、下側鋼板の表面との間に、上記と同様に高強度鋼板用ワイヤを用いて、アーク溶接を行い接合した。
　作製された試験片に対して、図３（ｂ）の矢印で示す方向に引っ張り負荷をかけ、引張速度１０ｍｍ／ｍｉｎで引張試験を行った。その結果、試験片は、溶接金属で破断せず、４７ｋＮの負荷をかけたとき、他方の鋼板（母材）の溶接熱影響部（ＨＡＺ部）で破断した。
　前述のように、補強材を用いない場合（図１）、試験片は、２８ｋＮの負荷をかけたとき、溶接金属で破断しており、補強材を用いることで、ルート部への応力集中が回避でき、引張強さが向上することを見出した。
　本発明は、以上のような検討過程を経て上記（１）及び（２）に記載の発明に至ったものであり、そのような本発明の溶接法及び本発明の隅肉溶接継手（以下、「本発明の継手」という）について、さらに、必要な要件や好ましい要件について、順次説明する。
　まず、補強材を上側鋼板に隅肉溶した補強部に関して、補強材の形状、寸法、配置、隅肉溶接部との関係、成分組成について説明する。
　（補強材の形状及び寸法）
　上側鋼板の上側表面に設ける補強材の好ましい形状について図３を用いて説明する。
　補強材の形状は、特に限定されるものでなく、図３では、断面形状が、長方形状となっているが、台形状等いかなる形状も採用することができる。また、上側から平面視したときの補強材の形状は、特に限定されるものでなく、矩形状、半円状等いかなる形状も採用することができる。
　上側鋼板１０ａとの重ね合わせ面と接する引っ張り方向における補強材３０の幅Ｗは、隅肉溶接により形成される溶接ビードのルート部の応力を効率よく分散させるため、上側鋼板１０ａの板厚ｔｂ以上が好ましい。補強材３０の幅Ｗは、隅肉溶接継手の軽量化のため、引っ張り方向における上側鋼板１０ａと下側鋼板１０ｂの最大重ね代Ｘ以下が好ましい。また、補強材３０の幅Ｗは、隅肉溶接部の長さ方向において一定である必要はない。
　下側鋼板１０ｂと溶接する側の端部の補強材３０の厚さｔａは、引張強さ向上のため、上側鋼板１０ａの板厚ｔｂの半分（ｔｂ×０．５）以上が好ましい。補強材３０の厚さｔａは、隅肉溶接継手の軽量化のため、上側鋼板１０ａの板厚ｔｂの２倍（ｔｂ×２．０）以下が好ましい。また、補強材３０の厚さｔａは、溶接ビードの長さ方向において一定である必要はない。
（補強材の配置）
　下側鋼板１０ｂと溶接する側の補強材３０の端部の位置は、上側鋼板１０ａの端部の位置と揃っていることが好ましい。ただし、この上側鋼板１０ａの端部の位置を基準に、補強材３０の端部が引っ張り方向に±２ｍｍの範囲に位置していれば、十分な引張強さの溶接継手を得ることができる。
（補強材と隅肉溶接部との関係）
　図３（ｂ）に示す、下側鋼板１０ｂの表面からの隅肉溶接部２０の高さｔｃは、引張強さ向上のため、上側鋼板１０ａの板厚ｔｂ超とする。隅肉溶接部２０の高さｔｃは、上側鋼板１０ａの板厚ｔｂと補強材の板厚ｔａの和（ｔａ＋ｔｂ）と同等とすることが好ましい。隅肉溶接部２０の高さｔｃは、溶接変形抑制のため、上側鋼板１０ａの板厚ｔｂと補強材ｔａの和の２倍［（ｔａ＋ｔｂ）×２.０］以下が好ましい。また、隅肉溶接部２０の高さｔｃは、隅肉溶接部２０の長さ方向において一定である必要はない。
　上側鋼板１０ａの表面からの隅肉溶接部４０の高さｔｄは、特に限定されるものでなく、上側鋼板１０ａと補強材３０が接合される高さであればよく、補強材３０の厚さｔａと同等とすることが好ましい。
　図４に、上側鋼板の上側表面に補強材を設け、上側鋼板、下側鋼板、及び、補強材を隅肉溶接した溶接継手の一例の平面図を示す。図４は、上側から溶接継手を平面視したときの図である。上側鋼板１０ａの溶接する側の端部に沿った補強材３０の長さＬａは、引張強さ向上のため、溶接方向における隅肉溶接部２０の全長Ｌｂの半分（Ｌｂ×０．５）以上が好ましい。補強材３０の長さＬａは、隅肉溶接継手の軽量化のため、隅肉溶接部２０の全長Ｌｂの２倍（Ｌｂ×２．０）以下が好ましい。
　図４では、補強材３０、上側鋼板１０ａ、及び、下側鋼板１０ｂを接合する隅肉溶接部２０の長さＬｃ（補強材の隅肉溶接部の長さＬｃ）と、補強材３０の長さＬａとが、一致するように示しているが、両者の長さが一致しなくてもよい。隅肉溶接部２０の長さＬｃは、引張強さ向上のため、隅肉溶接部２０の全長Ｌｂの半分（Ｌｂ×０．５）以上とすることが好ましい。また、隅肉溶接部２０の長さＬｃは、隅肉溶接部２０の全長Ｌｂと一致することが更に好ましい。
　また、溶接方向における隅肉溶接部４０の全長Ｌｄ（補強材の隅肉溶接部の全長Ｌｄ）は、特に限定されるものでなく、上側鋼板１０ａと補強材３０が接合されていればよく、補強材３０の長さＬａと同等とすることが好ましい。
　図５に、上側鋼板の上側表面に湾曲した補強材を設け、上側鋼板、下側鋼板、及び、補強材を隅肉溶接した溶接継手の一例の平面図を示す。図５は、上側から溶接継手を平面視したときの図である。図５に示すように、上側から上側鋼板１０ａの溶接する側の端部を平面視したとき、該端部が曲線となっている場合、上側鋼板１０ａの溶接する側の端部に沿って湾曲等する補強材３０を設けることが好ましい。また、補強材３０の長さＬａと隅肉溶接部２０の全長Ｌｂの関係、隅肉溶接部の長さＬｃと隅肉溶接部の全長Ｌｂとの関係、隅肉溶接部４０の全長Ｌｄについては、図４を用いて説明したものと同様とすることができる。
　図６に、上側鋼板の上側表面に補強材を設け、上側鋼板、下側鋼板、及び、補強材を不連続に隅肉溶接した溶接継手の一例の平面図を示す。図６に示すように、隅肉溶接部２０は不連続であってもよい。そして、補強材３０と、上側鋼板１０ａと、下側鋼板１０ｂとの間の隅肉溶接部２０の長さ（Ｌｃ１＋Ｌｃ２）は、引張強さ向上のため、隅肉溶接部２０の全長（Ｌｂ１＋Ｌｂ２）の半分［（Ｌｂ１＋Ｌｂ２）×０．５］以上とすることが好ましい。また、隅肉溶接部の長さ（Ｌｃ１＋Ｌｃ２）は、隅肉溶接部２０の全長（Ｌｂ１＋Ｌｂ２）と一致することが更に好ましい。なお、不連続となっている隅肉溶接部２０の数は、特に限定されるものでない。
（補強材の成分組成等）
　補強材の成分組成は、特に限定されるものでなく、種々の成分組成の鋼板等を採用することができる。また、鋼板以外の金属部材を採用することもできる。また、補強材は、表面にめっき等の表面処理皮膜を形成したものとしてもよい。
　（補強部の他の実施形態１）
　つぎに、補強材を上側鋼板に重ね合わせ面で接合した補強部に関して説明する。
（補強材の形状及び寸法）
　上側鋼板の上側表面に設ける補強材の好ましい形状について図７を用いて説明する。
　補強材の形状は、特に限定されるものでなく、図７では、断面形状が、長方形状となっているが、台形状等いかなる形状も採用することができる。また、上側から平面視したときの補強材の形状は、特に限定されるものでなく、矩形状、半円状等いかなる形状も採用することができる。
　上側鋼板１０ａとの重ね合わせ面と接する引っ張り方向における補強材１３０の幅Ｗは、隅肉溶接により形成される溶接ビードのルート部の応力を効率よく分散させるため、上側鋼板１０ａの板厚ｔｂ以上が好ましい。補強材１３０の幅Ｗは、隅肉溶接継手の軽量化のため、引っ張り方向における上側鋼板１０ａと下側鋼板１０ｂの最大重ね代Ｘ以下が好ましい。また、補強材１３０の幅Ｗは、隅肉溶接部の長さ方向において一定である必要はない。
　図７（ａ）において、補強材１３０の（右側）厚さｔａは、引張強さ向上のため、上側鋼板１０ａの板厚ｔｂの半分（ｔｂ×０．５）以上が好ましい。補強材１３０の厚さｔａは、隅肉溶接継手の軽量化のため、上側鋼板１０ａの板厚ｔｂの２倍（ｔｂ×２．０）以下が好ましい。また、補強材１３０の厚さｔａは、溶接ビードの長さ方向において一定である必要はない。
（補強材の配置）
　図７（ｂ）において、補強材１３０の（右側）端部の位置は、上側鋼板１０ａの（右側）端部の位置と揃っていることが好ましい。ただし、この上側鋼板１０ａの端部の位置を基準に、補強材１３０の端部が引っ張り方向に±２ｍｍの範囲に位置していれば、十分な引張強さの溶接継手を得ることができる。
（補強材と隅肉溶接部及び接合部との関係）
　図７（ｂ）に示す、下側鋼板１０ｂの表面からの隅肉溶接部１２０の高さｔｃは、引張強さ向上のため、上側鋼板１０ａの板厚ｔｂ超とする。隅肉溶接部１２０の高さｔｃは、上側鋼板１０ａの板厚ｔｂと補強材の板厚ｔａの和（ｔａ＋ｔｂ）と同等とすることが好ましい。隅肉溶接部１２０の高さｔｃは、溶接変形抑制のため、上側鋼板１０ａの板厚ｔｂと補強材ｔａの和の２倍［（ｔａ＋ｔｂ）×２.０］以下が好ましい。また、隅肉溶接部１２０の高さｔｃは、隅肉溶接部１２０の長さ方向において一定である必要はない。
　補強材１３０と上側鋼板１０ａとの重ね合わせ面に形成される接合部１４０は、両者が接合されるように形成されていればよく、補強材１３０の幅Ｗ方向の位置及び幅等、特に限定されるものでない。補強材１３０の幅Ｗ方向における溶接部１４０の幅Ｗａは、補強材１３０の未溶融幅Ｗｂ（補強材の幅Ｗのうち隅肉溶接で溶融された部位を除く部位の幅）の０．１倍以上の幅とすることが好ましい。また、補強材１３０の幅Ｗ方向における隅肉溶接部側の溶接部１４０の端部位置は、隅肉溶接部側の補強材１３０の端部から、補強材１３０の未溶融幅Ｗｂの０．１倍以上離れた重ね合わせ面に位置するようにすることが好ましい。
　図８に、上側鋼板の上側表面に補強材を設け、上側鋼板、下側鋼板、及び、補強材を隅肉溶接した溶接継手の一例の平面図を示す。図８は、上側から溶接継手を平面視したときの図であり、更に、補強材の上側表面に接合部を投影している。上側鋼板１０ａの溶接する側の端部に沿った補強材１３０の長さＬａは、引張強さ向上のため、溶接方向における隅肉溶接部１２０の全長Ｌｂの半分（Ｌｂ×０．５）以上が好ましい。補強材１３０の長さＬａは、隅肉溶接継手の軽量化のため、隅肉溶接部１２０の全長Ｌｂの２倍（Ｌｂ×２．０）以下が好ましい。
　図８では、補強材１３０、上側鋼板１０ａ、及び、下側鋼板１０ｂを接合する隅肉溶接部１２０の長さＬｃ（補強材の隅肉溶接部の長さＬｃ）と、補強材１３０の長さＬａとが、一致するように示しているが、両者の長さが一致しなくてもよい。隅肉溶接部１２０の長さＬｃは、引張強さ向上のため、隅肉溶接部１２０の全長Ｌｂの半分（Ｌｂ×０．５）以上とすることが好ましい。また、隅肉溶接部１２０の長さＬｃは、隅肉溶接部１２０の全長Ｌｂと一致することが更に好ましい。
　また、溶接方向における接合部１４０の全長Ｌｄは、特に限定されるものでなく、上側鋼板１０ａと補強材１３０が接合されていればよく、補強材１３０の長さＬａと同等とすることが好ましい。
　図９に、上側鋼板の上側表面に湾曲した補強材を設け、上側鋼板、下側鋼板、及び、補強材を隅肉溶接した溶接継手の一例の平面図を示す。図９は、上側から溶接継手を平面視したときの図であり、更に、補強材の上側表面に接合部を投影している。図９に示すように、上側から上側鋼板１０ａの溶接する側の端部を平面視したとき、該端部が曲線となっている場合、上側鋼板１０ａの溶接する側の端部に沿って湾曲等する補強材１３０を設けることが好ましい。また、補強材１３０の長さＬａと隅肉溶接部１２０の全長Ｌｂの関係、隅肉溶接部の長さＬｃと隅肉溶接部の全長Ｌｂとの関係、接合部１４０の全長Ｌｄについては、図８を用いて説明したものと同様とすることができる。
　図１０に、上側鋼板の上側表面に補強材を設け、上側鋼板、下側鋼板、及び、補強材を不連続に隅肉溶接した溶接継手の一例の平面図を示す。図１０に示すように、隅肉溶接部１２０は不連続であってもよい。そして、補強材１３０と、上側鋼板１０ａと、下側鋼板１０ｂとの間の隅肉溶接部１２０の長さ（Ｌｃ１＋Ｌｃ２）は、引張強さ向上のため、隅肉溶接部１２０の全長（Ｌｂ１＋Ｌｂ２）の半分［（Ｌｂ１＋Ｌｂ２）×０．５］以上とすることが好ましい。また、隅肉溶接部の長さ（Ｌｃ１＋Ｌｃ２）は、隅肉溶接部１２０の全長（Ｌｂ１＋Ｌｂ２）と一致することが更に好ましい。なお、不連続となっている隅肉溶接部１２０の数は、特に限定されるものでない。
　また、図１０は、更に、補強材の上側表面に接合部を投影しており、接合部１４０は不連続であってもよい。そして、接合部１４０の長さ（Ｌｄ１＋Ｌｄ２）は、特に限定されるものでなく、上側鋼板１０ａと補強材１３０が接合されていればよく、補強材１３０の長さＬａの０．１倍以上とすることが好ましい。接合部１４０の幅（Ｗａ１＋Ｗａ２）は、特に限定されるものでなく、上側鋼板１０ａと補強材１３０が接合されていればよく、補強材１３０の未溶融幅Ｗｂの０．１倍以上とすることが好ましい。なお、不連続となっている接合部１４０の数は、特に限定されるものでない。
（補強材の成分組成等）
　補強材の成分組成は、特に限定されるものでなく、種々の成分組成の鋼板等を採用することができる。また、鋼板以外の金属部材を採用することもできる。また、補強材は、表面にめっき等の表面処理皮膜を形成したものとしてもよい。
　（補強部の他の実施形態２）
　つぎに、上側鋼板の表面に、隅肉溶接部とは別に形成された溶接ビード（補強ビード）を補強部とする実施形態に関して説明する。
（補強ビードの形状及び寸法）
　上側鋼板の上側表面に設ける補強ビードの好ましい形状について図１１を用いて説明する。
　補強ビードの形状は、特に限定されるものでなく、図１１に示すような、従前の断面形状が山形状とすることができる。また、上側から平面視したときの補強ビードの形状は、特に限定されるものでなく、直線状、曲線状等いかなる形状も採用することができる。
　引っ張り方向における補強ビード２３０の最大幅Ｗ’は、隅肉溶接ビードのルート部の応力を効率よく分散させるため、上側鋼板１０ａの板厚ｔｂ以上が好ましい。補強ビード２３０の最大幅Ｗ’は、隅肉溶接継手の軽量化のため、引っ張り方向における上側鋼板１０ａと下側鋼板１０ｂの最大重ね代Ｘ以下が好ましい。また、補強ビード２３０の最大幅Ｗは、隅肉溶接部の長さ方向において一定である必要はない。
　補強ビード２３０の幅を広げるのに、並列ビードやウィービングビードを採用することができる。また、補強ビードはアーク熱源だけでなく、レーザ熱源を活用したレーザ肉盛等いかなる熱源も採用できる。溶加材には棒状、ワイヤ、粉体等を採用することができる。
　補強ビード２３０の最大高さｔａ’は、引張強さ向上のため、上側鋼板１０ａの板厚ｔｂの半分（ｔｂ×０．５）以上が好ましい。補強ビード２３０の最大高さｔａは、隅肉溶接継手の軽量化のため、上側鋼板１０ａの板厚ｔｂの２倍（ｔｂ×２．０）以下が好ましい。また、補強ビード２３０の最大高さｔａ’は、溶接ビードの長さ方向において一定である必要はない。
（補強ビードの配置）
　下側鋼板１０ｂと隅肉溶接する側の補強ビード２３０の止端部２４０の位置は、上側鋼板１０ａの端部の位置と揃っていることが好ましい。ただし、この上側鋼板１０ａの端部から、補強ビード２３０の止端部が２ｍｍの範囲に位置していれば、十分な引張強さの溶接継手を得ることができる。
（補強ビードと隅肉溶接部との関係）
　図１１（ｂ）に示す、下側鋼板１０ｂの表面からの隅肉溶接部２２０の高さｔｃは、引張強さ向上のため、上側鋼板１０ａの板厚ｔｂ超とする。隅肉溶接部２２０の高さｔｃは、上側鋼板１０ａの板厚ｔｂの１．２倍（ｔｂ×１．２）以上が好ましく、上側鋼板１０ａの板厚ｔｂと補強ビードの最大高さｔａ’の和（ｔａ’＋ｔｂ）と同等とすることがさらに好ましい。隅肉溶接部２２０の高さｔｃは、溶接変形抑制のため、上側鋼板１０ａの板厚ｔｂと補強ビードｔａの和の２倍［（ｔａ’＋ｔｂ）×２．０］以下が好ましい。また、隅肉溶接部２２０の高さｔｃは、隅肉溶接部２２０の長さ方向において一定である必要はない。
　また、補強ビード２３０と接する側の隅肉溶接部２２０の止端部２５０は、補強ビード２３０の表面のうち、補強ビード２３０の最大高さｔａを示す位置から、補強ビード２３０の止端部２４０までの表面に形成されることが好ましい。
　図１２に、上側鋼板の上側表面に補強ビードを形成し、上側鋼板、下側鋼板、及び、補強ビードを隅肉溶接した溶接継手の一例の平面図を示す。図１２は、上側から溶接継手を平面視したときの図である。上側鋼板１０ａの溶接する側の端部に沿った補強ビード２３０の長さＬａは、引張強さ向上のため、溶接方向における隅肉溶接部２２０の全長Ｌｂの半分（Ｌｂ×０．５）以上が好ましい。補強ビード２３０の長さＬａは、隅肉溶接継手の軽量化のため、隅肉溶接部２２０の全長Ｌｂの２倍（Ｌｂ×２．０）以下が好ましい。
　図１２では、補強ビード２３０、上側鋼板１０ａ、及び、下側鋼板１０ｂを接合する隅肉溶接部２２０の長さＬｃ（補強ビードの隅肉溶接部の長さＬｃ）と、補強ビード２３０の長さＬａとが、一致するように示しているが、両者の長さが一致しなくてもよい。隅肉溶接部２２０の長さＬｃは、引張強さ向上のため、隅肉溶接部２２０の全長Ｌｂの半分（Ｌｂ×０．５）以上とすることが好ましい。また、隅肉溶接部２２０の長さＬｃは、隅肉溶接部２２０の全長Ｌｂと一致することが更に好ましい。
　図１３に、上側鋼板の上側表面に湾曲した補強ビードを形成し、上側鋼板、下側鋼板、及び、補強ビードを隅肉溶接した溶接継手の一例の平面図を示す。図１３は、上側から溶接継手を平面視したときの図である。図１３に示すように、上側から上側鋼板１０ａの溶接する側の端部を平面視したとき、該端部が曲線となっている場合、上側鋼板１０ａの溶接する側の端部に沿って湾曲等する補強ビード２３０を形成することが好ましい。また、補強ビード２３０の長さＬａと隅肉溶接部２２０の全長Ｌｂの関係、隅肉溶接部の長さＬｃと隅肉溶接部の全長Ｌｂとの関係については、図１２を用いて説明したものと同様とすることができる。
　図１４に、上側鋼板の上側表面に補強ビードを形成し、上側鋼板、下側鋼板、及び、補強ビードを不連続に隅肉溶接した溶接継手の一例の平面図を示す。図１４に示すように、隅肉溶接部２２０は不連続であってもよい。そして、補強ビード３０と、上側鋼板１０ａと、下側鋼板１０ｂとの間の隅肉溶接部２２０の長さ（Ｌｃ１＋Ｌｃ２）は、引張強さ向上のため、隅肉溶接部２２０の全長（Ｌｂ１＋Ｌｂ２）の半分［（Ｌｂ１＋Ｌｂ２）×０．５］以上とすることが好ましい。また、隅肉溶接部の長さ（Ｌｃ１＋Ｌｃ２）は、隅肉溶接部２２０の全長（Ｌｂ１＋Ｌｂ２）と一致することが更に好ましい。なお、不連続となっている隅肉溶接部２２０の数は、特に限定されるものでない。
（補強ビードの成分組成等）
　補強ビードの成分組成は、特に限定されるものでなく、種々の成分組成の溶接金属とすることができる。ただし、溶接の作業効率上、隅肉溶接部の形成で使用する溶接ワイヤと同じ溶接ワイヤを用いて補強ビードを形成することが好ましく、溶接金属の成分組成を隅肉溶接部の成分組成と同等することが好ましい。
　なお、補強ビードを本発明の補強部として用いた例と、外観上似た形態として、溶接を複数回行う、いわゆる多重盛りがある。これは、本発明に当てはめると、上側鋼板と下側鋼板を重ね隅肉溶接した後に、その上に補強ビードを形成する形態である。
　しかしながら、このような多重盛りでは、上側鋼板と下側鋼板の重ね隅肉溶接は、補強部の端部を溶接金属が覆うように行われないので、本発明の実施形態とは異なる。また、この実施形態では、補強ビードを重ね隅肉溶接部の上に形成した際に、重ね隅肉溶接部のマルテンサイト組織が部分的に焼き戻され軟化領域が生じるので、重ね隅肉溶接部の溶接金属は破断しやすくなる。すなわち、本発明の効果は得られない。
　補強部の他の実施形態として、上で説明した実施形態の他、補強部は鋼板を加工することにより設けてもよい。たとえば、鋼板表面の端部が凸状となるようにプレス成形し、凸状となった端部を補強部として用いることもできる。
　次に、本発明の溶接法及び本発明の継手で用いる鋼板について説明する。
　本発明の溶接法及び本発明の継手では、上側鋼板に引張強度が７８０ＭＰａ以上の鋼板（高強度鋼板）を用いる。上側鋼板に高強度鋼板を用いて隅肉溶接した溶接継手において、過度の引っ張り負荷をかけたとき、母材で破壊せず、溶接金属で破断することがあり、溶接継手の引張強さの向上が必要なためである。下側鋼板は、成分組成等、特に限定されるものでなく、上側鋼板と同様の高強度鋼板を用いることができる。
　上側鋼板及び下側鋼板の板厚は、特に限定されるものでなく、０．５～３.０ｍｍとすることができる。また、上側鋼板及び下側鋼板の全体の板厚も、特に限定されるものでなく、１．０～６．０ｍｍとすることができる。また、上側鋼板及び下側鋼板は、両面又は片面にめっき等の表面処理皮膜を形成した鋼板としてもよい。めっき起因でブローホール欠陥が生じる場合は、板間に隙間をあけて溶接してもよい。
　鋼板は、少なくとも一部に板状部を有し、当該板状部が互いに積み重ね合わされる部分を有するものであればよく、全体が板でなくともよい。また、鋼板は、別々の鋼板から構成されるものに限定されず、１枚の鋼板を管状等の所定の形状に成形したものを重ね合わせたものでもよい。
　次に、本発明の溶接法の流れについて説明する。
　まず、本発明の溶接法では、前述したような上側鋼板及び下側鋼板を準備する。例えば、板厚１．６ｍｍの引張強度１１８０ＭＰａの非めっき鋼板を２枚準備する。次に、補強材、上側鋼板、下側鋼板の間を隅肉溶接して形成する隅肉溶接部に応じた形状及び寸法の補強材を準備する。例えば、板厚方向の断面形状及び上側から平面視したときの形状が、長方形状であり、幅Ｗが２０ｍｍ、厚さｔａが１．６ｍｍの補強材を準備する。
　補強材が隅肉溶接された補強部を形成する場合、上側鋼板に補強材を重ね合わせ、上側鋼板の表面と補強材の一方の端部との間を隅肉溶接する。例えば、隅肉溶接部の高さｔｄを補強材と同じ高さである１．６ｍｍとなるように隅肉溶接する。次に、補強材の他方の端部と、上側鋼板の端部と、下側鋼板の表面との間を上述の補強材と隅肉溶接部との関係となるように隅肉溶接する。例えば、隅肉溶接部の高さｔｃが上側鋼板の板厚ｔｂと補強材の板厚ｔａを足した３．２ｍｍで、隅肉溶接部の長さＬｃが、補強材の長さＬａと隅肉溶接部の全長Ｌｂと一致するように、隅肉溶接をする。
　なお、補強材の他方の端部と、上側鋼板の端部と、下側鋼板の表面との間を上述の補強材と隅肉溶接部との関係となるように隅肉溶接し、その後、上側鋼板の表面と補強材の一方の端部との間を隅肉溶接してもよい。
　補強材が重ね合わせ面で接合された補強部を形成する場合、上側鋼板に補強材を重ね合わせ、上側鋼板と補強材との重ね合わせ面を接合する。接合は、特に限定されるものでなく、スポット溶接やシーム溶接のような抵抗溶接で行ってもよいし、抵抗溶接以外例えばレーザ溶接で行っても、接着剤を重ね合わせ面に充填させて接着して行ってもよい。各接合方法の条件は、常法に従えばよく、特に限定されるものではない。
　例えば、このスポット溶接で接合する場合は、上側鋼板に補強材を重ね合わせ、両側から２枚の金属板を挟み込むように、銅合金等からなるドームラジアス型の先端直径６～８ｍｍの電極を、加圧力１．５～６．０ｋＮで押し付けつつ、５～５０サイクル（電源周波数５０Ｈｚ）、４～１５ｋＡで、通電して、溶融金属を形成し、冷却して凝固させ、直径５ｍｍ程度の溶接部を形成する。この場合、溶接部の幅及び長さは、同等となる。
　次に、補強材の端部と下側鋼板の表面との間を上側鋼板の端部を含めて、上述の補強材と隅肉溶接部との関係となるように隅肉溶接する。例えば、隅肉溶接部の高さｔｃが上側鋼板の板厚ｔｂと補強材の板厚ｔａを足した３．２ｍｍで、隅肉溶接部の長さＬｃが、補強材の長さＬａと隅肉溶接部の全長Ｌｂと一致するように、隅肉溶接をする。
　補強ビードに依る補強部を形成する場合、補強ビードは、隅肉溶接部の形成に先立って形成する必要がある。これにより、図１１（ｂ）に示すように、隅肉溶接部２２０の一方の止端部２５０が補強ビード２３０の表面上に位置するようになる。
　次に、補強ビードの表面と、上側鋼板の端部と、下側鋼板の表面との間を上述の補強ビードと隅肉溶接部との関係となるように隅肉溶接する。例えば、隅肉溶接部の高さｔｃが上側鋼板の板厚ｔｂと補強ビードの厚さｔａを足した３．２ｍｍで、隅肉溶接部の長さＬｃが、補強ビードの長さＬａと隅肉溶接部の全長Ｌｂと一致するように、隅肉溶接をする。
　隅肉溶接におけるアーク溶接の条件は、常法に従えばよく、特に限定されるものでない。例えば、シールドガスとしては、１００％ＣＯ２ガスの他、Ａｒガスと３～２０％ＣＯ２ガスとの混合ガスなどを用いることができ、溶接電流及び電圧としては、アンダーカットが出ない値を設定すればよい。
　使用する溶接ワイヤは、特に限定されるものでなく、高強度鋼板用ワイヤを用いることができるが、溶接金属のビッカース硬さＨＶが５００未満となる組成を有するものを採用すると、遅れ破壊が抑制でき、好ましい。
　本発明の重ね隅肉溶接継手の引張強度が向上するのは、隅肉溶接部のルート部から隅肉溶接部の表面までの距離、すなわちのど厚が長くなることにより、ルート部に集中する応力が分散するためとかんがえられる。
　のど厚ＤＴは図１５（ａ）、（ｂ）に示すように、ルート部から隅肉溶接表面への最短距離として定義する。（ａ）は、隅肉溶接部の溶接ビードが凸型に形成された場合、（ｂ）は溶接ビードが凹型に形成された場合の例を示す。
　図１５（ｃ）に示すように、上板と下板の間に隙間がある場合は、上板側のルート部から隅肉溶接表面への最短距離、下板側のルート部から隅肉溶接表面への最短距離の短い方をのど厚とする。
　本発明者らの検討によれば、隅肉溶接部ののど厚をＤＴ（ｍｍ）、隅肉溶接部の平均硬さをＨＦ（ＨＶ）、上側鋼板の板厚をＤ１（ｍｍ）、上側鋼板の隅肉溶接部のＨＡＺ軟化部の硬さ及び上側鋼板の母材の硬さのうち小さい硬さをＨＳ（ＨＶ）としたとき、（ＤＴ×ＨＦ）／（Ｄ１×ＨＳ）が１．２０以上、好ましくは１．５０となると、より引張強度が向上することがわかった。硬さは、ここで、ビッカース硬さである。
　また、下側鋼板の溶融幅をＬｂ（ｍｍ）としたとき、（Ｌｂ×ＨＦ）／（Ｄ１×ＨＳ）≧１．７０を満たすと、引張強度の向上により好ましい。
　隅肉溶接部の平均硬さは、図２にＢで示した領域の溶接金属のビッカース硬さを平均した値とする。溶接金属内部であれば、測定位置や測定数は任意に決定してよい。
　溶接継手の引張強度をより効果的に向上させるためには、上記の関係を満たすように、適宜溶接条件を調整すればよい。
　［実施例１］
　次に、本発明の実施例について説明するが、実施例での条件は、本発明の実施可能性及び効果を確認するために採用した一条件例であり、本発明は、この一条件例に限定されるものではない。本発明は、本発明の要旨を逸脱せず、本発明の目的を達成する限りにおいて、種々の条件を採用し得るものである。
　表１に示す長さ１００ｍｍ、幅２５ｍｍの鋼板を準備した。また、図３（ａ）及び図４に示すような直方体形状の補強材を、引張強度１１８０ＭＰａの鋼板を加工して作製した。表２に補強材の寸法を示す。図３(a)において、補強材の右側端は上側鋼板１０ａの右側端と揃えた。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000001
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000002
　表３に示す鋼板の組合せで、鋼板の長手方向の端部を重ね代Ｘ２０ｍｍで重ね合わせ、更に一部を除き補強材を重ね合わせ、表３に示す溶接ワイヤを用いて隅肉溶接して試験片を作製した。表３には、隅肉溶接部の高さ及び長さを示す。表３中の式１は、溶接部ののど厚をＤＴ（ｍｍ）、溶接部の平均硬さをＨＦ（ＨＶ）、上側鋼板の板厚をＤ１（ｍｍ）、上側鋼板の溶接部のＨＡＺ軟化部の硬さ及び上側鋼板の母材の硬さのうち小さい硬さをＨＳ（ＨＶ）としたときの（ＤＴ×ＨＦ）／（Ｄ１×ＨＳ）の値を示す（以下、［実施例２］、［実施例３］、［比較例］において同じ）。
　また、表４に、隅肉溶接の溶接条件を示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000003
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000004
　そして、作製した試験片の両端部分を把持して、引張試験を行った。引張試験は、引張速度１０ｍｍ／ｍｉｎで実施した。表５に、引張強度と破断箇所を示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000005
　試験Ｎｏ．１～５、及び７～９は、補強材を用いて隅肉溶接を行ったので、引張強度が高く、破断箇所が熱影響部となった。
　試験Ｎｏ．６は、補強材を用いずに隅肉溶接を行ったが、母材強度が低いため、破断箇所は母材であった。
　試験Ｎｏ．１０は、補強材を用いずに隅肉溶接を行ったので、引張強度が低く、破断箇所が溶接金属となった。
　試験Ｎｏ．１１は、補強材が上側鋼板に接合されていない状態で隅肉溶接を行ったため、補強材の効果が得られず、引張強度が低く、破断箇所が溶接金属となった。
　［実施例２］
　表６に示す長さ１００ｍｍ、幅２５ｍｍの鋼板を準備した。また、図３（ａ）及び図４に示すような直方体形状の補強材を、引張強度１１８０ＭＰａの鋼板を加工して作製した。表７に補強材の寸法を示す。図３(a)において、補強材の右側端は上側鋼板１０ａの右側端と揃えた。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000006
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000007
　表８に示す補強材と上側鋼板の組合せで、一部を除き重ね合わせ、補強材の略中心に１箇所スポット溶接を行い接合した。ナゲット径（接合部の長さ及び幅）は、６ｍｍとなるように行った。
　その後、表８に示す組合せとなるように、上側鋼板と補強材を接合した物に下側鋼板を重ね合わせ、隅肉溶接して試験片を作製した。その際、上側鋼板と下側鋼板の長手方向の端部を重ね代Ｘ２０ｍｍで重ね合わせた。表８には、隅肉溶接部の高さ及び長さ、補強材右側の溶接部長さ、補強材の未溶融幅、接合部の長さ及び幅を示す。また、表９に、隅肉溶接の溶接条件を示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000008
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000009
　そして、作製した試験片の両端部分を把持して、引張試験を行った。引張試験は、引張速度１０ｍｍ／ｍｉｎで実施した。表１０に、引張強度と破断箇所を示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000010
　補強材を用いて隅肉溶接を行った結果、実施例１と同様に、引張強度が高く、破断箇所が熱影響部となった。
　［実施例３］
　表１１に示す長さ１００ｍｍ、幅２５ｍｍの鋼板を準備した。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000011
　図１１（ａ）及び図１２に示すような形状の補強ビードを、上側鋼板の上側表面に形成した。また、補強ビードの止端部４０は、図１１（ａ）に示すように、上側鋼板１０ａの端部と揃えた。表１２に、補強ビードの高さ、幅及び長さを示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000012
　その後、表１３に示す組合せとなるように、上側鋼板に補強ビードを形成した物に下側鋼板を重ね合わせ、隅肉溶接して試験片を作製した。その際、上側鋼板と下側鋼板の長手方向の端部を重ね代Ｘ２０ｍｍで重ね合わせた。表１３に、隅肉溶接部の高さ及び長さを示す。また、表１４に、補強ビード及び隅肉溶接の溶接条件を示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000013
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000014
　そして、作製した試験片の両端部分を把持して、引張試験を行った。引張試験は、引張速度１０ｍｍ／ｍｉｎで実施した。表１５に、引張強度と破断箇所を示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000015
　補強ビードを形成して隅肉溶接を行った結果、実施例１、実施例２と同様に、引張強度が高く、破断箇所が熱影響部となった。
　［比較例］
　表１６に示す長さ１００ｍｍ、幅２５ｍｍの鋼板を準備した。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000016
　図１６に示すように、上側鋼板と下側鋼板を隅肉溶接して本溶接部を形成し、さらに、隅肉溶接で形成された溶接ビードの上に補強ビードを形成する多重盛り溶接を行い、試験片を作成した。上側鋼板と下側鋼板の長手方向の端部の重ね代Ｘは２０ｍｍとした。表１７に溶接部の高さ及び長さを示す。また、表１８に、補強ビード及び隅肉溶接の溶接条件を示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000017
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000018
　そして、作製した試験片の両端部分を把持して、引張試験を行った。引張試験は、引張速度１０ｍｍ／ｍｉｎで実施した。表１９に、引張強度と破断箇所を示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000019
　多重盛りによる隅肉溶接を行った結果、引張強度向上の効果は得られず、破断箇所は溶接金属となった。これは、多重盛りによっては、図１６に示すとおり、のど厚ＤＴは大きくならず、また、補強ビードを形成する際に本溶接部が部分的に焼き戻されるため、本溶接部に軟化領域が生じたためと考えられる。
　本発明によれば、高強度鋼板の表面上に補強部を設けて隅肉溶接したので、溶接継手の溶接変形を増加させずに、ルート部への応力集中が回避でき、引張強さを向上させることができる。よって、本発明は、産業上の利用可能性が高いものである。
　１ａ、１ｂ　　鋼板（母材）
　２　　　溶接ビード（隅肉溶接部）
　１０ａ　上側鋼板
　１０ｂ　下側鋼板
　２０　　溶接ビード（隅肉溶接部）
　３０　　補強材
　４０　　溶接ビード（隅肉溶接部）
　１２０　溶接ビード（隅肉溶接部）
　１３０　補強材
　１４０　溶接ビード（隅肉溶接部）
　２２０　隅肉溶接ビード（隅肉溶接部）
　２３０　補強ビード
　２４０　補強ビードの止端部
　２５０　隅肉溶接ビードの止端部
　３１０　本溶接部（隅肉溶接部）
　３２０　補強ビード
　ｔａ　　補強部の厚さ
　ｔａ’　補強ビードの最大高
　ｔｂ　　上側鋼板の板厚
　ｔｃ　　隅肉溶接部の高さ
　ｔｄ　　隅肉溶接部の高さ
　Ｌａ　　補強部の長さ
　Ｌｂ、Ｌｂ１、Ｌｂ２　　隅肉溶接部の全長
　Ｌｃ、Ｌｃ１、Ｌｃ２　　補強部の隅肉溶接部の長さ
　Ｌｄ、Ｌｄ１、Ｌｄ２　　溶接部の長さ
　Ｗ　　補強部の幅
　Ｗ’　補強ビードの最大幅
　Ｗａ、Ｗａ１、Ｗａ２　　接合部の幅
　Ｗｂ　　補強部の未溶融幅
　Ｘ　　最大重ね代
　ＤＴ　のど厚

Claims (14)

  1. 　第１の鋼板と第２の鋼板の溶接予定箇所を重ね合わせ隅肉溶接する方法であって、
    　上記第１の鋼板の引張強度が７８０ＭＰａ以上であり、
    　上記方法は、
    　上記第１の鋼板の表面であって、上記第１の鋼板と第２の鋼板とを重ね合わせる際に第２の鋼板と接する面と反対側の面に接合された補強部を形成する工程、
    　上記補強部の端部と、上記第１の鋼板の端部と上記第２の鋼板の表面との間を溶接金属が覆うように隅肉溶接する工程
    を含むことを特徴とする隅肉溶接方法。
  2. 　前記隅肉溶接により形成された隅肉溶接部ののど厚をＤＴ（ｍｍ）、上記隅肉溶接部の平均硬さをＨＦ（ＨＶ）、前記第１の鋼板の板厚をＤ１（ｍｍ）、第１の鋼板の隅肉溶接部のＨＡＺ軟化部の硬さ及び第１の鋼板の母材の硬さのうち小さい硬さをＨＳ（ＨＶ）としたとき、（ＤＴ×ＨＦ）／（Ｄ１×ＨＳ）が１．５０以上であることを特徴とする請求項１に記載の隅肉溶接方法。
  3. 　前記補強部は補強材であることを特徴とする請求項１又は２に記載の隅肉溶接方法。
  4. 　前記補強材の端部は、前記第１の鋼板の表面であって、第１の鋼板と第２の鋼板とを重ね合わせる際に接触する面と反対側の面に隅肉溶接することを特徴とする請求項３に記載の隅肉溶接方法。
  5. 　前記補強材は、前記第１の鋼板の表面であって、第１の鋼板と第２の鋼板とを重ね合わせる際に接触する面と反対側の面に、上記補強材と第１の鋼板との重ね合わせ面で接合することを特徴とする請求項３に記載の隅肉溶接方法。
  6. 　前記補強部は、前記第１の鋼板の第２の鋼板と重ね合わせる面と反対側の表面に形成された溶接ビードであることを特徴とする請求項１又は２に記載の隅肉溶接方法。
  7. 　前記補強部は、前記第１の鋼板を加工して形成されたことを特徴とする請求項１又は２に記載の隅肉溶接方法。
  8. 　第１の鋼板と第２の鋼板が隅肉溶接された溶接継手であって、
    　上記第１の鋼板引張強度が７８０ＭＰａ以上であり、
    　上記第１の鋼板の表面であって、上記第１の鋼板と第２の鋼板とを重ね合わせる際に第２の鋼板と接する面と反対側の面に接合された補強部を備え、
    　上記第１の鋼板の端部、上記第２の鋼板の表面、及び上記補強材の端部との間に隅肉溶接部を有する
    ことを特徴とする隅肉溶接継手。
  9. 　前記隅肉溶接部ののど厚をＤＴ（ｍｍ）、隅肉溶接部の平均硬さをＨＦ（ＨＶ）、前記第１の鋼板の板厚をＤ１（ｍｍ）、第１の鋼板の隅肉溶接部のＨＡＺ軟化部の硬さ及び第１の鋼板の母材の硬さのうち小さい硬さをＨＳ（ＨＶ）としたとき、（ＤＴ×ＨＦ）／（Ｄ１×ＨＳ）が１．５０以上であることを特徴とする請求項に記載の隅肉溶接継手。
  10. 　前記補強部は補強材であることを特徴とする請求項８又は９に記載の隅肉溶接継手。
  11. 　前記補強材の端部は、前記第１の鋼板の表面であって、上記第１の鋼板と第２の鋼板とを重ね合わせる際に第２の鋼板と接する面と反対側の面に隅肉溶接されたことを特徴とする請求項１０に記載の隅肉溶接継手。
  12. 　前記補強材は、前記第１の鋼板の表面であって、上記第１の鋼板と第２の鋼板とを重ね合わせる際に第２の鋼板と接する面と反対側の面に、上記補強材と第１の鋼板との重ね合わせ面で接合された補強材であることを特徴とする請求項１０に記載の隅肉溶接継手。
  13. 　前記補強部は、前記第１の鋼板の第２の鋼板と重ね合わせる面と反対側の表面に形成された溶接ビードであることを特徴とする請求項８又は９に記載の隅肉溶接継手。
  14. 　前記補強部は、前記第１の鋼板を加工して形成されたことを特徴とする請求項８又は９に記載の隅肉溶接継手。
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