WO2016152009A1 - ボイラ - Google Patents
ボイラ Download PDFInfo
- Publication number
- WO2016152009A1 WO2016152009A1 PCT/JP2016/000835 JP2016000835W WO2016152009A1 WO 2016152009 A1 WO2016152009 A1 WO 2016152009A1 JP 2016000835 W JP2016000835 W JP 2016000835W WO 2016152009 A1 WO2016152009 A1 WO 2016152009A1
- Authority
- WO
- WIPO (PCT)
- Prior art keywords
- buffer mechanism
- boiler
- furnace wall
- boiler according
- fixed
- Prior art date
Links
Images
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F22—STEAM GENERATION
- F22B—METHODS OF STEAM GENERATION; STEAM BOILERS
- F22B37/00—Component parts or details of steam boilers
- F22B37/02—Component parts or details of steam boilers applicable to more than one kind or type of steam boiler
- F22B37/10—Water tubes; Accessories therefor
- F22B37/107—Protection of water tubes
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F22—STEAM GENERATION
- F22B—METHODS OF STEAM GENERATION; STEAM BOILERS
- F22B21/00—Water-tube boilers of vertical or steeply-inclined type, i.e. the water-tube sets being arranged vertically or substantially vertically
- F22B21/34—Water-tube boilers of vertical or steeply-inclined type, i.e. the water-tube sets being arranged vertically or substantially vertically built-up from water tubes grouped in panel form surrounding the combustion chamber, i.e. radiation boilers
- F22B21/341—Vertical radiation boilers with combustion in the lower part
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F22—STEAM GENERATION
- F22B—METHODS OF STEAM GENERATION; STEAM BOILERS
- F22B37/00—Component parts or details of steam boilers
- F22B37/02—Component parts or details of steam boilers applicable to more than one kind or type of steam boiler
- F22B37/10—Water tubes; Accessories therefor
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F22—STEAM GENERATION
- F22B—METHODS OF STEAM GENERATION; STEAM BOILERS
- F22B37/00—Component parts or details of steam boilers
- F22B37/02—Component parts or details of steam boilers applicable to more than one kind or type of steam boiler
- F22B37/10—Water tubes; Accessories therefor
- F22B37/101—Tubes having fins or ribs
- F22B37/102—Walls built-up from finned tubes
Definitions
- the present invention relates to a suspended boiler, and more particularly to a boiler having a mechanism that can reduce the seismic response of equipment provided inside.
- the boiler suspends the boiler body with a supporting steel frame so as not to prevent thermal expansion of the boiler body during operation. Therefore, when an earthquake occurs, the boiler body moves like a hanging bell inside the supporting steel frame. At that time, a steadying device is provided for the purpose of limiting the relative displacement between the boiler body and the supporting steel frame.
- a steadying device is provided for the purpose of limiting the relative displacement between the boiler body and the supporting steel frame.
- an elastic-plastic element is provided between a back stay provided outside the boiler body and a support steel frame that supports the suspension of the boiler body, and the elastic-plastic element is divided into a plurality of groups.
- a boiler steady rest device is proposed.
- an object of this invention is to provide the suspension type boiler which can reduce the earthquake response of the internal element provided in the inside of a boiler can.
- a boiler according to the present invention includes a boiler body and a supporting steel frame that supports the boiler body by suspending the boiler body. And a buffer mechanism that interferes with the internal element and absorbs vibration energy when a relative displacement exceeding a predetermined value of the internal element with respect to the furnace wall occurs. According to the present invention, when a relative displacement exceeding a predetermined value of the internal element with respect to the furnace wall occurs, the buffer mechanism that absorbs vibration energy is provided, so that the earthquake response of the internal element can be reduced.
- the buffer mechanism can include an energy absorber that is compressed and plastically deformed by interference.
- the buffer mechanism includes an energy absorber and a gantry that supports the energy absorber and is fixed to the furnace wall, the gantry is preferably fixed to the fin of the furnace wall.
- This gantry can also be provided with an energy absorption capability of being compressed and plastically deformed by interference.
- the buffer mechanism may include a damper element that is fixed to the furnace wall and causes bending and shearing, and an interference body that is fixed to the internal element and interferes with the damper element.
- this interference body it is preferable to provide a pair on both the forward path side and the return path side in the main vibration direction.
- the suspension type boiler when the relative displacement exceeding the predetermined value of the internal element with respect to the furnace wall occurs, the suspension type boiler is provided with a buffer mechanism that absorbs vibration energy. Provided.
- FIG. 1 It is a figure showing a schematic structure of a suspension type boiler concerning this embodiment.
- the buffer mechanism which concerns on 1st Embodiment is shown, (a) is a partial plane sectional view, (b) is a side view. It is a figure explaining an effect
- the suspended boiler 1 As shown in FIGS. 1 and 2, the suspended boiler 1 according to this embodiment includes a boiler body 3 and a supporting steel frame 5 that surrounds the boiler body 3, and the boiler body 3 is interposed via a suspension member 7. Then, it is suspended from the supporting steel frame 5.
- the support steel frame 5 is only partially shown in FIG. 1, the support steel frame 5 is configured by combining a plurality of pillars 5A extending in the vertical direction, a plurality of beams 5B extending in the horizontal direction, and the like.
- the boiler body 3 includes a boiler can 10 and an internal element 4 mainly composed of piping provided inside the boiler can 10.
- the present embodiment includes a buffer mechanism 20 that reduces the earthquake response of the internal element 4 in relation to the furnace wall 11 of the boiler can 10.
- the furnace wall 11 is made of a membrane wall, and as shown in FIG. 2, water tubes 15 and flat fins 16 are alternately combined by welding. Therefore, the inner surface 12 and the outer surface 13 have an uneven shape in which a part of the outer peripheral surface shape of the water tube 15 and the shape of the surface of the fin 16 are alternately repeated.
- the furnace wall 11 is provided with a water pipe 15 mainly for the purpose of preventing overheating and effective use of heat recovery, and this purpose is achieved by passing water and steam through the water pipe 15. Therefore, in the furnace wall 11, the water pipe 15 is more important than the fin 16 in order for the boiler 1 to maintain its function.
- the buffer mechanism 20 is fixed to the furnace wall 11 of the boiler can 10.
- the furnace wall 11 includes an inner surface 12 facing the inner element 4 and an outer surface 13 facing the inner surface 12, and the buffer mechanism 20 is fixed to the inner surface 12 side.
- the buffer mechanism 20 is provided in the range of the clearance C set between the internal element 4 and the furnace wall 11 composed of the water pipe 15 and the fins 16 in the structural design of the boiler 1.
- the buffer mechanism 20 includes a gantry 21 whose section is a gate shape, and an energy absorber 25 that is attached to the gantry 21 and absorbs energy due to interference when the internal element 4 interferes.
- the gantry 21 is made of, for example, grooved steel having a gate-shaped cross section, and includes a web 22 and a pair of flanges 23, 23 connected to both ends of the web 22.
- the flanges 23, 23 are the water pipes 15 of the furnace wall 11. And is fixed to the fin 16 by welding, for example.
- the buffer mechanism 20 is fixed so that a load is not directly applied to the water pipe 15.
- the energy absorber 25 is fixed to the web 22 of the gantry 21 by, for example, welding.
- the energy absorber 25 oscillates larger than expected when the internal element 4 is shaken, and when the internal element 4 interferes, the energy absorber 25 plastically deforms to absorb kinetic energy and reduce the response at the time of the earthquake. For this reason, the energy absorber 25 is given mechanical characteristics that yield when the internal element 4 interferes with the energy absorber 25 earlier than the internal element 4 and the furnace wall 11 are damaged.
- the structure of the boiler body 3 is assumed to be larger in the direction of the white arrow A in FIG. Let's say A.
- the gantry 21 and the energy absorber 25 that form the buffer mechanism 20 are made of heat-resistant steel similar to the internal element 4 and the furnace wall 11.
- the operation and effect of the buffer mechanism 20 when the boiler 1 including the buffer mechanism 20 receives earthquake motion will be described.
- the energy absorber 25 is shown in FIG. 3B. Shrinks and plastically deforms, absorbing energy from earthquake motion.
- the inner element 4 once leaves the energy absorber 25 due to the swinging back by the earthquake motion, but interferes with the energy absorber 25 again.
- the amount of displacement of the internal element 4 at this time is greater than the previous relative displacement. Therefore, the energy absorber 25 contracts more than in the case of the previous interference, and absorbs seismic energy. Since the energy absorber 25 repeats the above behavior, the response of the internal element 4 during the earthquake is reduced while exhibiting the load-displacement relationship shown in FIG.
- the energy absorber 25 absorbs energy
- the gantry 21 also receives a load, and this load is transmitted to the furnace wall 11 to which the gantry 21 is fixed.
- the gantry 21 is fixed to the fin 16 and the load is received by the fin 16. The load is not received directly.
- the gantry 21 since the water pipe 15 can control the function of the boiler 1, the gantry 21 straddles the water pipe 15 and attaches the flanges 23 and 23 to the fins 16. However, the function of the boiler 1 is secured.
- the buffer mechanism 20 that absorbs energy in the clearance C since the buffer mechanism 20 that absorbs energy in the clearance C is provided, the response of the internal element 4 during an earthquake can be reduced, and the support steel frame 5 of the boiler 1 can be obtained by the energy absorption effect.
- the earthquake response reduction effect can be obtained as a whole.
- the structure which receives the load from the buffer mechanism 20 with the fin 16 and is not transmitted directly to the water pipe 15 is employ
- a plurality of buffer mechanisms 20 may be installed in the plane direction and the height direction according to the load assumed by the earthquake motion, and based on the vibration mode of the internal element 4.
- the appropriate quantity can be installed at the position considered to be the most effective. In general, the location where the vibration mode of the internal element 4 becomes the largest is confirmed, and the buffer mechanism 20 may be provided there.
- the web 22 and the flanges 23, 23 are not in contact with the water pipe 15. However, if the function of the water pipe 15 can be maintained, the web 22 and The flanges 23 and 23 are allowed to contact. However, even in this case, it is premised that the fins 16 mainly receive a load.
- the energy absorber 25 of the buffer mechanism 20 is plastically deformed.
- the gantry 21 may be plastically deformed and absorb energy simultaneously or later.
- the energy absorber used in the present embodiment is arbitrary as long as the function described above is exhibited, but a preferred example will be described with reference to FIG.
- the same constituent elements as those shown in FIG. 2 are denoted by the same reference numerals as those in FIG.
- a honeycomb core 26 shown in FIG. 4B is proposed.
- the honeycomb core 26 has a structure in which a large number of, for example, hexagonal cells 27 are gathered.
- Each cell 27 is formed with a hexagonal through hole 28 penetrating along the axis L, and the through hole 28 is opened at both ends of each cell 27.
- the energy absorber made of the honeycomb core 26 has the gantry 21 so that the compression direction when the internal element 4 interferes with the honeycomb core 26 coincides with the axis L direction. Fixed to. When the inner element 4 interferes, the honeycomb core 26 contracts and deforms to absorb energy due to the collision force of the inner element 4. An example of the transition will be described with reference to FIG.
- FIG. 5D shows the transition of FIGS. 5A, 5B, and 5C in a load-displacement diagram.
- (a), (b), (c) in FIG.5 (d) respond
- the honeycomb core 26 as an energy absorber is given mechanical characteristics that yield before the inner element 4 and the furnace wall 11 are damaged. Based on the four vibration modes, an appropriate quantity can be installed at a position considered to be the most effective. Specifically, as shown in FIG. 6 (a), a plurality of buffer mechanisms 20 can be provided at intervals, and as shown in FIG. 6 (b), it has dimensions over three fins 16. A buffer mechanism 20 can also be provided.
- the buffer mechanism 30 employs a damper structure that undergoes bending and shearing, and is configured to be capable of absorbing energy against reciprocal vibration due to seismic motion.
- the buffer mechanism 30 is one end portion in the horizontal (width) direction H of the inner element 4 closest to the furnace wall 11 and the lower end in the vertical (up and down) direction V.
- the main damper element 31 is provided on the furnace wall 11 side and the inner element 4 side. When the vibration exceeding the predetermined value occurs in the main vibration direction A, the main damper element 31 is provided on the furnace wall 11 side. And a damper receiver 35 that interferes with.
- the main damper element 31 has one end (fixed end) fixed to the fin 16 of the furnace wall 11, and a first arm 32 extending perpendicularly from the furnace wall 11 and one end (free end) on the other end (free end) side of the first arm 32.
- the second arm 33 is fixed on the fixed end side and extends in parallel with the furnace wall 11.
- the first arm 32 is located at a predetermined distance from the end in the horizontal direction H of the inner element 4, and the second arm 33 is from the lower end of the inner element 4 in the vertical direction V. Is located at a predetermined distance.
- the damper receiver 35 is a member that is attached to the lower surface 4 ⁇ / b> A of the internal element 4 and that is made of, for example, channel steel having a gate-shaped cross section.
- the damper receiver 35 includes a fixed portion 36 that is fixed to the lower surface 4A, and a pair of locking pieces 37A and 37B that hang down from both ends of the fixed portion 36 in the width direction.
- the width direction here corresponds with the direction in which earthquake motion occurs.
- fixed part 36 and locking piece 37A, 37B consist of a rectangular flat plate, it is an example to the last and the form is not limited as long as the intended purpose can be achieved.
- the damper receiver 35 is provided with an insertion gap 38 between the locking pieces 37 ⁇ / b> A and 37 ⁇ / b> B, and the second arm 33 of the main damper element 31 is inserted into the insertion gap 38.
- the width W38 of the insertion gap 38 is set to be larger than the thickness T of the internal element 4, and the internal element 4 is separated from the locking pieces 37A and 37B in a steady state.
- the operation and effect of the buffer mechanism 30 when the boiler 1 including the buffer mechanism 30 receives earthquake motion will be described.
- the locking piece 37A of the damper receiver 35 approaches the second arm 33 and finally interferes.
- the second arm 33 of the main damper element 31 undergoes plastic deformation due to bending and shearing, and absorbs energy due to earthquake motion.
- the second arm 33 is once separated from the locking piece 37A by swinging back due to the earthquake motion, but this time, it interferes with the locking piece 37B.
- the amount of displacement of the internal element 4 at this time is greater than the previous relative displacement.
- the second arm 33 undergoes plastic deformation due to bending and shearing, and contracts more than in the previous interference to absorb seismic energy. Since the second arm 33 constituting the main damper element 31 repeats the above behavior, the response of the internal element 4 during the earthquake is reduced while exhibiting the load-displacement relationship shown in FIG.
- the structure of the 1st arm 32 can be made small by providing the reinforcement arm 34 which reinforces the 1st arm 32 between the 1st arm 32 and the fin 16.
- FIG. 7 (c) energy absorption by plastic deformation is mainly performed by the second arm 33, as shown in the first embodiment, the first arm 32 of FIGS. 7A and 7B, which is a support member, It goes without saying that there is no problem even if the first arm 32, the reinforcing arm 34, and the locking pieces 37A and 37B in FIG.
- the buffer mechanism 30 according to the second embodiment can reduce the response of the internal element 4 at the time of the earthquake as well as the buffer mechanism 20 of the first embodiment, and can support the boiler 1 by the energy absorption effect.
- the steel frame 5 as a whole can also reduce the earthquake response.
- the structure which receives the load from the buffer mechanism 20 with the fin 16 and is not transmitted to the water pipe 15 directly is employ
- adopted since the structure which receives the load from the buffer mechanism 20 with the fin 16 and is not transmitted to the water pipe 15 directly is employ
- the second embodiment since the second embodiment includes a pair of locking pieces 37A and 37B with a gap in the main vibration direction A, energy can be absorbed with respect to the forward path side and the return path side of the reciprocating vibration. When reciprocal vibrations occur repeatedly as in earthquake motion, the amount of energy absorption becomes larger, and the effect of reducing the earthquake response is improved.
- the buffer mechanism 20 of the first embodiment needs to be installed between the internal element 4 and the furnace wall 11, the installation position may be restricted by the interval between the internal element 4 and the furnace wall 11. is there.
- the buffer mechanism 30 of the second embodiment can be provided on the lower surface 4A of the internal element 4, there is almost no restriction on the installation position.
- the contraction amount (deformation amount) of the energy absorber 25 has to be smaller than the interval between the internal element 4 and the furnace wall 11, but the damper receiver 35 has the lower surface 4 ⁇ / b> A of the internal element 4. Since the buffer mechanism 30 provided in the above has no such restriction, the deformation amount can be increased.
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Vibration Dampers (AREA)
- Vibration Prevention Devices (AREA)
- Buildings Adapted To Withstand Abnormal External Influences (AREA)
- Supports For Pipes And Cables (AREA)
Abstract
Description
例えば、特許文献1は、ボイラ本体よりも外側に設けたバックステーと、ボイラ本体を吊り下げ支持する支持鉄骨との間に弾塑性エレメントを設け、かつこの弾塑性エレメントを複数のグループに分割したボイラ振れ止め装置を提案している。
そこで本発明は、ボイラ缶の内部に設けられる内部エレメントの地震応答を低減できる吊り下げ式ボイラを提供することを目的とする。
本発明によれば、火炉壁に対する内部エレメントの所定値を超える相対的な変位が生じると、振動エネルギを吸収するバッファ機構を備えているので、内部エレメントの地震応答を低減できる。
また、本発明のボイラにおいて、バッファ機構は、干渉により圧縮して塑性変形するエネルギ吸収体を備えることができる。
このバッファ機構として、エネルギ吸収体と、エネルギ吸収体を支持するとともに、火炉壁に固定される架台と、を備える場合に、架台を火炉壁のフィンに固定することが好ましい。この架台が、干渉により圧縮して塑性変形するエネルギ吸収能を備えることもできる。
また、エネルギ吸収体として、ハニカム構造体を用いるのが好ましく、このハニカム構造体は、主振動方向に軸線が沿って配置することができる。
以上のバッファ機構は、主振動方向における往路側と復路側の両側に一対設けることが好ましい。
この干渉体としては、主振動方向における往路側と復路側の両側に一対設けることが好ましい。
[第1実施形態]
本実施形態に係る吊り下げ式のボイラ1は、図1及び図2に示すように、ボイラ本体3と、ボイラ本体3を取り囲む支持鉄骨5と、を備え、ボイラ本体3は吊り部材7を介して支持鉄骨5に吊り下げられる。なお、支持鉄骨5は、図1には部分的にしか示していないが、鉛直方向に延びる複数本の柱5A、水平方向に延びる複数本の梁5Bなどを組み合わせて構成されている。
ボイラ本体3は、ボイラ缶10と、ボイラ缶10の内部に設けられる主に配管からなる内部エレメント4と、備えている。本実施形態は、ボイラ缶10の火炉壁11との関係で、内部エレメント4の地震応答を低減するバッファ機構20を備えている。
バッファ機構20は、ボイラ1の構造設計において、内部エレメント4と水管15及びフィン16で構成される火炉壁11との間に設定されるクリアランスCの範囲内に設けられている。
架台21は、横断面が門型の例えば溝型鋼からなり、ウェブ22と、ウェブ22の両端に連なる一対のフランジ23,23と、を備えており、フランジ23,23が火炉壁11の水管15を跨ぎ、例えば溶接によってフィン16に固定される。このように、バッファ機構20は、荷重が水管15に直接は加わらないように固定されている。
エネルギ吸収体25は、地震動が生じて内部エレメント4が想定されるよりも大きく揺れ動いて、内部エレメント4が干渉すると、塑性変形することにより、運動エネルギを吸収して地震時応答を低減する。そのために、エネルギ吸収体25は、内部エレメント4がエネルギ吸収体25に干渉した際に、内部エレメント4及び火炉壁11が損傷するよりも早期に降伏する機械的な特性が与えられている。
なお、地震動が生じたときに、その構造上、ボイラ本体3は、図2の白抜き矢印Aの方向の方が、これに直交する方向よりも揺れが大きくなるものとし、これを主振動方向Aということにする。
また、バッファ機構20をなす架台21及びエネルギ吸収体25は、内部エレメント4及び火炉壁11と同様の耐熱鋼で構成される。
図3(a)に示す定常状態から地震動を受けて内部エレメント4が相対変位してエネルギ吸収体25に接近し、ついには干渉、衝突すると、図3(b)に示すようにエネルギ吸収体25が収縮して塑性変形し、地震動によるエネルギを吸収する。地震動による揺れ戻しによって、内部エレメント4は、エネルギ吸収体25から一旦は離れるが、再度、エネルギ吸収体25に干渉する。このときの内部エレメント4の変位量は先の相対変位よりも大きくなる。したがって、エネルギ吸収体25は先の干渉のときよりも大きく収縮して、地震動エネルギを吸収する。
エネルギ吸収体25は、以上の挙動を繰り返すので、図3(c)に示す荷重-変位の関係を呈しながら、内部エレメント4の地震時応答を低減する。
さらに、本実施形態によれば、バッファ機構20からの荷重をフィン16で受け、水管15には直接は伝わらない構造を採用しているので、ボイラ1の機能を担保することができる。
また、以上では、バッファ機構20のエネルギ吸収体25が塑性変形することにしているが、同時に又は遅れて架台21が塑性変形してエネルギを吸収してもよい。
エネルギ吸収体の好ましい例として、図4(b)に示すハニカムコア26を提案する。
ハニカムコア26は、図4(b)に示すように、多数の例えば六角形のセル27が集合した構造を有する。各セル27には、その軸線Lに沿って貫通する六角形状の貫通孔28が形成されており、この貫通孔28はそれぞれのセル27の両端に開口している。
ハニカムコア26は、内部エレメント4が干渉すると、収縮、変形することにより、内部エレメント4の衝突力によるエネルギを吸収する。図5を参照して、その変遷の一例を説明する。
次に、本発明の第2実施形態を、図7を参照して説明する。なお、第1実施形態と同じ構成については、図7に図2と同じ符号を付している。
第2実施形態に係るバッファ機構30は、曲げ及びせん断を受けるダンパ構造を採用するとともに、地震動による往復の振動に対してエネルギ吸収が可能に構成されている。
主ダンパ要素31は、火炉壁11のフィン16に一端(固定端)側が固定され、火炉壁11から垂直に延びる第一アーム32と、第一アーム32の他端(自由端)側に一端(固定端)側が固定され、火炉壁11に平行に延びる第二アーム33と、備えている。
主ダンパ要素31は、第一アーム32が内部エレメント4の水平方向Hの端部から所定距離だけ離れたところに位置し、また、第二アーム33が内部エレメント4の鉛直方向Vの下端部よりも所定距離だけ離れたところに位置している。
ダンパ受け35は、係止片37A,37Bの間に挿入空隙38が設けられ、この挿入空隙38には主ダンパ要素31の第二アーム33が挿入されている。挿入空隙38の幅W38は、内部エレメント4の厚さTよりも大きく設定されており、定常時には、内部エレメント4が係止片37A,37Bから離れている。
定常状態から地震動を受けて内部エレメント4が相対変位すると、ダンパ受け35の係止片37Aが第二アーム33と接近し、ついには干渉する。そうすると、主ダンパ要素31の第二アーム33が曲げ及びせん断を受けて塑性変形し、地震動によるエネルギを吸収する。地震動による揺れ戻しによって、第二アーム33は係止片37Aから一旦は離れるが、今度は、係止片37Bに干渉する。このときの内部エレメント4の変位量は先の相対変位よりも大きくなる。したがって、第二アーム33が曲げ及びせん断を受けて塑性変形し、先の干渉のときよりも大きく収縮して、地震動エネルギを吸収する。
主ダンパ要素31をなす第二アーム33は、以上の挙動を繰り返すので、図7(d)に示す荷重-変位の関係を呈しながら、内部エレメント4の地震時応答を低減する。なお、図7(c)に示すように、第一アーム32を補強する補強アーム34を第一アーム32とフィン16の間に設けることにより、第一アーム32の構造を小さくできる。
なお、塑性変形によるエネルギ吸収は第二アーム33で行うことを主とするが、第一実施形態に示したように、支持部材である図7(a)、(b)の第一アーム32、図7(c)の第一アーム32、補強アーム34、係止片37A、37Bが塑性化する構成としても問題ないことは言うまでもない。
また、第1実施形態のバッファ機構20は、内部エレメント4と火炉壁11の間に設置する必要があるため、内部エレメント4と火炉壁11の間の間隔によって、設置位置が制約されることもある。これに対して、第2実施形態のバッファ機構30は内部エレメント4の下面4Aに設けることができるため、設置位置の制約はほとんどない。また、バッファ機構20は、エネルギ吸収体25の収縮量(変形量)が内部エレメント4と火炉壁11の間の間隔よりも小さくならざるを得ないが、ダンパ受け35が内部エレメント4の下面4Aに設けられるバッファ機構30はそのような制約がないため、変形量を大きくできる。
3 ボイラ本体
4 内部エレメント
4A 下面
5 支持鉄骨
7 吊り部材
10 ボイラ缶
11 火炉壁
12 内面
13 外面
15 水管
16 フィン
20 バッファ機構
21 架台
22 ウェブ
23 フランジ
25 エネルギ吸収体
26 ハニカムコア
27 セル
28 貫通孔
30 バッファ機構
31 主ダンパ要素
32 第一アーム
33 第二アーム
34 補強アーム
36 固定部
37A,37B 係止片
38 挿入空隙
C クリアランス
Claims (17)
- ボイラ本体と、
前記ボイラ本体を吊り下げて支持する支持鉄骨と、を備え、
前記ボイラ本体は、
水管と平板状のフィンとが交互に組み合わされた火炉壁と、
前記火炉壁の内部に収容される内部エレメントと、
前記火炉壁に対する前記内部エレメントの所定値を超える相対的な変位が生じると、前記内部エレメントと干渉して振動エネルギを吸収するバッファ機構と、を備える、
ことを特徴とするボイラ。 - 前記バッファ機構は、
前記内部エレメントの主振動方向の相対的な変位に基づく前記干渉による荷重が前記フィンに加えられる、
請求項1に記載のボイラ。 - 前記バッファ機構は、
前記干渉により圧縮して塑性変形するエネルギ吸収体を備える、
請求項1に記載のボイラ。 - 前記バッファ機構は、
前記干渉により圧縮して塑性変形するエネルギ吸収体を備える、
請求項2に記載のボイラ。 - 前記バッファ機構は、
前記エネルギ吸収体と、
前記エネルギ吸収体を支持するとともに、前記火炉壁に固定される架台と、を備え、
前記架台は、前記火炉壁の前記フィンに固定される、
請求項3に記載のボイラ。 - 前記バッファ機構は、
前記エネルギ吸収体と、
前記エネルギ吸収体を支持するとともに、前記火炉壁に固定される架台と、を備え、
前記架台は、前記火炉壁の前記フィンに固定される、
請求項4に記載のボイラ。 - 前記架台は、
前記干渉により圧縮して塑性変形するエネルギ吸収能を備える、
請求項5に記載のボイラ。 - 前記架台は、
前記干渉により圧縮して塑性変形するエネルギ吸収能を備える、
請求項6に記載のボイラ。 - 前記エネルギ吸収体は、ハニカム構造体からなり、
前記ハニカム構造体は、前記主振動方向に軸線が沿って配置されている、
請求項1に記載のボイラ。 - 前記バッファ機構を構成する前記エネルギ吸収体および前記架台は、耐熱鋼からなる、
請求項5に記載のボイラ。 - 前記架台は、ウェブと、前記ウェブの両端に連なる一対のフランジと、を備えており、
前記エネルギ吸収体は、前記架台の前記ウェブに固定されており、
前記一対のフランジは、前記火炉壁の前記水管を跨ぎ、前記フィンに固定されている、
請求項5に記載のボイラ。 - 前記エネルギ吸収体は、前記架台の前記ウェブに溶接によって固定されており、
前記一対のフランジは、前記フィンに溶接によって固定されている、
請求項11に記載のボイラ。 - 前記干渉による前記荷重が、前記水管に直接は加わらないようにして、前記バッファ機構が前記フィンに固定されている、
請求項2に記載のボイラ。 - 前記内部エレメントは配管である、
請求項1に記載のボイラ。 - 前記バッファ機構は、
前記主振動方向における往路側と復路側の両側に一対設けられている、
請求項2に記載のボイラ。 - 前記バッファ機構は、
前記火炉壁に固定される、曲げ及びせん断が生じるダンパ要素と、
前記内部エレメントに固定され、前記ダンパ要素が干渉する干渉体と、を備える、
請求項1に記載のボイラ。 - 前記干渉体は、
前記主振動方向における往路側と復路側の両側に一対設けられている、
請求項16に記載のボイラ。
Priority Applications (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
MX2017011862A MX2017011862A (es) | 2015-03-24 | 2016-02-17 | Caldera. |
US15/556,127 US10330309B2 (en) | 2015-03-24 | 2016-02-17 | Boiler |
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2015060264A JP6579768B2 (ja) | 2015-03-24 | 2015-03-24 | ボイラ |
JP2015-060264 | 2015-03-24 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
WO2016152009A1 true WO2016152009A1 (ja) | 2016-09-29 |
Family
ID=56978292
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
PCT/JP2016/000835 WO2016152009A1 (ja) | 2015-03-24 | 2016-02-17 | ボイラ |
Country Status (5)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US10330309B2 (ja) |
JP (1) | JP6579768B2 (ja) |
MX (1) | MX2017011862A (ja) |
TW (1) | TWI606222B (ja) |
WO (1) | WO2016152009A1 (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN106874538A (zh) * | 2016-12-30 | 2017-06-20 | 清华大学 | 电站锅炉钢结构整体分析的一体化建模方法 |
Citations (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS6086703U (ja) * | 1983-11-18 | 1985-06-14 | 三菱重工業株式会社 | ボイラの炉壁構造 |
JPH0214507U (ja) * | 1988-07-14 | 1990-01-30 | ||
JPH0571606U (ja) * | 1992-02-06 | 1993-09-28 | 石川島播磨重工業株式会社 | ボイラの耐震支持装置 |
JPH05340502A (ja) * | 1992-06-11 | 1993-12-21 | Babcock Hitachi Kk | ボイラ振れ止め装置 |
JP2002013589A (ja) * | 2000-06-28 | 2002-01-18 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 配管の防振装置 |
JP2012251744A (ja) * | 2011-06-03 | 2012-12-20 | Babcock Hitachi Kk | ボイラ装置 |
JP2013193537A (ja) * | 2012-03-19 | 2013-09-30 | Toyota Motor Corp | 移動体衝撃吸収構造 |
JP2016507422A (ja) * | 2013-02-19 | 2016-03-10 | マグナ インターナショナル インコーポレイテッド | 衝撃吸収要素 |
Family Cites Families (15)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CH442359A (de) * | 1966-12-23 | 1967-08-31 | Sulzer Ag | Dampferzeuger mit Rauchgaszug |
DE1952140A1 (de) * | 1969-10-16 | 1971-04-29 | Steinmueller Gmbh L & C | Dampferzeugerwandelemente mit Einruestvorrichtungen |
US4286549A (en) * | 1979-12-03 | 1981-09-01 | Foster Wheeler Energy Corporation | Steam generator support system |
JPS6086703A (ja) | 1983-10-17 | 1985-05-16 | 昭和電線電纜株式会社 | 敷設用フラツトケ−ブル |
US4789028A (en) * | 1984-11-13 | 1988-12-06 | Westinghouse Electric Corp. | Anti-vibration bars for nuclear steam generators |
JPH0214507A (ja) | 1989-05-01 | 1990-01-18 | Murata Mfg Co Ltd | チップ部品の保持プレート |
US5154139A (en) * | 1990-05-14 | 1992-10-13 | Norton Company | Refractory tube block |
US5072786A (en) * | 1990-07-27 | 1991-12-17 | Electric Power Research Institute, Inc. | Anti-vibration support of U-bend flow tubes in a nuclear steam generator |
JPH0571606A (ja) | 1991-09-10 | 1993-03-23 | Manyou:Kk | 摩擦円盤型無段変速装置 |
JP3181369B2 (ja) * | 1992-05-21 | 2001-07-03 | バブコック日立株式会社 | ボイラの制震支持構造体 |
JP3018853B2 (ja) | 1993-08-30 | 2000-03-13 | 日産自動車株式会社 | 繊維強化樹脂製インペラ成形体および繊維強化樹脂製インペラ成形用成形型 |
FR2711223B1 (fr) * | 1993-10-14 | 1995-11-03 | Framatome Sa | Dispositif de maintien radial de l'enveloppe de faisceau et des plaques entretoises d'un générateur de vapeur par des butées à positionnement élastique. |
JP4295401B2 (ja) | 1998-12-01 | 2009-07-15 | 旭化成ケミカルズ株式会社 | 樹脂成形品及びその成形方法 |
JP2002273771A (ja) | 2001-03-16 | 2002-09-25 | Mitsubishi Electric Corp | 樹脂用射出成形金型及び樹脂成形方法 |
US7793708B2 (en) * | 2004-06-18 | 2010-09-14 | Exxonmobil Research & Engineering Company | Anti-vibration tube support |
-
2015
- 2015-03-24 JP JP2015060264A patent/JP6579768B2/ja active Active
-
2016
- 2016-02-17 US US15/556,127 patent/US10330309B2/en active Active
- 2016-02-17 MX MX2017011862A patent/MX2017011862A/es unknown
- 2016-02-17 WO PCT/JP2016/000835 patent/WO2016152009A1/ja active Application Filing
- 2016-02-24 TW TW105105472A patent/TWI606222B/zh active
Patent Citations (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS6086703U (ja) * | 1983-11-18 | 1985-06-14 | 三菱重工業株式会社 | ボイラの炉壁構造 |
JPH0214507U (ja) * | 1988-07-14 | 1990-01-30 | ||
JPH0571606U (ja) * | 1992-02-06 | 1993-09-28 | 石川島播磨重工業株式会社 | ボイラの耐震支持装置 |
JPH05340502A (ja) * | 1992-06-11 | 1993-12-21 | Babcock Hitachi Kk | ボイラ振れ止め装置 |
JP2002013589A (ja) * | 2000-06-28 | 2002-01-18 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 配管の防振装置 |
JP2012251744A (ja) * | 2011-06-03 | 2012-12-20 | Babcock Hitachi Kk | ボイラ装置 |
JP2013193537A (ja) * | 2012-03-19 | 2013-09-30 | Toyota Motor Corp | 移動体衝撃吸収構造 |
JP2016507422A (ja) * | 2013-02-19 | 2016-03-10 | マグナ インターナショナル インコーポレイテッド | 衝撃吸収要素 |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN106874538A (zh) * | 2016-12-30 | 2017-06-20 | 清华大学 | 电站锅炉钢结构整体分析的一体化建模方法 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
TW201638544A (zh) | 2016-11-01 |
JP6579768B2 (ja) | 2019-09-25 |
US10330309B2 (en) | 2019-06-25 |
JP2016180522A (ja) | 2016-10-13 |
MX2017011862A (es) | 2018-02-01 |
TWI606222B (zh) | 2017-11-21 |
US20180045402A1 (en) | 2018-02-15 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP5422905B2 (ja) | 制振構造物 | |
KR101969079B1 (ko) | 이중 내진구조의 천장용 배관거치대 | |
JP6579768B2 (ja) | ボイラ | |
JP3858432B2 (ja) | 連結構造物の制振方法 | |
JPWO2011048704A1 (ja) | ダンパー形式の減衰機構を備えた免震装置。 | |
JP6791890B2 (ja) | ボイラ構造 | |
JP2010043415A (ja) | 制震デバイス | |
JPH06300081A (ja) | 制振支持構造 | |
JP4761347B2 (ja) | 建物の制振システム。 | |
JP6809807B2 (ja) | 配管構造、及びボイラシステム | |
JP2005299173A (ja) | 塔状構造物の制振構造 | |
KR101171346B1 (ko) | 트러스 구조물의 충격 흡수장치 | |
JP2005207228A (ja) | 制振壁パネル | |
JP6805085B2 (ja) | 弾塑性エレメント及びそれを備えたサイスミックタイ、ならびにボイラの支持構造体 | |
JP3845140B2 (ja) | 構造物の免振装置 | |
JP2011069149A (ja) | 免震システム | |
JP2007285526A (ja) | 制振ダンパー | |
JP6824684B2 (ja) | 緩衝部材及びそれを備えたリンク式サイスミックタイ | |
JP3616425B2 (ja) | 軸方向移動調整機構付き鉛ダンパ | |
KR20200006306A (ko) | 프레임구조물, 패널구조물, 프레임 연결구조 | |
JPH01193419A (ja) | 配管のコイル形制振装置 | |
JP5320496B1 (ja) | 塔状構造物、及び、塔状構造物の施工方法 | |
JPS62242145A (ja) | 免震用ダンパ | |
JP6521751B2 (ja) | 制振装置 | |
RU2637580C1 (ru) | Виброизолирующая система кочетова торсионного типа |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
121 | Ep: the epo has been informed by wipo that ep was designated in this application |
Ref document number: 16767922 Country of ref document: EP Kind code of ref document: A1 |
|
WWE | Wipo information: entry into national phase |
Ref document number: 15556127 Country of ref document: US |
|
WWE | Wipo information: entry into national phase |
Ref document number: MX/A/2017/011862 Country of ref document: MX |
|
NENP | Non-entry into the national phase |
Ref country code: DE |
|
122 | Ep: pct application non-entry in european phase |
Ref document number: 16767922 Country of ref document: EP Kind code of ref document: A1 |