WO2015098755A1 - 空気入りタイヤ - Google Patents

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WO2015098755A1
WO2015098755A1 PCT/JP2014/083721 JP2014083721W WO2015098755A1 WO 2015098755 A1 WO2015098755 A1 WO 2015098755A1 JP 2014083721 W JP2014083721 W JP 2014083721W WO 2015098755 A1 WO2015098755 A1 WO 2015098755A1
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WO
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tire
annular structure
groove
area
width
Prior art date
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PCT/JP2014/083721
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French (fr)
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正剛 久保田
丹野　篤
祐二 南
Original Assignee
横浜ゴム株式会社
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Publication date
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    • B60C11/0327—Tread patterns characterised by special properties of the tread pattern
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    • B60C2011/0033—Thickness of the tread
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    • Y02T—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO TRANSPORTATION
    • Y02T10/00—Road transport of goods or passengers
    • Y02T10/80—Technologies aiming to reduce greenhouse gasses emissions common to all road transportation technologies
    • Y02T10/86—Optimisation of rolling resistance, e.g. weight reduction 

Definitions

  • the present invention relates to a pneumatic tire with improved fuel economy for passenger cars.
  • an object of the present invention is to provide a pneumatic tire capable of improving the steering stability performance deteriorated thereby while reducing the rolling resistance.
  • a cylindrical annular structure disposed around a rotating shaft, and at least a part thereof is disposed outside the annular structure in a direction parallel to the rotating shaft.
  • each of the grounding surface of the tread portion and the outer surface of the annular structure facing outward in the radial direction with respect to the rotation axis is parallel to the rotation axis.
  • the annular structure preferably has a plurality of through holes.
  • the annular structure is formed by welding end portions of a band-shaped metal plate, and when the Young's modulus of the metal is E and the thickness of the plate is Tb, 150 GPa ⁇ E ⁇ 250 GPa, and It is preferable to satisfy the condition of 0.2 mm ⁇ Tb ⁇ 0.8 mm.
  • the rubber layer has a main groove formed in the tread portion so as to surround the rotating shaft, and an inner surface facing a direction opposite to a ground contact surface of the tread portion, and the ground contact surface and the inner surface of the tread portion.
  • the first thickness of the rubber layer which is the distance between the bottom surface and the inner surface, is Tu
  • the first thickness of the rubber layer is 0.05 ⁇ Tu / T1 ⁇ It is preferable to satisfy the condition of 0.15.
  • the rubber layer has a narrow groove formed so as to surround the rotation shaft in an end region including an end of a ground contact region of the tread portion in a direction parallel to the rotation shaft, and is parallel to the rotation shaft.
  • the annular structure has a concavo-convex portion at least at a part of an end portion in a direction parallel to the rotation axis.
  • An asymmetric pattern formed by grooves is formed in the tread portion, and a groove area ratio in the ground contact region in the tread portion is GR, and when the vehicle is mounted, a range located on the vehicle side from the tire equator line in the ground contact region is a tire.
  • the inside area Ai, the groove area ratio in the tire inside area Ai is GRi, and the range located on the opposite side of the vehicle from the tire equator line in the ground contact area when the vehicle is mounted is the tire outside area Ao.
  • the grounding region has 10 [%] ⁇ GR ⁇ 25 [%], GRo ⁇ GRi, 0.1 ⁇ (GRi ⁇ GRo) /GR ⁇ 0.6, Is preferably formed.
  • the tread portion is provided with a plurality of width direction grooves extending in a direction crossing the tire circumferential direction, the groove area ratio of the width direction grooves in the ground contact region is GRL, and the width direction grooves in the tire outer region Ao It is preferable that 1.1 ⁇ GRLi / GRLo ⁇ 1.9 is satisfied, where GRLo is the groove area ratio and GRLi is the groove area ratio of the widthwise grooves in the tire inner region Ai.
  • the width direction grooves are arranged at intervals in the tire circumferential direction, and Pi is defined as the number of width direction grooves arranged in the tire inner region Ai on the entire circumference of the tread portion of the pneumatic tire. It is preferable that 1 ⁇ Pi / Po ⁇ 2 is satisfied, where Po is the number of widthwise grooves arranged in the outer region Ao.
  • a range having a width of 25% of the contact width located on the tire equator line side in the tire outer region Ao is referred to as a tire outer inner region Aoi, and other than the tire outer inner region Aoi in the tire outer region Ao.
  • the range is the tire outer outer area Aoo, a circumferential groove extending in the tire circumferential direction is provided in the tire outer inner area Aoi, but is not provided in the tire outer outer area Aoo. preferable.
  • An inner circumferential groove that is a circumferential groove extending in the tire circumferential direction in the tire inner region Ai and an outer circumferential groove that is a circumferential groove extending in the tire circumferential direction in the tire outer region Ao are provided,
  • the groove area ratio of the inner circumferential groove in the tire inner area Ai is GRBi
  • the groove area ratio of the outer circumferential groove in the tire outer area Ao is GRBo
  • the pneumatic tire of the present invention it is possible to improve the steering stability performance deteriorated by reducing the rolling resistance.
  • FIG. 1 is a meridional sectional view of a pneumatic tire according to the first embodiment.
  • FIG. 2 is an enlarged view of a part of the tire according to the first embodiment.
  • FIG. 3 is a diagram illustrating an example of the carcass portion according to the first embodiment.
  • FIG. 4 is a diagram illustrating an example of a tread portion according to the first embodiment.
  • Drawing 5 is a figure for explaining an example of the manufacturing method of the annular structure concerning a 1st embodiment.
  • Drawing 6 is a figure for explaining an example of the manufacturing method of the annular structure concerning a 1st embodiment.
  • Drawing 7 is a figure for explaining an example of the manufacturing method of the annular structure concerning a 1st embodiment.
  • FIG. 1 is a meridional sectional view of a pneumatic tire according to the first embodiment.
  • FIG. 2 is an enlarged view of a part of the tire according to the first embodiment.
  • FIG. 3 is a diagram illustrating an example of the carcass portion according to the first embodiment
  • FIG. 8 is a diagram illustrating an example of the vicinity of the welded portion of the annular structure according to the first embodiment.
  • FIG. 9 is a diagram schematically illustrating an example of an annular structure according to the second embodiment.
  • FIG. 10 is a diagram schematically illustrating an example of the annular structure according to the third embodiment.
  • FIG. 11 is a diagram schematically illustrating an example of an annular structure according to the fourth embodiment.
  • FIG. 12 is a diagram schematically illustrating an example of an annular structure according to the fifth embodiment.
  • FIG. 13 is a diagram schematically illustrating an example of an annular structure according to the sixth embodiment.
  • FIG. 14 is a plan development view showing a part of the tread portion of the pneumatic tire according to the seventh embodiment.
  • FIG. 15 is a developed plan view showing a part of a tread portion of a pneumatic tire according to a modification of the seventh embodiment.
  • FIG. 16 is a developed plan view showing a part of a tread portion of a conventional pneumatic tire.
  • FIG. 1 is a meridional sectional view of a pneumatic tire 1 according to an embodiment of the present invention.
  • FIG. 2 is a meridional cross-sectional view enlarging a part of the tire 1 according to the embodiment of the present invention.
  • the pneumatic tire 1 of this embodiment has the same meridional cross-sectional shape as the conventional pneumatic tire.
  • the meridional cross-sectional shape of the pneumatic tire refers to a cross-sectional shape of the pneumatic tire that appears on a plane perpendicular to the tire equatorial plane CL.
  • an XYZ orthogonal coordinate system is set, and the positional relationship of each part will be described with reference to this XYZ orthogonal coordinate system.
  • One direction in the horizontal plane is defined as the X-axis direction
  • a direction orthogonal to the X-axis direction in the horizontal plane is defined as the Y-axis direction
  • a direction orthogonal to each of the X-axis direction and the Y-axis direction is defined as the Z-axis direction.
  • the rotation (inclination) directions around the X axis, Y axis, and Z axis are the ⁇ X, ⁇ Y, and ⁇ Z directions, respectively.
  • the pneumatic tire 1 is annular. When the pneumatic tire 1 is in use, the inside of the pneumatic tire 1 is filled with air. In the following description, the pneumatic tire 1 is simply referred to as a tire 1.
  • the rotation axis (center axis) AX of the tire 1 and the Y axis are parallel.
  • the Y-axis direction is the vehicle width direction or the width direction of the tire 1.
  • the rotation direction (corresponding to the ⁇ Y direction) of the tire 1 (the rotation axis AX of the tire 1) may be referred to as a circumferential direction.
  • the X-axis direction and the Z-axis direction are radial directions with respect to the rotation axis (center axis) AX.
  • the radial direction with respect to the rotation axis (center axis) AX may be referred to as a radial direction.
  • the ground on which the tire 1 rolls (runs) is substantially parallel to the XY plane.
  • the tire 1 and 2 show a meridional section passing through the rotation axis AX of the tire 1.
  • the tire 1 includes a cylindrical annular structure 100 disposed around a rotation axis (center axis) AX, and at least a part of the tire 1 is disposed outside the annular structure 100 in the Y-axis direction.
  • the annular structure 100 is a cylindrical member.
  • the annular structure 100 is a member (strength member) that holds the shape of the tire 1.
  • the annular structure 100 has an outer surface 100A and an inner surface 100B.
  • the outer surface 100A faces outward with respect to the radial direction with respect to the rotation axis AX.
  • the inner surface 100B faces in the opposite direction of the outer surface 100A.
  • the outer surface 100A and the inner surface 100B are each parallel to the Y axis (rotation axis AX).
  • the carcass portion 120 is a member (strength member) that forms the skeleton of the tire 1.
  • the carcass part 120 includes a cord (reinforcing material).
  • the cord of the carcass portion 120 may be referred to as a carcass cord.
  • the carcass part 120 is a cord layer (reinforcing material layer) including a cord.
  • the carcass part 120 functions as a pressure vessel when the tire 1 is filled with gas (air).
  • FIG. 3 is an enlarged view of a part of the carcass portion 120.
  • the carcass part 120 includes a rubber 120R and a cord 120F covered with the rubber 120R.
  • the code 120F includes an organic fiber.
  • the rubber 120R that covers the cord 120F may be referred to as a coat rubber or a topping rubber.
  • the carcass portion 120 may include a polyester cord 120F, a polyamide cord 120F including an aliphatic skeleton, a polyamide cord 120F including only an aromatic skeleton, or a rayon cord. 120F may be included.
  • At least a part of the carcass portion 120 is disposed outside the annular structure 100 in the Y-axis direction.
  • at least a part of the carcass portion 120 is disposed on the inner surface 100 ⁇ / b> B side of the annular structure 100.
  • At least a part of the carcass portion 120 is disposed inside the annular structure 100 in the radial direction with respect to the rotation axis AX.
  • At least a part of the carcass portion 120 is disposed so as to face the inner surface 100B of the annular structure 100.
  • the carcass portion 120 has an outer surface 120 ⁇ / b> A that faces the inner surface 100 ⁇ / b> B of the annular structure 100.
  • the inner surface 100B of the annular structure 100 and at least a part of the outer surface 120A of the carcass portion 120 are in contact with each other.
  • the annular structure 100 and the carcass portion 120 are coupled.
  • the carcass part 120 is supported by the bead part 2.
  • the bead portion 2 is disposed on each of one side and the other side of the carcass portion 120 with respect to the Y-axis direction.
  • the carcass part 120 is folded back at the bead part 2.
  • the bead part 2 is a member (strength member) that fixes one end and the other end of the carcass part 120 in the Y-axis direction.
  • the bead portion 2 fixes the tire 1 to the rim of the wheel.
  • the bead portion 2 is a bundle of steel wires.
  • the bead portion 2 may be a bundle of carbon steel.
  • the carcass portion 120 has an inner liner 140 on the inner side.
  • the inner liner 140 suppresses leakage of the gas filled in the tire 1.
  • the tread rubber layer 11 has a tread portion 10.
  • the tread rubber layer 11 protects the carcass portion 120.
  • the tread rubber layer 11 is a cylindrical member. At least a part of the tread rubber layer 11 is disposed around the carcass portion 120.
  • the tread rubber layer 11 has an outer surface 11A and an inner surface 11B.
  • the outer surface 11A faces outward with respect to the radial direction with respect to the rotation axis AX.
  • the inner surface 11B faces in the direction opposite to the outer surface 11A.
  • Each of the outer surface 11A and the inner surface 11B is parallel to the Y axis (rotation axis AX).
  • the outer surface 11A is a grounding surface that comes into contact with the ground.
  • the tread rubber layer 11 includes a grounding surface (outer surface) 11A that comes into contact with the ground, a main groove 40 formed in at least a part of the grounding surface 11A so as to surround the rotation axis AX, and an inner surface that faces the opposite direction of the grounding surface 11A. 11B.
  • the main groove 40 can remove water (can be drained) from between the tire 1 and the ground.
  • the main groove 40 refers to a groove provided in the tread rubber layer 11 having a depth of 2.5 mm or more and a width of 4 mm or more.
  • the tread rubber layer 11 contains natural rubber, synthetic rubber, carbon black, sulfur, zinc white, crack preventing material, vulcanization accelerator, and anti-aging agent.
  • At least a part of the tread rubber layer 11 is disposed on the outer surface 100A side of the annular structure 100. At least a part of the tread rubber layer 11 is disposed outside the annular structure 100 in the radial direction with respect to the rotation axis AX. At least a part of the tread rubber layer 11 is disposed so as to face the outer surface 100A of the annular structure 100. At least a part of the inner surface 11B of the tread rubber layer 11 faces the outer surface 100A of the annular structure 100. The outer surface 100A of the annular structure 100 and at least a part of the inner surface 11B of the tread rubber layer 11 are in contact with each other. The annular structure 100 and the tread rubber layer 11 are combined.
  • the rotation axis AX, the outer surface 100A of the annular structure 100, the inner surface 100B of the annular structure 100, the grounding surface 11A of the tread rubber layer 11, and the inner surface 11B of the tread rubber layer 11 are substantially Parallel to
  • the contact surface 11A and the outer surface 100A being parallel includes that the distance between the contact surface 11A and the outer surface 100A is uniform in both the circumferential direction and the width direction of the tire 1. Further, that the contact surface 11A and the outer surface 100A are parallel means that the difference between the maximum value and the minimum value of the distance between the contact surface 11A and the outer surface 100A is 0.3 mm or less in both the circumferential direction and the width direction of the tire 1. Including being.
  • the relationship between the ground surface 11A and the inner surface 11B, the relationship between the ground surface 11A and the inner surface 100B, the relationship between the inner surface 11B and the outer surface 100A, the relationship between the inner surface 11B and the inner surface 100B, and the relationship between the outer surface 100A and the inner surface 100B are the same. is there.
  • Side wall part 3 protects carcass part 120.
  • the sidewall portions 3 are arranged on one side and the other side of the tread rubber layer 11 with respect to the Y-axis direction.
  • the ground width which is the width of the ground area of the ground plane 11A
  • the dimension (width) of the annular structure 100 in the Y-axis direction parallel to the rotation axis AX is BW, 0.9 ⁇ BW / W ⁇ 1.1 (2A) The conditions are met.
  • Tire width SW means the total width of the tire 1 and refers to the maximum dimension of the tire 1 in the Y-axis direction parallel to the rotation axis AX.
  • the tire width SW is the most + Y side portion (front surface) of the sidewall portion 3 disposed on the + Y side of the tread rubber layer 11 and the most ⁇ of the sidewall portion 3 disposed on the ⁇ Y side. This is the distance to the Y side part (surface).
  • the most + Y side portion of the wall portion 3 includes the tip portion of the design.
  • the surface of the sidewall portion 3 arranged on the ⁇ Y side of the tread rubber layer 11 is designed to protrude from the surface of the sidewall portion 3 to the ⁇ Y side, the sidewall portion 3 The most -Y part of the includes the tip of the design.
  • the tire width SW is defined on the sidewall portion 3 in a no-load state when the tire 1 is assembled with a rim and the inside of the tire 1 is filled with air at 230 kPa in order to define the dimensions of the tire 1. This is the interval between the sidewall portions 3 including the design.
  • the tire outer diameter OD is an outer diameter of the tire 1 in a no-load state when the tire 1 is assembled with a rim and the inside of the tire 1 is filled with air at 230 kPa in order to define the dimensions of the tire 1.
  • the grounding width W means the width of the grounding area of the grounding surface 11A and means the maximum dimension (maximum width) of the grounding area in the Y-axis direction parallel to the rotation axis AX.
  • the ground contact area of the ground contact surface 11A is a plane formed by assembling the tire 1 with a rim, filling the inside of the tire 1 with air at 230 kPa to define the dimensions of the tire 1, and applying a load corresponding to 80% of the load capacity. This is the area of the grounding surface when it is grounded.
  • each of the ground contact surface 11A and the outer surface 100A is parallel to the rotation axis AX, the rigidity distribution of the tread rubber layer 11 in the width direction is made uniform. Therefore, local deformation of the tread rubber layer 11 is suppressed, and rolling resistance is reduced. Therefore, low fuel consumption is realized.
  • the flatness ratio of the tire 1 is (OD-RD) / 2SW. Equation (4A) means that W / SW is changed according to the aspect ratio.
  • the ground contact width W corresponding to the flatness ratio is defined.
  • the tire 1 with a small (OD-RD) / 2SW value (low flat size) is superior in steering stability compared to the tire 1 with a large (OD-RD) / 2SW value (high flat size). Therefore, by reducing the ground contact width W by that amount, it is possible to suppress a decrease in steering stability while maintaining the rolling resistance.
  • the thickness of the tread rubber layer 11 that is the distance between the ground contact surface 11A and the inner surface 11B is T1
  • the thickness of the tread rubber layer 11 that is the distance between the bottom surface 40B of the main groove 40 and the inner surface 11B is Tu.
  • the thickness T1 and the thickness Tu are dimensions in the Z-axis direction orthogonal to the rotation axis AX. In other words, the thickness T1 and the thickness Tu are so-called vertical thicknesses.
  • the rigidity of the tire 1 is enhanced by the annular structure 100. Therefore, even if the thickness Tu is made thinner than the thickness T1 of the tread rubber layer 11 as in the above formula (5A), the occurrence of cracks in the tread rubber layer 11 is suppressed. Further, by defining the thickness T1 and the thickness Tu of the tread rubber layer 11 as in the above formula (5A), it is possible to maintain good steering stability while suppressing a decrease in drainage. For example, the dynamic characteristics of the tire 1 such as cornering characteristics can be made to meet the requirements. It is also effective in reducing rolling resistance.
  • the annular structure 100 is covered with at least one of a rubber layer including the tread rubber layer 11 and the sidewall portion 3, a surface treatment agent, and an adhesive. In other words, in the tire 1 according to this embodiment, the annular structure 100 is not exposed.
  • FIG. 4 is a diagram (plan view) showing an example of the ground contact surface 11A of the tire 1.
  • the tread rubber layer 11 has an end region ER including an end portion Eg of the ground contact region of the ground contact surface 11A in the Y-axis direction parallel to the rotation axis AX. Regarding the Y-axis direction parallel to the rotation axis AX, the center of the end region ER coincides with the end portion Eg of the ground contact region.
  • the tread rubber layer 11 has a narrow groove 30 formed in the end region ER.
  • the narrow groove 30 is formed so as to surround the rotation axis AX.
  • the width of the narrow groove 30 is smaller than the width of the main groove 40.
  • the width of the main groove 40 and the width of the narrow groove 30 are dimensions in the Y-axis direction.
  • the narrow groove 30 refers to a groove having a width of 2 mm or more and 4 mm or less among the grooves provided in the tread rubber layer 11.
  • the distortion of the tread rubber layer 11 may increase at the end portion Rg or in the vicinity thereof. Therefore, by providing the narrow groove 30 parallel to the equator line CL in the end region ER including the end portion Rg as shown in the above formula (6A), the rolling resistance is reduced and the fuel consumption is reduced. be able to.
  • FIG. 5 are diagrams illustrating an example of a method for manufacturing the annular structure 100.
  • a strip-shaped (rectangular) metal plate 20 is prepared.
  • the plate 20 has convex portions 22 projecting on both sides in the short direction (see arrow S) at each of one end 20TL and the other end 20TL in the longitudinal direction (see arrow C).
  • the end portions 20TL in the longitudinal direction of the plate 20 are abutted with each other, and the end portions 20TL are joined together by welding.
  • the end 20TL is preferably orthogonal to the longitudinal direction of the plate 20.
  • Welding includes gas welding (oxygen acetylene welding), arc welding, TIG (Tungsten Inert Gas) welding, plasma welding, MIG (Metal Inert Gas) welding, electroslag welding, electron beam welding, laser beam welding, ultrasonic welding, etc. Can be used.
  • gas welding oxygen acetylene welding
  • TIG Transmission Inert Gas
  • plasma welding plasma welding
  • MIG Metal Inert Gas
  • electroslag welding electroslag welding
  • electron beam welding laser beam welding
  • ultrasonic welding etc.
  • the annular structure 100 can be easily manufactured by welding the end portions 20TL of the plates 20 together. Note that at least one of heat treatment and rolling may be applied to the welded plate 20.
  • the strength of the annular structure 100 is improved.
  • the heat treatment is held at 500 ° C. for 60 minutes as an example.
  • the conditions for the heat treatment can be appropriately changed depending on the required characteristics, and are not limited to the above-described conditions.
  • the convex portion 22 after welding is removed. Thereby, the annular structure 100 is formed.
  • the projection 22 is easily cut by cutting the projection 22 before the heat treatment or the like.
  • the unvulcanized tread rubber layer 11 is disposed outside the annular structure 100.
  • the carcass portion 120 is attached to the annular structure 100. Thereby, a green tire is created. Thereafter, the green tire is vulcanized, and the tread rubber layer 11 and the annular structure 100 are combined to complete the tire 1.
  • FIG. 8 is a side view showing the vicinity of the welded portion 201 of the annular structure 100 joined by welding.
  • the thickness of the welded portion 201 is thicker than the thickness Tb of the peripheral portion of the welded portion 201.
  • the thickness Tb of the peripheral portion is the thickness Tb of the plate 20.
  • the thickness Tb is the thickness of the annular structure 100 in a portion excluding the welded portion 201.
  • Thickness Tb includes the distance between outer surface 100A and inner surface 100B.
  • the annular structure 100 is made of a metal material.
  • Young's modulus (longitudinal elastic modulus) of the metal material forming the annular structure 100 (plate 20) is E, 150 GPa ⁇ E ⁇ 250 GPa (7A) The conditions are met.
  • the tensile strength of the metal material of the annular structure 100 may be 900 MPa or more and 1800 MPa or less.
  • the rolling resistance of the tire 1 is reduced and the durability of the tire 1 is ensured. In addition, steering stability is improved. Further, since the tire 1 has a large outer diameter size, it is preferable to apply the annular structure 100 having relatively high rigidity.
  • the tread rubber layer 11 is greatly deformed in the ground contact region, and it is difficult to reduce the rolling resistance. Further, when the thickness Tb is reduced, there is a possibility that sufficient durability cannot be obtained.
  • the thickness Tb is thicker than 0.8 mm, the bending rigidity increases, the area of the grounding region decreases, and the grounding pressure increases, making it difficult to reduce the rolling resistance. In addition, since it becomes impossible to secure a sufficient area of the ground contact region, the effect of improving the steering stability is reduced.
  • the annular structure 100 may include at least one of spring steel, high-tensile steel, stainless steel, and titanium. Titanium may include a titanium alloy. In the present embodiment, the annular structure 100 includes stainless steel. Stainless steel has high corrosion resistance. Stainless steel can obtain the above-mentioned numerical values of Young's modulus E and tensile strength.
  • the annular structure 100 is manufactured from stainless steel, at least one of martensitic stainless steel, ferritic stainless steel, austenitic stainless steel, austenitic / ferritic stainless steel, and precipitation hardening stainless steel in the classification of JIS G4303. One may be used. By using stainless steel, the annular structure 100 having high tensile strength and toughness can be manufactured.
  • the inventor created the tire 1 according to the above-described embodiment, and performed an evaluation test of a fuel consumption index and an evaluation test of steering stability of the tire 1 according to this embodiment. Moreover, the tire which concerns on a prior art example and the comparative example 1 was created, and the evaluation test of the fuel consumption index of the tire which concerns on a prior art example and the comparative example 1 and the evaluation test of steering stability were also performed.
  • the tires are assembled on a standard rim and mounted on a passenger car with a displacement of 1500 cc. Evaluated by the driver.
  • the evaluation result was obtained by setting the average value of the feeling evaluation points of the tires (reference tires) of the comparative example as a reference value 100 and expressing the average value of the evaluation points of each tire as an evaluation value. The larger the evaluation value, the better the steering stability.
  • Table 1 shows the evaluation test results for the tires 1 according to Examples 1 to 6 of the present invention and the evaluation test results for the tires (reference tires) according to the conventional example and the comparative example 1.
  • the SW / OD of the conventional example is 0.32
  • the SW / OD of Comparative Example 1 is 0.24
  • the SW / OD of each of Example 1 to Example 6 is 0.24.
  • annular structure 100 is “absent” means that the belt layer is a belt layer in which conventional cords are aligned, and “annular structure” is “present”.
  • the ring structure 100 according to the present invention is meant. That is, in Table 1, the tire according to the conventional example and the comparative example 1 does not have the annular structure 100 according to the present invention.
  • the tire according to each of Example 1 to Example 6 includes the annular structure 100 according to the present invention.
  • the conventional example and the comparative example 1 have a belt layer in which cords generally used in the related art are arranged instead of the annular structure 100.
  • the conventional example satisfies the conditions of the expressions (2A), (3A), and (4A) described above, but does not satisfy the conditions of the expression (1A). Further, the conventional example does not have the environmental structure 100.
  • Comparative Example 1 does not have the annular structure 100 although it satisfies the conditions of the expressions (1A), (2A), (3A), and (4A).
  • Example 1 satisfies the conditions of the expressions (1A), (2A), (3A), and (4A).
  • each of the ground contact surface 11A of the tread portion 10 and the outer surface 100A of the annular structure 100 is not parallel to the rotation axis AX.
  • Example 2 satisfies the conditions of the expressions (1A), (3A), and (4A), but does not satisfy the conditions of the expression (2A).
  • each of the grounding surface 11A of the tread portion 10 and the outer surface 100A of the annular structure 100 is parallel to the rotation axis AX.
  • Example 3 satisfies the conditions of the expressions (1A) and (2A) and does not satisfy the conditions of the expressions (3A) and (4A).
  • W / SW is 0.6.
  • each of the ground contact surface 11A of the tread portion 10 and the outer surface 100A of the annular structure 100 is parallel to the rotation axis AX.
  • Example 4 satisfies the conditions of the expressions (1A) and (2A) and does not satisfy the conditions of the expressions (3A) and (4A).
  • W / SW is 0.92.
  • each of the ground contact surface 11A of the tread portion 10 and the outer surface 100A of the annular structure 100 is parallel to the rotation axis AX.
  • Example 5 satisfies the conditions of the expressions (1A), (2A), and (3A) and does not satisfy the conditions of the expression (4A).
  • each of the ground contact surface 11A of the tread portion 10 and the outer surface 100A of the annular structure 100 is parallel to the rotation axis AX.
  • Example 6 satisfies the conditions of the expressions (1A), (2A), (3A), and (4A).
  • each of the ground contact surface 11A of the tread portion 10 and the outer surface 100A of the annular structure 100 is parallel to the rotation axis AX.
  • the fuel efficiency index according to Examples 1 to 6 having the annular structure 100 is better than the fuel efficiency index according to the conventional example and the comparative example 1 not having the annular structure 100. I understand.
  • the steering stability according to Example 1 to Example 6 having the annular structure 100 is equivalent to the steering stability according to the conventional example and the comparative example 1 without the annular structure 100, or the conventional. It turns out that it is better than the steering stability concerning an example and comparative example 1.
  • the ratio between the tire width SW and the tire outer diameter OD is defined so as to satisfy the condition of the expression (1A).
  • the rolling resistance of the tire 1 can be reduced, and fuel consumption can be reduced.
  • the tire 1 includes the annular structure 100, a decrease in steering stability is suppressed.
  • the dynamic characteristics of the tire 1 that meet the requirements can be obtained.
  • each of the ground contact surface 11A and the outer surface 100A is parallel to the rotation axis AX, the rigidity distribution of the tread rubber layer 11 in the width direction is made uniform. Therefore, local deformation of the tread rubber layer 11 is suppressed, and rolling resistance is reduced. Therefore, low fuel consumption is realized.
  • the ratio between the ground contact width W and the width BW of the annular structure 100 is defined so as to satisfy the above condition (2A), so that the rolling resistance of the tire 1 is reduced, Good steering stability can be obtained.
  • the ratio between the contact width W and the tire width SW is defined so as to satisfy the condition of the above expression (3A). Therefore, good steering stability can be achieved while reducing the rolling resistance of the tire 1. Sex can be obtained.
  • W / SW is changed according to the flatness ratio (OD-RD) / 2SW of the tire 1, so that the rolling resistance is maintained.
  • OD-RD flatness ratio
  • 2SW flatness ratio
  • the thickness of the tread rubber layer 11 is suppressed.
  • the dynamic characteristics of the tire 1 can be made to meet the requirements while suppressing the occurrence of cracks in the tread rubber layer 11.
  • the rolling resistance is reduced by providing the narrow groove 30 parallel to the equator line CL in the end region ER having the width DW as shown in the above formula (6A). Low fuel consumption can be realized.
  • the Young's modulus E and the thickness Tb of the annular structure 100 are defined so as to satisfy the conditions of the above formula (7A) and the above formula (8A). The durability of the tire 1 is ensured.
  • Second Embodiment A second embodiment will be described.
  • the same or equivalent components as those in the above-described embodiment are denoted by the same reference numerals, and the description thereof is simplified or omitted.
  • an example of an annular structure will be described.
  • FIG. 9 is a perspective view showing an example of the annular structure 101 according to this embodiment.
  • the annular structure 101 has a concavo-convex part 50 at least at a part of the end part in the width direction (direction parallel to the rotation axis AX) of the annular structure 101.
  • the uneven portions 50 are provided on both sides of the annular structure 101 in the width direction.
  • the convex part of the uneven part 50 is pointed.
  • the uneven portion 50 has a so-called saw blade shape.
  • grooved part 50 regarding the width direction is 5 mm or more and 40 mm or less.
  • the concavo-convex portion 50 can bite into the tread rubber layer 11. Thereby, the coupling
  • the annular structure 101 has a cylindrical shape, and is easily deformed in the radial direction with respect to the rotation axis AX (easily bent in the Z-axis direction), but is not easily deformed in the direction parallel to the rotation axis AX (high rigidity). . Therefore, there is a possibility that the balance of rigidity is biased in the direction parallel to the rotation axis AX. In the present embodiment, since the concavo-convex portion 50 is provided, the annular structure 101 is easily deformed in the direction parallel to the rotation axis AX. Therefore, it is possible to suppress the bias in rigidity from being biased.
  • FIG. 10 is a perspective view showing an example of the annular structure 102 according to the present embodiment.
  • the annular structure 102 has an outer surface 102A, an inner surface 102B, and a plurality of through holes 4 penetrating the outer surface 102A and the inner surface 102B.
  • a plurality of through holes 4 are arranged at equal intervals in the width direction of the annular structure 102. Further, with respect to the circumferential direction of the annular structure 102, a plurality of through holes 4 are arranged at equal intervals. With respect to each of the width direction and the circumferential direction of the annular structure 102, a plurality of through holes 4 are formed with equal density.
  • At least a part of the tread rubber layer 11 joined to the outer surface 102A of the annular structure 102 and the carcass portion 120 joined to the inner surface 102B of the annular structure 102 are connected via the through hole 4. Touchable.
  • an adhesive adheresive layer
  • an adhesive is provided on at least one of the inner surface 11B of the tread rubber layer 11 and the outer surface 120A of the carcass portion 120
  • the rigidity of the annular structure 102 can be adjusted by the through hole 4.
  • the rigidity of the annular structure 102 can be adjusted by adjusting the number of through holes 4 or adjusting the size of the through holes 4.
  • the steering stability is improved by suppressing the cornering power from being excessively increased by the through hole 4.
  • FIG. 11 is a perspective view showing an example of the annular structure 103 according to the present embodiment.
  • the annular structure 103 has an uneven portion 50 and a plurality of through holes 4. In this way, the components described with reference to FIG. 9 and the components described with reference to FIG. 10 may be combined.
  • FIG. 12 is a perspective view showing an example of the annular structure 104 according to the present embodiment.
  • the annular structure 104 has a plurality of through holes 4. Further, the annular structure 104 has a recess 5.
  • the recess 5 may be referred to as a notch 5.
  • the recesses 5 are provided on both sides of the annular structure 104 in the width direction.
  • a plurality of the recesses 5 are arranged at intervals in the circumferential direction of the annular structure 104.
  • FIG. 13 is a perspective view showing an example of the annular structure 105 according to the present embodiment.
  • the annular structure 105 has a plurality of through holes 4. With respect to the circumferential direction of the annular structure 105, a plurality of through holes 4 are arranged at equal intervals. With respect to the width direction of the annular structure 105, the through holes 4 are arranged at intervals. A plurality of through holes 4 are arranged at unequal intervals in the width direction of the annular structure 105.
  • the interval between the through holes 4 arranged in the vicinity of the edge of the annular structure 105 is larger than the interval between the through holes 4 arranged in the center of the annular structure 105. small.
  • the interval between the through holes 4 arranged in the vicinity of the edge of the annular structure 105 is larger than the interval between the through holes 4 arranged in the center of the annular structure 105. Good.
  • the through hole 4 reinforces the coupling between the tread rubber layer 11 and the annular structure 105 and the coupling between the annular structure 105 and the carcass portion 120.
  • the tire radial direction refers to a direction orthogonal to the rotation axis AX of the pneumatic tire 1.
  • the tire circumferential direction refers to a direction rotating around the rotation axis AX (see FIG. 14).
  • the tire width direction refers to a direction parallel to the rotation axis AX.
  • the tire equatorial plane CL is a plane that is orthogonal to the rotation axis AX of the pneumatic tire 1 and passes through the center of the tire width of the pneumatic tire 1.
  • the tire equator line is a line along the tire circumferential direction of the pneumatic tire 1 on the tire equator plane CL. In the present specification and drawings, the same sign “CL” as that of the tire equator plane is attached to the tire equator line.
  • the pneumatic tire 1 of the present embodiment includes a pair of bead portions 2, sidewall portions 3 connected to the bead portions, and a tread portion 10 that connects the sidewall portions in a tire meridian cross-sectional view.
  • the internal structure of the pneumatic tire is not particularly limited.
  • the internal structure of the pneumatic tire should be different depending on the performance and design required for the pneumatic tire, and is preferably determined so as to satisfy various requirements by, for example, experiments and simulations.
  • the pneumatic tire 1 of the present embodiment has a ratio between the total width (nominal width) SW and the outer diameter OD.
  • SW / OD ⁇ 0.3 ... ⁇ 1> It is formed to satisfy the relationship.
  • the expression ⁇ 1> is equivalent to the above-described expression (1A).
  • the total width SW is the value when the rim of the pneumatic tire 1 is assembled and the internal pressure is filled at 230 [kPa] (an arbitrarily set internal pressure) in order to define the dimensions of the pneumatic tire 1.
  • the distance between the sidewalls including the design on the sidewalls in a loaded state, and the outer diameter OD is the outer diameter of the tire at this time.
  • the internal pressure of 230 [kPa] is selected in order to define the dimensions of the pneumatic tire. Therefore, the pneumatic tire 1 according to the present invention exhibits the effect of the present invention as long as it is filled with an internal pressure in a range normally used, and is filled with an internal pressure of 230 [kPa]. It should be noted that this is not essential for practicing the present invention.
  • the rim used in the present invention has a rim diameter suitable for the inner diameter of the pneumatic tire 1 and is assembled with the nominal section Sn of the tire cross-sectional width in accordance with ISO4000-1: 2001.
  • the specified rim width Rm [mm] shown in Tables 2 and 3 that is closest to the value (Rm K1 ⁇ Sn) obtained by the product of the coefficient K1 defined by the correspondence table of Table 1 according to the tire flatness ratio
  • FIG. 14 is a plan development view showing a part of the tread portion 10 of the pneumatic tire 1 according to the embodiment of the present invention.
  • the description will be made assuming that the right side of the tire equator line CL is the vehicle side when the vehicle is mounted and the left side of the tire equator line CL is the side opposite to the vehicle side when the vehicle is mounted. That is, in this specification and drawings, the pneumatic tire 1 is described as being mounted on the left side of the vehicle.
  • the tread portion 10 of the pneumatic tire 1 of the present embodiment includes four circumferential grooves 12A, 12B, 12C, and 12D that extend in the tire circumferential direction and land that is partitioned by the circumferential grooves 12A, 12B, 12C, and 12D. Portions 14A, 14B, 14C, 14D, and 14E are formed. Each of the land portions 14A, 14B, 14C, 14D, and 14E extends in a direction crossing the tire circumferential direction, which is the grooves 12 and 16 disposed in the tread portion 10 other than the circumferential grooves 12A, 12B, 12C, and 12D. A plurality of width direction grooves 16A, 16B, 16C, 16D, and 16E are formed.
  • the circumferential groove 12 and the width direction groove 16 are collectively referred to as grooves 12 and 16, and in the present invention, the width direction groove 16 has a groove width of 1.5 to 8 mm.
  • an asymmetric pattern is formed in the tread portion 10 by the configuration of the grooves 12 and 16 and the land portion 14.
  • the groove area ratio GR to the contact area is: It is formed so as to satisfy the following relationship. 10 [%] ⁇ GR ⁇ 25 [%] ... ⁇ 2> GRo ⁇ GRi ... ⁇ 3> 0.1 ⁇ (GRi ⁇ GRo) /GR ⁇ 0.6 ... ⁇ 4>
  • the ground contact region G is a structure in which the pneumatic tire 1 is assembled on the rim described above, filled with an internal pressure of 230 [kPa], and applied with a load corresponding to 80% of the load capacity to be grounded on a plane. This is the area of the ground contact surface.
  • the contact width W is the maximum width in the tire width direction within the contact area.
  • the contact length L is the maximum length in the tire circumferential direction within the contact region.
  • the load capacity is determined based on ISO 4000-1: 1994. However, there is a description that the size for which the load capacity index is not set in the ISO standard is determined individually and calculated in consideration of the consistency with the standards of other countries. It is calculated based on the standard.
  • the tire inner area Ai is a range that is located on the vehicle side from the tire equator line CL in the ground contact area G and has a width that is half the ground contact width W when the vehicle is mounted.
  • the region Ao is a range that is located on the opposite side of the vehicle from the tire equator line CL in the ground contact region and is half the ground contact width W when the vehicle is mounted.
  • the ground contact groove area ratio GRi in the tire inner region Ai is the ratio of the groove area to the sum of the land area and the groove area in the tire inner region Ai
  • the contact groove area ratio in the tire outer region Ao is GRo is the ratio of the groove area to the sum of the land area and the groove area in the tire outer region Ao.
  • the pneumatic tire 1 according to the present embodiment can provide the following operational effects.
  • the pneumatic tire 1 according to the present embodiment is formed so that the ratio between the total width SW and the outer diameter OD satisfies the relationship of the above-described ⁇ 1> equation.
  • the total width SW becomes narrower than the outer diameter OD.
  • the front projected area of the pneumatic tire 1 is small, the air resistance around the tire is reduced, and consequently the rolling resistance of the pneumatic tire 1 can be reduced.
  • the total width SW is simply reduced, the load capacity of the pneumatic tire 1 is reduced.
  • the outer diameter OD is relatively large with respect to the total width SW by satisfying the ⁇ 1> equation, The decrease can be suppressed.
  • the pneumatic tire 1 according to the present embodiment is formed such that the groove area ratio GR to the ground contact area takes a value in the range indicated by the above-described ⁇ 2> equation.
  • the range of the groove area ratio GR is set lower than that of a general pneumatic tire. Thereby, the rigidity of the tread portion 10 is increased by increasing the area where the land portion 14 is grounded, and the steering stability can be improved. If the groove area ratio GR is higher than 25%, the rigidity of the tread portion 10 is lowered, and a cornering force cannot be sufficiently obtained, and it becomes difficult to improve the steering stability. As described above, when the total width SW is narrow, drainage performance is improved. However, when the groove area ratio GR is lower than 10%, the grooves 12 and 16 provided in the tread portion 10 are reduced, and the grounding region G is sufficiently provided. It cannot be drained, and it becomes difficult to maintain drainage comprehensively.
  • the groove area ratio GR in the contact area G, the contact groove area ratio GRo in the tire outer area Ao, and the contact groove area ratio GRi in the tire inner area Ai are described above. ⁇ 3> and ⁇ 4> are formed so as to satisfy the relationship, whereby the groove provided in the tire outer region Ao is smaller than the tire inner region Ai.
  • the pneumatic tire 1 according to the present embodiment can reduce the drainage due to the relatively low groove area ratio GR as described in (2), and the groove area ratio GRi of the tire inner region Ai can be set to the outside of the tire. It can be suppressed by making it larger than the groove area ratio GRo of the region Ao.
  • the pneumatic tire 1 according to the present embodiment has a relatively large outer diameter OD and a narrow total width SW as compared with a pneumatic tire of a general size. Therefore, it is possible to expect a space saving of the automobile and an improvement in design.
  • the groove area ratios GR, GRi, GRo are 15 [%] ⁇ GR ⁇ 22 [%] and / or 0.2 ⁇ (GRi ⁇ GRo) /GR ⁇ 0.4 It is more preferable that the above relationship is satisfied. This is because the rigidity of the tread portion 10 in the tire outer region Ao is enhanced while suppressing deterioration of drainage to a high degree, and as a result, steering stability can be improved.
  • a plurality of width direction grooves 16 are arranged in the tread portion 10.
  • the width direction in the tire outer area Ao The relationship between the groove area ratio GRLo of the groove 16 and the groove area ratio GRLi of the width direction groove 16 in the tire inner region Ai is: 1.1 ⁇ GRLi / GRLo ⁇ 1.9 ...
  • ⁇ 5> It is preferable to satisfy This is because it is possible to achieve a high degree of compatibility between suppressing the deterioration of drainage and improving the handling stability by increasing the block rigidity and the contact area.
  • “GRLi / GRLo” is smaller than 1.1, the effect of suppressing the deterioration of drainage is not sufficient.
  • “GRLi / GRLo” is larger than 1.9, the block rigidity of the tread portion 10 in the tire inner region Ai is significantly lowered, and the steering stability may be lowered.
  • channels 16A and 16B arrange
  • channels 16 arrange
  • the number of the width direction grooves 16C, 16D, 16E located in the tire inner region Ai is 40 to 80.
  • the number of the width direction grooves 16C, 16D, and 16E is the same as the width direction groove 16C, the width direction groove 16D, and the width direction grooves 16C, 16D, and 16E that are aligned in the tire circumferential direction and that are adjacent to each other. This is the total number of any of the width direction grooves 16E over the entire tire circumference.
  • the tread portion 10 includes the circumferential grooves 12C and 12D (corresponding to the inner circumferential grooves) in the tire inner region Ai and the circumferential grooves 12A in the tire outer region Ao as described above. 12B (corresponding to the outer circumferential groove).
  • the relationship between the groove area ratio GRBi of the circumferential grooves 12C and 12D located in the tire inner area Ai and the groove area ratio GRBoi of the circumferential grooves 12A and 12B located in the tire outer area Ao is 1 ⁇ GRBi / GRBoi ⁇ 2 ... ⁇ 7> It is preferable to satisfy This is because by increasing the groove area ratio GRBi of the circumferential grooves 12C and 12D located in the tire inner region Ai, it is possible to further suppress the deterioration of drainage.
  • both the circumferential groove 12 and the width groove 16 are provided in the tread portion 10 of the pneumatic tire 1 of the present embodiment.
  • the grooves 12 and 16 are provided in the tread portion 10 of the pneumatic tire 1, and in the ground contact region G of the pneumatic tire 1, at least ⁇ 2> to ⁇ 4> are satisfied. It only has to be.
  • the tread portion 10 of the pneumatic tire 1 of the present invention is provided with either the circumferential groove 12 or the width direction groove 16 so as to satisfy at least the ⁇ 2> to ⁇ 4> expressions. That's fine.
  • FIG. 15 is a plan development view showing a part of a tread portion of a pneumatic tire according to a modification of the embodiment of the present invention.
  • a tire outer inner region Aoi and a tire outer outer region Aoo are defined.
  • the tire outside inner region Aoi is a range having a width of 25% of the ground contact width W located on the tire equator line CL side in the tire outer region Ao.
  • the outer tire outer area Aoo is a range having a width of 25% of the ground contact width W located on the ground contact end side in the tire width direction other than the tire outer inner area Aoi in the tire outer area Ao.
  • a circumferential groove 12 ⁇ / b> A extending in the tire circumferential direction is provided in the tire outside inner region Aoi, but a circumferential groove 12 is provided in the tire outside outer region Aoo. It is not preferable.
  • a tire width direction distance from the contact width end portion GE to the circumferential groove 12A can be secured, thereby increasing the tire width direction rigidity of the tread portion 10 and, in turn, steering during cornering. This is because the stability can be improved.
  • Example In the present example, a tire performance test on the RRC index, fuel efficiency index, steering stability, and hydroplaning performance (drainage performance) was performed on pneumatic tires having various conditions.
  • the test tire was mounted on a front-wheel drive vehicle with a displacement of 1800 cc, the test course with a total length of 2 km was run 50 laps at a speed of 100 km / h, and the fuel consumption improvement rate when the fuel consumption rate of the conventional example was set to 100 was measured.
  • the test tires were assembled on a standard rim and mounted on a passenger car (displacement of 1800cc), and the feeling of driving 3 laps while changing the lane of the 2km test course was evaluated by three specialized drivers.
  • the average value of the evaluation points of each test tire when the average value of the feeling evaluation points of Comparative Example 1 was set to 100 was expressed as an index. The larger the index value, the better the steering stability.
  • annular structure is “absent” means that the belt layer is a belt layer in which conventional cords are aligned, and “annular structure” is “present”.
  • the ring structure 100 according to the present invention is meant. That is, in Table 4, the tire according to the conventional example does not have the annular structure 100 according to the present invention.
  • the tire according to each of Example 7 to Example 18 includes the annular structure 100 according to the present invention.
  • the conventional example has not the annular structure 100 but a belt layer in which cords generally used in the past are arranged.
  • the pneumatic tire according to the conventional example has a tire size of 205 / 55R16 and a value of “SW / OD” of 0.32, that is, does not satisfy the ⁇ 1> equation. Moreover, the pneumatic tire according to the conventional example does not have an annular structure.
  • a tread pattern shown in FIG. 16 is provided in a tread portion of a pneumatic tire according to a conventional example.
  • the pneumatic tires according to Examples 7 to 18 have a tire size of 165 / 55R20 and a “SW / OD” value of 0.24, that is, satisfy the ⁇ 1> equation.
  • the tread portion 10 of the pneumatic tire according to the seventh embodiment to the eighteenth embodiment is provided with a tread pattern that is modified to fit each tire size based on the tread pattern shown in FIG.
  • the conventional example is a standard tire for handling stability. That is, in the present invention, the steering stability is based on a state in which the rolling resistance is changed to a narrow and large tire size and the steering stability is lowered. And the pneumatic tire which concerns on an Example shall be evaluated about how much steering stability improved from the prior art example.
  • the tread pattern of the conventional example that is, the groove area ratio GR set in each test tire based on the tread pattern of FIG.
  • a tread pattern is provided that is modified to fit the dimensional parameters.
  • the groove areas of the circumferential grooves 12 and the width grooves 16 and the number of the circumferential grooves 12 are based on the tread pattern of FIG. 16. And by changing the position in the tire width direction, etc., it is adapted to each dimensional parameter of each test tire.
  • the conventional example has the conditions of the above-described ⁇ 1>, ⁇ 2>, ⁇ 3>, ⁇ 4>, ⁇ 5>, ⁇ 6>, and ⁇ 7>. Is not satisfied. Further, the conventional example does not have an annular structure. Moreover, the circumferential direction groove
  • Example 7 satisfies the conditions of the expression ⁇ 1>, the expression ⁇ 3>, the expression ⁇ 4>, the expression ⁇ 5>, the expression ⁇ 6>, and the expression ⁇ 7>, and does not satisfy the condition of the expression ⁇ 2>.
  • GR is 8%.
  • Example 7 has an annular structure. Further, in Example 7, the circumferential groove 12 is provided in the tire outside inner region Aoi, and the circumferential groove 12 is not provided in the tire outside outer region Aoo.
  • Example 8 satisfies the conditions of the expression ⁇ 1>, the expression ⁇ 3>, the expression ⁇ 4>, the expression ⁇ 5>, the expression ⁇ 6>, and the expression ⁇ 7>, and does not satisfy the condition of the expression ⁇ 2>.
  • GR is 30%.
  • Example 8 has an annular structure. Further, in Example 8, the circumferential groove 12 is provided in the tire outside inner region Aoi, and the circumferential groove 12 is not provided in the tire outside outer region Aoo.
  • Example 9 satisfies the conditions of the expression ⁇ 1>, the expression ⁇ 2>, the expression ⁇ 3>, the expression ⁇ 5>, the expression ⁇ 6>, and the expression ⁇ 7>, and does not satisfy the condition of the expression ⁇ 4>.
  • (GRi-GRo) / GR is 0.00.
  • Example 9 has an annular structure. Further, in Example 9, the circumferential groove 12 is provided in the tire outside inner area Aoi, and the circumferential groove 12 is not provided in the tire outside outer area Aoo.
  • Example 10 satisfies the conditions of ⁇ 1>, ⁇ 2>, ⁇ 3>, ⁇ 5>, ⁇ 6>, and ⁇ 7>, and does not satisfy the condition of ⁇ 4>.
  • (GRi-GRo) / GR is 0.70.
  • Example 10 has an annular structure. Further, in Example 10, the circumferential groove 12 is provided in the outer area Aoi outside the tire, and the circumferential groove 12 is not provided in the outer area Aoo outside the tire.
  • Example 11 satisfies the conditions of the expression ⁇ 1>, the expression ⁇ 2>, the expression ⁇ 3>, the expression ⁇ 4>, the expression ⁇ 6>, and the expression ⁇ 7>, and does not satisfy the condition of the expression ⁇ 5>.
  • GRLi / GRo is 1.0.
  • Example 11 has an annular structure. Further, in Example 11, the circumferential groove 12 is provided in the outer area Aoi outside the tire, and the circumferential groove 12 is not provided in the outer area Aoo outside the tire.
  • Example 12 satisfies the conditions of the expression ⁇ 1>, the expression ⁇ 2>, the expression ⁇ 3>, the expression ⁇ 4>, the expression ⁇ 6>, and the expression ⁇ 7>, and does not satisfy the condition of the expression ⁇ 5>.
  • GRLi / GRo is 2.0.
  • Example 12 has an annular structure. Further, in Example 12, the circumferential groove 12 is provided in the outer area Aoi outside the tire, and the circumferential groove 12 is not provided in the outer area Aoo outside the tire.
  • Example 13 satisfies the conditions of the expression ⁇ 1>, the expression ⁇ 2>, the expression ⁇ 3>, the expression ⁇ 4>, the expression ⁇ 5>, and the expression ⁇ 7>, and does not satisfy the condition of the expression ⁇ 6>.
  • Pi / Po is 1.0.
  • Example 13 has an annular structure. Further, in Example 13, the circumferential groove 12 is provided in the outer area Aoi outside the tire, and the circumferential groove 12 is not provided in the outer area Aoo outside the tire.
  • Example 14 satisfies the conditions of ⁇ 1>, ⁇ 2>, ⁇ 3>, ⁇ 4>, ⁇ 5>, and ⁇ 7>, and does not satisfy the condition of ⁇ 6>.
  • Pi / Po is 2.1.
  • Example 14 has an annular structure. Further, in Example 14, the circumferential groove 12 is provided in the tire outside inner area Aoi, and the circumferential groove 12 is not provided in the tire outside outer area Aoo.
  • Example 15 satisfies the conditions of ⁇ 1>, ⁇ 2>, ⁇ 3>, ⁇ 4>, ⁇ 5>, ⁇ 6>, and ⁇ 7>.
  • Example 15 has an annular structure.
  • the circumferential groove 12 is provided in the outer area Aoo outside the tire, and the circumferential groove 12 is not provided in the outer area Aoi outside the tire.
  • Example 16 satisfies the conditions of the expression ⁇ 1>, the expression ⁇ 2>, the expression ⁇ 3>, the expression ⁇ 4>, the expression ⁇ 5>, and the expression ⁇ 6>, and does not satisfy the condition of the expression ⁇ 7>.
  • GRBi / GRBo is 0.9.
  • Example 16 has an annular structure. Further, in Example 16, the circumferential groove 12 is provided in the outer area Aoi outside the tire, and the circumferential groove 12 is not provided in the outer area Aoo outside the tire.
  • Example 17 satisfies the conditions of the expression ⁇ 1>, the expression ⁇ 2>, the expression ⁇ 3>, the expression ⁇ 4>, the expression ⁇ 5>, and the expression ⁇ 6>, and does not satisfy the condition of the expression ⁇ 7>.
  • GRBi / GRBo is 2.1.
  • Example 17 has an annular structure. Further, in Example 17, the circumferential groove 12 is provided in the tire outside inner area Aoi, and the circumferential groove 12 is not provided in the tire outside outer area Aoo.
  • Example 18 satisfies the conditions of ⁇ 1>, ⁇ 2>, ⁇ 3>, ⁇ 4>, ⁇ 5>, ⁇ 6>, and ⁇ 7>.
  • Example 18 has an annular structure.
  • the circumferential groove 12 is provided in the outer area Aoi outside the tire, and the circumferential groove 12 is not provided in the outer area Aoo outside the tire.
  • the pneumatic tires according to Examples 11 to 18 satisfying the conditions of the formulas (1) to (4) are not only fuel efficiency indexes but also steering stability in the past. Exceeds examples. That is, these test tires can improve the steering stability performance deteriorated by reducing the rolling resistance.
  • Example 15 and Example 18 the pneumatic tire according to Example 18 in which the circumferential groove is provided in the tire outside inner region Aoi is outside the tire. Compared to the pneumatic tire according to Example 15 in which no circumferential groove is provided in the inner region Aoi, the steering stability performance and the hydroplaning performance are higher.
  • the present invention is defined as follows.
  • the groove area ratio in the contact area in the tread portion is GR,
  • the range located on the vehicle side from the tire equator line in the ground contact area is the tire inner area Ai
  • the groove area ratio in the tire inner area Ai is GRi
  • the ground contact region is 10 [%] ⁇ GR ⁇ 25 [%]
  • the tread portion is provided with a plurality of width direction grooves extending in a direction crossing the tire circumferential direction.
  • the groove area ratio of the width direction groove in the ground contact area is GRL
  • the groove area ratio of the width direction groove in the tire outer area Ao is GRLo
  • the groove area ratio of the width direction groove in the tire inner area Ai is GRLi.
  • the widthwise grooves are arranged at intervals in the tire circumferential direction, When the number of the width direction grooves arranged in the tire inner area Ai is Pi and the number of the width direction grooves arranged in the tire outer area Ao is Po in the entire circumference of the tread portion of the pneumatic tire. In addition, 1 ⁇ Pi / Po ⁇ 2, It is characterized by satisfying, The pneumatic tire according to (2).
  • a region having a width of 25% of the contact width located on the tire equator line side in the tire outer region Ao is defined as a tire outer inner region Aoi, and the tire outer inner region in the tire outer region Ao.
  • a range other than Aoi is defined as the outer area Aoo outside the tire, A circumferential groove extending in the tire circumferential direction is provided in the tire outside inner area Aoi, but is not provided in the tire outside outer area Aoo.
  • An inner circumferential groove that is a circumferential groove extending in the tire circumferential direction in the tire inner region Ai and an outer circumferential groove that is a circumferential groove extending in the tire circumferential direction in the tire outer region Ao are provided.
  • the groove area ratio of the inner circumferential groove in the tire inner area Ai is GRBi
  • the groove area ratio of the outer circumferential groove in the tire outer area Ao is GRBo, 1 ⁇ GRBi / GRBo ⁇ 2, It is characterized by satisfying, The pneumatic tire according to any one of (1) to (4).
  • the belt layer of the tire 1 described in the seventh embodiment may be the annular structure 100 described in the first to sixth embodiments.
  • the tire 1 having the annular structure 100, the carcass portion 120, and the tread rubber layer 11 described in the first to sixth embodiments has the formula ⁇ 1> described in the seventh embodiment.
  • the condition may be satisfied, and the tread portion 10 of the tread rubber layer 11 may satisfy the conditions of the formula ⁇ 2> to the formula ⁇ 4>.
  • the tread portion 10 of the tire 1 described in the first embodiment to the sixth embodiment or the like has at least one of the conditions ⁇ 5>, ⁇ 6>, and ⁇ 7> described in the seventh embodiment. May be satisfied.
  • the tire 1 may have any one of the annular structures described in the second to sixth embodiments. Moreover, those tires 1 may satisfy at least one of the conditions (1A) to (8B) described in the first embodiment.

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Abstract

　空気入りタイヤ（１）は、回転軸の周囲に配置される円筒形状の環状構造体（１００）と、少なくとも一部が回転軸と平行な方向に関して環状構造体の外側に配置され、ゴムで覆われたコードを有するカーカス部（１２０）と、少なくとも一部が回転軸に対する放射方向に関して環状構造体の外側に配置され、トレッド部を有するゴム層（１１）と、を備え、タイヤ総幅をＳＷ、タイヤ外径をＯＤ、としたとき、ＳＷ／ＯＤ≦０．３０、の条件を満たす。

Description

空気入りタイヤ
　本発明は、乗用車用の省燃費性を向上させた空気入りタイヤに関する。
　従来、特にハイブリット自動車（ＨＶ）や電気自動車（ＥＶ）などの自動車の低燃費性に貢献するために、転がり抵抗を低減する空気入りタイヤが提案されてきた。近年はさらに、環境への配慮が高まるにつれ、自動車の低燃費化に対する貢献度がより高い空気入りタイヤが求められている。
　空気入りタイヤの転がり抵抗を低減する手法としては、空気入りタイヤの総幅（ＳＷ）を狭くして前方投影面積を小さくすることによって、タイヤ周辺の空気抵抗を低減させることが知られている（例えば、特許文献１参照）。
国際公開第２０１１／１３５７７４号
　しかしながら、上述の手法では、空気入りタイヤの総幅が狭くなることに伴って接地幅も狭くなることから、一定の負荷能力を維持するために外径（ＯＤ）を大きくすることが必要となる。そのため、空気入りタイヤの接地長が比較的長くなることになる。
　空気入りタイヤの接地長が長くなると、排水性（ＷＥＴ性能）が大きく向上する。その一方で、接地幅が狭くなることによって、コーナリングフォース（ＣＦ）が低下し、ひいては操縦安定性が低下するおそれがある。
　そこで、本発明の目的は、転がり抵抗を低減しつつ、それにより悪化した操縦安定性能を改善することができる空気入りタイヤを提供することにある。
　上記課題を解決するために、本発明によれば、回転軸の周囲に配置される円筒形状の環状構造体と、少なくとも一部が前記回転軸と平行な方向に関して前記環状構造体の外側に配置され、ゴムで覆われたコードを有するカーカス部と、少なくとも一部が前記回転軸に対する放射方向に関して前記環状構造体の外側に配置され、トレッド部を有するゴム層と、を備え、タイヤ総幅をＳＷ、タイヤ外径をＯＤ、としたとき、ＳＷ／ＯＤ≦０．３０、の条件を満たす空気入りタイヤが提供される。
　前記トレッド部の接地面、及び前記回転軸に対する放射方向に関して外側を向く前記環状構造体の外面のそれぞれは、前記回転軸と平行であることが好ましい。
　前記トレッド部の接地領域の幅をＷ、前記回転軸と平行な方向に関する前記環状構造体の寸法をＢＷ、としたとき、０．９≦ＢＷ／Ｗ≦１．１、の条件を満たすことが好ましい。
　前記トレッド部の接地領域の幅をＷ、としたとき、０．６５≦Ｗ／ＳＷ≦０．９０、の条件を満たすことが好ましい。
　前記トレッド部の接地領域の幅をＷ、タイヤリム径をＲＤ、としたとき、０．１４×（ＯＤ－ＲＤ）／２ＳＷ＋０．６５≦Ｗ／ＳＷ≦０．１４×（ＯＤ－ＲＤ）／２ＳＷ＋０．７６、の条件を満たすことが好ましい。
　前記環状構造体は、複数の貫通孔を有することが好ましい。
　前記環状構造体は、帯状の金属の板の端部同士を溶接することにより形成され、前記金属のヤング率をＥ、前記板の厚みをＴｂ、としたとき、１５０ＧＰａ≦Ｅ≦２５０ＧＰａ、且つ、０．２ｍｍ≦Ｔｂ≦０．８ｍｍ、の条件を満たすことが好ましい。
　前記ゴム層は、前記回転軸を囲むように前記トレッド部に形成された主溝と、前記トレッド部の接地面の反対方向を向く内面と、を有し、前記トレッド部の接地面と前記内面との距離である前記ゴム層の第１厚みをＴ１、前記主溝の底面と前記内面との距離である前記ゴム層の第２厚みをＴｕ、としたとき、０．０５≦Ｔｕ／Ｔ１≦０．１５、の条件を満たすことが好ましい。
　前記ゴム層は、前記回転軸と平行な方向に関する前記トレッド部の接地領域の端部を含む端部領域に、前記回転軸を囲むように形成された細溝を有し、前記回転軸と平行な方向に関して、前記端部領域の中心は、前記接地領域の端部と一致し、前記トレッド部の接地領域の幅をＷ、前記端部領域の幅をＤＷ、としたとき、ＤＷ＝０．１Ｗ、の条件を満たすことが好ましい。
　前記環状構造体は、前記回転軸と平行な方向に関する端部の少なくとも一部に凹凸部を有することが好ましい。
　前記トレッド部に溝によって形成された非対称パターンが形成され、前記トレッド部における接地領域での溝面積比率をＧＲとし、車両装着時において、接地領域におけるタイヤ赤道線から車両側に位置する範囲をタイヤ内側領域Ａｉとし、前記タイヤ内側領域Ａｉにおける溝面積比率をＧＲｉとし、車両装着時において、接地領域におけるタイヤ赤道線から車両側とは反対側に位置する範囲をタイヤ外側領域Ａｏとし、前記タイヤ外側領域Ａｏにおける溝面積比率をＧＲｏとしたときに、前記接地領域は、１０［％］≦ＧＲ≦２５［％］、ＧＲｏ＜ＧＲｉ、０．１≦（ＧＲｉ－ＧＲｏ）／ＧＲ≦０．６、を満たして形成されていることが好ましい。
　前記トレッド部には、タイヤ周方向を横断する方向に延びる複数の幅方向溝が設けられ、前記接地領域での前記幅方向溝の溝面積比率をＧＲＬとし、前記タイヤ外側領域Ａｏにおける幅方向溝の溝面積比率をＧＲＬｏとし、前記タイヤ内側領域Ａｉにおける幅方向溝の溝面積比率をＧＲＬｉとしたときに、１．１≦ＧＲＬｉ／ＧＲＬｏ≦１．９、を満たすことが好ましい。
　前記幅方向溝は、タイヤ周方向に間隔をもって配置されており、前記空気入りタイヤの前記トレッド部の全周において、前記タイヤ内側領域Ａｉに配置された幅方向溝の本数をＰｉとし、前記タイヤ外側領域Ａｏに配置された幅方向溝の本数をＰｏとしたときに、１＜Ｐｉ／Ｐｏ≦２、を満たすことが好ましい。
　前記タイヤ外側領域Ａｏのうちのタイヤ赤道線側に位置する、接地幅の２５％の幅を有する範囲をタイヤ外内側領域Ａｏｉとし、前記タイヤ外側領域Ａｏのうちの前記タイヤ外内側領域Ａｏｉ以外の範囲をタイヤ外外側領域Ａｏｏとしたときに、タイヤ周方向に延びる周方向溝が、前記タイヤ外内側領域Ａｏｉには設けられているが、前記タイヤ外外側領域Ａｏｏには設けられていないことが好ましい。
　前記タイヤ内側領域Ａｉにおいてタイヤ周方向に延びる周方向溝である内側周方向溝と、前記タイヤ外側領域Ａｏにおいてタイヤ周方向に延びる周方向溝である外側周方向溝とが設けられており、前記タイヤ内側領域Ａｉにおける前記内側周方向溝の溝面積比率をＧＲＢｉとし、前記タイヤ外側領域Ａｏにおける前記外側周方向溝の溝面積比率をＧＲＢｏとしたとき、１≦ＧＲＢｉ／ＧＲＢｏ≦２、を満たすことが好ましい。
　本発明の空気入りタイヤによれば、転がり抵抗を低減しつつ、それにより悪化した操縦安定性能を改善することができる。
　以下、添付図面と本発明の好適な実施形態の記載から、本発明を一層十分に理解できるであろう。
図１は、第１実施形態に係る空気入りタイヤの子午断面図である。 図２は、第１実施形態に係るタイヤの一部を拡大した図である。 図３は、第１実施形態に係るカーカス部の一例を示す図である。 図４は、第１実施形態に係るトレッド部の一例を示す図である。 図５は、第１実施形態に係る環状構造体の製造方法の一例を説明するための図である。 図６は、第１実施形態に係る環状構造体の製造方法の一例を説明するための図である。 図７は、第１実施形態に係る環状構造体の製造方法の一例を説明するための図である。 図８は、第１実施形態に係る環状構造体の溶接部の近傍の一例を示す図である。 図９は、第２実施形態に係る環状構造体の一例を模式的に示す図である。 図１０は、第３実施形態に係る環状構造体の一例を模式的に示す図である。 図１１は、第４実施形態に係る環状構造体の一例を模式的に示す図である。 図１２は、第５実施形態に係る環状構造体の一例を模式的に示す図である。 図１３は、第６実施形態に係る環状構造体の一例を模式的に示す図である。 図１４は、第７実施形態に係る空気入りタイヤのトレッド部の一部を示す平面展開図である。 図１５は、第７実施形態の変形例に係る空気入りタイヤのトレッド部の一部を示す平面展開図である。 図１６は、従来例の空気入りタイヤのトレッド部の一部を示す平面展開図である。
＜第１実施形態＞
　これより、本発明の実施形態に係る空気入りタイヤ１について図面を参照しつつ説明する。図１は、本発明の実施形態の空気入りタイヤ１の子午断面図である。図２は、本発明の実施形態に係るタイヤ１の一部を拡大した子午断面図である。なお、本実施形態の空気入りタイヤ１は、従来の空気入りタイヤと同様の子午断面形状を有する。ここで、空気入りタイヤの子午断面形状とは、タイヤ赤道面ＣＬと垂直な平面上に現れる空気入りタイヤの断面形状をいう。
　以下の説明においては、ＸＹＺ直交座標系を設定し、このＸＹＺ直交座標系を参照しつつ各部の位置関係について説明する。水平面内の一方向をＸ軸方向、水平面内においてＸ軸方向と直交する方向をＹ軸方向、Ｘ軸方向及びＹ軸方向のそれぞれと直交する方向をＺ軸方向とする。また、Ｘ軸、Ｙ軸、及びＺ軸まわりの回転（傾斜）方向をそれぞれ、θＸ、θＹ、及びθＺ方向とする。
　空気入りタイヤ１は、環状である。空気入りタイヤ１の使用時において、空気入りタイヤ１の内部に空気が充填される。以下の説明においては、空気入りタイヤ１を単に、タイヤ１、と称する。
　本実施形態において、タイヤ１の回転軸（中心軸）ＡＸとＹ軸とが平行である。Ｙ軸方向は、車幅方向又はタイヤ１の幅方向である。タイヤ１（タイヤ１の回転軸ＡＸ）の回転方向（θＹ方向に相当）を、周方向と称してもよい。Ｘ軸方向及びＺ軸方向は、回転軸（中心軸）ＡＸに対する放射方向である。回転軸（中心軸）ＡＸに対する放射方向を、径方向と称してもよい。タイヤ１が転がる（走行する）地面は、ＸＹ平面とほぼ平行である。
　図１及び図２は、タイヤ１の回転軸ＡＸを通る子午断面を示す。図１及び図２において、タイヤ１は、回転軸（中心軸）ＡＸの周囲に配置される円筒形状の環状構造体１００と、少なくとも一部がＹ軸方向に関して環状構造体１００の外側に配置されるカーカス部１２０と、少なくとも一部が回転軸ＡＸに対する放射方向に関して環状構造体１００の外側に配置され、トレッド部１０を有するトレッドゴム層１１と、カーカス部１２０を保護するサイドウォール部３と、を備えている。
　環状構造体１００は、円筒形状の部材である。環状構造体１００は、タイヤ１の形状を保持する部材（強度部材）である。環状構造体１００は、外面１００Ａ及び内面１００Ｂを有する。外面１００Ａは、回転軸ＡＸに対する放射方向に関して外側を向く。内面１００Ｂは、外面１００Ａの反対方向を向く。外面１００Ａ及び内面１００Ｂはそれぞれ、Ｙ軸（回転軸ＡＸ）と平行である。
　カーカス部１２０は、タイヤ１の骨格を形成する部材（強度部材）である。カーカス部１２０は、コード（補強材）を含む。カーカス部１２０のコードを、カーカスコードと称してもよい。カーカス部１２０は、コードを含むコード層（補強材層）である。カーカス部１２０は、タイヤ１に気体（空気）が充填されたときの圧力容器として機能する。
　図３は、カーカス部１２０の一部を拡大した図である。図３に示すように、カーカス部１２０は、ゴム１２０Ｒと、ゴム１２０Ｒで覆われたコード１２０Ｆとを有する。コード１２０Ｆは、有機繊維を含む。コード１２０Ｆを覆うゴム１２０Ｒを、コートゴムと称してもよいし、トッピングゴムと称してもよい。なお、カーカス部１２０は、ポリエステルのコード１２０Ｆを含んでもよいし、脂肪族骨格を含むポリアミドのコード１２０Ｆを含んでもよいし、芳香族骨格のみのポリアミドのコード１２０Ｆを含んでもよいし、レーヨンのコード１２０Ｆを含んでもよい。
　図２に示すように、カーカス部１２０の少なくとも一部は、Ｙ軸方向に関して環状構造体１００の外側に配置される。本実施形態において、カーカス部１２０の少なくとも一部は、環状構造体１００の内面１００Ｂ側に配置される。カーカス部１２０の少なくとも一部は、回転軸ＡＸに対する放射方向に関して環状構造体１００の内側に配置される。カーカス部１２０の少なくとも一部は、環状構造体１００の内面１００Ｂと対向するように配置される。カーカス部１２０は、環状構造体１００の内面１００Ｂと対向する外面１２０Ａを有する。環状構造体１００の内面１００Ｂとカーカス部１２０の外面１２０Ａの少なくとも一部とは接触する。環状構造体１００とカーカス部１２０とは結合される。
　カーカス部１２０は、ビード部２に支持される。ビード部２は、Ｙ軸方向に関してカーカス部１２０の一側及び他側のそれぞれに配置される。カーカス部１２０は、ビード部２において折り返される。ビード部２は、Ｙ軸方向に関するカーカス部１２０の一端部及び他端部を固定する部材（強度部材）である。ビード部２は、タイヤ１をホイールのリムに固定させる。ビード部２は、スチールワイヤの束である。なお、ビード部２が、炭素鋼の束でもよい。本実施形態において、カーカス部１２０は、内側にインナーライナー１４０を有する。インナーライナー１４０によって、タイヤ１の内部に充填された気体の漏洩が抑制される。
　トレッドゴム層１１は、トレッド部１０を有する。トレッドゴム層１１は、カーカス部１２０を保護する。トレッドゴム層１１は、円筒形状の部材である。トレッドゴム層１１の少なくとも一部は、カーカス部１２０の周囲に配置される。トレッドゴム層１１は、外面１１Ａ及び内面１１Ｂを有する。外面１１Ａは、回転軸ＡＸに対する放射方向に関して外側を向く。内面１１Ｂは、外面１１Ａの反対方向を向く。外面１１Ａ及び内面１１Ｂはそれぞれ、Ｙ軸（回転軸ＡＸ）と平行である。
　外面１１Ａは、地面と接触する接地面である。トレッドゴム層１１は、地面と接触する接地面（外面）１１Ａと、回転軸ＡＸを囲むように接地面１１Ａの少なくとも一部に形成された主溝４０と、接地面１１Ａの反対方向を向く内面１１Ｂとを有する。雨天時など、タイヤ１が濡れた地面を転がる際、主溝４０は、タイヤ１と地面との間から水を排除可能（排水可能）である。本実施形態において、主溝４０とは、トレッドゴム層１１に設けられた溝のうち、深さが２．５ｍｍ以上、幅が４ｍｍ以上のものをいう。
　トレッドゴム層１１は、天然ゴム、合成ゴム、カーボンブラック、硫黄、亜鉛華、亀裂防止材、加硫促進剤、及び老化防止剤を含む。
　トレッドゴム層１１の少なくとも一部は、環状構造体１００の外面１００Ａ側に配置される。トレッドゴム層１１の少なくとも一部は、回転軸ＡＸに対する放射方向に関して環状構造体１００の外側に配置される。トレッドゴム層１１の少なくとも一部は、環状構造体１００の外面１００Ａと対向するように配置される。トレッドゴム層１１の内面１１Ｂの少なくとも一部は、環状構造体１００の外面１００Ａと対向する。環状構造体１００の外面１００Ａとトレッドゴム層１１の内面１１Ｂの少なくとも一部とは接触する。環状構造体１００とトレッドゴム層１１とは結合される。
　本実施形態において、回転軸ＡＸと、環状構造体１００の外面１００Ａと、環状構造体１００の内面１００Ｂと、トレッドゴム層１１の接地面１１Ａと、トレッドゴム層１１の内面１１Ｂとは、実質的に平行である。
　なお、本実施形態において、接地面１１Ａと外面１００Ａとが平行とは、タイヤ１の周方向及び幅方向の両方において、接地面１１Ａと外面１００Ａとの距離が均一であることを含む。また、接地面１１Ａと外面１００Ａとが平行とは、タイヤ１の周方向及び幅方向の両方において、接地面１１Ａと外面１００Ａとの距離の最大値と最小値との差が０．３ｍｍ以下であることを含む。接地面１１Ａと内面１１Ｂとの関係、接地面１１Ａと内面１００Ｂとの関係、内面１１Ｂと外面１００Ａとの関係、内面１１Ｂと内面１００Ｂとの関係、及び外面１００Ａと内面１００Ｂとの関係も同様である。
　サイドウォール部３は、カーカス部１２０を保護する。サイドウォール部３は、Ｙ軸方向に関してトレッドゴム層１１の一側及び他側のそれぞれに配置される。
　本実施形態において、タイヤ総幅をＳＷ、タイヤ外径をＯＤとしたとき、
　ＳＷ／ＯＤ≦０．３０　…（１Ａ）
の条件が満たされている。
　また、本実施形態において、接地面１１Ａの接地領域の幅である接地幅をＷ、回転軸ＡＸと平行なＹ軸方向に関する環状構造体１００の寸法（幅）をＢＷとしたとき、
　０．９≦ＢＷ／Ｗ≦１．１　…（２Ａ）
の条件が満たされている。
　なお、好ましくは、
　０．９５≦ＢＷ／Ｗ≦１．０５　…（２Ｂ）
の条件が満たされていることが好ましい。
　また、本実施形態において、
　０．６５≦Ｗ／ＳＷ≦０．９０　…（３Ａ）
の条件が満たされている。
　なお、好ましくは、
　０．７０≦Ｗ／ＳＷ≦０．８０　…（３Ｂ）
の条件が満たされていることが好ましい。
　タイヤ幅ＳＷとは、タイヤ１の総幅を意味し、回転軸ＡＸと平行なＹ軸方向に関するタイヤ１の最大の寸法をいう。本実施形態において、タイヤ幅ＳＷは、トレッドゴム層１１の＋Ｙ側に配置されたサイドウォール部３の最も＋Ｙ側の部位（表面）と、－Ｙ側に配置されたサイドウォール部３の最も－Ｙ側の部位（表面）との距離をいう。例えば、トレッドゴム層１１の＋Ｙ側に配置されたサイドウォール部３の表面にそのサイドウォール部３の表面から＋Ｙ側に突出するようにデザイン（マーク、構造物）が設けられている場合、サイドウォール部３の最も＋Ｙ側の部位は、そのデザインの先端部を含む。同様に、トレッドゴム層１１の－Ｙ側に配置されたサイドウォール部３の表面にそのサイドウォール部３の表面から－Ｙ側に突出するようにデザインが設けられている場合、サイドウォール部３の最も－Ｙ側の部位は、そのデザインの先端部を含む。具体的には、タイヤ幅ＳＷとは、タイヤ１をリム組みし、タイヤ１の寸法を規定するために２３０ｋＰａでタイヤ１の内部に空気を充填したときの無負荷状態における、サイドウォール部３上のデザインを含んだサイドウォール部３間の間隔である。
　タイヤ外径ＯＤとは、タイヤ１をリム組みし、タイヤ１の寸法を規定するために２３０ｋＰａでタイヤ１の内部に空気を充填したときの無負荷状態における、タイヤ１の外径である。
　接地幅Ｗとは、接地面１１Ａの接地領域の幅を意味し、回転軸ＡＸと平行なＹ軸方向に関する接地領域の最大の寸法（最大幅）をいう。接地面１１Ａの接地領域とは、タイヤ１をリム組みし、タイヤ１の寸法を規定するために２３０ｋＰａでタイヤ１の内部に空気を充填し、負荷能力の８０％に相当する荷重をかけて平面に接地させたときの接地面の領域である。
　上記（１Ａ）式の条件を満たすことにより、すなわち、タイヤ幅ＳＷを小さくして前方投影面積を小さくすることにより、タイヤ１の周辺の空気抵抗が低減されるため、低燃費化が実現される。また、本実施形態においては、タイヤ１は環状構造体１００を有するため、タイヤ幅ＳＷが小さくなっても、操縦安定性の低下が抑制される。
　また、本実施形態においては、接地面１１Ａ及び外面１００Ａのそれぞれが、回転軸ＡＸと平行であるため、幅方向に関するトレッドゴム層１１の剛性分布が均一化される。そのため、トレッドゴム層１１の局所的な変形が抑制され、転がり抵抗が低減される。したがって、低燃費化が実現される。
　また、上記（２Ａ）式の条件を満たすことにより、タイヤ１の転がり抵抗を低減しつつ、良好な操縦安定性を得ることができる。例えば、ＢＷ／Ｗが１．１よりも大きい場合、操縦安定性が低下する可能性がある。一方、ＢＷ／Ｗが０．９よりも小さい場合、接地面１１Ａの接地領域の端部において撓みが大きくなり、転がり抵抗が大きくなって低燃費化を実現できなくなる可能性がある。
　また、上記（３Ａ）式の条件を満たすことにより、タイヤ１の転がり抵抗を低減しつつ、良好な操縦安定性を得ることができる。例えば、Ｗ／ＳＷが０．９０よりも大きい場合、接地領域が大きく、接地面１１Ａの変形も大きくなるため、タイヤ１の転がり抵抗が十分に低減されない。一方、Ｗ／ＳＷが０．６５よりも小さい場合、操縦安定性が低下する。
　また、本実施形態において、タイヤリム径（内径）をＲＤ、としたとき、
　０．１４×（ＯＤ－ＲＤ）／２ＳＷ＋０．６５≦Ｗ／ＳＷ≦０．１４×（ＯＤ－ＲＤ）／２ＳＷ＋０．７６　…（４Ａ）
の条件が満たされる。
　タイヤ１の偏平比は、（ＯＤ－ＲＤ）／２ＳＷである。（４Ａ）式は、偏平比に応じてＷ／ＳＷを変化させることを意味する。転がり抵抗を維持しつつ、操縦安定性を効率的に向上させるために、本実施形態においては、偏平比に応じた接地幅Ｗを規定する。（ＯＤ－ＲＤ）／２ＳＷの値が小さい（低偏平サイズである）タイヤ１は、（ＯＤ－ＲＤ）／２ＳＷの値が大きい（高偏平サイズである）タイヤ１に比べ操縦安定性に優れる。そのため、接地幅Ｗをその分小さくすることで、転がり抵抗を維持しつつ、操縦安定性の低下を抑制することができる。
　また、本実施形態において、接地面１１Ａと内面１１Ｂとの距離であるトレッドゴム層１１の厚みをＴ１、主溝４０の底面４０Ｂと内面１１Ｂとの距離であるトレッドゴム層１１の厚みをＴｕとしたとき、
　０．０５≦Ｔｕ／Ｔ１≦０．１５　…（５Ａ）
の条件が満たされている。
　なお、好ましくは、
　０．０８≦Ｔｕ／Ｔ１≦０．１２　…（５Ｂ）
の条件が満たされていることが好ましい。
　厚みＴ１及び厚みＴｕは、回転軸ＡＸと直交するＺ軸方向に関する寸法である。換言すれば、厚みＴ１及び厚みＴｕは、所謂、垂直厚みである。
　本実施形態においては、環状構造体１００により、タイヤ１の剛性が高められている。そのため、上記（５Ａ）式のようにトレッドゴム層１１の厚みＴ１に対して厚みＴｕを薄くしても、トレッドゴム層１１に亀裂が生じることが抑制される。また、上記（５Ａ）式のようにトレッドゴム層１１の厚みＴ１及び厚みＴｕを規定することにより、排水性の低下を抑制しつつ、良好な操縦安定性を維持することができる。例えば、コーナリング特性のようなタイヤ１の動的特性を要求に適った特性にすることができる。また、転がり抵抗の低減にも効果がある。
　なお、本実施形態においては、環状構造体１００は、トレッドゴム層１１及びサイドウォール部３を含むゴム層、表面処理剤、及び接着剤の少なくとも一つで覆われている。換言すれば、本実施形態に係るタイヤ１において、環状構造体１００は露出してない。
　図４は、タイヤ１の接地面１１Ａの一例を示す図（平面展開図）である。トレッドゴム層１１は、回転軸ＡＸと平行なＹ軸方向に関する接地面１１Ａの接地領域の端部Ｅｇを含む端部領域ＥＲを有する。回転軸ＡＸと平行なＹ軸方向に関して、端部領域ＥＲの中心は、接地領域の端部Ｅｇと一致する。トレッドゴム層１１は、端部領域ＥＲに形成された細溝３０を有する。細溝３０は、回転軸ＡＸを囲むように形成される。細溝３０の幅は、主溝４０の幅よりも小さい。主溝４０の幅及び細溝３０の幅は、Ｙ軸方向に関する寸法である。本実施形態において、細溝３０とは、トレッドゴム層１１に設けられた溝のうち、幅が２ｍｍ以上４ｍｍ以下のものをいう。
　本実施形態において、端部領域ＥＲの幅をＤＷとしたとき、
　ＤＷ＝０．１Ｗ　…（６Ａ）
の条件が満たされる。
　タイヤ１が環状構造体１００を有する場合、端部Ｒｇ又はその近傍において、トレッドゴム層１１の歪みが大きくなる可能性がある。そのため、上記（６Ａ）式に示されるような端部Ｒｇを含む端部領域ＥＲに、赤道線ＣＬと平行な細溝３０を設けることにより、転がり抵抗を低減して、低燃費化を実現することができる。
　次に、本実施形態に係る環状構造体１００の製造方法の一例について説明する。図５、図６、及び図７は、環状構造体１００の製造方法の一例を示す図である。図５に示すように、帯状（長方形形状）の金属の板２０が用意される。板２０は、長手方向（矢印Ｃ参照）における一方の端部２０ＴＬ及び他方の端部２０ＴＬのそれぞれに、短手方向（矢印Ｓ参照）に関して両側に突出する凸部２２を有する。
　次に、図６に示すように、板２０の長手方向の端部２０ＴＬ同士が突き合わされ、その端部２０ＴＬ同士が溶接により接合される。端部２０ＴＬは、板２０の長手方向と直交することが好ましい。溶接は、ガス溶接（酸素アセチレン溶接）、アーク溶接、ＴＩＧ（Tungsten　Inert　Gas）溶接、プラズマ溶接、ＭＩＧ（Metal　Inert　Gas）溶接、エレクトロスラグ溶接、電子ビーム溶接、レーザービーム溶接、超音波溶接等を用いることができる。このように、板２０の端部２０ＴＬ同士を溶接することにより、簡単に環状構造体１００を製造することができる。なお、溶接後の板２０に、熱処理及び圧延の少なくとも一方が施されてもよい。これにより、環状構造体１００の強度が向上する。熱処理は、例えば、析出硬化系ステンレス鋼を用いる場合、一例として、５００℃で６０分保持する。熱処理の条件は、要求される特性によって適宜変更することができるので、前述の条件に限定されるものではない。
　次に、図７に示すように、溶接後の凸部２２が除去される。これにより、環状構造体１００が形成される。なお、環状構造体１００に熱処理を施す場合、凸部２２を切断した後に熱処理を施すことが好ましい。熱処理によって環状構造体１００の強度が向上するため、熱処理等を施す前に凸部２２を切断することにより、凸部２２の切断が容易になる。環状構造体１００が形成された後、環状構造体１００の外側に未加硫のトレッドゴム層１１が配置される。また、カーカス部１２０が環状構造体１００に取り付けられる。これにより、グリーンタイヤが作成される。その後、グリーンタイヤが加硫され、トレッドゴム層１１と環状構造体１００とが結合することにより、タイヤ１が完成する。
　図８は、溶接により接合された環状構造体１００の溶接部２０１の近傍を示す側面図である。図８に示すように、溶接部２０１の厚みは、溶接部２０１の周辺の部分の厚みＴｂよりも厚い。周辺の部分の厚みＴｂは、板２０の厚みＴｂである。厚みＴｂは、溶接部２０１を除いた部分における環状構造体１００の厚みである。厚みＴｂは、外面１００Ａと内面１００Ｂとの距離を含む。
　上述のように、環状構造体１００は、金属材料で製造される。環状構造体１００（板２０）を形成する金属材料のヤング率（縦弾性係数）をＥとしたとき、
　１５０ＧＰａ≦Ｅ≦２５０ＧＰａ　…（７Ａ）
の条件が満たされている。
　なお、好ましくは、
　１７０ＧＰａ≦Ｅ≦２１０ＧＰａ　…（７Ｂ）
の条件が満たされていることが好ましい。
　また、板２０の厚みをＴｂとしたとき、
　０．２ｍｍ≦Ｔｂ≦０．８ｍｍ　…（８Ａ）
の条件が満たされている。
　なお、好ましくは、
　０．４ｍｍ≦Ｔｂ≦０．６ｍｍ　…（８Ｂ）
の条件が満たされていることが好ましい。
　また、本実施形態において、環状構造体１００の金属材料の引張強度は、９００ＭＰａ以上１８００ＭＰａ以下でもよい。
　上記（７Ａ）式及び上記（８Ａ）式の条件を満たすことにより、タイヤ１の転がり抵抗が低減され、タイヤ１の耐久性が確保される。また、操縦安定性も向上する。また、タイヤ１が大外径サイズであるため、比較的剛性が大きい環状構造体１００を適用するのが好ましい。
　ヤング率Ｅが１５０ＧＰａよりも小さい場合、トレッドゴム層１１の接地領域における変形が大きくなり、転がり抵抗の低減が困難となる。一方、ヤング率Ｅが２５０ＧＰａよりも大きい場合、曲げ剛性が大きくなり、接地領域の面積が減少して接地圧が増大するため、転がり抵抗の低減が困難となる。また、十分な接地領域の面積が確保できなくなることで、操縦安定性の向上効果も小さくなる。
　厚みＴｂが０．２ｍｍよりも薄い場合、トレッドゴム層１１の接地領域における変形が大きくなり、転がり抵抗の低減が困難となる。また、厚みＴｂが薄くなることにより、十分な耐久性を得られなくなる可能性もある。一方、厚みＴｂが０．８ｍｍよりも厚い場合、曲げ剛性が大きくなり、接地領域の面積が減少して接地圧が増大するため、転がり抵抗の低減が困難となる。また、十分な接地領域の面積が確保できなくなることで、操縦安定性の向上効果も小さくなる。
　環状構造体１００は、ばね鋼、高張力鋼、ステンレス鋼、及びチタンの少なくとも一つを含んでもよい。チタンは、チタン合金を含んでもよい。本実施形態において、環状構造体１００は、ステンレス鋼を含む。ステンレス鋼の耐食性は高い。ステンレス鋼は、上述の数値のヤング率Ｅ及び引張強度を得ることができる。
　環状構造体１００をステンレス鋼で製造する場合、ＪＩＳ　Ｇ４３０３の分類における、マルテンサイト系ステンレス鋼、フェライト系ステンレス鋼、オーステナイト系ステンレス鋼、オーステナイト・フェライト系ステンレス鋼、及び析出硬化系ステンレス鋼の少なくとも一つを用いてもよい。ステンレス鋼を用いることにより、引張強度及び靱性が高い環状構造体１００を製造可能である。
　次に、本発明に係る実施例について説明する。本発明者は、上述の実施形態に従ってタイヤ１を作成し、本実施形態に係るタイヤ１の燃費指数の評価試験、及び操縦安定性の評価試験を行った。また、従来例及び比較例１に係るタイヤを作成し、従来例及び比較例１に係るタイヤの燃費指数の評価試験、及び操縦安定性の評価試験も行った。
　燃費指数の評価試験は、タイヤを排気量１５００ｃｃの小型前輪駆動車に装着し、全長２ｋｍのテストコースを時速１００ｋｍ／ｈにて５０周走行し、比較例のタイヤ（基準タイヤ）の燃料消費率を基準値１００としたときの燃費改善率を測定した。指数が大きいほど燃費が良いことを表している。
　操縦安定性の評価試験は、タイヤを標準リムにリム組みして排気量１５００ｃｃの乗用車に装着し、１周１ｋｍのテストコースをレーンチェンジしながら３周走行したときのフィーリングを３人の専門ドライバーにより評価した。評価結果は比較例のタイヤ（基準タイヤ）のフィーリング評価点の平均値を基準値１００とし、各タイヤの評価点の平均値を指数で表示したものを評価値とした。この評価値が大きいほど操縦安定性が優れていることを示す。
　表１は、本発明の実施例１から実施例６に係るタイヤ１についての評価試験結果と、従来例及び比較例１に係るタイヤ（基準タイヤ）についての評価試験結果とを示す。従来例のＳＷ／ＯＤは、０．３２であり、比較例１のＳＷ／ＯＤは、０．２４である。実施例１から実施例６それぞれのＳＷ／ＯＤは、０．２４である。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000001
　表１において、「環状構造体」が「無」とは、ベルト層が従来のコードを引き揃えたベルト層であることを意味し、「環状構造体」が「有」とは、ベルト層が本発明に係る環状構造体１００であることを意味する。すなわち、表１において、従来例及び比較例１に係るタイヤは、本発明に係る環状構造体１００を有していない。実施例１から実施例６のそれぞれに係るタイヤは、本発明に係る環状構造体１００を有する。従来例及び比較例１は、環状構造体１００ではなく、従来において一般的に使用されているコードを引き揃えたベルト層を有する。
　また、表１において、「接地面及び環状構造体が回転軸に平行である」が「○」とは、トレッド部１０の接地面１１Ａ、及び環状構造体１００の外面１００Ａのそれぞれが、回転軸ＡＸと平行であることを意味する。「接地面及び環状構造体が回転軸に平行である」が「×」とは、トレッド部１０の接地面１１Ａ、及び環状構造体１００の外面１００Ａのそれぞれが、回転軸ＡＸと非平行であることを意味する。
　表１に示すように、従来例は、上述の（２Ａ）式、（３Ａ）式、及び（４Ａ）式の条件を満たすものの、（１Ａ）式の条件を満たさない。また、従来例は、環境構造体１００を有しない。
　比較例１は、（１Ａ）式、（２Ａ）式、（３Ａ）式、及び（４Ａ）式の条件を満たすものの、環状構造体１００を有しない。
　実施例１は、（１Ａ）式、（２Ａ）式、（３Ａ）式、及び（４Ａ）式の条件を満たす。また、実施例１は、トレッド部１０の接地面１１Ａ、及び環状構造体１００の外面１００Ａのそれぞれが、回転軸ＡＸと非平行である。
　実施例２は、（１Ａ）式、（３Ａ）式、及び（４Ａ）式の条件を満たし、（２Ａ）式の条件を満たさない。また、実施例２は、トレッド部１０の接地面１１Ａ、及び環状構造体１００の外面１００Ａのそれぞれが、回転軸ＡＸと平行である。
　実施例３は、（１Ａ）式及び（２Ａ）式の条件を満たし、（３Ａ）式及び（４Ａ）式の条件を満たさない。実施例３において、Ｗ／ＳＷは０．６である。また、実施例３は、トレッド部１０の接地面１１Ａ、及び環状構造体１００の外面１００Ａのそれぞれが、回転軸ＡＸと平行である。
　実施例４は、（１Ａ）式及び（２Ａ）式の条件を満たし、（３Ａ）式及び（４Ａ）式の条件を満たさない。実施例４において、Ｗ／ＳＷは０．９２である。また、実施例４は、トレッド部１０の接地面１１Ａ、及び環状構造体１００の外面１００Ａのそれぞれが、回転軸ＡＸと平行である。
　実施例５は、（１Ａ）式、（２Ａ）式、及び（３Ａ）式の条件を満たし、（４Ａ）式の条件を満たさない。また、実施例５は、トレッド部１０の接地面１１Ａ、及び環状構造体１００の外面１００Ａのそれぞれが、回転軸ＡＸと平行である。
　実施例６は、（１Ａ）式、（２Ａ）式、（３Ａ）式、及び（４Ａ）式の条件を満たす。また、実施例５は、トレッド部１０の接地面１１Ａ、及び環状構造体１００の外面１００Ａのそれぞれが、回転軸ＡＸと平行である。
　表１に示すように、タイヤ１が上記（１Ａ）式の条件を満たすことにより、実施例１から実施例６に係る燃費指数は、従来例及び比較例１に係る燃費指数よりも良好であることが分かる。
　表１に示すように、タイヤ１が上記（１Ａ）式の条件を満たすことにより、実施例１から実施例６のそれぞれに係る操縦安定性は、比較例１に係る操縦安定性よりも良好であることが分かる。
　表１に示すように、環状構造体１００を有する実施例１から実施例６に係る燃費指数は、環状構造体１００を有しない従来例及び比較例１に係る燃費指数よりも良好であることが分かる。
　表１に示すように、環状構造体１００を有する実施例１から実施例６に係る操縦安定性は、環状構造体１００を有しない従来例及び比較例１に係る操縦安定性と同等、又は従来例及び比較例１に係る操縦安定性よりも良好であることが分かる。
　以上説明したように、本実施形態によれば、環状構造体１００を備えるタイヤ１において、タイヤ幅ＳＷとタイヤ外径ＯＤとの比率を上記（１Ａ）式の条件を満たすように規定しているので、タイヤ１の転がり抵抗を低減して、低燃費化を実現することができる。また、タイヤ１が環状構造体１００を備えることにより、操縦安定性の低下が抑制される。このように、本実施形態によれば、要求に適ったタイヤ１の動的特性を得ることができる。
　また、本実施形態においては、接地面１１Ａ及び外面１００Ａのそれぞれが、回転軸ＡＸと平行であるため、幅方向に関するトレッドゴム層１１の剛性分布が均一化される。そのため、トレッドゴム層１１の局所的な変形が抑制され、転がり抵抗が低減される。したがって、低燃費化が実現される。
　また、本実施形態においては、接地幅Ｗと環状構造体１００の幅ＢＷとの比率を上記（２Ａ）式の条件を満たすように規定しているので、タイヤ１の転がり抵抗を低減しつつ、良好な操縦安定性を得ることができる。
　また、本実施形態においては、接地幅Ｗとタイヤ幅ＳＷとの比率を上記（３Ａ）式の条件を満たすように規定しているので、タイヤ１の転がり抵抗を低減しつつ、良好な操縦安定性を得ることができる。
　また、本実施形態においては、上記（４Ａ）式に示したように、タイヤ１の偏平比（ＯＤ－ＲＤ）／２ＳＷに応じて、Ｗ／ＳＷを変化させるようにしたので、転がり抵抗を維持しつつ、操縦安定性を効率的に向上させることができる。低偏平サイズであるタイヤ１は、高偏平サイズであるタイヤ１に比べ操縦安定性に優れる。そのため、接地幅Ｗをその分小さくすることで、転がり抵抗を維持しつつ、操縦安定性の低下を抑制することができる。
　また、本実施形態によれば、トレッドゴム層１１の厚みＴ１と厚みＴｕとの比率を上記（５Ａ）の条件を満たすように規定しているので、トレッドゴム層１１の厚みが抑制された状態で、トレッドゴム層１１の亀裂の発生を抑制しつつ、タイヤ１の動的特性を要求に適った特性にすることができる。
　また、本実施形態によれば、上記（６Ａ）式に示されるような幅ＤＷを有する端部領域ＥＲに、赤道線ＣＬと平行な細溝３０を設けることにより、転がり抵抗を低減して、低燃費化を実現することができる。
　また、本実施形態によれば、環状構造体１００のヤング率Ｅ及び厚みＴｂを上記（７Ａ）式及び上記（８Ａ）式の条件を満たすように規定しているので、タイヤ１の転がり抵抗が低減され、タイヤ１の耐久性が確保される。
＜第２実施形態＞
　第２実施形態について説明する。以下の説明において、上述の実施形態と同一又は同等の構成部分については同一の符号を付し、その説明を簡略又は省略する。以下の実施形態においては、環状構造体の例について説明する。
　図９は、本実施形態に係る環状構造体１０１の一例を示す斜視図である。図９において、環状構造体１０１は、環状構造体１０１の幅方向（回転軸ＡＸと平行な方向）に関する端部の少なくとも一部に凹凸部５０を有する。凹凸部５０は、環状構造体１０１の幅方向の両側のそれぞれに設けられる。凹凸部５０の凸部は、尖っている。凹凸部５０は、所謂、鋸刃状である。本実施形態において、幅方向に関する凹凸部５０の寸法Ｗｅは、５ｍｍ以上４０ｍｍ以下である。
　環状構造体１０１の幅方向の両側にトレッドゴム層１１の少なくとも一部が配置される場合、凹凸部５０は、トレッドゴム層１１に食い込むことができる。これにより、環状構造体１０１とトレッドゴム層１１との結合が強化される。
　また、凹凸部５０が設けられることにより、タイヤ１の幅方向の端部において剛性が急激に変化することが抑制される。特に、環状構造体１０１の幅を小さくした場合に有効である。
　また、環状構造体１０１は円筒形状であり、回転軸ＡＸに対する放射方向に関しては変形し易い（Ｚ軸方向に撓み易い）が、回転軸ＡＸと平行な方向に関しては変形し難い（剛性が高い）。そのため、回転軸ＡＸと平行な方向に関して剛性のバランスが偏る可能性がある。本実施形態においては、凹凸部５０が設けられているため、環状構造体１０１は、回転軸ＡＸと平行な方向に関して変形し易い。そのため、剛性のバランスが偏ることが抑制される。
＜第３実施形態＞
　第３実施形態について説明する。図１０は、本実施形態に係る環状構造体１０２の一例を示す斜視図である。図１０において、環状構造体１０２は、外面１０２Ａと、内面１０２Ｂと、外面１０２Ａと内面１０２Ｂとを貫通する複数の貫通孔４とを有する。
　本実施形態において、環状構造体１０２の幅方向に関して、貫通孔４は、等間隔で複数配置される。また、環状構造体１０２の周方向に関して、貫通孔４は、等間隔で複数配置される。環状構造体１０２の幅方向及び周方向のそれぞれに関して、貫通孔４は、等しい密度で複数形成される。
　本実施形態においては、環状構造体１０２の外面１０２Ａに接合されるトレッドゴム層１１の少なくとも一部と、環状構造体１０２の内面１０２Ｂに接合されるカーカス部１２０とが、貫通孔４を介して接触可能である。トレッドゴム層１１の内面１１Ｂ及びカーカス部１２０の外面１２０Ａの少なくとも一方に接着剤（接着剤層）が設けられている場合、トレッドゴム層１１の内面１１Ｂの少なくとも一部と、カーカス部１２０の外面１２０Ａとは、貫通孔４を介して、接着剤（接着剤層）により接合される。これにより、トレッドゴム層１１と環状構造体１０２との結合、及び環状構造体１０２とカーカス部１２０との結合のそれぞれが強化され、タイヤ１の耐久性が向上する。
　また、貫通孔４により、環状構造体１０２の剛性を調整することができる。例えば、貫通孔４の数を調整したり、貫通孔４の大きさを調整したりすることにより、環状構造体１０２の剛性を調整することができる。例えば、貫通孔４により、コーナーリングパワーが過剰に大きくなることを抑制することで、操縦安定性が向上する。
＜第４実施形態＞
　第４実施形態について説明する。図１１は、本実施形態に係る環状構造体１０３の一例を示す斜視図である。図１１において、環状構造体１０３は、凹凸部５０と、複数の貫通孔４とを有する。このように、図９を参照して説明した構成要素と、図１０を参照して説明した構成要素とを組み合わせてもよい。
＜第５実施形態＞
　第５実施形態について説明する。図１２は、本実施形態に係る環状構造体１０４の一例を示す斜視図である。図１２において、環状構造体１０４は、複数の貫通孔４を有する。また、環状構造体１０４は、凹部５を有する。凹部５を、切欠部５、と称してもよい。凹部５は、環状構造体１０４の幅方向の両側のそれぞれに設けられる。凹部５は、環状構造体１０４の周方向に関して、間隔をあけて複数配置される。環状構造体１０４の幅方向の両側にトレッドゴム層１１の少なくとも一部が配置される場合、トレッドゴム層１１の少なくとも一部が、凹部５に食い込むことができる。これにより、環状構造体１０４とトレッドゴム層１１との結合が強化される。
＜第６実施形態＞
　第６実施形態について説明する。図１３は、本実施形態に係る環状構造体１０５の一例を示す斜視図である。図１３において、環状構造体１０５は、複数の貫通孔４を有する。環状構造体１０５の周方向に関して、貫通孔４は、等間隔で複数配置される。環状構造体１０５の幅方向に関して、貫通孔４は、間隔をあけて配置される。環状構造体１０５の幅方向に関して、貫通孔４は、不等間隔で複数配置される。本実施形態において、環状構造体１０５の幅方向に関して、環状構造体１０５のエッジの近傍に配置される貫通孔４の間隔は、環状構造体１０５の中央に配置される貫通孔４の間隔よりも小さい。なお、環状構造体１０５の幅方向に関して、環状構造体１０５のエッジの近傍に配置される貫通孔４の間隔が、環状構造体１０５の中央に配置される貫通孔４の間隔よりも大きくてもよい。
　本実施形態においても、貫通孔４により、トレッドゴム層１１と環状構造体１０５との結合、及び環状構造体１０５とカーカス部１２０との結合のそれぞれが強化される。
＜第７実施形態＞
　第７実施形態について説明する。以下の説明において、上述の実施形態と同一又は同等の構成部分については同一の符号を付し、その説明を簡略又は省略する。
　以下の説明において、タイヤ径方向とは、空気入りタイヤ１の回転軸ＡＸと直交する方向をいう。また、タイヤ周方向とは、前記回転軸ＡＸを中心として回転する方向をいう（図１４参照）。また、タイヤ幅方向とは、前記回転軸ＡＸと平行な方向をいう。タイヤ赤道面ＣＬとは、空気入りタイヤ１の回転軸ＡＸに直交するとともに、空気入りタイヤ１のタイヤ幅の中心を通る平面である。タイヤ赤道線とは、タイヤ赤道面ＣＬ上にあって空気入りタイヤ１のタイヤ周方向に沿う線をいう。本明細書及び図面では、タイヤ赤道線にタイヤ赤道面と同じ符号「ＣＬ」を付す。
　本実施形態の空気入りタイヤ１は、タイヤ子午断面視で、一対のビード部２と、ビード部に連なるサイドウォール部３と、サイドウォール部同士を連結するトレッド部１０とを備える。
　なお、本発明では、空気入りタイヤの内部構造は特に限定されない。空気入りタイヤの内部構造は、その空気入りタイヤに要求される性能やデザインなどによって異なるべきものであり、例えば実験やシミュレーションなどにより様々な要求を満足するように決定することが好ましい。
　本実施形態の空気入りタイヤ１は、その総幅（呼び幅）ＳＷと外径ＯＤとの比が、
　ＳＷ／ＯＤ≦０．３　…＜１＞
の関係を満たすように形成されている。＜１＞式は、上述の（１Ａ）式と同等である。
　なお、本発明では、総幅ＳＷは、空気入りタイヤ１をリム組みし、空気入りタイヤ１の寸法を規定するために２３０［ｋＰａ］（任意に設定した内圧）で内圧を充填したときの無負荷状態における、サイドウォール上のデザインを含んだサイドウォール同士の間の間隔であり、外径ＯＤは、このときのタイヤの外径である。なお、上述のように２３０［ｋＰａ］という内圧は、空気入りタイヤの寸法を規定するために選択されたものである。したがって、本発明に係る空気入りタイヤ１は、通常に使用される範囲の内圧が充填されているものであれば、本発明の効果を発揮するものであり、２３０［ｋＰａ］の内圧が充填されていることが本発明を実施する上で必須ではないことに留意されたい。
　ここで、本発明において使用されるリムは、空気入りタイヤ１の内径に適合したリム径を有し、かつＩＳＯ４０００－１：２００１に準拠して、タイヤ断面幅の呼びＳｎと、リム組みされるタイヤの偏平比により表１の対応表によって定められる係数Ｋ１との積で求めた値（Ｒｍ＝Ｋ１×Ｓｎ）に最も近い、表２及び表３に示されている規定リム幅Ｒｍ［ｍｍ］に対応するリム幅の呼びを有するリムである。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000002
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000003
　図１４は、本発明の実施形態に係る空気入りタイヤ１のトレッド部１０の一部を示す平面展開図である。図１４では、タイヤ赤道線ＣＬよりも右側が車両装着時の車両側であり、タイヤ赤道線ＣＬよりも左側が車両装着時の車両側とは反対側であるものとして説明する。つまり、本明細書及び図面では、この空気入りタイヤ１は、車両の左側に装着されているものとして説明される。
　本実施形態の空気入りタイヤ１のトレッド部１０には、タイヤ周方向に延びる４つの周方向溝１２Ａ、１２Ｂ、１２Ｃ、１２Ｄと、各周方向溝１２Ａ、１２Ｂ、１２Ｃ、１２Ｄによって区画された陸部１４Ａ、１４Ｂ、１４Ｃ、１４Ｄ、１４Ｅと、が形成されている。陸部１４Ａ、１４Ｂ、１４Ｃ、１４Ｄ、１４Ｅにはそれぞれ、周方向溝１２Ａ、１２Ｂ、１２Ｃ、１２Ｄ以外のトレッド部１０に配置された溝１２、１６である、タイヤ周方向を横断する方向に延びる複数の幅方向溝１６Ａ、１６Ｂ、１６Ｃ、１６Ｄ、１６Ｅが形成されている。なお、本明細書では、周方向溝１２及び幅方向溝１６を総称して溝１２、１６と呼び、本発明では、幅方向溝１６は１．５～８ｍｍの溝幅を有するものとする。図１４に示されているように、溝１２、１６及び陸部１４の構成によって、トレッド部１０には、非対称パターンが形成されている。
　本実施形態の空気入りタイヤ１におけるトレッド部１０の接地領域Ｇにおいて、接地面積に対する溝面積比率ＧＲ、タイヤ内側領域Ａｉにおける接地溝面積比率ＧＲｉ、及びタイヤ外側領域Ａｏにおける接地溝面積比率ＧＲｏが、以下の関係を満たすように形成されている。
　１０［％］≦ＧＲ≦２５［％］　…＜２＞
　ＧＲｏ＜ＧＲｉ　…＜３＞
　０．１≦（ＧＲｉ－ＧＲｏ）／ＧＲ≦０．６　…＜４＞
　本発明では、接地領域Ｇとは、空気入りタイヤ１を上述したリムにリム組みし、２３０［ｋＰａ]で内圧を充填し、負荷能力の８０％に相当する荷重をかけて平面に接地させたときの接地面の領域である。接地幅Ｗとは、接地領域内のタイヤ幅方向の最大幅である。接地長Ｌとは、接地領域内のタイヤ周方向の最大長さである。また、本発明では、負荷能力は、ＩＳＯ４０００－１：１９９４に基づいて負荷能力が決定される。しかしながら、当該ＩＳＯ規格において負荷能力指数が設定されていないサイズについては、個別で算出して諸外国の規格との整合を考慮して決定するとの記載があり、この場合では、負荷能力については各国の規格に基づいて算出される。したがって、本発明では実際には、ＪＩＳ規格で採用している負荷能力算出式を利用したＪＩＳ　Ｄ４２０２－１９９４解説の「負荷能力の算定」に記載されている、下記の算定式（ｃ）から各タイヤサイズの負荷能力が算出されている。
　Ｘ＝Ｋ×２．７３５×１０－５×Ｐ０．５８５×Ｓｄ１．３９×（ＤＲ－１２．７＋Ｓｄ）
　但し、Ｘ＝負荷能力［ｋｇ］
　Ｋ＝１．３６
　Ｐ＝２３０（＝空気圧［ｋＰａ］）
　Ｓｄ＝０．９３×Ｓ．７５－０．６３７ｄ
　Ｓ．７５＝Ｓ×（（１８０°－Ｓｉｎ－１（（Ｒｍ／Ｓ））／１３１．４°）
　Ｓ＝設計断面幅［ｍｍ］
　Ｒｍ＝設計断面幅に対応したリム幅［ｍｍ］
　ｄ＝（０．９－偏平比［－］）×Ｓ．７５－６．３５
　ＤＲ＝リム径の基準値［ｍｍ］
　そして、溝面積比率ＧＲとは、接地領域Ｇ内の陸部面積と溝面積との総和（＝接地面積）に対する溝面積の比率である。
　さらに、図１４に示すように、タイヤ内側領域Ａｉとは、車両装着時に、接地領域Ｇにおいてタイヤ赤道線ＣＬから車両側に位置すると共に接地幅Ｗの半分の幅を有する範囲であり、タイヤ外側領域Ａｏとは、車両装着時に、接地領域においてタイヤ赤道線ＣＬから車両側とは反対側に位置すると共に接地幅Ｗの半分の幅を有する範囲である。そして、タイヤ内側領域Ａｉでの接地溝面積比率をＧＲｉは、前記タイヤ内側領域Ａｉにおける陸部面積と溝面積との総和に対する溝面積の比率であり、タイヤ外側領域Ａｏでの接地溝面積比率をＧＲｏは、タイヤ外側領域Ａｏにおける陸部面積と溝面積との総和に対する溝面積の比率である。
　本実施形態に係る空気タイヤ１によれば、以下のような作用効果を奏することができる。
　（１）　本実施形態に係る空気入りタイヤ１は、その総幅ＳＷと外径ＯＤとの比が、上述の＜１＞式の関係を満たすように形成されている。それにより、一般的なサイズ（例えば２０５／５５Ｒ１６（ＳＷ／ＯＤ＝０．３２））の空気入りタイヤと比較すると、外径ＯＤに対して総幅ＳＷが狭くなる。その結果、空気入りタイヤ１の前方投影面積が小さく、タイヤ周辺の空気抵抗が低減され、ひいては空気入りタイヤ１の転がり抵抗を低減することができる。その一方で、単に総幅ＳＷを狭くすると空気入りタイヤ１の負荷能力が低下するが、＜１＞式を満たすことにより外径ＯＤが総幅ＳＷに対して相対的に大きいので、負荷能力の低下を抑制することができる。
　（２）　本実施形態に係る空気入りタイヤ１は、接地面積に対する溝面積比率ＧＲが、上述の＜２＞式に示された範囲の値を取るように形成されている。この溝面積比率ＧＲの範囲は、一般的な空気入りタイヤと比較して、低く設定されている。それにより、陸部１４が接地する面積が増大することよってトレッド部１０の剛性が高くなり、操縦安定性を向上させることができる。なお、溝面積比率ＧＲが２５％よりも高くなると、トレッド部１０の剛性が低下してしまい、コーナリングフォースを十分に得ることができず操縦安定性を向上させることが困難になる。そして、上述のように総幅ＳＷが狭いと排水性が向上するが、溝面積比率ＧＲが１０％よりも低くなると、トレッド部１０に設けられる溝１２、１６が少なくなり接地領域Ｇにおいて十分に排水することができず、総合的に排水性を維持することが困難になってしまう。
　（３）　本実施形態に係る空気入りタイヤ１は、接地領域Ｇにおける溝面積比率ＧＲと、タイヤ外側領域Ａｏにおける接地溝面積比率ＧＲｏと、タイヤ内側領域Ａｉにおける接地溝面積比率ＧＲｉとが、上述の＜３＞式及び＜４＞式の関係を満たすように形成されている、それにより、タイヤ内側領域Ａｉよりも、タイヤ外側領域Ａｏに設けられる溝が少なくなる。これにより、本実施形態に係る空気入りタイヤ１は、（２）において説明したように溝面積比率ＧＲが比較的低いことによる排水性の低下を、タイヤ内側領域Ａｉの溝面積比率ＧＲｉをタイヤ外側領域Ａｏの溝面積比率ＧＲｏよりも大きくすることによって抑制することができる。さらに、タイヤ外側領域Ａｏに位置する陸部１４が接地する面積が、タイヤ内側領域Ａｉに比べて大きいので、タイヤ外側領域Ａｏにおけるトレッド部１０の剛性が高い。それにより、十分なコーナリングフォースを得ることができ、ひいては操縦安定性を向上させることができる。なお、＜４＞式に関連して、一方では、「（ＧＲｉ－ＧＲｏ）／ＧＲ」が０．１よりも小さいと、排水性の悪化を充分に抑制することができない。他方では、「（ＧＲｉ－ＧＲｏ）／ＧＲ」が０．６よりも大きいと、タイヤ内側領域Ａｉにおいてトレッド部１０のブロック剛性が低下しすぎてしまい、操縦安定性の低下を引き起こす場合がある。
　（４）　（１）において説明したように、本実施形態に係る空気入りタイヤ１は、一般的なサイズの空気入りタイヤと比較すると、相対的に外径ＯＤが大きく総幅ＳＷが狭い。したがって、自動車の省スペース化、意匠性の向上などを見込むことができる。
　また、溝面積比率ＧＲ、ＧＲｉ、ＧＲｏが、
　１５［％］≦ＧＲ≦２２［％］、及び／又は、
　０．２≦（ＧＲｉ－ＧＲｏ）／ＧＲ≦０．４
の関係を満たすとさらに好ましい。さらに高度に、排水性の悪化を抑制しつつ、タイヤ外側領域Ａｏにおけるトレッド部１０の剛性が高くなり、ひいては操縦安定性を向上させることができるからである。
　ここで、図１４に示されているように、トレッド部１０には複数の幅方向溝１６が配置されている。これら幅方向溝１６の溝面積比率ＧＲＬ（接地領域Ｇ内の陸部面積と溝面積との総和（＝接地面積）に対する幅方向溝１６の溝面積の比率）に関し、タイヤ外側領域Ａｏにおける幅方向溝１６の溝面積比率ＧＲＬｏと、タイヤ内側領域Ａｉにおける幅方向溝１６の溝面積比率ＧＲＬｉとの関係が、
　１．１≦ＧＲＬｉ／ＧＲＬｏ≦１．９　…＜５＞
を満たすと好ましい。排水性の悪化抑制と、ブロック剛性及び接地面積の増加による操縦安定性の向上とをさらに、高度に両立させることができるからである。なお、一方では「ＧＲＬｉ／ＧＲＬｏ」が１．１よりも小さいと、排水性の悪化を抑制する効果が充分ではなくなる。他方では、「ＧＲＬｉ／ＧＲＬｏ」が１．９よりも大きいと、タイヤ内側領域Ａｉにおけるトレッド部１０のブロック剛性の低下が顕著となり、操縦安定性が低下してしまうおそれがある。
　また、本実施形態の空気入りタイヤ１におけるトレッド部１０の全周にわたって、周方向に間隔をもって配置されている幅方向溝１６のうちの、タイヤ外側領域Ａｏに配置された幅方向溝１６Ａ、１６Ｂの本数Ｐｉと、タイヤ内側領域Ａｉに配置された幅方向溝１６Ｃ、１６Ｄ、１６Ｅの本数Ｐｏとの関係が、
　１＜Ｐｉ／Ｐｏ≦２　…＜６＞
を満たすとさらに好ましい。タイヤ外側領域Ａｏよりもタイヤ内側領域Ａｉにより多くの幅方向溝１６を配置することによって、排水性の向上が見込め、さらに、排水性の悪化抑制と、ブロック剛性及び接地面積の増加による操縦安定性の向上とを、より一層高度に両立させることができるからである。
　さらに、＜６＞式と同じ趣旨で、タイヤ内側領域Ａｉに位置する幅方向溝１６Ｃ、１６Ｄ、１６Ｅの本数が、４０～８０本であると好ましい。なお、幅方向溝１６Ｃ、１６Ｄ、１６Ｅの本数は、タイヤ周方向に整列しかつ互いに隣接するそれぞれの幅方向溝１６Ｃ、１６Ｄ、１６Ｅ同士の間隔が最も広い幅方向溝１６Ｃ、幅方向溝１６Ｄ及び幅方向溝１６Ｅのいずれかの、タイヤ全周にわたった総本数をいう。
　さらに、図１４を参照すると、トレッド部１０には、上述のように、タイヤ内側領域Ａｉに周方向溝１２Ｃ、１２Ｄ（内側周方向溝に相当）と、タイヤ外側領域Ａｏに周方向溝１２Ａ、１２Ｂ（外側周方向溝に相当）とが設けられている。このときの、タイヤ内側領域Ａｉに位置する周方向溝１２Ｃ、１２Ｄの溝面積比率ＧＲＢｉと、タイヤ外側領域Ａｏに位置する周方向溝１２Ａ、１２Ｂの溝面積比率ＧＲＢｏｉとの関係が、
　１≦ＧＲＢｉ／ＧＲＢｏｉ≦２　…＜７＞
を満たすと好ましい。タイヤ内側領域Ａｉに位置する周方向溝１２Ｃ、１２Ｄの溝面積比率ＧＲＢｉを大きくすることによって、排水性の悪化をさらに抑制することができるからである。
　上述のように、本実施形態の空気入りタイヤ１のトレッド部１０には、周方向溝１２及び幅方向溝１６の両方が設けられている。しかしながら、本発明では、空気入りタイヤ１のトレッド部１０には溝１２，１６が設けられており、この空気入りタイヤ１の接地領域Ｇにおいて、少なくとも＜２＞式から＜４＞式が満たされていればよい。言い換えれば、本発明の空気入りタイヤ１のトレッド部１０には、少なくとも＜２＞式から＜４＞式を満たすように、周方向溝１２又は幅方向溝１６のいずれか一方が設けられていればよい。
　[変形例]
　図１５は、本発明の実施形態の変形例に係る空気入りタイヤのトレッド部の一部を示す平面展開図である。ここで、図１５を参照しつつ、タイヤ外内側領域Ａｏｉ及びタイヤ外外側領域Ａｏｏを定義する。タイヤ外内側領域Ａｏｉは、タイヤ外側領域Ａｏのうちのタイヤ赤道線ＣＬ側に位置する、接地幅Ｗの２５％の幅を有する範囲である。そして、タイヤ外外側領域Ａｏｏは、タイヤ外側領域Ａｏのうちの、タイヤ外内側領域Ａｏｉ以外の、タイヤ幅方向の接地端側に位置する、接地幅Ｗの２５％の幅を有する範囲である。
　ここで、図１５に示されているように、タイヤ外内側領域Ａｏｉにおいてタイヤ周方向に延びる周方向溝１２Ａが設けられているが、タイヤ外外側領域Ａｏｏには周方向溝１２が設けられていないと好ましい。タイヤ外側領域Ａｏにおいて、接地幅端部ＧＥから周方向溝１２Ａまでのタイヤ幅方向距離を確保して、それによりトレッド部１０のタイヤ幅方向剛性を高くすることができ、ひいてはコーナリング時において、操縦安定性を向上させることができるからである。
　[実施例]
　本実施例では、様々な条件を有する空気入りタイヤについて、ＲＲＣ指数、燃費指数、操縦安定性、耐ハイドロプレーニング性能（排水性）に関するタイヤ性能試験が行われた。
　これらの性能試験では、各テストタイヤに適合する上述したサイズのリムを組付け、実車試験に関しては、各々に２３０［ｋＰａ］の内圧を充填して行われた。
　これより、テストタイヤについて行われた性能試験の試験方法について説明する。
　（燃費性能）
　テストタイヤを排気量１８００ｃｃの前輪駆動車に装着し、全長２ｋｍのテストコースを時速１００ｋｍ／ｈにて５０周走行し、従来例の燃料消費率を１００としたときの燃費改善率を測定した。指数が大きいほど燃費が良いことを表している。
　（操縦安定性）
　テストタイヤを標準リムにリム組みして乗用車（排気量１８００ｃｃ）に装着し、１周２ｋｍのテストコースをレーンチェンジしながら３周走行したときのフィーリングを３人の専門ドライバーにより評価した。評価結果は、比較例１のフィーリング評価点の平均値を１００としたときの、各テストタイヤの評価点の平均値を指数で表示した。この指数値が大きいほど操縦安定性が優れていることを示す。
　（耐ハイドロプレーニング性能）
　直線ハイドロプレーニング試験を行い、ハイドロプレーニングが発生した速度を計測して評価した。この直線ハイドロプレーニング試験は、水深１０ｍｍのプールを、速度を上げながら進入し、そのときの空気入りタイヤのスリップ率を測定する。このときのスリップ率が１０％となったときをハイドロプレーニング発生速度とする。この試験では従来例での計測結果を１００として他の例の計測結果を指数化した。本実施例では、指数の値が大きいほど耐ハイドロプレーニング性能が優れていることを示す。
　これより、各テストタイヤ及びその性能試験結果について説明する。従来例及び実施例７から実施例１８に係る空気入りタイヤについて、燃費指数、操縦安定性、及び耐ハイドロプレーニング性能（ハイドロ性能）に関する性能試験が行われた。表４には、各テストタイヤの寸法に関する数値と、性能試験結果とが示されている。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000004
　表４において、「環状構造体」が「無」とは、ベルト層が従来のコードを引き揃えたベルト層であることを意味し、「環状構造体」が「有」とは、ベルト層が本発明に係る環状構造体１００であることを意味する。すなわち、表４において、従来例に係るタイヤは、本発明に係る環状構造体１００を有していない。実施例７から実施例１８のそれぞれに係るタイヤは、本発明に係る環状構造体１００を有する。従来例は、環状構造体１００ではなく、従来において一般的に使用されているコードを引き揃えたベルト層を有する。
　また、表４の「外側周方向溝位置」の項目において、「Ａｏｉ」はタイヤ外内側領域Ａｏｉに、「Ａｏｏ」はタイヤ外外側領域Ａｏｏに、そして「Ａｏｉ，Ａｏｏ」はタイヤ外内側領域Ａｏｉとタイヤ外外側領域Ａｏｏとの両方に、周方向溝１２が設けられていることを示している。
　従来例に係る空気入りタイヤは、タイヤサイズが２０５／５５Ｒ１６であり、その「ＳＷ／ＯＤ」の値が０．３２であり、すなわち＜１＞式を満たさない。また、従来例に係る空気入りタイヤは、環状構造体を有しない。従来例に係る空気入りタイヤのトレッド部には、図１６に示されているトレッドパターンが設けられている。
　実施例７から実施例１８に係る空気入りタイヤは、タイヤサイズが１６５／５５Ｒ２０であり、その「ＳＷ／ＯＤ」の値が０．２４であり、すなわち＜１＞式を満たす。実施例７から実施例１８に係る空気入りタイヤのトレッド部１０には、図１６に示されているトレッドパターンを基礎として各タイヤサイズに適合するように変更されたトレッドパターンが設けられている。
　従来例は、操縦安定性の基準タイヤとなっている。つまり、本発明では、操縦安定性では、転がり抵抗が幅狭大径のタイヤサイズに変更され、操縦安定性が低下した状態を基準としている。そして、実施例に係る空気入りタイヤは、操縦安定性が従来例からどの程度改善したかについて評価されるものとする。
　ここで、実施例及び従来例に係る空気入りタイヤのトレッド部には、従来例のトレッドパターン、つまり図１６のトレッドパターンを基礎として、各テストタイヤに設定されている溝面積比率ＧＲなどの各寸法パラメータに適合するように変更されたトレッドパターンが設けられている。実施例に係る空気入りタイヤでは、図１４に示されたトレッドパターンのように、図１６のトレッドパターンを基礎として、周方向溝１２及び幅方向溝１６の溝面積や、周方向溝１２の数及びタイヤ幅方向位置などを変更することによって、各テストタイヤの各寸法パラメータに適合させている。
　表４に示すように、従来例は、上述の＜１＞式、＜２＞式、＜３＞式、＜４＞式、＜５＞式、＜６＞式、及び＜７＞式の条件を満たしてない。また、従来例は、環状構造体を有しない。また、従来例は、タイヤ外内側領域Ａｏｉとタイヤ外外側領域Ａｏｏとの両方に、周方向溝１２が設けられている。
　実施例７は、＜１＞式、＜３＞式、＜４＞式、＜５＞式、＜６＞式、及び＜７＞式の条件を満たし、＜２＞式の条件を満たさない。実施例７では、ＧＲは８％である。また、実施例７は、環状構造体を有する。また、実施例７は、タイヤ外内側領域Ａｏｉに周方向溝１２が設けられ、タイヤ外外側領域Ａｏｏに周方向溝１２が設けられていない。
　実施例８は、＜１＞式、＜３＞式、＜４＞式、＜５＞式、＜６＞式、及び＜７＞式の条件を満たし、＜２＞式の条件を満たさない。実施例８では、ＧＲは３０％である。また、実施例８は、環状構造体を有する。また、実施例８は、タイヤ外内側領域Ａｏｉに周方向溝１２が設けられ、タイヤ外外側領域Ａｏｏに周方向溝１２が設けられていない。
　実施例９は、＜１＞式、＜２＞式、＜３＞式、＜５＞式、＜６＞式、及び＜７＞式の条件を満たし、＜４＞式の条件を満たさない。実施例９では、（ＧＲｉ－ＧＲｏ）／ＧＲは０．００である。また、実施例９は、環状構造体を有する。また、実施例９は、タイヤ外内側領域Ａｏｉに周方向溝１２が設けられ、タイヤ外外側領域Ａｏｏに周方向溝１２が設けられていない。
　実施例１０は、＜１＞式、＜２＞式、＜３＞式、＜５＞式、＜６＞式、及び＜７＞式の条件を満たし、＜４＞式の条件を満たさない。実施例１０では、（ＧＲｉ－ＧＲｏ）／ＧＲは０．７０である。また、実施例１０は、環状構造体を有する。また、実施例１０は、タイヤ外内側領域Ａｏｉに周方向溝１２が設けられ、タイヤ外外側領域Ａｏｏに周方向溝１２が設けられていない。
　実施例１１は、＜１＞式、＜２＞式、＜３＞式、＜４＞式、＜６＞式、及び＜７＞式の条件を満たし、＜５＞式の条件を満たさない。実施例１１では、ＧＲＬｉ／ＧＲｏは１．０である。また、実施例１１は、環状構造体を有する。また、実施例１１は、タイヤ外内側領域Ａｏｉに周方向溝１２が設けられ、タイヤ外外側領域Ａｏｏに周方向溝１２が設けられていない。
　実施例１２は、＜１＞式、＜２＞式、＜３＞式、＜４＞式、＜６＞式、及び＜７＞式の条件を満たし、＜５＞式の条件を満たさない。実施例１２では、ＧＲＬｉ／ＧＲｏは２．０である。また、実施例１２は、環状構造体を有する。また、実施例１２は、タイヤ外内側領域Ａｏｉに周方向溝１２が設けられ、タイヤ外外側領域Ａｏｏに周方向溝１２が設けられていない。
　実施例１３は、＜１＞式、＜２＞式、＜３＞式、＜４＞式、＜５＞式、及び＜７＞式の条件を満たし、＜６＞式の条件を満たさない。実施例１３では、Ｐｉ／Ｐｏは１．０である。また、実施例１３は、環状構造体を有する。また、実施例１３は、タイヤ外内側領域Ａｏｉに周方向溝１２が設けられ、タイヤ外外側領域Ａｏｏに周方向溝１２が設けられていない。
　実施例１４は、＜１＞式、＜２＞式、＜３＞式、＜４＞式、＜５＞式、及び＜７＞式の条件を満たし、＜６＞式の条件を満たさない。実施例１４では、Ｐｉ／Ｐｏは２．１である。また、実施例１４は、環状構造体を有する。また、実施例１４は、タイヤ外内側領域Ａｏｉに周方向溝１２が設けられ、タイヤ外外側領域Ａｏｏに周方向溝１２が設けられていない。
　実施例１５は、＜１＞式、＜２＞式、＜３＞式、＜４＞式、＜５＞式、＜６＞式、及び＜７＞式の条件を満たす。実施例１５は、環状構造体を有する。実施例１５は、タイヤ外外側領域Ａｏｏに周方向溝１２が設けられ、タイヤ外内側領域Ａｏｉに周方向溝１２が設けられていない。
　実施例１６は、＜１＞式、＜２＞式、＜３＞式、＜４＞式、＜５＞式、及び＜６＞式の条件を満たし、＜７＞式の条件を満たさない。実施例１６では、ＧＲＢｉ／ＧＲＢｏは０．９である。また、実施例１６は、環状構造体を有する。また、実施例１６は、タイヤ外内側領域Ａｏｉに周方向溝１２が設けられ、タイヤ外外側領域Ａｏｏに周方向溝１２が設けられていない。
　実施例１７は、＜１＞式、＜２＞式、＜３＞式、＜４＞式、＜５＞式、及び＜６＞式の条件を満たし、＜７＞式の条件を満たさない。実施例１７では、ＧＲＢｉ／ＧＲＢｏは２．１である。また、実施例１７は、環状構造体を有する。また、実施例１７は、タイヤ外内側領域Ａｏｉに周方向溝１２が設けられ、タイヤ外外側領域Ａｏｏに周方向溝１２が設けられていない。
　実施例１８は、＜１＞式、＜２＞式、＜３＞式、＜４＞式、＜５＞式、＜６＞式、及び＜７＞式の条件を満たす。また、実施例１８は、環状構造体を有する。また、実施例１８は、タイヤ外内側領域Ａｏｉに周方向溝１２が設けられ、タイヤ外外側領域Ａｏｏに周方向溝１２が設けられていない。
　表４の性能試験結果によれば、＜１＞式を満たす実施例７から実施例１８に係る空気入りタイヤは、従来例よりも燃費指数において優れている。この性能試験結果により、試験されたタイヤサイズのうちでは、タイヤサイズ１６５／５５Ｒ２０であれば、表４の従来例であるタイヤサイズ２０５／５５Ｒ１６に対して燃費が十分に改善されることが確認された。
　また、表４の性能試験結果によれば、＜１＞式から＜４＞式の条件を満たす実施例１１から実施例１８に係る空気入りタイヤは、燃費指数のみならず、操縦安定性において従来例を上回る。つまり、これらテストタイヤは、転がり抵抗を低減しつつ、それにより悪化した操縦安定性能を改善することができる。
　なお、実施例７に係る空気入りタイヤ（＜２＞式の条件を満たさないタイヤ）は、溝面積比率ＧＲが低過ぎてしまい（ＧＲ＝８［％］）、操縦安定性は良いものの、耐ハイドロプレーニング性能が極端に低下する。
　また、表４の性能試験結果によれば、＜１＞式から＜５＞式の条件を満たす実施例１３から実施例１８に係る空気入りタイヤは、操縦安定性及び耐ハイドロプレーニング性能がより高度に両立されている。
　また、表４の性能試験結果によれば、＜１＞式から＜６＞式の条件を満たす実施例１５から実施例１８に係る空気入りタイヤは、操縦安定性及び耐ハイドロプレーニング性能がより高度に両立されている。
　また、表４の性能試験結果によれば、実施例１５及び実施例１８から分かるように、タイヤ外内領域Ａｏｉに周方向溝が設けられている実施例１８に係る空気入りタイヤは、タイヤ外内側領域Ａｏｉに周方向溝が設けられていない実施例１５に係る空気入りタイヤよりも、操縦安定性能及び耐ハイドロプレーニング性能において上回っている。
　また、表４の性能試験結果によれば、＜１＞式から＜７＞式の条件を満たす実施例１８に係る空気入りタイヤは、＜１＞式から＜６＞式の条件を満たすものの＜７＞式の条件を満たさない実施例１６及び実施例１７に係る空気入りタイヤと比較して、耐ハイドロプレーニング性能において上回る。
　なお、本発明について特定の実施形態に基づいて詳述しているが、当業者であれば、本発明の請求の範囲及び思想から逸脱することなく様々な変更、修正等が可能である。
　本発明は、以下のように規定される。
　（１）　トレッド部に溝によって形成された非対称パターンが形成されている空気入りタイヤであって、
　前記空気入りタイヤの総幅ＳＷと外径ＯＤとの比であるＳＷ／ＯＤが、
　ＳＷ／ＯＤ≦０．３、
　を満たし、
　前記トレッド部における接地領域での溝面積比率をＧＲとし、
　車両装着時において、接地領域におけるタイヤ赤道線から車両側に位置する範囲をタイヤ内側領域Ａｉとし、前記タイヤ内側領域Ａｉにおける溝面積比率をＧＲｉとし、車両装着時において、接地領域におけるタイヤ赤道線から車両側とは反対側に位置する範囲をタイヤ外側領域Ａｏとし、前記タイヤ外側領域Ａｏにおける溝面積比率をＧＲｏとしたときに、前記接地領域は、
　１０［％］≦ＧＲ≦２５［％］、
　ＧＲｏ＜ＧＲｉ、
　０．１≦（ＧＲｉ－ＧＲｏ）／ＧＲ≦０．６、
　を満たして形成されていることを特徴とする、
　空気入りタイヤ。
　（２）　前記トレッド部には、タイヤ周方向を横断する方向に延びる複数の幅方向溝が設けられ、
　前記接地領域での前記幅方向溝の溝面積比率をＧＲＬとし、前記タイヤ外側領域Ａｏにおける幅方向溝の溝面積比率をＧＲＬｏとし、前記タイヤ内側領域Ａｉにおける幅方向溝の溝面積比率をＧＲＬｉとしたときに、
　１．１≦ＧＲＬｉ／ＧＲＬｏ≦１．９、
　を満たすこと特徴とする、
　（１）に記載の空気入りタイヤ。
　（３）　前記幅方向溝は、タイヤ周方向に間隔をもって配置されており、
　前記空気入りタイヤの前記トレッド部の全周において、前記タイヤ内側領域Ａｉに配置された幅方向溝の本数をＰｉとし、前記タイヤ外側領域Ａｏに配置された幅方向溝の本数をＰｏとしたときに、
　１＜Ｐｉ／Ｐｏ≦２、
　を満たすことを特徴とする、
　（２）に記載の空気入りタイヤ。
　（４）　前記タイヤ外側領域Ａｏのうちのタイヤ赤道線側に位置する、接地幅の２５％の幅を有する範囲をタイヤ外内側領域Ａｏｉとし、前記タイヤ外側領域Ａｏのうちの前記タイヤ外内側領域Ａｏｉ以外の範囲をタイヤ外外側領域Ａｏｏとしたときに、
　タイヤ周方向に延びる周方向溝が、前記タイヤ外内側領域Ａｏｉには設けられているが、前記タイヤ外外側領域Ａｏｏには設けられていないことを特徴とする、
　（１）～（３）のいずれか１つに記載の空気入りタイヤ。
　（５）　前記タイヤ内側領域Ａｉにおいてタイヤ周方向に延びる周方向溝である内側周方向溝と、前記タイヤ外側領域Ａｏにおいてタイヤ周方向に延びる周方向溝である外側周方向溝とが設けられており、
　前記タイヤ内側領域Ａｉにおける前記内側周方向溝の溝面積比率をＧＲＢｉとし、前記タイヤ外側領域Ａｏにおける前記外側周方向溝の溝面積比率をＧＲＢｏとしたとき、
　１≦ＧＲＢｉ／ＧＲＢｏ≦２、
　を満たすことを特徴とする、
　（１）～（４）のいずれか１つに記載の空気入りタイヤ。
　なお、上述の第１実施形態から第７実施形態は、適宜組み合わせることができる。例えば、第７実施形態で説明したタイヤ１のベルト層が、第１実施形態から第６実施形態で説明した環状構造体１００でもよい。すなわち、第１実施形態から第６実施形態などで説明した、環状構造体１００と、カーカス部１２０と、トレッドゴム層１１とを有するタイヤ１が、第７実施形態で説明した＜１＞式の条件を満たし、そのトレッドゴム層１１のトレッド部１０が、＜２＞式から式＜４＞式の条件を満たしてもよい。また、第１実施形態から第６実施形態などで説明したタイヤ１のトレッド部１０が、第７実施形態で説明した＜５＞式、＜６＞式、及び＜７＞式の少なくとも一つの条件を満たしてもよい。また、そのタイヤ１が、第２実施形態から第６実施形態で説明した環状構造体のいずれか一つを有してもよい。また、それらのタイヤ１が、第１実施形態で説明した（１Ａ）式から（８Ｂ）式の少なくとも一つの条件を満たしてもよい。
　１　タイヤ（空気入りタイヤ）
　４　貫通孔
　１０　トレッド部
　１１　トレッドゴム層
　１１Ａ　接地面
　１１Ｂ　内面
　１２　周方向溝（溝）
　１６　幅方向溝（溝）
　３０　細溝
　４０　主溝
　５０　凹凸部
　１００　環状構造体
　１００Ａ　外面
　１００Ｂ　内面
　１２０　カーカス部
　ＡＸ　回転軸
　Ａｉ　タイヤ内側領域
　Ａｏ　タイヤ外側領域
　Ｇ　接地領域
　ＧＲ　溝面積比率
　ＧＲｉ　タイヤ内側領域における溝面積比率
　ＧＲｏ　タイヤ外側領域における溝面積比率
　ＯＤ　外径
　ＳＷ　総幅

Claims (15)

  1. 　回転軸の周囲に配置される円筒形状の環状構造体と、
    　少なくとも一部が前記回転軸と平行な方向に関して前記環状構造体の外側に配置され、ゴムで覆われたコードを有するカーカス部と、
    　少なくとも一部が前記回転軸に対する放射方向に関して前記環状構造体の外側に配置され、トレッド部を有するゴム層と、を備え、
    　タイヤ総幅をＳＷ、
    　タイヤ外径をＯＤ、としたとき、
    　ＳＷ／ＯＤ≦０．３０、
    の条件を満たす空気入りタイヤ。
  2. 　前記トレッド部の接地面、及び前記回転軸に対する放射方向に関して外側を向く前記環状構造体の外面のそれぞれは、前記回転軸と平行である請求項１に記載の空気入りタイヤ。
  3. 　前記トレッド部の接地領域の幅をＷ、
    　前記回転軸と平行な方向に関する前記環状構造体の寸法をＢＷ、としたとき、
    　０．９≦ＢＷ／Ｗ≦１．１、
    の条件を満たす請求項１又は請求項２に記載の空気入りタイヤ。
  4. 　前記トレッド部の接地領域の幅をＷ、としたとき、
    　０．６５≦Ｗ／ＳＷ≦０．９０、
    の条件を満たす請求項１又は請求項２に記載の空気入りタイヤ。
  5. 　前記トレッド部の接地領域の幅をＷ、
    　タイヤリム径をＲＤ、としたとき、
    　０．１４×（ＯＤ－ＲＤ）／２ＳＷ＋０．６５≦Ｗ／ＳＷ≦０．１４×（ＯＤ－ＲＤ）／２ＳＷ＋０．７６、
    の条件を満たす請求項１又は請求項２に記載の空気入りタイヤ。
  6. 　前記環状構造体は、複数の貫通孔を有する請求項１から請求項５のいずれか一項に記載の空気入りタイヤ。
  7. 　前記環状構造体は、帯状の金属の板の端部同士を溶接することにより形成され、
    　前記金属のヤング率をＥ、
    　前記板の厚みをＴｂ、としたとき、
    　１５０ＧＰａ≦Ｅ≦２５０ＧＰａ、且つ、０．２ｍｍ≦Ｔｂ≦０．８ｍｍ、
    の条件を満たす請求項１から請求項６のいずれか一項に記載の空気入りタイヤ。
  8. 　前記ゴム層は、前記回転軸を囲むように前記トレッド部に形成された主溝と、前記トレッド部の接地面の反対方向を向く内面と、を有し、
    　前記トレッド部の接地面と前記内面との距離である前記ゴム層の第１厚みをＴ１、
    　前記主溝の底面と前記内面との距離である前記ゴム層の第２厚みをＴｕ、としたとき、
    　０．０５≦Ｔｕ／Ｔ１≦０．１５、
    の条件を満たす請求項１から請求項７のいずれか一項に記載の空気入りタイヤ。
  9. 　前記ゴム層は、前記回転軸と平行な方向に関する前記トレッド部の接地領域の端部を含む端部領域に、前記回転軸を囲むように形成された細溝を有し、
    　前記回転軸と平行な方向に関して、前記端部領域の中心は、前記接地領域の端部と一致し、
    　前記トレッド部の接地領域の幅をＷ、
    　前記端部領域の幅をＤＷ、としたとき、
    　ＤＷ＝０．１Ｗ、
    の条件を満たす請求項１から請求項８のいずれか一項に記載の空気入りタイヤ。
  10. 　前記環状構造体は、前記回転軸と平行な方向に関する端部の少なくとも一部に凹凸部を有する請求項１から請求項９のいずれか一項に記載の空気入りタイヤ。
  11. 　前記トレッド部に溝によって形成された非対称パターンが形成され、
    　前記トレッド部における接地領域での溝面積比率をＧＲとし、
    　車両装着時において、接地領域におけるタイヤ赤道線から車両側に位置する範囲をタイヤ内側領域Ａｉとし、前記タイヤ内側領域Ａｉにおける溝面積比率をＧＲｉとし、車両装着時において、接地領域におけるタイヤ赤道線から車両側とは反対側に位置する範囲をタイヤ外側領域Ａｏとし、前記タイヤ外側領域Ａｏにおける溝面積比率をＧＲｏとしたときに、前記接地領域は、
    　１０［％］≦ＧＲ≦２５［％］、
    　ＧＲｏ＜ＧＲｉ、
    　０．１≦（ＧＲｉ－ＧＲｏ）／ＧＲ≦０．６、
    を満たして形成されている請求項１から請求項１０のいずれか一項に記載の空気入りタイヤ。
  12. 　前記トレッド部には、タイヤ周方向を横断する方向に延びる複数の幅方向溝が設けられ、
    　前記接地領域での前記幅方向溝の溝面積比率をＧＲＬとし、前記タイヤ外側領域Ａｏにおける幅方向溝の溝面積比率をＧＲＬｏとし、前記タイヤ内側領域Ａｉにおける幅方向溝の溝面積比率をＧＲＬｉとしたときに、
    　１．１≦ＧＲＬｉ／ＧＲＬｏ≦１．９、
    を満たす請求項１１に記載の空気入りタイヤ。
  13. 　前記幅方向溝は、タイヤ周方向に間隔をもって配置されており、
    　前記空気入りタイヤの前記トレッド部の全周において、前記タイヤ内側領域Ａｉに配置された幅方向溝の本数をＰｉとし、前記タイヤ外側領域Ａｏに配置された幅方向溝の本数をＰｏとしたときに、
    　１＜Ｐｉ／Ｐｏ≦２、
    を満たす請求項１２に記載の空気入りタイヤ。
  14. 　前記タイヤ外側領域Ａｏのうちのタイヤ赤道線側に位置する、接地幅の２５％の幅を有する範囲をタイヤ外内側領域Ａｏｉとし、前記タイヤ外側領域Ａｏのうちの前記タイヤ外内側領域Ａｏｉ以外の範囲をタイヤ外外側領域Ａｏｏとしたときに、
    　タイヤ周方向に延びる周方向溝が、前記タイヤ外内側領域Ａｏｉには設けられているが、前記タイヤ外外側領域Ａｏｏには設けられていない請求項１１から請求項１３のいずれか一項に記載の空気入りタイヤ。
  15. 　前記タイヤ内側領域Ａｉにおいてタイヤ周方向に延びる周方向溝である内側周方向溝と、前記タイヤ外側領域Ａｏにおいてタイヤ周方向に延びる周方向溝である外側周方向溝とが設けられており、
    　前記タイヤ内側領域Ａｉにおける前記内側周方向溝の溝面積比率をＧＲＢｉとし、前記タイヤ外側領域Ａｏにおける前記外側周方向溝の溝面積比率をＧＲＢｏとしたとき、
    　１≦ＧＲＢｉ／ＧＲＢｏ≦２、
    を満たす請求項１１から請求項１４のいずれか一項に記載の空気入りタイヤ。
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