WO2015072245A1 - 撮像装置及び撮像システム - Google Patents

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WO2015072245A1
WO2015072245A1 PCT/JP2014/076711 JP2014076711W WO2015072245A1 WO 2015072245 A1 WO2015072245 A1 WO 2015072245A1 JP 2014076711 W JP2014076711 W JP 2014076711W WO 2015072245 A1 WO2015072245 A1 WO 2015072245A1
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lens
object side
lens group
image
optical system
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PCT/JP2014/076711
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内田佳宏
阿部健一朗
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オリンパス株式会社
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Definitions

  • the present invention relates to an imaging apparatus and an imaging system.
  • Patent Document 1 As an optical system capable of photographing a measurement object having a large area, there is a photometric lens described in Patent Document 1.
  • the present invention has been made in view of the above, and an imaging apparatus and an imaging system including an optical system with a short overall length while ensuring a wide observation range, with favorable aberration correction, and high resolution.
  • the purpose is to provide.
  • the imaging apparatus of the present invention includes: An imaging device having an imaging element and an optical system,
  • the imaging device has a plurality of pixels that convert light intensity into an electrical signal, and the plurality of pixels are arranged in a two-dimensional manner.
  • An optical image is formed on the image sensor by the optical system,
  • the optical system in order from the object side, A first lens group comprising a plurality of lenses; Aperture, A second lens group comprising a plurality of lenses,
  • the first lens group has a first object-side lens disposed closest to the object side
  • the second lens group has a second image-side lens disposed closest to the image side,
  • conditional expressions (1), (2), (3), (4), and (5) are satisfied.
  • Y is the maximum image height in the entire optical system
  • p is the pixel pitch in the image sensor
  • ⁇ is the imaging magnification of the optical system
  • CRA obj is the maximum angle among the angles formed by the principal ray incident on the first object side lens and the optical axis
  • L L is the distance on the optical axis from the object side surface of the first object side lens to the image side surface of the second image side lens
  • Y obj is the maximum object height
  • L TL is the distance on the optical axis from the object side surface of the first object side lens to the image
  • D oi is the distance on the optical axis from the object to the image
  • It is.
  • the positive / negative of the angle is negative when
  • Another imaging device of the present invention is An imaging device having an imaging element and an optical system,
  • the imaging device has a plurality of pixels that convert light intensity into an electrical signal, and the plurality of pixels are arranged in a two-dimensional manner.
  • An optical image is formed on the image sensor by the optical system,
  • the optical system in order from the object side, A first lens group comprising a plurality of lenses; Aperture, A second lens group comprising a plurality of lenses,
  • the first lens group has a first object-side lens disposed closest to the object side
  • the second lens group has a second image-side lens disposed closest to the image side
  • the first lens group includes an object side lens group that is disposed closest to the object side and has a positive refractive power as a whole,
  • the object side lens group is configured by a lens that satisfies the following conditional expression (10): The following conditional expressions (1), (2), (4), and (11) are satisfied.
  • Y is the maximum image height in the entire optical system
  • p is the pixel pitch in the image sensor
  • ⁇ is the imaging magnification of the optical system
  • L L is the distance on the optical axis from the object side surface of the first object side lens to the image side surface of the second image side lens
  • Y obj is the maximum object height
  • ⁇ G1o is the effective diameter of all the lenses that make up the object-side lens group.
  • ⁇ G1o is the imaging magnification of the object side lens group, It is.
  • the imaging system of the present invention is The above imaging device; A stage for holding an object; And an illumination device that illuminates an object.
  • an imaging apparatus and an imaging system including an optical system having a short overall length while ensuring a wide imaging range, correcting aberrations well, and having a high resolution.
  • FIG. 6 is a cross-sectional view along the optical axis showing the optical configuration of the optical system according to Example 1, and shows spherical aberration (SA), astigmatism (AS), distortion (DT), and lateral chromatic aberration (CC) of the optical system. is there.
  • FIG. 6 is a cross-sectional view along the optical axis showing the optical configuration of the optical system according to Example 2, and shows the spherical aberration (SA), astigmatism (AS), distortion (DT), and lateral chromatic aberration (CC) of the optical system. is there.
  • SA spherical aberration
  • AS astigmatism
  • DT distortion
  • CC lateral chromatic aberration
  • FIG. 6 is a cross-sectional view along the optical axis showing the optical configuration of the optical system according to Example 3, and shows the spherical aberration (SA), astigmatism (AS), distortion (DT), and lateral chromatic aberration (CC) of the optical system. is there.
  • FIG. 6 is a cross-sectional view along an optical axis showing an optical configuration of an optical system according to Example 4, and diagrams showing spherical aberration (SA), astigmatism (AS), distortion (DT), and lateral chromatic aberration (CC) of the optical system. is there.
  • SA spherical aberration
  • AS astigmatism
  • DT distortion
  • CC lateral chromatic aberration
  • FIG. 7 is a cross-sectional view along the optical axis showing the optical configuration of the optical system according to Example 5, showing the spherical aberration (SA), astigmatism (AS), distortion (DT), and lateral chromatic aberration (CC) of the optical system. is there.
  • FIG. 10 is a cross-sectional view along the optical axis showing the optical configuration of the optical system according to Example 6, and shows the spherical aberration (SA), astigmatism (AS), distortion (DT), and lateral chromatic aberration (CC) of the optical system. is there.
  • FIG. 10 is a cross-sectional view along the optical axis showing the optical configuration of the optical system according to Example 7, showing the spherical aberration (SA), astigmatism (AS), distortion (DT), and lateral chromatic aberration (CC) of the optical system. is there.
  • FIG. 10 is a cross-sectional view along the optical axis showing the optical configuration of the optical system according to Example 8, showing the spherical aberration (SA), astigmatism (AS), distortion (DT), and lateral chromatic aberration (CC) of the optical system. is there.
  • FIG. 10 is a cross-sectional view along the optical axis showing the optical configuration of the optical system according to Example 9, showing the spherical aberration (SA), astigmatism (AS), distortion (DT), and lateral chromatic aberration (CC) of the optical system. is there.
  • FIG. 10 is a cross-sectional view along the optical axis showing the optical configuration of the optical system according to Example 10, showing the spherical aberration (SA), astigmatism (AS), distortion (DT), and lateral chromatic aberration (CC) of the optical system. is there.
  • SA spherical aberration
  • AS astigmatism
  • DT distortion
  • CC lateral chromatic aberration
  • FIG. 10 is a cross-sectional view along the optical axis showing the optical configuration of the optical system according to Example 11, showing the spherical aberration (SA), astigmatism (AS), distortion (DT), and lateral chromatic aberration (CC) of the optical system. is there.
  • FIG. 10 is a cross-sectional view along the optical axis showing the optical configuration of the optical system according to Example 12, and shows the spherical aberration (SA), astigmatism (AS), distortion (DT), and lateral chromatic aberration (CC) of the optical system. is there.
  • FIG. 14 is a cross-sectional view showing an optical configuration of an optical system according to Example 13 along an optical axis, and shows spherical aberration (SA), astigmatism (AS), distortion (DT), and lateral chromatic aberration (CC) of the optical system. is there.
  • FIG. 14 is a cross-sectional view along the optical axis showing the optical configuration of the optical system according to Example 14, showing the spherical aberration (SA), astigmatism (AS), distortion (DT), and lateral chromatic aberration (CC) of the optical system. is there.
  • SA spherical aberration
  • AS astigmatism
  • DT distortion
  • CC lateral chromatic aberration
  • FIG. 15 is a cross-sectional view along the optical axis showing the optical configuration of the optical system according to Example 15, showing the spherical aberration (SA), astigmatism (AS), distortion (DT), and lateral chromatic aberration (CC) of the optical system. is there.
  • Sectional drawing which shows the optical structure of the optical system concerning Example 16 along an optical axis, The figure which shows spherical aberration (SA), astigmatism (AS), distortion aberration (DT), and lateral chromatic aberration (CC) of an optical system. is there.
  • SA spherical aberration
  • AS astigmatism
  • DT distortion aberration
  • CC lateral chromatic aberration
  • FIG. 18 is a cross-sectional view along the optical axis showing the optical configuration of the optical system according to Example 17, showing the spherical aberration (SA), astigmatism (AS), distortion (DT), and lateral chromatic aberration (CC) of the optical system. is there.
  • FIG. 18 is a cross-sectional view showing an optical configuration of an optical system according to Example 18 along the optical axis, and shows spherical aberration (SA), astigmatism (AS), distortion (DT), and lateral chromatic aberration (CC) of the optical system. is there.
  • SA spherical aberration
  • AS astigmatism
  • DT distortion
  • CC lateral chromatic aberration
  • FIG. 19 is a cross-sectional view along the optical axis showing the optical configuration of the optical system according to Example 19, showing the spherical aberration (SA), astigmatism (AS), distortion (DT), and lateral chromatic aberration (CC) of the optical system. is there.
  • FIG. 19 is a cross-sectional view taken along the optical axis showing the optical configuration of the optical system according to Example 20, showing the spherical aberration (SA), astigmatism (AS), distortion (DT), and lateral chromatic aberration (CC) of the optical system. is there.
  • SA spherical aberration
  • AS astigmatism
  • DT distortion
  • CC lateral chromatic aberration
  • FIG. 22 is a cross-sectional view along the optical axis showing the optical configuration of the optical system according to Example 21, showing the spherical aberration (SA), astigmatism (AS), distortion (DT), and lateral chromatic aberration (CC) of the optical system. is there.
  • FIG. 22 is a cross-sectional view taken along the optical axis showing the optical configuration of the optical system according to Example 22, showing the spherical aberration (SA), astigmatism (AS), distortion (DT), and lateral chromatic aberration (CC) of the optical system. is there.
  • sample is appropriately referred to as “object”, and “sample image” is appropriately referred to as “image”.
  • the peripheral light beam is a light beam that exits from the object point on the optical axis and passes through the peripheral part of the entrance pupil of the optical system.
  • a case where the light beam comes out from an object point outside the optical axis is defined as an off-axis peripheral ray.
  • the optical system of the present embodiment is an optical system (finite far correction optical system) on the premise that the object is at a finite distance from the optical system.
  • an image obtained by photographing can be enlarged and displayed by digital zoom. Therefore, the optical systems of these embodiments have a high resolution because various aberrations are well corrected, and can form an image in a wide observation range.
  • the optical systems of these embodiments particularly, the on-axis and off-axis chromatic aberrations are well corrected, and this is the case when the captured image is enlarged by digital zooming in combination with an image sensor with a small pixel pitch.
  • an enlarged image with high resolution can be obtained.
  • the image pickup apparatus is an image pickup apparatus including an image pickup element and an optical system, and the image pickup element includes a plurality of pixels that convert light intensity into an electric signal, and the plurality of pixels are two-dimensionally arranged.
  • An optical image is formed on the image sensor by the optical system, and the optical system includes, in order from the object side, a first lens group including a plurality of lenses, a diaphragm, and a second lens group including a plurality of lenses.
  • the first lens group has a first object side lens arranged closest to the object side
  • the second lens group has a second image side lens arranged closest to the image side, and Conditional expressions (1), (2), (3), (4), and (5) are satisfied.
  • Y is the maximum image height in the entire optical system
  • p is the pixel pitch in the image sensor
  • ⁇ is the imaging magnification of the optical system
  • CRA obj is the maximum angle among the angles formed by the principal ray incident on the first object side lens and the optical axis
  • L L is the distance on the optical axis from the object side surface of the first object side lens to the image side surface of the second image side lens
  • Y obj is the maximum object height
  • L TL is the distance on the optical axis from the object side surface of the first object side lens to the image
  • D oi is the distance on the optical axis from the object to the image
  • It is.
  • the positive / negative of the angle is negative when
  • the imaging apparatus includes an imaging element and an optical system.
  • the imaging element has a plurality of pixels that convert light intensity into an electrical signal, and the plurality of pixels are arranged two-dimensionally.
  • the optical system includes a plurality of lens groups and a stop. An optical image of the object is formed by this optical system.
  • the image sensor is arranged so that the position of the optical image matches the position of the image pickup surface of the image sensor. Thereby, an optical image is formed on the image sensor.
  • the optical system includes, in order from the object side, a first lens group including a plurality of lenses, a diaphragm, and a second lens group including a plurality of lenses.
  • the lens group which comprises an optical system consists of a 1st lens group and a 2nd lens group.
  • the diaphragm is preferably an aperture diaphragm.
  • the first lens group has a first object side lens disposed closest to the object side. Further, it is preferable that the first lens group has a first image-side lens disposed closest to the image side. In addition, it is preferable that the second lens group has a second object side lens disposed closest to the object side. In addition, it is preferable that the second lens group includes a second image side lens disposed on the most image side.
  • the imaging apparatus can ensure a wide observation range, ensure high resolution, and reduce the size of the imaging apparatus. .
  • the entire specimen can be observed by ensuring a wide observation range or a wide imaging range. Further, since high resolution can be ensured, the details of the specimen can be observed in detail even when the image obtained by photographing is enlarged.
  • the optical system used in the imaging apparatus of the present embodiment can be a telecentric optical system on the object side.
  • the size of the object can be accurately measured even if the distance from the optical system to the object changes somewhat.
  • the size of the object is a size in a plane perpendicular to the optical axis.
  • conditional expression (4) it is possible to shorten the overall length of the optical system while ensuring good optical performance.
  • conditional expression (4) By preventing the lower limit of conditional expression (4) from being exceeded, it is possible to prevent the refractive action of the entire optical system from becoming too large, so that the optical performance can be kept good. By not exceeding the upper limit value of conditional expression (4), the overall length of the optical system can be further shortened.
  • conditional expression (5) the occurrence of off-axis aberrations can be particularly suppressed.
  • the distance that can be focused can be increased.
  • the lower surface can be brought into focus without contacting the upper surface of the step with respect to a larger step.
  • conditional expression (3) it is preferable to satisfy the following conditional expression (3 ′) instead of conditional expression (3). 0.10 deg ⁇ CRA obj ⁇ 8.00 deg (3 ′) It is more preferable to satisfy the following conditional expression (3 ′′) instead of conditional expression (3). 0.30 deg ⁇ CRA obj ⁇ 7.00 deg (3 ′′) Further, it is more preferable that the following conditional expression (3 ′ ′′) is satisfied instead of conditional expression (3). 0.50 deg ⁇ CRA obj ⁇ 6.00 deg (3 ′ ′′)
  • conditional expression (4 ′) instead of conditional expression (4). 3.00 ⁇ L L / ⁇ (Y ⁇ Y obj ) ⁇ 14.00 (4 ′)
  • conditional expression (4 ′′) is satisfied instead of conditional expression (4). 4.00 ⁇ L L / ⁇ (Y ⁇ Y obj ) ⁇ 13.00 (4 ′′)
  • conditional expression (4 ′ ′′) is satisfied instead of conditional expression (4). 5.00 ⁇ L L / ⁇ (Y ⁇ Y obj ) ⁇ 12.00 (4 ′ ′′)
  • conditional expression (5) it is preferable to satisfy the following conditional expression (5 ′) instead of conditional expression (5). 0.55 ⁇ L TL / D oi ⁇ 0.93 (5 ′) Moreover, it is more preferable to satisfy the following conditional expression (5 ′′) instead of conditional expression (5). 0.60 ⁇ L TL / D oi ⁇ 0.90 (5 '') Further, it is more preferable that the following conditional expression (5 ′ ′′) is satisfied instead of conditional expression (5). 0.65 ⁇ L TL / D oi ⁇ 0.88 (5 ''')
  • conditional expression (4) and further satisfying conditional expression (5), the occurrence of off-axis aberrations can be further suppressed.
  • the first lens group includes a first image-side lens disposed closest to the image side
  • the second lens group includes a second object-side lens disposed closest to the object side. It is preferable that the following conditional expression (6) is satisfied.
  • conditional expression (6) the balance between the refractive action in the first lens group and the refractive action in the second lens group can be appropriately maintained while shortening the overall length of the optical system. As a result, it is possible to satisfactorily correct lateral chromatic aberration and axial chromatic aberration.
  • conditional expression (6) By not exceeding the upper limit value of conditional expression (6), the incident angle of the off-axis light beam from the first lens group to the second lens group is prevented from becoming too small, and the refraction in the first lens group is prevented. It can suppress that an effect
  • conditional expressions (4) and (5) and further satisfying conditional expression (6) better correction of lateral chromatic aberration and axial chromatic aberration and further reduction in the diameter of the optical system can be achieved. .
  • conditional expression (6 ′) instead of conditional expression (6).
  • conditional expression (6 ′′) is satisfied instead of conditional expression (6).
  • conditional expression (6 ′ ′′) instead of conditional expression (6).
  • the imaging device of this embodiment satisfies the following conditional expression (7). 0.03 ⁇ D max / L L ⁇ 0.5 (7) here, D max is the maximum interval among the intervals on the optical axis of adjacent lenses in the optical system, L L is the distance on the optical axis from the object side surface of the first object side lens to the image side surface of the second image side lens, It is.
  • the height of off-axis peripheral rays relative to the height of on-axis peripheral rays is large between lenses even when the numerical aperture on the object side is large. It can suppress changing.
  • the adjacent lenses are a lens LA and a lens LB, respectively.
  • the height of the off-axis peripheral ray differs between the height at the lens LA and the height at the lens LB, but the difference can be reduced by making the distance between the lens LA and the lens LB appropriate.
  • conditional expression (7 ′) instead of conditional expression (7).
  • conditional expression (7 ′) 0.035 ⁇ D max / L L ⁇ 0.450 (7 ′)
  • conditional expression (7 ′′) is satisfied instead of conditional expression (7).
  • conditional expression (7 ′′) is more preferable.
  • conditional expression (7 ′ ′′) is more preferable.
  • conditional expression (7 ′ ′′) instead of conditional expression (7).
  • D max is the sum of the following (I), (II), and (III).
  • the imaging device of this embodiment satisfies the following conditional expression (8).
  • D G2max is the maximum interval among the intervals on the optical axis of adjacent lenses in the second lens group
  • Y is the maximum image height in the entire optical system, It is.
  • the height of off-axis peripheral rays relative to the height of on-axis peripheral rays is large between lenses even when the numerical aperture on the object side is large. It can suppress changing.
  • the adjacent lenses are a lens LA and a lens LB, respectively.
  • the height of the off-axis peripheral ray differs between the height at the lens LA and the height at the lens LB, but the difference can be reduced by making the distance between the lens LA and the lens LB appropriate.
  • conditional expression (8 ′) instead of conditional expression (8).
  • conditional expression (8 ′′) is satisfied instead of conditional expression (8).
  • conditional expression (8 ′ ′′) instead of conditional expression (8).
  • D G2max is the sum of the following (I), (II), and (III).
  • the imaging device of this embodiment satisfies the following conditional expression (9). -1.5 ⁇ f / f G2 ⁇ 10.0 (9) here, f is the focal length of the entire optical system, f G2 is the focal length of the second lens group, It is.
  • the refractive action of the second lens group can be appropriately maintained. Therefore, it is possible to achieve both shortening of the total length of the optical system and particularly better correction of axial aberration.
  • conditional expression (9 ′) is satisfied instead of conditional expression (9). ⁇ 1.30 ⁇ f / f G2 ⁇ 8.00 (9 ′)
  • conditional expression (9 ′′) is satisfied instead of conditional expression (9).
  • conditional expression (9 ′ ′′) is satisfied instead of conditional expression (9).
  • conditional expression (9-1) or (9-2) is satisfied instead of conditional expression (9).
  • the imaging apparatus of the present embodiment it is preferable to have at least one cemented lens on the object side or the image side of the stop.
  • the cemented lens On the object side or image side of the stop (aperture stop), the height of the axial peripheral ray is high. Therefore, by arranging the cemented lens here, the cemented lens is disposed at a place where the axial peripheral ray is high. As a result, axial chromatic aberration can be favorably corrected.
  • the second lens group has a predetermined lens group closest to the image side, and the predetermined lens group as a whole has a negative refractive power and a single lens having a negative refractive power.
  • the lens is composed of two lenses, and the two lenses are preferably composed of a lens having a negative refractive power and a lens having a positive or negative refractive power in order from the object side.
  • the first lens group includes an object-side lens group that is disposed closest to the object side.
  • the object-side lens group as a whole has a positive refractive power, and the following conditional expression ( It is preferable that the lens is configured by a lens that satisfies 10) and satisfies the following conditional expression (11).
  • / Y (10) 0.0 ⁇ G1o (11) ⁇ G1o is the effective diameter of all the lenses that make up the object-side lens group.
  • ⁇ is the imaging magnification of the optical system
  • Y is the maximum image height in the entire optical system, ⁇ G1o is the imaging magnification of the object side lens group, It is.
  • the object side lens unit has a positive refractive power and is disposed closest to the object side in the first lens unit. In this case, since the object side lens unit is located on the object side with respect to the stop, it is possible to appropriately ensure telecentricity on the object side.
  • the off-axis chief ray can be obtained even when the incident position of the off-axis chief ray in the first lens group is a position away from the optical axis of the lens surface.
  • the light can enter the first lens group. Therefore, it is possible to appropriately ensure telecentricity on the object side.
  • ⁇ G1o is preferably the effective diameter of the lens surface on the object side of each lens.
  • the effective diameter on the lens surface on the image side of each lens may be ⁇ G1o .
  • ⁇ G1o may be an effective diameter on the object side lens surface, and in another lens, ⁇ G1o may be an effective diameter on the object side lens surface.
  • ⁇ G1o is, for example, a distance obtained by doubling the distance from the position where the outermost light ray passes through the lens surface to the center of the lens (hereinafter referred to as a predetermined distance as appropriate).
  • the effective diameter may be a predetermined distance or more.
  • the inner diameter of the holding frame that holds the lens may be regarded as the effective diameter.
  • the curved surface portion may be regarded as an effective diameter.
  • the effective diameter may be determined by a predetermined distance or may be determined by a distance longer than the predetermined distance.
  • the lens surface is curved when viewed from the object side or the image side with the lens held by the holding member.
  • an effective diameter may be set in a range through which light passes.
  • the principal point of the first lens group can be positioned on the object side. Thereby, it is possible to satisfactorily correct off-axis aberrations such as distortion, astigmatism and coma while shortening the total length of the optical system.
  • conditional expression (11) By preventing the lower limit of conditional expression (11) from being exceeded, it is possible to prevent the refractive action of the object side lens group from becoming too large. Therefore, the occurrence of off-axis aberrations such as distortion, astigmatism and coma can be suppressed.
  • conditional expressions (4) and (5) and further satisfying conditional expression (10) and satisfying conditional expression (11) the overall length of the optical system can be further shortened and distortion can be achieved. Further suppression of the occurrence of aberration, astigmatism and coma and better correction of these aberrations can be achieved.
  • conditional expression (11 ′) instead of conditional expression (11).
  • 0.1 ⁇ G1 ⁇ 1000 (11 ′) it is more preferable to satisfy the following conditional expression (11 ′′) instead of conditional expression (11).
  • 0.5 ⁇ G1 ⁇ 200 (11 ′′) It is more preferable to satisfy the following conditional expression (11 ′ ′′) instead of conditional expression (11).
  • the first lens group includes an object side lens group and an image side lens group in order from the object side.
  • coma aberration can be corrected well in the first lens group, and axial aberrations such as spherical aberration can also be corrected well.
  • the object-side lens group includes at least two positive lenses, and at least one negative lens is disposed between the object-side lens group and the stop. preferable.
  • the height of off-axis rays incident on the object side lens group is high. Therefore, the distortion, astigmatism, and coma can be favorably corrected by sharing the positive refractive power of the object side lens group with at least two lenses.
  • coma aberration and lateral chromatic aberration can be favorably corrected.
  • conditional expression (11) it is possible to perform better correction of distortion, astigmatism, coma and lateral chromatic aberration.
  • the imaging device of this embodiment satisfies the following conditional expression (12). 0.3 ⁇ f G1o /f ⁇ 12.0 (12) here, f G1o is the focal length of the object side lens unit, f is the focal length of the entire optical system, It is.
  • conditional expression (12) By keeping the lower limit of conditional expression (12) below, it is possible to prevent the positive refractive power of the object side lens group from becoming too large. Thereby, off-axis aberrations such as distortion, astigmatism, and coma can be corrected more favorably.
  • conditional expression (12 ′) it is preferable to satisfy the following conditional expression (12 ′) instead of conditional expression (12). 0.50 ⁇ f G1o /f ⁇ 10.00 (12 ′) It is more preferable to satisfy the following conditional expression (12 ′′) instead of conditional expression (12). 0.70 ⁇ f G1o /f ⁇ 7.00 (12 ′′) It is more preferable to satisfy the following conditional expression (12 ′ ′′) instead of conditional expression (12). 0.80 ⁇ f G1o /f ⁇ 5.00 (12 ''')
  • the first lens group includes an object side lens group and an image side lens group in order from the object side.
  • the image side lens group is preferably composed of a lens that satisfies the following conditional expression (13).
  • / Y ⁇ 0.9 (13) here, ⁇ G1i is the effective diameter of all the lenses constituting the image side lens group, ⁇ is the imaging magnification of the optical system, Y is the maximum image height in the entire optical system, It is.
  • the imaging device of this embodiment satisfies the following conditional expression (14). ⁇ 0.50 ⁇ (WD ⁇ tan (sin ⁇ 1 NA) ⁇ s / 2) / L G1s ⁇ 0.10 (14) here, WD is the distance on the optical axis from the object to the object side surface of the first object-side lens, NA is the numerical aperture on the object side of the optical system, ⁇ s is the diameter of the diaphragm, L G1s is the distance on the optical axis from the object side surface of the first object side lens to the stop, It is.
  • WD is the distance on the optical axis from the object to the object side surface of the first object side lens, and is referred to as a working distance in this specification.
  • conditional expression (14) Even if the distance from the optical system to the object changes somewhat while shortening the overall length of the optical system, the variation in magnification, that is, the size of the optical image formed by the optical system Fluctuations can be suppressed. Moreover, it is possible to satisfactorily correct on-axis aberrations and off-axis aberrations.
  • the beam diameter of the on-axis light beam emitted from the first lens group and incident on the second lens group is appropriately maintained while ensuring the necessary working distance. be able to.
  • the refractive action of the second lens group and the first lens group can be balanced, so that the occurrence of axial aberrations, particularly spherical aberration, can be suppressed.
  • conditional expression (14) By preventing the upper limit of conditional expression (14) from being exceeded, it is possible to prevent the refractive action on the on-axis peripheral rays and off-axis peripheral rays in the first lens group from becoming too large. Therefore, the occurrence of on-axis aberrations and off-axis aberrations can be suppressed. Regarding off-axis aberrations, in particular, the occurrence of astigmatism and coma can be suppressed.
  • conditional expressions (3), (4), and (5) and further satisfying conditional expression (14) the overall length of the optical system can be further shortened, and spherical aberration, astigmatism, and coma aberration can be achieved. Can be further suppressed.
  • the first lens group includes, in order from the object side, a lens group having a positive refractive power and a lens group having a negative or positive refractive power, and the conditional expression described above. It is preferable to satisfy (14).
  • the first lens group includes a lens group having a positive refractive power and a lens group having a negative refractive power
  • chromatic aberration can be corrected favorably.
  • the first lens group is composed of two lens groups having positive refractive power
  • the positive refractive power of the first lens group can be shared by the two lens groups, so that distortion aberration, astigmatism and coma aberration can be obtained. Can be corrected satisfactorily.
  • conditional expression (14) Even if the distance from the optical system to the object changes somewhat while shortening the overall length of the optical system, the variation in magnification, that is, the size of the optical image formed by the optical system Fluctuations can be suppressed. Moreover, it is possible to satisfactorily correct on-axis aberrations and off-axis aberrations.
  • conditional expression (14) By keeping the lower limit of conditional expression (14) below, it is possible to prevent the refractive power of the lens group having positive refractive power from becoming too small while ensuring the necessary working distance. For this reason, it is possible to appropriately maintain the beam diameter of the axial ray incident on the second lens group. Thereby, since the balance of the refractive action of the second lens group and the first lens group can be achieved, it is possible to suppress the occurrence of axial aberrations, particularly spherical aberration.
  • conditional expression (14) By preventing the upper limit of conditional expression (14) from being exceeded, it is possible to suppress the refractive power of a lens group having a positive refractive power from becoming too large. Therefore, the occurrence of on-axis aberrations and off-axis aberrations can be suppressed. Regarding off-axis aberrations, in particular, the occurrence of astigmatism and coma can be suppressed.
  • the principal point can be positioned on the object side by appropriately maintaining the refractive power of the lens group having a positive refractive power. For this reason, keeping the refractive power of the lens group having positive refractive power appropriately is also preferable for shortening the overall length of the optical system.
  • conditional expressions (3), (4), and (5) and further satisfying conditional expression (14) the overall length of the optical system can be further shortened, and spherical aberration, astigmatism, and coma aberration can be achieved. Can be further suppressed.
  • conditional expression (14 ′) instead of conditional expression (14).
  • conditional expression (14 ) ⁇ 0.30 ⁇ (WD ⁇ tan (sin ⁇ 1 NA) ⁇ s / 2) / L G1s ⁇ 0.08 (14 ′)
  • conditional expression (14 ′′) is satisfied instead of conditional expression (14).
  • conditional expression (14 ′ ′′) is satisfied instead of conditional expression (14).
  • the imaging device of this embodiment satisfies the following conditional expression (15). 0.60 ⁇ s / (2 ⁇ WD ⁇ tan (sin ⁇ 1 NA)) ⁇ 12.0 (15) here, ⁇ s is the diameter of the diaphragm, WD is the distance on the optical axis from the object to the object side surface of the first object-side lens, NA is the numerical aperture on the object side of the optical system, It is.
  • conditional expressions (4) and (5) and further satisfying conditional expression (15) it is possible to secure the necessary working distance, further shorten the overall length of the optical system, Further suppression of the occurrence of coma and better correction of spherical aberration can be achieved.
  • conditional expression (15 ′) is satisfied instead of conditional expression (15). 0.80 ⁇ s / (2 ⁇ WD ⁇ tan (sin ⁇ 1 NA)) ⁇ 10.00 (15 ′) Further, it is more preferable that the following conditional expression (15 ′′) is satisfied instead of conditional expression (15). 1.20 ⁇ s / (2 ⁇ WD ⁇ tan (sin ⁇ 1 NA)) ⁇ 8.00 (15 ′′) Further, it is more preferable that the following conditional expression (15 ′ ′′) is satisfied instead of conditional expression (15). 1.50 ⁇ s / (2 ⁇ WD ⁇ tan (sin ⁇ 1 NA)) ⁇ 6.00 (15 ′ ′′)
  • the first lens group includes, in order from the object side, a lens group having a positive refractive power and a lens group having a negative or positive refractive power, and the following conditional expression It is preferable to satisfy (15-1). 0.6 ⁇ s / (2 ⁇ WD ⁇ tan (sin ⁇ 1 NA)) ⁇ 12.0 (15-1) here, ⁇ s is the diameter of the diaphragm, WD is the distance on the optical axis from the object to the object side surface of the first object-side lens, NA is the numerical aperture on the object side of the optical system, It is.
  • the first lens group includes a lens group having a positive refractive power and a lens group having a negative refractive power
  • chromatic aberration can be corrected favorably.
  • the first lens group is composed of two lens groups having positive refractive power
  • the positive refractive power of the first lens group can be shared by the two lens groups, so that distortion aberration, astigmatism and coma aberration can be obtained. Can be corrected satisfactorily.
  • conditional expression (15-1) even if the distance from the optical system to the object changes somewhat while shortening the total length of the optical system, the variation in magnification, that is, the optical image formed by the optical system Variations in size can be suppressed. Thereby, the on-axis aberration and the off-axis aberration can be corrected well.
  • conditional expression (15-1) By making sure that the upper limit value of conditional expression (15-1) is not exceeded, it is possible to suppress the refractive power of the lens group having a positive refractive power from becoming too large. Therefore, the occurrence of on-axis aberrations and off-axis aberrations can be suppressed. Regarding off-axis aberrations, in particular, the occurrence of astigmatism and coma can be suppressed.
  • the principal point can be positioned on the object side by appropriately maintaining the refractive power of the lens group having a positive refractive power. For this reason, keeping the refractive power of the lens group having positive refractive power appropriately is also preferable for shortening the overall length of the optical system.
  • conditional expressions (3), (4), and (5) and further satisfying conditional expression (15-1) the overall length of the optical system can be further shortened, and spherical aberration, astigmatism and It is possible to further suppress the occurrence of coma aberration.
  • the imaging device of this embodiment satisfies the following conditional expression (16). 0.03 ⁇ (Y obj -WD ⁇ tanCRA obj ) / L G1s ⁇ 1.0 (16) here, Y obj is the maximum object height, WD is the distance on the optical axis from the object to the object side surface of the first object-side lens, CRA obj is the maximum angle among the angles formed by the principal ray incident on the first object side lens and the optical axis, L G1s is the distance on the optical axis from the object side surface of the first object side lens to the stop, It is. The positive / negative of the angle is negative when measured in the clockwise direction from the optical axis, and positive when measured in the counterclockwise direction.
  • conditional expression (16) it is possible to achieve both shortening of the total length of the optical system and optimization of off-axis imaging performance while ensuring telecentricity on the object side. Optimization of off-axis imaging performance can be achieved by improving off-axis aberration performance (reducing off-axis aberrations).
  • conditional expression (16) By keeping the lower limit of conditional expression (16) below, it is possible to prevent the refractive action of the first lens group from becoming too small. Therefore, it is possible to shorten the overall length of the optical system while appropriately ensuring telecentricity on the object side.
  • conditional expressions (4) and (5) and further satisfying conditional expression (16) it is possible to appropriately ensure telecentricity on the object side, further shorten the overall length of the optical system, and distort the optical system. It is possible to further suppress the occurrence of aberration, astigmatism and coma. Further, by suppressing the occurrence of these aberrations, the off-axis imaging performance can be further optimized.
  • conditional expression (16 ′) is satisfied instead of conditional expression (16). 0.15 ⁇ (Y obj ⁇ WD ⁇ tan CRA obj ) / L G1s ⁇ 0.80 (16 ′) Further, it is more preferable that the following conditional expression (16 ′′) is satisfied instead of conditional expression (16). 0.20 ⁇ (Y obj ⁇ WD ⁇ tanCRA obj ) / L G1s ⁇ 0.70 (16 ′′) Further, it is more preferable that the following conditional expression (16 ′ ′′) is satisfied instead of conditional expression (16). 0.25 ⁇ (Y obj ⁇ WD ⁇ tanCRA obj ) / L G1s ⁇ 0.60 (16 ′ ′′)
  • the first lens group includes, in order from the object side, a lens group having a positive refractive power and a lens group having a negative or positive refractive power, and the following conditional expression It is preferable to satisfy (16-1).
  • Y obj is the maximum object height
  • WD is the distance on the optical axis from the object to the object side surface of the first object-side lens
  • CRA obj is the maximum angle among the angles formed by the principal ray incident on the first object side lens and the optical axis
  • L G1s is the distance on the optical axis from the object side surface of the first object side lens to the stop, It is.
  • the positive / negative of the angle is negative when measured in the clockwise direction from the optical axis, and positive when measured in the counterclockwise direction.
  • the first lens group includes a lens group having a positive refractive power and a lens group having a negative refractive power
  • chromatic aberration can be corrected favorably.
  • the first lens group is composed of two lens groups having positive refractive power
  • the positive refractive power of the first lens group can be shared by the two lens groups, so that distortion aberration, astigmatism and coma aberration can be obtained. Can be corrected satisfactorily.
  • conditional expression (16-1) it is possible to achieve both shortening of the total length of the optical system and optimization of off-axis imaging performance while ensuring telecentricity on the object side. Optimization of off-axis imaging performance can be achieved by improving off-axis aberration performance (reducing off-axis aberrations).
  • conditional expression (16-1) By keeping the lower limit of conditional expression (16-1) below, it is possible to prevent the refractive action of the lens group having positive refractive power from becoming too small. Therefore, the total length of the optical system can be shortened while ensuring telecentricity on the object side.
  • conditional expression (16-1) By making sure that the upper limit value of conditional expression (16-1) is not exceeded, among the lens groups constituting the first lens group, in particular, the refractive action of the lens group having a positive refractive power becomes too large. Can be suppressed. Therefore, it is possible to suppress the occurrence of off-axis aberrations, particularly distortion, astigmatism and coma.
  • conditional expressions (4) and (5) and further satisfying conditional expression (16-1) it is possible to appropriately ensure telecentricity on the object side and further shorten the overall length of the optical system. Further, the occurrence of distortion, astigmatism and coma can be further suppressed. Further, by suppressing the occurrence of these aberrations, the off-axis imaging performance can be further optimized.
  • the first lens group includes an object-side lens group that is disposed closest to the object side.
  • the object-side lens group as a whole has a positive refractive power, and the object-side lens group is It is preferable to have at least two positive lenses.
  • the height of off-axis rays incident on the lens group having positive refractive power is high. Therefore, by configuring the object side group with two or more positive lenses, it is possible to share the refractive power of the object side lens group with two or more positive lenses. As a result, distortion, astigmatism, and coma can be corrected well.
  • conditional expression (16) by satisfying conditional expression (16) and further comprising such a configuration, it is possible to correct distortion, astigmatism, and coma better.
  • the first lens group includes an image side lens group that is disposed closest to the image side, and the image side lens group includes one or more positive lenses and one or more negative lenses. It is preferable to have.
  • axial aberrations particularly spherical aberration and axial chromatic aberration, can be corrected more satisfactorily.
  • conditional expression (16) by satisfying conditional expression (16) and further comprising such a configuration, it is possible to perform better correction of spherical aberration and longitudinal chromatic aberration.
  • the first lens group includes an image-side lens group that is disposed closest to the image side, and satisfies the following conditional expression (17). -1.5 ⁇ f G1pn / f G1 ⁇ 0.5 (17) here, f G1pn is the focal length of the image side lens unit, f G1 is the focal length of the first lens group, It is.
  • Satisfying conditional expression (17) makes it possible to achieve both shortening of the overall length of the optical system and securing of a required working distance.
  • conditional expression (16) and further satisfying conditional expression (17) the overall length of the optical system can be further shortened and the required working distance can be ensured.
  • conditional expression (17 ′) instead of conditional expression (17).
  • conditional expression (17 ′′) is satisfied instead of conditional expression (17).
  • conditional expression (17 ′ ′′) is satisfied instead of conditional expression (17).
  • conditional expression (17 ′ ′′) is satisfied instead of conditional expression (17).
  • conditional expression (17-1) or (17-2) is satisfied instead of conditional expression (17).
  • the imaging apparatus of the present embodiment it is preferable to have a positive lens on the image side with respect to the stop.
  • the principal point of the second lens group can be positioned on the object side. Therefore, this is desirable for shortening the overall length of the optical system.
  • spherical aberration can be corrected well in this way.
  • a lens having a negative refractive power is disposed closest to the image side of the second lens group.
  • the imaging device of this embodiment satisfies the following conditional expression (18). 0.40 ⁇ D os / D oi ⁇ 0.90 (18) here, D os is the distance on the optical axis from the object to the aperture, D oi is the distance on the optical axis from the object to the image, It is.
  • the positive refractive power of the first lens group can be appropriately maintained while ensuring an appropriate thickness in the lenses constituting the first lens group. .
  • the axial chromatic aberration can be favorably corrected in the first lens group, excessive correction of the axial chromatic aberration in the second lens group becomes unnecessary.
  • the lateral chromatic aberration in the second lens group can be favorably corrected, so that the lateral chromatic aberration in the entire optical system can be favorably corrected.
  • conditional expression (18 ′) instead of conditional expression (18). 0.45 ⁇ D os / D oi ⁇ 0.88 (18 ′) It is more preferable to satisfy the following conditional expression (18 ′′) instead of conditional expression (18). 0.50 ⁇ D os / D oi ⁇ 0.86 (18 ′′) Further, it is more preferable that the following conditional expression (18 ′ ′′) is satisfied instead of conditional expression (18). 0.55 ⁇ D os / D oi ⁇ 0.84 (18 ''')
  • the imaging device of this embodiment satisfies the following conditional expression (19). 0.005 ⁇ BF / L L ⁇ 0.4 (19) here, BF is the distance on the optical axis from the image side surface of the second image side lens to the image, L L is the distance on the optical axis from the object side surface of the first object side lens to the image side surface of the second image side lens, It is.
  • BF is a distance on the optical axis from the image side surface of the second image side lens to the image, and is referred to as back focus in this specification.
  • the distance between the second image side lens and the image sensor can be increased. Thereby, even if a ghost occurs due to multiple reflection between the second image side lens and the image sensor, it is possible to prevent the ghost from entering the image sensor surface at a high density.
  • conditional expression (19 ′) is satisfied instead of conditional expression (19). 0.007 ⁇ BF / L L ⁇ 0.350 (19 ′) Further, it is more preferable that the following conditional expression (19 ′′) is satisfied instead of conditional expression (19). 0.010 ⁇ BF / L L ⁇ 0.300 (19 '') It is more preferable to satisfy the following conditional expression (19 ′ ′′) instead of conditional expression (19). 0.015 ⁇ BF / L L ⁇ 0.200 (19 ''')
  • the imaging device of this embodiment satisfies the following conditional expression (20).
  • D os is the distance on the optical axis from the object to the aperture
  • L G1 is the distance on the optical axis from the object side surface of the first object side lens to the image side surface of the first image side lens
  • conditional expression (20 ′) instead of conditional expression (20). 0.70 ⁇ D os / L G1 ⁇ 3.50 (20 ′) Moreover, it is more preferable to satisfy the following conditional expression (20 ′′) instead of conditional expression (20). 0.90 ⁇ D os / L G1 ⁇ 3.00 (20 ′′) Moreover, it is more preferable to satisfy the following conditional expression (20 ′ ′′) instead of conditional expression (20). 1.10 ⁇ D os / L G1 ⁇ 2.50 (20 ′ ′′)
  • the first lens group includes a lens having a positive refractive power and a lens having a negative refractive power, and the lens having a positive refractive power is closest to the object side. It is preferable that the lens having negative refractive power is disposed at a position adjacent to the lens having positive refractive power.
  • the principal point can be located on the object side.
  • conditional expression (20) and further including such a configuration, the overall length of the optical system can be further shortened and chromatic aberration of magnification can be corrected more favorably.
  • the imaging device of the second embodiment is an imaging device having an imaging device and an optical system, and the imaging device has a plurality of pixels that convert light intensity into an electrical signal, and the plurality of pixels are two-dimensionally.
  • An optical image is formed on the image sensor by the optical system, and the optical system includes, in order from the object side, a first lens group including a plurality of lenses, a diaphragm, and a second lens group including a plurality of lenses.
  • the first lens group has a first object-side lens arranged closest to the object side
  • the second lens group has a second image-side lens arranged closest to the image side
  • the one lens group includes an object side lens group that is disposed closest to the object side and has a positive refractive power as a whole.
  • the object side lens group includes a lens that satisfies the following conditional expression (10), and the following condition is satisfied. It is characterized by satisfying the formulas (1), (2), (4) and (11). 3250 ⁇ 2Y / p (1) -1.0 ⁇ (2) 2.0 ⁇ L L / ⁇ (Y ⁇ Y obj ) ⁇ 15.0 (4) 0.6 ⁇ G1o ⁇
  • the first lens group includes an object side lens group and an image side lens group in order from the object side.
  • coma aberration can be corrected well in the first lens group, and axial aberrations such as spherical aberration can also be corrected well.
  • the coma aberration in the first lens group can be further improved. Correction and better correction of spherical aberration can be performed.
  • the imaging device of this embodiment satisfies the following conditional expression (21). 0.015 ⁇ 1 / ⁇ d min ⁇ 1 / ⁇ d max (21) here, ⁇ d min is the minimum Abbe number among the Abbe numbers of the lenses constituting the optical system, ⁇ d max is the maximum Abbe number among the Abbe numbers of the lenses constituting the optical system, It is.
  • conditional expression (21 ′) instead of conditional expression (21). 0.016 ⁇ 1 / ⁇ d min ⁇ 1 / ⁇ d max ⁇ 0.100 (21 ′) It is more preferable that the following conditional expression (21 ′′) is satisfied instead of conditional expression (21). 0.017 ⁇ 1 / ⁇ d min ⁇ 1 / ⁇ d max ⁇ 0.070 (21 ′′) It is more preferable that the following conditional expression (21 ′ ′′) is satisfied instead of conditional expression (21). 0.018 ⁇ 1 / ⁇ d min ⁇ 1 / ⁇ d max ⁇ 0.050 (21 ′ ′′)
  • the imaging device of this embodiment satisfies the following conditional expression (22). 3.0 ⁇ CRA img / CRA obj ⁇ 50.0 (22) here, CRA img is the maximum angle among the angles formed by the principal ray incident on the image plane and the optical axis, CRA obj is the maximum angle among the angles formed by the principal ray incident on the first object side lens and the optical axis, It is. The positive / negative of the angle is negative when measured in the clockwise direction from the optical axis, and positive when measured in the counterclockwise direction.
  • conditional expression (22) By not exceeding the upper limit value of conditional expression (22), it is possible to make the optical system have a telephoto type configuration by giving a divergence action to a region near the image side of the optical system. As a result, the overall length of the optical system can be shortened.
  • conditional expression (22 ′) instead of conditional expression (22). 3.30 ⁇ CRA img / CRA obj ⁇ 30.00 (22 ′) It is more preferable to satisfy the following conditional expression (22 ′′) instead of conditional expression (22). 3.50 ⁇ CRA img / CRA obj ⁇ 20.00 (22 ′′) Further, it is more preferable that the following conditional expression (22 ′ ′′) is satisfied instead of conditional expression (22). 3.70 ⁇ CRA img / CRA obj ⁇ 15.00 (22 ′ ′′)
  • the first lens group includes a first image-side lens disposed closest to the image side
  • the second lens group includes a second object-side lens disposed closest to the object side.
  • the following conditional expression (23) is preferably satisfied. 0.65 ⁇ L G1 / L G2 ⁇ 5.00 (23) here, L G1 is the distance on the optical axis from the object side surface of the first object side lens to the image side surface of the first image side lens, L G2 is the distance on the optical axis from the object side surface of the second object side lens to the image side surface of the second image side lens, It is.
  • the positive refractive power of the first lens group can be maintained appropriately while ensuring an appropriate thickness in the lenses constituting the first lens group. . Therefore, it is possible to shorten the total length of the optical system by positioning the principal point on the object side while satisfactorily correcting the longitudinal chromatic aberration.
  • the height of the chief ray from the stop to the periphery of the image in the second lens group changes relatively slowly in order to ensure an appropriate working distance. Therefore, it is possible to prevent the curvature radius of the lenses constituting the second lens group from becoming too small. Therefore, the lateral chromatic aberration can be corrected more favorably.
  • conditional expression (23 ′) instead of conditional expression (23). 0.85 ⁇ L G1 / L G2 ⁇ 4.50 (23 ′) Further, it is more preferable that the following conditional expression (23 ′′) is satisfied instead of conditional expression (23). 1.05 ⁇ L G1 / L G2 ⁇ 4.30 (23 ′′) It is more preferable to satisfy the following conditional expression (23 ′ ′′) instead of conditional expression (23). 1.25 ⁇ L G1 / L G2 ⁇ 4.00 (23 ′ ′′)
  • the optical path dividing element is disposed in the optical path of the optical system, the first optical path and the second optical path are formed by the optical path dividing element, and the optical system is included in the first optical path. It is preferable to have a connection part for connecting an illumination optical system for irradiating an object on the divided second optical path side.
  • the illumination light can be made incident from the second optical path by connecting the illumination optical system to the connection portion and further connecting the light source to the illumination optical system. Thereby, illumination light can be irradiated to an object (specimen).
  • the illumination optical system is preferably configured such that the illumination method is Koehler illumination. By doing in this way, it is possible to illuminate from the center to the periphery of the object with illumination light having a constant brightness. As a result, it is possible to obtain a good object image with little brightness unevenness and shadow from the center to the periphery.
  • examples of the optical path splitting element include a polarizing beam splitter and a half mirror.
  • a polarization beam splitter it is desirable to arrange a quarter-wave plate in the optical path on the object side of the optical path splitting element, that is, in the optical path between the optical path splitting element and the object.
  • an optical path dividing element is disposed in the optical path of the optical system, and the optical path dividing element is disposed in the second lens group.
  • the light beam diameter becomes smaller at the position of the second lens group. Therefore, the optical path separation element can be reduced in size by arranging the optical path separation element in the second lens group. As a result, the overall length of the optical system can be shortened.
  • the imaging device of this embodiment satisfies the following conditional expression (24).
  • D sBS is the distance on the optical axis from the stop to the optical path splitting element
  • D BSi is the distance on the optical axis from the optical path splitting element to the imaging surface of the imaging element, It is.
  • conditional expression (24) it is possible to suppress the incident angle to the optical path splitting element from becoming too large for both the on-axis light beam and the off-axis light beam. Furthermore, it can suppress that the light ray height of an off-axis light beam becomes too high. As a result, the diameter of the optical system can be reduced, and the occurrence of spherical aberration and coma can be suppressed.
  • conditional expression (24 ′) instead of conditional expression (24).
  • conditional expression (24 ′′) is satisfied instead of conditional expression (24).
  • conditional expression (24 ′ ′′) instead of conditional expression (24).
  • At least one positive lens is disposed between the diaphragm and the optical path dividing element.
  • At least one positive lens disposed between the diaphragm and the optical path splitting element is cemented with a negative lens.
  • a positive lens is disposed on the image side of the optical path dividing element, and at least one negative lens is disposed on the image side of the positive lens.
  • the imaging device of this embodiment satisfies the following conditional expression (3).
  • CRA obj ⁇ 10deg (3) here, CRA obj is the maximum angle among the angles formed by the principal ray incident on the first object side lens and the optical axis, It is. The positive / negative of the angle is negative when measured in the clockwise direction from the optical axis, and positive when measured in the counterclockwise direction.
  • conditional expression (3) Since the technical significance of conditional expression (3) has already been described, the description thereof will be omitted.
  • the first lens group includes, in order from the object side, one or two lenses having positive refractive power, and one or two lenses having negative refractive power. It is preferable that the lens unit includes one to three lenses having a positive refractive power and a first image side lens having a negative refractive power.
  • the first lens group includes six lenses, and in order from the object side, a first object-side lens having a positive refractive power and a single lens having a positive refractive power. It is preferable that the lens is composed of: a lens having a negative refractive power; two lenses having a positive refractive power; and a first image side lens having a negative refractive power.
  • the first lens group includes five lenses, and in order from the object side, a first object-side lens having a positive refractive power and a single lens having a positive refractive power. It is preferable that the lens is composed of: a lens having a negative refractive power; a lens having a positive refractive power; and a first image side lens having a negative refractive power.
  • the first lens group includes seven lenses, and in order from the object side, a first object-side lens having a positive refractive power and a single lens having a positive refractive power.
  • the lens includes two lenses having negative refractive power, two lenses having positive refractive power, and a first image side lens having negative refractive power.
  • the first object-side lens has the object side surface facing the convex surface toward the object side.
  • the first object-side lens is preferably a biconvex positive lens.
  • the first image-side lens has the image side surface facing the concave surface on the image side.
  • the first image side lens is preferably a biconcave negative lens.
  • the second lens group includes, in order from the object side, a second object side lens having a positive refractive power, a single lens having a negative refractive power, and a positive refractive power.
  • Two or three lenses having a negative refractive power, one lens having a negative refractive power, one or two lenses having a positive refractive power, and a second image side lens having a negative refractive power It is preferable that it is comprised from these.
  • the image side surface of the second object side lens has a convex surface facing the image side.
  • the second object side lens is preferably a biconvex positive lens.
  • the image side surface is concave on the image side.
  • the object side surface preferably has a concave surface directed toward the object side.
  • the second lens group is configured by eight lenses, and in order from the object side, a second object side lens having a positive refractive power and one sheet having a negative refractive power. Lens, three lenses having positive refractive power, one lens having negative refractive power, one lens having positive refractive power, and the second image side having negative refractive power And a lens.
  • the second lens group is configured by seven lenses, and in order from the object side, the second object side lens having a positive refractive power and one sheet having a negative refractive power.
  • Lens two lenses having positive refractive power, one lens having negative refractive power, one lens having positive refractive power, and the second image side having negative refractive power And a lens.
  • the second lens group includes, in order from the object side, a second object side lens having a positive refractive power, a single lens having a negative refractive power, and a positive refractive power. It is preferable that the lens is composed of three lenses having a negative refractive power and two or three lenses having a negative refractive power.
  • the second lens group includes, in order from the object side, a second object side lens having a negative refractive power, 2 to 4 lenses having a positive refractive power, and a negative lens. And one or two lenses having a refractive power of 2 are preferable.
  • the second object side lens is preferably a biconcave negative lens.
  • the lens located on the image side of the second object side lens is preferably a biconvex positive lens.
  • the second image side lens is preferably a biconcave negative lens.
  • the lens located on the object side of the second image side lens is preferably a biconcave negative lens.
  • the second lens group includes five lenses, and in order from the object side, the second object side lens having negative refractive power and the two lenses having positive refractive power. And two lenses having negative refractive power are preferable.
  • the imaging system of the present embodiment includes any one of the above-described imaging devices, a stage that holds an object, and an illumination device that illuminates the object.
  • the object can be illuminated by the illumination device. Therefore, since noise during imaging can be reduced, an object image can be acquired with high resolution.
  • the imaging device and the stage are integrated.
  • the optical system used in the imaging apparatus of this embodiment has a large numerical aperture on the object side. Therefore, the optical system has a high resolution, but the depth of field is shallow. Therefore, in the imaging system using the imaging apparatus of the present embodiment, it is preferable that the imaging apparatus and the stage that holds the object be integrated. In this way, the relative position and relative distance between the imaging device and the object can be kept constant, so that an image with high resolution can be acquired.
  • the optical system used in the imaging apparatus of the present embodiment is an optical system used in an imaging apparatus having an imaging element that satisfies the following conditional expression (1), and there are a plurality of optical systems in order from the object side.
  • a first lens group including a first lens group, a diaphragm, and a second lens group including a plurality of lenses.
  • the first lens group includes a first object-side lens disposed closest to the object side.
  • the two-lens group has a second image-side lens disposed closest to the image side, and satisfies the following conditional expressions (2), (3), (4), and (5).
  • Y is the maximum image height in the entire optical system
  • p is the pixel pitch in the image sensor
  • ⁇ is the imaging magnification of the optical system
  • CRA obj is the maximum angle among the angles formed by the principal ray incident on the first object side lens and the optical axis
  • L L is the distance on the optical axis from the object side surface of the first object side lens to the image side surface of the second image side lens
  • Y obj is the maximum object height
  • L TL is the distance on the optical axis from the object side surface of the first object side lens to the image
  • D oi is the distance on the optical axis from the object to the image
  • another optical system used in the imaging apparatus of the present embodiment is an optical system used in an imaging apparatus having an imaging element that satisfies the following conditional expression (1), and the optical system is sequentially from the object side.
  • the first lens group includes a first object-side lens disposed closest to the object side.
  • the second lens group includes a second image-side lens disposed closest to the image side, and the first lens group includes an object-side lens group disposed closest to the object side and having a positive refractive power as a whole.
  • the object side lens unit is configured by a lens that satisfies the following conditional expression (10), and satisfies the following conditional expressions (2), (4), and (11).
  • the optical system used in the imaging apparatus of the present embodiment may appropriately include the above-described configuration in the imaging apparatus and satisfy the conditional expression.
  • each conditional expression it is preferable to limit either the lower limit value, the upper limit value, or both, since the function can be made more reliable.
  • only the upper limit value or lower limit value of the numerical range of the more limited conditional expression may be limited.
  • the upper limit value or the lower limit value of each conditional expression may be set as the upper limit value or the lower limit value of the other conditional expressions.
  • the image height in the optical system of the first embodiment is 21.671 mm
  • 2Y / P 7223.
  • the conditional expression (1) of this example is satisfied.
  • the pixel pitch of the image sensor can be selected as appropriate within the range that satisfies the conditional expression (1). Therefore, naturally, the pixel pitch of the image sensor used together with the optical system of Example 1 is It is not limited to 6.0 ⁇ m. Also, in the optical system of the other embodiments, it is possible to combine with an image pickup device having an appropriate pixel pitch without exemplifying a specific pixel pitch of the image pickup device.
  • FIG. 1A is a cross-sectional view along the optical axis showing the optical configuration of the optical system according to the first embodiment.
  • FIGS. 1B, 1C, 1D, and 1E are aberration diagrams of the optical system according to the first example.
  • FIY indicates the image height.
  • the symbols in the aberration diagrams are the same in the examples described later.
  • SA spherical aberration
  • AS astigmatism
  • DT distortion aberration
  • CC lateral chromatic aberration
  • the optical system of Embodiment 1 includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a positive refractive power, an aperture stop S, and a second lens group G2 having a positive refractive power. And have.
  • S indicates a diaphragm
  • C indicates a cover glass
  • I indicates an imaging surface of the imaging element.
  • the first lens group G1 includes a biconvex positive lens L1, a positive meniscus lens L2 having a convex surface facing the image side, a biconcave negative lens L3, a biconvex positive lens L4, and a positive meniscus having a convex surface facing the image side. It consists of a lens L5 and a biconcave negative lens L6. Here, the positive meniscus lens L5 and the biconcave negative lens L6 are cemented.
  • the second lens group G2 includes a biconvex positive lens L7, a biconcave negative lens L8, a biconvex positive lens L9, a biconvex positive lens L10, a positive meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side, and an object side.
  • the biconcave negative lens L8 and the biconvex positive lens L9 are cemented.
  • the object side lens group is composed of a biconvex positive lens L1 and a positive meniscus lens L2.
  • the image side lens unit includes a biconcave negative lens L3, a biconvex positive lens L4, a positive meniscus lens L5, and a biconcave negative lens L6.
  • all the lenses in the object side lens group are lenses satisfying conditional expression (10).
  • All the lenses in the image side lens group are lenses that satisfy the conditional expression (13).
  • the predetermined lens group is a biconcave negative lens L14.
  • the aspherical surface has 10 surfaces including both surfaces of a biconcave negative lens L3, both surfaces of a biconvex positive lens L7, both surfaces of a biconvex positive lens L10, both surfaces of a positive meniscus lens L13, and both surfaces of a biconcave negative lens L14. It is used for.
  • FIG. 2A is a cross-sectional view along the optical axis showing the optical configuration of the optical system according to the second embodiment.
  • FIGS. 2B, 2C, 2D, and 2E are aberration diagrams of the optical system according to the second example.
  • the optical system of Example 2 includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a positive refractive power, an aperture stop S, and a second lens group G2 having a positive refractive power. And have.
  • the first lens group G1 includes a biconvex positive lens L1, a positive meniscus lens L2 having a convex surface facing the image side, a biconcave negative lens L3, a biconvex positive lens L4, and a positive meniscus having a convex surface facing the image side. It consists of a lens L5 and a biconcave negative lens L6. Here, the positive meniscus lens L5 and the biconcave negative lens L6 are cemented.
  • the second lens group G2 includes a biconvex positive lens L7, a biconcave negative lens L8, a biconvex positive lens L9, a biconvex positive lens L10, a positive meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side, and an object side.
  • the biconcave negative lens L8 and the biconvex positive lens L9 are cemented.
  • the object side lens group is composed of a biconvex positive lens L1 and a positive meniscus lens L2.
  • the image side lens unit includes a biconcave negative lens L3, a biconvex positive lens L4, a positive meniscus lens L5, and a biconcave negative lens L6.
  • all the lenses in the object side lens group are lenses satisfying conditional expression (10).
  • All the lenses in the image side lens group are lenses that satisfy the conditional expression (13).
  • the predetermined lens group is a biconcave negative lens L14.
  • the aspherical surface has 10 surfaces including both surfaces of a biconcave negative lens L3, both surfaces of a biconvex positive lens L7, both surfaces of a biconvex positive lens L10, both surfaces of a positive meniscus lens L13, and both surfaces of a biconcave negative lens L14. It is used for.
  • FIG. 3A is a cross-sectional view along the optical axis showing the optical configuration of the optical system according to the third example.
  • FIGS. 3B, 3C, 3D, and 3E are aberration diagrams of the optical system according to Example 3.
  • FIGS. 3A, 3B, 3C, 3D, and 3E are aberration diagrams of the optical system according to Example 3.
  • the optical system of Example 3 includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a positive refractive power, an aperture stop S, and a second lens group G2 having a positive refractive power. And have.
  • the first lens group G1 includes a biconvex positive lens L1, a positive meniscus lens L2 having a convex surface facing the image side, a biconcave negative lens L3, a biconvex positive lens L4, a biconvex positive lens L5, and a biconcave.
  • a negative lens L6 Here, the biconvex positive lens L5 and the biconcave negative lens L6 are cemented.
  • the second lens group G2 includes a biconvex positive lens L7, a biconcave negative lens L8, a biconvex positive lens L9, a biconvex positive lens L10, a positive meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side, and an object side.
  • the biconcave negative lens L8 and the biconvex positive lens L9 are cemented.
  • the object side lens group is composed of a biconvex positive lens L1 and a positive meniscus lens L2.
  • the image side lens unit includes a biconcave negative lens L3, a biconvex positive lens L4, a biconvex positive lens L5, and a biconcave negative lens L6.
  • all the lenses in the object side lens group are lenses satisfying conditional expression (10).
  • All the lenses in the image side lens group are lenses that satisfy the conditional expression (13).
  • the predetermined lens group is a biconcave negative lens L14.
  • the aspherical surface has 10 surfaces including both surfaces of a biconcave negative lens L3, both surfaces of a biconvex positive lens L7, both surfaces of a biconvex positive lens L10, both surfaces of a positive meniscus lens L13, and both surfaces of a biconcave negative lens L14. It is used for.
  • FIG. 4A is a cross-sectional view along the optical axis showing the optical configuration of the optical system according to the fourth example.
  • 4B, 4C, 4D, and 4E are aberration diagrams of the optical system according to Example 4.
  • FIG. 4A is a cross-sectional view along the optical axis showing the optical configuration of the optical system according to the fourth example.
  • 4B, 4C, 4D, and 4E are aberration diagrams of the optical system according to Example 4.
  • FIG. 4A is a cross-sectional view along the optical axis showing the optical configuration of the optical system according to the fourth example.
  • 4B, 4C, 4D, and 4E are aberration diagrams of the optical system according to Example 4.
  • the optical system of the fourth embodiment includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a positive refractive power, an aperture stop S, and a second lens group G2 having a positive refractive power. And have.
  • the first lens group G1 includes a biconvex positive lens L1, a positive meniscus lens L2 having a convex surface facing the image side, a biconcave negative lens L3, a biconvex positive lens L4, and a positive meniscus having a convex surface facing the image side. It consists of a lens L5 and a biconcave negative lens L6. Here, the positive meniscus lens L5 and the biconcave negative lens L6 are cemented.
  • the second lens group G2 includes a biconvex positive lens L7, a biconcave negative lens L8, a biconvex positive lens L9, a biconvex positive lens L10, a positive meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side, and an object side.
  • the biconcave negative lens L8 and the biconvex positive lens L9 are cemented.
  • the object side lens group is composed of a biconvex positive lens L1 and a positive meniscus lens L2.
  • the image side lens unit includes a biconcave negative lens L3, a biconvex positive lens L4, a positive meniscus lens L5, and a biconcave negative lens L6.
  • all the lenses in the object side lens group are lenses satisfying conditional expression (10).
  • All the lenses in the image side lens group are lenses that satisfy the conditional expression (13).
  • the predetermined lens group is a biconcave negative lens L14.
  • the aspherical surface has 10 surfaces including both surfaces of a biconcave negative lens L3, both surfaces of a biconvex positive lens L7, both surfaces of a biconvex positive lens L10, both surfaces of a positive meniscus lens L13, and both surfaces of a biconcave negative lens L14. It is used for.
  • FIG. 5A is a cross-sectional view along the optical axis showing the optical configuration of the optical system according to the fifth example.
  • FIGS. 5B, 5C, 5D, and 5E are aberration diagrams of the optical system according to Example 5.
  • FIGS. 5A, 5B, 5C, 5D, and 5E are aberration diagrams of the optical system according to Example 5.
  • the optical system of Example 5 includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a positive refractive power, an aperture stop S, and a second lens group G2 having a positive refractive power. And have.
  • the first lens group G1 includes a biconvex positive lens L1, a positive meniscus lens L2 having a convex surface facing the image side, a biconcave negative lens L3, a biconvex positive lens L4, a biconvex positive lens L5, and a biconcave.
  • a negative lens L6 Here, the biconvex positive lens L5 and the biconcave negative lens L6 are cemented.
  • the second lens group G2 includes a biconvex positive lens L7, a biconcave negative lens L8, a biconvex positive lens L9, a biconvex positive lens L10, a positive meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side, and an object side.
  • the biconcave negative lens L8 and the biconvex positive lens L9 are cemented.
  • the object side lens group is composed of a biconvex positive lens L1 and a positive meniscus lens L2.
  • the image side lens unit includes a biconcave negative lens L3, a biconvex positive lens L4, a biconvex positive lens L5, and a biconcave negative lens L6.
  • all the lenses in the object side lens group are lenses satisfying conditional expression (10).
  • All the lenses in the image side lens group are lenses that satisfy the conditional expression (13).
  • the predetermined lens group is a negative meniscus lens L14.
  • the aspherical surface has 10 surfaces including both surfaces of the biconcave negative lens L3, both surfaces of the biconvex positive lens L7, both surfaces of the biconvex positive lens L10, both surfaces of the positive meniscus lens L13, and both surfaces of the negative meniscus lens L14. It is used.
  • FIG. 6A is a cross-sectional view along the optical axis showing the optical configuration of the optical system according to the sixth example.
  • 6B, 6C, 6D, and 6E are aberration diagrams of the optical system according to Example 6.
  • FIGS. 6A, 6B, 6C, 6D, and 6E are aberration diagrams of the optical system according to Example 6.
  • a first lens group G1 having a positive refractive power, an aperture stop S, and a second lens group G2 having a positive refractive power in order from the object side, a first lens group G1 having a positive refractive power, an aperture stop S, and a second lens group G2 having a positive refractive power. And have.
  • the first lens group G1 includes a biconvex positive lens L1, a positive meniscus lens L2 having a convex surface facing the image side, a biconcave negative lens L3, a biconvex positive lens L4, a biconvex positive lens L5, and a biconcave.
  • a negative lens L6 Here, the biconvex positive lens L5 and the biconcave negative lens L6 are cemented.
  • the second lens group G2 includes a biconvex positive lens L7, a biconcave negative lens L8, a positive meniscus lens L9 having a convex surface facing the object side, a biconvex positive lens L10, and a positive meniscus having a convex surface facing the object side.
  • the lens L11 includes a negative meniscus lens L12 having a convex surface facing the object side, a positive meniscus lens L13 having a convex surface facing the image side, and a negative meniscus lens L14 having a convex surface facing the image side.
  • the biconcave negative lens L8 and the positive meniscus lens L9 are cemented.
  • the object side lens group is composed of a biconvex positive lens L1 and a positive meniscus lens L2.
  • the image side lens unit includes a biconcave negative lens L3, a biconvex positive lens L4, a biconvex positive lens L5, and a biconcave negative lens L6.
  • all the lenses in the object side lens group are lenses satisfying conditional expression (10).
  • All the lenses in the image side lens group are lenses that satisfy the conditional expression (13).
  • the predetermined lens group is a negative meniscus lens L14.
  • the aspherical surface has 10 surfaces including both surfaces of the biconcave negative lens L3, both surfaces of the biconvex positive lens L7, both surfaces of the biconvex positive lens L10, both surfaces of the positive meniscus lens L13, and both surfaces of the negative meniscus lens L14. It is used.
  • FIG. 7A is a cross-sectional view along the optical axis showing the optical configuration of the optical system according to the seventh embodiment.
  • FIGS. 7B, 7C, 7D, and 7E are aberration diagrams of the optical system according to Example 7.
  • FIGS. 7A, 7B, 7C, 7D, and 7E are aberration diagrams of the optical system according to Example 7.
  • a first lens group G1 having a positive refractive power, an aperture stop S, and a second lens group G2 having a positive refractive power in order from the object side, a first lens group G1 having a positive refractive power, an aperture stop S, and a second lens group G2 having a positive refractive power. And have.
  • the first lens group G1 includes a biconvex positive lens L1, a positive meniscus lens L2 having a convex surface facing the image side, a biconcave negative lens L3, a biconvex positive lens L4, a biconvex positive lens L5, and a biconcave.
  • a negative lens L6 Here, the biconvex positive lens L5 and the biconcave negative lens L6 are cemented.
  • the second lens group G2 includes a biconvex positive lens L7, a biconcave negative lens L8, a positive meniscus lens L9 having a convex surface facing the object side, a biconvex positive lens L10, and a positive meniscus having a convex surface facing the object side.
  • the lens L11 includes a negative meniscus lens L12 having a convex surface facing the object side, a positive meniscus lens L13 having a convex surface facing the image side, and a negative meniscus lens L14 having a convex surface facing the image side.
  • the biconcave negative lens L8 and the positive meniscus lens L9 are cemented.
  • the object side lens group is composed of a biconvex positive lens L1 and a positive meniscus lens L2.
  • the image side lens unit includes a biconcave negative lens L3, a biconvex positive lens L4, a biconvex positive lens L5, and a biconcave negative lens L6.
  • all the lenses in the object side lens group are lenses satisfying conditional expression (10).
  • All the lenses in the image side lens group are lenses that satisfy the conditional expression (13).
  • the predetermined lens group is a negative meniscus lens L14.
  • the aspherical surface has 10 surfaces including both surfaces of the biconcave negative lens L3, both surfaces of the biconvex positive lens L7, both surfaces of the biconvex positive lens L10, both surfaces of the positive meniscus lens L13, and both surfaces of the negative meniscus lens L14. It is used.
  • FIG. 8A is a cross-sectional view along the optical axis showing the optical configuration of the optical system according to the eighth embodiment.
  • FIGS. 8B, 8C, 8D, and 8E are aberration diagrams of the optical system according to Example 8.
  • FIGS. 8A, 8B, 8C, 8D, and 8E are aberration diagrams of the optical system according to Example 8.
  • the optical system according to the eighth embodiment includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a positive refractive power, an aperture stop S, and a second lens group G2 having a positive refractive power. And have.
  • the first lens group G1 includes a biconvex positive lens L1, a biconvex positive lens L2, a biconcave negative lens L3, a biconvex positive lens L4, a positive meniscus lens L5 having a convex surface facing the image side, and a biconcave.
  • a negative lens L6 Here, the positive meniscus lens L5 and the biconcave negative lens L6 are cemented.
  • the second lens group G2 includes a biconvex positive lens L7, a biconcave negative lens L8, a biconvex positive lens L9, a biconvex positive lens L10, a positive meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side, and an object side.
  • the biconcave negative lens L8 and the biconvex positive lens L9 are cemented.
  • the object side lens group includes a biconvex positive lens L1 and a biconvex positive lens L2.
  • the image side lens unit includes a biconcave negative lens L3, a biconvex positive lens L4, a positive meniscus lens L5, and a biconcave negative lens L6.
  • all the lenses in the object side lens group are lenses satisfying conditional expression (10).
  • All the lenses in the image side lens group are lenses that satisfy the conditional expression (13).
  • the predetermined lens groups are a negative meniscus lens L13 and a biconcave negative lens L14.
  • the aspherical surface has 10 surfaces including both surfaces of a biconcave negative lens L3, both surfaces of a biconvex positive lens L7, both surfaces of a biconvex positive lens L10, both surfaces of a negative meniscus lens L13, and both surfaces of a biconcave negative lens L14. It is used for.
  • FIG. 9A is a cross-sectional view along the optical axis showing the optical configuration of the optical system according to the ninth example.
  • FIGS. 9B, 9C, 9D, and 9E are aberration diagrams of the optical system according to Example 9.
  • FIGS. 9A, 9B, 9C, 9D, and 9E are aberration diagrams of the optical system according to Example 9.
  • the optical system of Example 9 includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a positive refractive power, an aperture stop S, and a second lens group G2 having a positive refractive power. And have.
  • the first lens group G1 includes a positive meniscus lens L1 having a convex surface directed toward the object side, a positive meniscus lens L2 having a convex surface directed toward the object side, a biconcave negative lens L3, a biconvex positive lens L4, and an image side. It consists of a positive meniscus lens L5 with a convex surface and a biconcave negative lens L6. Here, the positive meniscus lens L5 and the biconcave negative lens L6 are cemented.
  • the second lens group G2 includes a biconvex positive lens L7, a biconcave negative lens L8, a biconvex positive lens L9, a positive meniscus lens L10 having a convex surface on the object side, and a negative meniscus having a convex surface on the object side.
  • the lens L11 includes a positive meniscus lens L12 having a convex surface facing the object side, a positive meniscus lens L13 having a convex surface facing the image side, and a biconcave negative lens L14.
  • the biconcave negative lens L8 and the biconvex positive lens L9 are cemented.
  • the object side lens group includes a positive meniscus lens L1 and a positive meniscus lens L2.
  • the image side lens unit includes a biconcave negative lens L3, a biconvex positive lens L4, a positive meniscus lens L5, and a biconcave negative lens L6.
  • all the lenses in the object side lens group are lenses satisfying conditional expression (10).
  • All the lenses in the image side lens group are lenses that satisfy the conditional expression (13).
  • the predetermined lens group is a biconcave negative lens L14.
  • the aspherical surface has 10 surfaces including both surfaces of the biconcave negative lens L3, both surfaces of the biconvex positive lens L7, both surfaces of the positive meniscus lens L10, both surfaces of the positive meniscus lens L13, and both surfaces of the biconcave negative lens L14. It is used.
  • FIG. 10A is a cross-sectional view along the optical axis showing the optical configuration of the optical system according to the tenth embodiment.
  • FIGS. 10B, 10C, 10D, and 10E are aberration diagrams of the optical system according to Example 10.
  • FIGS. 10A, 10B, 10C, 10D, and 10E are aberration diagrams of the optical system according to Example 10.
  • the optical system of Example 10 includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a positive refractive power, an aperture stop S, and a second lens group G2 having a positive refractive power. And have.
  • the first lens group G1 includes a biconvex positive lens L1, a biconvex positive lens L2, a negative meniscus lens L3 having a convex surface facing the object side, a biconcave negative lens L4, a biconvex positive lens L5, and a biconvex lens. It consists of a positive lens L6 and a biconcave negative lens L7. Here, the biconvex positive lens L6 and the biconcave negative lens L7 are cemented.
  • the second lens group G2 includes a biconvex positive lens L8, a biconcave negative lens L9, a biconvex positive lens L10, a prism L11, a biconvex positive lens L12, and a negative meniscus lens L13 having a convex surface facing the object side. And a positive meniscus lens L14 having a convex surface facing the image side, and a biconcave negative lens L15.
  • the biconcave negative lens L9 and the biconvex positive lens L10 are cemented.
  • the object side lens group includes a biconvex positive lens L1 and a biconvex positive lens L2.
  • the image side lens unit includes a negative meniscus lens L3, a biconcave negative lens L4, a biconvex positive lens L5, a biconvex positive lens L6, and a biconcave negative lens L7.
  • all the lenses in the object side lens group are lenses satisfying conditional expression (10).
  • All the lenses in the image side lens group are lenses that satisfy the conditional expression (13).
  • the predetermined lens group is a biconcave negative lens L15.
  • the aspherical surface has 10 surfaces including both surfaces of the biconcave negative lens L4, both surfaces of the biconvex positive lens L8, both surfaces of the biconvex positive lens L12, both surfaces of the positive meniscus lens L14, and both surfaces of the biconcave negative lens L15. It is used for.
  • FIG. 11A is a cross-sectional view along the optical axis showing the optical configuration of the optical system according to the eleventh embodiment.
  • FIGS. 11B, 11 ⁇ / b> C, 11 ⁇ / b> D, and 11 ⁇ / b> E are aberration diagrams of the optical system according to Example 11.
  • FIGS. 11B, 11 ⁇ / b> C, 11 ⁇ / b> D, and 11 ⁇ / b> E are aberration diagrams of the optical system according to Example 11.
  • FIGS. 11A is a cross-sectional view along the optical axis showing the optical configuration of the optical system according to the eleventh embodiment.
  • FIGS. 11B, 11 ⁇ / b> C, 11 ⁇ / b> D, and 11 ⁇ / b> E are aberration diagrams of the optical system according to Example 11.
  • FIGS. 11A is a cross-sectional view along the optical axis showing the optical configuration of the optical system according to the eleventh embodiment.
  • a first lens group G1 having a positive refractive power, an aperture stop S, and a second lens group G2 having a positive refractive power in order from the object side, a first lens group G1 having a positive refractive power, an aperture stop S, and a second lens group G2 having a positive refractive power. And have.
  • the first lens group G1 includes a biconvex positive lens L1, a biconvex positive lens L2, a negative meniscus lens L3 having a convex surface facing the object side, a biconcave negative lens L4, a biconvex positive lens L5, and a biconvex lens. It consists of a positive lens L6 and a biconcave negative lens L7. Here, the biconvex positive lens L6 and the biconcave negative lens L7 are cemented.
  • the second lens group G2 includes a biconvex positive lens L8, a biconcave negative lens L9, a biconvex positive lens L10, a prism L11, a biconvex positive lens L12, and a negative meniscus lens L13 having a convex surface facing the object side. And a biconvex positive lens L14 and a biconcave negative lens L15.
  • the biconcave negative lens L9 and the biconvex positive lens L10 are cemented.
  • the object side lens group includes a biconvex positive lens L1 and a biconvex positive lens L2.
  • the image side lens unit includes a negative meniscus lens L3, a biconcave negative lens L4, a biconvex positive lens L5, a biconvex positive lens L6, and a biconcave negative lens L7.
  • all the lenses in the object side lens group are lenses satisfying conditional expression (10).
  • All the lenses in the image side lens group are lenses that satisfy the conditional expression (13).
  • the predetermined lens group is a biconcave negative lens L15.
  • the aspherical surface is composed of the double-sided negative lens L4, the double-sided positive lens L8, the double-sided positive lens L12, the double-sided positive lens L14, and the double-sided negative lens L15. Used on the surface.
  • FIG. 12A is a cross-sectional view along the optical axis showing the optical configuration of the optical system according to the twelfth embodiment.
  • 12B, 12C, 12D, and 12E are aberration diagrams of the optical system according to Example 12.
  • FIG. 12A is a cross-sectional view along the optical axis showing the optical configuration of the optical system according to the twelfth embodiment.
  • 12B, 12C, 12D, and 12E are aberration diagrams of the optical system according to Example 12.
  • FIG. 12A is a cross-sectional view along the optical axis showing the optical configuration of the optical system according to the twelfth embodiment.
  • 12B, 12C, 12D, and 12E are aberration diagrams of the optical system according to Example 12.
  • a first lens group G1 having a positive refractive power, an aperture stop S, and a second lens group G2 having a positive refractive power in order from the object side, a first lens group G1 having a positive refractive power, an aperture stop S, and a second lens group G2 having a positive refractive power. And have.
  • the first lens group G1 includes a biconvex positive lens L1, a biconvex positive lens L2, a negative meniscus lens L3 having a convex surface facing the object side, a biconcave negative lens L4, a biconvex positive lens L5, and an image side. And a positive meniscus lens L6 with a convex surface facing the lens, and a biconcave negative lens L7.
  • the positive meniscus lens L6 and the biconcave negative lens L7 are cemented.
  • the second lens group G2 includes a biconvex positive lens L8, a biconcave negative lens L9, a biconvex positive lens L10, a prism L11, a biconvex positive lens L12, and a negative meniscus lens L13 having a convex surface facing the object side. And a biconvex positive lens L14 and a biconcave negative lens L15.
  • the biconcave negative lens L9 and the biconvex positive lens L10 are cemented.
  • the object side lens group includes a biconvex positive lens L1 and a biconvex positive lens L2.
  • the image side lens unit includes a negative meniscus lens L3, a biconcave negative lens L4, a biconvex positive lens L5, a positive meniscus lens L6, and a biconcave negative lens L7.
  • all the lenses in the object side lens group are lenses satisfying conditional expression (10).
  • All the lenses in the image side lens group are lenses that satisfy the conditional expression (13).
  • the predetermined lens group is a biconcave negative lens L15.
  • the aspherical surface is composed of the double-sided negative lens L4, the double-sided positive lens L8, the double-sided positive lens L12, the double-sided positive lens L14, and the double-sided negative lens L15. Used on the surface.
  • FIG. 13A is a cross-sectional view along the optical axis showing the optical configuration of the optical system according to the thirteenth embodiment.
  • FIGS. 13B, 13C, 13D, and 13E are aberration diagrams of the optical system according to Example 13.
  • FIGS. 13A, 13B, 13C, 13D, and 13E are aberration diagrams of the optical system according to Example 13.
  • a first lens group G1 having a positive refractive power, an aperture stop S, and a second lens group G2 having a positive refractive power in order from the object side, a first lens group G1 having a positive refractive power, an aperture stop S, and a second lens group G2 having a positive refractive power. And have.
  • the first lens group G1 includes a biconvex positive lens L1, a positive meniscus lens L2 having a convex surface facing the object side, a negative meniscus lens L3 having a convex surface facing the object side, a biconvex positive lens L4, and an object side.
  • a negative meniscus lens L5 having a convex surface.
  • the second lens group G2 includes a positive meniscus lens L6 having a convex surface facing the image side, a biconcave negative lens L7, a biconvex positive lens L8, a biconvex positive lens L9, and a negative meniscus having a convex surface facing the object side. It consists of a lens L10, a positive meniscus lens L11 having a convex surface facing the image side, and a negative meniscus lens L12 having a convex surface facing the object side.
  • the biconcave negative lens L7 and the biconvex positive lens L8 are cemented.
  • the object side lens group is composed of a biconvex positive lens L1 and a positive meniscus lens L2.
  • the image side lens unit includes a negative meniscus lens L3, a biconvex positive lens L4, and a negative meniscus lens L5.
  • all the lenses in the object side lens group are lenses satisfying conditional expression (10).
  • All the lenses in the image side lens group are lenses that satisfy the conditional expression (13).
  • the predetermined lens group is a negative meniscus lens L12.
  • the aspherical surface is used for 10 surfaces including both surfaces of the biconvex positive lens L4, both surfaces of the positive meniscus lens L6, both surfaces of the biconvex positive lens L9, both surfaces of the positive meniscus lens L11, and both surfaces of the negative meniscus lens L12. It has been.
  • FIG. 14A is a cross-sectional view along the optical axis showing the optical configuration of the optical system according to the fourteenth embodiment.
  • 14B, 14C, 14D, and 14E are aberration diagrams of the optical system according to Example 14.
  • FIGS. 14A, 14B, 14C, 14D, and 14E are aberration diagrams of the optical system according to Example 14.
  • a first lens group G1 having a negative refractive power, an aperture stop S, and a second lens group G2 having a positive refractive power in order from the object side, a first lens group G1 having a negative refractive power, an aperture stop S, and a second lens group G2 having a positive refractive power. And have.
  • the first lens group G1 includes a planoconvex positive lens L1, a positive meniscus lens L2 having a convex surface facing the object side, a negative meniscus lens L3 having a convex surface facing the object side, and a positive meniscus lens having a convex surface facing the image side.
  • L4 and a negative meniscus lens L5 having a convex surface facing the object side.
  • the second lens group G2 includes a positive meniscus lens L6 having a convex surface facing the image side, a biconcave negative lens L7, a biconvex positive lens L8, a biconvex positive lens L9, and a negative meniscus having a convex surface facing the object side. It consists of a lens L10, a biconvex positive lens L11, and a positive meniscus lens L12 having a convex surface facing the object side.
  • the biconcave negative lens L7 and the biconvex positive lens L8 are cemented.
  • the object side lens group includes a planoconvex positive lens L1 and a positive meniscus lens L2.
  • the image side lens unit includes a negative meniscus lens L3, a positive meniscus lens L4, and a negative meniscus lens L5.
  • all the lenses in the object side lens group are lenses satisfying conditional expression (10).
  • All the lenses in the image side lens group are lenses that satisfy the conditional expression (13).
  • the aspherical surface is used for 10 surfaces including both surfaces of the positive meniscus lens L4, both surfaces of the positive meniscus lens L6, both surfaces of the biconvex positive lens L9, both surfaces of the biconvex positive lens L11, and both surfaces of the negative meniscus lens L12. It has been.
  • FIG. 15A is a cross-sectional view along the optical axis showing the optical configuration of the optical system according to the fifteenth embodiment.
  • FIGS. 15B, 15C, 15D, and 15E are aberration diagrams of the optical system according to Example 15.
  • FIGS. 15A, 15B, 15C, 15D, and 15E are aberration diagrams of the optical system according to Example 15.
  • a first lens group G1 having a negative refractive power, an aperture stop S, and a second lens group G2 having a positive refractive power in order from the object side, a first lens group G1 having a negative refractive power, an aperture stop S, and a second lens group G2 having a positive refractive power. And have.
  • the first lens group G1 includes a biconvex positive lens L1, a positive meniscus lens L2 having a convex surface facing the object side, a negative meniscus lens L3 having a convex surface facing the object side, and a positive meniscus lens having a convex surface facing the image side.
  • L4 and a negative meniscus lens L5 having a convex surface facing the object side.
  • the second lens group G2 includes a biconvex positive lens L6, a biconcave negative lens L7, a biconvex positive lens L8, a positive meniscus lens L9 having a convex surface on the object side, and a positive meniscus having a convex surface on the object side.
  • the lens includes a lens L10, a negative meniscus lens L11 having a convex surface facing the image side, and a negative meniscus lens L12 having a convex surface facing the object side.
  • the biconcave negative lens L7 and the biconvex positive lens L8 are cemented.
  • the object side lens group is composed of a biconvex positive lens L1 and a positive meniscus lens L2.
  • the image side lens unit includes a negative meniscus lens L3, a positive meniscus lens L4, and a negative meniscus lens L5.
  • all the lenses in the object side lens group are lenses satisfying conditional expression (10).
  • All the lenses in the image side lens group are lenses that satisfy the conditional expression (13).
  • the predetermined lens groups are a negative meniscus lens L11 and a negative meniscus lens L12.
  • the aspheric surfaces are the object side surface of the negative meniscus lens L3, both surfaces of the positive meniscus lens L4, both surfaces of the biconvex positive lens L6, both surfaces of the positive meniscus lens L9, both surfaces of the negative meniscus lens L11, and the negative meniscus lens L12. It is used on 11 sides with both sides.
  • FIG. 16A is a cross-sectional view along the optical axis showing the optical configuration of the optical system according to the sixteenth embodiment.
  • FIGS. 16B, 16C, 16D, and 16E are aberration diagrams of the optical system according to Example 16.
  • FIGS. 16A, 16B, 16C, 16D, and 16E are aberration diagrams of the optical system according to Example 16.
  • a first lens group G1 having a positive refractive power, an aperture stop S, and a second lens group G2 having a positive refractive power in order from the object side, a first lens group G1 having a positive refractive power, an aperture stop S, and a second lens group G2 having a positive refractive power. And have.
  • the first lens group G1 includes a biconvex positive lens L1, a biconcave negative lens L2, a biconvex positive lens L3, a biconvex positive lens L4, a positive meniscus lens L5 having a convex surface facing the object side, and an object side. And a negative meniscus lens L6 having a convex surface facing the surface.
  • the positive meniscus lens L5 and the negative meniscus lens L6 are cemented.
  • the second lens group G2 includes a biconcave negative lens L7, a positive meniscus lens L8 having a convex surface facing the object side, a biconvex positive lens L9, a positive meniscus lens L10 having a convex surface facing the object side, and a biconvex positive lens. It consists of a lens L11, a biconcave negative lens L12, and a biconcave negative lens L13.
  • the biconcave negative lens L7 and the positive meniscus lens L8 are cemented.
  • the predetermined lens groups are a biconcave negative lens L12 and a biconcave negative lens L13.
  • the aspherical surfaces are the image side surface of the biconvex positive lens L1, both surfaces of the biconcave negative lens L2, the object side surface of the biconvex positive lens L3, the image side surface of the biconvex positive lens L4, and both surfaces of the biconvex positive lens L9. And both surfaces of the positive meniscus lens L10, both surfaces of the biconvex positive lens L11, both surfaces of the biconcave negative lens L12, and both surfaces of the biconcave negative lens L13.
  • FIG. 17A is a cross-sectional view along the optical axis showing the optical configuration of the optical system according to the seventeenth embodiment.
  • FIGS. 17B, 17C, 17D, and 17E are aberration diagrams of the optical system according to Example 17.
  • FIGS. 17A, 17B, 17C, 17D, and 17E are aberration diagrams of the optical system according to Example 17.
  • a first lens group G1 having a positive refractive power, an aperture stop S, and a second lens group G2 having a negative refractive power in order from the object side, a first lens group G1 having a positive refractive power, an aperture stop S, and a second lens group G2 having a negative refractive power. And have.
  • the first lens group G1 includes a biconvex positive lens L1, a positive meniscus lens L2 having a convex surface facing the image side, a biconcave negative lens L3, a biconvex positive lens L4, a biconvex positive lens L5, and a biconcave.
  • a negative lens L6 Here, the biconvex positive lens L5 and the biconcave negative lens L6 are cemented.
  • the second lens group G2 includes a biconcave negative lens L7, a biconvex positive lens L8, a prism L9, a biconvex positive lens L10, a biconcave negative lens L11, and a biconcave negative lens L12.
  • the predetermined lens groups are a biconcave negative lens L11 and a biconcave negative lens L12.
  • the aspheric surfaces are the image side surface of the biconvex positive lens L4, the image side surface of the biconcave negative lens L7, both surfaces of the biconvex positive lens L8, both surfaces of the biconvex positive lens L10, and both surfaces of the biconcave negative lens L11. , And 10 surfaces including both surfaces of the biconcave negative lens L12.
  • FIG. 18A is a cross-sectional view along the optical axis showing the optical configuration of the optical system according to the eighteenth embodiment.
  • 18B, 18C, 18D, and 18E are aberration diagrams of the optical system according to Example 18.
  • FIGS. 18A, 18B, 18C, 18D, and 18E are aberration diagrams of the optical system according to Example 18.
  • a first lens group G1 having a positive refractive power, an aperture stop S, and a second lens group G2 having a negative refractive power in order from the object side, a first lens group G1 having a positive refractive power, an aperture stop S, and a second lens group G2 having a negative refractive power. And have.
  • the first lens group G1 includes a positive meniscus lens L1 having a convex surface facing the object side, a biconvex positive lens L2, a biconcave negative lens L3, a biconvex positive lens L4, a biconvex positive lens L5, and a biconcave.
  • a negative lens L6 Here, the biconvex positive lens L5 and the biconcave negative lens L6 are cemented.
  • the second lens group G2 includes a biconcave negative lens L7, a biconvex positive lens L8, a prism L9, a biconvex positive lens L10, a biconcave negative lens L11, and a biconcave negative lens L12.
  • the predetermined lens groups are a biconcave negative lens L11 and a biconcave negative lens L12.
  • the aspheric surfaces are the image side surface of the biconvex positive lens L4, the image side surface of the biconcave negative lens L7, both surfaces of the biconvex positive lens L8, both surfaces of the biconvex positive lens L10, and both surfaces of the biconcave negative lens L11. , And 10 surfaces including both surfaces of the biconcave negative lens L12.
  • FIG. 19A is a cross-sectional view along the optical axis showing the optical configuration of the optical system according to the nineteenth embodiment.
  • FIGS. 19B, 19C, 19D, and 19E are aberration diagrams of the optical system according to Example 19.
  • FIGS. 19A, 19B, 19C, 19D, and 19E are aberration diagrams of the optical system according to Example 19.
  • a first lens group G1 having a positive refractive power, an aperture stop S, and a second lens group G2 having a negative refractive power in order from the object side, a first lens group G1 having a positive refractive power, an aperture stop S, and a second lens group G2 having a negative refractive power. And have.
  • the first lens group G1 includes a positive meniscus lens L1 having a convex surface facing the object side, a biconvex positive lens L2, a biconcave negative lens L3, a biconvex positive lens L4, a biconvex positive lens L5, and a biconcave.
  • a negative lens L6 Here, the biconvex positive lens L5 and the biconcave negative lens L6 are cemented.
  • the second lens group G2 includes a biconcave negative lens L7, a biconvex positive lens L8, a prism L9, a biconvex positive lens L10, a biconcave negative lens L11, and a biconcave negative lens L12.
  • the predetermined lens groups are a biconcave negative lens L11 and a biconcave negative lens L12.
  • the aspheric surfaces are the image side surface of the biconvex positive lens L4, the image side surface of the biconcave negative lens L7, both surfaces of the biconvex positive lens L8, both surfaces of the biconvex positive lens L10, and both surfaces of the biconcave negative lens L11. , And 10 surfaces including both surfaces of the biconcave negative lens L12.
  • FIG. 20A is a cross-sectional view taken along the optical axis, showing the optical configuration of the optical system according to Example 20.
  • FIGS. 20B, 20C, 20D, and 20E are aberration diagrams of the optical system according to Example 20.
  • a first lens group G1 having a positive refractive power, an aperture stop S, and a second lens group G2 having a positive refractive power in order from the object side, a first lens group G1 having a positive refractive power, an aperture stop S, and a second lens group G2 having a positive refractive power. And have.
  • the first lens group G1 includes a positive meniscus lens L1 having a convex surface directed toward the image side, a biconvex positive lens L2, a biconcave negative lens L3, a biconvex positive lens L4, a biconvex positive lens L5, and a biconvex lens. It consists of a positive lens L6 and a biconcave negative lens L7. Here, the biconvex positive lens L6 and the biconcave negative lens L7 are cemented.
  • the second lens group G2 includes a biconcave negative lens L8, a biconvex positive lens L9, a positive meniscus lens L10 having a convex surface facing the image side, a positive meniscus lens L11 having a convex surface facing the image side, and a biconvex positive lens. It consists of a lens L12, a negative meniscus lens L13 having a convex surface facing the object side, and a biconcave negative lens L14.
  • the biconcave negative lens L8 and the biconvex positive lens L9 are cemented.
  • the predetermined lens groups are a negative meniscus lens L13 and a biconcave negative lens L14.
  • the aspherical surfaces are the object side surface of the biconvex positive lens L4, the image side surface of the biconcave negative lens L5, both surfaces of the positive meniscus lens L10, both surfaces of the positive meniscus lens L11, both surfaces of the biconvex positive lens L12, It is used on 12 surfaces including both surfaces of the meniscus lens L13 and both surfaces of the biconcave negative lens L14.
  • FIG. 21A is a cross-sectional view along the optical axis showing the optical configuration of the optical system according to the twenty-first embodiment.
  • FIGS. 21B, 21 ⁇ / b> C, 21 ⁇ / b> D, and 21 ⁇ / b> E are aberration diagrams of the optical system according to Example 21.
  • FIGS. 21B, 21 ⁇ / b> C, 21 ⁇ / b> D, and 21 ⁇ / b> E are aberration diagrams of the optical system according to Example 21.
  • FIGS. 21A is a cross-sectional view along the optical axis showing the optical configuration of the optical system according to the twenty-first embodiment.
  • FIGS. 21B, 21 ⁇ / b> C, 21 ⁇ / b> D, and 21 ⁇ / b> E are aberration diagrams of the optical system according to Example 21.
  • FIGS. 21A is a cross-sectional view along the optical axis showing the optical configuration of the optical system according to the twenty-first embodiment
  • a first lens group G1 having a positive refractive power, an aperture stop S, and a second lens group G2 having a positive refractive power in order from the object side, a first lens group G1 having a positive refractive power, an aperture stop S, and a second lens group G2 having a positive refractive power. And have.
  • the first lens group G1 includes a negative meniscus lens L1 having a convex surface facing the object side, a positive meniscus lens L2 having a convex surface facing the object side, a biconvex positive lens L3, a biconvex positive lens L4, and a biconcave negative lens.
  • the negative meniscus lens L1 and the positive meniscus lens L2 are cemented.
  • the biconvex positive lens L4 and the biconcave negative lens L5 are cemented.
  • the second lens group G2 includes a biconcave negative lens L6, a biconvex positive lens L7, a biconvex positive lens L8, a biconvex positive lens L9, a biconcave negative lens L10, and a biconcave negative lens L11. Clearly, the biconcave negative lens L6 and the biconvex positive lens L7 are cemented.
  • the predetermined lens groups are a biconcave negative lens L10 and a biconcave negative lens L11.
  • the aspherical surface is used on five surfaces of the image side surface of the biconvex positive lens L3, both surfaces of the biconvex positive lens L8, and both surfaces of the biconcave negative lens L11.
  • FIG. 22A is a cross-sectional view along the optical axis showing the optical configuration of the optical system according to the twenty-second embodiment.
  • FIGS. 22B, 22C, 22D, and 22E are aberration diagrams of the optical system according to Example 22.
  • FIGS. 22A, 22B, 22C, 22D, and 22E are aberration diagrams of the optical system according to Example 22.
  • a first lens group G1 having a positive refractive power, an aperture stop S, and a second lens group G2 having a positive refractive power in order from the object side, a first lens group G1 having a positive refractive power, an aperture stop S, and a second lens group G2 having a positive refractive power. And have.
  • the first lens group G1 includes a biconvex positive lens L1, a biconvex positive lens L2, a biconvex positive lens L3, and a biconcave negative lens L4.
  • the biconvex positive lens L3 and the biconcave negative lens L4 are cemented.
  • the second lens group G2 includes a biconcave negative lens L5, a biconvex positive lens L6, a biconvex positive lens L7, a biconvex positive lens L8, a positive meniscus lens L9 having a convex surface facing the image side, and a biconcave.
  • the biconcave negative lens L5 and the biconvex positive lens L6 are cemented.
  • the predetermined lens group is a biconcave negative lens L10.
  • the aspherical surface is used on six surfaces including the image side surface of the biconvex positive lens L2, both surfaces of the biconvex positive lens L7, the image side surface of the biconcave negative lens L9, and both surfaces of the biconcave negative lens L10.
  • the symbols of these specification values are common to the numerical data of the examples described later.
  • Numerical example 1 Unit mm Surface data Surface number r d nd ⁇ d ⁇ 1 290.230 16.85 1.91082 35.25 101.49 2 -286.471 1.50 100.17 3 -4871.735 9.90 1.91082 35.25 96.21 4 -219.148 41.06 94.52 5 * -41.687 1.50 1.58360 30.33 38.74 6 * 46.368 8.17 35.85 7 44.400 9.66 1.49700 81.61 37.43 8 -55.892 15.38 37.00 9 -323.128 4.44 1.84666 23.78 24.42 10 -32.362 1.50 1.72047 34.71 23.64 11 53.552 1.68 21.65 12 (Aperture) ⁇ -1.32 21.42 13 * 30.518 6.58 1.53366 55.96 22.47 14 * -27.831 0.18 23.38 15 -33.267 1.50 1.72047 34.71 23.47 16 46.956 5.22 1.61800 63.33 25
  • Numerical Example 8 Unit mm Surface data Surface number r d nd ⁇ d ⁇ 1 153.364 16.01 1.91082 35.25 102.08 2 -977.024 23.48 100.17 3 259.518 7.58 1.91082 35.25 79.34 4 -1370.022 44.07 77.22 5 * -65.913 1.00 1.58360 30.33 24.73 6 * 23.807 11.23 22.58 7 51.650 4.90 1.49700 81.61 23.46 8 -32.981 5.65 23.33 9 -77.439 2.63 1.84666 23.78 19.27 10 -26.423 0.70 1.72047 34.71 19.01 11 204.574 0.76 18.35 12 (Aperture) ⁇ -0.46 18.15 13 * 49.832 4.22 1.53366 55.96 18.52 14 * -24.204 0.30 19.13 15 -25.551 0.70 1.72047 34.71 19.22 16 95.296 3.75 1.61800 63.33 20.67 17 -33.299
  • Numerical example 12 Unit mm Surface data Surface number r d nd ⁇ d ⁇ 1 1300.000 7.10 1.74400 44.78 56.05 2 -105.419 0.30 56.19 3 140.388 7.39 1.74400 44.78 53.84 4 -194.275 30.91 52.75 5 30.039 4.14 1.65844 50.88 20.21 6 28.128 4.56 17.05 7 * -15.258 1.50 1.68893 31.08 15.58 8 * 18.328 3.61 14.83 9 31.151 5.16 1.49700 81.61 16.13 10 -21.226 1.47 16.35 11 -145.250 4.18 1.84666 23.78 15.52 12 -16.098 1.50 1.72047 34.71 15.27 13 80.466 0.92 14.53 14 (Aperture) ⁇ -0.82 14.40 15 * 18.401 4.16 1.53366 55.96 15.04 16 * -87.438 0.30 15.52 17 -154.898 1.50 1.72047 34.71 15.61 18 16.958 5.83 1.61800 63.33
  • Numerical example 18 Unit mm Surface data Surface number r d nd ⁇ d ⁇ 1 30.415 3.82 1.75520 27.51 20.58 2 2027.159 7.82 20.18 3 77.031 4.29 1.75520 27.51 17.39 4 -284.348 2.68 16.33 5 -20.023 1.45 1.63980 34.46 15.64 6 56.991 0.10 15.71 7 17.913 4.70 1.49700 81.61 16.01 8 * -21.946 1.70 15.73 9 14.738 2.69 1.71700 47.92 12.77 10 -281.995 0.73 1.69895 30.13 11.85 11 36.280 0.82 10.90 12 (Aperture) ⁇ 0.80 10.40 13 -34.654 0.70 1.68893 31.07 10.34 14 * 10.551 0.10 10.44 15 * 9.913 4.39 1.49700 81.54 10.75 16 * -23.929 0.10 11.15 17 ⁇ 15.00 1.84666 23.78 11.21 18 ⁇ 0.13 11.82 19 * 13.672 3.04 1.761
  • Numerical example 22 Unit mm Surface data Surface number r d nd ⁇ d ⁇ 1 52.075 4.41 1.80860 40.42 17.25 2 -41.203 0.74 17.24 3 93.850 2.85 1.49700 81.61 16.50 4 * -27.831 5.97 16.06 5 11.037 3.94 1.61800 63.33 10.06 6 -17.959 1.01 1.71736 29.52 8.16 7 9.255 1.71 6.60 8 (Aperture) ⁇ 1.13 5.81 9 -7.786 1.50 1.62588 35.70 6.24 10 14.384 3.50 1.67790 55.34 8.76 11 -14.292 0.10 10.29 12 * 11.464 4.37 1.49700 81.61 12.78 13 * -15.725 2.08 12.88 14 20.070 4.27 1.76182 26.52 12.10 15 -66.782 0.88 10.93 16 -32.952 1.53 1.53368 55.90 10.33 17 * -30.112 1.68 9.72 18 * -7.257 0.70 1.53368
  • conditional expressions (2) to (24) in Examples 1 to 22 are listed.
  • the hyphen (-) indicates that there is no corresponding configuration or does not satisfy the conditional expression.
  • Conditional expressions (10) and (13) indicate lenses that satisfy the conditional expression. Moreover, since the value of conditional expression (1) exceeds 3250 in any Example, the value is not shown.
  • L1-L2 in the conditional expression (10) indicates that the lens L1 and the lens L2 satisfy the conditional expression (10).
  • L3-L6 in the conditional expression (13) indicates that each lens from the lens L3 to the lens L6 satisfies the conditional expression (13).
  • f L1 is the focal length of the first lens L1
  • f LR1 is the focal length of the lens immediately before the final lens
  • f LR is the focal length of the final lens.
  • Example 1 Example 2
  • Example 3 Example 4
  • L1 to L7 represent the first to seventh lenses, “o” represents the object side lens surface, and “i” represents the image side lens surface.
  • L1-o means the object side lens surface of the first lens
  • L3-i means the image side lens surface of the third lens.
  • Example 1 Example 2 Example 3 Example 4 ⁇ G1o L1-o 101.49 L1-o 102.33 L1-o 104.37 L1-o 101.64 L2-i 94.52 L2-i 94.47 L2-i 98.12 L2-i 95.56 ⁇ G1i L3-o 38.74 L3-o 40.11 L3-o 34.31 L3-o 26.77 L6-i 21.65 L6-i 21.83 L6-i 22.68 L6-i 20.61
  • Example 5 Example 6
  • Example 7 Example 8 ⁇ G1o L1-i 104.62 L1-o 98.66 L1-o 97.76 L1-o 102.08 L2-i 99.06 L2-i 92.7 L2-i 91.66 L2-i 77.22 ⁇ G1i L3-o 30.87 L3-o 28.45 L3-o 30.85 L3-o 24.73 L6-i 21.65 L6-i 14.24 L6-
  • the pixel pitch p of each embodiment can be a value shown below. In each modification, a plurality of values of the pixel pitch p are shown. Modification of Example 1 About 13.3 ⁇ m, about 5 ⁇ m, about 3 ⁇ m, about 1 ⁇ m Modification of Example 2 About 13.3 ⁇ m, about 5 ⁇ m, about 3 ⁇ m, about 1 ⁇ m Modification of Example 3 About 13.2 ⁇ m, about 5 ⁇ m, about 3 ⁇ m, about 1 ⁇ m Modification of Example 4 About 11.0 ⁇ m, about 5 ⁇ m, about 3 ⁇ m, about 1 ⁇ m Modification of Example 5 About 12.3 ⁇ m, about 5 ⁇ m, about 3 ⁇ m, about 1 ⁇ m Modification of Example 6 About 12.4 ⁇ m, about 5 ⁇ m, about 3 ⁇ m, about 1 ⁇ m Modification of Example 7: about 12.3 ⁇ m, about 5 ⁇ m, about 3 ⁇ m, about 1 ⁇ m Modification of Example 1: about 12.3 ⁇ m,
  • FIG. 23 is a diagram showing a microscope which is an optical apparatus of the present embodiment.
  • the microscope 1 is an upright microscope. As shown in FIG. 23, the microscope 1 includes a main body 2, a stage 3, an imaging unit 4, an illumination unit 5, an aiming knob 6, an optical system 7, and an imaging element 8.
  • the main body 2 is provided with a stage 3, an imaging unit 4, and an aiming knob 6.
  • a specimen is placed on the stage 3.
  • the movement of the stage 3 in the optical axis direction is performed by the aiming knob 6.
  • the stage 3 is moved by the operation (rotation) of the aiming knob 6, whereby the specimen can be focused.
  • a moving mechanism (not shown) is provided between the main body 2 and the stage 3.
  • the imaging unit 4 is provided with an illumination unit 5.
  • the imaging unit 4 and the illumination unit 5 are located above the stage 3.
  • illumination elements 5a are arranged in a ring shape.
  • the illumination element 5a for example, there is an LED.
  • an optical system 7 and an imaging element 8 are arranged.
  • the optical system of Example 1 is used for the optical system 7.
  • the optical system 7 includes a first lens group 7a and a second lens group 7b.
  • the tip of the first lens group 7 a is located at the center of the illumination unit 5.
  • the illumination unit 5 irradiates the specimen with illumination light.
  • the illumination is epi-illumination.
  • Reflected light and fluorescence from the specimen pass through the optical system 7 and enter the image sensor 8.
  • a sample image (optical image) is formed on the imaging surface of the imaging element 8.
  • the sample image is photoelectrically converted by the image sensor 8, thereby obtaining an image of the sample.
  • the sample image is displayed on a display device (not shown). In this way, the observer can observe the sample image.
  • the microscope 1 includes an optical system 7 (the optical system of the present embodiment).
  • this optical system 7 is an optical system having a short overall length, it has a wide photographing range, a well-corrected aberration, and a high resolution. Therefore, in the microscope 1, various aberrations are favorably corrected in a wide range, and a bright and clear sample image can be obtained.
  • the optical system is arranged in the imaging unit, but the present invention is not limited to this.
  • the optical system and the image sensor of this embodiment can be arranged on a frame member that holds the lens.
  • the optical system of the present embodiment can be attached to the revolver. If it does in this way, the existing objective lens and the optical system of this embodiment can be switched and used.
  • optical system of the present invention is not limited to this, and can be applied as an optical apparatus to, for example, an electronic imaging device (portable camera lens unit, notebook PC, portable information terminal).
  • an electronic imaging device portable camera lens unit, notebook PC, portable information terminal.
  • the imaging unit 4 since the imaging unit 4 includes the optical system 7 and the imaging element 8, the imaging unit 4 can be regarded as an imaging device.
  • the microscope 1 since the microscope 1 includes the imaging unit 4, the stage 3, and the illumination unit 5 (illumination device), it can be said to be an imaging system.
  • the stage 3 is connected to the main body 2 via the aiming mechanism (aiming knob 6).
  • the stage 3 may be directly attached to the main body 2 without using the moving mechanism. In this way, the imaging unit 4 and the stage 3 can be integrated via the main body 2.
  • FIG. 24 is a diagram showing a microscope which is an optical apparatus of the present embodiment.
  • the microscope 10 is an upright microscope.
  • the same components as those in the microscope 1 (FIG. 23) are denoted by the same reference numerals, and description thereof is omitted.
  • an optical system 11 and an imaging element 8 are arranged.
  • the optical system of Example 1 is used as the optical system 11.
  • the optical system 11 includes a first lens group 11a and a second lens group 11b.
  • the illumination unit 5 was provided on the optical system 7 side.
  • an illumination unit 12 is provided on the opposite side of the optical system 11 with the stage 3 interposed therebetween. Thereby, the microscope 10 can perform transmitted illumination.
  • the illumination unit 12 includes a light source unit 13 and a light guide fiber 14.
  • the light source unit 13 includes, for example, a halogen lamp, a mercury lamp, a xenon lamp, an LED, and a laser as a light source.
  • the light source unit 13 includes a lens.
  • the illumination light emitted from the light source enters the incident end 15 of the light guide fiber 14 through the lens.
  • the illumination light incident on the light guide fiber 14 is transmitted through the light guide fiber 14 and is emitted from the emission end 16.
  • the exit end 16 of the light guide fiber 14 is connected to the stage 3 by a holding mechanism (not shown).
  • the emission end 16 of the light guide fiber 14 is located on the lower surface of the stage 3. Therefore, the illumination light emitted from the emission end 16 is applied to the specimen from the lower side of the stage 3 toward the optical system 11 side. In this way, the microscope 10 performs transmission illumination.
  • the light guide fiber 14 is held by the stage 3, but the light guide fiber 14 may be held by means other than the stage 3. Further, the emission end 16 of the light guide fiber 14 may be positioned on the upper surface of the stage 3 (on the optical system 7 side). By doing in this way, epi-illumination can be performed in the microscope 10 similarly to the microscope 1.
  • the transmitted light and fluorescence from the specimen pass through the optical system 11 and enter the image sensor 8.
  • a sample image (optical image) is formed on the imaging surface of the imaging element 8.
  • the sample image is photoelectrically converted by the image sensor 8, thereby obtaining an image of the sample.
  • the sample image is displayed on a display device (not shown). In this way, the observer can observe the sample image.
  • the microscope 10 also includes an optical system 11 (the optical system of the present embodiment). Although this optical system 11 is an optical system having a short overall length, it has a wide photographing range, a well-corrected aberration, and a high resolution. Therefore, in the microscope 10, various aberrations are satisfactorily corrected in a wide range, and a bright and clear sample image can be obtained.
  • the microscope 10 may be epi-illumination. In addition, the arrangement of the members constituting the microscope 10 can be changed as appropriate.
  • FIG. 25 is a diagram showing a microscope which is an optical apparatus of the present embodiment.
  • the microscope 20 is an inverted microscope.
  • the microscope 20 includes a main body 21, a stage 22, an imaging unit 4, an optical system 23, an imaging device 8, an aiming knob 24, a transmission illumination light source 25, a reflection mirror 26, and a condenser lens 27.
  • the optical system 23 and the image pickup device 8 are arranged inside the image pickup unit 4.
  • the optical system of Example 1 is used for the optical system 23.
  • the optical system 23 includes a first lens group 23a and a second lens group 23b.
  • the main body 21 is provided with a stage 22, an imaging unit 4, and an aiming knob 24.
  • a specimen is placed on the stage 22.
  • the movement of the imaging unit 4 in the optical axis direction is performed by the aiming knob 24.
  • the imaging unit 4 is moved by the operation (rotation) of the aiming knob 24, and thereby focusing on the specimen can be performed.
  • a moving mechanism (not shown) is provided in the main body 21, and the imaging unit 4 is held by the moving mechanism.
  • the main body 21 is provided with a transmission illumination light source 25, a reflection mirror 26, and a condenser lens 27.
  • the transmitted illumination light source 25, the reflection mirror 26, and the condenser lens 27 are disposed above the stage 22.
  • the illumination light emitted from the transmitted illumination light source 25 is reflected by the reflection mirror 26 and enters the condenser lens 27.
  • the condenser lens 27 is located on the upper surface of the stage 22. Therefore, the illumination light emitted from the condenser lens 27 is applied to the specimen from the upper side of the stage 22 toward the optical system 23 side. In this way, the microscope 20 performs transmission illumination.
  • the microscope 20 also includes an optical system 23 (the optical system of the present embodiment).
  • this optical system 23 is an optical system having a short overall length, it has a wide photographing range, a well-corrected aberration, and a high resolution. Therefore, in the microscope 1, various aberrations are favorably corrected in a wide range, and a bright and clear sample image can be obtained.
  • the arrangement of the members constituting the microscope 20 can be changed as appropriate.
  • FIG. 26 is a diagram showing a microscope which is an optical apparatus of the present embodiment.
  • FIG. 26A is a diagram illustrating the entire configuration of the microscope
  • FIG. 26B is a diagram illustrating a state in which the microscope 30 is fixed.
  • the microscope 30 is a portable microscope.
  • the microscope 30 includes a probe unit 31, a control box 32, a light guide fiber 33, a cable 34, an imaging unit 4, an optical system 35, an imaging element 8, an illumination light guide 36, and a light source 37.
  • an optical system 35 and an imaging element 8 are arranged.
  • the optical system of Example 1 is used for the optical system 35.
  • the optical system 35 includes a first lens group 35a and a second lens group 35b.
  • the probe unit 31 and the control box 32 are connected by a light guide fiber 33 and a cable 34.
  • the control box 32 includes a light source 37 and a processing unit (not shown).
  • the processing unit processes the video signal from the probe unit 31.
  • the probe unit 31 has a size that can be held by the user.
  • the probe unit 31 includes the imaging unit 4 and an illumination light guide 36.
  • the illumination light guide 36 is disposed on the outer peripheral side of the imaging unit 4.
  • the illumination light guide 36 is optically connected to the light guide fiber 33.
  • the illumination light emitted from the light source 37 is transmitted through the light guide fiber 33 and enters the illumination light guide 36.
  • the illumination light is transmitted through the illumination light guide 36 and emitted from the probe unit 31. In this way, epi-illumination is performed in the microscope 30.
  • Reflected light and fluorescence from the specimen pass through the optical system 35 and enter the image sensor 8.
  • a sample image is formed on the imaging surface of the imaging element 8.
  • the sample image is photoelectrically converted by the image sensor 8, thereby obtaining an image of the sample.
  • the sample image is displayed on a display device (not shown). In this way, the observer can observe the sample image.
  • the probe unit 31 is connected to the control box 32 by a light guide fiber 33 and a cable 34. Therefore, the position and orientation of the probe unit 31 can be set freely. In this case, the posture (position and orientation) of the probe unit 31 is fixed by the observer's hand. However, fixing by the observer's hand may not be sufficiently stable.
  • the probe unit 31 may be held by the gantry 38 as shown in FIG. By doing in this way, the attitude
  • the gantry 38 is provided with an aiming knob 39. Movement of the probe unit 31 (imaging unit 4) in the optical axis direction is performed by an aiming knob 39. The probe unit 31 is moved by the operation (rotation) of the aiming knob 39, and thereby focusing on the specimen can be performed.
  • a movement mechanism (not shown) is provided in the gantry 38.
  • the microscope 30 also includes an optical system 35 (the optical system of the present embodiment). Although this optical system 35 is an optical system having a short overall length, it has a wide photographing range, a well-corrected aberration, and a high resolution. Therefore, in the microscope 30, various aberrations are favorably corrected in a wide range, and a bright and clear sample image can be obtained.
  • the arrangement of the members constituting the microscope 30 can be changed as appropriate.
  • FIG. 27 is a diagram showing a microscope which is an optical apparatus of the present embodiment.
  • the microscope 1 is an upright microscope.
  • the microscope 40 includes a main body 41, a stage 42, an imaging unit 4, an optical system 43, an imaging device 8, an aiming knob 44, an illumination unit 45, and a light source unit 46.
  • the main body 41 is provided with a stage 42, an imaging unit 4, and an aiming knob 44.
  • a specimen is placed on the stage 42. Movement of the stage 42 in the direction of the optical axis is performed by an aiming knob 44.
  • the stage 42 is moved by the operation (rotation) of the aiming knob 44, and thereby focusing on the specimen can be performed. Therefore, a moving mechanism (not shown) is provided between the main body 41 and the stage 42.
  • the connection unit 47 is provided in the imaging unit 4. One end of the illumination unit 45 is connected to the connection portion 47. A light source unit 46 is connected to the other end of the illumination unit 45.
  • the illumination unit 45 includes a plurality of lenses and diaphragms, and can perform Kohler illumination and critical illumination. Moreover, the illumination unit 45 may have an optical filter.
  • the light source unit 46 includes, for example, a halogen lamp, a mercury lamp, a xenon lamp, an LED, and a laser as a light source.
  • an optical system 43 and an imaging element 8 are arranged.
  • the optical system 43 for example, the optical system of Example 11 is used.
  • the optical system 43 includes a first lens group 43a and a second lens group 43b.
  • a beam splitter 48 is disposed in the second lens group 43b.
  • the beam splitter 48 is an optical path dividing element.
  • a first optical path 49 and a second optical path 50 are formed by the beam splitter 48.
  • the optical path closer to the object side (sample side) than the beam splitter 48 is a common optical path.
  • the first lens group 43a and a part of the second lens group 43b are arranged in the common optical path.
  • a first optical path 49 and a second optical path 50 are formed on the image sensor 8 side of the beam splitter 48.
  • the first optical path 49 is formed on an extension line of the common optical path. In the first optical path 49, a part of the lenses of the second lens group 43b and the image sensor 8 are arranged.
  • the second optical path 50 is formed in a direction orthogonal to the common optical path.
  • a connecting portion 47 is provided at a position where the extension line of the second optical path 50 intersects the outer peripheral surface of the imaging unit 4.
  • the lighting unit 45 is connected to the connecting portion 47.
  • the illumination unit 45 irradiates the specimen with illumination light.
  • the illumination is epi-illumination.
  • Reflected light and fluorescence from the specimen pass through the optical system 43 and enter the image sensor 8.
  • a sample image (optical image) is formed on the imaging surface of the imaging element 8.
  • the sample image is photoelectrically converted by the image sensor 8, thereby obtaining an image of the sample.
  • the sample image is displayed on a display device (not shown). In this way, the observer can observe the sample image.
  • the microscope 40 includes an optical system 43 (the optical system of the present embodiment).
  • this optical system 43 is an optical system having a short overall length, it has a wide photographing range, a well-corrected aberration, and a high resolution. Therefore, in the microscope 40, various aberrations are favorably corrected in a wide range, and a bright and clear sample image can be obtained.
  • any one of the optical systems of Examples 1 to 22 can be used for each of the microscope 1, the microscope 10, the microscope 20, the microscope 30, and the microscope 40.
  • the present invention can take various modifications without departing from the spirit of the present invention. Further, the number of shapes shown in the above embodiments is not necessarily limited. In addition, a lens that is not illustrated in each of the above embodiments and does not substantially have a refractive power may be disposed in each lens group or outside each lens group.
  • the present invention includes the following inventions in addition to the above-described invention.
  • An imaging device having an imaging element and an optical system,
  • the image sensor has a plurality of pixels that convert light intensity into an electrical signal, and the plurality of pixels are arranged in a two-dimensional manner.
  • An optical image is formed on the image sensor by the optical system,
  • the optical system in order from the object side, A first lens group comprising a plurality of lenses; Aperture, A second lens group comprising a plurality of lenses,
  • the first lens group includes a first object side lens disposed closest to the object side
  • the second lens group includes a second image side lens disposed closest to the image side,
  • An image pickup apparatus satisfying the following conditional expressions (1), (2), (3), (4), and (5).
  • Y is the maximum image height in the entire optical system
  • p is a pixel pitch in the image sensor
  • ⁇ is the imaging magnification of the optical system
  • CRA obj is the maximum angle among the angles formed by the principal ray incident on the first object side lens and the optical axis
  • L L is the distance on the optical axis from the object side surface of the first object side lens to the image side surface of the second image side lens
  • Y obj is the maximum object height
  • L TL is the distance on the optical axis from the object side surface of the first object side lens to the image
  • D oi is the distance on the optical axis from the object to the image
  • the positive / negative of the angle is negative when measured in the clockwise direction from the optical axis, and positive when measured in the counterclockwise direction.
  • the first lens group includes a first image side lens disposed closest to the image side
  • the second lens group includes a second object side lens disposed closest to the object side
  • the imaging apparatus according to additional item 1, wherein the following conditional expression (6) is satisfied.
  • D G2max is the maximum interval among the intervals on the optical axis of adjacent lenses in the second lens group
  • Y is the maximum image height in the entire optical system, It is.
  • Appendix 5 The imaging apparatus according to appendix 1, wherein the following conditional expression (9) is satisfied. -1.5 ⁇ f / f G2 ⁇ 10.0 (9) here, f is the focal length of the entire optical system, f G2 is the focal length of the second lens group, It is.
  • Appendix 5-1 The imaging apparatus according to claim 1, further comprising at least one cemented lens on the object side or the image side of the stop.
  • the second lens group has a predetermined lens group closest to the image side,
  • the predetermined lens group has a negative refractive power as a whole, and is composed of a single lens or two lenses having a negative refractive power, 2.
  • the imaging apparatus according to appendix 1, wherein the two lenses include, in order from the object side, a lens having a negative refractive power and a lens having a positive or negative refractive power.
  • the first lens group includes an object side lens group disposed closest to the object side,
  • the object side lens group has a positive refractive power as a whole and is configured by a lens that satisfies the following conditional expression (10):
  • the imaging apparatus wherein the first lens group includes the object side lens group and an image side lens group in order from the object side.
  • the object side lens group includes at least two positive lenses
  • Appendix 6-3 The imaging apparatus according to appendix 6, wherein the following conditional expression (12) is satisfied. 0.3 ⁇ f G1o /f ⁇ 12.0 (12) here, f G1o is the focal length of the object side lens group, f is the focal length of the entire optical system, It is.
  • Appendix 7 The imaging apparatus according to appendix 1, wherein the following conditional expression (14) is satisfied.
  • WD is the distance on the optical axis from the object to the object side surface of the first object-side lens
  • NA is the numerical aperture on the object side of the optical system
  • ⁇ s is the diameter of the diaphragm
  • L G1s is the distance on the optical axis from the object side surface of the first object side lens to the stop, It is.
  • the first lens group includes, in order from the object side, a lens group having a positive refractive power and a lens group having a negative or positive refractive power,
  • the first lens group includes, in order from the object side, a lens group having a positive refractive power and a lens group having a negative or positive refractive power,
  • the imaging apparatus according to appendix 1, wherein the following conditional expression (15-1) is satisfied.
  • Y obj is the maximum object height
  • WD is the distance on the optical axis from the object to the object side surface of the first object-side lens
  • CRA obj is the maximum angle among the angles formed by the principal ray incident on the first object side lens and the optical axis
  • L G1s is the distance on the optical axis from the object side surface of the first object side lens to the stop
  • the positive / negative of the angle is negative when measured in the clockwise direction from the optical axis, and positive when measured in the counterclockwise direction.
  • the first lens group includes, in order from the object side, a lens group having a positive refractive power and a lens group having a negative or positive refractive power,
  • Y obj is the maximum object height
  • WD is the distance on the optical axis from the object to the object side surface of the first object-side lens
  • CRA obj is the maximum angle among the angles formed by the principal ray incident on the first object side lens and the optical axis
  • L G1s is the distance on the optical axis from the object side surface of the first object side lens to the stop, It is.
  • the positive / negative of the angle is negative when measured in the clockwise direction from the optical axis, and positive when measured in the counterclockwise direction.
  • the first lens group includes an object side lens group disposed closest to the object side, The object side lens group has a positive refractive power as a whole, The imaging apparatus according to appendix 9, wherein the object side lens group includes at least two positive lenses.
  • the first lens group includes an image side lens group disposed closest to the image side, The imaging apparatus according to appendix 9, wherein the image side lens group includes one or more positive lenses and one or more negative lenses.
  • the first lens group includes an image side lens group disposed closest to the image side, The imaging apparatus according to appendix 9, wherein the following conditional expression (17) is satisfied.
  • f G1pn is the focal length of the image side lens group
  • f G1 is the focal length of the first lens group
  • Appendix 12-1 The imaging apparatus according to appendix 1, wherein a positive lens is provided on the image side of the diaphragm.
  • Appendix 12-2) The imaging apparatus according to appendix 1, wherein a lens having a negative refractive power is disposed closest to the image side of the second lens group.
  • Appendix 13 The imaging apparatus according to appendix 1, wherein the following conditional expression (18) is satisfied.
  • D os is the distance on the optical axis from the object to the stop
  • D oi is the distance on the optical axis from the object to the image
  • Appendix 14 The imaging apparatus according to appendix 1, wherein the following conditional expression (19) is satisfied. 0.005 ⁇ BF / L L ⁇ 0.4 (19) here, BF is the distance on the optical axis from the image side surface of the second image side lens to the image, L L is the distance on the optical axis from the object side surface of the first object side lens to the image side surface of the second image side lens, It is.
  • the imaging apparatus according to additional item 1, wherein the following conditional expression (20) is satisfied.
  • D os is the distance on the optical axis from the object to the stop
  • L G1 is the distance on the optical axis from the object side surface of the first object side lens to the image side surface of the first image side lens, It is.
  • the first lens group includes a lens having a positive refractive power and a lens having a negative refractive power, The lens having the positive refractive power is disposed closest to the object side, 16.
  • the imaging apparatus wherein the lens having negative refractive power is disposed at a position adjacent to the lens having positive refractive power.
  • Appendix 16 An imaging device having an imaging element and an optical system, The image sensor has a plurality of pixels that convert light intensity into an electrical signal, and the plurality of pixels are arranged in a two-dimensional manner.
  • An optical image is formed on the image sensor by the optical system,
  • the optical system in order from the object side, A first lens group comprising a plurality of lenses; Aperture, A second lens group comprising a plurality of lenses,
  • the first lens group includes a first object side lens disposed closest to the object side,
  • the second lens group includes a second image side lens disposed closest to the image side,
  • the first lens group includes an object side lens group that is disposed closest to the object side and has a positive refractive power as a whole,
  • the object side lens group includes a lens that satisfies the following conditional expression (10): An image pickup apparatus satisfying the following conditional expressions (1), (2), (4), and (11).
  • Y is the maximum image height in the entire optical system
  • p is a pixel pitch in the image sensor
  • ⁇ is the imaging magnification of the optical system
  • L L is the distance on the optical axis from the object side surface of the first object side lens to the image side surface of the second image side lens
  • Y obj is the maximum object height
  • ⁇ G1o is the effective diameter of all the lenses constituting the object side lens group
  • ⁇ G1o is the imaging magnification of the object side lens group
  • (Appendix 16-1) The imaging apparatus according to appendix 16, wherein the first lens group includes, in order from the object side, the object side lens group and an image side lens group.
  • (Appendix 17) Item 17.
  • (Appendix 18) The imaging apparatus according to additional item 1 or 16, wherein the following conditional expression (22) is satisfied.
  • CRA img is the maximum angle among the angles formed by the principal ray incident on the image plane and the optical axis
  • CRA obj is the maximum angle among the angles formed by the principal ray incident on the first object side lens and the optical axis, It is.
  • the positive / negative of the angle is negative when measured in the clockwise direction from the optical axis, and positive when measured in the counterclockwise direction.
  • the first lens group includes a first image side lens disposed closest to the image side
  • the second lens group includes a second object side lens disposed closest to the object side
  • the imaging apparatus according to additional item 1 or 16, wherein the following conditional expression (23) is satisfied.
  • L G1 is the distance on the optical axis from the object side surface of the first object side lens to the image side surface of the first image side lens
  • L G2 is the distance on the optical axis from the object side surface of the second object side lens to the image side surface of the second image side lens
  • An optical path splitting element is disposed in the optical path of the optical system; Item 17.
  • (Appendix 22) Item 22.
  • Appendix 24 Item 17.
  • CRA obj is the maximum angle among the angles formed by the principal ray incident on the first object side lens and the optical axis, It is. The positive / negative of the angle is negative when measured in the clockwise direction from the optical axis, and positive when measured in the counterclockwise direction.
  • Additional imaging device according to any one of items 1 to 24; A stage for holding an object; An imaging system comprising: an illumination device that illuminates an object. (Appendix 25-1) 26. The imaging system according to appendix 25, wherein the imaging device and the stage are integrated.
  • the present invention is suitable for an imaging apparatus and an imaging system having an optical system with a short overall length while ensuring a wide imaging range, with good aberration correction, and high resolution.

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Abstract

　撮像装置は、撮像素子と光学系とを有し、撮像素子は、光強度を電気信号に変換する画素を複数有し、複数の画素は２次元に配列され、光学系は、物体側から順に、複数のレンズからなる第１レンズ群と、絞りと、複数のレンズからなる第２レンズ群と、からなり、第１レンズ群は、最も物体側に配置された第１物体側レンズを有し、第２レンズ群は、最も像側に配置された第２像側レンズを有し、以下の条件式（１）、（２）、（３）、（４）、（５）を満足することを特徴とする。　３２５０＜２Ｙ／ｐ　（１）　－１．０＜β　（２）　ＣＲＡobj＜１０ｄｅｇ　（３）　２．０＜ＬL／√（Ｙ×Ｙobj）＜１５．０　（４）　０．５＜ＬTL／Ｄoi＜０．９５　（５）

Description

撮像装置及び撮像システム
　本発明は、撮像装置及び撮像システムに関するものである。
　従来、ある程度の広さ（面積）を持つ標本を観察する場合、最初に、標本全体を観察して詳細に観察したい部位を特定し、その後、詳細に観察したい部位を拡大して観察する手法がとられている。標本全体を撮影することができると、撮影した画像の一部をデジタル的に拡大し、拡大した画像を表示することができる。なお、画像のデジタル的な拡大はデジタルズームと呼ばれる。
　面積の大きい測定対象物を撮影できる光学系として、特許文献１に記載の測光用レンズがある。
特開２００３－１９５１６６号公報
　特許文献１に記載の測光用レンズでは、軸外収差、特に非点収差の補正が十分ではない。そのため、この測光用レンズで標本を撮影した場合、標本の画像の一部を拡大すると、詳細観察に必要な分解能を得ることが困難である。
　また、特許文献１に記載の測光用レンズは、光学系の全長が長いため、撮像システムが大型化してしまう。広い撮影範囲を維持したまま光学系の全長を短縮しようとすると、更なる軸外収差の悪化を招いてしまう。
　本発明は、上記に鑑みてなされたものであって、広い観察範囲を確保しつつ、収差が良好に補正され、高い分解能を有しながらも、全長が短い光学系を備える撮像装置及び撮像システムを提供することを目的とする。
　上述した課題を解決し、目的を達成するために、本発明の撮像装置は、
　撮像素子と、光学系と、を有する撮像装置であって、
　撮像素子は、光強度を電気信号に変換する画素を複数有し、複数の画素は２次元に配列され、
　光学系によって、撮像素子上に光学像が形成され、
　光学系は、物体側から順に、
　複数のレンズからなる第１レンズ群と、
　絞りと、
　複数のレンズからなる第２レンズ群と、からなり、
　第１レンズ群は、最も物体側に配置された第１物体側レンズを有し、
　第２レンズ群は、最も像側に配置された第２像側レンズを有し、
　以下の条件式（１）、（２）、（３）、（４）、（５）を満足することを特徴とする。
　３２５０＜２Ｙ／ｐ　　　（１）
　－１．０＜β　　　（２）
　ＣＲＡobj＜１０ｄｅｇ　　　（３）
　２．０＜ＬL／√（Ｙ×Ｙobj）＜１５．０　　　（４）
　０．５＜ＬTL／Ｄoi＜０．９５　　　（５）
　ここで、
　Ｙは、光学系全系における最大像高、
　ｐは、撮像素子における画素ピッチ、
　βは、光学系の結像倍率、
　ＣＲＡobjは、第１物体側レンズに入射する主光線と光軸とのなす角度のうち、最大となる角度、
　ＬLは、第１物体側レンズの物体側面から第２像側レンズの像側面までの光軸上の距離、
　Ｙobjは、最大物体高、
　ＬTLは、第１物体側レンズの物体側面から像までの光軸上の距離、
　Ｄoiは、物体から像までの光軸上の距離、
である。
　角度の正負は、光軸から時計回りの方向に測った場合の角度を負、反時計回りの方向に測ったときの角度を正とする。
　また、本発明の別の撮像装置は、
　撮像素子と、光学系と、を有する撮像装置であって、
　撮像素子は、光強度を電気信号に変換する画素を複数有し、複数の画素は２次元に配列され、
　光学系によって、撮像素子上に光学像が形成され、
　光学系は、物体側から順に、
　複数のレンズからなる第１レンズ群と、
　絞りと、
　複数のレンズからなる第２レンズ群と、を有し、
　第１レンズ群は、最も物体側に配置された第１物体側レンズを有し、
　第２レンズ群は、最も像側に配置された第２像側レンズを有し、
　第１レンズ群は、最も物体側に配置され全体として正の屈折力を有する物体側レンズ群を含み、
　物体側レンズ群は、以下の条件式（１０）を満足するレンズにより構成され、
　以下の条件式（１）、（２）、（４）、（１１）を満足することを特徴とする。
　３２５０＜２Ｙ／ｐ　　　（１）
　－１．０＜β　　　（２）
　２．０＜ＬL／√（Ｙ×Ｙobj）＜１５．０　　　（４）
　０．６＜φG1o×｜β｜／Ｙ　　　（１０）
　０．０＜βG1o　　　（１１）
　ここで、
　Ｙは、光学系全系における最大像高、
　ｐは、撮像素子における画素ピッチ、
　βは、光学系の結像倍率、
　ＬLは、第１物体側レンズの物体側面から第２像側レンズの像側面までの光軸上の距離、
　Ｙobjは、最大物体高、
　φG1oは、物体側レンズ群を構成する全てのレンズにおける有効径、
　βG1oは、物体側レンズ群の結像倍率、
である。
　また、本発明の撮像システムは、
　上記の撮像装置と、
　物体を保持するステージと、
　物体を照明する照明装置と、を有することを特徴とする。
　本発明によれば、広い撮影範囲を確保しつつ、収差が良好に補正され、高い分解能を有しながらも、全長が短い光学系を備える撮像装置及び撮像システムを提供することができる。
実施例１にかかる光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図、光学系の球面収差（ＳＡ）、非点収差（ＡＳ）、歪曲収差（ＤＴ）、倍率色収差（ＣＣ）を示す図である。 実施例２にかかる光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図、光学系の球面収差（ＳＡ）、非点収差（ＡＳ）、歪曲収差（ＤＴ）、倍率色収差（ＣＣ）を示す図である。 実施例３にかかる光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図、光学系の球面収差（ＳＡ）、非点収差（ＡＳ）、歪曲収差（ＤＴ）、倍率色収差（ＣＣ）を示す図である。 実施例４にかかる光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図、光学系の球面収差（ＳＡ）、非点収差（ＡＳ）、歪曲収差（ＤＴ）、倍率色収差（ＣＣ）を示す図である。 実施例５にかかる光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図、光学系の球面収差（ＳＡ）、非点収差（ＡＳ）、歪曲収差（ＤＴ）、倍率色収差（ＣＣ）を示す図である。 実施例６にかかる光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図、光学系の球面収差（ＳＡ）、非点収差（ＡＳ）、歪曲収差（ＤＴ）、倍率色収差（ＣＣ）を示す図である。 実施例７にかかる光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図、光学系の球面収差（ＳＡ）、非点収差（ＡＳ）、歪曲収差（ＤＴ）、倍率色収差（ＣＣ）を示す図である。 実施例８にかかる光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図、光学系の球面収差（ＳＡ）、非点収差（ＡＳ）、歪曲収差（ＤＴ）、倍率色収差（ＣＣ）を示す図である。 実施例９にかかる光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図、光学系の球面収差（ＳＡ）、非点収差（ＡＳ）、歪曲収差（ＤＴ）、倍率色収差（ＣＣ）を示す図である。 実施例１０にかかる光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図、光学系の球面収差（ＳＡ）、非点収差（ＡＳ）、歪曲収差（ＤＴ）、倍率色収差（ＣＣ）を示す図である。 実施例１１にかかる光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図、光学系の球面収差（ＳＡ）、非点収差（ＡＳ）、歪曲収差（ＤＴ）、倍率色収差（ＣＣ）を示す図である。 実施例１２にかかる光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図、光学系の球面収差（ＳＡ）、非点収差（ＡＳ）、歪曲収差（ＤＴ）、倍率色収差（ＣＣ）を示す図である。 実施例１３にかかる光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図、光学系の球面収差（ＳＡ）、非点収差（ＡＳ）、歪曲収差（ＤＴ）、倍率色収差（ＣＣ）を示す図である。 実施例１４にかかる光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図、光学系の球面収差（ＳＡ）、非点収差（ＡＳ）、歪曲収差（ＤＴ）、倍率色収差（ＣＣ）を示す図である。 実施例１５にかかる光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図、光学系の球面収差（ＳＡ）、非点収差（ＡＳ）、歪曲収差（ＤＴ）、倍率色収差（ＣＣ）を示す図である。 実施例１６にかかる光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図、光学系の球面収差（ＳＡ）、非点収差（ＡＳ）、歪曲収差（ＤＴ）、倍率色収差（ＣＣ）を示す図である。 実施例１７にかかる光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図、光学系の球面収差（ＳＡ）、非点収差（ＡＳ）、歪曲収差（ＤＴ）、倍率色収差（ＣＣ）を示す図である。 実施例１８にかかる光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図、光学系の球面収差（ＳＡ）、非点収差（ＡＳ）、歪曲収差（ＤＴ）、倍率色収差（ＣＣ）を示す図である。 実施例１９にかかる光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図、光学系の球面収差（ＳＡ）、非点収差（ＡＳ）、歪曲収差（ＤＴ）、倍率色収差（ＣＣ）を示す図である。 実施例２０にかかる光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図、光学系の球面収差（ＳＡ）、非点収差（ＡＳ）、歪曲収差（ＤＴ）、倍率色収差（ＣＣ）を示す図である。 実施例２１にかかる光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図、光学系の球面収差（ＳＡ）、非点収差（ＡＳ）、歪曲収差（ＤＴ）、倍率色収差（ＣＣ）を示す図である。 実施例２２にかかる光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図、光学系の球面収差（ＳＡ）、非点収差（ＡＳ）、歪曲収差（ＤＴ）、倍率色収差（ＣＣ）を示す図である。 撮像装置及び撮像システムの構成を示す図である。 他の撮像装置及び撮像システムの構成を示す図である。 他の撮像装置及び撮像システムの構成を示す図である。 他の撮像装置及び撮像システムの構成を示す図である。 他の撮像装置及び撮像システムの構成を示す図である。
　実施例の説明に先立ち、本発明のある態様にかかる実施形態の作用効果を説明する。なお、本実施形態の作用効果を具体的に説明するに際しては、具体的な例を示して説明することになる。しかし、後述する実施例の場合と同様に、それらの例示される態様はあくまでも本発明に含まれる態様のうちの一部に過ぎず、その態様には数多くのバリエーションが存在する。したがって、本発明は例示される態様に限定されるものではない。
　また、以下の説明では、「標本」を、適宜「物体」とし、「標本像」を、適宜「像」とする。
　なお、以下の説明において、周辺光線は、光軸上の物点から出て光学系の入射瞳の周辺部を通る光線であるが、光軸上の物点から出た場合を軸上周辺光線とし、光軸外の物点から出た場合を軸外周辺光線とする。また、本実施形態の光学系は、物体が光学系から有限の距離にあることを前提とする光学系（有限遠補正光学系）である。
　また、本実施形態の光学系を用いた撮像装置では、撮影で得た画像をデジタルズームして拡大表示することができる。そのため、これらの実施形態の光学系は、諸収差が良好に補正されているので高い分解能を有すると共に、広い観察範囲の像を形成することができる。これらの実施形態の光学系では、特に、軸上と軸外の色収差が良好に補正されているので、画素ピッチの小さい撮像素子と組み合わせることで、撮影した画像をデジタルズームして拡大した場合であっても、高い解像度の拡大画像が得られる。
　第１実施形態の撮像装置は、撮像素子と、光学系と、を有する撮像装置であって、撮像素子は、光強度を電気信号に変換する画素を複数有し、複数の画素は２次元に配列され、光学系によって、撮像素子上に光学像が形成され、光学系は、物体側から順に、複数のレンズからなる第１レンズ群と、絞りと、複数のレンズからなる第２レンズ群と、からなり、第１レンズ群は、最も物体側に配置された第１物体側レンズを有し、第２レンズ群は、最も像側に配置された第２像側レンズを有し、以下の条件式（１）、（２）、（３）、（４）、（５）を満足することを特徴とする。
　３２５０＜２Ｙ／ｐ　　　（１）
　－１．０＜β　　　（２）
　ＣＲＡobj＜１０ｄｅｇ　　　（３）
　２．０＜ＬL／√（Ｙ×Ｙobj）＜１５．０　　　（４）
　０．５＜ＬTL／Ｄoi＜０．９５　　　（５）
　ここで、
　Ｙは、光学系全系における最大像高、
　ｐは、撮像素子における画素ピッチ、
　βは、光学系の結像倍率、
　ＣＲＡobjは、第１物体側レンズに入射する主光線と光軸とのなす角度のうち、最大となる角度、
　ＬLは、第１物体側レンズの物体側面から第２像側レンズの像側面までの光軸上の距離、
　Ｙobjは、最大物体高、
　ＬTLは、第１物体側レンズの物体側面から像までの光軸上の距離、
　Ｄoiは、物体から像までの光軸上の距離、
である。
　角度の正負は、光軸から時計回りの方向に測った場合の角度を負、反時計回りの方向に測ったときの角度を正とする。
　本実施形態の撮像装置は、撮像素子と、光学系と、を有する。ここで、撮像素子は、光強度を電気信号に変換する画素を複数有し、複数の画素は２次元に配列されている。一方、光学系は、複数のレンズ群と、絞りと、からなる。この光学系によって、物体の光学像が形成される。そして、撮像素子は、光学像の位置と撮像素子の撮像面の位置とが一致するように配置されている。これにより、撮像素子上に光学像が形成される。
　光学系は、物体側より順に、複数のレンズからなる第１レンズ群と、絞りと、複数のレンズからなる第２レンズ群と、を備えている。ここで、光学系を構成するレンズ群は、第１レンズ群と第２レンズ群とからなることが好ましい。なお、絞りは、開口絞りであることが好ましい。
　また、第１レンズ群は、最も物体側に配置された第１物体側レンズを有することが好ましい。また、第１レンズ群は、最も像側に配置された第１像側レンズを有することが好ましい。また、第２レンズ群は、最も物体側に配置された第２物体側レンズを有ことが好ましい。また、第２レンズ群は、最も像側に配置された第２像側レンズを有することが好ましい。
　撮像装置が条件式（１）を満足する撮像素子と条件式（２）を満足する光学系とを備えることにより、広い観察範囲の確保、高い分解能の確保及び撮像装置の小型化が可能になる。広い観察範囲あるいは広い撮影範囲が確保できることで、標本を全体観察することができる。また、高い分解能が確保できることで、撮影で得た画像を拡大した場合であっても、標本の細部を詳細に観察することができる。
　条件式（３）を満足することで、物体側でのテレセントリック性を適切に確保することができる。すなわち、物体から第１レンズ群に入射する軸外主光線を、より光軸と平行にすることができる。これにより、本実施形態の撮像装置に用いられる光学系を、より物体側でテレセントリックな光学系にすることができる。
　物体側でテレセントリックな光学系では、倍率の変動が少ない。すなわち、光学系から物体までの距離が多少変化しても、光学系によって形成された光学像の大きさの変動を抑えることができる。このようなことから、例えば、本実施形態の撮像装置に用いられる光学系を寸法計測に用いた場合、光学系に対する物体位置が光軸方向で多少変化し、これにより光学系から物体までの距離が多少変化しても、光学像の大きさの変動は少ない。よって、本実施形態の撮像装置では、光学系から物体までの距離が多少変化しても、物体の大きさを正確に計測することができる。なお、物体の大きさは、光軸と垂直な面内における大きさのことである。
　条件式（４）を満足することで、良好な光学性能を確保しつつ、光学系の全長を短縮することができる。
　条件式（４）の下限値を下回らないようにすることで、光学系全系の屈折作用が大きくなり過ぎることを抑制できるため、光学性能を良好に保つことができる。条件式（４）の上限値を上回らないようにすることで、光学系の全長の更なる短縮ができる。
　また、条件式（５）を満足することで、特に軸外収差の発生を抑えることができる。
　条件式（５）の下限値を下回らないようにすることで、第１レンズ群へ入射する軸外光線の光線高が高くなり過ぎることを抑制できる。その結果、第１レンズ群内において、軸外収差、特に歪曲収差や非点収差の補正が容易になる。
　条件式（５）の上限値を上回らないようにすることで、ピントを合わすことができる距離を広げることができる。例えば、物体が段差（凹形状や凸形状）を持つ場合、より大きな段差に対して、段差の上側面に光学系が接触することなく下側面にピントが合っている状態にすることができる。
　ここで、条件式（３）に代えて、以下の条件式（３’）を満足することが好ましい。
　０．１０ｄｅｇ＜ＣＲＡobj＜８．００ｄｅｇ　　　（３’）
　また、条件式（３）に代えて、以下の条件式（３’’）を満足することがより好ましい。
　０．３０ｄｅｇ＜ＣＲＡobj＜７．００ｄｅｇ　　　（３’’）
　また、条件式（３）に代えて、以下の条件式（３’’’）を満足することがより好ましい。
　０．５０ｄｅｇ＜ＣＲＡobj＜６．００ｄｅｇ　　　（３’’’）
　ここで、条件式（４）に代えて、以下の条件式（４’）を満足することが好ましい。
　３．００＜ＬL／√（Ｙ×Ｙobj）＜１４．００　　　（４’）
　また、条件式（４）に代えて、以下の条件式（４’’）を満足することがより好ましい。
　４．００＜ＬL／√（Ｙ×Ｙobj）＜１３．００　　　（４’’）
　また、条件式（４）に代えて、以下の条件式（４’’’）を満足することがより好ましい。
　５．００＜ＬL／√（Ｙ×Ｙobj）＜１２．００　　　（４’’’）
　ここで、条件式（５）に代えて、以下の条件式（５’）を満足することが好ましい。
　０．５５＜ＬTL／Ｄoi＜０．９３　　　（５’）
　また、条件式（５）に代えて、以下の条件式（５’’）を満足することがより好ましい。
　０．６０＜ＬTL／Ｄoi＜０．９０　　　（５’’）
　また、条件式（５）に代えて、以下の条件式（５’’’）を満足することがより好ましい。
　０．６５＜ＬTL／Ｄoi＜０．８８　　　（５’’’）
　なお、条件式（４）を満足し、更に条件式（５）を満足することで、軸外収差の発生の更なる抑制ができる。
　また、本実施形態の撮像装置では、第１レンズ群は、最も像側に配置された第１像側レンズを有し、第２レンズ群は、最も物体側に配置された第２物体側レンズを有し、以下の条件式（６）を満足することが好ましい。
　ＤG1G2／φs＜２．０　　　（６）
　ここで、
　ＤG1G2は、第１像側レンズの像側面から第２物体側レンズの物体側面までの光軸上の距離、
　φsは、絞りの直径、
である。
　条件式（６）を満足することで、光学系の全長を短縮しつつ、第１レンズ群における屈折作用と第２レンズ群における屈折作用とのバランスを適切に保つことができる。その結果、倍率色収差や軸上色収差を良好に補正することができる。
　条件式（６）の上限値を上回らないようにすることで、軸外光束の第１レンズ群から第２レンズ群への入射角が小さくなり過ぎないようにするとともに、第１レンズ群における屈折作用が大きくなり過ぎることを抑制できる。そのため、特に、倍率色収差や軸上色収差を良好に補正しながら、光学系を細径化することができる。
　なお、条件式（４）、（５）を満足し、更に条件式（６）を満足することで、倍率色収差や軸上色収差のより良好な補正と、光学系の更なる細径化ができる。
　ここで、条件式（６）に代えて、以下の条件式（６’）を満足することが好ましい。
　０．００３＜ＤG1G2／φs＜１．５００　　　（６’）
　また、条件式（６）に代えて、以下の条件式（６’’）を満足することがより好ましい。
　０．００５＜ＤG1G2／φs＜１．０００　　　（６’’）
　また、条件式（６）に代えて、以下の条件式（６’’’）を満足することがより好ましい。
　０．００７＜ＤG1G2／φs＜０．８００　　　（６’’’）
　また、本実施形態の撮像装置は、以下の条件式（７）を満足することが好ましい。
　０．０３＜Ｄmax／ＬL＜０．５　　　（７）
　ここで、
　Ｄmaxは、光学系における隣り合うレンズの光軸上の間隔のうち、最大となる間隔、
　ＬLは、第１物体側レンズの物体側面から第２像側レンズの像側面までの光軸上の距離、
である。
　条件式（７）の下限値を下回らないようにすることで、製造誤差による収差の悪化を低減することができる。製造誤差としては、例えば、レンズ組立て時におけるレンズの偏心がある。
　条件式（７）の上限値を上回らないようにすることで、物体側の開口数が大きい場合であっても、軸上周辺光線の高さに対する軸外周辺光線の高さがレンズ間で大きく変化することを抑制できる。例えば、隣り合うレンズを、それぞれ、レンズＬＡとレンズＬＢとする。軸外周辺光線の高さは、レンズＬＡにおける高さとレンズＬＢにおける高さとで異なるが、レンズＬＡとレンズＬＢとの間隔を適切にすることで、その差を少なくできる。その結果、レンズＬＡに入射する軸外光束における色収差と、レンズＬＢから出射する軸外光束における色収差の差を小さくできるので、色コマ収差の発生を抑制できる。
　ここで、条件式（７）に代えて、以下の条件式（７’）を満足することが好ましい。
　０．０３５＜Ｄmax／ＬL＜０．４５０　　　（７’）
　また、条件式（７）に代えて、以下の条件式（７’’）を満足することがより好ましい。
　０．０４０＜Ｄmax／ＬL＜０．４００　　　（７’’）
　また、条件式（７）に代えて、以下の条件式（７’’’）を満足することがより好ましい。
　０．０５０＜Ｄmax／ＬL＜０．３５０　　　（７’’’）
　なお、両側が平面になっている光学素子、例えば、平行平板や、プリズムや、ビームスプリッタはレンズには含まれない。このような光学素子が２つのレンズの間に配置されている場合、Ｄmaxは以下の（Ｉ）、（ＩＩ）、（ＩＩＩ）の合計になる。（Ｉ）一方のレンズと光学素子との光軸上の間隔、（ＩＩ）光学素子の２つの平面の間隔、（ＩＩＩ）光学素子と他方のレンズとの光軸上の間隔。
　また、本実施形態の撮像装置は、以下の条件式（８）を満足することが好ましい。
　０．１＜ＤG2max／Ｙ＜１．５　　　（８）
　ここで、
　ＤG2maxは、第２レンズ群における隣り合うレンズの光軸上の間隔のうち、最大となる間隔、
　Ｙは、光学系全系における最大像高、
である。
　条件式（８）の下限値を下回らないようにすることで、製造誤差による収差の悪化を低減することができる。製造誤差としては、例えば、レンズ組立て時におけるレンズの偏心がある。
　条件式（８）の上限値を上回らないようにすることで、物体側の開口数が大きい場合であっても、軸上周辺光線の高さに対する軸外周辺光線の高さがレンズ間で大きく変化することを抑制できる。例えば、隣り合うレンズを、それぞれ、レンズＬＡとレンズＬＢとする。軸外周辺光線の高さは、レンズＬＡにおける高さとレンズＬＢにおける高さとで異なるが、レンズＬＡとレンズＬＢとの間隔を適切にすることで、その差を少なくできる。その結果、レンズＬＡに入射する軸外光束における色収差と、レンズＬＢから出射する軸外光束における色収差の差を小さくできるので、色コマ収差の発生を抑制できる。
　ここで、条件式（８）に代えて、以下の条件式（８’）を満足することが好ましい。
　０．２０＜ＤG2max／Ｙ＜１．３０　　　（８’）
　また、条件式（８）に代えて、以下の条件式（８’’）を満足することがより好ましい。
　０．３０＜ＤG2max／Ｙ＜１．１０　　　（８’’）
　また、条件式（８）に代えて、以下の条件式（８’’’）を満足することがより好ましい。
　０．３５＜ＤG2max／Ｙ＜１．００　　　（８’’’）
　なお、両側が平面になっている光学素子、例えば、平行平板や、プリズムや、ビームスプリッタはレンズには含まれない。このような光学素子が２つのレンズの間に配置されている場合、ＤG2maxは以下の（Ｉ）、（ＩＩ）、（ＩＩＩ）の合計になる。（Ｉ）一方のレンズと光学素子との光軸上の間隔、（ＩＩ）光学素子の２つの平面の間隔、（ＩＩＩ）光学素子と他方のレンズとの光軸上の間隔。
　また、本実施形態の撮像装置は、以下の条件式（９）を満足することが好ましい。
　－１．５＜ｆ／ｆG2＜１０．０　　　（９）
　ここで、
　ｆは、光学系全系の焦点距離、
　ｆG2は、第２レンズ群の焦点距離、
である。
　条件式（９）を満足することで、第２レンズ群の屈折作用を適切に保つことができる。そのため、光学系の全長の短縮と特に軸上収差のより良好な補正とを両立することができる。
　ここで、条件式（９）に代えて、以下の条件式（９’）を満足することが好ましい。
　－１．３０＜ｆ／ｆG2＜８．００　　　（９’）
　また、条件式（９）に代えて、以下の条件式（９’’）を満足することがより好ましい。
　－１．１０＜ｆ／ｆG2＜６．００　　　（９’’）
　また、条件式（９）に代えて、以下の条件式（９’’’）を満足することがより好ましい。
　－０．９０＜ｆ／ｆG2＜５．００　　　（９’’’）
　また、条件式（９）に代えて、以下の条件式（９－１）または（９－２）を満足することがより好ましい。
　－１．５＜ｆ／ｆG2≦－０．４０　　　（９－１）
　０．０８≦ｆ／ｆG2＜１０．０　　　（９－２）
　また、本実施形態の撮像装置では、絞りの物体側もしくは像側に、少なくとも１つの接合レンズを有することが好ましい。
　絞り（開口絞り）の物体側もしくは像側では、軸上周辺光線の高さが高くなっている。そこで、ここに接合レンズを配置することで、軸上周辺光線の高い場所に接合レンズが配置されることになる。その結果、軸上色収差を良好に補正することができる。
　また、本実施形態の撮像装置では、第２レンズ群は、最も像側に所定のレンズ群を有し、所定のレンズ群は全体で負の屈折力を有すると共に、負の屈折力を有する単レンズか２枚のレンズからなり、２枚のレンズは、物体側から順に、負の屈折力を有するレンズと、正または負の屈折力を有するレンズと、からなることが好ましい。
　このようにすることにより、光学系の全長を短縮しつつ、第２レンズ群における主光線の高さの急激な変化を抑えることができる。そのため、特に、倍率色収差を良好に補正することができる。
　また、本実施形態の撮像装置では、第１レンズ群は、最も物体側に配置された物体側レンズ群を含み、物体側レンズ群は全体として正の屈折力を有すると共に、以下の条件式（１０）を満足するレンズにより構成され、以下の条件式（１１）を満足することが好ましい。
　０．６＜φG1o×｜β｜／Ｙ　　　（１０）
　０．０＜βG1o　　　（１１）
　ここで、
　φG1oは、物体側レンズ群を構成する全てのレンズにおける有効径、
　βは、光学系の結像倍率、
　Ｙは、光学系全系における最大像高、
　βG1oは、物体側レンズ群の結像倍率、
である。
　物体側レンズ群は正の屈折力を有し、第１レンズ群内において最も物体側に配置されている。この場合、物体側レンズ群は絞りよりも物体側に位置するので、物体側でのテレセントリック性を適切に確保することができる。
　条件式（１０）を満足するレンズを備えることで、第１レンズ群における軸外主光線の入射位置が、レンズ面の光軸から離れた位置になる場合であっても、軸外主光線を第１レンズ群に入射させることができる。そのため、物体側でのテレセントリック性を適切に確保することができる。
　なお、φG1oは、各レンズの物体側のレンズ面における有効径であることが好ましい。ただし、各レンズの像側のレンズ面における有効径をφG1oとしても良い。また、ある１つのレンズでは、φG1oを物体側のレンズ面における有効径とし、他のレンズでは、φG1oを物体側のレンズ面における有効径としても良い。
　また、φG1oは、例えば、最も外側の光線がレンズ面を通過する位置からレンズの中心までの距離を２倍した距離（以下、適宜、所定の距離とする）である。なお、有効径は、所定の距離以上であって良い。例えば、レンズを保持する保持枠の内径が所定の距離よりも大きい場合、保持枠の内径を有効径とみなせば良い。また、レンズが、曲面と、曲面の外周に形成された平面とで構成される場合、曲面の部分を有効径とみなせば良い。
　このように、有効径は、所定の距離で決まる場合と、所定の距離よりも長い距離で決まる場合とがある。有効径が所定の距離よりも長い距離で決まる場合は、保持部材にレンズが保持されている状態でレンズを物体側あるいは像側から見たときに、レンズ面の形状が曲面になっている範囲で、且つ、光が通過する範囲を有効径とすれば良い。
　条件式（１１）を満足することで、第１レンズ群の主点を物体側に位置させることができる。これにより、光学系の全長を短縮しつつ、歪曲収差、非点収差及びコマ収差などの軸外収差を良好に補正することができる。
　条件式（１１）の下限値を下回らないようにすることで、物体側レンズ群の屈折作用が大きくなり過ぎることを抑制できる。そのため、歪曲収差、非点収差及びコマ収差など軸外収差の発生を抑制することができる。
　なお、条件式（４）、（５）を満足し、更に条件式（１０）を満足するレンズを有すると共に条件式（１１）を満足することで、光学系の全長の更なる短縮と、歪曲収差、非点収差及びコマ収差の発生の更なる抑制と、これらの収差のより良好な補正ができる。
　ここで、条件式（１１）に代えて、以下の条件式（１１’）を満足することが好ましい。
　０．１＜βG1＜１０００　　　（１１’）
　また、条件式（１１）に代えて、以下の条件式（１１’’）を満足することがより好ましい。
　０．５＜βG1＜２００　　　（１１’’）
　また、条件式（１１）に代えて、以下の条件式（１１’’’）を満足することがより好ましい。
　１．０＜βG1＜５０．０　　　（１１’’’）
　また、本実施形態の撮像装置では、第１レンズ群は、物体側から順に、物体側レンズ群と、像側レンズ群と、からなることが好ましい。
　物体側レンズ群よりも像側に像側レンズ群を配置することで、第１レンズ群内においてコマ収差を良好に補正できると共に、球面収差などの軸上収差についても良好に補正できる。
　なお、条件式（４）、（５）、（１１）を満足し、条件式（１０）を満足するレンズを有し、更にこのような構成を備えることで、第１レンズ群内におけるコマ収差のより良好な補正と、球面収差のより良好な補正ができる。
　また、本実施形態の撮像装置では、物体側レンズ群は、少なくとも２枚の正レンズからなり、物体側レンズ群と絞りとの間には、少なくとも１枚の負レンズが配置されていることが好ましい。
　物体側レンズ群の位置では、物体側レンズ群に入射する軸外光線の光線高が高い。そこで、物体側レンズ群の正の屈折力を少なくとも２枚のレンズで分担することにより、歪曲収差、非点収差及びコマ収差を良好に補正することができる。
　また、像側レンズ群と絞りとの間に少なくとも１枚の負レンズを配置することで、コマ収差や倍率色収差を良好に補正することができる。
　なお、条件式（１１）を満足し、更にこのような構成を備えることで、歪曲収差、非点収差、コマ収差及び倍率色収差のより良好な補正ができる。
　また、本実施形態の撮像装置は、以下の条件式（１２）を満足することが好ましい。
　０．３＜ｆG1o／ｆ＜１２．０　　　（１２）
　ここで、
　ｆG1oは、物体側レンズ群の焦点距離、
　ｆは、光学系全系の焦点距離、
である。
　条件式（１２）の下限値を下回らないようにすることで、物体側レンズ群の正の屈折力が大きくなり過ぎることを抑制できる。これにより、歪曲収差や非点収差、コマ収差などの軸外収差をより良好に補正することができる。
　条件式（１２）の上限値を上回らないようにすることで、物体側レンズ群の正の屈折力が小さくなり過ぎることを抑制できる。これにより、光学系の主点を物体側に位置させることができるため、光学系の全長をより短縮することができる。
　ここで、条件式（１２）に代えて、以下の条件式（１２’）を満足することが好ましい。
　０．５０＜ｆG1o／ｆ＜１０．００　　　（１２’）
　また、条件式（１２）に代えて、以下の条件式（１２’’）を満足することがより好ましい。
　０．７０＜ｆG1o／ｆ＜７．００　　　（１２’’）
　また、条件式（１２）に代えて、以下の条件式（１２’’’）を満足することがより好ましい。
　０．８０＜ｆG1o／ｆ＜５．００　　　（１２’’’）
　また、本実施形態の撮像装置では、第１レンズ群は、物体側から順に、物体側レンズ群と、像側レンズ群と、を有し、
　像側レンズ群は、以下の条件式（１３）を満足するレンズにより構成されていることが好ましい。
　φG1i×｜β｜／Ｙ＜０．９　　　（１３）
　ここで、
　φG1iは、像側レンズ群を構成する全てのレンズにおける有効径、
　βは、光学系の結像倍率、
　Ｙは、光学系全系における最大像高、
である。
　また、本実施形態の撮像装置は、以下の条件式（１４）を満足することが好ましい。
　－０．５０＜（ＷＤ×ｔａｎ（ｓｉｎ-1ＮＡ）－φs／２）／ＬG1s＜０．１０　　　（１４）
　ここで、
　ＷＤは、物体から第１物体側レンズの物体側面までの光軸上の距離、
　ＮＡは、光学系の物体側の開口数、
　φsは、絞りの直径、
　ＬG1sは、第１物体側レンズの物体側面から絞りまでの光軸上の距離、
である。
　条件式（１４）において、ＷＤは物体から第１物体側レンズの物体側面までの光軸上の距離であるが、本明細書中では、ワーキングディスタンスと呼ぶこととする。
　条件式（１４）を満足することで、光学系の全長を短縮しつつ、光学系から物体までの距離が多少変化しても、倍率の変動、すなわち光学系によって形成された光学像の大きさの変動を抑えることができる。また、軸上収差と軸外収差とを良好に補正することができる。
　条件式（１４）の下限値を下回らないようにすることで、必要なワーキングディスタンスを確保しつつ、第１レンズ群から射出され第２レンズ群に入射する軸上光線の光束径を適切に保つことができる。これにより、第２レンズ群と第１レンズ群の屈折作用のバランスをとることができるので、軸上収差、特に、球面収差の発生を抑えることができる。
　条件式（１４）の上限値を上回らないようにすることで、第１レンズ群内における軸上周辺光線及び軸外周辺光線に対する屈折作用が大きくなり過ぎることを抑制できる。そのため、軸上収差と軸外収差の発生を抑えることができる。軸外収差については、特に、非点収差やコマ収差の発生を抑えることができる。
　なお、条件式（３）、（４）、（５）を満足し、更に条件式（１４）を満足することで、光学系の全長の更なる短縮と、球面収差、非点収差及コマ収差の発生の更なる抑制ができる。
　また、本実施形態の撮像装置では、第１レンズ群は、物体側から順に、正の屈折力を有するレンズ群と、負または正の屈折力を有するレンズ群と、からなり、上述の条件式（１４）を満足することが好ましい。
　第１レンズ群を、正の屈折力を有するレンズ群と負の屈折力を有するレンズ群とで構成すると、色収差を良好に補正することができる。また、第１レンズ群を、２つの正の屈折力を有するレンズ群で構成すると、第１レンズ群の正の屈折力を２つのレンズ群で分担できるので、歪曲収差、非点収差及びコマ収差を良好に補正することができる。
　条件式（１４）を満足することで、光学系の全長を短縮しつつ、光学系から物体までの距離が多少変化しても、倍率の変動、すなわち光学系によって形成された光学像の大きさの変動を抑えることができる。また、軸上収差と軸外収差とを良好に補正することができる。
　条件式（１４）の下限値を下回らないようにすることで、必要なワーキングディスタンスを確保しつつ、正の屈折力を有するレンズ群の屈折力が小さくなり過ぎることを抑制できる。そのため、第２レンズ群に入射する軸上光線の光束径を適切に保つことができる。これにより、第２レンズ群と第１レンズ群との屈折作用のバランスをとることができるので、軸上収差、特に、球面収差の発生を抑えることができる。
　条件式（１４）の上限値を上回らないようにすることで、特に、正の屈折力を有するレンズ群の屈折力が大きくなり過ぎることを抑制できる。そのため、軸上収差と軸外収差の発生を抑えることができる。軸外収差については、特に、非点収差やコマ収差の発生を抑えることができる。
　また、正の屈折力を有するレンズ群の屈折力を適切に保つことにより、主点を物体側に位置させることができる。そのため、正の屈折力を有するレンズ群の屈折力を適切に保つことは、光学系の全長短縮にとっても好ましい。
　なお、条件式（３）、（４）、（５）を満足し、更に条件式（１４）を満足することで、光学系の全長の更なる短縮と、球面収差、非点収差及コマ収差の発生の更なる抑制ができる。
　ここで、条件式（１４）に代えて、以下の条件式（１４’）を満足することが好ましい。
　－０．３０＜（ＷＤ×ｔａｎ（ｓｉｎ-1ＮＡ）－φs／２）／ＬG1s＜０．０８　　　（１４’）
　また、条件式（１４）に代えて、以下の条件式（１４’’）を満足することがより好ましい。
　－０．２０＜（ＷＤ×ｔａｎ（ｓｉｎ-1ＮＡ）－φs／２）／ＬG1s＜０．０６　　　（１４’’）
　また、条件式（１４）に代えて、以下の条件式（１４’’’）を満足することがより好ましい。
　－０．１０＜（ＷＤ×ｔａｎ（ｓｉｎ-1ＮＡ）－φs／２）／ＬG1s＜０．０４　　　（１４’’’）
　また、本実施形態の撮像装置は、以下の条件式（１５）を満足することが好ましい。
　０．６０＜φs／（２×ＷＤ×ｔａｎ（ｓｉｎ-1ＮＡ））＜１２．０　　　（１５）
　ここで、
　φsは、絞りの直径、
　ＷＤは、物体から第１物体側レンズの物体側面までの光軸上の距離、
　ＮＡは、光学系の物体側の開口数、
である。
　条件式（１５）を満足することで、必要なワーキングディスタンスを確保すると共に、更に光学系の全長を短縮しつつ、軸外収差を良好に補正することができる。
　条件式（１５）の下限値を下回らないようにすることで、必要なワーキングディスタンスを確保しつつ、第１レンズ群を構成するレンズ群のうち、特に物体側に配置される正レンズ群について、その屈折作用が大きくなり過ぎることを抑制できる。そのため、球面収差などの軸上収差を良好に補正することができる。
　条件式（１５）の上限値を上回らないようにすることで、第１レンズ群に入射する光束径が大きくなり過ぎることを抑制できる。そのため、軸外収差、特に、非点収差やコマ収差の発生を抑制することができる。
　なお、条件式（４）、（５）を満足し、更に、条件式（１５）を満足することで、必要なワーキングディスタンスの確保と、光学系の全長の更なる短縮と、非点収差やコマ収差の発生の更なる抑制と、球面収差のより良好な補正ができる。
　ここで、条件式（１５）に代えて、以下の条件式（１５’）を満足することが好ましい。
　０．８０＜φs／（２×ＷＤ×ｔａｎ（ｓｉｎ-1ＮＡ））＜１０．００　　　（１５’）
　また、条件式（１５）に代えて、以下の条件式（１５’’）を満足することがより好ましい。
　１．２０＜φs／（２×ＷＤ×ｔａｎ（ｓｉｎ-1ＮＡ））＜８．００　　　（１５’’）
　また、条件式（１５）に代えて、以下の条件式（１５’’’）を満足することがより好ましい。
　１．５０＜φs／（２×ＷＤ×ｔａｎ（ｓｉｎ-1ＮＡ））＜６．００　　　（１５’’’）
　また、本実施形態の撮像装置では、第１レンズ群は、物体側から順に、正の屈折力を有するレンズ群と、負または正の屈折力を有するレンズ群と、からなり、以下の条件式（１５－１）を満足することが好ましい。
　０．６＜φs／（２×ＷＤ×ｔａｎ（ｓｉｎ-1ＮＡ））＜１２．０　　　（１５－１）
　ここで、
　φsは、絞りの直径、
　ＷＤは、物体から第１物体側レンズの物体側面までの光軸上の距離、
　ＮＡは、光学系の物体側の開口数、
である。
　第１レンズ群を、正の屈折力を有するレンズ群と負の屈折力を有するレンズ群とで構成すると、色収差を良好に補正することができる。また、第１レンズ群を、２つの正の屈折力を有するレンズ群で構成すると、第１レンズ群の正の屈折力を２つのレンズ群で分担できるので、歪曲収差、非点収差及びコマ収差を良好に補正することができる。
　条件式（１５－１）を満足することで、光学系の全長を短縮しつつ、光学系から物体までの距離が多少変化しても、倍率の変動、すなわち光学系によって形成された光学像の大きさの変動を抑えることができる。これにより、軸上収差と軸外収差とを良好に補正することができる。
　条件式（１５－１）の下限値を下回らないようにすることで、必要なワーキングディスタンスを確保しつつ、正の屈折力を有するレンズ群の屈折力が小さくなり過ぎることを抑制できる。そのため、第２レンズ群に入射する軸上光線の光束径を適切に保つことができる。これにより、第２レンズ群と第１レンズ群との屈折作用のバランスをとることができるので、軸上収差、特に、球面収差の発生を抑えることができる。
　条件式（１５－１）の上限値を上回らないようにすることで、特に、正の屈折力を有するレンズ群の屈折力が大きくなり過ぎることを抑制できる。そのため、軸上収差と軸外収差の発生を抑えることができる。軸外収差については、特に、非点収差やコマ収差の発生を抑えることができる。
　また、正の屈折力を有するレンズ群の屈折力を適切に保つことにより、主点を物体側に位置させることができる。そのため、正の屈折力を有するレンズ群の屈折力を適切に保つことは、光学系の全長短縮にとっても好ましい。
　なお、条件式（３）、（４）、（５）を満足し、更に条件式（１５－１）を満足することで、光学系の全長の更なる短縮と、球面収差、非点収差及びコマ収差の発生の更なる抑制ができる。
　また、本実施形態の撮像装置は、以下の条件式（１６）を満足することが好ましい。
　０．０３＜（Ｙobj－ＷＤ×ｔａｎＣＲＡobj）／ＬG1s＜１．０　　　（１６）
　ここで、
　Ｙobjは、最大物体高、
　ＷＤは、物体から第１物体側レンズの物体側面までの光軸上の距離、
　ＣＲＡobjは、第１物体側レンズに入射する主光線と光軸とのなす角度のうち、最大となる角度、
　ＬG1sは、第１物体側レンズの物体側面から絞りまでの光軸上の距離、
である。
　角度の正負は、光軸から時計回りの方向に測った場合の角度を負、反時計回りの方向に測ったときの角度を正とする。
　条件式（１６）を満足することで、物体側でのテレセントリック性を確保しつつ、光学系の全長の短縮と軸外における結像性能の最適化とを両立することができる。軸外における結像性能の最適化は、軸外収差性能の改善（軸外収差の低減）によって実現できる。
　条件式（１６）の下限値を下回らないようにすることで、第１レンズ群の屈折作用が小さくなり過ぎることを抑制できる。そのため、物体側でのテレセントリック性を適切に確保しつつ、光学系の全長を短縮することができる。
　条件式（１６）の上限値を上回らないようにすることで、第１レンズ群の屈折作用が大きくなり過ぎることを抑制できる。そのため、軸外収差、特に、歪曲収差、非点収差及びコマ収差の発生を抑えることができる。
　なお、条件式（４）、（５）を満足し、更に条件式（１６）を満足することで、物体側でのテレセントリック性の適切な確保と、光学系の全長の更なる短縮と、歪曲収差、非点収差及びコマ収差の発生の更なる抑制ができる。また、これらの収差の発生の抑制により、軸外における結像性能の更なる最適化ができる。
　ここで、条件式（１６）に代えて、以下の条件式（１６’）を満足することが好ましい。
　０．１５＜（Ｙobj－ＷＤ×ｔａｎＣＲＡobj）／ＬG1s＜０．８０　　　（１６’）
　また、条件式（１６）に代えて、以下の条件式（１６’’）を満足することがより好ましい。
　０．２０＜（Ｙobj－ＷＤ×ｔａｎＣＲＡobj）／ＬG1s＜０．７０　　　（１６’’）
　また、条件式（１６）に代えて、以下の条件式（１６’’’）を満足することがより好ましい。
　０．２５＜（Ｙobj－ＷＤ×ｔａｎＣＲＡobj）／ＬG1s＜０．６０　　　（１６’’’）
　また、本実施形態の撮像装置では、第１レンズ群は、物体側から順に、正の屈折力を有するレンズ群と、負または正の屈折力を有するレンズ群と、からなり、以下の条件式（１６－１）を満足することが好ましい。
　０．０３＜（Ｙobj－ＷＤ×ｔａｎＣＲＡobj）／ＬG1s＜１．０　　　（１６－１）
　ここで、
　Ｙobjは、最大物体高、
　ＷＤは、物体から第１物体側レンズの物体側面までの光軸上の距離、
　ＣＲＡobjは、第１物体側レンズに入射する主光線と光軸とのなす角度のうち、最大となる角度、
　ＬG1sは、第１物体側レンズの物体側面から絞りまでの光軸上の距離、
である。
　角度の正負は、光軸から時計回りの方向に測った場合の角度を負、反時計回りの方向に測ったときの角度を正とする。
　第１レンズ群を、正の屈折力を有するレンズ群と負の屈折力を有するレンズ群とで構成すると、色収差を良好に補正することができる。また、第１レンズ群を、２つの正の屈折力を有するレンズ群で構成すると、第１レンズ群の正の屈折力を２つのレンズ群で分担できるので、歪曲収差、非点収差及びコマ収差を良好に補正することができる。
　条件式（１６－１）を満足することで、物体側でのテレセントリック性を確保しつつ、光学系の全長の短縮と軸外における結像性能の最適とを両立をすることができる。軸外における結像性能の最適化は、軸外収差性能の改善（軸外収差の低減）によって実現できる。
　条件式（１６－１）の下限値を下回らないようにすることで、正の屈折力を有するレンズ群の屈折作用が小さくなり過ぎることを抑制できる。そのため、物体側でのテレセントリック性を確保しつつ、光学系の全長を短縮することができる。
　条件式（１６－１）の上限値を上回らないようにすることで、第１レンズ群を構成するレンズ群のうち、特に、正の屈折力を有するレンズ群の屈折作用が大きくなり過ぎることを抑制できる。そのため、軸外収差、特に、歪曲収差、非点収差及びコマ収差の発生を抑えることができる。
　なお、条件式（４）、（５）を満足し、更に条件式（１６－１）を満足することで、物体側でのテレセントリック性の適切な確保と、光学系の全長の更なる短縮と、歪曲収差、非点収差及びコマ収差の発生の更なる抑制ができる。また、これらの収差の発生の抑制により、軸外における結像性能の更なる最適化ができる。
　また、本実施形態の撮像装置では、第１レンズ群は、最も物体側に配置された物体側レンズ群を含み、物体側レンズ群は全体として正の屈折力を有し、物体側レンズ群は、少なくとも２枚の正レンズを有することが好ましい。
　物体側レンズ群の位置では、正の屈折力を有するレンズ群に入射する軸外光線の光線高が高い。そこで、物体側群を２枚以上の正レンズで構成することで、物体側レンズ群の屈折力を２枚以上の正レンズで分担させることができる。その結果、歪曲収差、非点収差及びコマ収差を良好に補正することができる。
　なお、条件式（１６）を満足し、更にこのような構成を備えることで、歪曲収差、非点収差及びコマ収差のより良好な補正ができる。
　また、本実施形態の撮像装置では、第１レンズ群は、最も像側に配置された像側レンズ群を含み、像側レンズ群は、１枚以上の正レンズと１枚以上の負レンズとを有することが好ましい。
　像側レンズ群を１枚以上の正レンズと１枚以上の負レンズで構成することにより、軸上収差、特に、球面収差と軸上色収差とをより良好に補正することができる。
　なお、条件式（１６）を満足し、更にこのような構成を備えることで、球面収差と軸上色収差のより良好な補正ができる。
　また、本実施形態の撮像装置は、第１レンズ群は、最も像側に配置された像側レンズ群を含み、以下の条件式（１７）を満足することが好ましい。
　－１．５＜ｆG1pn／ｆG1＜０．５　　　（１７）
　ここで、
　ｆG1pnは、像側レンズ群の焦点距離、
　ｆG1は、第１レンズ群の焦点距離、
である。
　条件式（１７）を満足することで、光学系の全長短縮と必要なワーキングディスタンスの確保とを両立することができる。
　なお、条件式（１６）を満足し、更に条件式（１７）を満足することで、光学系の全長の更なる短縮と、必要なワーキングディスタンスの確保ができる。
　ここで、条件式（１７）に代えて、以下の条件式（１７’）を満足することが好ましい。
　－１．３＜ｆG1pn／ｆG1＜０．３　　　（１７’）
　また、条件式（１７）に代えて、以下の条件式（１７’’）を満足することがより好ましい。
　－１．０＜ｆG1pn／ｆG1＜０．２　　　（１７’’）
　また、条件式（１７）に代えて、以下の条件式（１７’’’）を満足することがより好ましい。
　－０．８＜ｆG1pn／ｆG1＜０．１　　　（１７’’’）
　また、条件式（１７）に代えて、以下の条件式（１７－１）または（１７－２）を満足することがより好ましい。
　－１．５＜ｆG1pn／ｆG1≦－０．０２　　　（１７－１）
　０．０３≦ｆG1pn／ｆG1＜０．５　　　（１７－２）
　また、本実施形態の撮像装置では、絞りよりも像側に正レンズを有することが好ましい。
　絞りよりも像側に正レンズを有することで、第２レンズ群の主点を物体側に位置させることができる。そのため、このようにすることは、光学系の全長短縮に望ましい。また、このようにすることで、球面収差も良好に補正することができる。
　また、本実施形態の撮像装置では、第２レンズ群の最も像側に負の屈折力を有するレンズが配置されることが好ましい。
　このようにすることで、光学系の全長を短縮しつつ、必要なバックフォーカスを確保することができる。
　また、本実施形態の撮像装置は、以下の条件式（１８）を満足することが好ましい。
　０．４０＜Ｄos／Ｄoi＜０．９０　　　（１８）
　ここで、
　Ｄosは、物体から絞りまでの光軸上の距離、
　Ｄoiは、物体から像までの光軸上の距離、
である。
　条件式（１８）の下限値を下回らないようにすることで、第１レンズ群を構成するレンズにおいて適切な厚みを確保しながら、第１レンズ群の正の屈折力を適切に保つことができる。その結果、第１レンズ群での像面湾曲などの単色収差を良好に補正しつつ、色収差も良好に補正することができる。また、第１レンズ群において軸上色収差を良好に補正できることから、第２レンズ群での軸上色収差の過剰な補正が不要となる。これにより、第２レンズ群での倍率色収差が良好に補正できるようになるため、光学系全系での倍率色収差を良好に補正することができる。
　条件式（１８）の上限値を上回らないようにすることで、像の周辺に至る主光線の高さを、絞りから像までの間で比較的緩やかに変化させることが可能になる。これにより、第２レンズ群を構成するレンズの曲率半径が小さくなり過ぎることを防止できる。そのため、第２レンズ群での像面湾曲などの単色収差を良好に補正しつつ、色収差も良好に補正することができる。
　ここで、条件式（１８）に代えて、以下の条件式（１８’）を満足することが好ましい。
　０．４５＜Ｄos／Ｄoi＜０．８８　　　（１８’）
　また、条件式（１８）に代えて、以下の条件式（１８’’）を満足することがより好ましい。
　０．５０＜Ｄos／Ｄoi＜０．８６　　　（１８’’）
　また、条件式（１８）に代えて、以下の条件式（１８’’’）を満足することがより好ましい。
　０．５５＜Ｄos／Ｄoi＜０．８４　　　（１８’’’）
　また、本実施形態の撮像装置は、以下の条件式（１９）を満足することが好ましい。
　０．００５＜ＢＦ／ＬL＜０．４　　　（１９）
　ここで、
　ＢＦは、第２像側レンズの像側面から像までの光軸上の距離、
　ＬLは、第１物体側レンズの物体側面から第２像側レンズの像側面までの光軸上の距離、
である。
　条件式（１９）において、ＢＦは第２像側レンズの像側面から像までの光軸上の距離であるが、本明細書中では、バックフォーカスと呼ぶこととする。
　条件式（１９）の下限値を下回らないようにすることで、第２像側レンズと撮像素子との間隔を大きくすることができる。これにより、第２像側レンズと撮像素子との間での多重反射によってゴーストが生じても、ゴーストが高密度で撮像素子面に入射することを防止できる。
　条件式（１９）の上限値を上回らないようにすることで、光学系の全長に対するバックフォーカスのスペースの占有率が大きくなり過ぎることを防止できる。これにより、レンズを配置する際の位置の自由度が増えるので、諸収差を良好に補正することができる。例えば、第１レンズ群や第２レンズ群に、色収差補正の働きを持つレンズを配置し、これらのレンズ同士の位置関係を調整することにより、軸上色収差の良好な補正と倍率色収差の良好な補正とを両立させることができる。
　ここで、条件式（１９）に代えて、以下の条件式（１９’）を満足することが好ましい。
　０．００７＜ＢＦ／ＬL＜０．３５０　　　（１９’）
　また、条件式（１９）に代えて、以下の条件式（１９’’）を満足することがより好ましい。
　０．０１０＜ＢＦ／ＬL＜０．３００　　　（１９’’）
　また、条件式（１９）に代えて、以下の条件式（１９’’’）を満足することがより好ましい。
　０．０１５＜ＢＦ／ＬL＜０．２００　　　（１９’’’）
　また、本実施形態の撮像装置は、以下の条件式（２０）を満足することが好ましい。
　０．５＜Ｄos／ＬG1＜４．０　　　（２０）
　ここで、
　Ｄosは、物体から絞りまでの光軸上の距離、
　ＬG1は、第１物体側レンズの物体側面から第１像側レンズの像側面までの光軸上の距離、
である。
　条件式（２０）の下限値を下回らないようにすることで、第２レンズ群を配置するスペースを十分に確保することができる。これにより、第２レンズ群を構成するレンズにおいて適切な厚みを確保して曲率の選択の自由度を増やすことや、特性の異なるレンズを多数配置することができる。そのため、第２レンズ群における単色収差を補正しつつ、色収差も良好に補正することができる。また、第２レンズ群において軸上色収差を良好に補正できることから、第１レンズ群での軸上色収差の過剰な補正が不要となる。これにより、第１レンズ群での倍率色収差が良好に行えるようになるため、光学系全系での倍率色収差が良好に補正できる。
　条件式（２０）の上限値を上回らないようにすることで、第１レンズ群を配置するスペースを適切に確保することができる。これにより、第１レンズ群を構成するレンズにおいて適切な厚みを確保して、レンズ面の曲率について選択の自由度を増やすことや、光学特性の異なるレンズを多数配置することができる。そのため、第１レンズ群における単色収差を補正しつつ、色収差も良好に補正することができる。また、第１レンズ群において軸上色収差を良好に補正できることから、第２レンズ群での軸上色収差の過剰な補正が不要となる。これにより、第２レンズ群での倍率色収差が良好に行えるようになるため、光学系全系での倍率色収差が良好に補正できる。
　ここで、条件式（２０）に代えて、以下の条件式（２０’）を満足することが好ましい。
　０．７０＜Ｄos／ＬG1＜３．５０　　　（２０’）
　また、条件式（２０）に代えて、以下の条件式（２０’’）を満足することがより好ましい。
　０．９０＜Ｄos／ＬG1＜３．００　　　（２０’’）
　また、条件式（２０）に代えて、以下の条件式（２０’’’）を満足することがより好ましい。
　１．１０＜Ｄos／ＬG1＜２．５０　　　（２０’’’）
　また、本実施形態の撮像装置では、第１レンズ群は、正の屈折力を有するレンズと、負の屈折力を有するレンズと、を有し、正の屈折力を有するレンズは、最も物体側に配置され、負の屈折力を有するレンズは、正の屈折力を有するレンズと隣り合う位置に配置されていることが好ましい。
　このようにすることで、物体側に主点を位置させることができる。その結果、光学系の全長を短縮しつつ、更に倍率色収差を良好に補正することが可能になる。
　なお、条件式（２０）を満足し、更にこのような構成を備えることで、光学系の全長の更なる短縮と、倍率色収差のより良好な補正ができる。
　第２実施形態の撮像装置は、撮像素子と、光学系と、を有する撮像装置であって、撮像素子は、光強度を電気信号に変換する画素を複数有し、複数の画素は２次元に配列され、光学系によって、撮像素子上に光学像が形成され、光学系は、物体側から順に、複数のレンズからなる第１レンズ群と、絞りと、複数のレンズからなる第２レンズ群と、を有し、第１レンズ群は、最も物体側に配置された第１物体側レンズを有し、第２レンズ群は、最も像側に配置された第２像側レンズを有し、第１レンズ群は、最も物体側に配置され全体として正の屈折力を有する物体側レンズ群を含み、物体側レンズ群は、以下の条件式（１０）を満足するレンズにより構成され、以下の条件式（１）、（２）、（４）、（１１）を満足することを特徴とする。
　３２５０＜２Ｙ／ｐ　　　（１）
　－１．０＜β　　　（２）
　２．０＜ＬL／√（Ｙ×Ｙobj）＜１５．０　　　（４）
　０．６＜φG1o×｜β｜／Ｙ　　　（１０）
　０．０＜βG1o　　　（１１）
　ここで、
　Ｙは、光学系全系における最大像高、
　ｐは、撮像素子における画素ピッチ、
　βは、光学系の結像倍率、
　ＬLは、第１物体側レンズの物体側面から第２像側レンズの像側面までの光軸上の距離、
　Ｙobjは、最大物体高、
　φG1oは、物体側レンズ群を構成する全てのレンズにおける有効径、
　βG1oは、物体側レンズ群の結像倍率、
である。
　光学系の構成に関する技術的意義については既に説明したので、説明を省略する。また、条件式（１）、（２）、（４）、（１０）、（１１）に関する技術的意義についても既に説明したので、説明を省略する。
　また、本実施形態の撮像装置では、第１レンズ群は、物体側から順に、物体側レンズ群と、像側レンズ群と、からなることが好ましい。
　物体側レンズ群よりも像側に像側レンズ群を配置することで、第１レンズ群内においてコマ収差を良好に補正できると共に、球面収差などの軸上収差についても良好に補正できる。
　なお、条件式（４）を満足し、条件式（１０）、（１１）を満足するレンズを有し、更にこのような構成を備えることで、第１レンズ群内におけるコマ収差のより良好な補正と、球面収差のより良好な補正ができる。
　また、本実施形態の撮像装置は、以下の条件式（２１）を満足することが好ましい。
　０．０１５＜１／νｄmin－１／νｄmax　　　（２１）
　ここで、
　νｄminは、光学系を構成するレンズのアッベ数のうち、最小となるアッベ数、
　νｄmaxは、光学系を構成するレンズのアッベ数のうち、最大となるアッベ数、
である。
　条件式（２１）の下限値を下回らないようにすることで、軸上色収差と倍率色収差とを良好に補正することができる。
　ここで、条件式（２１）に代えて、以下の条件式（２１’）を満足することが好ましい。
　０．０１６＜１／νｄmin－１／νｄmax＜０．１００　　　（２１’）
　また、条件式（２１）に代えて、以下の条件式（２１’’）を満足することがより好ましい。
　０．０１７＜１／νｄmin－１／νｄmax＜０．０７０　　　（２１’’）
　また、条件式（２１）に代えて、以下の条件式（２１’’’）を満足することがより好ましい。
　０．０１８＜１／νｄmin－１／νｄmax＜０．０５０　　　（２１’’’）
　また、本実施形態の撮像装置は、以下の条件式（２２）を満足することが好ましい。
　３．０＜ＣＲＡimg／ＣＲＡobj＜５０．０　　　（２２）
　ここで、
　ＣＲＡimgは、像面に入射する主光線と光軸とのなす角度うち、最大となる角度、
　ＣＲＡobjは、第１物体側レンズに入射する主光線と光軸とのなす角度のうち、最大となる角度、
である。
　角度の正負は、光軸から時計回りの方向に測った場合の角度を負、反時計回りの方向に測ったときの角度を正とする。
　条件式（２２）の下限値を下回らないようにすることで、撮像面への軸外光束の入射角が大きくなり過ぎないようにすることができる。これにより、周辺光量の低下をより効率的に防止できる。
　条件式（２２）の上限値を上回らないようにすることで、光学系のうちの像側に近い領域に発散作用をもたせて、光学系の構成をテレフォトタイプの構成にすることができる。その結果、光学系の全長を短縮することができる。
　ここで、条件式（２２）に代えて、以下の条件式（２２’）を満足することが好ましい。
　３．３０＜ＣＲＡimg／ＣＲＡobj＜３０．００　　　（２２’）
　また、条件式（２２）に代えて、以下の条件式（２２’’）を満足することがより好ましい。
　３．５０＜ＣＲＡimg／ＣＲＡobj＜２０．００　　　（２２’’）
　また、条件式（２２）に代えて、以下の条件式（２２’’’）を満足することがより好ましい。
　３．７０＜ＣＲＡimg／ＣＲＡobj＜１５．００　　　（２２’’’）
　また、本実施形態の撮像装置では、第１レンズ群は、最も像側に配置された第１像側レンズを有し、第２レンズ群は、最も物体側に配置された第２物体側レンズを有し、以下の条件式（２３）を満足することが好ましい。
　０．６５＜ＬG1／ＬG2＜５．００　　　（２３）
　ここで、
　ＬG1は、第１物体側レンズの物体側面から第１像側レンズの像側面までの光軸上の距離、
　ＬG2は、第２物体側レンズの物体側面から第２像側レンズの像側面までの光軸上の距離、
である。
　条件式（２３）の下限値を下回らないようにすることで、第１レンズ群を構成するレンズにおいて適切な厚みを確保しながら、第１レンズ群の正の屈折力を適切に保つことができる。そのため、軸上色収差を良好に補正しながら、主点を物体側に位置させて光学系の全長を短縮することができる。
　条件式（２３）の上限値を上回らないようにすることで、適切なワーキングディスタンスを確保する場合に、第２レンズ群において絞りから像の周辺に至る主光線の高さを比較的緩やかに変化させることが可能になるので、第２レンズ群を構成するレンズの曲率半径が小さくなり過ぎることを防止できる。そのため、倍率色収差をより良好に補正することができる。
　ここで、条件式（２３）に代えて、以下の条件式（２３’）を満足することが好ましい。
　０．８５＜ＬG1／ＬG2＜４．５０　　　（２３’）
　また、条件式（２３）に代えて、以下の条件式（２３’’）を満足することがより好ましい。
　１．０５＜ＬG1／ＬG2＜４．３０　　　（２３’’）
　また、条件式（２３）に代えて、以下の条件式（２３’’’）を満足することがより好ましい。
　１．２５＜ＬG1／ＬG2＜４．００　　　（２３’’’）
　また、本実施形態の撮像装置では、光学系の光路中に光路分割素子が配置され、光路分割素子によって、第１の光路と第２の光路とが形成され、第１の光路に、光学系の一部が配置され、分割された第２の光路側に、物体を照射する照明光学系を接続する接続部を有することが好ましい。
　このようにすることで、接続部に照明光学系を接続し、更に照明光学系に光源を接続することで、照明光を第２の光路から入射させることができる。これにより、物体（標本）に照明光を照射することができる。
　なお、照明方式がケーラー照明となるように、照明光学系を構成することが好ましい。このようにすることで、物体の中心から周辺までを、一定の明るさの照明光で照明することができる。その結果、中心部から周辺部まで、明るさムラや影が少ない良好な物体の画像を得ることができる。
　なお、光路分割素子としては、例えば、偏光ビームスプリッターやハーフミラーがある。偏光ビームスプリッターを使用する場合は、光路分割素子よりも物体側の光路中、すなわち、光路分割素子から物体までの間の光路中に１／４波長板を配置することが望ましい。
　また、本実施形態の撮像装置では、光学系の光路中に光路分割素子が配置され、光路分割素子が第２レンズ群内に配置されることが好ましい。
　第２レンズ群の位置では、光束径が小さくなる。そこで、光路分割素子を第２レンズ群に配置することにより、光路分離素子を小型化できる。その結果、光学系の全長を短縮することができる。
　また、本実施形態の撮像装置は、以下の条件式（２４）を満足することが好ましい。
　０．１＜ＤsBS／ＤBSi＜０．９５　　　（２４）
　ここで、
　ＤsBSは、絞りから光路分割素子までの光軸上の距離、
　ＤBSiは、光路分割素子から撮像素子の撮像面までの光軸上の距離、
である。
　条件式（２４）を満足することで、軸上光束と軸外光束の両方について、光路分割素子への入射角が大きくなり過ぎることを抑制できる。更に、軸外光線の光線高が高くなり過ぎることを抑制できる。そのため、光学系の細径化が可能となり、また、球面収差とコマ収差の発生を抑制することができる。
　ここで、条件式（２４）に代えて、以下の条件式（２４’）を満足することが好ましい。
　０．２０＜ＤsBS／ＤBSi＜０．９３　　　（２４’）
　また、条件式（２４）に代えて、以下の条件式（２４’’）を満足することがより好ましい。
　０．２５＜ＤsBS／ＤBSi＜０．９０　　　（２４’’）
　また、条件式（２４）に代えて、以下の条件式（２４’’’）を満足することがより好ましい。
　０．３０＜ＤsBS／ＤBSi＜０．８８　　　（２４’’’）
　また、本実施形態の撮像装置では、絞りと光路分割素子との間に、少なくとも１枚の正レンズが配置されることが好ましい。
　このようにすることで、軸上光束と軸外光束の両方について、光路分割素子への入射角が大きくなり過ぎることを抑制できる。更に、軸外光線の光線高が高くなり過ぎることを抑制できる。そのため、光学系の細径化が可能となり、また、球面収差とコマ収差の発生を抑制することができる。
　また、本実施形態の撮像装置では、絞りと光路分割素子との間に配置された正レンズの少なくとも１枚は負レンズと接合されていることが好ましい。
　このようにすることで、軸上収差、特に、球面収差と軸上色収差とを良好に補正することができる。
　また、本実施形態の撮像装置では、光路分割素子の像側に正レンズが配置され、正レンズの像側には少なくとも１枚の負レンズが配置されていることが好ましい。
　このようにすることで、光路分割素子より射出される光を効率よく収斂させ、球面収差の発生を抑制と光学系の全長短縮とを両立できる。
　また、本実施形態の撮像装置は、以下の条件式（３）を満足することが好ましい。
　ＣＲＡobj＜１０ｄｅｇ　　　（３）
　ここで、
　ＣＲＡobjは、第１物体側レンズに入射する主光線と光軸とのなす角度のうち、最大となる角度、
である。
　角度の正負は、光軸から時計回りの方向に測った場合の角度を負、反時計回りの方向に測ったときの角度を正とする。
　条件式（３）に関する技術的意義については既に説明したので、説明を省略する。
　また、本実施形態の撮像装置では、第１レンズ群は、物体側から順に、正の屈折力を有する１枚または２枚のレンズと、負の屈折力を有する１枚または２枚のレンズと、正の屈折力を有する１枚から３枚のレンズと、負の屈折力を有する第１像側レンズと、から構成されることが好ましい。
　更に、本実施形態の撮像装置では、第１レンズ群は、６枚のレンズから構成され、物体側から順に、正の屈折力を有する第１物体側レンズと、正の屈折力を有する１枚のレンズと、負の屈折力を有する１枚のレンズと、正の屈折力を有する２枚のレンズと、負の屈折力を有する第１像側レンズと、から構成されることが好ましい。
　更に、本実施形態の撮像装置では、第１レンズ群は、５枚のレンズから構成され、物体側から順に、正の屈折力を有する第１物体側レンズと、正の屈折力を有する１枚のレンズと、負の屈折力を有する１枚のレンズと、正の屈折力を有する１枚のレンズと、負の屈折力を有する第１像側レンズと、から構成されることが好ましい。
　更に、本実施形態の撮像装置では、第１レンズ群は、７枚のレンズから構成され、物体側から順に、正の屈折力を有する第１物体側レンズと、正の屈折力を有する１枚のレンズと、負の屈折力を有する２枚のレンズと、正の屈折力を有する２枚のレンズと、負の屈折力を有する第１像側レンズと、から構成されることが好ましい。
　また、本実施形態の撮像装置では、第１物体側レンズは、物体側面が、物体側に凸面を向けていることが好ましい。また、第１物体側レンズは、両凸正レンズであることが好ましい。
　また、本実施形態の撮像装置では、第１像側レンズは、像側面が、像側に凹面を向けていることが好ましい。また、第１像側レンズは、両凹負レンズであることが好ましい。
　また、本実施形態の撮像装置では、第２レンズ群は、物体側から順に、正の屈折力を有する第２物体側レンズと、負の屈折力を有する１枚のレンズと、正の屈折力を有する２枚または３枚のレンズと、負の屈折力を有する１枚のレンズと、正の屈折力を有する１枚または２枚のレンズと、負の屈折力を有する第２像側レンズと、から構成されることが好ましい。この場合、第２物体側レンズは、像側面が、像側に凸面を向けていることが好ましい。例えば、第２物体側レンズは、両凸正レンズであることが好ましい。また、第２像側レンズは、像側面が像側に凹面を向けていることが好ましい。また、第２像側レンズは、物体側面が物体側に凹面を向けていることが好ましい。
　更に、本実施形態の撮像装置では、第２レンズ群は、８枚のレンズから構成され、物体側から順に、正の屈折力を有する第２物体側レンズと、負の屈折力を有する１枚のレンズと、正の屈折力を有する３枚のレンズと、負の屈折力を有する１枚のレンズと、正の屈折力を有する１枚のレンズと、負の屈折力を有する第２像側レンズと、から構成されることが好ましい。
　更に、本実施形態の撮像装置では、第２レンズ群は、７枚のレンズから構成され、物体側から順に、正の屈折力を有する第２物体側レンズと、負の屈折力を有する１枚のレンズと、正の屈折力を有する２枚のレンズと、負の屈折力を有する１枚のレンズと、正の屈折力を有する１枚のレンズと、負の屈折力を有する第２像側レンズと、から構成されることが好ましい。
　また、本実施形態の撮像装置では、第２レンズ群は、物体側から順に、正の屈折力を有する第２物体側レンズと、負の屈折力を有する１枚のレンズと、正の屈折力を有する３枚のレンズと、負の屈折力を有する２枚または３枚のレンズと、から構成されることが好ましい。
　また、本実施形態の撮像装置では、第２レンズ群は、物体側から順に、負の屈折力を有する第２物体側レンズと、正の屈折力を有する２枚から４枚のレンズと、負の屈折力を有する１枚または２枚のレンズと、から構成されることが好ましい。この場合、第２物体側レンズは、両凹負レンズであることが好ましい。また、第２物体側レンズの像側に位置するレンズは、両凸正レンズであることが好ましい。また、第２像側レンズは、両凹負レンズであることが好ましい。また、第２像側レンズの物体側に位置するレンズは、両凹負レンズであることが好ましい。
　更に、本実施形態の撮像装置では、第２レンズ群は、５枚のレンズから構成され、物体側から順に、負の屈折力を有する第２物体側レンズと、正の屈折力を有する２枚のレンズと、負の屈折力を有する２枚のレンズと、から構成されることが好ましい。
　また、本実施形態の撮像システムは、上述のいずれか１つの撮像装置と、物体を保持するステージと、物体を照明する照明装置と、を有することを特徴とする。
　このようにすることで、照明装置により物体を照明することができる。よって、撮像時のノイズが低減できるので、高い解像度で物体の画像を取得することができる。
　また、本実施形態の撮像システムでは、撮像装置とステージとが一体になっていることが好ましい。
　本実施形態の撮像装置に用いられる光学系は、物体側の開口数が大きい。そのため、光学系は高い分解能を有するが、被写界深度が浅くなる。そこで、本実施形態の撮像装置を用いる撮像システムでは、撮像装置と物体を保持するステージとを一体にすることが好ましい。このようにすることで、撮像装置と物体の相対位置や相対距離を一定に保つことができるので、解像度の高い画像を取得することができる。
　また、本実施形態の撮像装置に用いられる光学系は、以下の条件式（１）を満足する撮像素子を有する撮像装置に用いられる光学系であって、光学系は、物体側から順に、複数のレンズからなる第１レンズ群と、絞りと、複数のレンズからなる第２レンズ群と、からなり、第１レンズ群は、最も物体側に配置された第１物体側レンズを有し、第２レンズ群は、最も像側に配置された第２像側レンズを有し、以下の条件式（２）、（３）、（４）、（５）を満足することを特徴とする。
　３２５０＜２Ｙ／ｐ　　　（１）
　－１．０＜β　　　（２）
　ＣＲＡobj＜１０ｄｅｇ　　　（３）
　２．０＜ＬL／√（Ｙ×Ｙobj）＜１５．０　　　（４）
　０．５＜ＬTL／Ｄoi＜０．９５　　　（５）
　ここで、
　Ｙは、光学系全系における最大像高、
　ｐは、撮像素子における画素ピッチ、
　βは、光学系の結像倍率、
　ＣＲＡobjは、第１物体側レンズに入射する主光線と光軸とのなす角度のうち、最大となる角度、
　ＬLは、第１物体側レンズの物体側面から第２像側レンズの像側面までの光軸上の距離、
　Ｙobjは、最大物体高、
　ＬTLは、第１物体側レンズの物体側面から像までの光軸上の距離、
　Ｄoiは、物体から像までの光軸上の距離、
である。
　また、本実施形態の撮像装置に用いられる別の光学系は、以下の条件式（１）を満足する撮像素子を有する撮像装置に用いられる光学系であって、光学系は、物体側から順に、複数のレンズからなる第１レンズ群と、絞りと、複数のレンズからなる第２レンズ群と、を有し、第１レンズ群は、最も物体側に配置された第１物体側レンズを有し、第２レンズ群は、最も像側に配置された第２像側レンズを有し、第１レンズ群は、最も物体側に配置され、全体として正の屈折力を有する物体側レンズ群を含み、物体側レンズ群は、以下の条件式（１０）を満足するレンズにより構成され、以下の条件式（２）、（４）、（１１）を満足することを特徴とする。
　３２５０＜２Ｙ／ｐ　　　（１）
　－１．０＜β　　　（２）
　２．０＜ＬL／√（Ｙ×Ｙobj）＜１５．０　　　（４）
　０．６＜φG1o×｜β｜／Ｙ　　　（１０）
　０．０＜βG1o　　　（１１）
　ここで、
　Ｙは、光学系全系における最大像高、
　ｐは、撮像素子における画素ピッチ、
　βは、光学系の結像倍率、
　ＬLは、第１物体側レンズの物体側面から第２像側レンズの像側面までの光軸上の距離、
　Ｙobjは、最大物体高、
　φG1oは、物体側レンズ群を構成する全てのレンズにおける有効径、
　βG1oは、物体側レンズ群の結像倍率、
である。
　本実施形態の撮像装置に用いられる光学系は、適宜、上述した撮像装置における構成を備え、条件式を満足しても良い。
　また、各条件式について、下限値、上限値の何れかまたは双方を限定することで、その機能をより確実にできるので好ましい。また、各条件式について、より限定した条件式の数値範囲の上限値あるいは下限値のみを限定しても構わない。また、条件式の数値範囲を限定するにあたっては、上記の各条件式の上限値又は下限値を、上記の他の条件式の上限値又は下限値としても良い。
　以下に、本発明のある態様に係る撮像装置に用いられる光学系の実施例を、図面に基づいて詳細に説明する。なお、この実施例によりこの発明が限定されるものではない。
　なお、以下の実施例においては、例示される光学系に対して、どのような画素ピッチの撮像素子を用いるかについては、明示していない。何故なら、上述した、条件式（１）を満足しさえすれば、種々の画素ピッチの撮像素子を適宜選択することが可能であるからである。
　例えば、実施例１の光学系における像高は、２１．６７１ｍｍであるから、実施例１の光学系に、画素ピッチが６．０μｍの撮像素子を用いた場合、２Ｙ／Ｐ＝７２２３となるので、本実施例の条件式（１）を満足する。このように、撮像素子の画素ピッチは、条件式（１）を満足する範囲内において、適宜選択し得るものであるから、当然、実施例１の光学系とともに用いられる撮像素子の画素ピッチも、６．０μｍに限定されない。また、他の実施例の光学系においても、具体的な撮像素子の画素ピッチを例示するまでもなく、適切な画素ピッチの撮像素子と組み合わせることが可能である。
　実施例１にかかる光学系について説明する。図１（ａ）は実施例１にかかる光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図である。また、図１（ｂ）、（ｃ）、（ｄ）、（ｅ）は、実施例１にかかる光学系の収差図である。
　図１に示す収差図において、“ＦＩＹ”は像高を示している。なお、収差図における記号は、後述の実施例においても共通である。また、実施例１～２２の収差図において、（ｂ）、（ｃ）、（ｄ）、（ｅ）は、それぞれ、球面収差（ＳＡ）、非点収差（ＡＳ）、歪曲収差（ＤＴ）、倍率色収差（ＣＣ）を示している。
　実施例１の光学系は、図１（ａ）に示すように、物体側より順に、正の屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、開口絞りＳと、正の屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、を有している。なお、実施例１～２２おいて、レンズ断面図中、Ｓは絞りを示し、Ｃはカバーガラスを示し、Ｉは撮像素子の撮像面を示している。
　第１レンズ群Ｇ１は、両凸正レンズＬ１と、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２と、両凹負レンズＬ３と、両凸正レンズＬ４と、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ５と、両凹負レンズＬ６と、からなる。ここで、正メニスカスレンズＬ５と両凹負レンズＬ６とは接合されている。
　第２レンズ群Ｇ２は、両凸正レンズＬ７と、両凹負レンズＬ８と、両凸正レンズＬ９と、両凸正レンズＬ１０と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１２と、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３と、両凹負レンズＬ１４と、からなる。ここで、両凹負レンズＬ８と両凸正レンズＬ９とは接合されている。
　第１レンズ群Ｇ１において、物体側レンズ群は、両凸正レンズＬ１と正メニスカスレンズＬ２とで構成されている。また、像側レンズ群は、両凹負レンズＬ３、両凸正レンズＬ４、正メニスカスレンズＬ５及び両凹負レンズＬ６で構成されている。ここで、物体側レンズ群の全てのレンズは、条件式（１０）を満足するレンズである。像側レンズ群の全てのレンズは、条件式（１３）を満足するレンズである。
　第２レンズ群Ｇ２において、所定のレンズ群は両凹負レンズＬ１４である。
　非球面は、両凹負レンズＬ３の両面と、両凸正レンズＬ７の両面と、両凸正レンズＬ１０の両面と、正メニスカスレンズＬ１３の両面と、両凹負レンズＬ１４の両面との１０面に用いられている。
　次に、実施例２にかかる光学系について説明する。図２（ａ）は実施例２にかかる光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図である。また、図２（ｂ）、（ｃ）、（ｄ）、（ｅ）は、実施例２にかかる光学系の収差図である。
　実施例２の光学系は、図２（ａ）に示すように、物体側より順に、正の屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、開口絞りＳと、正の屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、を有している。
　第１レンズ群Ｇ１は、両凸正レンズＬ１と、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２と、両凹負レンズＬ３と、両凸正レンズＬ４と、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ５と、両凹負レンズＬ６と、からなる。ここで、正メニスカスレンズＬ５と両凹負レンズＬ６とは接合されている。
　第２レンズ群Ｇ２は、両凸正レンズＬ７と、両凹負レンズＬ８と、両凸正レンズＬ９と、両凸正レンズＬ１０と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１２と、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３と、両凹負レンズＬ１４と、からなる。ここで、両凹負レンズＬ８と両凸正レンズＬ９とは接合されている。
　第１レンズ群Ｇ１において、物体側レンズ群は、両凸正レンズＬ１と正メニスカスレンズＬ２とで構成されている。また、像側レンズ群は、両凹負レンズＬ３、両凸正レンズＬ４、正メニスカスレンズＬ５及び両凹負レンズＬ６で構成されている。ここで、物体側レンズ群の全てのレンズは、条件式（１０）を満足するレンズである。像側レンズ群の全てのレンズは、条件式（１３）を満足するレンズである。
　第２レンズ群Ｇ２において、所定のレンズ群は両凹負レンズＬ１４である。
　非球面は、両凹負レンズＬ３の両面と、両凸正レンズＬ７の両面と、両凸正レンズＬ１０の両面と、正メニスカスレンズＬ１３の両面と、両凹負レンズＬ１４の両面との１０面に用いられている。
　次に、実施例３にかかる光学系について説明する。図３（ａ）は実施例３にかかる光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図である。また、図３（ｂ）、（ｃ）、（ｄ）、（ｅ）は、実施例３にかかる光学系の収差図である。
　実施例３の光学系は、図３（ａ）に示すように、物体側より順に、正の屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、開口絞りＳと、正の屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、を有している。
　第１レンズ群Ｇ１は、両凸正レンズＬ１と、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２と、両凹負レンズＬ３と、両凸正レンズＬ４と、両凸正レンズＬ５と、両凹負レンズＬ６と、からなる。ここで、両凸正レンズＬ５と両凹負レンズＬ６とは接合されている。
　第２レンズ群Ｇ２は、両凸正レンズＬ７と、両凹負レンズＬ８と、両凸正レンズＬ９と、両凸正レンズＬ１０と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１２と、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３と、両凹負レンズＬ１４と、からなる。ここで、両凹負レンズＬ８と両凸正レンズＬ９とは接合されている。
　第１レンズ群Ｇ１において、物体側レンズ群は、両凸正レンズＬ１と正メニスカスレンズＬ２とで構成されている。また、像側レンズ群は、両凹負レンズＬ３、両凸正レンズＬ４、両凸正レンズＬ５及び両凹負レンズＬ６で構成されている。ここで、物体側レンズ群の全てのレンズは、条件式（１０）を満足するレンズである。像側レンズ群の全てのレンズは、条件式（１３）を満足するレンズである。
　第２レンズ群Ｇ２において、所定のレンズ群は両凹負レンズＬ１４である。
　非球面は、両凹負レンズＬ３の両面と、両凸正レンズＬ７の両面と、両凸正レンズＬ１０の両面と、正メニスカスレンズＬ１３の両面と、両凹負レンズＬ１４の両面との１０面に用いられている。
　次に、実施例４にかかる光学系について説明する。図４（ａ）は実施例４にかかる光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図である。また、図４（ｂ）、（ｃ）、（ｄ）、（ｅ）は、実施例４にかかる光学系の収差図である。
　実施例４の光学系は、図４（ａ）に示すように、物体側より順に、正の屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、開口絞りＳと、正の屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、を有している。
　第１レンズ群Ｇ１は、両凸正レンズＬ１と、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２と、両凹負レンズＬ３と、両凸正レンズＬ４と、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ５と、両凹負レンズＬ６と、からなる。ここで、正メニスカスレンズＬ５と両凹負レンズＬ６とは接合されている。
　第２レンズ群Ｇ２は、両凸正レンズＬ７と、両凹負レンズＬ８と、両凸正レンズＬ９と、両凸正レンズＬ１０と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１２と、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３と、両凹負レンズＬ１４と、からなる。ここで、両凹負レンズＬ８と両凸正レンズＬ９とは接合されている。
　第１レンズ群Ｇ１において、物体側レンズ群は、両凸正レンズＬ１と正メニスカスレンズＬ２とで構成されている。また、像側レンズ群は、両凹負レンズＬ３、両凸正レンズＬ４、正メニスカスレンズＬ５及び両凹負レンズＬ６で構成されている。ここで、物体側レンズ群の全てのレンズは、条件式（１０）を満足するレンズである。像側レンズ群の全てのレンズは、条件式（１３）を満足するレンズである。
　第２レンズ群Ｇ２において、所定のレンズ群は両凹負レンズＬ１４である。
　非球面は、両凹負レンズＬ３の両面と、両凸正レンズＬ７の両面と、両凸正レンズＬ１０の両面と、正メニスカスレンズＬ１３の両面と、両凹負レンズＬ１４の両面との１０面に用いられている。
　次に、実施例５にかかる光学系について説明する。図５（ａ）は実施例５にかかる光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図である。また、図５（ｂ）、（ｃ）、（ｄ）、（ｅ）は、実施例５にかかる光学系の収差図である。
　実施例５の光学系は、図５（ａ）に示すように、物体側より順に、正の屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、開口絞りＳと、正の屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、を有している。
　第１レンズ群Ｇ１は、両凸正レンズＬ１と、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２と、両凹負レンズＬ３と、両凸正レンズＬ４と、両凸正レンズＬ５と、両凹負レンズＬ６と、からなる。ここで、両凸正レンズＬ５と両凹負レンズＬ６とは接合されている。
　第２レンズ群Ｇ２は、両凸正レンズＬ７と、両凹負レンズＬ８と、両凸正レンズＬ９と、両凸正レンズＬ１０と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１２と、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３と、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１４と、からなる。ここで、両凹負レンズＬ８と両凸正レンズＬ９とは接合されている。
　第１レンズ群Ｇ１において、物体側レンズ群は、両凸正レンズＬ１と正メニスカスレンズＬ２とで構成されている。また、像側レンズ群は、両凹負レンズＬ３、両凸正レンズＬ４、両凸正レンズＬ５及び両凹負レンズＬ６で構成されている。ここで、物体側レンズ群の全てのレンズは、条件式（１０）を満足するレンズである。像側レンズ群の全てのレンズは、条件式（１３）を満足するレンズである。
　第２レンズ群Ｇ２において、所定のレンズ群は負メニスカスレンズＬ１４である。
　非球面は、両凹負レンズＬ３の両面と、両凸正レンズＬ７の両面と、両凸正レンズＬ１０の両面と、正メニスカスレンズＬ１３の両面と、負メニスカスレンズＬ１４の両面との１０面に用いられている。
　次に、実施例６にかかる光学系について説明する。図６（ａ）は実施例６にかかる光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図である。また、図６（ｂ）、（ｃ）、（ｄ）、（ｅ）は、実施例６にかかる光学系の収差図である。
　実施例６の光学系は、図６（ａ）に示すように、物体側より順に、正の屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、開口絞りＳと、正の屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、を有している。
　第１レンズ群Ｇ１は、両凸正レンズＬ１と、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２と、両凹負レンズＬ３と、両凸正レンズＬ４と、両凸正レンズＬ５と、両凹負レンズＬ６と、からなる。ここで、両凸正レンズＬ５と両凹負レンズＬ６とは接合されている。
　第２レンズ群Ｇ２は、両凸正レンズＬ７と、両凹負レンズＬ８と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ９と、両凸正レンズＬ１０と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１２と、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３と、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１４と、からなる。ここで、両凹負レンズＬ８と正メニスカスレンズＬ９とは接合されている。
　第１レンズ群Ｇ１において、物体側レンズ群は、両凸正レンズＬ１と正メニスカスレンズＬ２とで構成されている。また、像側レンズ群は、両凹負レンズＬ３、両凸正レンズＬ４、両凸正レンズＬ５及び両凹負レンズＬ６で構成されている。ここで、物体側レンズ群の全てのレンズは、条件式（１０）を満足するレンズである。像側レンズ群の全てのレンズは、条件式（１３）を満足するレンズである。
　第２レンズ群Ｇ２において、所定のレンズ群は負メニスカスレンズＬ１４である。
　非球面は、両凹負レンズＬ３の両面と、両凸正レンズＬ７の両面と、両凸正レンズＬ１０の両面と、正メニスカスレンズＬ１３の両面と、負メニスカスレンズＬ１４の両面との１０面に用いられている。
　次に、実施例７にかかる光学系について説明する。図７（ａ）は実施例７にかかる光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図である。また、図７（ｂ）、（ｃ）、（ｄ）、（ｅ）は、実施例７にかかる光学系の収差図である。
　実施例７の光学系は、図７（ａ）に示すように、物体側より順に、正の屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、開口絞りＳと、正の屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、を有している。
　第１レンズ群Ｇ１は、両凸正レンズＬ１と、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２と、両凹負レンズＬ３と、両凸正レンズＬ４と、両凸正レンズＬ５と、両凹負レンズＬ６と、からなる。ここで、両凸正レンズＬ５と両凹負レンズＬ６とは接合されている。
　第２レンズ群Ｇ２は、両凸正レンズＬ７と、両凹負レンズＬ８と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ９と、両凸正レンズＬ１０と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１２と、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３と、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１４と、からなる。ここで、両凹負レンズＬ８と正メニスカスレンズＬ９とは接合されている。
　第１レンズ群Ｇ１において、物体側レンズ群は、両凸正レンズＬ１と正メニスカスレンズＬ２とで構成されている。また、像側レンズ群は、両凹負レンズＬ３、両凸正レンズＬ４、両凸正レンズＬ５及び両凹負レンズＬ６で構成されている。ここで、物体側レンズ群の全てのレンズは、条件式（１０）を満足するレンズである。像側レンズ群の全てのレンズは、条件式（１３）を満足するレンズである。
　第２レンズ群Ｇ２において、所定のレンズ群は負メニスカスレンズＬ１４である。
　非球面は、両凹負レンズＬ３の両面と、両凸正レンズＬ７の両面と、両凸正レンズＬ１０の両面と、正メニスカスレンズＬ１３の両面と、負メニスカスレンズＬ１４の両面との１０面に用いられている。
　次に、実施例８にかかる光学系について説明する。図８（ａ）は実施例８にかかる光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図である。また、図８（ｂ）、（ｃ）、（ｄ）、（ｅ）は、実施例８にかかる光学系の収差図である。
　実施例８の光学系は、図８（ａ）に示すように、物体側より順に、正の屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、開口絞りＳと、正の屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、を有している。
　第１レンズ群Ｇ１は、両凸正レンズＬ１と、両凸正レンズＬ２と、両凹負レンズＬ３と、両凸正レンズＬ４と、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ５と、両凹負レンズＬ６と、からなる。ここで、正メニスカスレンズＬ５と両凹負レンズＬ６とは接合されている。
　第２レンズ群Ｇ２は、両凸正レンズＬ７と、両凹負レンズＬ８と、両凸正レンズＬ９と、両凸正レンズＬ１０と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１２と、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１３と、両凹負レンズＬ１４と、からなる。ここで、両凹負レンズＬ８と両凸正レンズＬ９とは接合されている。
　第１レンズ群Ｇ１において、物体側レンズ群は、両凸正レンズＬ１と両凸正レンズＬ２とで構成されている。また、像側レンズ群は、両凹負レンズＬ３、両凸正レンズＬ４、正メニスカスレンズＬ５及び両凹負レンズＬ６で構成されている。ここで、物体側レンズ群の全てのレンズは、条件式（１０）を満足するレンズである。像側レンズ群の全てのレンズは、条件式（１３）を満足するレンズである。
　第２レンズ群Ｇ２において、所定のレンズ群は、負メニスカスレンズＬ１３と両凹負レンズＬ１４である。
　非球面は、両凹負レンズＬ３の両面と、両凸正レンズＬ７の両面と、両凸正レンズＬ１０の両面と、負メニスカスレンズＬ１３の両面と、両凹負レンズＬ１４の両面との１０面に用いられている。
　次に、実施例９にかかる光学系について説明する。図９（ａ）は実施例９にかかる光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図である。また、図９（ｂ）、（ｃ）、（ｄ）、（ｅ）は、実施例９にかかる光学系の収差図である。
　実施例９の光学系は、図９（ａ）に示すように、物体側より順に、正の屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、開口絞りＳと、正の屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、を有している。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２と、両凹負レンズＬ３と、両凸正レンズＬ４と、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ５と、両凹負レンズＬ６と、からなる。ここで、正メニスカスレンズＬ５と両凹負レンズＬ６とは接合されている。
　第２レンズ群Ｇ２は、両凸正レンズＬ７と、両凹負レンズＬ８と、両凸正レンズＬ９と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１０と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１２と、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３と、両凹負レンズＬ１４と、からなる。ここで、両凹負レンズＬ８と両凸正レンズＬ９とは接合されている。
　第１レンズ群Ｇ１において、物体側レンズ群は、正メニスカスレンズＬ１と正メニスカスレンズＬ２とで構成されている。また、像側レンズ群は、両凹負レンズＬ３、両凸正レンズＬ４、正メニスカスレンズＬ５及び両凹負レンズＬ６で構成されている。ここで、物体側レンズ群の全てのレンズは、条件式（１０）を満足するレンズである。像側レンズ群の全てのレンズは、条件式（１３）を満足するレンズである。
　第２レンズ群Ｇ２において、所定のレンズ群は両凹負レンズＬ１４である。
　非球面は、両凹負レンズＬ３の両面と、両凸正レンズＬ７の両面と、正メニスカスレンズＬ１０の両面と、正メニスカスレンズＬ１３の両面と、両凹負レンズＬ１４の両面との１０面に用いられている。
　次に、実施例１０にかかる光学系について説明する。図１０（ａ）は実施例１０にかかる光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図である。また、図１０（ｂ）、（ｃ）、（ｄ）、（ｅ）は、実施例１０にかかる光学系の収差図である。
　実施例１０の光学系は、図１０（ａ）に示すように、物体側より順に、正の屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、開口絞りＳと、正の屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、を有している。
　第１レンズ群Ｇ１は、両凸正レンズＬ１と、両凸正レンズＬ２と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３と、両凹負レンズＬ４と、両凸正レンズＬ５と、両凸正レンズＬ６と、両凹負レンズＬ７と、からなる。ここで、両凸正レンズＬ６と両凹負レンズＬ７とは接合されている。
　第２レンズ群Ｇ２は、両凸正レンズＬ８と、両凹負レンズＬ９と、両凸正レンズＬ１０と、プリズムＬ１１と、両凸正レンズＬ１２と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１３と、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１４と、両凹負レンズＬ１５と、からなる。ここで、両凹負レンズＬ９と両凸正レンズＬ１０とは接合されている。
　第１レンズ群Ｇ１において、物体側レンズ群は、両凸正レンズＬ１と両凸正レンズＬ２とで構成されている。また、像側レンズ群は、負メニスカスレンズＬ３、両凹負レンズＬ４、両凸正レンズＬ５、両凸正レンズＬ６及び両凹負レンズＬ７で構成されている。ここで、物体側レンズ群の全てのレンズは、条件式（１０）を満足するレンズである。像側レンズ群の全てのレンズは、条件式（１３）を満足するレンズである。
　第２レンズ群Ｇ２において、所定のレンズ群は両凹負レンズＬ１５である。
　非球面は、両凹負レンズＬ４の両面と、両凸正レンズＬ８の両面と、両凸正レンズＬ１２の両面と、正メニスカスレンズＬ１４の両面と、両凹負レンズＬ１５の両面との１０面に用いられている。
　次に、実施例１１にかかる光学系について説明する。図１１（ａ）は実施例１１にかかる光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図である。また、図１１（ｂ）、（ｃ）、（ｄ）、（ｅ）は、実施例１１にかかる光学系の収差図である。
　実施例１１の光学系は、図１１（ａ）に示すように、物体側より順に、正の屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、開口絞りＳと、正の屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、を有している。
　第１レンズ群Ｇ１は、両凸正レンズＬ１と、両凸正レンズＬ２と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３と、両凹負レンズＬ４と、両凸正レンズＬ５と、両凸正レンズＬ６と、両凹負レンズＬ７と、からなる。ここで、両凸正レンズＬ６と両凹負レンズＬ７とは接合されている。
　第２レンズ群Ｇ２は、両凸正レンズＬ８と、両凹負レンズＬ９と、両凸正レンズＬ１０と、プリズムＬ１１と、両凸正レンズＬ１２と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１３と、両凸正レンズＬ１４と、両凹負レンズＬ１５と、からなる。ここで、両凹負レンズＬ９と両凸正レンズＬ１０とは接合されている。
　第１レンズ群Ｇ１において、物体側レンズ群は、両凸正レンズＬ１と両凸正レンズＬ２とで構成されている。また、像側レンズ群は、負メニスカスレンズＬ３、両凹負レンズＬ４、両凸正レンズＬ５、両凸正レンズＬ６及び両凹負レンズＬ７で構成されている。ここで、物体側レンズ群の全てのレンズは、条件式（１０）を満足するレンズである。像側レンズ群の全てのレンズは、条件式（１３）を満足するレンズである。
　第２レンズ群Ｇ２において、所定のレンズ群は両凹負レンズＬ１５である。
　非球面は、両凹負レンズＬ４の両面と、両凸正レンズＬ８の両面と、両凸正レンズＬ１２の両面と、両凸正レンズＬ１４の両面と、両凹負レンズＬ１５の両面との１０面に用いられている。
　次に、実施例１２にかかる光学系について説明する。図１２（ａ）は実施例１２にかかる光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図である。また、図１２（ｂ）、（ｃ）、（ｄ）、（ｅ）は、実施例１２にかかる光学系の収差図である。
　実施例１２の光学系は、図１２（ａ）に示すように、物体側より順に、正の屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、開口絞りＳと、正の屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、を有している。
　第１レンズ群Ｇ１は、両凸正レンズＬ１と、両凸正レンズＬ２と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３と、両凹負レンズＬ４と、両凸正レンズＬ５と、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ６と、両凹負レンズＬ７と、からなる。ここで、正メニスカスレンズＬ６と両凹負レンズＬ７とは接合されている。
　第２レンズ群Ｇ２は、両凸正レンズＬ８と、両凹負レンズＬ９と、両凸正レンズＬ１０と、プリズムＬ１１と、両凸正レンズＬ１２と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１３と、両凸正レンズＬ１４と、両凹負レンズＬ１５と、からなる。ここで、両凹負レンズＬ９と両凸正レンズＬ１０とは接合されている。
　第１レンズ群Ｇ１において、物体側レンズ群は、両凸正レンズＬ１と両凸正レンズＬ２とで構成されている。また、像側レンズ群は、負メニスカスレンズＬ３、両凹負レンズＬ４、両凸正レンズＬ５、正メニスカスレンズＬ６及び両凹負レンズＬ７で構成されている。ここで、物体側レンズ群の全てのレンズは、条件式（１０）を満足するレンズである。像側レンズ群の全てのレンズは、条件式（１３）を満足するレンズである。
　第２レンズ群Ｇ２において、所定のレンズ群は両凹負レンズＬ１５である。
　非球面は、両凹負レンズＬ４の両面と、両凸正レンズＬ８の両面と、両凸正レンズＬ１２の両面と、両凸正レンズＬ１４の両面と、両凹負レンズＬ１５の両面との１０面に用いられている。
　次に、実施例１３にかかる光学系について説明する。図１３（ａ）は実施例１３にかかる光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図である。また、図１３（ｂ）、（ｃ）、（ｄ）、（ｅ）は、実施例１３にかかる光学系の収差図である。
　実施例１３の光学系は、図１３（ａ）に示すように、物体側より順に、正の屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、開口絞りＳと、正の屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、を有している。
　第１レンズ群Ｇ１は、両凸正レンズＬ１と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３と、両凸正レンズＬ４と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ５と、からなる。
　第２レンズ群Ｇ２は、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ６と、両凹負レンズＬ７と、両凸正レンズＬ８と、両凸正レンズＬ９と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１０と、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１２と、からなる。ここで、両凹負レンズＬ７と両凸正レンズＬ８とは接合されている。
　第１レンズ群Ｇ１において、物体側レンズ群は、両凸正レンズＬ１と正メニスカスレンズＬ２とで構成されている。また、像側レンズ群は、負メニスカスレンズＬ３、両凸正レンズＬ４及び負メニスカスレンズＬ５で構成されている。ここで、物体側レンズ群の全てのレンズは、条件式（１０）を満足するレンズである。像側レンズ群の全てのレンズは、条件式（１３）を満足するレンズである。
　第２レンズ群Ｇ２において、所定のレンズ群は負メニスカスレンズＬ１２である。
　非球面は、両凸正レンズＬ４の両面と、正メニスカスレンズＬ６の両面と、両凸正レンズＬ９の両面と、正メニスカスレンズＬ１１の両面と、負メニスカスレンズＬ１２の両面との１０面に用いられている。
　次に、実施例１４にかかる光学系について説明する。図１４（ａ）は実施例１４にかかる光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図である。また、図１４（ｂ）、（ｃ）、（ｄ）、（ｅ）は、実施例１４にかかる光学系の収差図である。
　実施例１４の光学系は、図１４（ａ）に示すように、物体側より順に、負の屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、開口絞りＳと、正の屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、を有している。
　第１レンズ群Ｇ１は、平凸正レンズＬ１と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３と、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ４と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ５と、からなる。
　第２レンズ群Ｇ２は、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ６と、両凹負レンズＬ７と、両凸正レンズＬ８と、両凸正レンズＬ９と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１０と、両凸正レンズＬ１１と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１２と、からなる。ここで、両凹負レンズＬ７と両凸正レンズＬ８とは接合されている。
　第１レンズ群Ｇ１において、物体側レンズ群は、平凸正レンズＬ１と正メニスカスレンズＬ２とで構成されている。また、像側レンズ群は、負メニスカスレンズＬ３、正メニスカスレンズＬ４及び負メニスカスレンズＬ５で構成されている。ここで、物体側レンズ群の全てのレンズは、条件式（１０）を満足するレンズである。像側レンズ群の全てのレンズは、条件式（１３）を満足するレンズである。
　非球面は、正メニスカスレンズＬ４の両面と、正メニスカスレンズＬ６の両面と、両凸正レンズＬ９の両面と、両凸正レンズＬ１１の両面と、負メニスカスレンズＬ１２の両面との１０面に用いられている。
　次に、実施例１５にかかる光学系について説明する。図１５（ａ）は実施例１５にかかる光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図である。また、図１５（ｂ）、（ｃ）、（ｄ）、（ｅ）は、実施例１５にかかる光学系の収差図である。
　実施例１５の光学系は、図１５（ａ）に示すように、物体側より順に、負の屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、開口絞りＳと、正の屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、を有している。
　第１レンズ群Ｇ１は、両凸正レンズＬ１と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３と、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ４と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ５と、からなる。
　第２レンズ群Ｇ２は、両凸正レンズＬ６と、両凹負レンズＬ７と、両凸正レンズＬ８と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ９と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１０と、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１２と、からなる。ここで、両凹負レンズＬ７と両凸正レンズＬ８とは接合されている。
　第１レンズ群Ｇ１において、物体側レンズ群は、両凸正レンズＬ１と正メニスカスレンズＬ２とで構成されている。また、像側レンズ群は、負メニスカスレンズＬ３、正メニスカスレンズＬ４及び負メニスカスレンズＬ５で構成されている。ここで、物体側レンズ群の全てのレンズは、条件式（１０）を満足するレンズである。像側レンズ群の全てのレンズは、条件式（１３）を満足するレンズである。
　第２レンズ群Ｇ２において、所定のレンズ群は、負メニスカスレンズＬ１１と負メニスカスレンズＬ１２である。
　非球面は、負メニスカスレンズＬ３の物体側面と、正メニスカスレンズＬ４の両面と、両凸正レンズＬ６の両面と、正メニスカスレンズＬ９の両面と、負メニスカスレンズＬ１１の両面と、負メニスカスレンズＬ１２の両面との１１面に用いられている。
　次に、実施例１６にかかる光学系について説明する。図１６（ａ）は実施例１６にかかる光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図である。また、図１６（ｂ）、（ｃ）、（ｄ）、（ｅ）は、実施例１６にかかる光学系の収差図である。
　実施例１６の光学系は、図１６（ａ）に示すように、物体側より順に、正の屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、開口絞りＳと、正の屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、を有している。
　第１レンズ群Ｇ１は、両凸正レンズＬ１と、両凹負レンズＬ２と、両凸正レンズＬ３と、両凸正レンズＬ４と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ５と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ６と、からなる。ここで、正メニスカスレンズＬ５と負メニスカスレンズＬ６とは接合されている。
　第２レンズ群Ｇ２は、両凹負レンズＬ７と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ８と、両凸正レンズＬ９と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１０と、両凸正レンズＬ１１と、両凹負レンズＬ１２と、両凹負レンズＬ１３と、からなる。ここで、両凹負レンズＬ７と正メニスカスレンズＬ８とは接合されている。
　第２レンズ群Ｇ２において、所定のレンズ群は、両凹負レンズＬ１２と両凹負レンズＬ１３である。
　非球面は、両凸正レンズＬ１の像側面と、両凹負レンズＬ２の両面と、両凸正レンズＬ３の物体側面と、両凸正レンズＬ４の像側面と、両凸正レンズＬ９の両面と、正メニスカスレンズＬ１０の両面と、両凸正レンズＬ１１の両面と、両凹負レンズＬ１２の両面と、両凹負レンズＬ１３の両面との１５面に用いられている。
　次に、実施例１７にかかる光学系について説明する。図１７（ａ）は実施例１７にかかる光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図である。また、図１７（ｂ）、（ｃ）、（ｄ）、（ｅ）は、実施例１７にかかる光学系の収差図である。
　実施例１７の光学系は、図１７（ａ）に示すように、物体側より順に、正の屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、開口絞りＳと、負の屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、を有している。
　第１レンズ群Ｇ１は、両凸正レンズＬ１と、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２と、両凹負レンズＬ３と、両凸正レンズＬ４と、両凸正レンズＬ５と、両凹負レンズＬ６と、からなる。ここで、両凸正レンズＬ５と両凹負レンズＬ６とは接合されている。
　第２レンズ群Ｇ２は、両凹負レンズＬ７と、両凸正レンズＬ８と、プリズムＬ９と、両凸正レンズＬ１０と、両凹負レンズＬ１１と、両凹負レンズＬ１２と、からなる。
　第２レンズ群Ｇ２において、所定のレンズ群は、両凹負レンズＬ１１と両凹負レンズＬ１２である。
　非球面は、両凸正レンズＬ４の像側面と、両凹負レンズＬ７の像側面と、両凸正レンズＬ８の両面と、両凸正レンズＬ１０の両面と、両凹負レンズＬ１１の両面と、両凹負レンズＬ１２の両面との１０面に用いられている。
　次に、実施例１８にかかる光学系について説明する。図１８（ａ）は実施例１８にかかる光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図である。また、図１８（ｂ）、（ｃ）、（ｄ）、（ｅ）は、実施例１８にかかる光学系の収差図である。
　実施例１８の光学系は、図１８（ａ）に示すように、物体側より順に、正の屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、開口絞りＳと、負の屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、を有している。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１と、両凸正レンズＬ２と、両凹負レンズＬ３と、両凸正レンズＬ４と、両凸正レンズＬ５と、両凹負レンズＬ６と、からなる。ここで、両凸正レンズＬ５と両凹負レンズＬ６とは接合されている。
　第２レンズ群Ｇ２は、両凹負レンズＬ７と、両凸正レンズＬ８と、プリズムＬ９と、両凸正レンズＬ１０と、両凹負レンズＬ１１と、両凹負レンズＬ１２と、からなる。
　第２レンズ群Ｇ２において、所定のレンズ群は、両凹負レンズＬ１１と両凹負レンズＬ１２である。
　非球面は、両凸正レンズＬ４の像側面と、両凹負レンズＬ７の像側面と、両凸正レンズＬ８の両面と、両凸正レンズＬ１０の両面と、両凹負レンズＬ１１の両面と、両凹負レンズＬ１２の両面との１０面に用いられている。
　次に、実施例１９にかかる光学系について説明する。図１９（ａ）は実施例１９にかかる光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図である。また、図１９（ｂ）、（ｃ）、（ｄ）、（ｅ）は、実施例１９にかかる光学系の収差図である。
　実施例１９の光学系は、図１９（ａ）に示すように、物体側より順に、正の屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、開口絞りＳと、負の屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、を有している。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１と、両凸正レンズＬ２と、両凹負レンズＬ３と、両凸正レンズＬ４と、両凸正レンズＬ５と、両凹負レンズＬ６と、からなる。ここで、両凸正レンズＬ５と両凹負レンズＬ６とは接合されている。
　第２レンズ群Ｇ２は、両凹負レンズＬ７と、両凸正レンズＬ８と、プリズムＬ９と、両凸正レンズＬ１０と、両凹負レンズＬ１１と、両凹負レンズＬ１２と、からなる。
　第２レンズ群Ｇ２において、所定のレンズ群は、両凹負レンズＬ１１と両凹負レンズＬ１２である。
　非球面は、両凸正レンズＬ４の像側面と、両凹負レンズＬ７の像側面と、両凸正レンズＬ８の両面と、両凸正レンズＬ１０の両面と、両凹負レンズＬ１１の両面と、両凹負レンズＬ１２の両面との１０面に用いられている。
　次に、実施例２０にかかる光学系について説明する。図２０（ａ）は実施例２０にかかる光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図である。また、図２０（ｂ）、（ｃ）、（ｄ）、（ｅ）は、実施例２０にかかる光学系の収差図である。
　実施例２０の光学系は、図２０（ａ）に示すように、物体側より順に、正の屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、開口絞りＳと、正の屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、を有している。
　第１レンズ群Ｇ１は、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１と、両凸正レンズＬ２と、両凹負レンズＬ３と、両凸正レンズＬ４と、両凸正レンズＬ５と、両凸正レンズＬ６と、両凹負レンズＬ７と、からなる。ここで、両凸正レンズＬ６と両凹負レンズＬ７とは接合されている。
　第２レンズ群Ｇ２は、両凹負レンズＬ８と、両凸正レンズＬ９と、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１０と、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１１と、両凸正レンズＬ１２と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１３と、両凹負レンズＬ１４と、からなる。ここで、両凹負レンズＬ８と両凸正レンズＬ９とは接合されている。
　第２レンズ群Ｇ２において、所定のレンズ群は、負メニスカスレンズＬ１３と両凹負レンズＬ１４である。
　非球面は、両凸正レンズＬ４の物体側面と、両凹負レンズＬ５の像側面と、正メニスカスレンズＬ１０の両面と、正メニスカスレンズＬ１１の両面と、両凸正レンズＬ１２の両面と、負メニスカスレンズＬ１３の両面と、両凹負レンズＬ１４の両面との１２面に用いられている。
　次に、実施例２１にかかる光学系について説明する。図２１（ａ）は実施例２１にかかる光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図である。また、図２１（ｂ）、（ｃ）、（ｄ）、（ｅ）は、実施例２１にかかる光学系の収差図である。
　実施例２１の光学系は、図２１（ａ）に示すように、物体側より順に、正の屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、開口絞りＳと、正の屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、を有している。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２と、両凸正レンズＬ３と、両凸正レンズＬ４と、両凹負レンズＬ５と、からなる。ここで、負メニスカスレンズＬ１と、正メニスカスレンズＬ２とは接合されている。また、両凸正レンズＬ４と両凹負レンズＬ５とは接合されている。
　第２レンズ群Ｇ２は、両凹負レンズＬ６と、両凸正レンズＬ７と、両凸正レンズＬ８と、両凸正レンズＬ９と、両凹負レンズＬ１０と、両凹負レンズＬ１１と、からなる。ここで、両凹負レンズＬ６と両凸正レンズＬ７とは接合されている。
　第２レンズ群Ｇ２において、所定のレンズ群は、両凹負レンズＬ１０と両凹負レンズＬ１１である。
　非球面は、両凸正レンズＬ３の像側面と、両凸正レンズＬ８の両面と、両凹負レンズＬ１１の両面との５面に用いられている。
　次に、実施例２２にかかる光学系について説明する。図２２（ａ）は実施例２２にかかる光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図である。また、図２２（ｂ）、（ｃ）、（ｄ）、（ｅ）は、実施例２２にかかる光学系の収差図である。
　実施例２２の光学系は、図２２（ａ）に示すように、物体側より順に、正の屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、開口絞りＳと、正の屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、を有している。
　第１レンズ群Ｇ１は、両凸正レンズＬ１と、両凸正レンズＬ２と、両凸正レンズＬ３と、両凹負レンズＬ４と、からなる。ここで、両凸正レンズＬ３と両凹負レンズＬ４とは接合されている。
　第２レンズ群Ｇ２は、両凹負レンズＬ５と、両凸正レンズＬ６と、両凸正レンズＬ７と、両凸正レンズＬ８と、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ９と、両凹負レンズＬ１０と、からなる。ここで、両凹負レンズＬ５と両凸正レンズＬ６とは接合されている。
　第２レンズ群Ｇ２において、所定のレンズ群は両凹負レンズＬ１０である。
　非球面は、両凸正レンズＬ２の像側面と、両凸正レンズＬ７の両面と、両凹負レンズＬ９の像側面と、両凹負レンズＬ１０の両面との６面に用いられている。
　次に、上記各実施例の光学系を構成する光学部材の数値データを掲げる。なお、各実施例の数値データにおいて、ｒ１、ｒ２、…は各レンズ面の曲率半径、ｄ１、ｄ２、…は各レンズの肉厚または空気間隔、ｎｄ１、ｎｄ２、…は各レンズのｄ線での屈折率、νｄ１、νｄ２、…は各レンズのアッべ数、φは有効径（直径）、＊印は非球面、ＮＡは物体側の開口数、βは倍率、ｆは光学系全系の焦点距離、ＩＨは像高、ｆｂはバックフォーカスを示している。なお、全長は、レンズ最前面からレンズ最終面までの距離にバックフォーカスを加えたものである。バックフォーカスは、レンズ最終面から近軸像面までの距離を空気換算して表したものである。
　また、非球面形状は、光軸方向をｚ、光軸に直交する方向をｙにとり、円錐係数をｋ、非球面係数をＡ４、Ａ６、Ａ８、Ａ１０、Ａ１２、Ａ１４としたとき、次の式で表される。
　ｚ＝（ｙ2／ｒ）／［１＋｛１－（１＋ｋ）（ｙ／ｒ）2｝1/2］
　　　　＋Ａ４ｙ4＋Ａ６ｙ6＋Ａ８ｙ8＋Ａ１０ｙ10＋Ａ１２ｙ12＋Ａ１４ｙ14
　また、Ｅ又はｅは１０のべき乗を表している。なお、これら諸元値の記号は後述の実施例の数値データにおいても共通である。
数値実施例１
単位  ｍｍ

面データ
  面番号        r          d         nd        νd       φ
      1      290.230     16.85     1.91082    35.25    101.49
      2     -286.471      1.50                         100.17
      3    -4871.735      9.90     1.91082    35.25     96.21
      4     -219.148     41.06                          94.52
      5*     -41.687      1.50     1.58360    30.33     38.74
      6*      46.368      8.17                          35.85
      7       44.400      9.66     1.49700    81.61     37.43
      8      -55.892     15.38                          37.00
      9     -323.128      4.44     1.84666    23.78     24.42
     10      -32.362      1.50     1.72047    34.71     23.64
     11       53.552      1.68                          21.65
     12（絞り） ∞       -1.32                          21.42
     13*      30.518      6.58     1.53366    55.96     22.47
     14*     -27.831      0.18                          23.38
     15      -33.267      1.50     1.72047    34.71     23.47
     16       46.956      5.22     1.61800    63.33     25.94
     17      -83.952      4.32                          27.14
     18*      47.816      6.84     1.49700    81.61     32.72
     19*     -87.060      0.62                          32.97
     20       27.830      5.99     1.72000    43.69     33.20
     21       70.475      1.26                          31.87
     22       78.102      1.67     1.58313    59.38     31.22
     23       18.075     11.55                          27.59
     24*     -49.380      4.50     1.53366    55.96     28.28
     25*     -32.783     10.93                          30.64
     26*     -26.910      5.00     1.53366    55.96     34.05
     27*     104.671      2.50                          41.03
     28         ∞        0.30     1.51633    64.14     42.98
     29         ∞        0.70
   像面         ∞

非球面データ
第５面
k=-1.000
A4=2.57780e-06,A6=-3.39251e-09
第６面
k=-5.402
A4=1.40958e-05,A6=-5.92552e-09
第１３面
k=0.000
A4=-5.14399e-06,A6=7.68320e-09
第１４面
k=0.357
A4=1.27446e-05,A6=8.18251e-09
第１８面
k=-1.248
A4=3.36805e-06,A6=3.20443e-09
第１９面
k=-7.306
A4=-5.23660e-06,A6=1.75914e-08
第２４面
k=-1.685
A4=-4.14372e-05
第２５面
k=0.000
A4=-2.49691e-05
第２６面
k=0.345
A4=5.54883e-07,A6=2.92551e-09
第２７面
k=0.000
A4=-2.24294e-05,A6=6.07817e-09,A8=-3.27821e-11

各種データ
ＮＡ                    0.09
β                     -0.43
ｆ                     44.83
ＩＨ(mm)               21.67
ｆｂ(mm) (in air)       3.41
全長(mm) (in air)     179.90
数値実施例２
単位  ｍｍ

面データ
  面番号        r          d         nd        νd       φ
      1      377.433     16.86     1.91082    35.25    102.33
      2     -237.980      2.98                         101.38
      3    -1694.134      9.85     1.91082    35.25     96.03
      4     -202.477     39.72                          94.47
      5*     -42.627      1.50     1.58360    30.33     40.11
      6*      45.039      7.96                          36.78
      7       43.331      9.99     1.49700    81.61     38.73
      8      -56.813     17.24                          38.38
      9     -361.698      4.32     1.84666    23.78     24.55
     10      -33.358      1.50     1.72047    34.71     23.80
     11       52.546      1.73                          21.83
     12（絞り） ∞       -1.44                          21.59
     13*      29.222      6.56     1.53366    55.96     22.69
     14*     -29.001      0.14                          23.52
     15      -35.383      1.50     1.72047    34.71     23.61
     16       43.110      5.04     1.61800    63.33     25.95
     17     -105.508      3.04                          27.04
     18*      46.444      6.28     1.49700    81.61     31.53
     19*     -95.376      0.66                          31.82
     20       26.957      5.94     1.72000    43.69     32.38
     21       74.146      1.26                          31.17
     22       80.705      1.67     1.58313    59.38     30.49
     23       17.871     11.59                          27.00
     24*     -54.446      4.50     1.53366    55.96     28.06
     25*     -35.275     10.96                          30.32
     26*     -23.921      5.00     1.53366    55.96     33.47
     27*     189.880      2.65                          40.65
     28         ∞        0.30     1.51633    64.14     42.94
     29         ∞        0.70
   像面         ∞

非球面データ
第５面
k=-1.000
A4=2.75959e-06,A6=-2.04244e-09
第６面
k=-4.080
A4=1.32287e-05,A6=-1.86495e-09
第１３面
k=0.000
A4=-5.34344e-06,A6=6.00899e-09
第１４面
k=0.114
A4=1.07687e-05,A6=1.85906e-09
第１８面
k=-1.062
A4=3.56994e-06,A6=-1.22920e-09
第１９面
k=-16.180
A4=-4.68878e-06,A6=1.38740e-08
第２４面
k=4.377
A4=-2.82666e-05
第２５面
k=0.000
A4=-1.92952e-05
第２６面
k=0.410
A4=9.98299e-06,A6=6.95543e-09
第２７面
k=0.000
A4=-2.11662e-05,A6=1.18435e-08,A8=-5.36504e-11

各種データ
ＮＡ                    0.09
β                     -0.43
ｆ                     44.32
ＩＨ(mm)               21.68
ｆｂ(mm) (in air)       3.55
全長(mm) (in air)     179.90
数値実施例３
単位  ｍｍ

面データ
  面番号        r          d         nd        νd       φ
      1      785.203     17.18     1.73077    40.51    104.37
      2     -184.196      1.93                         104.16
      3    -2678.237     12.98     1.62041    60.29     99.57
      4     -145.494     50.67                          98.12
      5*     -30.827      1.51     1.58360    30.33     34.31
      6*      95.512      7.59                          32.23
      7       53.150      7.49     1.49700    81.61     33.12
      8      -52.675      8.62                          32.81
      9      146.229      4.61     1.84666    23.78     25.90
     10      -47.030      1.50     1.72047    34.71     24.98
     11       38.883      2.25                          22.68
     12（絞り） ∞       -1.67                          22.47
     13*      27.718      6.80     1.53366    55.96     23.53
     14*     -32.871      0.10                          24.36
     15      -44.072      1.50     1.72047    34.71     24.49
     16       33.967      5.20     1.61800    63.33     26.66
     17     -362.839      0.10                          27.67
     18*      51.346      5.90     1.49700    81.61     29.66
     19*     -80.998      0.90                          30.04
     20       26.330      5.80     1.72000    43.69     30.88
     21       77.752      1.22                          29.74
     22       96.582      1.67     1.58313    59.38     29.20
     23       17.842     12.03                          26.13
     24*    -100.399      3.80     1.53366    55.96     28.30
     25*     -46.976     11.29                          30.03
     26*     -20.198      5.00     1.53366    55.96     33.75
     27*    2674.981      3.04                          40.45
     28         ∞        0.30     1.51633    64.14     42.84
     29         ∞        0.70
   像面         ∞

非球面データ
第５面
k=-1.000
A4=9.85445e-06,A6=-7.07014e-09
第６面
k=0.991
A4=1.57913e-05,A6=1.95861e-09
第１３面
k=0.000
A4=-1.05103e-05,A6=3.45440e-09
第１４面
k=-0.274
A4=2.79279e-06,A6=1.46711e-09
第１８面
k=-0.233
A4=5.27095e-06,A6=9.84958e-10
第１９面
k=-23.478
A4=-4.18438e-06,A6=1.12794e-08
第２４面
k=38.739
A4=-1.06404e-05
第２５面
k=0.000
A4=-5.02093e-06
第２６面
k=-0.052
A4=2.79272e-05,A6=4.91374e-09
第２７面
k=0.000
A4=-2.08432e-05,A6=2.73821e-08,A8=-8.44032e-11

各種データ
ＮＡ                    0.09
β                     -0.43
ｆ                     43.17
ＩＨ(mm)               21.59
ｆｂ(mm) (in air)       3.94
全長(mm) (in air)     179.90
数値実施例４
単位  ｍｍ

面データ
  面番号        r          d         nd        νd       φ
      1     5221.748     16.37     1.73077    40.51    101.64
      2     -175.401      1.76                         101.63
      3  -233855.651     13.32     1.62041    60.29     97.22
      4     -154.905     60.70                          95.56
      5*     -28.919      1.71     1.58360    30.33     26.77
      6*     107.810      7.70                          25.24
      7       59.011      5.45     1.49700    81.61     24.74
      8      -46.139      0.49                          24.27
      9    -5647.022      4.32     1.84666    23.78     23.03
     10      -34.878      1.50     1.72047    34.71     22.26
     11       57.168      2.71                          20.61
     12（絞り） ∞        0.37                          19.89
     13*      35.185      6.57     1.53366    55.96     22.09
     14*     -27.032      0.10                          23.10
     15      -34.971      1.53     1.72047    34.71     23.20
     16       39.286      5.51     1.61800    63.33     25.43
     17      -98.149      0.10                          26.61
     18*      73.902      5.84     1.49700    81.61     28.10
     19*     -59.493      0.61                          28.67
     20       26.168      5.70     1.72000    43.69     29.16
     21       79.838      1.20                          27.92
     22       90.083      1.67     1.58313    59.38     27.31
     23       17.384     11.71                          24.51
     24*    -473.682      3.37     1.53366    55.96     26.70
     25*     -62.504     11.18                          27.43
     26*     -25.843      5.00     1.53366    55.96     29.88
     27*      99.885      2.51                          34.17
     28         ∞        0.30     1.51633    64.14     35.39
     29         ∞        0.70
   像面         ∞

非球面データ
第５面
k=-1.000
A4=1.28943e-05,A6=-1.34791e-08
第６面
k=0.000
A4=2.19446e-05,A6=4.90652e-09
第１３面
k=0.000
A4=-1.04019e-05,A6=4.75397e-09
第１４面
k=-0.578
A4=4.09529e-06,A6=-3.74743e-09
第１８面
k=-5.841
A4=3.85564e-06,A6=1.35308e-09
第１９面
k=0.000
A4=-5.49975e-06,A6=9.32029e-09
第２４面
k=0.000
A4=-6.28772e-06
第２５面
k=0.000
A4=7.74267e-06
第２６面
k=0.304
A4=1.88714e-05,A6=8.00602e-09
第２７面
k=0.000
A4=-2.19580e-05,A6=9.18849e-09,A8=-5.39544e-11

各種データ
ＮＡ                    0.07
β                     -0.35
ｆ                     44.93
ＩＨ(mm)               17.88
ｆｂ(mm) (in air)       3.41
全長(mm) (in air)     179.90
数値実施例５
単位  ｍｍ

面データ
  面番号        r          d         nd        νd       φ
      1  9187931.290     16.14     1.73077    40.51    104.36
      2     -171.745      1.50                         104.62
      3  -577900.449     13.86     1.62041    60.29    100.38
      4     -142.408     55.61                          99.06
      5*     -30.718      1.50     1.58360    30.33     30.87
      6*      83.213      7.52                          28.93
      7       54.905      6.71     1.49700    81.61     29.37
      8      -47.115      4.78                          29.02
      9      159.227      4.47     1.84666    23.78     24.60
     10      -46.111      1.50     1.72047    34.71     23.67
     11       42.181      1.98                          21.63
     12（絞り） ∞       -0.50                          21.39
     13*      31.466      6.97     1.53366    55.96     23.31
     14*     -30.402      0.10                          24.37
     15      -42.088      1.50     1.72047    34.71     24.53
     16       35.055      5.79     1.61800    63.33     26.85
     17     -162.060      0.10                          28.05
     18*      79.437      6.27     1.49700    81.61     29.62
     19*     -56.262      0.47                          30.25
     20       26.495      5.93     1.72000    43.69     30.91
     21       71.583      1.19                          29.60
     22       79.040      1.67     1.58313    59.38     29.01
     23       17.489     11.31                          25.90
     24*    -939.434      3.72     1.53366    55.96     28.02
     25*     -78.289     10.98                          29.21
     26*     -17.724      5.00     1.53366    55.96     31.10
     27*    -160.121      2.93                          37.56
     28         ∞        0.30     1.51633    64.14     39.96
     29         ∞        0.70
   像面         ∞

非球面データ
第５面
k=-1.000
A4=1.08837e-05,A6=-8.31696e-09
第６面
k=0.000
A4=1.90152e-05,A6=5.92495e-09
第１３面
k=0.000
A4=-1.15501e-05,A6=-3.81941e-11
第１４面
k=-0.638
A4=2.45955e-06,A6=-3.83848e-09
第１８面
k=-4.280
A4=4.86399e-06,A6=2.54101e-09
第１９面
k=0.000
A4=-3.26843e-06,A6=6.66087e-09
第２４面
k=0.000
A4=-2.13531e-05
第２５面
k=0.000
A4=-1.70921e-05
第２６面
k=-0.167
A4=3.02664e-05,A6=-6.23547e-09
第２７面
k=0.000
A4=-1.60019e-05,A6=-1.14301e-09,A8=-6.64954e-11

各種データ
ＮＡ                    0.08
β                     -0.40
ｆ                     44.12
ＩＨ(mm)               20.13
ｆｂ(mm) (in air)       3.83
全長(mm) (in air)     179.90
数値実施例６
単位  ｍｍ

面データ
  面番号        r          d         nd        νd       φ
      1     1574.091     15.27     1.73077    40.51     98.66
      2     -188.507      1.50                          98.30
      3   -66763.325     12.08     1.62041    60.29     94.23
      4     -154.464     55.50                          92.70
      5*     -32.334      1.52     1.58360    30.33     28.45
      6*     113.928      6.45                          26.86
      7       58.638      5.37     1.49700    81.61     25.95
      8      -55.039     11.66                          25.37
      9       96.850      3.32     1.84666    23.78     16.68
     10      -62.731      1.75     1.72047    34.71     15.65
     11       34.937      1.31                          14.24
     12（絞り） ∞        0.97                          13.94
     13*      28.847      4.81     1.53366    55.96     16.27
     14*     -32.529      0.10                          17.33
     15      -57.290      3.42     1.72047    34.71     17.54
     16       27.067      4.50     1.61800    63.33     19.57
     17      510.324      0.10                          20.74
     18*      83.849      4.32     1.49700    81.61     21.23
     19*     -62.852      1.44                          22.21
     20       23.697      5.27     1.72000    43.69     24.27
     21      113.073      1.19                          23.50
     22      102.126      1.65     1.58313    59.38     23.05
     23       16.600     11.60                          21.48
     24*    -275.425      3.98     1.53366    55.96     25.39
     25*     -79.530     11.13                          26.83
     26*     -20.965      5.00     1.53366    55.96     30.24
     27*   -1581.442      3.39                          36.65
     28         ∞        0.30     1.51633    64.14     39.91
     29         ∞        0.70
   像面         ∞

非球面データ
第５面
k=-1.000
A4=8.30055e-06,A6=-5.54126e-09
第６面
k=0.000
A4=1.53178e-05,A6=1.08291e-10
第１３面
k=0.000
A4=-9.32884e-06,A6=1.18578e-09
第１４面
k=-1.053
A4=4.08045e-06,A6=4.95261e-11
第１８面
k=-18.602
A4=2.87116e-06,A6=-4.65144e-09
第１９面
k=0.000
A4=-9.57505e-06,A6=4.22772e-10
第２４面
k=0.000
A4=-6.32628e-06
第２５面
k=0.000
A4=4.60539e-06
第２６面
k=0.232
A4=2.93882e-05,A6=-1.18611e-08
第２７面
k=0.000
A4=-1.96890e-05,A6=3.44237e-09,A8=-7.42664e-11

各種データ
ＮＡ                    0.05
β                     -0.40
ｆ                     45.88
ＩＨ(mm)               20.18
ｆｂ(mm) (in air)       4.30
全長(mm) (in air)     179.52
数値実施例７
単位  ｍｍ

面データ
  面番号        r          d         nd        νd       φ
      1      809.519     15.50     1.73077    40.51     97.76
      2     -211.448      1.75                          97.13
      3  -182259.026     12.52     1.62041    60.29     93.38
      4     -155.307     53.42                          91.66
      5*     -35.463      1.53     1.58360    30.33     30.85
      6*      99.984      5.96                          29.02
      7       63.281      5.91     1.49700    81.61     28.47
      8      -55.037     15.25                          27.94
      9       87.469      3.37     1.84666    23.78     16.92
     10      -70.150      1.65     1.72047    34.71     15.86
     11       33.296      1.39                          14.48
     12（絞り） ∞        0.25                          14.18
     13*      27.960      4.57     1.53366    55.96     15.64
     14*     -33.555      0.10                          16.69
     15      -66.002      2.53     1.72047    34.71     16.92
     16       25.355      4.02     1.61800    63.33     18.53
     17      216.000      0.10                          19.57
     18*      96.150      4.11     1.49700    81.61     19.89
     19*     -59.233      1.94                          20.91
     20       23.183      5.11     1.72000    43.69     23.28
     21      125.863      1.18                          22.60
     22       85.260      1.64     1.58313    59.38     22.13
     23       15.736     11.63                          20.65
     24*    -196.157      3.95     1.53366    55.96     24.97
     25*     -71.846     11.15                          26.51
     26*     -19.319      5.00     1.53366    55.96     30.05
     27*    -248.081      3.45                          36.60
     28         ∞        0.30     1.51633    64.14     39.84
     29         ∞        0.70
   像面         ∞

非球面データ
第５面
k=-1.000
A4=8.13136e-06,A6=-5.31392e-09
第６面
k=0.000
A4=1.44260e-05,A6=2.49441e-10
第１３面
k=0.000
A4=-1.27107e-05,A6=-7.33241e-09
第１４面
k=-0.873
A4=3.56248e-06,A6=-1.73093e-09
第１８面
k=-12.398
A4=2.87620e-06,A6=8.91012e-09
第１９面
k=0.000
A4=-9.51161e-06,A6=2.46205e-10
第２４面
k=0.000
A4=-5.83150e-06
第２５面
k=0.000
A4=2.59840e-06
第２６面
k=0.108
A4=3.78586e-05,A6=-1.58747e-08
第２７面
k=0.000
A4=-1.66449e-05,A6=1.44247e-08,A8=-1.29860e-10

各種データ
ＮＡ                    0.05
β                     -0.40
ｆ                     46.48
ＩＨ(mm)               20.12
ｆｂ(mm) (in air)       4.35
全長(mm) (in air)     179.91
数値実施例８
単位  ｍｍ

面データ
  面番号        r          d         nd        νd       φ
      1      153.364     16.01     1.91082    35.25    102.08
      2     -977.024     23.48                         100.17
      3      259.518      7.58     1.91082    35.25     79.34
      4    -1370.022     44.07                          77.22
      5*     -65.913      1.00     1.58360    30.33     24.73
      6*      23.807     11.23                          22.58
      7       51.650      4.90     1.49700    81.61     23.46
      8      -32.981      5.65                          23.33
      9      -77.439      2.63     1.84666    23.78     19.27
     10      -26.423      0.70     1.72047    34.71     19.01
     11      204.574      0.76                          18.35
     12（絞り） ∞       -0.46                          18.15
     13*      49.832      4.22     1.53366    55.96     18.52
     14*     -24.204      0.30                          19.13
     15      -25.551      0.70     1.72047    34.71     19.22
     16       95.296      3.75     1.61800    63.33     20.67
     17      -33.299      0.10                          21.40
     18*      68.048      4.50     1.49700    81.61     22.33
     19*     -67.440      1.89                          23.07
     20       24.298      4.50     1.78590    44.20     23.53
     21       38.831      1.40                          22.20
     22       32.697      2.01     1.59551    39.24     21.69
     23       15.131      8.33                          19.92
     24*     -24.252      3.77     1.53366    55.96     20.67
     25*     -30.000      8.68                          22.57
     26*    -294.255      5.00     1.53366    55.96     26.72
     27*      40.862      3.00                          30.95
     28         ∞        0.30     1.51633    64.14     32.86
     29         ∞        0.70
   像面         ∞

非球面データ
第５面
k=-1.000
A4=-1.92165e-05,A6=1.09278e-08
第６面
k=-1.074
A4=2.02385e-05,A6=2.59222e-08
第１３面
k=0.000
A4=-1.16004e-06,A6=-2.51732e-08
第１４面
k=0.216
A4=-1.64308e-06,A6=3.04689e-08
第１８面
k=-8.723
A4=-2.47687e-05,A6=-3.20757e-08
第１９面
k=0.000
A4=-2.25112e-05,A6=-4.19122e-08
第２４面
k=0.000
A4=2.37416e-05
第２５面
k=0.000
A4=4.15526e-05
第２６面
k=0.000
A4=-6.91467e-05,A6=9.28415e-08
第２７面
k=0.000
A4=-7.18720e-05,A6=4.49954e-08,A8=1.59780e-13

各種データ
ＮＡ                    0.07
β                     -0.33
ｆ                     57.11
ＩＨ(mm)               16.67
ｆｂ(mm) (in air)       3.90
全長(mm) (in air)     170.60
数値実施例９
単位  ｍｍ

面データ
  面番号        r          d         nd        νd       φ
      1       40.667     12.54     1.74400    44.78     51.23
      2      110.182      0.70                          47.40
      3       56.524      7.98     1.85400    40.39     45.17
      4      340.596     19.31                          41.85
      5*     -15.539      1.50     1.58360    30.33     15.04
      6*      15.144      5.22                          13.14
      7       20.286      4.70     1.49700    81.61     14.18
      8      -15.190      1.55                          14.00
      9      -43.387      2.25     1.84666    23.78     11.71
     10      -15.214      0.70     1.72047    34.71     11.29
     11      103.583      0.65                          10.60
     12（絞り） ∞       -0.35                          10.32
     13*      18.240      3.36     1.53366    55.96     10.65
     14*     -15.418      0.30                          11.25
     15      -16.568      0.70     1.72047    34.71     11.32
     16       47.648      2.98     1.61800    63.33     12.16
     17      -21.174      0.10                          12.88
     18*      25.501      2.68     1.49700    81.61     13.53
     19*      95.345      0.25                          13.64
     20       21.865      2.78     1.78590    44.20     13.59
     21       16.804      2.01                          12.70
     22       19.595      2.27     1.59551    39.24     12.88
     23       21.012      5.10                          12.45
     24*     -73.182      1.78     1.53366    55.96     12.59
     25*     -15.000      1.15                          13.98
     26*     -14.873      2.50     1.53366    55.96     14.85
     27*      17.238      3.00                          17.53
     28         ∞        0.30     1.51633    64.14     19.46
     29         ∞        0.70
   像面         ∞

非球面データ
第５面
k=-1.000
A4=4.75413e-05,A6=-1.37198e-07
第６面
k=-0.789
A4=1.96241e-04,A6=6.37208e-07
第１３面
k=0.000
A4=-1.03779e-04,A6=-5.55608e-07
第１４面
k=-0.251
A4=1.73339e-06,A6=3.53019e-07
第１８面
k=0.000
A4=-1.09187e-04,A6=1.15659e-06
第１９面
k=0.000
A4=-2.12928e-04,A6=8.43884e-07
第２４面
k=0.000
A4=-7.02693e-04
第２５面
k=0.000
A4=4.70862e-04
第２６面
k=0.000
A4=6.07403e-04,A6=-4.82564e-06
第２７面
k=0.000
A4=-5.72039e-04,A6=3.62103e-06,A8=-2.75557e-08

各種データ
ＮＡ                    0.08
β                     -0.40
ｆ                     29.30
ＩＨ(mm)                9.99
ｆｂ(mm) (in air)       3.90
全長(mm) (in air)      88.60
数値実施例１０
単位  ｍｍ

面データ
  面番号        r          d         nd        νd       φ
      1     1000.000     12.02     1.74400    44.78     54.31
      2      -75.500     15.36                          54.79
      3      150.000      6.54     1.74400    44.78     43.98
      4     -120.513     13.67                          42.77
      5       29.997      3.40     1.65844    50.88     22.29
      6       21.508      7.64                          18.85
      7*     -16.766      1.51     1.68893    31.08     15.06
      8*      23.675      4.33                          14.72
      9       78.561      4.88     1.49700    81.61     15.86
     10      -17.774      0.31                          16.22
     11      144.084      4.14     1.84666    23.78     15.45
     12      -20.335      2.18     1.72047    34.71     14.91
     13       48.592      1.09                          13.69
     14（絞り） ∞       -0.54                          13.51
     15*      22.360      4.08     1.53366    55.96     14.05
     16*     -51.095      0.30                          14.74
     17      -91.654      1.50     1.72047    34.71     14.88
     18       16.117      5.91     1.61800    63.33     15.89
     19      -27.784      0.10                          16.80
     20         ∞       21.00     1.84666    23.78     17.07
     21         ∞        0.10                          19.26
     22*      22.867      5.99     1.49700    81.61     19.72
     23*     -29.539      0.30                          19.20
     24       39.218      2.45     1.70154    41.24     17.96
     25       12.794      5.51                          15.93
     26*    -100.547      4.50     1.53366    55.96     16.33
     27*     -15.000      1.73                          17.70
     28*     -13.523      1.00     1.53366    55.96     17.69
     29*      34.257      3.00                          19.12
     30         ∞        0.30     1.51633    64.14     19.97
     31         ∞        0.70
   像面         ∞

非球面データ
第７面
k=-1.000
A4=-3.70912e-05,A6=1.59394e-07
第８面
k=-0.553
A4=-2.17940e-06
第１５面
k=0.000
A4=1.98953e-06
第１６面
k=6.562
A4=4.04195e-05
第２２面
k=0.000
A4=8.15542e-06
第２３面
k=0.000
A4=5.13863e-05
第２６面
k=0.000
A4=-1.94239e-04
第２７面
k=0.000
A4=-1.89042e-05
第２８面
k=0.000
A4=8.97798e-05
第２９面
k=0.000
A4=-2.09862e-04,A6=1.99502e-07

各種データ
ＮＡ                    0.08
β                     -0.40
ｆ                     36.39
ＩＨ(mm)               10.10
ｆｂ(mm) (in air)       3.90
全長(mm) (in air)     134.90
数値実施例１１
単位  ｍｍ

面データ
  面番号        r          d         nd        νd       φ
      1     1300.000      7.57     1.74400    44.78     55.42
      2      -92.940      8.95                          55.65
      3      450.433      6.90     1.74400    44.78     50.78
      4     -100.000     29.57                          50.03
      5       30.062      1.50     1.65844    50.88     17.63
      6       19.983      4.85                          16.11
      7*     -17.168      1.54     1.68893    31.08     14.99
      8*      29.120      3.97                          14.93
      9      138.714      4.77     1.49700    81.61     16.15
     10      -17.755      0.30                          16.67
     11      688.712      4.30     1.84666    23.78     16.15
     12      -18.404      1.65     1.72047    34.71     15.84
     13       49.667      1.16                          14.99
     14（絞り） ∞       -0.88                          14.91
     15*      20.588      4.47     1.53366    55.96     15.49
     16*     -51.733      0.30                          16.10
     17     -130.239      1.50     1.72047    34.71     16.25
     18       17.267      6.23     1.61800    63.33     17.12
     19      -27.784      0.10                          17.89
     20         ∞       21.00     1.84666    23.78     18.03
     21         ∞        0.10                          19.05
     22*      18.930      6.15     1.49700    81.61     19.30
     23*     -30.795      0.30                          18.45
     24       37.509      2.51     1.70154    41.24     17.00
     25       10.194      4.61                          14.41
     26*      65.474      4.47     1.53366    55.96     14.99
     27*     -15.000      1.61                          15.93
     28*     -14.191      1.50     1.53366    55.96     15.98
     29*      26.505      3.00                          16.71
     30         ∞        0.30     1.51633    64.14     16.62
     31         ∞        0.70
   像面         ∞

非球面データ
第７面
k=-1.000
A4=-3.03636e-05,A6=2.24632e-07
第８面
k=-6.356
A4=3.47543e-05
第１５面
k=0.000
A4=-5.56700e-06
第１６面
k=0.794
A4=3.35442e-05
第２２面
k=0.000
A4=6.04102e-06
第２３面
k=0.000
A4=6.35238e-05
第２６面
k=0.000
A4=-1.76668e-04
第２７面
k=0.000
A4=4.88289e-05
第２８面
k=0.000
A4=1.83935e-04
第２９面
k=0.000
A4=-2.64475e-04,A6=-3.11887e-07

各種データ
ＮＡ                    0.08
β                     -0.33
ｆ                     40.83
ＩＨ(mm)                8.31
ｆｂ(mm) (in air)       3.90
全長(mm) (in air)     134.90
数値実施例１２
単位  ｍｍ

面データ
  面番号        r          d         nd        νd       φ
      1     1300.000      7.10     1.74400    44.78     56.05
      2     -105.419      0.30                          56.19
      3      140.388      7.39     1.74400    44.78     53.84
      4     -194.275     30.91                          52.75
      5       30.039      4.14     1.65844    50.88     20.21
      6       28.128      4.56                          17.05
      7*     -15.258      1.50     1.68893    31.08     15.58
      8*      18.328      3.61                          14.83
      9       31.151      5.16     1.49700    81.61     16.13
     10      -21.226      1.47                          16.35
     11     -145.250      4.18     1.84666    23.78     15.52
     12      -16.098      1.50     1.72047    34.71     15.27
     13       80.466      0.92                          14.53
     14（絞り） ∞       -0.82                          14.40
     15*      18.401      4.16     1.53366    55.96     15.04
     16*     -87.438      0.30                          15.52
     17     -154.898      1.50     1.72047    34.71     15.61
     18       16.958      5.83     1.61800    63.33     16.42
     19      -27.784      0.10                          17.14
     20         ∞       21.00     1.84666    23.78     17.28
     21         ∞        0.10                          18.40
     22*      23.425      4.91     1.49700    81.61     18.64
     23*     -57.533      0.31                          17.88
     24       17.089      2.69     1.70154    41.24     16.80
     25        9.610      5.10                          14.29
     26*     114.912      4.56     1.53366    55.96     14.81
     27*     -15.000      0.61                          15.51
     28*     -14.365      1.50     1.53366    55.96     15.36
     29*      30.245      3.00                          16.24
     30         ∞        0.30     1.51633    64.14     16.16
     31         ∞        0.70
   像面         ∞

非球面データ
第７面
k=-1.000
A4=6.26501e-05,A6=-5.35850e-08
第８面
k=-2.840
A4=7.35168e-05
第１５面
k=0.000
A4=-2.09235e-05
第１６面
k=-86.400
A4=2.94789e-05
第２２面
k=0.000
A4=4.47741e-05
第２３面
k=0.000
A4=7.95877e-05
第２６面
k=0.000
A4=-1.25123e-04
第２７面
k=0.000
A4=-1.31313e-05
第２８面
k=0.000
A4=2.51968e-05
第２９面
k=0.000
A4=-2.66681e-04,A6=-4.98113e-07

各種データ
ＮＡ                    0.07
β                     -0.32
ｆ                     44.61
ＩＨ(mm)                8.07
ｆｂ(mm) (in air)       3.90
全長(mm) (in air)     128.49
数値実施例１３
単位  ｍｍ

面データ
  面番号        r          d         nd        νd       φ
      1      201.293     18.93     1.91082    35.25    101.37
      2     -279.220      0.50                          99.44
      3       60.002     20.00     1.91082    35.25     80.91
      4       70.444     35.53                          64.99
      5       78.452      4.50     1.70154    41.24     20.61
      6       10.629     10.47                          14.44
      7*      46.386      3.00     1.53366    55.96     11.29
      8*     -68.282      0.10                          10.46
      9       11.418      1.50     1.72047    34.71      9.64
     10        8.425      3.57                           8.48
     11（絞り） ∞        1.08                           7.37
     12*     -29.889      3.13     1.53366    55.96      8.25
     13*     -13.747      0.40                          10.24
     14      -16.912      1.00     1.72047    34.71     10.63
     15       95.296      5.15     1.61800    63.33     12.23
     16      -11.340      0.10                          14.29
     17*      19.476      5.04     1.49700    81.61     16.13
     18*     -50.350      4.47                          16.23
     19       67.721      2.11     1.59551    39.24     14.42
     20       19.044      3.03                          13.61
     21*     -51.602      2.82     1.53366    55.96     13.63
     22*     -30.000      5.20                          14.31
     23*      64.480      5.00     1.53366    55.96     14.27
     24*      42.674      3.07                          15.55
     25         ∞        0.30     1.51633    64.14     15.92
     26         ∞        0.70
   像面         ∞

非球面データ
第７面
k=0.000
A4=-2.00996e-05
第８面
k=0.000
A4=1.73466e-05
第１２面
k=0.000
A4=9.05171e-12,A6=2.95906e-08
第１３面
k=-2.626
A4=-1.95247e-05,A6=7.51228e-07
第１７面
k=0.000
A4=-4.30248e-05,A6=-5.77162e-08
第１８面
k=0.000
A4=-1.04660e-04,A6=1.38884e-07
第２１面
k=0.000
A4=-1.97625e-04
第２２面
k=0.000
A4=-1.56973e-04,A6=6.09484e-07
第２３面
k=0.000
A4=-2.57765e-04,A6=-8.40124e-07
第２４面
k=0.000
A4=-1.35545e-04,A6=-1.83247e-06,A8=1.06712e-08

各種データ
ＮＡ                    0.03
β                     -0.16
ｆ                     69.72
ＩＨ(mm)                8.01
ｆｂ(mm) (in air)       3.98
全長(mm) (in air)     140.61
数値実施例１４
単位  ｍｍ

面データ
  面番号        r          d         nd        νd       φ
      1         ∞       15.35     1.91082    35.25    101.01
      2     -177.355      0.50                         101.00
      3       60.000     20.00     1.91082    35.25     85.65
      4       81.611     47.01                          72.93
      5       42.059      4.50     1.70154    41.24     17.96
      6        7.944      5.86                          12.01
      7*     -12.458      4.50     1.53366    55.96     11.59
      8*     -11.677      4.41                          11.68
      9       81.074      4.44     1.72047    34.71     10.45
     10       30.000      1.15                           9.61
     11（絞り） ∞        0.97                           9.55
     12*     -69.825      2.38     1.53366    55.96     10.39
     13*     -11.548      0.40                          11.19
     14      -21.780      1.00     1.72047    34.71     11.72
     15       95.296      4.35     1.61800    63.33     12.77
     16      -15.778      0.10                          14.16
     17*      11.402      6.11     1.49700    81.61     15.41
     18*     -26.716      1.68                          15.20
     19      730.497      1.52     1.59551    39.24     12.79
     20       10.040      2.20                          11.31
     21*      44.121      3.16     1.53366    55.96     11.35
     22*     -30.000      0.10                          11.39
     23*      15.668      5.00     1.53366    55.96     11.26
     24*      15.355      3.00                           9.53
     25         ∞        0.30     1.51633    64.14      9.06
     26         ∞        0.70
   像面         ∞

非球面データ
第７面
k=0.000
A4=4.02938e-04
第８面
k=0.000
A4=4.37562e-04
第１２面
k=0.000
A4=2.09449e-04,A6=-6.92868e-06
第１３面
k=1.107
A4=1.51973e-04,A6=-1.58258e-06
第１７面
k=0.000
A4=-1.72712e-04,A6=-1.05905e-06
第１８面
k=0.000
A4=-1.49408e-04,A6=3.17757e-07
第２１面
k=0.000
A4=-1.41009e-04
第２２面
k=0.000
A4=2.64220e-05,A6=2.10643e-06
第２３面
k=0.000
A4=2.35045e-05,A6=2.12734e-06
第２４面
k=0.000
A4=5.61865e-05,A6=-1.25386e-06,A8=2.32822e-08

各種データ
ＮＡ                    0.03
β                     -0.09
ｆ                     49.78
ＩＨ(mm)                4.44
ｆｂ(mm) (in air)       3.90
全長(mm) (in air)     140.60
数値実施例１５
単位  ｍｍ

面データ
  面番号        r          d         nd        νd       φ
      1      233.107     17.36     1.91082    35.25    104.43
      2     -211.459     29.43                         103.59
      3       77.946     11.83     1.91082    35.25     64.60
      4      164.873     21.87                          57.88
      5*      52.979      4.27     1.53366    55.96     25.29
      6       12.181      5.28                          18.01
      7*    -101.652      4.45     1.53366    55.96     17.50
      8*     -48.773      2.58                          16.32
      9       18.213      1.50     1.71520    29.53     13.38
     10       10.655      7.55                          11.92
     11（絞り） ∞       -0.03                          10.23
     12*      44.133      3.17     1.53366    55.96     10.58
     13*     -13.343      0.40                          11.53
     14      -15.701      1.50     1.72066    34.42     11.78
     15       95.296      3.31     1.61800    63.33     13.49
     16      -17.999      2.90                          14.50
     17*      24.221      4.38     1.49700    81.61     17.74
     18*     259.803      4.14                          17.71
     19       16.111      3.02     1.59551    39.24     17.73
     20       24.765      3.70                          16.87
     21*     -28.270      3.66     1.53366    55.96     16.54
     22*     -30.000      5.42                          16.51
     23*      27.481      5.00     1.53366    55.96     17.19
     24*      12.238      3.00                          18.72
     25         ∞        0.30     1.51633    64.14     19.31
     26         ∞        1.00
   像面         ∞

非球面データ
第５面
k=0.000
A4=-1.31309e-05
第７面
k=0.000
A4=1.48050e-06
第８面
k=0.000
A4=4.25733e-06
第１２面
k=0.000
A4=-9.21321e-07,A6=3.53938e-08
第１３面
k=-0.493
A4=-3.79073e-06,A6=-3.10354e-07
第１７面
k=0.000
A4=4.16918e-05,A6=-6.83531e-08
第１８面
k=0.000
A4=2.16273e-06,A6=-4.89360e-08
第２１面
k=0.000
A4=1.14810e-05
第２２面
k=0.000
A4=1.28351e-04,A6=4.95827e-07
第２３面
k=0.000
A4=-2.65185e-04,A6=4.28039e-07
第２４面
k=0.000
A4=-3.82953e-04,A6=1.01724e-06,A8=-5.17604e-09

各種データ
ＮＡ                    0.04
β                     -0.20
ｆ                     55.37
ＩＨ(mm)                9.95
ｆｂ(mm) (in air)       4.21
全長(mm) (in air)     150.90
数値実施例１６
単位  ｍｍ

面データ
  面番号        r          d         nd        νd       φ
      1      200.000      4.44     1.78069    28.19     16.52
      2*     -16.891      2.71                          16.78
      3*     -16.322      3.30     1.64216    38.89     14.93
      4*      22.199      2.69                          15.35
      5*      24.152      4.50     1.49700    81.61     17.00
      6      -21.050      0.10                          17.33
      7       19.474      4.83     1.49700    81.61     17.00
      8*     -21.043      0.10                          16.52
      9        8.264      3.16     1.61770    60.46     11.80
     10       31.355      0.70     1.72047    34.71     10.21
     11        5.948      1.85                           7.87
     12（絞り） ∞        0.70                           7.50
     13      -18.538      0.70     1.72047    34.71      7.59
     14        8.011      1.71     1.61800    63.33      8.37
     15       19.989      0.79                           8.85
     16*      14.320      3.99     1.49700    81.61     10.43
     17*     -16.644      0.10                          11.26
     18*      15.000      2.47     1.49700    81.61     11.87
     19*      19.201      3.20                          11.60
     20*      12.099      3.93     1.63490    23.88     12.08
     21*     -38.092      1.78                          11.40
     22*     -19.577      0.70     1.53368    55.90     10.07
     23*     105.748      1.78                           9.62
     24*     -11.682      1.00     1.53368    55.90      9.31
     25*      32.477      1.04                           9.40
     26         ∞        0.38     1.51640    65.06      9.56
     27         ∞        1.00
   像面         ∞

非球面データ
第２面
k=-1.232
第３面
k=0.000
A4=3.85355e-06
第４面
k=0.000
A4=-5.02295e-06
第５面
k=-3.224
A4=-2.82481e-05
第８面
k=-1.801
A4=7.66872e-07
第１６面
k=-0.579
A4=1.13991e-06
第１７面
k=0.000
A4=2.37246e-06
第１８面
k=0.000
A4=1.24827e-05
第１９面
k=0.000
A4=-8.25200e-06
第２０面
k=-2.866
A4=1.79188e-04
第２１面
k=0.000
A4=5.51534e-06
第２２面
k=0.000
A4=3.73931e-06
第２３面
k=0.000
A4=-1.36482e-06
第２４面
k=0.000
A4=5.28357e-06
第２５面
k=0.000
A4=-3.99482e-06

各種データ
ＮＡ                    0.21
β                     -0.85
ｆ                     11.70
ＩＨ(mm)                4.92
ｆｂ(mm) (in air)       2.30
全長(mm) (in air)      53.53
数値実施例１７
単位  ｍｍ

面データ
  面番号        r          d         nd        νd       φ
      1       70.496      5.00     1.75520    27.51     18.67
      2      -48.147      0.11                          18.67
      3     -411.922      2.98     1.75520    27.51     18.39
      4      -53.420      9.20                          18.04
      5      -15.584      6.21     1.63980    34.46     13.27
      6       88.788      0.29                          13.76
      7       17.754      3.67     1.49700    81.61     14.05
      8*     -20.595      0.57                          13.88
      9       15.281      2.40     1.71700    47.92     12.18
     10     -922.547      0.70     1.69895    30.13     11.41
     11       41.748      0.77                          10.66
     12（絞り） ∞        0.68                          10.21
     13      -49.176      0.70     1.68893    31.07     10.18
     14*      10.388      0.12                          10.31
     15*      10.130      3.32     1.49700    81.54     10.64
     16*     -23.138      0.10                          10.90
     17         ∞       14.46     1.84666    23.78     11.00
     18         ∞        0.11                          12.06
     19*      14.073      3.02     1.76182    26.52     12.25
     20*     -25.604      0.82                          11.99
     21*    -301.832      0.76     1.53368    55.90     10.52
     22*      10.732      4.00                           9.30
     23*      -6.048      0.70     1.53368    55.90      8.59
     24*     280.562      1.00                           9.13
     25         ∞        0.30     1.51640    65.06      9.49
     26         ∞        1.00
   像面         ∞

非球面データ
第８面
k=-2.427
A4=6.55778e-06
第１４面
k=0.000
A4=7.74428e-05
第１５面
k=-0.579
A4=1.14210e-04
第１６面
k=0.000
A4=8.06412e-05
第１９面
k=0.000
A4=-2.70276e-06,A6=-2.05877e-06
第２０面
k=0.000
A4=2.62769e-06,A6=3.82714e-07
第２１面
k=0.000
A4=-2.37650e-07,A6=7.47463e-06,A8=1.06625e-07
第２２面
k=0.000
A4=2.84086e-07,A6=-6.58956e-06,A8=2.26599e-07
第２３面
k=0.000
A4=-1.11575e-03,A6=4.22639e-05,A8=6.32025e-07
第２４面
k=0.000
A4=-1.75257e-03,A6=4.53363e-05,A8=4.97358e-08

各種データ
ＮＡ                    0.18
β                     -0.70
ｆ                     11.77
ＩＨ(mm)                4.92
ｆｂ(mm) (in air)       2.20
全長(mm) (in air)      62.90
数値実施例１８
単位  ｍｍ

面データ
  面番号        r          d         nd        νd       φ
      1       30.415      3.82     1.75520    27.51     20.58
      2     2027.159      7.82                          20.18
      3       77.031      4.29     1.75520    27.51     17.39
      4     -284.348      2.68                          16.33
      5      -20.023      1.45     1.63980    34.46     15.64
      6       56.991      0.10                          15.71
      7       17.913      4.70     1.49700    81.61     16.01
      8*     -21.946      1.70                          15.73
      9       14.738      2.69     1.71700    47.92     12.77
     10     -281.995      0.73     1.69895    30.13     11.85
     11       36.280      0.82                          10.90
     12（絞り） ∞        0.80                          10.40
     13      -34.654      0.70     1.68893    31.07     10.34
     14*      10.551      0.10                          10.44
     15*       9.913      4.39     1.49700    81.54     10.75
     16*     -23.929      0.10                          11.15
     17         ∞       15.00     1.84666    23.78     11.21
     18         ∞        0.13                          11.82
     19*      13.672      3.04     1.76182    26.52     11.93
     20*     -24.009      0.44                          11.57
     21*     -49.111      0.76     1.53368    55.90     10.56
     22*      10.855      3.72                           9.25
     23*      -7.526      0.71     1.53368    55.90      8.70
     24*      53.957      1.01                           9.17
     25         ∞        0.30     1.51640    65.06      9.50
     26         ∞        1.00
   像面         ∞

非球面データ
第８面
k=-3.192
A4=7.13920e-07
第１４面
k=0.000
A4=3.25419e-05
第１５面
k=-0.579
A4=5.93467e-05
第１６面
k=0.000
A4=6.72038e-05
第１９面
k=0.000
A4=1.76259e-08,A6=-4.17456e-07
第２０面
k=0.000
A4=1.01402e-08,A6=1.04686e-06
第２１面
k=0.000
A4=8.27455e-08,A6=3.38041e-06,A8=8.33125e-09
第２２面
k=0.000
A4=1.41816e-08,A6=-1.86899e-06,A8=1.06510e-07
第２３面
k=0.000
A4=-2.06017e-03,A6=1.13032e-04,A8=-1.71376e-06
第２４面
k=0.000
A4=-2.17095e-03,A6=8.98014e-05,A8=-1.15360e-06

各種データ
ＮＡ                    0.18
β                     -0.70
ｆ                     12.64
ＩＨ(mm)                4.92
ｆｂ(mm) (in air)       2.22
全長(mm) (in air)      62.90
数値実施例１９
単位  ｍｍ

面データ
  面番号        r          d         nd        νd       φ
      1       26.174      2.53     1.75520    27.51     19.24
      2      181.093      4.69                          19.03
      3       80.000      2.74     1.75520    27.51     17.55
      4     -222.051      5.36                          16.99
      5      -19.728      1.01     1.63980    34.46     14.76
      6       55.506      0.10                          14.80
      7       18.713      4.22     1.49700    81.61     15.03
      8*     -20.481      1.82                          14.81
      9       14.895      2.67     1.71700    47.92     12.08
     10     -170.914      0.71     1.69895    30.13     11.12
     11       37.736      0.80                          10.27
     12（絞り） ∞        0.78                           9.77
     13      -32.704      0.70     1.68893    31.07      9.71
     14*      10.611      0.10                           9.81
     15*       9.944      7.91     1.49700    81.54     10.08
     16*     -23.726      0.30                          11.11
     17         ∞       15.00     1.84666    23.78     11.16
     18         ∞        0.34                          11.69
     19*      14.537      3.07     1.76182    26.52     11.79
     20*     -22.336      0.43                          11.41
     21*     -39.900      0.76     1.53368    55.90     10.52
     22*      10.795      3.75                           9.26
     23*      -8.659      0.86     1.53368    55.90      8.73
     24*      34.534      1.04                           9.15
     25         ∞        0.30     1.51640    65.06      9.46
     26         ∞        1.00
   像面         ∞

非球面データ
第８面
k=-2.501
A4=3.96328e-07
第１４面
k=0.000
A4=7.37862e-05
第１５面
k=-0.579
A4=9.90599e-05
第１６面
k=0.000
A4=6.45169e-05
第１９面
k=0.000
A4=-1.65312e-07,A6=-3.31238e-08
第２０面
k=0.000
A4=6.33148e-08,A6=1.47372e-06
第２１面
k=0.000
A4=2.52692e-08,A6=1.69426e-06,A8=2.53564e-08
第２２面
k=0.000
A4=9.53833e-09,A6=-7.46227e-07,A8=1.01372e-07
第２３面
k=0.000
A4=-1.69115e-03,A6=9.17126e-05,A8=-1.39048e-06
第２４面
k=0.000
A4=-1.71866e-03,A6=6.91391e-05,A8=-8.66396e-07

各種データ
ＮＡ                    0.18
β                     -0.80
ｆ                     12.21
ＩＨ(mm)                4.92
ｆｂ(mm) (in air)       2.24
全長(mm) (in air)      62.90
数値実施例２０
単位  ｍｍ

面データ
  面番号        r          d         nd        νd       φ
      1      -54.261      3.17     1.59522    67.74     19.61
      2      -18.186      1.00                          19.99
      3       18.851      4.02     1.75520    27.51     18.66
      4      -91.514      2.75                          18.00
      5      -25.396      0.70     1.67270    32.10     15.04
      6       10.785      4.88                          13.39
      7*      53.315      3.04     1.69100    54.82     14.62
      8      -54.764      0.10                          14.91
      9       22.477      4.41     1.49700    81.61     15.00
     10*     -16.111      0.10                          14.78
     11       10.609      2.67     1.65412    39.68     11.29
     12     -439.195      0.70     1.72047    34.71     10.24
     13        7.839      1.47                           8.33
     14（絞り） ∞        1.02                           8.11
     15      -11.743      0.70     1.72047    34.71     10.00
     16        8.055      4.41     1.61800    63.33      9.00
     17      -15.206      0.30                          10.64
     18*     -38.253      4.50     1.49700    81.61     11.24
     19*     -13.427      2.98                          13.61
     20*     -48.786      4.50     1.49700    81.61     15.95
     21*     -11.803      1.24                          16.85
     22*      27.742      4.50     1.75520    27.51     16.11
     23*     -66.985      0.10                          15.08
     24*      25.387      2.92     1.53368    55.90     13.73
     25*       9.988      4.49                          10.90
     26*     -11.541      0.70     1.53368    55.90      9.97
     27*      31.354      0.93                           9.92
     28         ∞        0.40     1.51640    65.06      9.89
     29         ∞        1.00
   像面         ∞

非球面データ
第７面
k=0.000
A4=-1.43540e-05
第１０面
k=-0.973
A4=-4.39795e-05
第１８面
k=-0.579
A4=-1.20369e-04
第１９面
k=0.000
A4=9.76785e-05
第２０面
k=0.000
A4=-3.96436e-07
第２１面
k=0.000
A4=3.32030e-05
第２２面
k=-4.000
A4=3.54179e-05
第２３面
k=0.000
A4=2.28057e-05
第２４面
k=0.000
A4=1.39991e-04
第２５面
k=0.000
A4=1.19101e-04
第２６面
k=0.000
A4=9.75033e-05
第２７面
k=0.000
A4=-3.51511e-04

各種データ
ＮＡ                    0.20
β                     -0.70
ｆ                     17.14
ＩＨ(mm)                4.92
ｆｂ(mm) (in air)       2.20
全長(mm) (in air)      63.55
数値実施例２１
単位  ｍｍ

面データ
  面番号        r          d         nd        νd       φ
      1       30.335      1.00     1.72503    46.41     15.77
      2       14.070      3.48     1.67117    39.75     15.50
      3       99.957      2.44                          15.39
      4       40.804      3.54     1.49700    81.61     15.31
      5*     -18.956      9.61                          15.10
      6       11.976      3.07     1.61800    63.33      8.12
      7      -12.669      0.70     1.71736    29.52      6.91
      8       15.989      0.77                           6.08
      9（絞り） ∞        3.12                           5.75
     10      -13.213      2.00     1.61743    36.63      7.33
     11       20.439      3.50     1.65472    41.91      9.14
     12      -20.352      0.91                          10.45
     13*      15.684      4.50     1.49700    81.61     12.04
     14*     -19.173      0.50                          12.37
     15       18.461      4.48     1.86400    40.58     12.19
     16      -35.815      0.86                          11.11
     17      -47.078      0.72     1.55923    64.00      9.98
     18       16.643      2.37                           9.08
     19*      -8.191      0.70     1.53368    55.90      8.71
     20*      14.018      3.00                           8.67
     21         ∞        0.30     1.51640    65.06      9.43
     22         ∞        1.00
   像面         ∞

非球面データ
第５面
k=0.000
A4=6.00125e-05
第１３面
k=-0.579
A4=-5.74141e-05
第１４面
k=0.000
A4=7.19502e-05
第１９面
k=0.000
A4=5.80084e-04
第２０面
k=0.000
A4=1.02743e-05,A6=-9.27668e-07

各種データ
ＮＡ                    0.15
β                     -0.80
ｆ                     13.26
ＩＨ(mm)                4.92
ｆｂ(mm) (in air)       4.21
全長(mm) (in air)      52.48
数値実施例２２
単位  ｍｍ

面データ
  面番号        r          d         nd        νd       φ
      1       52.075      4.41     1.80860    40.42     17.25
      2      -41.203      0.74                          17.24
      3       93.850      2.85     1.49700    81.61     16.50
      4*     -27.831      5.97                          16.06
      5       11.037      3.94     1.61800    63.33     10.06
      6      -17.959      1.01     1.71736    29.52      8.16
      7        9.255      1.71                           6.60
      8（絞り） ∞        1.13                           5.81
      9       -7.786      1.50     1.62588    35.70      6.24
     10       14.384      3.50     1.67790    55.34      8.76
     11      -14.292      0.10                          10.29
     12*      11.464      4.37     1.49700    81.61     12.78
     13*     -15.725      2.08                          12.88
     14       20.070      4.27     1.76182    26.52     12.10
     15      -66.782      0.88                          10.93
     16      -32.952      1.53     1.53368    55.90     10.33
     17*     -30.112      1.68                           9.72
     18*      -7.257      0.70     1.53368    55.90      9.12
     19*      15.178      3.00                           9.02
     20         ∞        0.30     1.51640    65.06      9.56
     21         ∞        1.00
   像面         ∞

非球面データ
第４面
k=0.000
A4=4.08312e-05,A6=-1.88966e-08
第１２面
k=-0.579
A4=-2.47611e-05,A6=2.78355e-07
第１３面
k=0.000
A4=1.52112e-04,A6=-1.20062e-07
第１７面
k=0.000
A4=-1.03934e-04,A6=2.50226e-06
第１８面
k=0.000
A4=3.08242e-04,A6=7.28592e-06
第１９面
k=0.000
A4=-2.23467e-04,A6=2.73800e-06

各種データ
ＮＡ                    0.18
β                     -0.81
ｆ                     13.10
ＩＨ(mm)                4.92
ｆｂ(mm) (in air)       4.21
全長(mm) (in air)      46.58
　実施例１～２２における条件式（２）～（２４）の値を掲げる。なお、ハイフン（－）は、該当する構成がないか、条件式を満足しないことを示している。また、条件式（１０）、（１３）については、条件式を満足しているレンズを示している。また、条件式（１）の値は、何れの実施例においても３２５０を上回るので、値は示していない。
　ここで、条件式（１０）のＬ１－Ｌ２は、レンズＬ１とレンズＬ２が条件式（１０）を満足していることを示している。また、条件式（１３）のＬ３－Ｌ６は、レンズＬ３からレンズＬ６までの各レンズが条件式（１３）を満足していることを示している。
               条件式
(1)            2Y/p
(2)            β
(3)            CRAobj
(4)            LL/√(Y×Yobj)
(5)            LTL/Doi
(6)            DG1G2/φs
(7)            Dmax/LL
(8)            DG2max/Y
(9)            f/fG2
(10)           φG1o×|β|/Y
(11)           βG1o
(12)           fG1o/f
(13)           φG1i×|β|/Y
(14)           (WD×tan(sin-1NA)-φs/2)/LG1s
(15),(15-1)    φs/(2×WD×tan(sin-1NA))
(16),(16-1)    (Yobj-WD×tanCRAobj)/LG1s
(17)           fG1pn/fG1
(18)           Dos/Doi
(19)           BF/LL
(20)           Dos/LG1
(21)           1/νdmin-1/νdmax
(22)           CRAimg/CRAobj
(23)           LG1/LG2
(24)           DsBS/DBSi

          実施例１    実施例２    実施例３    実施例４    実施例５
(1)
(2)        -0.43       -0.43       -0.43       -0.35       -0.40
(3)         5.1         5.1         5.1         5.0         5.1
(4)         5.34        5.33        5.33        5.88        5.52
(5)         0.75        0.75        0.75        0.75        0.75
(6)         0.017       0.013       0.026       0.155       0.069
(7)         0.23        0.23        0.29        0.34        0.32
(8)         0.53        0.53        0.56        0.66        0.56
(9)         2.05        2.04        1.91        1.90        1.83
(10)        L1-L2       L1-L2       L1-L2       L1-L2       L1-L2
(11)        3.22        3.30        2.80        2.54        2.71
(12)        2.23        2.28        2.66        2.73        2.68
(13)        L3-L6       L3-L6       L3-L6       L3-L6       L3-L6
(14)       -0.05       -0.05       -0.05       -0.05       -0.05
(15)        1.97        1.99        2.07        2.36        2.22
(15-1)      2.07        2.09        2.18        2.34        2.23
(16)        0.40        0.40        0.39        0.39        0.39
(16-1)      0.40        0.40        0.39        0.39        0.39
(17)       -0.11       -0.10       -0.12       -0.11       -0.15
(18)        0.72        0.72        0.73        0.73        0.73
(19)        0.02        0.02        0.02        0.02        0.02
(20)        1.56        1.55        1.55        1.55        1.55
(21)        0.030       0.030       0.030       0.030       0.030
(22)        4.71        4.71        4.74        4.68        4.44
(23)        1.66        1.74        1.86        1.89        1.86
(24)         -           -           -           -           -

          実施例６    実施例７    実施例８    実施例９    実施例１０
(1)
(2)        -0.40       -0.40       -0.33       -0.40       -0.40
(3)         5.1         5.1         2.6         2.6         2.1
(4)         5.49        5.51        5.75        5.33        8.20
(5)         0.72        0.70        0.85        0.80        0.86
(6)         0.164       0.116       0.017       0.029       0.040
(7)         0.32        0.30        0.26        0.23        0.16
(8)         0.57        0.58        0.52        0.51        2.10
(9)         2.00        2.04        2.33        1.96        2.16
(10)        L1-L2       L1-L2       L1-L2       L1-L2       L1-L2
(11)        3.11        3.63        1.81        2.28        4.08
(12)        2.66        2.63        1.72        1.44        1.40
(13)        L3-L6       L3-L6       L3-L6       L3-L6       L3-L7
(14)       -0.03       -0.03       -0.06       -0.06       -0.06
(15)        1.99        1.86        4.31        2.92        3.83
(15-1)      1.91        1.80        4.57        2.95        3.83
(16)        0.38        0.37        0.42        0.42        0.32
(16-1)      0.38        0.37        0.42        0.42        0.32
(17)       -0.12       -0.12       -0.40       -0.65       -0.20
(18)        0.74        0.76        0.74        0.71        0.63
(19)        0.03        0.03        0.02        0.05        0.03
(20)        1.62        1.66        1.26        1.40        1.30
(21)        0.030       0.030       0.030       0.030       0.030
(22)        4.46        4.51        9.59        9.47        8.47
(23)        1.96        2.05        2.38        2.02        1.39
(24)         -           -           -           -          0.44

          実施例１１  実施例１２  実施例１３  実施例１４  実施例１５
(1)
(2)        -0.33       -0.32       -0.16       -0.09       -0.20
(3)         1.9         2.0         2.1         2.1         2.1
(4)         9.04        8.73        6.79        9.13        6.55
(5)         0.82        0.72        0.82        0.82        0.83
(6)         0.018       0.007       0.630       0.222       0.733
(7)         0.23        0.25        0.26        0.34        0.20
(8)         2.55        2.63        0.65        0.50        0.54
(9)         2.66        2.73        4.83        4.40        4.28
(10)        L1-L2       L1-L2       L1-L2       L1-L2       L1-L2
(11)        3.15       11.51        1.50        4.62        1.39
(12)        1.47        1.35        1.11        1.74        1.37
(13)        L3-L7       L3-L7       L3-L5       L3-L5       L3-L5
(14)       -0.07       -0.05       -0.03       -0.04       -0.04
(15)        3.10        2.05        4.09        5.30        4.26
(15-1)      3.27        1.96        4.30         -           -
(16)        0.31        0.32        0.50        0.46        0.47
(16-1)      0.31        0.32        0.50         -           -
(17)       -0.07       -0.11       -0.02        0.03        0.02
(18)        0.65        0.69        0.75        0.81        0.75
(19)        0.03        0.03        0.03        0.03        0.03
(20)        1.41        1.71        1.36        1.29        1.38
(21)        0.030       0.030       0.017       0.017       0.022
(22)        6.64        6.09        5.43        4.67       10.70
(23)        1.38        1.36        2.52        3.81        2.43
(24)        0.46        0.47         -           -           -

          実施例１６  実施例１７  実施例１８  実施例１９  実施例２０
(1)
(2)        -0.85       -0.70       -0.70       -0.80       -0.70
(3)         4.1         4.1         3.9         3.8         2.2
(4)         9.61       10.33       10.33       11.07       10.44
(5)         0.75        0.74        0.68        0.68        0.79
(6)         0.339       0.141       0.155       0.161       0.306
(7)         0.06        0.24        0.25        0.26        0.08
(8)         0.65        2.98        3.10        3.18        0.91
(9)         0.08       -0.40       -0.59       -0.61        0.84
(10)         -           -           -           -           -
(11)         -           -           -           -           -
(12)         -           -           -           -           -
(13)         -           -           -           -           -
(14)        0.00       -0.04        0.01        0.02       -0.02
(15)        0.96        1.27        0.94        0.89        1.15
(15-1)      0.97        1.28        0.95        0.89        1.15
(16)        0.16        0.17        0.16        0.15        0.22
(16-1)      0.16        0.17        0.16        0.15        0.22
(17)         -           -           -           -           -
(18)        0.65        0.63        0.65        0.61        0.57
(19)        0.05        0.04        0.04        0.04        0.04
(20)        1.75        1.73        2.03        2.19        1.68
(21)        0.030       0.025       0.025       0.025       0.024
(22)        5.42        5.66        5.79        5.75        6.67
(23)        1.20        1.11        1.03        0.78        0.88
(24)         -          0.42        0.55        0.85         -

          実施例２１  実施例２２
(1)
(2)        -0.80       -0.81
(3)         3.0         2.6
(4)         8.80        7.74
(5)         0.75        0.72
(6)         0.675       0.488
(7)         0.20        0.14
(8)         0.48        0.42
(9)         0.73        1.09
(10)         -           -
(11)         -           -
(12)         -           -
(13)         -           -
(14)       -0.01        0.02
(15)        1.09        0.89
(15-1)      1.09        0.89
(16)        0.21        0.26
(16-1)      0.21        0.26
(17)         -           -
(18)        0.60        0.60
(19)        0.09        0.10
(20)        1.76        2.04
(21)        0.022       0.025
(22)        6.92        8.08
(23)        1.16        0.92
(24)         -           -
　また、変数の値を以下に掲げる。なお、ｆL1は第１レンズＬ１の焦点距離、ｆLR1は最終レンズの１つ前のレンズの焦点距離、ｆLRは最終レンズの焦点距離、である。
               実施例１    実施例２    実施例３    実施例４
Doi              240.0       240.0       240.0       240.0
Yobj              50.5        50.5        50.5        50.5
Y                21.7        21.7        21.6        17.9
LTL              180.0       180.0       180.0       180.0
LL               176.5       176.4       176.0       176.5
WD               60.0        60.0        60.0        60.0
BF                3.5         3.7         4.0         3.5
NA                0.09        0.09        0.09        0.07
β               -0.43       -0.43       -0.43       -0.35
f                44.8        44.3        43.2        44.9
φs               21.4        21.6        22.5        19.9
Dos              171.6       173.6       176.3       176.0
DG1G2               0.4         0.3         0.6         3.1
LG1              110.0       111.9       114.1       113.3
LG2               66.2        64.1        61.3        60.1
CRAobj              5.1         5.1         5.1         5.0
CRAimg             24.0        24.0        24.0        23.4
Dmax               41.1        39.7        50.7        60.7
DG2max             11.5        11.6        12.0        11.7
νdmax             81.6        81.6        81.6        81.6
νdmin             23.8        23.8        23.8        23.8
fG1              503.5       566.5       581.5       685.7
fG2               21.9        21.7        22.6        23.6
fL1              160.5       162.4       205.7       232.5
fLR1              167.0       173.5       161.4       134.5
fLR               -39.6       -39.5       -37.5       -37.9

               実施例５    実施例６    実施例７    実施例８
Doi              240.0       249.6       256.0       200.7
Yobj              50.5        50.5        50.5        50.5
Y                20.1        20.2        20.1        16.7
LTL              180.0       179.6       180.0       170.7
LL               176.1       175.2       175.6       166.7
WD               60.0        70.0        76.0        30.0
BF                3.9         4.4         4.5         4.0
NA                0.08        0.05        0.05        0.07
β               -0.40       -0.40       -0.40       -0.33
f                44.1        45.9        46.5        57.1
φs               21.4        13.9        14.2        18.1
Dos              175.6       185.7       194.3       148.0
DG1G2               1.5         2.3         1.6         0.3
LG1              113.6       114.4       116.9       117.2
LG2               61.0        58.5        57.0        49.2
CRAobj              5.1         5.1         5.1         2.6
CRAimg             22.5        22.6        22.8        25.0
Dmax               55.6        55.5        53.4        44.1
DG2max             11.3        11.6        11.6         8.7
νdmax             81.6        81.6        81.6        81.6
νdmin             23.8        23.8        23.8        23.8
fG1              521.3       586.4       595.2       205.7
fG2               24.1        23.0        22.8        24.5
fL1              235.0       231.2       230.9       146.5
fLR1              159.8       208.1       210.1      -307.4
fLR               -37.8       -39.9       -39.6       -66.9

               実施例９    実施例１０  実施例１１  実施例１２
Doi              110.7       157.0       165.0       178.6
Yobj              25.2        25.2        25.2        25.2
Y                10.0        10.1         8.3         8.1
LTL               88.7       135.0       135.0       128.6
LL                84.7       131.0       131.0       124.6
WD               22.0        22.0        30.0        50.0
BF                4.0         4.0         4.0         4.0
NA                0.08        0.08        0.08        0.07
β               -0.40       -0.40       -0.33       -0.32
f                29.3        36.4        40.8        44.6
φs               10.3        13.5        14.9        14.4
Dos               79.1        99.1       107.0       122.7
DG1G2               0.3         0.5         0.3         0.1
LG1               56.5        76.0        75.9        71.8
LG2               27.9        54.5        54.9        52.7
CRAobj              2.6         2.1         1.9         2.0
CRAimg             25.0        17.4        12.6        12.2
Dmax               19.3        21.2        29.6        30.9
DG2max              5.1        21.2        21.2        21.2
νdmax             81.6        81.6        81.6        81.6
νdmin             23.8        23.8        23.8        23.8
fG1               80.8       166.7       393.2       258.3
fG2               15.0        16.8        15.4        16.3
fL1               80.4        94.8       116.9       131.3
fLR1               35.0        32.4        23.3        25.2
fLR               -14.6       -18.0       -17.1       -18.0

               実施例１３  実施例１４  実施例１５  実施例１６
Doi              170.7       170.7       181.0        71.8
Yobj              50.5        50.5        50.5         5.8
Y                 8.0         4.4         9.9         4.9
LTL              140.7       140.7       151.0        53.7
LL               136.6       136.7       146.7        51.2
WD               30.0        30.0        30.0        18.1
BF                4.1         4.0         4.3         2.4
NA                0.03        0.03        0.04        0.21
β               -0.16       -0.09       -0.20       -0.85
f                69.7        49.8        55.4        11.7
φs                7.4         9.6        10.2         7.5
Dos              128.1       137.7       136.1        46.5
DG1G2               4.6         2.1         7.5         2.6
LG1               94.5       106.6        98.6        26.5
LG2               37.4        28.0        40.6        22.1
CRAobj              2.1         2.1         2.1         4.1
CRAimg             11.6         9.9        22.1        21.9
Dmax               35.5        47.0        29.4         3.2
DG2max              5.2         2.2         5.4         3.2
νdmax             81.6        81.6        81.6        81.6
νdmin             34.7        34.7        29.5        23.9
fG1             1034.1      -262.1     -1054.0        14.5
fG2               14.4        11.3        12.9       152.0
fL1              130.9       194.7       124.0        20.1
fLR1              128.5        34.0     -3489.1       -30.9
fLR              -257.0       316.1       -46.7       -16.0

               実施例１７  実施例１８  実施例１９  実施例２０
Doi               84.9        93.1        93.1        81.0
Yobj               7.0         7.0         6.1         7.0
Y                 4.9         4.9         4.9         4.9
LTL               63.0        63.0        63.0        63.7
LL                60.7        60.7        60.7        61.3
WD               21.9        30.1        30.1        17.3
BF                2.3         2.3         2.3         2.3
NA                0.18        0.18        0.18        0.20
β               -0.70       -0.70       -0.80       -0.70
f                11.8        12.6        12.2        17.1
φs               10.3        10.5         9.8         8.1
Dos               53.8        60.9        56.8        46.3
DG1G2               1.4         1.6         1.6         2.5
LG1               31.1        30.0        25.9        27.5
LG2               28.1        29.1        33.2        31.3
CRAobj              4.1         3.9         3.8         2.2
CRAimg             23.0        22.8        21.6        14.6
Dmax               14.7        15.2        15.6         4.9
DG2max             14.7        15.2        15.6         4.5
νdmax             81.6        81.6        81.6        81.6
νdmin             26.5        26.5        26.5        27.5
fG1               19.6        19.8        18.9        18.7
fG2              -29.2       -21.6       -19.9        20.4
fL1               38.6        40.9        40.2        44.5
fLR1              -19.4       -16.6       -15.8       -33.0
fLR               -11.1       -12.3       -12.9       -15.7

               実施例２１  実施例２２
Doi               70.0        64.6
Yobj               6.1         6.1
Y                 4.9         4.9
LTL               52.6        46.7
LL                48.3        42.4
WD               17.4        17.9
BF                4.3         4.3
NA                0.15        0.18
β               -0.80       -0.81
f                13.3        13.1
φs                5.8         5.8
Dos               42.0        38.6
DG1G2               3.9         2.8
LG1               23.8        18.9
LG2               20.5        20.6
CRAobj              3.0         2.6
CRAimg             21.1        20.7
Dmax                9.6         6.0
DG2max              2.4         2.1
νdmax             81.6        81.6
νdmin             29.5        26.5
fG1               18.3        16.3
fG2               18.1        12.0
fL1              -37.2        29.1
fLR1              -21.9       551.4
fLR                -9.6        -9.1
　また、φG1oとφG1iの値を以下に掲げる。上段の値は最大値を表し、下段の値は最小値を表している。また、Ｌ１～Ｌ７は第１レンズ～第７レンズを表し、“ｏ”は物体側のレンズ面を表し、“ｉ”は像側のレンズ面を表している。例えば、Ｌ１－ｏは第１レンズの物体側のレンズ面を意味し、Ｌ３－ｉは第３レンズの像側のレンズ面を意味している。

         実施例１        実施例２        実施例３        実施例４
φG1o    L1-o  101.49    L1-o  102.33    L1-o  104.37    L1-o  101.64
         L2-i   94.52    L2-i   94.47    L2-i   98.12    L2-i   95.56
φG1i    L3-o   38.74    L3-o   40.11    L3-o   34.31    L3-o   26.77
         L6-i   21.65    L6-i   21.83    L6-i   22.68    L6-i   20.61
         実施例５        実施例６        実施例７        実施例８
φG1o    L1-i  104.62    L1-o   98.66    L1-o   97.76    L1-o  102.08
         L2-i   99.06    L2-i   92.7     L2-i   91.66    L2-i   77.22
φG1i    L3-o   30.87    L3-o   28.45    L3-o   30.85    L3-o   24.73
         L6-i   21.65    L6-i   14.24    L6-i   14.48    L6-i   18.35
         実施例９        実施例１０      実施例１１      実施例１２
φG1o    L1-o   51.23    L1-i   54.79    L1-i   55.65    L1-i   56.19
         L2-i   41.85    L2-i   42.77    L2-i   50.03    L2-i   52.75
φG1i    L3-o   15.04    L3-o   22.29    L3-o   17.63    L3-o   20.21
         L6-i   10.6     L7-i   13.69    L7-i   14.99    L7-i   14.53
         実施例１３      実施例１４      実施例１５
φG1o    L1-o  101.37    L1-o  101.01    L1-o  104.43
         L2-i   64.99    L2-i   72.93    L2-i   57.88
φG1i    L3-o   20.61    L3-o   17.96    L3-o   25.29
         L5-i    8.48    L5-i    9.61    L5-i   11.92
　また、各実施例のバリエーションとして、各実施例の画素ピッチｐは以下に示す値とすることができる。なお、各変形例には、画素ピッチｐの値を複数示している。
実施例１の変形例　　約１３．３μｍ、約５μｍ、約３μｍ、約１μｍ
実施例２の変形例　　約１３．３μｍ、約５μｍ、約３μｍ、約１μｍ
実施例３の変形例　　約１３．２μｍ、約５μｍ、約３μｍ、約１μｍ
実施例４の変形例　　約１１．０μｍ、約５μｍ、約３μｍ、約１μｍ
実施例５の変形例　　約１２．３μｍ、約５μｍ、約３μｍ、約１μｍ
実施例６の変形例　　約１２．４μｍ、約５μｍ、約３μｍ、約１μｍ
実施例７の変形例　　約１２．３μｍ、約５μｍ、約３μｍ、約１μｍ
実施例８の変形例　　約１０．２μｍ、約５μｍ、約３μｍ、約１μｍ
実施例９の変形例　　約６．１μｍ、約３μｍ、約１μｍ
実施例１０の変形例　約６．２μｍ、約３μｍ、約１μｍ
実施例１１の変形例　約５．１μｍ、約３μｍ、約１μｍ
実施例１２の変形例　約４．９μｍ、約３μｍ、約１μｍ
実施例１３の変形例　約４．９μｍ、約３μｍ、約１μｍ
実施例１４の変形例　約２．７μｍ、約１μｍ
実施例１５の変形例　約６．１μｍ、約３μｍ、約１μｍ
実施例１６の変形例　約３．０μｍ、約１μｍ
実施例１７の変形例　約３．０μｍ、約１μｍ
実施例１８の変形例　約３．０μｍ、約１μｍ
実施例１９の変形例　約３．０μｍ、約１μｍ
実施例２０の変形例　約３．０μｍ、約１μｍ
実施例２１の変形例　約３．０μｍ、約１μｍ
実施例２２の変形例　約３．０μｍ、約１μｍ
　図２３は、本実施形態の光学機器である顕微鏡を示す図である。顕微鏡１は正立型の顕微鏡である。図２３に示すように、顕微鏡１は、本体２、ステージ３、撮像部４、照明ユニット５、照準ノブ６、光学系７、撮像素子８を備える。
　本体２には、ステージ３、撮像部４及び照準ノブ６が設けられている。ステージ３の上には、標本が載置される。ステージ３の光軸方向への移動は、照準ノブ６によって行なわれる。照準ノブ６の操作（回転）によってステージ３を移動させ、これにより、標本に対するピント合わせができる。そのために、本体２とステージ３との間に移動機構（不図示）が設けられている。
　撮像部４には、照明ユニット５が設けられている。撮像部４と照明ユニット５は、ステージ３の上方に位置している。照明ユニット５には、照明素子５ａが輪帯状に配置されている。照明素子５ａとしては、例えば、ＬＥＤがある。
　撮像部４の内部には、光学系７と撮像素子８が配置されている。光学系７には、例えば、実施例１の光学系が用いられている。光学系７は、第１レンズ群７ａと、第２レンズ群７ｂと、を有する。第１レンズ群７ａの先端は、照明ユニット５の中央部に位置している。
　照明ユニット５から、標本に照明光が照射される。この場合、照明は落射照明になる。標本からの反射光や蛍光は、光学系７を通過して撮像素子８に入射する。撮像素子８の撮像面には、標本像（光学像）が形成される。標本像は撮像素子８によって光電変換され、これにより標本の画像が得られる。標本の画像は表示装置（不図示）に表示される。このようにして、観察者は、標本の画像を観察できる。
　ここで、顕微鏡１は、光学系７（本実施形態の光学系）を備えている。この光学系７は、全長が短い光学系でありながら、広い撮影範囲を有し、収差が良好に補正され、高い分解能を有する。そのため、顕微鏡１では、広い範囲で諸収差が良好に補正され、明るく鮮明な標本像が得られる。
　なお、上記の例では、光学系を撮像部に配置したが、これに限られない。例えば、同焦点距離が７５ｍｍの対物レンズでは、レンズを保持する枠部材に、本実施例の光学系と撮像素子を配置できる。この場合、既存の対物レンズと同様に、本実施例の光学系をレボルバーに取り付けることができる。このようにすれば、既存の対物レンズと本実施形態の光学系を切り替えて使用できる。
　また、上記光学系を用いる光学機器として顕微鏡の例を用いて説明した。しかしながら、本発明の光学系は、これに限られず、光学機器として、たとえば電子撮像装置（携帯カメラ用レンズユニット、ノートＰＣ、携帯情報端末）へ適用できる。
　なお、撮像部４は光学系７と撮像素子８を備えているので、撮像部４を撮像装置と見なすことができる。この場合、顕微鏡１は、撮像部４、ステージ３及び照明ユニット５（照明装置）を備えているので、撮像システムということができる。なお、図２３では、ステージ３は、照準機構（照準ノブ６）を介して本体２に接続されているが、移動機構を介さずにステージ３を本体２に直接取り付けても良い。このようにすることで、本体２を介して、撮像部４とステージ３とを一体化することができる。
　図２４は、本実施形態の光学機器である顕微鏡を示す図である。顕微鏡１０は、正立型の顕微鏡である。顕微鏡１（図２３）と同じ構成については同じ番号を付し、説明は省略する。
　撮像部４の内部には、光学系１１と撮像素子８が配置されている。光学系１１には、例えば、実施例１の光学系が用いられている。光学系１１は、第１レンズ群１１ａと第２レンズ群１１ｂと、を有する。
　顕微鏡１では、光学系７側に照明ユニット５が設けられていた。これに対して、顕微鏡１０では、ステージ３を挟んで光学系１１と反対側に照明ユニット１２が設けられている。これにより、顕微鏡１０では透過照明が行える。照明ユニット１２は、光源部１３とライトガイドファイバ１４とで構成されている。
　光源部１３は、光源として、例えばハロゲンランプ、水銀ランプ、キセノンランプ、ＬＥＤ、レーザを備える。また、光源部１３はレンズを備える。光源から出射した照明光は、レンズを介してライトガイドファイバ１４の入射端１５に入射する。ライトガイドファイバ１４に入射した照明光は、ライトガイドファイバ１４内を伝達して出射端１６から出射する。
　ライトガイドファイバ１４の出射端１６は、保持機構（不図示）によってステージ３に接続されている。ここで、ライトガイドファイバ１４の出射端１６は、ステージ３の下面に位置している。よって、出射端１６から出射した照明光は、ステージ３の下側から光学系１１側に向かって標本に照射される。このようにして、顕微鏡１０では透過照明が行われる。
　なお、ライトガイドファイバ１４の保持はステージ３で行っているが、ステージ３以外の手段でライトガイドファイバ１４を保持しても良い。また、ライトガイドファイバ１４の出射端１６をステージ３の上面（光学系７側）に位置させても良い。このようにすることで、顕微鏡１と同様に、顕微鏡１０において落射照明を行うことができる。
　標本からの透過光や蛍光は、光学系１１を通過して撮像素子８に入射する。撮像素子８の撮像面には、標本像（光学像）が形成される。標本像は撮像素子８によって光電変換され、これにより標本の画像が得られる。標本の画像は表示装置（不図示）に表示される。このようにして、観察者は、標本の画像を観察できる。
　顕微鏡１０も、光学系１１（本実施形態の光学系）を備えている。この光学系１１は、全長が短い光学系でありながら、広い撮影範囲を有し、収差が良好に補正され、高い分解能を有する。そのため、顕微鏡１０では、広い範囲で諸収差が良好に補正され、明るく鮮明な標本像が得られる。なお、顕微鏡１０は落射照明であっても構わない。また、顕微鏡１０を構成する各部材の配置は、適宜設計変更可能である。
　図２５は、本実施形態の光学機器である顕微鏡を示す図である。顕微鏡２０は、倒立型の顕微鏡である。顕微鏡２０は、本体２１、ステージ２２、撮像部４、光学系２３、撮像素子８、照準ノブ２４、透過照明光源２５、反射ミラー２６、コンデンサレンズ２７を備える。
　ここで、撮像部４の内部には、光学系２３と撮像素子８が配置されている。光学系２３には、例えば、実施例１の光学系が用いられている。光学系２３は、第１レンズ群２３ａと第２レンズ群２３ｂと、を有する。
　本体２１には、ステージ２２、撮像部４及び照準ノブ２４が設けられている。ステージ２２の上には、標本が載置される。撮像部４の光軸方向への移動は、照準ノブ２４によって行なわれる。照準ノブ２４の操作（回転）によって撮像部４を移動させ、これにより、標本に対するピント合わせができる。そのために、本体２１内には移動機構（不図示）が設けられ、移動機構に撮像部４が保持されている。
　また、本体２１には、透過照明光源２５、反射ミラー２６及びコンデンサレンズ２７が設けられている。透過照明光源２５、反射ミラー２６及びコンデンサレンズ２７は、ステージ２２の上方に配置されている。透過照明光源２５から出射した照明光は反射ミラー２６で反射され、コンデンサレンズ２７に入射する。コンデンサレンズ２７は、ステージ２２の上面に位置している。よって、コンデンサレンズ２７から出射した照明光は、ステージ２２の上側から光学系２３側に向かって標本に照射される。このようにして、顕微鏡２０では透過照明が行われる。
　顕微鏡２０も、光学系２３（本実施形態の光学系）を備えている。この光学系２３は、全長が短い光学系でありながら、広い撮影範囲を有し、収差が良好に補正され、高い分解能を有する。そのため、顕微鏡１では、広い範囲で諸収差が良好に補正され、明るく鮮明な標本像が得られる。なお、顕微鏡２０を構成する各部材の配置は、適宜設計変更可能である。
　図２６は、本実施形態の光学機器である顕微鏡を示す図である。図２６（ａ）は顕微鏡の全体構成を示す図、（ｂ）は顕微鏡３０を固定した状態を示す図である。
　顕微鏡３０は、携帯型の顕微鏡である。顕微鏡３０は、プローブ部３１、コントロールボックス３２、ライトガイドファイバ３３、ケーブル３４、撮像部４、光学系３５、撮像素子８、照明用導光体３６、光源３７を備える。
　撮像部４の内部には、光学系３５と撮像素子８が配置されている。光学系３５には、例えば、実施例１の光学系が用いられている。光学系３５は、第１レンズ群３５ａと第２レンズ群３５ｂと、を有する。
　プローブ部３１とコントロールボックス３２は、ライトガイドファイバ３３とケーブル３４により接続されている。コントロールボックス３２は、光源３７と処理部（不図示）とを有する。処理部は、プローブ部３１からの映像信号を処理する。
　プローブ部３１は、使用者が手に持つことができる大きさである。プローブ部３１は、撮像部４と照明用導光体３６とを有する。照明用導光体３６は撮像部４の外周側に配置されている。照明用導光体３６はライトガイドファイバ３３と光学的に接続されている。光源３７から出射した照明光はライトガイドファイバ３３内を伝達して、照明用導光体３６に入射する。照明光は照明用導光体３６内を伝達して、プローブ部３１から出射する。このようにして、顕微鏡３０では落射照明が行われる。
　標本からの反射光や蛍光は、光学系３５を通過して撮像素子８に入射する。撮像素子８の撮像面には、標本像（光学像）が形成される。標本像は撮像素子８によって光電変換され、これにより標本の画像が得られる。標本の画像は表示装置（不図示）に表示される。このようにして、観察者は、標本の画像を観察できる。
　プローブ部３１は、ライトガイドファイバ３３とケーブル３４によりコントロールボックス３２に接続されている。そのため、プローブ部３１の位置や向きを自由に設定することができる。この場合、プローブ部３１の姿勢（位置や向き）の固定は、観察者の手で行うことになる。しかしながら、観察者の手による固定では、十分に安定しない場合がある。
　プローブ部３１の姿勢（位置や向き）を安定させるためには、図２６（ｂ）に示すように架台３８でプローブ部３１を保持すれば良い。このようにすることで、プローブ部３１の姿勢（位置や向き）を安定させることができる。
　なお、架台３８には、照準ノブ３９が設けられている。プローブ部３１（撮像部４）の光軸方向への移動は、照準ノブ３９によって行なわれる。照準ノブ３９の操作（回転）によってプローブ部３１を移動させ、これにより、標本に対するピント合わせができる。そのために、架台３８内には移動機構（不図示）が設けられている。
　顕微鏡３０も、光学系３５（本実施形態の光学系）を備えている。この光学系３５は、全長が短い光学系でありながら、広い撮影範囲を有し、収差が良好に補正され、高い分解能を有する。そのため、顕微鏡３０では、広い範囲で諸収差が良好に補正され、明るく鮮明な標本像が得られる。なお、顕微鏡３０を構成する各部材の配置は、適宜設計変更可能である。
　図２７は、本実施形態の光学機器である顕微鏡を示す図である。顕微鏡１は正立型の顕微鏡である。図２７に示すように、顕微鏡４０は、本体４１、ステージ４２、撮像部４、光学系４３、撮像素子８、照準ノブ４４、照明ユニット４５、光源部４６を備える。
　本体４１には、ステージ４２、撮像部４及び照準ノブ４４が設けられている。ステージ４２の上には、標本が載置される。ステージ４２の光軸方向への移動は、照準ノブ４４によって行なわれる。照準ノブ４４の操作（回転）によってステージ４２を移動させ、これにより、標本に対するピント合わせができる。そのために、本体４１とステージ４２の間に移動機構（不図示）が設けられている。
　撮像部４には、接続部４７が設けられている。この接続部４７には、照明ユニット４５の一端が接続されている。また、照明ユニット４５の他端には、光源部４６が接続されている。照明ユニット４５は、複数のレンズや絞りを備え、ケーラー照明やクリティカル照明が行えるようになっている。また、照明ユニット４５は、光学フィルタを有していても良い。光源部４６は、光源として、例えばハロゲンランプ、水銀ランプ、キセノンランプ、ＬＥＤ、レーザを備える。
　撮像部４の内部には、光学系４３と撮像素子８が配置されている。光学系４３には、例えば、実施例１１の光学系が用いられている。光学系４３は、第１レンズ群４３ａと、第２レンズ群４３ｂと、を有する。
　第２レンズ群４３ｂ内には、ビームスプリッタ４８が配置されている。ビームスプリッタ４８は光路分割素子である。ビームスプリッタ４８によって、第１の光路４９と第２の光路５０とが形成される。
　ビームスプリッタ４８よりも物体側（標本側）の光路は、共通光路である。共通光路には、第１レンズ群４３ａと第２レンズ群４３ｂの一部とが配置されている。ビームスプリッタ４８よりも撮像素子８側には、第１の光路４９と第２の光路５０が形成されている。第１の光路４９は、共通の光路の延長線上に形成されている。第１の光路４９には、第２レンズ群４３ｂの一部のレンズと撮像素子８が配置されている。
　一方、第２の光路５０は、共通の光路と直交する方向に形成されている。そして、第２の光路５０の延長線が撮像部４の外周面と交わる位置に、接続部４７が設けられている。この接続部４７に照明ユニット４５が接続されている。
　照明ユニット４５から、標本に照明光が照射される。この場合、照明は落射照明になる。標本からの反射光や蛍光は、光学系４３を通過して撮像素子８に入射する。撮像素子８の撮像面には、標本像（光学像）が形成される。標本像は撮像素子８によって光電変換され、これにより標本の画像が得られる。標本の画像は表示装置（不図示）に表示される。このようにして、観察者は、標本の画像を観察できる。
　ここで、顕微鏡４０は、光学系４３（本実施形態の光学系）を備えている。この光学系４３は、全長が短い光学系でありながら、広い撮影範囲を有し、収差が良好に補正され、高い分解能を有する。そのため、顕微鏡４０では、広い範囲で諸収差が良好に補正され、明るく鮮明な標本像が得られる。
　なお、顕微鏡１、顕微鏡１０、顕微鏡２０、顕微鏡３０、顕微鏡４０の各々には、実施例１～２２の光学系のうちのどの光学系でも用いることができる。
　このように、本発明は、その趣旨を逸脱しない範囲で様々な変形例をとることができる。また、上記各実施例により示された形状枚数には必ずしも限定されない。また、各レンズ群内又は各レンズ群外に、上記各実施例に図示されていないレンズであって実質的に屈折力を有さないレンズを配置してもよい。
　また、本発明には、上述の発明の他に以下の発明も含まれる。
（付記項１）
　撮像素子と、光学系と、を有する撮像装置であって、
　前記撮像素子は、光強度を電気信号に変換する画素を複数有し、前記複数の画素は２次元に配列され、
　前記光学系によって、前記撮像素子上に光学像が形成され、
　前記光学系は、物体側から順に、
　複数のレンズからなる第１レンズ群と、
　絞りと、
　複数のレンズからなる第２レンズ群と、からなり、
　前記第１レンズ群は、最も物体側に配置された第１物体側レンズを有し、
　前記第２レンズ群は、最も像側に配置された第２像側レンズを有し、
　以下の条件式（１）、（２）、（３）、（４）、（５）を満足することを特徴とする撮像装置。
　３２５０＜２Ｙ／ｐ　　　（１）
　－１．０＜β　　　（２）
　ＣＲＡobj＜１０ｄｅｇ　　　（３）
　２．０＜ＬL／√（Ｙ×Ｙobj）＜１５．０　　　（４）
　０．５＜ＬTL／Ｄoi＜０．９５　　　（５）
　ここで、
　Ｙは、前記光学系全系における最大像高、
　ｐは、前記撮像素子における画素ピッチ、
　βは、前記光学系の結像倍率、
　ＣＲＡobjは、前記第１物体側レンズに入射する主光線と光軸とのなす角度のうち、最大となる角度、
　ＬLは、前記第１物体側レンズの物体側面から前記第２像側レンズの像側面までの光軸上の距離、
　Ｙobjは、最大物体高、
　ＬTLは、前記第１物体側レンズの物体側面から像までの光軸上の距離、
　Ｄoiは、物体から像までの光軸上の距離、
である。
　角度の正負は、光軸から時計回りの方向に測った場合の角度を負、反時計回りの方向に測ったときの角度を正とする。
（付記項２）
　前記第１レンズ群は、最も像側に配置された第１像側レンズを有し、
　前記第２レンズ群は、最も物体側に配置された第２物体側レンズを有し、
　以下の条件式（６）を満足することを特徴とする付記項１に記載の撮像装置。
　ＤG1G2／φs＜２．０　　　（６）
　ここで、
　ＤG1G2は、前記第１像側レンズの像側面から前記第２物体側レンズの物体側面までの光軸上の距離、
　φsは、前記絞りの直径、
である。
（付記項３）
　以下の条件式（７）を満足することを特徴とする付記項１に記載の撮像装置。
　０．０３＜Ｄmax／ＬL＜０．５　　　（７）
　ここで、
　Ｄmaxは、前記光学系における隣り合うレンズの光軸上の間隔のうち、最大となる間隔、
　ＬLは、前記第１物体側レンズの物体側面から前記第２像側レンズの像側面までの光軸上の距離、
である。
（付記項４）
　以下の条件式（８）を満足することを特徴とする付記項１に記載の撮像装置。
　０．１＜ＤG2max／Ｙ＜１．５　　　（８）
　ここで、
　ＤG2maxは、前記第２レンズ群における隣り合うレンズの光軸上の間隔のうち、最大となる間隔、
　Ｙは、前記光学系全系における最大像高、
である。
（付記項５）
　以下の条件式（９）を満足することを特徴とする付記項１に記載の撮像装置。
　－１．５＜ｆ／ｆG2＜１０．０　　　（９）
　ここで、
　ｆは、前記光学系全系の焦点距離、
　ｆG2は、前記第２レンズ群の焦点距離、
である。
（付記項５－１）
　前記絞りの物体側もしくは像側に、少なくとも１つの接合レンズを有することを特徴とする付記項１に記載の撮像装置。
（付記項５－２）
　前記第２レンズ群は、最も像側に所定のレンズ群を有し、
　前記所定のレンズ群は全体で負の屈折力を有すると共に、負の屈折力を有する単レンズか２枚のレンズからなり、
　前記２枚のレンズは、物体側から順に、負の屈折力を有するレンズと、正または負の屈折力を有するレンズと、からなることを特徴とする付記項１に記載の撮像装置。
（付記項６）
　前記第１レンズ群は、最も物体側に配置された物体側レンズ群を含み、
　前記物体側レンズ群は全体として正の屈折力を有すると共に、以下の条件式（１０）を満足するレンズにより構成され、
　以下の条件式（１１）を満足することを特徴とする付記項１に記載の撮像装置。
　０．６＜φG1o×｜β｜／Ｙ　　　（１０）
　０．０＜βG1o　　　（１１）
　ここで、
　φG1oは、前記物体側レンズ群を構成する全てのレンズにおける有効径、
　βは、前記光学系の結像倍率、
　Ｙは、前記光学系全系における最大像高、
　βG1oは、前記物体側レンズ群の結像倍率、
である。
（付記項６－１）
　前記第１レンズ群は、物体側から順に、前記物体側レンズ群と、像側レンズ群と、からなることを特徴とする付記項６に記載の撮像装置。
（付記項６－２）
　前記物体側レンズ群は、少なくとも２枚の正レンズからなり、
　前記物体側レンズ群と前記絞りとの間には、少なくとも１枚の負レンズが配置されていることを特徴とする付記項６に記載の撮像装置。
（付記項６－３）
　以下の条件式（１２）を満足することを特徴とする付記項６に記載の撮像装置。
　０．３＜ｆG1o／ｆ＜１２．０　　　（１２）
　ここで、
　ｆG1oは、前記物体側レンズ群の焦点距離、
　ｆは、前記光学系全系の焦点距離、
である。
（付記項７）
　以下の条件式（１４）を満足することを特徴とする付記項１に記載の撮像装置。
　－０．５０＜（ＷＤ×ｔａｎ（ｓｉｎ-1ＮＡ）－φs／２）／ＬG1s＜０．１０　　　（１４）
　ここで、
　ＷＤは、物体から前記第１物体側レンズの物体側面までの光軸上の距離、
　ＮＡは、前記光学系の物体側の開口数、
　φsは、前記絞りの直径、
　ＬG1sは、前記第１物体側レンズの物体側面から前記絞りまでの光軸上の距離、
である。
（付記項７－１）
　前記第１レンズ群は、物体側から順に、正の屈折力を有するレンズ群と、負または正の屈折力を有するレンズ群と、からなり、
　以下の条件式（１４）を満足することを特徴とする付記項１に記載の撮像装置。
　－０．５０＜（ＷＤ×ｔａｎ（ｓｉｎ-1ＮＡ）－φs／２）／ＬG1s＜０．１０　　　（１４）
　ここで、
　ＷＤは、物体から前記第１物体側レンズの物体側面までの光軸上の距離、
　ＮＡは、前記光学系の物体側の開口数、
　φsは、前記絞りの直径、
　ＬG1sは、前記第１物体側レンズの物体側面から前記絞りまでの光軸上の距離、
である。
（付記項８）
　以下の条件式（１５）を満足することを特徴とする付記項１に記載の撮像装置。
　０．６０＜φs／（２×ＷＤ×ｔａｎ（ｓｉｎ-1ＮＡ））＜１２．０　　　（１５）
　ここで、
　φsは、前記絞りの直径、
　ＷＤは、物体から前記第１物体側レンズの物体側面までの光軸上の距離、
　ＮＡは、前記光学系の物体側の開口数、
である。
（付記項８－１）
　前記第１レンズ群は、物体側から順に、正の屈折力を有するレンズ群と、負または正の屈折力を有するレンズ群と、からなり、
　以下の条件式（１５－１）を満足することを特徴とする付記項１に記載の撮像装置。
　０．６＜φs／（２×ＷＤ×ｔａｎ（ｓｉｎ-1ＮＡ））＜１２．０　　　（１５－１
）
　ここで、
　φsは、前記絞りの直径、
　ＷＤは、物体から前記第１物体側レンズの物体側面までの光軸上の距離、
　ＮＡは、前記光学系の物体側の開口数、
である。
（付記項９）
　以下の条件式（１６）を満足することを特徴とする付記項１に記載の撮像装置。
　０．０３＜（Ｙobj－ＷＤ×ｔａｎＣＲＡobj）／ＬG1s＜１．０　　　（１６）
　ここで、
　Ｙobjは、最大物体高、
　ＷＤは、物体から前記第１物体側レンズの物体側面までの光軸上の距離、
　ＣＲＡobjは、前記第１物体側レンズに入射する主光線と光軸とのなす角度のうち、最大となる角度、
　ＬG1sは、前記第１物体側レンズの物体側面から前記絞りまでの光軸上の距離、
である。
　角度の正負は、光軸から時計回りの方向に測った場合の角度を負、反時計回りの方向に測ったときの角度を正とする。
（付記項９－１）
　前記第１レンズ群は、物体側から順に、正の屈折力を有するレンズ群と、負または正の屈折力を有するレンズ群と、からなり、
　以下の条件式（１６－１）を満足することを特徴とする付記項１に記載の撮像装置。
　０．０３＜（Ｙobj－ＷＤ×ｔａｎＣＲＡobj）／ＬG1s＜１．０　　　（１６－１）
　ここで、
　Ｙobjは、最大物体高、
　ＷＤは、物体から前記第１物体側レンズの物体側面までの光軸上の距離、
　ＣＲＡobjは、前記第１物体側レンズに入射する主光線と光軸とのなす角度のうち、最大となる角度、
　ＬG1sは、前記第１物体側レンズの物体側面から前記絞りまでの光軸上の距離、
である。
　角度の正負は、光軸から時計回りの方向に測った場合の角度を負、反時計回りの方向に測ったときの角度を正とする。
（付記項１０）
　前記第１レンズ群は、最も物体側に配置された物体側レンズ群を含み、
　前記物体側レンズ群は全体として正の屈折力を有し、
　前記物体側レンズ群は、少なくとも２枚の正レンズを有することを特徴とする付記項９に記載の撮像装置。
（付記項１１）
　前記第１レンズ群は、最も像側に配置された像側レンズ群を含み、
　前記像側レンズ群は、１枚以上の正レンズと、１枚以上の負レンズと、を有することを特徴とする付記項９に記載の撮像装置。
（付記項１２）
　第１レンズ群は、最も像側に配置された像側レンズ群を含み、
　以下の条件式（１７）を満足することを特徴とする付記項９に記載の撮像装置。
　－１．５＜ｆG1pn／ｆG1＜０．５　　　（１７）
　ここで、
　ｆG1pnは、前記像側レンズ群の焦点距離、
　ｆG1は、前記第１レンズ群の焦点距離、
である。
（付記項１２－１）
　前記絞りよりも像側に正レンズを有することを特徴とする付記項１に記載の撮像装置。（付記項１２－２）
　前記第２レンズ群の最も像側に負の屈折力を有するレンズが配置されることを特徴とする付記項１に記載の撮像装置。
（付記項１３）
　以下の条件式（１８）を満足することを特徴とする付記項１に記載の撮像装置。
　０．４０＜Ｄos／Ｄoi＜０．９０　　　（１８）
　ここで、
　Ｄosは、物体から前記絞りまでの光軸上の距離、
　Ｄoiは、物体から像までの光軸上の距離、
である。
（付記項１４）
　以下の条件式（１９）を満足することを特徴とする付記項１に記載の撮像装置。
　０．００５＜ＢＦ／ＬL＜０．４　　　（１９）
　ここで、
　ＢＦは、前記第２像側レンズの像側面から像までの光軸上の距離、
　ＬLは、前記第１物体側レンズの物体側面から前記第２像側レンズの像側面までの光軸上の距離、
である。
（付記項１５）
　以下の条件式（２０）を満足することを特徴とする付記項１に記載の撮像装置。
　０．５＜Ｄos／ＬG1＜４．０　　　（２０）
　ここで、
　Ｄosは、物体から前記絞りまでの光軸上の距離、
　ＬG1は、前記第１物体側レンズの物体側面から前記第１像側レンズの像側面までの光軸上の距離、
である。
（付記項１５－１）
　前記第１レンズ群は、正の屈折力を有するレンズと、負の屈折力を有するレンズと、を有し、
　前記正の屈折力を有するレンズは、最も物体側に配置され、
　前記負の屈折力を有するレンズは、前記正の屈折力を有するレンズと隣り合う位置に配置されていることを特徴とする付記項１５に記載の撮像装置。
（付記項１６）
　撮像素子と、光学系と、を有する撮像装置であって、
　前記撮像素子は、光強度を電気信号に変換する画素を複数有し、前記複数の画素は２次元に配列され、
　前記光学系によって、前記撮像素子上に光学像が形成され、
　前記光学系は、物体側から順に、
　複数のレンズからなる第１レンズ群と、
　絞りと、
　複数のレンズからなる第２レンズ群と、を有し、
　前記第１レンズ群は、最も物体側に配置された第１物体側レンズを有し、
　前記第２レンズ群は、最も像側に配置された第２像側レンズを有し、
　前記第１レンズ群は、最も物体側に配置され全体として正の屈折力を有する物体側レンズ群を含み、
　前記物体側レンズ群は、以下の条件式（１０）を満足するレンズにより構成され、
　以下の条件式（１）、（２）、（４）、（１１）を満足することを特徴とする撮像装置。
　３２５０＜２Ｙ／ｐ　　　（１）
　－１．０＜β　　　（２）
　２．０＜ＬL／√（Ｙ×Ｙobj）＜１５．０　　　（４）
　０．６＜φG1o×｜β｜／Ｙ　　　（１０）
　０．０＜βG1o　　　（１１）
　ここで、
　Ｙは、前記光学系全系における最大像高、
　ｐは、前記撮像素子における画素ピッチ、
　βは、前記光学系の結像倍率、
　ＬLは、前記第１物体側レンズの物体側面から前記第２像側レンズの像側面までの光軸上の距離、
　Ｙobjは、最大物体高、
　φG1oは、前記物体側レンズ群を構成する全てのレンズにおける有効径、
　βG1oは、前記物体側レンズ群の結像倍率、
である。
（付記項１６－１）
　前記第１レンズ群は、物体側から順に、前記物体側レンズ群と、像側レンズ群と、からなることを特徴とする付記項１６に記載の撮像装置。
（付記項１７）
　以下の条件式（２１）を満足することを特徴とする付記項１又は１６に記載の撮像装置。
　０．０１５＜１／νｄmin－１／νｄmax　　　（２１）
　ここで、
　νｄminは、前記光学系を構成するレンズのアッベ数のうち、最小となるアッベ数、
　νｄmaxは、前記光学系を構成するレンズのアッベ数のうち、最大となるアッベ数、
である。
（付記項１８）
　以下の条件式（２２）を満足することを特徴とする付記項１又は１６に記載の撮像装置。
　３．０＜ＣＲＡimg／ＣＲＡobj＜５０．０　　　（２２）
　ここで、
　ＣＲＡimgは、像面に入射する主光線と光軸とのなす角度うち、最大となる角度、
　ＣＲＡobjは、前記第１物体側レンズに入射する主光線と光軸とのなす角度のうち、最大となる角度、
である。
　角度の正負は、光軸から時計回りの方向に測った場合の角度を負、反時計回りの方向に測ったときの角度を正とする。
（付記項１９）
　前記第１レンズ群は、最も像側に配置された第１像側レンズを有し、
　前記第２レンズ群は、最も物体側に配置された第２物体側レンズを有し、
　以下の条件式（２３）を満足することを特徴とする付記項１又は１６に記載の撮像装置。
　０．６５＜ＬG1／ＬG2＜５．００　　　（２３）
　ここで、
　ＬG1は、前記第１物体側レンズの物体側面から前記第１像側レンズの像側面までの光軸上の距離、
　ＬG2は、前記第２物体側レンズの物体側面から前記第２像側レンズの像側面までの光軸上の距離、
である。
（付記項２０）
　前記光学系の光路中に光路分割素子が配置され、
　前記光路分割素子によって、第１の光路と第２の光路とが形成され、
　前記第１の光路に、前記光学系の一部が配置され、
　前記分割された第２の光路側に、物体を照射する照明光学系を接続する接続部を有することを特徴とする付記項１又は１６に記載の撮像装置。
（付記項２１）
　前記光学系の光路中に光路分割素子が配置され、
　前記光路分割素子が前記第２レンズ群内に配置されることを特徴とする付記項１又は１６に記載の撮像装置。
（付記項２２）
　以下の条件式（２４）を満足することを特徴とする付記項２１に記載の撮像装置。
　０．１＜ＤsBS／ＤBSi＜０．９５　　　（２４）
　ここで、
　ＤsBSは、前記絞りから前記光路分割素子までの光軸上の距離、
　ＤBSiは、前記光路分割素子から前記撮像素子の撮像面までの光軸上の距離、
である。
（付記項２３）
　前記絞りと前記光路分割素子との間に、少なくとも１枚の正レンズが配置されることを特徴とする付記項２１に記載の撮像装置。
（付記項２３－１）
　前記正レンズの少なくとも１枚は負レンズと接合されていることを特徴とする付記項１，１６，２３のいずれか１項に記載の撮像装置。
（付記項２３－２）
　前記光路分割素子の像側に正レンズが配置され、
　前記正レンズの像側には少なくとも１枚の負レンズが配置されていることを特徴とする付記項１，１６，２３のいずれか１項に記載の撮像装置。
（付記項２４）
　以下の条件式（３）を満足することを特徴とする付記項１６に記載の撮像装置。
　ＣＲＡobj＜１０ｄｅｇ　　　（３）
　ここで、
　ＣＲＡobjは、前記第１物体側レンズに入射する主光線と光軸とのなす角度のうち、最大となる角度、
である。
　角度の正負は、光軸から時計回りの方向に測った場合の角度を負、反時計回りの方向に測ったときの角度を正とする。
（付記項２５）
　付記項１から２４のいずれか一項に記載の撮像装置と、
　物体を保持するステージと、
　物体を照明する照明装置と、を有することを特徴とする撮像システム。
（付記項２５－１）
　前記撮像装置と前記ステージとが一体になっていることを特徴とする付記項２５に記載の撮像システム。
　以上のように、本発明は、広い撮影範囲を確保しつつ、収差が良好に補正され、高い分解能を有しながらも、全長が短い光学系を備える撮像装置及び撮像システムに適している。
　Ｃ　カバーガラス
　Ｉ　撮像面（像面）
　Ｇ１　第１レンズ群
　Ｇ２　第２レンズ群
　Ｌ１～Ｌ１９　レンズ
　Ｓ　絞り（開口絞り）
　１、１０、２０、３０、４０　顕微鏡（光学機器）
　２、２１、３８、４１　本体
　３、２２、４２　ステージ
　４　撮像部
　５、１２、４５　照明ユニット
　５ａ　照明素子
　６、２４、３９、４４　照準ノブ
　７、１１、２３、３５、４３　光学系
　８　撮像素子
　７ａ、１１ａ、２３ａ、３５ａ、４３ａ　第１レンズ群
　７ｂ、１１ｂ、２３ｂ、３５ｂ、４３ｂ　第２レンズ群
　１３、４６　光源部
　１４　ライトガイドファイバ
　１５　入射端
　１６　出射端
　２５　透過照明光源
　２６　反射ミラー
　２７　コンデンサレンズ
　３１　プローブ部
　３２　コントロールボックス
　３３　ライトガイドファイバ
　３４　ケーブル
　３６　照明用導光体
　３７　光源
　３８　架台
　４７　接続部
　４８　ビームスプリッタ
　４９　第１の光路
　５０　第２の光路

Claims (25)

  1. 　撮像素子と、光学系と、を有する撮像装置であって、
    　前記撮像素子は、光強度を電気信号に変換する画素を複数有し、前記複数の画素は２次元に配列され、
    　前記光学系によって、前記撮像素子上に光学像が形成され、
    　前記光学系は、物体側から順に、
    　複数のレンズからなる第１レンズ群と、
    　絞りと、
    　複数のレンズからなる第２レンズ群と、からなり、
    　前記第１レンズ群は、最も物体側に配置された第１物体側レンズを有し、
    　前記第２レンズ群は、最も像側に配置された第２像側レンズを有し、
    　以下の条件式（１）、（２）、（３）、（４）、（５）を満足することを特徴とする撮像装置。
    　３２５０＜２Ｙ／ｐ　　　（１）
    　－１．０＜β　　　（２）
    　ＣＲＡobj＜１０ｄｅｇ　　　（３）
    　２．０＜ＬL／√（Ｙ×Ｙobj）＜１５．０　　　（４）
    　０．５＜ＬTL／Ｄoi＜０．９５　　　（５）
    　ここで、
    　Ｙは、前記光学系全系における最大像高、
    　ｐは、前記撮像素子における画素ピッチ、
    　βは、前記光学系の結像倍率、
    　ＣＲＡobjは、前記第１物体側レンズに入射する主光線と光軸とのなす角度のうち、最大となる角度、
    　ＬLは、前記第１物体側レンズの物体側面から前記第２像側レンズの像側面までの光軸上の距離、
    　Ｙobjは、最大物体高、
    　ＬTLは、前記第１物体側レンズの物体側面から像までの光軸上の距離、
    　Ｄoiは、物体から像までの光軸上の距離、
    である。
    　角度の正負は、光軸から時計回りの方向に測った場合の角度を負、反時計回りの方向に測ったときの角度を正とする。
  2. 　前記第１レンズ群は、最も像側に配置された第１像側レンズを有し、
    　前記第２レンズ群は、最も物体側に配置された第２物体側レンズを有し、
    　以下の条件式（６）を満足することを特徴とする請求項１に記載の撮像装置。
    　ＤG1G2／φs＜２．０　　　（６）
    　ここで、
    　ＤG1G2は、前記第１像側レンズの像側面から前記第２物体側レンズの物体側面までの光軸上の距離、
    　φsは、前記絞りの直径、
    である。
  3. 　以下の条件式（７）を満足することを特徴とする請求項１に記載の撮像装置。
    　０．０３＜Ｄmax／ＬL＜０．５　　　（７）
    　ここで、
    　Ｄmaxは、前記光学系における隣り合うレンズの光軸上の間隔のうち、最大となる間隔、
    　ＬLは、前記第１物体側レンズの物体側面から前記第２像側レンズの像側面までの光軸上の距離、
    である。
  4. 　以下の条件式（８）を満足することを特徴とする請求項１に記載の撮像装置。
    　０．１＜ＤG2max／Ｙ＜１．５　　　（８）
    　ここで、
    　ＤG2maxは、前記第２レンズ群における隣り合うレンズの光軸上の間隔のうち、最大となる間隔、
    　Ｙは、前記光学系全系における最大像高、
    である。
  5. 　以下の条件式（９）を満足することを特徴とする請求項１に記載の撮像装置。
    　－１．５＜ｆ／ｆG2＜１０．０　　　（９）
    　ここで、
    　ｆは、前記光学系全系の焦点距離、
    　ｆG2は、前記第２レンズ群の焦点距離、
    である。
  6. 　前記第１レンズ群は、最も物体側に配置された物体側レンズ群を含み、
    　前記物体側レンズ群は全体として正の屈折力を有すると共に、以下の条件式（１０）を満足するレンズにより構成され、
    　以下の条件式（１１）を満足することを特徴とする請求項１に記載の撮像装置。
    　０．６＜φG1o×｜β｜／Ｙ　　　（１０）
    　０．０＜βG1o　　　（１１）
    　ここで、
    　φG1oは、前記物体側レンズ群を構成する全てのレンズにおける有効径、
    　βは、前記光学系の結像倍率、
    　Ｙは、前記光学系全系における最大像高、
    　βG1oは、前記物体側レンズ群の結像倍率、
    である。
  7. 　以下の条件式（１４）を満足することを特徴とする請求項１に記載の撮像装置。
    　－０．５０＜（ＷＤ×ｔａｎ（ｓｉｎ-1ＮＡ）－φs／２）／ＬG1s＜０．１０　　　（１４）
    　ここで、
    　ＷＤは、物体から前記第１物体側レンズの物体側面までの光軸上の距離、
    　ＮＡは、前記光学系の物体側の開口数、
    　φsは、前記絞りの直径、
    　ＬG1sは、前記第１物体側レンズの物体側面から前記絞りまでの光軸上の距離、
    である。
  8. 　以下の条件式（１５）を満足することを特徴とする請求項１に記載の撮像装置。
    　０．６０＜φs／（２×ＷＤ×ｔａｎ（ｓｉｎ-1ＮＡ））＜１２．０　　　（１５）
    　ここで、
    　φsは、前記絞りの直径、
    　ＷＤは、物体から前記第１物体側レンズの物体側面までの光軸上の距離、
    　ＮＡは、前記光学系の物体側の開口数、
    である。
  9. 　以下の条件式（１６）を満足することを特徴とする請求項１に記載の撮像装置。
    　０．０３＜（Ｙobj－ＷＤ×ｔａｎＣＲＡobj）／ＬG1s＜１．０　　　（１６）
    　ここで、
    　Ｙobjは、最大物体高、
    　ＷＤは、物体から前記第１物体側レンズの物体側面までの光軸上の距離、
    　ＣＲＡobjは、前記第１物体側レンズに入射する主光線と光軸とのなす角度のうち、最大となる角度、
    　ＬG1sは、前記第１物体側レンズの物体側面から前記絞りまでの光軸上の距離、
    である。
    　角度の正負は、光軸から時計回りの方向に測った場合の角度を負、反時計回りの方向に測ったときの角度を正とする。
  10. 　前記第１レンズ群は、最も物体側に配置された物体側レンズ群を含み、
    　前記物体側レンズ群は全体として正の屈折力を有し、
    　前記物体側レンズ群は、少なくとも２枚の正レンズを有することを特徴とする請求項９に記載の撮像装置。
  11. 　前記第１レンズ群は、最も像側に配置された像側レンズ群を含み、
    　前記像側レンズ群は、１枚以上の正レンズと、１枚以上の負レンズと、を有することを特徴とする請求項９に記載の撮像装置。
  12. 　前記第１レンズ群は、最も像側に配置された像側レンズ群を含み、
    　以下の条件式（１７）を満足することを特徴とする請求項９に記載の撮像装置。
    　－１．５＜ｆG1pn／ｆG1＜０．５　　　（１７）
    　ここで、
    　ｆG1pnは、前記像側レンズ群の焦点距離、
    　ｆG1は、前記第１レンズ群の焦点距離、
    である。
  13. 　以下の条件式（１８）を満足することを特徴とする請求項１に記載の撮像装置。
    　０．４０＜Ｄos／Ｄoi＜０．９０　　　（１８）
    　ここで、
    　Ｄosは、物体から前記絞りまでの光軸上の距離、
    　Ｄoiは、物体から像までの光軸上の距離、
    である。
  14. 　以下の条件式（１９）を満足することを特徴とする請求項１に記載の撮像装置。
    　０．００５＜ＢＦ／ＬL＜０．４　　　（１９）
    　ここで、
    　ＢＦは、前記第２像側レンズの像側面から像までの光軸上の距離、
    　ＬLは、前記第１物体側レンズの物体側面から前記第２像側レンズの像側面までの光軸上の距離、
    である。
  15. 　以下の条件式（２０）を満足することを特徴とする請求項１に記載の撮像装置。
    　０．５＜Ｄos／ＬG1＜４．０　　　（２０）
    　ここで、
    　Ｄosは、物体から前記絞りまでの光軸上の距離、
    　ＬG1は、前記第１物体側レンズの物体側面から前記第１像側レンズの像側面までの光軸上の距離、
    である。
  16. 　撮像素子と、光学系と、を有する撮像装置であって、
    　前記撮像素子は、光強度を電気信号に変換する画素を複数有し、前記複数の画素は２次元に配列され、
    　前記光学系によって、前記撮像素子上に光学像が形成され、
    　前記光学系は、物体側から順に、
    　複数のレンズからなる第１レンズ群と、
    　絞りと、
    　複数のレンズからなる第２レンズ群と、を有し、
    　前記第１レンズ群は、最も物体側に配置された第１物体側レンズを有し、
    　前記第２レンズ群は、最も像側に配置された第２像側レンズを有し、
    　前記第１レンズ群は、最も物体側に配置され全体として正の屈折力を有する物体側レンズ群を含み、
    　前記物体側レンズ群は、以下の条件式（１０）を満足するレンズにより構成され、
    　以下の条件式（１）、（２）、（４）、（１１）を満足することを特徴とする撮像装置。
    　３２５０＜２Ｙ／ｐ　　　（１）
    　－１．０＜β　　　（２）
    　２．０＜ＬL／√（Ｙ×Ｙobj）＜１５．０　　　（４）
    　０．６＜φG1o×｜β｜／Ｙ　　　（１０）
    　０．０＜βG1o　　　（１１）
    　ここで、
    　Ｙは、前記光学系全系における最大像高、
    　ｐは、前記撮像素子における画素ピッチ、
    　βは、前記光学系の結像倍率、
    　ＬLは、前記第１物体側レンズの物体側面から前記第２像側レンズの像側面までの光軸上の距離、
    　Ｙobjは、最大物体高、
    　φG1oは、前記物体側レンズ群を構成する全てのレンズにおける有効径、
    　βG1oは、前記物体側レンズ群の結像倍率、
    である。
  17. 　以下の条件式（２１）を満足することを特徴とする請求項１又は１６に記載の撮像装置。
    　０．０１５＜１／νｄmin－１／νｄmax　　　（２１）
    　ここで、
    　νｄminは、前記光学系を構成するレンズのアッベ数のうち、最小となるアッベ数、
    　νｄmaxは、前記光学系を構成するレンズのアッベ数のうち、最大となるアッベ数、
    である。
  18. 　以下の条件式（２２）を満足することを特徴とする請求項１又は１６に記載の撮像装置。
    　３．０＜ＣＲＡimg／ＣＲＡobj＜５０．０　　　（２２）
    　ここで、
    　ＣＲＡimgは、像面に入射する主光線と光軸とのなす角度うち、最大となる角度、
    　ＣＲＡobjは、前記第１物体側レンズに入射する主光線と光軸とのなす角度のうち、最大となる角度、
    である。
    　角度の正負は、光軸から時計回りの方向に測った場合の角度を負、反時計回りの方向に測ったときの角度を正とする。
  19. 　前記第１レンズ群は、最も像側に配置された第１像側レンズを有し、
    　前記第２レンズ群は、最も物体側に配置された第２物体側レンズを有し、
    　以下の条件式（２３）を満足することを特徴とする請求項１又は１６に記載の撮像装置。
    　０．６５＜ＬG1／ＬG2＜５．００　　　（２３）
    　ここで、
    　ＬG1は、前記第１物体側レンズの物体側面から前記第１像側レンズの像側面までの光軸上の距離、
    　ＬG2は、前記第２物体側レンズの物体側面から前記第２像側レンズの像側面までの光軸上の距離、
    である。
  20. 　前記光学系の光路中に光路分割素子が配置され、
    　前記光路分割素子によって、第１の光路と第２の光路とが形成され、
    　前記第１の光路に、前記光学系の一部が配置され、
    　前記分割された第２の光路側に、物体を照射する照明光学系を接続する接続部を有することを特徴とする請求項１又は１６に記載の撮像装置。
  21. 　前記光学系の光路中に光路分割素子が配置され、
    　前記光路分割素子が前記第２レンズ群内に配置されることを特徴とする請求項１又は１６に記載の撮像装置。
  22. 　以下の条件式（２４）を満足することを特徴とする請求項２１に記載の撮像装置。
    　０．１＜ＤsBS／ＤBSi＜０．９５　　　（２４）
    　ここで、
    　ＤsBSは、前記絞りから前記光路分割素子までの光軸上の距離、
    　ＤBSiは、前記光路分割素子から前記撮像素子の撮像面までの光軸上の距離、
    である。
  23. 　前記絞りと前記光路分割素子との間に、少なくとも１枚の正レンズが配置されることを特徴とする請求項２１に記載の撮像装置。
  24. 　以下の条件式（３）を満足することを特徴とする請求項１６に記載の撮像装置。
    　ＣＲＡobj＜１０ｄｅｇ　　　（３）
    　ここで、
    　ＣＲＡobjは、前記第１物体側レンズに入射する主光線と光軸とのなす角度のうち、最大となる角度、
    である。
    　角度の正負は、光軸から時計回りの方向に測った場合の角度を負、反時計回りの方向に測ったときの角度を正とする。
  25. 　請求項１から２４のいずれか一項に記載の撮像装置と、
    　物体を保持するステージと、
    　物体を照明する照明装置と、を有することを特徴とする撮像システム。
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