WO2015087619A1 - 変倍光学系及びそれを備えた撮像装置、撮像システム - Google Patents

変倍光学系及びそれを備えた撮像装置、撮像システム Download PDF

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WO2015087619A1
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lens
lens group
optical system
positive
image
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阿部健一朗
天内隆裕
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オリンパス株式会社
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Definitions

  • the present invention relates to a variable magnification optical system, an imaging apparatus including the same, and an imaging system.
  • optical zoom as another method of enlarging a part of a photographed image.
  • An optical system capable of performing optical zooming that is, a variable magnification optical system is configured of a plurality of lens groups.
  • the distance between the lens units is changed by moving a part of the lens units among the plurality of lens units, thereby changing the imaging magnification.
  • a microscope zoom objective lens disclosed in Patent Document 1.
  • the number of fields of view is usually about 22 mm.
  • the microscope zoom objective lens described in Patent Document 1 aberrations are corrected with respect to an image height corresponding to a field number of 22 mm.
  • this microscope zoom objective lens can not say that the total length of the optical system is short, it can not be said that the optical system and the microscope are sufficiently miniaturized.
  • the present invention has been made in view of the above, and the overall length of the optical system is short, and the on-axis aberration and the off-axis aberration are well corrected in the observation range equal to or longer than that of a conventional microscope. It is an object of the present invention to provide a variable magnification optical system, an imaging apparatus including the same, and an imaging system.
  • variable magnification optical system of the present invention is An optical system in which the magnification changes from the low magnification end to the high magnification end, A first lens group disposed closest to the object side and having positive refractive power; At least a second lens unit having a positive refractive power, which is disposed on the image side of the first lens unit and has a positive refractive power; During zooming, the distance between the first and second lens groups changes. It is characterized by satisfying the following conditional expression (1). 0 ⁇ 1 / ⁇ HG1 ⁇ 1 (1) here, ⁇ HG1 is an imaging magnification of the first lens group at the high magnification end, It is.
  • Another variable magnification optical system of the present invention is An optical system in which the magnification changes from the low magnification end to the high magnification end, A first lens group disposed closest to the object side and having positive refractive power; At least a second lens unit disposed on the image side of the first lens unit and having negative refractive power; Having a stop disposed closer to the object than the second lens unit, During zooming, the second lens unit moves, and the distance between the first lens unit and the second lens unit changes.
  • the third lens unit is disposed on the image side of the second lens unit, It is characterized by satisfying the following conditional expression (8).
  • ⁇ G2max is the maximum amount of movement of the second lens group on the optical axis
  • D HIGi is the distance on the optical axis from the lens surface closest to the object side of the third lens group at the high magnification end to the image plane, It is.
  • variable magnification optical system of the present invention is An optical system in which the magnification changes from the low magnification end to the high magnification end, A first lens group disposed closest to the object side and having positive refractive power; At least a second lens group disposed on the image side of the first lens group;
  • the variable magnification optical system is an optical system in which the conjugate length changes during zooming, and It has a lens unit that moves during zooming It is characterized in that the following conditional expression (12) is satisfied. 0.01 ⁇
  • the imaging device of the present invention is An imaging apparatus having an imaging element and a variable magnification optical system, An optical image is formed on the imaging device by the variable magnification optical system.
  • the variable magnification optical system is an optical system whose magnification changes from the low magnification end to the high magnification end, and A first lens group disposed closest to the object side and having positive refractive power; At least a second lens group disposed on the image side of the first lens group; During zooming, the distance between the first lens group and the second lens group is variable, It is characterized in that the following conditional expressions (14) and (15) are satisfied.
  • Y is the maximum image height in the entire variable magnification optical system
  • p is the pixel pitch in the imaging device
  • NA H is the object side numerical aperture of the variable magnification optical system at the high magnification end, It is.
  • the imaging system of the present invention is The imaging device described above, A stage for holding an object to be observed; And a light source for illuminating an object.
  • variable power optical system in which the overall length of the optical system is short, and the on-axis aberration and the off-axis aberration are well corrected in the observation range equivalent to the conventional microscope or more An imaging device and an imaging system provided can be provided.
  • FIG. 7 is a cross-sectional view along the optical axis showing the optical configuration at the time of infinite object point focusing of the variable magnification optical system according to Example 1, (a) at the low magnification end and (b) at the high magnification end. is there.
  • FIG. 6 is a diagram showing spherical aberration (SA), astigmatism (AS), distortion (DT) and lateral chromatic aberration (CC) at the time of infinite object point focusing of the variable magnification optical system according to Example 1. ) To (d) show the low double end, and (e) to (h) show the state at the high double end.
  • SA spherical aberration
  • AS astigmatism
  • DT distortion
  • CC lateral chromatic aberration
  • FIG. 7 is a diagram showing spherical aberration (SA), astigmatism (AS), distortion (DT) and lateral chromatic aberration (CC) at the time of infinite object point focusing of the variable magnification optical system according to Example 2; ) To (d) show the low double end, (e) to (h) show the intermediate state, and (i) to (l) show the high double end state.
  • SA spherical aberration
  • AS astigmatism
  • DT distortion
  • CC lateral chromatic aberration
  • FIG. 7 is a diagram showing spherical aberration (SA), astigmatism (AS), distortion (DT) and lateral chromatic aberration (CC) at the time of infinite object point focusing of the variable magnification optical system according to Example 3; ) To (d) show the low double end, (e) to (h) show the intermediate state, and (i) to (l) show the high double end state.
  • SA spherical aberration
  • AS astigmatism
  • DT distortion
  • CC lateral chromatic aberration
  • FIG. 18 is a cross-sectional view along the optical axis showing the optical configuration at the time of infinite object point focusing of the variable magnification optical system according to Example 4, (a) at low magnification end, (b) in intermediate state, (c) It is sectional drawing in high magnification end.
  • FIG. 16 is a diagram showing spherical aberration (SA), astigmatism (AS), distortion (DT) and lateral chromatic aberration (CC) at the time of infinite object point focusing of the variable magnification optical system according to Example 4. ) To (d) show the low double end, (e) to (h) show the intermediate state, and (i) to (l) show the high double end state.
  • SA spherical aberration
  • AS astigmatism
  • DT distortion
  • CC lateral chromatic aberration
  • FIG. 21 is a diagram showing spherical aberration (SA), astigmatism (AS), distortion (DT), and lateral chromatic aberration (CC) at the time of infinite object point focusing of the variable magnification optical system according to Example 5; ) To (d) show the low double end, (e) to (h) show the intermediate state, and (i) to (l) show the high double end state.
  • SA spherical aberration
  • AS astigmatism
  • DT distortion
  • CC lateral chromatic aberration
  • FIG. 16 is a diagram showing spherical aberration (SA), astigmatism (AS), distortion (DT), and lateral chromatic aberration (CC) at the time of infinite object point focusing of the variable magnification optical system according to Example 6.
  • SA spherical aberration
  • AS astigmatism
  • DT distortion
  • CC lateral chromatic aberration
  • FIG. 24 is a diagram showing spherical aberration (SA), astigmatism (AS), distortion (DT) and lateral chromatic aberration (CC) at the time of infinite object point focusing of the variable magnification optical system according to Example 7; ) To (d) show the low double end, (e) to (h) show the intermediate state, and (i) to (l) show the high double end state.
  • SA spherical aberration
  • AS astigmatism
  • DT distortion
  • CC lateral chromatic aberration
  • FIG. 24 is a diagram showing spherical aberration (SA), astigmatism (AS), distortion (DT) and lateral chromatic aberration (CC) at the time of infinite object point focusing of the variable magnification optical system according to Example 8; ) To (d) show the low double end, (e) to (h) show the intermediate state, and (i) to (l) show the high double end state.
  • SA spherical aberration
  • AS astigmatism
  • DT distortion
  • CC lateral chromatic aberration
  • FIG. 24 is a diagram showing spherical aberration (SA), astigmatism (AS), distortion (DT) and lateral chromatic aberration (CC) at the time of infinite object point focusing of the variable magnification optical system according to Example 9; ) To (d) show the low double end, (e) to (h) show the intermediate state, and (i) to (l) show the high double end state.
  • SA spherical aberration
  • AS astigmatism
  • DT distortion
  • CC lateral chromatic aberration
  • FIG. 21 shows spherical aberration (SA), astigmatism (AS), distortion (DT) and lateral chromatic aberration (CC) at the time of infinite object point focusing of the variable magnification optical system according to Example 10, (a) (D) shows the low double end, (e) to (h) shows the intermediate state, and (i) to (l) shows the high double end state.
  • SA spherical aberration
  • AS astigmatism
  • DT distortion
  • CC lateral chromatic aberration
  • FIG. 21 is a cross-sectional view along the optical axis showing the optical configuration at the time of infinite object point focusing of the variable magnification optical system according to Example 11, (a) at low magnification end, (b) in intermediate state, (c) It is sectional drawing in high magnification end.
  • FIG. 24 shows spherical aberration (SA), astigmatism (AS), distortion (DT) and lateral chromatic aberration (CC) at the time of infinite object point focusing of the variable magnification optical system according to Example 11.
  • (D) shows the low double end,
  • (e) to (h) shows the intermediate state, and (i) to (l) shows the high double end state.
  • FIG. 21 is a cross-sectional view along the optical axis showing the optical configuration at the time of infinite object point focusing of the variable magnification optical system according to Example 12, (a) at low magnification end, (b) in intermediate state, (c) It is sectional drawing in high magnification end.
  • FIG. 24 shows spherical aberration (SA), astigmatism (AS), distortion (DT), and lateral chromatic aberration (CC) at the time of infinite object point focusing of the variable magnification optical system according to Example 12; (D) shows the low double end, (e) to (h) shows the intermediate state, and (i) to (l) shows the high double end state.
  • SA spherical aberration
  • AS astigmatism
  • DT distortion
  • CC lateral chromatic aberration
  • FIG. 21 is a cross-sectional view along the optical axis showing the optical configuration at the time of infinite object point focusing of the variable magnification optical system according to Example 13, (a) at low magnification end, (b) in intermediate state, (c) It is sectional drawing in high magnification end.
  • FIG. 24 shows spherical aberration (SA), astigmatism (AS), distortion (DT), and lateral chromatic aberration (CC) at the time of infinite object point focusing of the variable magnification optical system according to Example 13; (D) shows the low double end, (e) to (h) shows the intermediate state, and (i) to (l) shows the high double end state.
  • SA spherical aberration
  • AS astigmatism
  • DT distortion
  • CC lateral chromatic aberration
  • FIG. 21 shows spherical aberration (SA), astigmatism (AS), distortion (DT), and lateral chromatic aberration (CC) at the time of infinite object point focusing of the variable magnification optical system according to Example 14 (a) (D) shows the low double end, (e) to (h) shows the intermediate state, and (i) to (l) shows the high double end state.
  • SA spherical aberration
  • AS astigmatism
  • DT distortion
  • CC lateral chromatic aberration
  • FIG. 21 shows spherical aberration (SA), astigmatism (AS), distortion (DT) and lateral chromatic aberration (CC) at the time of infinite object point focusing of the variable magnification optical system according to Example 15 (a) (D) shows the low double end, (e) to (h) shows the intermediate state, and (i) to (l) shows the high double end state.
  • SA spherical aberration
  • AS astigmatism
  • DT distortion
  • CC lateral chromatic aberration
  • FIG. 21 shows spherical aberration (SA), astigmatism (AS), distortion (DT), and lateral chromatic aberration (CC) at the time of infinite object point focusing of the variable magnification optical system according to Example 16 (a) (D) shows the low double end, (e) to (h) shows the intermediate state, and (i) to (l) shows the high double end state.
  • SA spherical aberration
  • AS astigmatism
  • DT distortion
  • CC lateral chromatic aberration
  • FIG. 24 shows spherical aberration (SA), astigmatism (AS), distortion (DT), and lateral chromatic aberration (CC) at the time of infinite object point focusing of the variable magnification optical system according to Example 17;
  • SA spherical aberration
  • AS astigmatism
  • DT distortion
  • CC lateral chromatic aberration
  • FIG. 24 shows spherical aberration (SA), astigmatism (AS), distortion (DT), and lateral chromatic aberration (CC) at the time of infinite object point focusing of the variable magnification optical system according to Example 19 (a)
  • SA spherical aberration
  • AS astigmatism
  • DT distortion
  • CC lateral chromatic aberration
  • sample is appropriately referred to as “object”
  • sample image is appropriately referred to as “image”.
  • variable magnification optical systems of these embodiments have high resolution because various aberrations are well corrected, and can form an image in a wide observation range.
  • chromatic aberration on the on-axis and off-axis directions is corrected well, and therefore, the case where the photographed image is enlarged by digital zooming by combining with an imaging device having a small pixel pitch. Even in this case, a high resolution enlarged image can be obtained.
  • the low magnification end is the smallest magnification in the variable magnification range
  • the high magnification end is the largest magnification in the variable magnification range.
  • the low magnification is a range of the low magnification end and its vicinity
  • the high magnification is a range of the high magnification end and its vicinity.
  • an optical image is formed by the objective lens and the imaging lens, and the optical image is observed by the eyepiece.
  • the optical image formed by the objective lens and the imaging lens becomes a primary image
  • the virtual surface at the position of the primary image becomes a primary imaging surface.
  • the optical image formed on the image plane of the variable magnification optical system of the present embodiment corresponds to a primary image in the optical system of the microscope. Therefore, the image plane in the following description corresponds to the primary imaging plane in the optical system of the microscope.
  • variable magnification optical system Prior to the description of the variable magnification optical system according to the present embodiment, the basic configuration of the variable magnification optical system according to the present embodiment will be described.
  • variable magnification optical system is an optical system whose magnification changes from the low magnification end to the high magnification end, and is disposed closest to the object side and has a first lens group having positive refractive power, and And at least a second lens group disposed on the image side of the first lens group.
  • the variable magnification optical system of the present embodiment is an optical system in which the magnification changes between the low magnification end and the high magnification end. That is, in the variable magnification optical system of the present embodiment, the imaging magnification (hereinafter referred to as appropriate as the magnification) of the optical system can be changed between the low magnification and the high magnification. Since the magnification is the smallest at the low magnification end, a wider observation range can be obtained compared to the high magnification end. On the other hand, since the magnification is the largest at the high magnification end, the observation range becomes narrower than the low magnification end, but high resolution can be obtained.
  • the imaging magnification hereinafter referred to as appropriate as the magnification
  • the change in magnification includes the magnification change performed in a state in which the conjugate length (the distance from the object to the image) is constant, and the magnification change performed in a state in which the conjugate length changes.
  • variable magnification optical system includes at least a first lens unit disposed closest to the object side and having a positive refractive power, and a second lens unit disposed closer to the image than the first lens unit.
  • numerical aperture on the object side of the optical system (hereinafter simply referred to as “numerical aperture”) is increased, light with a larger divergence angle (diffraction angle) can be made to enter the optical system from the object. As a result, the fine structure of the object can be observed more finely.
  • light with a large divergence angle has a high ray height in the first lens group. If such a ray of light is sharply bent by the first lens group, high-order aberrations are likely to occur in the first lens group.
  • the first lens group has a positive refractive power, so that a ray having a large divergence angle is gradually bent in a region close to the object, that is, the first lens group. .
  • the first lens group has a positive refractive power, so that a ray having a large divergence angle is gradually bent in a region close to the object, that is, the first lens group. .
  • the diverging beam may be converted to a convergent beam by the first lens group, it is not necessary to convert the diverging beam to a converging beam. By doing this, it is possible to make the light flux from the object a light flux with a small divergence angle while suppressing the occurrence of large-order aberrations.
  • the imaging device can be miniaturized.
  • an imaging device there is a microscope, for example.
  • the number of fields of view is usually about 22 mm.
  • the number of fields of view of 22 mm is about 11 mm when converted to the image height of the variable magnification optical system.
  • variable magnification optical system of this embodiment when used for an optical system of a microscope, in order to obtain an observation range equivalent to 22 mm of field of view, the aberration of the variable magnification optical system is well corrected to an image height of about 11 mm. Just do it.
  • a digital microscope observes an image of a captured object image on a monitor.
  • the pixel pitch of the imaging device is sufficiently small with respect to the image height, an observation range equivalent to the field number of 22 mm can be obtained even if the image height is small.
  • the image height is not larger than 11 mm (corresponding to the number of fields of view 22 mm)
  • an observation range corresponding to a larger number of fields of view can be obtained.
  • an imaging element with a small pixel pitch and a large number of pixels (hereinafter, referred to as a predetermined imaging element as appropriate) can be performed by the zoom optical system having higher resolution.
  • a predetermined imaging element as appropriate
  • the variable magnification optical system is an optical system whose magnification changes from the low magnification end to the high magnification end, and is disposed closest to the object side, and is a first lens group having positive refractive power
  • the second lens unit is disposed on the image side of the first lens unit and has a positive refractive power, and the distance between the first lens unit and the second lens unit changes at the time of zooming. It is characterized by satisfying conditional expression (1) of 0 ⁇ 1 / ⁇ HG1 ⁇ 1 (1) here, ⁇ HG1 is an imaging magnification of the first lens group at the high magnification end, It is.
  • variable magnification optical system has the above-described basic configuration, and further makes the second lens group have positive refractive power and changes the distance between the first lens group and the second lens group. I am doing scaling.
  • the variable magnification optical system of the first embodiment the variable magnification is performed in a state where the conjugate length is constant.
  • the combined refracting power of the first lens group and the second lens group is sufficiently increased at high magnification without making the refracting power of the first lens group too large. It becomes possible. In this case, the divergence of the dependent ray can be suppressed in the area near the object at high magnification, so that the optical system can be miniaturized. Moreover, since it is not necessary to give the first lens group an excessive refracting power, it is possible to satisfactorily correct various aberrations in the first lens group, in particular, spherical aberration and field curvature with a relatively small number of lenses. it can.
  • the lens unit when the lens unit is disposed on the image side of the second lens unit, the occurrence of various aberrations in the lens unit disposed on the image side, in particular, the occurrence of spherical aberration, coma aberration, and the like can be suppressed.
  • variable magnification optical system of the present embodiment satisfies the conditional expression (1).
  • the conditional expression (1) even if the lens unit is disposed closer to the image than the second lens unit, the absolute value of the combined magnification of the lens units after the second lens unit does not become too large.
  • the imaging magnification of the entire system can be increased. Therefore, even if the aberration occurs in the first lens group, the expansion of the aberration in the lens groups after the second lens group can be suppressed. As a result, various aberrations in the entire optical system, in particular, spherical aberration and field curvature can be corrected well.
  • variable magnification optical system of the present embodiment various aberrations are corrected well. Therefore, by combining the variable magnification optical system of the present embodiment with a predetermined imaging element, it is possible to further miniaturize the imaging device while maintaining a large observation range.
  • conditional expression (1) it is preferable to satisfy the following conditional expression (1 ′). 0.1 ⁇ 1 / ⁇ HG1 ⁇ 0.9 (1 ′) Moreover, it is more preferable to satisfy the following conditional expression (1 ′ ′) instead of the conditional expression (1). 0.2 ⁇ 1 / ⁇ HG1 ⁇ 0.85 (1 ′ ′) Further, it is more preferable to satisfy the following conditional expression (1 ′ ′ ′) instead of the conditional expression (1). 0.3 ⁇ 1 / ⁇ HG1 ⁇ 0.8 (1 ′ ′ ′)
  • variable magnification optical system of the present embodiment satisfies the following conditional expression (2). 0 ⁇ BF L /Y ⁇ 4.3 (2) here, BF L is the back focus at the low magnification end, Y is the maximum image height in the entire variable magnification optical system, It is.
  • the lens In the region close to the image plane, the height of the off-axis light beam is high, and the diameter of the light beam is small. Further, in this region, the fluctuation of the height of the light beam of off-axis luminous flux and the fluctuation of the luminous flux diameter due to the magnification change are small. Therefore, if the lens can be disposed in this area, it is possible to correct, in particular, off-axis aberrations such as lateral chromatic aberration and curvature of field.
  • conditional expression (2) If the lower limit value of conditional expression (2) is not exceeded, the back focus does not become too small. Therefore, when disposing the lens in a region close to the image plane, the distance between the lens and the imaging device can be increased. As a result, even if ghosting occurs due to multiple reflections between the lens and the imaging device, it is possible to prevent ghosts from being incident on the imaging device surface at a high density.
  • the back focus does not become too large.
  • the back focus can be kept small, it is possible to miniaturize the optical system while securing a sufficient moving space of the lens unit moving at the time of zooming.
  • the image height larger than the pixel pitch
  • a wide observation range corresponding to a larger number of fields can be obtained.
  • the off-axis aberration is favorably corrected at low magnification. Is important.
  • conditional expression (2) it is preferable to satisfy the following conditional expression (2 ′).
  • 0.1 ⁇ BF L / Y ⁇ 4 (2 ′) it is more preferable to satisfy the following conditional expression (2 ′ ′) instead of the conditional expression (2).
  • 0.2 ⁇ BF L / Y ⁇ 3 (2 ′ ′) it is more preferable to satisfy the following conditional expression (2 ′ ′ ′) instead of the conditional expression (2).
  • the stop is disposed on the image side of the second lens unit, the predetermined positive lens unit is disposed on the image side of the stop, and the predetermined positive lens unit is positive. It is preferable that the lens unit has a refracting power as well as a smaller distance from the stop at the high magnification end compared to the low magnification end.
  • the stop is disposed on the image side of the first lens group and the second lens group, and a predetermined positive lens group is disposed on the image side of the stop.
  • a lens group having positive refractive power is disposed on the image side of the stop. This makes it possible to suppress the height of the light beam from becoming too high while converging the off-axis light beam that has passed through the stop, particularly at low magnification. Therefore, the diameter of the optical system can be reduced, and off-axis aberrations can be corrected well.
  • the emission angle becomes large at low magnification. Therefore, by providing the above-described configuration, the diameter reduction of the optical system and the favorable correction effect of the off-axis aberration become remarkable when the total length of the optical system is shortened.
  • the distance between the stop and the lens unit having positive refractive power decreases at high magnification.
  • the principal surface of the optical system can be positioned on the object side, and the above-described function of suppressing the height of the light beam from becoming too high while converging the off-axis light beam passing through the stop is reduced. Can be obtained to obtain a desired imaging magnification.
  • a lens group having a positive refractive power or a lens group having a negative refractive power may be disposed between the stop and a predetermined positive lens group.
  • the predetermined positive lens group at least include two or more positive lenses and one or more negative lenses.
  • the predetermined positive lens group has two or more positive lenses
  • the positive refractive power of the predetermined positive lens group can be shared by these positive lenses.
  • the predetermined positive lens group has one or more negative lenses
  • axial chromatic aberration and magnification chromatic aberration in the predetermined positive lens group can be corrected well.
  • variable magnification optical system of the present embodiment various aberrations are corrected well. Therefore, by combining the variable magnification optical system of the present embodiment with a predetermined imaging element, it is possible to further miniaturize the imaging device while maintaining a large observation range.
  • the positive lens and the negative lens may be cemented.
  • a plurality of predetermined positive lens groups are disposed on the image side of the stop, and the first predetermined positive lens group is one of the plurality of predetermined positive lens groups: It is preferable to arrange
  • ⁇ Gpmax is a positive lens group among all combinations for selecting two lens groups from the three or more lens groups when the predetermined positive lens group is composed of three or more lens groups. Of the amount of change in the spacing on the optical axis of the lens, the largest amount of change.
  • the amount of change in the distance between the two predetermined positive lens groups does not become too large.
  • the amount of movement of the lens unit is the amount of change in the distance between the lens unit and the image plane, and the distance between the lens unit and the image plane is calculated based on the image plane. For example, when the distance between the lens group and the image plane is D L at the low magnification end and D H at the high magnification end, the movement amount of the lens group is
  • conditional expression (3) it is preferable to satisfy the following conditional expression (3 ′). 0.01 ⁇ Gpmax / ⁇ Gpobj ⁇ 0.5 (3 ′) Further, it is more preferable to satisfy the following conditional expression (3 ′ ′) instead of the conditional expression (3). 0.02 ⁇ Gpmax / ⁇ Gpobj ⁇ 0.4 (3 ′ ′) Further, it is more preferable to satisfy the following conditional expression (3 ′ ′ ′) instead of the conditional expression (3). 0.03 ⁇ Gpmax / ⁇ Gpobj ⁇ 0.35 (3 ′ ′ ′)
  • variable magnification optical system of the present embodiment satisfies the following conditional expression (4). 0.1 ⁇ f G1 / f G2 ⁇ 5 (4) here, f G1 is the focal length of the first lens group, f G2 is the focal length of the second lens group, It is.
  • the focal length of the first lens unit will not be too small.
  • various aberrations in the first lens group in particular, spherical aberration and field curvature can be corrected well.
  • the focal length of the first lens unit does not become too large.
  • conditional expression (4) it is preferable to satisfy the following conditional expression (4 ′). 0.2 ⁇ f G1 / f G2 ⁇ 4 (4 ′) Further, it is more preferable to satisfy the following conditional expression (4 ′ ′) instead of the conditional expression (4). 0.3 ⁇ f G1 / f G2 ⁇ 3 (4 ′ ′) Further, it is more preferable to satisfy the following conditional expression (4 ′ ′ ′) instead of the conditional expression (4). 0.4 ⁇ f G1 / f G2 ⁇ 2 (4 ′ ′ ′)
  • the stop moves from the image side to the object side at the time of zooming from the low magnification end to the high magnification end.
  • the movement of the stop during zooming changes the moving space of the lens group with respect to the entire length of the optical system. Therefore, the entire length of the optical system can be shortened while securing a desired magnification.
  • lateral chromatic aberration occurs in each of the lens unit located on the object side of the stop and the lens unit located on the image side of the stop.
  • the variable magnification optical system of this embodiment it is possible to balance the magnification chromatic aberration generated in each lens group regardless of the magnification change. Therefore, the lateral chromatic aberration of the entire optical system can be well corrected at both the low magnification and the high magnification.
  • variable magnification optical system of the present embodiment satisfies the following conditional expression (5).
  • f G1 is the focal length of the first lens group
  • f LGp is a focal length of a predetermined positive lens group at a low magnification end
  • the focal length of the predetermined positive lens unit does not become too large.
  • the focal length of the predetermined positive lens group will not be too small.
  • curvature of field and magnification chromatic aberration occur in a predetermined positive lens group, it is possible to suppress the generation amount from becoming too large. Therefore, in particular, off-axis aberration at low magnification can be favorably corrected.
  • f LGp is the focal length of one predetermined positive lens group.
  • f LGp is the focal length of this one lens group.
  • f LG p Is a combined focal length of the first predetermined positive lens group, the negative lens group, and the second predetermined positive lens group.
  • conditional expression (5) it is preferable to satisfy the following conditional expression (5 ′). 0.3 ⁇ f G1 / f LGp ⁇ 8 (5 ′) Further, it is more preferable to satisfy the following conditional expression (5 ′ ′) instead of the conditional expression (5). 0.35 ⁇ f G1 / f LGp ⁇ 4 (5 ′ ′) Further, it is more preferable to satisfy the following conditional expression (5 ′ ′ ′) instead of the conditional expression (5). 0.4 ⁇ f G1 / f LGp ⁇ 2 (5 ′ ′ ′)
  • variable magnification optical system of the present embodiment it is preferable that one or more predetermined positive lenses be provided, and a high dispersion glass material be used for the predetermined positive lens.
  • a high dispersion glass material has a high value of the partial dispersion ratio ⁇ gf. Therefore, by using a high dispersion glass material for the positive lens, it is possible to satisfactorily correct the chromatic aberration of g-line that is overcorrected.
  • the high dispersion glass material refers to a glass material having an Abbe number of 30 or less.
  • variable magnification optical system of the present embodiment satisfies the following conditional expression (6).
  • D HGpop is the distance on the optical axis from the lens surface closest to the object side to the object-side main surface in a predetermined positive lens group at the high magnification end
  • D HGpoi is the distance on the optical axis from the lens surface closest to the object side to the lens surface closest to the image side in the predetermined positive lens group at the high magnification end
  • the value of D HGpop is a positive value, and is located on the object side
  • the value of D HGpop is a negative value.
  • the positive refractive power of the object-side lens surface of the predetermined positive lens group does not become too large in the vicinity of the diaphragm where the height of the axial ray is high. It is possible to Therefore, it is possible to correct particularly the spherical aberration well.
  • the configuration of the predetermined positive lens group be the configuration of the telephoto and to position the principal point of the predetermined positive lens group on the object side .
  • a predetermined positive lens group is positioned in the vicinity of the stop. That is, since strong positive refractive power is given in the vicinity of the stop, the divergence of the on-axis light beam and the off-axis light beam can be suppressed. Therefore, it is possible to sufficiently correct curvature of field while suppressing the occurrence of coma. As a result, it is possible to miniaturize the optical system while enlarging the observation range, and to properly correct aberrations such as coma and field curvature.
  • the lens unit on the image side of the predetermined positive lens unit may have a negative refracting action. By doing this, it is possible to secure a desired magnification while shortening the overall length of the optical system.
  • D HGpoi is the distance on the optical axis from the lens surface closest to the object side to the lens surface closest to the image side in one predetermined positive lens group.
  • D HGpoi is the most image in a predetermined positive lens group positioned closest to the image side from the lens surface closest to the object side in the predetermined positive lens group positioned closest to the object side It is the distance on the optical axis to the side lens surface.
  • conditional expression (6) it is preferable to satisfy the following conditional expression (6 ′). -0.7 ⁇ D HGpop / D HGPoi ⁇ 0.55 (6 ′) Further, it is more preferable to satisfy the following conditional expression (6 ′ ′) instead of the conditional expression (6). -0.3 ⁇ D HGpop / D HGPoi ⁇ 0.5 (6 ′ ′) Further, it is more preferable to satisfy the following conditional expression (6 ′ ′ ′) instead of the conditional expression (6). 0 ⁇ D HGpop / D HGPoi ⁇ 0.3 (6 ''')
  • variable magnification optical system of the present embodiment it has an aperture stop and a predetermined negative lens group, and the predetermined negative lens group has negative refractive power and is disposed adjacent to the aperture It is preferable to satisfy conditional expression (7) of
  • a predetermined negative lens group is disposed adjacent to the stop.
  • that the diaphragm and the lens unit are adjacent means that the lens unit is not disposed between the diaphragm and the lens unit.
  • D s Gnos is a distance at which the value is maximized between the low magnification end and the high magnification end when the value changes during zooming.
  • conditional expression (7) it is preferable to satisfy the following conditional expression (7 ′).
  • conditional expression (7 ′ ′) instead of the conditional expression (7).
  • conditional expression (7 ′ ′ ′) instead of the conditional expression (7).
  • the predetermined negative lens group at least includes at least one positive lens and at least one negative lens, and the positive lens has a higher dispersion than the negative lens. It is preferable to use a glass material of
  • a high dispersion glass material has a high value of the partial dispersion ratio ⁇ gf. Therefore, by using a glass material having a large value of the partial dispersion ratio ⁇ gf as a positive lens, it is possible to satisfactorily correct the chromatic aberration of g-line that is overcorrected.
  • variable magnification optical system of the present embodiment it is preferable that the positive lens and the negative lens be cemented.
  • the predetermined negative lens group is disposed adjacent to the stop.
  • the ray height is high. Therefore, a predetermined negative lens group disposed in the vicinity of the stop is configured by a positive lens and a negative lens. Since the pair of the positive lens and the negative lens has a large chromatic aberration correction function, it is possible to suppress the occurrence of color coma by joining the lens pair.
  • variable magnification optical system is an optical system whose magnification varies from the low magnification end to the high magnification end, and is disposed closest to the object side and has a first lens group having positive refractive power, And a second lens unit disposed on the image side of the first lens unit and having negative refractive power, having a stop disposed on the object side of the second lens unit, and changing magnification
  • the second lens group moves, the distance between the first lens group and the second lens group changes, and the third lens group is disposed closer to the image than the second lens group, and the following conditional expression (8 It is characterized by satisfying.
  • ⁇ G2max is the maximum amount of movement of the second lens group on the optical axis
  • D HIGi is the distance on the optical axis from the lens surface closest to the object side of the third lens group at the high magnification end to the image plane, It is.
  • variable magnification optical system has the above-described basic configuration, and further causes the second lens unit to have a negative refractive power, and moves the second lens unit to move the first lens unit and the first lens unit.
  • the magnification is changed by changing the distance between the two lens units.
  • the stop is disposed closer to the object than the second lens unit, and the third lens unit is disposed closer to the image than the second lens unit.
  • the scaling is performed with the length fixed.
  • the second lens group has negative refractive power, it is possible to make the lens diameter smaller on the object side than the stop.
  • the third lens unit is disposed on the image side of the second lens unit.
  • the stop may be disposed inside the first lens group, or may be disposed between the first lens group and the second lens group.
  • variable magnification optical system of the present embodiment satisfies the conditional expression (8).
  • conditional expression (8) By not falling short of the lower limit value of conditional expression (8), it is possible to shorten the total length of the optical system while sufficiently securing the moving amount of the second lens unit which mainly bears the zooming action. It becomes possible. Further, in each of the first lens group and the second lens group, a desired variable magnification ratio can be secured without excessively increasing the absolute value of the refractive power. Therefore, various aberrations, in particular, field curvature can be corrected well in each of the first lens group and the second lens group. As a result, the aberration of the entire optical system can be corrected in a well-balanced manner, and each aberration can be corrected well.
  • the distance from the object-side lens of the third lens unit to the image plane does not become too short at high magnification. Therefore, when the magnification is high, a desired magnification can be obtained without the lens configuration of the third lens group becoming an extreme telephoto configuration. As a result, various aberrations in the third lens group, in particular spherical aberration and coma, can be corrected well.
  • variable magnification optical system of the present embodiment various aberrations are corrected well. Therefore, by combining the variable magnification optical system of the present embodiment with a predetermined imaging element, it is possible to further miniaturize the imaging device while maintaining a large observation range.
  • conditional expression (8) it is preferable to satisfy the following conditional expression (8 ′). 0.2 ⁇ ⁇ G2max / D HIGi ⁇ 1.7 (8 ′) Further, it is more preferable to satisfy the following conditional expression (8 ′ ′) instead of the conditional expression (8). 0.3 ⁇ ⁇ G2max / D HIGi ⁇ 1.5 (8 ′ ′) Further, it is more preferable to satisfy the following conditional expression (8 ′ ′ ′) instead of the conditional expression (8). 0.35 ⁇ ⁇ G2max / D HIGi ⁇ 1 (8 ′ ′ ′)
  • variable magnification optical system of the present embodiment satisfies the following conditional expression (2). 0 ⁇ BF L /Y ⁇ 4.3 (2) here, BF L is the back focus at the low magnification end, Y is the maximum image height in the entire variable magnification optical system, It is.
  • conditional expression (2) has already been described, so the description will be omitted.
  • variable magnification optical system of the present embodiment it is preferable to have one or more predetermined positive lenses, and use a glass material of high dispersion for the predetermined positive lenses.
  • a high dispersion glass material has a high value of the partial dispersion ratio ⁇ gf. Therefore, by using a high dispersion glass material for the positive lens, it is possible to satisfactorily correct the chromatic aberration of g-line that is overcorrected.
  • the high dispersion glass material refers to a glass material having an Abbe number of 30 or less.
  • variable magnification optical system of the present embodiment satisfies the following conditional expression (4-1). ⁇ 2.5 ⁇ f G1 / f G2 ⁇ ⁇ 0.2 (4-1) here, f G1 is the focal length of the first lens group, f G2 is the focal length of the second lens group, It is.
  • the focal length of the second lens unit does not become too small.
  • the divergence of the axial light beam and the divergence of the off-axial light beam in the second lens group can be suppressed so as not to be too strong. Therefore, various aberrations, mainly coma at low magnification, and spherical aberration at high magnification can be corrected well.
  • the focal length of the second lens unit does not become too large.
  • the change in the distance between the first lens group and the second lens group makes it possible to produce most of the magnification change.
  • the negative refractive power of the second lens unit does not become too small, it is possible to sufficiently correct curvature of field particularly at high magnification.
  • conditional expression (4-1 ′) it is preferable to satisfy the following conditional expression (4-1 ′). ⁇ 2.4 ⁇ f G1 / f G2 ⁇ ⁇ 0.25 (4-1 ′) Further, it is more preferable to satisfy the following conditional expression (4-1 ′ ′) in place of the conditional expression (4-1). ⁇ 2.2 ⁇ f G1 / f G2 ⁇ ⁇ 0.3 (4-1 ′ ′) Further, it is more preferable to satisfy the following conditional expression (4-1 ′ ′ ′), instead of the conditional expression (4-1). ⁇ 2 ⁇ f G1 / f G2 ⁇ ⁇ 0.35 (4-1 ′ ′ ′)
  • the third lens unit has a positive refracting power, and is disposed closer to the second lens unit on the image side than the second lens unit, and during zooming It is preferable that the distance between the second lens unit and the third lens unit changes, and the following conditional expression (9) is satisfied. ⁇ 7.5 ⁇ f G3 / f G2 ⁇ ⁇ 1 (9) here, f G2 is the focal length of the second lens group, f G3 is the focal length of the third lens group, It is.
  • a third lens unit having a positive refractive power is disposed on the image side of the second lens unit.
  • the focal length of the third lens unit does not become too large. Therefore, especially at low magnification, it is possible to suppress the height of the light beam from becoming too high while converging the off-axis light flux diverged by the second lens unit by the third lens unit. Therefore, the diameter of the optical system can be reduced, and off-axis aberrations can be corrected well.
  • the focal length of the third lens unit does not become too short. Therefore, it is possible to suppress the generation of various aberrations generated in the third lens unit, in particular, the coma aberration and the lateral chromatic aberration. As a result, various aberrations of the entire optical system, in particular, off-axis aberrations at low magnification can be corrected well.
  • conditional expression (9 ′ ) it is preferable to satisfy the following conditional expression (9 ′). -7 ⁇ f G3 / f G2 ⁇ -1.3 (9 ') Further, it is more preferable to satisfy the following conditional expression (9 ′ ′) instead of the conditional expression (9). ⁇ 6 ⁇ f G3 / f G2 ⁇ ⁇ 1.7 (9 ′ ′) Further, it is more preferable to satisfy the following conditional expression (9 ′ ′ ′) instead of the conditional expression (9). ⁇ 5 ⁇ f G3 / f G2 ⁇ ⁇ 2 (9 ′ ′ ′)
  • the third lens unit having positive refractive power is disposed on the image side of the second lens unit, and one or more lens units on the image side of the third lens unit It is preferable to have a lens group and to satisfy the following conditional expression (10). 0.07 ⁇ f HG1G3 / f HGI ⁇ 1 (10) here, f HG1G3 is a combined focal length of the first lens group at the high magnification end, the second lens group, and the third lens group, f HGI is a combined focal length of a lens unit located on the image side of the third lens unit at the high magnification end, It is.
  • conditional expression (10) If the lower limit value of conditional expression (10) is not exceeded, the focal length of the lens unit positioned on the image side of the third lens unit will not be too large. In this case, a desired magnification can be obtained at high magnification without excessively increasing the magnification of the lens unit positioned on the image side of the third lens unit. Therefore, the aberration generated in the first to third lens groups is reduced on the image plane. As a result, various aberrations, mainly, spherical aberration and axial chromatic aberration at high magnification can be corrected well.
  • the combined focal length of the lens units from the first lens unit to the third lens unit does not become too small.
  • the off-axis light beam incident on the lens unit located on the image side of the third lens unit while suppressing the divergence of the off-axis light beam emitted from the object with a large numerical aperture.
  • various aberrations, in particular, curvature of field and lateral chromatic aberration can be favorably corrected while suppressing the occurrence of coma aberration in the lens unit positioned on the image side of the third lens unit.
  • conditional expression (10) it is preferable to satisfy the following conditional expression (10 ′). 0.08 ⁇ f HG1G3 / f HGI ⁇ 0.9 (10 ′) Further, it is more preferable to satisfy the following conditional expression (10 ′ ′) instead of the conditional expression (10). 0.1 ⁇ f HG1G3 / f HGI ⁇ 0.8 (10 ′ ′) Further, it is more preferable to satisfy the following conditional expression (10 ′ ′ ′) instead of the conditional expression (10). 0.2 ⁇ f HG1G3 / f HGI ⁇ 0.7 (10 ′ ′ ′)
  • the second lens group at least includes one or more positive lenses and one or more negative lenses, and the positive lens has a dispersion higher than that of the negative lens. It is preferable to use a glass material.
  • a high dispersion glass material has a high value of the partial dispersion ratio ⁇ gf. Therefore, by using a glass material having a large value of the partial dispersion ratio ⁇ gf as a positive lens, it is possible to satisfactorily correct the chromatic aberration of g-line that is overcorrected.
  • the second lens group have two or more negative lenses.
  • the negative refractive power of the second lens group can be shared by two or more negative lenses. This makes it possible to suppress excessive correction of spherical aberration in the second lens unit. Therefore, it is possible to stably and favorably correct the spherical aberration of the entire optical system regardless of the magnification change.
  • the first lens group have two or more sets of cemented lenses.
  • axial chromatic aberration can be well corrected while giving the first lens group a strong refracting action. Furthermore, by cementing the lens, it is possible to correct well the chromatic aberration of magnification and the color coma.
  • the second lens unit has a diverging action.
  • the aberration in the first lens unit is enlarged by the lens unit positioned closer to the image than the first lens unit. Therefore, the good correction of the axial chromatic aberration and the lateral chromatic aberration in the first lens group largely contributes to the good correction of the axial chromatic aberration and the lateral chromatic aberration in the entire optical system.
  • variable magnification optical system of the present embodiment has one or more positive lenses and one or more negative lenses on the image side of the third lens unit, and among the positive lenses and the negative lenses, It is preferable that the object-side positive lens disposed closest to the object side and the image-side negative lens disposed closest to the image satisfy the following conditional expression (11). 0.5 ⁇ D Hpn / D Hpi ⁇ 0.99 (11) D Hpn is the distance on the optical axis from the object side of the object-side positive lens at the high magnification end to the image side of the image-side negative lens, D Hpi is the distance on the optical axis from the object side of the object-side positive lens at the high magnification end to the image plane, It is.
  • the configuration of the lens unit located closer to the image side than the third lens it is possible to make the configuration of the lens unit located closer to the image side than the third lens to be a telephoto configuration.
  • the back focus can be shortened, the entire length of the optical system can be shortened.
  • the negative lens can be disposed at a position where the light beam diameter of the light converged by the positive lens becomes sufficiently small, it is possible to correct the field curvature well.
  • the back focus can be appropriately secured. As a result, even if ghosting occurs due to multiple reflections between the lens and the imaging device, it is possible to prevent ghosts from being incident on the imaging device surface at a high density.
  • conditional expression (11 ) it is preferable to satisfy the following conditional expression (11 ′). 0.55 ⁇ D Hpn / D Hpi ⁇ 0.95 (11 ′) Further, it is more preferable to satisfy the following conditional expression (11 ′ ′) instead of the conditional expression (11). 0.6 ⁇ D Hpn / D Hpi ⁇ 0.93 (11 ′ ′) Further, it is more preferable to satisfy the following conditional expression (11 ′ ′ ′) instead of the conditional expression (11). 0.65 ⁇ D Hpn / D Hpi ⁇ 0.9 (11 ′ ′ ′)
  • variable magnification optical system is an optical system whose magnification changes from the low magnification end to the high magnification end, and is disposed closest to the object side and has a first lens group having positive refractive power,
  • the variable magnification optical system has at least a second lens group disposed on the image side of the first lens group, and the variable magnification optical system is an optical system whose conjugate length changes at the time of zooming, and moves at the time of zooming And the following conditional expression (12) is satisfied. 0.01 ⁇
  • variable magnification optical system has the above-described basic configuration, and further includes a lens group that moves during zooming.
  • the conjugate length changes with the magnification change.
  • variable magnification optical system of the present embodiment satisfies the conditional expression (12).
  • conditional expression (12) By not falling below the lower limit value of the conditional expression (12), it is possible to secure a sufficient amount of change in conjugate length when zooming.
  • the relative positions of the lens units with respect to the three positions of the object position, the image position and the stop position can be adjusted regardless of the distance between the lens units. Therefore, various aberrations, in particular, lateral chromatic aberration and distortion can be corrected well.
  • variable magnification optical system of the present embodiment various aberrations are corrected well. Therefore, by combining the variable magnification optical system of the present embodiment with a predetermined imaging element, it is possible to further miniaturize the imaging device while maintaining a large observation range.
  • conditional expression (12 ′) it is preferable to satisfy the following conditional expression (12 ′).
  • conditional expression (12 ′ ′) it is more preferable to satisfy the following conditional expression (12 ′ ′) instead of the conditional expression (12).
  • conditional expression (12 ′ ′ ′) instead of the conditional expression (12).
  • the first lens group preferably includes the first object side lens disposed closest to the object side, and preferably satisfies the following conditional expression (13).
  • An optical system having a large numerical aperture on the object side is used as an optical system of a microscope.
  • the depth of field is generally small, it is necessary to accurately adjust the distance from the first object side lens to the object.
  • an actuator used for zooming or focusing it is generally difficult for an actuator used for zooming or focusing to have both a wide drive width and a high positional accuracy. From such a thing, higher positional accuracy can be easily realized by reducing the drive width.
  • conditional expression (13) By not exceeding the upper limit value of the conditional expression (13), it is possible to suppress the amount of change in the distance from the first object side lens to the object due to zooming to a small value. Therefore, it is possible to adjust the position of the lens group with high accuracy.
  • conditional expression (13 ) it is preferable to satisfy the following conditional expression (13 ′).
  • conditional expression (13 ′ ′) instead of the conditional expression (13).
  • conditional expression (13 ′ ′ ′) instead of the conditional expression (13).
  • the first lens group move so as to make the distance from the first lens group to the object constant.
  • the stage and the first lens group move substantially integrally during zooming.
  • the focus position does not significantly shift.
  • substantially integral means that the stage and the first lens group are driven by the same actuator for zooming.
  • each of the first lens group and the stage may be driven by different actuators. Therefore, when the magnification change is performed in a state where the fine adjustment of the distance satisfies the conditional expression (13), the drive of the stage and the first lens group is regarded as substantially integral even if the drive is performed by different actuators.
  • variable magnification optical system of the present embodiment is an optical system in which the magnification changes from the low magnification end to the high magnification end, and the first lens group having positive refractive power in order from the object side; And one or two lens groups having a positive refractive power, and one or two lens groups having a negative refractive power, which are adjacent to each other during zooming It is preferable that the distance to the lens group changes.
  • the stop be disposed between the second lens group and one or two lens groups having positive refractive power. Further, it is preferable that the stop move together with the second lens unit.
  • variable power optical system includes five lens groups, and in order from the object side, a first lens group having positive refractive power and a second lens having positive refractive power.
  • a lens group, a third lens group having a positive refractive power, a fourth lens group having a positive refractive power, and a fifth lens group having a negative refractive power, and adjacent lens groups at the time of zooming It is preferable that the distance between
  • the lens disposed closest to the image side is preferably a meniscus lens having a convex surface directed to the image side.
  • the lens positioned second from the image side is preferably a biconvex positive lens.
  • the object side surface in the lens disposed closest to the object side, preferably has a convex surface facing the object side.
  • the object side surface preferably has a convex surface facing the object side.
  • the lens disposed closest to the image side is preferably a meniscus lens having a convex surface facing the object side.
  • the lens disposed closest to the object side preferably has a convex image surface facing the image side. Further, in the fourth lens group, it is preferable that, in the lens disposed closest to the image side, the object side face has a convex surface facing the image side. In the fourth lens group, it is preferable that the lens disposed closest to the object side have positive refractive power. In the fourth lens group, it is preferable that the lens disposed closest to the image side have negative refractive power.
  • the lens disposed closest to the object side has a convex surface facing the image side. Further, in the fifth lens group, it is preferable that the lens disposed closest to the image side has the object side surface convex on the image side. In the fifth lens group, it is preferable that the lens disposed closest to the object side have positive refractive power. In the fifth lens group, the lens disposed closest to the image side preferably has negative refractive power.
  • variable magnification optical system of the present embodiment is an optical system in which the magnification changes from the low magnification end to the high magnification end, and in order from the object side, the first lens group having positive refractive power and the negative And a fourth lens group having a positive refractive power, and a fourth lens group having a positive refractive power, and the distance between adjacent lens groups during zooming is It is preferable to change.
  • the stop be disposed in the first lens group or between the first lens group and the second lens group.
  • the lens disposed closest to the image side is preferably a plano-convex lens.
  • the lens disposed closest to the image side it is preferable that the lens disposed closest to the image side have a positive refractive power.
  • the lens disposed closest to the object side has a convex surface facing the object side on the image side surface.
  • the lens disposed closest to the image side has a convex surface facing the object side.
  • the lens disposed closest to the object side have negative refractive power.
  • the lens disposed closest to the image side preferably has positive refractive power.
  • the lens disposed closest to the object is preferably a biconvex positive lens.
  • the lens disposed closest to the image side has a convex surface facing the object side on the image side surface.
  • the object side surface preferably has a convex surface facing the object side.
  • the lens disposed closest to the image side preferably has a convex image side facing the object side.
  • variable magnification optical system is an optical system in which the magnification changes from the low magnification end to the high magnification end, and one or two lens groups having positive refractive power in order from the object side And one lens group having negative refractive power, one or two lens groups having positive refractive power, and one or two lens groups having negative refractive power, during zooming Preferably, the distance between adjacent lens groups is changed.
  • the stop is in one or two lens groups having positive refractive power located closest to the object side, or one or two lens groups having positive refractive power located on the most object side, It is preferable to be disposed between one lens group having negative refractive power.
  • variable power optical system includes five lens groups, and in order from the object side, a first lens group having positive refractive power and a second lens having positive refractive power.
  • a lens group, a third lens group having a negative refractive power, a fourth lens group having a positive refractive power, and a fifth lens group having a negative refractive power, and adjacent lens groups during zooming It is preferable that the distance between
  • the lens disposed closest to the object side is preferably a meniscus lens having a convex surface facing the image side.
  • the object side face has a convex surface facing the object side.
  • the lens disposed closest to the object side have positive refractive power.
  • the lens disposed closest to the image side have a positive refractive power.
  • the lens disposed closest to the object side is preferably a meniscus lens having a convex surface facing the image side.
  • the lens disposed closest to the image side is preferably a meniscus lens having a convex surface facing the image side.
  • the lens disposed closest to the object side preferably has positive refractive power.
  • the lens disposed closest to the object side is preferably a meniscus lens having a convex surface facing the image side.
  • the lens disposed closest to the image side is preferably a meniscus lens having a convex surface facing the image side.
  • the lens disposed closest to the object side preferably has positive refractive power.
  • the lens disposed closest to the object side is preferably a biconvex positive lens.
  • the lens disposed closest to the image side is preferably a biconcave negative lens.
  • the fourth lens group is composed of, in order from the object side, a biconvex positive lens, a biconvex positive lens, and a biconcave negative lens.
  • the lens disposed closest to the object side has a convex object facing the object side.
  • the lens disposed closest to the image side is preferably a biconcave negative lens.
  • the lens disposed closest to the image side preferably has negative refractive power.
  • adjacent lenses are resin lenses.
  • the number of adjacent lenses may be two or more.
  • the lens is made of resin
  • a method of pressing the lens into the lens frame is used as a lens holding method, or a frame is formed on the edge of one lens and another lens is fitted to this frame.
  • a scheme can be used. By using such a method, decentering between lenses can be reduced.
  • the image pickup apparatus of the present embodiment is an image pickup apparatus having an image pickup element and a variable magnification optical system, and an optical image is formed on the image pickup element by the variable magnification optical system, and the variable magnification optical system has a low magnification.
  • An optical system whose magnification changes from the end to the high magnification end, and is disposed closest to the object side, and has a first lens group having positive refractive power, and a first lens group disposed closer to the image side than the first lens group
  • the zoom lens according to the present invention is characterized in that it has at least a 2-lens group, and the distance between the first lens group and the second lens group is variable during zooming, and the following conditional expressions (14) and (15) are satisfied. .
  • Y is the maximum image height in the entire variable magnification optical system
  • p is the pixel pitch in the imaging device
  • NA H is the object side numerical aperture of the variable magnification optical system at the high magnification end, It is.
  • variable magnification optical system used in the image pickup apparatus of this embodiment has the above-described basic configuration.
  • the technical significance of the basic configuration has already been described, so the description is omitted.
  • the number of fields of view is usually about 22 mm.
  • the number of fields of view of 22 mm is about 11 mm when converted to the image height of the variable magnification optical system.
  • variable magnification optical system of this embodiment when used for an optical system of a microscope, the aberration of the variable magnification optical system is favorably corrected to an image height of about 11 mm in order to obtain an observation range equivalent to 22 mm of field of view. Need to be.
  • a digital microscope observes an image of a captured object image on a monitor.
  • the pixel pitch of the imaging device is sufficiently small with respect to the image height, an observation range equivalent to the field number of 22 mm can be obtained even if the image height is small.
  • the image height is not larger than 11 mm (corresponding to the number of fields of view 22 mm)
  • an observation range corresponding to a larger number of fields of view can be obtained. In this case, it is needless to say that the zoom optical system is required to have higher resolution.
  • the Airy disc diameter on the primary imaging plane is about 28 ⁇ m.
  • the conditional expressions (14) and (15) it is possible to secure a sufficiently high resolution in the variable magnification optical system. In this case, it is possible to obtain an image of an object at a sufficiently fine sampling pitch with respect to the image height. Therefore, without making the image height in the variable magnification optical system larger than 11 mm, it is possible to obtain an observation range with a field number of about 22 mm or a wide observation range corresponding to a field number of 22 mm or more.
  • the image height of 4.5 mm is the lower limit value of the conditional expression (14).
  • the aberration is corrected well to an image height of 4.5 mm in the variable magnification optical system, an observation range corresponding to a field number of 22 mm can be realized.
  • the image height in which the aberration is well corrected is about 9 mm, a wide observation range equivalent to the field number of 44 mm can be realized although the image height is smaller than that of a normal microscope.
  • the image height in the variable magnification optical system can be increased with high resolution without increasing the image height corresponding to the number of fields in a normal microscope.
  • An observation range equal to or greater than that of the microscope can be taken. Therefore, it is possible to realize an image pickup apparatus capable of obtaining an image with high resolution and small size while maintaining a wide observation range.
  • the pixel pitch of the imaging device be 3 ⁇ m or less.
  • conditional expression (14 ) instead of the conditional expression (14), it is preferable to satisfy the following conditional expression (14 ′). 3500 ⁇ 2 ⁇ Y / p (14 ′) Further, it is more preferable to satisfy the following conditional expression (14 ′ ′) instead of the conditional expression (14). 4000 ⁇ 2 ⁇ Y / p (14 ′ ′) Further, it is more preferable to satisfy the following conditional expression (14 ′ ′ ′) instead of the conditional expression (14). 4800 ⁇ 2 ⁇ Y / p (14 ′ ′ ′)
  • conditional expression (15 ′) it is preferable to satisfy the following conditional expression (15 ′).
  • 0.1 ⁇ NA H (15 ′) it is more preferable to satisfy the following conditional expression (15 ′ ′) instead of the conditional expression (15).
  • 0.12 ⁇ NA H (15 '') it is more preferable to satisfy the following conditional expression (15 ′ ′ ′) instead of the conditional expression (15).
  • the imaging device of this embodiment satisfies the following conditional expression (16).
  • ⁇ H 90 is the diameter of 90% encircled energy of the point image intensity distribution on the best image plane when the point image of wavelength e is formed near the approximate center of the imaging device at the high magnification end of the variable magnification optical system
  • p is the pixel pitch in the imaging device
  • the imaging device can be miniaturized while maintaining high resolution. Especially at high magnification, high resolution is required.
  • the point image intensity distribution has a spread, light representing the point image intensity distribution is received by a plurality of pixels.
  • the light intensity in the periphery decreases sharply compared to the center.
  • most of the light ie, most of the encircled energy, is concentrated near the center of the point image. Therefore, high resolution can be obtained if most of the light of encircled energy is incident on one pixel located at the center of the point image.
  • variable magnification optical system used in the image pickup apparatus of the present embodiment, various aberrations are corrected well to such an extent that light occupying most of encircled energy is incident on one pixel. Therefore, by combining the variable magnification optical system of the present embodiment with a predetermined imaging element, it is possible to further miniaturize the imaging device while maintaining a large observation range.
  • conditional expression (16 ′) it is preferable to satisfy the following conditional expression (16 ′). 2 ⁇ H90 / p ⁇ 9 (16 ') Further, it is more preferable to satisfy the following conditional expression (16 ′ ′) instead of the conditional expression (16). 3 ⁇ H90 / p ⁇ 8 (16 ′ ′) Moreover, it is more preferable to satisfy the following conditional expression (16 ′ ′ ′) instead of the conditional expression (16). 4 ⁇ H90 / p ⁇ 6 (16 ''')
  • the imaging device of this embodiment satisfies the following conditional expression (17). 0.06 ⁇ NA ' H (17) here, NA ' H is the numerical aperture on the image side of the variable magnification optical system at the high magnification end, It is.
  • variable magnification optical system By increasing the numerical aperture on the image side of the variable magnification optical system, it is possible to form an image with a resolution suitable for an imaging device with a small pixel pitch.
  • high-magnification observation requires higher resolution. Therefore, by satisfying the conditional expression (17) at high magnification, good imaging can be performed in the variable magnification optical system even if an imaging device having a pixel pitch of 3 ⁇ m or less is used. Further, by combining this variable magnification optical system with an image pickup device having a small pixel pitch, it becomes possible to miniaturize the apparatus while maintaining a large observation range.
  • conditional expression (17 ′) it is preferable to satisfy the following conditional expression (17 ′). 0.08 ⁇ NA ' H (17') Further, it is more preferable to satisfy the following conditional expression (17 ′ ′) instead of the conditional expression (17). 0.1 ⁇ NA ' H (17'') Moreover, it is more preferable to satisfy the following conditional expression (17 ′ ′ ′) instead of the conditional expression (17). 0.12 ⁇ NA ' H (17''')
  • the imaging device of this embodiment satisfies the following conditional expression (18). -7 ⁇ LT L / p ⁇ 7 (18) here, LT L is a distance between the centers of gravity at the low power end of the variable power optical system, heavy inter-axis distance of 70% of the position of the maximum image height, center of gravity and the d-line of the point spread at the C line Distance between the point image intensity distribution and p is the pixel pitch in the imaging device, It is.
  • the imaging performance at the periphery of the image is important.
  • it is required of the variable magnification optical system that the magnification chromatic aberration at the peripheral portion is small. It is possible to suppress the extent to which digital correction (image processing) is performed on the color blur produced in the image due to the magnification chromatic aberration.
  • digital correction image processing
  • the amount of color bleeding due to magnification chromatic aberration of the variable magnification optical system is too large with respect to the pixel pitch, even digital correction can not be sufficiently corrected.
  • the point image intensity distribution is also asymmetric.
  • LT L rather than seek from the center of gravity of the point spread, it may be obtained from the position of the maximum intensity in the point spread function.
  • conditional expression (18 ′) it is preferable to satisfy the following conditional expression (18 ′).
  • -5 ⁇ LT L / p ⁇ 5 (18 ') it is more preferable to satisfy the following conditional expression (18 ′ ′) instead of the conditional expression (18).
  • -4 ⁇ LT L / p ⁇ 4 (18 '') it is more preferable to satisfy the following conditional expression (18 ′ ′ ′) instead of the conditional expression (18).
  • the imaging device of this embodiment satisfies the following conditional expression (19).
  • AT H is the difference in the vicinity of substantially the center of the imaging device, the best focus position of the best focus position and the d-line on the C line
  • p is the pixel pitch in the imaging device, It is.
  • imaging performance at the center of the image is important.
  • high resolution is required, and in particular, it is required of the variable magnification optical system that axial chromatic aberration is small.
  • the depth of focus is increased by decreasing the numerical aperture on the image side or increasing the spherical aberration, thereby reducing color blur due to axial chromatic aberration.
  • conditional expression (19 ′) it is preferable to satisfy the following conditional expression (19 ′).
  • -40 ⁇ AT H / p ⁇ 40 (19 ') it is more preferable to satisfy the following conditional expression (19 ′ ′) instead of the conditional expression (19).
  • -35 ⁇ AT H / p ⁇ 35 (19 '') it is more preferable to satisfy the following conditional expression (19 ′ ′ ′) instead of the conditional expression (19).
  • the imaging device of this embodiment satisfies the following conditional expressions (20) and (21). -7 ° ⁇ CRA Lobj ⁇ 7 ° (20) -7 ° ⁇ CRA Hobj ⁇ 7 ° (21) here, CRA Lobj is the angle between the object-side chief ray at the low magnification end and the optical axis, CRA Hobj is the angle between the object-side chief ray at the high magnification end and the optical axis, The object-side chief ray is a chief ray that reaches 90% of the maximum image height among the chief rays incident on the first lens group, It is. As for positive and negative angles, the angle measured in the clockwise direction from the optical axis is negative, and the angle measured in the counterclockwise direction is positive.
  • variable magnification optical system By not falling below the lower limit value of conditional expressions (20) and (21) and not exceeding the upper limit value, it is possible to appropriately ensure the telecentricity on the object side in the variable magnification optical system. . That is, the off-axis chief ray entering the first lens group from the object can be made more parallel to the optical axis. As a result, it is possible to make the variable magnification optical system used in the imaging apparatus of the present embodiment an optical system that is more telecentric on the object side.
  • the angle between the object side chief ray and the optical axis is the angle at an arbitrary position between the object plane and the object side lens surface of the first lens group.
  • the variation in magnification is small. That is, even if the distance from the optical system to the object slightly changes, the fluctuation of the size of the optical image formed by the optical system can be suppressed. From such a thing, for example, when the optical system used for the imaging device of this embodiment is used for dimension measurement, the object position with respect to the optical system slightly changes in the optical axis direction, thereby the distance from the optical system to the object There is little variation in the size of the optical image even if there is a slight change in. Therefore, in the imaging device of the present embodiment, the size of the object can be accurately measured even if the distance from the optical system to the object changes a little.
  • the size of the object is the size in the plane perpendicular to the optical axis.
  • conditional expression (20 ′) it is preferable to satisfy the following conditional expression (20 ′).
  • -6 ° ⁇ CRA Lobj ⁇ 6 ° (20 ') it is more preferable to satisfy the following conditional expression (20 ′ ′) instead of the conditional expression (20).
  • -5.5 ° ⁇ CRA Lobj ⁇ 5.5 ° (20 '') it is more preferable to satisfy the following conditional expression (20 ′ ′ ′) instead of the conditional expression (20).
  • conditional expression (21 ) instead of the conditional expression (21), it is preferable to satisfy the following conditional expression (21 ′). -6 ° ⁇ CRA Hobj ⁇ 6 ° (21 ') Moreover, it is more preferable to satisfy the following conditional expression (21 ′ ′) instead of the conditional expression (21). -5.5 ° ⁇ CRA Hobj ⁇ 5.5 ° (21 ′ ′) Further, it is more preferable to satisfy the following conditional expression (21 ′ ′ ′) instead of the conditional expression (21). -5 ° ⁇ CRA Hobj ⁇ 5 ° (21 ''')
  • the imaging device of the present embodiment it is preferable to automatically focus while detecting the contrast of the image of the optical image.
  • the user of the imaging device can smoothly perform observation at different magnifications.
  • variable magnification in the variable magnification optical system can also be automatically performed. In this way, for example, when the user performs observation at different magnifications, it is possible to change to different magnifications with one touch. In addition, it is possible to automate low-magnification rough observation and high-magnification detailed observation in a series of sequences.
  • the imaging device of the present embodiment it is preferable to focus by moving the imaging element in the optical axis direction.
  • the distance from the variable magnification optical system to the object In order to increase the object-side numerical aperture of the variable magnification optical system at the time of high magnification and to realize good aberration correction, in many cases, the distance from the variable magnification optical system to the object must be shortened. However, in the optical system in which the distance from the variable magnification optical system to the object is shortened, if the method of focusing by changing the distance to the object, the optical system collides with the object, and one of them is broken. It can happen.
  • variable magnification optical system of the present embodiment has a relatively small depth of focus on the image side. Therefore, the movement amount of the imaging device can be reduced. Because of this, as a focusing method, a method of moving the imaging device in the optical axis direction for focusing is suitable.
  • the image pickup apparatus of the present embodiment is characterized by having any one of the above-described variable magnification optical systems and an image pickup element.
  • the imaging system of the present embodiment is characterized by including any one of the above-described imaging devices, a stage for holding an object to be observed, and a light source for illuminating the object.
  • the position of the object relative to the imaging device can be stably held.
  • the resolution of the imaging device can be fully utilized, and a good image can be obtained.
  • the noise at the time of imaging can be reduced by irradiating the object with the illumination light by the illumination device. As a result, it is possible to obtain a high resolution image.
  • the imaging system of the present embodiment it is preferable to focus by moving the stage in the optical axis direction.
  • the zoom optical system used in the imaging apparatus of the present embodiment becomes a telecentric optical system on the object side by satisfying (20) and (21).
  • variation in image size due to magnification variation due to focusing or distortion is suppressed by changing the distance to the object and focusing. Therefore, the size of the object can be measured more accurately.
  • the movable body can be made relatively lightweight. . As a result, accurate focusing is possible.
  • each conditional expression since the function can be made more reliable by limiting either or both of a lower limit and an upper limit, it is preferable. Further, for each conditional expression, only the upper limit value or the lower limit value of the numerical range of the more limited conditional expression may be limited. Further, in limiting the numerical range of the conditional expression, the upper limit value or the lower limit value of each of the above conditional expressions may be set as the upper limit value or the lower limit value of the other conditional expressions.
  • variable magnification optical system according to an aspect of the present invention will be described in detail based on the drawings.
  • the present invention is not limited by this embodiment.
  • the positive and negative refractive powers are based on the paraxial radius of curvature.
  • FIG. 1 is a cross-sectional view (lens cross-sectional view) along an optical axis showing an optical configuration at the time of infinite object point focusing of a variable magnification optical system according to Example 1, wherein (a) is a low magnification end Sectional view, (b) is a sectional view at the high magnification end.
  • C represents a cover glass
  • I represents an imaging surface of an imaging device.
  • FIG. 2 is an aberration diagram at the time of infinite object point focusing of the variable magnification optical system according to Example 1.
  • FIG. Here, "FIY" indicates the image height.
  • the symbols in the aberration diagrams are common to the examples described later.
  • (a), (b), (c) and (d) respectively indicate spherical aberration (SA), astigmatism (AS) and distortion (DT) at the low magnification end.
  • SA spherical aberration
  • AS astigmatism
  • DT distortion
  • CC Lateral chromatic aberration
  • SA spherical aberration
  • AS astigmatism
  • DT distortion
  • CC lateral chromatic aberration
  • the variable magnification optical system of Example 1 includes, in order from the object side, a first lens group G1 of positive refractive power, a second lens group G2 of positive refractive power, and an aperture stop S. And a third lens group G3 of positive refractive power and a fourth lens group G4 of negative refractive power.
  • S indicates a stop (hereinafter referred to as an aperture stop S)
  • C indicates a cover glass
  • I indicates an imaging surface of an imaging element.
  • the first lens group G1 is composed of a biconcave negative lens L1, a positive meniscus lens L2 with a convex surface facing the object side, and a biconvex positive lens L3.
  • the biconcave negative lens L1 and the positive meniscus lens L2 are cemented.
  • the second lens group G2 includes a biconvex positive lens L4, a biconvex positive lens L5, a biconcave negative lens L6, a positive meniscus lens L7 having a convex surface on the image side, and a negative meniscus having a convex surface on the image side It consists of a lens L8.
  • the positive meniscus lens L7 and the negative meniscus lens L8 are cemented.
  • the third lens group G3 has a positive meniscus lens L9 having a convex surface on the image side, a negative meniscus lens L10 having a convex surface on the image side, a positive meniscus lens L11 having a convex surface on the image side, and a convex surface on the object side And a biconvex positive lens L13, a biconvex positive lens L14, and a biconcave negative lens L15.
  • the positive meniscus lens L9, the negative meniscus lens L10, and the positive meniscus lens L11 are cemented.
  • the fourth lens group G4 is composed of a positive meniscus lens L16 with a convex surface facing the image side, and a biconcave negative lens L17.
  • the aperture stop S is disposed between the second lens group G2 and the third lens group G3. More specifically, the aperture stop S is disposed closer to the negative meniscus lens L8 on the image side than the second lens group G2.
  • the first lens group G1 is fixed, the second lens group G2 moves to the object side, and the aperture stop S moves to the object side with the second lens group G2,
  • the third lens group G3 moves to the object side, and the fourth lens group G4 is fixed.
  • the lens group being fixed means that the lens group is stationary.
  • the distance between the lens units changes as follows.
  • the distance between the first lens group G1 and the second lens group G2 is narrowed.
  • the distance between the second lens group G2 and the third lens group G3 is narrowed.
  • the distance between the third lens group G3 and the fourth lens group G4 increases.
  • the aspheric surface includes both surfaces of the biconvex positive lens L3, both surfaces of the biconvex positive lens L4, both surfaces of the biconvex positive lens L5, both surfaces of the biconcave negative lens L6, and both surfaces of the positive meniscus lens L12. It is used for 20 surfaces: both surfaces of the positive lens L13, both surfaces of the biconvex positive lens L14, both surfaces of the biconcave negative lens L15, both surfaces of the positive meniscus lens L16, and both surfaces of the biconcave negative lens L17.
  • variable magnification optical system of the present embodiment is an optical system suitable for an imaging device having a pixel pitch of 1.1 ⁇ m. Further, the third lens group G3 corresponds to a predetermined positive lens group. The fourth lens group G4 has a resin lens.
  • FIG. 3 is a cross-sectional view along an optical axis showing an optical configuration at the time of infinite object point focusing of the variable magnification optical system according to Example 2, wherein (a) is a cross sectional view at a low magnification end; ) Is a cross-sectional view in an intermediate state, and FIG. Also in Examples 3 to 19 described later, lens cross-sectional views and aberration diagrams at a low magnification end, an intermediate state, and a high magnification end are shown.
  • FIG. 4 is an aberration diagram at the time of infinite object point focusing of a variable magnification optical system according to Example 2.
  • FIG. 4 In these aberration diagrams, (a), (b), (c) and (d) respectively indicate spherical aberration (SA), astigmatism (AS), distortion (DT) and lateral chromatic aberration at the low magnification end. (CC) is shown.
  • SA spherical aberration
  • AS astigmatism
  • DT distortion
  • CC lateral chromatic aberration at the low magnification end.
  • SA spherical aberration
  • AS astigmatism
  • DT distortion
  • CC lateral chromatic aberration
  • (i), (j), (k) and (l) indicate spherical aberration (SA), astigmatism (AS), distortion (DT) and lateral chromatic aberration (CC) at the high magnification end, respectively. ing.
  • the variable magnification optical system of Example 2 includes, in order from the object side, a first lens group G1 of positive refractive power, a second lens group G2 of positive refractive power, and an aperture stop S. It has a third lens group G3 of positive refractive power, a fourth lens group G4 of positive refractive power, and a fifth lens group G5 of negative refractive power.
  • the first lens group G1 has a negative meniscus lens L1 having a convex surface on the object side, a positive meniscus lens L2 having a convex surface on the object side, a biconvex positive lens L3, and a positive meniscus lens having a convex surface on the image side It consists of L4.
  • the negative meniscus lens L1 and the positive meniscus lens L2 are cemented.
  • the second lens group G2 is composed of a biconvex positive lens L5, a biconvex positive lens L6, a biconcave negative lens L7, a biconvex positive lens L8, and a negative meniscus lens L9 having a convex surface facing the image side.
  • the biconvex positive lens L8 and the negative meniscus lens L9 are cemented.
  • the third lens group G3 is composed of a biconvex positive lens L10, a biconcave negative lens L11, a biconvex positive lens L12, and a positive meniscus lens L13 having a convex surface directed to the object side.
  • the biconvex positive lens L10, the biconcave negative lens L11, and the biconvex positive lens L12 are cemented.
  • the fourth lens group G4 is composed of a biconvex positive lens L14, a biconvex positive lens L15, and a biconcave negative lens L16.
  • the fifth lens group G5 is composed of a positive meniscus lens L17 with a convex surface facing the image side, a positive meniscus lens L18 with a convex surface facing the image side, and a biconcave negative lens L19.
  • the aperture stop S is disposed between the second lens group G2 and the third lens group G3. More specifically, the aperture stop S is disposed closer to the negative meniscus lens L9 on the image side than the second lens group G2.
  • the first lens group G1 is fixed, the second lens group G2 moves to the object side, and the aperture stop S moves to the object side with the second lens group G2,
  • the third lens group G3 moves to the object side, the fourth lens group G4 moves to the object side, and the fifth lens group G5 is fixed.
  • the distance between the lens units changes as follows.
  • the distance between the first lens group G1 and the second lens group G2 is narrowed.
  • the distance between the second lens group G2 and the third lens group G3 is narrowed.
  • the distance between the third lens group G3 and the fourth lens group G4 narrows from the low magnification end to the middle and widens from the middle to the high magnification end.
  • the distance between the fourth lens group G4 and the fifth lens group G5 increases.
  • the aspheric surface includes an object side surface of the biconvex positive lens L3, an image side surface of the positive meniscus lens L4, both surfaces of the biconvex positive lens L5, both surfaces of the biconvex positive lens L6, and both surfaces of the biconcave negative lens L7.
  • variable magnification optical system of the present embodiment is an optical system suitable for an imaging device having a pixel pitch of 1.1 ⁇ m.
  • the third lens group G3 and the fourth lens group G4 correspond to a predetermined positive lens group.
  • the second lens group G2, the fourth lens group G4, and the fifth lens group G5 have resin lenses.
  • FIG. 5 is a cross-sectional view along the optical axis showing the optical configuration at the time of infinite object point focusing of the variable magnification optical system according to Example 3.
  • FIG. 6 is an aberration diagram at the time of infinite object point focusing of a variable magnification optical system according to Example 3.
  • a first lens group G1 of positive refractive power, a second lens group G2 of positive refractive power, and an aperture stop S are arranged in order from the object side. It has a third lens group G3 of positive refractive power, a fourth lens group G4 of positive refractive power, and a fifth lens group G5 of negative refractive power.
  • the first lens group G1 has a negative meniscus lens L1 having a convex surface on the object side, a positive meniscus lens L2 having a convex surface on the object side, a biconvex positive lens L3, and a positive meniscus lens having a convex surface on the image side It consists of L4.
  • the negative meniscus lens L1 and the positive meniscus lens L2 are cemented.
  • the biconvex positive lens L3 and the positive meniscus lens L4 are cemented.
  • the second lens group G2 is composed of a biconvex positive lens L5, a biconvex positive lens L6, a biconcave negative lens L7, a biconvex positive lens L8, and a negative meniscus lens L9 having a convex surface facing the image side.
  • the biconvex positive lens L8 and the negative meniscus lens L9 are cemented.
  • the third lens group G3 is composed of a negative meniscus lens L10 having a convex surface on the object side, a biconvex positive lens L11, and a negative meniscus lens L12 having a convex surface on the object side.
  • the negative meniscus lens L10 and the biconvex positive lens L11 are cemented.
  • the fourth lens group G4 is composed of a biconvex positive lens L13, a biconvex positive lens L14, and a biconcave negative lens L15.
  • the fifth lens group G5 is composed of a positive meniscus lens L16 having a convex surface on the image side, a negative meniscus lens L17 having a convex surface on the image side, and a negative meniscus lens L18 having a convex surface on the image side.
  • the aperture stop S is disposed between the second lens group G2 and the third lens group G3. More specifically, the aperture stop S is disposed closer to the negative meniscus lens L9 on the image side than the second lens group G2.
  • the first lens group G1 is fixed, the second lens group G2 moves to the object side, and the aperture stop S moves to the object side with the second lens group G2,
  • the third lens group G3 moves to the object side, the fourth lens group G4 moves to the object side, and the fifth lens group G5 is fixed.
  • the distance between the lens units changes as follows.
  • the distance between the first lens group G1 and the second lens group G2 is narrowed.
  • the distance between the second lens group G2 and the third lens group G3 is narrowed.
  • the distance between the third lens group G3 and the fourth lens group G4 is narrowed.
  • the distance between the fourth lens group G4 and the fifth lens group G5 increases.
  • the aspheric surface includes both surfaces of the biconvex positive lens L5, both surfaces of the biconvex positive lens L6, both surfaces of the biconcave negative lens L7, both surfaces of the biconvex positive lens L13, and both surfaces of the biconvex positive lens L14. It is used for 14 surfaces of both surfaces of concave negative lens L15, and both surfaces of negative meniscus lens L18.
  • variable magnification optical system of this embodiment is an optical system suitable for an image pickup element having a pixel pitch of 2.8 ⁇ m.
  • the third lens group G3 and the fourth lens group G4 correspond to a predetermined positive lens group.
  • the second lens group G2 and the fourth lens group G4 have resin lenses.
  • FIG. 7 is a cross-sectional view along an optical axis showing an optical configuration at the time of infinite object point focusing of a variable magnification optical system according to Example 4.
  • FIG. 8 is an aberration diagram at the time of infinity object point focusing of the variable magnification optical system according to Example 4.
  • the variable magnification optical system of Example 4 includes, in order from the object side, a first lens group G1 of positive refractive power, a second lens group G2 of positive refractive power, and an aperture stop S. It has a third lens group G3 of positive refractive power, a fourth lens group G4 of negative refractive power, and a fifth lens group G5 of negative refractive power.
  • the first lens group G1 has a negative meniscus lens L1 having a convex surface on the object side, a positive meniscus lens L2 having a convex surface on the object side, a biconvex positive lens L3, and a positive meniscus lens having a convex surface on the image side It consists of L4.
  • the negative meniscus lens L1 and the positive meniscus lens L2 are cemented.
  • the biconvex positive lens L3 and the positive meniscus lens L4 are cemented.
  • the second lens group G2 is composed of a biconvex positive lens L5, a biconvex positive lens L6, a biconcave negative lens L7, a biconvex positive lens L8, and a negative meniscus lens L9 having a convex surface facing the image side.
  • the biconvex positive lens L8 and the negative meniscus lens L9 are cemented.
  • the third lens group G3 has a negative meniscus lens L10 with a convex surface facing the object side, a biconvex positive lens L11, a negative meniscus lens L12 with a convex surface facing the object side, a biconvex positive lens L13, and a biconvex positive lens. It consists of a lens L14 and a biconcave negative lens L15.
  • the negative meniscus lens L10 and the biconvex positive lens L11 are cemented.
  • the fourth lens group G4 is composed of a positive meniscus lens L16 with a convex surface facing the image side, and a biconcave negative lens L17.
  • the fifth lens group G5 is composed of a biconvex positive lens L18 and a biconcave negative lens L19.
  • the aperture stop S is disposed between the second lens group G2 and the third lens group G3. More specifically, the aperture stop S is disposed closer to the negative meniscus lens L9 on the image side than the second lens group G2.
  • the first lens group G1 is fixed, the second lens group G2 moves to the object side, and the aperture stop S moves to the object side with the second lens group G2,
  • the third lens group G3 moves to the object side, the fourth lens group G4 moves to the object side, and the fifth lens group G5 is fixed.
  • the distance between the lens units changes as follows.
  • the distance between the first lens group G1 and the second lens group G2 is narrowed.
  • the distance between the second lens group G2 and the third lens group G3 is narrowed.
  • the distance between the third lens group G3 and the fourth lens group G4 increases.
  • the distance between the fourth lens group G4 and the fifth lens group G5 increases.
  • the aspheric surface includes both surfaces of the biconvex positive lens L5, both surfaces of the biconvex positive lens L6, both surfaces of the biconcave negative lens L7, both surfaces of the biconvex positive lens L13, and both surfaces of the biconvex positive lens L14. It is used for 14 surfaces of both surfaces of concave negative lens L15, and both surfaces of biconcave negative lens L19.
  • variable magnification optical system of this embodiment is an optical system suitable for an image pickup element having a pixel pitch of 2.2 ⁇ m.
  • the third lens group G3 corresponds to a predetermined positive lens group.
  • the second lens group G2 and the third lens group G3 have resin lenses.
  • FIG. 9 is a cross-sectional view along an optical axis showing an optical configuration at the time of infinite object point focusing of a variable magnification optical system according to Example 5.
  • FIG. 10 is an aberration diagram at the time of infinite object point focusing of a variable magnification optical system according to Example 5.
  • variable magnification optical system of Example 5 includes, in order from the object side, a first lens group G1 of positive refractive power, a second lens group G2 of positive refractive power, and an aperture stop S It has a third lens group G3 of positive refractive power, a fourth lens group G4 of positive refractive power, and a fifth lens group G5 of negative refractive power.
  • the first lens group G1 is composed of a positive meniscus lens L1 having a convex surface on the image side, a biconcave negative lens L2, a biconvex positive lens L3, and a negative meniscus lens L4 having a convex surface on the image side.
  • the positive meniscus lens L1 and the biconcave negative lens L2 are cemented.
  • the biconvex positive lens L3 and the negative meniscus lens L4 are cemented.
  • the second lens group G2 is composed of a positive meniscus lens L5 having a convex surface on the object side, a biconcave negative lens L6, a biconvex positive lens L7, and a negative meniscus lens L8 having a convex surface on the image side.
  • the biconvex positive lens L7 and the negative meniscus lens L8 are cemented.
  • the third lens group G3 is composed of a negative meniscus lens L9 having a convex surface on the object side, a biconvex positive lens L10, a biconvex positive lens L11, and a negative meniscus lens L12 having a convex surface on the object side.
  • the negative meniscus lens L9 and the biconvex positive lens L10 are cemented.
  • the fourth lens group G4 is composed of a positive meniscus lens L13 with a convex surface facing the image side and a negative meniscus lens L14 with a convex surface facing the image side.
  • the fifth lens group G5 is composed of a positive meniscus lens L15 with a convex surface facing the image side, and a biconcave negative lens L16.
  • the aperture stop S is disposed between the second lens group G2 and the third lens group G3. More specifically, the aperture stop S is disposed closer to the negative meniscus lens L8 on the image side than the second lens group G2.
  • the first lens group G1 is fixed, the second lens group G2 moves to the object side, and the aperture stop S moves to the object side with the second lens group G2,
  • the third lens group G3 moves to the object side, the fourth lens group G4 moves to the object side, and the fifth lens group G5 is fixed.
  • the distance between the lens units changes as follows.
  • the distance between the first lens group G1 and the second lens group G2 is narrowed.
  • the distance between the second lens group G2 and the third lens group G3 extends from the low magnification end to the middle and narrows from the middle to the high magnification end.
  • the distance between the third lens group G3 and the fourth lens group G4 extends from the low magnification end to the middle and narrows from the middle to the high magnification end.
  • the distance between the fourth lens group G4 and the fifth lens group G5 increases.
  • the aspheric surface includes 10 surfaces: both surfaces of the positive meniscus lens L5, both surfaces of the biconcave negative lens L6, both surfaces of the biconvex positive lens L11, both surfaces of the negative meniscus lens L12, and both surfaces of the biconcave negative lens L16. It is used.
  • variable magnification optical system of this embodiment is an optical system suitable for an image pickup element having a pixel pitch of 2.2 ⁇ m.
  • the third lens group G3 corresponds to a predetermined positive lens group.
  • the second lens group G2 and the third lens group G3 have resin lenses.
  • FIG. 11 is a cross-sectional view along an optical axis showing an optical configuration at the time of infinite object point focusing of a variable magnification optical system according to Example 6.
  • FIG. 12 is an aberration diagram at the time of infinite object point focusing of a variable magnification optical system according to Example 6.
  • the variable magnification optical system of Example 6 includes, in order from the object side, a first lens group G1 of positive refractive power, a second lens group G2 of positive refractive power, and an aperture stop S. And a third lens group G3 of negative refractive power, a fourth lens group G4 of positive refractive power, and a fifth lens group G5 of negative refractive power.
  • the first lens group G1 has a positive meniscus lens L1 having a convex surface on the image side, a negative meniscus lens L2 having a convex surface on the image side, a positive meniscus lens L3 having a convex surface on the image side, and a biconvex positive lens It consists of L4.
  • the positive meniscus lens L1, the negative meniscus lens L2, and the positive meniscus lens L3 are cemented.
  • the second lens group G2 is composed of a positive meniscus lens L5 having a convex surface on the image side, a biconvex positive lens L6, and a negative meniscus lens L7 having a convex surface on the image side.
  • the biconvex positive lens L6 and the negative meniscus lens L7 are cemented.
  • the third lens group G3 is composed of a positive meniscus lens L8 with a convex surface facing the image side and a negative meniscus lens L9 with a convex surface facing the image side.
  • the fourth lens group G4 is composed of a biconvex positive lens L10, a biconvex positive lens L11, and a biconcave negative lens L12.
  • the biconvex positive lens L11 and the biconcave negative lens L12 are cemented.
  • the fifth lens group G5 has a positive meniscus lens L13 having a convex surface on the object side, a negative meniscus lens L14 having a convex surface on the object side, a positive meniscus lens L15 having a convex surface on the image side, and a biconcave negative lens It consists of L16.
  • the aperture stop S is disposed between the second lens group G2 and the third lens group G3. More specifically, the aperture stop S is disposed closer to the positive meniscus lens L8 on the object side than the third lens group G3.
  • the first lens group G1 is fixed, the second lens group G2 moves to the object side, the aperture stop S is fixed, and the third lens group G3 is image side After moving to the object side, it moves to the object side, the fourth lens group G4 moves to the object side, and the fifth lens group G5 is fixed.
  • the distance between the lens units changes as follows.
  • the distance between the first lens group G1 and the second lens group G2 is narrowed.
  • the distance between the second lens group G2 and the third lens group G3 increases.
  • the distance between the third lens group G3 and the fourth lens group G4 is narrowed.
  • the distance between the fourth lens group G4 and the fifth lens group G5 increases.
  • the distance between the aperture stop S and the third lens group G3 extends from the low magnification end to the middle and narrows from the middle to the high magnification end.
  • an image side surface of the positive meniscus lens L5 an image side surface of the biconvex positive lens L10, an object side surface of the positive meniscus lens L13, and an object side surface of the biconcave negative lens L16.
  • variable magnification optical system of the present embodiment is an optical system suitable for an imaging device having a pixel pitch of 1.1 ⁇ m.
  • the fourth lens group G4 corresponds to a predetermined positive lens group.
  • the third lens group G3 corresponds to a predetermined negative lens group.
  • FIG. 13 is a cross-sectional view along an optical axis showing an optical configuration at the time of infinite object point focusing of a variable magnification optical system according to Example 7.
  • FIG. 14 is an aberration drawing of the zoom optical system according to Example 7 when focusing on an infinite object point.
  • the variable magnification optical system of Example 7 includes, in order from the object side, a first lens group G1 of positive refractive power, a second lens group G2 of positive refractive power, and an aperture stop S. And a third lens group G3 of negative refractive power, a fourth lens group G4 of positive refractive power, and a fifth lens group G5 of negative refractive power.
  • the first lens group G1 is composed of a positive meniscus lens L1 having a convex surface on the image side, a biconcave negative lens L2, a biconvex positive lens L3, and a positive meniscus lens L4 having a convex surface on the object side.
  • the positive meniscus lens L1, the biconcave negative lens L2, and the biconvex positive lens L3 are cemented.
  • the second lens group G2 is composed of a positive meniscus lens L5 having a convex surface on the image side, a positive meniscus lens L6 having a convex surface on the image side, and a negative meniscus lens L7 having a convex surface on the image side.
  • the positive meniscus lens L6 and the negative meniscus lens L7 are cemented.
  • the third lens group G3 is composed of a positive meniscus lens L8 with a convex surface facing the image side and a negative meniscus lens L9 with a convex surface facing the image side.
  • the fourth lens group G4 is composed of a biconvex positive lens L10, a biconvex positive lens L11, and a biconcave negative lens L12.
  • the biconvex positive lens L11 and the biconcave negative lens L12 are cemented.
  • the fifth lens group G5 is composed of a biconvex positive lens L13, a biconcave negative lens L14, a biconvex positive lens L15, and a biconcave negative lens L16.
  • the aperture stop S is disposed between the second lens group G2 and the third lens group G3. More specifically, the aperture stop S is disposed closer to the positive meniscus lens L8 on the object side than the third lens group G3.
  • the first lens group G1 is fixed, the second lens group G2 moves to the object side, the aperture stop S is fixed, and the third lens group G3 is fixed.
  • the fourth lens group G4 moves to the object side, and the fifth lens group G5 is fixed.
  • the distance between the lens units changes as follows.
  • the distance between the first lens group G1 and the second lens group G2 is narrowed.
  • the distance between the second lens group G2 and the third lens group G3 increases.
  • the distance between the third lens group G3 and the fourth lens group G4 is narrowed.
  • the distance between the fourth lens group G4 and the fifth lens group G5 increases.
  • variable magnification optical system of this embodiment is an optical system suitable for an image pickup element having a pixel pitch of 2.2 ⁇ m.
  • the fourth lens group G4 corresponds to a predetermined positive lens group.
  • the third lens group G3 corresponds to a predetermined negative lens group.
  • FIG. 15 is a cross-sectional view along the optical axis showing the optical configuration at the time of infinite object point focusing of the variable magnification optical system according to Example 8.
  • FIG. 16 is an aberration diagram at the time of infinite object point focusing of a variable magnification optical system according to Example 8.
  • the variable magnification optical system of Example 8 includes, in order from the object side, a first lens group G1 of positive refractive power, a second lens group G2 of positive refractive power, and an aperture stop S. And a third lens group G3 of negative refractive power, a fourth lens group G4 of positive refractive power, and a fifth lens group G5 of negative refractive power.
  • the first lens group G1 is composed of a positive meniscus lens L1 having a convex surface on the image side, a positive meniscus lens L2 having a convex surface on the image side, and a positive meniscus lens L3 having a convex surface on the object side.
  • the second lens group G2 is composed of a positive meniscus lens L4 having a convex surface on the image side, a positive meniscus lens L5 having a convex surface on the image side, and a negative meniscus lens L6 having a convex surface on the image side.
  • the positive meniscus lens L5 and the negative meniscus lens L6 are cemented.
  • the third lens group G3 is composed of a positive meniscus lens L7 having a convex surface facing the image side and a negative meniscus lens L8 having a convex surface facing the image side.
  • the fourth lens group G4 is composed of a biconvex positive lens L9, a biconvex positive lens L10, and a biconcave negative lens L11.
  • the biconvex positive lens L10 and the biconcave negative lens L11 are cemented.
  • the fifth lens group G5 is composed of a negative meniscus lens L12 with a convex surface facing the object side, a biconvex positive lens L13, and a biconcave negative lens L14.
  • the aperture stop S is disposed between the second lens group G2 and the third lens group G3. More specifically, the aperture stop S is disposed closer to the positive meniscus lens L7 on the object side than the third lens group G3.
  • the first lens group G1 is fixed, the second lens group G2 moves to the object side, the aperture stop S is fixed, and the third lens group G3 is fixed.
  • the fourth lens group G4 moves to the object side, and the fifth lens group G5 is fixed.
  • the distance between the lens units changes as follows.
  • the distance between the first lens group G1 and the second lens group G2 is narrowed.
  • the distance between the second lens group G2 and the third lens group G3 increases.
  • the distance between the third lens group G3 and the fourth lens group G4 is narrowed.
  • the distance between the fourth lens group G4 and the fifth lens group G5 increases.
  • an image side surface of the positive meniscus lens L4 an image side surface of the biconvex positive lens L9, an object side surface of the negative meniscus lens L12, and an object side surface of the biconcave negative lens L14.
  • variable magnification optical system of the present embodiment is an optical system suitable for an imaging device having a pixel pitch of 1.8 ⁇ m.
  • the fourth lens group G4 corresponds to a predetermined positive lens group.
  • the third lens group G3 corresponds to a predetermined negative lens group.
  • FIG. 17 is a cross-sectional view along the optical axis showing the optical configuration at the time of infinite object point focusing of the variable magnification optical system according to Example 9.
  • FIG. 18 is an aberration diagram at the time of infinite object point focusing of a variable magnification optical system according to Example 9.
  • the variable magnification optical system of Example 9 includes, in order from the object side, a first lens group G1 of positive refractive power, a second lens group G2 of positive refractive power, and an aperture stop S.
  • a third lens group G3 of positive refractive power, a fourth lens group G4 of positive refractive power, a fifth lens group G5 of negative refractive power, and a sixth lens group G6 of positive refractive power Have.
  • the first lens group G1 is composed of a negative meniscus lens L1 having a convex surface on the image side, a positive meniscus lens L2 having a convex surface on the image side, a biconvex positive lens L3, and a biconcave negative lens L4.
  • the negative meniscus lens L1 and the positive meniscus lens L2 are cemented.
  • the biconvex positive lens L3 and the biconcave negative lens L4 are cemented.
  • the second lens group G2 is composed of a biconvex positive lens L5, a positive meniscus lens L6 having a convex surface on the image side, and a negative meniscus lens L7 having a convex surface on the image side.
  • the positive meniscus lens L6 and the negative meniscus lens L7 are cemented.
  • the third lens group G3 is composed of a positive meniscus lens L8 with a convex surface facing the image side, and a biconcave negative lens L9.
  • the positive meniscus lens L8 and the biconcave negative lens L9 are cemented.
  • the fourth lens group G4 is composed of a biconvex positive lens L10, a biconvex positive lens L11, a biconvex positive lens L12, and a biconcave negative lens L13.
  • the biconvex positive lens L12 and the biconcave negative lens L13 are cemented.
  • the fifth lens group G5 is composed of a positive meniscus lens L14 with a convex surface facing the image side, and a biconcave negative lens L15.
  • the sixth lens group G6 is composed of a biconvex positive lens L16 and a biconcave negative lens L17.
  • the aperture stop S is disposed between the second lens group G2 and the third lens group G3. More specifically, the aperture stop S is disposed closer to the positive meniscus lens L8 on the object side than the third lens group G3.
  • the first lens group G1 is fixed, the second lens group G2 moves to the object side, and then moves to the image side, and the aperture stop S is fixed.
  • the third lens group G3 is fixed, the fourth lens group G4 moves to the object side, the fifth lens group G5 moves to the object side, and the sixth lens group G6 is fixed.
  • the distance between the lens units changes as follows.
  • the distance between the first lens group G1 and the second lens group G2 narrows from the low magnification end to the middle and widens from the middle to the high magnification end.
  • the distance between the second lens group G2 and the third lens group G3 extends from the low magnification end to the middle and narrows from the middle to the high magnification end.
  • the distance between the third lens group G3 and the fourth lens group G4 is narrowed.
  • the distance between the fourth lens group G4 and the fifth lens group G5 increases.
  • the distance between the fifth lens group G5 and the sixth lens group G6 increases.
  • Aspheric surfaces are used as four sides of the image side of the biconvex positive lens L5, the image side of the biconvex positive lens L11, the object side of the positive meniscus lens L14, and the object side of the biconcave negative lens L17. .
  • variable magnification optical system of this embodiment is an optical system suitable for an image pickup element having a pixel pitch of 2.2 ⁇ m.
  • the fourth lens group G4 corresponds to a predetermined positive lens group.
  • the fourth lens group G4 has a resin lens.
  • FIG. 19 is a cross-sectional view along the optical axis showing the optical configuration at the time of infinite object point focusing of the variable magnification optical system according to Example 10.
  • FIG. 20 is an aberration diagram at the time of infinite object point focusing of a variable magnification optical system according to Example 10.
  • the variable magnification optical system of Example 10 includes, in order from the object side, a first lens group G1 of positive refractive power, a second lens group G2 of positive refractive power, and an aperture stop S A third lens group G3 of negative refractive power, a fourth lens group G4 of positive refractive power, a fifth lens group G5 of negative refractive power, and a sixth lens group G6 of negative refractive power Have.
  • the first lens group G1 is composed of a positive meniscus lens L1 having a convex surface facing the object side, a biconvex positive lens L2, a biconvex positive lens L3, and a biconcave negative lens L4.
  • the positive meniscus lens L1 and the biconvex positive lens L2 are cemented.
  • the biconvex positive lens L3 and the biconcave negative lens L4 are cemented.
  • the second lens group G2 is composed of a biconvex positive lens L5, a positive meniscus lens L6 having a convex surface on the image side, and a negative meniscus lens L7 having a convex surface on the image side.
  • the positive meniscus lens L6 and the negative meniscus lens L7 are cemented.
  • the third lens group G3 is composed of a positive meniscus lens L8 with a convex surface facing the image side and a negative meniscus lens L9 with a convex surface facing the image side.
  • the positive meniscus lens L8 and the negative meniscus lens L9 are cemented.
  • the fourth lens group G4 is composed of a biconvex positive lens L10, a biconvex positive lens L11, a biconvex positive lens L12, and a biconcave negative lens L13.
  • the biconvex positive lens L12 and the biconcave negative lens L13 are cemented.
  • the fifth lens group G5 is composed of a positive meniscus lens L14 with a convex surface facing the image side, and a biconcave negative lens L15.
  • the sixth lens group G6 is composed of a positive meniscus lens L16 with a convex surface facing the object side, and a biconcave negative lens L17.
  • the aperture stop S is disposed between the second lens group G2 and the third lens group G3. More specifically, the aperture stop S is disposed closer to the positive meniscus lens L8 on the object side than the third lens group G3.
  • the first lens group G1 is fixed, the second lens group G2 moves to the object side, the aperture stop S is fixed, and the third lens group G3 is image side
  • the fourth lens group G4 moves to the object side, the fifth lens group G5 moves to the object side, and the sixth lens group G6 is fixed.
  • the distance between the lens units changes as follows.
  • the distance between the first lens group G1 and the second lens group G2 is narrowed.
  • the distance between the second lens group G2 and the third lens group G3 increases.
  • the distance between the third lens group G3 and the fourth lens group G4 is narrowed.
  • the distance between the fourth lens group G4 and the fifth lens group G5 increases.
  • the distance between the fifth lens group G5 and the sixth lens group G6 increases.
  • Aspheric surfaces are used as four sides of the image side of the biconvex positive lens L5, the image side of the biconvex positive lens L11, the object side of the positive meniscus lens L14, and the object side of the biconcave negative lens L17. .
  • variable magnification optical system of this embodiment is an optical system suitable for an image pickup element having a pixel pitch of 2.2 ⁇ m.
  • the fourth lens group G4 corresponds to a predetermined positive lens group.
  • the third lens group G3 corresponds to a predetermined negative lens group.
  • the fourth lens group G4 has a resin lens.
  • FIG. 21 is a cross-sectional view along an optical axis showing an optical configuration at the time of infinite object point focusing of a variable magnification optical system according to Example 11.
  • FIG. 22 is an aberration drawing of the zoom optical system according to Example 11 when focusing on an infinite object point.
  • the variable power optical system of Example 11 includes, in order from the object side, a first lens group G1 of positive refractive power, an aperture stop S, and a second lens group G2 of negative refractive power. And a third lens group G3 of positive refractive power and a fourth lens group G4 of positive refractive power.
  • the first lens group G1 includes a biconcave negative lens L1, a biconvex positive lens L2, a biconvex positive lens L3, a negative meniscus lens L4 having a convex surface facing the object side, a biconvex positive lens L5, and a biconvex lens. It consists of a positive lens L6, a negative meniscus lens L7 having a convex surface facing the object side, a biconvex positive lens L8, and a positive meniscus lens L9 having a convex surface facing the object side.
  • the biconcave negative lens L1 and the biconvex positive lens L2 are cemented. Further, the negative meniscus lens L4 and the biconvex positive lens L5 are cemented. Further, the negative meniscus lens L7 and the biconvex positive lens L8 are cemented.
  • the second lens group G2 is composed of a biconcave negative lens L10, a negative meniscus lens L11 with a convex surface facing the object side, a biconcave negative lens L12, and a positive meniscus lens L13 with a convex surface facing the object side.
  • the biconcave negative lens L10 and the negative meniscus lens L11 are cemented.
  • the biconcave negative lens L12 and the positive meniscus lens L13 are cemented.
  • the third lens group G3 is composed of a biconvex positive lens L14, a negative meniscus lens L15 having a convex surface facing the object side, and a positive meniscus lens L16 having a convex surface facing the object side.
  • the negative meniscus lens L15 and the positive meniscus lens L16 are cemented.
  • the fourth lens group G4 includes a biconvex positive lens L17, a biconcave negative lens L18, a positive meniscus lens L19 having a convex surface on the object side, a negative meniscus lens L20 having a convex surface on the object side, and And a positive meniscus lens L21 having a convex surface.
  • the aperture stop S is disposed between the first lens group G1 and the second lens group G2. More specifically, the aperture stop S is disposed closer to the positive meniscus lens L9 on the image side than the first lens group G1.
  • the first lens group G1 is fixed, the aperture stop S is fixed, the second lens group G2 moves to the image side, and the third lens group G3 is on the image side
  • the fourth lens group G4 is fixed.
  • the distance between the lens units changes as follows.
  • the distance between the first lens group G1 and the second lens group G2 increases.
  • the distance between the second lens group G2 and the third lens group G3 is narrowed.
  • the distance between the third lens group G3 and the fourth lens group G4 is narrowed.
  • Two aspheric surfaces are used: the object side surface of the biconvex positive lens L17 and the image side surface of the positive meniscus lens L21.
  • variable magnification optical system of the present embodiment is an optical system suitable for an imaging device having a pixel pitch of 1.1 ⁇ m.
  • FIG. 23 is a cross-sectional view along the optical axis showing the optical configuration at the time of infinite object point focusing of the variable magnification optical system according to Example 12.
  • FIG. 24 is an aberration drawing of the zoom optical system according to Example 12 when focusing on an infinite object point.
  • variable magnification optical system of Example 12 includes, in order from the object side, a first lens group G1 of positive refractive power, a second lens group G2 of negative refractive power, and positive refractive power. And a fourth lens group G4 having a positive refractive power.
  • the first lens group G1 has a positive meniscus lens L1 having a convex surface on the image side, a negative meniscus lens L2 having a convex surface on the image side, a biconvex positive lens L3, and a positive meniscus lens having a convex surface on the image side L 4, biconvex positive lens L 5, biconcave negative lens L 6, negative meniscus lens L 7 convex on the object side, biconvex positive lens L 8, biconvex positive lens L 9, convex surface on the object side It comprises a negative meniscus lens L10, a biconvex positive lens L11, and a plano-convex positive lens L12.
  • the positive meniscus lens L1 and the negative meniscus lens L2 are cemented. Further, the biconvex positive lens L5 and the biconcave negative lens L6 are cemented. Further, the negative meniscus lens L7 and the biconvex positive lens L8 are cemented. Further, the negative meniscus lens L10 and the biconvex positive lens L11 are cemented.
  • the second lens group G2 has a negative meniscus lens L13 having a convex surface on the object side, a positive meniscus lens L14 having a convex surface on the object side, a biconcave negative lens L15, and a positive meniscus lens having a convex surface on the object side It consists of L16.
  • the negative meniscus lens L13 and the positive meniscus lens L14 are cemented.
  • the biconcave negative lens L15 and the positive meniscus lens L16 are cemented.
  • the third lens group G3 is composed of a biconvex positive lens L17, a biconvex positive lens L18, and a biconcave negative lens L19.
  • the biconvex positive lens L18 and the biconcave negative lens L19 are cemented.
  • the fourth lens group G4 includes a biconvex positive lens L20, a biconvex positive lens L21, a biconcave negative lens L22, a negative meniscus lens L23 having a convex surface facing the object side, a biconvex positive lens L24, and an object side And a positive meniscus lens L25 having a convex surface, and a biconcave negative lens L26.
  • the biconvex positive lens L21 and the biconcave negative lens L22 are cemented.
  • the aperture stop S is disposed in the first lens group G1 between the biconvex positive lens L11 and the planoconvex positive lens L12.
  • the first lens group G1 is fixed, the aperture stop S is fixed, the second lens group G2 moves to the image side, and the third lens group G3 is on the image side
  • the fourth lens group G4 is fixed.
  • the distance between the lens units changes as follows.
  • the distance between the first lens group G1 and the second lens group G2 increases.
  • the distance between the second lens group G2 and the third lens group G3 is narrowed.
  • the distance between the third lens group G3 and the fourth lens group G4 is narrowed.
  • Two aspheric surfaces are used: an object side surface of the biconvex positive lens L20 and an image side surface of the biconcave negative lens L26.
  • variable magnification optical system of the present embodiment is an optical system suitable for an imaging device having a pixel pitch of 1.8 ⁇ m.
  • FIG. 25 is a cross-sectional view along the optical axis showing the optical configuration at the time of infinite object point focusing of the variable magnification optical system according to Example 13.
  • FIG. 26 is an aberration drawing of the zoom optical system according to Example 13 when focusing on an infinite object point.
  • the variable magnification optical system of Example 13 includes, in order from the object side, a first lens group G1 of positive refractive power, an aperture stop S, and a second lens group G2 of negative refractive power. It has a third lens group G3 of positive refractive power, a fourth lens group G4 of positive refractive power, and a fifth lens group G5 of negative refractive power.
  • the first lens group G1 includes a negative meniscus lens L1 having a convex surface facing the image side, a positive meniscus lens L2 having a convex surface facing the image side, a biconvex positive lens L3, a biconcave negative lens L4, and a biconvex positive lens.
  • a biconvex positive lens L12, and a positive meniscus lens L13 having a convex surface facing the object side.
  • the negative meniscus lens L1 and the positive meniscus lens L2 are cemented.
  • the biconcave negative lens L4 and the biconvex positive lens L5 are cemented.
  • the biconvex positive lens L6 and the biconcave negative lens L7 are cemented.
  • the biconcave negative lens L8 and the biconvex positive lens L9 are cemented.
  • the negative meniscus lens L11 and the biconvex positive lens L12 are cemented.
  • the second lens group G2 has a negative meniscus lens L14 with a convex surface facing the object side, a positive meniscus lens L15 with a convex surface facing the object side, a biconcave negative lens L16, and a positive meniscus lens with a convex surface facing the object side It consists of L17.
  • the negative meniscus lens L14 and the positive meniscus lens L15 are cemented.
  • the biconcave negative lens L16 and the positive meniscus lens L17 are cemented.
  • the third lens group G3 is composed of a positive meniscus lens L18 with a convex surface facing the image side, a biconvex positive lens L19, a biconvex positive lens L20, and a biconcave negative lens L21.
  • the biconvex positive lens L20 and the biconcave negative lens L21 are cemented.
  • the fourth lens group G4 is composed of a biconvex positive lens L22, a biconcave negative lens L23, and a biconvex positive lens L24.
  • the biconvex positive lens L22 and the biconcave negative lens L23 are cemented.
  • the fifth lens group G5 is composed of a biconvex positive lens L25, a biconcave negative lens L26, and a biconcave negative lens L27.
  • the aperture stop S is disposed between the first lens group G1 and the second lens group G2. More specifically, the aperture stop S is disposed closer to the positive meniscus lens L13 on the image side than the first lens group G1.
  • the first lens group G1 is fixed, the aperture stop S is fixed, the second lens group G2 moves to the image side, and the third lens group G3 is on the image side
  • the fourth lens group G4 moves to the object side, and then moves to the image side, and the fifth lens group G5 is fixed.
  • the distance between the lens units changes as follows.
  • the distance between the first lens group G1 and the second lens group G2 increases.
  • the distance between the second lens group G2 and the third lens group G3 is narrowed.
  • the distance between the third lens group G3 and the fourth lens group G4 narrows from the low magnification end to the middle and widens from the middle to the high magnification end.
  • the distance between the fourth lens group G4 and the fifth lens group G5 extends from the low magnification end to the middle and narrows from the middle to the high magnification end.
  • An aspheric surface is used on one surface of the image side of the biconcave negative lens L27.
  • variable magnification optical system of this embodiment is an optical system suitable for an image pickup element having a pixel pitch of 2.2 ⁇ m.
  • FIG. 27 is a cross-sectional view along an optical axis showing an optical configuration at the time of infinite object point focusing of a variable magnification optical system according to Example 14.
  • FIG. 28 is an aberration drawing of the zoom optical system according to Example 14 when focusing on an infinite object point.
  • variable magnification optical system of Example 14 includes, in order from the object side, a first lens group G1 of positive refractive power, a second lens group G2 of negative refractive power, and positive refractive power. And a fourth lens group G4 having a positive refractive power.
  • the first lens group G1 includes a biconvex positive lens L1, a positive meniscus lens L2 having a convex surface facing the image side, a biconcave negative lens L3, a biconvex positive lens L4, a biconvex positive lens L5, and a planoconvex It consists of a positive lens L6.
  • the positive meniscus lens L2 and the biconcave negative lens L3 are cemented.
  • the second lens group G2 is composed of a biconcave negative lens L7, a positive meniscus lens L8 having a convex surface facing the object side, a biconcave negative lens L9, and a positive meniscus lens L10 having a convex surface facing the object side.
  • the biconcave negative lens L7 and the positive meniscus lens L8 are cemented.
  • the biconcave negative lens L9 and the positive meniscus lens L10 are cemented.
  • the third lens group G3 is composed of a biconvex positive lens L11, a biconvex positive lens L12, and a biconcave negative lens L13.
  • the biconvex positive lens L12 and the biconcave negative lens L13 are cemented.
  • the fourth lens group G4 has a positive meniscus lens L14 with a convex surface facing the object side, a biconvex positive lens L15, a biconcave negative lens L16, a biconcave negative lens L17, a biconvex positive lens L18, and an object side And a positive meniscus lens L19 having a convex surface, and a biconcave negative lens L20.
  • the biconvex positive lens L15 and the biconcave negative lens L16 are cemented.
  • the aperture stop S is disposed in the first lens group G1 between the biconvex positive lens L5 and the planoconvex positive lens L6.
  • the first lens group G1 is fixed, the aperture stop S is fixed, the second lens group G2 moves to the image side, and the third lens group G3 is on the image side After moving to the object side, it moves to the object side, and the fourth lens group G4 is fixed.
  • the distance between the lens units changes as follows.
  • the distance between the first lens group G1 and the second lens group G2 increases.
  • the distance between the second lens group G2 and the third lens group G3 is narrowed.
  • the distance between the third lens group G3 and the fourth lens group G4 narrows from the low magnification end to the middle and widens from the middle to the high magnification end.
  • An aspheric surface is used on one surface of the image side of the biconcave negative lens L20.
  • variable magnification optical system of the present embodiment is an optical system suitable for an imaging device having a pixel pitch of 1.8 ⁇ m.
  • FIG. 29 is a cross-sectional view along the optical axis showing the optical configuration at the time of infinite object point focusing of the variable magnification optical system according to Example 15.
  • FIG. 30 is an aberration drawing of the zoom optical system according to Example 15 when focusing on an infinite object point.
  • variable power optical system of Example 15 includes, in order from the object side, a first lens group G1 of positive refractive power, a second lens group G2 of negative refractive power, and positive refractive power. And a fourth lens group G4 having a positive refractive power.
  • the first lens group G1 has a positive meniscus lens L1 having a convex surface on the image side, a negative meniscus lens L2 having a convex surface on the image side, a biconvex positive lens L3, and a positive meniscus lens having a convex surface on the image side L4, biconvex positive lens L5, biconcave negative lens L6, biconcave negative lens L7, biconvex positive lens L8, biconvex positive lens L9, and negative meniscus lens L10 having a convex surface facing the object side And a biconvex positive lens L11 and a planoconvex positive lens L12.
  • the positive meniscus lens L1 and the negative meniscus lens L2 are cemented. Further, the biconvex positive lens L5 and the biconcave negative lens L6 are cemented. The biconcave negative lens L7 and the biconvex positive lens L8 are cemented. Further, the negative meniscus lens L10 and the biconvex positive lens L11 are cemented.
  • the second lens group G2 is composed of a biconcave negative lens L13, a positive meniscus lens L14 having a convex surface directed to the object side, a biconcave negative lens L15, and a positive meniscus lens L16 having a convex surface directed to the object side.
  • the third lens group G3 is composed of a biconvex positive lens L17, a biconvex positive lens L18, and a biconcave negative lens L19.
  • the biconvex positive lens L18 and the biconcave negative lens L19 are cemented.
  • the fourth lens group G4 includes a biconvex positive lens L20, a biconvex positive lens L21, a biconcave negative lens L22, a negative meniscus lens L23 having a convex surface facing the object side, a biconvex positive lens L24, and an object side And a positive meniscus lens L25 having a convex surface, and a biconcave negative lens L26.
  • the biconvex positive lens L21 and the biconcave negative lens L22 are cemented.
  • the aperture stop S is disposed in the first lens group G1 between the biconvex positive lens L11 and the planoconvex positive lens L12.
  • the first lens group G1 is fixed, the aperture stop S is fixed, the second lens group G2 moves to the image side, and the third lens group G3 is on the image side After moving to the object side, it moves to the object side, and the fourth lens group G4 is fixed.
  • the distance between the lens units changes as follows.
  • the distance between the first lens group G1 and the second lens group G2 increases.
  • the distance between the second lens group G2 and the third lens group G3 is narrowed.
  • the distance between the third lens group G3 and the fourth lens group G4 narrows from the low magnification end to the middle and widens from the middle to the high magnification end.
  • the aspheric surface includes an object side surface of the biconcave negative lens L13, an image side surface of the positive meniscus lens L14, an object side surface of the biconcave negative lens L15, an image side surface of the positive meniscus lens L16, and an object side of the biconvex positive lens L20. And the image-side surface of the biconcave negative lens L26.
  • variable magnification optical system of the present embodiment is an optical system suitable for an imaging device having a pixel pitch of 1.8 ⁇ m. Further, the second lens group G2 has a resin lens.
  • FIG. 31 is a cross-sectional view along an optical axis showing an optical configuration at the time of infinite object point focusing of a variable magnification optical system according to Example 16.
  • FIG. 32 is an aberration diagram at the time of infinite object point focusing of a variable magnification optical system according to Example 16.
  • the variable magnification optical system of Example 16 includes, in order from the object side, a first lens group G1 of positive refractive power, a second lens group G2 of positive refractive power, and an aperture stop S. It has a third lens group G3 of positive refractive power, a fourth lens group G4 of negative refractive power, and a fifth lens group G5 of negative refractive power.
  • the first lens group G1 is composed of a positive meniscus lens L1 having a convex surface facing the object side, and a biconvex positive lens L2.
  • the second lens group G2 is composed of a biconvex positive lens L3, a biconvex positive lens L4, a biconcave negative lens L5, a biconvex positive lens L6, and a negative meniscus lens L7 having a convex surface facing the image side.
  • the biconvex positive lens L6 and the negative meniscus lens L7 are cemented.
  • the third lens group G3 has a negative meniscus lens L8 with a convex surface facing the object side, a biconvex positive lens L9, a negative meniscus lens L10 with a convex surface facing the object side, a biconvex positive lens L11, and a biconvex positive lens. It consists of a lens L12 and a biconcave negative lens L13. Here, the negative meniscus lens L8 and the biconvex positive lens L9 are cemented.
  • the fourth lens group G4 is composed of a positive meniscus lens L14 with a convex surface facing the image side, and a biconcave negative lens L15.
  • the fifth lens group G5 is composed of a positive meniscus lens L16 with a convex surface facing the image side, and a biconcave negative lens L17.
  • the aperture stop S is disposed between the second lens group G2 and the third lens group G3. More specifically, the aperture stop S is disposed closer to the negative meniscus lens L7 on the image side than the second lens group G2.
  • the first lens group G1 moves to the object side
  • the second lens group G2 moves to the object side
  • the aperture stop S moves to the object side with the second lens group G2
  • the third lens group G3 moves to the object side
  • the fourth lens group G4 moves to the object side
  • the fifth lens group G5 is fixed.
  • the distance between the lens units changes as follows.
  • the distance between the first lens group G1 and the second lens group G2 is narrowed.
  • the distance between the second lens group G2 and the third lens group G3 is narrowed.
  • the distance between the third lens group G3 and the fourth lens group G4 increases.
  • the distance between the fourth lens group G4 and the fifth lens group G5 increases.
  • the aspheric surface includes both surfaces of the biconvex positive lens L3, both surfaces of the biconvex positive lens L4, both surfaces of the biconcave negative lens L5, both surfaces of the biconvex positive lens L11, and both surfaces of the biconvex positive lens L12. It is used for 14 surfaces of both surfaces of concave negative lens L13, and both surfaces of biconcave negative lens L17.
  • variable magnification optical system of this embodiment is an optical system suitable for an image pickup element having a pixel pitch of 2.2 ⁇ m.
  • the third lens group G3 corresponds to a predetermined positive lens group.
  • the second lens group G2 and the third lens group G3 have resin lenses.
  • FIG. 33 is a cross-sectional view along the optical axis showing the optical configuration at the time of infinite object point focusing of the variable magnification optical system according to Example 17.
  • FIG. 34 is an aberration drawing of the zoom optical system according to Example 17 when focusing on an infinite object point.
  • the variable magnification optical system of Example 17 includes, in order from the object side, a first lens group G1 of positive refractive power, a second lens group G2 of positive refractive power, and an aperture stop S. And a third lens group G3 of negative refractive power, a fourth lens group G4 of positive refractive power, and a fifth lens group G5 of negative refractive power.
  • the first lens group G1 is composed of a positive meniscus lens L1 having a convex surface facing the image side, a biconvex positive lens L2, and a positive meniscus lens L3 having a convex surface facing the object side.
  • the second lens group G2 is composed of a positive meniscus lens L4 having a convex surface on the image side, a positive meniscus lens L5 having a convex surface on the image side, and a negative meniscus lens L6 having a convex surface on the image side.
  • the positive meniscus lens L5 and the negative meniscus lens L6 are cemented.
  • the third lens group G3 is composed of a positive meniscus lens L7 having a convex surface facing the image side and a negative meniscus lens L8 having a convex surface facing the image side.
  • the positive meniscus lens L7 and the negative meniscus lens L8 are cemented.
  • the fourth lens group G4 is composed of a biconvex positive lens L9, a biconvex positive lens L10, and a biconcave negative lens L11.
  • the biconvex positive lens L10 and the biconcave negative lens L11 are cemented.
  • the fifth lens group G5 is composed of a negative meniscus lens L12 with a convex surface facing the object side, a biconvex positive lens L13, and a biconcave negative lens L14.
  • the aperture stop S is disposed between the second lens group G2 and the third lens group G3. More specifically, the aperture stop S is disposed closer to the positive meniscus lens L7 on the object side than the third lens group G3.
  • the first lens group G1 moves to the object side and then to the image side
  • the second lens group G2 moves to the image side and then to the image side
  • the aperture stop S is fixed
  • the third lens group G3 is fixed
  • the fourth lens group G4 moves to the object side
  • the fifth lens group G5 is fixed.
  • the distance between the lens units changes as follows.
  • the distance between the first lens group G1 and the second lens group G2 is narrowed.
  • the distance between the second lens group G2 and the third lens group G3 extends from the low magnification end to the middle and narrows from the middle to the high magnification end.
  • the distance between the third lens group G3 and the fourth lens group G4 is narrowed.
  • the distance between the fourth lens group G4 and the fifth lens group G5 increases.
  • variable magnification optical system of the present embodiment is an optical system suitable for an imaging device having a pixel pitch of 1.8 ⁇ m.
  • the fourth lens group G4 corresponds to a predetermined positive lens group.
  • the third lens group G3 corresponds to a predetermined negative lens group.
  • FIG. 35 is a cross-sectional view along an optical axis showing an optical arrangement at the time of infinite object point focusing of a variable magnification optical system according to Example 18.
  • FIG. FIG. 36 is an aberration drawing of the zoom optical system according to Example 18 when focusing on an infinite object point.
  • the variable magnification optical system of Example 18 includes, in order from the object side, a first lens group G1 of positive refractive power, a second lens group G2 of negative refractive power, and a positive refractive power. And a fourth lens group G4 having a negative refractive power.
  • the first lens group G1 has a positive meniscus lens L1 having a convex surface on the image side, a negative meniscus lens L2 having a convex surface on the image side, a biconvex positive lens L3, and a positive meniscus lens having a convex surface on the image side L 4, biconvex positive lens L 5, biconcave negative lens L 6, negative meniscus lens L 7 convex on the object side, biconvex positive lens L 8, biconvex positive lens L 9, convex surface on the object side It comprises a negative meniscus lens L10, a biconvex positive lens L11, and a plano-convex positive lens L12.
  • the positive meniscus lens L1 and the negative meniscus lens L2 are cemented. Further, the biconvex positive lens L5 and the biconcave negative lens L6 are cemented. The negative meniscus lens L7 and the biconvex positive lens L8 are cemented. Further, the negative meniscus lens L10 and the biconvex positive lens L11 are cemented.
  • the second lens group G2 is composed of a biconcave negative lens L13, a positive meniscus lens L14 having a convex surface directed to the object side, a biconcave negative lens L15, and a positive meniscus lens L16 having a convex surface directed to the object side.
  • the third lens group G3 is composed of a biconvex positive lens L17, a biconvex positive lens L18, and a biconcave negative lens L19.
  • the biconvex positive lens L18 and the biconcave negative lens L19 are cemented.
  • the fourth lens group G4 has a positive meniscus lens L20 with a convex surface facing the image, a biconvex positive lens L21, a biconcave negative lens L22, a negative meniscus lens L23 with a convex surface facing the object, and a biconvex positive lens. It comprises a lens L24, a positive meniscus lens L25 with a convex surface facing the object side, and a biconcave negative lens L26.
  • the biconvex positive lens L21 and the biconcave negative lens L22 are cemented.
  • the aperture stop S is disposed in the first lens group G1 between the biconvex positive lens L11 and the planoconvex positive lens L12.
  • the first lens group G1 moves to the object side
  • the aperture stop S moves to the object side with the first lens group G1
  • the second lens group G2 moves to the image side
  • the third lens group G3 moves to the object side
  • the fourth lens group G4 is fixed.
  • the distance between the lens units changes as follows.
  • the distance between the first lens group G1 and the second lens group G2 increases.
  • the distance between the second lens group G2 and the third lens group G3 is narrowed.
  • the distance between the third lens group G3 and the fourth lens group G4 increases.
  • the aspheric surface includes an object side surface of the biconcave negative lens L13, an image side surface of the positive meniscus lens L14, an object side surface of the biconcave negative lens L15, an image side surface of the positive meniscus lens L16, and an object side of the positive meniscus lens L20. And six surfaces with the image side surface of the biconcave negative lens L26.
  • variable magnification optical system of the present embodiment is an optical system suitable for an imaging device having a pixel pitch of 1.8 ⁇ m. Further, the second lens group G2 has a resin lens.
  • FIG. 37 is a cross-sectional view along an optical axis showing an optical arrangement at the time of infinite object point focusing of a variable magnification optical system according to Example 19.
  • FIG. 38 is an aberration drawing of the zoom optical system according to Example 19 when focusing on an infinite object point.
  • the variable magnification optical system of Example 19 includes, in order from the object side, a first lens group G1 of positive refractive power, an aperture stop S, and a second lens group G2 of negative refractive power. It has a third lens group G3 of positive refractive power, a fourth lens group G4 of negative refractive power, and a fifth lens group G5 of negative refractive power.
  • the first lens group G1 includes a biconcave negative lens L1, a biconvex positive lens L2, a biconvex positive lens L3, a biconcave negative lens L4, a biconvex positive lens L5, and a biconvex positive lens L6. It comprises a concave negative lens L7, a biconcave negative lens L8, a biconvex positive lens L9, a biconvex positive lens L10, and a positive meniscus lens L11 having a convex surface directed to the object side.
  • the biconcave negative lens L1 and the biconvex positive lens L2 are cemented.
  • the biconcave negative lens L4 and the biconvex positive lens L5 are cemented.
  • the biconvex positive lens L6 and the biconcave negative lens L7 are cemented.
  • the biconcave negative lens L8 and the biconvex positive lens L9 are cemented.
  • the second lens group G2 has a negative meniscus lens L12 having a convex surface on the object side, a positive meniscus lens L13 having a convex surface on the object side, a biconcave negative lens L14, and a positive meniscus lens having a convex surface on the object side It consists of L15.
  • the negative meniscus lens L12 and the positive meniscus lens L13 are cemented.
  • the biconcave negative lens L14 and the positive meniscus lens L15 are cemented.
  • the third lens group G3 is composed of a biconvex positive lens L16, a biconvex positive lens L17, a biconvex positive lens L18, and a biconcave negative lens L19.
  • the biconvex positive lens L18 and the biconcave negative lens L19 are cemented.
  • the fourth lens group G4 is composed of a biconvex positive lens L20 and a biconcave negative lens L21.
  • the biconvex positive lens L20 and the biconcave negative lens L21 are cemented.
  • the fifth lens group G5 is composed of a biconvex positive lens L22, a biconcave negative lens L23, and a biconcave negative lens L24.
  • the aperture stop S is disposed between the first lens group G1 and the second lens group G2. More specifically, the aperture stop S is disposed closer to the positive meniscus lens L11 on the image side than the first lens group G1.
  • the first lens group G1 moves to the object side
  • the aperture stop S moves to the object side with the first lens group G1
  • the second lens group G2 moves to the object side
  • the third lens group G3 moves to the object side
  • the fourth lens group G4 moves to the object side, and then moves to the image side, and the fourth lens group G4 is fixed.
  • the distance between the lens units changes as follows.
  • the distance between the first lens group G1 and the second lens group G2 increases.
  • the distance between the second lens group G2 and the third lens group G3 is narrowed.
  • the distance between the third lens group G3 and the fourth lens group G4 increases.
  • the distance between the fourth lens group G4 and the fifth lens group G5 extends from the low magnification end to the middle and narrows from the middle to the high magnification end.
  • An aspheric surface is used on one surface of the image side of the biconcave negative lens L24.
  • variable magnification optical system of the present embodiment is an optical system suitable for an imaging device having a pixel pitch of 1.8 ⁇ m.
  • r 1, r 2,... Are the radius of curvature of each lens surface
  • d 1, d 2,... Are the thicknesses or air gaps of each lens
  • nd 1, nd 2 are the Abbe numbers of each lens
  • * is an aspheric surface
  • the middle is an intermediate state
  • NA is the numerical aperture on the object side
  • ⁇ is a magnification
  • the focal length is the focal length of the entire optical system
  • IH indicates the image height
  • fb indicates the back focus.
  • the total length is obtained by adding the back focus to the distance from the lens front surface to the lens final surface.
  • the back focus is the air conversion of the distance from the lens final surface to the paraxial image surface.
  • the optical axis direction is z
  • the direction orthogonal to the optical axis is y
  • the conical coefficient is k
  • the aspherical coefficient is A4, A6, A8, A10, A12, A14
  • the following equation Is represented by z (y 2 / r) / [1 + ⁇ 1-(1 + k) (y / r) 2 ⁇ 1/2 ] + A 4 y 4 + A 6 y 6 + A 8 y 8 + A 10 y 10 + A 12 y 12 + A 14 y 14
  • E or e represents a power of 10.
  • Numerical embodiment 1 Unit mm Plane data Plane number r d nd dd Object plane 1. 1.36 1 -309.327 8.77 1.69895 30.13 2 19.593 9.86 1.56384 60.67 3 169.774 1.49 4 * 87.226 9.97 1.49700 81.61 5 *-27.825 variable 6 * 195.646 2.29 1.49700 81.61 7 * -65.067 0.07 8 * 193.037 4.44 1.63484 23.91 9 *-50.359 0.05 10 * -55.705 0.50 1.583 60 30.33 11 * 117.155 1.58 12 -387.151 7.75 1.49700 81.61 13-25.140 0.50 1.72047 34.71 14-39.322 1.14 15 (Aperture) ⁇ ⁇ Variable 16-419.588 7.85 1.49700 81.61 17-27.193 0.50 1.72047 34.71 18 -1483.065 6.81 1.49700 81.61 19-37.318 18.14 20 * 109.722
  • Numerical embodiment 2 Unit mm Plane data Plane number r d nd dd Object plane 1.0 1.08 1 105.320 9.00 1.69895 30.13 2 19.430 9.10 1.56384 60.67 3 77.997 0.11 4 * 56.271 6.22 1.49700 81.61 5-43.741 0.06 6-43.716 2.89 1.84666 23.78 7 * -39.010 variable 8 * 273.740 2.78 1.49700 81.61 9 * -63.
  • Numerical embodiment 4 Unit mm Plane data Plane number r d nd dd Object plane 1. 1.11 1 42.854 4.88 1.75520 27.51 2 9.449 4.66 1.78800 47.37 3 47.957 0.10 4 30.363 2.69 1.59522 67.74 5 -29.253 1.47 200001 19.32 6 -18.329 Variable 7 * 123.257 1.68 1.49700 81.61 8 *-32.060 0.99 9 * 35.047 2.01 1.63484 23.91 10 *-79.370 0.25 11 * -1821.839 1.00 1.583 60 30.33 12 * 14.209 1.49 13 55.686 4.49 1.49700 81.61 14 -10.603 1.09 1.72047 34.71 15 -16.874 0.10 16 (aperture) ⁇ ⁇ variable 17 21.884 1.00 1.59551 39.24 18 13.326 4.51 1.49700 81.61 19-47.
  • Numerical embodiment 7 Unit mm Plane data Plane number r d nd dd Object plane 1. 1.22 1 -16.843 4.32 200001 19.32 2-8.636 1.72 1.84666 23.78 3 911.147 2.27 1.83481 42.71 4-9.828 0.10 5 14.525 6.33 1.72916 54.68 6 19.870 Variable 7 -43.494 2.26 1.53366 55.96 8 * -10.891 0.10 9 -253.131 3.87 1.60300 65.44 10 -6.779 1.00 1.72047 34.71 11 -23.734 Variable 12 (F-stop) 1.
  • Numerical embodiment 8 Unit mm Plane data Plane number r d nd dd Object plane 1. 1.39 1-11.331 6.04 2.00119 19.32 2 -13.131 0.10 3-946.281 3.29 1.67480 57.97 4-14. 337 0.10 5 10.192 2.00 1.49700 81.55 6 10.568 Variable 7-51.413 2.81 1.53366 55.96 8 * -11.529 0.10 9 -91.616 4.93 1.60300 65.44 10 -7.195 1.00 1.72047 34.71 11 -23.922 Variable 12 (F-stop) 1.
  • Numerical embodiment 13 Unit mm Plane data Plane number r d nd dd Object plane 1. 1.37 1-40. 987 10.00 1. 83400 37. 16 2-52.459 10.00 1.84666 23.78 3-39.893 0.10 4 941.821 10.00 1.88300 40.80 5 -32.540 5.27 6-49.992 10.00 1.75520 27.51 7 53.602 10.00 1.84666 23.78 8 -53.191 0.11 9 246.374 6.73 1.49700 81.54 10-27.066 1.03 1.61293 37.00 11 159.021 1.30 12 -370.480 1.03 1.72047 34.71 13 54.649 7.11 1.49700 81.54 14-43.003 0.10.
  • Numerical embodiment 14 Unit mm Plane data Plane number r d nd dd Object plane 15. 15.84 1 514.184 5.89 1.49700 81.61 2-22. 397 19.71 3-123.845 2.23 1.49700 81.61 4-8.839 1.00 1.67300 38.15 5 28.890 3.54 6 217.991 3.39 1.55332 71.68 7-16.459 0.10 8 18.406 1.99 1.49700 81.61 9 -80.696 0.10 10 (aperture) ⁇ 0.10 11 1.
  • Numerical embodiment 16 Unit mm Plane data Plane number r d nd dd Object plane 1. 1.35 1 43.231 9.70 1.76200 40.10 2 57.098 0.10 3 32.147 4.09 1.67003 47.23 4 -18.329 Variable 5 * 107.325 1.67 1.49700 81.61 6 *-33.414 0.10 7 * 33.505 1.96 1.63484 23.91 8 * -101.909 0.70 9 * -8.0366e + 6 1.00 1.583 60 30.33 10 * 13.965 1.29 11 42.408 4.84 1.49700 81.61 12-10.327 1.00 1.72047 34.71 13 -18.267 0.10 14 (aperture) ⁇ ⁇ variable 15 22.493 1.00 1.61293 37.00 16 13.296 5.25 1.49700 81.61 17-31.912 0.10 18 31.545 1.00 1.80518 25.42 19 16.499 0.84 20 * 22.520 2.82 1.53366 55.96 21 *-54.016 0.10 22 * 19.42
  • Numerical embodiment 17 Unit mm Plane data Plane number r d nd dd Object plane 1. 1.39 1-11.055 6.31 1.88300 40.76 2 -11.606 0.10 3 35.525 3.92 1.7130 53.87 4-26. 903 0.64 5 8.245 2.21 1.49700 81.61 6 7.987 Variable 7 -102.909 2.33 1.53366 55.96 8 *-12.159 0.10 9 -95.469 4.28 1.60300 65.44 10 -6.261 1.00 1.72047 34.71 11 -20.461 Variable 12 (F-stop) 1.
  • Numerical embodiment 18 Unit mm Plane data Plane number r d nd dd Object plane ⁇ ⁇ Variable 1 -22.158 7.87 200001 19.32 2-10.000 5.52 1.80518 25.42 3 -64.870 0.10 4 514.184 8.30 1.88300 40.76 5 -29.149 0.10 6 -49.162 2.15 1.92286 20.88 7-21.
  • FIG. 39 is a view showing a microscope which is an optical apparatus of the present embodiment.
  • the microscope 1 is an upright microscope. As shown in FIG. 39, the microscope 1 includes a main body 2, a stage 3, an imaging unit 4, an illumination unit 5, a sighting knob 6, a variable magnification optical system 7, and an imaging element 8.
  • the main body 2 is provided with a stage 3, an imaging unit 4 and a sighting knob 6.
  • the sample is placed on the stage 3.
  • the movement of the stage 3 in the optical axis direction is performed by the aiming knob 6.
  • the stage 3 is moved by the operation (rotation) of the aiming knob 6, whereby focusing on the sample can be performed.
  • a moving mechanism (not shown) is provided between the main body 2 and the stage 3.
  • the imaging unit 4 is provided with a lighting unit 5.
  • the imaging unit 4 and the illumination unit 5 are located above the stage 3.
  • the lighting elements 5a are arranged in a ring shape.
  • the lighting element 5a is, for example, an LED.
  • variable magnification optical system 7 Inside the imaging unit 4, a variable magnification optical system 7 and an imaging device 8 are disposed.
  • the variable magnification optical system 7 for example, the variable magnification optical system of Example 1 is used.
  • the tip of the variable magnification optical system 7 is located at the center of the illumination unit 5.
  • Illumination light is emitted from the illumination unit 5 to the sample.
  • the illumination is epi-illumination.
  • Reflected light and fluorescence from the sample pass through the variable magnification optical system 7 and enter the imaging device 8.
  • a specimen image (optical image) is formed on the imaging surface of the imaging device 8.
  • the sample image is photoelectrically converted by the imaging device 8 to obtain an image of the sample.
  • the image of the sample is displayed on a display (not shown). In this way, the observer can observe the image of the specimen.
  • the microscope 1 includes the variable magnification optical system 7 (the variable magnification optical system of the present embodiment).
  • this variable magnification optical system 7 is an optical system with a short overall length, it has a wide imaging range, aberrations are well corrected, and high resolution. Therefore, with the microscope 1, various aberrations are corrected well over a wide range, and a bright and clear sample image can be obtained.
  • variable magnification optical system is disposed in the imaging unit
  • the present invention is not limited to this.
  • the variable magnification optical system and the imaging device of this embodiment can be disposed in a frame member for holding the lens.
  • the variable magnification optical system of the present embodiment can be revolver-mounted as in the existing objective lens. In this way, the existing objective lens and the variable magnification optical system of the present embodiment can be switched and used.
  • variable magnification optical system of the present invention is not limited to this, and can be applied as an optical apparatus, for example, to an electronic imaging device (lens unit for portable camera, notebook PC, portable information terminal).
  • the imaging unit 4 includes the variable magnification optical system 7 and the imaging device 8
  • the imaging unit 4 can be regarded as an imaging device.
  • the microscope 1 since the microscope 1 includes the imaging unit 4, the stage 3 and the illumination unit 5 (illumination device), it can be called an imaging system.
  • the stage 3 is connected to the main body 2 via the aiming mechanism (the aiming knob 6) in FIG. 39, the stage 3 may be directly attached to the main body 2 without the movement mechanism. By doing this, the imaging unit 4 and the stage 3 can be integrated via the main body 2.
  • FIG. 40 is a view showing a microscope which is an optical apparatus of the present embodiment.
  • the microscope 10 is an upright microscope.
  • the same components as those of the microscope 1 (FIG. 39) will be assigned the same reference numerals and descriptions thereof will be omitted.
  • variable magnification optical system 11 Inside the imaging unit 4, a variable magnification optical system 11 and an imaging device 8 are disposed.
  • the variable magnification optical system 11 for example, the variable magnification optical system of Example 1 is used.
  • the illumination unit 5 is provided on the variable magnification optical system 7 side.
  • the illumination unit 12 is provided on the opposite side of the variable magnification optical system 11 with the stage 3 interposed therebetween. Thereby, the microscope 10 can perform transmission illumination.
  • the illumination unit 12 is composed of a light source unit 13 and a light guide fiber 14.
  • the light source unit 13 includes, for example, a halogen lamp, a mercury lamp, a xenon lamp, an LED, and a laser as a light source.
  • the light source unit 13 includes a lens.
  • the illumination light emitted from the light source is incident on the incident end 15 of the light guide fiber 14 through the lens.
  • the illumination light entering the light guide fiber 14 is transmitted through the light guide fiber 14 and exits from the exit end 16.
  • the exit end 16 of the light guide fiber 14 is connected to the stage 3 by a holding mechanism (not shown).
  • the emission end 16 of the light guide fiber 14 is located on the lower surface of the stage 3. Therefore, the illumination light emitted from the emission end 16 is irradiated onto the sample from the lower side of the stage 3 toward the variable magnification optical system 11 side. Thus, in the microscope 10, transmission illumination is performed.
  • the light guide fiber 14 may be held by means other than the stage 3.
  • the emission end 16 of the light guide fiber 14 may be positioned on the upper surface of the stage 3 (on the variable magnification optical system 11 side). By doing this, epi-illumination can be performed in the microscope 10 as in the case of the microscope 1.
  • Transmitted light and fluorescence from the sample pass through the variable magnification optical system 11 and enter the imaging device 8.
  • a specimen image (optical image) is formed on the imaging surface of the imaging device 8.
  • the sample image is photoelectrically converted by the imaging device 8 to obtain an image of the sample.
  • the image of the sample is displayed on a display (not shown). In this way, the observer can observe the image of the specimen.
  • the microscope 10 also includes a variable magnification optical system 11 (a variable magnification optical system of the present embodiment).
  • this variable magnification optical system 11 is an optical system with a short overall length, it has a wide imaging range, aberrations are well corrected, and high resolution. Therefore, with the microscope 10, various aberrations are corrected well over a wide range, and a bright and clear sample image can be obtained.
  • the microscope 10 may be epi-illumination. Further, the arrangement of each member constituting the microscope 10 can be changed in design as appropriate.
  • FIG. 41 is a view showing a microscope which is an optical apparatus of the present embodiment.
  • the microscope 20 is an inverted microscope.
  • the microscope 20 includes a main body 21, a stage 22, an imaging unit 4, a variable magnification optical system 23, an imaging element 8, a sighting knob 24, a transmissive illumination light source 25, a reflection mirror 26, and a condenser lens 27.
  • variable magnification optical system 23 inside the imaging unit 4, the variable magnification optical system 23 and the imaging device 8 are disposed.
  • the variable magnification optical system 23 for example, the variable magnification optical system of Example 1 is used.
  • the main body 21 is provided with a stage 22, an imaging unit 4 and a sighting knob 24.
  • the sample is placed on the stage 22.
  • the movement of the imaging unit 4 in the optical axis direction is performed by the aiming knob 24.
  • the imaging unit 4 is moved by the operation (rotation) of the aiming knob 24, whereby focusing on the sample can be performed.
  • a moving mechanism (not shown) is provided in the main body 21, and the imaging unit 4 is held by the moving mechanism.
  • the main body 21 is provided with a transmission illumination light source 25, a reflection mirror 26 and a condenser lens 27.
  • the transmission illumination light source 25, the reflection mirror 26 and the condenser lens 27 are disposed above the stage 22.
  • the illumination light emitted from the transmission illumination light source 25 is reflected by the reflection mirror 26 and enters the condenser lens 27.
  • the condenser lens 27 is located on the upper surface of the stage 22. Therefore, the illumination light emitted from the condenser lens 27 is irradiated onto the sample from the upper side of the stage 22 toward the variable magnification optical system 23 side. In this way, the microscope 20 performs transmission illumination.
  • the microscope 20 also includes the variable magnification optical system 23 (the variable magnification optical system of the present embodiment).
  • this variable magnification optical system 23 is an optical system with a short overall length, it has a wide imaging range, aberrations are well corrected, and high resolution. Therefore, with the microscope 1, various aberrations are corrected well over a wide range, and a bright and clear sample image can be obtained.
  • the arrangement of each member constituting the microscope 20 can be changed in design as appropriate.
  • FIG. 42 is a view showing a microscope which is an optical apparatus of the present embodiment.
  • FIG. 26 (a) is a view showing the entire configuration of the microscope, and
  • FIG. 26 (b) is a view showing a state in which the microscope 30 is fixed.
  • the microscope 30 is a portable microscope.
  • the microscope 30 includes a probe unit 31, a control box 32, a light guide fiber 33, a cable 34, an imaging unit 4, a variable magnification optical system 35, an imaging device 8, an illumination light guide 36, and a light source 37.
  • variable magnification optical system 35 and an imaging element 8 are disposed inside the imaging unit 4.
  • variable magnification optical system of Example 1 is used as the variable magnification optical system 35.
  • the probe unit 31 and the control box 32 are connected by a light guide fiber 33 and a cable 34.
  • the control box 32 has a light source 37 and a processing unit (not shown).
  • the processing unit processes the video signal from the probe unit 31.
  • the probe unit 31 has a size that can be held by the user.
  • the probe unit 31 has an imaging unit 4 and a light guide 36 for illumination.
  • the illumination light guide 36 is disposed on the outer peripheral side of the imaging unit 4.
  • the illumination light guide 36 is optically connected to the light guide fiber 33.
  • the illumination light emitted from the light source 37 is transmitted in the light guide fiber 33 and enters the illumination light guide 36.
  • the illumination light is transmitted through the illumination light guide 36 and emitted from the probe unit 31. In this way, epi-illumination is performed in the microscope 30.
  • Reflected light and fluorescence from the sample pass through the variable magnification optical system 35 and enter the imaging device 8.
  • a specimen image (optical image) is formed on the imaging surface of the imaging device 8.
  • the sample image is photoelectrically converted by the imaging device 8 to obtain an image of the sample.
  • the image of the sample is displayed on a display (not shown). In this way, the observer can observe the image of the specimen.
  • the probe unit 31 is connected to the control box 32 by the light guide fiber 33 and the cable 34. Therefore, the position and orientation of the probe unit 31 can be freely set. In this case, fixation of the posture (position and orientation) of the probe unit 31 is performed by the hand of the observer. However, fixation by the observer's hand may not be sufficiently stable.
  • the probe unit 31 may be held by the gantry 38 as shown in FIG. 26 (b). By doing this, the posture (position and orientation) of the probe unit 31 can be stabilized.
  • the mount 38 is provided with a sighting knob 39.
  • the movement of the probe unit 31 (imaging unit 4) in the optical axis direction is performed by the aiming knob 39.
  • the probe unit 31 is moved by the operation (rotation) of the aiming knob 39, whereby focusing on the sample can be performed.
  • a moving mechanism (not shown) is provided in the rack 38.
  • the microscope 30 also includes the variable magnification optical system 35 (the variable magnification optical system of the present embodiment).
  • this variable magnification optical system 35 is an optical system with a short overall length, it has a wide imaging range, aberrations are well corrected, and high resolution. Therefore, with the microscope 30, various aberrations are corrected well over a wide range, and a bright and clear sample image can be obtained.
  • the arrangement of each member constituting the microscope 30 can be changed as appropriate in design.
  • variable magnification optical systems among the variable magnification optical systems of Examples 1 to 19 can be used for each of the microscope 1, the microscope 10, the microscope 20, and the microscope 30.
  • the present invention can take various modifications without departing from the scope of the invention. Further, the number of shapes shown in the above embodiments is not necessarily limited. In addition, in each lens or in each lens, a lens which is not illustrated in each of the above embodiments and which has substantially no refractive power may be disposed. In addition to the above-described inventions, the invention also includes the following inventions.
  • (Appendix 1) An optical system in which the magnification changes from the low magnification end to the high magnification end, A first lens group disposed closest to the object side and having positive refractive power; And at least a second lens group having a positive refractive power, which is disposed on the image side of the first lens group, During zooming, the distance between the first and second lens groups changes.
  • a variable magnification optical system characterized by satisfying the following conditional expression (1). 0 ⁇ 1 / ⁇ HG1 ⁇ 1 (1) here, ⁇ HG1 is an imaging magnification of the first lens group at the high magnification end, It is.
  • (Appendix 2) The variable magnification optical system according to Additional Item 1, characterized by satisfying the following conditional expression (2).
  • BF L is the back focus at the low magnification end
  • Y is the maximum image height in the entire variable magnification optical system
  • It is.
  • a stop is disposed on the image side of the second lens unit
  • a predetermined positive lens group is disposed on the image side of the stop
  • a predetermined positive lens group is a lens group having a positive refractive power and a smaller distance from the stop at the high magnification end compared to the low magnification end, the magnification change according to claim 1 or 2 Optical system.
  • Appendix 4 The variable power optical system according to Additional Item 3, wherein the predetermined positive lens group at least includes two or more positive lenses and one or more negative lenses.
  • a plurality of predetermined positive lens groups are disposed on the image side of the stop, The first predetermined positive lens group is disposed closest to the object side among the plurality of predetermined positive lens groups, 4.
  • the variable magnification optical system according to Additional Item 3 satisfying the following conditional expression (3). 0 ⁇ ⁇ Gpmax / ⁇ Gpobj ⁇ 0.6 (3) here, ⁇ Gpmax is the largest amount of change in the distance between any two predetermined positive lens groups on the optical axis of the predetermined positive lens group, ⁇ Gp obj is the maximum amount of movement of the first predetermined positive lens group on the optical axis, It is.
  • ⁇ Gpmax is a positive lens group among all combinations for selecting two lens groups from the three or more lens groups when the predetermined positive lens group is composed of three or more lens groups. Of the amount of change in the spacing on the optical axis of the lens, the largest amount of change.
  • Appendix 6 The variable magnification optical system according to any one of appendices 1 to 5, wherein the following conditional expression (4) is satisfied. 0.1 ⁇ f G1 / f G2 ⁇ 5 (4) here, f G1 is the focal length of the first lens group, f G2 is the focal length of the second lens group, It is. (Appendix 7) 7.
  • variable magnification optical system according to any one of items 1 to 6, wherein the stop moves from the image side to the object side at the time of zooming from the low magnification end to the high magnification end.
  • Appendix 8 4.
  • Appendix 9 Have one or more predetermined positive lenses, 8.
  • variable magnification optical system according to any one of Additional Items 1 to 8, characterized in that a high dispersion glass material is used for a predetermined positive lens.
  • Appendix 10 The variable magnification optical system according to any one of Additional Items 3 to 5, and 9 characterized by satisfying the following conditional expression (6).
  • D HGpop is the distance on the optical axis from the lens surface closest to the object side to the object-side main surface in a predetermined positive lens group at the high magnification end
  • D HGpoi is the distance on the optical axis from the lens surface closest to the object side to the lens surface closest to the image side in the predetermined positive lens group at the high magnification end
  • It is. (Appendix 11) Having an aperture stop and a predetermined negative lens group, The predetermined negative lens group has negative refractive power and is disposed adjacent to the stop, 10.
  • the variable magnification optical system according to any one of appendices 1 to 10, characterized by satisfying the following conditional expression (7).
  • the predetermined negative lens group includes at least one or more positive lenses and one or more negative lenses.
  • the variable magnification optical system according to Additional Item 11 wherein a glass material having a dispersion higher than that of the negative lens is used for the positive lens.
  • the variable power optical system according to Additional Item 12 wherein a positive lens and a negative lens are cemented.
  • (Appendix 14) An optical system in which the magnification changes from the low magnification end to the high magnification end, A first lens group disposed closest to the object side and having positive refractive power; At least a second lens unit disposed on the image side of the first lens unit and having negative refractive power; Having a stop disposed closer to the object than the second lens unit, During zooming, the second lens unit moves, and the distance between the first lens unit and the second lens unit changes.
  • the third lens unit is disposed on the image side of the second lens unit, A variable magnification optical system characterized by satisfying the following conditional expression (8).
  • variable magnification optical system according to Additional Item 14, satisfying the following conditional expression (2). 0 ⁇ BF L /Y ⁇ 4.3 (2) here, BF L is the back focus at the low magnification end, Y is the maximum image height in the entire variable magnification optical system, It is.
  • variable magnification optical system having one or more predetermined positive lenses
  • Appendix 17 The variable magnification optical system according to any one of additional items 14 to 16, characterized by satisfying the following conditional expression (4-1). ⁇ 2.5 ⁇ f G1 / f G2 ⁇ ⁇ 0.2 (4-1) here, f G1 is the focal length of the first lens group, f G2 is the focal length of the second lens group, It is.
  • the third lens group has positive refractive power, and is disposed on the image side of the second lens group so as to be adjacent to the second lens group, During zooming, the distance between the second and third lens groups changes.
  • the variable magnification optical system according to any one of Additional Items 14 to 17, which satisfies the following Conditional Expression (9). ⁇ 7.5 ⁇ f G3 / f G2 ⁇ ⁇ 1 (9) here, f G2 is the focal length of the second lens group, f G3 is the focal length of the third lens group, It is.
  • a third lens unit having positive refractive power is disposed on the image side of the second lens unit, It has one or more lens units on the image side of the third lens unit, 19.
  • variable power optical system according to any one of additional items 14 to 18, characterized by satisfying the following conditional expression (10). 0.07 ⁇ f HG1G3 / f HGI ⁇ 1 (10) here, f HG1G3 is a combined focal length of the first lens group at the high magnification end, the second lens group, and the third lens group, f HGI is a combined focal length of a lens unit located on the image side of the third lens unit at the high magnification end, It is. (Appendix 20)
  • the second lens group at least includes one or more positive lenses and one or more negative lenses, 22.
  • a variable magnification optical system according to any one of Additional Items 14 to 19, characterized in that a glass material having a dispersion higher than that of the negative lens is used for the positive lens.
  • Appendix 21 The variable power optical system according to any one of Additional Items 14 to 20, wherein the second lens group includes two or more negative lenses.
  • Appendix 22 22. The variable power optical system of any one of appendices 14 to 21, wherein the first lens group has two or more sets of cemented lenses.
  • Appendix 23 It has one or more positive lenses and one or more negative lenses on the image side of the third lens group, It is characterized in that among the positive lens and the negative lens, the object-side positive lens disposed closest to the object side and the image-side negative lens disposed closest to the image satisfy the following conditional expression (11): Item 23.
  • the variable magnification optical system according to any one of items 18 to 22.
  • D Hpn is the distance on the optical axis from the object side of the object-side positive lens at the high magnification end to the image side of the image-side negative lens
  • D Hpi is the distance on the optical axis from the object side of the object-side positive lens at the high magnification end to the image plane
  • variable magnification optical system An optical system in which the magnification changes from the low magnification end to the high magnification end, A first lens group disposed closest to the object side and having positive refractive power; At least a second lens group disposed on the image side of the first lens group;
  • the variable magnification optical system is an optical system in which the conjugate length changes during zooming, and It has a lens unit that moves during zooming
  • the first lens group has a first object side lens disposed closest to the object side, 24.
  • An imaging apparatus having an imaging element and a variable magnification optical system, An optical image is formed on the imaging device by the variable magnification optical system.
  • the variable magnification optical system is an optical system whose magnification changes from the low magnification end to the high magnification end, and A first lens group disposed closest to the object side and having positive refractive power; At least a second lens group disposed on the image side of the first lens group; During zooming, the distance between the first lens group and the second lens group is variable,
  • An imaging apparatus characterized by satisfying the following conditional expressions (14) and (15).
  • ⁇ H 90 is the diameter of 90% encircled energy of the point image intensity distribution on the best image plane when the point image of wavelength e is formed near the approximate center of the imaging device at the high magnification end of the variable magnification optical system
  • p is the pixel pitch in the imaging device, It is.
  • LT L is a distance between the centers of gravity at the low power end of the variable power optical system, heavy inter-axis distance of 70% of the position of the maximum image height, center of gravity and the d-line of the point spread at the C line Distance between the point image intensity distribution and p is the pixel pitch in the imaging device, It is. (Appendix 31) 30.
  • AT H is the difference in the vicinity of substantially the center of the imaging device, the best focus position of the best focus position and the d-line on the C line
  • p is the pixel pitch in the imaging device, It is. (Appendix 32) 30.
  • CRA Lobj is the angle between the object-side chief ray at the low magnification end and the optical axis
  • CRA Hobj is the angle between the object-side chief ray at the high magnification end and the optical axis
  • the object-side chief ray is a chief ray that reaches 90% of the maximum image height among the chief rays incident on the first lens group, It is.
  • positive and negative angles the angle measured in the clockwise direction from the optical axis is negative, and the angle measured in the counterclockwise direction is positive.
  • (Appendix 33) The imaging device according to any one of appendices 27 to 32, characterized in that focusing is performed automatically while detecting the contrast of the image of the optical image.
  • (Appendix 34) 34 The imaging apparatus according to any one of Additional Items 27 to 33, wherein focusing is performed by moving the imaging element in the optical axis direction.
  • (Appendix 35) In the imaging device according to any one of appendices 27 to 34, An imaging apparatus comprising the variable magnification optical system according to any one of the items 1 to 26, as the optical system. (Appendix 36) 14. The variable magnification optical system according to any one of appendices 1 to 13, characterized by satisfying the following conditional expression (12).
  • the first lens group has a first object side lens disposed closest to the object side, 28.
  • ⁇ wd is the maximum amount of change in the distance from the object to the object side surface of the first object side lens
  • D wdmax is the maximum distance of the distance from the object to the object side surface of the first object side lens, It is.
  • Appendix 38 38.
  • Appendix 39 24.
  • the first lens group has a first object side lens disposed closest to the object side, 40.
  • variable power optical system in which the overall length of the optical system is short, and the on-axis aberration and the off-axis aberration are favorably corrected in the observation range equivalent to the conventional microscope or more And it is suitable for the imaging device provided with the same, and an imaging system.

Abstract

　変倍光学系及びそれを備えた撮像装置、撮像システムであって、変倍光光学系は、低倍端から高倍端までの間で倍率が変化する光学系であって、最も物体側に配置され、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、第１レンズ群よりも像側に配置され、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、を少なくとも有し、変倍時に、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔が変化し、以下の条件式（１）を満足する。　０＜１／βHG1＜１　（１）　ここで、　βHG1は、高倍端での第１レンズ群の結像倍率、 である。

Description

変倍光学系及びそれを備えた撮像装置、撮像システム
　本発明は、変倍光学系及びそれを備えた撮像装置、撮像システムに関するものである。
　従来、ある程度の広さ（面積）を持つ標本を観察する場合、最初に、標本全体を観察して詳細に観察したい部位を特定し、その後、詳細に観察したい部位を拡大して観察する手法がとられている。標本全体を撮影することができると、撮影した画像の一部をデジタル的に拡大し、拡大した画像を表示することができる。なお、画像のデジタル的な拡大はデジタルズームと呼ばれる。
　一方、撮影した画像の一部を拡大する別の方法として、光学的なズームがある。光学的なズームができる光学系、すなわち、変倍光学系は複数のレンズ群で構成されている。変倍光学系では、複数のレンズ群のうちの一部のレンズ群を移動させることで、レンズ群の間隔を変化させ、これにより、結像倍率を変化させている。このような変倍光学系として、特許文献１に開示された顕微鏡ズーム対物レンズがある。
特許４５７６４０２号公報
　顕微鏡では、視野数は通常２２ｍｍ程度である。特許文献１に記載の顕微鏡ズーム対物レンズは、視野数２２ｍｍに相当する像高に対して収差が補正されている。しかしながら、この顕微鏡ズーム対物レンズは、光学系の全長が短いとはいえないため、光学系や顕微鏡が十分に小型化されているとはいえない。
　また、特許文献１に記載の顕微鏡ズーム対物レンズにおいて、視野数２２ｍｍに相当する像高を維持しながら光学系の全長を短縮しようとすると、収差補正が困難となるので、所望の分解能を達成することが困難となる。また、観察範囲（実視野）を広げるために、視野数２２ｍｍ以上の像高に対応できるようにしようとすると、光学系がさらに大型化し、かつ、軸上および軸外の収差補正がより困難になる。
　本発明は、上記に鑑みてなされたものであって、光学系の全長が短く、従来の顕微鏡と同等の観察範囲、あるいはそれ以上の観察範囲において、軸上収差と軸外収差が良好に補正された変倍光学系及びそれを備えた撮像装置、撮像システムを提供することを目的とする。
　上述した課題を解決し、目的を達成するために、本発明の変倍光学系は、
　低倍端から高倍端までの間で倍率が変化する光学系であって、
　最も物体側に配置され、正の屈折力を有する第１レンズ群と、
　第１レンズ群よりも像側に配置され、正の屈折力を有する第２レンズ群と、を少なくとも有し、
　変倍時に、第１レンズ群と第２レンズ群との間隔が変化し、
　以下の条件式（１）を満足することを特徴とする。
　０＜１／βHG1＜１　　　（１）
　ここで、
　βHG1は、高倍端での第１レンズ群の結像倍率、
である。
　また、本発明の別の変倍光学系は、
　低倍端から高倍端までの間で倍率が変化する光学系であって、
　最も物体側に配置され、正の屈折力を有する第１レンズ群と、
　第１レンズ群よりも像側に配置され、負の屈折力を有する第２のレンズ群と、を少なくとも有し、
　第２レンズ群よりも物体側に配置された絞りを有し、
　変倍時に、第２レンズ群は移動して、第１レンズ群と第２レンズ群との間隔が変化し、
　第２レンズ群よりも像側に、第３レンズ群が配置され、
　以下の条件式（８）を満足することを特徴とする。
　０．１５≦ΔG2max／ＤHIGi≦２　　　（８）
　ここで、
　ΔG2maxは、第２レンズ群の光軸上の移動量のうち、最大となる移動量、
　ＤHIGiは、高倍端での第３レンズ群の最も物体側のレンズ面から像面までの光軸上の距離、
である。
　また、本発明の別の変倍光学系は、
　低倍端から高倍端までの間で倍率が変化する光学系であって、
　最も物体側に配置され、正の屈折力を有する第１レンズ群と、
　第１レンズ群よりも像側に配置された第２レンズ群と、を少なくとも有し、
　変倍光学系は、変倍時に共役長が変化する光学系であって、
　変倍時に移動するレンズ群を有し、
　以下の条件式（１２）を満足することを特徴とする。
　０．０１≦｜Δiomax／Δmax｜≦５　　　（１２）
　ここで、
　Δiomaxは、共役長の変化量のうち、最大となる変化量、
　Δmaxは、移動するレンズ群の移動量のうち、最大となる移動量、
である。
　また、本発明の撮像装置は、
　撮像素子と、変倍光学系と、を有する撮像装置であって、
　変倍光学系によって、撮像素子上に光学像が形成され、
　変倍光学系は、低倍端から高倍端までの間で倍率が変化する光学系であって、
　最も物体側に配置され、正の屈折力を有する第１レンズ群と、
　第１レンズ群よりも像側に配置された第２レンズ群と、を少なくとも有し、
　変倍時に、第１レンズ群と第２レンズ群との間隔が可変であり、
　以下の条件式（１４）、（１５）を満足することを特徴とする。
　３０００≦２×Ｙ／ｐ　　　（１４）
　０．０８≦ＮＡH　　　（１５）
　ここで、
　Ｙは、変倍光学系全系における最大像高、
　ｐは、撮像素子における画素ピッチ、
　ＮＡHは、高倍端での変倍光学系の物体側の開口数、
である。
　また、本発明の撮像システムは、
　上述の撮像装置と、
　観察対象となる物体を保持するステージと、
　物体を照明する光源と、を備えたことを特徴とする。
　本発明によれば、光学系の全長が短く、従来の顕微鏡と同等の観察範囲、あるいはそれ以上の観察範囲において、軸上収差と軸外収差が良好に補正された変倍光学系及びそれを備えた撮像装置、撮像システムを提供することができる。
実施例１に係る変倍光学系の無限遠物点合焦時の光学構成を示す光軸に沿う断面図であり、（ａ）は低倍端、（ｂ）は高倍端での断面図である。 実施例１に係る変倍光学系の無限遠物点合焦時における球面収差（ＳＡ）、非点収差（ＡＳ）、歪曲収差（ＤＴ）、倍率色収差（ＣＣ）を示す図であり、（ａ）～（ｄ）は低倍端、（ｅ）～（ｈ）は高倍端での状態を示している。 実施例２に係る変倍光学系の無限遠物点合焦時の光学構成を示す光軸に沿う断面図であり、（ａ）は低倍端、（ｂ）は中間状態、（ｃ）は高倍端での断面図である。 実施例２に係る変倍光学系の無限遠物点合焦時における球面収差（ＳＡ）、非点収差（ＡＳ）、歪曲収差（ＤＴ）、倍率色収差（ＣＣ）を示す図であり、（ａ）～（ｄ）は低倍端、（ｅ）～（ｈ）は中間状態、（ｉ）～（ｌ）は高倍端での状態を示している。 実施例３に係る変倍光学系の無限遠物点合焦時の光学構成を示す光軸に沿う断面図であり、（ａ）は低倍端、（ｂ）は中間状態、（ｃ）は高倍端での断面図である。 実施例３に係る変倍光学系の無限遠物点合焦時における球面収差（ＳＡ）、非点収差（ＡＳ）、歪曲収差（ＤＴ）、倍率色収差（ＣＣ）を示す図であり、（ａ）～（ｄ）は低倍端、（ｅ）～（ｈ）は中間状態、（ｉ）～（ｌ）は高倍端での状態を示している。 実施例４に係る変倍光学系の無限遠物点合焦時の光学構成を示す光軸に沿う断面図であり、（ａ）は低倍端、（ｂ）は中間状態、（ｃ）は高倍端での断面図である。 実施例４に係る変倍光学系の無限遠物点合焦時における球面収差（ＳＡ）、非点収差（ＡＳ）、歪曲収差（ＤＴ）、倍率色収差（ＣＣ）を示す図であり、（ａ）～（ｄ）は低倍端、（ｅ）～（ｈ）は中間状態、（ｉ）～（ｌ）は高倍端での状態を示している。 実施例５に係る変倍光学系の無限遠物点合焦時の光学構成を示す光軸に沿う断面図であり、（ａ）は低倍端、（ｂ）は中間状態、（ｃ）は高倍端での断面図である。 実施例５に係る変倍光学系の無限遠物点合焦時における球面収差（ＳＡ）、非点収差（ＡＳ）、歪曲収差（ＤＴ）、倍率色収差（ＣＣ）を示す図であり、（ａ）～（ｄ）は低倍端、（ｅ）～（ｈ）は中間状態、（ｉ）～（ｌ）は高倍端での状態を示している。 実施例６に係る変倍光学系の無限遠物点合焦時の光学構成を示す光軸に沿う断面図であり、（ａ）は低倍端、（ｂ）は中間状態、（ｃ）は高倍端での断面図である。 実施例６に係る変倍光学系の無限遠物点合焦時における球面収差（ＳＡ）、非点収差（ＡＳ）、歪曲収差（ＤＴ）、倍率色収差（ＣＣ）を示す図であり、（ａ）～（ｄ）は低倍端、（ｅ）～（ｈ）は中間状態、（ｉ）～（ｌ）は高倍端での状態を示している。 実施例７に係る変倍光学系の無限遠物点合焦時の光学構成を示す光軸に沿う断面図であり、（ａ）は低倍端、（ｂ）は中間状態、（ｃ）は高倍端での断面図である。 実施例７に係る変倍光学系の無限遠物点合焦時における球面収差（ＳＡ）、非点収差（ＡＳ）、歪曲収差（ＤＴ）、倍率色収差（ＣＣ）を示す図であり、（ａ）～（ｄ）は低倍端、（ｅ）～（ｈ）は中間状態、（ｉ）～（ｌ）は高倍端での状態を示している。 実施例８に係る変倍光学系の無限遠物点合焦時の光学構成を示す光軸に沿う断面図であり、（ａ）は低倍端、（ｂ）は中間状態、（ｃ）は高倍端での断面図である。 実施例８に係る変倍光学系の無限遠物点合焦時における球面収差（ＳＡ）、非点収差（ＡＳ）、歪曲収差（ＤＴ）、倍率色収差（ＣＣ）を示す図であり、（ａ）～（ｄ）は低倍端、（ｅ）～（ｈ）は中間状態、（ｉ）～（ｌ）は高倍端での状態を示している。 実施例９に係る変倍光学系の無限遠物点合焦時の光学構成を示す光軸に沿う断面図であり、（ａ）は低倍端、（ｂ）は中間状態、（ｃ）は高倍端での断面図である。 実施例９に係る変倍光学系の無限遠物点合焦時における球面収差（ＳＡ）、非点収差（ＡＳ）、歪曲収差（ＤＴ）、倍率色収差（ＣＣ）を示す図であり、（ａ）～（ｄ）は低倍端、（ｅ）～（ｈ）は中間状態、（ｉ）～（ｌ）は高倍端での状態を示している。 実施例１０に係る変倍光学系の無限遠物点合焦時の光学構成を示す光軸に沿う断面図であり、（ａ）は低倍端、（ｂ）は中間状態、（ｃ）は高倍端での断面図である。 実施例１０係る変倍光学系の無限遠物点合焦時における球面収差（ＳＡ）、非点収差（ＡＳ）、歪曲収差（ＤＴ）、倍率色収差（ＣＣ）を示す図であり、（ａ）～（ｄ）は低倍端、（ｅ）～（ｈ）は中間状態、（ｉ）～（ｌ）は高倍端での状態を示している。 実施例１１に係る変倍光学系の無限遠物点合焦時の光学構成を示す光軸に沿う断面図であり、（ａ）は低倍端、（ｂ）は中間状態、（ｃ）は高倍端での断面図である。 実施例１１係る変倍光学系の無限遠物点合焦時における球面収差（ＳＡ）、非点収差（ＡＳ）、歪曲収差（ＤＴ）、倍率色収差（ＣＣ）を示す図であり、（ａ）～（ｄ）は低倍端、（ｅ）～（ｈ）は中間状態、（ｉ）～（ｌ）は高倍端での状態を示している。 実施例１２に係る変倍光学系の無限遠物点合焦時の光学構成を示す光軸に沿う断面図であり、（ａ）は低倍端、（ｂ）は中間状態、（ｃ）は高倍端での断面図である。 実施例１２係る変倍光学系の無限遠物点合焦時における球面収差（ＳＡ）、非点収差（ＡＳ）、歪曲収差（ＤＴ）、倍率色収差（ＣＣ）を示す図であり、（ａ）～（ｄ）は低倍端、（ｅ）～（ｈ）は中間状態、（ｉ）～（ｌ）は高倍端での状態を示している。 実施例１３に係る変倍光学系の無限遠物点合焦時の光学構成を示す光軸に沿う断面図であり、（ａ）は低倍端、（ｂ）は中間状態、（ｃ）は高倍端での断面図である。 実施例１３係る変倍光学系の無限遠物点合焦時における球面収差（ＳＡ）、非点収差（ＡＳ）、歪曲収差（ＤＴ）、倍率色収差（ＣＣ）を示す図であり、（ａ）～（ｄ）は低倍端、（ｅ）～（ｈ）は中間状態、（ｉ）～（ｌ）は高倍端での状態を示している。 実施例１４に係る変倍光学系の無限遠物点合焦時の光学構成を示す光軸に沿う断面図であり、（ａ）は低倍端、（ｂ）は中間状態、（ｃ）は高倍端での断面図である。 実施例１４係る変倍光学系の無限遠物点合焦時における球面収差（ＳＡ）、非点収差（ＡＳ）、歪曲収差（ＤＴ）、倍率色収差（ＣＣ）を示す図であり、（ａ）～（ｄ）は低倍端、（ｅ）～（ｈ）は中間状態、（ｉ）～（ｌ）は高倍端での状態を示している。 実施例１５に係る変倍光学系の無限遠物点合焦時の光学構成を示す光軸に沿う断面図であり、（ａ）は低倍端、（ｂ）は中間状態、（ｃ）は高倍端での断面図である。 実施例１５係る変倍光学系の無限遠物点合焦時における球面収差（ＳＡ）、非点収差（ＡＳ）、歪曲収差（ＤＴ）、倍率色収差（ＣＣ）を示す図であり、（ａ）～（ｄ）は低倍端、（ｅ）～（ｈ）は中間状態、（ｉ）～（ｌ）は高倍端での状態を示している。 実施例１６に係る変倍光学系の無限遠物点合焦時の光学構成を示す光軸に沿う断面図であり、（ａ）は低倍端、（ｂ）は中間状態、（ｃ）は高倍端での断面図である。 実施例１６係る変倍光学系の無限遠物点合焦時における球面収差（ＳＡ）、非点収差（ＡＳ）、歪曲収差（ＤＴ）、倍率色収差（ＣＣ）を示す図であり、（ａ）～（ｄ）は低倍端、（ｅ）～（ｈ）は中間状態、（ｉ）～（ｌ）は高倍端での状態を示している。 実施例１７に係る変倍光学系の無限遠物点合焦時の光学構成を示す光軸に沿う断面図であり、（ａ）は低倍端、（ｂ）は中間状態、（ｃ）は高倍端での断面図である。 実施例１７係る変倍光学系の無限遠物点合焦時における球面収差（ＳＡ）、非点収差（ＡＳ）、歪曲収差（ＤＴ）、倍率色収差（ＣＣ）を示す図であり、（ａ）～（ｄ）は低倍端、（ｅ）～（ｈ）は中間状態、（ｉ）～（ｌ）は高倍端での状態を示している。 実施例１８に係る変倍光学系の無限遠物点合焦時の光学構成を示す光軸に沿う断面図であり、（ａ）は低倍端、（ｂ）は中間状態、（ｃ）は高倍端での断面図である。 実施例１８係る変倍光学系の無限遠物点合焦時における球面収差（ＳＡ）、非点収差（ＡＳ）、歪曲収差（ＤＴ）、倍率色収差（ＣＣ）を示す図であり、（ａ）～（ｄ）は低倍端、（ｅ）～（ｈ）は中間状態、（ｉ）～（ｌ）は高倍端での状態を示している。 実施例１９に係る変倍光学系の無限遠物点合焦時の光学構成を示す光軸に沿う断面図であり、（ａ）は低倍端、（ｂ）は中間状態、（ｃ）は高倍端での断面図である。 実施例１９係る変倍光学系の無限遠物点合焦時における球面収差（ＳＡ）、非点収差（ＡＳ）、歪曲収差（ＤＴ）、倍率色収差（ＣＣ）を示す図であり、（ａ）～（ｄ）は低倍端、（ｅ）～（ｈ）は中間状態、（ｉ）～（ｌ）は高倍端での状態を示している。 撮像装置及び撮像システムの構成を示す図である。 他の撮像装置及び撮像システムの構成を示す図である。 他の撮像装置及び撮像システムの構成を示す図である。 他の撮像装置及び撮像システムの構成を示す図であって、（ａ）は顕微鏡の全体構成を示す図、（ｂ）は顕微鏡を固定した状態を示す図である。
　実施例の説明に先立ち、本発明のある態様に係る実施形態の作用効果を説明する。なお、本実施形態の作用効果を具体的に説明するに際しては、具体的な例を示して説明することになる。しかし、後述する実施例の場合と同様に、それらの例示される態様はあくまでも本発明に含まれる態様のうちの一部に過ぎず、その態様には数多くのバリエーションが存在する。したがって、本発明は例示される態様に限定されるものではない。
　また、以下の説明では、「標本」を、適宜「物体」とし、「標本像」を、適宜「像」とする。
　また、本実施形態の変倍光学系を用いた撮像装置では、撮影で得た画像をデジタルズームして拡大表示することができる。そのため、これらの実施形態の変倍光学系は、諸収差が良好に補正されているので高い分解能を有すると共に、広い観察範囲の像を形成することができる。これらの実施形態の変倍光学系では、特に、軸上と軸外の色収差が良好に補正されているので、画素ピッチの小さい撮像素子と組み合わせることで、撮影した画像をデジタルズームして拡大した場合であっても、高い解像度の拡大画像が得られる。
　また、以下の説明において、低倍端は変倍範囲のうちで最小の倍率、高倍端は変倍範囲のうちで最大の倍率である。また、低倍時は低倍端とその近傍の範囲、高倍時は高倍端とその近傍の範囲である。
　また、顕微鏡では、対物レンズと結像レンズによって光学像が形成され、その光学像を接眼レンズで観察する。この場合、結像が２回行われることから、対物レンズと結像レンズによって形成された光学像が一次像になり、一次像の位置における仮想面が一次結像面になる。本実施形態の変倍光学系の像面に形成された光学像は、顕微鏡の光学系における一次像に該当する。よって、以下の説明における像面は、顕微鏡の光学系における一次結像面に該当する。
　本実施形態の変倍光学系の説明に先立って、本実施形態の変倍光学系が有する基本構成について説明する。
　基本構成では、変倍光学系は、低倍端から高倍端までの間で倍率が変化する光学系であって、最も物体側に配置され、正の屈折力を有する第１レンズ群と、第１レンズ群よりも像側に配置された第２レンズ群と、を少なくとも有する。
　本実施形態の変倍光学系は、低倍端から高倍端までの間で倍率が変化する光学系である。すなわち、本実施形態の変倍光学系では、光学系の結像倍率（以下、適宜、倍率とする）を、低倍と高倍との間で変化させることができる。低倍端では倍率が最も小さいため、高倍端に比べて広い観察範囲を得ることができる。一方、高倍端では倍率が最も大きいため、低倍端に比べて観察範囲は狭くなるが、高い分解能を得ることができる。なお、倍率の変化、すなわち変倍には、共役長（物体から像までの距離）が一定の状態で行われる変倍と、共役長が変化する状態で行われる変倍とが含まれる。
　そして、変倍光学系は、最も物体側に配置され、正の屈折力を有する第１レンズ群と、第１レンズ群よりも像側に配置された第２レンズ群と、を少なくとも有する。
　光学系の物体側の開口数（以下、単に「開口数」という）を大きくすると、より大きな発散角（回折角）の光を、物体から光学系に入射させることができる。その結果、物体の微細構造を、より細かく観察することができる。しかしながら、発散角が大きい光は、第１レンズ群における光線高が高い。このような光線を第１レンズ群で急激に曲げると、第１レンズ群において高次収差が発生しやすくなる。
　本実施形態の変倍光学系では、第１レンズ群が正の屈折力を持つことで、発散角が大きい光線を、物体に近い領域、すなわち、第１レンズ群で徐々に曲げるようにしている。このようにすることで、小型化な光学系でありながら、特に高倍時において、微細な構造の光学像を高い解像度で形成することが可能となる。
　なお、第１レンズ群で発散光束を収束光束にしても良いが、必ずしも発散光束を収斂光束にする必要はない。このようにすることで、高次収差が大きく発生することを抑えつつ、物体からの光束を発散角の小さい光束にできる。
　また、変倍光学系の像面に撮像素子を配置することで、撮像装置の小型化が可能となる。ここで、撮像装置としては、例えば、顕微鏡がある。顕微鏡では、視野数は通常２２ｍｍ程度である。視野数２２ｍｍは、変倍光学系の像高に換算すると１１ｍｍ程度になる。
　そこで、本実施形態の変倍光学系を顕微鏡の光学系に用いる場合、視野数２２ｍｍに相当する観察範囲を得るためには、変倍光学系は像高１１ｍｍ程度まで収差が良好に補正されていれば良い。
　デジタル顕微鏡では、撮像した物体像の画像をモニタ上で観察する。このデジタル顕微鏡においては、像高に対して撮像素子の画素ピッチが十分に小さければ、像高が小さくても、視野数２２ｍｍに相当する観察範囲が得られる。また、像高を１１ｍｍ（視野数２２ｍｍ相当）よりも大きくしなくても、より大きな視野数に相当する観察範囲が得られる。
　そこで、より高い分解能を変倍光学系が有することで、画素ピッチが小さく、画素数が多い撮像素子（以下、適宜、所定の撮像素子とする）との組み合わが可能になる。その結果、像高を大きくしなくても、従来の顕微鏡と比べてより大きな視野数に相当する観察範囲を得ることができる。
　第１実施形態の変倍光学系は、低倍端から高倍端までの間で倍率が変化する光学系であって、最も物体側に配置され、正の屈折力を有する第１レンズ群と、第１レンズ群よりも像側に配置され、正の屈折力を有する第２レンズ群と、を少なくとも有し、変倍時に、第１レンズ群と第２レンズ群との間隔が変化し、以下の条件式（１）を満足することを特徴とする。
　０＜１／βHG1＜１　　　（１）
　ここで、
　βHG1は、高倍端での第１レンズ群の結像倍率、
である。
　第１実施形態の変倍光学系は、上述の基本構成を備え、更に、第２レンズ群に正の屈折力を持たせると共に、第１レンズ群と第２レンズ群との間隔を変化させて変倍を行っている。なお、第１実施形態の変倍光学系では、共役長が一定の状態で変倍が行われる。
　基本構成の技術的意義については既に説明しているので、説明は省略する。
　第２レンズ群に正の屈折力を持たせることにより、第１レンズ群の屈折力を大きくしすぎることなく、高倍時に第１レンズ群と第２レンズ群との合成屈折力を十分に大きくすることが可能となる。この場合、高倍時に物体に近い領域で従属光線の発散を抑えることが可能となるので、光学系の小型化ができる。しかも、第１レンズ群に過剰な屈折力を持たせる必要がなくなるため、比較的少ないレンズ枚数で第１レンズ群内での諸収差、特に、球面収差や像面湾曲を良好に補正することができる。
　また、第２レンズ群よりも像側にレンズ群を配置した場合、像側に配置したレンズ群での諸収差の発生、特に、球面収差やコマ収差などの発生を抑えることができる。
　そして、本実施形態の変倍光学系は、条件式（１）を満足する。
　条件式（１）を満足することによって、第２レンズ群よりも像側にレンズ群を配置したとしても、第２レンズ群以降のレンズ群の合成倍率の絶対値が大きくなりすぎることなく、光学系全体での結像倍率を高めることができる。そのため、第１レンズ群で収差が発生しても、第２レンズ群以降のレンズ群での収差の拡大を抑えることができる。その結果、光学系全体での諸収差、特に、球面収差や像面湾曲を良好に補正することが可能となる。
　このように、本実施形態の変倍光学系では、諸収差が良好に補正されている。そのため、本実施形態の変倍光学系を所定の撮像素子と組み合わせることで、観察範囲を大きく保ちながら、撮像装置をより小型化することが可能となる。
　ここで、条件式（１）に代えて、以下の条件式（１’）を満足することが好ましい。
　０．１＜１／βHG1＜０．９　　　（１’）
　また、条件式（１）に代えて、以下の条件式（１’’）を満足することがより好ましい。
　０．２＜１／βHG1＜０．８５　　　（１’’）
　また、条件式（１）に代えて、以下の条件式（１’’’）を満足することがより好ましい。
　０．３＜１／βHG1＜０．８　　　（１’’’）
　なお、本実施形態の変倍光学系は、以下の条件式（２）を満足することが好ましい。
　０＜ＢＦL／Ｙ≦４．３　　　（２）
　ここで、
　ＢＦLは、低倍端でのバックフォーカス、
　Ｙは、変倍光学系全系における最大像高、
である。
　像面に近い領域では、軸外光束の光線高が高く、光束径が小さくなる。また、この領域では、変倍による軸外光束の光線高の変動や光束径の変動が小さい。そのため、この領域にレンズを配置することができれば、特に倍率色収差や像面湾曲などの軸外収差を良好に補正することが可能となる。
　条件式（２）の下限値を下回らないようにすることで、バックフォーカスが小さくなりすぎない。そのため、像面に近い領域にレンズを配置する場合に、レンズと撮像素子の間隔を広くすることができる。その結果、レンズと撮像素子との多重反射によってゴーストが発生しても、ゴーストが高密度で撮像素子面に入射することを防ぐことが可能となる。
　条件式（２）の上限値を上回らないようにすることで、バックフォーカスが大きくなりすぎない。この場合、バックフォーカスを小さく抑えることができるので、変倍時に移動するレンズ群の移動スペースを十分に確保しながら、光学系を小型化することが可能となる。
　また、画素ピッチに対して像高を大きくすることで、より大きな視野数に相当する広い観察範囲を得ることができるが、この場合、特に、低倍時において軸外収差を良好に補正することが重要になる。条件式（２）の上限値を上回らないようにすることで、バックフォーカスを小さく抑えることができるので、像面に近い領域にレンズを配置することができる。これにより、軸外収差を良好に補正することが可能となる。よって良好な結像性能を保ちながら、より大きな視野数に相当する広い観察範囲を得ることができる。
　ここで、条件式（２）に代えて、以下の条件式（２’）を満足することが好ましい。
　０．１＜ＢＦL／Ｙ≦４　　　（２’）
　また、条件式（２）に代えて、以下の条件式（２’’）を満足することがより好ましい。
　０．２＜ＢＦL／Ｙ≦３　　　（２’’）
　また、条件式（２）に代えて、以下の条件式（２’’’）を満足することがより好ましい。
　０．３＜ＢＦL／Ｙ≦２　　　（２’’’）
　また、本実施形態の変倍光学系では、第２レンズ群よりも像側に、絞りが配置され、絞りよりも像側に、所定の正レンズ群が配置され、所定の正レンズ群は正の屈折力を有すると共に、低倍端に比べて高倍端での絞りとの間隔が小さくなるレンズ群であることが好ましい。
　本実施形態の変倍光学系では、第１レンズ群や第２レンズ群よりも像側に絞りが配置され、絞りよりも像側に所定の正レンズ群が配置されている。このようにすることで、絞りよりも像側に、正の屈折力を有するレンズ群が配置されることになる。これにより、特に、低倍時において、絞りを通過した軸外光束を収斂させながら、その光線高が高くなりすぎないように抑えることが可能になる。そのため、光学系の細径化が可能になり、また、軸外収差を良好に補正することが可能となる。
　特に、光学系の全長を短縮すると、軸外光束が絞りから射出するとき、その射出角が低倍時で大きくなる。そのため、上述の構成を備えることで、光学系の細径化と軸外収差の良好な補正効果が、光学系の全長を短縮した場合に顕著となる。
　また、絞りよりも像側に所定の正レンズ群を配置することによって、高倍時には、絞りと正の屈折力を有するレンズ群との間隔が小さくなる。これにより、光学系の主面を物体側に位置させることができ、また、絞りを通過した軸外光束を収斂させながら、その光線高が高くなりすぎないように抑える、という前述の働きを小さくすることができるため、所望の結像倍率を得ることができる。
　なお、絞りと所定の正レンズ群との間に、正の屈折力を有するレンズ群、又は負の屈折力を有するレンズ群を配置させてもよい。
　また、本実施形態の変倍光学系では、所定の正レンズ群は、２枚以上の正レンズと、１枚以上の負レンズと、を少なくとも有することが好ましい。
　所定の正レンズ群が正レンズを２枚以上有することで、所定の正レンズ群の正の屈折力をこれらの正レンズに分担させることができる。これにより、軸外光束を段階的に屈折させることが可能になるため、コマ収差の発生を抑制することが可能となる。また、所定の正レンズ群が負レンズを１枚以上有することで、所定の正レンズ群内での軸上色収差及び倍率色収差を良好に補正することができる。
　このように、本実施形態の変倍光学系では、諸収差が良好に補正されている。そのため、本実施形態の変倍光学系を所定の撮像素子と組み合わせることで、観察範囲を大きく保ちながら、撮像装置をより小型化することが可能となる。
　なお、正レンズと負レンズは、接合されていてもよい。
　また、本実施形態の変倍光学系では、絞りよりも像側に、所定の正レンズ群が複数配置され、第１の所定の正レンズ群は、複数の所定の正レンズ群のうちで、最も物体側に配置され、以下の条件式（３）を満足することが好ましい。
　０＜ΔGpmax／ΔGpobj≦０．６　　　（３）
　ここで、
　ΔGpmaxは、所定の正レンズ群のうち何れか２つの所定の正レンズ群の光軸上の間隔の変化量のうち、最大となる変化量、
　ΔGpobjは、第１の所定の正レンズ群の光軸上の移動量のうち、最大となる移動量、
である。
　ここで、ΔGpmaxは、所定の正レンズ群が３つ以上のレンズ群から構成される場合、当該３つ以上のレンズ群から２つのレンズ群を選択する全ての組み合わせの中で、正レンズ群の光軸上の間隔の変化量のうち、最大となる変化量である。
　所定の正レンズ群を複数配置し、変倍時に、２つの所定の正レンズ群の間隔を変化させることにより、変倍を行っても像面が変動しないようにすることが可能となる。
　条件式（３）の上限値を上回らないようにすることで、２つの所定の正レンズ群の間隔の変化量が大きくなりすぎない。この場合、所定の正レンズ群が一つの場合の機能を、複数の所定の正レンズ群全体で発揮することが可能となる。よって、所定の正レンズ群が複数配置された場合においても、諸収差、特に、低倍時の軸外収差を良好に補正することができる。
　なお、レンズ群の移動量は、レンズ群と像面との間の距離の変化量であって、レンズ群と像面との間の距離は像面を基準として算出する。例えば、レンズ群と像面との間の距離が低倍端でＤL、高倍端でＤHの場合、レンズ群の移動量は｜ＤH－ＤL｜になる。
　ここで、条件式（３）に代えて、以下の条件式（３’）を満足することが好ましい。
　０．０１＜ΔGpmax／ΔGpobj≦０．５　　　（３’）
　また、条件式（３）に代えて、以下の条件式（３’’）を満足することがより好ましい。
　０．０２＜ΔGpmax／ΔGpobj≦０．４　　　（３’’）
　また、条件式（３）に代えて、以下の条件式（３’’’）を満足することがより好ましい。
　０．０３＜ΔGpmax／ΔGpobj≦０．３５　　　（３’’’）
　また、本実施形態の変倍光学系は、以下の条件式（４）を満足することが好ましい。
　０．１≦ｆG1／ｆG2≦５　　　（４）
　ここで、
　ｆG1は、第１レンズ群の焦点距離、
　ｆG2は、第２レンズ群の焦点距離、
である。
　条件式（４）の下限値を下回らないようにすることで、第１レンズ群の焦点距離が小さくなりすぎない。その結果、比較的少ないレンズ枚数で、第１レンズ群内での諸収差、特に、球面収差や像面湾曲を良好に補正することができる。
　条件式（４）の上限値を上回らないようにすることで、第１レンズ群の焦点距離が大きくなりすぎない。その結果、第１レンズ群から射出する軸上光束や軸外光束の発散を抑えることができる。また、特に、第２レンズ群に入射する光束径が、高倍時に大きくなりすぎないように抑えることができる。このようなことから、諸収差、特に、低倍時の球面収差やコマ収差を良好に補正することができる。
　ここで、条件式（４）に代えて、以下の条件式（４’）を満足することが好ましい。
　０．２≦ｆG1／ｆG2≦４　　　（４’）
　また、条件式（４）に代えて、以下の条件式（４’’）を満足することがより好ましい。
　０．３≦ｆG1／ｆG2≦３　　　（４’’）
　また、条件式（４）に代えて、以下の条件式（４’’’）を満足することがより好ましい。
　０．４≦ｆG1／ｆG2≦２　　　（４’’’）
　また、本実施形態の変倍光学系では、低倍端から高倍端への変倍時に、絞りが像側から物体側に移動することが好ましい。
　変倍時に絞りが移動することによって、光学系の全長に対するレンズ群の移動スペースが大きくなる。そのため、所望の倍率を確保しながら、光学系の全長を短縮することが可能となる。
　また、絞りより物体側にあるレンズ群と絞りより像側にあるレンズ群の各々で、倍率色収差が発生する。ここで、本実施形態の変倍光学系では、変倍によらず、各々のレンズ群で発生する倍率色収差のバランスをとることができる。そのため、低倍時と高倍時の両方で、光学系全体の倍率色収差を良好に補正することができる。
　また、本実施形態の変倍光学系は、以下の条件式（５）を満足することが好ましい。
　０．２≦ｆG1／ｆLGp≦１０　　　（５）
　ここで、
　ｆG1は、第１レンズ群の焦点距離、
　ｆLGpは、低倍端での所定の正レンズ群の焦点距離、
である。
　条件式（５）の下限値を下回らないようにすることで、所定の正レンズ群の焦点距離が大きくなりすぎない。その結果、低倍時において、絞りを通過した軸外光束を収斂させながら、その光線高が高くなりすぎないように抑えることが可能になる。そのため、光学系の全長の短縮と細径化の両立が可能になり、また、軸外収差、特に、コマ収差を良好に補正することが可能となる。
　条件式（５）の上限値を上回らないようにすることで、所定の正レンズ群の焦点距離が小さくなりすぎない。その結果、所定の正レンズ群内で像面湾曲や倍率色収差などが発生しても、その発生量が大きくなりすぎないように抑えることが可能となる。そのため、特に、低倍時での軸外収差を良好に補正することが可能となる。
　なお、所定の正レンズ群が１つの場合、ｆLGpは、１つの所定の正レンズ群の焦点距離である。
　また、所定の正レンズ群が複数の場合、最も絞り側に位置する所定の正レンズ群から最も像側に位置する所定の正レンズ群までを１つのレンズ群とみなす。そして、この１つのレンズ群を、所定の正レンズ群とみなす。よって、所定の正レンズ群が複数の場合、ｆLGpは、この１つのレンズ群の焦点距離である。例えば、絞りの像側に、物体側から像側に順に、第１の所定の正レンズ群と、負レンズ群と、第２の所定の正レンズ群と、が配置されている場合、ｆLGpは、当該第１の所定の正レンズ群と、当該負レンズ群と、当該第２の所定の正レンズ群との合成の焦点距離である。
　ここで、条件式（５）に代えて、以下の条件式（５’）を満足することが好ましい。
　０．３≦ｆG1／ｆLGp≦８　　　（５’）
　また、条件式（５）に代えて、以下の条件式（５’’）を満足することがより好ましい。
　０．３５≦ｆG1／ｆLGp≦４　　　（５’’）
　また、条件式（５）に代えて、以下の条件式（５’’’）を満足することがより好ましい。
　０．４≦ｆG1／ｆLGp≦２　　　（５’’’）
　また、本実施形態の変倍光学系では、所定の正レンズを１つ以上有し、所定の正レンズに、高分散の硝材が用いられていることが好ましい。
　Ｃ線とｄ線との間で軸上色収差と倍率色収差を補正すると、ｇ線の色収差が補正過剰になることがある。ここで、一般的に、高分散の硝材は部分分散比θgfの値が高い。そこで、高分散の硝材を正レンズに用いることで、補正過剰になってしまうｇ線の色収差を良好に補正することができる。
　なお、ここでの高分散の硝材とは、アッベ数が３０以下の硝材を指す。
　また、本実施形態の変倍光学系は、以下の条件式（６）を満足することが好ましい。
　－１≦ＤHGpop／ＤHGpoi≦０．６５　　　（６）
　ここで、
　ＤHGpopは、高倍端での所定の正レンズ群における最も物体側のレンズ面から物体側主面までの光軸上の距離、
　ＤHGpoiは、高倍端での所定の正レンズ群における最も物体側のレンズ面から最も像側のレンズ面までの光軸上の距離、
である。
　ここで、物体側主面が、所定の正レンズ群における最も物体側のレンズ面よりも像側に位置している場合、ＤHGpopの値は正の値となり、物体側に位置している場合、ＤHGpopの値は負の値となる。
　条件式（６）の下限値を下回らないようにすることで、軸上光線の光線高が高い絞り近傍において、所定の正レンズ群の物体側レンズ面の正の屈折力が大きくなりすぎないようにすることが可能となる。そのため、特に球面収差を良好に補正することが可能となる。
　条件式（６）の上限値を上回らないようにすることで、所定の正レンズ群の構成をテレフォトの構成にして、所定の正レンズ群の主点を物体側に位置させることが可能となる。このようにすると、高倍時に、絞り近傍に所定の正レンズ群が位置することになる。すなわち、絞りの近傍に強い正の屈折力を持たせることになるので、軸上光束と軸外光束の発散を抑えられる。そのため、コマ収差の発生を抑えながら、像面湾曲を十分に補正することが可能となる。その結果、観察範囲を大きくしながら光学系を小型化し、またコマ収差や像面湾曲などの収差を良好に補正することが可能となる。
　なお、所定の正レンズ群よりも像側のレンズ群に、負の屈折作用を持たせても良い。このようにすることで、光学系の全長を短くしながら、所望の倍率を確保することができる。
　また、所定の正レンズ群が１つの場合、ＤHGpoiは、１つの所定の正レンズ群における最も物体側のレンズ面から最も像側のレンズ面までの光軸上の距離である。また、所定の正レンズ群が複数の場合、ＤHGpoiは、最も物体側に位置する所定の正レンズ群における最も物体側のレンズ面から、最も像側に位置する所定の正レンズ群における最も像側のレンズ面までの光軸上の距離である。
　ここで、条件式（６）に代えて、以下の条件式（６’）を満足することが好ましい。
　－０．７≦ＤHGpop／ＤHGpoi≦０．５５　　　（６’）
　また、条件式（６）に代えて、以下の条件式（６’’）を満足することがより好ましい。
　－０．３≦ＤHGpop／ＤHGpoi≦０．５　　　（６’’）
　また、条件式（６）に代えて、以下の条件式（６’’’）を満足することがより好ましい。
　０≦ＤHGpop／ＤHGpoi≦０．３　　　（６’’’）
　また、本実施形態の変倍光学系では、絞りと、所定の負レンズ群と、を有し、所定の負レンズ群は負の屈折力を有すると共に、絞りと隣り合うように配置され、以下の条件式（７）を満足することが好ましい。
　｜ＤsGno／φHs｜≦１　　　（７）
　ここで、
　ＤsGnoは、絞りから所定の負レンズ群における最も絞り側のレンズ面までの光軸上の距離、
　φHsは、高倍端での絞りの直径、
である。
　本実施形態の変倍光学系では、所定の負レンズ群が絞りと隣り合うように配置されている。ここで、絞りとレンズ群とが隣り合うとは、絞りとレンズ群との間にレンズ群が配置されていないことを意味する。そして、条件式（７）を満足することで、絞りの近傍に、負の屈折力を有するレンズ群を配置することができる。これにより、特に、高倍時の軸上色収差を良好に補正しつつ、変倍による倍率色収差の変動を抑えることができる。そのため、変倍時に絞りを固定、又はその移動量を極力小さくしても、変倍による倍率色収差の変動を抑えながら、軸上色収差を良好に補正することが可能となる。
　なお、ＤsGnosは、変倍に際してその値が変化する場合は、低倍端から高倍端までの間で最大となるときの距離である。
　ここで、条件式（７）に代えて、以下の条件式（７’）を満足することが好ましい。
　｜ＤsGno／φHs｜≦０．６　　　（７’）
　また、条件式（７）に代えて、以下の条件式（７’’）を満足することがより好ましい。
　｜ＤsGno／φHs｜≦０．４　　　（７’’）
　また、条件式（７）に代えて、以下の条件式（７’’’）を満足することがより好ましい。
　｜ＤsGno／φHs｜≦０．３　　　（７’’’）
　また、本実施形態の変倍光学系では、所定の負レンズ群は、１枚以上の正レンズと、１枚以上の負レンズと、を少なくとも有し、正レンズに、負レンズよりも高分散の硝材を用いていることが好ましい。
　高分散の硝材を用いた正レンズを、所定の負レンズ群内に配置することで、色収差の補正作用が過剰になることを防ぐことができる。そのため、特に、高倍時の軸上色収差を良好に補正することが可能となる。
　また、Ｃ線とｄ線との間で軸上色収差と倍率色収差を補正すると、ｇ線の色収差が補正過剰になることがある。ここで、一般的に、高分散の硝材は部分分散比θgfの値が高い。そこで、部分分散比θgfの値が大きい硝材を正レンズとして用いることで、補正過剰になってしまうｇ線の色収差を良好に補正することができる。
　また、本実施形態の変倍光学系では、正レンズと負レンズとが接合されていることが好ましい。
　所定の負レンズ群は、絞りと隣り合うように配置されている。ここで、絞りの近傍では、光線高が高くなる。そこで、絞り近傍に配置された所定の負レンズ群を、正レンズと負レンズとで構成する。正レンズと負レンズの一対は色収差補正作用が大きいので、レンズ対を接合することにより、色コマ収差の発生を抑えることができる。
　第２実施形態の変倍光学系は、低倍端から高倍端までの間で倍率が変化する光学系であって、最も物体側に配置され、正の屈折力を有する第１レンズ群と、第１レンズ群よりも像側に配置され、負の屈折力を有する第２のレンズ群と、を少なくとも有し、第２レンズ群よりも物体側に配置された絞りを有し、変倍時に、第２レンズ群は移動して、第１レンズ群と第２レンズ群との間隔が変化し、第２レンズ群よりも像側に、第３レンズ群が配置され、以下の条件式（８）を満足することを特徴とする。
　０．１５≦ΔG2max／ＤHIGi≦２　　　（８）
　ここで、
　ΔG2maxは、第２レンズ群の光軸上の移動量のうち、最大となる移動量、
　ＤHIGiは、高倍端での第３レンズ群の最も物体側のレンズ面から像面までの光軸上の距離、
である。
　第２実施形態の変倍光学系は、上述の基本構成を備え、更に、第２レンズ群に負の屈折力を持たせると共に、第２レンズ群を移動させることで、第１レンズ群と第２レンズ群と間隔を変化させ、これにより変倍を行っている。加えて、絞りを第２レンズ群よりも物体側に配置すると共に、第２レンズ群よりも像側に、第３レンズ群を配置し、なお、第２実施形態の変倍光学系では、共役長が一定の状態で変倍が行われる。
　基本構成の技術的意義については既に説明しているので、説明は省略する。
　第２レンズ群が負の屈折力を持つことにより、絞りよりも物体側でレンズ径を小さくすることが可能になる。
　また、絞りを第２レンズ群よりも物体側に配置することにより、変倍時に絞りを固定、又はその移動量を極力小さくしても、変倍による入射瞳位置の変動を抑えることが可能となる。その結果、変倍によらず、テレセントリック性を適切に確保することができる。
　また、第２レンズ群よりも像側に、第３レンズ群が配置されている。
　また、このような光学系にすることにより、観察範囲を大きく保ちながら、装置を小型化することが可能となる。
　なお、絞りは第１レンズ群の内部に配置しても良く、第１レンズ群と第２レンズ群との間に配置しても良い。
　そして、本実施形態の変倍光学系は、条件式（８）を満足する。
　条件式（８）の下限値を下回らないようにすることで、変倍作用を主に負担している第２レンズ群の移動量を十分に確保しながら、光学系の全長を短縮することが可能となる。また、第１レンズ群と第２レンズ群の各々で、屈折力の絶対値を大きくしすぎることなく、所望の変倍比を確保することができる。そのため、第１レンズ群と第２レンズ群の各々で、諸収差、特に、像面湾曲を良好に補正することができる。その結果、光学系全体の収差をバランスよく補正でき、また、各々の収差も良好に補正することができる。
　条件式（８）の上限値を上回らないようにすることで、高倍時に第３レンズ群の物体側レンズから像面までの距離が短くなりすぎない。そのため、高倍時に、第３レンズ群のレンズ構成が極端にテレフォト構成になることなく、所望の倍率が得られる。その結果、第３レンズ群での諸収差、特に、球面収差やコマ収差を良好に補正することができる。
　このように、本実施形態の変倍光学系では、諸収差が良好に補正されている。そのため、本実施形態の変倍光学系を所定の撮像素子と組み合わせることで、観察範囲を大きく保ちながら、撮像装置をより小型化することが可能となる。
　ここで、条件式（８）に代えて、以下の条件式（８’）を満足することが好ましい。
　０．２≦ΔG2max／ＤHIGi≦１．７　　　（８’）
　また、条件式（８）に代えて、以下の条件式（８’’）を満足することがより好ましい。
　０．３≦ΔG2max／ＤHIGi≦１．５　　　（８’’）
　また、条件式（８）に代えて、以下の条件式（８’’’）を満足することがより好ましい。
　０．３５≦ΔG2max／ＤHIGi≦１　　　（８’’’）
　なお、本実施形態の変倍光学系は、以下の条件式（２）を満足することが好ましい。
　０＜ＢＦL／Ｙ≦４．３　　　（２）
　ここで、
　ＢＦLは、低倍端でのバックフォーカス、
　Ｙは、変倍光学系全系における最大像高、
である。
　条件式（２）の技術的意義は既に説明したので、説明は省略する。
　また、本実施形態の変倍光学系では、所定の正レンズを１つ以上有し、所定の正レンズに高分散の硝材を用いていることが好ましい。
　Ｃ線とｄ線との間で軸上色収差と倍率色収差を補正すると、ｇ線の色収差が補正過剰になることがある。ここで、一般的に、高分散の硝材は部分分散比θgfの値が高い。そこで、高分散の硝材を正レンズに用いることで、補正過剰になってしまうｇ線の色収差を良好に補正することができる。
　なお、ここでの高分散の硝材とは、アッベ数が３０以下の硝材を指す。
　また、本実施形態の変倍光学系は、以下の条件式（４－１）を満足することが好ましい。
　－２．５≦ｆG1／ｆG2≦－０．２　　　（４－１）
　ここで、
　ｆG1は、第１レンズ群の焦点距離、
　ｆG2は、第２レンズ群の焦点距離、
である。
　条件式（４－１）の下限値を下回らないようにすることで、第２レンズ群の焦点距離が小さくなりすぎない。この場合、第２レンズ群での軸上光束の発散と軸外光束の発散が強くなりすぎないように抑制することができる。そのため、諸収差、低倍時では主にコマ収差を、高倍時では主に球面収差を良好に補正することができる。
　条件式（４－１）の上限値を上回らないようにすることで、第２レンズ群の焦点距離が大きくなりすぎない。この場合、第１レンズ群と第２レンズ群との間隔の変化によって、変倍作用の大部分を生じさせることが可能になる。しかも、両者の間隔の変化量を大きくしすぎることなく、所望の変倍比を得ることが可能となる。そのため、光学系の全長の短縮が可能となる。また、第２レンズ群の負の屈折力が小さくなりすぎないために、特に、高倍時での像面湾曲を十分に補正することが可能となる。
　ここで、条件式（４－１）に代えて、以下の条件式（４－１’）を満足することが好ましい。
　－２．４≦ｆG1／ｆG2≦－０．２５　　　（４－１’）
　また、条件式（４－１）に代えて、以下の条件式（４－１’’）を満足することがより好ましい。
　－２．２≦ｆG1／ｆG2≦－０．３　　　（４－１’’）
　また、条件式（４－１）に代えて、以下の条件式（４－１’’’）を満足することがより好ましい。
　－２≦ｆG1／ｆG2≦－０．３５　　　（４－１’’’）
　また、本実施形態の変倍光学系では、第３レンズ群は正の屈折力を有すると共に、第２レンズ群よりも像側に、第２レンズ群に隣り合うように配置され、変倍時、第２レンズ群と第３レンズ群との間隔が変化し、以下の条件式（９）を満足することが好ましい。
　－７．５≦ｆG3／ｆG2≦－１　　　（９）
　ここで、
　ｆG2は、第２レンズ群の焦点距離、
　ｆG3は、第３レンズ群の焦点距離、
である。
　第２レンズ群よりも像側に正の屈折力を有する第３レンズ群を配置している。
　条件式（９）の下限値を上回らないようにすることで、第３レンズ群の焦点距離が大きくなりすぎない。そのため、特に、低倍時において、第２レンズ群で発散した軸外光束を第３レンズ群で収斂させながら、その光線高が高くなりすぎないように抑えることが可能になる。そのため、光学系の細径化が可能になり、また、軸外収差を良好に補正することが可能となる。
　条件式の（９）上限値を上回らないようにすることで、第３レンズ群の焦点距離が短くなりすぎない。そのため、第３レンズ群内で発生する諸収差、特に、コマ収差や倍率色収差の発生を抑えることが可能となる。その結果、光学系全体の諸収差、特に、低倍時の軸外収差を良好に補正することが可能となる。
　ここで、条件式（９）に代えて、以下の条件式（９’）を満足することが好ましい。
　－７≦ｆG3／ｆG2≦－１．３　　　（９’）
　また、条件式（９）に代えて、以下の条件式（９’’）を満足することがより好ましい。
　－６≦ｆG3／ｆG2≦－１．７　　　（９’’）
　また、条件式（９）に代えて、以下の条件式（９’’’）を満足することがより好ましい。
　－５≦ｆG3／ｆG2≦－２　　　（９’’’）
　また、本実施形態の変倍光学系では、第２レンズ群よりも像側に、正の屈折力を有する第３レンズ群が配置され、第３レンズ群よりも像側に、１つ以上のレンズ群を有し、以下の条件式（１０）を満足することが好ましい。
　０．０７≦ｆHG1G3／ｆHGI≦１　　　（１０）
　ここで、
　ｆHG1G3は、高倍端での第１レンズ群と、第２レンズ群と、第３レンズ群との合成焦点距離、
　ｆHGIは、高倍端での第３レンズ群よりも像側に位置するレンズ群の合成焦点距離、
である。
　条件式（１０）の下限値を下回らないようにすることで、第３レンズ群よりも像側に位置するレンズ群の焦点距離が大きくなりすぎない。この場合、第３レンズ群よりも像側に位置するレンズ群の倍率を大きくしすぎることなく、高倍時に所望の倍率を得ることができる。そのため、第１レンズ群から第３レンズ群までで発生した収差が、像面では縮小されることになる。その結果、諸収差、主に、高倍時の球面収差や軸上色収差を良好に補正することが可能となる。
　条件式（１０）の上限値を上回らないようにすることで、第１レンズ群から第３レンズ群までのレンズ群の合成焦点距離が小さくなりすぎない。この場合、高倍時、大きな開口数で物体から射出した軸外光束の発散を抑えた状態で、第３レンズ群よりも像側に位置するレンズ群へこの軸外光束を入射させることが可能となる。そのため、第３レンズ群よりも像側に位置するレンズ群でのコマ収差の発生を抑えながら、諸収差、特に、像面湾曲や倍率色収差を良好に補正することが可能となる。
　ここで、条件式（１０）に代えて、以下の条件式（１０’）を満足することが好ましい。
　０．０８≦ｆHG1G3／ｆHGI≦０．９　　　（１０’）
　また、条件式（１０）に代えて、以下の条件式（１０’’）を満足することがより好ましい。
　０．１≦ｆHG1G3／ｆHGI≦０．８　　　（１０’’）
　また、条件式（１０）に代えて、以下の条件式（１０’’’）を満足することがより好ましい。
　０．２≦ｆHG1G3／ｆHGI≦０．７　　　（１０’’’）
　また、本実施形態の変倍光学系では、第２レンズ群は、１枚以上の正レンズと、１枚以上の負レンズと、を少なくとも有し、正レンズに、負レンズよりも高分散の硝材を用いていることが好ましい。
　高分散の硝材を用いた正レンズを、負の屈折力を有する第２レンズ群内に配置することで、特に、高倍時の軸上色収差を良好に補正することが可能となる。
　また、Ｃ線とｄ線との間で軸上色収差と倍率色収差を補正すると、ｇ線の色収差が補正過剰になることがある。ここで、一般的に、高分散の硝材は部分分散比θgfの値が高い。そこで、部分分散比θgfの値が大きい硝材を正レンズとして用いることで、補正過剰になってしまうｇ線の色収差を良好に補正することができる。
　また、本実施形態の変倍光学系では、第２レンズ群は、２枚以上の負レンズを有することが好ましい。
　このようにすることで、第２レンズ群の負の屈折力を２枚以上の負レンズに分担させることができる。これにより、第２レンズ群内での球面収差が過剰補正になることを抑えることが可能となる。そのため、光学系全体の球面収差を、変倍によらず安定して良好に補正することが可能となる。
　また、本実施形態の変倍光学系では、第１レンズ群は、２組以上の接合レンズを有することが好ましい。
　このようにすることで、第１レンズ群に強い屈折作用を持たせながら、軸上色収差を良好に補正することができる。更に、レンズが接合されていることによって、倍率色収差や色コマ収差も良好に補正することが可能となる。
　特に、本実施形態の変倍光学系では、第２レンズ群に発散作用を持たせている。このような光学系においては、第１レンズ群での収差が第１レンズ群よりも像側に位置するレンズ群によって拡大されてしまう。そのため、第１レンズ群で軸上色収差や倍率色収差が良好に補正されていることは、光学系全体での軸上色収差や倍率色収差の良好な補正に大きく寄与する。
　また、本実施形態の変倍光学系では、第３レンズ群よりも像側に、１枚以上の正レンズと、１枚以上の負レンズと、を有し、正レンズと負レンズのうち、最も物体側に配置された物体側正レンズと、最も像側に配置された像側負レンズが、以下の条件式（１１）を満足することが好ましい。
　０．５≦ＤHpn／ＤHpi≦０．９９　　　（１１）
　ＤHpnは、高倍端での物体側正レンズの物体側面から像側負レンズの像側面までの光軸上の距離、
　ＤHpiは、高倍端での物体側正レンズの物体側面から像面までの光軸上の距離、
である。
　第３レンズ群よりも像側に、少なくとも正レンズと負レンズをそれぞれ１枚以上配置し、それらの間隔を適切にするにより、軸外収差が良好に補正された状態を保ちながら、光学系の全長を短縮することが可能となる。
　条件式（１１）の下限値を下回らないようにすることで、第３レンズよりも像側に位置するレンズ群の構成をテレフォト構成にすることが可能となる。この場合、バックフォーカスが短縮できるので、光学系の全長を短縮することができる。また、正レンズで収斂した光の光束径が十分に小さくなる位置に負レンズを配置できるので、像面湾曲を良好に補正することが可能となる。
　条件式（１１）の上限値を上回らないようにすることで、バックフォーカスを適切に確保することができる。これにより、レンズと撮像素子との多重反射によってゴーストが発生しても、ゴーストが高密度で撮像素子面に入射することを防ぐことが可能となる。
　ここで、条件式（１１）に代えて、以下の条件式（１１’）を満足することが好ましい。
　０．５５≦ＤHpn／ＤHpi≦０．９５　　　（１１’）
　また、条件式（１１）に代えて、以下の条件式（１１’’）を満足することがより好ましい。
　０．６≦ＤHpn／ＤHpi≦０．９３　　　（１１’’）
　また、条件式（１１）に代えて、以下の条件式（１１’’’）を満足することがより好ましい。
　０．６５≦ＤHpn／ＤHpi≦０．９　　　（１１’’’）
　第３実施形態の変倍光学系は、低倍端から高倍端までの間で倍率が変化する光学系であって、最も物体側に配置され、正の屈折力を有する第１レンズ群と、第１レンズ群よりも像側に配置された第２レンズ群と、を少なくとも有し、変倍光学系は、変倍時に共役長が変化する光学系であって、変倍時に移動するレンズ群を有し、以下の条件式（１２）を満足することを特徴とする。
　０．０１≦｜Δiomax／Δmax｜≦５　　　（１２）
　ここで、
　Δiomaxは、共役長の変化量のうち、最大となる変化量、
　Δmaxは、移動するレンズ群の移動量のうち、最大となる移動量、
である。
　第３実施形態の変倍光学系は、上述の基本構成を備え、更に、変倍時に移動するレンズ群を有する。また、本実施形態の変倍光学系では、変倍に伴って共役長が変化する。
　基本構成の技術的意義については既に説明しているので、説明は省略する。
　そして、本実施形態の変倍光学系は、条件式（１２）を満足する。
　条件式（１２）の下限値を下回らないようにすることで、変倍したときの共役長の変化量を十分に確保することができる。この場合、どの倍率においても、物体位置、像位置及び絞り位置の３つの位置に対する各レンズ群の相対的な位置を、レンズ群の間隔によらず調整することができる。そのため、諸収差、特に、倍率色収差や歪曲収差を良好に補正することが可能となる。
　条件式（１２）の上限値を上回らないようにすることで、変倍したときの共役長の変化量が大きくなりすぎないようにすることができる。そのため、光学系を大型化せずに、変倍によらず移動するレンズ群の移動スペースを十分に確保することができ、また、収差を良好に補正できる。
　このように、本実施形態の変倍光学系では、諸収差が良好に補正されている。そのため、本実施形態の変倍光学系を所定の撮像素子と組み合わせることで、観察範囲を大きく保ちながら、撮像装置をより小型化することが可能となる。
　ここで、条件式（１２）に代えて、以下の条件式（１２’）を満足することが好ましい。
　０．１≦｜Δiomax／Δmax｜≦３　　　（１２’）
　また、条件式（１２）に代えて、以下の条件式（１２’’）を満足することがより好ましい。
　０．１５≦｜Δiomax／Δmax｜≦２　　　（１２’’）
　また、条件式（１２）に代えて、以下の条件式（１２’’’）を満足することがより好ましい。
　０．２≦｜Δiomax／Δmax｜≦１　　　（１２’’’）
　なお、本実施形態の変倍光学系では、第１レンズ群は、最も物体側に配置された第１物体側レンズを有し、以下の条件式（１３）を満足することが好ましい。
　｜Δwd／Ｄwdmax｜≦０．５　　　（１３）
　ここで、
　Δwdは、物体から第１物体側レンズの物体側面までの距離の変化量のうち、最大となる変化量、
　Ｄwdmaxは、物体から第１物体側レンズの物体側面までの距離のうち、最大となる距離、
である。
　物体側の開口数が大きい光学系は、顕微鏡の光学系として使われる。このような光学系では、一般的に被写界深度が小さいので、第１物体側レンズから物体までの距離の調整を精度よく行う必要がある。一方で、変倍やフォーカスで使用されるアクチュエータは、一般的に、広い駆動幅と高い位置精度とを両立することは難しい。このようなことから、駆動幅を小さくすることで、より高い位置精度が容易に実現できる。
　条件式（１３）の上限値を上回らないようすることで、変倍による第１物体側レンズから物体までの距離の変化量を小さく抑えることが可能となる。よって、精度のよいレンズ群の位置調整が可能となる。
　ここで、条件式（１３）に代えて、以下の条件式（１３’）を満足することが好ましい。
　｜Δwd／Ｄwdmax｜≦０．４　　　（１３’）
　また、条件式（１３）に代えて、以下の条件式（１３’’）を満足することがより好ましい。
　｜Δwd／Ｄwdmax｜≦０．３５　　　（１３’’）
　また、条件式（１３）に代えて、以下の条件式（１３’’’）を満足することがより好ましい。
　｜Δwd／Ｄwdmax｜≦０．３　　　（１３’’’）
　また、本実施形態の変倍光学系では、第１レンズ群から物体までの距離が一定になるように、第１レンズ群が移動することが好ましい。
　このようにすることで、例えば、物体をステージに載置した場合、変倍時にステージと第１レンズ群が略一体となって移動することになる。これにより、第１レンズ群から物体までの距離を大きく変動させることなく変倍することができる。そのため、物体と変倍光学系とが衝突することを避けることができる。また、第１レンズ群とステージの各々を、異なるアクチュエータで駆動しても、フォーカス位置が大幅にずれることがない。
　なお、ここでの略一体とは、変倍のためにステージと第１レンズ群とが同一のアクチュエータによって駆動される状態のことを指している。なお、第１レンズ群から物体までの距離を微調整するために、上述のように、第１レンズ群とステージの各々を、異なるアクチュエータで駆動する場合がある。そこで、距離の微調整が条件式（１３）を満足する状態で変倍が行われる場合、異なるアクチュエータによる駆動であっても、ステージと第１レンズ群の駆動は略一体とみなす。
　また、本実施形態の変倍光学系は、低倍端から高倍端までの間で倍率が変化する光学系であって、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する１つまたは２つのレンズ群と、負の屈折力を有する１つまたは２つのレンズ群と、からなり、変倍時に、隣り合うレンズ群との間隔が変化することが好ましい。ここで、絞りは、第２レンズ群と、正の屈折力を有する１つまたは２つのレンズ群と、の間に、配置されていることが好ましい。また、絞りは、第２レンズ群と共に移動することが好ましい。
　より具体的には、本実施形態の変倍光学系は、５つのレンズ群によって構成され、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、正の屈折力を有する第４レンズ群と、負の屈折力を有する第５レンズ群と、からなり、変倍時に、隣り合うレンズ群との間隔が変化することが好ましい。
　ここで、第１レンズ群において、最も像側に配置されたレンズは、像側に凸面を向けたメニスカスレンズであることが好ましい。また、第１レンズ群において、像側から２番目に位置するレンズは、両凸正レンズであることが好ましい。
　また、第２レンズ群において、最も物体側に配置されたレンズは、物体側面が、物体側に凸面を向けていることが好ましい。また、第２レンズ群において、像側から物体側に向けて、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズと、両凸正レンズと、両凹負レンズと、を配置することが好ましい。
　また、第３レンズ群において、最も物体側に配置されたレンズは、物体側面が物体側に凸面を向けていることが好ましい。また、第３レンズ群において、最も像側に配置されたレンズは、物体側に凸面を向けたメニスカスレンズであることが好ましい。
　また、第４レンズ群において、最も物体側に配置されたレンズは、像側面が、像側に凸面を向けていることが好ましい。また、第４レンズ群において、最も像側に配置されたレンズは、物体側面が、像側に凸面を向けていることが好ましい。また、第４レンズ群において、最も物体側に配置されたレンズは、正の屈折力を有することが好ましい。また、第４レンズ群において、最も像側に配置されたレンズは、負の屈折力を有することが好ましい。
　また、第５レンズ群において、最も物体側に配置されたレンズは、像側に凸面を向けていることが好ましい。また、第５レンズ群において、最も像側に配置されたレンズは、物体側面が、像側に凸面を向けていることが好ましい。また、第５レンズ群において、最も物体側に配置されたレンズは、正の屈折力を有することが好ましい。また、第５レンズ群において、最も像側に配置されたレンズは、負の屈折力を有することが好ましい。
　また、本実施形態の変倍光学系は、低倍端から高倍端までの間で倍率が変化する光学系であって、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、正の屈折力を有する第４レンズ群と、からなり、変倍時に、隣り合うレンズ群との間隔が変化することが好ましい。
　ここで、絞りは、第１レンズ群内、または、第１レンズ群と、第２レンズ群と、の間に、配置されていることが好ましい。
　ここで、第１レンズ群において、最も像側に配置されたレンズは、平凸レンズであることが好ましい。また、第１レンズ群において、最も像側に配置されたレンズは、正の屈折力を有することが好ましい。
　また、第２レンズ群において、最も物体側に配置されたレンズは、像側面が、物体側に凸面を向けていることが好ましい。また、第２レンズ群において、最も像側に配置されたレンズは、物体側に凸面を向けていることが好ましい。また、第２レンズ群において、最も物体側に配置されたレンズは、負の屈折力を有することが好ましい。また、第２レンズ群において、最も像側に配置されたレンズは、正の屈折力を有することが好ましい。
　また、第３レンズ群において、最も物体側に配置されたレンズは、両凸正レンズであることが好ましい。また、第３レンズ群において、最も像側に配置されたレンズは、像側面が物体側に凸面を向けていることが好ましい。
　また、第４レンズ群において、最も物体側に配置されたレンズは、物体側面が、物体側に凸面を向けていることが好ましい。また、第４レンズ群において、最も像側に配置されたレンズは、像側面が、物体側に凸面を向けていることが好ましい。また、第４レンズ群において、最も物体側に配置されたレンズは、正の屈折力を有することが好ましい。
　また、本実施形態の変倍光学系は、低倍端から高倍端までの間で倍率が変化する光学系であって、物体側から順に、正の屈折力を有する１つまたは２つのレンズ群と、負の屈折力を有する１つのレンズ群と、正の屈折力を有する１つまたは２つのレンズ群と、負の屈折力を有する１つまたは２つのレンズ群と、からなり、変倍時に、隣り合うレンズ群との間隔が変化することが好ましい。
　ここで、絞りは、最も物体側に位置する正の屈折力を有する１つまたは２つのレンズ群内、または、最も物体側に位置する正の屈折力を有する１つまたは２つのレンズ群と、負の屈折力を有する１つのレンズ群と、の間に配置されることが好ましい。
　より具体的には、本実施形態の変倍光学系は、５つのレンズ群によって構成され、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群と、負の屈折力を有する第３レンズ群と、正の屈折力を有する第４レンズ群と、負の屈折力を有する第５レンズ群と、からなり、変倍時に、隣り合うレンズ群との間隔が変化することが好ましい。
　ここで、第１レンズ群において、最も物体側に配置されたレンズは、像側に凸面を向けたメニスカスレンズであることが好ましい。また、第１レンズ群において、最も像側に配置されたレンズは、物体側面が、物体側に凸面を向けていることが好ましい。また、第１レンズ群において、最も物体側に配置されたレンズは、正の屈折力を有することが好ましい。また、第１レンズ群において、最も像側に配置されたレンズは、正の屈折力を有することが好ましい。
　また、第２レンズ群において、最も物体側に配置されたレンズは、像側に凸面を向けたメニスカスレンズであることが好ましい。また、第２レンズ群において、最も像側に配置されたレンズは、像側に凸面を向けたメニスカスレンズであることが好ましい。また、第２レンズ群において、最も物体側に配置されたレンズは、正の屈折力を有することが好ましい。また、第２レンズ群において、最も像側に配置されたレンズは、負の屈折力を有することが好ましい。
　また、第３レンズ群において、最も物体側に配置されたレンズは、像側に凸面を向けたメニスカスレンズであることが好ましい。また、第３レンズ群において、最も像側に配置されたレンズは、像側に凸面を向けたメニスカスレンズであることが好ましい。また、第３レンズ群において、最も物体側に配置されたレンズは、正の屈折力を有することが好ましい。また、第３レンズ群において、最も像側に配置されたレンズは、負の屈折力を有することが好ましい。
　また、第４レンズ群において、最も物体側に配置されたレンズは、両凸正レンズであることが好ましい。また、第４レンズ群において、最も像側に配置されたレンズは、両凹負レンズであることが好ましい。また、第４レンズ群は、物体側から順に、両凸正レンズと、両凸正レンズと、両凹負レンズと、からなることが好ましい。
　また、第５レンズ群において、最も物体側に配置されたレンズは、物体側面が物体側に凸面を向けていることが好ましい。また、第５レンズ群において、最も像側に配置されたレンズは、両凹負レンズであることが好ましい。また、第５レンズ群において、最も像側に配置されたレンズは、負の屈折力を有することが好ましい。
　また、レンズ群を構成するレンズのうち、隣り合うレンズは樹脂レンズであることが好ましい。このとき、隣り合うレンズの数は２以上であっても良い。
　このようにすることで、レンズ群を軽量化することができる。また、レンズが樹脂で構成されていることで、レンズの保持方式として、レンズ枠へレンズを圧入する方式や、一方のレンズのコバに枠を形成してこの枠に他のレンズを嵌合させる方式を用いることができる。このような方式を用いることとで、レンズ間の偏心を小さくすることができる。
　本実施形態の撮像装置は、撮像素子と、変倍光学系と、を有する撮像装置であって、変倍光学系によって、撮像素子上に光学像が形成され、変倍光学系は、低倍端から高倍端までの間で倍率が変化する光学系であって、最も物体側に配置され、正の屈折力を有する第１レンズ群と、第１レンズ群よりも像側に配置された第２レンズ群と、を少なくとも有し、変倍時に、第１レンズ群と第２レンズ群との間隔が可変であり、以下の条件式（１４）、（１５）を満足することを特徴とする。
　３０００≦２×Ｙ／ｐ　　　（１４）
　０．０８≦ＮＡH　　　（１５）
　ここで、
　Ｙは、変倍光学系全系における最大像高、
　ｐは、撮像素子における画素ピッチ、
　ＮＡHは、高倍端での変倍光学系の物体側の開口数、
である。
　本実施形態の撮像装置に用いられる変倍光学系は、上述の基本構成を備えている。基本構成の技術的意義については既に説明しているので、説明は省略する。
　そして、本実施形態の撮像装置は、条件式（１４）、（１５）を満足する。
　撮像装置としては、例えば、顕微鏡がある。顕微鏡では、視野数は通常２２ｍｍ程度である。視野数２２ｍｍは、変倍光学系の像高に換算すると１１ｍｍ程度になる。
　そこで、本実施形態の変倍光学系を顕微鏡の光学系に用いる場合は、視野数２２ｍｍに相当する観察範囲を得るために、変倍光学系は像高１１ｍｍ程度まで収差が良好に補正されている必要がある。
　デジタル顕微鏡では、撮像した物体像の画像をモニタ上で観察する。このデジタル顕微鏡においては、像高に対して撮像素子の画素ピッチが十分に小さければ、像高が小さくても、視野数２２ｍｍに相当する観察範囲が得られる。また、像高を１１ｍｍ（視野数２２ｍｍ相当）よりも大きくしなくても、より大きな視野数に相当する観察範囲が得られる。この場合、より高い分解能を有することが、変倍光学系に要求されることは言うまでもない。
　通常の顕微鏡では、１次結像面でのエアリーディスク径は２８μｍ程度である。このことを考慮すると、条件式（１４）と（１５）を満足することにより、変倍光学系において十分に高い分解能を確保することができる。この場合、像高に対して十分に細かいサンプリングピッチで、物体の画像の取得が可能となる。そのため、変倍光学系における像高を１１ｍｍよりも大きくすることなく、視野数２２ｍｍ程度の観察範囲、又は視野数２２ｍｍ以上に相当する広い観察範囲を得ることができる。
　例えば、撮像素子の画素ピッチが３μmの場合、像高４．５ｍｍｍが条件式（１４）の下限値となる。この場合、変倍光学系において像高４．５ｍｍまで収差が良好に補正されていれば、視野数２２ｍｍに相当する観察範囲を実現することができる。また、収差が良好に補正されている像高を９ｍｍ程度にすると、通常の顕微鏡に比べて小さい像高であるにもかかわらず、視野数４４ｍｍに相当する広い観察範囲を実現することができる。
　このように、条件式（１４）、（１５）を満足することにより、変倍光学系における像高を通常の顕微鏡における視野数に相当する像高よりも大きくすることなく、高い分解能で、通常の顕微鏡と同等あるいはそれ以上の観察範囲を撮影することができる。そのため、広い観察範囲を保ちつつ、小型化で、しかも解像度の高い画像が得られる撮像装置を実現することが可能となる。
　なお、より小型で観察範囲が広い撮像装置を実現するためには、撮像素子の画素ピッチは３μｍ以下であることが望ましい。
　ここで、条件式（１４）に代えて、以下の条件式（１４’）を満足することが好ましい。
　３５００≦２×Ｙ／ｐ　　　（１４’）
　また、条件式（１４）に代えて、以下の条件式（１４’’）を満足することがより好ましい。
　４０００≦２×Ｙ／ｐ　　　（１４’’）
　また、条件式（１４）に代えて、以下の条件式（１４’’’）を満足することがより好ましい。
　４８００≦２×Ｙ／ｐ　　　（１４’’’）
　ここで、条件式（１５）に代えて、以下の条件式（１５’）を満足することが好ましい。
　０．１≦ＮＡH　　　（１５’）
　また、条件式（１５）に代えて、以下の条件式（１５’’）を満足することがより好ましい。
　０．１２≦ＮＡH　　　（１５’’）
　また、条件式（１５）に代えて、以下の条件式（１５’’’）を満足することがより好ましい。
　０．２≦ＮＡH　　　（１５’’’）
　なお、本実施形態の撮像装置は、以下の条件式（１６）を満足することが好ましい。
　１．０＜εH90／ｐ＜１０　　　（１６）
　ここで、
　εH90は、変倍光学系の高倍端において、波長ｅ線の点像を撮像素子の略中心付近に形成したときの、ベスト像面での点像強度分布の９０％エンサークルドエネルギーの直径、
　ｐは、撮像素子における画素ピッチ、
である。
　デジタル顕微鏡においては、撮像素子の画素ピッチに釣り合った結像性能を変倍光学系に持たせることで、高い分解能を維持したままで撮像装置の小型化が可能となる。特に高倍時には、高い分解能が必要になる。
　点像強度分布は広がりを持っているので、点像強度分布を示す光は複数の画素で受光される。しかしながら、点像強度分布では、周辺の光強度が中心に比べて急激に減少する。この場合、光の大半、すなわち、エンサークルドエネルギーの大半が点像の中心付近に集中している。よって、点像中心に位置する１つの画素に、エンサークルドエネルギーの大半の光が入射すれば、高い分解能を得ることができる。
　条件式（１６）の下限値を下回らないようにすることで、変倍光学系の結像性能に対して十分に小さいピッチでサンプリングすることが可能となるので、高い分解能を実現することが可能となる。また、サンプリングピッチよりも高い周波数成分を持つ構造まで高いコントラストで結像する必要がなくなるため、光学系を小型化することが可能となる。
　条件式（１６）の上限値を上回らないようにすることで、高倍時に、エンサークルドエネルギーの大半を占める光が１つの画素に入射するようになる。そのため、例えば、物体が濃淡のパターンを持つ場合、濃淡のピッチが撮像素子のナイキスト周波数程度となるまで、十分に高いコントラストで物体の光学像を形成することが可能となる。
　このように、本実施形態の撮像装置に用いる変倍光学系では、エンサークルドエネルギーの大半を占める光が１つの画素に入射する程度まで諸収差が良好に補正されている。そのため、本実施形態の変倍光学系を所定の撮像素子と組み合わせることで、観察範囲を大きく保ちながら、撮像装置をより小型化することが可能となる。
　ここで、条件式（１６）に代えて、以下の条件式（１６’）を満足することが好ましい。
　２＜εH90／ｐ＜９　　　（１６’）
　また、条件式（１６）に代えて、以下の条件式（１６’’）を満足することがより好ましい。
　３＜εH90／ｐ＜８　　　（１６’’）
　また、条件式（１６）に代えて、以下の条件式（１６’’’）を満足することがより好ましい。
　４＜εH90／ｐ＜６　　　（１６’’’）
　また、本実施形態の撮像装置は、以下の条件式（１７）を満足することが好ましい。
　０．０６＜ＮＡ’H　　　（１７）
　ここで、
　ＮＡ’Hは、高倍端での変倍光学系の像側の開口数、
である。
　変倍光学系の像側の開口数を大きくすることで、画素ピッチが小さい撮像素子に好適な分解能での結像が可能となる。また、上述のように、高倍時の観察では、より高い分解能が必要になる。そこで、高倍時に条件式（１７）を満足することにより、３μｍ以下の画素ピッチを有する撮像素子を用いた場合であっても、変倍光学系において良好な結像が可能となる。また、この変倍光学系と画素ピッチの小さい撮像素子とを組み合わせることにより、観察範囲を大きく保ちながら、装置をより小型化することが可能となる。
　ここで、条件式（１７）に代えて、以下の条件式（１７’）を満足することが好ましい。
　０．０８＜ＮＡ’H　　　（１７’）
　また、条件式（１７）に代えて、以下の条件式（１７’’）を満足することがより好ましい。
　０．１＜ＮＡ’H　　　（１７’’）
　また、条件式（１７）に代えて、以下の条件式（１７’’’）を満足することがより好ましい。
　０．１２＜ＮＡ’H　　　（１７’’’）
　また、本実施形態の撮像装置は、以下の条件式（１８）を満足することが好ましい。
　－７＜ＬＴL／ｐ＜７　　　（１８）
　ここで、
　ＬＴLは、変倍光学系の低倍端における重心間距離であって、該重心間距離は、最大像高の７０％の位置での、Ｃ線での点像強度分布の重心とｄ線での点像強度分布の重心との間の距離、
　ｐは、撮像素子における画素ピッチ、
である。
　低倍時の観察では、像の周辺部での結像性能が重要となる。低倍時は、特に、周辺部の倍率色収差が小さいことが変倍光学系には求められる。倍率色収差によって画像に生じた色にじみは、デジタル補正（画像処理）を行うことである程度は抑えることができる。しかしながら、変倍光学系の倍率色収差による色にじみの量が画素ピッチに対して大きすぎると、デジタル補正でも十分に補正しきれない。
　条件式（１８）の下限値を下回らないようにすると共に、上限値を上回らないようにすることで、低倍時における倍率色収差の発生量を小さくすることができる。これにより、画像の周辺部における色にじみの発生を、低倍時においても良好に抑えられるので、デジタル補正の必要がなくなる。あるいは、デジタル補正が必要になったとしても、色にじみを良好にデジタル補正することができる。その結果、観察時の色にじみを良好に抑えることができる。
　なお、製造誤差などにより、収差が回転非対称である場合、点像強度分布も非対称になる。このような場合、ＬＴLは、点像強度分布の重心から求めるのではなく、点像強度分布における最大強度の位置から求めれば良い。
　ここで、条件式（１８）に代えて、以下の条件式（１８’）を満足することが好ましい。
　－５＜ＬＴL／ｐ＜５　　　（１８’）
　また、条件式（１８）に代えて、以下の条件式（１８’’）を満足することがより好ましい。
　－４＜ＬＴL／ｐ＜４　　　（１８’’）
　また、条件式（１８）に代えて、以下の条件式（１８’’’）を満足することがより好ましい。
　－３＜ＬＴL／ｐ＜３　　　（１８’’’）
　また、本実施形態の撮像装置は、以下の条件式（１９）を満足することが好ましい。
　－５０＜ＡＴH／ｐ＜５０　　　（１９）
　ここで、
　ＡＴHは、撮像素子の略中心付近における、Ｃ線でのベストピント位置とｄ線でのベストピント位置との差、
　ｐは、撮像素子における画素ピッチ、
である。
　高倍時の観察では、像の中心部での結像性能が重要となる。高倍時は高い分解能が必要で、特に、軸上色収差が小さいことが変倍光学系には求められる。ここで、画素ピッチが大きい場合には、像側の開口数を小さくしたり、球面収差を大きくしたりすることで、焦点深度を大きくし、これにより、軸上色収差による色にじみを軽減することができる。
　しかしながら、画素ピッチが小さくなると、像側の開口数を小さくして焦点深度を大きくすることが困難となる。そこで、条件式（１９）の下限値を下回らないようにすると共に、上限値を上回らないようすることで、画素ピッチが小さい撮像素子を用いた場合であっても、画像の中心部における色にじみの発生を、高倍時であっても良好に抑えることができる。
　ここで、条件式（１９）に代えて、以下の条件式（１９’）を満足することが好ましい。
　－４０＜ＡＴH／ｐ＜４０　　　（１９’）
　また、条件式（１９）に代えて、以下の条件式（１９’’）を満足することがより好ましい。
　－３５＜ＡＴH／ｐ＜３５　　　（１９’’）
　また、条件式（１９）に代えて、以下の条件式（１９’’’）を満足することがより好ましい。
　－３０＜ＡＴH／ｐ＜３０　　　（１９’’’）
　また、本実施形態の撮像装置は、以下の条件式（２０）、（２１）を満足することが好ましい。
　－７°＜ＣＲＡLobj＜７°　　　（２０）
　－７°＜ＣＲＡHobj＜７°　　　（２１）
　ここで、
　ＣＲＡLobjは、低倍端での物体側主光線と光軸とのなす角度、
　ＣＲＡHobjは、高倍端での物体側主光線と光軸とのなす角度、
　物体側主光線は、第１レンズ群に入射する主光線のうち、最大像高の９０％の位置に到達する主光線、
である。
　角度の正負は、光軸から時計回りの方向に測った場合の角度を負、反時計回りの方向に測ったときの角度を正とする。
　条件式（２０）、（２１）の下限値を下回らないようにすると共に、上限値を上回らないようすることで、変倍光学系において、物体側でのテレセントリック性を適切に確保することができる。すなわち、物体から第１レンズ群に入射する軸外主光線を、より光軸と平行にすることができる。これにより、本実施形態の撮像装置に用いられる変倍光学系を、より物体側でテレセントリックな光学系にすることができる。なお、物体側主光線と光軸とのなす角度は、物体面から第１レンズ群の物体側レンズ面までの間の任意の位置における角度である。
　物体側でテレセントリックな光学系では、倍率の変動が少ない。すなわち、光学系から物体までの距離が多少変化しても、光学系によって形成された光学像の大きさの変動を抑えることができる。このようなことから、例えば、本実施形態の撮像装置に用いられる光学系を寸法計測に用いた場合、光学系に対する物体位置が光軸方向で多少変化し、これにより光学系から物体までの距離が多少変化しても、光学像の大きさの変動は少ない。よって、本実施形態の撮像装置では、光学系から物体までの距離が多少変化しても、物体の大きさを正確に計測することができる。なお、物体の大きさは、光軸と垂直な面内における大きさのことである。
　ここで、条件式（２０）に代えて、以下の条件式（２０’）を満足することが好ましい。
　－６°＜ＣＲＡLobj＜６°　　　（２０’）
　また、条件式（２０）に代えて、以下の条件式（２０’’）を満足することがより好ましい。
　－５．５°＜ＣＲＡLobj＜５．５°　　　（２０’’）
　また、条件式（２０）に代えて、以下の条件式（２０’’’）を満足することがより好ましい。
　－５°＜ＣＲＡLobj＜５°　　　（２０’’’）
　ここで、条件式（２１）に代えて、以下の条件式（２１’）を満足することが好ましい。
　－６°＜ＣＲＡHobj＜６°　　　（２１’）
　また、条件式（２１）に代えて、以下の条件式（２１’’）を満足することがより好ましい。
　－５．５°＜ＣＲＡHobj＜５．５°　　　（２１’’）
　また、条件式（２１）に代えて、以下の条件式（２１’’’）を満足することがより好ましい。
　－５°＜ＣＲＡHobj＜５°　　　（２１’’’）
　また、本実施形態の撮像装置では、光学像の画像のコントラストを検知しながら、自動的にフォーカスすることが好ましい。
　物体へのフォーカスを自動的に行うことによって、撮像装置の使用者は異なる倍率の観察をスムーズに行うことが可能となる。
　なお、変倍光学系における変倍も自動で行うことができることが好ましい。このようにすれば、例えば、使用者が異なる倍率での観察を行う際に、異なる倍率への変更をワンタッチで行うことができる。また、低倍での概略な観察と高倍での詳細な観察を、一連のシーケンスで自動化することが可能となる。
　また、本実施形態の撮像装置では、撮像素子を光軸方向に動かすことによってフォーカスすることが好ましい。
　高倍時に変倍光学系の物体側の開口数を大きくして、かつ良好な収差補正を実現するためには、変倍光学系から物体までの距離を短くせざるを得ない場合が多い。しかしながら、変倍光学系から物体までの距離を短くした光学系で、物体までの距離を変化させてフォーカスする方法をとると、光学系と物体とが衝突してしまい、いずれかが破損してしまうことがあり得る。
　特に、画像のコントラストを検知しながら、自動的にフォーカスする場合は、使用者が手動でフォーカスする場合に比べて、一般的に光学系あるいはステージの移動量を大きくとる必要があるため、光学系と物体とが衝突する可能性が高くなる。
　変倍光学系から物体までの距離を変化させずにフォーカスするには、最も物体側に位置するレンズ群以外のレンズ群を移動させる方法と、撮像素子を移動させる方法とがある。ここで、フォーカシングによる倍率の変動や収差の変動が抑えられることから、フォーカス方法としては撮像素子を移動させる方法が望ましい。
　通常の顕微鏡では像側の焦点深度が大きいため、撮像素子を動かしてフォーカスする場合には、撮像素子の移動量を非常に大きくする必要があった。これに対して、本実施形態の変倍光学系は、像側の焦点深度が比較的小さい。そのため、撮像素子の移動量を小さくすることができる。このようなことから、フォーカス方法としては、撮像素子を光軸方向に動かしてフォーカスする方法が適している。
　また、本実施形態の撮像装置は、上述のいずれかの変倍光学系と、撮像素子と、を有することを特徴とする。
　本実施形態の撮像システムは、上述のいずれかの撮像装置と、観察対象となる物体を保持するステージと、物体を照明する光源と、を備えたことを特徴とする。
　観察対象となる物体を保持するステージを備えることで、撮像装置に対する物体の位置を安定的に保持することができる。これにより、所定の撮像素子を用いた場合に、撮像素子の解像力を最大限に活かすことができるので、良好な画像を得ることができる。
　更に、照明装置により物体に照射光を照射することで、撮像時のノイズを低減することができる。その結果、解像度の高い画像を取得することが可能になる。
　なお、本実施形態の撮像システムでは、ステージを光軸方向に動かすことによってフォーカスすることが好ましい。
　本実施形態の撮像装置に用いられる変倍光学系は、（２０）、（２１）を満足することで、物体側でテレセントリックな光学系になる。物体側でテレセントリック性が確保されている光学系では、物体までの距離を変化させてフォーカスすることによって、フォーカシングによる倍率変動やディストーションによる像の大きさの変動が抑えられる。そのため、物体の大きさを、より正確に測定することが可能となる。
　物体までの距離を変化させる方法として、光学系と撮像素子とを同時に動かす方法と、ステージを動かす方法とがあるが、ステージを動かす方法をとることによって可動体を比較的軽量化することができる。その結果、精度の良いフォーカシングが可能となる。
　なお、各条件式について、下限値、上限値の何れかまたは双方を限定することで、その機能をより確実にできるので好ましい。また、各条件式について、より限定した条件式の数値範囲の上限値あるいは下限値のみを限定しても構わない。また、条件式の数値範囲を限定するにあたっては、上記の各条件式の上限値又は下限値を、上記の他の条件式の上限値又は下限値としても良い。
　以下に、本発明のある態様に係る変倍光学系の実施例を、図面に基づいて詳細に説明する。なお、この実施例によりこの発明が限定されるものではない。また、屈折力の正、負は近軸曲率半径に基づく。
　実施例１に係る変倍光学系について説明する。図１は、実施例１に係る変倍光学系の無限遠物点合焦時の光学構成を示す光軸に沿う断面図（レンズ断面図）であって、（ａ）は低倍端での断面図、（ｂ）は高倍端での断面図である。なお、以下全ての実施例において、断面図中、Ｃはカバーガラス、Ｉは撮像素子の撮像面を示している。
　図２は、実施例１に係る変倍光学系の無限遠物点合焦時における収差図である。ここで、“ＦＩＹ”は像高を示している。なお、収差図における記号は、後述の実施例においても共通である。
　また、図２の収差図において、（ａ）、（ｂ）、（ｃ）、（ｄ）は、それぞれ、低倍端における球面収差（ＳＡ）、非点収差（ＡＳ）、歪曲収差（ＤＴ）、倍率色収差（ＣＣ）を示している。
　また、（ｅ）、（ｆ）、（ｇ）、（ｈ）は、それぞれ、高倍端における球面収差（ＳＡ）、非点収差（ＡＳ）、歪曲収差（ＤＴ）、倍率色収差（ＣＣ）を示している。
　実施例１の変倍光学系は、図１に示すように、物体側より順に、正の屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、開口絞りＳと、正の屈折力の第３レンズ群Ｇ３と、負の屈折力の第４レンズ群Ｇ４と、を有している。なお、実施例１～１９において、レンズ断面図中、Ｓは絞り（以下、開口絞りＳとする）を示し、Ｃはカバーガラスを示し、Ｉは撮像素子の撮像面を示している。
　第１レンズ群Ｇ１は、両凹負レンズＬ１と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２と、両凸正レンズＬ３と、からなる。ここで、両凹負レンズＬ１と正メニスカスレンズＬ２とは接合されている。
　第２レンズ群Ｇ２は、両凸正レンズＬ４と、両凸正レンズＬ５と、両凹負レンズＬ６と、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ７と、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ８と、からなる。ここで、正メニスカスレンズＬ７と負メニスカスレンズＬ８とは接合されている。
　第３レンズ群Ｇ３は、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ９と、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１０と、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１１と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１２と、両凸正レンズＬ１３と、両凸正レンズＬ１４と、両凹負レンズＬ１５と、からなる。ここで、正メニスカスレンズＬ９、負メニスカスレンズＬ１０及び正メニスカスレンズＬ１１は接合されている。
　第４レンズ群Ｇ４は、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１６と、両凹負レンズＬ１７と、からなる。
　開口絞りＳは、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間に配置されている。より具体的には、開口絞りＳは、第２レンズ群Ｇ２よりも像側で、負メニスカスレンズＬ８の近傍に配置されている。
　低倍端から高倍端への変倍時、第１レンズ群Ｇ１は固定であり、第２レンズ群Ｇ２は物体側に移動し、開口絞りＳは第２レンズ群Ｇ２と共に物体側に移動し、第３レンズ群Ｇ３は物体側に移動し、第４レンズ群Ｇ４は固定である。なお、レンズ群が固定とは、レンズ群が静止しているということである。
　また、低倍端から高倍端への変倍時、レンズ群の間隔は次のように変化する。第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔は狭まる。第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔は狭まる。第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間隔は広がる。
　非球面は、両凸正レンズＬ３の両面と、両凸正レンズＬ４の両面と、両凸正レンズＬ５の両面と、両凹負レンズＬ６の両面と、正メニスカスレンズＬ１２の両面と、両凸正レンズＬ１３の両面と、両凸正レンズＬ１４の両面と、両凹負レンズＬ１５の両面と、正メニスカスレンズＬ１６の両面と、両凹負レンズＬ１７の両面との２０面に用いられている。
　本実施例の変倍光学系は、画素ピッチが１．１μｍの撮像素子に好適な光学系である。また、第３レンズ群Ｇ３が所定の正レンズ群に該当する。また、第４レンズ群Ｇ４は樹脂レンズを有する。
　次に、実施例２に係る変倍光学系について説明する。図３は、実施例２に係る変倍光学系の無限遠物点合焦時の光学構成を示す光軸に沿う断面図であって、（ａ）は低倍端での断面図、（ｂ）は中間状態での断面図、（ｃ）は高倍端での断面図である。後述の実施例３～１９においても、低倍端、中間状態及び高倍端でのレンズ断面図と収差図とが示されている。
　図４は、実施例２に係る変倍光学系の無限遠物点合焦時における収差図である。これらの収差図において、（ａ）、（ｂ）、（ｃ）、（ｄ）は、それぞれ、低倍端における球面収差（ＳＡ）、非点収差（ＡＳ）、歪曲収差（ＤＴ）、倍率色収差（ＣＣ）を示している。
　また、（ｅ）、（ｆ）、（ｇ）、（ｈ）は、それぞれ中間状態における球面収差（ＳＡ）、非点収差（ＡＳ）、歪曲収差（ＤＴ）、倍率色収差（ＣＣ）を示している。
　また、（ｉ）、（ｊ）、（ｋ）、（ｌ）は、それぞれ、高倍端における球面収差（ＳＡ）、非点収差（ＡＳ）、歪曲収差（ＤＴ）、倍率色収差（ＣＣ）を示している。
　実施例２の変倍光学系は、図３に示すように、物体側より順に、正の屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、開口絞りＳと、正の屈折力の第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力の第４レンズ群Ｇ４と、負の屈折力の第５レンズ群Ｇ５と、を有している。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２と、両凸正レンズＬ３と、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ４と、からなる。ここで、負メニスカスレンズＬ１と正メニスカスレンズＬ２とは接合されている。
　第２レンズ群Ｇ２は、両凸正レンズＬ５と、両凸正レンズＬ６と、両凹負レンズＬ７と、両凸正レンズＬ８と、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ９と、からなる。ここで、両凸正レンズＬ８と負メニスカスレンズＬ９とは接合されている。
　第３レンズ群Ｇ３は、両凸正レンズＬ１０と、両凹負レンズＬ１１と、両凸正レンズＬ１２と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３と、からなる。ここで、両凸正レンズＬ１０、両凹負レンズＬ１１及び両凸正レンズＬ１２は接合されている。
　第４レンズ群Ｇ４は、両凸正レンズＬ１４と、両凸正レンズＬ１５と、両凹負レンズＬ１６と、からなる。
　第５レンズ群Ｇ５は、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１７と、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１８と、両凹負レンズＬ１９と、からなる。
　開口絞りＳは、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間に配置されている。より具体的には、開口絞りＳは、第２レンズ群Ｇ２よりも像側で、負メニスカスレンズＬ９の近傍に配置されている。
　低倍端から高倍端への変倍時、第１レンズ群Ｇ１は固定であり、第２レンズ群Ｇ２は物体側に移動し、開口絞りＳは第２レンズ群Ｇ２と共に物体側に移動し、第３レンズ群Ｇ３は物体側に移動し、第４レンズ群Ｇ４は物体側に移動し、第５レンズ群Ｇ５は固定である。
　また、低倍端から高倍端への変倍時、レンズ群の間隔は次のように変化する。第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔は狭まる。第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔は狭まる。第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間隔は、低倍端から中間までは狭まり、中間から高倍端までは広がる。第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５との間隔は広がる。
　非球面は、両凸正レンズＬ３の物体側面と、正メニスカスレンズＬ４の像側面と、両凸正レンズＬ５の両面と、両凸正レンズＬ６の両面と、両凹負レンズＬ７の両面と、正メニスカスレンズＬ１３の両面と、両凸正レンズＬ１４の両面と、両凸正レンズＬ１５の両面と、両凹負レンズＬ１６の両面と、正メニスカスレンズＬ１７の物体側面と、正メニスカスレンズＬ１８の両面と、両凹負レンズＬ１９の両面との２１面に用いられている。
　本実施例の変倍光学系は、画素ピッチが１．１μｍの撮像素子に好適な光学系である。また、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４が所定の正レンズ群に該当する。また、第２レンズ群Ｇ２、第４レンズ群Ｇ４及び第５レンズ群Ｇ５は樹脂レンズを有する。
　次に、実施例３に係る変倍光学系について説明する。図５は、実施例３に係る変倍光学系の無限遠物点合焦時の光学構成を示す光軸に沿う断面図である。図６は実施例３に係る変倍光学系の無限遠物点合焦時における収差図である。
　実施例３の変倍光学系は、図５に示すように、物体側より順に、正の屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、開口絞りＳと、正の屈折力の第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力の第４レンズ群Ｇ４と、負の屈折力の第５レンズ群Ｇ５と、を有している。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２と、両凸正レンズＬ３と、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ４と、からなる。ここで、負メニスカスレンズＬ１と正メニスカスレンズＬ２とは接合されている。また、両凸正レンズＬ３と正メニスカスレンズＬ４とは接合されている。
　第２レンズ群Ｇ２は、両凸正レンズＬ５と、両凸正レンズＬ６と、両凹負レンズＬ７と、両凸正レンズＬ８と、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ９と、からなる。ここで、両凸正レンズＬ８と負メニスカスレンズＬ９とは接合されている。
　第３レンズ群Ｇ３は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１０と、両凸正レンズＬ１１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１２と、からなる。ここで、負メニスカスレンズＬ１０と両凸正レンズＬ１１とは接合されている。
　第４レンズ群Ｇ４は、両凸正レンズＬ１３と、両凸正レンズＬ１４と、両凹負レンズＬ１５と、からなる。
　第５レンズ群Ｇ５は、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１６と、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１７と、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１８と、からなる。
　開口絞りＳは、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間に配置されている。より具体的には、開口絞りＳは、第２レンズ群Ｇ２よりも像側で、負メニスカスレンズＬ９の近傍に配置されている。
　低倍端から高倍端への変倍時、第１レンズ群Ｇ１は固定であり、第２レンズ群Ｇ２は物体側に移動し、開口絞りＳは第２レンズ群Ｇ２と共に物体側に移動し、第３レンズ群Ｇ３は物体側に移動し、第４レンズ群Ｇ４は物体側に移動し、第５レンズ群Ｇ５は固定である。
　また、低倍端から高倍端への変倍時、レンズ群の間隔は次のように変化する。第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔は狭まる。第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔は狭まる。第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間隔は狭まる。第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５との間隔は広がる。
　非球面は、両凸正レンズＬ５の両面と、両凸正レンズＬ６の両面と、両凹負レンズＬ７の両面と、両凸正レンズＬ１３の両面と、両凸正レンズＬ１４の両面と、両凹負レンズＬ１５の両面と、負メニスカスレンズＬ１８の両面との１４面に用いられている。
　本実施例の変倍光学系は、画素ピッチが２．８μｍの撮像素子に好適な光学系である。また、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４が所定の正レンズ群に該当する。また、第２レンズ群Ｇ２と第４レンズ群Ｇ４は樹脂レンズを有する。
　次に、実施例４に係る変倍光学系について説明する。図７は、実施例４に係る変倍光学系の無限遠物点合焦時の光学構成を示す光軸に沿う断面図である。図８は実施例４に係る変倍光学系の無限遠物点合焦時における収差図である。
　実施例４の変倍光学系は、図７に示すように、物体側より順に、正の屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、開口絞りＳと、正の屈折力の第３レンズ群Ｇ３と、負の屈折力の第４レンズ群Ｇ４と、負の屈折力の第５レンズ群Ｇ５と、を有している。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２と、両凸正レンズＬ３と、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ４と、からなる。ここで、負メニスカスレンズＬ１と正メニスカスレンズＬ２とは接合されている。また、両凸正レンズＬ３と正メニスカスレンズＬ４とは接合されている。
　第２レンズ群Ｇ２は、両凸正レンズＬ５と、両凸正レンズＬ６と、両凹負レンズＬ７と、両凸正レンズＬ８と、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ９と、からなる。ここで、両凸正レンズＬ８と負メニスカスレンズＬ９とは接合されている。
　第３レンズ群Ｇ３は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１０と、両凸正レンズＬ１１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１２と、両凸正レンズＬ１３と、両凸正レンズＬ１４と、両凹負レンズＬ１５と、からなる。ここで、負メニスカスレンズＬ１０と両凸正レンズＬ１１とは接合されている。
　第４レンズ群Ｇ４は、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１６と、両凹負レンズＬ１７と、からなる。
　第５レンズ群Ｇ５は、両凸正レンズＬ１８と、両凹負レンズＬ１９と、からなる。
　開口絞りＳは、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間に配置されている。より具体的には、開口絞りＳは、第２レンズ群Ｇ２よりも像側で、負メニスカスレンズＬ９の近傍に配置されている。
　低倍端から高倍端への変倍時、第１レンズ群Ｇ１は固定であり、第２レンズ群Ｇ２は物体側に移動し、開口絞りＳは第２レンズ群Ｇ２と共に物体側に移動し、第３レンズ群Ｇ３は物体側に移動し、第４レンズ群Ｇ４は物体側に移動し、第５レンズ群Ｇ５は固定である。
　また、低倍端から高倍端への変倍時、レンズ群の間隔は次のように変化する。第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔は狭まる。第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔は狭まる。第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間隔は広がる。第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５との間隔は広がる。
　非球面は、両凸正レンズＬ５の両面と、両凸正レンズＬ６の両面と、両凹負レンズＬ７の両面と、両凸正レンズＬ１３の両面と、両凸正レンズＬ１４の両面と、両凹負レンズＬ１５の両面と、両凹負レンズＬ１９の両面との１４面に用いられている。
　本実施例の変倍光学系は、画素ピッチが２．２μｍの撮像素子に好適な光学系である。また、第３レンズ群Ｇ３が所定の正レンズ群に該当する。また、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３は樹脂レンズを有する。
　次に、実施例５に係る変倍光学系について説明する。図９は、実施例５に係る変倍光学系の無限遠物点合焦時の光学構成を示す光軸に沿う断面図である。図１０は実施例５に係る変倍光学系の無限遠物点合焦時における収差図である。
　実施例５の変倍光学系は、図９に示すように、物体側より順に、正の屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、開口絞りＳと、正の屈折力の第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力の第４レンズ群Ｇ４と、負の屈折力の第５レンズ群Ｇ５と、を有している。
　第１レンズ群Ｇ１は、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１と、両凹負レンズＬ２と、両凸正レンズＬ３と、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ４と、からなる。ここで、正メニスカスレンズＬ１と両凹負レンズＬ２とは接合されている。また、両凸正レンズＬ３と負メニスカスレンズＬ４とは接合されている。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ５と、両凹負レンズＬ６と、両凸正レンズＬ７と、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ８と、からなる。ここで、両凸正レンズＬ７と負メニスカスレンズＬ８とは接合されている。
　第３レンズ群Ｇ３は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ９と、両凸正レンズＬ１０と、両凸正レンズＬ１１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１２と、からなる。ここで、負メニスカスレンズＬ９と両凸正レンズＬ１０とは接合されている。
　第４レンズ群Ｇ４は、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３と、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１４と、からなる。
　第５レンズ群Ｇ５は、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１５と、両凹負レンズＬ１６と、からなる。
　開口絞りＳは、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間に配置されている。より具体的には、開口絞りＳは、第２レンズ群Ｇ２よりも像側で、負メニスカスレンズＬ８の近傍に配置されている。
　低倍端から高倍端への変倍時、第１レンズ群Ｇ１は固定であり、第２レンズ群Ｇ２は物体側に移動し、開口絞りＳは第２レンズ群Ｇ２と共に物体側に移動し、第３レンズ群Ｇ３は物体側に移動し、第４レンズ群Ｇ４は物体側に移動し、第５レンズ群Ｇ５は固定である。
　また、低倍端から高倍端への変倍時、レンズ群の間隔は次のように変化する。第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔は狭まる。第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔は、低倍端から中間までは広がり、中間から高倍端までは狭まる。第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間隔は、低倍端から中間までは広がり、中間から高倍端までは狭まる。第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５との間隔は広がる。
　非球面は、正メニスカスレンズＬ５の両面と、両凹負レンズＬ６の両面と、両凸正レンズＬ１１の両面と、負メニスカスレンズＬ１２の両面と、両凹負レンズＬ１６の両面との１０面に用いられている。
　本実施例の変倍光学系は、画素ピッチが２．２μｍの撮像素子に好適な光学系である。また、第３レンズ群Ｇ３が所定の正レンズ群に該当する。また、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３は樹脂レンズを有する。
　次に、実施例６に係る変倍光学系について説明する。図１１は、実施例６に係る変倍光学系の無限遠物点合焦時の光学構成を示す光軸に沿う断面図である。図１２は実施例６に係る変倍光学系の無限遠物点合焦時における収差図である。
　実施例６の変倍光学系は、図１１に示すように、物体側より順に、正の屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、開口絞りＳと、負の屈折力の第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力の第４レンズ群Ｇ４と、負の屈折力の第５レンズ群Ｇ５と、を有している。
　第１レンズ群Ｇ１は、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１と、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２と、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３と、両凸正レンズＬ４と、からなる。ここで、正メニスカスレンズＬ１、負メニスカスレンズＬ２及び正メニスカスレンズＬ３は接合されている。
　第２レンズ群Ｇ２は、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ５と、両凸正レンズＬ６と、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ７と、からなる。ここで、両凸正レンズＬ６と負メニスカスレンズＬ７とは接合されている。
　第３レンズ群Ｇ３は、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ８と、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ９と、からなる。
　第４レンズ群Ｇ４は、両凸正レンズＬ１０と、両凸正レンズＬ１１と、両凹負レンズＬ１２と、からなる。ここで、両凸正レンズＬ１１と両凹負レンズＬ１２とは接合されている。
　第５レンズ群Ｇ５は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１４と、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１５と、両凹負レンズＬ１６と、からなる。
　開口絞りＳは、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間に配置されている。より具体的には、開口絞りＳは、第３レンズ群Ｇ３よりも物体側で、正メニスカスレンズＬ８の近傍に配置されている。
　低倍端から高倍端への変倍時、第１レンズ群Ｇ１は固定であり、第２レンズ群Ｇ２は物体側に移動し、開口絞りＳは固定であり、第３レンズ群Ｇ３は像側に移動した後、物体側に移動し、第４レンズ群Ｇ４は物体側に移動し、第５レンズ群Ｇ５は固定である。
　また、低倍端から高倍端への変倍時、レンズ群の間隔は次のように変化する。第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔は狭まる。第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔は広がる。第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間隔は狭まる。第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５との間隔は広がる。また、開口絞りＳと第３レンズ群Ｇ３との間隔は、低倍端から中間までは広がり、中間から高倍端までは狭まる。
　非球面は、正メニスカスレンズＬ５の像側面と、両凸正レンズＬ１０の像側面と、正メニスカスレンズＬ１３の物体側面と、両凹負レンズＬ１６の物体側面との４面に用いられている。
　本実施例の変倍光学系は、画素ピッチが１．１μｍの撮像素子に好適な光学系である。また、第４レンズ群Ｇ４が所定の正レンズ群に該当する。また、第３レンズ群Ｇ３が、所定の負レンズ群に該当する。
　次に、実施例７に係る変倍光学系について説明する。図１３は、実施例７に係る変倍光学系の無限遠物点合焦時の光学構成を示す光軸に沿う断面図である。図１４は実施例７に係る変倍光学系の無限遠物点合焦時における収差図である。
　実施例７の変倍光学系は、図１３に示すように、物体側より順に、正の屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、開口絞りＳと、負の屈折力の第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力の第４レンズ群Ｇ４と、負の屈折力の第５レンズ群Ｇ５と、を有している。
　第１レンズ群Ｇ１は、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１と、両凹負レンズＬ２と、両凸正レンズＬ３と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ４と、からなる。ここで、正メニスカスレンズＬ１、両凹負レンズＬ２及び両凸正レンズＬ３は接合されている。
　第２レンズ群Ｇ２は、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ５と、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ６と、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ７と、からなる。ここで、正メニスカスレンズＬ６と負メニスカスレンズＬ７とは接合されている。
　第３レンズ群Ｇ３は、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ８と、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ９と、からなる。
　第４レンズ群Ｇ４は、両凸正レンズＬ１０と、両凸正レンズＬ１１と、両凹負レンズＬ１２と、からなる。ここで、両凸正レンズＬ１１と両凹負レンズＬ１２とは接合されている。
　第５レンズ群Ｇ５は、両凸正レンズＬ１３と、両凹負レンズＬ１４と、両凸正レンズＬ１５と、両凹負レンズＬ１６と、からなる。
　開口絞りＳは、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間に配置されている。より具体的には、開口絞りＳは、第３レンズ群Ｇ３よりも物体側で、正メニスカスレンズＬ８の近傍に配置されている。
　低倍端から高倍端への変倍時、第１レンズ群Ｇ１は固定であり、第２レンズ群Ｇ２は物体側に移動し、開口絞りＳは固定であり、第３レンズ群Ｇ３は固定であり、第４レンズ群Ｇ４は物体側に移動し、第５レンズ群Ｇ５は固定である。
　また、低倍端から高倍端への変倍時、レンズ群の間隔は次のように変化する。第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔は狭まる。第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔は広がる。第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間隔は狭まる。第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５との間隔は広がる。
　非球面は、正メニスカスレンズＬ５の像側面と、両凸正レンズＬ１０の像側面と、両凸正レンズＬ１３の物体側面と、両凹負レンズＬ１６の物体側面との４面に用いられている。
　本実施例の変倍光学系は、画素ピッチが２．２μｍの撮像素子に好適な光学系である。また、第４レンズ群Ｇ４が所定の正レンズ群に該当する。また、第３レンズ群Ｇ３が、所定の負レンズ群に該当する。
　次に、実施例８に係る変倍光学系について説明する。図１５は、実施例８に係る変倍光学系の無限遠物点合焦時の光学構成を示す光軸に沿う断面図である。図１６は実施例８に係る変倍光学系の無限遠物点合焦時における収差図である。
　実施例８の変倍光学系は、図１５に示すように、物体側より順に、正の屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、開口絞りＳと、負の屈折力の第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力の第４レンズ群Ｇ４と、負の屈折力の第５レンズ群Ｇ５と、を有している。
　第１レンズ群Ｇ１は、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１と、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３と、からなる。
　第２レンズ群Ｇ２は、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ４と、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ５と、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ６と、からなる。ここで、正メニスカスレンズＬ５と負メニスカスレンズＬ６とは接合されている。
　第３レンズ群Ｇ３は、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ７と、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ８と、からなる。
　第４レンズ群Ｇ４は、両凸正レンズＬ９と、両凸正レンズＬ１０と、両凹負レンズＬ１１と、からなる。ここで、両凸正レンズＬ１０と両凹負レンズＬ１１とは接合されている。
　第５レンズ群Ｇ５は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１２と、両凸正レンズＬ１３と、両凹負レンズＬ１４と、からなる。
　開口絞りＳは、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間に配置されている。より具体的には、開口絞りＳは、第３レンズ群Ｇ３よりも物体側で、正メニスカスレンズＬ７の近傍に配置されている。
　低倍端から高倍端への変倍時、第１レンズ群Ｇ１は固定であり、第２レンズ群Ｇ２は物体側に移動し、開口絞りＳは固定であり、第３レンズ群Ｇ３は固定であり、第４レンズ群Ｇ４は物体側に移動し、第５レンズ群Ｇ５は固定である。
　また、低倍端から高倍端への変倍時、レンズ群の間隔は次のように変化する。第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔は狭まる。第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔は広がる。第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間隔は狭まる。第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５との間隔は広がる。
　非球面は、正メニスカスレンズＬ４の像側面と、両凸正レンズＬ９の像側面と、負メニスカスレンズＬ１２の物体側面と、両凹負レンズＬ１４の物体側面との４面に用いられている。
　本実施例の変倍光学系は、画素ピッチが１．８μｍの撮像素子に好適な光学系である。また、第４レンズ群Ｇ４が所定の正レンズ群に該当する。また、第３レンズ群Ｇ３が、所定の負レンズ群に該当する。
　次に、実施例９に係る変倍光学系について説明する。図１７は、実施例９に係る変倍光学系の無限遠物点合焦時の光学構成を示す光軸に沿う断面図である。図１８は実施例９に係る変倍光学系の無限遠物点合焦時における収差図である。
　実施例９の変倍光学系は、図１７に示すように、物体側より順に、正の屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、開口絞りＳと、正の屈折力の第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力の第４レンズ群Ｇ４と、負の屈折力の第５レンズ群Ｇ５と、正の屈折力の第６レンズ群Ｇ６と、を有している。
　第１レンズ群Ｇ１は、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１と、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２と、両凸正レンズＬ３と、両凹負レンズＬ４と、からなる。ここで、負メニスカスレンズＬ１と正メニスカスレンズＬ２とは接合されている。また、両凸正レンズＬ３と両凹負レンズＬ４とは接合されている。
　第２レンズ群Ｇ２は、両凸正レンズＬ５と、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ６と、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ７と、からなる。ここで、正メニスカスレンズＬ６と負メニスカスレンズＬ７とは接合されている。
　第３レンズ群Ｇ３は、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ８と、両凹負レンズＬ９と、からなる。ここで、正メニスカスレンズＬ８と両凹負レンズＬ９とは接合されている。
　第４レンズ群Ｇ４は、両凸正レンズＬ１０と、両凸正レンズＬ１１と、両凸正レンズＬ１２と、両凹負レンズＬ１３と、からなる。ここで、両凸正レンズＬ１２と両凹負レンズＬ１３とは接合されている。
　第５レンズ群Ｇ５は、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１４と、両凹負レンズＬ１５と、からなる。
　第６レンズ群Ｇ６は、両凸正レンズＬ１６と、両凹負レンズＬ１７と、からなる。
　開口絞りＳは、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間に配置されている。より具体的には、開口絞りＳは、第３レンズ群Ｇ３よりも物体側で、正メニスカスレンズＬ８の近傍に配置されている。
　低倍端から高倍端への変倍時、第１レンズ群Ｇ１は固定であり、第２レンズ群Ｇ２は物体側に移動した後、像側に移動し、開口絞りＳは固定であり、第３レンズ群Ｇ３は固定であり、第４レンズ群Ｇ４は物体側に移動し、第５レンズ群Ｇ５は物体側に移動し、第６レンズ群Ｇ６は固定である。
　また、低倍端から高倍端への変倍時、レンズ群の間隔は次のように変化する。第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔は、低倍端から中間までは狭まり、中間から高倍端までは広がる。第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔は、低倍端から中間までは広がり、中間から高倍端までは狭まる。第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間隔は狭まる。第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５との間隔は広がる。第５レンズ群Ｇ５と第６レンズ群Ｇ６との間隔は広がる。
　非球面は、両凸正レンズＬ５の像側面と、両凸正レンズＬ１１の像側面と、正メニスカスレンズＬ１４の物体側面と、両凹負レンズＬ１７の物体側面との４面に用いられている。
　本実施例の変倍光学系は、画素ピッチが２．２μｍの撮像素子に好適な光学系である。また、第４レンズ群Ｇ４が所定の正レンズ群に該当する。また、第４レンズ群Ｇ４は樹脂レンズを有する。
　次に、実施例１０に係る変倍光学系について説明する。図１９は、実施例１０に係る変倍光学系の無限遠物点合焦時の光学構成を示す光軸に沿う断面図である。図２０は実施例１０に係る変倍光学系の無限遠物点合焦時における収差図である。
　実施例１０の変倍光学系は、図１９に示すように、物体側より順に、正の屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、開口絞りＳと、負の屈折力の第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力の第４レンズ群Ｇ４と、負の屈折力の第５レンズ群Ｇ５と、負の屈折力の第６レンズ群Ｇ６と、を有している。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１と、両凸正レンズＬ２と、両凸正レンズＬ３と、両凹負レンズＬ４と、からなる。ここで、正メニスカスレンズＬ１と両凸正レンズＬ２とは接合されている。また、両凸正レンズＬ３と両凹負レンズＬ４とは接合されている。
　第２レンズ群Ｇ２は、両凸正レンズＬ５と、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ６と、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ７と、からなる。ここで、正メニスカスレンズＬ６と負メニスカスレンズＬ７とは接合されている。
　第３レンズ群Ｇ３は、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ８と、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ９と、からなる。ここで、正メニスカスレンズＬ８と負メニスカスレンズＬ９とは接合されている。
　第４レンズ群Ｇ４は、両凸正レンズＬ１０と、両凸正レンズＬ１１と、両凸正レンズＬ１２と、両凹負レンズＬ１３と、からなる。ここで、両凸正レンズＬ１２と両凹負レンズＬ１３とは接合されている。
　第５レンズ群Ｇ５は、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１４と、両凹負レンズＬ１５と、からなる。
　第６レンズ群Ｇ６は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１６と、両凹負レンズＬ１７と、からなる。
　開口絞りＳは、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間に配置されている。より具体的には、開口絞りＳは、第３レンズ群Ｇ３よりも物体側で、正メニスカスレンズＬ８の近傍に配置されている。
　低倍端から高倍端への変倍時、第１レンズ群Ｇ１は固定であり、第２レンズ群Ｇ２は物体側に移動し、開口絞りＳは固定であり、第３レンズ群Ｇ３は像側に移動した後、物体側に移動し、第４レンズ群Ｇ４は物体側に移動し、第５レンズ群Ｇ５は物体側に移動し、第６レンズ群Ｇ６は固定である。
　また、低倍端から高倍端への変倍時、レンズ群の間隔は次のように変化する。第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔は狭まる。第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔は広がる。第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間隔は狭まる。第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５との間隔は広がる。第５レンズ群Ｇ５と第６レンズ群Ｇ６との間隔は広がる。
　非球面は、両凸正レンズＬ５の像側面と、両凸正レンズＬ１１の像側面と、正メニスカスレンズＬ１４の物体側面と、両凹負レンズＬ１７の物体側面との４面に用いられている。
　本実施例の変倍光学系は、画素ピッチが２．２μｍの撮像素子に好適な光学系である。また、第４レンズ群Ｇ４が所定の正レンズ群に該当する。また、第３レンズ群Ｇ３が所定の負レンズ群に該当する。また、第４レンズ群Ｇ４は樹脂レンズを有する。
　次に、実施例１１に係る変倍光学系について説明する。図２１は、実施例１１に係る変倍光学系の無限遠物点合焦時の光学構成を示す光軸に沿う断面図である。図２２は実施例１１に係る変倍光学系の無限遠物点合焦時における収差図である。
　実施例１１の変倍光学系は、図２１に示すように、物体側より順に、正の屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、開口絞りＳと、負の屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力の第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力の第４レンズ群Ｇ４と、を有している。
　第１レンズ群Ｇ１は、両凹負レンズＬ１と、両凸正レンズＬ２と、両凸正レンズＬ３と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ４と、両凸正レンズＬ５と、両凸正レンズＬ６と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ７と、両凸正レンズＬ８と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ９と、からなる。
　ここで、両凹負レンズＬ１と両凸正レンズＬ２とは接合されている。また、負メニスカスレンズＬ４と両凸正レンズＬ５とは接合されている。また、負メニスカスレンズＬ７と両凸正レンズＬ８とは接合されている。
　第２レンズ群Ｇ２は、両凹負レンズＬ１０と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と、両凹負レンズＬ１２と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３と、からなる。ここで、両凹負レンズＬ１０と負メニスカスレンズＬ１１とは接合されている。また、両凹負レンズＬ１２と正メニスカスレンズＬ１３とは接合されている。
　第３レンズ群Ｇ３は、両凸正レンズＬ１４と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１５と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１６と、からなる。ここで、負メニスカスレンズＬ１５と正メニスカスレンズＬ１６とは接合されている。
　第４レンズ群Ｇ４は、両凸正レンズＬ１７と、両凹負レンズＬ１８と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１９と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２０と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２１と、からなる。
　開口絞りＳは、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間に配置されている。より具体的には、開口絞りＳは、第１レンズ群Ｇ１よりも像側で、正メニスカスレンズＬ９の近傍に配置されている。
　低倍端から高倍端への変倍時、第１レンズ群Ｇ１は固定であり、開口絞りＳは固定であり、第２レンズ群Ｇ２は像側に移動し、第３レンズ群Ｇ３は像側に移動し、第４レンズ群Ｇ４は固定である。
　また、低倍端から高倍端への変倍時、レンズ群の間隔は次のように変化する。第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔は広がる。第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔は狭まる。第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間隔は狭まる。
　非球面は、両凸正レンズＬ１７の物体側面と、正メニスカスレンズＬ２１の像側面との２面に用いられている。
　本実施例の変倍光学系は、画素ピッチが１．１μｍの撮像素子に好適な光学系である。
　次に、実施例１２に係る変倍光学系について説明する。図２３は、実施例１２に係る変倍光学系の無限遠物点合焦時の光学構成を示す光軸に沿う断面図である。図２４は実施例１２に係る変倍光学系の無限遠物点合焦時における収差図である。
　実施例１２の変倍光学系は、図２３に示すように、物体側より順に、正の屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力の第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力の第４レンズ群Ｇ４と、を有している。
　第１レンズ群Ｇ１は、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１と、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２と、両凸正レンズＬ３と、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ４と、両凸正レンズＬ５と、両凹負レンズＬ６と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ７と、両凸正レンズＬ８と、両凸正レンズＬ９と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１０と、両凸正レンズＬ１１と、平凸正レンズＬ１２と、からなる。
　ここで、正メニスカスレンズＬ１と負メニスカスレンズＬ２とは接合されている。また、両凸正レンズＬ５と両凹負レンズＬ６とは接合されている。また、負メニスカスレンズＬ７と両凸正レンズＬ８とは接合されている。また、負メニスカスレンズＬ１０と両凸正レンズＬ１１とは接合されている。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１３と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１４と、両凹負レンズＬ１５と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１６と、からなる。ここで、負メニスカスレンズＬ１３と正メニスカスレンズＬ１４とは接合されている。また、両凹負レンズＬ１５と正メニスカスレンズＬ１６とは接合されている。
　第３レンズ群Ｇ３は、両凸正レンズＬ１７と、両凸正レンズＬ１８と、両凹負レンズＬ１９と、からなる。ここで、両凸正レンズＬ１８と両凹負レンズＬ１９とは接合されている。
　第４レンズ群Ｇ４は、両凸正レンズＬ２０と、両凸正レンズＬ２１と、両凹負レンズＬ２２と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２３と、両凸正レンズＬ２４と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２５と、両凹負レンズＬ２６と、からなる。ここで、両凸正レンズＬ２１と両凹負レンズＬ２２とは接合されている。
　開口絞りＳは、第１レンズ群Ｇ１中で、両凸正レンズＬ１１と平凸正レンズＬ１２との間に配置されている。
　低倍端から高倍端への変倍時、第１レンズ群Ｇ１は固定であり、開口絞りＳは固定であり、第２レンズ群Ｇ２は像側に移動し、第３レンズ群Ｇ３は像側に移動し、第４レンズ群Ｇ４は固定である。
　また、低倍端から高倍端への変倍時、レンズ群の間隔は次のように変化する。第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔は広がる。第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔は狭まる。第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間隔は狭まる。
　非球面は、両凸正レンズＬ２０の物体側面と、両凹負レンズＬ２６の像側面との２面に用いられている。
　本実施例の変倍光学系は、画素ピッチが１．８μｍの撮像素子に好適な光学系である。
　次に、実施例１３に係る変倍光学系について説明する。図２５は、実施例１３に係る変倍光学系の無限遠物点合焦時の光学構成を示す光軸に沿う断面図である。図２６は実施例１３に係る変倍光学系の無限遠物点合焦時における収差図である。
　実施例１３の変倍光学系は、図２５に示すように、物体側より順に、正の屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、開口絞りＳと、負の屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力の第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力の第４レンズ群Ｇ４と、負の屈折力の第５レンズ群Ｇ５と、を有している。
　第１レンズ群Ｇ１は、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１と、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２と、両凸正レンズＬ３と、両凹負レンズＬ４と、両凸正レンズＬ５と、両凸正レンズＬ６と、両凹負レンズＬ７と、両凹負レンズＬ８と、両凸正レンズＬ９と、両凸正レンズＬ１０と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と、両凸正レンズＬ１２と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３と、からなる。
　ここで、負メニスカスレンズＬ１と正メニスカスレンズＬ２とは接合されている。また、両凹負レンズＬ４と両凸正レンズＬ５とは接合されている。また、両凸正レンズＬ６と両凹負レンズＬ７とは接合されている。また、両凹負レンズＬ８と両凸正レンズＬ９とは接合されている。また、負メニスカスレンズＬ１１と両凸正レンズＬ１２とは接合されている。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１４と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１５と、両凹負レンズＬ１６と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１７と、からなる。ここで、負メニスカスレンズＬ１４と正メニスカスレンズＬ１５とは接合されている。また、両凹負レンズＬ１６と正メニスカスレンズＬ１７とは接合されている。
　第３レンズ群Ｇ３は、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１８と、両凸正レンズＬ１９と、両凸正レンズＬ２０と、両凹負レンズＬ２１と、からなる。ここで、両凸正レンズＬ２０と両凹負レンズＬ２１とは接合されている。
　第４レンズ群Ｇ４は、両凸正レンズＬ２２と、両凹負レンズＬ２３と、両凸正レンズＬ２４と、からなる。ここで、両凸正レンズＬ２２と両凹負レンズＬ２３とは接合されている。
　第５レンズ群Ｇ５は、両凸正レンズＬ２５と、両凹負レンズＬ２６と、両凹負レンズＬ２７と、からなる。
　開口絞りＳは、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間に配置されている。より具体的には、開口絞りＳは、第１レンズ群Ｇ１よりも像側で、正メニスカスレンズＬ１３の近傍に配置されている。
　低倍端から高倍端への変倍時、第１レンズ群Ｇ１は固定であり、開口絞りＳは固定であり、第２レンズ群Ｇ２は像側に移動し、第３レンズ群Ｇ３は像側に移動し、第４レンズ群Ｇ４は物体側に移動した後、像側に移動し、第５レンズ群Ｇ５は固定である。
　また、低倍端から高倍端への変倍時、レンズ群の間隔は次のように変化する。第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔は広がる。第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔は狭まる。第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間隔は、低倍端から中間までは狭まり、中間から高倍端までは広がる。第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５との間隔は、低倍端から中間までは広がり、中間から高倍端までは狭まる。
　非球面は、両凹負レンズＬ２７の像側面の１面に用いられている。
　本実施例の変倍光学系は、画素ピッチが２．２μｍの撮像素子に好適な光学系である。
　次に、実施例１４に係る変倍光学系について説明する。図２７は、実施例１４に係る変倍光学系の無限遠物点合焦時の光学構成を示す光軸に沿う断面図である。図２８は実施例１４に係る変倍光学系の無限遠物点合焦時における収差図である。
　実施例１４の変倍光学系は、図２７に示すように、物体側より順に、正の屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力の第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力の第４レンズ群Ｇ４と、を有している。
　第１レンズ群Ｇ１は、両凸正レンズＬ１と、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２と、両凹負レンズＬ３と、両凸正レンズＬ４と、両凸正レンズＬ５と、平凸正レンズＬ６と、からなる。ここで、正メニスカスレンズＬ２と両凹負レンズＬ３とは接合されている。
　第２レンズ群Ｇ２は、両凹負レンズＬ７と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ８と、両凹負レンズＬ９と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１０と、からなる。ここで、両凹負レンズＬ７と正メニスカスレンズＬ８とは接合されている。また、両凹負レンズＬ９と正メニスカスレンズＬ１０とは接合されている。
　第３レンズ群Ｇ３は、両凸正レンズＬ１１と、両凸正レンズＬ１２と、両凹負レンズＬ１３と、からなる。ここで、両凸正レンズＬ１２と両凹負レンズＬ１３とは接合されている。
　第４レンズ群Ｇ４は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１４と、両凸正レンズＬ１５と、両凹負レンズＬ１６と、両凹負レンズＬ１７と、両凸正レンズＬ１８と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１９と、両凹負レンズＬ２０と、からなる。ここで、両凸正レンズＬ１５と両凹負レンズＬ１６とは接合されている。
　開口絞りＳは、第１レンズ群Ｇ１中で、両凸正レンズＬ５と平凸正レンズＬ６との間に配置されている。
　低倍端から高倍端への変倍時、第１レンズ群Ｇ１は固定であり、開口絞りＳは固定であり、第２レンズ群Ｇ２は像側に移動し、第３レンズ群Ｇ３は像側に移動した後、物体側に移動し、第４レンズ群Ｇ４は固定である。
　また、低倍端から高倍端への変倍時、レンズ群の間隔は次のように変化する。第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔は広がる。第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔は狭まる。第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間隔は、低倍端から中間までは狭まり、中間から高倍端までは広がる。
　非球面は、両凹負レンズＬ２０の像側面の１面に用いられている。
　本実施例の変倍光学系は、画素ピッチが１．８μｍの撮像素子に好適な光学系である。
　次に、実施例１５に係る変倍光学系について説明する。図２９は、実施例１５に係る変倍光学系の無限遠物点合焦時の光学構成を示す光軸に沿う断面図である。図３０は実施例１５に係る変倍光学系の無限遠物点合焦時における収差図である。
　実施例１５の変倍光学系は、図２９に示すように、物体側より順に、正の屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力の第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力の第４レンズ群Ｇ４と、を有している。
　第１レンズ群Ｇ１は、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１と、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２と、両凸正レンズＬ３と、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ４と、両凸正レンズＬ５と、両凹負レンズＬ６と、両凹負レンズＬ７と、両凸正レンズＬ８と、両凸正レンズＬ９と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１０と、両凸正レンズＬ１１と、平凸正レンズＬ１２と、からなる。
　ここで、正メニスカスレンズＬ１と負メニスカスレンズＬ２とは接合されている。また、両凸正レンズＬ５と両凹負レンズＬ６とは接合されている。両凹負レンズＬ７と両凸正レンズＬ８とは接合されている。また、負メニスカスレンズＬ１０と両凸正レンズＬ１１とは接合されている。
　第２レンズ群Ｇ２は、両凹負レンズＬ１３と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１４と、両凹負レンズＬ１５と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１６と、からなる。
　第３レンズ群Ｇ３は、両凸正レンズＬ１７と、両凸正レンズＬ１８と、両凹負レンズＬ１９と、からなる。ここで、両凸正レンズＬ１８と両凹負レンズＬ１９とは接合されている。
　第４レンズ群Ｇ４は、両凸正レンズＬ２０と、両凸正レンズＬ２１と、両凹負レンズＬ２２と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２３と、両凸正レンズＬ２４と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２５と、両凹負レンズＬ２６と、からなる。ここで、両凸正レンズＬ２１と両凹負レンズＬ２２とは接合されている。
　開口絞りＳは、第１レンズ群Ｇ１中で、両凸正レンズＬ１１と平凸正レンズＬ１２との間に配置されている。
　低倍端から高倍端への変倍時、第１レンズ群Ｇ１は固定であり、開口絞りＳは固定であり、第２レンズ群Ｇ２は像側に移動し、第３レンズ群Ｇ３は像側に移動した後、物体側に移動し、第４レンズ群Ｇ４は固定である。
　また、低倍端から高倍端への変倍時、レンズ群の間隔は次のように変化する。第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔は広がる。第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔は狭まる。第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間隔は、低倍端から中間までは狭まり、中間から高倍端までは広がる。
　非球面は、両凹負レンズＬ１３の物体側面と、正メニスカスレンズＬ１４の像側面と、両凹負レンズＬ１５の物体側面と、正メニスカスレンズＬ１６の像側面と、両凸正レンズＬ２０の物体側面と、両凹負レンズＬ２６の像側面との６面に用いられている。
　本実施例の変倍光学系は、画素ピッチが１．８μｍの撮像素子に好適な光学系である。また、第２レンズ群Ｇ２は樹脂レンズを有する。
　次に、実施例１６に係る変倍光学系について説明する。図３１は、実施例１６に係る変倍光学系の無限遠物点合焦時の光学構成を示す光軸に沿う断面図である。図３２は実施例１６に係る変倍光学系の無限遠物点合焦時における収差図である。
　実施例１６の変倍光学系は、図３１に示すように、物体側より順に、正の屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、開口絞りＳと、正の屈折力の第３レンズ群Ｇ３と、負の屈折力の第４レンズ群Ｇ４と、負の屈折力の第５レンズ群Ｇ５と、を有している。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１と、両凸正レンズＬ２と、からなる。
　第２レンズ群Ｇ２は、両凸正レンズＬ３と、両凸正レンズＬ４と、両凹負レンズＬ５と、両凸正レンズＬ６と、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ７と、からなる。ここで、両凸正レンズＬ６と負メニスカスレンズＬ７とは接合されている。
　第３レンズ群Ｇ３は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ８と、両凸正レンズＬ９と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１０と、両凸正レンズＬ１１と、両凸正レンズＬ１２と、両凹負レンズＬ１３と、からなる。ここで、負メニスカスレンズＬ８と両凸正レンズＬ９とは接合されている。
　第４レンズ群Ｇ４は、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１４と、両凹負レンズＬ１５と、からなる。
　第５レンズ群Ｇ５は、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１６と、両凹負レンズＬ１７と、からなる。
　開口絞りＳは、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間に配置されている。より具体的には、開口絞りＳは、第２レンズ群Ｇ２よりも像側で、負メニスカスレンズＬ７の近傍に配置されている。
　低倍端から高倍端への変倍時、第１レンズ群Ｇ１は物体側に移動し、第２レンズ群Ｇ２は物体側に移動し、開口絞りＳは第２レンズ群Ｇ２と共に物体側に移動し、第３レンズ群Ｇ３は物体側に移動し、第４レンズ群Ｇ４は物体側に移動し、第５レンズ群Ｇ５は固定である。
　また、低倍端から高倍端への変倍時、レンズ群の間隔は次のように変化する。第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔は狭まる。第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔は狭まる。第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間隔は広がる。第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５との間隔は広がる。
　非球面は、両凸正レンズＬ３の両面と、両凸正レンズＬ４の両面と、両凹負レンズＬ５の両面と、両凸正レンズＬ１１の両面と、両凸正レンズＬ１２の両面と、両凹負レンズＬ１３の両面と、両凹負レンズＬ１７の両面との１４面に用いられている。
　本実施例の変倍光学系は、画素ピッチが２．２μｍの撮像素子に好適な光学系である。また、第３レンズ群Ｇ３が所定の正レンズ群に該当する。また、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３は樹脂レンズを有する。
　次に、実施例１７に係る変倍光学系について説明する。図３３は、実施例１７に係る変倍光学系の無限遠物点合焦時の光学構成を示す光軸に沿う断面図である。図３４は実施例１７に係る変倍光学系の無限遠物点合焦時における収差図である。
　実施例１７の変倍光学系は、図３３に示すように、物体側より順に、正の屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、開口絞りＳと、負の屈折力の第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力の第４レンズ群Ｇ４と、負の屈折力の第５レンズ群Ｇ５と、を有している。
　第１レンズ群Ｇ１は、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１と、両凸正レンズＬ２と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３と、からなる。
　第２レンズ群Ｇ２は、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ４と、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ５と、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ６と、からなる。ここで、正メニスカスレンズＬ５と負メニスカスレンズＬ６とは接合されている。
　第３レンズ群Ｇ３は、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ７と、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ８と、からなる。ここで、正メニスカスレンズＬ７と負メニスカスレンズＬ８とは接合されている。
　第４レンズ群Ｇ４は、両凸正レンズＬ９と、両凸正レンズＬ１０と、両凹負レンズＬ１１と、からなる。ここで、両凸正レンズＬ１０と両凹負レンズＬ１１とは接合されている。
　第５レンズ群Ｇ５は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１２と、両凸正レンズＬ１３と、両凹負レンズＬ１４と、からなる。
　開口絞りＳは、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間に配置されている。より具体的には、開口絞りＳは、第３レンズ群Ｇ３よりも物体側で、正メニスカスレンズＬ７の近傍に配置されている。
　低倍端から高倍端への変倍時、第１レンズ群Ｇ１は物体側に移動した後、像側に移動し、第２レンズ群Ｇ２は物体側に移動した後、像側に移動し、開口絞りＳは固定であり、第３レンズ群Ｇ３は固定であり、第４レンズ群Ｇ４は物体側に移動し、第５レンズ群Ｇ５は固定である。
　また、低倍端から高倍端への変倍時、レンズ群の間隔は次のように変化する。第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔は狭まる。第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔は、低倍端から中間までは広がり、中間から高倍端までは狭まる。第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間隔は狭まる。第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５との間隔は広がる。
　非球面は、正メニスカスレンズＬ４の像側面と、両凸正レンズＬ９の像側面と、負メニスカスレンズＬ１２の物体側面と、両凹負レンズＬ１４の両面との４面に用いられている。
　本実施例の変倍光学系は、画素ピッチが１．８μｍの撮像素子に好適な光学系である。また、第４レンズ群Ｇ４が所定の正レンズ群に該当する。また、第３レンズ群Ｇ３が所定の負レンズ群に該当する。
　次に、実施例１８に係る変倍光学系について説明する。図３５は、実施例１８に係る変倍光学系の無限遠物点合焦時の光学構成を示す光軸に沿う断面図である。図３６は実施例１８に係る変倍光学系の無限遠物点合焦時における収差図である。
　実施例１８の変倍光学系は、図３５に示すように、物体側より順に、正の屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力の第３レンズ群Ｇ３と、負の屈折力の第４レンズ群Ｇ４と、を有している。
　第１レンズ群Ｇ１は、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１と、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２と、両凸正レンズＬ３と、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ４と、両凸正レンズＬ５と、両凹負レンズＬ６と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ７と、両凸正レンズＬ８と、両凸正レンズＬ９と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１０と、両凸正レンズＬ１１と、平凸正レンズＬ１２と、からなる。
　ここで、正メニスカスレンズＬ１と負メニスカスレンズＬ２とは接合されている。また、両凸正レンズＬ５と両凹負レンズＬ６とは接合されている。負メニスカスレンズＬ７と両凸正レンズＬ８とは接合されている。また、負メニスカスレンズＬ１０と両凸正レンズＬ１１とは接合されている。
　第２レンズ群Ｇ２は、両凹負レンズＬ１３と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１４と、両凹負レンズＬ１５と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１６と、からなる。
　第３レンズ群Ｇ３は、両凸正レンズＬ１７と、両凸正レンズＬ１８と、両凹負レンズＬ１９と、からなる。ここで、両凸正レンズＬ１８と両凹負レンズＬ１９とは接合されている。
　第４レンズ群Ｇ４は、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２０と、両凸正レンズＬ２１と、両凹負レンズＬ２２と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２３と、両凸正レンズＬ２４と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２５と、両凹負レンズＬ２６と、からなる。ここで、両凸正レンズＬ２１と両凹負レンズＬ２２とは接合されている。
　開口絞りＳは、第１レンズ群Ｇ１中で、両凸正レンズＬ１１と平凸正レンズＬ１２との間に配置されている。
　低倍端から高倍端への変倍時、第１レンズ群Ｇ１は物体側に移動し、開口絞りＳは第１レンズ群Ｇ１と共に物体側に移動し、第２レンズ群Ｇ２は像側に移動し、第３レンズ群Ｇ３は物体側に移動し、第４レンズ群Ｇ４は固定である。
　また、低倍端から高倍端への変倍時、レンズ群の間隔は次のように変化する。第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔は広がる。第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔は狭まる。第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間隔は広がる。
　非球面は、両凹負レンズＬ１３の物体側面と、正メニスカスレンズＬ１４の像側面と、両凹負レンズＬ１５の物体側面と、正メニスカスレンズＬ１６の像側面と、正メニスカスレンズＬ２０の物体側面と、両凹負レンズＬ２６の像側面との６面に用いられている。
　本実施例の変倍光学系は、画素ピッチが１．８μｍの撮像素子に好適な光学系である。また、第２レンズ群Ｇ２は樹脂レンズを有する。
　次に、実施例１９に係る変倍光学系について説明する。図３７は、実施例１９に係る変倍光学系の無限遠物点合焦時の光学構成を示す光軸に沿う断面図である。図３８は実施例１９に係る変倍光学系の無限遠物点合焦時における収差図である。
　実施例１９の変倍光学系は、図３７に示すように、物体側より順に、正の屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、開口絞りＳと、負の屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力の第３レンズ群Ｇ３と、負の屈折力の第４レンズ群Ｇ４と、負の屈折力の第５レンズ群Ｇ５と、を有している。
　第１レンズ群Ｇ１は、両凹負レンズＬ１と、両凸正レンズＬ２と、両凸正レンズＬ３と、両凹負レンズＬ４と、両凸正レンズＬ５と、両凸正レンズＬ６と、両凹負レンズＬ７と、両凹負レンズＬ８と、両凸正レンズＬ９と、両凸正レンズＬ１０と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１１と、からなる。
　ここで、両凹負レンズＬ１と両凸正レンズＬ２とは接合されている。また、両凹負レンズＬ４と両凸正レンズＬ５とは接合されている。また、両凸正レンズＬ６と両凹負レンズＬ７とは接合されている。また、両凹負レンズＬ８と両凸正レンズＬ９とは接合されている。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１２と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３と、両凹負レンズＬ１４と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１５と、からなる。ここで、負メニスカスレンズＬ１２と正メニスカスレンズＬ１３とは接合されている。また、両凹負レンズＬ１４と正メニスカスレンズＬ１５とは接合されている。
　第３レンズ群Ｇ３は、両凸正レンズＬ１６と、両凸正レンズＬ１７と、両凸正レンズＬ１８と、両凹負レンズＬ１９と、からなる。ここで、両凸正レンズＬ１８と両凹負レンズＬ１９とは接合されている。
　第４レンズ群Ｇ４は、両凸正レンズＬ２０と、両凹負レンズＬ２１と、からなる。ここで、両凸正レンズＬ２０と両凹負レンズＬ２１とは接合されている。
　第５レンズ群Ｇ５は、両凸正レンズＬ２２と、両凹負レンズＬ２３と、両凹負レンズＬ２４と、からなる。
　開口絞りＳは、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間に配置されている。より具体的には、開口絞りＳは、第１レンズ群Ｇ１よりも像側で、正メニスカスレンズＬ１１の近傍に配置されている。
　低倍端から高倍端への変倍時、第１レンズ群Ｇ１は物体側に移動し、開口絞りＳは第１レンズ群Ｇ１と共に物体側に移動し、第２レンズ群Ｇ２は物体側に移動し、第３レンズ群Ｇ３は物体側に移動し、第４レンズ群Ｇ４は物体側に移動した後、像側に移動し、第４レンズ群Ｇ４は固定である。
　また、低倍端から高倍端への変倍時、レンズ群の間隔は次のように変化する。第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔は広がる。第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔は狭まる。第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間隔は広がる。第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５との間隔は、低倍端から中間までは広がり、中間から高倍端までは狭まる。
　非球面は、両凹負レンズＬ２４の像側面の１面に用いられている。
　本実施例の変倍光学系は、画素ピッチが１．８μｍの撮像素子に好適な光学系である。
　次に、上記各実施例の光学系を構成する光学部材の数値データを掲げる。なお、各実施例の数値データにおいて、ｒ１、ｒ２、…は各レンズ面の曲率半径、ｄ１、ｄ２、…は各レンズの肉厚または空気間隔、ｎｄ１、ｎｄ２、…は各レンズのｄ線での屈折率、νｄ１、νｄ２、…は各レンズのアッべ数、＊印は非球面、中間は中間状態、ＮＡは物体側の開口数，βは倍率、焦点距離は光学系全系の焦点距離、ＩＨは像高、ｆｂはバックフォーカス、を示している。なお、全長は、レンズ最前面からレンズ最終面までの距離にバックフォーカスを加えたものである。バックフォーカスは、レンズ最終面から近軸像面までの距離を空気換算して表したものである。
　また、非球面形状は、光軸方向をｚ、光軸に直交する方向をｙにとり、円錐係数をｋ、非球面係数をＡ４、Ａ６、Ａ８、Ａ１０、Ａ１２、Ａ１４としたとき、次の式で表される。
　ｚ＝（ｙ2／ｒ）／［１＋｛１－（１＋ｋ）（ｙ／ｒ）2｝1/2］
　　　　＋Ａ４ｙ4＋Ａ６ｙ6＋Ａ８ｙ8＋Ａ１０ｙ10＋Ａ１２ｙ12＋Ａ１４ｙ14
　また、Ｅ又はｅは１０のべき乗を表している。なお、これら諸元値の記号は後述の実施例の数値データにおいても共通である。
数値実施例１
単位  ｍｍ

面データ
  面番号         r          d         nd       νd
  物体面         ∞        1.36
      1      -309.327      8.77     1.69895    30.13
      2        19.593      9.86     1.56384    60.67
      3       169.774      1.49
      4*       87.226      9.97     1.49700    81.61
      5*      -27.825      可変
      6*      195.646      2.29     1.49700    81.61
      7*      -65.067      0.07
      8*      193.037      4.44     1.63484    23.91
      9*      -50.359      0.05
     10*      -55.705      0.50     1.58360    30.33
     11*      117.155      1.58
     12      -387.151      7.75     1.49700    81.61
     13       -25.140      0.50     1.72047    34.71
     14       -39.322      1.14
     15（絞り）  ∞        可変
     16      -419.588      7.85     1.49700    81.61
     17       -27.193      0.50     1.72047    34.71
     18     -1483.065      6.81     1.49700    81.61
     19       -37.318     18.14
     20*      109.722      1.76     1.84666    23.78
     21*      160.100      7.52
     22*       32.393      8.64     1.53366    55.96
     23*     -107.509      0.05
     24*       50.087      6.12     1.63484    23.91
     25*      -95.106      0.05
     26*     -103.168      3.30     1.58360    30.33
     27*       16.792      可変
     28*      -33.163      2.02     1.53366    55.96
     29*      -19.376      6.82
     30*      -11.318      1.35     1.53366    55.96
     31*       49.066      1.15
     32          ∞        0.30     1.51633    64.14
     33          ∞        2.00
   像面          ∞

非球面データ
第４面
k=-19.735
A4=1.38433e-06,A6=1.56209e-08,A8=7.39496e-13
第５面
k=-0.510
A4=-4.14171e-06,A6=-2.64065e-09,A8=1.84736e-11
第６面
k=-94.142
A4=-4.70906e-06,A6=-1.40159e-09,A8=-1.17602e-12
第７面
k=-8.518
A4=2.73566e-06,A6=1.80370e-08,A8=-6.72571e-12
第８面
k=-18.494
A4=5.31697e-07,A6=1.14493e-08,A8=-2.38222e-11
第９面
k=2.412
A4=2.38083e-06,A6=-5.01743e-09,A8=1.48766e-11
第１０面
k=-1.452
A4=3.36824e-06,A6=2.13590e-09,A8=1.71100e-11
第１１面
k=1.976
A4=-3.10983e-06,A6=8.70979e-09,A8=-7.12690e-12
第２０面
k=-1.901
A4=-2.70949e-07,A6=-1.49730e-09,A8=6.66247e-13
第２１面
k=-83.263
A4=-8.31318e-07,A6=3.83390e-10,A8=-4.09608e-13
第２２面
k=-1.372
A4=-2.44219e-06,A6=4.74755e-09,A8=-7.17140e-12
第２３面
k=-58.415
A4=3.99030e-07,A6=-1.24591e-09,A8=1.66221e-12
第２４面
k=-8.499
A4=-3.71357e-06,A6=3.76244e-09,A8=2.52674e-12
第２５面
k=-4.070
A4=7.72606e-07
第２６面
k=-2.188
A4=8.90733e-07
第２７面
k=-1.108
A4=-1.06462e-05,A6=4.28130e-08,A8=-5.96472e-11
第２８面
k=-1.146
A4=2.15466e-05,A6=3.87834e-07,A8=-7.79721e-10
第２９面
k=-4.685
A4=-3.46506e-05,A6=5.90726e-07,A8=-1.63146e-09
第３０面
k=-1.349
A4=1.28211e-04,A6=-1.09079e-06,A8=2.14386e-09
第３１面
k=-2.255
A4=1.19890e-06,A6=2.63532e-07,A8=-2.51907e-09

各種データ
                      低倍端    高倍端
    ＮＡ               0.23      0.61
    β                -1.33     -3.56
    焦点距離(mm)      14.45      5.83
    ＩＨ(mm)          11.00     11.00
    ｆｂ (in air)      3.35      3.35
    全長 (in air)    178.53    178.53

      d5              32.47      0.05
      d15             15.62      1.38
      d27              7.76     54.42

各群焦点距離
  f1=73.27    f2=55.92    f3=59.97    f4=-23.38
数値実施例２
単位  ｍｍ

面データ
  面番号         r          d         nd       νd
  物体面         ∞        1.08
      1       105.320      9.00     1.69895    30.13
      2        19.430      9.10     1.56384    60.67
      3        77.997      0.11
      4*       56.271      6.22     1.49700    81.61
      5       -43.741      0.06
      6       -43.716      2.89     1.84666    23.78
      7*      -39.010      可変
      8*      273.740      2.78     1.49700    81.61
      9*      -63.097      3.11
     10*       71.013      3.34     1.63484    23.91
     11*     -147.957      0.05
     12*    -1103.715      0.50     1.58360    30.33
     13*       33.167      4.18
     14       543.275     10.00     1.49700    81.61
     15       -23.848      2.88     1.72047    34.71
     16       -33.305      1.00
     17（絞り）  ∞        可変
     18       154.618      7.91     1.49700    81.61
     19       -41.703      0.50     1.72047    34.71
     20        88.450      9.80     1.49700    81.61
     21       -58.806      1.14
     22*       97.787      3.05     1.91082    35.25
     23*      183.088      可変
     24*       39.185      8.11     1.53366    55.96
     25*     -273.061      0.05
     26*       39.379      6.99     1.63484    23.91
     27*     -130.804      0.05
     28*     -272.693      2.97     1.58360    30.33
     29*       16.301      可変
     30*     -143.895      3.21     1.53366    55.96
     31       -29.718      1.08
     32*      -66.754      3.13     1.53366    55.96
     33*      -46.956      8.53
     34*      -12.948      1.00     1.53366    55.96
     35*       24.888      2.14
     36          ∞        0.30     1.51633    64.14
     37          ∞        2.00
   像面          ∞

非球面データ
第４面
k=0.089
A4=8.91611e-07,A6=2.23110e-09
第７面
k=-0.957
A4=-4.63936e-06,A6=-3.47489e-09
第８面
k=-10.000
A4=-7.98501e-06,A6=1.93962e-08
第９面
k=-10.000
A4=3.27233e-06,A6=9.66518e-09
第１０面
k=4.111
A4=2.92694e-06,A6=-1.83189e-09
第１１面
k=-10.000
A4=4.52716e-06,A6=1.06832e-08
第１２面
k=7.852
A4=4.90830e-06,A6=2.68297e-09
第１３面
k=-1.026
A4=-3.21839e-06,A6=9.95260e-10
第２２面
k=2.149
A4=1.62847e-07,A6=-1.92713e-09
第２３面
k=-5.323
A4=-1.67614e-06,A6=-9.82428e-10
第２４面
k=-1.465
A4=-3.87411e-06,A6=-1.34487e-09
第２５面
k=-10.000
A4=1.92162e-06,A6=-3.25394e-09
第２６面
k=-2.915
A4=-5.00971e-06,A6=1.89801e-09
第２７面
k=-4.067
A4=8.80372e-07,A6=7.56366e-10
第２８面
k=-9.876
A4=2.61002e-06,A6=4.22180e-10
第２９面
k=-1.001
A4=-9.35453e-06,A6=1.30478e-09
第３０面
k=-10.000
第３２面
k=6.084
A4=-8.44512e-05,A6=-3.38609e-08
第３３面
k=5.446
A4=-6.60035e-05,A6=1.83701e-08
第３４面
k=-3.939
A4=-2.61809e-05,A6=4.45113e-09
第３５面
k=-1.141
A4=-9.96483e-06,A6=1.22337e-08

各種データ
                      低倍端     中間     高倍端
    ＮＡ               0.23      0.42      0.61
    β                -1.33     -2.45     -3.56
    焦点距離(mm)      17.07      9.07      6.29
    ＩＨ(mm)          11.00     11.00     11.00
    ｆｂ (in air)      4.33      4.33      4.33
    全長 (in air)    198.81    198.81    198.81

      d7              22.18      2.54      0.48
      d17             35.30     21.56      0.05
      d23             15.08     11.57     14.39
      d29              9.18     46.07     66.82

各群焦点距離
  f1=67.39    f2=58.98    f3=117.51    f4=159.94    f5=-28.91
数値実施例３
単位  ｍｍ

面データ
  面番号         r          d         nd       νd
  物体面         ∞        1.06
      1        41.070      4.74     1.75520    27.51
      2         8.563      4.60     1.78800    47.37
      3        46.948      0.10
      4        29.514      2.70     1.59522    67.74
      5       -31.813      1.48     2.00178    19.32
      6       -18.329      可変
      7*      124.136      1.65     1.49700    81.61
      8*      -32.236      0.10
      9*       34.819      1.92     1.63484    23.91
     10*      -76.356      0.92
     11*    -1104.670      1.00     1.58360    30.33
     12*       14.613      1.43
     13       113.857      4.12     1.49700    81.61
     14        -9.920      1.00     1.72047    34.71
     15       -15.135      0.10
     16（絞り）  ∞        可変
     17        20.535      1.00     1.59551    39.24
     18        13.158      4.13     1.49700    81.61
     19       -52.800      0.10
     20       551.336      1.05     1.76182    26.52
     21        40.653      可変
     22*       17.515      2.90     1.53366    55.96
     23*     -153.994      0.10
     24*       23.195      3.29     1.63484    23.91
     25*      -29.612      0.25
     26*      -35.687      1.05     1.58360    30.33
     27*        8.518      可変
     28       -29.192      3.00     2.00178    19.32
     29       -16.510      4.68
     30       -12.512      3.00     1.49710    81.56
     31      -105.755      2.57
     32*       -3.402      1.02     1.53366    55.96
     33*       -8.695      1.31
     34          ∞        0.30     1.51633    64.14
     35          ∞        2.50
   像面          ∞

非球面データ
第７面
k=47.232
A4=-4.87695e-05,A6=2.41891e-07
第８面
k=-11.183
A4=1.81009e-05,A6=1.99065e-07
第９面
k=3.846
A4=2.44426e-05,A6=-1.06377e-07
第１０面
k=2.516
A4=3.51230e-05,A6=3.38996e-07
第１１面
k=16896.538
A4=4.48222e-05,A6=8.30907e-08
第１２面
k=-1.054
A4=-2.73924e-05,A6=1.11887e-07
第２２面
k=-1.395
A4=-2.91406e-05,A6=-3.66094e-08
第２３面
k=3.305
A4=1.49379e-05,A6=-5.54436e-08
第２４面
k=-3.573
A4=4.30854e-05,A6=9.13174e-08
第２５面
k=-4.313
A4=7.28845e-06,A6=2.68236e-08
第２６面
k=-0.827
A4=2.51707e-05,A6=-2.46076e-08
第２７面
k=-1.066
A4=-8.82735e-05,A6=-3.26902e-07
第３２面
k=-1.904
A4=-1.01943e-03
第３３面
k=-10.000
A4=-4.34032e-04

各種データ
                      低倍端     中間     高倍端
    ＮＡ               0.23      0.37      0.61
    β                -3.39     -5.55     -9.06
    焦点距離(mm)       4.42      2.59      1.58
    ＩＨ(mm)           5.50      5.50      5.50
    ｆｂ (in air)      4.00      4.00      4.00
    全長 (in air)    109.37    109.37    109.37

      d6               7.54      1.08      0.20
      d16             23.30     15.60      0.20
      d21             17.13      8.89      6.92
      d27              3.38     25.78     44.03

各群焦点距離
  f1=16.64    f2=29.03    f3=67.90    f4=83.05    f5=-11.69
数値実施例４
単位  ｍｍ

面データ
  面番号         r          d         nd       νd
  物体面         ∞        1.11
      1        42.854      4.88     1.75520    27.51
      2         9.449      4.66     1.78800    47.37
      3        47.957      0.10
      4        30.363      2.69     1.59522    67.74
      5       -29.253      1.47     2.00178    19.32
      6       -18.329      可変
      7*      123.257      1.68     1.49700    81.61
      8*      -32.060      0.99
      9*       35.047      2.01     1.63484    23.91
     10*      -79.370      0.25
     11*    -1821.839      1.00     1.58360    30.33
     12*       14.209      1.49
     13        55.686      4.49     1.49700    81.61
     14       -10.603      1.09     1.72047    34.71
     15       -16.874      0.10
     16（絞り）  ∞        可変
     17        21.884      1.00     1.59551    39.24
     18        13.326      4.51     1.49700    81.61
     19       -47.870      0.10
     20        80.799      1.00     1.78472    25.68
     21        29.165      5.82
     22*       17.839      2.84     1.53366    55.96
     23*     -141.412      0.10
     24*       22.568      3.24     1.63484    23.91
     25*      -31.098      0.30
     26*      -37.031      1.04     1.58360    30.33
     27*        8.668      可変
     28       -57.439      3.00     1.84666    23.78
     29       -19.966      5.00
     30       -13.457      1.98     1.59551    39.24
     31        74.133      可変
     32        38.638      2.63     1.76200    40.10
     33       -12.934      2.19
     34*       -3.874      1.00     1.53366    55.96
     35*       30.228      0.57
     36          ∞        0.30     1.51633    64.14
     37          ∞        1.50
   像面          ∞

非球面データ
第７面
k=7.235
A4=-5.19614e-05,A6=2.50133e-07
第８面
k=-11.739
A4=1.81171e-05,A6=1.75172e-07
第９面
k=3.564
A4=2.27492e-05,A6=-8.52746e-08
第１０面
k=2.968
A4=3.49251e-05,A6=3.28246e-07
第１１面
k=8348.181
A4=4.68276e-05,A6=9.24375e-08
第１２面
k=-1.075
A4=-2.82301e-05,A6=1.11162e-07
第２２面
k=-1.371
A4=-2.87639e-05,A6=-5.26359e-08
第２３面
k=-19.954
A4=1.60354e-05,A6=-4.06352e-08
第２４面
k=-3.428
A4=-4.23418e-05,A6=8.62975e-08
第２５面
k=-4.256
A4=6.91696e-06,A6=1.81029e-08
第２６面
k=-1.204
A4=2.61385e-05,A6=8.71331e-09
第２７面
k=-1.081
A4=-9.08593e-05,A6=-2.43864e-07
第３４面
k=-1.883
A4=-6.54448e-06
第３５面
k=-10.000
A4=7.00971e-05

各種データ
                      低倍端     中間     高倍端
    ＮＡ               0.23      0.37      0.61
    β                -2.66     -4.36     -7.12
    焦点距離(mm)       4.56      2.81      1.84
    ＩＨ(mm)           5.50      5.50      5.50
    ｆｂ (in air)      2.26      2.26      2.26
    全長 (in air)    105.01    105.01    105.01

      d6               3.39      0.39      0.20
      d16             25.00     13.89      0.20
      d27             11.29     18.68     21.14
      d31              0.38      7.10     18.52

各群焦点距離
  f1=17.19    f2=29.75    f3=35.13    f4=-57.28    f5=-20.79
数値実施例５
単位  ｍｍ

面データ
  面番号         r          d         nd       νd
  物体面         ∞        1.36
      1       -78.153      4.96     1.75520    27.51
      2       -13.906      4.72     1.78800    47.37
      3        54.471      0.11
      4        40.308      3.57     1.59522    67.74
      5       -16.355      1.18     2.00178    19.32
      6       -18.329      可変
      7*       12.651      3.12     1.63484    23.91
      8*      564.542      0.10
      9*     -728.186      1.00     1.58360    30.33
     10*        7.738      1.00
     11        14.801      2.08     1.49700    81.61
     12        -7.983      2.50     1.72047    34.71
     13       -16.723      0.10
     14（絞り）  ∞        可変
     15        19.213      4.68     1.59551    39.24
     16        12.883      7.13     1.49700    81.61
     17       -42.488      0.10
     18*       30.451      2.72     1.53366    55.96
     19*      -92.785      0.10
     20*       20.461      4.44     1.58360    30.33
     21*        9.664      可変
     22       -74.424      2.53     1.84666    23.78
     23       -19.328      0.60
     24       -15.389      1.00     1.59551    39.24
     25       -36.051      可変
     26       -72.453      1.98     1.76200    40.10
     27       -12.030      2.28
     28*       -4.538      1.00     1.53366    55.96
     29*       37.108      0.48
     30          ∞        0.30     1.51633    64.14
     31          ∞        2.00
   像面          ∞

非球面データ
第７面
k=-2.624
A4=-2.10322e-05,A6=-5.31733e-06
第８面
k=-63842.190
A4=-8.43938e-06,A6=-9.93994e-06
第９面
k=42349.007
A4=3.74549e-05,A6=4.18833e-06
第１０面
k=-1.256
A4=-3.46706e-05,A6=5.68753e-06
第１８面
k=-4.651
A4=-3.33705e-05,A6=-2.06561e-07
第１９面
k=-8.744
A4=2.17150e-05,A6=1.27134e-07
第２０面
k=-2.856
A4=-3.37340e-05,A6=5.80900e-07
第２１面
k=-1.171
A4=-8.70252e-05,A6=7.56291e-07
第２８面
k=-1.739
A4=-7.16893e-05
第２９面
k=-10.000
A4=9.52379e-05

各種データ
                      低倍端     中間     高倍端
    ＮＡ               0.08      0.13      0.22
    β                -0.90     -1.50     -2.50
    焦点距離(mm)      10.73      7.64      4.88
    ＩＨ(mm)           5.50      5.50      5.50
    ｆｂ (in air)      2.67      2.67      2.67
    全長 (in air)     84.48     84.48     84.48

      d6              20.87      8.96      2.21
      d14              6.26     10.50      6.04
      d21              1.28      7.14      6.65
      d25              0.38      2.19     13.89

各群焦点距離
  f1=45.53    f2=37.73    f3=24.41    f4=90.21    f5=-15.55
数値実施例６
単位  ｍｍ

面データ
  面番号         r          d         nd       νd
  物体面         ∞        1.55
      1       -21.654      5.00     1.80610    40.88
      2       -10.000      3.96     1.84666    23.78
      3      -548.726      3.88     1.49700    81.54
      4       -12.343      0.10
      5        80.653      2.42     1.91082    35.25
      6       -66.283      可変
      7       -75.999      3.80     1.53366    55.96
      8*      -17.526      0.10
      9       281.305      6.49     1.60300    65.44
     10       -12.656      1.00     1.72047    34.71
     11       -51.571      可変
     12（絞り）  ∞        可変
     13       -18.025      2.31     1.84666    23.78
     14       -13.172      0.22
     15       -12.839      1.00     1.78590    44.20
     16       -27.471      可変
     17        30.565      5.56     1.53366    55.96
     18*      -21.816      0.10
     19        21.908      5.65     1.49700    81.54
     20       -19.546      1.00     1.72047    34.71
     21        26.502      可変
     22*       12.910      3.15     1.53366    55.96
     23        52.038      0.10
     24        14.630      2.36     1.88300    40.76
     25         7.838      2.64
     26       -76.371      9.78     1.84666    23.78
     27       -18.327      0.83
     28*       -7.935      1.00     1.53366    55.96
     29        18.435      0.85
     30          ∞        0.30     1.51633    64.14
     31          ∞        1.50
   像面          ∞

非球面データ
第８面
k=0.000
A4=6.77268e-06
第１８面
k=0.000
A4=2.15805e-05
第２２面
k=0.000
A4=-2.55392e-06
第２８面
k=0.000
A4=6.29028e-04

各種データ
                      低倍端     中間     高倍端
    ＮＡ               0.23      0.37      0.61
    β                -1.35     -2.06     -3.55
    焦点距離(mm)      12.73      8.02      4.17
    ＩＨ(mm)           5.50      5.50      5.50
    ｆｂ (in air)      2.55      2.55      2.55
    全長 (in air)    112.02    112.02    112.02

      d6              22.68      9.74      0.92
      d11              0.10     13.04     21.86
      d12              2.41      3.65      2.41
      d16             21.75     14.24      0.20
      d21              0.10      6.37     21.65

各群焦点距離
  f1=23.06    f2=33.06    f3=-79.41    f4=28.31    f5=-18.28
数値実施例７
単位  ｍｍ

面データ
  面番号         r          d         nd       νd 
  物体面         ∞        1.22
      1       -16.843      4.32     2.00178    19.32
      2        -8.636      1.72     1.84666    23.78
      3       911.147      2.27     1.83481    42.71
      4        -9.828      0.10
      5        14.525      6.33     1.72916    54.68
      6        19.870      可変
      7       -43.494      2.26     1.53366    55.96
      8*      -10.891      0.10
      9      -253.131      3.87     1.60300    65.44
     10        -6.779      1.00     1.72047    34.71
     11       -23.734      可変
     12（絞り）  ∞        1.34
     13       -14.179      2.90     2.00178    19.32
     14       -10.167      0.37
     15        -9.637      1.00     1.80000    29.84
     16       -24.621      可変
     17        21.318      3.34     1.53366    55.96
     18*      -22.052      0.10
     19        14.906      3.32     1.49700    81.54
     20       -26.784      2.82     1.72047    34.71
     21        15.222      可変
     22*       50.082      1.97     1.53366    55.96
     23       -21.025      0.10
     24       -27.546      3.00     1.65844    50.88
     25        12.611     18.41
     26        14.962      2.54     2.00100    29.13
     27      -528.141      4.90
     28*       -8.213      1.00     1.53366    55.96
     29         9.675      1.19
     30          ∞        0.30     1.51633    64.14
     31          ∞        1.50
   像面          ∞

非球面データ
第８面
k=0.000
A4=-9.17289e-06
第１８面
k=0.000
A4=3.54433e-05
第２２面
k=0.000
A4=8.77643e-06
第２８面
k=0.000
A4=6.73848e-04

各種データ
                      低倍端     中間     高倍端
    ＮＡ               0.23      0.37      0.61
    β                -2.81     -4.34     -7.13
    焦点距離(mm)       7.60      4.25      2.43
    ＩＨ(mm)           4.75      4.75      4.75
    ｆｂ (in air)      2.89      2.89      2.89
    全長 (in air)    100.91    100.91    100.91

      d6               7.52      2.32      1.30
      d11              0.10      5.30      6.32
      d16             20.55     11.68      0.20
      d21              0.79      9.66     21.14

各群焦点距離
  f1=10.33    f2=21.29    f3=-62.18    f4=23.61    f5=-14.82
数値実施例８
単位  ｍｍ

面データ
  面番号         r          d         nd       νd
  物体面         ∞        1.39
      1       -11.331      6.04     2.00178    19.32
      2       -13.131      0.10
      3      -946.281      3.29     1.67480    57.97
      4       -14.337      0.10
      5        10.192      2.00     1.49700    81.55
      6        10.568      可変
      7       -51.413      2.81     1.53366    55.96
      8*      -11.529      0.10
      9       -91.616      4.93     1.60300    65.44
     10        -7.195      1.00     1.72047    34.71
     11       -23.922      可変
     12（絞り）  ∞        1.73
     13       -13.536      1.96     2.00178    19.32
     14       -10.172      0.15
     15        -9.971      1.00     1.80000    29.84
     16       -22.978      可変
     17        27.381      3.57     1.53366    55.96
     18*      -19.808      0.10
     19        14.731      3.93     1.49700    81.54
     20       -22.234      3.34     1.72047    34.71
     21        15.522      可変
     22*       55.729      2.00     1.53366    55.96
     23        11.191     17.90
     24        12.797      3.15     2.00100    29.13
     25      -215.539      3.11
     26*       -9.081      1.00     1.53366    55.96
     27         9.711      1.34
     28          ∞        0.30     1.51633    64.14
     29          ∞        1.50
   像面          ∞

非球面データ
第８面
k=0.000
A4=7.01903e-06
第１８面
k=0.000
A4=2.60215e-05
第２２面
k=0.000
A4=5.62828e-05
第２６面
k=0.000
A4=5.80353e-04

各種データ
                      低倍端     中間     高倍端
    ＮＡ               0.23      0.37      0.61
    β                -2.18     -3.57     -5.83
    焦点距離(mm)      16.47      7.96      4.39
    ＩＨ(mm)           4.75      4.75      4.75
    ｆｂ (in air)      3.04      3.04      3.04
    全長 (in air)    100.91    100.91    100.91

      d6              13.55      5.34      2.99
      d11              0.10      8.31     10.66
      d16             20.15     11.49      0.20
      d21              0.77      9.43     20.72

各群焦点距離
  f1=13.10    f2=23.49    f3=-63.12    f4=24.18    f5=-27.20
数値実施例９
単位  ｍｍ

面データ
  面番号         r          d         nd       νd
  物体面         ∞        1.22
      1       -18.725      4.32     2.00178    19.32
      2       -31.804      2.51     1.83481    42.71
      3        -9.912      0.10
      4        10.558      3.45     1.78800    47.37
      5       -20.000      2.50     1.69895    30.13
      6         9.835      可変
      7        31.215      2.45     1.53366    55.96
      8*      -11.432      0.10
      9       -22.184      3.65     1.60300    65.44
     10        -5.405      1.00     1.72047    34.71
     11       -23.159      可変
     12（絞り）  ∞        0.47
     13       -68.998      2.78     2.00178    19.32
     14       -10.619      1.00     1.75520    27.51
     15       101.173      可変
     16        28.719      2.10     1.53366    55.96
     17      -160.043      0.10
     18        43.831      2.52     1.53366    55.96
     19*      -27.949      0.10
     20        14.708      3.28     1.49700    81.54
     21       -36.048      7.91     1.72825    28.46
     22        12.092      可変
     23*     -221.872      3.00     1.53366    55.96
     24       -12.551      0.10
     25       -25.159      3.00     1.60562    43.70
     26         6.695      可変
     27        12.943      5.00     1.84666    23.78
     28       -30.308      1.30
     29*       -7.934      2.00     1.53366    55.96
     30        15.330      0.78
     31          ∞        0.30     1.51633    64.14
     32          ∞        1.50
   像面          ∞

非球面データ
第８面
k=0.000
A4=2.69320e-05
第１９面
k=0.000
A4=2.55226e-05
第２３面
k=0.000
A4=-9.20183e-05
第２９面
k=0.000
A4=9.37257e-04

各種データ
                      低倍端     中間     高倍端
    ＮＡ               0.23      0.37      0.61
    β                -2.66     -4.36     -7.21
    焦点距離(mm)       6.86      3.73      2.21
    ＩＨ(mm)           4.75      4.75      4.75
    ｆｂ (in air)      2.48      2.48      2.48
    全長 (in air)     86.53     86.53     86.53

      d6               4.16      1.00      1.34
      d11              0.10      3.26      2.92
      d15             19.12      9.82      0.42
      d22              1.15     10.21     19.58
      d26              4.80      5.04      5.07

各群焦点距離
  f1=10.62    f2=22.62    f3=627.38    f4=18.35    f5=-13.98
  f6=55.65
数値実施例１０
単位  ｍｍ

面データ
  面番号         r          d         nd       νd
  物体面         ∞        1.28
      1       111.248      4.32     2.00178    19.32
      2       158.973      1.45     1.83481    42.71
      3       -30.896      1.17
      4        22.697      8.39     1.78800    47.37
      5       -20.000      2.50     1.69895    30.13
      6        27.829      可変
      7        22.875      2.93     1.53366    55.96
      8*       -8.265      0.10
      9        -9.474      1.77     1.60300    65.44
     10        -5.539      5.00     1.72047    34.71
     11       -20.878      可変
     12（絞り）  ∞        0.47
     13       -41.774      2.83     2.00178    19.32
     14       -13.304      1.00     1.75520    27.51
     15     -4072.041      可変
     16        38.371      1.63     1.53366    55.96
     17      -615.493      0.10
     18        33.168      2.66     1.53366    55.96
     19*      -23.894      0.10
     20        14.457      2.97     1.49700    81.54
     21       -43.409      5.18     1.72825    28.46
     22        13.946      可変
     23*      -72.077      3.00     1.53366    55.96
     24       -12.453      0.10
     25      -544.479      3.00     1.60562    43.70
     26         7.266      可変
     27        10.977      5.00     1.84666    23.78
     28        12.750      1.35
     29*       -8.703      2.00     1.53366    55.96
     30        48.121      0.29
     31          ∞        0.30     1.51633    64.14
     32          ∞        1.50
   像面          ∞

非球面データ
第８面
k=0.000
A4=8.73539e-05
第１９面
k=0.000
A4=3.09691e-05
第２３面
k=0.000
A4=-2.50616e-04
第２９面
k=0.000
A4=9.69394e-04

各種データ
                      低倍端     中間     高倍端
    ＮＡ               0.10      0.16      0.26
    β                -1.14     -1.84     -2.99
    焦点距離(mm)      12.62      6.55      3.83
    ＩＨ(mm)           4.75      4.75      4.75
    ｆｂ (in air)      1.98      1.98      1.98
    全長 (in air)     90.94     90.94     90.94

      d6               8.84      1.49      0.44
      d11              0.10      7.48      8.47
      d15             18.19      9.34      0.20
      d22              1.38      9.46     17.73
      d26              1.43      2.17      3.10

各群焦点距離
  f1=17.71    f2=27.43    f3=-216.23    f4=19.30    f5=-22.79
  f6=-32.66
数値実施例１１
単位  ｍｍ

面データ
  面番号         r          d         nd       νd
  物体面         ∞        2.20
      1       -12.923      2.88     1.83400    37.16
      2        13.709      9.75     1.65100    56.16
      3       -16.604      0.20
      4       182.555      5.85     1.59522    67.74
      5       -22.860      1.46
      6        92.504     10.00     1.78800    47.37
      7        28.295      9.88     1.49700    81.54
      8       -35.089     10.14
      9        87.517      4.49     1.49700    81.54
     10       -40.197      0.89
     11       287.579      1.44     1.80400    46.57
     12        20.222      6.32     1.43875    94.93
     13       -60.068      0.10
     14        37.768      2.16     1.51823    58.96
     15        90.424      0.87
     16（絞り）  ∞        可変
     17       -54.403      1.00     1.74100    52.64
     18        31.130      1.00     1.75520    27.51
     19        30.568      1.63
     20       -88.325      1.00     1.51823    58.96
     21        21.260      2.53     1.80518    25.43
     22        92.998      可変
     23        43.273      3.46     1.48749    70.23
     24       -69.631      0.10
     25        46.333      1.70     1.72047    34.71
     26        18.841      4.31     1.48749    70.23
     27       167.650      可変
     28*       25.488      6.25     1.59074    65.51
     29      -162.990      3.45
     30      -102.457      4.97     1.74964    30.84
     31        71.456     24.55
     32        14.091      3.33     1.84666    23.78
     33        23.716      0.17
     34        14.431      2.28     1.80518    25.42
     35         6.611      1.54
     36         7.048      5.11     1.75501    51.16
     37*        7.407      1.06
     38          ∞        0.30     1.51633    64.14
     39          ∞        3.00
   像面          ∞

非球面データ
第２８面
k=0.000
A4=-2.44186e-06
第３７面
k=0.000
A4=1.73815e-04

各種データ
                      低倍端     中間     高倍端
    ＮＡ               0.23      0.37      0.61
    β                -1.33     -2.18     -3.56
    焦点距離(mm)     520.87    714.51     16.03
    ＩＨ(mm)           3.00      3.00      3.00
    ｆｂ (in air)      4.26      4.26      4.26
    全長 (in air)    177.29    177.29    177.29

      d16              0.83     24.79     38.01
      d22             19.54     12.06      0.10
      d27             17.84      1.36      0.10

各群焦点距離
  f1=18.81    f2=-25.27    f3=52.53    f4=44.84 
数値実施例１２
単位  ｍｍ

面データ
  面番号         r          d         nd       νd
  物体面         ∞        1.27
      1       -22.784      7.97     2.00178    19.32
      2       -10.000      7.01     1.84666    23.78
      3      -120.689      0.10
      4       514.184      9.49     1.88300    40.80
      5       -27.131      0.10
      6       -73.294      2.43     1.84666    23.78
      7       -27.362      0.10
      8        42.765      5.81     1.49700    81.54
      9       -18.172      1.00     1.57501    41.50
     10        45.777      1.29
     11      2516.925      1.00     1.72047    34.71
     12        32.396      4.09     1.49700    81.54
     13       -44.446      0.10
     14        48.583      2.57     1.49700    81.54
     15      -164.344      0.10
     16        47.475      1.70     1.80400    46.57
     17        20.378      4.13     1.43875    94.93
     18      -109.125      6.77
     19（絞り）  ∞        0.10
     20          ∞        1.45     1.58144    40.75
     21       -90.909      可変
     22      1800.703      1.00     1.72342    37.95
     23        13.735      2.46     1.84666    23.78
     24        46.722      1.31
     25       -37.078      1.00     1.67300    38.15
     26        19.701      1.54     1.84666    23.78
     27        31.766      可変
     28        45.153      2.51     1.72916    54.68
     29      -124.530      0.10
     30        41.325      7.02     1.69680    55.53
     31    -22428.139      2.69     1.72047    34.71
     32        25.110      可変
     33*       36.836      4.21     1.72903    54.04
     34       -48.356      0.10
     35        77.143      5.14     1.72916    54.68
     36       -24.384      6.01     1.90366    31.32
     37        56.361      5.00
     38        83.989      2.99     1.80610    33.27
     39        35.268     19.30
     40        89.478      4.68     1.84666    23.78
     41       -35.056      0.10
     42        18.574      7.76     2.00178    19.32
     43        16.654      1.84
     44       -39.853      1.00     1.75501    51.16
     45*       17.859      1.06
     46          ∞        0.30     1.51633    64.14
     47          ∞        5.00
   像面          ∞

非球面データ
第３３面
k=0.000
A4=-6.49017e-06
第４５面
k=0.000
A4=-1.78428e-05

各種データ
                      低倍端     中間     高倍端
    ＮＡ               0.23      0.37      0.61
    β                -2.20     -3.57     -5.82
    焦点距離(mm)      53.32     17.10      6.73
    ＩＨ(mm)           5.50      5.50      5.50
    ｆｂ (in air)      6.25      6.25      6.25
    全長 (in air)    168.62    168.62    168.62

      d21              0.20     15.41     26.47
      d27             15.91     11.10      0.35
      d32             11.17      0.77      0.46

各群焦点距離
  f1=14.92    f2=-22.16    f3=60.23    f4=29.18
数値実施例１３
単位  ｍｍ

面データ
  面番号         r          d         nd       νd
  物体面         ∞        1.37
      1       -40.987     10.00     1.83400    37.16
      2       -52.459     10.00     1.84666    23.78
      3       -39.893      0.10
      4       941.821     10.00     1.88300    40.80
      5       -32.540      5.27
      6       -49.992     10.00     1.75520    27.51
      7        53.602     10.00     1.84666    23.78
      8       -53.191      0.11
      9       246.374      6.73     1.49700    81.54
     10       -27.066      1.03     1.61293    37.00
     11       159.021      1.30
     12      -370.480      1.03     1.72047    34.71
     13        54.649      7.11     1.49700    81.54
     14       -43.003      0.10
     15       345.717      1.92     1.60562    43.70
     16      -299.011      0.10
     17       100.141      1.00     1.80400    46.57
     18        39.990      4.78     1.43875    94.93
     19     -2588.894      0.10
     20        44.827      4.01     1.55332    71.68
     21       238.990      0.69
     22（絞り）  ∞        可変
     23       606.831      1.00     1.72047    34.71
     24        15.793      2.83     1.84666    23.78
     25        65.887      1.27
     26       -50.551      1.00     1.90366    31.32
     27        26.061      1.77     2.00178    19.32
     28        60.158      可変
     29     -1382.268      2.98     1.74320    49.34
     30       -54.311      0.10
     31       148.232      3.04     1.72903    54.04
     32      -251.038     13.53
     33        88.724      5.33     1.69680    55.53
     34       -35.525      1.71     1.85026    32.27
     35        63.954      可変
     36        40.123     10.00     1.69100    54.82
     37       -72.626     10.00     1.84666    23.78
     38        48.338     12.91
     39        56.312      9.96     1.76182    26.52
     40      -122.904      可変
     41        37.520      7.01     1.80810    22.76
     42       -69.737      1.19
     43       -42.881      4.58     1.55332    71.68
     44        33.293      4.04
     45       -31.896      3.94     1.55332    71.68
     46*       24.848      0.78
     47          ∞        0.30     1.51633    64.14
     48          ∞        3.78
   像面          ∞

非球面データ
第４６面
k=0.000
A4=-1.79537e-05

各種データ
                      低倍端     中間     高倍端
    ＮＡ               0.11      0.23      0.61
    β                -1.25     -2.43     -6.52
    焦点距離(mm)     756.14     38.15      6.44
    ＩＨ(mm)           5.50      5.50      5.50
    ｆｂ (in air)      4.75      4.75      4.75
    全長 (in air)    271.52    271.52    271.52

      d22              0.20     35.65     74.82
      d28             40.06     23.80      0.85
      d35             29.80      1.82      7.44
      d40             13.15     21.94      0.10

各群焦点距離
  f1=27.17    f2=-29.13    f3=62.73    f4=60.88    f5=-41.12
数値実施例１４
単位  ｍｍ

面データ
  面番号         r          d         nd       νd
  物体面         ∞       15.84
      1       514.184      5.89     1.49700    81.61
      2       -22.397     19.71
      3      -123.845      2.23     1.49700    81.61
      4        -8.839      1.00     1.67300    38.15
      5        28.890      3.54
      6       217.991      3.39     1.55332    71.68
      7       -16.459      0.10
      8        18.406      1.99     1.49700    81.61
      9       -80.696      0.10
     10（絞り）  ∞        0.10
     11          ∞        1.19     1.58144    40.75
     12       -70.716      可変
     13       -29.442      1.00     1.80139    45.45
     14        16.540      1.18     1.84666    23.78
     15        22.667      0.82
     16       -52.742      1.00     1.74100    52.64
     17        19.274      1.65     1.84666    23.78
     18       393.247      可変
     19        33.105      5.41     1.69680    55.53
     20       -35.152      0.84
     21        43.213      8.12     1.69680    55.53
     22       -14.179      1.00     1.72047    34.71
     23        23.564      可変
     24        34.073      2.23     1.72903    54.04
     25       217.333      0.10
     26        41.188      6.04     1.72916    54.68
     27       -13.176      1.00     1.90366    31.32
     28       685.273      1.08
     29       -45.052      1.00     1.78472    25.68
     30        23.447      0.41
     31        18.238      4.12     2.00178    19.32
     32      -231.364      0.13
     33        11.031      4.15     1.72916    54.68
     34        22.882      1.45
     35      -254.659      1.13     1.78472    25.68
     36*        9.874      2.28
     37          ∞        0.30     1.51633    64.14
     38          ∞        6.00
   像面          ∞

非球面データ
第３６面
k=0.000
A4=8.44498e-05

各種データ
                      低倍端     中間     高倍端
    ＮＡ               0.05      0.08      0.12
    β                -0.44     -0.71     -1.13
    焦点距離(mm)      33.51     32.58     21.26
    ＩＨ(mm)           5.50      5.50      5.50
    ｆｂ (in air)      8.48      8.48      8.48
    全長 (in air)    108.28    108.28    108.28

      d12              0.29      6.90     10.52
      d18             15.59      9.20      0.10
      d23              0.81      0.59      6.07

各群焦点距離
  f1=26.76    f2=-13.42    f3=29.14    f4=38.82
数値実施例１５
単位  ｍｍ

面データ
  面番号         r          d         nd       νd 
  物体面         ∞        1.26
      1       -22.799      8.02     2.00178    19.32
      2       -10.000      6.07     1.84666    23.78
      3      -127.010      0.10
      4       514.184      9.02     1.88300    40.80
      5       -35.317      0.10
      6       -76.547      2.66     1.84666    23.78
      7       -22.563      0.10
      8        44.285      5.43     1.49700    81.54
      9       -16.636      1.00     1.56732    42.82
     10        45.768      1.23
     11      -814.468      1.00     1.72047    34.71
     12        31.752      3.97     1.49700    81.54
     13       -38.947      0.10
     14        48.375      2.54     1.49700    81.54
     15      -121.012      0.10
     16        43.876      1.00     1.80440    39.59
     17        19.275      3.80     1.49700    81.61
     18      -244.353      0.61
     19（絞り）  ∞        0.10
     20          ∞        1.41     1.58144    40.75
     21      -110.055      可変
     22*     -108.127      1.00     1.53366    55.96
     23        21.294      0.10
     24        17.087      1.91     1.63484    23.91
     25*       36.179      1.33
     26*      -67.414      1.00     1.53366    55.96
     27        19.991      0.46
     28        25.954      1.28     1.63484    23.91
     29*       31.912      可変
     30        40.306      2.77     1.72916    54.68
     31      -162.235      0.10
     32        48.391      5.96     1.72342    37.95
     33       -16.834      1.00     1.72047    34.71
     34        25.124      可変
     35*       30.385      5.11     1.72903    54.04
     36       -41.941      0.10
     37       125.058      4.59     1.69680    55.53
     38       -21.149      4.09     1.91082    35.25
     39        47.612      0.71
     40       111.847      2.04     1.80000    29.84
     41        47.347     34.06
     42        60.461      5.15     1.84666    23.78
     43       -45.615      0.10
     44        17.276      8.24     1.80810    22.76
     45        15.879      1.85
     46       -46.940      1.00     1.85026    32.27
     47*       16.929      1.12
     48          ∞        0.30     1.51633    64.14
     49          ∞        5.00
   像面          ∞

非球面データ
第２２面
k=0.000
A4=-6.17401e-06
第２５面
k=0.000
A4=2.85432e-05
第２６面
k=0.000
A4=2.24191e-05
第２９面
k=0.000
A4=-1.94648e-05
第３５面
k=0.000
A4=-8.31031e-06
第４７面
k=0.000
A4=-1.45299e-05

各種データ
                      低倍端     中間     高倍端
    ＮＡ               0.23      0.37      0.61
    β                -2.20     -3.57     -5.82
    焦点距離(mm)      30.47     16.18      7.07
    ＩＨ(mm)           5.50      5.50      5.50
    ｆｂ (in air)      6.31      6.31      6.31
    全長 (in air)    168.63    168.63    168.63

      d21              0.26     16.81     28.69
      d29             18.03     12.60      0.23
      d34             11.69      0.57      1.06

各群焦点距離
  f1=14.14    f2=-24.35    f3=73.60    f4=31.94
数値実施例１６
単位  ｍｍ

面データ
  面番号       r          d         nd        νd
  物体面         ∞        1.35
      1        43.231      9.70     1.76200    40.10
      2        57.098      0.10
      3        32.147      4.09     1.67003    47.23
      4       -18.329      可変
      5*      107.325      1.67     1.49700    81.61
      6*      -33.414      0.10
      7*       33.505      1.96     1.63484    23.91
      8*     -101.909      0.70
      9*       -8.0366e+6  1.00     1.58360    30.33
     10*       13.965      1.29
     11        42.408      4.84     1.49700    81.61
     12       -10.327      1.00     1.72047    34.71
     13       -18.267      0.10
     14（絞り）  ∞        可変
     15        22.493      1.00     1.61293    37.00
     16        13.296      5.25     1.49700    81.61
     17       -31.912      0.10
     18        31.545      1.00     1.80518    25.42
     19        16.499      0.84
     20*       22.520      2.82     1.53366    55.96
     21*      -54.016      0.10
     22*       19.422      3.27     1.63484    23.91
     23*      -25.541      0.45
     24*      -30.483      1.18     1.58360    30.33
     25*        8.393      可変
     26       -40.913      2.38     1.84666    23.78
     27       -15.464      6.15
     28       -14.833      1.53     1.70000    48.08
     29        69.314      可変
     30     -2448.807      2.25     1.75500    52.32
     31       -11.550      2.43
     32*       -3.805      1.55     1.53366    55.96
     33*       53.678      0.32
     34          ∞        0.30     1.51633    64.14
     35          ∞        1.50
   像面          ∞

非球面データ
第５面
k=-151.903
A4=-6.05656e-05,A6=2.88945e-07
第６面
k=-10.719
A4=1.97656e-05,A6=2.16972e-07
第７面
k=3.055
A4=1.91538e-05,A6=-6.99611e-08
第８面
k=-5.065
A4=3.62227e-05,A6=3.44566e-07
第９面
k=-1.15125e+23
A4=4.69062e-05,A6=1.05024e-07
第１０面
k=-1.072
A4=-2.81467e-05,A6=7.64679e-08
第２０面
k=-1.107
A4=-2.47911e-05,A6=-4.27580e-08
第２１面
k=-1.937
A4=1.40297e-05,A6=-6.62424e-08
第２２面
k=-3.162
A4=-4.05322e-05,A6=6.65571e-08
第２３面
k=-4.366
A4=7.04818e-06,A6=2.75944e-08
第２４面
k=-1.195
A4=2.69706e-05,A6=2.26935e-08
第２５面
k=-1.062
A4=-8.69007e-05,A6=5.53276e-08
第３２面
k=-1.627
A4=-6.41757e-05
第３３面
k=-10.000
A4=-3.45899e-05

各種データ
                      低倍端     中間     高倍端
    ＮＡ               0.23      0.37      0.61
    β                -2.66     -4.36     -7.12
    焦点距離(mm)       3.75      2.55      1.74
    ＩＨ(mm)           5.50      5.50      5.50
    ｆｂ (in air)      2.01      2.01      2.01
    全長 (in air)     80.46     86.36     98.54

      d4               4.10      1.45      0.20
      d14              6.08      3.23      0.20
      d25              9.06     11.22     12.61
      d29              0.34      9.58     24.65

各群焦点距離
  f1=18.12    f2=31.26    f3=30.63    f4=-92.49    f5=-16.15
数値実施例１７
単位  ｍｍ

面データ
  面番号         r          d         nd       νd
  物体面         ∞        1.39
      1       -11.055      6.31     1.88300    40.76
      2       -11.606      0.10
      3        35.525      3.92     1.71300    53.87
      4       -26.903      0.64
      5         8.245      2.21     1.49700    81.61
      6         7.987      可変
      7      -102.909      2.33     1.53366    55.96
      8*      -12.159      0.10
      9       -95.469      4.28     1.60300    65.44
     10        -6.261      1.00     1.72047    34.71
     11       -20.461      可変
     12（絞り）  ∞        1.61
     13       -12.688      2.17     2.00178    19.32
     14        -8.524      1.00     1.80000    29.84
     15       -30.929      可変
     16        25.638      3.53     1.53366    55.96
     17*      -17.746      0.10
     18        14.492      3.66     1.49700    81.54
     19       -21.933      6.30     1.69895    30.13
     20        12.811      可変
     21*       26.959      2.00     1.53366    55.96
     22         8.270     10.81
     23        13.080      2.75     1.82115    24.06
     24       -59.563      3.45
     25*       -8.224      1.00     1.53366    55.96
     26        13.053      0.94
     27          ∞        0.30     1.51633    64.14
     28          ∞        1.50
   像面          ∞

非球面データ
第８面
k=0.000
A4=1.07108e-05
第１７面
k=0.000
A4=4.31973e-05
第２１面
k=0.000
A4=9.86864e-05
第２５面
k=0.000
A4=7.42389e-04

各種データ
                      低倍端     中間     高倍端
    ＮＡ               0.23      0.37      0.61
    β                -2.18     -3.57     -5.83
    焦点距離(mm)      10.02      5.35      2.95
    ＩＨ(mm)           4.75      4.75      4.75
    ｆｂ (in air)      2.64      2.64      2.64
    全長 (in air)     89.02     89.53     81.81

      d6               9.99      4.01      2.77
      d11              0.10      6.59      0.10
      d15             16.48      9.57      0.20
      d20              0.55      7.46     16.83

各群焦点距離
  f1=11.95    f2=21.07    f3=-40.96    f4=20.20    f5=-18.31
数値実施例１８
単位  ｍｍ

面データ
  面番号         r          d         nd       νd
  物体面         ∞        可変
      1       -22.158      7.87     2.00178    19.32
      2       -10.000      5.52     1.80518    25.42
      3       -64.870      0.10
      4       514.184      8.30     1.88300    40.76
      5       -29.149      0.10
      6       -49.162      2.15     1.92286    20.88
      7       -21.169      0.10
      8        52.434      4.76     1.49700    81.54
      9       -14.067      1.00     1.56732    42.82
     10        49.694      0.57
     11       131.131      1.00     1.71736    29.52
     12        24.619      3.48     1.49700    81.54
     13       -43.305      0.10
     14        41.039      2.11     1.49700    81.54
     15      -237.199      0.10
     16        41.438      1.00     1.80440    39.59
     17        16.705      3.24     1.49700    81.61
     18      -499.930      0.10
     19（絞り）  ∞        0.10
     20          ∞        1.42     1.58144    40.75
     21       -79.663      可変
     22*      -48.415      1.00     1.53366    55.96
     23        34.525      0.10
     24        24.319      1.86     1.63484    23.91
     25*      198.494      1.02
     26*      -29.143      1.00     1.53366    55.96
     27        21.359      0.11
     28        22.635      1.12     1.63484    23.91
     29*       24.666      可変
     30        30.973      3.70     1.72916    54.68
     31       -49.186      0.10
     32        34.091      3.80     1.72916    54.68
     33       -34.101      1.00     1.71736    29.52
     34        27.835      可変
     35*     -297.555      1.53     1.72903    54.04
     36       -50.238      0.10
     37        45.319      4.28     1.69680    55.53
     38       -15.110      3.44     1.91082    35.25
     39        37.743     12.29
     40      9142.672      1.00     1.69680    55.53
     41        27.912      3.93
     42        41.712      3.93     1.84666    23.78
     43       -26.474      0.10
     44        17.156      7.95     1.80810    22.76
     45        16.815      1.98
     46       -19.556      1.00     1.69680    55.53
     47*       18.003      0.84
     48          ∞        0.30     1.51633    64.14
     49          ∞        5.00
   像面          ∞

非球面データ
第２２面
k=0.000
A4=-9.78567e-06
第２５面
k=0.000
A4=2.55328e-05
第２６面
k=0.000
A4=5.13966e-05
第２９面
k=0.000
A4=-1.05555e-05
第３５面
k=0.000
A4=-1.83517e-05
第４７面
k=0.000
A4=-1.29699e-04

各種データ（d0は物体面におけるdの値である。）
                      低倍端     中間     高倍端
    ＮＡ               0.23      0.37      0.61
    β                -2.19     -3.57     -5.82
    焦点距離(mm)      15.06     11.20      5.11
    ＩＨ(mm)           5.50      5.50      5.50
　　ｆｂ (in air)      6.03      6.03      6.03
　　全長 (in air)    124.31    135.94    139.46

      d0               1.26      1.01      0.93
      d21              0.31     17.54     26.22
      d29             16.77     10.41      0.29
      d34              1.76      2.52      7.47

各群焦点距離
  f1=12.35    f2=-21.91    f3=26.38    f4=-115.20
数値実施例１９
単位  ｍｍ

面データ
  面番号         r          d         nd       νd
  物体面         ∞        1.35
      1       -39.532      9.74     1.90366    31.32
      2        23.654      9.75     2.00100    29.13
      3       -36.653      0.10
      4       941.821      9.62     1.86400    40.58
      5       -26.876      0.10
      6       -36.098      9.15     1.76182    26.52
      7        64.408      8.53     1.84666    23.78
      8       -49.688      0.10
      9       185.423      5.72     1.49700    81.54
     10       -22.161      1.00     1.62004    36.26
     11       115.347      1.20
     12      -280.013      1.00     1.72047    34.71
     13        46.267      5.34     1.49700    81.54
     14       -44.160      0.10
     15       264.207      2.83     1.43875    94.93
     16       -70.753      0.10
     17        54.206      2.71     1.55332    71.68
     18       547.062      0.28
     19（絞り）  ∞        可変
     20      4894.995      1.00     1.72047    34.71
     21        18.521      3.19     1.84666    23.78
     22        83.205      1.69
     23       -45.352      1.00     1.90366    31.32
     24        23.618      2.32     2.00178    19.32
     25        57.491      可変
     26      3791.290      3.02     1.74320    49.34
     27       -44.426      0.10
     28        72.431      2.41     1.72903    54.04
     29      -603.236      0.10
     30        36.123      5.97     1.74100    52.64
     31       -91.650      3.40     1.85026    32.27
     32        37.543      可変
     33        26.851      3.90     1.72916    54.68
     34      -100.532      1.00     1.84666    23.78
     35        27.575      可変
     36        24.285      3.71     1.80810    22.76
     37       -45.497      1.42
     38       -33.596      1.39     1.55332    71.68
     39        47.907      6.25
     40       -27.385      2.54     1.55332    71.68
     41*       18.759      1.62
     42          ∞        0.30     1.51633    64.14
     43          ∞        2.61
   像面          ∞

非球面データ
第４１面
k=0.000
A4=5.45815e-06

各種データ
                      低倍端     中間     高倍端
    ＮＡ               0.11      0.23      0.61
    β                -1.26     -2.43     -6.51
    焦点距離(mm)      32.90     20.74      5.35
    ＩＨ(mm)           5.50      5.50      5.50
    ｆｂ (in air)      4.42      4.42      4.42
    全長 (in air)    168.17    198.03    241.71

      d19              0.20     27.61     54.61
      d25             28.14     17.06      1.05
      d32              1.87     12.75     65.62
      d35             21.75     24.42      4.23

各群焦点距離
  f1=21.80    f2=-27.33    f3=32.47    f4=-428.68    f5=-155.34
　実施例１～１９における条件式（１）～（２１）の値を掲げる。なお、ハイフン（－）は、該当する構成がないか、条件式を満足しないことを示している。

  条件式             実施例1   実施例2   実施例3   実施例4   実施例5
(1)1/βHG1              0.62      0.75      0.57      0.57      0.70
(2)BFL/Y                0.31      0.40      0.75      0.43      0.51
(3)ΔGpmax/ΔGpobj          -        0.06      0.34       -         -
(4)fG1/fG2               1.31      1.14      0.57      0.58      1.21
(4-1)fG1/fG2              -         -         -         -         -
(5)fG1/fLGp              1.22      1.09      0.44      0.49      1.87
(6)DHGpop/DHGpoi            0.57      0.49      0.22      0.21      0.37
(7)|DsGno/φHs|           -         -         -         -         -
(8)ΔG2max/DHIGi            -         -         -         -         -
(9)fG3/fG2                -         -         -         -         -
(10)fHG1G3/fHGI            -         -         -         -         -
(11)DHpn/DHpi             -         -         -         -         -
(12)|Δiomax/Δmax|        -         -         -         -         -
(13)|Δwd/Dwdmax|          -         -         -         -         -
(14)2×Y/p         20000     20000      3929      5000      5000
(15)NAH                 0.61      0.61      0.61      0.61      0.22
(16)εH90/p             5.63      5.68      5.51      5.53      5.30
(17)NA'H                0.17      0.17      0.07      0.09      0.09
(18)LTL/p              -0.9      -0.5      -0.8      -0.5       0.3
(19)ATH/p              14.2      13.3       2.7       3.5      10.5
(20)CRALobj              3.6       1.7      -1.3      -0.3       3.9
(21)CRAHobj              4.8       2.5       0.3       0.4       5.8

  条件式             実施例6   実施例7   実施例8   実施例9   実施例10
(1)1/βHG1              0.44      0.48      0.46      0.65      0.90
(2)BFL/Y                0.48      0.63      0.66      0.54      0.44
(3)ΔGpmax/ΔGpobj           -         -         -         -         -
(4)fG1/fG2               0.70      0.49      0.56      0.47      0.65
(4-1)fG1/fG2              -         -         -         -         -
(5)fG1/fLGp              0.81      0.44      0.54      0.58      0.92
(6)DHGpop/DHGpoi            0.24      0.13      0.14      0.29      0.27
(7)|DsGno/φHs|           0.21      0.12      0.14       -        0.05
(8)ΔG2max/DHIGi           -         -         -         -         -
(9)fG3/fG2                -         -         -         -         -
(10)fHG1G3/fHGI            -         -         -         -         -
(11)DHpn/DHpi             -         -         -         -         -
(12)|Δiomax/Δmax         -         -         -         -         -
(13)|Δwd/Dwdmax|          -         -         -         -         -
(14)2×Y/p         10000      4318      5278      4318      4318
(15)NAH                  0.61      0.61      0.61      0.61      0.26
(16)εH90/p             6.10      5.51      5.43      5.56      5.40
(17)NA'H                0.17      0.09      0.10      0.08      0.09
(18)LTL/p              -1.1      -0.6      -0.2      -0.3       0.4
(19)ATH/p              44.0      29.5      27.5      17.6       5.2
(20)CRALobj             -1.5      -3.5      -3.5      -1.8      -3.6
(21)CRAHobj             -5.0      -2.2      -3.0      -0.9      -2.1

  条件式             実施例11  実施例12  実施例13  実施例14  実施例15
(1)1/βHG1               -         -         -         -         -
(2)BFL/Y                1.45      1.16      0.88      1.56      1.17
(3)ΔGpmax/ΔGpobj           -         -         -         -         -
(4)fG1/fG2                -         -         -         -         -
(4-1)fG1/fG2            -0.74     -0.67     -0.93     -1.99     -0.58
(5)fG1/fLGp               -         -         -         -         -
(6)DHGpop/DHGpoi            -         -         -         -         -
(7)|DsGno/φHs|           -         -         -         -         -
(8)ΔG2max/DHIGi           0.57      0.34      0.73      0.19      0.34
(9)fG3/fG2              -2.08     -2.72     -2.15     -2.17     -3.02
(10)fHG1G3/fHGI           0.26      0.22      0.10      0.65      0.23
(11)DHpn/DHpi            0.80      0.90      0.93      0.71      0.91
(12)|Δiomax/Δmax|        -         -         -         -         -
(13)|Δwd/Dwdmax|          -         -         -         -         -
(14)2×Y/p          5455      6111      5000      6111      6111
(15)NAH                 0.61      0.61      0.61      0.12      0.61
(16)εH90/p             5.56      5.53      5.02      5.42      5.46
(17)NA'H                0.17      0.10      0.09      0.11      0.10
(18)LTL/p               1.9       1.4       3.4       2.8       1.5
(19)ATH/p              31.2      22.6      22.0       3.2      19.6
(20)CRALobj              0.5      -1.0      -0.4       1.8       3.6
(21)CRAHobj              0.2      -0.2       0.0       2.5       1.4

  条件式             実施例16  実施例17  実施例18  実施例19
(1)1/βHG1              0.59      0.46       -         -
(2)BFL/Y                0.38      0.58      1.12      0.82
(3)ΔGpmax/ΔGpobj          -         -         -         -
(4)fG1/fG2               0.58      0.57       -         -
(4-1)fG1/fG2             -         -       -0.56     -0.80
(5)fG1/fLGp              0.59      0.59       -         - 
(6)DHGpop/DHGpoi           0.19      0.21       -         -
(7)|DsGno/φHs|           -        0.14       -         -
(8)ΔG2max/DHIGi           -         -        0.17      0.17
(9)fG3/fG2                -         -       -1.20     -1.19
(10)fHG1G3/fHGI            -         -       -0.09     -0.16
(11)DHpn/DHpi             -         -        0.87      0.84
(12)|Δiomax/Δmax|       0.67      0.47      1.00      1.00
(13)|Δwd/Dwdmax|          0.00      0.00      0.27      0.00
(14)2×Y/p          5000      5278      6111      6111
(15)NAH                 0.61      0.61      0.61      0.61
(16)εH90/p             5.45      5.43      5.44      6.16
(17)NA'H                0.09      0.10      0.10      0.09
(18)LTL/p              -0.9      -0.4       1.1       3.1
(19)ATH/p               5.9      30.7      31.2      35.8
(20)CRALobj             -0.1      -3.3       3.7       2.1
(21)CRAHobj              0.5       0.9       1.5       0.5
　図３９は、本実施形態の光学機器である顕微鏡を示す図である。顕微鏡１は正立型の顕微鏡である。図３９に示すように、顕微鏡１は、本体２、ステージ３、撮像部４、照明ユニット５、照準ノブ６、変倍光学系７、撮像素子８を備える。
　本体２には、ステージ３、撮像部４及び照準ノブ６が設けられている。ステージ３の上には、標本が載置される。ステージ３の光軸方向への移動は、照準ノブ６によって行なわれる。照準ノブ６の操作（回転）によってステージ３を移動させ、これにより、標本に対するピント合わせができる。そのために、本体２とステージ３との間に移動機構（不図示）が設けられている。
　撮像部４には、照明ユニット５が設けられている。撮像部４と照明ユニット５は、ステージ３の上方に位置している。照明ユニット５には、照明素子５ａが輪帯状に配置されている。照明素子５ａとしては、例えば、ＬＥＤがある。
　撮像部４の内部には、変倍光学系７と撮像素子８が配置されている。変倍光学系７には、例えば、実施例１の変倍光学系が用いられている。変倍光学系７の先端は、照明ユニット５の中央部に位置している。
　照明ユニット５から、標本に照明光が照射される。この場合、照明は落射照明になる。標本からの反射光や蛍光は、変倍光学系７を通過して撮像素子８に入射する。撮像素子８の撮像面には、標本像（光学像）が形成される。標本像は撮像素子８によって光電変換され、これにより標本の画像が得られる。標本の画像は表示装置（不図示）に表示される。このようにして、観察者は、標本の画像を観察できる。
　ここで、顕微鏡１は、変倍光学系７（本実施形態の変倍光学系）を備えている。この変倍光学系７は、全長が短い光学系でありながら、広い撮影範囲を有し、収差が良好に補正され、高い分解能を有する。そのため、顕微鏡１では、広い範囲で諸収差が良好に補正され、明るく鮮明な標本像が得られる。
　なお、上記の例では、変倍光学系を撮像部に配置したが、これに限られない。例えば、同焦点距離が７５ｍｍの対物レンズでは、レンズを保持する枠部材に、本実施例の変倍光学系と撮像素子を配置できる。この場合、既存の対物レンズと同様に、本実施例の変倍光学系をレボルバー取り付けることができる。このようにすれば、既存の対物レンズと本実施形態の変倍光学系を切り替えて使用できる。
　また、上記変倍光学系を用いる光学機器として顕微鏡の例を用いて説明した。しかしながら、本発明の変倍光学系は、これに限られず、光学機器として、たとえば電子撮像装置（携帯カメラ用レンズユニット、ノートＰＣ、携帯情報端末）へ適用できる。
　なお、撮像部４は変倍光学系７と撮像素子８を備えているので、撮像部４を撮像装置と見なすことができる。この場合、顕微鏡１は、撮像部４、ステージ３及び照明ユニット５（照明装置）を備えているので、撮像システムということができる。なお、図３９では、ステージ３は、照準機構（照準ノブ６）を介して本体２に接続されているが、移動機構を介さずにステージ３を本体２に直接取り付けても良い。このようにすることで、本体２を介して、撮像部４とステージ３とを一体化することができる。
　図４０は、本実施形態の光学機器である顕微鏡を示す図である。顕微鏡１０は、正立型の顕微鏡である。顕微鏡１（図３９）と同じ構成については同じ番号を付し、説明は省略する。
　撮像部４の内部には、変倍光学系１１と撮像素子８が配置されている。変倍光学系１１には、例えば、実施例１の変倍光学系が用いられている。
　顕微鏡１では、変倍光学系７側に照明ユニット５が設けられていた。これに対して、顕微鏡１０では、ステージ３を挟んで変倍光学系１１と反対側に照明ユニット１２が設けられている。これにより、顕微鏡１０では透過照明が行える。照明ユニット１２は、光源部１３とライトガイドファイバ１４とで構成されている。
　光源部１３は、光源として、例えばハロゲンランプ、水銀ランプ、キセノンランプ、ＬＥＤ、レーザを備える。また、光源部１３はレンズを備える。光源から出射した照明光は、レンズを介してライトガイドファイバ１４の入射端１５に入射する。ライトガイドファイバ１４に入射した照明光は、ライトガイドファイバ１４内を伝達して出射端１６から出射する。
　ライトガイドファイバ１４の出射端１６は、保持機構（不図示）によってステージ３に接続されている。ここで、ライトガイドファイバ１４の出射端１６は、ステージ３の下面に位置している。よって、出射端１６から出射した照明光は、ステージ３の下側から変倍光学系１１側に向かって標本に照射される。このようにして、顕微鏡１０では透過照明が行われる。
　なお、ライトガイドファイバ１４の保持はステージ３で行っているが、ステージ３以外の手段でライトガイドファイバ１４を保持しても良い。また、ライトガイドファイバ１４の出射端１６をステージ３の上面（変倍光学系１１側）に位置させても良い。このようにすることで、顕微鏡１と同様に、顕微鏡１０において落射照明を行うことができる。
　標本からの透過光や蛍光は、変倍光学系１１を通過して撮像素子８に入射する。撮像素子８の撮像面には、標本像（光学像）が形成される。標本像は撮像素子８によって光電変換され、これにより標本の画像が得られる。標本の画像は表示装置（不図示）に表示される。このようにして、観察者は、標本の画像を観察できる。
　顕微鏡１０も、変倍光学系１１（本実施形態の変倍光学系）を備えている。この変倍光学系１１は、全長が短い光学系でありながら、広い撮影範囲を有し、収差が良好に補正され、高い分解能を有する。そのため、顕微鏡１０では、広い範囲で諸収差が良好に補正され、明るく鮮明な標本像が得られる。なお、顕微鏡１０は落射照明であっても構わない。また、顕微鏡１０を構成する各部材の配置は、適宜設計変更可能である。
　図４１は、本実施形態の光学機器である顕微鏡を示す図である。顕微鏡２０は、倒立型の顕微鏡である。顕微鏡２０は、本体２１、ステージ２２、撮像部４、変倍光学系２３、撮像素子８、照準ノブ２４、透過照明光源２５、反射ミラー２６、コンデンサレンズ２７を備える。
　ここで、撮像部４の内部には、変倍光学系２３と撮像素子８が配置されている。変倍光学系２３には、例えば、実施例１の変倍光学系が用いられている。
　本体２１には、ステージ２２、撮像部４及び照準ノブ２４が設けられている。ステージ２２の上には、標本が載置される。撮像部４の光軸方向への移動は、照準ノブ２４によって行なわれる。照準ノブ２４の操作（回転）によって撮像部４を移動させ、これにより、標本に対するピント合わせができる。そのために、本体２１内には移動機構（不図示）が設けられ、移動機構に撮像部４が保持されている。
　また、本体２１には、透過照明光源２５、反射ミラー２６及びコンデンサレンズ２７が設けられている。透過照明光源２５、反射ミラー２６及びコンデンサレンズ２７は、ステージ２２の上方に配置されている。透過照明光源２５から出射した照明光は反射ミラー２６で反射され、コンデンサレンズ２７に入射する。コンデンサレンズ２７は、ステージ２２の上面に位置している。よって、コンデンサレンズ２７から出射した照明光は、ステージ２２の上側から変倍光学系２３側に向かって標本に照射される。このようにして、顕微鏡２０では透過照明が行われる。
　顕微鏡２０も、変倍光学系２３（本実施形態の変倍光学系）を備えている。この変倍光学系２３は、全長が短い光学系でありながら、広い撮影範囲を有し、収差が良好に補正され、高い分解能を有する。そのため、顕微鏡１では、広い範囲で諸収差が良好に補正され、明るく鮮明な標本像が得られる。なお、顕微鏡２０を構成する各部材の配置は、適宜設計変更可能である。
　図４２は、本実施形態の光学機器である顕微鏡を示す図である。図２６（ａ）は顕微鏡の全体構成を示す図、（ｂ）は顕微鏡３０を固定した状態を示す図である。
　顕微鏡３０は、携帯型の顕微鏡である。顕微鏡３０は、プローブ部３１、コントロールボックス３２、ライトガイドファイバ３３、ケーブル３４、撮像部４、変倍光学系３５、撮像素子８、照明用導光体３６、光源３７を備える。
　撮像部４の内部には、変倍光学系３５と撮像素子８が配置されている。変倍光学系３５には、例えば、実施例１の変倍光学系が用いられている。
　プローブ部３１とコントロールボックス３２は、ライトガイドファイバ３３とケーブル３４により接続されている。コントロールボックス３２は、光源３７と処理部（不図示）とを有する。処理部は、プローブ部３１からの映像信号を処理する。
　プローブ部３１は、使用者が手に持つことができる大きさである。プローブ部３１は、撮像部４と照明用導光体３６とを有する。照明用導光体３６は撮像部４の外周側に配置されている。照明用導光体３６はライトガイドファイバ３３と光学的に接続されている。光源３７から出射した照明光はライトガイドファイバ３３内を伝達して、照明用導光体３６に入射する。照明光は照明用導光体３６内を伝達して、プローブ部３１から出射する。このようにして、顕微鏡３０では落射照明が行われる。
　標本からの反射光や蛍光は、変倍光学系３５を通過して撮像素子８に入射する。撮像素子８の撮像面には、標本像（光学像）が形成される。標本像は撮像素子８によって光電変換され、これにより標本の画像が得られる。標本の画像は表示装置（不図示）に表示される。このようにして、観察者は、標本の画像を観察できる。
　プローブ部３１は、ライトガイドファイバ３３とケーブル３４によりコントロールボックス３２に接続されている。そのため、プローブ部３１の位置や向きを自由に設定することができる。この場合、プローブ部３１の姿勢（位置や向き）の固定は、観察者の手で行うことになる。しかしながら、観察者の手による固定では、十分に安定しない場合がある。
　プローブ部３１の姿勢（位置や向き）を安定させるためには、図２６（ｂ）に示すように架台３８でプローブ部３１を保持すれば良い。このようにすることで、プローブ部３１の姿勢（位置や向き）を安定させることができる。
　なお、架台３８には、照準ノブ３９が設けられている。プローブ部３１（撮像部４）の光軸方向への移動は、照準ノブ３９によって行なわれる。照準ノブ３９の操作（回転）によってプローブ部３１を移動させ、これにより、標本に対するピント合わせができる。そのために、架台３８内には移動機構（不図示）が設けられている。
　顕微鏡３０も、変倍光学系３５（本実施形態の変倍光学系）を備えている。この変倍光学系３５は、全長が短い光学系でありながら、広い撮影範囲を有し、収差が良好に補正され、高い分解能を有する。そのため、顕微鏡３０では、広い範囲で諸収差が良好に補正され、明るく鮮明な標本像が得られる。なお、顕微鏡３０を構成する各部材の配置は、適宜設計変更可能である。
　なお、顕微鏡１、顕微鏡１０、顕微鏡２０、顕微鏡３０の各々には、実施例１～１９の変倍光学系のうちのどの変倍光学系でも用いることができる。
　このように、本発明は、その趣旨を逸脱しない範囲で様々な変形例をとることができる。また、上記各実施例により示された形状枚数には必ずしも限定されない。また、各レンズ内又は各レンズ外に、上記各実施例に図示されていないレンズであって実質的に屈折力を有さないレンズを配置してもよい。
　また、本発明には、上述の発明の他に以下の発明も含まれる。
（付記項１）
　低倍端から高倍端までの間で倍率が変化する光学系であって、
　最も物体側に配置され、正の屈折力を有する第１レンズ群と、
　前記第１レンズ群よりも像側に配置され、正の屈折力を有する第２レンズ群と、を少なくとも有し、
　変倍時に、第１レンズ群と第２レンズ群との間隔が変化し、
　以下の条件式（１）を満足することを特徴とする変倍光学系。
　０＜１／βHG1＜１　　　（１）
　ここで、
　βHG1は、高倍端での第１レンズ群の結像倍率、
である。
（付記項２）
　以下の条件式（２）を満足することを特徴とする付記項１に記載の変倍光学系。
　０＜ＢＦL／Ｙ≦４．３　　　（２）
　ここで、
　ＢＦLは、低倍端でのバックフォーカス、
　Ｙは、変倍光学系全系における最大像高、
である。
（付記項３）
　第２レンズ群よりも像側に、絞りが配置され、
　絞りよりも像側に、所定の正レンズ群が配置され、
　所定の正レンズ群は正の屈折力を有すると共に、低倍端に比べて高倍端での絞りとの間隔が小さくなるレンズ群であることを特徴とする付記項１又は２に記載の変倍光学系。
（付記項４）
　所定の正レンズ群は、２枚以上の正レンズと、１枚以上の負レンズと、を少なくとも有することを特徴とする付記項３に記載の変倍光学系。
（付記項５）
　絞りよりも像側に、所定の正レンズ群が複数配置され、
　第１の所定の正レンズ群は、複数の所定の正レンズ群のうちで、最も物体側に配置され、
　以下の条件式（３）を満足することを特徴とする付記項３に記載の変倍光学系。
　０＜ΔGpmax／ΔGpobj≦０．６　　　（３）
　ここで、
　ΔGpmaxは、所定の正レンズ群のうち何れか２つの所定の正レンズ群の光軸上の間隔の変化量のうち、最大となる変化量、
　ΔGpobjは、第１の所定の正レンズ群の光軸上の移動量のうち、最大となる移動量、
である。
　ここで、ΔGpmaxは、所定の正レンズ群が３つ以上のレンズ群から構成される場合、当該３つ以上のレンズ群から２つのレンズ群を選択する全ての組み合わせの中で、正レンズ群の光軸上の間隔の変化量のうち、最大となる変化量である。
（付記項６）
　以下の条件式（４）を満足することを特徴とする付記項１から５のいずれか一項に記載の変倍光学系。
　０．１≦ｆG1／ｆG2≦５　　　（４）
　ここで、
　ｆG1は、第１レンズ群の焦点距離、
　ｆG2は、第２レンズ群の焦点距離、
である。
（付記項７）
　低倍端から高倍端への変倍時に、絞りが像側から物体側に移動することを特徴とする付記項１から６のいずれか一項に記載の変倍光学系。
（付記項８）
　以下の条件式（５）を満足することを特徴とする付記項３に記載の変倍光学系。
　０．２≦ｆG1／ｆLGp≦１０　　　（５）
　ここで、
　ｆG1は、第１レンズ群の焦点距離、
　ｆLGpは、低倍端での所定の正レンズ群の焦点距離、
である。
（付記項９）
　所定の正レンズを１つ以上有し、
　所定の正レンズに、高分散の硝材が用いられていることを特徴とする付記項１から８のいずれか一項に記載の変倍光学系。
（付記項１０）
　以下の条件式（６）を満足することを特徴とする付記項３から５、９のいずれか一項に記載の変倍光学系。
　－１≦ＤHGpop／ＤHGpoi≦０．６５　　　（６）
　ここで、
　ＤHGpopは、高倍端での所定の正レンズ群における最も物体側のレンズ面から物体側主面までの光軸上の距離、
　ＤHGpoiは、高倍端での所定の正レンズ群における最も物体側のレンズ面から最も像側のレンズ面までの光軸上の距離、
である。
（付記項１１）
　絞りと、所定の負レンズ群と、を有し、
　所定の負レンズ群は負の屈折力を有すると共に、絞りと隣り合うように配置され、
　以下の条件式（７）を満足することを特徴とする付記項１から１０のいずれか一項に記載の変倍光学系。
　｜ＤsGno／φHs｜≦１　　　（７）
　ここで、
　ＤsGnoは、絞りから所定の負レンズ群における最も絞り側のレンズ面までの光軸上の距離、
　φHsは、高倍端での絞りの直径、
である。
（付記項１２）
　所定の負レンズ群は、１枚以上の正レンズと、１枚以上の負レンズと、を少なくとも有し、
　正レンズに、負レンズよりも高分散の硝材を用いていることを特徴とする付記項１１に記載の変倍光学系。
（付記項１３）
　正レンズと負レンズとが接合されていることを特徴とする付記項１２に記載の変倍光学系。
（付記項１４）
　低倍端から高倍端までの間で倍率が変化する光学系であって、
　最も物体側に配置され、正の屈折力を有する第１レンズ群と、
　第１レンズ群よりも像側に配置され、負の屈折力を有する第２のレンズ群と、を少なくとも有し、
　第２レンズ群よりも物体側に配置された絞りを有し、
　変倍時に、第２レンズ群は移動して、第１レンズ群と第２レンズ群との間隔が変化し、
　第２レンズ群よりも像側に、第３レンズ群が配置され、
　以下の条件式（８）を満足することを特徴とする変倍光学系。
　０．１５≦ΔG2max／ＤHIGi≦２　　　（８）
　ここで、
　ΔG2maxは、第２レンズ群の光軸上の移動量のうち、最大となる移動量、
　ＤHIGiは、高倍端での第３レンズ群の最も物体側のレンズ面から像面までの光軸上の距離、
である。
（付記項１５）
　以下の条件式（２）を満足することを特徴とする付記項１４に記載の変倍光学系。
　０＜ＢＦL／Ｙ≦４．３　　　（２）
　ここで、
　ＢＦLは、低倍端でのバックフォーカス、
　Ｙは、変倍光学系全系における最大像高、
である。
（付記項１６）
　所定の正レンズを１つ以上有し、
　所定の正レンズに高分散の硝材が用いていることを特徴とする付記項１４又は１５に記載の変倍光学系。
（付記項１７）
　以下の条件式（４－１）を満足することを特徴とする付記項１４から１６のいずれか一項に記載の変倍光学系。
　－２．５≦ｆG1／ｆG2≦－０．２　　　（４－１）
　ここで、
　ｆG1は、第１レンズ群の焦点距離、
　ｆG2は、第２レンズ群の焦点距離、
である。
（付記項１８）
　第３レンズ群は正の屈折力を有すると共に、第２レンズ群よりも像側に、第２レンズ群に隣り合うように配置され、
　変倍時、第２レンズ群と第３レンズ群との間隔が変化し、
　以下の条件式（９）を満足することを特徴とする付記項１４から１７のいずれか一項に記載の変倍光学系。
　－７．５≦ｆG3／ｆG2≦－１　　　（９）
　ここで、
　ｆG2は、第２レンズ群の焦点距離、
　ｆG3は、第３レンズ群の焦点距離、
である。
（付記項１９）
　第２レンズ群よりも像側に、正の屈折力を有する第３レンズ群が配置され、
　第３レンズ群よりも像側に、１つ以上のレンズ群を有し、
　以下の条件式（１０）を満足することを特徴とする付記項１４から１８のいずれか一項に記載の変倍光学系。
　０．０７≦ｆHG1G3／ｆHGI≦１　　　（１０）
　ここで、
　ｆHG1G3は、高倍端での第１レンズ群と、第２レンズ群と、第３レンズ群との合成焦点距離、
　ｆHGIは、高倍端での第３レンズ群よりも像側に位置するレンズ群の合成焦点距離、
である。
（付記項２０）
　第２レンズ群は、１枚以上の正レンズと、１枚以上の負レンズと、を少なくとも有し、
　正レンズに、負レンズよりも高分散の硝材を用いていることを特徴とする付記項１４から１９のいずれか一項に記載の変倍光学系。
（付記項２１）
　第２レンズ群は、２枚以上の負レンズを有することを特徴とする付記項１４から２０のいずれか一項に記載の変倍光学系。
（付記項２２）
　第１レンズ群は、２組以上の接合レンズを有することを特徴とする付記項１４から２１のいずれか一項に記載の変倍光学系。
（付記項２３）
　第３レンズ群よりも像側に、１枚以上の正レンズと、１枚以上の負レンズと、を有し、
　正レンズと負レンズのうち、最も物体側に配置された物体側正レンズと、最も像側に配置された像側負レンズが、以下の条件式（１１）を満足することを特徴とする付記項１８から２２のいずれか一項に記載の変倍光学系。
　０．５≦ＤHpn／ＤHpi≦０．９９　　　（１１）
　ＤHpnは、高倍端での物体側正レンズの物体側面から像側負レンズの像側面までの光軸上の距離、
　ＤHpiは、高倍端での物体側正レンズの物体側面から像面までの光軸上の距離、
である。
（付記項２４）
　低倍端から高倍端までの間で倍率が変化する光学系であって、
　最も物体側に配置され、正の屈折力を有する第１レンズ群と、
　第１レンズ群よりも像側に配置された第２レンズ群と、を少なくとも有し、
　変倍光学系は、変倍時に共役長が変化する光学系であって、
　変倍時に移動するレンズ群を有し、
　以下の条件式（１２）を満足することを特徴とする変倍光学系。
　０．０１≦｜Δiomax／Δmax｜≦５　　　（１２）
　ここで、
　Δiomaxは、共役長の変化量のうち、最大となる変化量、
　Δmaxは、移動するレンズ群の移動量のうち、最大となる移動量、
である。
（付記項２５）
　第１レンズ群は、最も物体側に配置された第１物体側レンズを有し、
　以下の条件式（１３）を満足することを特徴とする付記項２４に記載の変倍光学系。
　｜Δwd／Ｄwdmax｜≦０．５　　　（１３）
　ここで、
　Δwdは、物体から第１物体側レンズの物体側面までの距離の変化量のうち、最大となる変化量、
　Ｄwdmaxは、物体から第１物体側レンズの物体側面までの距離のうち、最大となる距離、
である。
（付記項２６）
　第１レンズ群から物体までの距離が一定になるように、第１レンズ群が移動することを特徴とする付記項２４又は２５に記載の変倍光学系。
（付記項２７）
　撮像素子と、変倍光学系と、を有する撮像装置であって、
　変倍光学系によって、撮像素子上に光学像が形成され、
　変倍光学系は、低倍端から高倍端までの間で倍率が変化する光学系であって、
　最も物体側に配置され、正の屈折力を有する第１レンズ群と、
　第１レンズ群よりも像側に配置された第２レンズ群と、を少なくとも有し、
　変倍時に、第１レンズ群と第２レンズ群との間隔が可変であり、
　以下の条件式（１４）、（１５）を満足することを特徴とする撮像装置。
　３０００≦２×Ｙ／ｐ　　　（１４）
　０．０８≦ＮＡH　　　（１５）
　ここで、
　Ｙは、変倍光学系全系における最大像高、
　ｐは、撮像素子における画素ピッチ、
　ＮＡHは、高倍端での変倍光学系の物体側の開口数、
である。
（付記項２８）
　以下の条件式（１６）を満足することを特徴とする付記項２７に記載の撮像装置。
　１．０＜εH90／ｐ＜１０　　　（１６）
　ここで、
　εH90は、変倍光学系の高倍端において、波長ｅ線の点像を撮像素子の略中心付近に形成したときの、ベスト像面での点像強度分布の９０％エンサークルドエネルギーの直径、
　ｐは、撮像素子における画素ピッチ、
である。
（付記項２９）
　以下の条件式（１７）を満足することを特徴とする付記項２７又は２８に記載の撮像装置。
　０．０６＜ＮＡ’H　　　（１７）
　ここで、
　ＮＡ’Hは、高倍端での変倍光学系の像側の開口数、
である。
（付記項３０）
　以下の条件式（１８）を満足することを特徴とする付記項２７から２９の何れか一項に記載の撮像装置。
　－７＜ＬＴL／ｐ＜７　　　（１８）
　ここで、
　ＬＴLは、変倍光学系の低倍端における重心間距離であって、該重心間距離は、最大像高の７０％の位置での、Ｃ線での点像強度分布の重心とｄ線での点像強度分布の重心との間の距離、
　ｐは、撮像素子における画素ピッチ、
である。
（付記項３１）
　以下の条件式（１９）を満足することを特徴とする付記項２７から３０の何れか一項に記載の撮像装置。
　－５０＜ＡＴH／ｐ＜５０　　　（１９）
　ここで、
　ＡＴHは、撮像素子の略中心付近における、Ｃ線でのベストピント位置とｄ線でのベストピント位置との差、
　ｐは、撮像素子における画素ピッチ、
である。
（付記項３２）
　以下の条件式（２０）、（２１）を満足することを特徴とする付記項２７から３１の何れか一項に記載の撮像装置。
　－７°＜ＣＲＡLobj＜７°　　　（２０）
　－７°＜ＣＲＡHobj＜７°　　　（２１）
　ここで、
　ＣＲＡLobjは、低倍端での物体側主光線と光軸とのなす角度、
　ＣＲＡHobjは、高倍端での物体側主光線と光軸とのなす角度、
　物体側主光線は、第１レンズ群に入射する主光線のうち、最大像高の９０％の位置に到達する主光線、
である。
　角度の正負は、光軸から時計回りの方向に測った場合の角度を負、反時計回りの方向に測ったときの角度を正とする。
（付記項３３）
　光学像の画像のコントラストを検知しながら、自動的にフォーカスすることを特徴とする付記項２７から３２のいずれか一項に記載の撮像装置。
（付記項３４）
　撮像素子を光軸方向に動かすことによってフォーカスすることを特徴とする付記項２７から３３のいずれか一項に記載の撮像装置。
（付記項３５）
　付記項２７から３４の何れか一項に記載の撮像装置において、
　光学系として、付記項１から２６のいずれか一項に記載の変倍光学系が用いられていることを特徴とする撮像装置。
（付記項３６）
　以下の条件式（１２）を満足することを特徴とする付記項１から１３の何れか一項に記載の変倍光学系。
　０．０１≦｜Δiomax／Δmax｜≦５　　　（１２）
　ここで、
　Δiomaxは、共役長の変化量のうち、最大となる変化量、
　Δmaxは、移動するレンズ群の移動量のうち、最大となる移動量、
である。
（付記項３７）
　第１レンズ群は、最も物体側に配置された第１物体側レンズを有し、
　以下の条件式（１３）を満足することを特徴とする付記項３６に記載の変倍光学系。
　｜Δwd／Ｄwdmax｜≦０．５　　　（１３）
　ここで、
　Δwdは、物体から第１物体側レンズの物体側面までの距離の変化量のうち、最大となる変化量、
　Ｄwdmaxは、物体から第１物体側レンズの物体側面までの距離のうち、最大となる距離、
である。
（付記項３８）
　第１レンズ群から物体までの距離が一定になるように、第１レンズ群が移動することを特徴とする付記項３６又は３７に記載の変倍光学系。
（付記項３９）
　以下の条件式（１２）を満足することを特徴とする付記項１４から２３の何れか一項に記載の変倍光学系。
　０．０１≦｜Δiomax／Δmax｜≦５　　　（１２）
　ここで、
　Δiomaxは、共役長の変化量のうち、最大となる変化量、
　Δmaxは、移動するレンズ群の移動量のうち、最大となる移動量、
である。
（付記項４０）
　第１レンズ群は、最も物体側に配置された第１物体側レンズを有し、
　以下の条件式（１３）を満足することを特徴とする付記項３９に記載の変倍光学系。
　｜Δwd／Ｄwdmax｜≦０．５　　　（１３）
　ここで、
　Δwdは、物体から第１物体側レンズの物体側面までの距離の変化量のうち、最大となる変化量、
　Ｄwdmaxは、物体から第１物体側レンズの物体側面までの距離のうち、最大となる距離、
である。
（付記項４１）
　第１レンズ群から物体までの距離が一定になるように、第１レンズ群が移動することを特徴とする付記項３９又は４０に記載の変倍光学系。
　以上のように、本発明は、光学系の全長が短く、従来の顕微鏡と同等の観察範囲、あるいはそれ以上の観察範囲において、軸上収差と軸外収差が良好に補正された変倍光学系及びそれを備えた撮像装置、撮像システムに適している。
　Ｇ１　第１レンズ群
　Ｇ２　第２レンズ群
　Ｇ３　第３レンズ群
　Ｇ４　第４レンズ群
　Ｇ５　第５レンズ群
　Ｇ６　第６レンズ群
　Ｓ　絞り（開口絞り）
　Ｃ　カバーガラス
　Ｉ　撮像面（像面）
　Ｌ１～Ｌ２７　レンズ
　１、１０、２０、３０、４０　顕微鏡（光学機器）
　２、２１、３８、４１　本体
　３、２２、４２　ステージ
　４　撮像部
　５、１２、４５　照明ユニット
　５ａ　照明素子
　６、２４、３９、４４　照準ノブ
　７、１１、２３、３５、４３　変倍光学系
　８　撮像素子
　１３、４６　光源部
　１４　ライトガイドファイバ
　１５　入射端
　１６　出射端
　２５　透過照明光源
　２６　反射ミラー
　２７　コンデンサレンズ
　３１　プローブ部
　３２　コントロールボックス
　３３　ライトガイドファイバ
　３４　ケーブル
　３６　照明用導光体
　３７　光源
　３８　架台
　４７　接続部
　４８　ビームスプリッタ
　４９　第１の光路
　５０　第２の光路

Claims (37)

  1. 　低倍端から高倍端までの間で倍率が変化する光学系であって、
    　最も物体側に配置され、正の屈折力を有する第１レンズ群と、
    　前記第１レンズ群よりも像側に配置され、正の屈折力を有する第２レンズ群と、を少なくとも有し、
    　変倍時に、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔が変化し、
    　以下の条件式（１）を満足することを特徴とする変倍光学系。
    　０＜１／βHG1＜１　　　（１）
    　ここで、
    　βHG1は、高倍端での前記第１レンズ群の結像倍率、
    である。
  2. 　以下の条件式（２）を満足することを特徴とする請求項１に記載の変倍光学系。
    　０＜ＢＦL／Ｙ≦４．３　　　（２）
    　ここで、
    　ＢＦLは、低倍端でのバックフォーカス、
    　Ｙは、前記変倍光学系全系における最大像高、
    である。
  3. 　前記第２レンズ群よりも像側に、絞りが配置され、
    　前記絞りよりも像側に、所定の正レンズ群が配置され、
    　前記所定の正レンズ群は正の屈折力を有すると共に、低倍端に比べて高倍端での前記絞りとの間隔が小さくなるレンズ群であることを特徴とする請求項１又は２に記載の変倍光学系。
  4. 　前記所定の正レンズ群は、２枚以上の正レンズと、１枚以上の負レンズと、を少なくとも有することを特徴とする請求項３に記載の変倍光学系。
  5. 　絞りよりも像側に、前記所定の正レンズ群が複数配置され、
    　第１の所定の正レンズ群は、複数の前記所定の正レンズ群のうちで、最も物体側に配置され、
    　以下の条件式（３）を満足することを特徴とする請求項３に記載の変倍光学系。
    　０＜ΔGpmax／ΔGpobj≦０．６　　　（３）
    　ここで、
    　ΔGpmaxは、前記所定の正レンズ群のうち何れか２つの前記所定の正レンズ群の光軸上の間隔の変化量のうち、最大となる変化量、
    　ΔGpobjは、前記第１の所定の正レンズ群の光軸上の移動量のうち、最大となる移動量、
    である。
    　ここで、ΔGpmaxは、所定の正レンズ群が３つ以上のレンズ群から構成される場合、当該３つ以上のレンズ群から２つのレンズ群を選択する全ての組み合わせの中で、正レンズ群の光軸上の間隔の変化量のうち、最大となる変化量である。
  6. 　以下の条件式（４）を満足することを特徴とする請求項１から５のいずれか一項に記載の変倍光学系。
    　０．１≦ｆG1／ｆG2≦５　　　（４）
    　ここで、
    　ｆG1は、前記第１レンズ群の焦点距離、
    　ｆG2は、前記第２レンズ群の焦点距離、
    である。
  7. 　低倍端から高倍端への変倍時に、絞りが像側から物体側に移動することを特徴とする請求項１から６のいずれか一項に記載の変倍光学系。
  8. 　以下の条件式（５）を満足することを特徴とする請求項３に記載の変倍光学系。
    　０．２≦ｆG1／ｆLGp≦１０　　　（５）
    　ここで、
    　ｆG1は、前記第１レンズ群の焦点距離、
    　ｆLGpは、低倍端での前記所定の正レンズ群の焦点距離、
    である。
  9. 　所定の正レンズを１つ以上有し、
    　前記所定の正レンズに、高分散の硝材が用いられていることを特徴とする請求項１から８のいずれか一項に記載の変倍光学系。
  10. 　以下の条件式（６）を満足することを特徴とする請求項３から５、９のいずれか一項に記載の変倍光学系。
    　－１≦ＤHGpop／ＤHGpoi≦０．６５　　　（６）
    　ここで、
    　ＤHGpopは、高倍端での前記所定の正レンズ群における最も物体側のレンズ面から物体側主面までの光軸上の距離、
    　ＤHGpoiは、高倍端での前記所定の正レンズ群における最も物体側のレンズ面から最も像側のレンズ面までの光軸上の距離、
    である。
  11. 　絞りと、所定の負レンズ群と、を有し、
    　前記所定の負レンズ群は負の屈折力を有すると共に、前記絞りと隣り合うように配置され、
    　以下の条件式（７）を満足することを特徴とする請求項１から１０のいずれか一項に記載の変倍光学系。
    　｜ＤsGno／φHs｜≦１　　　（７）
    　ここで、
    　ＤsGnoは、前記絞りから前記所定の負レンズ群における最も絞り側のレンズ面までの光軸上の距離、
    　φHsは、高倍端での前記絞りの直径、
    である。
  12. 　前記所定の負レンズ群は、１枚以上の正レンズと、１枚以上の負レンズと、を少なくとも有し、
    　前記正レンズに、前記負レンズよりも高分散の硝材を用いていることを特徴とする請求項１１に記載の変倍光学系。
  13. 　前記正レンズと前記負レンズとが接合されていることを特徴とする請求項１２に記載の変倍光学系。
  14. 　低倍端から高倍端までの間で倍率が変化する光学系であって、
    　最も物体側に配置され、正の屈折力を有する第１レンズ群と、
    　前記第１レンズ群よりも像側に配置され、負の屈折力を有する第２のレンズ群と、を少なくとも有し、
    　前記第２レンズ群よりも物体側に配置された絞りを有し、
    　変倍時に、前記第２レンズ群は移動して、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔が変化し、
    　前記第２レンズ群よりも像側に、第３レンズ群が配置され、
    　以下の条件式（８）を満足することを特徴とする変倍光学系。
    　０．１５≦ΔG2max／ＤHIGi≦２　　　（８）
    　ここで、
    　ΔG2maxは、前記第２レンズ群の光軸上の移動量のうち、最大となる移動量、
    　ＤHIGiは、高倍端での前記第３レンズ群の最も物体側のレンズ面から像面までの光軸上の距離、
    である。
  15. 　以下の条件式（２）を満足することを特徴とする請求項１４に記載の変倍光学系。
    　０＜ＢＦL／Ｙ≦４．３　　　（２）
    　ここで、
    　ＢＦLは、低倍端でのバックフォーカス、
    　Ｙは、前記変倍光学系全系における最大像高、
    である。
  16. 　所定の正レンズを１つ以上有し、
    　前記所定の正レンズに高分散の硝材が用いていることを特徴とする請求項１４又は１５に記載の変倍光学系。
  17. 　以下の条件式（４－１）を満足することを特徴とする請求項１４から１６のいずれか一項に記載の変倍光学系。
    　－２．５≦ｆG1／ｆG2≦－０．２　　　（４－１）
    　ここで、
    　ｆG1は、前記第１レンズ群の焦点距離、
    　ｆG2は、前記第２レンズ群の焦点距離、
    である。
  18. 　前記第３レンズ群は正の屈折力を有すると共に、前記第２レンズ群よりも像側に、前記第２レンズ群に隣り合うように配置され、
    　変倍時、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔が変化し、
    　以下の条件式（９）を満足することを特徴とする請求項１４から１７のいずれか一項に記載の変倍光学系。
    　－７．５≦ｆG3／ｆG2≦－１　　　（９）
    　ここで、
    　ｆG2は、前記第２レンズ群の焦点距離、
    　ｆG3は、前記第３レンズ群の焦点距離、
    である。
  19. 　前記第２レンズ群よりも像側に、正の屈折力を有する第３レンズ群が配置され、
    　前記第３レンズ群よりも像側に、１つ以上のレンズ群を有し、
    　以下の条件式（１０）を満足することを特徴とする請求項１４から１８のいずれか一項に記載の変倍光学系。
    　０．０７≦ｆHG1G3／ｆHGI≦１　　　（１０）
    　ここで、
    　ｆHG1G3は、高倍端での前記第１レンズ群と、前記第２レンズ群と、前記第３レンズ群との合成焦点距離、
    　ｆHGIは、高倍端での第３レンズ群よりも像側に位置するレンズ群の合成焦点距離、
    である。
  20. 　前記第２レンズ群は、１枚以上の正レンズと、１枚以上の負レンズと、を少なくとも有し、
    　前記正レンズに、前記負レンズよりも高分散の硝材を用いていることを特徴とする請求項１４から１９のいずれか一項に記載の変倍光学系。
  21. 　前記第２レンズ群は、２枚以上の負レンズを有することを特徴とする請求項１４から２０のいずれか一項に記載の変倍光学系。
  22. 　前記第１レンズ群は、２組以上の接合レンズを有することを特徴とする請求項１４から２１のいずれか一項に記載の変倍光学系。
  23. 　前記第３レンズ群よりも像側に、１枚以上の正レンズと、１枚以上の負レンズと、を有し、
    　前記正レンズと前記負レンズのうち、最も物体側に配置された物体側正レンズと、最も像側に配置された像側負レンズが、以下の条件式（１１）を満足することを特徴とする請求項１８から２２のいずれか一項に記載の変倍光学系。
    　０．５≦ＤHpn／ＤHpi≦０．９９　　　（１１）
    　ＤHpnは、高倍端での前記物体側正レンズの物体側面から前記像側負レンズの像側面までの光軸上の距離、
    　ＤHpiは、高倍端での前記物体側正レンズの物体側面から像面までの光軸上の距離、
    である。
  24. 　低倍端から高倍端までの間で倍率が変化する光学系であって、
    　最も物体側に配置され、正の屈折力を有する第１レンズ群と、
    　前記第１レンズ群よりも像側に配置された第２レンズ群と、を少なくとも有し、
    　前記変倍光学系は、変倍時に共役長が変化する光学系であって、
    　変倍時に移動するレンズ群を有し、
    　以下の条件式（１２）を満足することを特徴とする変倍光学系。
    　０．０１≦｜Δiomax／Δmax｜≦５　　　（１２）
    　ここで、
    　Δiomaxは、共役長の変化量のうち、最大となる変化量、
    　Δmaxは、前記移動するレンズ群の移動量のうち、最大となる移動量、
    である。
  25. 　前記第１レンズ群は、最も物体側に配置された第１物体側レンズを有し、
    　以下の条件式（１３）を満足することを特徴とする請求項２４に記載の変倍光学系。
    　｜Δwd／Ｄwdmax｜≦０．５　　　（１３）
    　ここで、
    　Δwdは、物体から前記第１物体側レンズの物体側面までの距離の変化量のうち、最大となる変化量、
    　Ｄwdmaxは、物体から前記第１物体側レンズの物体側面までの距離のうち、最大となる距離、
    である。
  26. 　前記第１レンズ群から物体までの距離が一定になるように、前記第１レンズ群が移動することを特徴とする請求項２４又は２５に記載の変倍光学系。
  27. 　撮像素子と、変倍光学系と、を有する撮像装置であって、
    　前記変倍光学系によって、前記撮像素子上に光学像が形成され、
    　前記変倍光学系は、低倍端から高倍端までの間で倍率が変化する光学系であって、
    　最も物体側に配置され、正の屈折力を有する第１レンズ群と、
    　前記第１レンズ群よりも像側に配置された第２レンズ群と、を少なくとも有し、
    　変倍時に、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔が可変であり、
    　以下の条件式（１４）、（１５）を満足することを特徴とする撮像装置。
    　３０００≦２×Ｙ／ｐ　　　（１４）
    　０．０８≦ＮＡH　　　（１５）
    　ここで、
    　Ｙは、前記変倍光学系全系における最大像高、
    　ｐは、前記撮像素子における画素ピッチ、
    　ＮＡHは、高倍端での前記変倍光学系の物体側の開口数、
    である。
  28. 　以下の条件式（１６）を満足することを特徴とする請求項２７に記載の撮像装置。
    　１．０＜εH90／ｐ＜１０　　　（１６）
    　ここで、
    　εH90は、前記変倍光学系の高倍端において、波長ｅ線の点像を前記撮像素子の略中心付近に形成したときの、ベスト像面での点像強度分布の９０％エンサークルドエネルギーの直径、
    　ｐは、前記撮像素子における画素ピッチ、
    である。
  29. 　以下の条件式（１７）を満足することを特徴とする請求項２７又は２８に記載の撮像装置。
    　０．０６＜ＮＡ’H　　　（１７）
    　ここで、
    　ＮＡ’Hは、高倍端での前記変倍光学系の像側の開口数、
    である。
  30. 　以下の条件式（１８）を満足することを特徴とする請求項２７から２９の何れか一項に記載の撮像装置。
    　－７＜ＬＴL／ｐ＜７　　　（１８）
    　ここで、
    　ＬＴLは、前記変倍光学系の低倍端における重心間距離であって、該重心間距離は、最大像高の７０％の位置での、Ｃ線での点像強度分布の重心とｄ線での点像強度分布の重心との間の距離、
    　ｐは、前記撮像素子における画素ピッチ、
    である。
  31. 　以下の条件式（１９）を満足することを特徴とする請求項２７から３０の何れか一項に記載の撮像装置。
    　－５０＜ＡＴH／ｐ＜５０　　　（１９）
    　ここで、
    　ＡＴHは、前記撮像素子の略中心付近における、Ｃ線でのベストピント位置とｄ線でのベストピント位置との差、
    　ｐは、前記撮像素子における画素ピッチ、
    である。
  32. 　以下の条件式（２０）、（２１）を満足することを特徴とする請求項２７から３１の何れか一項に記載の撮像装置。
    　－７°＜ＣＲＡLobj＜７°　　　（２０）
    　－７°＜ＣＲＡHobj＜７°　　　（２１）
    　ここで、
    　ＣＲＡLobjは、低倍端での物体側主光線と光軸とのなす角度、
    　ＣＲＡHobjは、高倍端での物体側主光線と光軸とのなす角度、
    　前記物体側主光線は、前記第１レンズ群に入射する主光線のうち、最大像高の９０％の位置に到達する主光線、
    である。
    　角度の正負は、光軸から時計回りの方向に測った場合の角度を負、反時計回りの方向に測ったときの角度を正とする。
  33. 　前記光学像の画像のコントラストを検知しながら、自動的にフォーカスすることを特徴とする請求項２７から３２のいずれか一項に記載の撮像装置。
  34. 　前記撮像素子を光軸方向に動かすことによってフォーカスすることを特徴とする請求項２７から３３のいずれか一項に記載の撮像装置。
  35. 　請求項１から２６のいずれか一項に記載の変倍光学系と、撮像素子と、を有する撮像装置。
  36. 　請求項２７から３５のいずれか一項に記載の撮像装置と、
    　観察対象となる物体を保持するステージと、
    　物体を照明する光源と、を備えたことを特徴とする撮像システム。
  37. 　前記ステージを光軸方向に動かすことによってフォーカスすることを特徴とする請求項３６に記載の撮像システム。
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