WO2015064114A1 - 回転切削工具による被加工材表面の加工方法 - Google Patents

回転切削工具による被加工材表面の加工方法 Download PDF

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WO2015064114A1
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blade
processing
cutting edge
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俊博 矢島
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兼房株式会社
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    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
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    • B44B3/00—Artist's machines or apparatus equipped with tools or work holders moving or able to be controlled substantially two- dimensionally for carving, engraving, or guilloching shallow ornamenting or markings
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    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B44—DECORATIVE ARTS
    • B44C—PRODUCING DECORATIVE EFFECTS; MOSAICS; TARSIA WORK; PAPERHANGING
    • B44C3/00—Processes, not specifically provided for elsewhere, for producing ornamental structures
    • B44C3/06—Sculpturing

Definitions

  • the present invention is a work by a rotary cutting tool such as a small diameter milling cutter, end mill, etc. used for milling, router processing, etc. when manufacturing furniture members, lighting fixtures, etc. using wood, wood, resin, metal, etc.
  • the present invention relates to a method for processing a surface of a workpiece for forming a decorative pattern on the surface of the material.
  • the surface of the workpiece is rotated by using a rotary cutting tool having a cutting edge on the outer periphery, and a knife mark having a width of 5 mm to 150 mm is generated to decorate the workpiece surface. It is said.
  • a knife mark having a rectangular uneven shape continuous in the rotation axis direction is formed.
  • the blade diameter of the rotary cutting tool is as large as 125 mm and 150 mm, and the ratio of the knife mark width W (mm) to the depth d (mm) (d / W) was also a small value of 0.016 to 0.020. Since the ratio (d / W) is small as described above, the difference in surface irregularities due to the knife mark is not sufficient, and the knife mark is insufficient to evoke aesthetics as a decorative pattern.
  • the present invention is intended to solve such a problem, and processing of a workpiece surface by a rotary cutting tool capable of forming a decorative pattern that arouses aesthetics on the surface of the workpiece using the rotary cutting tool. It aims to provide a method.
  • the structural feature of the present invention is that the surface of a workpiece is formed using a rotary cutting tool in which cutting edges extending in the direction of the rotation axis are provided at a plurality of locations in the circumferential direction on the outer periphery of the body.
  • a cutting method in which a cutting pattern is formed by a plurality of divided blades divided at equal pitches in the rotation axis direction, and formed on the surface of the workpiece by the divided blades.
  • the ratio (d / W) of the depth d to the width W of the knife mark is 3/100 or more.
  • the ratio of the depth d to the width W of the knife mark (d / W) may be 3/100 or more, but preferably 5/100 or more.
  • the ratio (d / W) of the depth d to the width W of the knife mark formed on the surface of the workpiece is set to 3/100 or more, so that The difference in unevenness on the workpiece surface can be fully recognized. For this reason, the knife marks regularly formed on the surface of the workpiece have been sufficiently aesthetically pleasing as a decorative pattern.
  • high-value processing can be performed as a decoration that exhibits a sufficient aesthetic appearance in surface cutting of a workpiece with a rotary cutting tool.
  • the knife mark having sufficient unevenness formed on the surface of the work material provides a good anti-slip function on the surface of the work material.
  • the light diffuses the concave and convex portions of the knife mark, so that the surface of the workpiece can be made brighter than other portions, and the design of the luminaire is improved.
  • an oil sump function can be obtained in addition to the decorativeness of the knife mark.
  • Another feature of the present invention is that a plurality of inclined cutting edges extending in the axial direction on the outer periphery of the body or curved cutting edges extending in the axial direction are provided at a plurality of locations in the circumferential direction.
  • the ratio (d / W) of the depth d to the width W of the knife mark formed on the surface of the workpiece by the divided blade is set to 3/100 or more.
  • a cutting pattern of an inclined surface or a curved surface can be formed on the corner of the work material, etc. It can bring about an innovative aesthetic that is different from the cutting pattern. Moreover, the novel decoration effect that the cutting pattern also changes continuously is acquired by the diameter of a division
  • each of the divided blades is shifted in the rotation axis direction with respect to the cutting blades located adjacent to each other in the rotation direction.
  • the cutting edge of the divided blade can be formed into a convex or concave arc shape, and the ratio (R / D) of the cutting edge arc diameter R to the cutting edge diameter D can be set to 0.2 to 5.
  • the dividing blade can be a triangular chevron.
  • the dividing blade can be made into a triangular chevron, it is possible to make an acute knife mark as compared with a curved dividing blade, and to obtain a decorative appearance different from a curved one. it can.
  • the blade diameter D of the cutting edge can be 20 mm or less.
  • the ratio (d / W) can be easily increased substantially, and a clear decorative pattern with a large difference in unevenness can be obtained.
  • the ratio (d / W) of the depth d to the width W of the knife mark formed on the surface of the workpiece by the rotary cutting tool is 3/100 or more, so that the workpiece by the knife mark is processed.
  • the difference in surface irregularities can be sufficiently recognized, and the knife mark formed so as to change regularly or continuously on the surface of the workpiece is sufficiently aesthetically appealing as a decorative pattern.
  • high-value processing can be performed as a decoration exhibiting a sufficient aesthetic appearance by surface cutting of the workpiece.
  • FIG. 5 It is a top view which shows the process example 5 using the end mill. It is a perspective view which shows the process example 5.
  • FIG. It is a top view which shows the process example 6 using the end mill. It is a perspective view which shows the process example 6.
  • FIG. It is a top view which shows the process example 7 using the same end mill. It is a perspective view which shows the process example 7.
  • FIG. It is a top view which shows process example 8 using the end mill.
  • FIG. It is a top view which shows process example 9 using the same end mill.
  • It is a perspective view which shows the process example 9.
  • FIG. is a top view which shows the process example 10 using the end mill. It is a perspective view which shows the process example 10.
  • FIG. 11 It is a top view which shows the process example 11 using the end mill. It is a perspective view which shows the process example 11.
  • FIG. 12 is a top view which shows the process example 12 using the same end mill.
  • FIG. It is an enlarged front view which expands and shows the body part of the end mill which concerns on Example 2.
  • FIG. 13 using the end mill.
  • FIG. 13 is a perspective view which shows the process example 13.
  • FIG. 13 It is an enlarged front view which expands and shows the body part of the end mill which concerns on Example 3.
  • FIG. It is a top view which shows the process example 14 using the end mill. It is a perspective view which shows the process example 14.
  • FIG. 14 shows the end mill using the end mill.
  • FIG. 10 is a front view showing an end mill according to Embodiment 7.
  • FIG. 10 is a front view showing an end mill according to Embodiment 7.
  • FIG. 20 is a top view which shows the process example 20 using the end mill. It is a perspective view which shows the process example 20.
  • FIG. 21 is a top view which shows the process example 21 using the end mill. It is a perspective view which shows the process example 21.
  • FIG. 21 is a front view which shows the saddle drum which is a prior art example. It is a right view which shows the same cylinder. It is a perspective view which shows the process example using the same cylinder.
  • FIG. 1 is a front view of a rotary cutting end mill (hereinafter referred to as an end mill) 10 according to the first embodiment
  • FIGS. 2A and 2B are views showing a body 13 of the end mill 10 in an enlarged front view and an enlarged side view. is there.
  • the end mill 10 is provided with a small-diameter body 13 coaxially at the end of a large-diameter shank 11 via a connecting portion 12, and extends in the rotational axis direction at two circumferentially spaced intervals on the outer periphery of the body 13.
  • a pair of cutting edges 14 and 15 are provided. That is, the number of teeth Z of the end mill 10 is 2.
  • the cutting blades 14 and 15 are formed with a plurality of continuous cutting blades 14a and 15a having the same pitch P (same length) in the rotation axis direction.
  • the cutting edges of the divided blades 14a and 15a have an arc shape that bulges outward with a cutting edge arc diameter R. Further, the divided blade 14a and the divided blade 15a are arranged so as to be shifted by a half pitch in the rotation axis direction.
  • the edge diameter D of the end mill 10 is twice the length from the outermost cutting edge of the cutting edges 14 and 15 to the axis of the body 13.
  • the cutting pattern of Processing Example 1 has a square lattice shape inclined by 45 ° with respect to the processing direction.
  • the width W of the knife mark was 1.250 mm, the depth d was 0.100 mm, and the ratio (d / W) was 0.080.
  • the cutting pattern of Processing Example 2 has a very small square lattice shape as compared to Processing Example 1 by reducing the pitch P and the feed rate F compared to Processing Example 1. It has become.
  • the width W of the knife mark was 0.500 mm, the depth d was 0.016 mm, and the ratio (d / W) was 0.031.
  • the cutting pattern of Processing Example 3 is larger than Processing Example 1 by increasing the blade diameter D and the cutting edge arc diameter R by 2.5 times, the pitch P by 2.2 times, and the feed rate F by 2.2 times.
  • FIGS. 5A and 5B the lattice shape is very large compared to the first working example inclined 45 ° with respect to the working direction.
  • the width W of the knife mark was 2.800 mm, the depth d was 0.200 mm, and the ratio (d / W) was 0.071.
  • the cutting pattern of Processing Example 4 has a shape in which small regular hexagons are continuously arranged in the processing direction as shown in FIGS. 6A and 6B by reducing the feed rate F to about 0.6 times that of Processing Example 1. It has become.
  • the width W of the knife mark was 0.722 mm, the depth d was 0.044 mm, and the ratio (d / W) was 0.061.
  • the cutting pattern of Processing Example 5 has a shape in which large regular hexagons are alternately arranged as shown in FIGS. 7A and 7B by increasing the feed rate F to about 1.7 times that of Processing Example 1. .
  • the width W of the knife mark was 1.442 mm, the depth d was 0.134 mm, and the ratio (d / W) was 0.093.
  • the cutting pattern of Processing Example 6 has a lattice shape in which the square of Processing Example 1 is slightly broken as shown in FIGS. 8A and 8B by reducing the feed rate F to 0.8 times that of Processing Example 1. Yes.
  • the width W of the knife mark was 1.000 mm, the depth d was 0.067 mm, and the ratio (d / W) was 0.067.
  • the cutting pattern of Processing Example 7 has a shape in which short hexagons are alternately arranged in the processing direction as shown in FIGS. 9A and 9B by increasing the cutting edge arc diameter R to 2.5 times that of Processing Example 1. ing.
  • the width W of the knife mark was 0.874 mm, the depth d was 0.048 mm, and the ratio (d / W) was 0.055.
  • the cutting edge arc diameter R is reduced to 0.75 times that of Processing Example 1 so that the rhombus obtained by slightly breaking the square of Processing Example 1 as shown in FIGS.
  • the shape is arranged continuously.
  • the width W of the knife mark was 1.250 mm, the depth d was 0.102 mm, and the ratio (d / W) was 0.082.
  • the cutting pattern of Working Example 9 has a cutting edge arc diameter R that is 0.75 times smaller and a pitch P that is 1.6 times larger than that of Working Example 1. It has a shape in which squares are continuously arranged in the machining direction.
  • the width W of the knife mark was 1.250 mm, the depth d was 0.145 mm, and the ratio (d / W) was 0.116.
  • the cutting pattern of Processing Example 10 is obtained by reducing the cutting edge arc diameter R by 0.4 times and the pitch P by 0.56 times compared to Processing Example 1. It has a shape in which minute hexagons that are long in the direction are arranged alternately.
  • the width W of the knife mark was 0.700 mm, the depth d was 0.038 mm, and the ratio (d / W) was 0.054.
  • the cutting pattern of the processing example 11 has a cutting edge arc diameter R that is 10 times larger than that of the processing example 1, and the pitch P that is 2.4 times larger. It has a shape in which short hexagons are alternately arranged.
  • the width W of the knife mark was 1.222 mm, the depth d was 0.096 mm, and the ratio (d / W) was 0.079.
  • the cutting pattern of Processing Example 12 is larger than Processing Example 1 by increasing the blade diameter D by 5 times, the cutting edge arc diameter R by 2 times, and the pitch P by 2.4 times.
  • the large hexagons that are long in the machining direction are alternately arranged.
  • the width W of the knife mark was 3.000 mm, the depth d was 0.139 mm, and the ratio (d / W) was 0.046.
  • FIG. 15 is an enlarged front view of the body 17 of the end mill 16 according to the second embodiment.
  • the body 17 is provided with a pair of cutting edges 18 and 19 extending in the direction of the rotation axis at two locations 180 ° apart from each other in the circumferential direction on the outer periphery.
  • the cutting blades 18 and 19 are formed with a plurality of continuous cutting blades 18a and 19a having the same pitch P (same length) in the rotation axis direction.
  • the cutting edges of the divided blades 18a and 19a have an arc shape that is recessed in the radial direction with a cutting edge arc diameter R.
  • the cutting pattern of Processing Example 13 has a shape in which a streak is added to the square arrangement of Processing Example 1 in the processing direction as shown in FIGS. 16A and 16B by making the cutting edge a concave shape opposite to that of Processing Example 1. Yes.
  • the width W of the knife mark was 1.250 mm, the depth d was 0.100 mm, and the ratio (d / W) was 0.080.
  • FIG. 17 is an enlarged front view of the body 21 of the end mill 20 according to the third embodiment.
  • the body 21 is provided with a pair of cutting edges 22 and 23 extending in the direction of the rotation axis at two locations 180 ° apart in the circumferential direction on the outer periphery.
  • the cutting blades 22 and 23 are formed with a plurality of continuous cutting blades 22a and 23a having the same pitch P (same length) in the rotation axis direction.
  • the cutting edges of the divided blades 22a and 23a are chevron protruding in an isosceles triangle having an apex angle of 120 °.
  • the cutting pattern of Working Example 14 has a shape in which long hexagons are continuously arranged in the machining direction and separated by lines extending in the machining direction, as shown in FIGS. 18A and 18B. It has become.
  • the width W of the knife mark was 1.250 mm, the depth d was 0.234 mm, and the ratio (d / W) was 0.187.
  • the end mill according to the fourth embodiment is different from the first embodiment in that the cutting edges are provided at three locations 120 ° apart in the circumferential direction of the body or at four locations 90 ° apart in the circumferential direction.
  • the divided blades of each cutting edge are shifted by 1/3 pitch in the rotational axis direction.
  • the divided blades of each cutting edge are in the rotational axis direction. They are shifted by a quarter pitch.
  • FIG. The data of Processing Examples 15 and 16 are shown in Table 1 above.
  • the cutting pattern of the processing example 15 has three cutting edges and a circular arc shape in which the cutting edge bulges outward, and as shown in FIGS. Hexagons are arranged in a grid.
  • the width W of the knife mark was 1.633 mm, the depth d was 0.116 mm, and the ratio (d / W) was 0.071.
  • the cutting pattern of the processing example 16 has four cutting edges and a circular arc shape in which the cutting edge bulges outward, so that the cutting pattern is a slanted slant with respect to the processing direction as shown in FIGS. 20A and 20B. Rectangles are arranged.
  • the width W of the knife mark was 1.500 mm, the depth d was 0.106 mm, and the ratio (d / W) was 0.071.
  • Example 5 the end mill 10 according to the processing example 1 of the first embodiment is used.
  • the cutting blades 14 and 15 are cut into the workpiece by the split blades 14a and 15a. This is a part (0.02 mm) on the outer side.
  • a processing example 17 of Example 5 is shown in FIGS. 21A and 21B.
  • the cutting pattern is arranged as a small circular groove separated from each other at a position corresponding to the apex of the square of Processing Example 1. The diameter of the circular groove can be changed by changing the cut amount.
  • FIG. 22 is an enlarged front view of the distal end side of the body 26 of the end mill 25 according to the sixth embodiment.
  • the body 26 is provided with a pair of cutting edges 27 and 28 extending in the direction of the rotation axis at two locations 180 ° apart from each other in the circumferential direction on the outer periphery.
  • the cutting blades 27, 28 are formed with a plurality of split blades 27a, 28a at the same pitch P (same length) in the rotation axis direction and with the recesses 27b, 28b therebetween.
  • the cutting edges of the divided blades 27a and 28a are flat blades parallel to the rotation axis direction.
  • the cutting pattern of Processing Example 18 has a shape in which substantially squares are continuously arranged in the processing direction as shown in FIGS. 23A and 23B by making the blade edge a flat surface.
  • the width W of the knife mark was 1.000 mm, the depth d was 0.064 mm, and the ratio (d / W) was 0.064.
  • Example 7 will be described with reference to the drawings.
  • 24 and 25 show the end mill 30 according to the seventh embodiment from a front view, and the front end side of the body 31 from an enlarged front view.
  • the tip end side where the cutting edge of the body 31 is formed is an inclined surface cut out at about 45 ° with respect to the axial direction.
  • the cutting edges 32 and 33 are provided at two locations 180 ° apart from each other in the circumferential direction of the outer periphery.
  • the cutting blades 32 and 33 are formed with a plurality of continuous cutting blades 32a and 33a having the same pitch P (same length) along the inclination.
  • the cutting edges of the divided blades 32a and 33a have an arc shape that swells outward with a cutting edge arc diameter R. Further, the divided blades 18a and the divided blades 19a are arranged so as to be shifted by a half pitch in the inclination direction. Since the cutting blades 32 and 33 are arranged in an inclined manner, the outer diameter of the cutting position of the divided blades 32a and 33a per rotation of the end mill 30 becomes smaller toward the tip side. Below, the processing example 19 by the end mill 30 of Example 7 is demonstrated.
  • the cutting pattern of the processing example 19 can form the cutting pattern of an inclined surface in the corner
  • the diameters of the divided blades 32a and 33a are continuously changed to have a hexagonal shape that is long in the processing direction on the cutting blade shank side, but gradually becomes longer in the vertical direction, and is approximately rhombus on the tip end side of the cutting blade.
  • a novel decorative effect that the shape changes and the cutting pattern changes continuously is also obtained.
  • the width of the knife mark was 1.250 mm
  • the depth d was 0.052 mm
  • the ratio (d / W) was 0.042.
  • FIG. 27 is a partially enlarged front view of the distal end side of the body 36 of the end mill 35 according to the eighth embodiment.
  • the tip end side where the cutting edge of the body 36 is formed is an arcuate surface cut out in a quarter circle.
  • the cutting edges 37 and 38 are provided at two locations 180 degrees apart in the circumferential direction on the outer periphery of the body 36.
  • the cutting blades 37 and 38 are formed with a plurality of continuous cutting blades 37a and 38a having the same pitch P (same length) in the arc direction.
  • the cutting edges of the divided blades 37a and 38a have an arc shape that bulges outward with a cutting edge arc diameter R.
  • the divided blade 37a and the divided blade 38a are arranged so as to be shifted by a half pitch in the tilt direction. Since the cutting blades 37 and 38 are arranged in an arcuate shape, the blade diameter at the cutting position of the divided blades 37a and 38a per rotation of the end mill 35 becomes smaller toward the tip side.
  • the processing example 20 by the end mill 35 of Example 8 is demonstrated.
  • the data of Processing Example 20 is shown in Table 2 above.
  • the cutting pattern of the machining example 20 swelled in a 1/4 arc shape of the inclined surface at the corner of the work material as shown in FIGS. 28A and 28B by arranging the cutting edges 37 and 38 in an arc shape.
  • a cutting pattern can be formed, and a novel aesthetic different from a plane cutting pattern can be brought about.
  • the diameters of the divided blades 32a and 33a are continuously changed, so that the cutting blade shank side has a long rectangular shape in the processing direction, but gradually becomes a hexagonal shape, and the cutting blade tip side has a substantially rhombus shape.
  • the width of the knife mark was 1.250 mm
  • the depth d was 0.088 mm
  • the ratio (d / W) was 0.070.
  • FIG. 29 is a partially enlarged front view of the distal end side of the body 41 of the end mill 40 according to the ninth embodiment.
  • the distal end side of the body 41 where the cutting edge is formed is an arc surface that is cut out in an arc shape toward the axial center and toward the outside again toward the distal end.
  • the cutting edges 42 and 43 are provided at two locations 180 degrees apart in the circumferential direction on the outer periphery of the body 41.
  • the cutting edges 42 and 43 are formed with a plurality of continuous dividing edges 42a and 43a having the same pitch P (same length) in the arc direction.
  • the cutting edges of the divided blades 42a and 43a have an arc shape that bulges outward with a cutting edge arc diameter R. Further, the divided blades 42a and the divided blades 43a are arranged so as to be shifted by a half pitch in the inclination direction. Since the cutting blades 42 and 43 are arranged in an arc shape, the outer diameter of the cutting position of the divided blades 42a and 43a per rotation of the end mill 40 becomes smaller toward the center in the axial direction. Below, the processing example 21 by the end mill 40 of Example 9 is demonstrated. The data of Processing Example 20 is shown in Table 2 above.
  • the cutting pattern of Working Example 21 is a cutting pattern that swells in a circular arc shape symmetrical to the work material as shown in FIGS. 30A and 30B by arranging the cutting edges 42 and 43 in a circular arc shape symmetrical in the axial direction. Can be formed, and a novel aesthetic different from the planar cutting pattern can be brought about.
  • the cutting blade has a substantially hexagonal shape at the center of the cutting edge, but has a long hexagonal shape in the processing direction at both ends of the cutting blade, and the cutting pattern is continuous. You can also get a new decorative effect that changes.
  • the width W of the knife mark was 1.000 mm, the depth d was 0.048 mm, and the ratio (d / W) was 0.048.
  • the ratio of the cutting edge arc diameter R of the divided blades 14a, 15a, 18a, 19a, 32a, 33a, 37a, 38a, 42a, 43a to the cutting edge diameter D of the end mills 10, 16, 20, 30, 35, 40 (R / D) is set in the range of 0.2 to 5 times, and the blade edge angle V of the divided blades 22a and 23a is changed, so that various knife mark arrangements can be made according to the blade edge arc diameter R or the blade edge angle V. Changes can be made, and the aesthetics of the decorative pattern can be further enhanced.
  • the value of the ratio (R / D) also changes as the blade diameter D changes, and a part thereof becomes smaller than 0.2. In the range where (R / D) is 0.2 or more, the effect of enhancing the aesthetics of the decorative pattern by providing various changes in the arrangement of the knife marks is remarkably obtained.
  • Example 5 the processing of the polka dot pattern which has the beauty
  • FIG. 1 to 6 high-value processing can be performed as a decoration that exhibits a sufficient aesthetic appearance by rotational cutting of the workpiece.
  • the inclined cutting edges 32, 33 and the curved cutting edges 37, 38, 42, 43 are used, so that the cutting pattern of the inclined surface or the curved surface is provided on the corner of the work material. It can be formed, and can bring about a novel aesthetic that is different from a plane cutting pattern. Further, since the diameters of the divided blades 32a, 33a, 37a, 38a, 42a, and 43a are continuously changed, a novel decorative effect that the cutting pattern is continuously changed can be obtained.
  • a good anti-slip function can be obtained on the surface of the workpiece by the knife mark having sufficient irregularities formed on the surface of the workpiece. Furthermore, by cutting the surface of the luminaire, the light diffuses the concavo-convex portion, so that the surface of the workpiece can be brighter than other portions, and the design of the luminaire can be improved. Further, on the surface of the metal workpiece, an oil sump function can be obtained in addition to the decorativeness of the knife mark.
  • each Example it is an example and it changes the blade diameter D of a cutting edge, the number of blades Z, the cutting edge arc diameter R, the pitch P, the rotation speed N of a cutting tool, and the feed rate F.
  • various cutting patterns can be obtained.
  • an end mill is used as a rotary cutting tool, it can replace with this and a milling machine, a saddle drum, etc. can be used.
  • the said Example it is an example and can be variously changed and implemented in the range which does not deviate from the meaning of this invention.

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Abstract

　エンドミル１０は、大径のシャンク１１の端部に連結部１２を経て同軸状に小径のボディ１３を設けており、ボディ１３の外周の周方向の等間隔離れた２箇所に回転軸方向に延びた一対の切れ刃１４、１５を設けている。切れ刃１４、１５は、回転軸方向に同一ピッチＰ（同一長さ）の分割刃１４ａ，１５ａが複数連続して形成されている。分割刃１４ａ，１５ａの刃先は、刃先円弧径Ｒで径方向に膨らんだ円弧形となっている。分割刃１４ａと分割刃１５ａとは回転軸方向に半ピッチずつずれて配置されている。

Description

回転切削工具による被加工材表面の加工方法
　本発明は、木材、木質材、樹脂、金属などを用いた家具部材、照明器具などを製造する際に、フライス加工、ルーター加工などに用いられる小径のフライス、エンドミル等の回転切削工具による被加工材の表面に装飾模様を形成するための被加工材表面の加工方法に関する。
　フライス、エンドミル等の回転切削工具による被加工材の表面切削加工においては、切れ刃間の境界における高低差等により、被加工材の切削面にナイフマークといわれる刃跡が発生し、そのために加工面の品質を劣化させていた。そのため、従来は、被加工材の表面切削加工においては、専ら邪魔なナイフマークを抑えるための対策がとられてきた。これに対して、特許文献１に示すように、このようなナイフマークを積極的に活用しようとする被加工材表面の加飾方法が提案されている。この加飾方法は、外周に切れ刃を形成した回転切削工具を用いて被加工材の表面を回転切削し、幅が５ｍｍ以上１５０ｍｍ以下のナイフマークを発生させることにより被加工材表面を装飾しようとしている。
　上記従来例においては、実施例１として、図３１Ａ，３１Ｂ，３２に示すように、刃径Ｄ＝１２５ｍｍ、刃数＝２の鉋胴を用いて、回転数Ｎ＝２０００ｒｐｍ、送り速度Ｆ＝４０ｍ／ｍｉｎ．で切削を行った結果、回転軸方向に連なる長方形の凹凸形状であるナイフマークが形成されている。このナイフマークは、幅Ｗａ＝１０ｍｍ、深さｄ＝０．２００ｍｍであり、幅に対する深さの比（ｄ／Ｗａ）が０．０２０となっている。また、実施例３として、刃径Ｄ＝１５０ｍｍ、刃数＝２の回転切削工具を用いて、回転数Ｎ＝１０００ｒｐｍ、送り速度Ｆ＝３０ｍ／ｍｉｎ．で切削が行なわれており、ナイフマークの幅Ｗｂ＝９．５ｍｍ、深さｄ＝０．１５０ｍｍであり、比（ｄ／Ｗｂ）が０．０１６であった。このように、上記加飾方法によれば、回転切削工具の刃径が１２５ｍｍ、１５０ｍｍと非常に大きくなっており、そのナイフマーク幅Ｗ（ｍｍ）と深さｄ（ｍｍ）の比（ｄ／Ｗ）についても０．０１６～０．０２０といった小さな値であった。このように比（ｄ／Ｗ）が小さいために、ナイフマークによる表面の凹凸の差が十分ではなく、ナイフマークが装飾模様として美観を喚起するには不十分であった。
特開平１０－０５２９９８号公報
　本発明は、このような問題を解決しようとするもので、回転切削工具を用いて被加工材の表面に美観を喚起させる装飾模様を形成することができる回転切削工具による被加工材表面の加工方法を提供することを目的とする。
　上記目的を達成するために、本発明の構成上の特徴は、ボディの外周に回転軸方向に延びた切れ刃を周方向の複数箇所に設けてなる回転切削工具を用いて被加工材の表面を回転切削することにより切削模様を形成する加工方法であって、切れ刃が回転軸方向に等しいピッチで分割した複数の分割刃で構成されており、分割刃により被加工材の表面に形成されるナイフマークの幅Ｗに対する深さｄの比（ｄ／Ｗ）を３／１００以上としたことにある。なお、ナイフマークの幅Ｗに対する深さｄの比（ｄ／Ｗ）については、３／１００以上であればよいが、好ましくは５／１００以上である。
　上記のように構成した本発明においては、被加工材の表面に形成されるナイフマークの幅Ｗに対する深さｄの比（ｄ／Ｗ）を３／１００以上としたことにより、ナイフマークによる被加工材表面の凹凸の差が十分認識できるようになった。そのため、被加工材表面に規則的に形成されるナイフマークが装飾模様として十分に美観を喚起するものになった。その結果、本発明においては、回転切削工具による被加工材の表面切削加工において、十分な美観を呈する装飾として価値の高い加工を行うことができる。また、被加工材表面に形成された十分な凹凸を有するナイフマークにより、被加工材表面において良好な滑り止め機能が得られる。さらに、照明器具の表面に切削加工を施すことにより、光がナイフマークの凹凸部分を拡散するために、被加工材表面を他の部分より明るくすることができ、照明器具のデザイン性が高められる。また、金属の被加工材表面においては、ナイフマークの装飾性に加えて油溜めの機能も得られる。
　また、本発明の他の特徴は、ボディの外周に軸心方向に傾斜して延びた傾斜切れ刃、又は軸心方向に湾曲して延びた湾曲切れ刃を周方向の複数箇所に設けてなる回転切削工具を用いて被加工材の表面を回転切削することにより切削模様を形成する加工方法であって、傾斜切れ刃が傾斜に沿って、又は湾曲切れ刃が湾曲に沿って等しいピッチで分割した複数の分割刃で構成されており、分割刃により被加工材の表面に形成されるナイフマークの幅Ｗに対する深さｄの比（ｄ／Ｗ）を３／１００以上としたことにある。
　他の特徴においては、上記発明の作用効果に加えて、傾斜切れ刃や湾曲切れ刃としたことにより、被削材の角等に傾斜面や湾曲面の切削模様を形成することができ、平面切削模様とは異なる斬新な美観をもたらすことができる。また、分割刃の径が連続的に変化していくことにより、切削模様も連続して変化するという斬新な装飾効果も得られる。
　また、本発明において、互いに回転方向において隣接する位置にある切れ刃について、各分割刃を互いに回転軸方向にずらすことが好ましい。このように、隣接する位置にある切れ刃にピッチのずれを設けることにより、ピッチのずれの程度に応じてナイフマークの配列に多様な変化を持たせることができ、装飾模様の美観をさらに高めることができる。
　また、本発明において、分割刃の刃先を凸又は凹円弧形状とし、切れ刃の刃径Ｄに対する刃先円弧径Ｒの比（Ｒ／Ｄ）を０．２～５とすることができる。これにより、分割刃の刃先円弧径Ｒの大きさに応じてナイフマークの配列に多様な変化を持たせることができ、装飾模様の美観をさらに高めることができる。
　また、本発明において、分割刃を三角形山形とすることができる。このように、分割刃を三角形山形としたことにより、曲線状の分割刃に比べて鋭角的なナイフマークとすることができ、装飾模様に曲線状のものとは異った美観を得ることができる。
　また、本発明において、切れ刃の刃径Ｄを２０ｍｍ以下とすることができる。このように、切れ刃の刃径を２０ｍｍ以下の小径としたことにより、比（ｄ／Ｗ）を実質的に大きくしやすくなり、凹凸の差の大きな明確な装飾模様が得られる。
　本発明においては、回転切削工具によって被加工材の表面に形成されるナイフマークの幅Ｗに対する深さｄの比（ｄ／Ｗ）を３／１００以上としたことにより、ナイフマークによる被加工材表面の凹凸の差を十分認識できるようになり、被加工材表面に規則的にあるいは連続して変化するように形成されるナイフマークが装飾模様として十分に美観を喚起するものになった。その結果、本発明においては、被加工材の表面切削加工により、十分な美観を呈する装飾として価値の高い加工を行うことができる。
本発明の実施例１に係るエンドミルを概略的に示す正面図である。 同エンドミルのボディ部分を拡大して示す拡大正面図である。 同エンドミルのボディ部分を拡大して示す拡大側面図である。 同エンドミルを用いた加工例１を示す平面図である。 加工例１を示す斜視図である。 同エンドミルを用いた加工例２を示す平面図である。 加工例２を示す斜視図である。 同エンドミルを用いた加工例３を示す平面図である。 加工例３を示す斜視図である。 同エンドミルを用いた加工例４を示す平面図である。 加工例４を示す斜視図である。 同エンドミルを用いた加工例５を示す平面図である。 加工例５を示す斜視図である。 同エンドミルを用いた加工例６を示す平面図である。 加工例６を示す斜視図である。 同エンドミルを用いた加工例７を示す平面図である。 加工例７を示す斜視図である。 同エンドミルを用いた加工例８を示す平面図である。 加工例８を示す斜視図である。 同エンドミルを用いた加工例９を示す平面図である。 加工例９を示す斜視図である。 同エンドミルを用いた加工例１０を示す平面図である。 加工例１０を示す斜視図である。 同エンドミルを用いた加工例１１を示す平面図である。 加工例１１を示す斜視図である。 同エンドミルを用いた加工例１２を示す平面図である。 加工例１２を示す斜視図である。 実施例２に係るエンドミルのボディ部分を拡大して示す拡大正面図である。 同エンドミルを用いた加工例１３を示す平面図である。 加工例１３を示す斜視図である。 実施例３に係るエンドミルのボディ部分を拡大して示す拡大正面図である。 同エンドミルを用いた加工例１４を示す平面図である。 加工例１４を示す斜視図である。 実施例４に係るエンドミルを用いた加工例１５を示す平面図である。 同エンドミルを用いた加工例１５を示す斜視図である。 実施例４に係るエンドミルを用いた加工例１６を示す平面図である。 加工例１６を示す斜視図である。 実施例５に係るエンドミルを用いた加工例１７を示す平面図である。 加工例１７を示す斜視図である。 実施例６に係るエンドミルのボディ部分を拡大して示す拡大正面図である。 同エンドミルを用いた加工例１８を示す平面図である。 加工例１８を示す斜視図である。 実施例７に係るエンドミルを示す正面図である。 同エンドミルのボディ先端側を拡大して示す拡大正面図である。 同エンドミルを用いた加工例１９を示す平面図である。 加工例１９を示す斜視図である。 実施例８に係るエンドミルのボディ先端側を拡大して示す拡大正面図である。 同エンドミルを用いた加工例２０を示す平面図である。 加工例２０を示す斜視図である。 実施例９に係るエンドミルのボディ先端側を拡大して示す拡大正面図である。 同エンドミルを用いた加工例２１を示す平面図である。 加工例２１を示す斜視図である。 従来例である鉋胴を示す正面図である。 同鉋胴を示す右側面図である。 同鉋胴を用いた加工例を示す斜視図である。
　以下、本発明の実施形態について図面を用いて説明する。図１は実施例１に係る回転切削用エンドミル（以下、エンドミルと記す。）１０を正面図により示し、図２Ａ，２Ｂはエンドミル１０のボディ１３を拡大正面図及び拡大側面図により示したものである。エンドミル１０は、大径のシャンク１１の端部に連結部１２を経て同軸状に小径のボディ１３を設けており、ボディ１３の外周の周方向の等間隔離れた２箇所に回転軸方向に延びた一対の切れ刃１４，１５を設けている。つまり、このエンドミル１０の刃数Ｚは２である。切れ刃１４，１５は、回転軸方向に同一ピッチＰ（同一長さ）の分割刃１４ａ，１５ａが複数連続して形成されている。分割刃１４ａ，１５ａの刃先は、刃先円弧径Ｒで外方向に膨らんだ円弧形となっている。また、分割刃１４ａと分割刃１５ａとは回転軸方向に半ピッチずつずれて配置されている。エンドミル１０の刃径Ｄは、切れ刃１４，１５の最も外周の刃先からボディ１３の軸心までの長さの２倍である。
　エンドミル１０（刃数Ｚ＝２）については、刃径Ｄ、刃先円弧径Ｒ、ピッチＰ、回転数Ｎ及び被加工材の送り速度Ｆを変化させることにより、被加工材表面に形成される切削模様が多様に変化する。以下に、三次元ＣＡＤを用いたシミュレーションにより、エンドミル１０によるナイフマーク形成の加工例１～１２について説明し、併せてナイフマークの幅Ｗと深さｄを算出し、比（ｄ／Ｗ）を算出した。各加工例についての刃径Ｄ、刃数Ｚ、刃先円弧径Ｒ、ピッチＰ、回転数Ｎ、送り速度Ｆ、Ｆ／Ｎ、ナイフマーク幅Ｗ、深さｄ、及び比（ｄ／Ｗ）を下記表１に示す。なお、各加工例においては、刃先全体が被加工材に切り込まれるようになっている。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000001
　加工例１は、刃径Ｄ＝４ｍｍ、刃先円弧径Ｒ＝２ｍｍ、Ｒ／Ｄ＝０．５、ピッチＰ＝１．２５ｍｍ、回転数Ｎ＝３０００ｒｐｍ、送り速度Ｆ＝３．７５ｍ／ｍｉｎ．、Ｆ／Ｎ＝１．２５ｍｍである。加工例１の切削模様は、図３Ａ，３Ｂに示すように加工方向に対して４５°傾斜した正方形の格子形状となっている。ナイフマークの幅Ｗが１．２５０ｍｍ、深さｄが０．１００ｍｍ、比（ｄ／Ｗ）が０．０８０となった。
　加工例２は、刃径Ｄ＝４ｍｍ、刃先円弧径Ｒ＝２ｍｍ、Ｒ／Ｄ＝０．５、ピッチＰ＝０．５ｍｍ、回転数Ｎ＝３０００ｒｐｍ、送り速度Ｆ＝１．５ｍ／ｍｉｎ．、Ｆ／Ｎ＝０．５ｍｍである。加工例２の切削模様は、加工例１に対してピッチＰと送り速度Ｆを小さくしたことにより、図４Ａ，４Ｂに示すように、加工例１に比べて非常に微小な正方形の格子形状となっている。ナイフマークの幅Ｗが０．５００ｍｍ、深さｄが０．０１６ｍｍ、比（ｄ／Ｗ）が０．０３１となった。
　加工例３は、刃径Ｄ＝１０ｍｍ、刃先円弧径Ｒ＝５ｍｍ、Ｒ／Ｄ＝０．５、ピッチＰ＝２．８ｍｍ、回転数Ｎ＝３０００ｒｐｍ、送り速度Ｆ＝８．４ｍ／ｍｉｎ．、Ｆ／Ｎ＝２．８ｍｍである。加工例３の切削模様は、加工例１に対して刃径Ｄと刃先円弧径Ｒを２．５倍、ピッチＰを２．２倍、送り速度Ｆを２．２倍と大きくしたことにより、図５Ａ，５Ｂに示すように加工方向に対して４５°傾斜した加工例１に比べて非常に大きい正方形の格子形状となっている。ナイフマークの幅Ｗが２．８００ｍｍ、深さｄが０．２００ｍｍ、比（ｄ／Ｗ）が０．０７１となった。
　加工例４は、刃径Ｄ＝４ｍｍ、刃先円弧径Ｒ＝２ｍｍ、Ｒ／Ｄ＝０．５、ピッチＰ＝１．２５ｍｍ、回転数Ｎ＝３０００ｒｐｍ、送り速度Ｆ＝２．１６６ｍ／ｍｉｎ．、Ｆ／Ｎ＝０．７２２ｍｍである。加工例４の切削模様は、送り速度Ｆを加工例１の０．６倍程度と小さくしたことにより、図６Ａ，６Ｂに示すように、小さな正六角形を加工方向に連続して配列した形状となっている。ナイフマークの幅Ｗが０．７２２ｍｍ、深さｄが０．０４４ｍｍ、比（ｄ／Ｗ）が０．０６１となった。
　加工例５は、刃径Ｄ＝４ｍｍ、刃先円弧径Ｒ＝２ｍｍ、Ｒ／Ｄ＝０．５、ピッチＰ＝１．２５ｍｍ、回転数Ｎ＝３０００ｒｐｍ、送り速度Ｆ＝６．４８ｍ／ｍｉｎ．、Ｆ／Ｎ＝２．１６ｍｍである。加工例５の切削模様は、送り速度Ｆを加工例１の１．７倍程度と大きくしたことにより、図７Ａ，７Ｂに示すように、大きな正六角形が交互に配列された形状となっている。ナイフマークの幅Ｗが１．４４２ｍｍ、深さｄが０．１３４ｍｍ、比（ｄ／Ｗ）が０．０９３となった。
　加工例６は、刃径Ｄ＝４ｍｍ、刃先円弧径Ｒ＝２ｍｍ、Ｒ／Ｄ＝０．５、ピッチＰ＝１．２５ｍｍ、回転数Ｎ＝３０００ｒｐｍ、送り速度Ｆ＝３ｍ／ｍｉｎ．、Ｆ／Ｎ＝１ｍｍである。加工例６の切削模様は、送り速度Ｆを加工例１の０．８倍と小さくしたことにより、図８Ａ，８Ｂに示すように、加工例１の正方形をわずかにくずした格子形状となっている。ナイフマークの幅Ｗが１．０００ｍｍ、深さｄが０．０６７ｍｍ、比（ｄ／Ｗ）が０．０６７となった。
　加工例７は、刃径Ｄ＝４ｍｍ、刃先円弧径Ｒ＝５ｍｍ、Ｒ／Ｄ＝１．２５、ピッチＰ＝１．２５ｍｍ、回転数Ｎ＝３０００ｒｐｍ、送り速度Ｆ＝３．７５ｍ／ｍｉｎ．、Ｆ／Ｎ＝１．２５ｍｍである。加工例７の切削模様は、刃先円弧径Ｒを加工例１の２．５倍と大きくしたことにより、図９Ａ，９Ｂに示すように、加工方向に短い六角形を交互に配列した形状となっている。ナイフマークの幅Ｗが０．８７４ｍｍ、深さｄが０．０４８ｍｍ、比（ｄ／Ｗ）が０．０５５となった。
　加工例８は、刃径Ｄ＝４ｍｍ、刃先円弧径Ｒ＝１．５ｍｍ、Ｒ／Ｄ＝０．３７５、ピッチＰ＝１．２５ｍｍ、回転数Ｎ＝３０００ｒｐｍ、送り速度Ｆ＝３．７５ｍ／ｍｉｎ．、Ｆ／Ｎ＝１．２５ｍｍである。加工例８の切削模様は、刃先円弧径Ｒを加工例１の０．７５倍と小さくしたことにより、図１０Ａ，１０Ｂに示すように、加工例１の正方形をわずかに崩した菱形を加工方向に連続して配列した形状となっている。ナイフマークの幅Ｗが１．２５０ｍｍ、深さｄが０．１０２ｍｍ、比（ｄ／Ｗ）が０．０８２となった。
　加工例９は、刃径Ｄ＝４ｍｍ、刃先円弧径Ｒ＝１．５ｍｍ、Ｒ／Ｄ＝０．３７５、ピッチＰ＝２ｍｍ、回転数Ｎ＝３０００ｒｐｍ、送り速度Ｆ＝３．７５ｍ／ｍｉｎ．、Ｆ／Ｎ＝１．２５ｍｍである。加工例９の切削模様は、加工例１に対して刃先円弧径Ｒを０．７５倍と小さくし、ピッチＰを１．６倍と大きくしたことにより、図１１Ａ，１１Ｂに示すように、六角形を加工方向に連続して配列した形状となっている。ナイフマークの幅Ｗが１．２５０ｍｍ、深さｄが０．１４５ｍｍ、比（ｄ／Ｗ）が０．１１６となった。
　加工例１０は、刃径Ｄ＝４ｍｍ、刃先円弧径Ｒ＝０．８ｍｍ、Ｒ／Ｄ＝０．２、ピッチＰ＝０．７ｍｍ、回転数Ｎ＝３０００ｒｐｍ、送り速度Ｆ＝２．１ｍ／ｍｉｎ．、Ｆ／Ｎ＝０．７ｍｍである。加工例１０の切削模様は、加工例１に対して刃先円弧径Ｒを０．４倍と小さくし、ピッチＰを０．５６倍と小さくしたことにより、図１２Ａ，１２Ｂに示すように、加工方向に長い微小な六角形を交互に配列した形状となっている。ナイフマークの幅Ｗが０．７００ｍｍ、深さｄが０．０３８ｍｍ、比（ｄ／Ｗ）が０．０５４となった。
　加工例１１は、刃径Ｄ＝４ｍｍ、刃先円弧径Ｒ＝２０ｍｍ、Ｒ／Ｄ＝５、ピッチＰ＝３ｍｍ、回転数Ｎ＝３０００ｒｐｍ、送り速度Ｆ＝６ｍ／ｍｉｎ．、Ｆ／Ｎ＝２ｍｍである。加工例１１の切削模様は、加工例１に対して刃先円弧径Ｒを１０倍と大きくし、ピッチＰを２．４倍と大きくしたことにより、図１３Ａ，１３Ｂに示すように、加工方向に短い六角形を交互に配列した形状となっている。ナイフマークの幅Ｗが１．２２２ｍｍ、深さｄが０．０９６ｍｍ、比（ｄ／Ｗ）が０．０７９となった。
　加工例１２は、刃径Ｄ＝２０ｍｍ、刃先円弧径Ｒ＝４ｍｍ、Ｒ／Ｄ＝０．２、ピッチＰ＝３ｍｍ、回転数Ｎ＝３０００ｒｐｍ、送り速度Ｆ＝９ｍ／ｍｉｎ．、Ｆ／Ｎ＝３ｍｍである。加工例１２の切削模様は、加工例１に対して刃径Ｄを５倍、刃先円弧径Ｒを２倍、ピッチＰを２．４倍と大きくしたことにより、図１４Ａ，１４Ｂに示すように、加工方向に長い大きな六角形を交互に配列した形状となっている。ナイフマークの幅Ｗが３．０００ｍｍ、深さｄが０．１３９ｍｍ、比（ｄ／Ｗ）が０．０４６となった。
　つぎに、実施例２について図面を用いて説明する。図１５は、実施例２に係るエンドミル１６のボディ１７を拡大正面図により示したものである。ボディ１７は、外周の周方向の１８０°離れた２箇所に回転軸方向に延びた一対の切れ刃１８、１９を設けている。切れ刃１８，１９は、回転軸方向に同一ピッチＰ（同一長さ）の分割刃１８ａ，１９ａが複数連続して形成されている。分割刃１８ａ，１９ａの刃先は、刃先円弧径Ｒで径方向に凹んだ円弧形となっている。また、分割刃１８ａと分割刃１９ａとは回転軸方向に半ピッチずつずれて配置されている。以下に、実施例１と同様にエンドミル１６による加工例１３について説明する。加工例１３のデータについては上記表１に示す。
　加工例１３は、刃径Ｄ＝４ｍｍ、刃数Ｚ＝２、刃先円弧径Ｒ＝逆２ｍｍ（凹形状）、Ｒ／Ｄ＝０．５、ピッチＰ＝１．２５ｍ、回転数Ｎ＝３０００ｒｐｍ、送り速度Ｆ＝３．７５ｍ／ｍｉｎ．、Ｆ／Ｎ＝１．２５ｍｍである。加工例１３の切削模様は、刃先を加工例１と反対の凹形状としたことにより、図１６Ａ，１６Ｂに示すように加工例１の正方形の配列に加工方向に筋を加えた形状となっている。ナイフマークの幅Ｗが１．２５０ｍｍ、深さｄが０．１００ｍｍ、比（ｄ／Ｗ）が０．０８０となった。
　つぎに、実施例３について図面を用いて説明する。図１７は、実施例３に係るエンドミル２０のボディ２１を拡大正面図により示したものである。ボディ２１は、外周の周方向の１８０°離れた２箇所に回転軸方向に延びた一対の切れ刃２２，２３を設けている。切れ刃２２，２３は、回転軸方向に同一ピッチＰ（同一長さ）の分割刃２２ａ，２３ａが複数連続して形成されている。分割刃２２ａ，２３ａの刃先は、頂角が１２０°の二等辺三角形で突出した山形となっている。また、分割刃２２ａと分割刃２３ａとは回転軸方向に半ピッチずつずれて配置されている。以下に、実施例１と同様にエンドミル２０による加工例１４について説明する。加工例１４のデータについては上記表１に示す。
　加工例１４は、刃径Ｄ＝４ｍｍ、刃数Ｚ＝２、刃先角度Ｖ＝１２０°（Ｖ形状）、ピッチＰ＝１．２５ｍ、回転数Ｎ＝３０００ｒｐｍ、送り速度Ｆ＝３．７５ｍ／ｍｉｎ．、Ｆ／Ｎ＝１．２５ｍｍである。加工例１４の切削模様は、刃先を山形としたことにより、図１８Ａ，１８Ｂに示すように、加工方向に長い六角形が連続して配置されかつ加工方向に延びた筋で分断された形状となっている。ナイフマークの幅Ｗが１．２５０ｍｍ、深さｄが０．２３４ｍｍ、比（ｄ／Ｗ）が０．１８７となった。
　つぎに、実施例４について用いて説明する。実施例４に係るエンドミルは、実施例１と異なり、切れ刃をボディの周方向の１２０°離れた３箇所、あるいは周方向の９０°離れた４箇所に設けるようにしたものである。切れ刃が３箇所の場合は、各切れ刃の分割刃は回転軸方向に１／３ピッチずつずれて配置され、切れ刃が４箇所の場合は、各切れ刃の分割刃は回転軸方向に１／４ピッチずつずれて配置されている。以下に、実施例１と同様にエンドミルによる加工例１５，１６について説明する。加工例１５，１６のデータについては上記表１に示す。
　加工例１５は、刃径Ｄ＝６ｍｍ、刃数Ｚ＝３、刃先円弧径Ｒ＝３ｍｍ、Ｒ／Ｄ＝０．５、ピッチＰ＝２．１ｍｍ、回転数Ｎ＝３０００ｒｐｍ、送り速度Ｆ＝６．３ｍ／ｍｉｎ．、Ｆ／Ｎ＝２．１ｍｍである。加工例１５の切削模様は、切れ刃を３箇所とし、刃先を外方向に膨らんだ円弧形としたことにより、図１９Ａ，１９Ｂに示すように、加工方向に対して斜めに傾いた縦長の六角形が格子状に配列されている。ナイフマークの幅Ｗが１．６３３ｍｍ、深さｄが０．１１６ｍｍ、比（ｄ／Ｗ）が０．０７１となった。
　加工例１６は、刃径Ｄ＝６ｍｍ、刃数Ｚ＝４、刃先円弧径Ｒ＝３ｍｍ、Ｒ／Ｄ＝０．５、ピッチＰ＝２ｍｍ、回転数Ｎ＝３０００ｒｐｍ、送り速度Ｆ＝６ｍ／ｍｉｎ．、Ｆ／Ｎ＝２ｍｍである。加工例１６の切削模様は、切れ刃を４箇所とし、刃先を外方向に膨らんだ円弧形としたことにより、図２０Ａ，２０Ｂに示すように、加工方向に対して斜めに傾いた縦長の長方形が配列されている。ナイフマークの幅Ｗが１．５００ｍｍ、深さｄが０．１０６ｍｍ、比（ｄ／Ｗ）が０．０７１となった。
　つぎに、実施例５について用いて説明する。実施例５においては、実施例１の加工例１に係るエンドミル１０が用いられるが、被加工材への切れ刃１４，１５の切り込みを上記加工例１～１６と異なり、分割刃１４ａ，１５ａの外方側の一部（０．０２ｍｍ）としたものである。実施例５の加工例１７について図２１Ａ，２１Ｂに示す。加工例１７によれば、切り込み量を０．０２ｍｍとしたことにより、切削模様は互いに分離した小円形の溝として加工例１の正方形の頂点に相当する位置に配置されたものとなる。切り込み量を変化させることにより、円形溝の径を変えることができる。
　つぎに、実施例６について図面を用いて説明する。図２２は、実施例６に係るエンドミル２５のボディ２６の先端側を拡大正面図により示したものである。ボディ２６は、外周の周方向の１８０°離れた２箇所に回転軸方向に延びた一対の切れ刃２７，２８を設けている。切れ刃２７，２８は、回転軸方向に同一ピッチＰ（同一長さ）でかつ凹部２７ｂ，２８ｂを隔てて分割刃２７ａ，２８ａが複数形成されている。分割刃２７ａ，２８ａの刃先は、回転軸方向に平行な平刃となっている。また、分割刃２７ａと分割刃２８ａとは回転軸方向に半ピッチずつずれて配置されている。以下に、実施例１と同様にエンドミル２５による加工例１８について説明する。加工例１８のデータについては上記表１に示す。
　加工例１８は、刃径Ｄ＝４ｍｍ、刃数Ｚ＝２、ピッチＰ＝２ｍｍ、回転数Ｎ＝３０００ｒｐｍ、送り速度Ｆ＝３ｍ／ｍｉｎ．、Ｆ／Ｎ＝１ｍｍである。加工例１８の切削模様は、刃先を平坦面としたことにより、図２３Ａ，２３Ｂに示すように、加工方向にほぼ正方形が連続して配置された形状となっている。ナイフマークの幅Ｗが１．０００ｍｍ、深さｄが０．０６４ｍｍ、比（ｄ／Ｗ）が０．０６４となった。
　つぎに、実施例７について図面を用いて説明する。図２４，２５は、実施例７に係るエンドミル３０を正面図により示し、ボディ３１の先端側を拡大正面図により示したものである。実施例７では、上記実施例１～６と異なり、ボディ３１の切れ刃の形成される先端側が軸方向に対して略４５°で切り欠かれた傾斜面となっている。切れ刃３２，３３は、外周の周方向の１８０°離れた２箇所に設けられている。切れ刃３２，３３は、傾斜に沿って同一ピッチＰ（同一長さ）の分割刃３２ａ，３３ａが複数連続して形成されている。分割刃３２ａ，３３ａの刃先は、刃先円弧径Ｒで外方に膨らんだ円弧形となっている。また、分割刃１８ａと分割刃１９ａとは傾斜方向に半ピッチずつずれて配置されている。切れ刃３２，３３を傾斜状の配置としたことにより、エンドミル３０の１回転あたりの分割刃３２ａ，３３ａの切削する位置の外径が、先端側に行くにしたがって小さくなる。以下に、実施例７のエンドミル３０による加工例１９について説明する。加工例１９についての刃径Ｄ、刃数Ｚ、刃先円弧径Ｒ、ピッチＰ、回転数Ｎ、送り速度Ｆ、Ｆ／Ｎ、ナイフマーク幅Ｗ、深さｄ、及び比（ｄ／Ｗ）を下記表２に示す。なお、加工例１９においては、刃先全体が被加工材に切り込まれるようになっている。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000002
　加工例１９は、最小刃径Ｄ＝２ｍｍ、刃数Ｚ＝２、刃先円弧径Ｒ＝２ｍｍ、Ｒ／Ｄ＝１、ピッチＰ＝１．２５ｍｍ、回転数Ｎ＝３０００ｒｐｍ、送り速度Ｆ＝３．７５ｍ／ｍｉｎ．、Ｆ／Ｎ＝１．２５ｍｍである。加工例１９の切削模様は、切れ刃３２，３３を傾斜状の配置としたことにより、図２６Ａ，２６Ｂに示すように、被削材の角等に傾斜面の切削模様を形成することができ、平面切削模様とは異なる斬新な美観をもたらすことができる。また、分割刃３２ａ，３３ａの径が連続的に変化していくことにより、切れ刃シャンク側で加工方向に長い六角形状であるが、徐々に縦方向に長くなり、切れ刃先端側ではほぼ菱形形状となり、切削模様が連続して変化するという斬新な装飾効果も得られる。ナイフマークの幅が１．２５０ｍｍ、深さｄが０．０５２ｍｍ、比（ｄ／Ｗ）が０．０４２となった。
　つぎに、実施例８について図面を用いて説明する。図２７は、実施例８に係るエンドミル３５のボディ３６の先端側を部分拡大正面図により示したものである。実施例８では、上記実施例７と異なり、ボディ３６の切れ刃の形成される先端側が１／４円状に切り欠かれた円弧面となっている。切れ刃３７，３８は、ボディ３６外周の周方向の１８０°離れた２箇所に設けられている。切れ刃３７，３８は、円弧方向に同一ピッチＰ（同一長さ）の分割刃３７ａ，３８ａが複数連続して形成されている。分割刃３７ａ，３８ａの刃先は、刃先円弧径Ｒで外方に膨らんだ円弧形となっている。また、分割刃３７ａと分割刃３８ａとは傾斜方向に半ピッチずつずれて配置されている。切れ刃３７，３８を円弧状の配置としたことにより、エンドミル３５の１回転あたりの分割刃３７ａ，３８ａの切削する位置の刃径が、先端側に行くにしたがって小さくなる。以下に、実施例８のエンドミル３５による加工例２０について説明する。加工例２０のデータについては上記表２に示す。
　加工例２０は、最小刃径Ｄ＝４ｍｍ、刃数Ｚ＝２、刃先円弧径Ｒ＝２ｍｍ、Ｒ／Ｄ＝０．５、ピッチＰ＝１．３ｍｍ、回転数Ｎ＝３０００ｒｐｍ、送り速度Ｆ＝３．７５ｍ／ｍｉｎ．、Ｆ／Ｎ＝１．２５ｍｍである。加工例２０の切削模様は、切れ刃３７，３８を円弧状の配置としたことにより、図２８Ａ，２８Ｂに示すように、被削材の角等に傾斜面の１／４円弧形状で膨らんだ切削模様を形成することができ、平面切削模様とは異なる斬新な美観をもたらすことができる。また、分割刃３２ａ，３３ａの径が連続的に変化していくことにより、切れ刃シャンク側で加工方向に長い長方形状であるが、徐々に六角形になり、切れ刃先端側ではほぼ菱形形状となり、切削模様が連続して変化するという斬新な装飾効果も得られる。ナイフマークの幅が１．２５０ｍｍ、深さｄが０．０８８ｍｍ、比（ｄ／Ｗ）が０．０７０となった。
　つぎに、実施例９について図面を用いて説明する。図２９は、実施例９に係るエンドミル４０のボディ４１の先端側を部分拡大正面図により示したものである。実施例９では、ボディ４１の切れ刃の形成される先端側は、先端に向うに従って切れ刃が軸心に向い再び外へ向かう円弧状に切り欠かれた円弧面となっている。切れ刃４２，４３は、ボディ４１外周の周方向の１８０°離れた２箇所に設けられている。切れ刃４２，４３は、円弧方向に同一ピッチＰ（同一長さ）の分割刃４２ａ，４３ａが複数連続して形成されている。分割刃４２ａ，４３ａの刃先は、刃先円弧径Ｒで外方に膨らんだ円弧形となっている。また、分割刃４２ａと分割刃４３ａとは傾斜方向に半ピッチずつずれて配置されている。切れ刃４２，４３を円弧状の配置としたことにより、エンドミル４０の１回転あたりの分割刃４２ａ，４３ａの切削する位置の外径が、軸方向中央側に行くにしたがって小さくなる。以下に、実施例９のエンドミル４０による加工例２１について説明する。加工例２０のデータについては上記表２に示す。
　加工例２１は、最小刃径Ｄ＝８ｍｍ、刃数Ｚ＝２、刃先円弧径Ｒ＝２ｍｍ、Ｒ／Ｄ＝０．２５、ピッチＰ＝１．２７５ｍｍ、回転数Ｎ＝３０００ｒｐｍ、送り速度Ｆ＝３ｍ／ｍｉｎ．、Ｆ／Ｎ＝１ｍｍである。加工例２１の切削模様は、切れ刃４２，４３を軸方向に対称な円弧状の配置としたことにより、図３０Ａ，３０Ｂに示すように、被削材に対称な円弧形状で膨らんだ切削模様を形成することができ、平面切削模様とは異なる斬新な美観をもたらすことができる。また、分割刃３２ａ，３３ａの径が連続的に変化していくことにより、切れ刃中央ではほぼ六角形状であるが、切れ刃両端側ではほぼ加工方向に長い六角形状となり、切削模様が連続して変化するという斬新な装飾効果も得られる。ナイフマークの幅Ｗが１．０００ｍｍ、深さｄが０．０４８ｍｍ、比（ｄ／Ｗ）が０．０４８となった。
　以上の結果、上記各実施例１～９においては、エンドミル１０，１６，２０，２５，３０，３５，４０を用いた被加工材の回転切削により表面に現れる切れナイフマークの幅Ｗに対する深さｄの比（ｄ／Ｗ）を３／１００以上としたことにより、ナイフマークによる被加工材表面の凹凸の差が十分認識できるようになった。その結果、被加工材表面に規則的に形成されるナイフマークが装飾模様として十分に美観を喚起するものになった。また、実施例１～４においては、隣接する位置にある切れ刃１４，１５，１８，１９，２２，２３，２７，２８，３２，３３，３７，３８，４２，４３の分割刃１４ａ，１５ａ，１８ａ，１９ａ，２２ａ，２３ａ，２７ａ，２８ａ，３２ａ，３３ａ，３７ａ，３８ａ，４２ａ，４３ａにピッチのずれを設けることにより、ピッチのずれの程度に応じてナイフマークの配列に多様な変化を持たせることができ、装飾模様の美観をさらに高めることができる。さらに、分割刃１４ａ，１５ａ，１８ａ，１９ａ，３２ａ，３３ａ，３７ａ，３８ａ，４２ａ，４３ａの刃先円弧径Ｒのエンドミル１０，１６，２０，３０，３５，４０の刃径Ｄに対する比（Ｒ／Ｄ）を０．２～５倍の範囲とし、また分割刃２２ａ，２３ａの刃先角度Ｖを変更することにより、刃先円弧径Ｒまたは刃先角度Ｖの大きさに応じてナイフマークの配列に多様な変化を持たせることができ、装飾模様の美観をさらに高めることができる。なお、実施例７～９（加工例１９～２１）については、刃径Ｄが変化することにより比（Ｒ／Ｄ）の値も変化して一部が０．２より小さくなるが、特に比（Ｒ／Ｄ）が０．２以上の範囲でナイフマークの配列に多様な変化を持たせることによる装飾模様の美観を高める効果が顕著に得られる。
　また、切れ刃１４，１５，１８，１９，２２，２３，２７，２８の刃径を２０ｍｍ以下の小径としたことにより、比（ｄ／Ｗ）を実質的に大きくしやすくなり、凹凸の差の大きな明確な装飾模様が得られる。また、実施例５では、切れ刃１４，１５の切り込み量を少なくすることにより、美観を有する水玉模様の加工を行うことができる。その結果、実施例１～６においては、被加工材の回転切削加工によって、十分な美観を呈する装飾として価値の高い加工を行うことができる。
　また、実施例７～９においては、傾斜した切れ刃３２，３３や湾曲した切れ刃３７，３８，４２，４３としたことにより、被削材の角等に傾斜面や湾曲面の切削模様を形成することができ、平面切削模様とは異なる斬新な美観をもたらすことができる。また、分割刃３２ａ，３３ａ，３７ａ，３８ａ，４２ａ，４３ａの径が連続的に変化していくことにより、切削模様も連続して変化するという斬新な装飾効果も得られる。
　また、本実施例においては、被加工材表面に形成された十分な凹凸を有するナイフマークにより、被加工材表面において良好な滑り止め機能が得られる。さらに、照明器具の表面に切削加工を施すことにより、光が凹凸部分を拡散するために、被加工材表面を他の部分より明るくすることができ、照明器具のデザイン性を高めることができる。また、金属の被加工材表面においては、ナイフマークの装飾性に加えて油溜めの機能も得られる。
　なお、上記各実施例に示した切削面については一例であり、切れ刃の刃径Ｄ、刃数Ｚ、刃先円弧径Ｒ、ピッチＰ、切削工具の回転数Ｎ、送り速度Ｆを変更することにより、多様な切削模様を得ることができる。また、上記各実施例では、回転切削工具としてエンドミルが用いられているが、これに代えてフライス、鉋胴等を用いることができる。その他、上記実施例については一例であり、本発明の趣旨を逸脱しない範囲において種々変更して実施することができる。
１０，１６，２０，２５，３０，３５，４０…エンドミル、１１…シャンク、１３，１７，２１…ボディ、１４，１５，１８，１９，２２，２３，２７，２８，３２，３３，３７，３８，４２，４３…切れ刃、１４ａ，１５ａ，１８ａ，１９ａ，２２ａ，２３ａ，２７ａ，２８ａ，３２ａ，３３ａ，３７ａ，３８ａ，４２ａ，４３ａ…分割刃

Claims (6)

  1. 　ボディの外周に回転軸方向に延びた切れ刃を周方向の複数箇所に設けてなる回転切削工具を用いて被加工材の表面を回転切削することにより切削模様を形成する加工方法であって、前記切れ刃が回転軸方向に等しいピッチで分割した複数の分割刃で構成されており、該分割刃により被加工材の表面に形成されるナイフマークの幅Ｗに対する深さｄの比（ｄ／Ｗ）を３／１００以上としたこと特徴とする回転切削工具による被加工材表面の加工方法。
  2. 　ボディの外周に軸心方向に傾斜して延びた傾斜切れ刃、又は軸心方向に湾曲して延びた湾曲切れ刃を周方向の複数箇所に設けてなる回転切削工具を用いて被加工材の表面を回転切削することにより切削模様を形成する加工方法であって、前記傾斜切れ刃が傾斜に沿って、又は前記湾曲切れ刃が湾曲に沿って等しいピッチで分割した複数の分割刃で構成されており、該分割刃により被加工材の表面に形成されるナイフマークの幅Ｗに対する深さｄの比（ｄ／Ｗ）を３／１００以上としたこと特徴とする回転切削工具による被加工材表面の加工方法。
  3. 　互いに回転方向において隣接する位置にある前記切れ刃について、前記各分割刃を互いに回転軸方向にずらすことを特徴とする請求項１又は２に記載の回転切削工具による被加工材表面の加工方法。
  4. 　前記分割刃の刃先を凸又は凹円弧形状とし、前記切れ刃の刃径Ｄに対する刃先円弧径Ｒの比（Ｒ／Ｄ）を０．２～５としたことを特徴とする請求項１から３のいずれか１つに記載の回転切削工具による被加工材表面の加工方法。
  5. 　前記分割刃を三角形山形としたことを特徴とする請求項１から３のいずれか１つに記載の回転切削工具による被加工材表面の加工方法。
  6. 　前記切れ刃の刃径Ｄを２０ｍｍ以下としたことを特徴とする請求項１から５のいずれか１つに記載の被加工材表面の加工方法。
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PL14857669T PL3064369T3 (pl) 2013-11-01 2014-10-31 Sposób obróbki powierzchni przedmiotu obrabianego przy użyciu obrotowego narzędzia skrawającego
JP2015544818A JP6457394B2 (ja) 2013-11-01 2014-10-31 回転切削工具による被加工材表面の加工方法
CN201480059409.9A CN105722688B (zh) 2013-11-01 2014-10-31 基于旋转切削工具的被加工材料表面的加工方法
BR112016008261-3A BR112016008261B1 (pt) 2013-11-01 2014-10-31 Método de processamento para superfície de uma peça de trabalho que usa ferramenta de corte giratória
DK14857669.7T DK3064369T3 (da) 2013-11-01 2014-10-31 Fremgangsmåde til at forarbejde overflade af arbejdsstykke ved anvendelse af roterende skæreværktøj
EP14857669.7A EP3064369B1 (en) 2013-11-01 2014-10-31 Processing method for surface of workpiece using rotating cutting tool
ES14857669T ES2787173T3 (es) 2013-11-01 2014-10-31 Método de procesamiento para una superficie de pieza de trabajo usando una herramienta de corte rotatoria
US15/030,540 US9925603B2 (en) 2013-11-01 2014-10-31 Processing method for surface of workpiece using rotating cutting tool
KR1020167011494A KR102191805B1 (ko) 2013-11-01 2014-10-31 회전 절삭 공구에 의한 피가공재 표면의 가공 방법
MX2016005696A MX2016005696A (es) 2013-11-01 2014-10-31 Metodo de procesamiento para superficies de piezas de trabajo usando una herramienta giratoria de corte.

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Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
KR20180020968A (ko) * 2015-06-29 2018-02-28 가네후사 가부시키가이샤 엔드 밀에 의한 딤플 가공 방법 및 엔드 밀
KR20180102102A (ko) * 2016-01-06 2018-09-14 가네후사 가부시키가이샤 회전 절삭 공구를 사용한 딤플 가공 방법 및 딤플 가공용 회전 절삭 공구

Families Citing this family (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP3459664A4 (en) * 2016-05-19 2020-01-15 Kanefusa Kabushiki Kaisha PIT MOLDING METHOD USING A ROTATING CUTTER
DE102016214697A1 (de) * 2016-08-08 2018-02-08 Sauer Gmbh Verfahren und Vorrichtung zum Aufbringen einer Oberflächenstrukturierung auf einem Werkstück an einer Werkzeugmaschine
WO2019202911A1 (ja) * 2018-04-18 2019-10-24 兼房株式会社 ディンプル付き被加工物及びディンプル加工方法

Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS4964997A (ja) * 1972-09-05 1974-06-24
JPH0134121B2 (ja) * 1983-03-15 1989-07-18 Onoda Semento Kk
JPH1052998A (ja) 1996-08-08 1998-02-24 Kanefusa Kk 回転切削工具による被加工材表面の加飾方法
JP2000061923A (ja) * 1998-08-18 2000-02-29 Asahi Chem Ind Co Ltd 軽量気泡コンクリートパネルの表面加工方法及びその表面加工装置
JP2002309500A (ja) * 2001-04-11 2002-10-23 Hokuetsu Paper Mills Ltd シート状不燃成形体及びその製造方法
JP2003236809A (ja) * 2002-02-13 2003-08-26 Nisshin Mokuzai Kogyo Kk 木質材等の表面加工法及び表面加工された木質材

Family Cites Families (22)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US2317262A (en) * 1941-11-12 1943-04-20 Century Motors Corp Apparatus for machining serrations in metallic bodies
US2327944A (en) * 1941-12-19 1943-08-24 Century Motors Corp Apparatus for machining serrations in metallic bodies
US2429822A (en) * 1944-08-03 1947-10-28 John H Kelly Leather conditioning cutter
US2643584A (en) * 1949-05-12 1953-06-30 Stanley A Wertepny Method for cutting teeth in pinking shears
US3733663A (en) * 1971-05-12 1973-05-22 Black & Decker Towson Corner shaping tool
NO139933C (no) * 1972-05-18 1979-06-06 Karl Hettich Ferdigparkett-element.
US3891015A (en) 1972-09-05 1975-06-24 Olin Corp Constant depth cutter assembly
DE3742942C1 (en) * 1987-12-18 1988-12-08 Rolf Klenk Gmbh & Co Kg Milling tool for roughing and smoothing workpieces
JP3680184B2 (ja) * 1996-02-08 2005-08-10 北越製紙株式会社 不燃化粧材
JP3969811B2 (ja) * 1997-03-06 2007-09-05 旭化成建材株式会社 軽量気泡コンクリートパネルの表面加工方法
DE19717706A1 (de) * 1997-04-26 1998-10-29 Bosch Gmbh Robert Handhobelmaschine
RU2181669C1 (ru) * 2001-07-02 2002-04-27 Акционерное общество закрытого типа "Концерн Содружество" Способ получения рельефной поверхности и устройство для его осуществления
DE10157352A1 (de) * 2001-11-22 2003-06-05 Guenter Grimme Saegewerksmasch Formstabilisiertes Massivholz
JP2004129750A (ja) * 2002-10-09 2004-04-30 Ishimoku:Kk 化粧板
WO2005023473A1 (ja) 2003-09-05 2005-03-17 Shinjo Metal Industries, Ltd. 回転切削工具およびこれを用いた切削方法
JP2007118142A (ja) * 2005-10-28 2007-05-17 Kiyomitsu Nakazawa 突起形成方法及びそれに使用される回転刃物及び切削装置
JP3119337U (ja) * 2005-12-06 2006-02-23 株式会社東新工務 建築用板材
EP1927444B1 (de) * 2006-12-01 2012-08-15 Kälin & Co. AG Hobelmesser
JP2008284791A (ja) * 2007-05-18 2008-11-27 Kanefusa Corp 回転切削工具
CA2589806A1 (en) * 2007-05-23 2008-11-23 Martin Janzen Rough hew planer
CN101602122B (zh) * 2009-07-15 2011-01-19 天津商业大学 一种薄壁零件精密数控铣削加工方法
DE102009052642A1 (de) * 2009-11-10 2011-05-12 Timura Holzmanufaktur Gmbh Verfahren zum Herstellen einer strukturierten, Erhöhungen und Vertiefungen aufweisenden Oberfläche an einem Werkstück aus Holz

Patent Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS4964997A (ja) * 1972-09-05 1974-06-24
JPH0134121B2 (ja) * 1983-03-15 1989-07-18 Onoda Semento Kk
JPH1052998A (ja) 1996-08-08 1998-02-24 Kanefusa Kk 回転切削工具による被加工材表面の加飾方法
JP2000061923A (ja) * 1998-08-18 2000-02-29 Asahi Chem Ind Co Ltd 軽量気泡コンクリートパネルの表面加工方法及びその表面加工装置
JP2002309500A (ja) * 2001-04-11 2002-10-23 Hokuetsu Paper Mills Ltd シート状不燃成形体及びその製造方法
JP2003236809A (ja) * 2002-02-13 2003-08-26 Nisshin Mokuzai Kogyo Kk 木質材等の表面加工法及び表面加工された木質材

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
See also references of EP3064369A4

Cited By (10)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
KR20180020968A (ko) * 2015-06-29 2018-02-28 가네후사 가부시키가이샤 엔드 밀에 의한 딤플 가공 방법 및 엔드 밀
US20180154461A1 (en) * 2015-06-29 2018-06-07 Kanefusa Kabushiki Kaisha Dimples processing method by means of end milling and end mill
EP3315233A4 (en) * 2015-06-29 2019-05-01 Kanefusa Kabushiki Kaisha RUBBER PROCESSING WITH JAM AND MILLING MACHINE
US10857602B2 (en) * 2015-06-29 2020-12-08 Kanefusa Kabushiki Kaisha Dimples processing method by means of end milling and end mill
KR102425458B1 (ko) * 2015-06-29 2022-07-25 가네후사 가부시키가이샤 엔드 밀에 의한 딤플 가공 방법 및 엔드 밀
KR20180102102A (ko) * 2016-01-06 2018-09-14 가네후사 가부시키가이샤 회전 절삭 공구를 사용한 딤플 가공 방법 및 딤플 가공용 회전 절삭 공구
CN108602139A (zh) * 2016-01-06 2018-09-28 兼房株式会社 使用转动切削工具的凹坑加工方法和凹坑加工用转动切削工具
EP3401044A4 (en) * 2016-01-06 2019-08-07 Kanefusa Kabushiki Kaisha METHOD FOR THE MACHINING OF WAVES USING A ROTARY CUTTING TOOL AND A ROTARY CUTTING TOOL FOR MACHINING WAVES
CN108602139B (zh) * 2016-01-06 2021-03-19 兼房株式会社 使用转动切削工具的凹坑加工方法和凹坑加工用转动切削工具
KR102470776B1 (ko) * 2016-01-06 2022-11-25 가네후사 가부시키가이샤 회전 절삭 공구를 사용한 딤플 가공 방법 및 딤플 가공용 회전 절삭 공구

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