WO2014129311A1 - 可変容量型ベーンポンプ - Google Patents

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WO2014129311A1
WO2014129311A1 PCT/JP2014/052682 JP2014052682W WO2014129311A1 WO 2014129311 A1 WO2014129311 A1 WO 2014129311A1 JP 2014052682 W JP2014052682 W JP 2014052682W WO 2014129311 A1 WO2014129311 A1 WO 2014129311A1
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WO
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rotor
suction port
angle
pump
variable displacement
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PCT/JP2014/052682
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浩一朗 赤塚
藤田　朋之
史恭 加藤
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カヤバ工業株式会社
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    • F04C2250/00—Geometry
    • F04C2250/10—Geometry of the inlet or outlet

Definitions

  • the present invention relates to a variable displacement vane pump used as a fluid pressure supply source.
  • JP2003-97454A describes a variable displacement vane pump.
  • the variable displacement vane pump includes a rotor in which the vane is accommodated, a cam ring having an inner peripheral cam surface with which the tip of the vane is slidably contacted and swinging around a support pin, and a slidable contact with one axial end of the rotor.
  • a side plate has a suction port for guiding the working fluid to the pump chamber defined between the rotor and the cam ring, and a discharge port for guiding the working fluid discharged from the pump chamber in an arc shape. It is formed.
  • a suction section in which the pump chamber communicates with the suction port, a discharge section in which the pump chamber communicates with the discharge port, and a transition section located between the suction port and the discharge port are formed in the side plate. .
  • the pump chamber moves to these sections in the order of the suction section, the transition section, the discharge section, and the transition section according to the rotation of the rotor.
  • the pump chamber located in one transition section communicates with the discharge port, and at the same time, the pump chamber located in the other transition section communicates with the suction port.
  • An object of the present invention is to provide a variable displacement vane pump capable of suppressing generation of noise due to pressure fluctuations of a working fluid discharged from a discharge port.
  • a variable displacement vane pump used as a fluid pressure supply source, the rotor being driven to rotate by the power of the power source, and a plurality of radially formed openings provided on the outer periphery of the rotor.
  • the side member provided in contact, the pump chamber defined between the rotor, the cam ring, and the vane adjacent to the side member, and the side member on the region side where the volume of the pump chamber expands as the rotor rotates.
  • An arc-shaped suction port that guides the working fluid sucked into the pump chamber and an arc-shaped side member that contracts the volume of the pump chamber as the rotor rotates
  • a discharge port that guides the working fluid discharged from the chamber, and the side member includes a first transition section that is a section from the end of the suction port to the start end of the discharge port, and from the end of the discharge port to the start end of the suction port.
  • a second transition section, and the angle from the start end to the end of the suction port centered on the rotor is a pressure increase timing at which the pump chamber starts to communicate with the start end of the discharge port from the first transition section.
  • There is provided a variable displacement vane pump that is set so as to deviate from the low pressure timing at which the other pump chamber starts to communicate with the starting end of the suction port from the second transition section.
  • FIG. 1 is a front view showing a variable displacement vane pump according to an embodiment of the present invention.
  • FIG. 2 is a front view showing a state in which the rotor and the vane are arranged on the side plate according to the embodiment of the present invention.
  • FIG. 3A is a front view showing the side plate when the number of vanes is an odd number.
  • FIG. 3B is a front view showing the side plate when the number of vanes is an odd number.
  • FIG. 4A is a front view showing the side plate when the number of vanes is an even number.
  • FIG. 4B is a front view showing the side plate when the number of vanes is an even number.
  • FIG. 5 is a front view showing a state in which the rotor and the vanes are arranged on the side plate in the comparative example.
  • FIG. 1 is a front view of a variable displacement vane pump 100 (hereinafter simply referred to as “vane pump 100”) in the present embodiment, and is a view seen from the axial direction of the shaft 1 with the pump cover removed.
  • vane pump 100 variable displacement vane pump 100
  • the vane pump 100 is used as a fluid pressure supply source for a fluid pressure device mounted on a vehicle, for example, a power steering device or a continuously variable transmission.
  • the working fluid is oil or other water-soluble alternative liquid.
  • the vane pump 100 is driven by, for example, an engine (not shown) and the like, and the rotor 2 connected to the shaft 1 rotates in a clockwise direction as indicated by an arrow in FIG.
  • the vane pump 100 is provided with a pump body 3, a shaft 1 rotatably supported by the pump body 3, a rotor 2 connected to the shaft 1 and driven to rotate, and a reciprocating motion in the radial direction with respect to the rotor 2.
  • a plurality of slits 2a having openings on the outer peripheral surface are radially formed at predetermined intervals.
  • the vane 4 is slidably inserted into each slit 2a.
  • a back pressure chamber 2b is formed which is partitioned by the base end portion of the vane 4 which is the end opposite to the direction in which the vane 4 protrudes from the slit 2a and into which the working fluid is guided.
  • the vane 4 is pressed in the direction protruding from the slit 2a by the pressure of the back pressure chamber 2b.
  • the pump body 3 is formed with a pump housing recess 3 a for housing the adapter ring 6.
  • a side plate 20 is disposed on the bottom surface of the pump housing recess 3a so as to come into contact with one side in the axial direction of the rotor 2, the cam ring 5 and the adapter ring 6 (the back side in FIG. 1).
  • the opening of the pump housing recess 3a is sealed by a pump cover (not shown) that contacts the other side (front side in FIG. 1) of the rotor 2, the cam ring 5, and the adapter ring 6.
  • the pump cover as a side member and the side plate 20 are arranged in a state where both side surfaces of the rotor 2, the cam ring 5 and the adapter ring 6 are sandwiched.
  • a pump chamber 7 partitioned by each vane 4 is defined between the rotor 2 and the cam ring 5.
  • a through hole 21 (FIG. 3A) into which the shaft 1 is fitted, a suction port 22 that guides the working fluid into the pump chamber 7, A discharge port 23 is formed to take out the working fluid and lead it to the fluid pressure device.
  • the suction port 22 and the discharge port 23 are each formed in an arc shape with the through hole 21 as the center.
  • a through-hole, a suction port, and a discharge port are formed on the sliding contact surface in sliding contact with the rotor 2 at a position symmetrical to the side plate 20. That is, the suction port of the pump cover communicates with the suction port 22 of the side plate 20 via the pump chamber 7, and the discharge port of the pump cover communicates with the discharge port 23 of the side plate 20 via the pump chamber 7. Yes. Further, the through hole of the pump cover is arranged coaxially with the through hole 21 of the side plate 20. However, when the manufacturing accuracy of the pump cover is low, each port may be set smaller than each port 22, 23 of the side plate 20 so that the port switching timing is determined by the side plate 20.
  • the cam ring 5 is an annular member, and has an inner circumferential cam surface 5a with which the front end portion 4a of the vane 4 which is an end portion in the direction in which the vane 4 protrudes from the slit 2a is in sliding contact.
  • the cam ring 5 defines a suction region 31 where the volume of the pump chamber 7 expands according to the expansion and contraction of the vane 4 and a discharge region 32 where the volume of the pump chamber 7 contracts.
  • the suction port 22 passes through the side plate 20 and communicates with a tank (not shown) through a suction passage (not shown) formed in the pump body 3, and the working fluid of the tank sucks the side plate 20 through the suction passage. It is supplied from the port 22 to the pump chamber 7.
  • the discharge port 23 passes through the side plate 20 and communicates with a high-pressure chamber (not shown) formed in the pump body 3.
  • the high-pressure chamber communicates with a fluid pressure device (not shown) outside the vane pump 100 through a discharge passage (not shown). That is, the working fluid discharged from the pump chamber 7 is supplied to the fluid pressure device through the discharge port 23, the high pressure chamber, and the discharge passage.
  • the adapter ring 6 is housed in the pump housing recess 3 a of the pump body 3.
  • a support pin 8 is interposed between the adapter ring 6 and the cam ring 5 and closer to the discharge port 23 than the rotor 2.
  • a cam ring 5 is supported by the support pin 8, and the cam ring 5 swings around the support pin 8 inside the adapter ring 6 and is eccentric with respect to the center of the shaft 1.
  • a seal groove 6 c is formed on the inner circumference of the adapter ring 6 and on the opposite side of the shaft 1 from the support pin 8.
  • a seal material 9 is slidably contacted with the outer peripheral surface of the cam ring 5 when the cam ring 5 swings.
  • a first fluid pressure chamber 11 and a second fluid pressure chamber 12 are partitioned by a support pin 8 and a seal material 9.
  • the cam ring 5 swings about the support pin 8 as a fulcrum due to the pressure difference between the first fluid pressure chamber 11 and the second fluid pressure chamber 12.
  • the amount of eccentricity of the cam ring 5 with respect to the rotor 2 changes, and the discharge capacity of the pump chamber 7 changes.
  • the cam ring 5 swings counterclockwise with respect to the support pin 8 in FIG. 1, the eccentric amount of the cam ring 5 with respect to the rotor 2 decreases, and the discharge capacity of the pump chamber 7 decreases.
  • the cam ring 5 swings in the clockwise direction of FIG. 1 with respect to the support pin 8, the eccentric amount of the cam ring 5 with respect to the rotor 2 increases, and the discharge capacity of the pump chamber 7 increases.
  • the parts 6b are formed to bulge out. That is, the restricting portion 6 a defines the minimum eccentric amount of the cam ring 5 with respect to the rotor 2, and the restricting portion 6 b defines the maximum eccentric amount of the cam ring 5 with respect to the rotor 2.
  • the pressure difference between the first fluid pressure chamber 11 and the second fluid pressure chamber 12 is controlled by the control valve 10 that supplies the working fluid pressure to the first fluid pressure chamber 11 and the second fluid pressure chamber 12.
  • the control valve 10 controls the working fluid pressure in the first fluid pressure chamber 11 and the second fluid pressure chamber 12 so that the eccentric amount of the cam ring 5 with respect to the rotor 2 decreases as the rotational speed of the rotor 2 increases.
  • FIG. 2 is a front view in which the rotor 2 and the vanes 4 are arranged on the side plate 20.
  • the side plate 20 is shown in a direction in which the support pins 8 are positioned in the 12 o'clock direction in the drawing.
  • a two-dot broken line in FIG. 2 indicates the inner peripheral cam surface 5a of the cam ring 5 when the eccentric amount of the cam ring 5 is maximum.
  • the rotor 2 in which the vanes 4 are accommodated is fitted to the shaft 1 fitted to the side plate 20.
  • the vane 4 protruding in the radial direction from the rotor 2 is in sliding contact with the inner peripheral cam surface 5 a of the cam ring 5 at the tip end portion 4 a.
  • the pump chamber 7 defined between the rotor 2 and the vane 4 adjacent to the cam ring 5 moves in the circumferential direction of the rotor 2 as the rotor 2 rotates, and the volume changes according to the expansion and contraction of the vane 4.
  • the pump chamber 7 communicates with the suction port 22, and the working fluid is sucked from the suction port 22 into the pump chamber 7.
  • the pump chamber 7 communicates with the discharge port 23 and the working fluid is discharged from the pump chamber 7 through the discharge port 23.
  • a predetermined interval is provided between the suction port 22 and the discharge port 23.
  • a first transition section 24 is provided between the end 22 a of the suction port 22 and the start end 23 b of the discharge port 23, and a second transition is provided between the end 23 a of the discharge port 23 and the start end 22 b of the suction port 22.
  • a section 25 is provided.
  • the opening area to the suction port 22 gradually decreases and over the first transition section 24.
  • the lap area gradually increases.
  • the pump chamber 7 does not communicate with any of the suction port 22 and the discharge port 23, or even if it communicates, the opening area is very small.
  • the opening area to the discharge port 23 gradually decreases and over the second transition section 25.
  • the lap area gradually increases.
  • the pump chamber 7 starts to communicate with the start end 22 b of the suction port 22. That is, the vane 4 on the front side in the circumferential direction of the pump chamber 7 exceeds the start end 22 b of the suction port 22. At this time, since the working fluid in the pump chamber 7 flows out vigorously due to the negative pressure of the suction port 22, the pressure in the pump chamber 7 is reduced (hereinafter, this timing is referred to as “low pressure reduction timing”).
  • FIG. 5 is a front view showing a state in which the rotor 2 and the vanes 4 are arranged on the side plate 120 in the comparative example.
  • FIG. 5 shows the side plate 120 in the direction in which the support pin 8 is positioned in the 12 o'clock direction in the figure, similarly to FIG. Further, the two-dot broken line in FIG. 5 indicates the inner peripheral cam surface 5a of the cam ring 5 when the eccentric amount of the cam ring 5 is maximum.
  • the pump chamber 7 overlaps the first transition section 124 over the entire circumferential direction, and at the same time, the other pump chambers 7 It overlaps with the 2nd transition area 125 over the circumferential direction whole region.
  • the pump chamber 7 on the first transition section 124 side communicates with the start end 123b of the discharge port 123 and at the same time the pump chamber 7 on the second transition section 125 side. Communicates with the start end 122 b of the suction port 122. That is, the high pressure timing matches the low pressure timing.
  • the pressure distribution is biased, so that the cam ring 5 vibrates at a predetermined cycle. Therefore, the working fluid pressure discharged from the discharge port 123 may fluctuate and noise may occur.
  • the suction port 22 is formed so that the pressure increase timing is different from the pressure decrease timing.
  • the suction port 22 has an arc shape, and its shape is defined by an angle ⁇ 1 from the start end 22b to the end 22a of the suction port 22 around the rotor 2 (hereinafter referred to as “the angle ⁇ 1 of the suction port 22”). .
  • the eccentric amount of the cam ring 5 is the maximum as shown in FIG. 2, but the angle ⁇ 1 of the suction port 22 is the same as the high pressure increasing timing even when the eccentric amount of the cam ring 5 is smaller. It is formed so as to always deviate from the low pressure timing.
  • the suction region 31 defined by the cam ring 5 is formed over a range of 180 °, which is a half in the circumferential direction of the inner peripheral cam surface 5a, by setting the angle ⁇ 1 of the suction port 22 to about 180 °, Pump performance can be improved by increasing the suction area and improving the suction performance of the working fluid.
  • the discharge port 23 has an arc shape, and the shape thereof is defined according to the angle ⁇ 1 of the suction port 22. Between the end 22a of the suction port 22 and the start end 23b of the discharge port 23 (first transition section 24), an interval substantially corresponding to one chamber of the pump chamber is provided. Similarly, an interval substantially corresponding to one chamber of the pump chamber is also provided between the end 23a of the discharge port 23 and the start end 22b of the suction port 22 (second transition section 25).
  • the angle ⁇ 1 of the suction port 22 is set to about 180 °
  • the angle ⁇ 2 from the start end 23b to the end 23a of the discharge port 23 (hereinafter referred to as “the angle ⁇ 2 of the discharge port 23”) is the first transition section 24.
  • the suction port 22 is set to be smaller than the angle ⁇ 1 by the amount corresponding to the second transition section 25.
  • the cam ring 5 swings clockwise about the support pin 8 in FIG. 2 and is eccentric with respect to the center of the rotor 2.
  • the inner peripheral cam surface 5a in the second transition section 25 moves from the outer periphery of the discharge port 23 and the suction port 22 to the inner peripheral side, so that the angle range of the second transition section 25 is wide.
  • the angle of the second transition section 25 around the rotor 2 is set to be equal to or smaller than the angle of the first transition section 24.
  • the angle range of the suction port 22 varies depending on whether the number of vanes 4 accommodated in the rotor 2 is an odd number or an even number.
  • FIG. 3A is a diagram showing the minimum angle ⁇ 1min of the suction port 22 when the number of vanes 4 is an odd number.
  • FIG. 3B is a diagram illustrating the maximum angle ⁇ 1max of the suction port 22 when the number of vanes 4 is an odd number.
  • 3A and 3B show a case where the number of vanes 4 is 11 as an example, but the number of the vanes 4 may be an odd number of 5 or more, such as 9 or 13.
  • a position shifted from the vane 4 by 180 ° around the rotor 2 is an intermediate position between the vanes 4 arranged on both sides of the position, that is, an intermediate position of the pump chamber 7. It corresponds to.
  • the minimum angle ⁇ 1min of the suction port 22 based on 180 ° is a value obtained by subtracting the angle corresponding to half of the pump chamber 7 and the angle corresponding to the thickness of the vane 4 from 180 °.
  • the maximum angle ⁇ 1max of the suction port 22 is a value obtained by adding an angle corresponding to half of the pump chamber 7 and an angle corresponding to the thickness of the vane 4 to 180 °.
  • the angle ⁇ 1 of the suction port 22 is 180 ° ⁇ (360 ° / (2 N)) -t ⁇ ⁇ 1 ⁇ 180 ° + (360 ° / (2 ⁇ n)) + t.
  • FIG. 4A is a diagram showing the minimum angle ⁇ 1min of the suction port 22 when the number of vanes 4 is an even number.
  • FIG. 4B is a diagram illustrating the maximum angle ⁇ 1max of the suction port 22 when the number of vanes 4 is an even number. 4A and 4B show a case where the number of vanes 4 is 10 as an example, but the number of vanes 4 may be an even number of 6 or more, such as 8 or 12.
  • another vane 4 is located at a position shifted from the vane 4 by 180 ° about the rotor 2.
  • the minimum angle ⁇ 1min of the suction port 22 based on 180 ° is a value obtained by subtracting the angle corresponding to the thickness of the vane 4 from 180 °.
  • the maximum angle ⁇ 1max of the suction port 22 is a value obtained by adding an angle corresponding to the pump chamber 7 and an angle corresponding to the thickness of the vane 4 to 180 °.
  • the angle ⁇ 1 of the suction port 22 is 180 ° ⁇ t ⁇ ⁇ 1 ⁇ 180 °. It is set within the range of + (360 ° / n) + t.
  • the angle ⁇ 1 of the suction port 22 is set so that the pump chamber 7 starts to communicate with the start end 23b of the discharge port 23 from the first transition section 24, and the other pump chamber 7 starts from the second transition section 25 to the start end of the suction port 22. It is set so as to deviate from the low pressure start timing at which communication with 22b starts. Therefore, it is possible to suppress a sudden change in the distribution of pressure acting on the inner periphery of the cam ring 5, and to prevent the working fluid pressure discharged from the discharge port 23 from fluctuating due to vibration of the cam ring 5 to generate noise. can do.
  • the angle ⁇ 1 of the suction port 22 is set larger than the angle ⁇ 2 of the discharge port 23, the suction performance of the working fluid can be improved and the pump performance can be improved.
  • the angle ⁇ 2 of the discharge port 23 is relatively small, the area where the discharge port 23 receives pressure from the high-pressure working fluid is small, so that the force generated in the pump is reduced and the cam ring 5 is operated by vibration. The fluctuation of the fluid pressure can be prevented more reliably.
  • the angle ⁇ 1 of the suction port 22 is 180 ° ⁇ (360 ° / (2.n)) ⁇ t ⁇ ⁇ 1 ⁇ 180 ° + (360 ° / ( 2 ⁇ n)) + t.
  • the suction port 22 is maintained at an angle ⁇ 1 of about 180 ° to improve the suction performance, and the high pressure timing and the low pressure timing coincide with each other. Can be avoided.
  • the angle ⁇ 1 of the suction port 22 is defined by the equation 180 ° ⁇ t ⁇ ⁇ 1 ⁇ 180 ° + (360 ° / n) + t.
  • the suction port 22 is maintained at an angle ⁇ 1 of approximately 180 ° to improve the suction performance, and the high pressure timing and the low pressure timing coincide with each other. Can be avoided.
  • the angle of the second transition section 25 around the rotor 2 is set to be smaller than the angle of the first transition section 24, the eccentric amount of the cam ring 5 increases and the inner peripheral cam surface 5a becomes the discharge port. 23 and the suction port 22 move from the outer periphery to the inner periphery, the angle range of the second transition section 25 increases, and the difference in the angle range between the first transition section 24 and the second transition section 25 increases. This can be prevented.
  • the angle ⁇ 1 of the suction port 22 is set so that the high pressure timing and the low pressure timing are always shifted regardless of the eccentric amount of the cam ring 5, so that the vibration of the cam ring 5 is always controlled regardless of the rotational speed of the vane pump 100. The fluctuation of the working fluid pressure due to can be prevented.
  • the vane pump 100 includes a first fluid pressure chamber 11 and a second fluid pressure chamber 12 that decenter the cam ring 5 with respect to the rotor 2 by a pressure difference between the first fluid pressure chamber 11 and the second fluid pressure chamber 12.
  • the control valve 10 for controlling the pressure of the working fluid. Therefore, the fluctuation of the working fluid pressure discharged from the discharge port 23 is suppressed, so that the first fluid pressure chamber 11 and the second fluid pressure are discharged from the discharge port 23. The fluctuation of the working fluid pressure guided to the chamber 12 is also suppressed, and the control valve 10 can function properly.
  • angles ⁇ 1 and ⁇ 2 of the suction port 22 and the discharge port 23 provided in the side plate 20 are defined, but the angles of the suction port and the discharge port provided in the pump cover may be defined similarly. .
  • the angle ⁇ 1 of the suction port 22 is larger than the angle ⁇ 2 of the discharge port 23 has been described.
  • the angle ⁇ 2 of the discharge port 23 is within the range where the high pressure timing and the low pressure timing do not match. You may set so that it may become large.
  • the angle range of the suction port 22 is defined on the basis of 180 °, but it may be defined on the basis of an angle smaller than 180 ° within a range in which the suction property is not deteriorated.
  • the angle of the second transition section 25 is set to be equal to or smaller than the angle of the first transition section 24, but the angle of the second transition section 25 is larger than the angle of the first transition section 24. May be set.
  • the angle ⁇ 1 of the suction port 22 is set so that the high pressure timing and the low pressure timing are always shifted regardless of the eccentric amount of the cam ring 5, but the high pressure timing is set only for a predetermined eccentric amount. May be set so that the timing of pressure reduction is shifted.
  • the eccentric amount of the cam ring 5 is controlled by supplying the working fluid discharged from the discharge port 23 to the first fluid pressure chamber 11 and the second fluid pressure chamber 12 on the outer periphery of the cam ring by the control valve 10.
  • the present invention is also applicable when the eccentric amount of the cam ring 5 is controlled by a method other than the working fluid pressure.

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Abstract

　可変容量型ベーンポンプは、ロータと、ベーンと、ポンプ室と、吸込ポートと、吐出ポートと、を備える。サイド部材は、吸込ポートの終端から吐出ポートの始端までの区間である第１遷移区間と、吐出ポートの終端から吸込ポートの始端までの区間である第２遷移区間と、を有する。吸込ポートの始端から終端までの角度は、ポンプ室が第１遷移区間から吐出ポートの始端に連通し始める高圧化タイミングと、他のポンプ室が第２遷移区間から吸込ポートの始端に連通し始める低圧化タイミングと、がずれるように設定される。

Description

可変容量型ベーンポンプ
　本発明は、流体圧供給源として用いられる可変容量型ベーンポンプに関する。
　ＪＰ２００３－９７４５４Ａには、可変容量型ベーンポンプが記載されている。可変容量型ベーンポンプは、ベーンが収装されるロータと、ベーンの先端部が摺接する内周カム面を有して支持ピンを中心に揺動するカムリングと、ロータの軸方向一端側に摺接するサイドプレートと、を備える。サイドプレートには、ロータとカムリングと隣り合うベーンとの間に画成されるポンプ室に作動流体を導く吸込ポートと、ポンプ室から吐出される作動流体を導く吐出ポートと、がそれぞれ円弧状に形成される。
　したがって、サイドプレートには、ポンプ室が吸込ポートに連通する吸込区間と、ポンプ室が吐出ポートに連通する吐出区間と、吸込ポートと吐出ポートとの間に位置する遷移区間と、が形成される。ポンプ室はこれらの区間に対し、ロータの回転に応じて、吸込区間、遷移区間、吐出区間、遷移区間の順に移行する。
　上記従来の技術では、ロータの回転に伴って、一方の遷移区間に位置するポンプ室が吐出ポートに連通するのと同時に他方の遷移区間に位置するポンプ室が吸込ポートに連通する。
　これにより、一方のポンプ室の圧力が急激に上昇すると同時に他方のポンプ室の圧力が急激に低下する。よって、カムリングの内周に作用する圧力の分布が急激に変化するので、カムリングがピンを中心にして振動することで吐出ポートから吐出される作動流体圧が変動してノイズが生じる可能性がある。
　本発明の目的は、吐出ポートから吐出される作動流体の圧力変動によるノイズの発生を抑制可能な可変容量型ベーンポンプを提供することである。
　本発明のある態様によれば、流体圧供給源として用いられる可変容量型ベーンポンプであって、動力源の動力によって回転駆動されるロータと、ロータの外周に開口部を有して放射状に複数形成されるスリットと、スリットごとに摺動自在に収装されるベーンと、ベーンの先端部が摺接する内周カム面を有しロータの中心に対して偏心可能なカムリングと、カムリングの側面に当接して設けられるサイド部材と、ロータとカムリングとサイド部材と隣り合うベーンとの間に画成されるポンプ室と、ロータの回転に伴ってポンプ室の容積が拡張する領域側のサイド部材に円弧状に形成され、ポンプ室に吸い込まれる作動流体を導く吸込ポートと、ロータの回転に伴ってポンプ室の容積が収縮する領域側のサイド部材に円弧状に形成され、ポンプ室から吐出される作動流体を導く吐出ポートと、を備え、サイド部材は、吸込ポートの終端から吐出ポートの始端までの区間である第１遷移区間と、吐出ポートの終端から吸込ポートの始端までの区間である第２遷移区間と、を有し、ロータを中心とした吸込ポートの始端から終端までの角度は、ポンプ室が第１遷移区間から吐出ポートの始端に連通し始める高圧化タイミングと、他のポンプ室が第２遷移区間から吸込ポートの始端に連通し始める低圧化タイミングと、がずれるように設定される、可変容量型ベーンポンプが提供される。
図１は、本発明の実施形態に係る可変容量型ベーンポンプを示す正面図である。 図２は、本発明の実施形態に係るサイドプレートにロータ及びベーンを配置した状態を示す正面図である。 図３Ａは、ベーンの枚数が奇数である場合のサイドプレートを示す正面図である。 図３Ｂは、ベーンの枚数が奇数である場合のサイドプレートを示す正面図である。 図４Ａは、ベーンの枚数が偶数である場合のサイドプレートを示す正面図である。 図４Ｂは、ベーンの枚数が偶数である場合のサイドプレートを示す正面図である。 図５は、比較例におけるサイドプレートにロータ及びベーンを配置した状態を示す正面図である。
　以下、添付図面を参照しながら本発明の実施形態について説明する。
　図１は、本実施形態における可変容量型ベーンポンプ１００（以下、単に「ベーンポンプ１００」という）の正面図であり、ポンプカバーを外してシャフト１の軸方向から見た図である。
　ベーンポンプ１００は、車両に搭載される流体圧機器、例えば、パワーステアリング装置や無段変速機等の流体圧供給源として用いられる。作動流体は、オイルやその他の水溶性代替液等である。
　ベーンポンプ１００は、例えばエンジン（図示せず）等によって駆動され、シャフト１に連結されたロータ２が、図１の矢印で示すように時計回りに回転することで流体圧を発生させる。
　ベーンポンプ１００は、ポンプボディ３と、ポンプボディ３に回転自在に支持されるシャフト１と、シャフト１に連結されて回転駆動されるロータ２と、ロータ２に対して径方向に往復動可能に設けられる複数のベーン４と、ロータ２及びベーン４を収容するカムリング５と、カムリング５を取り囲む環状のアダプタリング６と、を備える。
　ロータ２には、外周面に開口部を有するスリット２ａが所定間隔をおいて放射状に複数形成される。ベーン４は、各スリット２ａに摺動自在に挿入される。スリット２ａの基端側には、ベーン４がスリット２ａから突出する方向とは反対側の端部であるベーン４の基端部によって区画され作動流体が導かれる背圧室２ｂが形成される。ベーン４は、背圧室２ｂの圧力によってスリット２ａから突出する方向に押圧される。
　ポンプボディ３には、アダプタリング６を収容するポンプ収容凹部３ａが形成される。ポンプ収容凹部３ａの底面には、ロータ２、カムリング５及びアダプタリング６の軸方向一方側（図１の奥側）に当接するサイドプレート２０が配置される。ポンプ収容凹部３ａの開口部は、ロータ２、カムリング５及びアダプタリング６の他方側（図１の手前側）に当接するポンプカバー（図示せず）によって封止される。サイド部材としてのポンプカバーとサイドプレート２０とは、ロータ２、カムリング５及びアダプタリング６の両側面を挟んだ状態で配置される。ロータ２とカムリング５との間には、各ベーン４によって仕切られたポンプ室７が画成される。
　サイドプレート２０には、ロータ２と摺接する摺接面に、シャフト１を嵌挿する貫通孔２１（図３Ａ）と、作動流体をポンプ室７内に導く吸込ポート２２と、ポンプ室７内の作動流体を取り出して流体圧機器に導く吐出ポート２３と、が形成される。吸込ポート２２及び吐出ポート２３は、それぞれ貫通孔２１を中心とした円弧状に形成される。
　ポンプカバーには、ロータ２と摺接する摺接面に、サイドプレート２０と対称な位置に、貫通孔、吸込ポート及び吐出ポートが形成される。すなわち、ポンプカバーの吸込ポートは、ポンプ室７を介してサイドプレート２０の吸込ポート２２に連通し、ポンプカバーの吐出ポートは、ポンプ室７を介してサイドプレート２０の吐出ポート２３に連通している。さらに、ポンプカバーの貫通孔は、サイドプレート２０の貫通孔２１と同軸上に配置される。但し、ポンプカバーの製造精度が低い場合には、ポートの切り換えタイミングがサイドプレート２０によって決定されるように、各ポートをサイドプレート２０の各ポート２２、２３よりも小さく設定してもよい。
　カムリング５は、環状の部材であり、ベーン４がスリット２ａから突出する方向の端部であるベーン４の先端部４ａが摺接する内周カム面５ａを有する。ロータ２が回転するとベーン４の先端部４ａが内周カム面５ａに摺接しながらロータ２の径方向に伸縮する。カムリング５は、ベーン４の伸縮に応じてポンプ室７の容積が拡張する吸込領域３１と、ポンプ室７の容積が収縮する吐出領域３２と、を規定する。
　吸込ポート２２は、サイドプレート２０を貫通し、ポンプボディ３に形成された吸込通路（図示せず）を通じてタンク（図示せず）に連通され、タンクの作動流体が吸込通路を通じてサイドプレート２０の吸込ポート２２からポンプ室７へと供給される。
　吐出ポート２３は、サイドプレート２０を貫通し、ポンプボディ３に形成された高圧室（図示せず）に連通される。高圧室は、吐出通路（図示せず）を通じてベーンポンプ１００の外部の流体圧機器（図示せず）に連通される。すなわち、ポンプ室７から吐出される作動流体は、吐出ポート２３、高圧室、吐出通路を通じて流体圧機器へと供給される。
　アダプタリング６は、ポンプボディ３のポンプ収容凹部３ａ内に収容される。アダプタリング６とカムリング５との間であってロータ２より吐出ポート２３側には、支持ピン８が介装される。支持ピン８にはカムリング５が支持され、カムリング５はアダプタリング６の内側で支持ピン８を支点に揺動し、シャフト１の中心に対して偏心する。
　アダプタリング６の内周であってシャフト１の中心に対して支持ピン８とは反対側にはシール溝６ｃが形成される。シール溝６ｃには、カムリング５の揺動時にカムリング５の外周面が摺接するシール材９が介装される。カムリング５の外周面とアダプタリング６の内周面との間には、支持ピン８とシール材９とによって、第１流体圧室１１と第２流体圧室１２とが区画される。
　カムリング５は、第１流体圧室１１と第２流体圧室１２との圧力差によって、支持ピン８を支点として揺動する。カムリング５が揺動すると、ロータ２に対するカムリング５の偏心量が変化し、ポンプ室７の吐出容量が変化する。カムリング５が図１において支持ピン８に対して反時計回りに揺動すると、ロータ２に対するカムリング５の偏心量が小さくなり、ポンプ室７の吐出容量は小さくなる。反対に、カムリング５が支持ピン８に対して図１の時計回りに揺動すると、ロータ２に対するカムリング５の偏心量が大きくなり、ポンプ室７の吐出容量は大きくなる。
　アダプタリング６の内周面には、ロータ２に対する偏心量が小さくなる方向のカムリング５の移動を規制する規制部６ａと、ロータ２に対する偏心量が大きくなる方向のカムリング５の移動を規制する規制部６ｂと、がそれぞれ膨出して形成される。つまり、規制部６ａはロータ２に対するカムリング５の最小偏心量を規定し、規制部６ｂはロータ２に対するカムリング５の最大偏心量を規定する。
　第１流体圧室１１と第２流体圧室１２との圧力差は、第１流体圧室１１及び第２流体圧室１２に作動流体圧を供給する制御バルブ１０によって制御される。制御バルブ１０は、ロータ２の回転速度の増加に伴ってロータ２に対するカムリング５の偏心量が小さくなるように第１流体圧室１１及び第２流体圧室１２の作動流体圧を制御する。
　図２は、サイドプレート２０にロータ２及びベーン４を配置した正面図である。なお、図２では図中１２時方向に支持ピン８が位置する向きでサイドプレート２０を示している。さらに、図２の２点破線は、カムリング５の偏心量が最大の場合におけるカムリング５の内周カム面５ａを示している。
　サイドプレート２０に嵌装されたシャフト１には、ベーン４が収装されたロータ２が嵌装される。ロータ２から径方向に突出するベーン４は、先端部４ａがカムリング５の内周カム面５ａに摺接する。ロータ２とカムリング５と隣り合うベーン４間に画成されるポンプ室７は、ロータ２の回転に伴ってロータ２の周方向に移動し、ベーン４の伸縮に応じて容積が変化する。
　吸込領域３１では、ポンプ室７が吸込ポート２２に連通して吸込ポート２２からポンプ室７へと作動流体が吸い込まれる。吐出領域３２では、ポンプ室７が吐出ポート２３に連通してポンプ室７から吐出ポート２３を介して作動流体が吐出される。吸込領域３１におけるポンプ室７への吸込と吐出領域３２におけるポンプ室７からの吐出とを切り換えるため、吸込ポート２２と吐出ポート２３との間には所定の間隔が設けられる。
　すなわち、吸込ポート２２の終端２２ａから吐出ポート２３の始端２３ｂまでの間には第１遷移区間２４が設けられ、吐出ポート２３の終端２３ａから吸込ポート２２の始端２２ｂまでの間には第２遷移区間２５が設けられる。
　ロータ２の回転に伴って、ポンプ室７が第１遷移区間２４を通過する場合について説明する。
　周方向全域に亘って吸込ポート２２に連通している状態のポンプ室７が第１遷移区間２４に近づくと、吸込ポート２２への開口面積が徐々に減少するとともに第１遷移区間２４とのオーバーラップ面積が徐々に増加する。その後、ポンプ室７が周方向全域に亘って第１遷移区間２４とオーバーラップする状態になると、図２に斜線で示すように作動流体がポンプ室７内に閉じ込められる。この場合、ポンプ室７は吸込ポート２２及び吐出ポート２３のいずれにも連通しないか、又は連通するとしてもその開口面積が非常に小さい。
　上記状態から、さらにロータ２が回転すると、ポンプ室７が吐出ポート２３の始端２３ｂに連通し始める。すなわち、ポンプ室７の周方向前方のベーン４が吐出ポート２３の始端２３ｂを超える。この時、吐出ポート２３の高圧の作動流体がポンプ室７内に勢いよく流入するのでポンプ室７は高圧化する（以下、このタイミングを「高圧化タイミング」と称する）。
　ロータ２の回転に伴って、ポンプ室７が第２遷移区間２５を通過する場合について説明する。
　周方向全域に亘って吐出ポート２３に連通している状態のポンプ室７が第２遷移区間２５に近づくと、吐出ポート２３への開口面積が徐々に減少するとともに第２遷移区間２５とのオーバーラップ面積が徐々に増加する。その後、ポンプ室７が周方向全域に亘って第２遷移区間２５とオーバーラップする状態になると、作動流体がポンプ室７内に閉じ込められる。この場合、ポンプ室７は吸込ポート２２及び吐出ポート２３のいずれにも連通しないか、又は連通するとしてもその開口面積が非常に小さい。
　上記状態から、さらにロータ２が回転すると、ポンプ室７が吸込ポート２２の始端２２ｂに連通し始める。すなわち、ポンプ室７の周方向前方のベーン４が吸込ポート２２の始端２２ｂを超える。この時、吸込ポート２２の負圧によってポンプ室７内の作動流体が勢いよく流出するのでポンプ室７は低圧化する（以下、このタイミングを「低圧化タイミング」と称する）。
　ここで、図５を参照して、比較例のベーンポンプにおける高圧化タイミング及び低圧化タイミングについて説明する。図５は、比較例におけるサイドプレート１２０にロータ２及びベーン４を配置した状態を示す正面図である。図５は、図２と同様に、図中１２時方向に支持ピン８が位置する向きでサイドプレート１２０を示している。さらに、図５の２点破線は、カムリング５の偏心量が最大の場合におけるカムリング５の内周カム面５ａを示している。
　比較例では、図５の斜線で示すように、ロータ２の回転に伴って、ポンプ室７が周方向全域に亘って第１遷移区間１２４とオーバーラップするのと同時に、他のポンプ室７が周方向全域に亘って第２遷移区間１２５とオーバーラップする。
　したがって、図５に示す状態からロータ２の回転を進めると、第１遷移区間１２４側のポンプ室７が吐出ポート１２３の始端１２３ｂに連通するのと同時に、第２遷移区間１２５側のポンプ室７が吸込ポート１２２の始端１２２ｂに連通する。つまり、高圧化タイミングと低圧化タイミングとが一致する。
　第１遷移区間１２４側のポンプ室７が高圧化すると同時に第２遷移区間１２５側のポンプ室７が低圧化すると、カムリング５の内周カム面５ａが全周に亘って全てのポンプ室７から受ける圧力の分布において、高圧な部分が第１遷移区間１２４側に偏る。これにより、支持ピン８を中心として図５の時計回りにカムリング５を揺動させる方向に力が作用する。
　その後も、ロータ２の回転に伴って高圧化タイミングと低圧化タイミングとが一致する度に、圧力分布の偏りが生じるので、所定の周期でカムリング５が振動する。よって、吐出ポート１２３から吐出される作動流体圧が変動してノイズが生じる可能性がある。
　そこで、本実施形態では、図２に示すように、高圧化タイミングと低圧化タイミングとがずれるように吸込ポート２２を形成した。吸込ポート２２は円弧状であり、その形状は、ロータ２を中心とした吸込ポート２２の始端２２ｂから終端２２ａまでの角度θ１（以下、「吸込ポート２２の角度θ１」と称する）によって規定される。
　なお、以下の説明では、図２示すようにカムリング５の偏心量が最大である場合を前提とするが、吸込ポート２２の角度θ１は、カムリング５の偏心量がより小さい場合でも高圧化タイミングと低圧化タイミングとが常にずれるように形成される。
　カムリング５によって規定される吸込領域３１は、内周カム面５ａの周方向半分である１８０°の範囲に亘って形成されるので、吸込ポート２２の角度θ１を約１８０°に設定することで、吸込面積を大きくし作動流体の吸込性を向上させてポンプ性能を向上させることができる。
　また、吐出ポート２３は円弧状であり、その形状は、吸込ポート２２の角度θ１に応じて規定される。吸込ポート２２の終端２２ａと吐出ポート２３の始端２３ｂとの間（第１遷移区間２４）には、ほぼポンプ室一部屋分に相当する間隔が設けられる。吐出ポート２３の終端２３ａと吸込ポート２２の始端２２ｂとの間（第２遷移区間２５）にも、同様にほぼポンプ室一部屋分に相当する間隔が設けられる。
　したがって、吸込ポート２２の角度θ１を約１８０°に設定すると、吐出ポート２３の始端２３ｂから終端２３ａまでの角度θ２（以下、「吐出ポート２３の角度θ２」と称する）は、第１遷移区間２４及び第２遷移区間２５の分だけ吸込ポート２２の角度θ１より小さく設定される。
　また、上述のようにカムリング５は、支持ピン８を中心として図２の時計回りに揺動してロータ２の中心に対して偏心する。カムリング５の偏心量が大きくなると、第２遷移区間２５における内周カム面５ａが吐出ポート２３及び吸込ポート２２の外周から内周側へと移動するので、第２遷移区間２５の角度範囲が広くなる。したがって、ロータ２を中心とした第２遷移区間２５の角度は第１遷移区間２４の角度以下となるように設定される。
　以下、吸込ポート２２の角度範囲について説明する。吸込ポート２２の角度範囲は、ロータ２に収装されるベーン４の枚数が奇数であるか偶数であるかによって異なる。
　図３Ａは、ベーン４の枚数が奇数である場合の吸込ポート２２の最小角度θ１ｍｉｎを示す図である。図３Ｂは、ベーン４の枚数が奇数である場合の吸込ポート２２の最大角度θ１ｍａｘを示す図である。図３Ａ及び図３Ｂは、一例としてベーン４の枚数が１１枚である場合について示しているが、９枚や１３枚など枚数が５以上の奇数であればよい。
　ベーン４の枚数が奇数である場合、あるベーン４からロータ２を中心として１８０°ずれた位置は、この位置を挟んで両側に配置されるベーン４間の中間位置、すなわちポンプ室７の中間位置に該当する。
　したがって、１８０°を基準にした場合の吸込ポート２２の最小角度θ１ｍｉｎは、１８０°から、ポンプ室７の半分に相当する角度と、ベーン４の厚み分の角度と、を減算した値となる。同様に、吸込ポート２２の最大角度θ１ｍａｘは、１８０°に、ポンプ室７の半分に相当する角度と、ベーン４の厚み分の角度と、を加算した値となる。
　つまり、ベーン４の枚数をｎ（ｎ＝５，７，９・・・）、ベーン４の厚み分の角度をｔとすると、吸込ポート２２の角度θ１は、１８０°－（３６０°／（２・ｎ））－ｔ≦θ１≦１８０°＋（３６０°／（２・ｎ））＋ｔの範囲内に設定される。
　これにより、図３Ａ及び図３Ｂに示すように、第１遷移区間２４側のポンプ室７が吐出ポート２３の始端２３ｂに連通し始める時に、第２遷移区間２５側のポンプ室７は吸込ポート２２の始端２２ｂに連通しないので、高圧化タイミングと低圧化タイミングとをずらすことができる。
　一方、図４Ａは、ベーン４の枚数が偶数である場合の吸込ポート２２の最小角度θ１ｍｉｎを示す図である。図４Ｂは、ベーン４の枚数が偶数である場合の吸込ポート２２の最大角度θ１ｍａｘを示す図である。図４Ａ及び図４Ｂは、一例としてベーン４の枚数が１０枚である場合について示しているが、８枚や１２枚など枚数が６以上の偶数であればよい。
　ベーン４の枚数が偶数である場合、あるベーン４からロータ２を中心として１８０°ずれた位置には、他のベーン４が位置する。
　したがって、１８０°を基準にした場合の吸込ポート２２の最小角度θ１ｍｉｎは、１８０°から、ベーン４の厚み分の角度を減算した値となる。同様に、吸込ポート２２の最大角度θ１ｍａｘは、１８０°に、ポンプ室７に相当する角度と、ベーン４の厚み分の角度と、を加算した値となる。
　つまり、ベーン４の枚数をｎ（ｎ＝６，８，１０・・・）、ベーン４の厚み分の角度をｔとすると、吸込ポート２２の角度θ１は、１８０°－ｔ≦θ１≦１８０°＋（３６０°／ｎ）＋ｔの範囲内に設定される。
　これにより、図４Ａ及び図４Ｂに示すように、第１遷移区間２４側のポンプ室７が吐出ポート２３の始端２３ｂに連通し始める時に、第２遷移区間２５側のポンプ室７は吸込ポート２２の始端２２ｂに連通しないので、高圧化タイミングと低圧化タイミングとをずらすことができる。
　以上の実施形態によれば、以下に示す効果を奏する。
　吸込ポート２２の角度θ１は、ポンプ室７が第１遷移区間２４から吐出ポート２３の始端２３ｂに連通し始める高圧化タイミングと、他のポンプ室７が第２遷移区間２５から吸込ポート２２の始端２２ｂに連通し始める低圧化タイミングと、がずれるように設定される。よって、カムリング５の内周に作用する圧力の分布が急激に変化することを抑制でき、カムリング５が振動することで吐出ポート２３から吐出される作動流体圧が変動してノイズが生じることを防止することができる。
　さらに、吸込ポート２２の角度θ１は、吐出ポート２３の角度θ２より大きく設定されるので、作動流体の吸込性を向上させてポンプ性能を向上させることができる。また、吐出ポート２３の角度θ２が相対的に小さくなることで、吐出ポート２３が高圧の作動流体から圧力を受ける面積が小さくなるので、ポンプ内に生じる力が低減され、カムリング５の振動による作動流体圧の変動をより確実に防止することができる。
　さらに、ベーン４の枚数ｎが５以上の奇数である場合、吸込ポート２２の角度θ１は、１８０°－（３６０°／（２・ｎ））－ｔ≦θ１≦１８０°＋（３６０°／（２・ｎ））＋ｔの式によって規定される。これにより、ベーン４の枚数が５以上の奇数であるベーンポンプ１００において、吸込ポート２２の角度θ１を１８０°付近に保って吸込性を向上させるとともに、高圧化タイミングと低圧化タイミングとが一致することを回避することができる。
　さらに、ベーン４の枚数ｎが６以上の偶数である場合、吸込ポート２２の角度θ１は、１８０°－ｔ≦θ１≦１８０°＋（３６０°／ｎ）＋ｔの式によって規定される。これにより、ベーン４の枚数が６以上の偶数であるベーンポンプ１００において、吸込ポート２２の角度θ１を１８０°付近に保って吸込性を向上させるとともに、高圧化タイミングと低圧化タイミングとが一致することを回避することができる。
　さらに、ロータ２を中心とした第２遷移区間２５の角度は第１遷移区間２４の角度より小さくなるように設定されるので、カムリング５の偏心量が増大して内周カム面５ａが吐出ポート２３及び吸込ポート２２の外周から内周側へと移動することで第２遷移区間２５の角度範囲が大きくなって、第１遷移区間２４と第２遷移区間２５との角度範囲の差が大きくなることを防止することができる。
　さらに、吸込ポート２２の角度θ１は、カムリング５の偏心量にかかわらず、常に高圧化タイミングと低圧化タイミングとがずれるように設定されるので、ベーンポンプ１００の回転速度にかかわらず常にカムリング５の振動による作動流体圧の変動を防止することができる。
　さらに、ベーンポンプ１００は、互いの圧力差によってロータ２に対してカムリング５を偏心させる第１流体圧室１１及び第２流体圧室１２と、第１流体圧室１１及び第２流体圧室１２の作動流体の圧力を制御する制御バルブ１０と、を備えるので、吐出ポート２３から吐出される作動流体圧の変動が抑制されることで、吐出ポート２３から第１流体圧室１１及び第２流体圧室１２に導かれる作動流体圧の変動も抑制され、制御バルブ１０を適切に機能させることができる。
　以上、本発明の実施形態について説明したが、上記実施形態は本発明の適用例の一つを示したに過ぎず、本発明の技術的範囲を上記実施形態の具体的構成に限定する趣旨ではない。
　例えば、上記実施形態では、サイドプレート２０に設けられる吸込ポート２２及び吐出ポート２３の角度θ１、θ２について規定したが、ポンプカバーに設けられる吸込ポート及び吐出ポートの角度を同様に規定してもよい。
　さらに、上記実施形態では、吸込ポート２２の角度θ１が吐出ポート２３の角度θ２より大きい場合について説明したが、高圧化タイミングと低圧化タイミングとが一致しない範囲で吐出ポート２３の角度θ２の方が大きくなるように設定してもよい。
　さらに、上記実施形態では、吸込ポート２２の角度範囲を１８０°を基準にして規定したが、吸込性が悪化しない範囲で、１８０°より小さい角度を基準にして規定してもよい。
　さらに、上記実施形態では、第２遷移区間２５の角度を第１遷移区間２４の角度以下となるように設定したが、第２遷移区間２５の角度が第１遷移区間２４の角度より大きくなるように設定してもよい。
　さらに、上記実施形態では、カムリング５の偏心量にかかわらず、常に高圧化タイミングと低圧化タイミングとがずれるように吸込ポート２２の角度θ１を設定したが、所定の偏心量の場合だけ高圧化タイミングと低圧化タイミングとがずれるように設定してもよい。
　さらに、上記実施形態では、吐出ポート２３から吐出された作動流体を制御バルブ１０によってカムリング外周の第１流体圧室１１及び第２流体圧室１２に供給することで、カムリング５の偏心量を制御しているが、作動流体圧以外の方法によってカムリング５の偏心量を制御する場合にも適用可能である。
　本願は、２０１３年２月２２日に日本国特許庁に出願された特願２０１３－３３７８２に基づく優先権を主張し、この出願の全ての内容は参照により本明細書に組み込まれる。

Claims (7)

  1. 　流体圧供給源として用いられる可変容量型ベーンポンプであって、
    　動力源の動力によって回転駆動されるロータと、
    　前記ロータの外周に開口部を有して放射状に複数形成されるスリットと、
    　前記スリットごとに摺動自在に収装されるベーンと、
    　前記ベーンの先端部が摺接する内周カム面を有し前記ロータの中心に対して偏心可能なカムリングと、
    　前記カムリングの側面に当接して設けられるサイド部材と、
    　前記ロータと前記カムリングと前記サイド部材と隣り合う前記ベーンとの間に画成されるポンプ室と、
    　前記ロータの回転に伴って前記ポンプ室の容積が拡張する領域側の前記サイド部材に円弧状に形成され、前記ポンプ室に吸い込まれる作動流体を導く吸込ポートと、
    　前記ロータの回転に伴って前記ポンプ室の容積が収縮する領域側の前記サイド部材に円弧状に形成され、前記ポンプ室から吐出される作動流体を導く吐出ポートと、
    を備え、
    　前記サイド部材は、前記吸込ポートの終端から前記吐出ポートの始端までの区間である第１遷移区間と、前記吐出ポートの終端から前記吸込ポートの始端までの区間である第２遷移区間と、を有し、
    　前記ロータを中心とした前記吸込ポートの始端から終端までの角度は、前記ポンプ室が前記第１遷移区間から前記吐出ポートの始端に連通し始める高圧化タイミングと、他の前記ポンプ室が前記第２遷移区間から前記吸込ポートの始端に連通し始める低圧化タイミングと、がずれるように設定される、
    可変容量型ベーンポンプ。
  2. 　請求項１に記載の可変容量型ベーンポンプであって、
    　前記ロータを中心とした前記吸込ポートの始端から終端までの角度は、前記ロータを中心とした前記吐出ポートの始端から終端までの角度より大きい、
    可変容量型ベーンポンプ
  3. 　請求項１に記載の可変容量型ベーンポンプであって、
    　前記ベーンの枚数ｎが５以上の奇数である場合、前記ロータを中心とした前記吸込ポートの始端から終端までの角度θは、ベーンの厚み分の角度をｔとすると、１８０°－（３６０°／（２・ｎ））－ｔ≦θ≦１８０°＋（３６０°／（２・ｎ））＋ｔを満たす、
    可変容量型ベーンポンプ。
  4. 　請求項１に記載の可変容量型ベーンポンプであって、
    　前記ベーンの枚数ｎが６以上の偶数である場合、前記ロータを中心とした前記吸込ポートの始端から終端までの角度θは、ベーンの厚み分の角度をｔとすると、１８０°－ｔ≦θ≦１８０°＋（３６０°／ｎ）＋ｔを満たす、
    可変容量型ベーンポンプ。
  5. 　請求項１に記載の可変容量型ベーンポンプであって、
    　前記ロータを中心とした前記第２遷移区間の角度は、前記ロータを中心とした前記第１遷移区間の角度より小さい、
    可変容量型ベーンポンプ。
  6. 　請求項１に記載の可変容量型ベーンポンプであって、
    　前記ロータを中心とした前記吸込ポートの始端から終端までの角度は、前記カムリングの偏心量にかかわらず、常に前記高圧化タイミングと前記低圧化タイミングとがずれるように設定される、
    可変容量型ベーンポンプ。
  7. 　請求項１に記載の可変容量型ベーンポンプであって、
    　前記カムリング外周の収容空間内に区画され、互いの圧力差によって前記ロータに対して前記カムリングを偏心させる第１流体圧室及び第２流体圧室と、
    　前記吐出ポートから導かれる作動流体の圧力に応じて動作し、前記第１流体圧室及び前記第２流体圧室の作動流体の圧力を制御して前記ロータに対する前記カムリングの偏心量を変化させ、ポンプ吐出流量を制御する制御バルブと、
    をさらに備える、
    可変容量型ベーンポンプ。
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