WO2014034040A1 - 撮像レンズおよび撮像装置 - Google Patents

撮像レンズおよび撮像装置 Download PDF

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WO2014034040A1
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lens
lens group
object side
imaging
conditional expression
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馬場　智之
長　倫生
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富士フイルム株式会社
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    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B13/00—Optical objectives specially designed for the purposes specified below
    • G02B13/001—Miniaturised objectives for electronic devices, e.g. portable telephones, webcams, PDAs, small digital cameras
    • G02B13/0015—Miniaturised objectives for electronic devices, e.g. portable telephones, webcams, PDAs, small digital cameras characterised by the lens design
    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B9/00—Optical objectives characterised both by the number of the components and their arrangements according to their sign, i.e. + or -
    • G02B9/64—Optical objectives characterised both by the number of the components and their arrangements according to their sign, i.e. + or - having more than six components
    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B13/00—Optical objectives specially designed for the purposes specified below
    • G02B13/16—Optical objectives specially designed for the purposes specified below for use in conjunction with image converters or intensifiers, or for use with projectors, e.g. objectives for projection TV
    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
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    • G—PHYSICS
    • G03—PHOTOGRAPHY; CINEMATOGRAPHY; ANALOGOUS TECHNIQUES USING WAVES OTHER THAN OPTICAL WAVES; ELECTROGRAPHY; HOLOGRAPHY
    • G03B—APPARATUS OR ARRANGEMENTS FOR TAKING PHOTOGRAPHS OR FOR PROJECTING OR VIEWING THEM; APPARATUS OR ARRANGEMENTS EMPLOYING ANALOGOUS TECHNIQUES USING WAVES OTHER THAN OPTICAL WAVES; ACCESSORIES THEREFOR
    • G03B3/00—Focusing arrangements of general interest for cameras, projectors or printers

Definitions

  • the present invention relates to an imaging lens and an imaging apparatus, and more particularly to an imaging lens used in an electronic camera such as a digital camera, a broadcasting camera, a surveillance camera, a movie shooting camera, and an imaging apparatus including the imaging lens. It is.
  • An imaging lens used in an imaging device such as a video camera or an electronic still camera using an imaging element such as a CCD (Charge Coupled Device) or CMOS (Complementary Metal Oxide Semiconductor) as a recording medium is described in Patent Documents 1 and 2, for example. Have been proposed.
  • the imaging lens described in Patent Document 1 has various aberrations corrected satisfactorily, and the incident angle of the light beam having the peripheral field angle to the image sensor is relatively small, but the back focus is insufficient. Moreover, the total length is also long with respect to the focal length.
  • the imaging lens described in Patent Document 2 has a short total length, but has a large incident angle to the image sensor of light rays having a peripheral field angle.
  • the present invention has been made in view of the above circumstances.
  • the object of the present invention is to provide an imaging lens capable of ensuring a sufficient back focus and an imaging device equipped with the lens, in which various aberrations are well corrected, the incident angle of a light beam having a peripheral angle of view to the image sensor is small To do.
  • the imaging lens of the present invention includes, in order from the object side, a first lens group, a diaphragm, a second lens group that moves during focusing and has positive refractive power, and a first lens group that has positive refractive power and is fixed during focusing.
  • the first lens group includes, in order from the object side, an eleventh lens having a positive refractive power with a surface having a smaller absolute value of the radius of curvature facing the object side, and a convex surface on the object side.
  • a meniscus lens with a positive refractive power, a twelfth lens having a positive refractive power, a thirteenth lens having a positive refractive power with the surface having the smaller absolute value of the curvature radius facing the object side, and a curvature on the image side It consists of a 14th lens having a negative refractive power directed to a surface with a small absolute value of the radius, and the second lens group has a surface with a small absolute value of the curvature radius directed to the object side sequentially from the object side. 21st lens with negative refractive power and absolute radius of curvature on the image side
  • the third lens group has a positive refracting power in order from the object side.
  • the twenty-second lens having a positive refractive power and the twenty-third lens having a positive refracting power It consists of a lens and a 32nd lens having negative refractive power, and satisfies the following conditional expression.
  • f the focal length of the entire system
  • f1 the focal length of the first lens group
  • the first lens group moves during focusing.
  • the first lens group and the second lens group move integrally during focusing.
  • R12A is the radius of curvature of the object side surface of the twelfth lens
  • R12B is the radius of curvature of the image side surface of the twelfth lens
  • Ds is the sum of the air gaps before and after the stop
  • L12 is the distance between the most object side surface of the first lens unit and the most image side surface of the second lens unit.
  • f is the focal length of the entire system
  • f2 is the focal length of the second lens group.
  • f is the focal length of the entire system
  • f3 is the focal length of the third lens group.
  • ⁇ d1p is the average Abbe number of all positive lenses in the first lens group.
  • An image pickup apparatus of the present invention includes the above-described image pickup lens of the present invention.
  • the imaging lens of the present invention includes, in order from the object side, a first lens group, a diaphragm, a second lens group that moves during focusing and has positive refractive power, and a first lens group that has positive refractive power and is fixed during focusing.
  • the first lens group includes, in order from the object side, an eleventh lens having a positive refractive power with a surface having a smaller absolute value of the radius of curvature facing the object side, and a convex surface on the object side.
  • a meniscus lens with a positive refractive power, a twelfth lens having a positive refractive power, a thirteenth lens having a positive refractive power with the surface having the smaller absolute value of the curvature radius facing the object side, and a curvature on the image side It consists of a 14th lens having a negative refractive power directed to a surface with a small absolute value of the radius, and the second lens group has a surface with a small absolute value of the curvature radius directed to the object side sequentially from the object side. 21st lens with negative refractive power and absolute radius of curvature on the image side
  • the third lens group has a positive refracting power in order from the object side.
  • the twenty-second lens having a positive refractive power and the twenty-third lens having a positive refracting power Lens and a thirty-second lens having negative refractive power, which satisfies the following conditional expression. Therefore, it is possible to obtain an imaging lens in which various aberrations are favorably corrected, the incident angle of light rays having a peripheral field angle to the image sensor is small, and a sufficient back focus can be secured.
  • the imaging apparatus of the present invention includes the imaging lens of the present invention, a bright and high-quality image can be obtained.
  • Sectional drawing which shows the lens structure of the imaging lens (common with Example 1) concerning one Embodiment of this invention.
  • Sectional drawing which shows the lens structure of the imaging lens of Example 2 of this invention.
  • Sectional drawing which shows the lens structure of the imaging lens of Example 3 of this invention.
  • Sectional drawing which shows the lens structure of the imaging lens of Example 4 of this invention.
  • Aberration diagrams (AE) of the imaging lens of Example 1 of the present invention Aberration diagrams (AE) of the image pickup lens of Example 2 of the present invention
  • Aberration diagrams (AE) of the imaging lens of Example 4 of the present invention 1 is a schematic configuration diagram of an imaging apparatus according to an embodiment of the present invention.
  • FIG. 1 is a cross-sectional view showing a lens configuration of an imaging lens (common to Example 1) according to an embodiment of the present invention.
  • the configuration example shown in FIG. 1 is the same as the configuration of the imaging lens of Example 1 described later.
  • the left side is the object side
  • the right side is the image side.
  • This imaging lens is arranged in order from the object side along the optical axis Z, the first lens group G1, the aperture stop St, the second lens group G2 that moves at the time of focusing and has positive refractive power, and is fixed at the time of focusing. And a third lens group G3 having a positive refractive power.
  • the aperture stop St shown in FIG. 1 does not necessarily indicate the size or shape, but indicates the position on the optical axis Z.
  • FIG. 1 shows an example in which parallel plane plate-like optical members PP1, PP2 and PP3 assuming these are arranged between the third lens group G3 and the image plane Sim.
  • the first lens group G1 includes, in order from the object side, an eleventh lens L11 having a positive refractive power with the surface having the smaller absolute value of the curvature radius directed toward the object side, and a meniscus shape with the convex surface directed toward the object side.
  • the twelfth lens L12 having positive refractive power
  • the thirteenth lens L13 having positive refractive power with the surface having the smaller absolute value of curvature radius facing the object side
  • the absolute curvature radius on the image side and a fourteenth lens L14 having a negative refractive power and directed to a surface having a small value.
  • the second lens group G2 includes, in order from the object side, a 21st lens L21 having a negative refractive power with a surface having a small absolute value of curvature facing the object side, and an absolute value of the curvature radius on the image side. It consists of a twenty-second lens L22 having a positive refractive power and a twenty-third lens L23 having a positive refractive power, with a small surface directed.
  • the third lens group G3 includes, in order from the object side, a thirty-first lens L31 having a positive refractive power and a thirty-second lens L32 having a negative refractive power.
  • f the focal length of the entire system
  • f1 the focal length of the first lens group
  • the first lens group G1, the aperture stop St, and the second lens group G2 having a positive refractive power constitute a so-called modified Gauss type.
  • modified Gauss type by using two positive lenses on the object side of the aperture stop St as three positive lenses, spherical aberration can be corrected more satisfactorily.
  • the twelfth lens L12 added in this case has a meniscus shape having a convex surface directed toward the object side, so that the occurrence of spherical aberration and coma aberration is suppressed and FNo. Can be reduced.
  • the third lens group G3 which is fixed at the time of focusing and has a positive refractive power, on the image side of the second lens group G2, it is possible to suppress fluctuations in the curvature of field at the time of focusing.
  • satisfying the lower limit of conditional expression (1) is advantageous for shortening the overall length. Further, satisfying the upper limit of the conditional expression (1) is advantageous for maintaining the back focus, and the positive refractive powers of the second lens group G2 and the third lens group G3 can be made appropriate. It is possible to keep the incident angle of the light beam with the angle of view to the image sensor small.
  • the first lens group moves during focusing.
  • various aberrations can be favorably corrected over the entire focus range.
  • the first lens group G1 and the second lens group G2 move integrally during focusing.
  • the structure of the focus mechanism can be simplified.
  • conditional expression (2) it is preferable that the following conditional expression (2) is satisfied.
  • conditional expression (2) the generation of spherical aberration and coma by the twelfth lens L12 is kept small, and FNo. Can be reduced.
  • the twelfth lens L12 has a certain degree of refractive power, insufficiently corrected spherical aberration is likely to occur regardless of whether the lower limit or the upper limit of conditional expression (2) is exceeded. Therefore, by satisfying this conditional expression (2), the burden for correcting these aberrations by other lenses is reduced. If the following conditional expression (2-1) is satisfied, better characteristics can be obtained.
  • R12A is the radius of curvature of the object side surface of the twelfth lens
  • R12B is the radius of curvature of the image side surface of the twelfth lens
  • conditional expression (3) it is preferable that the following conditional expression (3) is satisfied. Satisfying the lower limit of conditional expression (3) is effective in correcting astigmatism. Further, satisfying the upper limit of conditional expression (3) is advantageous for shortening the overall length. If the following conditional expression (3-1) is satisfied, better characteristics can be obtained.
  • conditional expression (4) it is preferable that the following conditional expression (4) is satisfied.
  • the lower limit of the conditional expression (4) it is possible to keep the incident angle of the light beam having the peripheral field angle to the image sensor small without increasing the refractive power of the third lens group G3.
  • the upper limit of conditional expression (4) is satisfied, the spherical aberration can be kept good. If the following conditional expression (4-1) is satisfied, better characteristics can be obtained.
  • f is the focal length of the entire system
  • f2 is the focal length of the second lens group.
  • conditional expression (5) it is preferable that the following conditional expression (5) is satisfied.
  • the lower limit of the conditional expression (5) it is possible to keep the incident angle of the light beam having the peripheral angle of view to the image sensor small and to suppress the variation in the curvature of field due to the focusing.
  • the upper limit of conditional expression (5) the combined refractive power of the first lens group G1 and the second lens group G2 can be increased, so that the amount of movement during focusing can be suppressed, and the size can be reduced. In addition, the time required for focusing can be shortened. If the following conditional expression (5-1) is satisfied, better characteristics can be obtained.
  • f is the focal length of the entire system
  • f3 is the focal length of the third lens group.
  • conditional expression (6) is satisfied. Satisfying the lower limit of conditional expression (6) is effective in correcting axial chromatic aberration. Further, satisfying the upper limit of conditional expression (6) is effective in correcting secondary chromatic aberration.
  • ⁇ d1p is the average Abbe number of all positive lenses in the first lens group.
  • the material disposed closest to the object side specifically, glass is preferably used, or transparent ceramics may be used.
  • a protective multilayer coating is preferably applied.
  • an antireflection coat for reducing ghost light during use may be applied.
  • the optical members PP1, PP2, and PP3 are arranged between the lens system and the image plane Sim.
  • the low-pass filter, various filters that cut off a specific wavelength range, and the like may be arranged between each lens instead of placing the lens system between the lens system and the image plane Sim, or the lens surface of any lens has the same effect as the various filters. You may give the coat which has.
  • FIG. 2 and 4 A cross-sectional view showing the lens configuration of the imaging lens of Example 1 is shown in FIG. 2 and 4 corresponding to Examples 2 to 4 described later, the optical members PP1, PP2, and PP3 are also shown together, the left side is the object side, and the right side is the image side, which is illustrated.
  • the aperture stop St does not necessarily indicate the size or shape, but indicates the position on the optical axis Z.
  • the imaging lens of Example 1 includes, in order from the object side along the optical axis Z, a first lens group G1, an aperture stop St, a second lens group G2 that moves during focusing and has positive refractive power,
  • the third lens unit G3 is fixed at the time of focusing and has a positive refractive power.
  • the first lens group G1 in order from the object side, has a meniscus shape with a convex surface facing the object side, an eleventh lens L11 having a positive refractive power, and a meniscus shape with a convex surface facing the object side, and has a positive refractive power
  • Lens L14 The 13th lens L13 and the 14th lens L14 are cemented with each other.
  • the second lens group G2 has, in order from the object side, a biconcave 21st lens L21 having a surface with a small radius of curvature directed toward the object side, and a surface with a small radius of curvature toward the image side. Further, the lens includes a biconvex 22nd lens L22 and a biconvex 23rd lens L23 having a surface with a small absolute value of the curvature radius facing the image side.
  • the 21st lens L21 and the 22nd lens L22 are cemented with each other.
  • the third lens group G3 has, in order from the object side, a biconvex 31st lens L31 having a surface with a small absolute value of curvature radius directed to the image side, a meniscus shape having a concave surface directed to the object side, and a negative And a thirty-second lens L32 having refractive power.
  • the 31st lens L31 and the 32nd lens L32 are cemented with each other.
  • the occurrence of astigmatism can be suppressed by making the eleventh lens L11 into a meniscus shape with the convex surface facing the object side.
  • the twelfth lens L12 and the thirteenth lens L13 into a meniscus shape having a convex surface directed toward the object side, occurrence of spherical aberration, coma aberration, and astigmatism can be suppressed.
  • the fourteenth lens L14 into a meniscus shape with the concave surface facing the image side, the difference in spherical aberration due to the wavelength can be reduced.
  • the image side surface of the 14th lens L14 and the aperture stop St are symmetric and the coma aberration can be canceled.
  • the object side surface of the 13th lens L13 and the aperture stop St are symmetric, so that coma can be canceled out.
  • Generation of astigmatism can be suppressed.
  • Generation of astigmatism can be suppressed by directing a surface with a small absolute value of the radius of curvature toward the image side of the 23rd lens L23.
  • the occurrence of astigmatism can be suppressed by directing a surface having a small absolute value of the radius of curvature toward the image side of the 31st lens L31.
  • Generation of astigmatism can be suppressed by directing a surface having a small radius of curvature toward the object side of the thirty-second lens L32.
  • Table 1 shows basic lens data of the imaging lens of Example 1
  • Table 2 shows data related to specifications.
  • the meaning of the symbols in the table will be described by taking the example 1 as an example, but the same applies to the examples 2 to 4.
  • Ri column indicates the radius of curvature of the i-th surface
  • Di column indicates the surface spacing on the optical axis Z between the i-th surface and the i + 1-th surface.
  • the column of ⁇ dj the Abbe number for the d-line (wavelength 587.6 nm) of the j-th optical element is also shown.
  • the sign of the radius of curvature is positive when the surface shape is convex on the object side and negative when the surface shape is convex on the image side.
  • the basic lens data includes the aperture stop St and the optical member PP. In the surface number column of the surface corresponding to the aperture stop St, the phrase (aperture) is written together with the surface number.
  • the data on the specifications in Table 2 include focal length f ′, back focus BF ′, F value FNo. And the value of the total angle of view 2 ⁇ .
  • FIGS. 5A to 5E show aberration diagrams of the imaging lens of Example 1.
  • FIG. FIGS. 5A to 5E show spherical aberration, sine condition, astigmatism, distortion, and lateral chromatic aberration, respectively.
  • Each aberration diagram showing spherical aberration, sine condition, astigmatism, and distortion aberration shows aberration with d-line (wavelength 587.6 nm) as a reference wavelength.
  • d-line wavelength 587.6 nm
  • C-line wavelength 656.3 nm
  • F-line wavelength 486.1 nm
  • g-line wavelength 435.8 nm
  • the sagittal and tangential aberrations are indicated by a solid line and a broken line, respectively.
  • FIG. 2 is a cross-sectional view showing the lens configuration of the imaging lens of the second embodiment.
  • the imaging lens of Example 2 is different from the imaging lens of Example 1 in that the 13th lens L13 and the 14th lens L14 are not cemented, and the cemented surface of the 21st lens L21 and the 22nd lens L22 is on the object side. It is the same except that it is concave. Since the cemented surface of the 21st lens L21 and the 22nd lens L22 has a large absolute value of the radius of curvature as in the first embodiment, there is no great difference in effect.
  • FIG. 3 is a cross-sectional view showing the lens configuration of the imaging lens of Example 3.
  • the imaging lens of Example 3 has the same shape as the imaging lens of Example 2.
  • FIG. 4 is a cross-sectional view showing the lens configuration of the imaging lens of Example 4. As shown in FIG. 4
  • the imaging lens of Example 4 is the same as the imaging lens of Example 1 except that the cemented surface of the thirteenth lens L13 and the fourteenth lens L14 is concave on the object side. Since the absolute value of the radius of curvature of the cemented surface of the thirteenth lens L13 and the fourteenth lens L14 is large as in the first embodiment, there is no great difference in the effect.
  • Table 9 shows values corresponding to the conditional expressions (1) to (6) of the imaging lenses of Examples 1 to 4.
  • the d-line is used as the reference wavelength, and the values shown in Table 9 below are at this reference wavelength.
  • FIG. 9 shows a schematic configuration diagram of an imaging apparatus using the imaging lens of the embodiment of the present invention as an example of the imaging apparatus of the embodiment of the present invention.
  • FIG. 9 schematically shows each lens group.
  • the imaging apparatus include a video camera and an electronic still camera that use a solid-state imaging device such as a CCD or CMOS as a recording medium.
  • the video camera 10 includes an imaging lens 1, a filter 6 having a function such as a low-pass filter disposed on the image side of the imaging lens 1, and an imaging disposed on the image side of the filter 6.
  • An element 7 and a signal processing circuit 8 are provided.
  • the imaging device 7 converts an optical image formed by the imaging lens 1 into an electrical signal.
  • a CCD ChargeCCDCoupled Device
  • CMOS Complementary Metal Oxide Semiconductor
  • the image sensor 7 is arranged so that its imaging surface coincides with the image plane of the imaging lens 1.
  • An image picked up by the image pickup lens 1 is formed on the image pickup surface of the image pickup device 7, and an output signal from the image pickup device 7 relating to the image is arithmetically processed by the signal processing circuit 8, and the image is displayed on the display device 9.
  • the present invention has been described with reference to the embodiments and examples. However, the present invention is not limited to the above-described embodiments and examples, and various modifications can be made.
  • the values of the radius of curvature, the surface spacing, the refractive index, the Abbe number, etc. of each lens component are not limited to the values shown in the above numerical examples, but can take other values.

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Abstract

【課題】　明るく諸収差が良好に補正された撮像レンズとする。 【解決手段】　物体側から順に、第１レンズ群（Ｇ１）と、開口絞り（Ｓｔ）と、第２レンズ群（Ｇ２）と、フォーカス時に固定の第３レンズ群（Ｇ３）とからなり、第１レンズ群（Ｇ１）は、物体側に曲率半径の絶対値が小さい方の面を向けた正レンズ（Ｌ１１）と、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の正レンズ（Ｌ１２）と、物体側に曲率半径の絶対値が小さい方の面を向けた正レンズ（Ｌ１３）と、像側に曲率半径の絶対値の小さい面を向けた負レンズ（Ｌ１４）とからなり、第２レンズ群（Ｇ２）は、物体側に曲率半径の絶対値の小さい面を向けた負レンズ（Ｌ２１）と、像側に曲率半径の絶対値の小さい面を向けた正レンズ（Ｌ２２）と、正レンズ（Ｌ２３）とからなり、第３レンズ群（Ｇ３）は、正レンズ（Ｌ３１）と、負レンズ（Ｌ３２）とからなり、下記条件式（１）を満足するものとする。　―０．１＜ｆ／ｆ１＜０．２　…（１）

Description

撮像レンズおよび撮像装置
　本発明は、撮像レンズおよび撮像装置に関し、より詳しくは、デジタルカメラ、放送用カメラ、監視用カメラ、映画撮影用カメラ等の電子カメラに用いられる撮像レンズおよび該撮像レンズを備えた撮像装置に関するものである。
　ＣＣＤ（Charge Coupled Device）やＣＭＯＳ（Complementary Metal Oxide Semiconductor）等の撮像素子を記録媒体とするビデオカメラや電子スチルカメラ等の撮像装置に用いられる撮像レンズとしては、例えば特許文献１，２に記載されたものが提案されている。
特開２００９－２５１３９９号公報 特開２０１１－２５３０５０号公報
　近年デジタルカメラや映画撮影用カメラの高精細化にともない、諸収差が良好に補正された撮像レンズが求められている。また、ＦＮｏ．の小さい、いわゆる明るい撮像レンズの要望が高まっている。さらに、交換レンズとして用いるには最低限のバックフォーカスを有し、周辺画角の光線のイメージセンサーへの入射角がある程度小さいことが求められる。
　しかしながら、特許文献１に記載の撮像レンズは、諸収差が良好に補正され、周辺画角の光線のイメージセンサーへの入射角も比較的小さいが、バックフォーカスが不足している。また、焦点距離に対して全長も長い。
　また、特許文献２に記載の撮像レンズは、全長は短いが、周辺画角の光線のイメージセンサーへの入射角が大きい。
　本発明は、上記事情に鑑みてなされたもので、ＦＮｏ．が小さく、諸収差が良好に補正され、周辺画角の光線のイメージセンサーへの入射角が小さく、バックフォーカスを十分に確保できる撮像レンズおよび該レンズを備えた撮像装置を提供することを目的とするものである。
　本発明の撮像レンズは、物体側から順に、第１レンズ群と、絞りと、フォーカス時に移動し、正の屈折力を有する第２レンズ群と、フォーカス時に固定で、正の屈折力を有する第３レンズ群とからなり、第１レンズ群は、物体側から順に、物体側に曲率半径の絶対値が小さい方の面を向けた、正の屈折力を有する第１１レンズと、物体側に凸面を向けたメニスカス形状で、正の屈折力を有する第１２レンズと、物体側に曲率半径の絶対値が小さい方の面を向けた、正の屈折力を有する第１３レンズと、像側に曲率半径の絶対値の小さい面を向けた、負の屈折力を有する第１４レンズとからなり、第２レンズ群は、物体側から順に、物体側に曲率半径の絶対値の小さい面を向けた、負の屈折力を有する第２１レンズと、像側に曲率半径の絶対値の小さい面を向けた、正の屈折力を有する第２２レンズと、正の屈折力を有する第２３レンズとからなり、第３レンズ群は、物体側から順に、正の屈折力を有する第３１レンズと、負の屈折力を有する第３２レンズとからなり、下記条件式を満足することを特徴とする。
　　―０．１＜ｆ／ｆ１＜０．２　…（１）
　ただし、ｆ：全系の焦点距離、ｆ１：第１レンズ群の焦点距離とする。
　本発明の撮像レンズにおいて、第１レンズ群は、フォーカス時に移動するものとするのが好ましい。
　また、第１レンズ群および第２レンズ群は、フォーカス時に一体的に移動するものとするのが好ましい。
　また、下記条件式を満足することが好ましい。
　　－０．３＜（Ｒ１２Ａ－Ｒ１２Ｂ）／（Ｒ１２Ａ＋Ｒ１２Ｂ）＜０　…（２）
　ただし、Ｒ１２Ａ：第１２レンズの物体側の面の曲率半径、Ｒ１２Ｂ：第１２レンズの像側の面の曲率半径とする。
　また、下記条件式を満足することが好ましい。
　　０．３＜Ｄｓ／Ｌ１２＜０．６　…（３）
　ただし、Ｄｓ：絞り前後の空気間隔の和、Ｌ１２：第１レンズ群の最も物体側の面と第２レンズ群の最も像側の面との距離とする。
　また、下記条件式を満足することが好ましい。
　　１．２＜ｆ／ｆ２＜１．７　…（４）
　ただし、ｆ：全系の焦点距離、ｆ２：第２レンズ群の焦点距離とする。
　また、下記条件式を満足することが好ましい。
　　０．１＜ｆ／ｆ３＜０．６　…（５）
　ただし、ｆ：全系の焦点距離、ｆ３：第３レンズ群の焦点距離とする。
　また、下記条件式を満足することが好ましい。
　　３５＜νｄ１ｐ＜５５　…（６）
　ただし、νｄ１ｐ：第１レンズ群の全ての正レンズの平均アッベ数とする。
　また、下記条件式を満足することが好ましい。
　　―０．０５＜ｆ／ｆ１＜０．１５　…（１－１）
　また、下記条件式を満足することが好ましい。
　　－０．２５＜（Ｒ１２Ａ－Ｒ１２Ｂ）／（Ｒ１２Ａ＋Ｒ１２Ｂ）＜－０．０５　…（２－１）
　また、下記条件式を満足することが好ましい。
　　０．３＜Ｄｓ／Ｌ１２＜０．５　…（３－１）
　また、下記条件式を満足することが好ましい。
　　１．２５＜ｆ／ｆ２＜１．５　…（４－１）
　また、下記条件式を満足することが好ましい。
　　０．２＜ｆ／ｆ３＜０．５　…（５－１）
　本発明の撮像装置は、上記記載の本発明の撮像レンズを備えたことを特徴とするものである。
　本発明の撮像レンズは、物体側から順に、第１レンズ群と、絞りと、フォーカス時に移動し、正の屈折力を有する第２レンズ群と、フォーカス時に固定で、正の屈折力を有する第３レンズ群とからなり、第１レンズ群は、物体側から順に、物体側に曲率半径の絶対値が小さい方の面を向けた、正の屈折力を有する第１１レンズと、物体側に凸面を向けたメニスカス形状で、正の屈折力を有する第１２レンズと、物体側に曲率半径の絶対値が小さい方の面を向けた、正の屈折力を有する第１３レンズと、像側に曲率半径の絶対値の小さい面を向けた、負の屈折力を有する第１４レンズとからなり、第２レンズ群は、物体側から順に、物体側に曲率半径の絶対値の小さい面を向けた、負の屈折力を有する第２１レンズと、像側に曲率半径の絶対値の小さい面を向けた、正の屈折力を有する第２２レンズと、正の屈折力を有する第２３レンズとからなり、第３レンズ群は、物体側から順に、正の屈折力を有する第３１レンズと、負の屈折力を有する第３２レンズとからなり、下記条件式を満足するものとしたので、ＦＮｏ．が小さく、諸収差が良好に補正され、周辺画角の光線のイメージセンサーへの入射角が小さく、バックフォーカスを十分に確保できる撮像レンズとすることが可能となる。
　　―０．１＜ｆ／ｆ１＜０．２　…（１）
　また、本発明の撮像装置は、本発明の撮像レンズを備えているため、明るく高画質の映像を得ることができる。
本発明の一実施形態にかかる撮像レンズ（実施例１と共通）のレンズ構成を示す断面図 本発明の実施例２の撮像レンズのレンズ構成を示す断面図 本発明の実施例３の撮像レンズのレンズ構成を示す断面図 本発明の実施例４の撮像レンズのレンズ構成を示す断面図 本発明の実施例１の撮像レンズの各収差図（Ａ～Ｅ） 本発明の実施例２の撮像レンズの各収差図（Ａ～Ｅ） 本発明の実施例３の撮像レンズの各収差図（Ａ～Ｅ） 本発明の実施例４の撮像レンズの各収差図（Ａ～Ｅ） 本発明の実施形態にかかる撮像装置の概略構成図
　以下、本発明の実施形態について図面を参照して詳細に説明する。図１は本発明の一実施形態にかかる撮像レンズ（実施例１と共通）のレンズ構成を示す断面図である。図１に示す構成例は、後述の実施例１の撮像レンズの構成と共通である。図１においては、左側が物体側、右側が像側である。
　この撮像レンズは、光軸Ｚに沿って、物体側から順に、第１レンズ群Ｇ１と、開口絞りＳｔと、フォーカス時に移動し、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、フォーカス時に固定で、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３とからなる。なお、図１に示す開口絞りＳｔは必ずしも大きさや形状を表すものではなく、光軸Ｚ上の位置を示すものである。
　この撮像レンズを撮像装置に適用する際には、レンズを装着するカメラ側の構成に応じて、光学系と像面Ｓｉｍの間にカバーガラス、プリズム、赤外線カットフィルタやローパスフィルタなどの各種フィルタを配置することが好ましいため、図１では、これらを想定した平行平面板状の光学部材ＰＰ１，ＰＰ２，ＰＰ３を第３レンズ群Ｇ３と像面Ｓｉｍとの間に配置した例を示している。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、物体側に曲率半径の絶対値が小さい方の面を向けた、正の屈折力を有する第１１レンズＬ１１と、物体側に凸面を向けたメニスカス形状で、正の屈折力を有する第１２レンズＬ１２と、物体側に曲率半径の絶対値が小さい方の面を向けた、正の屈折力を有する第１３レンズＬ１３と、像側に曲率半径の絶対値の小さい面を向けた、負の屈折力を有する第１４レンズＬ１４とからなる。
　また、第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、物体側に曲率半径の絶対値の小さい面を向けた、負の屈折力を有する第２１レンズＬ２１と、像側に曲率半径の絶対値の小さい面を向けた、正の屈折力を有する第２２レンズＬ２２と、正の屈折力を有する第２３レンズＬ２３とからなる。
　また、第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に、正の屈折力を有する第３１レンズＬ３１と、負の屈折力を有する第３２レンズＬ３２とからなる。
　また、下記条件式（１）を満足するように構成されている。
　　―０．１＜ｆ／ｆ１＜０．２　…（１）
　ただし、ｆ：全系の焦点距離、ｆ１：第１レンズ群の焦点距離とする。
　本発明の撮像レンズは、第１レンズ群Ｇ１と、開口絞りＳｔと、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２とでいわゆる変形ガウスタイプを構成している。典型的な６枚構成のガウスタイプと較べると、開口絞りＳｔより物体側の２枚の正レンズを３枚の正レンズとすることで、より球面収差を良好に補正することができる。この場合に追加した第１２レンズＬ１２を、物体側に凸面を向けたメニスカス形状とすることで、球面収差、コマ収差の発生を抑えながらＦＮｏ．を小さくすることができる。
　また、フォーカス時に固定で、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３を、第２レンズ群Ｇ２の像側に配することにより、フォーカス時の像面湾曲の変動を押さえることができる。
　また、条件式（１）の下限を満足することで、全長の短縮化に有利である。また、条件式（１）の上限を満足することで、バックフォーカスの維持に有利であるとともに、第２レンズ群Ｇ２および第３レンズ群Ｇ３の正の屈折力を適切にすることができ、周辺画角の光線のイメージセンサーへの入射角を小さく保つことができる。
　なお、下記条件式（１－１）を満足するものとすれば、より良好な特性とすることができる。
　　―０．０５＜ｆ／ｆ１＜０．１５　…（１－１）
　また、本発明の撮像レンズにおいて、第１レンズ群は、フォーカス時に移動するものとするのが好ましい。このような態様とすることにより、フォーカス範囲の全域において諸収差を良好に補正することができる。
　また、第１レンズ群Ｇ１および第２レンズ群Ｇ２は、フォーカス時に一体的に移動するものとするのが好ましい。このような態様とすることにより、フォーカス機構の構造を簡易化することができる。
　また、下記条件式（２）を満足することが好ましい。条件式（２）を満足することで、第１２レンズＬ１２による球面収差、コマ収差の発生を少なく保った上でＦＮｏ．を小さくすることができる。ある程度第１２レンズＬ１２に屈折力を持たせた場合、条件式（２）の下限を下回っても上限を上回っても補正不足の球面収差が発生しやすい。従って、この条件式（２）を満足することにより、他のレンズによるこれらの収差の補正のための負担が少なくなる。なお、下記条件式（２－１）を満足するものとすれば、より良好な特性とすることができる。
　　－０．３＜（Ｒ１２Ａ－Ｒ１２Ｂ）／（Ｒ１２Ａ＋Ｒ１２Ｂ）＜０　…（２）
　　－０．２５＜（Ｒ１２Ａ－Ｒ１２Ｂ）／（Ｒ１２Ａ＋Ｒ１２Ｂ）＜－０．０５　…（２－１）
　ただし、Ｒ１２Ａ：第１２レンズの物体側の面の曲率半径、Ｒ１２Ｂ：第１２レンズの像側の面の曲率半径とする。
　また、下記条件式（３）を満足することが好ましい。条件式（３）の下限を満足することで、非点収差の補正に効果がある。また、条件式（３）の上限を満足することで、全長の短縮化に有利である。なお、下記条件式（３－１）を満足するものとすれば、より良好な特性とすることができる。
　　０．３＜Ｄｓ／Ｌ１２＜０．６　…（３）
　　０．３＜Ｄｓ／Ｌ１２＜０．５　…（３－１）
　ただし、Ｄｓ：絞り前後の空気間隔の和、Ｌ１２：第１レンズ群の最も物体側の面と第２レンズ群の最も像側の面との距離とする。
　また、下記条件式（４）を満足することが好ましい。条件式（４）の下限を満足することで、第３レンズ群Ｇ３の屈折力を過大にすることなく、周辺画角の光線のイメージセンサーへの入射角を小さく保つことができる。また、条件式（４）の上限を満足することで、球面収差を良好に保つことができる。なお、下記条件式（４－１）を満足するものとすれば、より良好な特性とすることができる。
　　１．２＜ｆ／ｆ２＜１．７　…（４）
　　１．２５＜ｆ／ｆ２＜１．５　…（４－１）
　ただし、ｆ：全系の焦点距離、ｆ２：第２レンズ群の焦点距離とする。
　また、下記条件式（５）を満足することが好ましい。条件式（５）の下限を満足することで、周辺画角の光線のイメージセンサーへの入射角を小さく保つことができるとともに、フォーカシングによる像面湾曲の変動を抑えることができる。また、条件式（５）の上限を満足することで、第１レンズ群Ｇ１および第２レンズ群Ｇ２の合成屈折力を高くできるため、フォーカシング時の移動量が抑えられて小型化が可能となり、またフォーカシングに要する時間を短縮させることができる。なお、下記条件式（５－１）を満足するものとすれば、より良好な特性とすることができる。
　　０．１＜ｆ／ｆ３＜０．６　…（５）
　　０．２＜ｆ／ｆ３＜０．５　…（５－１）
　ただし、ｆ：全系の焦点距離、ｆ３：第３レンズ群の焦点距離とする。
　また、下記条件式（６）を満足することが好ましい。条件式（６）の下限を満足することで、軸上色収差の補正に効果がある。また、条件式（６）の上限を満足することで、二次色収差の補正に効果がある。
　　３５＜νｄ１ｐ＜５５　…（６）
　ただし、νｄ１ｐ：第１レンズ群の全ての正レンズの平均アッベ数とする。
　本撮像レンズにおいて、最も物体側に配置される材料としては、具体的にはガラスを用いることが好ましく、あるいは透明なセラミックスを用いてもよい。
　また、本撮像レンズが厳しい環境において使用される場合には、保護用の多層膜コートが施されることが好ましい。さらに、保護用コート以外にも、使用時のゴースト光低減等のための反射防止コートを施すようにしてもよい。
　また、図１に示す例では、レンズ系と像面Ｓｉｍとの間に光学部材ＰＰ１，ＰＰ２，ＰＰ３を配置した例を示したが、ローパスフィルタや特定の波長域をカットするような各種フィルタ等をレンズ系と像面Ｓｉｍとの間に配置する代わりに、各レンズの間にこれらの各種フィルタを配置してもよく、あるいは、いずれかのレンズのレンズ面に、各種フィルタと同様の作用を有するコートを施してもよい。
　次に、本発明の撮像レンズの数値実施例について説明する。なお、以下の表１～９に示す数値および図５～８の収差図は、無限遠物体に合焦時の全系の焦点距離が１００となるように規格化されたものである。
　まず、実施例１の撮像レンズについて説明する。実施例１の撮像レンズのレンズ構成を示す断面図を図１に示す。なお、図１および後述の実施例２～４に対応した図２～４においては、光学部材ＰＰ１，ＰＰ２，ＰＰ３も合わせて示しており、左側が物体側、右側が像側であり、図示されている開口絞りＳｔは必ずしも大きさや形状を表すものではなく、光軸Ｚ上の位置を示すものである。
　実施例１の撮像レンズは、光軸Ｚに沿って、物体側から順に、第１レンズ群Ｇ１と、開口絞りＳｔと、フォーカス時に移動し、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、フォーカス時に固定で、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３とからなる。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、物体側に凸面を向けたメニスカス形状で、正の屈折力を有する第１１レンズＬ１１と、物体側に凸面を向けたメニスカス形状で、正の屈折力を有する第１２レンズＬ１２と、物体側に凸面を向けたメニスカス形状で、正の屈折力を有する第１３レンズＬ１３と、像側に凹面を向けたメニスカス形状で、負の屈折力を有する第１４レンズＬ１４とからなる。なお、第１３レンズＬ１３と第１４レンズＬ１４は互いに接合されている。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、物体側に曲率半径の絶対値の小さい面を向けた、両凹形状の第２１レンズＬ２１と、像側に曲率半径の絶対値の小さい面を向けた、両凸形状の第２２レンズＬ２２と、像側に曲率半径の絶対値の小さい面を向けた、両凸形状の第２３レンズＬ２３とからなる。なお、第２１レンズＬ２１と第２２レンズＬ２２は互いに接合されている。
　第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に、像側に曲率半径の絶対値の小さい面を向けた、両凸形状の第３１レンズＬ３１と、物体側に凹面を向けたメニスカス形状で、負の屈折力を有する第３２レンズＬ３２とからなる。なお、第３１レンズＬ３１と第３２レンズＬ３２は互いに接合されている。
　第１１レンズＬ１１を物体側に凸面を向けたメニスカス形状とすることにより、非点収差の発生を抑えることができる。第１２レンズＬ１２および第１３レンズＬ１３を物体側に凸面を向けたメニスカス形状とすることにより、球面収差、コマ収差、非点収差の発生を抑えることができる。第１４レンズＬ１４を像側に凹面を向けたメニスカス形状とすることにより、球面収差の波長による差を小さくできる。
　第２１レンズＬ２１を物体側に曲率半径の絶対値の小さい面を向けることにより、第１４レンズＬ１４の像側の面と開口絞りＳｔを挟んで対称となり、コマ収差を打ち消すことができる。第２２レンズＬ２２の像側に曲率半径の絶対値の小さい面を向けることにより第１３レンズＬ１３の物体側の面と開口絞りＳｔを挟んで対称となるため、コマ収差を打ち消すことができるとともに、非点収差の発生を抑えることができる。第２３レンズＬ２３の像側に曲率半径の絶対値の小さい面を向けることにより、非点収差の発生を抑えることができる。
　第３１レンズＬ３１の像側に曲率半径の絶対値の小さい面を向けることにより、非点収差の発生を抑えることができる。第３２レンズＬ３２の物体側に曲率半径の絶対値の小さい面を向けることにより、非点収差の発生を抑えることができる。
　実施例１の撮像レンズの基本レンズデータを表１に、諸元に関するデータを表２に示す。以下では、表中の記号の意味について、実施例１のものを例にとり説明するが、実施例２～４についても基本的に同様である。
　表１のレンズデータにおいて、Ｓｉの欄には最も物体側の構成要素の面を１番目として像側に向かうに従い順次増加するｉ番目（ｉ＝１、２、３、…）の面番号を示し、Ｒｉの欄にはｉ番目の面の曲率半径を示し、Ｄｉの欄にはｉ番目の面とｉ＋１番目の面との光軸Ｚ上の面間隔を示す。また、Ｎｄｊの欄には最も物体側の光学要素を１番目として像側に向かうに従い順次増加するｊ番目（ｊ＝１、２、３、…）の光学要素のｄ線（波長５８７．６ｎｍ）に対する屈折率を示し、νｄｊの欄には同じくｊ番目の光学要素のｄ線（波長５８７．６ｎｍ）に対するアッベ数を示す。
　なお、曲率半径の符号は、面形状が物体側に凸の場合を正、像側に凸の場合を負としている。基本レンズデータには、開口絞りＳｔ、光学部材ＰＰも含めて示している。開口絞りＳｔに相当する面の面番号の欄には面番号とともに（絞り）という語句を記載している。
　表２の諸元に関するデータに、焦点距離ｆ´、バックフォーカスＢＦ´、Ｆ値ＦＮｏ．および全画角２ωの値を示す。
　基本レンズデータおよび諸元に関するデータにおいて、角度の単位としては度を用いているが、その他については規格化をしているため単位はない。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000001
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000002
　実施例１の撮像レンズの各収差図を図５（Ａ）～（Ｅ）に示す。図５（Ａ）～（Ｅ）はそれぞれ球面収差、正弦条件、非点収差、歪曲収差、倍率色収差を示す。
　球面収差、正弦条件、非点収差、歪曲収差を表す各収差図には、ｄ線（波長５８７．６ｎｍ）を基準波長とした収差を示す。球面収差図にはｄ線（波長５８７．６ｎｍ）、Ｃ線(波長６５６．３ｎｍ)、Ｆ線(波長４８６．１ｎｍ)、ｇ線（波長４３５．８ｎｍ）についての収差をそれぞれ実線、長破線、短破線、点線で示す。非点収差図にはサジタル方向、タンジェンシャル方向の収差をそれぞれ実線と破線で示す。倍率色収差図にはＣ線(波長６５６．３ｎｍ)、Ｆ線(波長４８６．１ｎｍ)、ｇ線（波長４３５．８ｎｍ）についての収差をそれぞれ長破線、短破線、点線で示す。なお、球面収差図および正弦条件図のＦｎｏ．はＦ値、その他の収差図のωは半画角を意味する。
　次に、実施例２の撮像レンズについて説明する。実施例２の撮像レンズのレンズ構成を示す断面図を図２に示す。
　実施例２の撮像レンズは、実施例１の撮像レンズに対して、第１３レンズＬ１３と第１４レンズＬ１４が接合されていない点、第２１レンズＬ２１と第２２レンズＬ２２の接合面が物体側に凹である点を除いて同様である。第２１レンズＬ２１と第２２レンズＬ２２の接合面は、曲率半径の絶対値が実施例１と同様に大きいため、効果に大差はない。
　また、実施例２の撮像レンズの基本レンズデータを表３に、諸元に関するデータを表４に、各収差図を図６（Ａ）～（Ｅ）に示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000003
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000004
　次に、実施例３の撮像レンズについて説明する。実施例３の撮像レンズのレンズ構成を示す断面図を図３に示す。
　実施例３の撮像レンズは、実施例２の撮像レンズと同様の形状である。
　また、実施例３の撮像レンズの基本レンズデータを表５に、諸元に関するデータを表６に、各収差図を図７（Ａ）～（Ｅ）に示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000005
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000006
　次に、実施例４の撮像レンズについて説明する。実施例４の撮像レンズのレンズ構成を示す断面図を図４に示す。
　実施例４の撮像レンズは、実施例１の撮像レンズに対して、第１３レンズＬ１３と第１４レンズＬ１４の接合面が物体側に凹である点を除いて同様である。第１３レンズＬ１３と第１４レンズＬ１４の接合面は、曲率半径の絶対値が実施例１と同様に大きいため、効果に大差はない。
　また、実施例４の撮像レンズの基本レンズデータを表７に、諸元に関するデータを表８に、各収差図を図８（Ａ）～（Ｅ）に示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000007
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000008
　実施例１～４の撮像レンズの条件式（１）～（６）に対応する値を表９に示す。なお、全実施例ともｄ線を基準波長としており、下記の表９に示す値はこの基準波長におけるものである。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000009
　以上のデータから、実施例１～４の撮像レンズは全て、条件式（１）～（６）を満たしており、明るく、また諸収差が良好に補正された撮像レンズであることが分かる。
　次に、本発明の実施形態にかかる撮像装置について説明する。図９に、本発明の実施形態の撮像装置の一例として、本発明の実施形態の撮像レンズを用いた撮像装置の概略構成図を示す。なお、図９では各レンズ群を概略的に示している。この撮像装置としては、例えば、ＣＣＤやＣＭＯＳ等の固体撮像素子を記録媒体とするビデオカメラや電子スチルカメラ等を挙げることができる。
　図９に示す撮像装置１０は、ビデオカメラ１０は、撮像レンズ１と、撮像レンズ１の像側に配置されたローパスフィルタ等の機能を有するフィルタ６と、フィルタ６の像側に配置された撮像素子７と、信号処理回路８とを備えている。撮像素子７は撮像レンズ１により形成される光学像を電気信号に変換するものであり、例えば、撮像素子７としては、ＣＣＤ（Charge Coupled Device）やＣＭＯＳ（Complementary Metal Oxide Semiconductor）等を用いることができる。撮像素子７は、その撮像面が撮像レンズ１の像面に一致するように配置される。
　撮像レンズ１により撮像された像は撮像素子７の撮像面上に結像し、その像に関する撮像素子７からの出力信号が信号処理回路８にて演算処理され、表示装置９に像が表示される。
　以上、実施形態および実施例を挙げて本発明を説明したが、本発明は上記実施形態および実施例に限定されず、種々の変形が可能である。例えば、各レンズ成分の曲率半径、面間隔、屈折率、アッベ数等の値は、上記各数値実施例で示した値に限定されず、他の値をとり得るものである。

Claims (14)

  1. 　物体側から順に、第１レンズ群と、絞りと、フォーカス時に移動し、正の屈折力を有する第２レンズ群と、フォーカス時に固定で、正の屈折力を有する第３レンズ群とからなり、
    　前記第１レンズ群は、物体側から順に、物体側に曲率半径の絶対値が小さい方の面を向けた、正の屈折力を有する第１１レンズと、物体側に凸面を向けたメニスカス形状で、正の屈折力を有する第１２レンズと、物体側に曲率半径の絶対値が小さい方の面を向けた、正の屈折力を有する第１３レンズと、像側に曲率半径の絶対値の小さい面を向けた、負の屈折力を有する第１４レンズとからなり、
    　前記第２レンズ群は、物体側から順に、物体側に曲率半径の絶対値の小さい面を向けた、負の屈折力を有する第２１レンズと、像側に曲率半径の絶対値の小さい面を向けた、正の屈折力を有する第２２レンズと、正の屈折力を有する第２３レンズとからなり、
    　前記第３レンズ群は、物体側から順に、正の屈折力を有する第３１レンズと、負の屈折力を有する第３２レンズとからなり、
    　下記条件式を満足する
    　ことを特徴とする撮像レンズ。
    　　―０．１＜ｆ／ｆ１＜０．２　…（１）
    ただし、
    　ｆ：全系の焦点距離
    　ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離
    とする。
  2. 　前記第１レンズ群が、フォーカス時に移動するものである
    　ことを特徴とする請求項１記載の撮像レンズ。
  3. 　前記第１レンズ群および前記第２レンズ群が、フォーカス時に一体的に移動するものである
    　ことを特徴とする請求項１または２記載の撮像レンズ。
  4. 　下記条件式を満足する
    　ことを特徴とする請求項１から３のいずれか１項記載の撮像レンズ。
    　　－０．３＜（Ｒ１２Ａ－Ｒ１２Ｂ）／（Ｒ１２Ａ＋Ｒ１２Ｂ）＜０　…（２）
    ただし、
    　Ｒ１２Ａ：前記第１２レンズの物体側の面の曲率半径
    　Ｒ１２Ｂ：前記第１２レンズの像側の面の曲率半径
    とする。
  5. 　下記条件式を満足する
    　ことを特徴とする請求項１から４のいずれか１項記載の撮像レンズ。
    　　０．３＜Ｄｓ／Ｌ１２＜０．６　…（３）
    ただし、
    　Ｄｓ：前記絞り前後の空気間隔の和
    　Ｌ１２：前記第１レンズ群の最も物体側の面と前記第２レンズ群の最も像側の面との距離
    とする。
  6. 　下記条件式を満足する
    　ことを特徴とする請求項１から５のいずれか１項記載の撮像レンズ。
    　　１．２＜ｆ／ｆ２＜１．７　…（４）
    ただし、
    　ｆ：全系の焦点距離
    　ｆ２：前記第２レンズ群の焦点距離
    とする。
  7. 　下記条件式を満足する
    　ことを特徴とする請求項１から６のいずれか１項記載の撮像レンズ。
    　　０．１＜ｆ／ｆ３＜０．６　…（５）
    ただし、
    　ｆ：全系の焦点距離
    　ｆ３：前記第３レンズ群の焦点距離
    とする。
  8. 　下記条件式を満足する
    　ことを特徴とする請求項１から７のいずれか１項記載の撮像レンズ。
    　　３５＜νｄ１ｐ＜５５　…（６）
    ただし、
    　νｄ１ｐ：前記第１レンズ群の全ての正レンズの平均アッベ数
    とする。
  9. 　下記条件式を満足する
    　ことを特徴とする請求項１から８のいずれか１項記載の撮像レンズ。
    　　―０．０５＜ｆ／ｆ１＜０．１５　…（１－１）
    ただし、
    　ｆ：全系の焦点距離
    　ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離
    とする。
  10. 　下記条件式を満足する
    　ことを特徴とする請求項１から９のいずれか１項記載の撮像レンズ。
    　　－０．２５＜（Ｒ１２Ａ－Ｒ１２Ｂ）／（Ｒ１２Ａ＋Ｒ１２Ｂ）＜－０．０５　…（２－１）
    ただし、
    　Ｒ１２Ａ：前記第１２レンズの物体側の面の曲率半径
    　Ｒ１２Ｂ：前記第１２レンズの像側の面の曲率半径
    とする。
  11. 　下記条件式を満足する
    　ことを特徴とする請求項１から１０のいずれか１項記載の撮像レンズ。
    　　０．３＜Ｄｓ／Ｌ１２＜０．５　…（３－１）
    ただし、
    　Ｄｓ：前記絞り前後の空気間隔の和
    　Ｌ１２：前記第１レンズ群の最も物体側の面と前記第２レンズ群の最も像側の面との距離
    とする。
  12. 　下記条件式を満足する
    　ことを特徴とする請求項１から１１のいずれか１項記載の撮像レンズ。
    　　１．２５＜ｆ／ｆ２＜１．５　…（４－１）
    ただし、
    　ｆ：全系の焦点距離
    　ｆ２：前記第２レンズ群の焦点距離
    とする。
  13. 　下記条件式を満足する
    　ことを特徴とする請求項１から１２のいずれか１項記載の撮像レンズ。
    　　０．２＜ｆ／ｆ３＜０．５　…（５－１）
    ただし、
    　ｆ：全系の焦点距離
    　ｆ３：前記第３レンズ群の焦点距離
    とする。
  14. 　請求項１記載の撮像レンズを備えたことを特徴とする撮像装置。
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