WO2014002456A1 - ロータリ圧縮機 - Google Patents

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WO2014002456A1
WO2014002456A1 PCT/JP2013/003890 JP2013003890W WO2014002456A1 WO 2014002456 A1 WO2014002456 A1 WO 2014002456A1 JP 2013003890 W JP2013003890 W JP 2013003890W WO 2014002456 A1 WO2014002456 A1 WO 2014002456A1
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refrigerant
cylinder
discharge
end plate
oil
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PCT/JP2013/003890
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啓晶 中井
雄司 尾形
優 塩谷
裕文 吉田
大輔 船越
健 苅野
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パナソニック株式会社
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    • F04C23/008—Hermetic pumps
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
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Definitions

  • the present invention relates to a two-cylinder rotary compressor used in air conditioners, refrigerators, blowers, hot water heaters, and the like.
  • Rotary compressors are widely used in electrical appliances such as air conditioners, heating devices, and water heaters.
  • a technique for suppressing a reduction in efficiency due to the refrigerant (suction refrigerant) sucked into the compression chamber receiving heat from the surroundings, so-called heat loss, has been proposed. Yes.
  • the rotary compressor of Patent Document 1 has a sealed space in the suction side portion of the cylinder as means for suppressing heat reception of the suction refrigerant. This sealed space suppresses the transfer of heat from the high-temperature refrigerant in the sealed container to the inner wall of the cylinder.
  • the compressor of the present invention is attached to an end plate (bearing) member, and together with the end plate (bearing) member, a refrigerant discharge space in which the refrigerant discharged from the discharge chamber through the discharge port can stay.
  • the partition member and the end plate (bearing) member that are formed in the suction plate are viewed from a reference plane including the center of the vane and the center axis of the cylinder when the vane protrudes most toward the center axis of the cylinder.
  • the discharge port has a refrigerant discharge space A discharge valve that suppresses the reverse flow of the refrigerant from the discharge chamber to the discharge chamber, and the end plate member is formed with a part of the thick wall portion between the cylinder chamber forming the refrigerant discharge space and the cylinder chamber forming the oil holding portion.
  • Minimum thickness between Than is also obtained by increasing the thickness.
  • the thick portion of the end plate member of the discharge refrigerant space that requires high rigidity in the vicinity of the discharge valve is thick, and conversely, the suction refrigerant is filled with oil having a temperature lower than that of the discharge refrigerant or oil in the oil reservoir.
  • the thick part of the end plate member that forms the oil holding part that wants to exert a heat insulating effect near the refrigerant is thinned. Therefore, it is possible to simultaneously realize a reduction in material costs and an improvement in the heat insulation effect due to an increase in the thickness of the oil retaining portion.
  • the location where the heat insulation effect is improved is a location that directly affects the heat reception of the suction refrigerant, and thus the effect is great.
  • the longitudinal cross-sectional view of the rotary compressor which concerns on embodiment of this invention 1 is a cross-sectional view of the rotary compressor shown in FIG. 1 taken along the line IIA-IIA.
  • Fig. 1 is a cross-sectional view of the rotary compressor shown in Fig. 1 taken along line IIB-IIB.
  • the expanded sectional view which shows the position of the communicating path of the rotary compressor Bottom view of lower bearing member of the rotary compressor Schematic showing the thickness change between uv Schematic showing the thickness change between uv Schematic showing the thickness change between uv
  • a sealed container having an oil reservoir, a cylinder disposed in the sealed container, a piston disposed in the cylinder, and a cylinder chamber formed between the cylinder and the piston, An end plate (bearing) member attached to the cylinder, a vane that partitions the cylinder chamber into a suction chamber and a discharge chamber, a suction port that guides the refrigerant to be compressed to the suction chamber, and an end plate (bearing) member are formed.
  • the partition member formed and the end plate (bearing) member have a suction port as viewed from a reference plane including the center of the vane and the center axis of the cylinder when the vane protrudes most toward the center axis of the cylinder.
  • a discharge valve that suppresses the reverse flow of the refrigerant to the chamber is provided, and the end plate member has a portion between the cylinder chamber that forms the refrigerant discharge space and the cylinder chamber that forms the oil holding portion.
  • the thickness is made larger than the minimum thickness part. Accordingly, the rigidity of the end plate (bearing) on the discharge refrigerant space side where the discharge valve is provided is increased, but the intake refrigerant receives heat. Furthermore, in the oil holding part that does not affect the rigidity in the vicinity of the discharge valve, the volume of the oil holding part is increased by reducing the thickness of the end plate (bearing) member, so that the heat insulation effect is enhanced and the heat reception of the suction refrigerant is suppressed. it can.
  • the inside of the sealed container is filled with oil or refrigerant having substantially the same pressure as the refrigerant discharge pressure.
  • the thick part of the end plate member between the cylinder chamber forming the oil holding part is at the minimum thickness at a position close to the suction port. Form meat.
  • the thick portion of the end plate member between the cylinder chamber forming the oil retaining portion approaches the suction port. Reduce the thickness. Thereby, the heat receiving reduction effect rate of the suction
  • the end plate member is made of a material made of a sintered material.
  • the thickness of the end plate member can be freely selected at each of the discharge refrigerant space and the oil holding portion, and the effect of the present invention can be realized at a low cost without increasing the cost.
  • the sintered material contains many fine pores inside the material, and the heat insulating effect of the sintered material itself and the heat insulating structure according to the present invention can have a synergistic effect.
  • a material obtained by forging an end plate member is processed and used.
  • the thickness of an end plate member can be adjusted in a forge stage by each location in a discharge refrigerant
  • a high-pressure refrigerant such as carbon dioxide is used as the refrigerant.
  • the temperature of the compressor increased and the heat reception of the suction refrigerant increased.
  • heat insulation is performed with the oil holding portion having a higher heat insulation effect, so the heat reception of the suction refrigerant is more significantly suppressed.
  • the rotary compressor 100 of the present embodiment includes a sealed container 1, a motor 2, a compression mechanism 102, and a shaft 4.
  • the compression mechanism 102 is disposed at the lower part of the sealed container 1.
  • the motor 2 is disposed on the compression mechanism 102 inside the sealed container 1.
  • the compression mechanism 102 and the motor 2 are connected by the shaft 4.
  • a terminal 21 for supplying electric power to the motor 2 is provided on the top of the sealed container 1.
  • An oil reservoir 22 for holding lubricating oil is formed at the bottom of the sealed container 1.
  • the motor 2 includes a stator 17 and a rotor 18.
  • the stator 17 is fixed to the inner wall of the sealed container 1.
  • the rotor 18 is fixed to the shaft 4.
  • the rotor 18 and the shaft 4 are rotated by driving the motor 2.
  • a discharge pipe 11 is provided on the top of the sealed container 1.
  • the discharge pipe 11 penetrates the upper part of the sealed container 1 and opens toward the internal space 13 of the sealed container 1.
  • the discharge pipe 11 serves as a discharge flow path that guides the refrigerant compressed by the compression mechanism 102 to the outside of the sealed container 1.
  • the internal space 13 of the sealed container 1 is filled with the compressed refrigerant.
  • the rotary compressor 100 is a high-pressure shell type compressor.
  • the motor 2 can be cooled with the refrigerant, so that improvement in motor efficiency can be expected.
  • the airtight container 1 and the compression mechanism 102 themselves are substantially the same temperature as the discharge temperature, that is, a high temperature, and therefore, the intake refrigerant is likely to receive heat.
  • the compression mechanism 102 is moved by the motor 2 so as to compress the refrigerant.
  • the compression mechanism 102 includes a first compression block 3, a second compression block 30, an upper bearing member 6, a lower bearing member 7, an intermediate plate 38, a first closing member 9 (first muffler member), and a second closing block. It has the member 10 (2nd muffler member).
  • the refrigerant is compressed by the first compression block 3 or the second compression block 30.
  • the first compression block 3 and the second compression block 30 are immersed in oil stored in the oil reservoir 22.
  • the first compression block 3 is composed of parts common to the parts constituting the second compression block 30. Accordingly, the first compression block 3 has a suction volume equal to the suction volume of the second compression block 30.
  • the first compression block 3 includes a first cylinder 5, a first piston 8, a first vane 32, a first suction port 19, a first discharge port 40, and a first spring 36.
  • the second compression block 30 includes a second cylinder 15, a second piston 28, a second vane 33, a second suction port 20, a second discharge port 41, and a second spring 37.
  • the first cylinder 5 and the second cylinder 15 are arranged concentrically with each other.
  • the shaft 4 has a first eccentric part 4a and a second eccentric part 4b.
  • the first eccentric portion 4 a and the second eccentric portion 4 b protrude outward in the radial direction of the shaft 4.
  • the first piston 8 and the second piston 28 are disposed inside the first cylinder 5 and the second cylinder 15, respectively.
  • the 1st piston 8 is attached to the 1st eccentric part 4a.
  • the second piston 28 is attached to the second eccentric portion 4b.
  • a first vane groove 34 and a second vane groove 35 are formed in the first cylinder 5 and the second cylinder 15, respectively. In the rotation direction of the shaft 4, the position of the first vane groove 34 coincides with the position of the second vane groove 35.
  • the first eccentric portion 4a protrudes in a direction opposite to the protruding direction of the second eccentric portion 4b by 180 degrees. That is, the phase difference between the first piston 8 and the second piston 28 is 180 degrees. This configuration has an effect of reducing vibration and noise.
  • the upper bearing member 6 (first end plate member) is attached to the first cylinder 5 so as to form a first cylinder chamber 25 between the inner peripheral surface of the first cylinder 5 and the outer peripheral surface of the first piston 8. It has been.
  • the lower bearing member 7 (second end plate member) is attached to the second cylinder 15 so as to form a second cylinder chamber 26 between the inner peripheral surface of the second cylinder 15 and the outer peripheral surface of the second piston 28. It has been.
  • the upper bearing member 6 is attached to the upper part of the first cylinder 5, and the lower bearing member 7 is attached to the lower part of the second cylinder 15.
  • An intermediate plate 38 is disposed between the first cylinder 5 and the second cylinder 15.
  • the first suction port 19 and the second suction port 20 are formed in the first cylinder 5 and the second cylinder 15, respectively.
  • the first suction port 19 and the second suction port 20 open toward the first cylinder chamber 25 and the second cylinder chamber 26, respectively.
  • a first suction pipe 14 and a second suction pipe 16 are connected to the first suction port 19 and the second suction port 20, respectively.
  • the first discharge port 40 and the second discharge port 41 are formed in the upper bearing member 6 and the lower bearing member 7, respectively.
  • the first discharge port 40 and the second discharge port 41 open toward the first cylinder chamber 25 and the second cylinder chamber 26, respectively.
  • a first discharge valve 43 is provided at the first discharge port 40 so as to open and close the first discharge port 40.
  • a second discharge valve 44 is provided at the second discharge port 41 so as to open and close the second discharge port 41.
  • the first vane groove 34 is arranged so that the first vane 32 (blade) can slide.
  • the first vane 32 partitions the first cylinder chamber 25 along the circumferential direction of the first piston 8.
  • the second vane groove 35 is arranged so that the second vane 33 (blade) can slide.
  • the second vane 33 partitions the second cylinder chamber 26 along the circumferential direction of the second piston 28.
  • the second cylinder chamber 26 is partitioned into the second suction chamber 26a and the second discharge chamber 26b.
  • the first suction port 19 and the first discharge port 40 are located on the left and right sides of the first vane 32, respectively.
  • the second suction port 20 and the second discharge port 41 are located on the left and right of the second vane 33, respectively.
  • the refrigerant to be compressed is supplied to the first cylinder chamber 25 (first suction chamber 25 a).
  • the refrigerant to be compressed is supplied to the second cylinder chamber 26 (second suction chamber 26a).
  • the refrigerant compressed in the first cylinder chamber 25 pushes open the first discharge valve 43 and is discharged from the first discharge chamber 25b through the first discharge port 40.
  • the refrigerant compressed in the second cylinder chamber 26 pushes the second discharge valve 44 open and is discharged from the second discharge chamber 26b through the second discharge port 41.
  • the first piston 8 and the first vane 32 may be composed of a single part, that is, a swing piston.
  • the second piston 28 and the second vane 33 may be constituted by a single component, that is, a swing piston.
  • the first vane 32 and the second vane 33 may be coupled to the first piston 8 and the second piston 28, respectively.
  • a first spring 36 and a second spring 37 are disposed behind the first vane 32 and the second vane 33, respectively.
  • the first spring 36 and the second spring 37 push the first vane 32 and the second vane 33 toward the center of the shaft 4, respectively.
  • the rear part of the first vane groove 34 and the rear part of the second vane groove 35 are each in communication with the internal space 13 of the sealed container 1. Accordingly, the pressure in the inner space 13 of the sealed container 1 is applied to the back surface of the first vane 32 and the back surface of the second vane 33, respectively. Further, the lubricating oil stored in the oil reservoir 22 is supplied to the first vane groove 34 and the second vane groove 35.
  • the refrigerant discharged from the first discharge chamber 25 b through the first discharge port 40 can stay in the refrigerant discharge space 51.
  • the first closing member 9 is attached to the upper bearing member 6 (first end plate member) so as to form the refrigerant discharge space 51 on the opposite side of the first cylinder chamber 25. Specifically, the first closing member 9 is attached to the upper portion of the upper bearing member 6 so that the refrigerant discharge space 51 is formed above the upper bearing member 6.
  • the first discharge valve 43 is covered with the first closing member 9.
  • the first closing member 9 is formed with a discharge port 9 a for guiding the refrigerant from the refrigerant discharge space 51 to the internal space 13 of the sealed container 1.
  • the refrigerant discharged from the second discharge chamber 26 b through the second discharge port 41 can stay in the refrigerant discharge space 52.
  • the second closing member 10 is attached to the lower bearing member 7 (second end plate member) so as to form a refrigerant discharge space 52 in which the refrigerant can stay on the opposite side of the second cylinder chamber 26.
  • the second closing member 10 is attached to the lower part of the lower bearing member 7 so that the refrigerant discharge space 52 is formed below the lower bearing member 7.
  • the second discharge valve 44 is covered with the second closing member 10.
  • the refrigerant discharge spaces 51 and 52 each serve as a refrigerant flow path.
  • the shaft 4 passes through the central portion of the first closing member 9 and the central portion of the second closing member 10 and is rotatable by being supported by the upper bearing member 6 and the lower bearing member 7.
  • the refrigerant discharge space 52 communicates with the refrigerant discharge space 51 through the through flow path 46.
  • the through passage 46 penetrates the lower bearing member 7, the second cylinder 15, the intermediate plate 38, the first cylinder 5, and the upper bearing member 6 in a direction parallel to the rotation axis of the shaft 4.
  • the refrigerant compressed by the second compression block 30 merges with the refrigerant compressed by the first compression block 3 in the internal space of the first closing member 9, that is, the refrigerant discharge space 51. Therefore, even if the volume of the refrigerant discharge space 52 is insufficient, a noise reduction effect by the refrigerant discharge space 51 can be obtained inside the first closing member 9.
  • the cross-sectional area (flow channel area) of the through flow channel 46 is larger than the cross-sectional area (flow channel area) of the second discharge port 41. Thereby, increase in pressure loss can be prevented.
  • the first reference plane H1, the second reference plane H2, and the third reference plane H3 are defined as follows.
  • the second vane 33 is defined as a center and the plane of the first reference plane H1 containing the center axis O1 of the second cylinder 15 of the second vane 33 when the most projecting toward the central axis O 1 of the second cylinder 15 .
  • the first reference plane H ⁇ b> 1 passes through the center of the second vane groove 35.
  • the plane including the central and central axis O 1 of the second intake port 20 is defined as a third reference plane H3. Note that the center axis O 1 of the second cylinder 15 substantially coincides with the rotation axis of the shaft 4 and the center axis of the first cylinder 5.
  • the compression mechanism 102 further includes an oil holding portion 53.
  • the oil retaining portion 53 is formed on the same side as the second suction port 20 as viewed from the first reference plane H1 and on the opposite side of the second cylinder chamber 26 with the lower bearing member 7 interposed therebetween. Specifically, the oil retaining portion 53 is in contact with the lower surface of the lower bearing member 7.
  • the oil holding part 53 is configured to take in a part of the oil stored in the oil reservoir 22 and suppress the flow of the taken-in oil more than the oil flow in the oil reservoir 22.
  • the oil flow in the oil holding portion 53 is gentler than the oil flow in the oil reservoir 22.
  • the oil level of the oil reservoir 22 is located above the lower surface of the first cylinder 5.
  • the oil level of the oil reservoir 22 is preferably higher than the upper surface of the first cylinder 5 and lower than the lower end of the motor 2 during operation.
  • the second cylinder 15, the lower bearing member 7 and the second closing member 10 are immersed in the oil in the oil reservoir 22. Therefore, the oil in the oil reservoir 22 can flow into the oil holding part 53.
  • the refrigerant to be compressed is in a low temperature and low pressure state.
  • the compressed refrigerant is in a high temperature and high pressure state. Therefore, a specific temperature distribution is generated in the lower bearing member 7 during the operation of the rotary compressor 100. Specifically, when the lower bearing member 7 is divided into a suction side portion and a discharge side portion, the suction side portion is at a relatively low temperature, and the discharge side portion is the highest temperature in the compressor.
  • the lower bearing member 7 is divided into a suction side portion and a discharge side portion on the first reference plane H1.
  • the suction side portion includes a portion directly below the second suction port 20, and the discharge side portion is provided with a second discharge port 41.
  • the oil holding portion 53 is formed on the same side as the second suction port 20 when viewed from the first reference plane H1.
  • the oil holding portion 53 is in contact with the lower surface of the lower bearing member 7.
  • the refrigerant (suction) in which the heat of the refrigerant (compressed refrigerant) in the refrigerant discharge space 52 is drawn into the second cylinder chamber 26 through the lower bearing member 7. It can suppress moving to (refrigerant). Even if other members are disposed between the oil retaining portion 53 and the lower surface of the lower bearing member 7, such other members can be regarded as a part of the lower bearing member 7.
  • the oil retaining portion 53 is formed by closing the first recess formed in the lower bearing member 7 with the second closing member 10. According to such a structure, since the increase in the thickness of the lower bearing member 7 can be avoided, not only the increase in the component cost can be avoided, but also the weight reduction of the rotary compressor 100 is advantageous. However, the oil retaining portion 53 may be formed by closing the first recess with a member different from the second closing member 10.
  • the lower bearing member 7 is further provided with a communication path 7p.
  • the communication path 7p extends in the lateral direction so as to allow the oil reservoir 22 and the oil holding portion 53 to communicate with each other.
  • the oil in the oil reservoir 22 can flow into the oil holding part 53 through the communication path 7p (communication hole).
  • the size of the communication path 7 p is adjusted to a size that is necessary and sufficient for the oil in the oil reservoir 22 to flow into the oil holding portion 53. Therefore, the oil flow in the oil holding portion 53 is gentler than the oil flow in the oil reservoir 22. Therefore, the oil forms a relatively stable temperature stratification in the oil holding portion 53.
  • the communication path 7p is configured by a small through hole.
  • the communication path 7p may be configured by another structure such as a slit.
  • the upper end of the communication path 7 p coincides with the lower surface 7 h of the lower bearing member 7 or is higher than the lower surface 7 h of the lower bearing member 7 in the direction parallel to the rotation axis of the shaft 4. positioned. According to such a configuration, it is possible to prevent air or refrigerant from remaining in the oil holding portion 53.
  • the second recess formed in the lower bearing member 7 is closed by the second closing member 10 to form the refrigerant discharge space 52. That is, the lower bearing member 7 is formed with a first recess that functions as the oil retaining portion 53 and a second recess that functions as the refrigerant discharge space 52.
  • the second closing member 10 is composed of a single plate member. The opening end surface of the first recess and the opening end surface of the second recess are on the same plane so that both the first recess and the second recess are closed by the second closing member 10. Such a structure is very simple and an increase in the number of parts can be avoided.
  • an oil retaining portion 53 is formed in a part of the periphery of the shaft 4, and a refrigerant discharge space 52 is formed in the other part of the section.
  • the oil retaining portion 53 is completely isolated from the refrigerant discharge space 52 by the rib 7 k provided on the lower bearing member 7.
  • Most of the refrigerant discharge space 52 is formed on the same side as the second discharge port 41 when viewed from the first reference plane H1.
  • the oil retaining portion 53 is formed on the same side as the second suction port 20 as viewed from the first reference plane H1. According to such a positional relationship, it is possible to suppress the heat of the refrigerant discharged into the refrigerant discharge space 52 from moving to the refrigerant sucked into the second cylinder chamber 26.
  • a part of the oil holding portion 53 is formed on the same side as the second discharge port 41 when viewed from the first reference plane H1.
  • the entire oil retaining portion 53 may be formed on the same side as the second suction port 20 when viewed from the first reference plane H1.
  • the lower bearing member 7 has a thick portion 7 s in which the discharge valve is installed in the vicinity of the second discharge valve 44 in the second recess forming the refrigerant discharge space 52. It is thinner than the thickness of the thick part 7 w in the first recess forming 53. As will be described below, when the thick portion 7w in the first recess forming the oil retaining portion 53 is not constant, the thickness of the thick portion 7s is the same as that in the first recess forming the oil retaining portion 53. It is thinner than the minimum thick part 7wmin.
  • the refrigerant in the volume inside the second discharge port 41 is not discharged from the second discharge valve 44 but becomes recompressed refrigerant, so that the thickness of the thick portion 7s where the discharge valve is installed can be minimized.
  • the rigidity of the thick portion 7s where the discharge valve is installed is reduced as compared with other locations, so the lower bearing between the cylinder chamber 26 forming the refrigerant discharge space 52 is lowered.
  • the entire thickness of the member 7 cannot be formed thin. Therefore, it is necessary to provide the thick portion 7t in order to supplement the rigidity of the thin portion formed near the thick portion 7s where the discharge valve is installed.
  • the thickness of only the thick portion 7s where the discharge valve is installed is thin, and the thickness of the lower bearing member 7 of the other portion including the oil retaining portion 53 is the same as the thickness of the thick portion 7t. It was thick.
  • the thickness of the lower bearing member 7 in the present invention a part of the thick portion 7t between the cylinder chamber 26 that forms the refrigerant discharge space 52 and the cylinder chamber 26 that forms the oil holding portion is minimized. The thickness is larger than the thick portion 7wmin.
  • the thickness of the thick part 7w between the cylinder chamber 26 forming the oil holding part 53 is thinner than the thick part 7t, the heat insulating effect of the oil holding part 53 is enhanced and the heat reception of the sucked refrigerant is suppressed. be able to.
  • the thickness of the thick portion 7w of the lower bearing member 7 between the cylinder chamber 26 forming the oil holding portion 53 is changed.
  • the minimum thickness portion 7 wmin is formed at a point u close to the second suction port 20 in the oil holding portion 53, and the point v advances in the rotation direction of the second eccentric portion 4 b of the shaft 4.
  • FIG. 6 shows an example of a change in the thickness of the thick part 7w. The closer to the point u that greatly affects the heat reception of the suction refrigerant, the thinner the thickness, that is, the larger the oil insulation layer. As a result, it is possible to realize a highly reliable and highly efficient compressor that suppresses a reduction in heat reception of the suction refrigerant while compensating for a decrease in rigidity of the thick portion 7s.
  • the thickness of the thick part 7w may change the gradient. Further, as shown in FIG. 8, the thickness of the thick portion 7w may be changed stepwise.
  • the description is limited to the two-cylinder rotary compressor, but the same configuration, that is, the oil retaining portion 53 can be provided in the lower bearing member 7 in the one-cylinder rotary compressor.
  • the present invention is useful for a compressor of a refrigeration cycle apparatus that can be used for electrical products such as a water heater, a hot water heater, and an air conditioner.

Abstract

　冷媒の吐出口４１には冷媒吐出空間５２から吐出室２６ｂへの冷媒の逆流を抑制する吐出弁４４を設けており、端板部材７は、冷媒吐出空間５２を形成するシリンダ室２６との間の一部の厚肉部７ｔを、オイル保持部５３を形成するシリンダ室２６との間の最小厚肉部７ｗｍｉｎよりも、厚みを大きくする。つまり、吐出弁４４近傍の高剛性が必要な吐出冷媒空間５２の端板部材７の厚みを厚く、逆に、吐出冷媒やオイル溜まり２２のオイルよりも低温のオイルで満たされて、吸入冷媒の近くで断熱効果を発揮したいオイル保持部５３を形成する端板部材７の厚肉部７ｗの厚みを薄くする。よって、吸入冷媒の受熱を抑制する。

Description

ロータリ圧縮機
　本発明は、空調機、冷凍機、ブロワ、給湯機等に使用される２シリンダロータリ圧縮機に関するものである。
　ロータリ圧縮機は、空気調和装置、暖房装置、給湯機などの電化製品に広く使用されている。ロータリ圧縮機の効率を改善するための取り組みの１つとして、圧縮室に吸入された冷媒（吸入冷媒）が周囲から熱を受け取ることによる効率の低下、いわゆる熱ロスを抑制する技術が提案されている。
　特許文献１のロータリ圧縮機は、吸入冷媒の受熱を抑制する手段として、シリンダの吸入側部分に密閉空間を有している。この密閉空間は、密閉容器内の高温の冷媒からシリンダの内壁への熱の伝達を抑制する。
特開平２－１４０４８６号公報
　しかし、特許文献１のようにシリンダに密閉空間を形成することは必ずしも容易ではない。そのため、吸入冷媒の受熱を効果的に抑制できる別の技術が望まれている。
　従来の課題を解決するために、本発明の圧縮機は、端板（軸受）部材に取り付けられ、端板（軸受）部材とともに、吐出口を通じて吐出室から吐出された冷媒が滞在できる冷媒吐出空間を形成している区画部材と、端板（軸受）部材には、ベーンがシリンダの中心軸に向かって最も突出したときのベーンの中心とシリンダの中心軸とを含む基準平面から見て、吸入口と同じ側に凹部が設けられており、オイル溜まりに溜められたオイルの一部が凹部に浸入することによってオイル保持部が形成されている、ロータリ圧縮機において、吐出口には冷媒吐出空間から吐出室への冷媒の逆流を抑制する吐出弁を設け、端板部材は、冷媒吐出空間を形成するシリンダ室との間の一部の厚肉部を、オイル保持部を形成するシリンダ室との間の最小厚肉部よりも、厚みを大きくしたものである。
　本発明によれば、吐出弁近傍の高剛性が必要な吐出冷媒空間の端板部材の厚肉部を厚く、逆に、吐出冷媒やオイル溜まりのオイルよりも低温のオイルで満たされて、吸入冷媒の近くで断熱効果を発揮したいオイル保持部を形成する端板部材の厚肉部を薄くする。従って、材料費削減とオイル保持部の厚み増加による断熱効果向上を同時に実現することができる。特に、本発明において断熱効果を向上させる箇所は、吸入冷媒の受熱に直接影響する箇所であるため、その効果は大きい。
　なお、本発明で行った端板（軸受）部材の厚みの変更を、オイル保持部を有さず全体が冷媒吐出空間となる端板（軸受）部材に適用した場合にも、吸入冷媒の受熱に関係する端板（軸受）の厚みを薄く構成することは可能である。しかし、圧縮機内部で最高温となる吐出空間の冷媒と吸入冷媒が、薄く構成した端板（軸受）部材を介して熱授受を行うため、受熱損失を逆に増加させてしまう。
本発明の実施の形態に係るロータリ圧縮機の縦断面図 図１に示すロータリ圧縮機のＩＩＡ－ＩＩＡ線に沿った横断面図 図１に示すロータリ圧縮機のＩＩＢ－ＩＩＢ線に沿った横断面図 同ロータリ圧縮機の連通路の位置を示す拡大断面図 同ロータリ圧縮機の下軸受部材の下面図 ｕ－ｖ間の厚み変化を示す概略図 ｕ－ｖ間の厚み変化を示す概略図 ｕ－ｖ間の厚み変化を示す概略図
　１　密閉容器
　２　モータ
　３　第１圧縮ブロック
　４　シャフト
　４ａ　第１偏心部
　４ｂ　第２偏心部
　５　第１シリンダ
　６　上軸受部材（第１端板部材）
　７　下軸受部材（第２端板部材）
　７ｐ　連通路
　７ｓ　厚肉部
　７ｔ　厚肉部
　７ｗ　厚肉部
　８　第１ピストン
　９　第１閉塞部材
　１０　第２閉塞部材
　１１　吐出管
　１３　内部空間
　１４　第１吸入管
　１５　第２シリンダ
　１６　第２吸入管
　１７　ステータ
　１８　ロータ
　１９　第１吸入口
　２０　第２吸入口
　２１　端子
　２２　オイル溜まり
　２５　第１シリンダ室
　２５ａ　第１吸入室
　２５ｂ　第１吐出室
　２６　第２シリンダ室
　２６ａ　第２吸入室
　２６ｂ　第２吐出室
　２８　第２ピストン
　３０　第２圧縮ブロック
　３２　第１ベーン
　３３　第２ベーン
　３４　第１ベーン溝
　３５　第２ベーン溝
　３６　第１ばね
　３７　第２ばね
　３８　中板
　４０　第１吐出口
　４１　第２吐出口
　４３　第１吐出弁
　４４　第２吐出弁
　４６　貫通流路
　５１、５２　冷媒吐出空間
　５３　オイル保持部
　１００　ロータリ圧縮機
　１０２　圧縮機構
　Ｈ１　第１基準平面
　Ｈ２　第２基準平面
　Ｈ３　第３基準平面
　第１の発明は、オイル溜まりを有する密閉容器と、密閉容器の内部に配置されたシリンダと、シリンダの内部に配置されたピストンと、シリンダとピストンとの間にシリンダ室を形成するように、シリンダに取り付けられた端板（軸受）部材と、シリンダ室を吸入室と吐出室とに仕切るベーンと、圧縮されるべき冷媒を吸入室に導く吸入口と、端板（軸受）部材に形成され、圧縮された冷媒を吐出室から吐出させる吐出口と、端板（軸受）部材に取り付けられ、端板（軸受）部材とともに、吐出口を通じて吐出室から吐出された冷媒が滞在できる冷媒吐出空間を形成している区画部材と、端板（軸受）部材には、ベーンがシリンダの中心軸に向かって最も突出したときのベーンの中心とシリンダの中心軸とを含む基準平面から見て、吸入口と同じ側に凹部が設けられており、オイル溜まりに溜められたオイルの一部が凹部に浸入することによってオイル保持部が形成されている、ロータリ圧縮機において、吐出口には冷媒吐出空間から吐出室への冷媒の逆流を抑制する吐出弁を設け、端板部材は、冷媒吐出空間を形成するシリンダ室との間の一部の厚肉部を、オイル保持部を形成するシリンダ室との間の最小厚肉部よりも、厚みを大きくしている。これにより、吐出弁を設けている吐出冷媒空間側の端板（軸受）剛性を高めながらも、吸入冷媒の受熱に繋がる。さらに、吐出弁近傍の剛性には影響しないオイル保持部では、端板（軸受）部材の厚み減らすことでオイル保持部の容積が大きくなり、断熱効果を高めて吸入冷媒の受熱を抑制することができる。
　第２の発明は、第１の発明のロータリ圧縮機において、密閉容器内部は冷媒の吐出圧力と略同圧力のオイル又は冷媒で満たされている。これにより、運転中の密閉容器全体の温度が、吐出冷媒と略同温にまで上昇し、第１の発明による吸入冷媒の断熱効果がより顕著に発揮される。
　第３の発明は、特に、第１又は第２の発明のロータリ圧縮機において、オイル保持部を形成するシリンダ室との間の端板部材の厚肉部は、吸入口に近い位置に最小厚肉部を形成する。これにより、オイル保持部を形成する端板部材の剛性低下に対する吸入冷媒の受熱低減効果割合を大きく得ることができるため、より高品質で高性能なロータリ圧縮機を実現することができる。
　第４の発明は、特に、第１から第３のいずれかの発明のロータリ圧縮機において、オイル保持部を形成するシリンダ室との間の端板部材の厚肉部は、吸入口に近づくにつれて厚みを薄くする。これにより、オイル保持部による吸入冷媒の受熱低減効果割合を最大限にまで高めることができる。
　第５の発明は、特に、第１から第４のいずれかの発明のロータリ圧縮機において、端板部材を焼結材から成る材料で構成する。これにより、吐出冷媒空間とオイル保持部におけるそれぞれの箇所とで、端板部材の厚みを自由に選択でき、コストアップ無しに本発明の効果を低価格で実現可能となる。また、焼結材は材料内部に微小な空孔を多く含んでおり、焼結材自身の断熱効果と本発明による断熱構成が相乗効果を成すことができる。
　第６の発明は、特に、第１から第４のいずれかの発明のロータリ圧縮機において、端板部材を鍛造成型した材料を加工して用いる。これにより、吐出冷媒空間とオイル保持部におけるそれぞれの箇所とで、端板部材の厚みを鍛造段階で調整できる。従って、鋳造成型した材料を加工することに比べて、大きなコストアップ無しに本発明の効果を低価格で実現できる。
　第７の発明は、特に、第１から第６のいずれかの発明のロータリ圧縮機において、例えば二酸化炭素のような高圧冷媒を冷媒として用いる。これにより、従来は圧縮機の温度が上昇して吸入冷媒の受熱が増加していたが、本発明ではより断熱効果の高いオイル保持部で断熱するので、吸入冷媒の受熱をより顕著に抑制し、高効率な圧縮機を提供できる。
　以下、本発明の実施形態について、図面を参照しながら説明する。なお、この実施形態によって本発明が限定されるものではない。
　（実施の形態）
　図１に示すように、本実施形態のロータリ圧縮機１００は、密閉容器１、モータ２、圧縮機構１０２及びシャフト４を備えている。圧縮機構１０２は、密閉容器１の下部に配置されている。モータ２は、密閉容器１の内部において、圧縮機構１０２の上に配置されている。シャフト４によって、圧縮機構１０２とモータ２とが連結されている。密閉容器１の上部には、モータ２に電力を供給するための端子２１が設けられている。密閉容器１の底部には、潤滑油を保持するためのオイル溜まり２２が形成されている。
　モータ２は、ステータ１７及びロータ１８で構成されている。ステータ１７は、密閉容器１の内壁に固定されている。ロータ１８は、シャフト４に固定されている。ロータ１８及びシャフト４は、モータ２の駆動により回転する。
　密閉容器１の上部には、吐出管１１が設けられている。吐出管１１は、密閉容器１の上部を貫通しているとともに、密閉容器１の内部空間１３に向かって開口している。吐出管１１は、圧縮機構１０２で圧縮された冷媒を密閉容器１の外部に導く吐出流路としての役割を担う。ロータリ圧縮機１００の動作時において、密閉容器１の内部空間１３は、圧縮された冷媒で満たされる。つまり、ロータリ圧縮機１００は、高圧シェル型の圧縮機である。高圧シェル型のロータリ圧縮機１００によれば、冷媒でモータ２を冷却できるのでモータ効率の向上を期待できる。しかし、その一方で高圧シェル型の圧縮機では、密閉容器１や圧縮機構１０２自体が吐出温度と略同温、すなわち高温であるため、吸入冷媒の受熱を引き起こし易い。
　圧縮機構１０２は、冷媒を圧縮するようにモータ２によって動かされる。具体的に、圧縮機構１０２は、第１圧縮ブロック３、第２圧縮ブロック３０、上軸受部材６、下軸受部材７、中板３８、第１閉塞部材９（第１マフラー部材）及び第２閉塞部材１０（第２マフラー部材）を有する。冷媒は、第１圧縮ブロック３又は第２圧縮ブロック３０で圧縮される。第１圧縮ブロック３及び第２圧縮ブロック３０は、オイル溜まり２２に溜められたオイルに浸漬されている。本実施形態において、第１圧縮ブロック３は、第２圧縮ブロック３０を構成する部品と共通の部品で構成されている。従って、第１圧縮ブロック３は、第２圧縮ブロック３０の吸入容積に等しい吸入容積を有する。
　図２に示すように、第１圧縮ブロック３は、第１シリンダ５、第１ピストン８、第１ベーン３２、第１吸入口１９、第１吐出口４０及び第１ばね３６で構成されている。図３に示すように、第２圧縮ブロック３０は、第２シリンダ１５、第２ピストン２８、第２ベーン３３、第２吸入口２０、第２吐出口４１及び第２ばね３７で構成されている。第１シリンダ５及び第２シリンダ１５は、互いに同心状に配置されている。
　シャフト４は、第１偏心部４ａ及び第２偏心部４ｂを有する。第１偏心部４ａ及び第２偏心部４ｂは、それぞれ、シャフト４の半径方向の外向きに突出している。第１ピストン８及び第２ピストン２８は、それぞれ、第１シリンダ５及び第２シリンダ１５の内部に配置されている。第１シリンダ５内において、第１偏心部４ａに第１ピストン８が取り付けられている。第２シリンダ１５内において、第２偏心部４ｂに第２ピストン２８が取り付けられている。第１シリンダ５及び第２シリンダ１５には、それぞれ、第１ベーン溝３４及び第２ベーン溝３５が形成されている。シャフト４の回転方向において、第１ベーン溝３４の位置は、第２ベーン溝３５の位置に一致している。第１偏心部４ａは、第２偏心部４ｂの突出方向と１８０度反対の方向に突出している。つまり、第１ピストン８と第２ピストン２８との間の位相差が１８０度である。この構成は、振動及び騒音を低減する効果を奏する。
　上軸受部材６（第１端板部材）は、第１シリンダ５の内周面と第１ピストン８の外周面との間に第１シリンダ室２５を形成するように、第１シリンダ５に取り付けられている。下軸受部材７（第２端板部材）は、第２シリンダ１５の内周面と第２ピストン２８の外周面との間に第２シリンダ室２６を形成するように、第２シリンダ１５に取り付けられている。詳細には、上軸受部材６は第１シリンダ５の上部に取り付けられ、下軸受部材７は第２シリンダ１５の下部に取り付けられている。第１シリンダ５と第２シリンダ１５との間には中板３８が配置されている。
　第１吸入口１９及び第２吸入口２０は、それぞれ、第１シリンダ５及び第２シリンダ１５に形成されている。第１吸入口１９及び第２吸入口２０は、それぞれ、第１シリンダ室２５及び第２シリンダ室２６に向かって開口している。第１吸入口１９及び第２吸入口２０には、それぞれ、第１吸入管１４及び第２吸入管１６が接続されている。
　第１吐出口４０及び第２吐出口４１は、それぞれ、上軸受部材６及び下軸受部材７に形成されている。第１吐出口４０及び第２吐出口４１は、それぞれ、第１シリンダ室２５及び第２シリンダ室２６に向かって開口している。
　第１吐出口４０を開閉するように、第１吐出口４０に第１吐出弁４３が設けられている。第２吐出口４１を開閉するように、第２吐出口４１に第２吐出弁４４が設けられている。
　第１ベーン溝３４には、第１ベーン３２（ブレード）がスライドできるように配置されている。第１ベーン３２は、第１シリンダ室２５を第１ピストン８の周方向に沿って仕切っている。これにより、第１シリンダ室２５が第１吸入室２５ａと第１吐出室２５ｂとに仕切られている。第２ベーン溝３５には、第２ベーン３３（ブレード）がスライドできるように配置されている。第２ベーン３３は、第２シリンダ室２６を第２ピストン２８の周方向に沿って仕切っている。これにより、第２シリンダ室２６が第２吸入室２６ａと第２吐出室２６ｂとに仕切られている。第１吸入口１９及び第１吐出口４０は、それぞれ、第１ベーン３２の左右に位置している。第２吸入口２０及び第２吐出口４１は、それぞれ、第２ベーン３３の左右に位置している。第１吸入口１９を通じて、圧縮されるべき冷媒が第１シリンダ室２５（第１吸入室２５ａ）に供給される。第２吸入口２０を通じて、圧縮されるべき冷媒が第２シリンダ室２６（第２吸入室２６ａ）に供給される。第１シリンダ室２５で圧縮された冷媒は、第１吐出弁４３を押し開き、第１吐出口４０を通じて第１吐出室２５ｂから吐出される。第２シリンダ室２６で圧縮された冷媒は、第２吐出弁４４を押し開き、第２吐出口４１を通じて第２吐出室２６ｂから吐出される。
　第１ピストン８と第１ベーン３２とが単一の部品、すなわち、スイングピストンで構成されていてもよい。第２ピストン２８と第２ベーン３３とが単一の部品、すなわち、スイングピストンで構成されていてもよい。第１ベーン３２及び第２ベーン３３は、それぞれ、第１ピストン８及び第２ピストン２８に結合していてもよい。
　第１ベーン３２の背後及び第２ベーン３３の背後には、それぞれ、第１ばね３６及び第２ばね３７が配置されている。第１ばね３６及び第２ばね３７は、それぞれ、第１ベーン３２及び第２ベーン３３をシャフト４の中心に向かって押している。第１ベーン溝３４の後部及び第２ベーン溝３５の後部は、それぞれ、密閉容器１の内部空間１３に連通している。従って、密閉容器１の内部空間１３の圧力が第１ベーン３２の背面及び第２ベーン３３の背面にそれぞれ加えられる。また、第１ベーン溝３４及び第２ベーン溝３５には、オイル溜まり２２に溜められた潤滑油が供給される。
　冷媒吐出空間５１には、第１吐出口４０を通じて第１吐出室２５ｂから吐出された冷媒が滞在できる。図１に示すように、第１閉塞部材９は、冷媒吐出空間５１を第１シリンダ室２５の反対側に形成するように、上軸受部材６（第１端板部材）に取り付けられている。詳細には、第１閉塞部材９は、冷媒吐出空間５１を上軸受部材６の上方に形成するように、上軸受部材６の上部に取り付けられている。第１吐出弁４３は、第１閉塞部材９によって覆われている。第１閉塞部材９には、冷媒吐出空間５１から密閉容器１の内部空間１３に冷媒を導くための吐出口９ａが形成されている。冷媒吐出空間５２には、第２吐出口４１を通じて第２吐出室２６ｂから吐出された冷媒が滞在できる。第２閉塞部材１０は、冷媒が滞在できる冷媒吐出空間５２を第２シリンダ室２６の反対側に形成するように、下軸受部材７（第２端板部材）に取り付けられている。詳細には、第２閉塞部材１０は、冷媒吐出空間５２を下軸受部材７の下方に形成するように、下軸受部材７の下部に取り付けられている。第２吐出弁４４は、第２閉塞部材１０によって覆われている。冷媒吐出空間５１及び５２は、それぞれ、冷媒の流路としての役割を担う。シャフト４は、第１閉塞部材９の中心部及び第２閉塞部材１０の中央部を貫通しているとともに、上軸受部材６及び下軸受部材７によって支持されることで回転可能である。
　冷媒吐出空間５２は、貫通流路４６によって冷媒吐出空間５１に連通している。貫通流路４６は、下軸受部材７、第２シリンダ１５、中板３８、第１シリンダ５及び上軸受部材６をシャフト４の回転軸と平行な方向に貫通している。第２圧縮ブロック３０で圧縮された冷媒は、第１圧縮ブロック３で圧縮された冷媒と第１閉塞部材９の内部空間、すなわち、冷媒吐出空間５１において合流する。そのため、冷媒吐出空間５２の体積が不足気味であったとしても、第１閉塞部材９の内部で冷媒吐出空間５１による消音効果を得ることができる。また、貫通流路４６の断面積（流路面積）は、第２吐出口４１の断面積（流路面積）よりも大きい。これにより、圧力損失の増大を防ぐことができる。
　図３に示すように、本発明において、第１基準平面Ｈ１、第２基準平面Ｈ２及び第３基準平面Ｈ３を以下のように定義する。第２ベーン３３が第２シリンダ１５の中心軸Ｏ１に向かって最も突出したときの第２ベーン３３の中心と第２シリンダ１５の中心軸Ｏ１とを含む平面を第１基準平面Ｈ１と定義する。第１基準平面Ｈ１は、第２ベーン溝３５の中心を通っている。また、中心軸Ｏ１を含み、かつ第１基準平面Ｈ１に垂直な平面を第２基準平面Ｈ２と定義する。第２吸入口２０の中心及び中心軸Ｏ１を含む平面を第３基準平面Ｈ３と定義する。なお、第２シリンダ１５の中心軸Ｏ１は、シャフト４の回転軸及び第１シリンダ５の中心軸にほぼ一致している。
　図１に示すように、圧縮機構１０２は、さらに、オイル保持部５３を有する。オイル保持部５３は、第１基準平面Ｈ１から見て第２吸入口２０と同じ側、かつ下軸受部材７を挟んで第２シリンダ室２６の反対側に形成されている。詳細には、オイル保持部５３は、下軸受部材７の下面に接している。オイル保持部５３は、オイル溜まり２２に溜められたオイルの一部を取り込み、取り込まれたオイルの流れがオイル溜まり２２におけるオイルの流れよりも抑制されるように構成されている。オイル保持部５３におけるオイルの流れは、オイル溜まり２２におけるオイルの流れよりも緩やかである。
　ロータリ圧縮機１００において、オイル溜まり２２の油面は、第１シリンダ５の下面よりも上に位置している。信頼性を確保するために、オイル溜まり２２の油面は、運転時において、第１シリンダ５の上面よりも上、モータ２の下端よりも下にあることが好ましい。第２シリンダ１５、下軸受部材７及び第２閉塞部材１０は、オイル溜まり２２のオイルの中に浸漬されている。従って、オイル溜まり２２のオイルはオイル保持部５３に流入できる。
　圧縮されるべき冷媒は、低温低圧の状態にある。他方、圧縮された冷媒は、高温高圧の状態にある。そのため、ロータリ圧縮機１００の運転中において、下軸受部材７には特定の温度分布が生じる。具体的には、下軸受部材７を吸入側部分と吐出側部分とに分けたとき、吸入側部分が比較的低温であり、吐出側部分が圧縮機の中で最も高温となる箇所の内の一つである。下軸受部材７は、第１基準平面Ｈ１で吸入側部分と吐出側部分に分割される。吸入側部分は、第２吸入口２０の真下の部分を含み、吐出側部分は、第２吐出口４１が設けられている。
　本実施形態では、第１基準平面Ｈ１から見て第２吸入口２０と同じ側にオイル保持部５３が形成されている。オイル保持部５３は、下軸受部材７の下面に接している。この場合、オイル保持部５３に保持されたオイルが断熱材として働くので、下軸受部材７を通じて、冷媒吐出空間５２の冷媒（圧縮冷媒）の熱が第２シリンダ室２６に吸入された冷媒（吸入冷媒）に移動することを抑制できる。なお、オイル保持部５３と下軸受部材７の下面との間に他の部材が配置されていたとしても、そのような他の部材は下軸受部材７の一部とみなすことができる。
　図１及び図５に示すように、本実施形態では、下軸受部材７に形成された第１凹部が第２閉塞部材１０で閉じられることによってオイル保持部５３が形成されている。このような構造によれば、下軸受部材７の厚みの増加を回避できるので、部品コストの増加を回避できるだけでなく、ロータリ圧縮機１００の軽量化にとって有利である。ただし、第２閉塞部材１０とは別の部材で第１凹部が閉じられることによってオイル保持部５３が形成されていてもよい。
　下軸受部材７には、さらに、連通路７ｐが設けられている。連通路７ｐは、オイル溜まり２２とオイル保持部５３とを連通するように横方向に延びている。連通路７ｐ（連通孔）を通じて、オイル溜まり２２のオイルがオイル保持部５３に流入できる。複数の連通路７ｐが形成されていると、オイル溜まり２２のオイルがオイル保持部５３に確実に流入できる。連通路７ｐの大きさは、オイル溜まり２２のオイルがオイル保持部５３に流入するために必要十分な大きさに調節されている。そのため、オイル保持部５３におけるオイルの流れは、オイル溜まり２２におけるオイルの流れよりも緩やかである。従って、オイル保持部５３において、オイルは、比較的安定な温度成層を形成する。
　本実施形態では、連通路７ｐは、小さい貫通孔で構成されている。ただし、スリットなどの他の構造で連通路７ｐが構成されていてもよい。図４に示すように、シャフト４の回転軸と平行な方向において、連通路７ｐの上端は、下軸受部材７の下面７ｈに一致している、又は下軸受部材７の下面７ｈよりも上に位置している。このような構成によれば、オイル保持部５３に空気又は冷媒が残ることを防止できる。
　また、下軸受部材７に形成された第２凹部が第２閉塞部材１０で閉じられることによって冷媒吐出空間５２が形成されている。つまり、下軸受部材７には、オイル保持部５３として機能する第１凹部と、冷媒吐出空間５２として機能する第２凹部とが形成されている。第２閉塞部材１０は単一の板状部材で構成されている。第１凹部及び第２凹部の両方が第２閉塞部材１０によって閉じられるように、第１凹部の開口端面と第２凹部の開口端面とが同一平面上に存在する。このような構造は非常にシンプルであり、部品点数の増加も回避できる。
　図５に示すように、シャフト４の周囲の一部の区間にオイル保持部５３が形成され、他の一部の区間に冷媒吐出空間５２が形成されている。オイル保持部５３は、下軸受部材７に設けられたリブ７ｋによって、冷媒吐出空間５２から完全に隔離されている。冷媒吐出空間５２の大部分は、第１基準平面Ｈ１から見て、第２吐出口４１と同じ側に形成されている。他方、オイル保持部５３は、第１基準平面Ｈ１から見て、第２吸入口２０と同じ側に形成されている。このような位置関係によれば、冷媒吐出空間５２に吐出された冷媒の熱が第２シリンダ室２６に吸入された冷媒に移動することを抑制できる。
　本実施形態において、オイル保持部５３の一部は、第１基準平面Ｈ１から見て、第２吐出口４１と同じ側に形成されている。ただし、オイル保持部５３の全部が、第１基準平面Ｈ１から見て、第２吸入口２０と同じ側に形成されていてもよい。
　図１に示すように、下軸受部材７は、冷媒吐出空間５２を形成する第２凹部の中で第２吐出弁４４近傍で吐出弁が設置される厚肉部７ｓの厚みは、オイル保持部５３を形成する第１凹部における厚肉部７ｗの厚みよりも薄い。なお、下記に説明するように、オイル保持部５３を形成する第１凹部における厚肉部７ｗが一定でない場合には、厚肉部７ｓの厚みは、オイル保持部５３を形成する第１凹部における最小厚肉部７ｗｍｉｎよりも薄い。つまり、第２吐出口４１内部の体積分の冷媒は、第２吐出弁４４から排出されず、再圧縮冷媒となるので、吐出弁が設置される厚肉部７ｓの厚みを極力薄く抑えることが、高性能化に繋がる。しかしながら、その一方で、吐出弁が設置される厚肉部７ｓの剛性は、他の箇所と比較して、低下してしまうため、冷媒吐出空間５２を形成するシリンダ室２６との間の下軸受部材７の厚み全体を薄く形成することはできない。従って、吐出弁が設置される厚肉部７ｓ近傍で厚みを薄く形成した分の剛性を補うために、厚肉部７ｔを設ける必要がある。このような背景から、従来は吐出弁が設置される厚肉部７ｓのみの厚みを薄く、オイル保持部５３を含むその他の部分の下軸受部材７の厚みを、厚肉部７ｔの厚みと同様に厚くしていた。これに対し、本発明における下軸受部材７は、冷媒吐出空間５２を形成するシリンダ室２６との間の一部の厚肉部７ｔを、オイル保持部を形成するシリンダ室２６との間の最小厚肉部７ｗｍｉｎよりも、厚みを大きくしている。従って、オイル保持部５３を形成するシリンダ室２６との間の厚肉部７ｗの厚みは、厚肉部７ｔよりも薄いため、オイル保持部５３の断熱効果が高まり、吸入冷媒の受熱を抑制することができる。
　さらに、本実施の形態においては、オイル保持部５３を形成するシリンダ室２６との間の下軸受部材７の厚肉部７ｗの厚みを変化させている。図５に示すように、オイル保持部５３の中で第２吸入口２０に近い点ｕに最小厚肉部７ｗｍｉｎを形成し、シャフト４の第２偏心部４ｂの回転方向に進んだ点ｖに向って、下軸受部材７の厚肉部７ｗの厚みを増加させている。図６に厚肉部７ｗの厚みの変化の例を示している。吸入冷媒の受熱に大きく影響する点ｕに近い程、厚みを薄く、つまり、オイル断熱層を大きく設けている。これにより、厚肉部７ｓの剛性低下を補いつつ、吸入冷媒の受熱低減を抑制し、信頼性の高い、高効率な圧縮機を実現できる。
　なお、図７にも示すように、厚肉部７ｗの厚みは、勾配を変化させてもよい。また、図８に示すように、厚肉部７ｗの厚みは、段階的に変化させてもよい。
　また、本発明では２シリンダロータリ圧縮機に限定して説明を行っているが、１シリンダロータリ圧縮機においても同様の構成、すなわち、下軸受部材７にオイル保持部５３を設けることができる。
　本発明は、給湯機、温水暖房装置及び空気調和装置などの電気製品に利用できる冷凍サイクル装置の圧縮機に有用である。

Claims (7)

  1. 　オイル溜まりを有する密閉容器と、
    前記密閉容器の内部に配置されたシリンダと、
    前記シリンダの内部に配置されたピストンと、
    前記シリンダと前記ピストンとの間にシリンダ室を形成するように、前記シリンダに取り付けられた端板部材と、
    前記シリンダ室を吸入室と吐出室とに仕切るベーンと、
    圧縮されるべき冷媒を前記吸入室に導く吸入口と、
    前記端板部材に形成され、圧縮された冷媒を前記吐出室から吐出させる吐出口と、
    前記端板部材に取り付けられ、前記端板部材とともに、前記吐出口を通じて前記吐出室から吐出された前記冷媒が滞在できる冷媒吐出空間を形成している区画部材と、
    前記端板部材には、前記ベーンが前記シリンダの中心軸に向かって最も突出したときの前記ベーンの中心と前記シリンダの前記中心軸とを含む基準平面から見て、前記吸入口と同じ側に凹部が設けられており、前記オイル溜まりに溜められたオイルの一部が前記凹部に浸入することによってオイル保持部が形成されている、ロータリ圧縮機において、
    前記吐出口には、前記冷媒吐出空間から前記吐出室への前記冷媒の逆流を抑制する吐出弁を設け、
    前記端板部材は、前記冷媒吐出空間を形成する前記シリンダ室との間の一部の厚肉部を、前記オイル保持部を形成する前記シリンダ室との間の最小厚肉部よりも、厚みを大きくした
    ことを特徴とするロータリ圧縮機。
  2. 　前記密閉容器は前記冷媒の吐出圧力と略同圧力の前記オイル又は前記冷媒で満たされていることを特徴とする請求項１に記載のロータリ圧縮機。
  3. 　前記オイル保持部を形成する前記シリンダ室との間の前記端板部材の厚肉部は、前記吸入口に近い位置に前記最小厚肉部を形成したことを特徴とする請求項１又は請求項２に記載のロータリ圧縮機。
  4. 　前記オイル保持部を形成する前記シリンダ室との間の前記端板部材の厚肉部は、前記吸入口に近づくにつれて厚みを薄くしたことを特徴とする請求項１から請求項３のいずれかに記載のロータリ圧縮機。
  5. 　前記端板部材が焼結材により構成されていることを特徴とする請求項１から請求項４のいずれかに記載のロータリ圧縮機。
  6. 　前記端板部材は鍛造成型した材料により構成されていることを特徴とする請求項１から請求項４のいずれかに記載のロータリ圧縮機。
  7. 　前記冷媒は、高圧冷媒、例えば二酸化炭素であることを特徴とする請求項１から請求項６のいずれかに記載のロータリ圧縮機。
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