WO2013088736A1 - 三次元網状構造体 - Google Patents

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Definitions

  • Table 2 shows the measurement results regarding the shear rate dependence of the melt viscosity. A graph corresponding to Table 2 is shown in FIG. The graph of FIG. 2 draws a decreasing curve.
  • the swell ratio increases as the shear rate increases, that is, as the extrusion rate increases. Considering the case where the shear rate is constant, the swell ratio becomes larger as the raw material has a smaller MFR. Further, when the shear rate is constant, the swell ratio increases as the molding temperature is lowered. When the shear rate, the raw material, and the molding temperature are constant, the swell ratio increases as the take-up rate decreases. Further, when the air gap (distance between the capillary and the cooling water surface) is reduced, the swell ratio is increased. Increasing the ratio L / D 1 between the capillary length L and the diameter D 1 increases the swell ratio.

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Abstract

スウェル比がせん断速度に依存し、せん断速度２４．３ｓｅｃ-1 に対するスウェル比が０．９３～１．１６、せん断速度６０８．０ｓｅｃ-1 に対するスウェル比が１．１５～１．３４、ＭＦＲ３～３５ｇ／１０ｍｉｎ、密度が０．８２～０．９５ｇ／ｃｍ３、であるポリエチレンから製造され、フィラメントを不規則に接触絡合させたスプリング構造を有し、押し出し方向に直交する立体筋状疎密構造を有する三次元網状構造体。なお、前記スウェル比は、管内径Ｄ１がϕ１．０ｍｍ、長さ１０ｍｍのキャピラリーから溶融した熱可塑性樹脂を押し出し、押し出されたフィラメントを冷却し、フィラメントの切断面の直径をＤ２としたとき、せん断速度に対してＤ２／Ｄ１で表される。この三次元網状構造体を用いたマットレス等は、介護用ベッド等の形状に沿って円滑に曲げることができる。

Description

三次元網状構造体
　本発明は、クッション、ソファ、ベッド等に使用する三次元網状構造体に関するものである。
　無端ベルトで樹脂糸を巻き込むことで空隙を有する三次元網状構造体、三次元網状構造体の製造方法及び製造装置として特許文献１に示す発明が挙げられる。またポリエチレンを材料とする、三次元網状構造体として特許文献２が知られている。
米国特許第７６２５６２９号 米国特許第７８９２９９１号
　しかしながら、介護用ベッド、ソファタイプベッド等に使用されるマットレスとして利用する場合、ベッドの変形に対応して、マットレスを円滑に曲げる必要性がある。原材料の種類がポリエチレンなど、特定種類の場合、組織表面の密度が高いため、曲げようとしたときに途中の部分で皺が寄ったり、折れて、三次元網状構造体の組織が不自然に変形してしまい、介護用ベッド等の形状に沿って円滑に曲げることが困難であるという問題があった。また医療、介護の現場における一般的な要望として、看護婦、介護士の負担を軽減するために更に軽くて耐久性の良いマットレスを製造するという課題もあった。
　そこで、本発明は、熱可塑性樹脂から構成される三次元網状構造体を円滑に曲げることを目的とする。
　本発明は、せん断速度に対してスウェル比が依存するポリエチレンから製造され、フィラメントを不規則に接触絡合させたカール状のスプリング構造を有し、押し出し方向に対して横方向に立体筋状疎密構造を有し、線径φ０．２～１．３ｍｍ、嵩密度０．０１～０．２ｇ／ｃｍ３である三次元網状構造体であり、前記スウェル比が、温度１９０℃、管内径Ｄ１がφ１．０ｍｍ、長さ１０ｍｍのキャピラリーから溶融した前記ポリエチレンを押し出し、押し出された該ポリエチレンの前記フィラメントを冷却し、該フィラメントの切断面の直径をＤ２としたとき、せん断速度に対してＤ２／Ｄ１で表される。
　前記ポリエチレンのせん断速度２４．３ｓｅｃ－１に対するスウェル比が０．９３～１．１６であり、せん断速度６０．８ｓｅｃ－１に対するスウェル比が１．００～１．２０であり、せん断速度１２１．６ｓｅｃ－１に対するスウェル比が１．０６～１．２３であり、せん断速度が２４３．２ｓｅｃ－１に対するスウェル比が１．１１～１．３０であり、せん断速度６０８．０ｓｅｃ－１に対するスウェル比が１．１５～１．３４であり、せん断速度が１２１６ｓｅｃ－１に対するスウェル比が１．１６～１．３８であることが好ましい。
　前記ポリエチレンのメルトフローレート（以下、ＭＦＲと略す）が３．０～３５ｇ／１０ｍｉｎ、密度が０．８２～０．９５ｇ／ｃｍ３であることが好ましい。
　本発明によるスウェル比と密度とを有するポリエチレンを原料として三次元網状構造体を製造すると、三次元網状構造体は製造中における押出方向において、嵩密度が粗部分と密部分とが交互に表われる立体筋状疎密構造を備えることとなる。これにより、三次元網状構造体は、押出方向において適度に撓みやすくなり、介護用ベッドやソファタイプベッド等に使用されるマットレスとして利用しても、円滑に曲げることが可能となる。
本発明実施形態の三次元網状構造体のスウェル比のせん断速度依存性を示すグラフである。 本発明実施形態の三次元網状構造体の溶融粘度のせん断速度依存性を示すグラフである。 本発明実施形態の三次元網状構造体の曲げ状態の側面写真図である。 本発明実施形態の三次元網状構造体の非曲げ状態の側面写真図である。 本発明実施形態の三次元網状構造体の曲げ状態の側面写真図である。 本発明実施形態の三次元網状構造体の非曲げ状態の平面写真図である。 比較例の三次元網状構造体の非曲げ状態の側面写真図である。 比較例の三次元網状構造体の非曲げ状態の側面写真図である。 比較例の三次元網状構造体の非曲げ状態の平面写真図である。 比較例の三次元網状構造体の曲げ状態の側面写真図である。 比較例の三次元網状構造体の曲げ状態の側面写真図である。 本発明実施形態の三次元網状構造体に表面層（外周の濃い網かけ部分）を設ける場合の説明図である。（ａ）が斜視図であり、（ｂ）が製造時の押出方向からの正面図である。 本発明実施形態の三次元網状構造体の両側部（両端の濃い網かけ部分）の嵩密度を高めた場合の説明図である。（ａ）が斜視図であり、（ｂ）が製造時の押出方向からの正面図である。 本発明実施形態の三次元網状構造体に表面層（外周の濃い網かけ部分）を設け、両側部（両端の濃い網かけ部分）の嵩密度を高めた場合の説明図である。（ａ）が斜視図であり、（ｂ）が製造時の押出方向からの正面図である。 本発明実施形態の三次元網状構造体を座椅子に用いる場合の嵩密度の設定例を示す斜視図である。長手方向が製造時の押出方向である。
　本実施形態は、せん断速度に対してスウェル比が増加する特性を有し、せん断速度２４．３ｓｅｃ－１に対するスウェル比が０．９３～１．１６、せん断速度６０８．０ｓｅｃ－１に対するスウェル比が１．１５～１．３４、ＭＦＲ３．０～３５ｇ／１０ｍｉｎ、密度が０．８２～０．９５g／ｃｍ３であるポリエチレンから製造され、フィラメントを不規則に接触絡合させたカール状のスプリング構造を有し、押し出し方向に対して横方向に立体筋状疎密構造を有し、線径φ０．２～１．３ｍｍ、嵩密度０．０１～０．２ｇ／ｃｍ３である三次元網状構造体である。ここでいうスウェル比は、温度１９０℃、管内径Ｄ１がφ１．０ｍｍ、長さ１０ｍｍのキャピラリーから溶融したポリエチレンを押し出し、押し出されたポリエチレンのフィラメントを冷却し、フィラメントの切断面の直径をＤ２としたとき、せん断速度に対してＤ２／Ｄ１で表される。
　本発明は、所定のスウェル比、ＭＦＲ、密度を備える熱可塑性樹脂を原料とすることにより、立体筋状疎密構造を形成して、これを備える三次元網状構造体の曲げやすさを向上させるものである。本発明では熱可塑性樹脂原料としてポリエチレンを用いる。具体的には、直鎖状低密度ポリエチレン（ＬＬＤＰＥ）、超低密度ポリエチレン（ＶＬＰＥ）等が挙げられる。ポリエチレン原料の密度は０．８２～０．９５ｇ／ｃｍ３であることが好ましく、０．８５～０．９４ｇ／ｃｍ３であることがより好ましい。
　三次元網状構造体の詳細な製造方法は特許文献１、２等を参照されたい。本発明は外周部に他の部分よりも嵩密度の大きな表面層を備える三次元網状構造体（図１２参照）にも適用可能である。また、本発明は両側部の嵩密度を他の部分よりも高めた三次元網状構造体（図１３参照）にも適用可能である。さらに、本発明は表面層を備え、両側部の嵩密度を他の部分よりも高めた三次元網状構造体（図１４参照）にも適用可能である。三次元網状構造体の嵩密度は０．０１～０．２ｇ／ｃｍ３であることが好ましいが、表面層等の嵩密度を大きくした部分においては、その嵩密度であることを要しない。
　スウェル比は、溶融した樹脂を細い円筒管であるキャピラリーから押し出した時、押し出された樹脂の直径をキャピラリーの直径で割った値であり、せん断速度に依存する。ここでは、溶融した熱可塑性樹脂をフィラメントとして押し出すキャピラリーの直径（管内径）をＤ１、押し出したフィラメントの切断面の直径をＤ２とすると、スウェル比はＤ２／Ｄ１により表される。以下、スウェル比のせん断速度依存性と、関連するものとして溶融粘度のせん断速度依存性についての測定試験について説明する。試料Ａ～Ｆが本発明実施形態によるものである。試料Ａ～Ｄは材料として超低密度ポリエチレン（ＶＬＰＥ）を用いており、試料Ｅ，Ｆは材料として直鎖状低密度ポリエチレン（ＬＬＤＰＥ）を用いた。試料Ｇが従来品による比較例でありエチレン－酢酸ビニル共重合樹脂（ＥＶＡ）を用いた。
　スウェル比の測定方法、測定装置について説明する。スウェル比の測定装置は、メルトフローレート（ＭＦＲ）を測定するメルトインデクサー（ＭＩ）と同じ測定装置を利用する。ここではキャピログラフ１Ｄ（東洋精機製）を使用した。温度１９０℃、管内径Ｄ１がφ１．０ｍｍ、長さ１０ｍｍのキャピラリーの上から圧力をかけ、押出量３ｇ／１０ｍｉｎで原料樹脂を押し出す。押し出された原料樹脂のフィラメントをアルコールで冷却し、横断面で切断したフィラメントの直径をＤ２とする。スウェル比＝Ｄ２／Ｄ１で計算する。原料樹脂のせん断速度別にスウェル比を測定した。
　スウェル比とせん断速度との関係を説明する。スウェル比はせん断速度に対して依存し、せん断速度が増加するとスウェル比も増加する。せん断速度はせん断変形の時間的変化を表すもので、速度勾配と同義である。互いにａ（ｃｍ）隔てた２つの平行な層の速度差がｂ（ｃｍ／ｓｅｃ）であるとき、せん断速度はｂ／ａ（１／ｓｅｃ）となる。
　見掛けのせん断速度の計算式は次式である。本明細書中ではせん断速度として、平均的な値である見掛けのせん断速度を用いる。
　γ＝４Ｑ／πｒ３
　γは見掛けのせん断速度（ｓｅｃ－１）、ｒはキャピラリー半径（ｃｍ）、Ｑはフローレート（ｃｍ３／ｓｅｃ）である。
　また、見掛けのせん断応力τ、見掛けの溶融粘度ηとすると、
　η＝τ／γ
　ここでは、測定温度を１９０℃とし、キャピラリーの長さＬと直径Ｄ１との比がＬ／Ｄ１＝１０ｍｍ／φ１．０ｍｍのフラットノズルを用いた。測定機は東洋精機製のキャピログラフを使用した。
　表１にスウェル比のせん断速度依存性に関する測定結果を示す。また表１に対応するグラフを図１に示す。図１のグラフは、せん断速度の増加に伴ってスウェル比が増加する傾向を示している。なお、この測定結果では、せん断速度の増加に対してスウェル比が減少するような箇所はないが、本発明は具体的な測定における測定誤差等によって、せん断速度の増加に対してスウェル比が例外的に減少するような場合があっても適用されるものである。
　スウェル比の好ましい範囲は、せん断速度が２４．３ｓｅｃ－１ではスウェル比が０．９３～１．１６であり、せん断速度が６０．８ｓｅｃ－１ではスウェル比が１．００～１．２０であり、せん断速度が１２１．６ｓｅｃ－１ではスウェル比が１．０６～１．２３であり、せん断速度が２４３．２ｓｅｃ－１ではスウェル比が１．１１～１．３０であり、せん断速度が６０８．０ｓｅｃ－１ではスウェル比が１．１５～１．３４であり、せん断速度が１２１６ｓｅｃ－１ではスウェル比が１．１６～１．３８である。スウェル比が好適な範囲であれば、図３～図６に示す通り、押し出し方向と直交する方向に立体筋状疎密構造が形成され、曲げやすい三次元網状構造体を作ることができる。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000001
　表２に溶融粘度のせん断速度依存性に関する測定結果を示す。また表２に対応するグラフを図２に示す。図２のグラフは減少曲線を描く。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000002
　一般にポリマーのような有機高分子量物は流動時に分子の絡まりを生じ、この絡まりは流動時のせん断力によりほぐれ易くなるため、表２に示されるように、せん断速度が大きいほど溶融粘度は低下する。そのように溶融粘度が低下すると、スウェル比が小さくなる効果もあるが、スウェル比は押出圧力の影響をより大きく受け易いため、表１に示されるように、せん断速度が大きくなるほどスウェル比が大きくなる傾向がある。特に分子の絡まりが少ないポリエチレンを用いると、低せん断速度におけるスウェル比は小さく、せん断速度が大きくなるにつれてスウェル比が上昇する傾向が顕著となる。
　三次元網状構造体の製造におけるスウェル比Ｄ２／Ｄ１の制御について説明する。表１からわかるように、せん断速度を大きくするほど、すなわち押出速度を大きくするほど、スウェル比は大きくなる。せん断速度を一定とした場合で考えると、ＭＦＲが小さな原料ほど、スウェル比は大きくなる。また、せん断速度を一定とした場合、成形温度を低くするほど、スウェル比は大きくなる。せん断速度、原料や成形温度を一定とした場合、引取速度を小さくするほど、スウェル比は大きくなる。また、エアーギャップ（キャピラリーと冷却水面との距離）を小さくすると、スウェル比は大きくなる。キャピラリーの長さＬと直径Ｄ１との比Ｌ／Ｄ１を大きくすると、スウェル比は大きくなる。
　本発明実施形態による三次元網状構造体の反発力について説明する。三次元網状構造体の反発力は、材料のスウェル比や嵩密度の大きさによって変化する。反発力は、φ１５０ｍｍの円板を介して試料を１０ｍｍ圧縮した際にかかる荷重によって測定した。ここでは、試料となるマットレスの中央に荷重を加え、マットレスが１０ｍｍ、２０ｍｍ、３０ｍｍ沈み込んだ際に加わっている力を反発力としてそれぞれ測定した。使用した測定器具は株式会社イマダ製のデジタルフォースゲージＺＰＳとロードセルＺＰＳ－ＤＰＵ－１０００Ｎである。引取機の引き取り速度等の製造条件が同一の場合、ＥＶＡを原材料とする三次元網状構造体の製品と比べ、本発明実施形態によるスウェル比、密度を有するポリエチレンの三次元網状構造体では、８万回繰り返し５０％圧縮試験で１４～３０％、凹みが少なかった。三次元網状構造体の製造時、樹脂流れ方向で繊維が筋状組織構造になり、同じような反発力で原料の樹脂量を１０～２５％減らすことができる。製品重量も同じ反発力で１０％以上、軽量化することが出来る。
　本発明実施形態において、三次元網状構造体に表面層を設ける場合、表面層の嵩密度が大きいと曲がらないか、曲がりにくい。三次元網状構造体を良好に曲げるためには、表面層の厚みを０．３～３．５ｍｍとすることが好ましい。また、表面層の重さ範囲が０．０５～１．０ｇ（縦３０ｍｍ×横３０ｍｍ×厚み４ｍｍとして計量。嵩密度に換算すると０．０１４～０．２７８ｇ／ｃｍ３）、表面層のフィラメントの径がφ０．１～２．０ｍｍであることが好ましい。特に、三次元網状構造体の表面層の重さ範囲が０．１０～０．９ｇ（同じく嵩密度に換算すると０．０２８～０．２５０ｇ／ｃｍ３）、表面層のフィラメントの径がφ０．２～１．３ｍｍであることが好ましい。最適には三次元網状構造体の表面層の重さ範囲が０．４～０．８ｇ（同じく嵩密度に換算すると０．１１１～０．２２２ｇ／ｃｍ３）、表面層のフィラメントの径がφ０．３～１．０ｍｍであることが好ましい。
　図３～６に本発明実施形態の三次元網状構造体の曲げ状態または非曲げ状態を示し、図７～１１に従来品比較例の三次元網状構造体の曲げ状態または非曲げ状態を示す。本発明実施形態による三次元網状構造体は立体筋状疎密構造を備え（図４，６参照）、これにより曲げ状態においても曲げ部の内側に皺が発生することはない（図３参照）。一方、従来品は立体筋状疎密構造を備えず（図７～９参照）、曲げ状態において曲げ部の内側に不規則な皺が発生してしまう（図１０，１１参照）。このような皺は、三次元網状構造体をベッドのマットレス等に使用した場合、使用感を低下させる要因となり、また製品の劣化を早めてしまうこととなる。そこで、本発明実施形態による三次元網状構造体を使用すると、不規則な皺の発生を防止してこのような問題点を解決することができる。
　また従来、引取機の引き取り速度を速めたり遅めたりすることにより、疎密な構造を備える三次元網状構造体を製造することも可能であったが、これにより出来上がる疎密な構造は、粗密の繰り返し単位が不規則であったり大きくなったりしてしまって円滑に曲げることは難しく、また、引取機のスピード調整により生産効率の低下を招いていた。しかし、本発明実施形態により、上記したスウェル比と密度とを有するポリエチレンを原料とすると、粗密の繰り返し単位が適切な立体筋状疎密構造を形成することができ、生産効率の低下を招くことなく、円滑に曲げることができる三次元網状構造体を製造することが可能となる。さらに本発明実施形態は引取機の引き取り速度が一定の場合に適用できるのはもちろん、引取機の引き取り速度を速めたり遅めたりする場合においても適用することができ、より多彩な性質の三次元網状構造体を製造することに寄与する。
　一般に表面層を備える三次元網状構造体は曲がりにくくなり、曲げ荷重を大きくすると不規則な皺が発生してしまう。しかし、本発明実施形態は、図１２に示すような表面層を備える三次元網状構造体についても適用することができ、そうすることで従来よりも曲がりやすくなり、また、曲げて皺が発生したとしても、立体筋状疎密構造を備えることにより、組織が不自然に変形することが無くなって立体筋状疎密構造に沿った規則的な筋となり、上述したような使用感の低下や製品劣化を最小限に抑えることができる。また、立体筋状疎密構造によって、水の通り、水切れが良好で乾燥が早いため、本発明実施形態による三次元網状構造体を医療用マットレス等に用いると洗浄が容易となって好適である。
　また、両側部の嵩密度を高めた三次元網状構造体も曲がりにくくなるが、本発明実施形態はそのような三次元網状構造体においても適用することができる（図１３参照）。これによる三次元網状構造体を医療用マットレスに用いると、マットレスを曲げることにより長座位の姿勢を補助できる上、両側部が硬いことにより、身体を安定させてベッドから起き上がることができ、また、ベッドの端に腰掛ける端座位がとりやすくなる。さらに本発明実施形態は、表面層を備え、両側部の嵩密度を高めた三次元網状構造体にも適用することができる（図１４参照）。
　本発明実施形態は、湾曲した異形状を有する立体網状構造体を製造する際にも適用することができ、座席用クッション等に用いることも好適である。立体網状構造体からなる座席用クッションが立体筋状疎密構造を備えることにより、好適に曲げることができ、軽量で通気性の富んだものとすることができる。立体筋状疎密構造のうち空隙率の特に大きな疎部分は密部分に比べ通気性が良好であるので、そのような座席用クッションに消毒剤、消臭剤を噴霧する際にも容易に全体に均質に広がることとなり効率的である。
　本発明実施形態による立体網状構造体を座席用クッション等に使用する場合、立体筋状疎密構造による凹凸感が着座面に表われることが考えられる。そのような点が問題となる場合には、立体網状構造体に表面層を設けることにより、これを和らげることができる。また、本発明実施形態による立体網状構造体と他の材質や同材質の積層材とを接着、熱成型することもでき、これによりそのような着座面の問題を解決することもできる。
　立体網状構造体を自動車用の座椅子などに用いる場合、通常の立体網状構造体では曲げることが難しいため、座部および背もたれ部はそれぞれ別個に形成した立体網状構造体により構成することとなる。しかし、本発明実施形態の立体網状構造体は曲げることが容易であるため、一枚の立体網状構造体を折り曲げて座部および背もたれ部を形成することができる。この際、本発明実施形態により立体筋状疎密構造を形成するとともに、さらに引き取り速度を速めたり遅めたりすることにより、より大きく嵩密度を調節したりすることもできる。例えば図１５に示すように、Ａの区間は大きな嵩密度で形成して座部とし、Ｂの区間は小さな嵩密度で形成して座部と背もたれ部との間の曲げ部とし、Ｃの区間は曲げ部よりは大きく座部よりも小さな嵩密度で形成して背もたれ部とすることができ、座り心地等の座椅子としての性能を満たしつつ、一体的な立体網状構造体の製造や組み付けの簡素化により低コスト化が図られる。
　原料の熱可塑性樹脂に抗菌剤、難燃剤、不燃材を混合すると、比重、粘度が変わって曲がりにくい三次元網状構造体になるが、本発明実施形態はそのような添加物を原料に加えても適用可能である。よって、不燃、難燃、抗菌機能を備え、しかも立体筋状疎密構造を備えることにより曲げやすさの向上した三次元網状構造体を製造することも可能となる。
　三次元網状構造体を測定試料として、これを製造するのに使用した押出機、引取機の諸条件と三次元網状構造体が良好に曲がる際の嵩密度との関係について説明する。スクリュー径４０ｍｍの押出機でキャピラリー径（ノズル径）φ１．０ｍｍの口金を用いて、厚み８０ｍｍ、幅２７０ｍｍの三次元網状構造体を製造した。スクリューの回転数６０ｒ．ｐ．ｍ（押し出し量毎時約１４ｋｇ）のとき、三次元網状構造体が良好に曲がる引き取り速度および嵩密度を範囲で示すと、引取機の引き取り速度１．７～３．２ｍｍ／ｓｅｃ、嵩密度０．０３０３～０．０５６３ｇ／ｃｍ３となった。例えば、スクリューの回転数６０ｒ．ｐ．ｍ、引取機の引き取り速度２．９ｍｍ／ｓｅｃ、嵩密度０．０５０２ｇ／ｃｍ３の場合、三次元網状構造体を曲げた際に表面に皺が寄った。スクリューの回転数６０ｒ．ｐ．ｍ、引取機の引き取り速度３．１ｍｍ／ｓｅｃ、嵩密度０．０４４６ｇ／ｃｍ３の場合、三次元網状構造体は良好に曲がった。ただし、表面層を設ける場合、三次元網状構造体が良好に曲がる表面層の嵩密度およびフィラメントの径の範囲は、嵩密度が０．１３～０．２７ｇ／ｃｍ３、フィラメントの径がφ０．１～１．２ｍｍとなった。例えば、スクリューの回転数６０ｒ．ｐ．ｍ、引取機の引き取り速度２．９ｍｍ／ｓｅｃ以下の場合、表面層の嵩密度が０．２７ｇ／ｃｍ３を超え、三次元網状構造体を曲げたときに皺が寄る。なお、ここでいう表面層とは上記の厚み８０ｍｍ、幅２７０ｍｍの三次元網状構造体の表面から厚み４ｍｍまでの範囲のものとして上記数値を測定した。この範囲の嵩密度およびフィラメントの径の組み合わせであれば、ノズル径やノズル穴数等により厚み方向における嵩密度を変化させた三次元網状構造体であっても良好に曲がる。
　本発明の三次元網状構造体はクッション、ソファ、ベッド（マットレス）、座席（ソファと違えば）等に適用される。

Claims (2)

  1. 　せん断速度に対してスウェル比が依存するポリエチレンから製造され、フィラメントを不規則に接触絡合させたカール状のスプリング構造を有し、押し出し方向に対して横方向に立体筋状疎密構造を有し、線径φ０．２～１．３ｍｍ、嵩密度０．０１～０．２ｇ／ｃｍ３である三次元網状構造体であり、前記スウェル比が、温度１９０℃、管内径Ｄ１がφ１．０ｍｍ、長さ１０ｍｍのキャピラリーから溶融した前記ポリエチレンを押し出し、押し出された該ポリエチレンの前記フィラメントを冷却し、該フィラメントの切断面の直径をＤ２としたとき、せん断速度に対してＤ２／Ｄ１で表される。
  2. 　前記ポリエチレンのせん断速度２４．３ｓｅｃ－１に対するスウェル比が０．９３～１．１６であり、せん断速度６０．８ｓｅｃ－１に対するスウェル比が１．００～１．２０であり、せん断速度１２１．６ｓｅｃ－１に対するスウェル比が１．０６～１．２３であり、せん断速度が２４３．２ｓｅｃ－１に対するスウェル比が１．１１～１．３０であり、せん断速度６０８．０ｓｅｃ－１に対するスウェル比が１．１５～１．３４であり、せん断速度が１２１６ｓｅｃ－１に対するスウェル比が１．１６～１．３８である請求項１の三次元網状構造体。
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