WO2012173158A1 - 空気入りタイヤ - Google Patents

空気入りタイヤ Download PDF

Info

Publication number
WO2012173158A1
WO2012173158A1 PCT/JP2012/065165 JP2012065165W WO2012173158A1 WO 2012173158 A1 WO2012173158 A1 WO 2012173158A1 JP 2012065165 W JP2012065165 W JP 2012065165W WO 2012173158 A1 WO2012173158 A1 WO 2012173158A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
cord
pneumatic tire
organic fiber
tire
treat
Prior art date
Application number
PCT/JP2012/065165
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
拓也 吉見
Original Assignee
株式会社ブリヂストン
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by 株式会社ブリヂストン filed Critical 株式会社ブリヂストン
Priority to EP12800806.7A priority Critical patent/EP2722197B1/en
Priority to US14/125,803 priority patent/US20140110035A1/en
Priority to CN201280039885.5A priority patent/CN103732421B/zh
Publication of WO2012173158A1 publication Critical patent/WO2012173158A1/ja

Links

Images

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B60—VEHICLES IN GENERAL
    • B60C—VEHICLE TYRES; TYRE INFLATION; TYRE CHANGING; CONNECTING VALVES TO INFLATABLE ELASTIC BODIES IN GENERAL; DEVICES OR ARRANGEMENTS RELATED TO TYRES
    • B60C9/00—Reinforcements or ply arrangement of pneumatic tyres
    • B60C9/02—Carcasses
    • B60C9/0238—Carcasses characterised by special physical properties of the carcass ply
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B60—VEHICLES IN GENERAL
    • B60C—VEHICLE TYRES; TYRE INFLATION; TYRE CHANGING; CONNECTING VALVES TO INFLATABLE ELASTIC BODIES IN GENERAL; DEVICES OR ARRANGEMENTS RELATED TO TYRES
    • B60C9/00—Reinforcements or ply arrangement of pneumatic tyres
    • B60C2009/0035—Reinforcements made of organic materials, e.g. rayon, cotton or silk
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B60—VEHICLES IN GENERAL
    • B60C—VEHICLE TYRES; TYRE INFLATION; TYRE CHANGING; CONNECTING VALVES TO INFLATABLE ELASTIC BODIES IN GENERAL; DEVICES OR ARRANGEMENTS RELATED TO TYRES
    • B60C9/00—Reinforcements or ply arrangement of pneumatic tyres
    • B60C9/02—Carcasses
    • B60C2009/0269—Physical properties or dimensions of the carcass coating rubber
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B60—VEHICLES IN GENERAL
    • B60C—VEHICLE TYRES; TYRE INFLATION; TYRE CHANGING; CONNECTING VALVES TO INFLATABLE ELASTIC BODIES IN GENERAL; DEVICES OR ARRANGEMENTS RELATED TO TYRES
    • B60C9/00—Reinforcements or ply arrangement of pneumatic tyres
    • B60C9/02—Carcasses
    • B60C2009/0269—Physical properties or dimensions of the carcass coating rubber
    • B60C2009/0284—Thickness
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B60—VEHICLES IN GENERAL
    • B60C—VEHICLE TYRES; TYRE INFLATION; TYRE CHANGING; CONNECTING VALVES TO INFLATABLE ELASTIC BODIES IN GENERAL; DEVICES OR ARRANGEMENTS RELATED TO TYRES
    • B60C9/00—Reinforcements or ply arrangement of pneumatic tyres
    • B60C9/02—Carcasses
    • B60C9/04—Carcasses the reinforcing cords of each carcass ply arranged in a substantially parallel relationship
    • B60C2009/0416—Physical properties or dimensions of the carcass cords
    • B60C2009/0425—Diameters of the cords; Linear density thereof
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B60—VEHICLES IN GENERAL
    • B60C—VEHICLE TYRES; TYRE INFLATION; TYRE CHANGING; CONNECTING VALVES TO INFLATABLE ELASTIC BODIES IN GENERAL; DEVICES OR ARRANGEMENTS RELATED TO TYRES
    • B60C9/00—Reinforcements or ply arrangement of pneumatic tyres
    • B60C9/02—Carcasses
    • B60C9/04—Carcasses the reinforcing cords of each carcass ply arranged in a substantially parallel relationship
    • B60C2009/0416—Physical properties or dimensions of the carcass cords
    • B60C2009/045—Tensile strength
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B60—VEHICLES IN GENERAL
    • B60C—VEHICLE TYRES; TYRE INFLATION; TYRE CHANGING; CONNECTING VALVES TO INFLATABLE ELASTIC BODIES IN GENERAL; DEVICES OR ARRANGEMENTS RELATED TO TYRES
    • B60C9/00—Reinforcements or ply arrangement of pneumatic tyres
    • B60C9/02—Carcasses
    • B60C9/04—Carcasses the reinforcing cords of each carcass ply arranged in a substantially parallel relationship
    • B60C2009/0416—Physical properties or dimensions of the carcass cords
    • B60C2009/0458—Elongation of the reinforcements at break point
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B60—VEHICLES IN GENERAL
    • B60C—VEHICLE TYRES; TYRE INFLATION; TYRE CHANGING; CONNECTING VALVES TO INFLATABLE ELASTIC BODIES IN GENERAL; DEVICES OR ARRANGEMENTS RELATED TO TYRES
    • B60C9/00—Reinforcements or ply arrangement of pneumatic tyres
    • B60C9/02—Carcasses
    • B60C9/04—Carcasses the reinforcing cords of each carcass ply arranged in a substantially parallel relationship
    • B60C2009/0416—Physical properties or dimensions of the carcass cords
    • B60C2009/0466—Twist structures

Definitions

  • the present invention relates to a pneumatic tire (hereinafter, also simply referred to as “tire”), and more particularly, to a pneumatic tire according to an improved carcass structure.
  • reducing the gauge of the side part also involves a risk in performance, for example, there is a concern that the damage resistance and crack resistance may decrease, and at the time of internal pressure filling as the basic performance required for the side part There is also a concern that the safety factor (breakdown pressure resistance) and cut resistance may be reduced.
  • As means for compensating for this for example, by increasing the diameter of the reinforcing cord used in the carcass, increasing the number of reinforcing cords to be driven, or changing the material and physical properties of the reinforcing cord to improve its breaking strength. It is possible to increase the strength of the treat. It is also an effective means to increase the number of carcasses from one to two.
  • Patent Documents 1 and 2 as a conventional technique for improving a carcass ply reinforcement cord, as a polyester cord used for a carcass ply, an adhesive-treated cord strength is 4.5 cN / dtex or more, and per cord A technique using a material having a bending hardness of 15 to 50 cN is disclosed.
  • JP 2008-001163 A (claims, etc.) JP 2008-001164 A (Claims etc.)
  • the means for increasing the cord diameter used for the carcass, the means for increasing the number of drivings, and the means for increasing the number of carcass cause an increase in the weight of the tire, which is contrary to the reduction in weight of the side portion.
  • the cord diameter is increased or the number of cords to be driven is increased, the void ratio is decreased, so that separation due to distortion during traveling is likely to occur, resulting in a problem that durability is deteriorated.
  • means for improving the breaking strength it is possible to improve the breaking strength of the cord by changing the number of twists and heat treatment conditions in the rayon and polyethylene terephthalate (PET) conventionally used for carcass.
  • PET polyethylene terephthalate
  • an object of the present invention is to provide a pneumatic tire that solves the above-described problems and can satisfy the basic performance required for the side portion without impairing the weight reduction effect by reducing the thickness of the side portion.
  • the present inventors have determined that the occupation ratio of the organic fiber cord in the treat constituting the carcass and the ratio of the cord diameter of the organic fiber cord in the sidewall portion and the gauge of the tire to a specific range, The inventors have found that the above problems can be solved and have completed the present invention.
  • the pneumatic tire according to the present invention includes a pair of bead portions, a pair of sidewall portions connected to the pair of bead portions, and a tread portion straddling the both sidewall portions, and between the pair of bead portions.
  • the carcass is composed of a treat in which an organic fiber cord is covered with rubber, the occupation ratio of the organic fiber cord in the treat is 70% or more, and the cord diameter ⁇ of the organic fiber cord as a dipped cord (Mm) and the ratio of the minimum value D (mm) of the gauge in the tire thickness direction in the region radially outside the tire maximum width portion when the rim is assembled in the sidewall portion, 0.25 ⁇ / D ⁇ 0.50 It is characterized by satisfying the relationship represented by
  • the cord diameter ⁇ of the organic fiber cord as a dip-treated cord is preferably more than 0.75 mm and less than 0.96 mm, and the cord strength of the organic fiber cord as a dip-treated cord Is preferably 6.5 to 7.2 cN / dtex.
  • the total decitex number of the organic fiber cord as a twisted cord is preferably 4300 to 5100 dtex, and the organic fiber cord is subjected to a stress load of 2 cN / dtex as a dip-treated cord.
  • the cord elongation is preferably 3.5 to 4.0%.
  • the treat strength per unit width of the treat is preferably 2.9 to 3.2 kN / cm, and 177 as a dip-treated cord per one of the organic fiber cords.
  • the heat shrinkage stress at 0 ° C. is preferably 6 to 12N.
  • one side of the treat is subjected to an electron beam irradiation treatment under conditions of an acceleration voltage of 200 kV or more and less than 600 kV and an irradiation dose of 10 to 100 kGy as preliminary vulcanization, and the irradiated surface becomes the inside of the tire. It is preferable that they are arranged.
  • the organic fiber cord is preferably made of a polyester fiber, more preferably a polyethylene terephthalate fiber.
  • the above configuration makes it possible to realize a pneumatic tire that can satisfy the basic performance required for the side portion without impairing the weight reduction effect due to the thin gauge of the side portion. It was.
  • FIG. 1 the cross-sectional view of the width direction of an example of the pneumatic tire of this invention is shown.
  • the illustrated pneumatic tire 10 includes a pair of bead portions 11, a pair of sidewall portions 12 connected to the bead portions 11, and a tread portion 13 straddling the both sidewall portions 12.
  • the carcass 2 is composed of a treat in which an organic fiber cord is covered with rubber, and the occupation ratio of the organic fiber cord in this treat is 70% or more, and the organic fiber cord as a dipped cord
  • the ratio between the cord diameter ⁇ (mm) of the tire and the minimum value D (mm) of the gauge in the tire thickness direction in the region radially outside the tire maximum width portion when the rim is assembled in the sidewall portion is expressed by the following formula: , 0.25 ⁇ / D ⁇ 0.50 It is important to satisfy the relationship expressed by
  • region outside a tire radial direction from the tire maximum width part at the time of rim assembly among the sidewall parts 12 is called the tread side area
  • the occupation ratio of the organic fiber cord in the treat constituting the carcass is 70% or more, preferably 70 to 80%, it is possible to reduce the weight while maintaining the treat strength, and the ratio ⁇ /
  • the value of D is 70%.
  • the basic performance required for the side portion is good without impairing the weight reduction effect due to the thin gauge of the side portion. It is possible to realize excellent cut resistance.
  • Occupancy rate (%) code gauge (mm) ⁇ number of driving (lines / cm) / 10 ⁇ 100 It means the code occupancy rate in the code arrangement direction.
  • the occupation ratio is less than 70%, sufficient treat strength cannot be secured.
  • the value of the ratio ⁇ / D is 0.25 or less, the cord diameter is reduced, and sufficient treat strength cannot be ensured, and the side cut performance is deteriorated.
  • the value of the ratio ⁇ / D is 0.50 or more, since the treat strength can be secured, there is no concern in terms of cutability, but the side rubber gauge existing outside the carcass cord becomes small. Cracking properties will deteriorate. Therefore, in any case, the desired effect of the present invention cannot be obtained.
  • the organic fiber cord used for the carcass a relatively thick cord having a total decitex number in the range of 4300 to 5100 dtex as a twisted cord is used, and appropriate dipping treatment is performed.
  • the code strength as a dip-processed code it is preferable to adjust the code strength as a dip-processed code to be in the range of 6.5 to 7.2 cN / dtex.
  • the treat strength suitable in the present invention is the treat strength per unit width of the treat and is in the range of 2.9 to 3.2 kN / cm.
  • the total decitex number of the organic fiber cord used for the carcass is too low or the cord strength is too low, sufficient treat strength may not be obtained.
  • the total decitex number of the organic fiber cord used for the carcass is too high or the cord strength is too high, the treat strength is increased, but the lightness may be impaired.
  • the cord diameter ⁇ of the organic fiber cord as a dip-treated cord is preferably more than 0.75 mm and less than 0.96 mm.
  • the organic fiber cord has a cord elongation of 3.5 to 4.0% under a stress load of 2 cN / dtex as a dip-treated cord.
  • the heat shrinkage stress at 177 ° C. is 6 to 12N.
  • the cord elongation of the organic fiber cord exceeds 4.0%, the cord elongation after being expanded and vulcanized tends to be uneven on the circumference, and the possibility of deteriorating uniformity is increased. .
  • the heat shrinkage stress of the organic fiber cord is less than 6N, the effect of suppressing the diameter growth due to traveling at high speed (during heat generation) is small, and the durability improvement effect may not be sufficiently obtained.
  • the heat shrinkage stress of the organic fiber cord exceeds 12 N, the cord shrinkage force at the time of vulcanization is too great, and there is a possibility that the defect rate of inner surface cord output becomes high.
  • a method for adjusting temperature, tension, and exposure time as conditions for dip treatment may be mentioned.
  • the cord strength tends to increase, and the cord elongation tends to decrease when a stress load of 2 cN / dtex is applied, and the temperature or the exposure time.
  • the code physical properties can be controlled as desired by adjusting these dip conditions in combination as appropriate.
  • the carcass 2 of the illustrated tire is composed of one carcass ply.
  • the number of carcass plies constituting the carcass 2 is not limited to this, and may be two or more.
  • the structure is not particularly limited.
  • the locking structure of the radial carcass 2 in the bead portion is not limited to the structure in which the radial carcass 1 is wound up and locked around the bead core 1 as shown in the figure, and may be a structure in which the end portion of the radial carcass is sandwiched between two layers of bead cores (see FIG. Not shown).
  • the organic fiber cord used for the carcass can be made of polyester fibers such as polyethylene terephthalate (PET) fibers, polyethylene naphthalate (PEN) fibers, and polybutylene terephthalate (PBT) fibers.
  • PET fibers are preferably used.
  • an electron beam is applied to one side of the treat as pre-vulcanization under the conditions of an acceleration voltage of 200 kV to less than 600 kV and an irradiation dose of 10 to 100 kGy. It is preferable to form the tire by performing irradiation treatment and arranging the irradiation surface to be on the inner side of the tire, that is, on the inner liner side. Thereby, the effect which suppresses generation
  • the acceleration voltage when irradiating the electron beam is less than 200 kV, the electron beam transmission power becomes insufficient, pre-vulcanization is performed only on the surface of the carcass street, and the tire inner surface cord In some cases, the occurrence suppression effect cannot be obtained sufficiently.
  • the acceleration voltage is 600 kV or more, the pre-vulcanization of the carcass street surface proceeds excessively, which may adversely affect the moldability and durability of the tire.
  • the electron beam irradiation dose is less than 10 kGy, the electron beam transmission is insufficient, pre-vulcanization is performed only on the surface of the carcass street, and the effect of suppressing the occurrence of tire inner surface cords is exerted. You may not get enough.
  • the electron beam irradiation amount is 100 kGy or more, the pre-vulcanization of the carcass street surface proceeds excessively, which may adversely affect the moldability and durability of the tire.
  • the pneumatic tire of the present invention it is only important to satisfy the conditions relating to the carcass structure, and the details of the tire structure other than that and the material of each member are not particularly limited. It can select suitably from and can comprise.
  • the belt layer 3 is composed of a rubberized layer of cords arranged in parallel with a predetermined angle with respect to the tire circumferential direction, preferably a rubberized layer of steel cords. As shown in FIG.
  • the belt reinforcing layer is made of a rubberized layer of organic fiber cords arranged substantially parallel to the tire circumferential direction, and in the illustrated example, a single cap disposed over the entire width of the belt layer 3 Although it consists of the layer 4, you may provide a pair of layer layer (not shown) arrange
  • the belt reinforcing layer is not necessarily provided, and may be a belt reinforcing layer having a different structure, and the number of the belt reinforcing layers is not limited to the illustrated example.
  • a bead filler (bead apex rubber) 5 is disposed between the main body portion 2A and the folded portion 2B of the carcass 2 and outside the bead core 1 in the tire radial direction.
  • the bead filler 5 usually has a height of about 10 to 60 mm in the tire radial direction.
  • the bead filler 6 has a height in the tire radial direction of 15 mm as in the tire 20 shown in FIG. The following may be used, and even in this case, the strength of the treat used for the carcass is high, so that the tire rigidity can be maintained.
  • the height of the bead filler is zero, that is, when there is no bead filler between the carcass cords before and after winding around the bead core 1, the same effect can be obtained. Further, although not shown in the drawing, even when the height of the folded portion of the carcass cord wound around the bead core 1 is as low as 15 mm or less, the strength of the treat used for the carcass is also high, so that the tire rigidity Can be held.
  • a tread pattern is appropriately formed on the surface of the tread portion 13, and an inner liner (not shown) is formed in the innermost layer.
  • an inert gas such as nitrogen can be used as the gas filled in the tire.
  • An organic fiber cord satisfying the conditions shown in the following table was applied to the carcass to produce a pneumatic tire having a tire size of 205 / 55R16.
  • the belt layer was composed of two rubberized layers of steel cords, and they were arranged in an intersecting manner at an angle of ⁇ 25 ° with respect to the tire circumferential direction.
  • electron beam irradiation treatment was performed on one side of the carcass street, and the irradiation surface was arranged on the inside of the tire.
  • the results of evaluation according to the following for each test tire obtained are also shown in the table below.
  • the cord strength and cord elongation of the reinforcing cords in the following examples and comparative examples were controlled by adjusting the treatment temperature, the treatment tension, and the treatment time as dip conditions in the dip treatment process during cord production.
  • the tension heat treatment process that is performed after the RFL (resorcin / formaldehyde) adhesive is applied to the cord, the drying zone, the first heating stretching portion (heat setting zone), and the second heating stretching portion (norma)
  • Each reinforcing cord was obtained by changing the conditions within the following ranges for each of the rising zones).
  • the processing temperature was 160 ° C.
  • the processing time was 60 seconds
  • the tension was in the range of 0.7 to 0.9 g / dtex.
  • the processing temperature in the heat set zone and normalizing zone was 240 ° C., and the processing time was 60 seconds. Further, the tension in the heat set zone was in the range of 0.7 to 0.9 g / dtex, and the tension in the normalizing zone was in the range of 0.3 to 0.5 g / dtex.
  • Tire weight The tire weight of Comparative Example 1 is expressed as an index with the tire weight set to 100. The smaller the value, the lighter and better.

Abstract

　サイド部の薄ゲージ化による軽量化効果を損なうことなく、サイド部に求められる基本性能を満足しうる空気入りタイヤを提供する。　一対のビード部１１と、一対のビード部に連なる一対のサイドウォール部１２と、両サイドウォール部間に跨るトレッド部１３とからなり、一対のビード部間にまたがってトロイド状に延在する１枚以上のカーカス２を有する空気入りタイヤである。カーカス２が、有機繊維コードをゴムで被覆したトリートから構成され、トリートにおける有機繊維コードの占有率が７０％以上であり、かつ、ディップ処理済みコードとしての有機繊維コードのコード径φ（ｍｍ）と、サイドウォール部のうちリム組み時のタイヤ最大幅部よりタイヤ半径方向外側の領域における、タイヤ厚み方向のゲージの最小値Ｄ（ｍｍ）との比が、０．２５＜φ／Ｄ＜０．５０で表される関係を満足する。

Description

空気入りタイヤ
　本発明は空気入りタイヤ（以下、単に「タイヤ」とも称する）に関し、詳しくは、カーカス構造の改良に係る空気入りタイヤに関する。
　近年、空気入りタイヤにおいては、低燃費化および軽量化のニーズがさらに高まってきている。これらの性能を向上するための手法としては、タイヤの厚みを薄くすることが考えられるが、トレッド部については、耐摩耗性を確保する観点から、薄ゲージ化は困難である。よって、サイド部の薄ゲージ化を図るための技術が、非常に重要かつ有用となってきている。
　しかし、サイド部の薄ゲージ化も性能上のリスクを伴うものであり、例えば、耐外傷性や耐クラック性などが低下する懸念があるとともに、サイド部に求められる基本性能としての内圧充填時の安全率（耐圧破壊性）および耐カット性が低下する懸念もある。これを補う手段としては、例えば、カーカスに用いている補強コードの径を太くしたり、補強コードの打込み数を増やしたり、補強コードの材質や物性を変化させてその破断強力を向上させるなどにより、トリートの強力を高めることが考えられる。また、カーカスの枚数を１枚から２枚に増やすことも有効な手段である。
　カーカスプライの補強コードに改良に係る従来技術としては、例えば、特許文献１，２に、カーカスプライに用いるポリエステルコードとして、接着処理済みのコード強度が４．５ｃＮ／ｄｔｅｘ以上、コード１本当たりの曲げ硬さが１５～５０ｃＮであるものを用いる技術が開示されている。
特開２００８－００１１６３号公報（特許請求の範囲等） 特開２００８－００１１６４号公報（特許請求の範囲等）
　しかしながら、カーカスに用いるコード径を太くする手段や打込み数を増やす手段、カーカスの枚数を増やす手段はタイヤの重量増を招くため、サイド部の薄ゲージ化とは軽量化の点で背反する。また、コード径を太くしたりコードの打込み数を増やすと、空隙率が小さくなるために走行時の歪によるセパレーションが発生しやすくなり、耐久性が悪化するという問題も生ずる。さらに、破断強力を向上させる手段についても、従来よりカーカスに用いられているレーヨンやポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）では撚り数や熱処理の条件を変更することによってコードの破断強力を向上することが可能ではあるものの、その半面、疲労性の悪化をもたらすという弊害が存在する。
　よって、サイド部の薄ゲージ化によりタイヤの低燃費化および軽量化を図るに際し、この効果を損なうことなく、他の要求性能を確保するための技術については、未だ十分なものが存在せず、さらなる改良技術の確立が求められていた。
　そこで本発明の目的は、上記問題を解消して、サイド部の薄ゲージ化による軽量化効果を損なうことなく、サイド部に求められる基本性能を満足しうる空気入りタイヤを提供することにある。
　本発明者は鋭意検討した結果、カーカスを構成するトリートにおける有機繊維コードの占有率、および、サイドウォール部におけるこの有機繊維コードのコード径とタイヤのゲージとの比率を特定範囲とすることにより、上記課題が解決できることを見出して、本発明を完成するに至った。
　すなわち、本発明の空気入りタイヤは、一対のビード部と、該一対のビード部に連なる一対のサイドウォール部と、両サイドウォール部間に跨るトレッド部とからなり、該一対のビード部間にまたがってトロイド状に延在する１枚以上のカーカスを有する空気入りタイヤにおいて、
　前記カーカスが、有機繊維コードをゴムで被覆したトリートから構成され、該トリートにおける該有機繊維コードの占有率が７０％以上であり、かつ、ディップ処理済みコードとしての該有機繊維コードのコード径φ（ｍｍ）と、前記サイドウォール部のうちリム組み時のタイヤ最大幅部よりタイヤ半径方向外側の領域における、タイヤ厚み方向のゲージの最小値Ｄ（ｍｍ）との比が、下記式、
０．２５＜φ／Ｄ＜０．５０
で表される関係を満足することを特徴とするものである。
　本発明において、前記有機繊維コードの、ディップ処理済みコードとしてのコード径φは、好適には０．７５ｍｍを超え０．９６ｍｍ未満であり、前記有機繊維コードの、ディップ処理済みコードとしてのコード強度は、好適には６．５～７．２ｃＮ／ｄｔｅｘである。また、本発明において、前記有機繊維コードの、撚りコードとしての総デシテックス数は、好適には４３００～５１００ｄｔｅｘであり、前記有機繊維コードの、ディップ処理済みコードとしての２ｃＮ／ｄｔｅｘの応力負荷時におけるコード伸びは、好適には３．５～４．０％である。
　さらに、本発明において、前記トリートの単位幅あたりのトリート強力は、好適には２．９～３．２ｋＮ／ｃｍであり、前記有機繊維コードの１本当たりの、ディップ処理済みコードとしての、１７７℃における熱収縮応力は、好適には６～１２Ｎである。さらにまた、下記式、
α＝ｔａｎθ＝０．００１×Ｎ×√（０．１２５×ｄ／ρ）
（式中、Ｎは撚り数（回／１０ｃｍ）であり、ｄはコードの総デシテックス数の半分の値であり、ρはコードの比重である）で定義される前記有機繊維コードの撚り係数αは、好適には０．４２～０．５５である。
　さらにまた、本発明においては、前記トリートの片面に、予備加硫として、加速電圧２００ｋＶ以上６００ｋＶ未満、照射線量１０～１００ｋＧｙの条件で電子線照射処理が施され、該照射面がタイヤ内側となるよう配置されていることが好ましい。さらにまた、本発明においては、前記有機繊維コードが、ポリエステル繊維からなることが好ましく、ポリエチレンテレフタレート繊維からなることがより好ましい。
　本発明によれば、上記構成としたことにより、サイド部の薄ゲージ化による軽量化効果を損なうことなく、サイド部に求められる基本性能を満足しうる空気入りタイヤを実現することが可能となった。
本発明の空気入りタイヤの一例を示す幅方向片側断面図である。 本発明の空気入りタイヤの他の例を示す幅方向片側断面図である。
　以下、本発明の実施形態について、図面を参照しつつ詳細に説明する。
　図１に、本発明の空気入りタイヤの一例の幅方向断面図を示す。図示する本発明の空気入りタイヤ１０は、一対のビード部１１と、それに連なる一対のサイドウォール部１２と、両サイドウォール部１２間に跨るトレッド部１３とからなり、これら各部をビード部１１内にそれぞれ埋設された一対のビードコア１相互間にわたって補強する１枚以上のカーカス２を備えている。
　本発明においては、カーカス２が、有機繊維コードをゴムで被覆したトリートから構成され、このトリートにおける有機繊維コードの占有率が７０％以上であって、かつ、ディップ処理済みコードとしての有機繊維コードのコード径φ（ｍｍ）と、サイドウォール部のうちリム組み時のタイヤ最大幅部よりタイヤ半径方向外側の領域における、タイヤ厚み方向のゲージの最小値Ｄ（ｍｍ）との比が、下記式、
０．２５＜φ／Ｄ＜０．５０
で表される関係を満足する点が重要である。ここで、本発明においては、サイドウォール部１２のうちリム組み時のタイヤ最大幅部よりタイヤ半径方向外側の領域を、サイドウォール部のトレッド側領域１２Ａと称する。カーカスを構成するトリートにおける有機繊維コードの占有率を７０％以上、好適には７０～８０％とすることで、トリート強度を保持しつつ、軽量化を図ることが可能となるとともに、比φ／Ｄの値を上記式の範囲内、好適には０．３を超え０．４未満の範囲内とすることにより、軽量化およびサイドカット防止の効果を得ることができる。逆に言えば、サイドウォール部のトレッド側領域１２Ａのゲージを、その最も薄い部位において上記比φ／Ｄの値を満足する程度に薄くして軽量化を図っても、上記占有率を７０％以上と高く設定することで、十分な耐久性（耐サイドカット性）を確保することができるものとなる。よって、本発明においては、上記占有率および比φ／Ｄの値を特定範囲とすることにより、サイド部の薄ゲージ化による軽量化効果を損なうことなく、サイド部に求められる基本性能としての良好な耐カット性を実現することができるものである。
　ここで、トリートにおける有機繊維コードの占有率は、下記式、
占有率（％）＝コードゲージ（ｍｍ）×打込み数（本／ｃｍ）／１０×１００
により定義され、コードの配列方向におけるコードの占有率を意味している。上記占有率が７０％未満であると、十分なトリート強度が確保できなくなる。また、上記比φ／Ｄの値が０．２５以下であると、コード径が小径化することになり、十分なトリート強度が確保できずに、サイドカット性が悪化してしまう。一方、上記比φ／Ｄの値が０．５０以上であると、トリート強度が確保できるためにカット性の点では懸念はなくなるものの、カーカスコードの外側に存在するサイドゴムのゲージが小さくなるので、クラック性が悪化してしまう。したがって、いずれにおいても本発明の所期の効果が得られない。
　より具体的には、本発明においては、カーカスに用いる有機繊維コードとして、撚りコードとしての総デシテックス数が４３００～５１００ｄｔｅｘの範囲の比較的太いコードを用いて、これに適切なディップ処理を行うことで、ディップ処理済みコードとしてのコード強度が６．５～７．２ｃＮ／ｄｔｅｘの範囲となるよう調整することが好ましい。かかる総デシテックス数およびコード強度の条件を満足する有機繊維コードを用いて、上記占有率を満足するトリートとすることで、良好なトリート強力が得られるものとなる。ここで、本発明において好適なトリート強力は、トリートの単位幅あたりのトリート強力で、２．９～３．２ｋＮ／ｃｍの範囲である。カーカスに用いる有機繊維コードの、上記総デシテックス数が低すぎるか上記コード強度が低すぎると、十分なトリート強度が得られないおそれがある。また、カーカスに用いる有機繊維コードの、上記総デシテックス数が高すぎるか上記コード強度が高すぎると、トリート強度は高くなるものの、軽量性を損なうおそれがある。
　本発明において、上記有機繊維コードの、ディップ処理済みコードとしてのコード径φは、好適には、０．７５ｍｍを超え０．９６ｍｍ未満とする。上記有機繊維コードのコード径をこの範囲内とすることで、高いコード強度およびトリートゲージの薄さを確保することができる。コード径が、小さすぎると十分なコード強度が得られないおそれがあり、大きすぎるとトリートゲージが厚くなって軽量性を損なうおそれがある。
　また、本発明において好適には、上記有機繊維コードの、ディップ処理済みコードとしての２ｃＮ／ｄｔｅｘの応力負荷時におけるコード伸びが３．５～４．０％であり、上記有機繊維コードの１本当たりの、ディップ処理済みコードとしての、１７７℃における熱収縮応力が６～１２Ｎである。上記コード伸びないし熱収縮応力を上記範囲内とすることで、内面コード出などの製造不良の発生を抑制することが可能となる。上記有機繊維コードのコード伸びが３．５％未満であると、加硫時にカーカスを拡張させて製造する場合において、同様に内面コード出の発生率が大幅に増加する。一方、上記有機繊維コードのコード伸びが４．０％を超えると、拡張されて加硫された後のコード伸びに周上で不均一性を生じやすくなり、ユニフォミティの悪化を招くおそれが高くなる。また、上記有機繊維コードの熱収縮応力が６Ｎ未満であると、高速走行時（発熱時）の走行による径成長の抑制効果が小さく、耐久性の向上効果を十分得られないおそれがある。一方、上記有機繊維コードの熱収縮応力が１２Ｎを超えると、加硫時のコード収縮力が大きすぎて、内面コード出不良率が高くなってしまうおそれがある。
　ここで、本発明において、上記所定範囲のコード強度およびコード伸び等を満足する有機繊維コードを得るための手法としては、ディップ処理の条件としての温度、テンションおよび露出時間を調整する方法が挙げられる。具体的には例えば、ポリエステル繊維コードのディップ工程において、テンションを上げると、コード強度は大きくなり、かつ、２ｃＮ／ｄｔｅｘの応力負荷時におけるコード伸びは小さくなる傾向があり、また、温度ないし露出時間を上げると、コード強度は小さくなり、かつ、２ｃＮ／ｄｔｅｘの応力負荷時におけるコード伸びは小さくなる傾向がある。したがって、これらディップ条件を適宜組み合わせて調整することで、コード物性を所望に応じコントロールすることが可能となる。
　また、本発明においては、下記式、
α＝ｔａｎθ＝０．００１×Ｎ×√（０．１２５×ｄ／ρ）
（式中、Ｎは撚り数（回／１０ｃｍ）であり、ｄはコードの総デシテックス数の半分の値であり、ρはコードの比重である）で定義される前記有機繊維コードの撚り係数αが、０．４２～０．５５であることが好ましい。撚り係数が０．４２未満では、疲労性の悪化により、市場耐久性の確保が困難となるおそれがある。一方、撚り係数が０．５５を超えると、コードの熱収縮応力が大きくなって、不良率の上昇およびコードのゲージ増加により、重量増に繋がってしまう。
　図示するタイヤのカーカス２は１枚のカーカスプライからなるが、本発明においては、カーカス２を構成するカーカスプライの枚数はこれに限られるものではなく、２枚以上であってもよい。また、その構造も特に限定されるものではない。ビード部におけるラジアルカーカス２の係止構造についても、図示するようにビードコア１の周りに巻き上げて係止した構造に限られず、ラジアルカーカスの端部を２層のビードコアで挟み込んだ構造でもよい（図示せず）。また、本発明において、カーカスに用いる有機繊維コードは、例えば、ポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）繊維、ポリエチレンナフタレート（ＰＥＮ）繊維、ポリブチレンテレフタレート（ＰＢＴ）繊維等のポリエステル繊維からなるものとすることができ、中でも好適には、ＰＥＴ繊維を用いる。
　さらに、本発明においては、上記有機繊維コードからなるカーカストリートをタイヤに適用する際に、トリートの片面に、予備加硫として、加速電圧２００ｋＶ以上６００ｋＶ未満、照射線量１０～１００ｋＧｙの条件で電子線照射処理を施して、その照射面がタイヤ内側、すなわち、インナーライナー側となるよう配置して、タイヤを成型することが好ましい。これにより、タイヤ内面コード出の発生を抑える効果を得ることができ、また、タイヤ重量の低減にも繋がるものである。ここで、電子線を照射する際の加速電圧が２００ｋＶ未満であると、電子線の透過力が不十分となって、カーカストリートの表面のみでしか予備加硫が行われず、タイヤ内面コード出の発生の抑制効果が十分得られない場合がある。一方、加速電圧が６００ｋＶ以上であると、カーカストリート表面の予備加硫が過剰に進行して、タイヤの成形性や耐久性に悪影響を及ぼす可能性がある。また、電子線の照射量が１０ｋＧｙ未満であると、電子線の透過力が不十分となって、カーカストリートの表面のみでしか予備加硫が行われず、タイヤ内面コード出の発生の抑制効果が十分得られない場合がある。一方、電子線の照射量が１００ｋＧｙ以上であると、カーカストリート表面の予備加硫が過剰に進行して、タイヤの成形性や耐久性に悪影響を及ぼす可能性がある。
　本発明の空気入りタイヤにおいては、上記カーカス構造に係る条件を満足することのみが重要であり、それ以外のタイヤ構造の詳細や各部材の材質などについては特に制限されず、従来公知のもののうちから適宜選択して構成することができる。
　例えば、図示するタイヤにおいて、カーカス２のクラウン部のタイヤ半径方向外側には、内層側から順次、２枚のベルト層３と、１枚のベルト補強層４とが配置されている。このうちベルト層３は、タイヤ周方向に対し所定の角度をもって平行に配列されたコードのゴム引き層、好ましくは、スチールコードのゴム引き層からなり、少なくとも１枚にて設けられるが、通常は図示するように、２枚にて交錯配置される。また、ベルト補強層は、タイヤ周方向に対し実質的に平行に配列された有機繊維コードのゴム引き層からなり、図示する例では、ベルト層３の全幅以上にわたり配設される１枚のキャップ層４からなるが、ベルト層３の両端領域に配設される一対のレイヤー層（図示せず）を設けてもよい。本発明においてはベルト補強層の配設は必須ではなく、また、別の構造のベルト補強層としてもよく、その枚数についても、図示する例には制限されない。
　また、図１に示すタイヤ１０においては、カーカス２の本体部２Ａと折返し部２Ｂとの間であって、ビードコア１のタイヤ半径方向外側に、ビードフィラー（ビードエイペックスゴム）５が配置されている。このビードフィラー５は、通常、タイヤ半径方向に１０～６０ｍｍ程度の高さを有するが、本発明においては、図２に示すタイヤ２０のように、ビードフィラー６として、タイヤ半径方向高さが１５ｍｍ以下と小さいものを用いてもよく、この場合でも、カーカスに用いるトリートの強力が高いために、タイヤ剛性を保持することができる。また、ビードフィラーの高さがゼロである場合、すなわち、ビードコア１の周囲への巻上げ前後でカーカスコードの間にビードフィラーを有しない場合も同様の効果が得られる。さらに、図示はしないが、ビードコア１の周囲に巻き上げられたカーカスコードの折返し部の高さが１５ｍｍ以下と低い場合であっても、同様に、カーカスに用いるトリートの強力が高いために、タイヤ剛性を保持することができるものである。
　さらにまた、本発明のタイヤにおいて、トレッド部１３の表面には適宜トレッドパターンが形成されており、最内層にはインナーライナー（図示せず）が形成されている。さらにまた、本発明のタイヤにおいて、タイヤ内に充填する気体としては、通常の、または、酸素分圧を変えた空気、もしくは窒素等の不活性ガスを用いることができる。
　以下、本発明を、実施例を用いてより詳細に説明する。
　下記表中に示す条件を満足する有機繊維コードをカーカスに適用して、タイヤサイズ２０５／５５Ｒ１６の空気入りタイヤを作製した。ベルト層は、スチールコードのゴム引き層の２枚からなるものとし、タイヤ周方向に対し±２５°の角度で交錯配置した。なお、タイヤを成型する際には、カーカストリートの片面に電子線照射処理を施し、その照射面がタイヤ内側となるよう配置した。得られた各供試タイヤにつき、以下に従い評価を行った結果を、下記表中に併記する。
　ここで、下記実施例および比較例における補強コードのコード強度およびコード伸びは、コード製造時のディップ処理工程において、ディップ条件としての処理温度、処理時テンションおよび処理時間を調整することにより制御した。具体的には、コードにＲＦＬ（レゾルシン・ホルムアルデヒド）系接着剤を付与した後に実施する緊張熱処理プロセスにおける、乾燥ゾーン、第一の加熱延伸部（ヒートセットゾーン）および第二の加熱延伸部（ノルマライジングゾーン）のそれぞれについて、下記の範囲で条件を変えることで、各補強コードを得た。乾燥ゾーンについては、処理温度を１６０℃とし、処理時間を６０秒とし、テンションを０．７～０．９ｇ／ｄｔｅｘの範囲とした。また、ヒートセットゾーンおよびノルマライジングゾーンの処理温度は２４０℃、処理時間は６０秒とした。さらに、ヒートセットゾーンのテンションは０．７～０．９ｇ／ｄｔｅｘの範囲、ノルマライジングゾーンのテンションは０．３～０．５ｇ／ｄｔｅｘの範囲とした。
（１）タイヤ重量
　比較例１のタイヤ重量を１００とした指数にて表記した。数値が小さいほど軽量であって、良好であることを示す。
（２）サイドカット性
　各供試タイヤを規定リムにリム組みし、規定内圧を充填して、そのサイド部に、先端の曲率半径がＲ＝１０（ｍｍ）である凸状突起を押し当て、サイド部がカットするまでに必要な仕事量を測定した。結果は、比較例１のタイヤのサイドカットに至るまでに必要な仕事量を１００とする指数にて示した。数値が大きいほど、サイドカット性能が良好である。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000001
　上記表中に示すように、カーカスを構成するトリートにおける有機繊維コードの占有率、および、サイドウォール部におけるこの有機繊維コードのコード径とタイヤのゲージとの比率を特定範囲とした各実施例のタイヤにおいては、タイヤの軽量性と、サイドカット性とが両立されていることが明らかである。これに対し、比較例２では、上記有機繊維コードのコード径とタイヤのゲージとの比率が小さすぎて、サイドカット性は良好であるものの軽量化効果が損なわれている。また、比較例３では、上記有機繊維コードのコード径とタイヤのゲージとの比率が大きすぎて、軽量化効果は得られているもののサイドカット性が悪化している。
１　ビードコア
２　カーカス
２Ａ　カーカスの本体部
２Ｂ　カーカスの折返し部
３　ベルト層
４　ベルト補強層
５，６　ビードフィラー（ビードエイペックスゴム）
１０，２０　空気入りタイヤ
１１　ビード部
１２　サイドウォール部
１２Ａ　サイドウォール部のトレッド側領域
１３　トレッド部

Claims (11)

  1. 　一対のビード部と、該一対のビード部に連なる一対のサイドウォール部と、両サイドウォール部間に跨るトレッド部とからなり、該一対のビード部間にまたがってトロイド状に延在する１枚以上のカーカスを有する空気入りタイヤにおいて、
    　前記カーカスが、有機繊維コードをゴムで被覆したトリートから構成され、該トリートにおける該有機繊維コードの占有率が７０％以上であり、かつ、ディップ処理済みコードとしての該有機繊維コードのコード径φ（ｍｍ）と、前記サイドウォール部のうちリム組み時のタイヤ最大幅部よりタイヤ半径方向外側の領域における、タイヤ厚み方向のゲージの最小値Ｄ（ｍｍ）との比が、下記式、
    ０．２５＜φ／Ｄ＜０．５０
    で表される関係を満足することを特徴とする空気入りタイヤ。
  2. 　前記有機繊維コードの、ディップ処理済みコードとしてのコード径φが、０．７５ｍｍを超え０．９６ｍｍ未満である請求項１記載の空気入りタイヤ。
  3. 　前記有機繊維コードの、ディップ処理済みコードとしてのコード強度が６．５～７．２ｃＮ／ｄｔｅｘである請求項１記載の空気入りタイヤ。
  4. 　前記有機繊維コードの、撚りコードとしての総デシテックス数が４３００～５１００ｄｔｅｘである請求項１記載の空気入りタイヤ。
  5. 　前記有機繊維コードの、ディップ処理済みコードとしての２ｃＮ／ｄｔｅｘの応力負荷時におけるコード伸びが３．５～４．０％である請求項１記載の空気入りタイヤ。
  6. 　前記トリートの単位幅あたりのトリート強力が、２．９～３．２ｋＮ／ｃｍである請求項１記載の空気入りタイヤ。
  7. 　前記有機繊維コードの１本当たりの、ディップ処理済みコードとしての、１７７℃における熱収縮応力が６～１２Ｎである請求項１記載の空気入りタイヤ。
  8. 　下記式、
    α＝ｔａｎθ＝０．００１×Ｎ×√（０．１２５×ｄ／ρ）
    （式中、Ｎは撚り数（回／１０ｃｍ）であり、ｄはコードの総デシテックス数の半分の値であり、ρはコードの比重である）で定義される前記有機繊維コードの撚り係数αが、０．４２～０．５５である請求項１記載の空気入りタイヤ。
  9. 　前記トリートの片面に、予備加硫として、加速電圧２００ｋＶ以上６００ｋＶ未満、照射線量１０～１００ｋＧｙの条件で電子線照射処理が施され、該照射面がタイヤ内側となるよう配置されている請求項１記載の空気入りタイヤ。
  10. 　前記有機繊維コードがポリエステル繊維からなる請求項１記載の空気入りタイヤ。
  11. 　前記有機繊維コードがポリエチレンテレフタレート繊維からなる請求項１０記載の空気入りタイヤ。
PCT/JP2012/065165 2011-06-14 2012-06-13 空気入りタイヤ WO2012173158A1 (ja)

Priority Applications (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
EP12800806.7A EP2722197B1 (en) 2011-06-14 2012-06-13 Pneumatic tire
US14/125,803 US20140110035A1 (en) 2011-06-14 2012-06-13 Pneumatic tire
CN201280039885.5A CN103732421B (zh) 2011-06-14 2012-06-13 充气轮胎

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2011-132575 2011-06-14
JP2011132575A JP6073046B2 (ja) 2011-06-14 2011-06-14 空気入りタイヤ

Publications (1)

Publication Number Publication Date
WO2012173158A1 true WO2012173158A1 (ja) 2012-12-20

Family

ID=47357142

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PCT/JP2012/065165 WO2012173158A1 (ja) 2011-06-14 2012-06-13 空気入りタイヤ

Country Status (5)

Country Link
US (1) US20140110035A1 (ja)
EP (1) EP2722197B1 (ja)
JP (1) JP6073046B2 (ja)
CN (1) CN103732421B (ja)
WO (1) WO2012173158A1 (ja)

Families Citing this family (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP6299190B2 (ja) * 2013-12-04 2018-03-28 横浜ゴム株式会社 空気入りタイヤ
WO2015186654A1 (ja) * 2014-06-04 2015-12-10 株式会社ブリヂストン 重荷重用タイヤ
JP6004045B1 (ja) * 2015-05-27 2016-10-05 横浜ゴム株式会社 空気入りタイヤ
JP7149152B2 (ja) * 2018-10-03 2022-10-06 Ｔｏｙｏ Ｔｉｒｅ株式会社 タイヤ

Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2001138708A (ja) * 1999-11-15 2001-05-22 Toyo Tire & Rubber Co Ltd 空気入りタイヤ
JP2001140142A (ja) * 1999-11-10 2001-05-22 Sumitomo Rubber Ind Ltd 簾織物及びそれを用いたタイヤ用のプライ材料
JP2002002214A (ja) * 2000-06-26 2002-01-08 Toyo Tire & Rubber Co Ltd 空気入りラジアルタイヤ
JP2008001164A (ja) 2006-06-20 2008-01-10 Toyo Tire & Rubber Co Ltd 空気入りラジアルタイヤ
JP2008001163A (ja) 2006-06-20 2008-01-10 Toyo Tire & Rubber Co Ltd 空気入りラジアルタイヤ
JP2010120400A (ja) * 2008-11-17 2010-06-03 Bridgestone Corp 空気入りタイヤ

Family Cites Families (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3901751A (en) * 1973-04-06 1975-08-26 Goodyear Tire & Rubber Method of making radial ply tires
JPS5237303A (en) * 1975-09-18 1977-03-23 Bridgestone Corp Light air tire having thin side wall rubber and method of fabricating the same
JPS5975804A (ja) * 1982-10-21 1984-04-28 Bridgestone Corp 高耐久性ラジアルタイヤ
JPH0641655B2 (ja) * 1984-02-03 1994-06-01 東洋紡績株式会社 ポリエステル系ディップコードの製造方法
JPH04108003A (ja) * 1990-08-27 1992-04-09 Bridgestone Corp 空気入りラジアルタイヤ
AT401368B (de) * 1993-11-08 1996-08-26 Semperit Ag Radialluftreifen für pkw
US6329053B2 (en) * 1999-07-28 2001-12-11 Kolon Industries, Inc. Polyester multifilamentary yarn for tire cords, dipped cord and production thereof
WO2003086782A1 (fr) * 2002-04-18 2003-10-23 Bridgestone Corporation Pneumatique
JP4097665B2 (ja) * 2005-08-26 2008-06-11 横浜ゴム株式会社 空気入りタイヤ

Patent Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2001140142A (ja) * 1999-11-10 2001-05-22 Sumitomo Rubber Ind Ltd 簾織物及びそれを用いたタイヤ用のプライ材料
JP2001138708A (ja) * 1999-11-15 2001-05-22 Toyo Tire & Rubber Co Ltd 空気入りタイヤ
JP2002002214A (ja) * 2000-06-26 2002-01-08 Toyo Tire & Rubber Co Ltd 空気入りラジアルタイヤ
JP2008001164A (ja) 2006-06-20 2008-01-10 Toyo Tire & Rubber Co Ltd 空気入りラジアルタイヤ
JP2008001163A (ja) 2006-06-20 2008-01-10 Toyo Tire & Rubber Co Ltd 空気入りラジアルタイヤ
JP2010120400A (ja) * 2008-11-17 2010-06-03 Bridgestone Corp 空気入りタイヤ

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
See also references of EP2722197A4 *

Also Published As

Publication number Publication date
EP2722197B1 (en) 2016-06-01
JP2013001196A (ja) 2013-01-07
CN103732421A (zh) 2014-04-16
CN103732421B (zh) 2016-06-29
JP6073046B2 (ja) 2017-02-01
EP2722197A1 (en) 2014-04-23
US20140110035A1 (en) 2014-04-24
EP2722197A4 (en) 2015-02-18

Similar Documents

Publication Publication Date Title
JP5358424B2 (ja) 空気入りタイヤ
EP2783842B1 (en) Method for manufacturing pneumatic tire
JP2012162204A (ja) 空気入りタイヤおよび、ビードコアの製造方法
EP3135465B1 (en) Pneumatic tire, and pneumatic tire production method
WO2011043319A1 (ja) ランフラットタイヤ
JP6073046B2 (ja) 空気入りタイヤ
JP2019026231A (ja) 空気入りタイヤ
JP5424474B2 (ja) ランフラットタイヤ
WO2016024391A1 (ja) 空気入りタイヤ
JP5384255B2 (ja) 空気入りタイヤ
JP2009173150A (ja) ラジアルタイヤ
JP2014180896A (ja) 航空機用ラジアルタイヤ
EP3459764B1 (en) Tire
JP5361531B2 (ja) 空気入りタイヤ
JP5054955B2 (ja) 航空機ラジアルタイヤ
JP2007050727A (ja) 空気入りタイヤ
JP2015212109A (ja) 空気入りタイヤ
JP5475366B2 (ja) ランフラットタイヤ
JP2012254661A (ja) 航空機用ラジアルタイヤ
KR100916756B1 (ko) 차량용 공기입 타이어
JP7073404B2 (ja) 航空機用タイヤ
JP2022019259A (ja) 空気入りタイヤ
JP6030946B2 (ja) 空気入りタイヤ
JP6042598B2 (ja) 空気入りラジアルタイヤ
JP2013067350A (ja) 空気入りタイヤ

Legal Events

Date Code Title Description
121 Ep: the epo has been informed by wipo that ep was designated in this application

Ref document number: 12800806

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A1

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 14125803

Country of ref document: US

NENP Non-entry into the national phase

Ref country code: DE