WO2012066913A1 - 転がり軸受および転がり軸受の製造方法 - Google Patents

転がり軸受および転がり軸受の製造方法 Download PDF

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rolling bearing
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則暁 坂中
幸生 松原
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Definitions

  • the present invention relates to a rolling bearing and a method for manufacturing the rolling bearing.
  • Patent Document 1 discloses a passive film having a predetermined Cr (chromium) content in a steel material. It is disclosed that the entry of hydrogen into a steel material is suppressed by forming a chromium oxide film with a predetermined thickness.
  • Non-Patent Document 1 the indentation-initiated type of steel with precisely controlled nitrogen concentration A peel life assessment is disclosed.
  • carbide is coarsened by adding a large amount of Cr in order to make the Cr content rate a predetermined value, which may become a stress concentration source and cause early peeling.
  • the passive film has an effect of slowing the diffusion of hydrogen, but also has an effect of promoting the adsorption of the generated hydrogen on the steel surface. Therefore, in the case of a rolling bearing that is used intermittently, hydrogen is dissipated at the time of stoppage. Therefore, it is considered effective to suppress early separation by delaying the penetration of hydrogen into the steel by the passive film.
  • the special steel material having a predetermined Cr content has a problem of high cost. Moreover, there is a problem that it is difficult to procure a special steel material having a predetermined Cr content.
  • the heat generation of the bearing causes thermal expansion of the shaft, which is one of the causes of deterioration of machining accuracy.
  • a rolling bearing for a main spindle of a machine tool used at a high speed in a machine tool such as a machining center it is important to reduce the torque in order to avoid heat generation during the high speed rotation.
  • the rolling bearings for machine tool main spindles reduce the amount of lubricating oil as much as possible in order to reduce the friction torque of the bearings that causes heat generation.
  • the oil film thickness is reduced as compared with the case where sufficient lubricating oil is supplied, and the shear stress of the lubricating oil due to slip increases, so that hydrogen is likely to be generated.
  • angular ball bearings are frequently used as rolling bearings for machine tool spindles.
  • slip always occurs between the rolling elements (balls) and the race members (race rings).
  • coolant enters the raceway member and the rolling element.
  • water-soluble coolant the entry of the coolant is nothing but water mixing. Therefore, in a rolling bearing for a machine tool main shaft, early peeling is likely to occur due to hydrogen penetrating into steel.
  • the present invention has been made in view of the above problems, and an object thereof is to provide a rolling bearing capable of suppressing early separation due to hydrogen embrittlement.
  • the present inventor has made the atomic vacancies difficult to plastically deform by nitriding the rolling surface of at least one bearing member of the race member and the rolling element and optimizing the tempering temperature of the bearing member. It has been found that the hydrogen embrittlement resistance of a rolling bearing is improved by making it difficult to generate the.
  • the present inventor has selected high-carbon chromium bearing steel SUJ2 (JIS standard) most frequently used for rolling bearings as the bearing member and at least one of the rolling elements in view of the cost and availability of the material.
  • the inventor optimized the tempering temperature in order to improve hydrogen embrittlement resistance after nitriding the rolling contact surface of the bearing member and quenching. By subjecting the rolling surface of the bearing member to nitriding treatment, the bearing member is hardly plastically deformed.
  • the present inventor has found that the hydrogen embrittlement resistance of the bearing member is improved by performing nitriding treatment on the rolling surface of the bearing member to make the bearing member difficult to be plastically deformed.
  • the basis for optimizing the tempering temperature is based on the theory of hydrogen-assisted strain-induced vacancies, which is a powerful hydrogen embrittlement mechanism.
  • the number of vacancies increases due to plastic deformation, but this theory is based on the fact that it has been found by systematic experiments that when hydrogen is involved, it increases the vacancy density.
  • One rolling bearing according to the present invention includes a raceway member having an annular raceway and a plurality of rolling elements that are in contact with the raceway member and arranged to be freely rollable on the annular raceway. At least one bearing member of the race member and the rolling element is made of JIS standard SUJ2. The bearing member is quenched. The bearing member has a nitriding rolling surface. By pressing a steel ball for SUJ2 standard rolling bearings with a diameter of 19.05 mm on the bearing member with a load of 3.18 kN, holding it for 10 seconds and then unloading it, the depth of the impression formed on the bearing member is 0.2 ⁇ m or less. is there. The Rockwell C scale hardness of the rolling surface is HRC61.2 or more and HRC63.3 or less.
  • the bearing member is less likely to be plastically deformed.
  • the bearing member is less likely to be plastically deformed, thereby improving the hydrogen embrittlement resistance of the bearing member.
  • the indentation depth indicates the difficulty of plastic deformation. In other words, if the indentation depth is small, it can be said that plastic deformation is difficult. If the indentation depth is 0.2 ⁇ m or less as a guide, it can be said that plastic deformation is difficult. Therefore, when the relationship between the tempering temperature and the indentation depth was investigated in detail, if a tempering process was performed at 240 ° C. or higher and 300 ° C. or lower, a SUJ2 standard rolling bearing steel ball with a diameter of 19.05 mm was loaded on the bearing member. It was found that the depth of the indentation formed on the bearing member was 0.2 ⁇ m or less by unloading after pressing at 3.18 kN and holding for 10 seconds.
  • the Rockwell C scale hardness of the rolling surface of the bearing member in the range of tempering temperature 240 ° C. or more and 300 ° C. or less is HRC 61.2 or more and HRC 63.3 or less.
  • the surface nitriding concentration of the rolling surface is preferably 0.05% by mass or more and 0.4% by mass or less.
  • the surface nitriding concentration of the rolling surface is less than 0.05% by mass, the effect of improving the life by nitriding cannot be obtained sufficiently. If the surface nitridation concentration on the rolling surface is larger than 0.4% by mass, a large amount of Cr carbonitride is produced, so that the Cr amount contributing to hardenability is deficient. Therefore, sufficient hardenability cannot be ensured. Therefore, when the surface nitridation concentration of the rolling surface is 0.05 mass% or more and 0.4 mass% or less, the effect of improving the life by nitriding can be sufficiently obtained, and sufficient hardenability is ensured. You can also.
  • the present inventor has selected JIS standard SUJ2 which is not nitrided in consideration of productivity. If the indentation depth is 0.2 ⁇ m or less as a guide, it can be said that plastic deformation is difficult. Therefore, when the relationship between the tempering temperature and the indentation depth was investigated in detail, if a tempering treatment was performed at 240 ° C. or higher and 280 ° C. or lower, a SUJ2 standard rolling bearing steel ball having a diameter of 19.05 mm was loaded on the rolling element. It was found that by pressing at 1.97 kN and holding for 10 seconds before unloading, the depth of the indentation formed on the rolling element was 0.2 ⁇ m or less.
  • the Rockwell C scale hardness of the entire rolling element is preferably HRC57.0 or more and HRC58.9 or less.
  • the Rockwell C scale hardness of the whole rolling element in the range of tempering temperature 240 or more and 280 or less is HRC57.0 or more and HRC58.9 or less.
  • the rolling element is preferably made of a material containing ceramics. According to the rolling bearing of the present invention, since the rolling element is made of a material containing ceramics that does not exhibit hydrogen embrittlement, the hydrogen embrittlement resistance can be improved, so that early separation due to hydrogen embrittlement can be suppressed.
  • the one rolling bearing described above further includes a cage for holding the rolling elements, and the cage is made of a material containing metal.
  • the metal cage under the condition where energization occurs, the metal cage is less likely to cause early peeling due to hydrogen embrittlement than the resin cage, and therefore, early peeling due to hydrogen embrittlement can be suppressed.
  • a raceway member having an annular raceway, and a plurality of rolling elements that are in contact with the raceway member and are arranged to be freely rollable on the annular raceway are provided.
  • the following steps are included.
  • At least one bearing member of the race member and the rolling element is prepared to be made of a material of JIS standard SUJ2.
  • the rolling surface of the bearing member is subjected to nitriding treatment and quenched.
  • the quenched bearing member is tempered at 240 ° C. or higher and 300 ° C. or lower.
  • ⁇ Nitriding treatment is applied to the rolling surface of the bearing member, and the bearing member is hard to be plastically deformed.
  • the hydrogen embrittlement resistance of the bearing member is improved.
  • the bearing member By tempering the hardened bearing member at 240 ° C. or higher and 300 ° C. or lower, the bearing member is less likely to be plastically deformed, and atomic vacancies are less likely to be generated. Thereby, since hydrogen embrittlement resistance can be improved, early peeling due to hydrogen embrittlement can be suppressed.
  • the nitriding treatment is preferably performed at a temperature of 850 ° C. in an atmosphere in which ammonia gas is added to RX gas. Thereby, sufficient nitriding treatment is performed on the rolling surface of the bearing member to make the bearing member difficult to be plastically deformed, so that the hydrogen embrittlement resistance of the bearing member can be improved.
  • At least one bearing member of the raceway member and the rolling element may be made of JIS standard SUJ3.
  • the present inventor has made the atomic vacancies difficult to plastically deform by nitriding the rolling surface of at least one bearing member of the race member and the rolling element and optimizing the tempering temperature of the bearing member. It has been found that the hydrogen embrittlement resistance of a rolling bearing is improved by making it difficult to generate the.
  • the present inventor has selected high-carbon chromium bearing steel SUJ3 (JIS standard), which is often used for rolling bearings, as the at least one bearing member of the raceway member and the rolling element in view of the cost of the material.
  • the inventor optimized the tempering temperature in order to improve hydrogen embrittlement resistance after nitriding the rolling contact surface of the bearing member and quenching. By subjecting the rolling surface of the bearing member to nitriding treatment, the bearing member is hardly plastically deformed.
  • the present inventor has found that the hydrogen embrittlement resistance of the bearing member is improved by performing nitriding treatment on the rolling surface of the bearing member to make the bearing member difficult to be plastically deformed.
  • the basis for optimizing the tempering temperature is based on the theory of hydrogen-assisted strain-induced vacancies, which is a powerful hydrogen embrittlement mechanism.
  • the number of vacancies increases due to plastic deformation, but this theory is based on the fact that it has been found by systematic experiments that when hydrogen is involved, it increases the vacancy density.
  • Another rolling bearing according to the present invention includes a raceway member having an annular raceway and a plurality of rolling elements that are in contact with the raceway member and arranged to be freely rollable on the annular raceway.
  • At least one bearing member of the race member and the rolling element is made of JIS standard SUJ3.
  • the bearing member is quenched.
  • the bearing member has a nitriding rolling surface.
  • the bearing member is less likely to be plastically deformed.
  • the bearing member is less likely to be plastically deformed, thereby improving the hydrogen embrittlement resistance of the bearing member.
  • the indentation depth indicates the difficulty of plastic deformation. In other words, if the indentation depth is small, it can be said that plastic deformation is difficult. If the indentation depth is 0.1 ⁇ m or less as a guide, it can be said that plastic deformation is difficult. Therefore, when the relationship between the tempering temperature and the indentation depth was investigated in detail, if a tempering treatment was performed at 280 ° C or higher and 320 ° C or lower, SUJ2 standard rolling bearing steel balls with a diameter of 19.05 mm were loaded on the bearing member. It was found that the depth of the indentation formed on the bearing member was 0.1 ⁇ m or less by pressing at 3.18 kN and holding for 10 seconds before unloading.
  • the Rockwell C scale hardness of the rolling surface of the bearing member in the range of tempering temperature 280 ° C. or higher and 320 ° C. or lower is HRC 60.5 or higher and HRC 62.1 or lower.
  • the surface nitriding concentration of the rolling surface is preferably 0.05% by mass or more and 0.4% by mass or less.
  • the surface nitriding concentration of the rolling surface is less than 0.05% by mass, the effect of improving the life by nitriding cannot be obtained sufficiently. If the surface nitridation concentration on the rolling surface is larger than 0.4% by mass, a large amount of Cr carbonitride is produced, so that the Cr amount contributing to hardenability is deficient. Therefore, sufficient hardenability cannot be ensured. Therefore, when the surface nitridation concentration of the rolling surface is 0.05 mass% or more and 0.4 mass% or less, the effect of improving the life by nitriding can be sufficiently obtained, and sufficient hardenability is ensured. You can also.
  • the present inventor preferably selected high-carbon chromium bearing steel SUJ2 (JIS standard) as a rolling element in view of the cost and procurement of the material.
  • the present inventor optimized the tempering temperature in order to improve hydrogen embrittlement resistance after nitriding the rolling surface of the rolling element made of SUJ2 and quenching.
  • the rolling elements are made of JIS standard SUJ2.
  • the rolling elements are quenched.
  • the rolling element has a nitriding rolling surface.
  • the Rockwell C scale hardness of the rolling surface is HRC61.2 or more and HRC63.3 or less.
  • the indentation depth is 0.2 ⁇ m or less as a guide, it can be said that plastic deformation is difficult. Therefore, when the relationship between the tempering temperature and the indentation depth was investigated in detail, if a tempering treatment was performed at 240 ° C. or higher and 300 ° C. or lower, a SUJ2 standard rolling bearing steel ball with a diameter of 19.05 mm was loaded on the rolling element. It was found that by pressing at 3.18 kN and holding for 10 seconds before unloading, the depth of the indentation formed on the rolling element was 0.2 ⁇ m or less.
  • the Rockwell C scale hardness of the rolling surface of the rolling element in the range of tempering temperature 240 ° C. or more and 300 ° C. or less is HRC 61.2 or more and HRC 63.3 or less.
  • the surface nitriding concentration of the rolling surface of the rolling element is preferably 0.05% by mass or more and 0.4% by mass or less.
  • the surface nitriding concentration of the rolling surface of the rolling element is less than 0.05% by mass, the effect of improving the life by nitriding cannot be obtained sufficiently. If the surface nitriding concentration on the rolling contact surface of the rolling element is larger than 0.4% by mass, a large amount of Cr carbonitride is produced, so that the Cr amount contributing to hardenability is deficient. Therefore, sufficient hardenability cannot be ensured. Therefore, when the surface nitridation concentration of the rolling contact surface of the rolling element is 0.05% by mass or more and 0.4% by mass or less, the effect of improving the life by nitriding can be sufficiently obtained, and sufficient hardenability can be obtained. It can also be secured.
  • the present inventor has selected JIS standard SUJ2 that has not been nitrided in consideration of productivity. If the indentation depth is 0.2 ⁇ m or less as a guide, it can be said that plastic deformation is difficult. Therefore, when the relationship between the tempering temperature and the indentation depth was investigated in detail, if a tempering treatment was performed at 240 ° C. or higher and 280 ° C. or lower, a SUJ2 standard rolling bearing steel ball having a diameter of 19.05 mm was loaded on the rolling element. It was found that by pressing at 1.97 kN and holding for 10 seconds before unloading, the depth of the indentation formed on the rolling element was 0.2 ⁇ m or less.
  • the Rockwell C scale hardness of the entire rolling element is preferably HRC57.0 or more and HRC58.9 or less.
  • the Rockwell C scale hardness of the whole rolling element in the range of tempering temperature 240 or more and 280 or less is HRC57.0 or more and HRC58.9 or less.
  • the rolling element is preferably made of a material containing ceramics. According to the rolling bearing of the present invention, since the rolling element is made of a material containing ceramics that does not exhibit hydrogen embrittlement, the hydrogen embrittlement resistance can be improved, so that early separation due to hydrogen embrittlement can be suppressed.
  • a cage for holding the rolling elements is further provided, and the cage is made of a material containing metal.
  • the metal cage under the condition where energization occurs, the metal cage is less likely to cause early peeling due to hydrogen embrittlement than the resin cage, and therefore, early peeling due to hydrogen embrittlement can be suppressed.
  • a rolling bearing According to another method of manufacturing a rolling bearing according to the present invention, it is provided with a race member having an annular raceway, and a plurality of rolling elements that are in contact with the race member and are arranged on the annular raceway so as to be freely rollable.
  • At least one bearing member of the race member and the rolling element is prepared to be made of a material of JIS standard SUJ3.
  • the rolling surface of the bearing member is subjected to nitriding treatment and quenched.
  • the quenched bearing member is tempered at 280 ° C. or higher and 320 ° C. or lower.
  • ⁇ Nitriding treatment is applied to the rolling surface of the bearing member, and the bearing member is hard to be plastically deformed.
  • the hydrogen embrittlement resistance of the bearing member is improved.
  • the bearing member By tempering the quenched bearing member at 280 ° C. or higher and 320 ° C. or lower, the bearing member is less likely to be plastically deformed, and atomic vacancies are less likely to be generated. Thereby, since hydrogen embrittlement resistance can be improved, early peeling due to hydrogen embrittlement can be suppressed.
  • the nitriding treatment is preferably performed at a temperature of 850 ° C. in an atmosphere in which ammonia gas is added to RX gas. Thereby, sufficient nitriding treatment is performed on the rolling surface of the bearing member to make the bearing member difficult to be plastically deformed, so that the hydrogen embrittlement resistance of the bearing member can be improved.
  • the one and other rolling bearings described above further include a main shaft of the motor and a housing arranged to face the outer peripheral surface of the main shaft, and the main shaft is rotatably supported with respect to the housing.
  • the rolling bearing of the present invention since early peeling due to hydrogen embrittlement can be suppressed, a long service life can be obtained even under severe use conditions such as conditions where water is mixed in the bearing, conditions involving slippage, and conditions where energization occurs. It is possible to provide a rolling bearing for a simple motor.
  • the above-mentioned one and other rolling bearings preferably further include a main shaft of the machine tool and a housing disposed so as to face the outer peripheral surface of the main shaft, and the main shaft is rotatably supported with respect to the housing.
  • the rolling bearing of the present invention since early peeling due to hydrogen embrittlement can be suppressed, a long service life can be obtained even under severe use conditions such as conditions where water is mixed in the bearing, conditions involving slippage, and conditions where energization occurs.
  • a rolling bearing for a main spindle of a machine tool can be provided. Further, it is possible to provide a rolling bearing for a machine tool spindle that has a long life even under use conditions in which the oil film thickness of the lubricating oil is reduced in order to reduce the friction torque of the bearing that causes heat generation during high-speed rotation.
  • the one and other rolling bearings further include a rotation side member of the wheel and a fixed side member disposed so as to oppose the outer peripheral surface of the rotation side member, and the rotation side member is disposed on the fixed side member. And support it rotatably.
  • the rolling bearing of the present invention since early peeling due to hydrogen embrittlement can be suppressed, a long service life can be obtained even under severe use conditions such as conditions where water is mixed in the bearing, conditions involving slippage, and conditions where energization occurs.
  • a rolling bearing for a wheel can be provided. Further, since the early peeling due to hydrogen embrittlement can be suppressed even under conditions where the bearing vibrates, a long-life wheel rolling bearing can be provided.
  • the above-mentioned one and other rolling bearings preferably further include a main shaft of the alternator and a housing disposed so as to face the outer peripheral surface of the main shaft, and the main shaft is rotatably supported with respect to the housing.
  • a rolling bearing for an alternator can be provided. Providing rolling bearings for alternators that have a long life by suppressing early delamination due to hydrogen embrittlement, especially under operating conditions where sliding due to hydrogen embrittlement is likely to occur due to the effect of slippage between contact elements under rapid acceleration / deceleration conditions can do.
  • the one and other rolling bearings described above further include a main shaft and a pulley main body disposed so as to face the outer peripheral surface of the main shaft, and the main shaft is rotatably supported with respect to the pulley main body.
  • the rolling bearing of the present invention since early peeling due to hydrogen embrittlement can be suppressed, a long service life can be obtained even under severe use conditions such as conditions where water is mixed in the bearing, conditions involving slippage, and conditions where energization occurs.
  • a pulley rolling bearing can be provided. Also, since it is possible to suppress early peeling due to hydrogen embrittlement even under conditions in which slippage is induced more than before due to increased load load and increased load fluctuation associated with serpentine conversion, a long-life pulley rolling bearing is provided. Can do.
  • the one and other rolling bearings further include a car air conditioner electromagnetic clutch pulley, and a pulley bearing support member disposed so as to face the inner peripheral surface of the car air conditioner electromagnetic clutch pulley, The pulley is rotatably supported with respect to the pulley bearing support member.
  • rolling bearing of the present invention since early peeling due to hydrogen embrittlement can be suppressed, a long service life can be obtained even under severe use conditions such as conditions where water is mixed in the bearing, conditions involving slippage, and conditions where energization occurs.
  • a rolling bearing for a car air conditioner electromagnetic clutch pulley can be provided.
  • rolling bearings for car air conditioner electromagnetic clutch pulleys that have a long service life can be prevented because early peeling due to hydrogen embrittlement can be suppressed even under conditions in which slippage is induced more than before due to increased load load and increased load fluctuation associated with serpentine conversion. Can be provided.
  • the one and other rolling bearings further include a pulley shaft of a continuously variable transmission and a housing disposed so as to face the outer peripheral surface of the pulley shaft, and the pulley shaft is rotatable with respect to the housing.
  • a pulley shaft of a continuously variable transmission and a housing disposed so as to face the outer peripheral surface of the pulley shaft, and the pulley shaft is rotatable with respect to the housing.
  • the rolling bearing of the present invention since early peeling due to hydrogen embrittlement can be suppressed, a long service life can be obtained even under severe use conditions such as conditions where water is mixed in the bearing, conditions involving slippage, and conditions where energization occurs. It is possible to provide a rolling bearing for a continuously variable transmission.
  • the groove curvature of the inner and outer rings of the bearing is set to be small in order to suppress the axial clearance of the bearing, it is possible to suppress early peeling due to hydrogen embrittlement even under conditions where differential sliding during bearing operation is large.
  • a rolling bearing for a continuously variable transmission can be provided.
  • the rolling bearing is preferably a shell needle roller bearing.
  • Shell-shaped needle roller bearings have a fast acceleration at the time of start-up (antilock) when they are used to support air compressors in automobiles that are rapidly accelerated or decelerated by switching electromagnetic clutches, especially under conditions involving sliding such as sudden acceleration / deceleration.
  • start-up antilock
  • the rolling element is likely to slip, and early peeling due to hydrogen embrittlement may occur.
  • the rolling bearing of the present invention it is possible to provide a long-life shell needle roller bearing because it is possible to suppress early separation due to hydrogen embrittlement even under such conditions.
  • the rolling bearing is preferably a solid needle roller bearing.
  • Solid needle roller bearings support transmissions that accelerate quickly during start-up, especially when used to support air compressors in automobiles that accelerate and decelerate suddenly by switching electromagnetic clutches under conditions involving sudden acceleration and deceleration. In the case of being used for a large-sized connecting rod of a general-purpose engine, slippage between contact elements is likely to occur, and early peeling due to hydrogen embrittlement may occur.
  • the rolling bearing of the present invention it is possible to provide a long-life solid needle roller bearing because early peeling due to hydrogen embrittlement can be suppressed even under such conditions.
  • the rolling bearing is a thrust needle roller bearing.
  • the thrust needle roller bearing is constantly slipped from the rolling wheel during operation due to the difference in peripheral speed between the inside and outside of the rolling element, and may cause early separation due to hydrogen embrittlement.
  • Thrust needle roller bearings may experience early peeling due to hydrogen embrittlement even under conditions involving slippage such as rapid acceleration and deceleration. According to the rolling bearing of the present invention, since it is possible to suppress early separation due to hydrogen embrittlement even under such conditions, a long-life thrust needle roller bearing can be provided.
  • the rolling bearing preferably includes a cage.
  • Needle roller bearings with cages are planetary pinion support bearings of CVT (Continuously Variable Transmission), especially when used as idler bearings for automobile transmissions that accelerate quickly during acceleration, such as sudden acceleration and deceleration.
  • CVT Continuous Variable Transmission
  • the rolling element When used as a bearing for a large end of a connecting rod of a two-wheeled engine or a general-purpose engine, the rolling element easily slips and may cause early peeling due to hydrogen embrittlement.
  • the rolling bearing of the present invention since it is possible to suppress early separation due to hydrogen embrittlement even under such conditions, a long-life needle roller bearing with a cage can be provided.
  • FIG. 1 is a schematic cross-sectional view showing a configuration around a spindle of a machine tool provided with a rolling bearing for a machine tool spindle in an embodiment of the present invention.
  • FIG. 1 is a schematic partial cross-sectional view of a lubricating device provided with a rolling bearing that lubricates with a small amount of lubricating oil as a rolling bearing for a machine tool spindle in an embodiment of the present invention.
  • FIG. 1 is a schematic partial cross-sectional view of a lubricating device provided with a rolling bearing that lubricates with a small amount of lubricating oil as a rolling bearing for a machine tool spindle in an embodiment of the present invention.
  • FIG. 3 is a schematic partial cross-sectional view of a lubrication apparatus including a rolling bearing that is lubricated with another small amount of lubricating oil as a rolling bearing for a machine tool main spindle according to an embodiment of the present invention. It is a schematic sectional drawing which shows the structure of the wheel provided with the rolling bearing for wheels in one embodiment of this invention. It is a schematic sectional drawing which shows the structure of the double row angular contact ball bearing as a rolling bearing for wheels in one embodiment of this invention. It is a schematic sectional drawing which shows the structure of the alternator provided with the rolling bearing for alternators in one embodiment of this invention.
  • a motor 90 has a disk-like shape, and includes a rotor 91 provided with a coil, and a frame (housing) 93 disposed so as to surround the rotor 91. And a main shaft 92 that is connected to a portion including the center (rotating shaft) of the rotor 91 and penetrates the frame 93 so as to be rotatable about the shaft integrally with the rotor 91.
  • a grease-enclosed deep groove ball bearing 1 as a motor rolling bearing is fitted between the outer peripheral surface 92A of the main shaft 92 and a portion of the frame 93 that faces the outer peripheral surface 92A of the main shaft 92.
  • the grease-filled deep groove ball bearing 1 is a rolling bearing for a motor that rotatably supports a main shaft 92 of a motor 90 with respect to a frame 93 disposed so as to face the outer peripheral surface 92A of the main shaft 92.
  • the motor 90 includes a stator 96 including a magnet fixedly arranged with respect to the frame 93 so as to face the outer peripheral surface of the rotor 91 inside the frame 93, and the main shaft as viewed from the rotor 91.
  • 92 is connected to a portion opposite to the side protruding from the frame 93 and is commutator 94 configured to be rotatable integrally with the rotor 91 and fixed to the frame 93 so as to be in contact with the commutator 94.
  • a brush 95 arranged in the same manner.
  • a grease-filled deep groove ball bearing 1 includes an outer ring 11 as a first race member, an inner ring 12 as a second race member, balls 13 as a plurality of rolling elements, and a cage. 14 and a seal member 15.
  • An outer ring rolling surface 11 ⁇ / b> A as an annular first rolling surface is formed on the inner peripheral surface of the outer ring 11.
  • an inner ring rolling surface 12A as an annular second rolling surface facing the outer ring rolling surface 11A is formed.
  • a plurality of balls 13 is formed with a ball rolling surface 13A (the surface of the ball 13) as a rolling element rolling surface.
  • the balls 13 are in contact with each of the outer ring rolling surface 11A and the inner ring rolling surface 12A at the ball rolling surface 13A, and are arranged at a predetermined pitch in the circumferential direction by the annular retainer 14, It is rotatably held on an annular track.
  • the pair of seal members 15 are arranged so as to close the outer ring 11 and the inner ring 12 so as to close the space between the outer ring 11 and the inner ring 12, more specifically, the raceway space that is the space between the outer ring rolling surface 11A and the inner ring rolling surface 12A.
  • the outer ring 11 and the inner ring 12 are arranged at both ends in the width direction.
  • At least one bearing member among the outer ring 11 as the race member, the inner ring 12 and the ball 13 as the rolling element is made of JIS standard SUJ2. At least one bearing member among the outer ring 11, the inner ring 12 as the raceway member, and the ball 13 as the rolling element is quenched. At least one bearing member among the outer ring 11 as the race member, the inner ring 12 and the ball 13 as the rolling element has rolling surfaces 11A, 12A and 13A that are nitrided.
  • the region NR subjected to nitriding treatment is formed from the outer ring 11, the inner ring 12 and the balls 13 as rolling elements toward the inside.
  • the nitrided region NR is not shown, but is similarly formed from the surface of the outer ring 11, the inner ring 12 and the balls 13 as rolling elements to the inside.
  • a steel ball for SUJ2 standard rolling bearing with a diameter of 19.05 mm is pressed with a load of 3.18 kN to at least one bearing member among the outer ring 11, the inner ring 12 as a race member, and the ball 13 as a rolling element, and held for 10 seconds.
  • the depth of the impression formed on the bearing member by unloading is 0.2 ⁇ m or less.
  • the Rockwell C scale hardness of the rolling surface of the bearing member is HRC61.2 or more and HRC63.3 or less.
  • the surface nitriding concentration of the rolling surfaces 11A, 12A, and 13A of at least one bearing member among the outer ring 11 and the inner ring 12 as the race members and the balls 13 as the rolling elements is 0.05% by mass or more and 0.4% by mass. It is as follows.
  • JIS standard SUJ2 that is not nitrided may be selected for the balls 13 as rolling elements.
  • a SUJ2 standard rolling bearing steel ball having a diameter of 19.05 mm is pressed against the ball 13 with a load of 1.97 kN, held for 10 seconds, and then unloaded, so that the depth of indentation formed on the bearing member is 0.00. It is 2 ⁇ m or less.
  • the Rockwell C scale hardness of the whole rolling element is HRC57.0 or more and HRC58.9 or less.
  • the balls 13 as rolling elements are made of a material containing ceramics.
  • the ceramic silicon nitride, sialon, or the like can be applied.
  • the ceramic is a sintered body mainly composed of ⁇ sialon, which is one of sialon, it is sintered under a pressure of low pressure (for example, 1 MPa or less), so pressure sintering is performed under a pressure of 10 MPa or more. It can be manufactured at a lower cost than a sintered body mainly composed of silicon nitride.
  • a sintered body containing ⁇ sialon as a main component is a sintered body in which ⁇ sialon is a main component and the balance is made of impurities.
  • ⁇ sialon is represented by a composition formula of Si 6-Z AL Z N 8-Z and is configured so that Z satisfies a range of 0.1 ⁇ Z ⁇ 3.5.
  • Impurities include those derived from raw materials or mixed in the manufacturing process, and also include inevitable impurities.
  • the sintering aid at least one of magnesium (Mg), aluminum (Al), silicon (Si), titanium (Ti), rare earth element oxide, nitride, and oxynitride may be employed. it can.
  • the sintering aid is preferably 20% by mass or less in the sintered body.
  • the cage 14 for holding the balls 13 as rolling elements is preferably made of a material containing metal.
  • a current supplied to a brush 95 from a power source (not shown) via a wire flows through a coil of the rotor 91 via a commutator 94.
  • the rotor 91 rotates about the axis of the main shaft 92 with respect to the frame 93 by an electromagnetic force generated by a current flowing through the coil of the rotor 91 and a magnetic field formed by the stator 96 including a magnet.
  • the rotor 91 rotates by a predetermined angle, the direction of the current flowing through the coil of the rotor 91 is reversed by the action of the commutator 94 and the brush 95, and the rotor 91 further rotates. By repeating this, the rotor 91 continuously rotates with respect to the housing, and the rotation is taken out by the main shaft 92.
  • a steel material preparation step of preparing a steel material composed of JIS standard SUJ2 is performed. Specifically, for example, steel bars or steel wires composed of JIS standard SUJ2 are prepared.
  • a forming step for producing a steel member formed into the general shape of the bearing member of the rolling bearing for motor is performed. Specifically, for example, forging, turning, and the like are performed on the above-described steel bars and steel wires, and the outer ring 11, the inner ring 12, the balls 13, and the like shown in FIGS. A steel member is produced.
  • the said process (S100) and (S200) comprise the steel member preparation process in which the steel member shape
  • the steel member is cooled from a temperature of A1 point or higher to a temperature of MS point or lower, whereby a quench hardening step is performed in which the steel member is hardened and hardened. Is done.
  • a tempering step is performed in which the quench-hardened steel member is heated to a temperature range of 240 ° C. or higher and 300 ° C. or lower and tempered.
  • the steps (S300) and (S400) constitute a heat treatment step in which the steel member is heat treated. Details of this heat treatment step will be described later.
  • a finishing step is performed. Specifically, the outer ring 11, the inner ring 12, the ball 13 and the like are finished by performing a finishing process such as a grinding process on the steel member that has been subjected to the heat treatment process. Thereby, the manufacturing method of the bearing member of the rolling bearing for motor in one embodiment of the present invention is completed, and the outer ring 11, the inner ring 12, the ball 13 and the like as the bearing member of the rolling bearing for motor are completed.
  • an assembly process is performed in the process (S600). Specifically, the outer ring 11, the inner ring 12, and the ball 13 produced in steps (S100) to (S500) are combined with a separately prepared cage 14, and the motor according to the embodiment of the present invention.
  • a grease-filled deep groove ball bearing 1 as a rolling bearing for use is assembled. Thereby, the manufacturing method of the rolling bearing for motors in one embodiment of the present invention is completed, and the grease-enclosed deep groove ball bearing 1 as the rolling bearing for motors is completed.
  • the horizontal direction indicates time, and the time elapses toward the right.
  • the vertical direction indicates the temperature, and the higher the temperature, the higher the temperature.
  • the steel member produced in the step (S200) is first heated to a temperature T1 which is a temperature equal to or higher than the A1 point, and is held for a time t1.
  • the steel member is heated in an atmosphere in which ammonia gas is added to RX gas, for example.
  • the nitriding treatment is performed on the surface of the steel member which becomes the rolling surface of the bearing member.
  • the steel member is immersed in oil (oil cooling), for example, to be cooled from a temperature not lower than the A1 point to a temperature not higher than the MS point, and quenching is completed.
  • oil cooling oil
  • the tempering step is performed by, for example, air cooling (cooling) to room temperature.
  • the temperature T1 is, for example, a temperature of 850 ° C.
  • the time t1 is, for example, 180 minutes.
  • the temperature T2 is, for example, a temperature of 240 ° C. or higher and 300 ° C. or lower. On the other hand, the time t2 is 120 minutes, for example.
  • the A1 point indicates a point corresponding to a temperature at which the steel structure starts transformation from ferrite to austenite when the steel is heated.
  • MS point shows the point corresponded to the temperature which the structure
  • a steel member made of JIS standard SUJ2 is prepared in the steel member preparation step in view of the cost and procurement of the material.
  • the steel member is 240 ° C. or more and 300 ° C. or less in the tempering process. And tempering is performed.
  • the steel constituting the bearing member of the rolling bearing for motor is less likely to be plastically deformed and generates atomic vacancies. Can be difficult.
  • the rolling element may be made of JIS standard SUJ2 that is not nitrided. Then, the manufacturing method of the rolling bearing for motors which has a rolling element which consists of JIS standard SUJ2 which is not nitrided is demonstrated.
  • a steel material preparation step of preparing a steel material composed of JIS standard SUJ2 is performed. Specifically, for example, steel bars or steel wires composed of JIS standard SUJ2 are prepared.
  • a forming step is performed in which the steel material is formed to produce a steel member formed into the approximate shape of a rolling element of a rolling bearing for a motor.
  • a steel member formed into the general shape of the ball 13 shown in FIGS. 2 and 3 is produced by performing processing such as forging and turning on the above steel bars and steel wires. Is done.
  • the said process (S100) and (S200) comprise the steel member preparation process in which the steel member shape
  • the steel member is cooled from a temperature of A1 point or higher to a temperature of MS point or lower, whereby a quench hardening step is performed in which the steel member is hardened and hardened. Is done.
  • a tempering step is performed in which the quench-hardened steel member is heated to a temperature range of 240 ° C. or higher and 280 ° C. or lower and tempered.
  • the steps (S300) and (S400) constitute a heat treatment step in which the steel member is heat treated. Details of this heat treatment step will be described later.
  • a finishing step is performed. Specifically, the ball 13 is finished by performing a finishing process such as a grinding process on the steel member subjected to the heat treatment process. Thereby, the ball 13 of the rolling bearing for a motor in one embodiment of the present invention is completed.
  • an assembly process is performed in the process (S600). Specifically, the ball 13 produced in steps (S100) to (S500) and the separately prepared outer ring 11, inner ring 12, cage 14 and the like are combined to provide a motor in one embodiment of the present invention.
  • a grease-filled deep groove ball bearing 1 as a rolling bearing for use is assembled. Thereby, the manufacturing method of the rolling bearing for a motor which has the rolling element which consists of JIS standard SUJ2 which is not nitrided in one embodiment of this invention is completed, and the grease-filled deep groove ball bearing 1 as a rolling bearing for motors is completed. To do.
  • the horizontal direction indicates time, and the time elapses toward the right.
  • the vertical direction indicates the temperature, and the higher the temperature, the higher the temperature.
  • the steel member produced in the step (S200) is first heated to a temperature T1 which is a temperature equal to or higher than the A1 point, and is held for a time t1. At this time, the steel member is heated, for example, in an RX gas atmosphere. Thereafter, the steel member is immersed, for example, in oil (oil cooling), so that the steel member is cooled from the temperature of the A1 point or higher to the temperature of the MS point or lower to complete the quenching. The quench hardening process is completed by the above procedure.
  • the tempering step is performed by, for example, air cooling (cooling) to room temperature.
  • the temperature T1 is, for example, a temperature of 850 ° C.
  • the time t1 is, for example, 80 minutes.
  • the temperature T2 is, for example, a temperature of 240 ° C. or higher and 280 ° C. or lower. On the other hand, the time t2 is 120 minutes, for example.
  • the grease deep groove ball bearing has been described as an example of the rolling bearing according to the embodiment of the present invention.
  • the motor was demonstrated as an example of the apparatus with which the rolling bearing of one embodiment of this invention is applied.
  • the rolling bearing according to an embodiment of the present invention is not limited to the above, and may be an angular ball bearing, a cylindrical roller bearing, or the like.
  • the rolling bearing of one embodiment of the present invention may be applied to a rolling bearing for a machine tool main shaft.
  • an angular ball bearing and a cylindrical roller bearing will be described as another example of the rolling bearing according to the embodiment of the present invention, and the configuration of a machine tool including these will be described.
  • machine tool 100 includes a main shaft 101 having a cylindrical shape, a housing 102 surrounding the outer peripheral surface of main shaft 101, and an outer peripheral surface of an outer ring being an inner wall 102A of the housing.
  • an angular contact ball bearing 10 as a rolling bearing for a machine tool main shaft disposed so as to be fitted between the main shaft 101 and the housing 102 so that the inner peripheral surface of the inner ring contacts the outer peripheral surface 101A of the main shaft 101. (Front bearing) and cylindrical roller bearing 20 (rear bearing).
  • the main shaft 101 is supported so as to be rotatable about the axis with respect to the housing 102.
  • a motor rotor 103B is installed on the main shaft 101 so as to surround a part of the outer peripheral surface 101A, and a motor stator 103A is installed on the inner wall 102A of the housing 102 at a position facing the motor rotor 103B.
  • the motor stator 103A and the motor rotor 103B constitute a motor 103 (built-in motor).
  • the main shaft 101 can rotate relative to the housing 102 by the power of the motor 103.
  • the angular ball bearing 10 and the cylindrical roller bearing 20 are members that are disposed adjacent to the main shaft 101 in the machine tool 100 that processes a workpiece by rotating the main shaft 101. It is a rolling bearing for a machine tool main shaft that is rotatably supported with respect to a certain housing 102.
  • an angular ball bearing 10 includes an outer ring 11 as a first race member that is a bearing member of a rolling bearing for a machine tool spindle, an inner ring 12 as a second race member, and a plurality of rolling elements.
  • a ball 13 and a cage 14 are provided.
  • the outer ring 11 is formed with an outer ring rolling surface 11A as an annular first rolling surface.
  • the inner ring 12 is formed with an inner ring rolling surface 12A as an annular second rolling surface facing the outer ring rolling surface 11A.
  • a plurality of balls 13 is formed with a ball rolling surface 13A (the surface of the ball 13) as a rolling element rolling surface.
  • the balls 13 are in contact with each of the outer ring rolling surface 11A and the inner ring rolling surface 12A at the ball rolling surface 13A, and are arranged at a predetermined pitch in the circumferential direction by an annular retainer 14. It is rotatably held on an annular track. Thereby, the outer ring
  • the straight line connecting the contact point between the ball 13 and the outer ring 11 and the contact point between the ball 13 and the inner ring 12 is a radial direction (a direction perpendicular to the rotation axis of the angular ball bearing 10). ). Therefore, when a radial load is applied, a component force is generated in the axial direction (the direction of the rotation axis of the angular ball bearing 10).
  • two angular ball bearings 10 in the same direction are arranged on the front side (tip 101B side of main shaft 101), and the rear side (motor rotor 103B). On the side), two angular ball bearings 10 opposite to the front side are arranged to cancel the component force.
  • the cylindrical roller bearing 20 basically has the same configuration as the angular ball bearing 10 described above, and has the same effect. However, the cylindrical roller bearing 20 is different from the angular ball bearing 10 in the configuration of the raceway member and the rolling element.
  • the cylindrical roller bearing 20 includes an outer ring 11 as a first race member which is a bearing member of a rolling bearing for a machine tool main shaft, an inner ring 12 as a second race member, and cylindrical rollers 23 as a plurality of rolling elements, And a cage 14.
  • the outer ring 11 is formed with an outer ring rolling surface 11A as an annular first rolling surface.
  • the inner ring 12 is formed with an inner ring rolling surface 12A as an annular second rolling surface facing the outer ring rolling surface 11A.
  • the plurality of cylindrical rollers 23 are formed with roller rolling surfaces 23 ⁇ / b> A (outer peripheral surfaces of the cylindrical rollers 23) as rolling element rolling surfaces.
  • the cylindrical roller 23 is in contact with each of the outer ring rolling surface 11A and the inner ring rolling surface 12A at the roller rolling surface 23A, and is arranged at a predetermined pitch in the circumferential direction by the annular retainer 14. It is rotatably held on an annular track. Thereby, the outer ring
  • the manufacturing method of the rolling bearing for machine tool main spindle in an embodiment of the present invention is the same except for the manufacturing method of the rolling bearing for motor and the molding step.
  • steel members formed into a schematic shape such as the outer ring 11, the inner ring 12, the balls 13, and the cylindrical rollers 13 shown in FIGS. 7 and 8 are produced. The description of other manufacturing methods will not be repeated.
  • the lubricating device 40 mainly includes an angular ball bearing 30, a lubricating oil introducing member 31, a lid member 32, and an inner ring spacer 33.
  • FIG. 9 shows the periphery of the portion where the lubricating oil is introduced, and the main shaft, housing, etc. to which the lubricating device 40 is applied are not shown.
  • the inner ring 12 of the angular ball bearing 30 has an oil receiving circumferential groove 34 that receives the lubricating oil discharged from the lubricating oil introducing member 31.
  • the oil receiving circumferential groove 34 is provided on an end surface adjacent to the lubricating oil introducing member 31.
  • the slope portion 12B is formed so as to guide the lubricating oil accumulated in the oil receiving circumferential groove 34 to the inner ring rolling surface 12A of the inner ring 12 by centrifugal force and surface tension acting on the lubricating oil.
  • Lubricating oil introduction member 31 has a bowl-shaped portion 31 a extending in the axial direction from the side surface toward angular ball bearing 30.
  • a seal portion 31b is formed at the tip of the bowl-shaped portion 31a.
  • the seal portion 31 b is disposed in the vicinity of the ball 13 between the inner diameter surface of the cage 14 and the inner ring 12.
  • the seal portion 31 b is formed on an inclined surface having an inner diameter surface of the same angle ⁇ as the inclined surface portion 12 ⁇ / b> B of the inner ring 12.
  • the seal portion 31b is disposed on the slope portion 12B of the inner ring 12 with a gap ⁇ .
  • the lubricating oil introduction member 31 has a lubricating oil supply path 31c and a discharge port 31d.
  • the lubricating oil supply path 31c and the discharge port 31d communicate with each other.
  • the discharge port 31 d is opened facing the oil receiving circumferential groove 34 of the inner ring 12.
  • a drain oil circumferential groove 31e that opens toward the inner diameter side is formed in a portion closer to the base end side than the seal portion 31b of the flange portion 31a.
  • the drain oil circumferential groove 31e communicates with a drain oil recovery path (not shown). The waste oil is collected through the waste oil recovery path.
  • a very small amount of the oil discharged from the discharge port 31d of the lubricating oil introducing member 31 is used as the lubricating oil for the angular ball bearing 30, and the majority is used for cooling the inner ring 12.
  • a very small amount of the oil discharged to the oil receiving circumferential groove 34 of the inner ring 12 is introduced into the angular ball bearing 30 along the inclined surface portion 12 ⁇ / b> B by centrifugal force and surface tension of the oil accompanying the rotation of the inner ring 12. Used as a lubricating oil.
  • this lubricating oil for example, a very low viscosity lubricating oil equivalent to ISO VG2 is used.
  • the manufacturing method of the rolling bearing lubricated with this small amount of lubricating oil is the same as the manufacturing method of the rolling bearing for motor, except for the molding step.
  • steel members formed into a schematic shape such as the outer ring 11, the inner ring 12, and the ball 13 shown in FIG. 9 are produced. The description of other manufacturing methods will not be repeated.
  • this lubrication device 60 mainly has an angular ball bearing 50, a spacer 61, and a grease reservoir forming member 62.
  • this periphery of the portion where the lubricating oil is introduced is illustrated, and the main shaft, the housing, and the like to which the lubricating device 60 is applied are not illustrated.
  • the stepped surface 11 b is provided on the outer ring 11 of the angular ball bearing 50 so as to extend to the outer diameter side of the outer ring 11 that is separated from the ball 13.
  • the grease reservoir forming member 62 is a ring-shaped member in which a grease reservoir 63 for storing grease is formed.
  • the internal space sandwiched between the spacer 61 and the grease reservoir forming member 62 constitutes the grease reservoir 63.
  • the grease pool forming member 62 seals the spacer 61 with the outer side of the side wall portion of the grease pool forming member 62 and the inner side of the side wall portion of the spacer 61 after the grease is sealed in the grease pool portion 63. It is positioned in the axial direction of a main shaft (not shown).
  • a sealing material (not shown) is interposed between the spacer 61 and the grease reservoir forming member 62. This sealing material prevents grease leakage.
  • the tip 62 a of the grease reservoir forming member 62 is disposed along the inner diameter surface of the outer ring 11.
  • the distal end of the distal end portion 62a is arranged to face the step surface 11b.
  • a flow path 64 and a gap 65 are formed between the tip 62a and the outer ring 11.
  • a flow path 64 is formed by the peripheral wall of the tip portion 62a and the inner diameter surface portion of the outer ring 11 facing the tip wall 62a.
  • a gap 65 having a small gap amount ⁇ is formed in the axial direction of the main shaft (not shown) by the end surface of the tip end portion 62a and the step surface 11b facing the tip portion 62a.
  • the gap 65 communicates with the flow path 64 and opens at the edge of the outer ring rolling surface.
  • the gap amount ⁇ of the gap 65 is, for example, 0.05 to 0.1 mm.
  • the inner diameter surface following the end surface of the front end portion 62 a has a tapered surface 66 close to the ball 13, and is configured so that lubricating oil can easily accumulate between the tapered surface 66 and the ball 13.
  • the distance between the taper surface 66 and the ball 13 is preferably a minimum gap that is large enough to allow the oil adhering to the taper surface 66 to be transferred to the surface of the ball 13, for example, 0.2 mm or less.
  • the manufacturing method of the rolling bearing lubricated with the other small amount of lubricating oil is the same as the manufacturing method of the rolling bearing for motor, except for the molding step.
  • steel members formed into a schematic shape such as the outer ring 11, the inner ring 12, and the ball 13 shown in FIG. 10 are produced. The description of other manufacturing methods will not be repeated.
  • this lubricating device 60 a small amount of base oil is introduced into the angular ball bearing 50 from the grease reservoir 63 by utilizing the capillary phenomenon. In this method, no torque is generated by stirring the grease thickener with the retainer 14 or the like, so that low heat is generated and high speed operation is possible.
  • the rolling bearing of one embodiment of the present invention may be applied to a wheel rolling bearing.
  • a wheel rolling bearing will be described as another example of the rolling bearing according to the embodiment of the present invention, and the configuration of the wheel provided with the same will be described.
  • a double-row angular contact ball bearing 110 which is a rolling bearing for a wheel, includes a rotation side member such as a hub wheel 113 that supports a wheel 120 (drive wheel) including a wheel 111 and a tire 112. It supports so that it can rotate with respect to fixed side members, such as the knuckle 114.
  • FIG. 1 A double-row angular contact ball bearing 110, which is a rolling bearing for a wheel, includes a rotation side member such as a hub wheel 113 that supports a wheel 120 (drive wheel) including a wheel 111 and a tire 112. It supports so that it can rotate with respect to fixed side members, such as the knuckle 114.
  • the double-row angular ball bearing 110 mainly includes an outer ring 11, an inner ring 12, a ball 13, a cage 14, a seal member 15, and a magnetic encoder 115.
  • the inner ring 12 is fitted to the outer circumferential surface of the hub wheel 113, and the outer ring 11 is fitted to the inner circumferential surface of the knuckle 114.
  • the outer ring 11 is composed of one member.
  • the inner ring 12 is composed of two members.
  • the plurality of balls 13 are arranged in a double row. The plurality of balls 13 come into contact with each of the outer ring rolling surface 11A and the inner ring rolling surface 12A at the ball rolling surface 13A, and are arranged at a predetermined pitch in the circumferential direction by a comb-shaped cage 14. It is rotatably held on an annular track. Thereby, the outer ring
  • a straight line connecting the contact point between the ball 13 and the outer ring 11 and the contact point between the ball 13 and the inner ring 12 forms an angle with respect to the radial direction (the direction perpendicular to the rotation axis of the double-row angular ball bearing 110). Yes. Therefore, when a radial load is applied, a component force is generated in the axial direction (the direction of the rotation axis of the double-row angular ball bearing 110).
  • the straight line connecting the contact point between the ball 13 and the outer ring 11 of the adjacent ball 13 and the contact point between the ball 13 and the inner ring 12 is arranged in the reverse direction so as to cancel the component force.
  • a seal member 15 is inserted into the inner diameter of the outer ring 11 and the outer diameter of the inner ring 12. This seal member 15 can prevent oil leakage from inside the double row angular ball bearing and entry of foreign matter and moisture from outside the double row angular ball bearing.
  • the magnetic encoder 115 is press-fitted into the outer diameter of the end portion of the inner ring 12, and a magnetic member that is multipolarly magnetized in the circumferential direction in this state is in close proximity to the magnetic sensor 116 fixed to the knuckle 114. Thereby, the rotational speed of the wheel can be detected with high accuracy.
  • the wheel 120 is rotated by the rotation of the rotating side member such as the hub wheel 113 with respect to the fixed side member such as the knuckle 114.
  • the manufacturing method of the wheel rolling bearing according to the embodiment of the present invention is the same as the manufacturing method of the rolling bearing for motor, except for the molding step.
  • steel members formed into a schematic shape such as the outer ring 11, the inner ring 12, and the balls 13 shown in FIG. 12 are produced. The description of other manufacturing methods will not be repeated.
  • a rolling bearing for a motor a rolling bearing for a machine tool spindle, a rolling bearing for a wheel, a grease deep groove ball bearing, an angular contact ball bearing, a cylindrical roller bearing, a double row angular contact ball
  • the bearings and the race members and rolling elements included in the bearings have been described.
  • the rolling bearing and the bearing member thereof according to the present invention are not limited to these, and may be other forms of rolling bearings, raceway members and rolling elements included therein.
  • the rolling bearing of another form may be a radial bearing or a thrust bearing.
  • the track member includes an outer ring and an inner ring.
  • the rolling element may form a rolling surface between the inner ring, the outer ring, and the bearing disc.
  • the rolling elements include balls, cylindrical rollers, tapered rollers and the like.
  • the JIS standard SUJ2 As the material of the outer ring as the race member, the inner ring and the ball as the rolling element, the JIS standard SUJ2 has been described. (GSB standard) can also be applied.
  • the rolling bearing according to one embodiment of the present invention may be applied to an alternator rolling bearing.
  • an alternator rolling bearing will be described as another example of the rolling bearing according to the embodiment of the present invention, and the configuration of the alternator including the same will be described.
  • an alternator 200 includes a shaft (main shaft) 201, a rotor 202, a stator 203, a pulley 204, a housing 205, and grease filled as a rolling bearing for an alternator. It mainly has a deep groove ball bearing 1.
  • a housing 205 is disposed so as to surround the rotor 202.
  • a shaft 201 is disposed so as to penetrate the central portion of the rotor 202 and penetrate the wall surface of the housing 205.
  • a stator 203 is disposed inside the housing 205 so as to face the outer peripheral surface of the rotor 202.
  • the housing 205 is disposed so as to face a part of the outer peripheral surface at one end of the shaft 201. Between the shaft 201 and the housing 205, a grease-filled deep groove ball bearing 1 that is a rolling bearing for an alternator is disposed. A shaft 201 is rotatably supported with respect to the housing 205 by the grease-filled deep groove ball bearing 1. A pulley 204 having an annular shape is attached to the tip of one end of the shaft 201 outside the housing 205. On the outer peripheral surface of the pulley 204, there is provided an engagement groove 206 on which a transmission belt (not shown) is hung.
  • the grease-enclosed deep groove ball bearing 1 that is a rolling bearing for an alternator has the same configuration as that of the grease-enclosed deep groove ball bearing 1 as a motor rolling bearing in the embodiment of the present invention.
  • a grease-filled deep groove ball bearing 1 that is a rolling bearing for an alternator is disposed adjacent to a shaft 201 that is rotated by this power in an alternator 200 that operates using power generated by a power source such as an engine (not shown).
  • a power source such as an engine (not shown).
  • it is a rolling bearing for electrical equipment / auxiliary equipment for automobiles that is rotatably supported with respect to the housing 205.
  • the grease-filled deep groove ball bearing 1 disposed at one end of the shaft 201 between the rotor 202 and the pulley 204 is called a front bearing.
  • the grease-filled deep groove ball bearing 1 disposed at the other end of the shaft 201 is called a rear bearing.
  • the grease-filled deep groove ball bearing 1 of the front bearing having a large stress such as a bending moment is more likely to cause hydrogen embrittlement separation than the grease-filled deep groove ball bearing 1 of the rear bearing.
  • a transmission belt (not shown) that rotates by power from a power source such as an engine (not shown) is hung on the outer peripheral surface of the pulley 204 in which the engagement groove 206 is formed.
  • the pulley 204 rotates around the axis of the shaft 201 together with the shaft 201 pivotally supported by the grease-filled deep groove ball bearing 1 with respect to the housing 205.
  • the rotor 202 rotates around the axis of the shaft 201 integrally with the shaft 201.
  • the rotor 202 rotates relative to the stator 203 that faces the outer peripheral surface of the rotor 202 and is fixed to the housing 205.
  • an electromotive force is generated in the coil of the stator 203 due to electromagnetic induction between the rotor 202 and the stator 203.
  • the manufacturing method of the grease-enclosed deep groove ball bearing 1 that is the rolling bearing for the alternator is the same as the manufacturing method of the grease-enclosed deep groove ball bearing 1 as the rolling bearing for a motor in the embodiment of the present invention.
  • serpentine formation means that a plurality of accessory parts are driven by a single belt. By using serpentine, a separate belt is not required for each accessory part, so that space can be saved. With serpentine formation, the load tends to increase and the load fluctuation tends to increase, so that slip is more likely to be induced than in the prior art.
  • the grease-enclosed deep groove ball bearing 1 which is a rolling bearing for an alternator is used for inner ring rotation, and therefore a part of the outer ring 11 is subjected to many load rotations. Therefore, early peeling due to hydrogen embrittlement is likely to occur in a part of the outer ring 11, and the bearing member according to the embodiment of the present invention is preferably applied to the outer ring 11.
  • the rolling bearing of one embodiment of the present invention may be applied to a pulley rolling bearing.
  • a pulley rolling bearing will be described as another example of a rolling bearing according to an embodiment of the present invention, and a configuration of a pulley including the same will be described.
  • a pulley 210 in one embodiment of the present invention mainly has a pulley body 211 and a grease-filled deep groove ball bearing 1 which is a pulley rolling bearing.
  • the pulley body 211 has an annular shape. On the outer peripheral surface of the pulley body 211, a transmission belt wrapping portion 212 on which a transmission belt (not shown) is laid is provided. A through hole 213 through which the shaft (main shaft) 218 passes is formed in the central portion on the inner diameter side of the pulley body 211.
  • the grease-enclosed deep groove ball bearing 1 is fitted into the pulley body 211 so that the inner peripheral surface of the through hole 213 and the outer ring 11 of the grease-enclosed deep groove ball bearing 1 are in contact with each other.
  • the pulley body 211 includes a cylindrical inner peripheral cylindrical portion 214 having a through hole on the inner peripheral surface, and a radially outer side from one end portion in the width direction (axial direction) of the inner peripheral cylindrical portion 214.
  • a flange portion 215 extending in the width direction
  • an outer peripheral cylindrical portion 216 extending in the width direction (axial direction) from the flange portion 215, and a flange portion extending radially inward from the other end portion in the width direction (axial direction) of the inner peripheral cylindrical portion 214 217.
  • the outer ring 11 of the grease-filled deep groove ball bearing 1 is fitted so as to contact the inner peripheral cylindrical portion 214 and the flange portion 217 of the pulley body 211.
  • shaft 218 is fitted into the inner ring 12 of the grease-filled deep groove ball bearing 1 by being fitted.
  • the grease-enclosed deep groove ball bearing 1 as the pulley rolling bearing has the same configuration as the grease-enclosed deep groove ball bearing 1 as the motor rolling bearing in the embodiment of the present invention.
  • the grease-enclosed deep groove ball bearing 1 that is a rolling bearing for a pulley is a pulley 210 that operates by using power generated by a power source such as an engine (not shown).
  • the pulley body 211 that is rotationally driven by this power passes through the pulley 210.
  • it is a rolling bearing for electrical equipment / auxiliary equipment for automobiles that is rotatably supported with respect to the shaft 218 arranged in this manner.
  • the pulley 210 rotates around the shaft 218 integrally with the shaft 218 supported by the grease-filled deep groove ball bearing 1.
  • the pulley 210 can function as a tensioner that applies tension to the transmission belt when the distance between the shafts on which the transmission belt is hung is fixed.
  • the pulley 210 can serve as an idler for changing the traveling direction of the transmission belt for the purpose of avoiding contact with various devices without an engine room that becomes an obstacle.
  • the manufacturing method of the grease-enclosed deep groove ball bearing 1 as the pulley rolling bearing is the same as the manufacturing method of the grease-enclosed deep groove ball bearing 1 as the motor rolling bearing in the embodiment of the present invention.
  • Rolling bearings for pulleys may be separated at an early stage due to hydrogen embrittlement, especially due to the effects of sliding and energization.
  • belts for driving electrical accessory parts including pulleys have been made serpentine. The load load tends to increase and the load fluctuation tends to increase, and slipping is more easily induced by serpentine formation.
  • the grease-enclosed deep groove ball bearing 1 that is a rolling bearing for pulleys is used for outer ring rotation, and therefore, a part of the inner ring 12 has a lot of load rotation. Therefore, early peeling due to hydrogen embrittlement is likely to occur in a part of the inner ring 12, and it is preferable that the bearing member according to the embodiment of the present invention is applied to the inner ring 12.
  • the rolling bearing of one embodiment of the present invention may be applied to a rolling bearing for a car air conditioner electromagnetic clutch pulley.
  • a rolling bearing for a car air conditioner electromagnetic clutch pulley will be described as another example of a rolling bearing according to an embodiment of the present invention, and the configuration of a compressor with a car air conditioner electromagnetic clutch pulley mechanism including the same will be described.
  • the compressor includes a swash plate type swash plate compressor 220 and a compressor pulley mechanism 230.
  • a swash plate type swash plate compressor 220 includes a housing 221, a pulley bearing support member 234 fixed to the housing 221 by, for example, a screw, a main shaft 223, a rotating member 225 attached to the main shaft 223, and The swash plate 222 oscillates with the rotation of the rotary member 225, a piston rod 226 connected to the swash plate 222, and a piston 224 connected to the opposite side of the piston rod 226.
  • a rotating member / pulley support member bearing 231 composed of a double row thrust needle roller bearing as a support structure for receiving a thrust load.
  • a swash plate support bearing 233 composed of a double row thrust needle roller bearing is disposed as a support structure for receiving a thrust load.
  • the rotating member 225 rotates with the rotation of the main shaft 223, whereby the swash plate 222 swings.
  • the swing movement of the swash plate 222 causes the piston rod 226 to reciprocate, and the piston 224 connected to the piston rod 226 reciprocates within the cylinder.
  • a pulley bearing support member 234 is fixed to the housing 221 of the compressor 220 with screws.
  • a clutch electromagnet 235 is fixed to the pulley bearing support member 234.
  • a power transmission member 236 is fitted to the shaft end of the main shaft 223.
  • a car air conditioner electromagnetic clutch pulley 237 is fitted to the outer periphery of a grease-filled deep groove ball bearing 1 that is a rolling bearing for pulleys.
  • a main shaft support bearing 232 is disposed between the main shaft 223 and the pulley bearing support member 234. Further, between the inner peripheral surface of the car air conditioner electromagnetic clutch pulley 237 and the pulley bearing support member 234, a grease-filled deep groove ball bearing 1 that is a rolling bearing for the car air conditioner electromagnetic clutch pulley is disposed.
  • the grease-enclosed deep groove ball bearing 1 that is a rolling bearing for a car air conditioner electromagnetic clutch pulley has the same configuration as the grease-enclosed deep groove ball bearing 1 as a motor rolling bearing in the embodiment of the present invention.
  • the rotational driving force of the car air conditioner electromagnetic clutch pulley 237 rotating by a driving force (not shown) is transmitted to the main shaft 223 by exciting or de-energizing the clutch electromagnet 235 to the compressor. Or the rotation driving force of the car air conditioner electromagnetic clutch pulley 237 is not transmitted to the main shaft 223 and the compressor stops operating.
  • the compressor bearing is roughly classified into a compressor bearing used for the compressor 220 and a compressor bearing used for the pulley mechanism 230.
  • the compressor bearing used in the compressor 220 rotatably supports the swash plate support bearing 233 that rotatably supports the swash plate 222 and the rotating member 225, and the rotating member 225 and pulley bearing support member 234.
  • the rotating member / pulley support member bearing 231 corresponds to this.
  • the compressor bearings used in the pulley mechanism 230 include a spindle support bearing 232 that rotatably supports the spindle 223 and the pulley bearing support member 234, and a car air conditioner electromagnetic clutch pulley 237 and a pulley bearing support member 234.
  • the grease-enclosed deep groove ball bearing 1 which is a rolling bearing for a car air-conditioner electromagnetic clutch pulley that supports the rotor in a freely rotating manner corresponds to this.
  • a thrust needle roller bearing is used for the rotating member / pulley support member bearing 231 and the swash plate support bearing 233.
  • a thrust needle roller bearing 270 shown in FIG. 19 described later may be used.
  • the main shaft support bearing 232 a needle roller bearing or a cylindrical roller bearing is used.
  • a cylindrical roller bearing 20 shown in FIG. 8 may be used.
  • a grease-enclosed deep groove ball bearing 1 shown in FIG. 2 is used for a grease-enclosed deep groove ball bearing 1 that is a rolling bearing for a car air conditioner electromagnetic clutch pulley.
  • a double-row angular contact ball bearing may be used as the rolling bearing for the car air conditioner electromagnetic clutch pulley.
  • a double row angular ball bearing 110 shown in FIG. 12 may be used.
  • a thrust needle roller bearing having a large roller diameter is used for the compressor bearing used in the compressor 220 in order to withstand the impact of the piston 224.
  • the thrust needle roller bearing has a structure in which the needle roller and the raceway surface are in line contact, and the raceway surface in contact with the needle roller and the rolling line has a circumferential speed from the rotation center of the bearing toward the outer diameter side. Will grow.
  • a thrust needle roller bearing which is a compressor bearing used in the compressor 220, does not have a bearing disc like a normal bearing, and a plurality of needle rollers are held by a cage and are in line contact with the raceway surface. Then rotate.
  • each of the swash plate 222 and the rotation member 225 has a raceway surface.
  • the rotation member / pulley support member bearing 231 the rotation member 225 and the pulley bearing support member 234 each have a raceway surface. It becomes the member which has.
  • the manufacturing method of the grease-enclosed deep groove ball bearing 1 that is a rolling bearing for a car air conditioner electromagnetic clutch pulley is the same as the manufacturing method of the grease-enclosed deep groove ball bearing 1 as a rolling bearing for a motor in the embodiment of the present invention. .
  • the grease-enclosed deep groove ball bearing 1 that is a rolling bearing for an electromagnetic clutch pulley of a car air conditioner is used for rotating the outer ring, and therefore, a part of the inner ring 12 is frequently rotated. Therefore, early peeling due to hydrogen embrittlement is likely to occur in a part of the inner ring 12, and it is preferable that the bearing member according to the embodiment of the present invention is applied to the inner ring 12.
  • the rolling bearing of one embodiment of the present invention may be applied to a continuously variable transmission rolling bearing.
  • a rolling bearing for a continuously variable transmission will be described as another example of a rolling bearing according to an embodiment of the present invention, and the configuration of a continuously variable transmission provided with the same will be described.
  • the belt-type continuously variable transmission 240 includes a primary pulley shaft (pulley shaft) 241, a primary pulley 242, a secondary pulley shaft 243, a secondary pulley (pulley shaft) 244, an endless belt 245, and a casing (housing) 246. And a grease-filled deep groove ball bearing 1 which is a rolling bearing for continuously variable transmission.
  • the primary pulley shaft 241 is provided with a primary pulley 242.
  • the primary pulley 242 has a primary pulley fixed sheave 242a and a primary pulley movable sheave 242b.
  • the primary pulley fixed sheave 242a is configured integrally with the primary pulley shaft 241.
  • the primary pulley movable sheave 242b passes through the primary pulley shaft 241 and is configured to be slidable in the axial direction of the primary pulley shaft 241.
  • One end of the primary pulley shaft 241 is connected to a clutch (not shown).
  • the other end of the primary pulley shaft 241 is rotatably supported by a grease-filled deep groove ball bearing 1 which is a continuously variable transmission rolling bearing fixed to the casing 246.
  • the secondary pulley shaft 243 is provided with a secondary pulley 244.
  • the secondary pulley 244 has a secondary pulley fixed sheave 244a and a secondary pulley movable sheave 244b.
  • the secondary pulley fixed sheave 244a is configured integrally with the secondary pulley shaft 243.
  • the secondary pulley movable sheave 244b passes through the secondary pulley shaft 243 and is configured to be slidable in the axial direction of the secondary pulley shaft 243.
  • Secondary pulley shaft 243 is supported by another bearing at one end to which a gear of a gear mechanism (not shown) is attached.
  • the other end of the secondary pulley shaft 243 is rotatably supported by a grease-filled deep groove ball bearing 1 which is a continuously variable transmission rolling bearing fixed to the casing 246.
  • a V-shaped endless belt 245 is stretched between the primary pulley 242 and the secondary pulley 244.
  • the primary pulley 242 is configured such that the width (primary pulley width) between the primary pulley fixed sheave 242a and the primary pulley movable sheave 242b can be changed by sliding the primary pulley movable sheave 242b.
  • the secondary pulley 244 is configured such that the width (secondary pulley width) between the secondary pulley fixed sheave 244a and the secondary pulley movable sheave 244b can be changed by sliding the secondary pulley movable sheave 244b.
  • the primary pulley 242 and the secondary pulley 244 are configured such that the respective radial positions where the endless belt 245 is stretched are changed.
  • a driving force is transmitted to the primary pulley shaft 241 from an engine (not shown) via a clutch.
  • the primary pulley width and the secondary pulley width By changing the primary pulley width and the secondary pulley width, the respective radial positions where the endless belt 245 is stretched are changed.
  • the driving force of the primary pulley shaft 241 is transmitted to the secondary pulley shaft 243 at a continuously variable speed.
  • a driving force is transmitted from the secondary pulley shaft 243 to the axle through a gear mechanism and a differential. Thereby, continuously variable transmission is achieved.
  • the manufacturing method of the grease-enclosed deep groove ball bearing 1 that is the rolling bearing for continuously variable transmission is the same as the manufacturing method of the grease-enclosed deep groove ball bearing 1 as the rolling bearing for motor in the embodiment of the present invention.
  • the grease-enclosed deep groove ball bearing 1 which is a rolling bearing for continuously variable transmission is used for inner ring rotation, and therefore, part of the outer ring 11 rotates a lot. Therefore, early peeling due to hydrogen embrittlement is likely to occur in a part of the outer ring 11, and the bearing member according to the embodiment of the present invention is preferably applied to the outer ring 11.
  • the rolling bearing of one embodiment of the present invention may be applied to a needle roller bearing.
  • a needle roller bearing When a needle roller bearing is used under conditions involving sliding such as rapid acceleration / deceleration, hydrogen is generated by separation of the lubricant, which may cause premature separation due to penetration into the steel.
  • the use conditions of needle roller bearings will tend to become stricter, and it is expected that those with excellent hydrogen embrittlement resistance will be required.
  • a shell needle roller bearing will be described as an example of a needle roller bearing which is another example of the rolling bearing according to the embodiment of the present invention.
  • the shell needle roller bearing 250 includes a shell outer ring 251 as a race member, needle rollers 252 as a plurality of rolling elements, and a cage 253.
  • the shell outer ring 251 has a raceway surface on the inner diameter surface.
  • the shell outer ring 251 has flange portions 251a that protrude toward the inner diameter side in the radial direction at both ends in the axial direction.
  • the needle rollers 252 are arranged along the raceway surface.
  • the holder 253 is configured to hold the interval between adjacent needle rollers 252.
  • the cage 253 is disposed on the inner side in the axial direction of the flange portion 251 a of the shell outer ring 251.
  • the shell outer ring 251 may be an open end type or a closed end type.
  • the manufacturing method of the shell needle roller bearing 250 according to the embodiment of the present invention is the same as the manufacturing method and the manufacturing process of the rolling bearing for motor according to the embodiment of the present invention.
  • steel members formed into a schematic shape such as the shell outer ring 251, the needle rollers 252, and the cage 253 shown in FIG. 17 are produced. The description of other manufacturing methods will not be repeated.
  • Shell-shaped needle roller bearings are used for supporting air compressors of automobiles that accelerate and decelerate rapidly by switching electromagnetic clutches, and when used for supporting ABS pumps that accelerate quickly when starting. When used at the large end, the rolling elements are likely to slip, and early peeling due to hydrogen embrittlement may occur.
  • a solid needle roller bearing will be described as an example of a needle roller bearing which is another example of the rolling bearing according to the embodiment of the present invention.
  • the solid needle roller bearing 260 includes an outer ring 261 as a race member, needle rollers 252 as a plurality of rolling elements, and a cage 253.
  • the outer ring 261 is formed thick and has flange portions 261a that protrude toward the inner diameter side in the radial direction at both ends in the axial direction.
  • the cage 253 is disposed on the radially inner side of the flange portion 261 a of the outer ring 261.
  • the manufacturing method of the solid needle roller bearing 260 in the embodiment of the present invention is the same as the manufacturing method and the manufacturing process of the rolling bearing for motor in the embodiment of the present invention.
  • steel members formed into a schematic shape such as the outer ring 261, the needle rollers 252 and the cage 253 shown in FIG. 18 are produced. The description of other manufacturing methods will not be repeated.
  • Solid needle roller bearings especially when used to support automobile air compressors that accelerate and decelerate suddenly by switching electromagnetic clutches, when used to support transmissions that accelerate quickly during start-up, are large in connecting rods for general-purpose engines. When used at the end, slippage between contact elements is likely to occur, and early peeling due to hydrogen embrittlement may occur.
  • a thrust needle roller bearing will be described as an example of a needle roller bearing which is another example of the rolling bearing according to the embodiment of the present invention.
  • the thrust needle roller bearing 270 includes a raceway disk 271 as a raceway member, needle rollers 252 as a plurality of rolling elements, and a cage 253.
  • a washer outer diameter portion 271 a on which the needle rollers 252 roll is formed on the outer side of the washer 271.
  • a washer protruding portion 271 b is formed at the tip of the washer 271 so as to protrude toward the inner diameter side in the radial direction.
  • the thrust needle roller bearing 270 is configured such that the needle roller 252 and the retainer 253 are not separated from the washer 271 by disposing the tip of the retainer 253 on the inner side in the axial direction of the washer protrusion 271b. ing.
  • the needle rollers 252 are arranged in the radial direction along the raceway surface.
  • the cage 253 is configured to hold the interval between the adjacent needle rollers 252 in the circumferential direction.
  • the manufacturing method of the thrust needle roller bearing 270 according to the embodiment of the present invention is the same as the manufacturing method and the manufacturing process of the rolling bearing for motor according to the embodiment of the present invention.
  • steel members formed into a schematic shape such as the washer 271, the needle rollers 252, and the cage 253 shown in FIG. 19 are produced. The description of other manufacturing methods will not be repeated.
  • Thrust needle roller bearings are constantly slipping from the rolling wheels during operation due to the peripheral speed difference between the inside and outside of the rolling element, and may cause early separation due to hydrogen embrittlement.
  • the needle roller bearing of one embodiment of the present invention may be a needle roller bearing with a cage.
  • cage 253 of needle roller bearing 280 with a cage may be made of a metal material.
  • the cage 253 made of a metal material has high strength.
  • cage 253 of needle roller bearing 280 with a cage may be made of a polymer material.
  • the cage 253 made of a polymer material has a high degree of freedom in shape and is easy to incorporate.
  • Needle roller bearings with cages especially when used as idler bearings in automobile transmissions that accelerate quickly at start-up, when used as planetary pinion support bearings for CVT, for large-end connecting rods of two-wheeled engines and general-purpose engines When used as a bearing or the like, the rolling elements are likely to slip, and early peeling due to hydrogen embrittlement may occur.
  • At least one bearing member among the outer ring 11 as the race member, the inner ring 12 and the ball 13 as the rolling element is made of JIS standard SUJ3. At least one bearing member among the outer ring 11, the inner ring 12 as the raceway member, and the ball 13 as the rolling element is quenched. At least one bearing member among the outer ring 11 as the race member, the inner ring 12 and the ball 13 as the rolling element has rolling surfaces 11A, 12A and 13A that are nitrided.
  • the region NR subjected to nitriding treatment is formed from the outer ring 11, the inner ring 12 and the balls 13 as rolling elements toward the inside.
  • the nitrided region NR is not shown, but is similarly formed from the surface of the outer ring 11, the inner ring 12 and the balls 13 as rolling elements to the inside.
  • a steel ball for SUJ2 standard rolling bearing with a diameter of 19.05 mm is pressed with a load of 3.18 kN to at least one bearing member among the outer ring 11, the inner ring 12 as a race member, and the ball 13 as a rolling element, and held for 10 seconds.
  • the depth of the impression formed on the bearing member by unloading is 0.1 ⁇ m or less.
  • the Rockwell C scale hardness of the rolling surface of the bearing member is HRC60.5 or more and HRC62.1 or less.
  • the surface nitriding concentration of the rolling surfaces 11A, 12A, and 13A of at least one bearing member among the outer ring 11 and the inner ring 12 as the race members and the balls 13 as the rolling elements is 0.05% by mass or more and 0.4% by mass. It is as follows.
  • nitriding-treated JIS standard SUJ2 may be selected for the balls 13 as rolling elements.
  • the balls 13 are quenched.
  • the ball 13 has a rolling surface 13A that has been nitrided.
  • the Rockwell C scale hardness of the rolling surface 13A of the ball 13 as a rolling element is HRC61.2 or more and HRC63.3 or less.
  • the surface nitriding concentration of the rolling surface 13A of the ball 13 as the rolling element is 0.05% by mass or more and 0.4% by mass or less.
  • JIS standard SUJ2 that is not nitrided may be selected for the balls 13 as rolling elements.
  • a SUJ2 standard rolling bearing steel ball having a diameter of 19.05 mm is pressed against the ball 13 with a load of 1.97 kN, held for 10 seconds, and then unloaded, so that the depth of indentation formed on the bearing member is 0.00. It is 2 ⁇ m or less.
  • the Rockwell C scale hardness of the whole rolling element is HRC57.0 or more and HRC58.9 or less.
  • the ball 13 as the rolling element is It is preferably made of a material containing ceramics.
  • the ceramic silicon nitride, sialon, or the like can be applied.
  • the cage 14 for holding the balls 13 as rolling elements is preferably made of a material containing metal.
  • a steel material preparing step of preparing a steel material composed of JIS standard SUJ3 is performed. Specifically, for example, steel bars or steel wires composed of JIS standard SUJ3 are prepared.
  • a forming step for producing a steel member formed into the general shape of the bearing member of the rolling bearing for motor is performed. Specifically, for example, forging, turning, and the like are performed on the above-described steel bars and steel wires, and the outer ring 11, the inner ring 12, the balls 13, and the like shown in FIGS. A steel member is produced.
  • the said process (S100) and (S200) comprise the steel member preparation process in which the steel member shape
  • the steel member is cooled from a temperature of A1 point or higher to a temperature of MS point or lower, whereby a quench hardening step is performed in which the steel member is hardened and hardened. Is done.
  • a tempering step is performed in which the quench-hardened steel member is heated to a temperature range of 280 ° C. or higher and 320 ° C. or lower and tempered.
  • the steps (S300) and (S400) constitute a heat treatment step in which the steel member is heat treated. Details of this heat treatment step will be described later.
  • a finishing step is performed. Specifically, the outer ring 11, the inner ring 12, the ball 13 and the like are finished by performing a finishing process such as a grinding process on the steel member that has been subjected to the heat treatment process. Thereby, the manufacturing method of the bearing member of the rolling bearing for motor in one embodiment of the present invention is completed, and the outer ring 11, the inner ring 12, the ball 13 and the like as the bearing member of the rolling bearing for motor are completed.
  • an assembly process is performed in the process (S600). Specifically, the outer ring 11, the inner ring 12, and the ball 13 produced in steps (S100) to (S500) are combined with a separately prepared cage 14, and the motor according to the embodiment of the present invention.
  • a grease-filled deep groove ball bearing 1 as a rolling bearing for use is assembled. Thereby, the manufacturing method of the rolling bearing for motors in one embodiment of the present invention is completed, and the grease-enclosed deep groove ball bearing 1 as the rolling bearing for motors is completed.
  • the horizontal direction indicates time, and the time elapses toward the right.
  • the vertical direction indicates the temperature, and the higher the temperature, the higher the temperature.
  • the steel member produced in the step (S200) is first heated to a temperature T1 which is a temperature equal to or higher than the A1 point, and is held for a time t1.
  • the steel member is heated in an atmosphere in which ammonia gas is added to RX gas, for example.
  • the nitriding treatment is performed on the surface of the steel member which becomes the rolling surface of the bearing member.
  • the steel member is immersed in oil (oil cooling), for example, to be cooled from a temperature not lower than the A1 point to a temperature not higher than the MS point, and quenching is completed.
  • oil cooling oil
  • the tempering step is performed by, for example, air cooling (cooling) to room temperature.
  • the temperature T1 is, for example, a temperature of 850 ° C.
  • the time t1 is, for example, 180 minutes.
  • the temperature T2 is, for example, a temperature of 280 ° C. or higher and 320 ° C. or lower.
  • the time t2 is 120 minutes, for example.
  • a steel member made of JIS standard SUJ3 is prepared in the steel member preparation step in view of the cost of the material.
  • the steel member is 280 ° C. or higher and 320 ° C. or lower in the tempering process after being quenched in an atmosphere in which ammonia gas is added to RX gas at a temperature of 850 ° C. as a nitriding treatment. And tempering is performed.
  • the steel constituting the bearing member of the rolling bearing for motor is less likely to be plastically deformed and generates atomic vacancies. Can be difficult.
  • the rolling element may be made of JIS standard SUJ2 in view of the cost and procurement of the material.
  • the manufacturing method of the rolling bearing for a motor having a rolling element made of nitriding JIS standard SUJ2 is the same as the manufacturing method in the case where the above-mentioned bearing member is made of JIS standard SUJ2. Therefore, the description will not be repeated.
  • the rolling element may be made of JIS standard SUJ2 that has not been nitrided in view of productivity.
  • the method for manufacturing a rolling bearing for a motor having rolling elements made of JIS standard SUJ2 that has not been nitrided is the same as the manufacturing method in the case where the bearing member is made of JIS standard SUJ2 that has not been nitrided. Therefore, the description will not be repeated.
  • rolling bearings include a rolling bearing for a motor (FIG. 2), a rolling bearing for a machine tool main shaft (FIG. 6), a rolling bearing for a wheel (FIG. 11), and a rolling bearing for an alternator (FIG. 13)
  • Rolling bearing for pulley (FIG. 14), rolling bearing for car air conditioner electromagnetic clutch pulley (FIG. 15), rolling bearing for continuously variable transmission (FIG. 16), shell needle roller bearing (FIG. 17), solid type Needle roller bearings (FIG. 18), thrust needle roller bearings (FIG. 19), and needle roller bearings with cages (FIGS. 20 and 21) can also be applied in the same manner as in the case of JIS standard SUJ2.
  • One rolling bearing according to an embodiment of the present invention is in contact with an outer ring 11 and an inner ring 12 as race members having an annular raceway, and an outer ring 11 and an inner race 12 as race members, and is on an annular raceway. It is provided with balls 13 as a plurality of rolling elements arranged so as to freely roll. At least one bearing member among the outer ring 11 as the race member, the inner ring 12, the ball 13 as the rolling element, and the cylindrical roller 14 is made of JIS standard SUJ2.
  • At least one bearing member among the outer ring 11 as the race member, the inner ring 12 and the ball 13 as the rolling element is quenched.
  • At least one bearing member among the outer ring 11 as the race member, the inner ring 12 and the ball 13 as the rolling element has rolling surfaces 11A, 12A and 13A that are nitrided.
  • a SUJ2 standard rolling bearing having a diameter of 19.05 mm is provided on at least one bearing member among the outer ring 11, the inner ring 12 and the ball 13 as a rolling element.
  • the steel ball is pressed with a load of 3.18 kN, held for 10 seconds, and then unloaded, whereby the depth of the impression formed on the bearing member is 0.2 ⁇ m or less. If the indentation depth is 0.2 ⁇ m or less as a guide, it can be said that plastic deformation is difficult. Therefore, when the relationship between the tempering temperature and the indentation depth was investigated in detail, if a tempering process was performed at 240 ° C. or higher and 300 ° C.
  • a SUJ2 standard rolling bearing steel ball with a diameter of 19.05 mm was loaded on the bearing member. It was found that the depth of the indentation formed on the bearing member was 0.2 ⁇ m or less by unloading after pressing at 3.18 kN and holding for 10 seconds.
  • the Rockwell C scale hardness of the rolling surface of at least one bearing member among the outer ring 11, the inner ring 12 and the ball 13 as a rolling member as a race member Is HRC61.2 or more and HRC63.3 or less. It was found that the Rockwell C scale hardness of the rolling surface of the bearing member in the tempering temperature range of 240 ° C. to 300 ° C. was HRC 61.2 to HRC 63.3.
  • the surface nitriding concentration of the rolling surfaces 11A, 12A, 13A is 0.05% by mass or more and 0.4% by mass or less.
  • the surface nitridation concentration of the rolling surfaces 11A, 12A, and 13A is less than 0.05% by mass, the effect of improving the life by nitriding cannot be obtained sufficiently. If the surface nitriding concentration of the rolling surfaces 11A, 12A, and 13A is larger than 0.4% by mass, a large amount of Cr carbonitride is generated, so that the Cr amount contributing to hardenability is deficient. Therefore, sufficient hardenability cannot be ensured.
  • the surface nitridation concentration of the rolling surfaces 11A, 12A, and 13A 0.05 mass% or more and 0.4 mass% or less, the effect of improving the life by nitriding can be sufficiently obtained and sufficient hardenability can be obtained. It can also be secured.
  • the ball 13 as the rolling element may be JIS standard SUJ2 which is not nitrided.
  • a SUJ2 standard rolling bearing steel ball having a diameter of 19.05 mm is pressed against the ball 13 with a load of 1.97 kN, held for 10 seconds, and then unloaded, so that the depth of the impression formed on the ball 13 is 0.00. 2 ⁇ m or less. If the indentation depth is 0.2 ⁇ m or less as a guide, it can be said that plastic deformation is difficult. Therefore, when the relationship between the tempering temperature and the indentation depth was investigated in detail, if a tempering process was performed at 240 ° C. or higher and 280 ° C.
  • a SUJ2 standard rolling bearing steel ball having a diameter of 19.05 mm was loaded on the bearing member. It was found that the depth of the indentation formed on the ball 13 was 0.2 ⁇ m or less by unloading after pressing at 1.97 kN and holding for 10 seconds.
  • the Rockwell C scale hardness of the entire rolling element may be HRC57.0 or more and HRC58.9 or less.
  • the Rockwell C scale hardness of the whole rolling element in the range of tempering temperature 240 or more and 280 or less is HRC57.0 or more and HRC58.9 or less.
  • the rolling element may be made of a material containing ceramics.
  • the hydrogen embrittlement resistance can be improved, so that early peeling due to hydrogen embrittlement can be suppressed.
  • the rolling bearing may further include a cage for holding the rolling elements, and the cage may be made of a material containing metal.
  • the metal cage is less likely to cause early peeling due to hydrogen embrittlement than the resin cage, and therefore, early peeling due to hydrogen embrittlement can be suppressed.
  • an outer ring 11 and an inner ring 12 as race members having an annular raceway, and an outer ring 11 and an inner ring 12 as race members are brought into contact with each other.
  • a ball 13 as a plurality of rolling elements arranged on an annular track so as to be freely rollable includes the following steps. At least one bearing member among the outer ring 11 as the race member, the inner ring 12 and the ball 13 as the rolling element is prepared to be made of a material of JIS standard SUJ2.
  • the rolling surfaces 11A, 12A, and 13A of the bearing member are subjected to nitriding treatment and quenched.
  • the quenched bearing member is tempered at 240 ° C. or higher and 300 ° C. or lower.
  • the outer race 11, the inner race 12, and the ball 13 as bearing members are less likely to be plastically deformed by performing nitriding treatment and quenching on the rolling surfaces 11A, 12A, and 13A of the bearing members.
  • Nitriding treatment is performed on the rolling surfaces 11A, 12A, and 13A of the bearing member to make the bearing member difficult to be plastically deformed, thereby improving the hydrogen embrittlement resistance of the bearing member.
  • the bearing member By tempering the hardened bearing member at 240 ° C. or higher and 300 ° C. or lower, the bearing member is less likely to be plastically deformed, and atomic vacancies are less likely to be generated. Thereby, since hydrogen embrittlement resistance can be improved, early peeling due to hydrogen embrittlement can be suppressed.
  • the nitriding treatment is performed at a temperature of 850 ° C. in an atmosphere in which ammonia gas is added to RX gas.
  • sufficient nitriding treatment is performed on the rolling surfaces 11A, 12A, and 13A of the bearing member to make the bearing member difficult to be plastically deformed, so that the hydrogen embrittlement resistance of the bearing member can be improved.
  • Another rolling bearing according to an embodiment of the present invention is in contact with an outer ring 11 and an inner ring 12 as race members having an annular raceway, and an outer ring 11 and an inner race 12 as race members, and is on an annular raceway. It is provided with balls 13 as a plurality of rolling elements arranged so as to freely roll. At least one bearing member among the outer ring 11 as the race member, the inner ring 12, the ball 13 as the rolling element, and the cylindrical roller 14 is made of JIS standard SUJ3.
  • At least one bearing member among the outer ring 11, the inner ring 12 and the ball 13 as a rolling element is hardened.
  • At least one bearing member among the outer ring 11 as the race member, the inner ring 12 and the ball 13 as the rolling element has rolling surfaces 11A, 12A and 13A that are nitrided.
  • a SUJ2 standard rolling bearing having a diameter of 19.05 mm is provided on at least one of the outer ring 11, the inner ring 12 and the ball 13 as a rolling element as a race member.
  • the steel ball is pressed with a load of 3.18 kN, held for 10 seconds, and then unloaded, whereby the depth of the impression formed on the bearing member is 0.1 ⁇ m or less. If the indentation depth is 0.1 ⁇ m or less as a guide, it can be said that plastic deformation is difficult.
  • the surface nitriding concentration of the rolling surfaces 11A, 12A, 13A is 0.05 mass% or more and 0.4 mass% or less.
  • the surface nitridation concentration of the rolling surfaces 11A, 12A, and 13A is less than 0.05% by mass, the effect of improving the life by nitriding cannot be obtained sufficiently. If the surface nitriding concentration of the rolling surfaces 11A, 12A, and 13A is larger than 0.4% by mass, a large amount of Cr carbonitride is generated, so that the Cr amount contributing to hardenability is deficient. Therefore, sufficient hardenability cannot be ensured.
  • the surface nitridation concentration of the rolling surfaces 11A, 12A, and 13A 0.05 mass% or more and 0.4 mass% or less, the effect of improving the life by nitriding can be sufficiently obtained and sufficient hardenability can be obtained. It can also be secured.
  • the ball 13 as the rolling element may be a JIS standard SUJ2 subjected to nitriding treatment.
  • the balls 13 are quenched.
  • the ball 13 has a rolling surface 13A that is nitrided. By subjecting the rolling surface 13A to nitriding treatment, the balls 13 are less likely to be plastically deformed. By subjecting the rolling surface 13A of the ball 13 to nitriding treatment, the ball 13 is less likely to be plastically deformed, thereby improving hydrogen embrittlement resistance.
  • the indentation formed on the bearing member is less than 0.2 ⁇ m. is there. If the indentation depth is 0.2 ⁇ m or less as a guide, it can be said that plastic deformation is difficult. Therefore, when the relationship between the tempering temperature and the indentation depth was investigated in detail, if a tempering process was performed at 240 ° C. or higher and 300 ° C. or lower, a SUJ2 standard rolling bearing steel ball with a diameter of 19.05 mm was loaded on the bearing member. It was found that the depth of the indentation formed on the bearing member was 0.2 ⁇ m or less by unloading after pressing at 3.18 kN and holding for 10 seconds.
  • the Rockwell C scale hardness of the rolling surface 13A of the ball 13 is HRC61.2 or more and HRC63.3 or less. It was found that the Rockwell C scale hardness of the rolling surface of the ball 13 in the range of tempering temperature 240 ° C. or more and 300 ° C. or less is HRC 61.2 or more and HRC 63.3 or less.
  • the surface nitriding concentration of the rolling surface 13A of the ball 13 is 0.05% by mass or more and 0.4% by mass or less.
  • the surface nitriding concentration of the rolling surface 13A of the ball 13 is less than 0.05% by mass, the effect of improving the life by nitriding cannot be obtained sufficiently. If the surface nitriding concentration of the rolling surface 13A of the ball 13 is larger than 0.4% by mass, a large amount of Cr carbonitride is generated, so that the Cr amount contributing to hardenability is deficient. Therefore, sufficient hardenability cannot be ensured.
  • the surface nitriding concentration of the rolling surface 13A of the ball 13 0.05 mass% or more and 0.4 mass% or less, it is possible to sufficiently obtain the effect of improving the life by nitriding and ensure sufficient hardenability. You can also
  • the ball 13 as the rolling element may be JIS standard SUJ2 which is not nitrided.
  • a SUJ2 standard rolling bearing steel ball having a diameter of 19.05 mm is pressed against the ball 13 with a load of 1.97 kN, held for 10 seconds, and then unloaded, so that the depth of indentation formed on the bearing member is 0.00. 2 ⁇ m or less. If the indentation depth is 0.2 ⁇ m or less as a guide, it can be said that plastic deformation is difficult. Therefore, when the relationship between the tempering temperature and the indentation depth was investigated in detail, if a tempering process was performed at 240 ° C.
  • the Rockwell C scale hardness of the entire rolling element is HRC57.0 or more and HRC58.9 or less.
  • the Rockwell C scale hardness of the whole rolling element in the range of tempering temperature 240 or more and 280 or less is HRC57.0 or more and HRC58.9 or less.
  • the rolling element may be made of a material containing ceramics.
  • the rolling element contains the ceramic which does not show hydrogen embrittlement, since hydrogen embrittlement resistance can be improved, the early peeling resulting from hydrogen embrittlement can be suppressed.
  • a cage for holding a rolling element may be further provided, and the cage may be made of a material containing metal.
  • the metal cage is less likely to cause early peeling due to hydrogen embrittlement than the resin cage, and therefore, early peeling due to hydrogen embrittlement can be suppressed.
  • the outer ring 11 and the inner ring 12 as race members having an annular raceway, and the outer ring 11 and the inner ring 12 as race members are brought into contact with each other.
  • a ball 13 as a plurality of rolling elements arranged on an annular track so as to be freely rollable includes the following steps. At least one bearing member among the outer ring 11 and the inner ring 12 as the race member and the ball 13 as the rolling element is prepared to be made of a material of JIS standard SUJ3.
  • the rolling surfaces 11A, 12A, and 13A of the bearing member are subjected to nitriding treatment and quenched.
  • the quenched bearing member is tempered at 280 ° C. or higher and 320 ° C. or lower.
  • the outer race 11, the inner race 12, and the ball 13 as bearing members are less likely to be plastically deformed by performing nitriding treatment and quenching on the rolling surfaces 11A, 12A, and 13A of the bearing members.
  • Nitriding treatment is performed on the rolling surfaces 11A, 12A, and 13A of the bearing member to make the bearing member difficult to be plastically deformed, thereby improving the hydrogen embrittlement resistance of the bearing member.
  • the bearing member By tempering the quenched bearing member at 280 ° C. or higher and 320 ° C. or lower, the bearing member is less likely to be plastically deformed, and atomic vacancies are less likely to be generated. Thereby, since hydrogen embrittlement resistance can be improved, early peeling due to hydrogen embrittlement can be suppressed.
  • the nitriding treatment is performed at a temperature of 850 ° C. in an atmosphere in which ammonia gas is added to RX gas.
  • sufficient nitriding treatment is performed on the rolling surfaces 11A, 12A, and 13A of the bearing member to make the bearing member difficult to be plastically deformed, so that the hydrogen embrittlement resistance of the bearing member can be improved.
  • the main shaft 92 may be rotatably supported with respect to the housing 93.
  • a bearing can be provided.
  • rolling bearings of one embodiment of the present invention it is effective even in the case of general grease lubrication or air-oil lubrication, but by lubricating with a small amount of lubricating oil, the race member and the rolling element This is particularly effective when the oil film between the two is thin.
  • the lubrication apparatus 40 that uses a lower viscosity lubricating oil while reducing the amount of oil described above is operated at a higher speed than the air-oil lubrication generally used in rolling bearings for machine tool main spindles that rotate at high speeds. It is easy for basation to occur. Therefore, the oil film is thinner than air-oil lubrication. For this reason, in this lubricating device 40, since hydrogen easily enters, the possibility of early peeling due to hydrogen embrittlement increases. However, application of the rolling bearing according to the embodiment of the present invention can suppress early peeling due to hydrogen embrittlement.
  • the fixed member disposed so as to face the rotating side member of the wheel 120 and the outer peripheral surface of the rotating side member.
  • the rotating member may be supported rotatably with respect to the fixed member.
  • the main shaft 201 of the alternator 200 and the housing 205 disposed so as to face the outer peripheral surface of the main shaft 201.
  • the main shaft 201 may be rotatably supported with respect to the housing 205.
  • the main shaft 218 and the pulley body 211 arranged so as to face the outer peripheral surface of the main shaft 218 are further provided.
  • the main shaft 218 may be rotatably supported with respect to the pulley body 211.
  • the air conditioner electromagnetic clutch pulley 237 and the inner peripheral surface of the car air conditioner electromagnetic clutch pulley 237 are opposed to each other.
  • a pulley bearing support member 234 may be further provided, and the car air conditioner electromagnetic clutch pulley 237 may be rotatably supported with respect to the pulley bearing support member 234.
  • rolling bearings for car air conditioner electromagnetic clutch pulleys that have a long service life can be prevented because early peeling due to hydrogen embrittlement can be suppressed even under conditions in which slippage is induced more than before due to increased load load and increased load fluctuation associated with serpentine conversion. Can be provided.
  • the pulley shaft 241 of the continuously variable transmission 240 and the outer peripheral surface of the pulley shaft 241 are arranged to face each other. And a pulley shaft 241 may be rotatably supported with respect to the housing 246.
  • a rolling bearing can be provided.
  • a rolling bearing for a continuously variable transmission can be provided.
  • one and other rolling bearings may be a shell needle roller bearing 250 as shown in FIG.
  • Shell-type needle roller bearings are used in ABS pumps that accelerate quickly when starting, especially when used in support of air compressors in automobiles that suddenly accelerate or decelerate by switching electromagnetic clutches under conditions involving sudden acceleration and deceleration.
  • the rolling elements When used for support or when used for the large end of a connecting rod of a general-purpose engine, the rolling elements are likely to slip, and early peeling due to hydrogen embrittlement may occur.
  • one and other rolling bearings may be a solid needle roller bearing 260 as shown in FIG.
  • Solid needle roller bearings support transmissions that accelerate quickly during start-up, especially when used to support air compressors in automobiles that accelerate and decelerate suddenly by switching electromagnetic clutches under conditions involving sudden acceleration and deceleration.
  • slippage between contact elements is likely to occur, and early peeling due to hydrogen embrittlement may occur.
  • one and other rolling bearings may be a thrust needle roller bearing 270 as shown in FIG.
  • the thrust needle roller bearing is constantly slipped from the rolling wheel during operation due to the difference in peripheral speed between the inside and outside of the rolling element, and may cause early separation due to hydrogen embrittlement.
  • Thrust needle roller bearings may experience early peeling due to hydrogen embrittlement even under conditions involving slippage such as rapid acceleration and deceleration. According to the rolling bearing of one embodiment of the present invention, it is possible to provide the long-lasting thrust needle roller bearing 270 because early peeling due to hydrogen embrittlement can be suppressed even under such conditions.
  • one and other needle roller bearings may include a cage 253 as shown in FIGS.
  • Needle roller bearings with cages are used under idle conditions such as sudden acceleration / deceleration, especially when used as idler bearings for automobile transmissions that accelerate quickly at start-up, and as planetary pinion support bearings for CVT.
  • the rolling elements When used as a large-end bearing for a connecting rod of a two-wheeled engine or a general-purpose engine, the rolling elements are likely to slip and may cause early separation due to hydrogen embrittlement.
  • Example 1 In order to evaluate the mechanical characteristics of the race member and rolling element of the rolling bearing of the present invention when the bearing member is made of JIS standard SUJ2, the following test was performed. Hereinafter, the test procedure, test conditions, and test results of each test will be described. Although SUJ2 of this invention should just have a chemical component of JIS specification SUJ2, in this Example, SUJ2 which has a chemical component shown in Table 1 as an example was made into the test piece.
  • C carbon
  • Si silicon
  • Mn manganese
  • P phosphorus
  • S sulfur
  • Cr chromium
  • Mo molybdenum
  • Ni nickel
  • Cu copper
  • Al aluminum
  • Ti titanium
  • O oxygen
  • Indentation test A plurality of disk-shaped test pieces having a final surface finished to a mirror surface with a diamond paste having a diameter of 12 mm, a width of 2 mm, and a width of 1 ⁇ m were prepared. In the heat treatment, a plurality of test pieces were each hardened by heating for 180 minutes in an atmosphere in which ammonia gas was added to RX gas at 850 ° C. for nitriding treatment. Thereafter, each test piece was tempered for 120 minutes at a plurality of tempering temperatures of 180 ° C. to 320 ° C., respectively.
  • the indentation became shallowest by tempering around 260 ° C. That is, it can be said that plastic deformation hardly occurs at a tempering temperature of about 260 ° C. below the maximum practical contact surface pressure acting between the contact elements between the raceway member of the rolling bearing and the rolling element.
  • plastic deformation is difficult if it is in the range of 240 ° C. or more and 300 ° C. or less, which is a tempering temperature at which the indentation depth is 0.2 ⁇ m or less. Since atomic vacancies are generated by plastic deformation, that is, by interaction of dislocations, the resistance to hydrogen deformation is superior in resistance to plastic deformation. Therefore, it was found that the hydrogen embrittlement resistance was excellent in the range of 240 ° C. or higher and 300 ° C. or lower.
  • HRC Rockwell C scale
  • the HRC hardness in the range where the tempering temperature is 240 ° C. or higher and 300 ° C. or lower is HRC 61.2 or higher and HRC 63.3 or lower.
  • the surface nitridation concentration was measured by Electron Probe Micro Analyzer (EPMA). Specifically, the measurement was performed under the measurement conditions shown in Table 4. That is, using an EPMA-1600 manufactured by Shimadzu Corporation as the type of measuring instrument, measurement was performed at an acceleration voltage of 15 kV, a spot diameter of 2 ⁇ m, a measurement interval of 2 ⁇ m, and a measurement time of 1 sec (seconds).
  • a test piece having the same dimensions as the above (1) indentation test and heat-treated under the same conditions was cut so that the surface and the inside appeared in the cross section.
  • the cut specimen TP was embedded in a resin RE as shown in FIG. 24 and mirror polished. Subsequently, the polished surface was degreased. Thereafter, the nitrogen concentration distribution in the steel was measured by EPMA in the direction of the arrow in FIG. 24 (the direction toward the inside from the surface side TPS of the test piece). As a result, the nitrogen concentration distribution in the depth direction from the surface of the test piece corresponding to the rolling surface was measured.
  • Table 5 and FIG. 25 show the test results and show the relationship between the nitrogen concentration and the depth from the surface. Table 5 and FIG. 25 are prepared with some of the measured values for convenience.
  • the surface nitrogen concentration of this test piece was about 0.4% by mass.
  • the surface is a range from 0 to 0.01 mm in depth from the surface. Nitrogen concentration decreases with depth from the surface.
  • the nitridation concentration is about 0.2% by mass when the depth from the surface is 0.048 mm, becomes very low at 0.0097% by mass when the depth from the surface is 0.31 mm, and the depth from the surface is 0. It became substantially 0 at .41 mm or more.
  • the taper-shaped outer ring test piece 80 has a width W of 14 mm (tolerance +0, -0.01 mm), an outer diameter OD ⁇ 72 mm (tolerance +0, -0.01 mm), and an inner diameter ID1 ⁇ 51.19 mm (tolerance ⁇ 0. 025 mm), an inner diameter ID2 ⁇ of 67.12 mm (tolerance ⁇ 0.025 mm) on the side where the taper shape expands, and an opposing angle A between the taper shapes A59.3 ° (tolerance ⁇ 0.5 °).
  • grinding finishing was performed, and the inner raceway surface was superfinished to a surface roughness Rq (root mean square roughness) of 0.03 ⁇ m.
  • the heat treatment was performed by heating for 180 minutes in an atmosphere in which ammonia gas was added to RX gas at 850 ° C., followed by nitriding treatment and quenching. Thereafter, in the examples, tempering was performed for 120 minutes at 260 ° C., which was the tempering temperature at which indentation was hardest in the above (1) indentation test. On the other hand, in a comparative example for comparison with the example, tempering was performed at 180 ° C., which is a standard tempering temperature, for 120 minutes.
  • the test was performed by combining tapered inner ring test piece 80 with inner ring 81 of angular ball bearing (JIS standard 7306B), thirteen steel balls 82, and cage 83.
  • the inner ring 81 and the steel ball 82 of the angular ball bearing are SUJ2 standard quenching and tempering products.
  • the water-mixed oil is 7 mass in ISO VG100 additive-free turbine oil (density 0.887 g / cm 3 , kinematic viscosity at 40 ° C. 100.9 mm 2 / s, kinematic viscosity at 100 ° C. 11.68 mm 2 / s). % (Tolerance ⁇ 0.01% by mass) of pure water.
  • the water-mixed oil After making the water-mixed oil, it was sealed with a thin film for food packaging so that water would not evaporate, and stirred with a stirrer for 2 hours or more. Thereafter, a test was conducted with the water-containing oil. 60 mL of water-mixed oil was injected. As shown in FIG. 27, because of the tapered shape, a water-mixed oil flows in the direction of arrow Y in the figure. The water-containing oil was circulated by connecting a water-containing oil inlet / outlet provided in a housing (not shown) with a nylon tube.
  • the calculated life L 10h of the taper-shaped outer ring test piece 80 alone is 2611 hours when converted into a two-cylinder model and calculated. However, the effect of slip was ignored. The separation was detected with a vibrometer. The test was conducted for 20 hours, and if it did not peel off during that time, it was replaced with a newly prepared water-mixed oil. The test for 20 hours and the exchange of water-containing oil were repeated until peeling occurred.
  • the test was performed for each of the Example and the Comparative Example. All peeling occurred on the taper-shaped outer ring test piece 80, and all of the peeling started from the inside of the surface layer.
  • the SUJ2 steel ball 82 is a standard quenching and tempering product, but no peeling occurred. This is probably because the steel ball 82 has a larger effective load volume than the tapered outer ring test piece 80.
  • Table 6 shows the test results, and shows L 10 , L 50 and Weibull slope (shape parameter) e obtained by applying the peeling life of the example and the comparative example to the 2-parameter Weibull distribution.
  • L 10 of the comparative example is 42.8 hours, was calculated life L 10h 1 to about 60 minutes of 2611 hours is.
  • the L 10 embodiment although not inferior to the calculated life L 10h and 560.3 hours, showed about 13 times longer life compared with the comparative example. From this, it was found that the examples had an effect of making it difficult to cause early peeling due to hydrogen embrittlement.
  • Example 2 In order to evaluate the mechanical characteristics of the rolling element when the rolling element of the rolling bearing according to the present invention conforming to JIS standard SUJ2 is not nitrided, test procedures, test conditions, and test results of each test will be described below. In addition, about the matter similar to said Example 1, description other than what is shown below is not repeated.
  • the SUJ2 constituting the rolling element of the rolling bearing of the present invention may have a chemical component of JIS standard SUJ2, but in this example, SUJ2 having the chemical components shown in Table 1 was used as a test piece as an example.
  • Indentation test A plurality of disk-shaped test pieces having a final surface finished to a mirror surface with a diamond paste having a diameter of 12 mm, a width of 2 mm, and a width of 1 ⁇ m were prepared. In the heat treatment, each of the plurality of test pieces was heated in an RX gas atmosphere at 850 ° C. for 80 minutes to perform quenching. Thereafter, each test piece was tempered for 120 minutes at a plurality of tempering temperatures of 180 ° C. to 350 ° C., respectively.
  • a SUJ2 standard rolling bearing steel ball having a diameter of 19.05 mm was pressed against the flat portion of the width surface of each test piece with a load of 1.97 kN with a maximum contact surface pressure of 3.8 GPa by elastic hertz contact calculation, and held for 10 seconds. Then, the depth of the indentation formed on the test piece was measured by unloading.
  • the SUJ2 Young's modulus and Poisson's ratio were 204 GPa and 0.3 which were measured values and did not depend on the tempering temperature.
  • the Young's modulus and Poisson's ratio of SUJ2 standard rolling bearing steel balls were also 204 GPa and 0.3. Table 7 and FIG. 28 show the test results and show the relationship between the tempering temperature and the indentation depth.
  • the indentation became shallowest by tempering around 260 ° C. That is, it can be said that plastic deformation hardly occurs at a tempering temperature of about 260 ° C. below the maximum practical contact surface pressure acting between the contact elements between the raceway member of the rolling bearing and the rolling element.
  • plastic deformation is difficult if it is in the range of 240 ° C. or higher and 280 ° C. or lower, which is the tempering temperature at which the indentation depth is 0.2 ⁇ m or less. Since atomic vacancies are generated by plastic deformation, that is, by interaction of dislocations, the resistance to hydrogen deformation is superior in resistance to plastic deformation. Therefore, it was found that the hydrogen embrittlement resistance was excellent in the range of 240 ° C. or higher and 280 ° C. or lower.
  • the HRC hardness in the range where the tempering temperature is 240 ° C. or more and 280 ° C. or less is HRC 57.0 or more and HRC 58.9 or less.
  • Example 2 Similarly to Example 1, referring to FIG. 27, the test was performed by combining tapered outer ring test piece 80 with inner ring 81 of angular ball bearing (JIS standard 7306B), 13 steel balls 82 and cage 83. It was. Using these, the same test as in Example 1 was performed. In this example, 5% by mass (tolerance ⁇ 0.01% by mass) of pure water was mixed to prepare a water-mixed oil. Except for this, the test was performed under the same conditions as in Example 1.
  • JIS standard 7306B angular ball bearing
  • Table 9 shows the test results, and shows L 10 , L 50 and Weibull slope (shape parameter) e obtained by applying the peeling life of the present example and the comparative example to the 2-parameter Weibull distribution.
  • L 10 of the comparative example is 33.7 hours, was calculated life L 10h 1 to about 100 minutes of 2611 hours is. In contrast, L 10 of the present embodiment, although it did not reach the calculated life L 10h and 517.3 hours, was about 15 times longer life compared with the comparative example. From this, it was found that this example had an effect of making it difficult to cause early peeling due to hydrogen embrittlement.
  • Example 1 Example 1
  • Example 2 Example 2 having a chemical component in the range specified in JIS standard SUJ2.
  • Example 3 In order to evaluate the mechanical characteristics of the race member and rolling element of the rolling bearing of the present invention when the bearing member is made of JIS standard SUJ3, the following test was performed. Hereinafter, the test procedure, test conditions, and test results of each test will be described. Although SUJ3 of this invention should just have a chemical component of JIS specification SUJ3, in this Example, SUJ3 which has a chemical component shown in Table 10 as an example was used as the test piece.
  • C carbon
  • Si silicon
  • Mn manganese
  • P phosphorus
  • S sulfur
  • Cr chromium
  • Mo molybdenum
  • Ni nickel
  • Cu copper
  • Al aluminum
  • Ti titanium
  • O oxygen
  • Indentation test A plurality of disk-shaped test pieces having a final surface finished to a mirror surface with a diamond paste having a diameter of 12 mm, a width of 2 mm, and a width of 1 ⁇ m were prepared.
  • each of the plurality of test pieces was subjected to nitriding treatment by quenching in an atmosphere in which ammonia gas was added to RX gas at 850 ° C. for 180 minutes, followed by quenching. Thereafter, each test piece was tempered for 120 minutes at a plurality of tempering temperatures of 180 ° C. to 340 ° C., respectively.
  • the indentation became shallowest by tempering around 300 ° C. That is, it can be said that plastic deformation hardly occurs at a tempering temperature of about 300 ° C. below the practical maximum contact surface pressure acting between the contact elements between the raceway member of the rolling bearing and the rolling element.
  • plastic deformation is difficult if it is in the range of 280 ° C. to 320 ° C., which is the tempering temperature at which the indentation depth is 0.1 ⁇ m or less. Since atomic vacancies are generated by plastic deformation, that is, by interaction of dislocations, the resistance to hydrogen deformation is superior in resistance to plastic deformation. Therefore, it was found that the hydrogen embrittlement resistance was excellent in the range of 280 ° C to 320 ° C.
  • the HRC hardness in the range where the tempering temperature is 280 ° C. or higher and 320 ° C. or lower is HRC 60.5 or higher and HRC 62.1 or lower.
  • Table 13 and FIG. 32 show the test results and show the relationship between the nitrogen concentration and the depth from the surface. Note that Table 13 and FIG. 32 are created with some of the measured values for convenience.
  • the surface nitrogen concentration of this test piece was about 0.4 mass%.
  • the surface is a range from 0 to 0.01 mm in depth from the surface.
  • the nitrogen concentration is about 0.1% by mass when the depth from the surface is about 0.05 mm, and is very small at 0.0097% by mass when the depth from the surface is 0.37 mm. It became substantially 0 at 0.41 mm or more.
  • (4) Rolling fatigue test in water-mixed oil Similar to Example 1, a rolling fatigue test in water-mixed oil was performed. However, the heat treatment is different from Example 1.
  • Example 2 a tapered outer ring test piece 80 shown in FIG.
  • the heat treatment was performed by heating for 180 minutes in an atmosphere in which ammonia gas was added to RX gas at 850 ° C., followed by nitriding treatment and quenching. Thereafter, in this example, tempering was performed for 120 minutes at 300 ° C., which is the tempering temperature at which indentation was most difficult in the above (1) indentation test. On the other hand, in a comparative example for comparison with the present example, tempering was performed at 180 ° C., which is a standard tempering temperature, for 120 minutes.
  • Example 2 Similarly to Example 1, referring to FIG. 27, the test was performed by combining tapered outer ring test piece 80 with inner ring 81 of angular ball bearing (JIS standard 7306B), 13 steel balls 82 and cage 83. It was. Using these, tests were performed under the same conditions as in Example 1.
  • JIS standard 7306B angular ball bearing
  • L 10 of the comparative example is 43.7 hours, was calculated life L 10h 1 to about 60 minutes of 2611 hours is.
  • L 10 of the present embodiment although it did not reach the calculated life L 10h and 725.1 hours, showed about 16 times longer life compared with the comparative example. From this, it was found that this example had an effect of making it difficult to cause early peeling due to hydrogen embrittlement.
  • the present invention can be applied particularly advantageously to rolling bearings and methods of manufacturing rolling bearings.

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Abstract

　転がり軸受は、円環状の軌道を有する外輪（１１）および内輪（１２）と、外輪（１１）および内輪（１２）に接触し円環状の軌道上に転動自在に配置された複数の玉（１３）とを備えている。外輪（１１）、内輪（１２）および玉（１３）のうち少なくとも１つの軸受部材はＪＩＳ規格ＳＵＪ２からなっている。軸受部材は焼入れされている。軸受部材は窒化処理された転走面（１１Ａ，１２Ａ，１３Ａ）を有している。軸受部材に直径１９．０５ｍｍのＳＵＪ２製標準転がり軸受用鋼球を荷重３．１８ｋＮで押し付け、１０秒間保持した後に除荷することにより軸受部材に形成される圧痕の深さが０．２μｍ以下である。転走面（１１Ａ，１２Ａ，１３Ａ）のロックウェルＣスケール硬さがＨＲＣ６１．２以上ＨＲＣ６３．３以下である。これにより、水素脆性起因の早期はく離を抑制できる転がり軸受を得ることができる。

Description

転がり軸受および転がり軸受の製造方法
　本発明は、転がり軸受および転がり軸受の製造方法に関するものである。
　水が混入する条件下、すべりを伴う条件下、通電が起きる条件下などで転がり軸受が使用されると、水または潤滑剤が分解して発生した水素が軌道部材および転動体の鋼中に侵入することにより早期はく離が起きることがある。水素は鋼の疲労強度を著しく低下させるため、軌道部材および転動体の接触要素間が油膜で分断される弾性流体潤滑と考えられる条件でも、接触要素の交番せん断応力が最大になる転がり表層内部に亀裂が発生することがある。この亀裂が伝播して早期はく離に至ることがある。今後、コンパクト化や省エネ化に対応するため、水が混入する条件下、すべりを伴う条件下、通電が起きる条件下など転がり軸受の使用条件はますます厳しくなる傾向にある。そのため、耐水素脆性に優れた転がり軸受が必要になると予想される。
　転がり軸受の耐水素脆性を向上させる従来技術として、たとえば特開２０００－２８２１７８号公報（特許文献１）には、鉄鋼材料中のＣｒ（クロム）含有率を所定の値にして不動態膜であるクロム酸化膜を所定の厚さで形成することにより、鉄鋼材料中への水素の侵入を抑制することが開示されている。
　また、鋼の強化のために窒化処理が有効であることが知られている。たとえば、論文「鋼中窒素濃度を正確に管理した浸炭窒化ＳＵＪ２鋼の人工痕付与による圧痕起点型はく離寿命評価」（非特許文献１）には、窒素濃度を正確に管理した鋼の圧痕起点型はく離寿命評価が開示されている。
特開２０００－２８２１７８号公報
大木ら、「鋼中窒素濃度を正確に管理した浸炭窒化ＳＵＪ２鋼の人工痕付与による圧痕起点型はく離寿命評価」、鉄と鋼、２００９年１０月、Ｖｏｌ．９５、Ｎｏ．１０、ｐｐ．６９５－７０３
　上記公報では、Ｃｒ含有率を所定の値にするためにＣｒを多く添加することで炭化物が粗大化し、それが応力集中源となって早期はく離が起きることがある。また、不動態膜には、水素の拡散を遅くする効果があるが、発生した水素が鋼表面に吸着するのを促進する効果もある。したがって、間欠的に使われる転がり軸受の場合には、停止時に水素が散逸するため、不動態膜によって鋼中への水素の侵入を遅らせることは、早期はく離の抑制に有効と考えられる。しかしながら、連続して使われる転がり軸受の場合には、不動態膜が多くの水素を吸着するため、鋼中に侵入する水素量が増すので、早期はく離が発生する可能性が高くなる。今後、無人で連続稼動される転がり軸受が増えることが予想される。従来技術では、特にそのような用途に対して早期はく離の抑制が不十分である。
　また、Ｃｒの含有率を所定の値にした特殊鋼材は、コストが高くなるという問題がある。また、Ｃｒの含有率を所定の値にした特殊鋼材は、海外で調達することが困難であるという問題がある。
　また、上記論文では、耐水素脆性については検討されていないため、対水素脆性を向上させることはできない。
　また、軸受の発熱は、軸の熱膨張をもたらし、加工精度悪化の原因の１つとなる。たとえばマシニングセンタなどの工作機械において高速回転で使用される工作機械主軸用転がり軸受では、高速回転時の発熱を避けるため低トルク化することが重要である。このため、工作機械主軸用転がり軸受は、発熱の原因となる軸受の摩擦トルクを低減するため潤滑油量を極限まで少なくしている。そのため、十分な潤滑油が供給される場合と比較して、油膜厚さが減少するので、すべりによる潤滑油のせん断応力が大きくなることから、水素が発生しやすくなると推定される。また、工作機械主軸用転がり軸受には、特にアンギュラ玉軸受が多用されている。アンギュラ玉軸受では、転動体（玉）と軌道部材（軌道輪）との間には必ずすべりが生じている。さらに、実際の使用においては、軌道部材および転動体へのクーラントの浸入が避けられない。水溶性クーラントの場合、クーラントの進入は、水が混入することに他ならない。したがって、工作機械主軸用転がり軸受では、水素が鋼中に侵入することにより早期はく離が発生しやすい。
　本発明は、上記課題を鑑みてなされたものであり、その目的は、水素脆性起因の早期はく離を抑制できる転がり軸受を提供することである。
　本発明者は、鋭意検討した結果、軌道部材および転動体のうち少なくとも１つの軸受部材の転走面の窒化処理および軸受部材の焼戻温度の最適化によって、塑性変形しにくくして原子空孔を生成しにくくすることにより、転がり軸受の耐水素脆性が向上することを見出した。本発明者は、軌道部材および転動体のうち少なくとも１つの軸受部材として、素材のコストと調達性を鑑み、転がり軸受に最もよく用いられる高炭素クロム軸受鋼ＳＵＪ２(ＪＩＳ規格)を選択した。
　本発明者は、軸受部材の転走面に窒化処理を施して焼入した後、耐水素脆性を向上するために焼戻温度を最適化した。軸受部材の転走面に窒化処理を施すことによって軸受部材が塑性変形しにくくなる。本発明者は、軸受部材の転走面に窒化処理を施すことによって軸受部材が塑性変形しにくくなることで軸受部材の耐水素脆性が向上することを見出した。
　焼戻温度の最適化の根拠は、水素脆化機構として有力な水素助長ひずみ誘起空孔理論に基づいている。塑性変形により原子空孔が増加するが、水素が関与すると原子空孔密度の増大を助長することを系統だった実験によって見出したことがこの理論の根拠となっている。本発明者は、この理論に着目し、焼戻温度の最適化によって耐水素脆性が向上することを見出した。
　本発明の一の転がり軸受は、円環状の軌道を有する軌道部材と、軌道部材に接触し、円環状の軌道上に転動自在に配置された複数の転動体とを備えている。軌道部材および転動体のうち少なくとも１つの軸受部材は、ＪＩＳ規格ＳＵＪ２からなっている。軸受部材は焼入れされている。軸受部材は窒化処理された転走面を有している。軸受部材に直径１９．０５ｍｍのＳＵＪ２製標準転がり軸受用鋼球を荷重３．１８ｋＮで押し付け、１０秒間保持した後に除荷することにより軸受部材に形成される圧痕の深さが０．２μｍ以下である。転走面のロックウェルＣスケール硬さがＨＲＣ６１．２以上ＨＲＣ６３．３以下である。
　軸受部材の転走面に窒化処理を施すことによって軸受部材が塑性変形しにくくなる。軸受部材の転走面に窒化処理を施すことによって軸受部材が塑性変形しにくくなることで、軸受部材の耐水素脆性が向上する。
　また、塑性変形により原子空孔密度は増大する。圧痕深さによって塑性変形しにくさが示される。つまり圧痕深さが小さければ塑性変形しにくいといえる。圧痕深さは、目安として０．２μｍ以下であれば塑性変形しにくいといえる。そこで、焼戻温度と圧痕深さとの関係を詳細に調査したところ、２４０℃以上３００℃以下で焼戻処理を施せば、軸受部材に直径１９．０５ｍｍのＳＵＪ２製標準転がり軸受用鋼球を荷重３．１８ｋＮで押し付け、１０秒間保持した後に除荷することにより軸受部材に形成される圧痕の深さが０．２μｍ以下となることがわかった。
　また、焼戻温度２４０℃以上３００℃以下の範囲における軸受部材の転走面のロックウェルＣスケール硬さは、ＨＲＣ６１．２以上ＨＲＣ６３．３以下となることがわかった。
　したがって、窒化処理された転走面を有する軸受部材に焼戻温度２４０℃以上３００℃以下で焼戻しを施すことにより、塑性変形しにくくして原子空孔を生成しにくくすることができる。これにより、耐水素脆性を向上することができるので水素脆性起因の早期はく離を抑制できる。
　上記の一の転がり軸受において好ましくは、転走面の表面窒化濃度が０．０５質量％以上０．４質量％以下である。
　転走面の表面窒化濃度は０．０５質量％未満では窒化による寿命向上の効果が十分に得られない。転走面の表面窒化濃度が０．４質量％より大きいとＣｒ炭窒化物が多く生成されるため焼入性に寄与するＣｒ量が欠乏する。そのため、十分な焼入性が確保できない。よって、転走面の表面窒化濃度が０．０５質量％以上０．４質量％以下とすることで、窒化による寿命向上の効果を十分に得ることができ、十分な焼入性を確保することもできる。
　上記の一の転がり軸受において好ましくは、本発明者は転動体として、生産性を鑑み、窒化処理されていないＪＩＳ規格ＳＵＪ２を選択した。圧痕深さは、目安として０．２μｍ以下であれば塑性変形しにくいといえる。そこで、焼戻温度と圧痕深さとの関係を詳細に調査したところ、２４０℃以上２８０℃以下で焼戻処理を施せば、転動体に直径１９．０５ｍｍのＳＵＪ２製標準転がり軸受用鋼球を荷重１．９７ｋＮで押し付け、１０秒間保持した後に除荷することにより転動体に形成される圧痕の深さが０．２μｍ以下となることがわかった。したがって、焼戻温度を２４０℃以上２８０℃以下で焼戻しを施すことにより、塑性変形しにくくして原子空孔を生成しにくくすることができる。これにより、耐水素脆性を向上することができるので水素脆性起因の早期はく離を抑制できる。
　上記の一の転がり軸受において好ましくは、転動体全体のロックウェルＣスケール硬さがＨＲＣ５７．０以上ＨＲＣ５８．９以下である。焼戻温度２４０以上２８０以下の範囲における転動体全体のロックウェルＣスケール硬さは、ＨＲＣ５７．０以上ＨＲＣ５８．９以下である。
　上記の一の転がり軸受において好ましくは、転動体がセラミックスを含む材質よりなっている。本発明の転がり軸受によれば、転動体が水素脆性を示さないセラミックスを含む材質よりなっているため、耐水素脆性を向上することができるので水素脆性起因の早期はく離を抑制できる。
　上記の一の転がり軸受において好ましくは、転動体を保持するための保持器をさらに備え、保持器が金属を含む材質よりなっている。本発明の転がり軸受によれば、通電が起きる条件下では、金属保持器の方が樹脂保持器よりも水素脆性起因の早期はく離が起きにくいので、水素脆性起因の早期はく離を抑制できる。
　本発明の一の転がり軸受の製造方法によれば、円環状の軌道を有する軌道部材と、軌道部材に接触し、円環状の軌道上に転動自在に配置された複数の転動体とを備え、以下の工程を有している。軌道部材および転動体のうち少なくとも１つの軸受部材を、ＪＩＳ規格ＳＵＪ２の材質からなるように準備する。軸受部材の転走面に窒化処理を施して焼入れする。焼入れられた軸受部材を２４０℃以上３００℃以下で焼戻しする。
　軸受部材の転走面に窒化処理を施して焼入れすることにより軸受部材が塑性変形しにくくする。軸受部材の転走面に窒化処理を施して軸受部材が塑性変形しにくくなることで、軸受部材の耐水素脆性が向上する。
　焼入れられた軸受部材を２４０℃以上３００℃以下で焼戻しすることにより、軸受部材を塑性変形しにくくして原子空孔を生成しにくくすることができる。これにより、耐水素脆性を向上することができるので水素脆性起因の早期はく離を抑制できる。
　上記の一の転がり軸受の製造方法において好ましくは、窒化処理は８５０℃の温度でＲＸガスにアンモニアガスを添加した雰囲気中で行われる。これにより、軸受部材の転走面に十分な窒化処理を施して軸受部材が塑性変形しにくくなることで、軸受部材の耐水素脆性を向上することができる。
　また、本発明は軌道部材および転動体のうち少なくとも１つの軸受部材がＪＩＳ規格ＳＵＪ３からなっていてもよい。
　本発明者は、鋭意検討した結果、軌道部材および転動体のうち少なくとも１つの軸受部材の転走面の窒化処理および軸受部材の焼戻温度の最適化によって、塑性変形しにくくして原子空孔を生成しにくくすることにより、転がり軸受の耐水素脆性が向上することを見出した。本発明者は、軌道部材および転動体のうち少なくとも１つの軸受部材として、素材のコストを鑑み、転がり軸受によく用いられる高炭素クロム軸受鋼ＳＵＪ３(ＪＩＳ規格)を選択した。
　本発明者は、軸受部材の転走面に窒化処理を施して焼入した後、耐水素脆性を向上するために焼戻温度を最適化した。軸受部材の転走面に窒化処理を施すことによって軸受部材が塑性変形しにくくなる。本発明者は、軸受部材の転走面に窒化処理を施すことによって軸受部材が塑性変形しにくくなることで軸受部材の耐水素脆性が向上することを見出した。
　焼戻温度の最適化の根拠は、水素脆化機構として有力な水素助長ひずみ誘起空孔理論に基づいている。塑性変形により原子空孔が増加するが、水素が関与すると原子空孔密度の増大を助長することを系統だった実験によって見出したことがこの理論の根拠となっている。本発明者は、この理論に着目し、焼戻温度の最適化によって耐水素脆性が向上することを見出した。
　本発明の他の転がり軸受は、円環状の軌道を有する軌道部材と、軌道部材に接触し、円環状の軌道上に転動自在に配置された複数の転動体とを備えている。軌道部材および転動体のうち少なくとも１つの軸受部材は、ＪＩＳ規格ＳＵＪ３からなっている。軸受部材は焼入れされている。軸受部材は窒化処理された転走面を有している。軸受部材に直径１９．０５ｍｍのＳＵＪ２製標準転がり軸受用鋼球を荷重３．１８ｋＮで押し付け、１０秒間保持した後に除荷することにより軸受部材に形成される圧痕の深さが０．１μｍ以下である。転走面のロックウェルＣスケール硬さがＨＲＣ６０．５以上ＨＲＣ６２．１以下である。
　軸受部材の転走面に窒化処理を施すことによって、軸受部材が塑性変形しにくくなる。軸受部材の転走面に窒化処理を施すことによって軸受部材が塑性変形しにくくなることで、軸受部材の耐水素脆性が向上する。
　また、塑性変形により原子空孔密度は増大する。圧痕深さによって塑性変形しにくさが示される。つまり圧痕深さが小さければ塑性変形しにくいといえる。圧痕深さは、目安として０．１μｍ以下であれば塑性変形しにくいといえる。そこで、焼戻温度と圧痕深さとの関係を詳細に調査したところ、２８０℃以上３２０℃以下で焼戻処理を施せば、軸受部材に直径１９．０５ｍｍのＳＵＪ２製標準転がり軸受用鋼球を荷重３．１８ｋＮで押し付け、１０秒間保持した後に除荷することにより軸受部材に形成される圧痕の深さが０．１μｍ以下となることがわかった。
　また、焼戻温度２８０℃以上３２０℃以下の範囲における軸受部材の転走面のロックウェルＣスケール硬さは、ＨＲＣ６０．５以上ＨＲＣ６２．１以下となることがわかった。
　したがって、窒化処理された転走面を有する軸受部材に焼戻温度２８０℃以上３２０℃以下で焼戻しを施すことにより、塑性変形しにくくして原子空孔を生成しにくくすることができる。これにより、耐水素脆性を向上することができるので水素脆性起因の早期はく離を抑制できる。
　上記の他の転がり軸受において好ましくは、転走面の表面窒化濃度が０．０５質量％以上０．４質量％以下である。
　転走面の表面窒化濃度は０．０５質量％未満では窒化による寿命向上の効果が十分に得られない。転走面の表面窒化濃度が０．４質量％より大きいとＣｒ炭窒化物が多く生成されるため焼入性に寄与するＣｒ量が欠乏する。そのため、十分な焼入性が確保できない。よって、転走面の表面窒化濃度が０．０５質量％以上０．４質量％以下とすることで、窒化による寿命向上の効果を十分に得ることができ、十分な焼入性を確保することもできる。
　上記の他の転がり軸受において好ましくは、本発明者は転動体として、素材のコストと調達性を鑑み、高炭素クロム軸受鋼ＳＵＪ２(ＪＩＳ規格)を選択した。本発明者は、ＳＵＪ２からなる転動体の転走面に窒化処理を施して焼入した後、耐水素脆性を向上するために焼戻温度を最適化した。
　上記の他の転がり軸受において好ましくは、転動体は、ＪＩＳ規格ＳＵＪ２からなっている。転動体は焼入れされている。転動体は窒化処理された転走面を有している。転動体に直径１９．０５ｍｍのＳＵＪ２製標準転がり軸受用鋼球を荷重３．１８ｋＮで押し付け、１０秒間保持した後に除荷することにより転動体に形成される圧痕の深さが０．２μｍ以下である。転走面のロックウェルＣスケール硬さがＨＲＣ６１．２以上ＨＲＣ６３．３以下である。
　圧痕深さは、目安として０．２μｍ以下であれば塑性変形しにくいといえる。そこで、焼戻温度と圧痕深さとの関係を詳細に調査したところ、２４０℃以上３００℃以下で焼戻処理を施せば、転動体に直径１９．０５ｍｍのＳＵＪ２製標準転がり軸受用鋼球を荷重３．１８ｋＮで押し付け、１０秒間保持した後に除荷することにより転動体に形成される圧痕の深さが０．２μｍ以下となることがわかった。
　また、焼戻温度２４０℃以上３００℃以下の範囲における転動体の転走面のロックウェルＣスケール硬さは、ＨＲＣ６１．２以上ＨＲＣ６３．３以下となることがわかった。
　したがって、窒化処理された転走面を有する転動体に焼戻温度２４０℃以上３００℃以下で焼戻しを施すことにより、塑性変形しにくくして原子空孔を生成しにくくすることができる。これにより、耐水素脆性を向上することができるので水素脆性起因の早期はく離を抑制できる。
　上記の他の転がり軸受において好ましくは、転動体の転走面の表面窒化濃度が０．０５質量％以上０．４質量％以下である。
　転動体の転走面の表面窒化濃度は０．０５質量％未満では窒化による寿命向上の効果が十分に得られない。転動体の転走面の表面窒化濃度が０．４質量％より大きいとＣｒ炭窒化物が多く生成されるため焼入性に寄与するＣｒ量が欠乏する。そのため、十分な焼入性が確保できない。よって、転動体の転走面の表面窒化濃度が０．０５質量％以上０．４質量％以下とすることで、窒化による寿命向上の効果を十分に得ることができ、十分な焼入性を確保することもできる。
　上記の他の転がり軸受において好ましくは、本発明者は転動体として、生産性を鑑み、窒化処理されていないＪＩＳ規格ＳＵＪ２を選択した。圧痕深さは、目安として０．２μｍ以下であれば塑性変形しにくいといえる。そこで、焼戻温度と圧痕深さとの関係を詳細に調査したところ、２４０℃以上２８０℃以下で焼戻処理を施せば、転動体に直径１９．０５ｍｍのＳＵＪ２製標準転がり軸受用鋼球を荷重１．９７ｋＮで押し付け、１０秒間保持した後に除荷することにより転動体に形成される圧痕の深さが０．２μｍ以下となることがわかった。したがって、焼戻温度を２４０℃以上２８０℃以下で焼戻しを施すことにより、塑性変形しにくくして原子空孔を生成しにくくすることができる。これにより、耐水素脆性を向上することができるので水素脆性起因の早期はく離を抑制できる。
　上記の他の転がり軸受において好ましくは、転動体全体のロックウェルＣスケール硬さがＨＲＣ５７．０以上ＨＲＣ５８．９以下である。焼戻温度２４０以上２８０以下の範囲における転動体全体のロックウェルＣスケール硬さは、ＨＲＣ５７．０以上ＨＲＣ５８．９以下である。
　上記の他の転がり軸受において好ましくは、転動体がセラミックスを含む材質よりなっている。本発明の転がり軸受によれば、転動体が水素脆性を示さないセラミックスを含む材質よりなっているため、耐水素脆性を向上することができるので水素脆性起因の早期はく離を抑制できる。
　上記の他の転がり軸受において好ましくは、転動体を保持するための保持器をさらに備え、保持器が金属を含む材質よりなっている。本発明の転がり軸受によれば、通電が起きる条件下では、金属保持器の方が樹脂保持器よりも水素脆性起因の早期はく離が起きにくいので、水素脆性起因の早期はく離を抑制できる。
　本発明の他の転がり軸受の製造方法によれば、円環状の軌道を有する軌道部材と、軌道部材に接触し、円環状の軌道上に転動自在に配置された複数の転動体とを備え、以下の工程を有している。軌道部材および転動体のうち少なくとも１つの軸受部材を、ＪＩＳ規格ＳＵＪ３の材質からなるように準備する。軸受部材の転走面に窒化処理を施して焼入れする。焼入れられた軸受部材を２８０℃以上３２０℃以下で焼戻しする。
　軸受部材の転走面に窒化処理を施して焼入れすることにより軸受部材が塑性変形しにくくする。軸受部材の転走面に窒化処理を施して軸受部材が塑性変形しにくくなることで、軸受部材の耐水素脆性が向上する。
　焼入れられた軸受部材を２８０℃以上３２０℃以下で焼戻しすることにより、軸受部材を塑性変形しにくくして原子空孔を生成しにくくすることができる。これにより、耐水素脆性を向上することができるので水素脆性起因の早期はく離を抑制できる。
　上記の他の転がり軸受の製造方法において好ましくは、窒化処理は８５０℃の温度でＲＸガスにアンモニアガスを添加した雰囲気中で行われる。これにより、軸受部材の転走面に十分な窒化処理を施して軸受部材が塑性変形しにくくなることで、軸受部材の耐水素脆性を向上することができる。
　上記の一および他の転がり軸受において好ましくは、モータの主軸と、主軸の外周面に対向するように配置されるハウジングとをさらに備え、主軸をハウジングに対して回転可能に支持する。
　本発明の転がり軸受によれば、水素脆性起因の早期はく離を抑制できるので、軸受に水が混入する条件下、すべりを伴う条件下、通電が起きる条件下などの厳しい使用条件下においても長寿命なモータ用転がり軸受を提供することができる。
　上記の一および他の転がり軸受において好ましくは、工作機械の主軸と、主軸の外周面に対向するように配置されるハウジングとをさらに備え、主軸をハウジングに対して回転可能に支持する。
　本発明の転がり軸受によれば、水素脆性起因の早期はく離を抑制できるので、軸受に水が混入する条件下、すべりを伴う条件下、通電が起きる条件下などの厳しい使用条件下においても長寿命な工作機械主軸用転がり軸受を提供することができる。また、高速回転時の発熱の原因となる軸受の摩擦トルクを低減するため潤滑油の油膜厚さを減少させた使用条件下においても長寿命な工作機械主軸用転がり軸受を提供することができる。
　上記の一および他の転がり軸受において好ましくは、車輪の回転側部材と、回転側部材の外周面に対向するように配置される固定側部材とをさらに備え、回転側部材を固定側部材に対して回転可能に支持する。
　本発明の転がり軸受によれば、水素脆性起因の早期はく離を抑制できるので、軸受に水が混入する条件下、すべりを伴う条件下、通電が起きる条件下などの厳しい使用条件下においても長寿命な車輪用転がり軸受を提供することができる。また、軸受が振動する条件下においても水素脆性起因の早期はく離を抑制できるので、長寿命な車輪用転がり軸受を提供することができる。
　上記の一および他の転がり軸受において好ましくは、オルタネータの主軸と、主軸の外周面に対向するように配置されるハウジングとをさらに備え、主軸をハウジングに対して回転可能に支持する。
　本発明の転がり軸受によれば、水素脆性起因の早期はく離を抑制できるので、軸受に水が混入する条件下、すべりを伴う条件下、通電が起きる条件下などの厳しい使用条件下においても長寿命なオルタネータ用転がり軸受を提供することができる。特に急加減速条件下で接触要素間にすべりが生じる影響により水素脆性起因の早期はく離が起きやすい使用条件下において、水素脆性起因の早期はく離を抑制することにより長寿命なオルタネータ用転がり軸受を提供することができる。また、サーペンタイン化に伴う負荷荷重の増加および荷重変動の増大によって従来よりもすべりが誘発される条件下においても水素脆性起因の早期はく離を抑制できるので、長寿命なオルタネータ用転がり軸受を提供することができる。
　上記の一および他の転がり軸受において好ましくは、主軸と、主軸の外周面に対向するように配置されるプーリ本体とをさらに備え、主軸をプーリ本体に対して回転可能に支持する。
　本発明の転がり軸受によれば、水素脆性起因の早期はく離を抑制できるので、軸受に水が混入する条件下、すべりを伴う条件下、通電が起きる条件下などの厳しい使用条件下においても長寿命なプーリ用転がり軸受を提供することができる。また、サーペンタイン化に伴う負荷荷重の増加および荷重変動の増大によって従来よりもすべりが誘発される条件下においても水素脆性起因の早期はく離を抑制できるので、長寿命なプーリ用転がり軸受を提供することができる。
　上記の一および他の転がり軸受において好ましくは、カーエアコン電磁クラッチプーリと、カーエアコン電磁クラッチプーリの内周面に対向するように配置されるプーリ用軸受支持部材とをさらに備え、カーエアコン電磁クラッチプーリをプーリ用軸受支持部材に対して回転可能に支持する。
　本発明の転がり軸受によれば、水素脆性起因の早期はく離を抑制できるので、軸受に水が混入する条件下、すべりを伴う条件下、通電が起きる条件下などの厳しい使用条件下においても長寿命なカーエアコン電磁クラッチプーリ用転がり軸受を提供することができる。また、サーペンタイン化に伴う負荷荷重の増加および荷重変動の増大によって従来よりもすべりが誘発される条件下においても水素脆性起因の早期はく離を抑制できるので、長寿命なカーエアコン電磁クラッチプーリ用転がり軸受を提供することができる。
　上記の一および他の転がり軸受において好ましくは、無段変速機のプーリ軸と、プーリ軸の外周面に対向するように配置されるハウジングとをさらに備え、プーリ軸をハウジングに対して回転可能に支持する。
　本発明の転がり軸受によれば、水素脆性起因の早期はく離を抑制できるので、軸受に水が混入する条件下、すべりを伴う条件下、通電が起きる条件下などの厳しい使用条件下においても長寿命な無段変速機用転がり軸受を提供することができる。また、軸受のアキシャルすきまを抑えるために軸受内外輪の溝曲率が小さく設定されたことにより軸受運転時の差動すべりが大きくなる条件下においても水素脆性起因の早期はく離を抑制できるので長寿命な無段変速機用転がり軸受を提供することができる。
　上記の一および他の転がり軸受において好ましくは、転がり軸受は、シェル形針状ころ軸受である。シェル形針状ころ軸受は、急加減速などのすべりを伴う条件下、特に、電磁クラッチの切り替えにより急加減速する自動車のエアーコンプレッサの支持に用いられる場合、始動時の加速が早いＡＢＳ（Ａｎｔｉｌｏｃｋ　Ｂｒａｋｅ　Ｓｙｓｔｅｍ）ポンプの支持に用いられる場合、汎用エンジンのコンロッドの大端に用いられる場合などに、転動体にすべりが生じやすく、水素脆性起因の早期はく離が起きることがある。
　本発明の転がり軸受によれば、このような条件下においても水素脆性起因の早期はく離を抑制できるので長寿命なシェル形針状ころ軸受を提供することができる。
　上記の一および他の転がり軸受において好ましくは、転がり軸受は、ソリッド形針状ころ軸受である。ソリッド形針状ころ軸受は、急加減速などのすべりを伴う条件下、特に、電磁クラッチの切り替えにより急加減速する自動車のエアーコンプレッサの支持に用いられる場合、始動時の加速が早いトランスミッションの支持に用いられる場合、汎用エンジンのコンロッドの大端に用いられる場合などに、接触要素間にすべりが生じやすく、水素脆性起因の早期はく離が起きることがある。
　本発明の転がり軸受によれば、このような条件下においても水素脆性起因の早期はく離を抑制できるので長寿命なソリッド形針状ころ軸受を提供することができる。
　上記の一および他の転がり軸受において好ましくは、転がり軸受は、スラスト針状ころ軸受である。スラスト針状ころ軸受は、転動体内外の周速差により、運転中は絶えず転動輪との間にすべりが生じており、水素脆性起因の早期はく離が起きることがある。スラスト針状ころ軸受は、急加減速などのすべりを伴う条件下でも水素脆性起因の早期はく離が起きることがある。本発明の転がり軸受によれば、このような条件下においても水素脆性起因の早期はく離を抑制できるので長寿命なスラスト針状ころ軸受を提供することができる。
　上記の一および他の転がり軸受において好ましくは、転がり軸受は、保持器を含んでいる。保持器付き針状ころ軸受は、急加減速などのすべりを伴う条件下、特に、始動時の加速が速い自動車のトランスミッションのアイドラー軸受として用いられる場合、ＣＶＴ（Ｃｏｎｔｉｎｕｏｕｓｌｙ　Ｖａｒｉａｂｌｅ　Ｔｒａｎｓｍｉｓｓｉｏｎ）の遊星ピニオン支持軸受として用いられる場合、二輪エンジンや汎用エンジンのコンロッドの大端用軸受として用いられる場合などに、転動体にすべりが生じやすく、水素脆性起因の早期はく離が起きることがある。本発明の転がり軸受によれば、このような条件下においても水素脆性起因の早期はく離を抑制できるので長寿命な保持器付き針状ころ軸受を提供することができる。
　以上説明したように、本発明の転がり軸受および転がり軸受の製造方法によれば、水素脆性起因の早期はく離を抑制できる。
本発明の一実施の形態における転がり軸受を備えたモータの構成を示す概略断面図である。 本発明の一実施の形態におけるモータ用転がり軸受としてのグリース封入深溝玉軸受の構成を示す概略断面図である。 図２の要部を拡大して示した概略部分断面図である。 本発明の一実施の形態における転がり軸受の製造方法の概略を示す図である。 本発明の一実施の形態における転がり軸受の製造方法に含まれる熱処理工程を説明するための図である。 本発明の一実施の形態における工作機械主軸用転がり軸受を備えた工作機械の主軸周辺の構成を示す概略断面図である。 本発明の一実施の形態における工作機械主軸用転がり軸受としてのアンギュラ玉軸受の構成を示す概略断面図である。 本発明の一実施の形態における工作機械主軸用転がり軸受としての円筒ころ軸受の構成を示す概略断面図である。 本発明の一実施の形態における工作機械主軸用転がり軸受としての少量の潤滑油で潤滑する転がり軸受を備えた潤滑装置の概略部分断面図である。 本発明の一実施の形態における工作機械主軸用転がり軸受としての別の少量の潤滑油で潤滑する転がり軸受を備えた潤滑装置の概略部分断面図である。 本発明の一実施の形態における車輪用転がり軸受を備えた車輪の構成を示す概略断面図である。 本発明の一実施の形態における車輪用転がり軸受としての複列アンギュラ玉軸受の構成を示す概略断面図である。 本発明の一実施の形態におけるオルタネータ用転がり軸受を備えたオルタネータの構成を示す概略断面図である。 本発明の一実施の形態におけるプーリ用転がり軸受を備えたプーリの構成を示す概略断面図である。 本発明の一実施の形態におけるカーエアコン電磁クラッチプーリ用転がり軸受を備えたカーエアコン電磁クラッチプーリ機構付きコンプレッサの構成を示す概略断面図である。 本発明の一実施の形態における無段変速機用転がり軸受を備えた無断変速機の構成を示す概略断面図である。 本発明の一実施の形態におけるシェル形針状ころ軸受の構成を示す概略断面図である。 本発明の一実施の形態におけるソリッド形針状ころ軸受の構成を示す概略断面図である。 本発明の一実施の形態におけるスラスト針状ころ軸受の構成を示す概略断面図である。 本発明の一実施の形態における金属材料製保持器付き針状ころ軸受の構成を示す概略断面図である。 本発明の一実施の形態における高分子材料製保持器付き針状ころ軸受の構成を示す概略断面図である。 本発明の実施例１の圧痕付け試験における焼戻温度と圧痕深さとの関係を示す図である。 本発明の実施例１のＨＲＣ硬さ試験における焼戻温度とＨＲＣ硬さとの関係を示す図である。 本発明の実施例１の表面窒化濃度測定試験における試験片が樹脂に埋め込まれた状態を示す模式図である。 本発明の実施例１の表面窒化濃度測定試験における表面からの深さと窒素濃度との関係を示す図である。 本発明の実施例１の水混入油中での転がり疲労試験におけるテーパ形状外輪試験片を示す概略側面図である。 本発明の実施例１の水混入油中での転がり疲労試験におけるテーパ形状外輪試験片にアンギュラ玉軸受の内輪と鋼球とを組み合わせた状態を示す概略断面図である。 本発明の実施例２の圧痕付け試験における焼戻温度と圧痕深さとの関係を示す図である。 本発明の実施例２のＨＲＣ硬さ試験における焼戻温度とＨＲＣ硬さとの関係を示す図である。 本発明の実施例３の圧痕付け試験における焼戻温度と圧痕深さとの関係を示す図である。 本発明の実施例３のＨＲＣ硬さ試験における焼戻温度とＨＲＣ硬さとの関係を示す図である。 本発明の実施例３の表面窒化濃度測定試験における表面からの深さと窒素濃度との関係を示す図である。
　以下、本発明の一実施の形態について図に基づいて説明する。
　まず、本発明の一実施の形態における転がり軸受を備えたモータの構成について説明する。
　図１を参照して、本発明の一実施の形態におけるモータ９０は、円盤状の形状を有し、コイルを備えたロータ９１と、ロータ９１を取り囲むように配置されたフレーム（ハウジング）９３と、ロータ９１の中心（回転軸）を含む部位に接続されるとともにフレーム９３を貫通し、ロータ９１と一体に軸まわりに回転可能に構成された主軸９２とを備えている。そして、主軸９２の外周面９２Ａと、フレーム９３において主軸９２の外周面９２Ａに対向する部分との間には、モータ用転がり軸受としてのグリース封入深溝玉軸受１が嵌め込まれている。すなわち、グリース封入深溝玉軸受１は、モータ９０の主軸９２を、主軸９２の外周面９２Ａに対向するように配置されるフレーム９３に対して回転自在に支持するモータ用転がり軸受である。
　さらに、モータ９０は、フレーム９３の内部において、ロータ９１の外周面に対向するようにフレーム９３に対して固定して配置された磁石を含むステータ９６と、ロータ９１において、ロータ９１から見て主軸９２がフレーム９３の外部に突出する側とは反対側の部位に接続され、ロータ９１と一体に回転可能に構成された整流子９４と、整流子９４に接触するようにフレーム９３に対して固定して配置されたブラシ９５とを備えている。
　次に、上記グリース封入深溝玉軸受１について説明する。
　図２および図３を参照して、グリース封入深溝玉軸受１は、第１軌道部材としての外輪１１と、第２軌道部材としての内輪１２と、複数の転動体としての玉１３と、保持器１４と、シール部材１５とを備えている。外輪１１の内周面には、円環状の第１転走面としての外輪転走面１１Ａが形成されている。内輪１２の外周面には、外輪転走面１１Ａに対向する円環状の第２転走面としての内輪転走面１２Ａが形成されている。また、複数の玉１３には、転動体転走面としての玉転走面１３Ａ（玉１３の表面）が形成されている。そして、当該玉１３は、外輪転走面１１Ａおよび内輪転走面１２Ａの各々に玉転走面１３Ａにおいて接触し、円環状の保持器１４により周方向に所定のピッチで配置されることにより、円環状の軌道上に転動自在に保持されている。
　１対のシール部材１５は、外輪１１および内輪１２に挟まれる空間、より具体的には外輪転走面１１Ａおよび内輪転走面１２Ａに挟まれる空間である軌道空間を閉じるように、外輪１１と内輪１２との間において、外輪１１および内輪１２の幅方向の両端部のそれぞれに配置されている。以上の構成により、グリース封入深溝玉軸受１の外輪１１および内輪１２は、互いに相対的に回転可能となっている。また、上記軌道空間には、グリース組成物１６が封入されている。
　本発明の一実施の形態の一の転がり軸受では、軌道部材としての外輪１１、内輪１２および転動体としての玉１３のうち少なくとも１つの軸受部材は、ＪＩＳ規格ＳＵＪ２からなっている。軌道部材としての外輪１１、内輪１２および転動体としての玉１３のうち少なくとも１つの軸受部材は、焼入れされている。軌道部材としての外輪１１、内輪１２および転動体としての玉１３のうち少なくとも１つの軸受部材は、窒化処理された転走面１１Ａ，１２Ａ，１３Ａを有している。窒化処理された領域ＮＲは、外輪１１、内輪１２および転動体としての玉１３の表面から内側に向かって形成されている。なお、以降の図では窒化処理された領域ＮＲは図示されていないが、同様に外輪１１、内輪１２および転動体としての玉１３の表面から内側に向かって形成されている。
　軌道部材としての外輪１１、内輪１２および転動体としての玉１３のうち少なくとも１つの軸受部材に直径１９．０５ｍｍのＳＵＪ２製標準転がり軸受用鋼球を荷重３．１８ｋＮで押し付け、１０秒間保持した後に除荷することにより軸受部材に形成される圧痕の深さが０．２μｍ以下となっている。その軸受部材の転走面のロックウェルＣスケール硬さがＨＲＣ６１．２以上ＨＲＣ６３．３以下となっている。
　また、軌道部材としての外輪１１、内輪１２および転動体としての玉１３のうち少なくとも１つの軸受部材の転走面１１Ａ、１２Ａ、１３Ａの表面窒化濃度が０．０５質量％以上０．４質量％以下となっている。
　また、転動体としての玉１３は、窒化処理されていないＪＩＳ規格ＳＵＪ２が選択されてもよい。この場合、玉１３に直径１９．０５ｍｍのＳＵＪ２製標準転がり軸受用鋼球を荷重１．９７ｋＮで押し付け、１０秒間保持した後に除荷することにより軸受部材に形成される圧痕の深さが０．２μｍ以下となっている。
　また、転動体全体のロックウェルＣスケール硬さがＨＲＣ５７．０以上ＨＲＣ５８．９以下となっている。
　また、転動体としての玉１３は、セラミックスを含む材質よりなることが好ましい。セラミックスとしては、窒化珪素やサイアロンなどが適用され得る。
　セラミックスがサイアロンの１つであるβサイアロンを主成分とする焼結体である場合には、低圧（たとえば１ＭＰａ以下）の圧力下で焼結されるため、１０ＭＰａ以上の圧力下で加圧焼結する窒化けい素を主成分とする焼結体よりも低コストで製造できる。
　βサイアロンを主成分とする焼結体は、βサイアロンが主成分であり、残部が不純物からなる焼結体である。βサイアロンは、Ｓｉ6-ZＡＬZＮ8-Zの組成式で表され、Ｚが０．１≦Ｚ≦３．５の範囲を満たすように構成されている。不純物は、原料に由来するもの、または製造工程において混入するものを含み、不可避的不純物も含む。焼結助剤としては、マグネシウム（Ｍｇ）、アルミニウム（Ａｌ）、珪素（Ｓｉ）、チタン（Ｔｉ）、希土類元素の酸化物、窒化物、酸窒化物のうち少なくとも１種類以上を採用することができる。焼結助剤は、焼結体のうち２０質量％以下とすることが望ましい。
　また、転動体としての玉１３を保持するための保持器１４は、金属を含む材質よりなることが好ましい。
　次に、モータ９０の動作について説明する。図１を参照して、図示しない電源から配線を介してブラシ９５に供給された電流は、整流子９４を介してロータ９１のコイルを流れる。このとき、ロータ９１のコイルを流れる電流と、磁石を含むステータ９６により形成される磁界とにより生じる電磁力により、ロータ９１は主軸９２の軸まわりに、フレーム９３に対して回転する。さらに、ロータ９１が所定の角度回転すると、整流子９４およびブラシ９５のはたらきにより、ロータ９１のコイルを流れる電流の向きが逆になり、さらにロータ９１が回転する。これが繰り返されることにより、ロータ９１はハウジングに対して連続的に回転し、当該回転は主軸９２により外部に取り出される。
　次に、本発明の一実施の形態におけるモータ用転がり軸受の製造方法について説明する。
　図４を参照して、まず工程（Ｓ１００）において、ＪＩＳ規格ＳＵＪ２から構成される鋼材を準備する鋼材準備工程が実施される。具体的には、たとえばＪＩＳ規格ＳＵＪ２から構成される棒鋼や鋼線などが準備される。
　次に工程（Ｓ２００）において、上記鋼材を成形することにより、モータ用転がり軸受の軸受部材の概略形状に成形された鋼製部材を作製する成形工程が実施される。具体的には、たとえば上記棒鋼や鋼線などに対して鍛造、旋削などの加工が実施されることにより、図２および図３に示される外輪１１、内輪１２、玉１３などの概略形状に成形された鋼製部材が作製される。上記工程（Ｓ１００）および（Ｓ２００）は、モータ用転がり軸受の軸受部材の概略形状に成形された鋼製部材が準備される鋼製部材準備工程を構成する。
　次に、工程（Ｓ３００）において、鋼製部材に対して、Ａ１点以上の温度からＭＳ点以下の温度に冷却されることにより、当該鋼製部材が焼入硬化される焼入硬化工程が実施される。その後、工程（Ｓ４００）において、焼入硬化された鋼製部材が、２４０℃以上３００℃以下の温度域に加熱されて焼戻される焼戻工程が実施される。上記工程（Ｓ３００）および（Ｓ４００）は、鋼製部材が熱処理される熱処理工程を構成する。この熱処理工程の詳細については後述する。
　次に工程（Ｓ５００）において、仕上げ工程が実施される。具体的には、熱処理工程が実施された鋼製部材に対して研削加工などの仕上げ加工が実施されることにより、外輪１１、内輪１２、玉１３などが仕上げられる。これにより、本発明の一実施の形態におけるモータ用転がり軸受の軸受部材の製造方法が完了し、モータ用転がり軸受の軸受部材としての外輪１１、内輪１２、玉１３などが完成する。
　さらに、工程（Ｓ６００）において、組立て工程が実施される。具体的には、工程（Ｓ１００）～（Ｓ５００）において作製された外輪１１、内輪１２、玉１３と、別途準備された保持器１４などとが組合わされて、本発明の一実施の形態におけるモータ用転がり軸受としてのグリース封入深溝玉軸受１が組立てられる。これにより、本発明の一実施の形態におけるモータ用転がり軸受の製造方法が完了し、モータ用転がり軸受としてのグリース封入深溝玉軸受１が完成する。
　次に、熱処理工程の詳細について説明する。図５において、横方向は時間を示しており右に行くほど時間が経過していることを示している。また、図５において、縦方向は温度を示しており上に行くほど温度が高いことを示している。
　図５を参照して、工程（Ｓ２００）において作製された鋼製部材は、まず、Ａ１点以上の温度である温度Ｔ１に加熱され、時間ｔ１だけ保持される。このとき、鋼製部材は、たとえばＲＸガスにアンモニアガスを添加した雰囲気中において加熱される。これにより、軸受部材の転走面となる鋼製部材の表面に窒化処理が施される。その後、鋼製部材が、たとえば油中に浸漬されることにより（油冷）、Ａ１点以上の温度からＭＳ点以下の温度に冷却されて、焼入が完了する。以上の手順により、焼入硬化工程が完了する。
　さらに、焼入硬化された鋼製部材がＡ１点以下の温度である温度Ｔ２に加熱され、ｔ２だけ保持された後、たとえば室温まで空冷（放冷）されることにより焼戻工程が実施される。以上の工程により、本発明の一実施の形態における熱処理工程が完了する。
　ここで、温度Ｔ１は、たとえば８５０℃の温度である。一方、時間ｔ１は、たとえば１８０分間である。
　また、温度Ｔ２は、たとえば２４０℃以上３００℃以下の温度である。一方、時間ｔ２は、たとえば１２０分間である。
　ここで、Ａ１点とは、鋼を加熱するときに、鋼の組織がフェライトからオーステナイトへ変態を開始する温度に相当する点を示す。また、ＭＳ点とは、オーステナイト化した鋼を冷却するときに、鋼の組織がマルテンサイトへ変態を開始する温度に相当する点を示す。
　上記本発明の一実施の形態におけるモータ用転がり軸受の軸受部材の製造方法では、鋼製部材準備工程において、素材のコストと調達性を鑑みてＪＩＳ規格ＳＵＪ２からなる鋼製部材が準備される。そして、焼入硬化工程において、窒化処理として８５０℃の温度でＲＸガスにアンモニアガスを添加した雰囲気中で焼入が施された上で、焼戻工程において鋼製部材が２４０℃以上３００℃以下に加熱されて焼戻が実施される。その結果、上記本発明の一実施の形態におけるモータ用転がり軸受の軸受部材の製造方法によれば、モータ用転がり軸受の軸受部材を構成する鋼において、塑性変形しにくくして原子空孔を生成しにくくすることができる。
　転動体は生産性を鑑みて、窒化処理されていないＪＩＳ規格ＳＵＪ２からなっていてもよい。続いて、窒化処理されていないＪＩＳ規格ＳＵＪ２からなる転動体を有するモータ用転がり軸受の製造方法について説明する。
　図４を参照して、まず工程（Ｓ１００）において、ＪＩＳ規格ＳＵＪ２から構成される鋼材を準備する鋼材準備工程が実施される。具体的には、たとえばＪＩＳ規格ＳＵＪ２から構成される棒鋼や鋼線などが準備される。
　次に工程（Ｓ２００）において、上記鋼材を成形することにより、モータ用転がり軸受の転動体の概略形状に成形された鋼製部材を作製する成形工程が実施される。具体的には、たとえば上記棒鋼や鋼線などに対して鍛造、旋削などの加工が実施されることにより、図２および図３に示される玉１３の概略形状に成形された鋼製部材が作製される。上記工程（Ｓ１００）および（Ｓ２００）は、モータ用転がり軸受の軸受部材の概略形状に成形された鋼製部材が準備される鋼製部材準備工程を構成する。
　次に、工程（Ｓ３００）において、鋼製部材に対して、Ａ１点以上の温度からＭＳ点以下の温度に冷却されることにより、当該鋼製部材が焼入硬化される焼入硬化工程が実施される。その後、工程（Ｓ４００）において、焼入硬化された鋼製部材が、２４０℃以上２８０℃以下の温度域に加熱されて焼戻される焼戻工程が実施される。上記工程（Ｓ３００）および（Ｓ４００）は、鋼製部材が熱処理される熱処理工程を構成する。この熱処理工程の詳細については後述する。
　次に工程（Ｓ５００）において、仕上げ工程が実施される。具体的には、熱処理工程が実施された鋼製部材に対して研削加工などの仕上げ加工が実施されることにより、玉１３が仕上げられる。これにより、本発明の一実施の形態におけるモータ用転がり軸受の玉１３が完成する。
　さらに、工程（Ｓ６００）において、組立て工程が実施される。具体的には、工程（Ｓ１００）～（Ｓ５００）において作製された玉１３と、別途準備された外輪１１、内輪１２、保持器１４などとが組合わされて、本発明の一実施の形態におけるモータ用転がり軸受としてのグリース封入深溝玉軸受１が組立てられる。これにより、本発明の一実施の形態における窒化処理されていないＪＩＳ規格ＳＵＪ２からなる転動体を有するモータ用転がり軸受の製造方法が完了し、モータ用転がり軸受としてのグリース封入深溝玉軸受１が完成する。
　次に、熱処理工程の詳細について説明する。図５において、横方向は時間を示しており右に行くほど時間が経過していることを示している。また、図５において、縦方向は温度を示しており上に行くほど温度が高いことを示している。
　図５を参照して、工程（Ｓ２００）において作製された鋼製部材は、まず、Ａ１点以上の温度である温度Ｔ１に加熱され、時間ｔ１だけ保持される。このとき、鋼製部材は、たとえばＲＸガス雰囲気中において加熱される。その後、鋼製部材が、たとえば油中に浸漬されることにより（油冷）、Ａ１点以上の温度からＭＳ点以下の温度に冷却されて、ずぶ焼入が完了する。以上の手順により、焼入硬化工程が完了する。
　さらに、焼入硬化された鋼製部材がＡ１点以下の温度である温度Ｔ２に加熱され、ｔ２だけ保持された後、たとえば室温まで空冷（放冷）されることにより焼戻工程が実施される。以上の工程により、本発明の一実施の形態における熱処理工程が完了する。
　ここで、温度Ｔ１は、たとえば８５０℃の温度である。一方、時間ｔ１は、たとえば８０分間である。
　また、温度Ｔ２は、たとえば２４０℃以上２８０℃以下の温度である。一方、時間ｔ２は、たとえば１２０分間である。
　なお、上記では、本発明の一実施の形態の転がり軸受の一例としてグリース深溝玉軸受について説明した。また、本発明の一実施の形態の転がり軸受が適用される装置の一例として、モータについて説明した。本発明の一実施の形態の転がり軸受は、上記に限定されず、アンギュラ玉軸受、円筒ころ軸受などであってもよい。また、本発明の一実施の形態の転がり軸受は、工作機械主軸用転がり軸受に適用されてもよい。以下、本発明の一実施の形態の転がり軸受の別の例としてアンギュラ玉軸受および円筒ころ軸受について説明し、これらを備えた工作機械の構成について説明する。
　図６を参照して、本発明の一実施の形態における工作機械１００は、円筒状の形状を有する主軸１０１と、主軸１０１の外周面を取り囲むハウジング１０２と、外輪の外周面がハウジングの内壁１０２Ａに接触するとともに、内輪の内周面が主軸１０１の外周面１０１Ａに接触するように、主軸１０１とハウジング１０２との間に嵌め込まれて配置された工作機械主軸用転がり軸受としてのアンギュラ玉軸受１０（フロント軸受）および円筒ころ軸受２０（リア軸受）を備えている。これにより、主軸１０１は、ハウジング１０２に対して軸まわりに回転自在に支持されている。
　また、主軸１０１には、外周面１０１Ａの一部を取り囲むようにモータロータ１０３Ｂが設置されており、ハウジング１０２の内壁１０２Ａには、モータロータ１０３Ｂに対向する位置にモータステータ１０３Ａが設置されている。このモータステータ１０３Ａおよびモータロータ１０３Ｂは、モータ１０３（ビルトインモータ）を構成している。これにより、主軸１０１は、モータ１０３の動力によって、ハウジング１０２に対して相対的に回転可能となっている。
　すなわち、アンギュラ玉軸受１０および円筒ころ軸受２０は、主軸１０１が回転することにより被加工物を加工する工作機械１００において、回転駆動される主軸１０１を、主軸１０１に隣接して配置される部材であるハウジング１０２に対して回転自在に支持する工作機械主軸用転がり軸受である。
　次に、上記アンギュラ玉軸受１０について説明する。
　図７を参照して、アンギュラ玉軸受１０は、工作機械主軸用転がり軸受の軸受部材である第１軌道部材としての外輪１１と、第２軌道部材としての内輪１２と、複数の転動体としての玉１３と、保持器１４とを備えている。外輪１１には、円環状の第１転走面としての外輪転走面１１Ａが形成されている。内輪１２には、外輪転走面１１Ａに対向する円環状の第２転走面としての内輪転走面１２Ａが形成されている。また、複数の玉１３には、転動体転走面としての玉転走面１３Ａ（玉１３の表面）が形成されている。そして、当該玉１３は、外輪転走面１１Ａおよび内輪転走面１２Ａの各々に玉転走面１３Ａにおいて接触し、円環状の保持器１４により周方向に所定のピッチで配置されることにより円環状の軌道上に転動自在に保持されている。これにより、外輪１１と内輪１２とは互いに相対的に回転可能となっている。
　ここで、アンギュラ玉軸受１０においては、玉１３と外輪１１との接触点と、玉１３と内輪１２との接触点とを結ぶ直線は、ラジアル方向（アンギュラ玉軸受１０の回転軸に垂直な方向）に対して角度をなしている。そのため、ラジアル方向の荷重が負荷されると、アキシャル方向（アンギュラ玉軸受１０の回転軸の方向）への分力が生じる。図６を参照して、本発明の一実施の形態の工作機械１００では、前方側（主軸１０１の先端１０１Ｂ側）に同じ向きのアンギュラ玉軸受１０を２つ配置するとともに、後方側（モータロータ１０３Ｂ側）には、前方側とは逆向きのアンギュラ玉軸受１０を２つ配置することにより、当該分力を相殺している。
　次に、上記円筒ころ軸受２０について説明する。
　図８を参照して、円筒ころ軸受２０は、基本的には上述のアンギュラ玉軸受１０と同様の構成を備えており、同様の効果を有している。しかし、円筒ころ軸受２０は、軌道部材および転動体の構成において、アンギュラ玉軸受１０とは異なっている。
　すなわち、円筒ころ軸受２０は、工作機械主軸用転がり軸受の軸受部材である第１軌道部材としての外輪１１と、第２軌道部材としての内輪１２と、複数の転動体としての円筒ころ２３と、保持器１４とを備えている。外輪１１には、円環状の第１転走面しての外輪転走面１１Ａが形成されている。内輪１２には、外輪転走面１１Ａに対向する円環状の第２転走面としての内輪転走面１２Ａが形成されている。また、複数の円筒ころ２３には、転動体転走面としてのころ転走面２３Ａ（円筒ころ２３の外周面）が形成されている。そして、当該円筒ころ２３は、外輪転走面１１Ａおよび内輪転走面１２Ａの各々にころ転走面２３Ａにおいて接触し、円環状の保持器１４により周方向に所定のピッチで配置されることにより円環状の軌道上に転動自在に保持されている。これにより、外輪１１と内輪１２とは互いに相対的に回転可能となっている。
　次に、工作機械１００の動作について説明する。図６を参照して、モータ１０３のモータステータ１０３Ａに図示しない電源から電力が供給されることにより、モータロータ１０３Ｂを軸まわりに回転させる駆動力が発生する。これにより、ハウジング１０２に対してアンギュラ玉軸受１０および円筒ころ軸受２０により回転自在に支持されている主軸１０１は、モータロータ１０３Ｂとともにハウジング１０２に対して相対的に回転する。このように、主軸１０１が回転することにより、主軸１０１の先端１０１Ｂに取り付けられた図示しない工具が被加工物を切削、研削等して、被加工物を加工することができる。
　本発明の一実施の形態における工作機械主軸用転がり軸受の製造方法は、上記モータ用転がり軸受の製造方法と成形工程を除き同様である。成形工程では、図７および図８に示される外輪１１、内輪１２、玉１３、円筒ころ１３などの概略形状に成形された鋼製部材が作製される。これ以外の製造方法については説明を繰り返さない。
　続いて、本発明の一実施の形態の工作機械主軸用転がり軸受の別の一例としての少量の潤滑油で潤滑する転がり軸受を備えた潤滑装置について説明する。
　なお、上述した本発明の一実施の形態の構成と同一の要素については同一の符号を付し、説明を繰り返さない。
　図９を参照して、この潤滑装置４０は、アンギュラ玉軸受３０と、潤滑油導入部材３１と、蓋部材３２と、内輪間座３３とを主に備えている。なお、図９では見やすくするため、潤滑油が導入される部分の周辺を図示し、この潤滑装置４０が適用される主軸、ハウジングなどは図示していない。
　アンギュラ玉軸受３０の内輪１２は、潤滑油導入部材３１から吐出される潤滑油を受ける油受け円周溝３４を有している。油受け円周溝３４は、潤滑油導入部材３１に隣接する端面に設けられている。内輪１２の外径面には、その内輪転走面１２Ａ側が大径となる斜面部１２Ｂが形成されている。斜面部１２Ｂは、油受け円周溝３４内に溜まる潤滑油を、この潤滑油に作用する遠心力と表面張力とで内輪１２の内輪転走面１２Ａに導くように形成されている。
　潤滑油導入部材３１は、側面からアンギュラ玉軸受３０に向けて軸方向に延びる鍔状部３１ａを有している。鍔状部３１ａの先端にはシール部３１ｂが形成されている。シール部３１ｂは、保持器１４の内径面と内輪１２の間における玉１３の近傍に配置されている。シール部３１ｂは、内径面が内輪１２の斜面部１２Ｂと同一角度αの傾斜面に形成されている。このシール部３１ｂは、内輪１２の斜面部１２Ｂに隙間δを持って配置されている。潤滑油導入部材３１は、潤滑油供給路３１ｃと吐出口３１ｄとを有している。潤滑油供給路３１ｃと吐出口３１ｄとは連通している。吐出口３１ｄは、内輪１２の油受け円周溝３４に対向して開口している。
　潤滑油導入部材３１における鍔状部３１ａのシール部３１ｂよりも基端側の部分には、内径側に向けて開口する排油円周溝３１ｅが形成されている。この排油円周溝３１ｅは図示しない排油回収路に連通している。排油回収路を通して排油が回収されるよう構成されている。
　この潤滑装置４０では、潤滑油導入部材３１の吐出口３１ｄから吐出される油のうち、極微量がアンギュラ玉軸受３０の潤滑油として使用され、大半量は内輪１２の冷却に供される。内輪１２の油受け円周溝３４に吐出された油のうちの極微量は、内輪１２の回転に伴う遠心力と油の表面張力により、斜面部１２Ｂに沿ってアンギュラ玉軸受３０内に導入され、潤滑油として使用される。
　この潤滑油として、たとえばＩＳＯ　ＶＧ２相当のごく低粘度の潤滑油が使用される。
　この少量の潤滑油で潤滑する転がり軸受の製造方法は、上記モータ用転がり軸受の製造方法と成形工程を除き同様である。成形工程では、図９に示される外輪１１、内輪１２、玉１３などの概略形状に成形された鋼製部材が作製される。これ以外の製造方法については説明を繰り返さない。
　この潤滑装置４０では、油量を削減しつつ、さらに低粘度の潤滑油を使用しているため、低トルク化は達成され得る。
　さらに、別の少量の潤滑油で潤滑する転がり軸受を備えた潤滑装置について説明する。
　なお、上述した本発明の一実施の形態の構成と同一の要素については同一の符号を付し、説明を繰り返さない。
　図１０を参照して、この潤滑装置６０は、アンギュラ玉軸受５０と、間座６１と、グリース溜まり形成部材６２とを主に有している。なお、図１０では見やすくするため、潤滑油が導入される部分の周辺を図示し、この潤滑装置６０が適用される主軸、ハウジングなどは図示していない。
　アンギュラ玉軸受５０の外輪１１には、段差面１１ｂが、玉１３から離れる外輪１１の外径側に延びるように設けられている。
　グリース溜まり形成部材６２は、内部にグリースを溜めるためのグリース溜まり部６３を形成したリング状の部材である。
　間座６１とグリース溜まり形成部材６２とで挟まれる内部空間がグリース溜まり部６３を構成している。グリース溜まり形成部材６２は、グリース溜まり部６３にグリースを封入した後に、グリース溜まり形成部材６２の側壁部の外側を間座６１の側壁部の内側に当接させることにより、間座６１に対して図示しない主軸の軸方向に位置決めされている。
　間座６１とグリース溜まり形成部材６２との間には図示しない密封材が介在されている。この密閉材によりグリース漏れ防止が図られている。
　グリース溜まり形成部材６２の先端部６２ａは、外輪１１の内径面に沿って配置されている。先端部６２ａの先端が段差面１１ｂに対向して配置されている。　先端部６２ａと外輪１１との間に流路６４および隙間６５が形成されている。
　先端部６２ａの周壁と、これに対面する外輪１１の内径面部分とで流路６４が形成されている。先端部６２ａの端面と、これに対面する段差面１１ｂとで図示しない主軸の軸方向に微小なギャップ量Δとなる隙間６５が形成されている。隙間６５は、流路６４に連通し、外輪転走面の縁部に開口している。隙間６５のギャップ量Δは、たとえば０．０５～０．１ｍｍに構成されている。
　先端部６２ａの端面に続く内径面は、玉１３に近接したテーパ面６６を有しており、このテーパ面６６と玉１３との間に潤滑油が溜まり易くなるように構成されている。テーパ面６６と玉１３との距離は、テーパ面６６に付着した油が玉１３の表面に転移可能な大きさの極小隙間とすることが好ましく、たとえば０．２ｍｍ以下に構成されている。
　この別の少量の潤滑油で潤滑する転がり軸受の製造方法は、上記モータ用転がり軸受の製造方法と成形工程を除き同様である。成形工程では、図１０に示される外輪１１、内輪１２、玉１３などの概略形状に成形された鋼製部材が作製される。これ以外の製造方法については説明を繰り返さない。
　この潤滑装置６０では、グリース溜まり部６３から毛細管現象を利用して微量の基油がアンギュラ玉軸受５０内部に導入されている。この方法では、グリースの増ちょう剤を保持器１４などで撹拌することによるトルクが発生しないため、低発熱となるので高速運転が可能である。
　また、本発明の一実施の形態の転がり軸受は、車輪用転がり軸受に適用されてもよい。以下、本発明の一実施の形態の転がり軸受の別の例として車輪用転がり軸受について説明し、これを備えた車輪の構成について説明する。
　図１１および図１２を参照して、車輪用転がり軸受である複列アンギュラ玉軸受１１０は、ホイール１１１とタイヤ１１２よりなる車輪１２０（駆動輪）を支持するハブ輪１１３などの回転側部材を、ナックル１１４などの固定側部材に対して回転可能に支持するものである。
　この複列アンギュラ玉軸受１１０は、外輪１１と、内輪１２と、玉１３と、保持器１４と、シール部材１５と、磁気エンコーダ１１５とを主に有している。内輪１２はハブ輪１１３の外周面に嵌合されており、外輪１１はナックル１１４の内周面に嵌合されている。
　外輪１１は１つの部材から構成されている。内輪１２は２つの部材から構成されている。複数の玉１３は、複列に配置されている。複数の玉１３は、外輪転走面１１Ａおよび内輪転走面１２Ａの各々に玉転走面１３Ａにおいて接触し、くし型形状の保持器１４により周方向に所定のピッチで配置されることにより円環状の軌道上に転動自在に保持されている。これにより、外輪１１と内輪１２とは互いに相対的に回転可能となっている。
　玉１３と外輪１１との接触点と、玉１３と内輪１２との接触点とを結ぶ直線は、ラジアル方向（複列アンギュラ玉軸受１１０の回転軸に垂直な方向）に対して角度をなしている。そのため、ラジアル方向の荷重が負荷されると、アキシャル方向（複列アンギュラ玉軸受１１０の回転軸の方向）への分力が生じる。隣り合う玉１３の玉１３と外輪１１との接触点と玉１３と内輪１２との接触点とを結ぶ直線は、分力を相殺するように逆向きに配置されている。
　外輪１１の内径と内輪１２の外径にはシール部材１５が挿入されている。このシール部材１５により、複列アンギュラ玉軸受内からの油の漏れや複列アンギュラ玉軸受外からの異物や水分の侵入を防止することができる。
　磁気エンコーダ１１５は、内輪１２の端部外径に圧入されており、その状態で周方向に多極磁化された磁性部材が、ナックル１１４に固定された磁気センサ１１６と近接対峙している。これにより、車輪の回転速度を高精度に検出することができる。
　次に、車輪１２０の動作について説明する。ナックル１１４などの固定側部材に対して、ハブ輪１１３などの回転側部材が回転することにより、車輪１２０が回転する。
　本発明の一実施の形態における車輪用転がり軸受の製造方法は、上記モータ用転がり軸受の製造方法と成形工程を除き同様である。成形工程では、図１２に示される外輪１１、内輪１２、玉１３、などの概略形状に成形された鋼製部材が作製される。これ以外の製造方法については説明を繰り返さない。
　なお、上記本発明の一実施の形態においては、一例として、モータ用転がり軸受、工作機械主軸用転がり軸受、車輪用転がり軸受、グリース深溝玉軸受、アンギュラ玉軸受、円筒ころ軸受、複列アンギュラ玉軸受およびこれらが備える軌道部材および転動体について説明した。本発明の転がり軸受およびその軸受部材は、これらに限られず、他の形態の転がり軸受およびそれが備える軌道部材および転動体であってもよい。たとえば、他の形態の転がり軸受は、ラジアル軸受であってもよく、スラスト軸受であってもよい。軌道部材は、外輪、内輪などを含む。また、転動体は、内輪、外輪、軌道盤との間で転走面を成していてもよい。転動体は、玉、円筒ころ、円錐ころなどを含む。
　なお、軌道部材としての外輪、内輪および転動体としての玉の素材として、ＪＩＳ規格ＳＵＪ２で説明したが、ＪＩＳ規格ＳＵＪ２の相当材である５２１００（ＡＩＳＩまたはＳＡＥ規格）、１００Ｃｒ６（ＤＩＮ規格）、ＧＣｒ１５（ＧＳＢ規格）も適用することができる。
　さらに、本発明の一実施の形態の別の例について説明する。
　本発明の一実施の形態の転がり軸受は、オルタネータ用転がり軸受に適用されてもよい。以下、本発明の一実施の形態の転がり軸受の別の例としてオルタネータ用転がり軸受について説明し、これを備えたオルタネータの構成について説明する。
　図１３を参照して、本発明の一実施の形態におけるオルタネータ２００は、シャフト（主軸）２０１と、ロータ２０２と、ステータ２０３と、プーリ２０４と、ハウジング２０５と、オルタネータ用転がり軸受であるグリース封入深溝玉軸受１とを主に有している。
　ロータ２０２を取り囲むようにハウジング２０５が配置されている。ロータ２０２の中央部を貫通し、ハウジング２０５の壁面を貫通するようにシャフト２０１が配置されている。ハウジング２０５の内部において、ロータ２０２の外周面に対向するようにステータ２０３が配置されている。
　シャフト２０１の一方端部の外周面の一部と対向するようにハウジング２０５が配置されている。シャフト２０１とハウジング２０５との間にはオルタネータ用転がり軸受であるグリース封入深溝玉軸受１が配置されている。グリース封入深溝玉軸受１によってシャフト２０１がハウジング２０５に対して回転可能に支持されている。シャフト２０１の一方端部の先端部には、ハウジング２０５の外部において、円環状の形状を有するプーリ２０４が取り付けられている。プーリ２０４の外周面には、図示していない伝動ベルトが掛けられる係合溝２０６が設けられている。
　このオルタネータ用転がり軸受であるグリース封入深溝玉軸受１は、上記本発明の一実施の形態におけるモータ用転がり軸受としてのグリース封入深溝玉軸受１と同様の構成を有している。
　オルタネータ用転がり軸受であるグリース封入深溝玉軸受１は、図示しないエンジンなどの動力源で発生した動力を利用して動作するオルタネータ２００において、この動力により回転駆動されるシャフト２０１を隣接して配置されるハウジング２０５に対して回転自在に支持する、たとえば自動車用の電装・補機用転がり軸受である。
　なお、一般的に、ロータ２０２とプーリ２０４との間において、シャフト２０１の一方端部に配置されたグリース封入深溝玉軸受１は、フロント軸受と呼ばれる。また、シャフト２０１の他方端部に配置されたグリース封入深溝玉軸受１は、リア軸受と呼ばれる。曲げモーメントなどの応力が大きいフロント軸受のグリース封入深溝玉軸受１のほうが、リア軸受のグリース封入深溝玉軸受１より、水素脆性はく離が生じやすい。
　次にオルタネータ２００の動作について説明する。係合溝２０６の形成されたプーリ２０４の外周面には、図示しないエンジンなどの動力源からの動力によって回転する図示しない伝達ベルトが掛けられる。この伝達ベルトが回転することにより、プーリ２０４は、ハウジング２０５に対してグリース封入深溝玉軸受１により軸支されたシャフト２０１と一体に、シャフト２０１の軸まわりに回転する。ロータ２０２は、シャフト２０１と一体にシャフト２０１の軸まわりに回転する。このとき、ロータ２０２は、ロータ２０２の外周面に対向し、ハウジング２０５に固定されて配置されたステータ２０３に対して相対的に回転する。その結果、ロータ２０２とステータ２０３との間の電磁誘導作用によりステータ２０３のコイルに起電力が発生する。
　このオルタネータ用転がり軸受であるグリース封入深溝玉軸受１の製造方法は、上記本発明の一実施の形態におけるモータ用転がり軸受としてのグリース封入深溝玉軸受１の製造方法と同様である。
　オルタネータ用転がり軸受は、急加減速条件下で接触要素間にすべりが生じる影響により水素脆性起因の早期はく離が起きやすい。また、通電の影響で水素脆性起因の早期はく離が起きることがある。また、昨今の省スペース化に伴い、オルタネータを含む電装補機部品を駆動するベルトはサーペンタイン化されている。ここでサーペンタイン化とは、一本のベルトで複数の補機部品が駆動されることをいう。サーペンタイン化することにより、補機部品毎に別のベルトは不要になるため省スペース化が可能となる。サーペンタイン化に伴い、負荷荷重が増加する傾向および荷重変動が大きくなる傾向であるため、従来よりもすべりが誘発されやすくなる。
　オルタネータ用転がり軸受であるグリース封入深溝玉軸受１は、内輪回転で使用されるため、外輪１１の一部の負荷回転が多い。そのため、その外輪１１の一部に水素脆性起因の早期はく離が起きやすいので、外輪１１に本発明の一実施の形態の軸受部材が適用されることが好ましい。
　また、本発明の一実施の形態の転がり軸受は、プーリ用転がり軸受に適用されてもよい。以下、本発明の一実施の形態の転がり軸受の別の例としてプーリ用転がり軸受について説明し、これを備えたプーリの構成について説明する。
　図１４を参照して、本発明の一実施の形態におけるプーリ２１０は、プーリ本体２１１と、プーリ用転がり軸受であるグリース封入深溝玉軸受１とを主に有している。
　プーリ本体２１１は、円環状の形状を有している。プーリ本体２１１の外周面には、図示していない伝動ベルトが掛けられる伝動ベルト掛けまわし部２１２が設けられている。プーリ本体２１１の内径側の中央部に、シャフト（主軸）２１８が貫通するための貫通孔２１３が形成されている。この貫通孔２１３の内周面とグリース封入深溝玉軸受１の外輪１１とが接触するように、プーリ本体２１１にグリース封入深溝玉軸受１が嵌め込まれている。
　より具体的には、プーリ本体２１１は、内周面に貫通孔を有する円筒状の内周円筒部２１４と、内周円筒部２１４の幅方向（軸方向）における一方の端部から径方向外側に延びるフランジ部２１５と、フランジ部２１５から幅方向（軸方向）に延びる外周円筒部２１６と、内周円筒部２１４の幅方向（軸方向）における他方の端部から径方向内側に延びる鍔部２１７とを有している。グリース封入深溝玉軸受１の外輪１１がプーリ本体２１１の内周円筒部２１４および鍔部２１７に接触するように嵌め込まれている。
　また、グリース封入深溝玉軸受１の内輪１２には、シャフト２１８が嵌め込まれることにより取り付けられている。
　このプーリ用転がり軸受であるグリース封入深溝玉軸受１は、上記本発明の一実施の形態におけるモータ用転がり軸受としてのグリース封入深溝玉軸受１と同様の構成を有している。
　プーリ用転がり軸受であるグリース封入深溝玉軸受１は、図示しないエンジンなどの動力源で発生した動力を利用して動作するプーリ２１０において、この動力により回転駆動されるプーリ本体２１１をプーリ２１０を貫通して配置されるシャフト２１８に対して回転自在に支持する、たとえば自動車用の電装・補機用転がり軸受である。
　次にプーリ２１０の動作について説明する。伝動ベルト掛けまわし部２１２の形成されたプーリ本体２１１の外周面には、図示しないエンジンなどの動力源からの動力によって回転する図示しない伝達ベルトが掛けられる。この伝達ベルトが回転することにより、プーリ２１０は、グリース封入深溝玉軸受１により軸支されたシャフト２１８と一体に、シャフト２１８の軸まわりに回転する。これにより、プーリ２１０は、伝動ベルトが掛けられる軸同士の距離が固定されているような場合に、伝動ベルトに張力を与えるテンショナーとしての機能を果たし得る。また、これにより、プーリ２１０は、障害となるエンジンルームないの各種装置との接触の回避などの目的で伝動ベルトの走行方向を変えるためのアイドラーとしての機能を果たし得る。
　このプーリ用転がり軸受であるグリース封入深溝玉軸受１の製造方法は、上記本発明の一実施の形態におけるモータ用転がり軸受としてのグリース封入深溝玉軸受１の製造方法と同様である。
　プーリ用転がり軸受は、特にすべりや通電の影響で水素脆性起因の早期はく離が起きることがある。また、昨今の省スペース化に伴い、プーリを含む電装補機部品を駆動するベルトはサーペンタイン化されている。負荷荷重が増加する傾向および荷重変動が大きくなる傾向にあって、サーペンタイン化によって従来よりもすべりが誘発されやすくなる。
　プーリ用転がり軸受であるグリース封入深溝玉軸受１は、外輪回転で使用されるため、内輪１２の一部の負荷回転が多い。そのため、その内輪１２の一部に水素脆性起因の早期はく離が起きやすいので、内輪１２に本発明の一実施の形態の軸受部材が適用されることが好ましい。
　また、本発明の一実施の形態の転がり軸受は、カーエアコン電磁クラッチプーリ用転がり軸受に適用されてもよい。以下、本発明の一実施の形態の転がり軸受の別の例としてカーエアコン電磁クラッチプーリ用転がり軸受について説明し、これを備えたカーエアコン電磁クラッチプーリ機構付きコンプレッサの構成について説明する。
　図１５を参照して、このコンプレッサは、片斜板タイプの斜板式コンプレッサ２２０とコンプレッサ用プーリ機構２３０とを備えている。
　まず、片斜板タイプの斜板式コンプレッサ２２０について説明する。
　片斜板タイプの斜板式コンプレッサ２２０は、ハウジング２２１と、そのハウジング２２１にたとえばねじ止め固定されたプーリ用軸受支持部材２３４と、主軸２２３と、その主軸２２３に取り付けられた回転部材２２５と、その回転部材２２５の回転に伴って揺動運動をする斜板２２２と、その斜板２２２に連結されたピストンロッド２２６と、そのピストンロッド２２６の反対側に連結されたピストン２２４とを有している。
　回転部材２２５とプーリ用軸受支持部材２３４との間には、スラスト荷重を受ける支持構造として複列のスラスト針状ころ軸受よりなる回転部材・プーリ支持部材軸受２３１が配置されている。また斜板２２２と回転部材２２５との間には、スラスト荷重を受ける支持構造として複列のスラスト針状ころ軸受よりなる斜板支持軸受２３３が配置されている。
　このコンプレッサ２２０では、主軸２２３の回転に伴って回転部材２２５が回転し、それにより斜板２２２が揺動運動する。この斜板２２２の揺動運動によりピストンロッド２２６が往復運動して、ピストンロッド２２６に連結されたピストン２２４がシリンダ内を往復運動する。
　次に、コンプレッサ用プーリ機構２３０について説明する。
　コンプレッサ２２０のハウジング２２１にプーリ用軸受支持部材２３４がねじ止め固定されている。また、プーリ用軸受支持部材２３４にクラッチ用電磁石２３５が固着されている。他方、主軸２２３の軸端に動力伝達部材２３６が嵌着されている。プーリ用転がり軸受であるグリース封入深溝玉軸受１の外周にカーエアコン電磁クラッチプーリ２３７が嵌合されている。
　主軸２２３とプーリ用軸受支持部材２３４との間には、主軸支持軸受２３２が配置されている。またカーエアコン電磁クラッチプーリ２３７の内周面とプーリ用軸受支持部材２３４との間には、カーエアコン電磁クラッチプーリ用転がり軸受であるグリース封入深溝玉軸受１が配置されている。
　このカーエアコン電磁クラッチプーリ用転がり軸受であるグリース封入深溝玉軸受１は、上記本発明の一実施の形態におけるモータ用転がり軸受としてのグリース封入深溝玉軸受１と同様の構成を有している。
　このプーリ機構２３０では、クラッチ用電磁石２３５を励磁しまたは非励磁にすることによって、図示していない駆動力によって回転しているカーエアコン電磁クラッチプーリ２３７の回転駆動力が主軸２２３に伝達されてコンプレッサが動作したり、またはカーエアコン電磁クラッチプーリ２３７の回転駆動力が主軸２２３に伝達されなくなってコンプレッサが動作を停止したりする。
　次に、コンプレッサ用軸受について説明する。
　コンプレッサ用軸受は、コンプレッサ２２０に使用されるコンプレッサ用軸受とプーリ機構２３０に使用されるコンプレッサ用軸受とに大別される。
　コンプレッサ２２０に使用されるコンプレッサ用軸受には、斜板２２２と回転部材２２５とを回転自在に支持する斜板支持軸受２３３、および回転部材２２５とプーリ用軸受支持部材２３４とを回転自在に支持する回転部材・プーリ支持部材軸受２３１が該当する。
　また、プーリ機構２３０に使用されるコンプレッサ用軸受には、主軸２２３とプーリ用軸受支持部材２３４とを回転自在に支持する主軸支持軸受２３２、およびカーエアコン電磁クラッチプーリ２３７とプーリ用軸受支持部材２３４とを回転自在に支持するカーエアコン電磁クラッチプーリ用転がり軸受であるグリース封入深溝玉軸受１が該当する。
　回転部材・プーリ支持部材軸受２３１および斜板支持軸受２３３には、スラスト針状ころ軸受が使用されている。このスラスト針状ころ軸受として、後述する図１９に示すスラスト針状ころ軸受２７０が使用されてもよい。主軸支持軸受２３２には、針状ころ軸受または円筒ころ軸受が使用されている。この円筒ころ軸受として、図８に示す円筒ころ軸受２０が使用されてもよい。カーエアコン電磁クラッチプーリ用転がり軸受であるグリース封入深溝玉軸受１には、図２に示すグリース封入深溝玉軸受が使用されている。カーエアコン電磁クラッチプーリ用転がり軸受には複列アンギュラ玉軸受が使用されてもよい。複列アンギュラ玉軸受として、図１２に示す複列アンギュラ玉軸受１１０が使用されてもよい。
　コンプレッサ２２０に使用されるコンプレッサ用軸受には、ピストン２２４の衝撃に耐えるために、ころ径の大きいスラスト針状ころ軸受が使用されている。また、スラスト針状ころ軸受では、針状ころと軌道面とが線接触する構造であって、針状ころと転がり線接触する軌道面は、軸受の回転中心から外径側に向かうほど周速度は大きくなる。
　コンプレッサ２２０に使用されるコンプレッサ用軸受であるスラスト針状ころ軸受は、通常の軸受のような軌道盤を有していないで、複数の針状ころが保持器に保持されて軌道面に線接触して回転する。斜板支持軸受２３３においては、斜板２２２および回転部材２２５がそれぞれ軌道面を有する部材となり、回転部材・プーリ支持部材軸受２３１においては、回転部材２２５およびプーリ用軸受支持部材２３４がそれぞれ軌道面を有する部材となる。
　このカーエアコン電磁クラッチプーリ用転がり軸受であるグリース封入深溝玉軸受１の製造方法は、上記本発明の一実施の形態におけるモータ用転がり軸受としてのグリース封入深溝玉軸受１の製造方法と同様である。
　カーエアコン電磁クラッチプーリ用転がり軸受は、特にすべりの影響で水素脆性起因の早期はく離が起きることがある。また、昨今の省スペース化に伴い、カーエアコンを含む電装補機部品を駆動するベルトはサーペンタイン化されている。負荷荷重が増加する傾向および荷重変動が大きくなる傾向にあって、サーペンタイン化によって従来よりもすべりが誘発されやすくなる。
　カーエアコン電磁クラッチプーリ用転がり軸受であるグリース封入深溝玉軸受１は、外輪回転で使用されるため、内輪１２の一部の負荷回転が多い。そのため、その内輪１２の一部に水素脆性起因の早期はく離が起きやすいので、内輪１２に本発明の一実施の形態の軸受部材が適用されることが好ましい。
　また、本発明の一実施の形態の転がり軸受は、無段変速機用転がり軸受に適用されてもよい。以下、本発明の一実施の形態の転がり軸受の別の例として無段変速機用転がり軸受について説明し、これを備えた無断変速機の構成について説明する。
　図１６を参照して、本発明の一実施の形態における無段変速機の一例として、ベルト式無段変速機２４０について説明する。ベルト式無段変速機２４０は、プライマリプーリ軸（プーリ軸）２４１と、プライマリプーリ２４２と、セカンダリプーリ軸２４３と、セカンダリプーリ（プーリ軸）２４４と、無端ベルト２４５と、ケーシング（ハウジング）２４６と、無段変速機用転がり軸受であるグリース封入深溝玉軸受１とを主に有している。
　プライマリプーリ軸２４１にはプライマリプーリ２４２が設けられている。プライマリプーリ２４２はプライマリプーリ固定シーブ２４２ａとプライマリプーリ可動シーブ２４２ｂとを有している。プライマリプーリ固定シーブ２４２ａはプライマリプーリ軸２４１と一体に構成されている。プライマリプーリ可動シーブ２４２ｂは、プライマリプーリ軸２４１に貫通されており、プライマリプーリ軸２４１の軸方向にスライド可能に構成されている。プライマリプーリ軸２４１の一方端は図示しないクラッチに接続されている。プライマリプーリ軸２４１の他方端はケーシング２４６に固定された無段変速機用転がり軸受であるグリース封入深溝玉軸受１に回転可能に支持されている。
　セカンダリプーリ軸２４３にはセカンダリプーリ２４４が設けられている。セカンダリプーリ２４４はセカンダリプーリ固定シーブ２４４ａとセカンダリプーリ可動シーブ２４４ｂとを有している。セカンダリプーリ固定シーブ２４４ａはセカンダリプーリ軸２４３と一体に構成されている。セカンダリプーリ可動シーブ２４４ｂは、セカンダリプーリ軸２４３に貫通されており、セカンダリプーリ軸２４３の軸方向にスライド可能に構成されている。セカンダリプーリ軸２４３は、図示しない歯車機構の歯車が取り付けられた一方端を別の軸受で支持されている。セカンダリプーリ軸２４３の他方端はケーシング２４６に固定された無段変速機用転がり軸受であるグリース封入深溝玉軸受１に回転可能に支持されている。
　プライマリプーリ２４２とセカンダリプーリ２４４との間にはＶ字状の無端ベルト２４５が張り渡されている。プライマリプーリ２４２は、プライマリプーリ可動シーブ２４２ｂがスライドすることによりプライマリプーリ固定シーブ２４２ａとプライマリプーリ可動シーブ２４２ｂとの幅（プライマリプーリ幅）が変動可能に構成されている。
　セカンダリプーリ２４４は、セカンダリプーリ可動シーブ２４４ｂがスライドすることによりセカンダリプーリ固定シーブ２４４ａとセカンダリプーリ可動シーブ２４４ｂとの幅（セカンダリプーリ幅）が変動可能に構成されている。プライマリプーリ幅およびセカンダリプーリ幅が変動することにより、プライマリプーリ２４２およびセカンダリプーリ２４４は、無端ベルト２４５が張り渡されているそれぞれの径方向の位置が変動するように構成されている。
　次に、ベルト式無段変速機２４０の動作について説明する。プライマリプーリ軸２４１に図示しないエンジンからクラッチを介して駆動力が伝達される。プライマリプーリ幅およびセカンダリプーリ幅が変動されることにより、無端ベルト２４５が張り渡されているそれぞれの径方向の位置が変動される。これにより、プライマリプーリ軸２４１の駆動力がセカンダリプーリ軸２４３に無段変速で伝達される。セカンダリプーリ軸２４３から歯車機構とデファレンシャルを介して車軸に駆動力が伝達される。これにより、無段変速が達成される。
　この無段変速機用転がり軸受であるグリース封入深溝玉軸受１の製造方法は、上記本発明の一実施の形態におけるモータ用転がり軸受としてのグリース封入深溝玉軸受１の製造方法と同様である。
　無段変速機用転がり軸受については、プーリ部の回転精度を確保するため、軸受のガタ（アキシャルすきま）を抑えることが重要であり、従来は、軸受内外輪の溝曲率を小さくし、軸受のアキシャルすきまを抑える手法が採用されてきた。しかし軸受内外輪の溝曲率が小さく設定されると軸受運転時の差動すべりが大きくなり、その影響で水素脆性起因の早期はく離が起きやすくなる。
　無段変速機用転がり軸受であるグリース封入深溝玉軸受１は、内輪回転で使用されるため、外輪１１の一部の負荷回転が多い。そのため、その外輪１１の一部に水素脆性起因の早期はく離が起きやすいので、外輪１１に本発明の一実施の形態の軸受部材が適用されることが好ましい。
　また、本発明の一実施の形態の転がり軸受は、針状ころ軸受に適用されてもよい。針状ころ軸受は、急加減速などのすべりを伴う条件下で使用されると、潤滑剤が分離して水素が発生し、それが鋼中に侵入することで早期はく離が起こることがある。今後、コンパクト化や省エネ化に対応するため、針状ころ軸受の使用条件はますます厳しくなる傾向にあり、耐水素ぜい性に優れたものが必要になると予想される。
　本発明の一実施の形態の転がり軸受の別の例である針状ころ軸受の一例としてシェル形針状ころ軸受について説明する。
　図１７を参照して、シェル形針状ころ軸受２５０は、軌道部材としてのシェル外輪２５１と、複数の転動体としての針状ころ２５２と、保持器２５３とを備えている。シェル外輪２５１は内径面に軌道面を有している。シェル外輪２５１は軸方向の両端部に、径方向の内径側に突出する鍔部２５１ａを有している。針状ころ２５２は軌道面に沿って配置されている。保持器２５３は隣接する針状ころ２５２の間隔を保持するように構成されている。保持器２５３はシェル外輪２５１の鍔部２５１ａの軸方向の内側に配置されている。なお、シェル外輪２５１はオープンエンド形であってもよく、またクローズエンド形であってもよい。
　本発明の一実施の形態におけるシェル形針状ころ軸受２５０の製造方法は、上記本発明の一実施の形態におけるモータ用転がり軸受の製造方法と成形工程を除き同様である。成形工程では、図１７に示されるシェル外輪２５１、針状ころ２５２、保持器２５３などの概略形状に成形された鋼製部材が作製される。これ以外の製造方法については説明を繰り返さない。
　シェル形針状ころ軸受は、特に、電磁クラッチの切り替えにより急加減速する自動車のエアーコンプレッサの支持に用いられる場合、始動時の加速が早いＡＢＳポンプの支持に用いられる場合、汎用エンジンのコンロッドの大端に用いられる場合などに、転動体にすべりが生じやすく、水素脆性起因の早期はく離が起きることがある。
　また、本発明の一実施の形態の転がり軸受の別の例である針状ころ軸受の一例としてソリッド形針状ころ軸受について説明する。
　図１８を参照して、ソリッド形針状ころ軸受２６０は、軌道部材としての外輪２６１と、複数の転動体としての針状ころ２５２と、保持器２５３とを備えている。外輪２６１は肉厚に形成され、かつ軸方向の両端部に、径方向の内径側に突出する鍔部２６１ａを有している。保持器２５３は外輪２６１の鍔部２６１ａの径方向の内径側に配置されている。
　本発明の一実施の形態におけるソリッド形針状ころ軸受２６０の製造方法は、上記本発明の一実施の形態におけるモータ用転がり軸受の製造方法と成形工程を除き同様である。成形工程では、図１８に示される外輪２６１、針状ころ２５２、保持器２５３などの概略形状に成形された鋼製部材が作製される。これ以外の製造方法については説明を繰り返さない。
　ソリッド形針状ころ軸受は、特に、電磁クラッチの切り替えにより急加減速する自動車のエアーコンプレッサの支持に用いられる場合、始動時の加速が早いトランスミッションの支持に用いられる場合、汎用エンジンのコンロッドの大端に用いられる場合などに、接触要素間にすべりが生じやすく、水素脆性起因の早期はく離が起きることがある。
　また、本発明の一実施の形態の転がり軸受の別の例である針状ころ軸受の一例としてスラスト針状ころ軸受について説明する。
　図１９を参照して、スラスト針状ころ軸受２７０は、軌道部材としての軌道盤２７１と、複数の転動体としての針状ころ２５２と、保持器２５３とを備えている。軌道盤２７１の外形側には針状ころ２５２が転走する軌道盤外径部２７１ａが形成されている。軌道盤２７１の先端部には径方向の内径側に突出する軌道盤突出部２７１ｂが形成されている。軌道盤突出部２７１ｂの軸方向の内側に保持器２５３の先端部が配置されることにより、スラスト針状ころ軸受２７０は針状ころ２５２および保持器２５３が軌道盤２７１と分離しないように構成されている。針状ころ２５２は軌道面に沿って径方向に配置されている。保持器２５３は隣接する針状ころ２５２の間隔を周方向に保持するように構成されている。
　本発明の一実施の形態におけるスラスト針状ころ軸受２７０の製造方法は、上記本発明の一実施の形態におけるモータ用転がり軸受の製造方法と成形工程を除き同様である。成形工程では、図１９に示される軌道盤２７１、針状ころ２５２、保持器２５３などの概略形状に成形された鋼製部材が作製される。これ以外の製造方法については説明を繰り返さない。
　スラスト針状ころ軸受は、転動体内外の周速差により、運転中は絶えず転動輪との間にすべりが生じており、水素脆性起因の早期はく離が起きることがある。
　また、本発明の一実施の形態の針状ころ軸受は、保持器付き針状ころ軸受であってもよい。図２０を参照して、保持器付き針状ころ軸受２８０の保持器２５３は金属材料で構成されていてもよい。金属材料製の保持器２５３は高い強度を有している。また、図２１を参照して、保持器付き針状ころ軸受２８０の保持器２５３は高分子材料で構成されていてもよい。高分子材料製の保持器２５３は形状の自由度が高く、組み込みが容易である。
　保持器付き針状ころ軸受は、特に、始動時の加速が速い自動車のトランスミッションのアイドラー軸受として用いられる場合、ＣＶＴの遊星ピニオン支持軸受として用いられる場合、二輪エンジンや汎用エンジンのコンロッドの大端用軸受として用いられる場合などに、転動体にすべりが生じやすく、水素脆性起因の早期はく離が起きることがある。
　上述では軌道部材および転動体のうち少なくとも１つの軸受部材がＪＩＳ規格ＳＵＪ２からなっている場合について説明したが、本発明は、軌道部材および転動体のうち少なくとも１つの軸受部材がＪＩＳ規格ＳＵＪ３からなっていてもよい。続いて、軌道部材および転動体のうち少なくとも１つがＪＩＳ規格ＳＵＪ３からなっている場合について説明する。なお、特に言及しない場合、軌道部材および転動体のうち少なくとも１つの軸受部材がＪＩＳ規格ＳＵＪ３からなっている点以外は上述と同様である。
　本発明の一実施の形態の他の転がり軸受では、軌道部材としての外輪１１、内輪１２および転動体としての玉１３のうち少なくとも１つの軸受部材は、ＪＩＳ規格ＳＵＪ３からなっている。軌道部材としての外輪１１、内輪１２および転動体としての玉１３のうち少なくとも１つの軸受部材は、焼入れされている。軌道部材としての外輪１１、内輪１２および転動体としての玉１３のうち少なくとも１つの軸受部材は、窒化処理された転走面１１Ａ，１２Ａ，１３Ａを有している。窒化処理された領域ＮＲは、外輪１１、内輪１２および転動体としての玉１３の表面から内側に向かって形成されている。なお、以降の図では窒化処理された領域ＮＲは図示されていないが、同様に外輪１１、内輪１２および転動体としての玉１３の表面から内側に向かって形成されている。
　軌道部材としての外輪１１、内輪１２および転動体としての玉１３のうち少なくとも１つの軸受部材に直径１９．０５ｍｍのＳＵＪ２製標準転がり軸受用鋼球を荷重３．１８ｋＮで押し付け、１０秒間保持した後に除荷することにより軸受部材に形成される圧痕の深さが０．１μｍ以下となっている。その軸受部材の転走面のロックウェルＣスケール硬さがＨＲＣ６０．５以上ＨＲＣ６２．１以下となっている。
　また、軌道部材としての外輪１１、内輪１２および転動体としての玉１３のうち少なくとも１つの軸受部材の転走面１１Ａ、１２Ａ、１３Ａの表面窒化濃度が０．０５質量％以上０．４質量％以下となっている。
　また、転動体としての玉１３は、窒化処理されたＪＩＳ規格ＳＵＪ２が選択されてもよい。この場合、玉１３は焼入れされている。また、玉１３は、窒化処理された転走面１３Ａを有している。玉１３に直径１９．０５ｍｍのＳＵＪ２製標準転がり軸受用鋼球を荷重３．１８ｋＮで押し付け、１０秒間保持した後に除荷することにより玉１３に形成される圧痕の深さが０．２μｍ以下となっている。転動体としての玉１３の転走面１３ＡのロックウェルＣスケール硬さがＨＲＣ６１．２以上ＨＲＣ６３．３以下となっている。
　また、転動体としての玉１３の転走面１３Ａの表面窒化濃度が０．０５質量％以上０．４質量％以下となっている。
　また、転動体としての玉１３は、窒化処理されていないＪＩＳ規格ＳＵＪ２が選択されてもよい。この場合、玉１３に直径１９．０５ｍｍのＳＵＪ２製標準転がり軸受用鋼球を荷重１．９７ｋＮで押し付け、１０秒間保持した後に除荷することにより軸受部材に形成される圧痕の深さが０．２μｍ以下となっている。
　また、転動体全体のロックウェルＣスケール硬さがＨＲＣ５７．０以上ＨＲＣ５８．９以下となっている。
　また、本発明の一実施の形態の他の転がり軸受では、上述の軌道部材および転動体のうち少なくとも１つの軸受部材がＪＩＳ規格ＳＵＪ２からなっている場合と同様に、転動体としての玉１３は、セラミックスを含む材質からなることが好ましい。セラミックスとしては、窒化珪素やサイアロンなどが適用され得る。
　また、本発明の一実施の形態の他の転がり軸受では、上述の場合と同様に、転動体としての玉１３を保持するための保持器１４は、金属を含む材質からなることが好ましい。
　次に、軌道部材および転動体のうち少なくとも１つの軸受部材がＪＩＳ規格ＳＵＪ３からなっている場合のモータ用転がり軸受の製造方法について説明する。
　本発明の一実施の形態の他の転がり軸受の製造方法では、図４を参照して、まず工程（Ｓ１００）において、ＪＩＳ規格ＳＵＪ３から構成される鋼材を準備する鋼材準備工程が実施される。具体的には、たとえばＪＩＳ規格ＳＵＪ３から構成される棒鋼や鋼線などが準備される。
　次に工程（Ｓ２００）において、上記鋼材を成形することにより、モータ用転がり軸受の軸受部材の概略形状に成形された鋼製部材を作製する成形工程が実施される。具体的には、たとえば上記棒鋼や鋼線などに対して鍛造、旋削などの加工が実施されることにより、図２および図３に示される外輪１１、内輪１２、玉１３などの概略形状に成形された鋼製部材が作製される。上記工程（Ｓ１００）および（Ｓ２００）は、モータ用転がり軸受の軸受部材の概略形状に成形された鋼製部材が準備される鋼製部材準備工程を構成する。
　次に、工程（Ｓ３００）において、鋼製部材に対して、Ａ１点以上の温度からＭＳ点以下の温度に冷却されることにより、当該鋼製部材が焼入硬化される焼入硬化工程が実施される。その後、工程（Ｓ４００）において、焼入硬化された鋼製部材が、２８０℃以上３２０℃以下の温度域に加熱されて焼戻される焼戻工程が実施される。上記工程（Ｓ３００）および（Ｓ４００）は、鋼製部材が熱処理される熱処理工程を構成する。この熱処理工程の詳細については後述する。
　次に工程（Ｓ５００）において、仕上げ工程が実施される。具体的には、熱処理工程が実施された鋼製部材に対して研削加工などの仕上げ加工が実施されることにより、外輪１１、内輪１２、玉１３などが仕上げられる。これにより、本発明の一実施の形態におけるモータ用転がり軸受の軸受部材の製造方法が完了し、モータ用転がり軸受の軸受部材としての外輪１１、内輪１２、玉１３などが完成する。
　さらに、工程（Ｓ６００）において、組立て工程が実施される。具体的には、工程（Ｓ１００）～（Ｓ５００）において作製された外輪１１、内輪１２、玉１３と、別途準備された保持器１４などとが組合わされて、本発明の一実施の形態におけるモータ用転がり軸受としてのグリース封入深溝玉軸受１が組立てられる。これにより、本発明の一実施の形態におけるモータ用転がり軸受の製造方法が完了し、モータ用転がり軸受としてのグリース封入深溝玉軸受１が完成する。
　次に、熱処理工程の詳細について説明する。図５において、横方向は時間を示しており右に行くほど時間が経過していることを示している。また、図５において、縦方向は温度を示しており上に行くほど温度が高いことを示している。
　図５を参照して、工程（Ｓ２００）において作製された鋼製部材は、まず、Ａ１点以上の温度である温度Ｔ１に加熱され、時間ｔ１だけ保持される。このとき、鋼製部材は、たとえばＲＸガスにアンモニアガスを添加した雰囲気中において加熱される。これにより、軸受部材の転走面となる鋼製部材の表面に窒化処理が施される。その後、鋼製部材が、たとえば油中に浸漬されることにより（油冷）、Ａ１点以上の温度からＭＳ点以下の温度に冷却されて、焼入が完了する。以上の手順により、焼入硬化工程が完了する。
　さらに、焼入硬化された鋼製部材がＡ１点以下の温度である温度Ｔ２に加熱され、ｔ２だけ保持された後、たとえば室温まで空冷（放冷）されることにより焼戻工程が実施される。以上の工程により、本発明の一実施の形態における熱処理工程が完了する。
　ここで、温度Ｔ１は、たとえば８５０℃の温度である。一方、時間ｔ１は、たとえば１８０分間である。
　また、温度Ｔ２は、たとえば２８０℃以上３２０℃以下の温度である。一方、時間ｔ２は、たとえば１２０分間である。
　上記本発明の一実施の形態におけるモータ用転がり軸受の軸受部材の製造方法では、鋼製部材準備工程において、素材のコストを鑑みてＪＩＳ規格ＳＵＪ３からなる鋼製部材が準備される。そして、焼入硬化工程において、窒化処理として８５０℃の温度でＲＸガスにアンモニアガスを添加した雰囲気中で焼入が施された上で、焼戻工程において鋼製部材が２８０℃以上３２０℃以下に加熱されて焼戻が実施される。その結果、上記本発明の一実施の形態におけるモータ用転がり軸受の軸受部材の製造方法によれば、モータ用転がり軸受の軸受部材を構成する鋼において、塑性変形しにくくして原子空孔を生成しにくくすることができる。
　本発明の一実施の形態の他の転がり軸受の製造方法では、転動体は素材のコストおよび調達性を鑑みて、ＪＩＳ規格ＳＵＪ２からなっていてもよい。窒化処理されたＪＩＳ規格ＳＵＪ２からなる転動体を有するモータ用転がり軸受の製造方法は、上述の軸受部材がＪＩＳ規格ＳＵＪ２からなっている場合の製造方法と同様である。そのため説明を繰り返さない。
　本発明の一実施の形態の他の転がり軸受の製造方法では、転動体は生産性を鑑みて、窒化処理されていないＪＩＳ規格ＳＵＪ２からなっていてもよい。窒化処理されていないＪＩＳ規格ＳＵＪ２からなる転動体を有するモータ用転がり軸受の製造方法は、上述の軸受部材が窒化処理されていないＪＩＳ規格ＳＵＪ２からなっている場合の製造方法と同様である。そのため説明を繰り返さない。
　上記本発明の一実施の形態の他の転がり軸受は、モータ用転がり軸受（図２）、工作機械主軸用転がり軸受（図６）、車輪用転がり軸受（図１１）、オルタネータ用転がり軸受（図１３）、プーリ用転がり軸受（図１４）、カーエアコン電磁クラッチプーリ用転がり軸受（図１５）、無段変速機用転がり軸受（図１６）、シェル形針状ころ軸受（図１７）、ソリッド形針状ころ軸受（図１８）、スラスト針状ころ軸受（図１９）および保持器付き針状ころ軸受（図２０，２１）についても上述のＪＩＳ規格ＳＵＪ２の場合と同様に適用され得る。
　次に本発明の一実施の形態の作用効果について説明する。
　本発明の一実施の形態の一の転がり軸受は、円環状の軌道を有する軌道部材としての外輪１１、内輪１２と、軌道部材としての外輪１１、内輪１２に接触し、円環状の軌道上に転動自在に配置された複数の転動体としての玉１３とを備えている。軌道部材としての外輪１１、内輪１２および転動体としての玉１３、円筒ころ１４のうち少なくとも１つの軸受部材は、ＪＩＳ規格ＳＵＪ２からなっている。
　本発明の一実施の形態の一の転がり軸受によれば、軌道部材としての外輪１１、内輪１２および転動体としての玉１３のうち少なくとも１つの軸受部材は、焼入れされている。軌道部材としての外輪１１、内輪１２および転動体としての玉１３のうち少なくとも１つの軸受部材は、窒化処理された転走面１１Ａ，１２Ａ，１３Ａを有している。軸受部材の転走面１１Ａ，１２Ａ，１３Ａに窒化処理を施すことによって軸受部材が塑性変形しにくくなる。軸受部材の転走面１１Ａ，１２Ａ，１３Ａに窒化処理を施すことによって軸受部材が塑性変形しにくくなることで、軸受部材の耐水素脆性が向上する。
　本発明の一実施の形態の一の転がり軸受によれば、軌道部材としての外輪１１、内輪１２および転動体としての玉１３のうち少なくとも１つの軸受部材に直径１９．０５ｍｍのＳＵＪ２製標準転がり軸受用鋼球を荷重３．１８ｋＮで押し付け、１０秒間保持した後に除荷することにより軸受部材に形成される圧痕の深さが０．２μｍ以下である。圧痕深さは、目安として０．２μｍ以下であれば塑性変形しにくいといえる。そこで、焼戻温度と圧痕深さとの関係を詳細に調査したところ、２４０℃以上３００℃以下で焼戻処理を施せば、軸受部材に直径１９．０５ｍｍのＳＵＪ２製標準転がり軸受用鋼球を荷重３．１８ｋＮで押し付け、１０秒間保持した後に除荷することにより軸受部材に形成される圧痕の深さが０．２μｍ以下となることがわかった。
　本発明の一実施の形態の一の転がり軸受によれば、軌道部材としての外輪１１、内輪１２および転動体としての玉１３のうち少なくとも１つの軸受部材の転走面のロックウェルＣスケール硬さがＨＲＣ６１．２以上ＨＲＣ６３．３以下である。焼戻温度２４０℃以上３００℃以下の範囲における軸受部材の転走面のロックウェルＣスケール硬さは、ＨＲＣ６１．２以上ＨＲＣ６３．３以下となることがわかった。
　したがって、窒化処理された転走面１１Ａ，１２Ａ，１３Ａを有する軸受部材に焼戻温度２４０℃以上３００℃以下で焼戻しを施すことにより、塑性変形しにくくして原子空孔を生成しにくくすることができる。これにより、耐水素脆性を向上することができるので水素脆性起因の早期はく離を抑制できる。
　また、本発明の一実施の形態の一の転がり軸受によれば、転走面１１Ａ，１２Ａ，１３Ａの表面窒化濃度が０．０５質量％以上０．４質量％以下である。
　転走面１１Ａ，１２Ａ，１３Ａの表面窒化濃度は０．０５質量％未満では窒化による寿命向上の効果が十分に得られない。転走面１１Ａ，１２Ａ，１３Ａの表面窒化濃度が０．４質量％より大きいとＣｒ炭窒化物が多く生成されるため焼入性に寄与するＣｒ量が欠乏する。そのため、十分な焼入性が確保できない。転走面１１Ａ，１２Ａ，１３Ａの表面窒化濃度が０．０５質量％以上０．４質量％以下とすることで、窒化による寿命向上の効果を十分に得ることができ、十分な焼入性を確保することもできる。
　また、本発明の一実施の形態の一の転がり軸受によれば、転動体として玉１３は、窒化処理されていないＪＩＳ規格ＳＵＪ２であってもよい。この場合、玉１３に直径１９．０５ｍｍのＳＵＪ２製標準転がり軸受用鋼球を荷重１．９７ｋＮで押し付け、１０秒間保持した後に除荷することにより玉１３に形成される圧痕の深さが０．２μｍ以下である。圧痕深さは、目安として０．２μｍ以下であれば塑性変形しにくいといえる。そこで、焼戻温度と圧痕深さとの関係を詳細に調査したところ、２４０℃以上２８０℃以下で焼戻処理を施せば、軸受部材に直径１９．０５ｍｍのＳＵＪ２製標準転がり軸受用鋼球を荷重１．９７ｋＮで押し付け、１０秒間保持した後に除荷することにより玉１３に形成される圧痕の深さが０．２μｍ以下となることがわかった。
　したがって、窒化処理された転走面１３Ａを有していない玉１３に焼戻温度を２４０℃以上２８０℃以下で焼戻しを施すことにより、塑性変形しにくくして原子空孔を生成しにくくすることができる。これにより、耐水素脆性を向上することができるので水素脆性起因の早期はく離を抑制できる。
　上記の本発明の一実施の形態の一の転がり軸受によれば、転動体全体のロックウェルＣスケール硬さがＨＲＣ５７．０以上ＨＲＣ５８．９以下であってもよい。焼戻温度２４０以上２８０以下の範囲における転動体全体のロックウェルＣスケール硬さは、ＨＲＣ５７．０以上ＨＲＣ５８．９以下である。
　また、本発明の一実施の形態の一の転がり軸受によれば、転動体がセラミックスを含む材質よりなっていてもよい。これにより、転動体が水素脆性を示さないセラミックスを含む材質よりなっているため、耐水素脆性を向上することができるので水素脆性起因の早期はく離を抑制できる。
　また、本発明の一実施の形態の一の転がり軸受によれば、転動体を保持するための保持器をさらに備え、保持器が金属を含む材質よりなっていてもよい。これにより、通電が起きる条件下では、金属保持器の方が樹脂保持器よりも水素脆性起因の早期はく離が起きにくいので、水素脆性起因の早期はく離を抑制できる。
　本発明の一実施の形態の一の転がり軸受の製造方法によれば、円環状の軌道を有する軌道部材としての外輪１１、内輪１２と、軌道部材としての外輪１１、内輪１２に接触し、円環状の軌道上に転動自在に配置された複数の転動体としての玉１３とを備え、以下の工程を有している。軌道部材としての外輪１１、内輪１２および転動体としての玉１３のうち少なくとも１つの軸受部材を、ＪＩＳ規格ＳＵＪ２の材質からなるように準備する。軸受部材の転走面１１Ａ、１２Ａ、１３Ａに窒化処理を施して焼入れする。焼入れられた軸受部材を２４０℃以上３００℃以下で焼戻しする。
　軸受部材の転走面１１Ａ、１２Ａ、１３Ａに窒化処理を施して焼入れすることにより軸受部材としての外輪１１、内輪１２、玉１３が塑性変形しにくくする。軸受部材の転走面１１Ａ、１２Ａ、１３Ａに窒化処理を施して軸受部材が塑性変形しにくくなることで、軸受部材の耐水素脆性が向上する。
　焼入れられた軸受部材を２４０℃以上３００℃以下で焼戻しすることにより、軸受部材を塑性変形しにくくして原子空孔を生成しにくくすることができる。これにより、耐水素脆性を向上することができるので水素脆性起因の早期はく離を抑制できる。
　また、本発明の一実施の形態の一の転がり軸受の製造方法によれば、窒化処理は８５０℃の温度でＲＸガスにアンモニアガスを添加した雰囲気中で行われる。これにより、軸受部材の転走面１１Ａ、１２Ａ、１３Ａに十分な窒化処理を施して軸受部材が塑性変形しにくくなることで、軸受部材の耐水素脆性を向上することができる。
　続いて、軌道部材および転動体のうち少なくとも１つの軸受部材がＪＩＳ規格ＳＵＪ３からなっている場合について説明する。
　本発明の一実施の形態の他の転がり軸受は、円環状の軌道を有する軌道部材としての外輪１１、内輪１２と、軌道部材としての外輪１１、内輪１２に接触し、円環状の軌道上に転動自在に配置された複数の転動体としての玉１３とを備えている。軌道部材としての外輪１１、内輪１２および転動体としての玉１３、円筒ころ１４のうち少なくとも１つの軸受部材は、ＪＩＳ規格ＳＵＪ３からなっている。
　本発明の一実施の形態の他の転がり軸受によれば、軌道部材としての外輪１１、内輪１２および転動体としての玉１３のうち少なくとも１つの軸受部材は、焼入れされている。軌道部材としての外輪１１、内輪１２および転動体としての玉１３のうち少なくとも１つの軸受部材は、窒化処理された転走面１１Ａ，１２Ａ，１３Ａを有している。軸受部材の転走面１１Ａ，１２Ａ，１３Ａに窒化処理を施すことによって軸受部材が塑性変形しにくくなる。軸受部材の転走面１１Ａ，１２Ａ，１３Ａに窒化処理を施すことによって軸受部材が塑性変形しにくくなることで、軸受部材の耐水素脆性が向上する。
　本発明の一実施の形態の他の転がり軸受によれば、軌道部材としての外輪１１、内輪１２および転動体としての玉１３のうち少なくとも１つの軸受部材に直径１９．０５ｍｍのＳＵＪ２製標準転がり軸受用鋼球を荷重３．１８ｋＮで押し付け、１０秒間保持した後に除荷することにより軸受部材に形成される圧痕の深さが０．１μｍ以下である。圧痕深さは、目安として０．１μｍ以下であれば塑性変形しにくいといえる。そこで、焼戻温度と圧痕深さとの関係を詳細に調査したところ、２８０℃以上３２０℃以下で焼戻処理を施せば、軸受部材に直径１９．０５ｍｍのＳＵＪ２製標準転がり軸受用鋼球を荷重３．１８ｋＮで押し付け、１０秒間保持した後に除荷することにより軸受部材に形成される圧痕の深さが０．１μｍ以下となることがわかった。
　本発明の一実施の形態の他の転がり軸受によれば、軌道部材としての外輪１１、内輪１２および転動体としての玉１３のうち少なくとも１つの軸受部材の転走面のロックウェルＣスケール硬さがＨＲＣ６０．５以上ＨＲＣ６２．１以下である。焼戻温度２８０℃以上３２０℃以下の範囲における軸受部材の転走面のロックウェルＣスケール硬さは、ＨＲＣ６０．５以上ＨＲＣ６２．１以下となることがわかった。
　したがって、窒化処理された転走面１１Ａ，１２Ａ，１３Ａを有する軸受部材に焼戻温度２８０℃以上３２０℃以下で焼戻しを施すことにより、塑性変形しにくくして原子空孔を生成しにくくすることができる。これにより、耐水素脆性を向上することができるので水素脆性起因の早期はく離を抑制できる。
　また、本発明の一実施の形態の他の転がり軸受によれば、転走面１１Ａ，１２Ａ，１３Ａの表面窒化濃度が０．０５質量％以上０．４質量％以下である。
　転走面１１Ａ，１２Ａ，１３Ａの表面窒化濃度は０．０５質量％未満では窒化による寿命向上の効果が十分に得られない。転走面１１Ａ，１２Ａ，１３Ａの表面窒化濃度が０．４質量％より大きいとＣｒ炭窒化物が多く生成されるため焼入性に寄与するＣｒ量が欠乏する。そのため、十分な焼入性が確保できない。転走面１１Ａ，１２Ａ，１３Ａの表面窒化濃度が０．０５質量％以上０．４質量％以下とすることで、窒化による寿命向上の効果を十分に得ることができ、十分な焼入性を確保することもできる。
　また、本発明の一実施の形態の他の転がり軸受によれば、転動体として玉１３は、窒化処理されたＪＩＳ規格ＳＵＪ２であってもよい。この場合、玉１３は、焼入れされている。また、玉１３は窒化処理された転走面１３Ａを有している。転走面１３Ａに窒化処理を施すことによって玉１３が塑性変形しにくくなる。玉１３の転走面１３Ａに窒化処理を施すことによって玉１３が塑性変形しにくくなることで、耐水素脆性が向上する。
　玉１３に直径１９．０５ｍｍのＳＵＪ２製標準転がり軸受用鋼球を荷重３．１８ｋＮで押し付け、１０秒間保持した後に除荷することにより軸受部材に形成される圧痕の深さが０．２μｍ以下である。圧痕深さは、目安として０．２μｍ以下であれば塑性変形しにくいといえる。そこで、焼戻温度と圧痕深さとの関係を詳細に調査したところ、２４０℃以上３００℃以下で焼戻処理を施せば、軸受部材に直径１９．０５ｍｍのＳＵＪ２製標準転がり軸受用鋼球を荷重３．１８ｋＮで押し付け、１０秒間保持した後に除荷することにより軸受部材に形成される圧痕の深さが０．２μｍ以下となることがわかった。
　玉１３の転走面１３ＡのロックウェルＣスケール硬さがＨＲＣ６１．２以上ＨＲＣ６３．３以下である。焼戻温度２４０℃以上３００℃以下の範囲における玉１３の転走面のロックウェルＣスケール硬さは、ＨＲＣ６１．２以上ＨＲＣ６３．３以下となることがわかった。
　したがって、窒化処理された転走面１３Ａを有する玉１３に焼戻温度２４０℃以上３００℃以下で焼戻しを施すことにより、塑性変形しにくくして原子空孔を生成しにくくすることができる。これにより、耐水素脆性を向上することができるので水素脆性起因の早期はく離を抑制できる。
　また、本発明の一実施の形態の他の転がり軸受によれば、玉１３の転走面１３Ａの表面窒化濃度が０．０５質量％以上０．４質量％以下である。
　玉１３の転走面１３Ａの表面窒化濃度は０．０５質量％未満では窒化による寿命向上の効果が十分に得られない。玉１３の転走面１３Ａの表面窒化濃度が０．４質量％より大きいとＣｒ炭窒化物が多く生成されるため焼入性に寄与するＣｒ量が欠乏する。そのため、十分な焼入性が確保できない。玉１３の転走面１３Ａの表面窒化濃度が０．０５質量％以上０．４質量％以下とすることで、窒化による寿命向上の効果を十分に得ることができ、十分な焼入性を確保することもできる。
　また、本発明の一実施の形態の他の転がり軸受によれば、転動体として玉１３は、窒化処理されていないＪＩＳ規格ＳＵＪ２であってもよい。この場合、玉１３に直径１９．０５ｍｍのＳＵＪ２製標準転がり軸受用鋼球を荷重１．９７ｋＮで押し付け、１０秒間保持した後に除荷することにより軸受部材に形成される圧痕の深さが０．２μｍ以下である。圧痕深さは、目安として０．２μｍ以下であれば塑性変形しにくいといえる。そこで、焼戻温度と圧痕深さとの関係を詳細に調査したところ、２４０℃以上２８０℃以下で焼戻処理を施せば、軸受部材に直径１９．０５ｍｍのＳＵＪ２製標準転がり軸受用鋼球を荷重１．９７ｋＮで押し付け、１０秒間保持した後に除荷することにより軸受部材に形成される圧痕の深さが０．２μｍ以下となることがわかった。
　したがって、窒化処理された転走面１３Ａを有していない玉１３に焼戻温度を２４０℃以上２８０℃以下で焼戻しを施すことにより、塑性変形しにくくして原子空孔を生成しにくくすることができる。これにより、耐水素脆性を向上することができるので水素脆性起因の早期はく離を抑制できる。
　本発明の一実施の形態の他の転がり軸受によれば、転動体全体のロックウェルＣスケール硬さがＨＲＣ５７．０以上ＨＲＣ５８．９以下である。焼戻温度２４０以上２８０以下の範囲における転動体全体のロックウェルＣスケール硬さは、ＨＲＣ５７．０以上ＨＲＣ５８．９以下である。
　また、本発明の一実施の形態の他の転がり軸受によれば、転動体がセラミックスを含む材質よりなっていてもよい。これにより、転動体が水素脆性を示さないセラミックスを含んでいるため、耐水素脆性を向上することができるので水素脆性起因の早期はく離を抑制できる。
　また、本発明の一実施の形態の他の転がり軸受によれば、転動体を保持するための保持器をさらに備え、保持器が金属を含む材質よりなっていてもよい。これにより、通電が起きる条件下では、金属保持器の方が樹脂保持器よりも水素脆性起因の早期はく離が起きにくいので、水素脆性起因の早期はく離を抑制できる。
　本発明の一実施の形態の他の転がり軸受の製造方法によれば、円環状の軌道を有する軌道部材としての外輪１１、内輪１２と、軌道部材としての外輪１１、内輪１２に接触し、円環状の軌道上に転動自在に配置された複数の転動体としての玉１３とを備え、以下の工程を有している。軌道部材としての外輪１１、内輪１２および転動体としての玉１３のうち少なくとも１つの軸受部材を、ＪＩＳ規格ＳＵＪ３の材質からなるように準備する。軸受部材の転走面１１Ａ、１２Ａ、１３Ａに窒化処理を施して焼入れする。焼入れられた軸受部材を２８０℃以上３２０℃以下で焼戻しする。
　軸受部材の転走面１１Ａ、１２Ａ、１３Ａに窒化処理を施して焼入れすることにより軸受部材としての外輪１１、内輪１２、玉１３が塑性変形しにくくする。軸受部材の転走面１１Ａ、１２Ａ、１３Ａに窒化処理を施して軸受部材が塑性変形しにくくなることで、軸受部材の耐水素脆性が向上する。
　焼入れられた軸受部材を２８０℃以上３２０℃以下で焼戻しすることにより、軸受部材を塑性変形しにくくして原子空孔を生成しにくくすることができる。これにより、耐水素脆性を向上することができるので水素脆性起因の早期はく離を抑制できる。
　また、本発明の一実施の形態の他の転がり軸受の製造方法によれば、窒化処理は８５０℃の温度でＲＸガスにアンモニアガスを添加した雰囲気中で行われる。これにより、軸受部材の転走面１１Ａ、１２Ａ、１３Ａに十分な窒化処理を施して軸受部材が塑性変形しにくくなることで、軸受部材の耐水素脆性を向上することができる。
　また、本発明の一実施の形態の一および他の転がり軸受によれば、図１に示すように、モータ９０の主軸９２と、主軸９２の外周面に対向するように配置されるハウジング９３とをさらに備え、主軸９２をハウジング９３に対して回転可能に支持してもよい。これにより、水素脆性起因の早期はく離を抑制できるので、軸受に水が混入する条件下、すべりを伴う条件下、通電が起きる条件下などの厳しい使用条件下においても長寿命なモータ用転がり軸受を提供することができる。
　また、本発明の一実施の形態の一および他の転がり軸受によれば、図６に示すように、工作機械１００の主軸１０１と、主軸１０１の外周面に対向するように配置されるハウジング１０２とをさらに備え、主軸１０１をハウジング１０２に対して回転可能に支持してもよい。これにより、水素脆性起因の早期はく離を抑制できるので、軸受に水が混入する条件下、すべりを伴う条件下、通電が起きる条件下などの厳しい使用条件下においても長寿命な工作機械主軸用転がり軸受を提供することができる。また、高速回転時の発熱の原因となる軸受の摩擦トルクを低減するため潤滑油の油膜厚さを減少させた使用条件下においても長寿命な工作機械主軸用転がり軸受を提供することができる。
　また、本発明の一実施の形態の一および他の転がり軸受によれば、一般的なグリース潤滑やエアオイル潤滑の場合でも有効であるが、少量の潤滑油で潤滑することにより軌道部材と転動体との間の油膜が薄い場合には特に有効である。
　上記の油量を削減しつつ、さらに低粘度の潤滑油を使用する潤滑装置４０では、高速回転する工作機械主軸用転がり軸受で一般的に使用されるエアオイル潤滑よりさらに高速で運転されるためスターベーションが発生しやすい。そのためエアオイル潤滑に比べて油膜は薄くなっている。このため、この潤滑装置４０では、水素が侵入しやすくなるので水素脆性起因の早期はく離の可能性が高くなる。しかしながら、本発明の一実施の形態の転がり軸受を適用することで、水素脆性起因の早期はく離を抑制できる。
　また、上記の毛細管現象を利用する潤滑装置６０では、通常のグリース潤滑以上の速度で運転する場合にはスターベーションが発生しやすい。このため、この潤滑装置６０でも水素が侵入しやすくなるので水素脆性起因の早期はく離が発生する可能性が高くなる。しかしながら、本発明の一実施の形態の転がり軸受を適用することで、水素脆性起因の早期はく離を抑制できる。
　また、本発明の一実施の形態の一および他の転がり軸受によれば、図１１に示すように、車輪１２０の回転側部材と、回転側部材の外周面に対向するように配置される固定側部材とをさらに備え、回転側部材を固定側部材に対して回転可能に支持していてもよい。これにより、水素脆性起因の早期はく離を抑制できるので、軸受に水が混入する条件下、すべりを伴う条件下、通電が起きる条件下などの厳しい使用条件下においても長寿命な車輪用転がり軸受を提供することができる。また、軸受が振動する条件下においても水素脆性起因の早期はく離を抑制できるので、長寿命な車輪用転がり軸受を提供することができる。
　また、本発明の一実施の形態の一および他の転がり軸受によれば、図１３に示すように、オルタネータ２００の主軸２０１と、主軸２０１の外周面に対向するように配置されるハウジング２０５とをさらに備え、主軸２０１をハウジング２０５に対して回転可能に支持していてもよい。これにより、水素脆性起因の早期はく離を抑制できるので、軸受に水が混入する条件下、すべりを伴う条件下、通電が起きる条件下などの厳しい使用条件下においても長寿命なオルタネータ用転がり軸受を提供することができる。特に急加減速条件下で接触要素間にすべりが生じる影響により水素脆性起因の早期はく離が起きやすい使用条件下において、水素脆性起因の早期はく離を抑制することにより長寿命なオルタネータ用転がり軸受を提供することができる。また、サーペンタイン化に伴う負荷荷重の増加および荷重変動の増大によって従来よりもすべりが誘発される条件下においても水素脆性起因の早期はく離を抑制できるので、長寿命なオルタネータ用転がり軸受を提供することができる。
　また、本発明の一実施の形態の一および他の転がり軸受によれば、図１４に示すように、主軸２１８と、主軸２１８の外周面に対向するように配置されるプーリ本体２１１とをさらに備え、主軸２１８をプーリ本体２１１に対して回転可能に支持していてもよい。これにより、水素脆性起因の早期はく離を抑制できるので、軸受に水が混入する条件下、すべりを伴う条件下、通電が起きる条件下などの厳しい使用条件下においても長寿命なプーリ用転がり軸受を提供することができる。また、サーペンタイン化に伴う負荷荷重の増加および荷重変動の増大によって従来よりもすべりが誘発される条件下においても水素脆性起因の早期はく離を抑制できるので、長寿命なプーリ用転がり軸受を提供することができる。
　また、本発明の一実施の形態の一および他の転がり軸受によれば、図１５に示すように、カーエアコン電磁クラッチプーリ２３７と、カーエアコン電磁クラッチプーリ２３７の内周面に対向するように配置されるプーリ用軸受支持部材２３４とをさらに備え、カーエアコン電磁クラッチプーリ２３７をプーリ用軸受支持部材２３４に対して回転可能に支持していてもよい。これにより、水素脆性起因の早期はく離を抑制できるので、軸受に水が混入する条件下、すべりを伴う条件下、通電が起きる条件下などの厳しい使用条件下においても長寿命なカーエアコン電磁クラッチプーリ用転がり軸受を提供することができる。また、サーペンタイン化に伴う負荷荷重の増加および荷重変動の増大によって従来よりもすべりが誘発される条件下においても水素脆性起因の早期はく離を抑制できるので、長寿命なカーエアコン電磁クラッチプーリ用転がり軸受を提供することができる。
　また、本発明の一実施の形態の一および他の転がり軸受によれば、図１６に示すように、無段変速機２４０のプーリ軸２４１と、プーリ軸２４１の外周面に対向するように配置されるハウジング２４６とをさらに備え、プーリ軸２４１をハウジング２４６に対して回転可能に支持していてもよい。これにより、水素脆性起因の早期はく離を抑制できるので、軸受に水が混入する条件下、すべりを伴う条件下、通電が起きる条件下などの厳しい使用条件下においても長寿命な無段変速機用転がり軸受を提供することができる。また、軸受のアキシャルすきまを抑えるために軸受内外輪の溝曲率が小さく設定されたことにより軸受運転時の差動すべりが大きくなる条件下においても水素脆性起因の早期はく離を抑制できるので長寿命な無段変速機用転がり軸受を提供することができる。
　また、本発明の一実施の形態の一および他の転がり軸受は、図１７に示すように、シェル形針状ころ軸受２５０であってもよい。シェル形針状ころ軸受は、急加減速などのすべりを伴う条件下、特に、電磁クラッチの切り替えにより急加減速する自動車のエアーコンプレッサの支持に用いられる場合、始動時の加速が早いＡＢＳポンプの支持に用いられる場合、汎用エンジンのコンロッドの大端に用いられる場合などに、転動体にすべりが生じやすく、水素脆性起因の早期はく離が起きることがある。本発明の一実施の形態の転がり軸受によれば、このような条件下においても水素脆性起因の早期はく離を抑制できるので長寿命なシェル形針状ころ軸受２５０を提供することができる。
　また、本発明の一実施の形態の一および他の転がり軸受は、図１８に示すように、ソリッド形針状ころ軸受２６０であってもよい。ソリッド形針状ころ軸受は、急加減速などのすべりを伴う条件下、特に、電磁クラッチの切り替えにより急加減速する自動車のエアーコンプレッサの支持に用いられる場合、始動時の加速が早いトランスミッションの支持に用いられる場合、汎用エンジンのコンロッドの大端に用いられる場合などに、接触要素間にすべりが生じやすく、水素脆性起因の早期はく離が起きることがある。本発明の一実施の形態の転がり軸受によれば、このような条件下においても水素脆性起因の早期はく離を抑制できるので長寿命なソリッド形針状ころ軸受２６０を提供することができる。
　また、本発明の一実施の形態の一および他の転がり軸受は、図１９に示すように、スラスト針状ころ軸受２７０であってもよい。スラスト針状ころ軸受は、転動体内外の周速差により、運転中は絶えず転動輪との間にすべりが生じており、水素脆性起因の早期はく離が起きることがある。スラスト針状ころ軸受は、急加減速などのすべりを伴う条件下でも水素脆性起因の早期はく離が起きることがある。本発明の一実施の形態の転がり軸受によれば、このような条件下においても水素脆性起因の早期はく離を抑制できるので長寿命なスラスト針状ころ軸受２７０を提供することができる。
　また、本発明の一実施の形態の一および他の針状ころ軸受は、図２０および図２１に示すように、保持器２５３を含んでいてもよい。保持器付き針状ころ軸受は、急加減速などのすべりを伴う条件下、特に、始動時の加速が速い自動車のトランスミッションのアイドラー軸受として用いられる場合、ＣＶＴの遊星ピニオン支持軸受として用いられる場合、二輪エンジンや汎用エンジンのコンロッドの大端用軸受として用いられる場合などに、転動体にすべりが生じやすく、水素脆性起因の早期はく離が起きることがある。本発明の一実施の形態の転がり軸受によれば、このような条件下においても水素脆性起因の早期はく離を抑制できるので長寿命な保持器付き針状ころ軸受２８０を提供することができる。
　以下、本発明の実施例について説明する。
　（実施例１）
　軸受部材がＪＩＳ規格ＳＵＪ２からなっている場合の本発明の転がり軸受の軌道部材および転動体の機械的特性を評価するため、下記の試験を行なった。以下、各試験の試験手順、試験条件、試験結果について説明する。本発明のＳＵＪ２は、ＪＩＳ規格ＳＵＪ２の化学成分を有してればよいが、本実施例では一例として表１に示す化学成分を有するＳＵＪ２を試験片とした。本実施例のＳＵＪ２には化学成分として、Ｃ（炭素）、Ｓｉ（珪素）、Ｍｎ（マンガン）、Ｐ（リン）、Ｓ（硫黄）、Ｃｒ（クロム）、Ｍｏ（モリブデン）、Ｎｉ（ニッケル）、Ｃｕ（銅）、Ａｌ（アルミニウム）、Ｔｉ（チタン）、Ｏ（酸素）が含まれている。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000001
　（１）圧痕付け試験
　直径１２ｍｍ、幅２ｍｍで幅面が粒径１μｍのダイヤモンドペーストで鏡面に最終仕上げされた円板状の複数の試験片を作成した。熱処理は、複数の試験片に対して、それぞれ８５０℃のＲＸガスにアンモニアガスを添加した雰囲気中で１８０分間加熱し窒化処理を施して焼入した。その後、各試験片に対して、それぞれ１８０℃から３２０℃の複数の焼戻温度で１２０分間の焼戻を施した。その後、各試験片の幅面の平面部分に直径１９．０５ｍｍのＳＵＪ２製標準転がり軸受用鋼球を弾性ヘルツ接触計算で最大接触面圧が４．４ＧＰａとなる荷重３．１８ｋＮで押し付け、１０秒間保持した後に除荷することにより試験片に形成された圧痕の深さを測定した。なお、弾性ヘルツ接触計算では、ＳＵＪ２のヤング率とポアソン比とは、実測値で焼戻温度に依存しなかった２０４ＧＰａと０．３とを用いた。ＳＵＪ２製標準転がり軸受用鋼球のヤング率とポアソン比も、２０４ＧＰａと０．３とを用いた。表２および図２２に試験結果を示し、焼戻温度と圧痕深さとの関係を示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000002
　図２２を参照して、２６０℃付近の焼戻で最も圧痕が浅くなった。すなわち、転がり軸受の軌道部材と転動体との接触要素間に作用する実用最大接触面圧以下では、焼戻温度２６０℃付近で最も塑性変形しにくくなるといえる。目安として、圧痕深さが０．２μｍ以下となる焼戻温度である、２４０℃以上３００℃以下の範囲であれば塑性変形しにくいといえる。原子空孔は塑性変形によって、つまり転位の相互作用で生成するので、塑性変形しにくい方が耐水素脆性に優れる。したがって、２４０℃以上３００℃以下の範囲で耐水素脆性に優れていることがわかった。
　（２）ＨＲＣ（ロックウェルＣスケール）硬さ試験
　硬さは焼戻温度の上昇につれて低下するのは周知のことであるが、これは硬さ測定では極めて大きな塑性変形を与えるからである。たとえば、鋼のＨＲＣ（ロックウェルＣスケール）硬さ測定(先端半径０．２ｍｍの円錐ダイヤモンド圧子、押し込み荷重は１５０ｋｇｆ)における弾性ヘルツ接触計算での最大接触面圧は６３．８ＧＰａにもなる。なお、弾性ヘルツ接触計算では、鋼のヤング率とポアソン比は２０４ＧＰａと０．３とを用い、圧子のヤング率とポアソン比とは１１４１ＧＰａと０．０７とを用いた。
　上記（１）圧痕付け試験と同じ寸法であり、かつ同じ条件で熱処理された試験片のＨＲＣ硬さを測定した。表３および図２３に試験結果を示し、焼戻温度とＨＲＣ硬さとの関係を示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000003
　図２３を参照して、焼戻温度が２４０℃以上３００℃以下の範囲におけるＨＲＣ硬さはＨＲＣ６１．２以上ＨＲＣ６３．３以下となった。
　（３）表面窒化濃度測定試験
　表面窒化濃度についてElectron Probe Micro Analyzer(ＥＰＭＡ)によって測定した。具体的には表４に示す測定条件で測定した。つまり、測定機器の型式として島津製作所製ＥＰＭＡ－１６００を用いて、加速電圧１５ｋＶ、スポット径２μｍ、測定間隔２μｍ、測定時間１ｓｅｃ（秒）で測定した。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000004
　測定方法としては、上記（１）圧痕付け試験と同じ寸法であり、かつ同じ条件で熱処理された試験片を表面と内部とが断面に現れるように切断した。切断された試験片ＴＰを図２４に示すように樹脂ＲＥに埋め込み、鏡面研磨を行った。続いて、研磨した表面を脱脂した。その後、図２４中矢印方向（試験片の表面側ＴＰＳから内部に向かう方向）にＥＰＭＡによって鋼中の窒素濃度分布を測定した。これにより、転走面に相当する試験片において表面からの深さ方向の窒素濃度分布を測定した。表５および図２５に試験結果を示し、窒素濃度と表面からの深さとの関係を示す。なお表５および図２５は、便宜のため測定された値の一部で作成されている。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000005
　表５および図２５を参照して、この試験片では表面の窒素濃度は、０．４質量％程度となった。ここで、表面とは表面からの深さが０から０．０１ｍｍまでの範囲である。窒素濃度は、表面から深くなるにつれて小さくなる。窒化濃度は、表面からの深さが０．０４８ｍｍで０．２質量％程度となり、表面からの深さが０．３１ｍｍで０．００９７質量％と非常に小さくなり、表面からの深さが０．４１ｍｍ以上では略０になった。
　（４）水混入油中での転がり疲労試験
　水が混入する転がり接触条件下では水が分解することにより水素が発生し、それが鋼中に侵入して早期はく離が起きる。そこで水混入油中での転がり疲労試験を行った。
　図２６を参照して、テーパ形状外輪試験片８０を作成した。テーパ形状外輪試験片８０の寸法は、幅Ｗ１４ｍｍ（公差＋０、－０．０１ｍｍ）、外径ＯＤφ７２ｍｍ（公差＋０、－０．０１ｍｍ）、テーパ形状が狭まる側の内径ＩＤ１φ５１．１９ｍｍ（公差±０．０２５ｍｍ）、テーパ形状が拡がる側の内径ＩＤ２φ６７．１２ｍｍ（公差±０．０２５ｍｍ）およびテーパ形状間の対向する角度Ａ５９．３°（公差±０．５°）である。熱処理後は研削仕上げを行い、内径軌道面は面粗さＲｑ（二乗平均粗さ）０．０３μｍに超仕上げを行った。
　熱処理は、８５０℃のＲＸガスにアンモニアガスを添加した雰囲気中で１８０分間加熱し窒化処理を施して焼入した。その後、実施例では、上記（１）圧痕付け試験で最も圧痕が付きにくかった焼戻温度である２６０℃で１２０分間の焼戻を施した。一方、実施例と比較するための比較例では、標準焼戻温度である１８０℃で１２０分間の焼戻を施した。
　図２７を参照して、試験は、テーパ形状外輪試験片８０にアンギュラ玉軸受（ＪＩＳ規格７３０６Ｂ）の内輪８１、１３個の鋼球８２、保持器８３を組み合わせて行った。アンギュラ玉軸受の内輪８１と鋼球８２とはＳＵＪ２標準焼入焼戻品である。水混入油は、ＩＳＯ　ＶＧ１００の無添加タービン油(密度０．８８７ｇ／ｃｍ3、４０℃での動粘度１００．９ｍｍ2／ｓ、１００℃での動粘度１１．６８ｍｍ2／ｓ）に７質量％（公差±０．０１質量％）の純水を混入して作成した。水混入油作成後、水が蒸発しないように食品包装用の薄いフィルムで封をし、２時間以上スターラーで攪拌した。その後、その水混入油で試験を行なった。水混入油は６０ｍＬ注入した。図２７に示すようにテーパ形状のため図中矢印Ｙの方向に水混入油の流れが生じる。図示しないハウジングに設けた水混入油の出入口をナイロンチューブでつないで水混入油を循環させた。
　アキシャル荷重Ｆａ（２．９４ｋＮ）のみを作用させ、１分間に２７３３回転の回転数で内輪を回転させた。このときの弾性ヘルツ接触計算での外輪と鋼球間の最大接触面圧は３ＧＰａである。なお、弾性ヘルツ接触計算では、テーパ形状外輪試験片８０およびＳＵＪ２製鋼球８２のヤング率とポアソン比は、２０４ＧＰａと０．３とした。水混入を無視した弾性流体潤滑計算での外輪と鋼球間の油膜パラメータは約３である。ただし、鋼球の面粗さは、実測値Ｒｑで０．０１７８μｍで一定とした。テーパ形状外輪試験片８０単体の計算寿命Ｌ10hは、２円筒モデルに変換して計算すると２６１１時間である。ただし、すべりの影響は無視した。はく離の検出は振動計で行った。試験は２０時間行い、その間にはく離しなければ、新たに作製した水混入油に交換した。はく離が生じるまで、２０時間の試験と水混入油の交換を繰り返した。
　試験は実施例、比較例ともに５個ずつ行った。はく離はすべてテーパ形状外輪試験片８０に生じ、すべて表層内部を起点とする形態であった。ＳＵＪ２製鋼球８２は標準焼入焼戻品だが、はく離は生じなかった。これはテーパ形状外輪試験片８０に比べて鋼球８２は有効負荷体積が大きいためと考えられる。
　表６に試験結果を示し、実施例と比較例のはく離寿命を２母数ワイブル分布に当てはめて求めたＬ10、Ｌ50およびワイブルスロープ(形状母数)ｅを示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000006
　比較例のＬ10は４２．８時間であり、計算寿命Ｌ10hである２６１１時間の約６０分の１であった。それに対し、実施例のＬ10は、５６０．３時間と計算寿命Ｌ10hにはおよばなかったものの、比較例に対して約１３倍の長寿命を示した。このことから実施例は水素脆性起因の早期はく離を起きにくくする効果を有することがわかった。
　（実施例２）
　本発明の転がり軸受のＪＩＳ規格ＳＵＪ２からなる転動体が窒化処理されていない場合の転動体の機械的特性を評価するため、以下、各試験の試験手順、試験条件、試験結果について説明する。なお、上記の実施例１と同様の事項について、下記に示す以外の事項は説明を繰り返さない。本発明の転がり軸受の転動体を構成するＳＵＪ２は、ＪＩＳ規格ＳＵＪ２の化学成分を有してればよいが、本実施例では一例として表１に示す化学成分を有するＳＵＪ２を試験片とした。
　（１）圧痕付け試験
　直径１２ｍｍ、幅２ｍｍで幅面が粒径１μｍのダイヤモンドペーストで鏡面に最終仕上げされた円板状の複数の試験片を作成した。熱処理は、複数の試験片に対して、それぞれ８５０℃のＲＸガス雰囲気中で８０分間加熱してずぶ焼入を施した。その後、各試験片に対して、それぞれ１８０℃から３５０℃の複数の焼戻温度で１２０分間の焼戻を施した。その後、各試験片の幅面の平面部分に直径１９．０５ｍｍのＳＵＪ２製標準転がり軸受用鋼球を弾性ヘルツ接触計算で最大接触面圧が３．８ＧＰａとなる荷重１．９７ｋＮで押し付け、１０秒間保持した後に除荷することにより試験片に形成された圧痕の深さを測定した。なお、弾性ヘルツ接触計算では、ＳＵＪ２のヤング率とポアソン比とは、実測値で焼戻温度に依存しなかった２０４ＧＰａと０．３とを用いた。ＳＵＪ２製標準転がり軸受用鋼球のヤング率とポアソン比も、２０４ＧＰａと０．３とを用いた。表７および図２８に試験結果を示し、焼戻温度と圧痕深さとの関係を示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000007
　図２８を参照して、２６０℃付近の焼戻で最も圧痕が浅くなった。すなわち、転がり軸受の軌道部材と転動体との接触要素間に作用する実用最大接触面圧以下では、焼戻温度２６０℃付近で最も塑性変形しにくくなるといえる。目安として、圧痕深さが０．２μｍ以下となる焼戻温度である、２４０℃以上２８０℃以下の範囲であれば塑性変形しにくいといえる。原子空孔は塑性変形によって、つまり転位の相互作用で生成するので、塑性変形しにくい方が耐水素脆性に優れる。したがって、２４０℃以上２８０℃以下の範囲で耐水素脆性に優れていることがわかった。
　（２）ＨＲＣ（ロックウェルＣスケール）硬さ試験
　上記（１）圧痕付け試験と同じ寸法であり、かつ同じ条件で熱処理された試験片のＨＲＣ硬さを測定した。表８および図２９に試験結果を示し、焼戻温度とＨＲＣ硬さとの関係を示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000008
　図２９を参照して、焼戻温度が２４０℃以上２８０℃以下の範囲におけるＨＲＣ硬さはＨＲＣ５７．０以上ＨＲＣ５８．９以下となった。
　（３）水混入油中での転がり疲労試験
　図２６に示すテーパ形状外輪試験片８０を作成した。実施例１とは熱処理が異なっている。熱処理は、８５０℃のＲＸガス雰囲気中で８０分間加熱してずぶ焼入を施した。その後、実施例では、上記（１）圧痕付け試験で最も圧痕が付きにくかった焼戻温度である２６０℃で１２０分間の焼戻を施した。一方、実施例と比較するための比較例では、標準焼戻温度である１８０℃で１２０分間の焼戻を施した。
　実施例１と同様に、図２７を参照して、試験は、テーパ形状外輪試験片８０にアンギュラ玉軸受（ＪＩＳ規格７３０６Ｂ）の内輪８１、１３個の鋼球８２、保持器８３を組み合わせて行った。これらを用いて、実施例１と同様の試験を行った。本実施例では５質量％（公差±０．０１質量％）の純水を混入して水混入油を作成した。これ以外については実施例１と同様の条件で試験を行った。
　表９に試験結果を示し、本実施例と比較例のはく離寿命を２母数ワイブル分布に当てはめて求めたＬ10、Ｌ50およびワイブルスロープ(形状母数)ｅを示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000009
　比較例のＬ10は３３．７時間であり、計算寿命Ｌ10hである２６１１時間の約１００分の１であった。それに対し、本実施例のＬ10は、５１７．３時間と計算寿命Ｌ10hには及ばなかったものの、比較例に対して約１５倍の長寿命を示した。このことから本実施例は水素脆性起因の早期はく離を起きにくくする効果を有することがわかった。
　なお、ＪＩＳ規格ＳＵＪ２に規定された範囲の化学成分を有するＳＵＪ２において、実施例１および実施例２と同様の試験結果が得られることを確認した。
　（実施例３）
　軸受部材がＪＩＳ規格ＳＵＪ３からなっている場合の本発明の転がり軸受の軌道部材および転動体の機械的特性を評価するため、下記の試験を行なった。以下、各試験の試験手順、試験条件、試験結果について説明する。本発明のＳＵＪ３は、ＪＩＳ規格ＳＵＪ３の化学成分を有してればよいが、本実施例では一例として表１０に示す化学成分を有するＳＵＪ３を試験片とした。本実施例のＳＵＪ３には化学成分として、Ｃ（炭素）、Ｓｉ（珪素）、Ｍｎ（マンガン）、Ｐ（リン）、Ｓ（硫黄）、Ｃｒ（クロム）、Ｍｏ（モリブデン）、Ｎｉ（ニッケル）、Ｃｕ（銅）、Ａｌ（アルミニウム）、Ｔｉ（チタン）、Ｏ（酸素）が含まれている。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000010
　（１）圧痕付け試験
　直径１２ｍｍ、幅２ｍｍで幅面が粒径１μｍのダイヤモンドペーストで鏡面に最終仕上げされた円板状の複数の試験片を作成した。熱処理は、複数の試験片に対して、それぞれ８５０℃のＲＸガスにアンモニアガスを添加した雰囲気中で１８０分間加熱して窒化処理を施して焼入れした。その後、各試験片に対して、それぞれ１８０℃から３４０℃の複数の焼戻温度で１２０分間の焼戻を施した。その後、各試験片の幅面の平面部分に直径１９．０５ｍｍのＳＵＪ２製標準転がり軸受用鋼球を弾性ヘルツ接触計算で最大接触面圧が４．４ＧＰａとなる荷重３．１８ｋＮで押し付け、１０秒間保持した後に除荷することにより試験片に形成された圧痕の深さを測定した。なお、弾性ヘルツ接触計算では、ＳＵＪ３のヤング率とポアソン比とは、実測値で焼戻温度に依存しなかった２０４ＧＰａと０．３とを用いた。ＳＵＪ２製標準転がり軸受用鋼球のヤング率とポアソン比も、２０４ＧＰａと０．３とを用いた。表１１および図３０に試験結果を示し、焼戻温度と圧痕深さとの関係を示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000011
　図３０を参照して、３００℃付近の焼戻で最も圧痕が浅くなった。すなわち、転がり軸受の軌道部材と転動体との接触要素間に作用する実用最大接触面圧以下では、焼戻温度３００℃付近で最も塑性変形しにくくなるといえる。目安として、圧痕深さが０．１μｍ以下となる焼戻温度である、２８０℃以上３２０℃以下の範囲であれば塑性変形しにくいといえる。原子空孔は塑性変形によって、つまり転位の相互作用で生成するので、塑性変形しにくい方が耐水素脆性に優れる。したがって、２８０℃以上３２０℃以下の範囲で耐水素脆性に優れていることがわかった。
　（２）ＨＲＣ（ロックウェルＣスケール）硬さ試験
　上記（１）圧痕付け試験と同じ寸法であり、かつ同じ条件で熱処理された試験片のＨＲＣ硬さを測定した。表１２および図３１に試験結果を示し、焼戻温度とＨＲＣ硬さとの関係を示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000012
　図３１を参照して、焼戻温度が２８０℃以上３２０℃以下の範囲におけるＨＲＣ硬さはＨＲＣ６０．５以上ＨＲＣ６２．１以下となった。
　（３）表面窒化濃度測定試験
　実施例１と同様に、表面窒化濃度について測定した。
　表１３および図３２に試験結果を示し、窒素濃度と表面からの深さとの関係を示す。なお表１３および図３２は、便宜のため測定された値の一部で作成されている。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000013
　表１３および図３２を参照して、この試験片では表面の窒素濃度は、０．４質量％程度となった。ここで、表面とは表面からの深さが０から０．０１ｍｍまでの範囲である。窒素濃度は、表面からの深さが０．０５ｍｍ程度で０．１質量％程度となり、表面からの深さが０．３７ｍｍで０．００９７質量％と非常に小さくなり、表面からの深さが０．４１ｍｍ以上では略０になった。
（４）水混入油中での転がり疲労試験
　実施例１と同様に、水混入油中での転がり疲労試験を行った。但し、実施例１とは熱処理が異なっている。
　実施例１と同様に、図２６に示すテーパ形状外輪試験片８０を作成した。
　熱処理は、８５０℃ののＲＸガスにアンモニアガスを添加した雰囲気中で１８０分間加熱し窒化処理を施して焼入した。その後、本実施例では、上記（１）圧痕付け試験で最も圧痕が付きにくかった焼戻温度である３００℃で１２０分間の焼戻を施した。一方、本実施例と比較するための比較例では、標準焼戻温度である１８０℃で１２０分間の焼戻を施した。
　実施例１と同様に、図２７を参照して、試験は、テーパ形状外輪試験片８０にアンギュラ玉軸受（ＪＩＳ規格７３０６Ｂ）の内輪８１、１３個の鋼球８２、保持器８３を組み合わせて行った。これらを用いて、実施例１と同様の条件で試験を行った。
　表１４に試験結果を示し、本実施例と比較例のはく離寿命を２母数ワイブル分布に当てはめて求めたＬ10、Ｌ50およびワイブルスロープ(形状母数)ｅを示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000014
　比較例のＬ10は４３．７時間であり、計算寿命Ｌ10hである２６１１時間の約６０分の１であった。それに対し、本実施例のＬ10は、７２５．１時間と計算寿命Ｌ10hには及ばなかったものの、比較例に対して約１６倍の長寿命を示した。このことから本実施例は水素脆性起因の早期はく離を起きにくくする効果を有することがわかった。
　なお、ＪＩＳ規格ＳＵＪ３に規定された範囲の化学成分を有するＳＵＪ３において、本実施例と同様の試験結果が得られることを確認した。
　上記の本発明の一実施の形態は適時組み合わせられる。
　今回開示された実施の形態および実施例はすべての点で例示であって制限的なものではないと考えられるべきである。本発明の範囲は上記した説明ではなくて請求の範囲によって示され、請求の範囲と均等の意味および範囲内でのすべての変更が含まれることを意図される。
　本発明は、転がり軸受および転がり軸受の製造方法に特に有利に適用され得る。
　　１　グリース封入深溝玉軸受、１０，３０，５０　アンギュラ玉軸受、１１，２６１　外輪、１１Ａ　外輪転走面、１１ｂ　段差面、１２　内輪、１２Ａ　内輪転走面、１２Ｂ　斜面部、１３　玉、１３Ａ　玉転走面、１４，２５３　保持器、１５　シール部材、１６　グリース組成物、２０　円筒ころ軸受、２３Ａ　ころ転走面、３１　潤滑油導入部材、３１ａ　鍔状部、３１ｂ　シール部、３１ｃ　潤滑油供給路、３１ｄ　吐出口、３１ｅ　排油円周溝、３２　蓋部材、３３　内輪間座、３４　油受け円周溝、４０,６０　潤滑装置、６１　間座、６２　グリース溜まり形成部材、６２ａ　先端部、６３　グリース溜まり部、６４　流路、６５　隙間、６６　テーパ面、８０　テーパ形状外輪試験片、８１　内輪、８２　鋼球、８３　保持器、９０，１０３　モータ、９１　ロータ、９２，１０１，２２３　主軸、９２Ａ　外周面、９３　フレーム、９４　整流子、９５　ブラシ、９６　ステータ、１００　工作機械、１０１Ａ　外周面、１０１Ｂ　先端、１０２，２２１　ハウジング、１０２Ａ　内壁、１０３Ａ　モータステータ、１０３Ｂ　モータロータ、１１０　複列アンギュラ玉軸受、１１１　ホイール、１１２　タイヤ、１１３　ハブ輪、１１４　ナックル、１１５　磁気エンコーダ、１１６　磁気センサ、１２０　車輪、２００　オルタネータ、２０１，２１８　シャフト、２０２　ロータ、２０３　ステータ、２０４　プーリ、２０５　ハウジング、２１０　プーリ、２１１　プーリ本体、２２０　コンプレッサ、２２２　斜板、２２４　ピストン、２２５　回転部材、２２６　ピストンロッド、２３０　コンプレッサ用プーリ機構、２３１　回転部材・プーリ支持部材軸受、２３２　主軸支持軸受、２３３　斜板支持軸受、２３４　プーリ用軸受支持部材、２３５　クラッチ用電磁石、２３６　動力伝達部材、２３７　カーエアコン電磁クラッチプーリ、２４０　ベルト式無段変速機、２４１　プライマリプーリ軸、２４２　プライマリプーリ、２４２ａ　プライマリプーリ固定シーブ、２４２ｂ　プライマリプーリ可動シーブ、２４３　セカンダリプーリ軸、２４４　セカンダリプーリ、２４４ａ　セカンダリプーリ固定シーブ、２４４ｂ　セカンダリプーリ可動シーブ、２４５　無端ベルト、２４６　ケーシング、２５０　シェル形針状ころ軸受、２５１　シェル外輪、２５１ａ　鍔部、２５２　針状ころ、２６０　ソリッド形針状ころ軸受、２７０　スラスト針状ころ軸受、２７１　軌道盤、２７１ａ　軌道盤外径部、２７１ｂ　軌道盤突出部、２８０　保持器付き針状ころ軸受。

Claims (18)

  1. 　円環状の軌道を有する軌道部材（１１，１２）と、
    　前記軌道部材（１１，１２）に接触し、円環状の前記軌道上に転動自在に配置された複数の転動体（１３）とを備え、
    　前記軌道部材（１１，１２）および前記転動体（１３）のうち少なくとも１つの軸受部材は、ＪＩＳ規格ＳＵＪ２からなり、
    　前記軸受部材は焼入れされており、かつ
    　前記軸受部材は窒化処理された転走面（１１Ａ，１２Ａ，１３Ａ）を有しており、
    　前記軸受部材に直径１９．０５ｍｍのＳＵＪ２製標準転がり軸受用鋼球を荷重３．１８ｋＮで押し付け、１０秒間保持した後に除荷することにより前記軸受部材に形成される圧痕の深さが０．２μｍ以下であり、
    　前記転走面（１１Ａ，１２Ａ，１３Ａ）のロックウェルＣスケール硬さがＨＲＣ６１．２以上ＨＲＣ６３．３以下である、転がり軸受。
  2. 　前記転走面（１１Ａ，１２Ａ，１３Ａ）の表面窒化濃度が０．０５質量％以上０．４質量％以下である、請求項１に記載の転がり軸受。
  3. 　前記転動体（１３）は、窒化処理されていないＪＩＳ規格ＳＵＪ２からなり、
    　前記転動体（１３）に直径１９．０５ｍｍのＳＵＪ２製標準転がり軸受用鋼球を荷重１．９７ｋＮで押し付け、１０秒間保持した後に除荷することにより前記転動体（１３）に形成される圧痕の深さが０．２μｍ以下である、請求項１に記載の転がり軸受。
  4. 　前記転動体（１３）全体のロックウェルＣスケール硬さがＨＲＣ５７．０以上ＨＲＣ５８．９以下である、請求項３に記載の転がり軸受。
  5. 　前記転動体（１３）がセラミックスを含む材質よりなる、請求項１に記載の転がり軸受。
  6. 　前記転動体（１３）を保持するための保持器（１４）をさらに備え、
    　前記保持器（１４）が金属を含む材質よりなる、請求項１に記載の転がり軸受。
  7. 　円環状の軌道を有する軌道部材（１１，１２）と、前記軌道部材（１１，１２）に接触し、円環状の前記軌道上に転動自在に配置された複数の転動体（１３）とを備えた転がり軸受の製造方法であって、
    　前記軌道部材（１１，１２）および前記転動体（１３）のうち少なくとも１つの軸受部材を、ＪＩＳ規格ＳＵＪ２の材質からなるように準備する工程と、
    　前記軸受部材の転走面（１１Ａ，１２Ａ，１３Ａ）に窒化処理を施して焼入れする工程と、
    　焼入れられた前記軸受部材を２４０℃以上３００℃以下で焼戻しする工程とを備えた、転がり軸受の製造方法。
  8. 　前記窒化処理は８５０℃の温度でＲＸガスにアンモニアガスを添加した雰囲気中で行われる、請求項７に記載の転がり軸受の製造方法。
  9. 　円環状の軌道を有する軌道部材（１１，１２）と、
    　前記軌道部材（１１，１２）に接触し、円環状の前記軌道上に転動自在に配置された複数の転動体（１３）とを備え、
    　前記軌道部材（１１，１２）および前記転動体（１３）のうち少なくとも１つの軸受部材は、ＪＩＳ規格ＳＵＪ３からなり、
    　前記軸受部材は焼入れされており、かつ
    　前記軸受部材は窒化処理された転走面（１１Ａ，１２Ａ，１３Ａ）を有しており、
    　前記軸受部材に直径１９．０５ｍｍのＳＵＪ２製標準転がり軸受用鋼球を荷重３．１８ｋＮで押し付け、１０秒間保持した後に除荷することにより前記軸受部材に形成される圧痕の深さが０．１μｍ以下であり、
    　前記転走面（１１Ａ，１２Ａ，１３Ａ）のロックウェルＣスケール硬さがＨＲＣ６０．５以上ＨＲＣ６２．１以下である、転がり軸受。
  10. 　前記転走面（１１Ａ，１２Ａ，１３Ａ）の表面窒化濃度が０．０５質量％以上０．４質量以下である、請求項９に記載の転がり軸受。
  11. 　前記転動体（１３）は、ＪＩＳ規格ＳＵＪ２からなり、
    　前記転動体（１３）は焼入れされており、かつ
    　前記転動体（１３）は窒化処理された転走面（１３Ａ）を有しており、
    　前記転動体（１３）に直径１９．０５ｍｍのＳＵＪ２製標準転がり軸受用鋼球を荷重３．１８ｋＮで押し付け、１０秒間保持した後に除荷することにより前記転動体（１３）に形成される圧痕の深さが０．２μｍ以下であり、
    　前記転走面（１３Ａ）のロックウェルＣスケール硬さがＨＲＣ６１．２以上ＨＲＣ６３．３以下である、請求項９に記載の転がり軸受。
  12. 　前記転走面（１３Ａ）の表面窒化濃度が０．０５質量％以上０．４質量以下である、請求項１１に記載の転がり軸受。
  13. 　前記転動体（１３）は、窒化処理されていないＪＩＳ規格ＳＵＪ２からなり、
    　前記転動体（１３）に直径１９．０５ｍｍのＳＵＪ２製標準転がり軸受用鋼球を荷重１．９７ｋＮで押し付け、１０秒間保持した後に除荷することにより前記転動体（１３）に形成される圧痕の深さが０．２μｍ以下である、請求項９に記載の転がり軸受。
  14. 　前記転動体（１３）全体のロックウェルＣスケール硬さがＨＲＣ５７．０以上ＨＲＣ５８．９以下である、請求項１３に記載の転がり軸受。
  15. 　前記転動体（１３）がセラミックスを含む材質よりなる、請求項９に記載の転がり軸受。
  16. 　前記転動体（１３）を保持するための保持器（１４）をさらに備え、
    　前記保持器（１４）が金属を含む材質よりなる、請求項９に記載の転がり軸受。
  17. 　円環状の軌道を有する軌道部材（１１，１２）と、前記軌道部材（１１，１２）に接触し、円環状の前記軌道上に転動自在に配置された複数の転動体（１３）とを備えた転がり軸受の製造方法であって、
    　前記軌道部材（１１，１２）および前記転動体（１３）のうち少なくとも１つの軸受部材を、ＪＩＳ規格ＳＵＪ３の材質からなるように準備する工程と、
    　前記軸受部材の転走面（１１Ａ，１２Ａ，１３Ａ）に窒化処理を施して焼入れする工程と、
    　焼入れられた前記軸受部材を２８０℃以上３２０℃以下で焼戻しする工程とを備えた、転がり軸受の製造方法。
  18. 　前記窒化処理は８５０℃の温度でＲＸガスにアンモニアガスを添加した雰囲気中で行われる、請求項１７に記載の転がり軸受の製造方法。
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