JPH07139550A - 自動車用オルタネータ - Google Patents
自動車用オルタネータInfo
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- JPH07139550A JPH07139550A JP5286662A JP28666293A JPH07139550A JP H07139550 A JPH07139550 A JP H07139550A JP 5286662 A JP5286662 A JP 5286662A JP 28666293 A JP28666293 A JP 28666293A JP H07139550 A JPH07139550 A JP H07139550A
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- JP
- Japan
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- outer ring
- rolling
- bearing
- alternator
- steel
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C33/00—Parts of bearings; Special methods for making bearings or parts thereof
- F16C33/30—Parts of ball or roller bearings
- F16C33/303—Parts of ball or roller bearings of hybrid bearings, e.g. rolling bearings with steel races and ceramic rolling elements
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C33/00—Parts of bearings; Special methods for making bearings or parts thereof
- F16C33/30—Parts of ball or roller bearings
- F16C33/58—Raceways; Race rings
- F16C33/62—Selection of substances
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C19/00—Bearings with rolling contact, for exclusively rotary movement
- F16C19/02—Bearings with rolling contact, for exclusively rotary movement with bearing balls essentially of the same size in one or more circular rows
- F16C19/04—Bearings with rolling contact, for exclusively rotary movement with bearing balls essentially of the same size in one or more circular rows for radial load mainly
- F16C19/06—Bearings with rolling contact, for exclusively rotary movement with bearing balls essentially of the same size in one or more circular rows for radial load mainly with a single row or balls
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C2380/00—Electrical apparatus
- F16C2380/26—Dynamo-electric machines or combinations therewith, e.g. electro-motors and generators
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Ceramic Engineering (AREA)
- Rolling Contact Bearings (AREA)
- Motor Or Generator Frames (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】回転軸支持用の転がり軸受の昇温に伴う機能劣
化を防止しながら、それに関するコストアップを必要最
小限に抑えること。 【構成】オルタネータの回転軸２の支持用の二つの転が
り軸受３，３において、転動体３ｃは窒化けい素を主体
とするセラミックスで、外輪３ａは焼き戻し温度が２０
０〜３８０℃に設定された浸炭鋼で、内輪３ｂは一般的
な軸受鋼（ＳＵＪ−２など、但し焼戻し温度１８５℃）
で、それぞれ形成されている。
化を防止しながら、それに関するコストアップを必要最
小限に抑えること。 【構成】オルタネータの回転軸２の支持用の二つの転が
り軸受３，３において、転動体３ｃは窒化けい素を主体
とするセラミックスで、外輪３ａは焼き戻し温度が２０
０〜３８０℃に設定された浸炭鋼で、内輪３ｂは一般的
な軸受鋼（ＳＵＪ−２など、但し焼戻し温度１８５℃）
で、それぞれ形成されている。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、自動車用オルタネータ
（交流発電機）に係り、特にその内部で熱影響を受けや
すい回転軸支持用の転がり軸受を改良したものに関す
る。
（交流発電機）に係り、特にその内部で熱影響を受けや
すい回転軸支持用の転がり軸受を改良したものに関す
る。
【０００２】
【従来の技術】従来、自動車用オルタネータに用いる回
転軸支持用の転がり軸受としては、特殊なものを採用し
ておらず、軸受構成要素の各素材は一般的な軸受鋼や浸
炭鋼などとされている。
転軸支持用の転がり軸受としては、特殊なものを採用し
ておらず、軸受構成要素の各素材は一般的な軸受鋼や浸
炭鋼などとされている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】ところで、自動車用の
オルタネータでは、通常の運転に伴って回転軸に取り付
けられてあるロータと、ケースに取り付けられてあるス
テータとで構成するモータの特にステータコイルが発熱
するので、この熱はケースから回転軸支持用の転がり軸
受や回転軸へと伝導されるようになっている。
オルタネータでは、通常の運転に伴って回転軸に取り付
けられてあるロータと、ケースに取り付けられてあるス
テータとで構成するモータの特にステータコイルが発熱
するので、この熱はケースから回転軸支持用の転がり軸
受や回転軸へと伝導されるようになっている。
【０００４】これらの熱は、ケースの外表面やケースか
ら外部へ突出する回転軸から適宜放熱される他、プーリ
に設けられた冷却ファンにより冷却されるのであるが、
高速・高荷重回転に伴う転動体による発熱により回転軸
支持用の転がり軸受全体の温度が内・外輪の素材である
一般的な鋼の焼き戻し温度（約１７０〜２００℃）より
も高くなるような場合がある。その場合には、回転軸支
持用の転がり軸受の内・外輪の軌道面直下の組成が変化
して硬度が著しく低下するとともに鋼の残留オーステナ
イトがマルテンサイト化するマルテンサイト変態によっ
て寸法の肥大化を伴い軸受すきまの増大をもたらす結果
となる。特にオルタネータでは、それが取り付けられる
エンジンの振動や衝撃を直接受けるために、前述のよう
に転がり軸受の内・外輪の硬度が低下することに伴って
転動体軌道に圧痕が発生しやすくなる。特に固定側とな
る外輪では負荷圏が一定であるため、振動・衝撃の影響
が大きく軌道面直下に多数の微細クラックや組織変化
（白層の生成）を生じ、軌道面が荒れる。荒れた軌道面
により高速・高荷重下ではさらに発熱の要因となり上記
現象が助長される。結果的にごく短時間のうちに剥離を
生じるなど、早期に軸受寿命に至るおそれがある。
ら外部へ突出する回転軸から適宜放熱される他、プーリ
に設けられた冷却ファンにより冷却されるのであるが、
高速・高荷重回転に伴う転動体による発熱により回転軸
支持用の転がり軸受全体の温度が内・外輪の素材である
一般的な鋼の焼き戻し温度（約１７０〜２００℃）より
も高くなるような場合がある。その場合には、回転軸支
持用の転がり軸受の内・外輪の軌道面直下の組成が変化
して硬度が著しく低下するとともに鋼の残留オーステナ
イトがマルテンサイト化するマルテンサイト変態によっ
て寸法の肥大化を伴い軸受すきまの増大をもたらす結果
となる。特にオルタネータでは、それが取り付けられる
エンジンの振動や衝撃を直接受けるために、前述のよう
に転がり軸受の内・外輪の硬度が低下することに伴って
転動体軌道に圧痕が発生しやすくなる。特に固定側とな
る外輪では負荷圏が一定であるため、振動・衝撃の影響
が大きく軌道面直下に多数の微細クラックや組織変化
（白層の生成）を生じ、軌道面が荒れる。荒れた軌道面
により高速・高荷重下ではさらに発熱の要因となり上記
現象が助長される。結果的にごく短時間のうちに剥離を
生じるなど、早期に軸受寿命に至るおそれがある。
【０００５】このような場合、内・外輪を耐熱性を有す
るセラミックスで形成して機能劣化を抑制すればよいと
考えられるが、大幅なコストアップを余儀なくされるな
ど、無駄が多いと言える。しかも、セラミックスの場合
には、金属製のケースに対する線膨張係数の差が大きく
なるために、温度上昇時にはめ合い隙間がかなり大きく
なって回転軸の支持状態が不安定になることが懸念され
る。
るセラミックスで形成して機能劣化を抑制すればよいと
考えられるが、大幅なコストアップを余儀なくされるな
ど、無駄が多いと言える。しかも、セラミックスの場合
には、金属製のケースに対する線膨張係数の差が大きく
なるために、温度上昇時にはめ合い隙間がかなり大きく
なって回転軸の支持状態が不安定になることが懸念され
る。
【０００６】一方、特開平４−２４４６２４号公報にみ
られるように、転動体をファインセラミックスにするこ
とにより、鋼の水素脆性による剥離発生を抑制したもの
があるが、単に転動体をセラミックスにするだけでは、
オルタネータなどに使用される小径軸受では外輪温度上
昇の抑制効果は少なく、軌道面の剥離発生を充分に抑制
できない。
られるように、転動体をファインセラミックスにするこ
とにより、鋼の水素脆性による剥離発生を抑制したもの
があるが、単に転動体をセラミックスにするだけでは、
オルタネータなどに使用される小径軸受では外輪温度上
昇の抑制効果は少なく、軌道面の剥離発生を充分に抑制
できない。
【０００７】本発明はこのような事情に鑑み、回転軸支
持用の転がり軸受の昇温に伴う機能劣化を防止しなが
ら、それに関するコストアップを必要最小限に抑えるこ
とを課題としている。
持用の転がり軸受の昇温に伴う機能劣化を防止しなが
ら、それに関するコストアップを必要最小限に抑えるこ
とを課題としている。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明は、回転軸をケー
スに回転自在に支持する転がり軸受を有する自動車用オ
ルタネータであって、前記転がり軸受の転動体が窒化け
い素を主体とするセラミックスで形成されているととも
に、内・外輪のうち少なくとも外輪が２００〜３８０℃
の焼き戻し温度の熱処理が施された鋼材で形成されてい
る。
スに回転自在に支持する転がり軸受を有する自動車用オ
ルタネータであって、前記転がり軸受の転動体が窒化け
い素を主体とするセラミックスで形成されているととも
に、内・外輪のうち少なくとも外輪が２００〜３８０℃
の焼き戻し温度の熱処理が施された鋼材で形成されてい
る。
【０００９】
【作用】オルタネータの発熱に伴い、ケースから回転軸
支持用の転がり軸受の外輪へ熱伝導されても、外輪が焼
戻し温度を通常より高い２００〜３８０℃に設定した鋼
よりなるので、熱的に安定となり、鋼のマルテンサイト
変態に伴う寸法の肥大化が抑制され当初の適正な軸受す
きまを維持することが可能となる。従って、特に固定側
となる外輪が振動や衝撃を受けても軸受すきまが適正で
あるため軌道面での振動や衝撃による影響が軽微であ
り、ミクロ的な塑性変形に伴う局部的な組織変化やクラ
ックの発生を抑止することができる。
支持用の転がり軸受の外輪へ熱伝導されても、外輪が焼
戻し温度を通常より高い２００〜３８０℃に設定した鋼
よりなるので、熱的に安定となり、鋼のマルテンサイト
変態に伴う寸法の肥大化が抑制され当初の適正な軸受す
きまを維持することが可能となる。従って、特に固定側
となる外輪が振動や衝撃を受けても軸受すきまが適正で
あるため軌道面での振動や衝撃による影響が軽微であ
り、ミクロ的な塑性変形に伴う局部的な組織変化やクラ
ックの発生を抑止することができる。
【００１０】そして、転動体をセラミックスにすること
により、鋼に比べ外輪に対する遠心力の影響を少なくす
ることができるとともに、外輪の接触楕円も小さくでき
るので、さらに軌道面での振動や衝撃による影響を小さ
くすることができる。ミクロ的なすべり領域も少なくな
り高速・高荷重回転に伴う軸受の熱発生が抑えられると
ともに凝着現象も発生せず、軌道面でのミクロ的な塑性
変化を抑制できる。また、熱伝導率も小さいことから、
転動体周囲のグリースの昇温を抑制できグリース寿命を
適性化することができる。
により、鋼に比べ外輪に対する遠心力の影響を少なくす
ることができるとともに、外輪の接触楕円も小さくでき
るので、さらに軌道面での振動や衝撃による影響を小さ
くすることができる。ミクロ的なすべり領域も少なくな
り高速・高荷重回転に伴う軸受の熱発生が抑えられると
ともに凝着現象も発生せず、軌道面でのミクロ的な塑性
変化を抑制できる。また、熱伝導率も小さいことから、
転動体周囲のグリースの昇温を抑制できグリース寿命を
適性化することができる。
【００１１】なお、外輪とケースはいずれも鋼材であっ
て線膨張係数がほとんど同じであるため、はめ合い部分
で不都合が発生しない。
て線膨張係数がほとんど同じであるため、はめ合い部分
で不都合が発生しない。
【００１２】
【実施例】図１および図２に本発明の一実施例を示して
いる。図１にオルタネータの縦断面図を示しており、１
はフロントブラケット１ａとリアブラケット１ｂをボル
ト結合してなるケース、２はケース１に二つの転がり軸
受３，３を介して回転自在に支持された回転軸である。
ケース１にはコイル６が巻回されたステータ５が、ま
た、回転軸２にはコイル８が巻回されたロータ７、ポー
ル９、ファン一体型のプーリ１０およびスリップリング
１１がそれぞれ取り付けられている。なお、スリップリ
ング１１にはブラシ１２がばねによって圧接させられて
いる。
いる。図１にオルタネータの縦断面図を示しており、１
はフロントブラケット１ａとリアブラケット１ｂをボル
ト結合してなるケース、２はケース１に二つの転がり軸
受３，３を介して回転自在に支持された回転軸である。
ケース１にはコイル６が巻回されたステータ５が、ま
た、回転軸２にはコイル８が巻回されたロータ７、ポー
ル９、ファン一体型のプーリ１０およびスリップリング
１１がそれぞれ取り付けられている。なお、スリップリ
ング１１にはブラシ１２がばねによって圧接させられて
いる。
【００１３】この回転軸２の支持用の二つの転がり軸受
３，３は、例えば深溝型玉軸受などとされるが、特に限
定されない。ところで、この転がり軸受３において、転
動体３ｃは窒化けい素を主体とするセラミックスで、外
輪３ａはＳＡＥ５１２０材に浸炭処理を施した後、−７
５℃でサブゼロ処理を施し、焼き戻し温度が運転時のス
テータコイル（熱源）６の温度（１５０〜２００℃）よ
りも高め例えば２７０℃に設定された浸炭鋼で、内輪３
ｂは一般的な軸受鋼（ＳＵＪ−２など、但し焼戻し温度
１８５℃）で、それぞれ形成されている。なお、３ｄは
保持器で６６ナイロンや４６ナイロンなどのポリアミド
樹脂やＰＥＳ（ポリエーテルスルホン）樹脂でなる。こ
のような合成樹脂で形成することにより、セラミックス
製転動体３ｃと相まって熱の伝達を遮断し、軸受内のグ
リースの発熱を防止し軸受寿命を延長する。３ｅはシー
ルである。
３，３は、例えば深溝型玉軸受などとされるが、特に限
定されない。ところで、この転がり軸受３において、転
動体３ｃは窒化けい素を主体とするセラミックスで、外
輪３ａはＳＡＥ５１２０材に浸炭処理を施した後、−７
５℃でサブゼロ処理を施し、焼き戻し温度が運転時のス
テータコイル（熱源）６の温度（１５０〜２００℃）よ
りも高め例えば２７０℃に設定された浸炭鋼で、内輪３
ｂは一般的な軸受鋼（ＳＵＪ−２など、但し焼戻し温度
１８５℃）で、それぞれ形成されている。なお、３ｄは
保持器で６６ナイロンや４６ナイロンなどのポリアミド
樹脂やＰＥＳ（ポリエーテルスルホン）樹脂でなる。こ
のような合成樹脂で形成することにより、セラミックス
製転動体３ｃと相まって熱の伝達を遮断し、軸受内のグ
リースの発熱を防止し軸受寿命を延長する。３ｅはシー
ルである。
【００１４】なお、外輪３ａの表面の浸炭深さは０．３
〜０．７ｍｍで、表面硬さはＨＲＣ５６．０〜６０．５
となっており、内部の硬さはＨＲＣ３５．０〜５２．０
とされ、残留オーステナイト量は３％以下とされてい
る。内部の硬さが表面に比べ軟らかい浸炭鋼であるた
め、内部が振動や衝撃の緩衝部となり軌道面でのそれら
の影響を緩和している。内輪３ｂの表面硬さはＨＲＣ５
８．０〜６２．０とされ、残留オーステナイト量は１１
〜１４％とされている。この実施例を以下において実施
例１とする。
〜０．７ｍｍで、表面硬さはＨＲＣ５６．０〜６０．５
となっており、内部の硬さはＨＲＣ３５．０〜５２．０
とされ、残留オーステナイト量は３％以下とされてい
る。内部の硬さが表面に比べ軟らかい浸炭鋼であるた
め、内部が振動や衝撃の緩衝部となり軌道面でのそれら
の影響を緩和している。内輪３ｂの表面硬さはＨＲＣ５
８．０〜６２．０とされ、残留オーステナイト量は１１
〜１４％とされている。この実施例を以下において実施
例１とする。
【００１５】次にこの他の実施例について説明する。こ
こでは、上記実施例１の外輪３ａを次のものとしてい
る。
こでは、上記実施例１の外輪３ａを次のものとしてい
る。
【００１６】実施例２の外輪３ａでは、ＳＡＥ５１２０
材に浸炭処理を施した後、−１９６℃でサブゼロ処理を
施し、２１０℃で焼戻した浸炭鋼で形成されている。こ
のときの残留オーステナイト量は５．７％であった。
材に浸炭処理を施した後、−１９６℃でサブゼロ処理を
施し、２１０℃で焼戻した浸炭鋼で形成されている。こ
のときの残留オーステナイト量は５．７％であった。
【００１７】実施例３の外輪３ａでは、ＳＡＥ５１２０
材に浸炭処理を施した後、−６０℃でサブゼロ処理を施
し、２００℃で焼戻した浸炭鋼で形成されている。この
ときの残留オーステナイト量は９．８％であった。
材に浸炭処理を施した後、−６０℃でサブゼロ処理を施
し、２００℃で焼戻した浸炭鋼で形成されている。この
ときの残留オーステナイト量は９．８％であった。
【００１８】実施例４の外輪３ａでは、ＳＵＪ−２材に
８４５℃で焼入れ加熱、油冷後、３５０℃で焼戻した軸
受鋼で形成されている。このときの残留オーステナイト
量は３％以下であった。
８４５℃で焼入れ加熱、油冷後、３５０℃で焼戻した軸
受鋼で形成されている。このときの残留オーステナイト
量は３％以下であった。
【００１９】実施例５の外輪３ａでは、ＳＵＪ−２材に
８４５℃で焼入れ加熱、油冷後、−７０℃でサブゼロ処
理を行った後、２００℃で焼戻した軸受鋼で形成されて
いる。このときの残留オーステナイト量は７．９％であ
った。
８４５℃で焼入れ加熱、油冷後、−７０℃でサブゼロ処
理を行った後、２００℃で焼戻した軸受鋼で形成されて
いる。このときの残留オーステナイト量は７．９％であ
った。
【００２０】なお、比較例として一般軸受（内・外輪お
よび玉をＳＵＪ−２製、焼き戻し温度１８０℃）を用い
た。
よび玉をＳＵＪ−２製、焼き戻し温度１８０℃）を用い
た。
【００２１】上記各実施例および比較例の軸受を組み込
んだ試験機を加振台に設置し、負荷を加えると同時に、
内輪を回転させた状態で振動を加えて振動試験を行っ
た。なお、試験条件は次のとおりである。
んだ試験機を加振台に設置し、負荷を加えると同時に、
内輪を回転させた状態で振動を加えて振動試験を行っ
た。なお、試験条件は次のとおりである。
【００２２】軸受荷重（静的負荷）／動定格荷重・・・
０．２２ 内輪回転数・・・８０００ｒｐｍ 計算寿命（上記による）・・・１９６時間 振動加速度・・・１０Ｇ（加振台上） 雰囲気温度・・・１７０℃ 試験時間・・・５００時間 そして、剥離までの時間から疲労度を比較評価した。試
験結果を表１に示す。なお、試験の結果、外輪以外には
異常が認められなかったので、結果は外輪についてのみ
示す。
０．２２ 内輪回転数・・・８０００ｒｐｍ 計算寿命（上記による）・・・１９６時間 振動加速度・・・１０Ｇ（加振台上） 雰囲気温度・・・１７０℃ 試験時間・・・５００時間 そして、剥離までの時間から疲労度を比較評価した。試
験結果を表１に示す。なお、試験の結果、外輪以外には
異常が認められなかったので、結果は外輪についてのみ
示す。
【００２３】 試料 剥離までの回転時間 比較例 ３３〜１７０時間（ｎ＝１５） 実施例１ ５００時間まで剥離せず（ｎ＝６） 実施例２ ５００時間まで剥離せず（ｎ＝６） 実施例３ ５００時間まで剥離せず（ｎ＝６） 実施例４ ５００時間まで剥離せず（ｎ＝６） 実施例５ ５００時間まで剥離せず（ｎ＝６） なお、比較例では、試験後に外輪軌道面に多数のクラッ
クと組織変化とともに、グリースの劣化が認められた
が、実施例１、２、４では、クラック、組織変化および
グリースの劣化ともに認められず、実施例３、５ではわ
ずかに組織変化が認められただけであった。このよう
に、実施例１〜５の本発明による転がり軸受の寿命が比
較例の転がり軸受に比べて大幅に向上することがわか
る。
クと組織変化とともに、グリースの劣化が認められた
が、実施例１、２、４では、クラック、組織変化および
グリースの劣化ともに認められず、実施例３、５ではわ
ずかに組織変化が認められただけであった。このよう
に、実施例１〜５の本発明による転がり軸受の寿命が比
較例の転がり軸受に比べて大幅に向上することがわか
る。
【００２４】比較例は、前述の試験において振動を与え
ない場合には、１５００時間後でも剥離を生じることが
なく、また、クラックや組織変化が認められず、通常の
使用条件であれば何ら問題ないことも確認されている。
ない場合には、１５００時間後でも剥離を生じることが
なく、また、クラックや組織変化が認められず、通常の
使用条件であれば何ら問題ないことも確認されている。
【００２５】また、上記実施例では、外輪３ａに特殊な
熱処理を施しているが、外輪３ａに限らず内輪３ｂに適
用してもよい。
熱処理を施しているが、外輪３ａに限らず内輪３ｂに適
用してもよい。
【００２６】
【発明の効果】以上説明したように、本発明では、外輪
を熱的に安定で寸法肥大化が抑制される素材とする一方
で転動体を熱的影響を受けずに内・外輪間の熱伝導を遮
断して外輪に対する回転遠心力の影響が少なくなるとと
もに凝着現象を生じない素材としているから、オルタネ
ータが発熱したときでも外輪軌道面での過度の発熱が抑
えられ軸受隙間が適正に維持される他、振動や衝撃を受
けても外輪の軌道面で影響が軽微で済むなど、局部的な
組織変化やクラックの発生を抑止できるようになる。ま
た、転動体周囲のグリースの昇温が抑制されることにな
るので、グリース寿命を適正化できるようになる。しか
も、外輪とケースはいずれも鋼材であって線膨張係数が
ほとんど同じであるため、はめ合い部分で不都合が発生
しない。
を熱的に安定で寸法肥大化が抑制される素材とする一方
で転動体を熱的影響を受けずに内・外輪間の熱伝導を遮
断して外輪に対する回転遠心力の影響が少なくなるとと
もに凝着現象を生じない素材としているから、オルタネ
ータが発熱したときでも外輪軌道面での過度の発熱が抑
えられ軸受隙間が適正に維持される他、振動や衝撃を受
けても外輪の軌道面で影響が軽微で済むなど、局部的な
組織変化やクラックの発生を抑止できるようになる。ま
た、転動体周囲のグリースの昇温が抑制されることにな
るので、グリース寿命を適正化できるようになる。しか
も、外輪とケースはいずれも鋼材であって線膨張係数が
ほとんど同じであるため、はめ合い部分で不都合が発生
しない。
【００２７】したがって、本発明によれば、回転軸支持
用の転がり軸受の昇温に伴う機能劣化を防止しながら、
それに関するコストアップを必要最小限に抑えることが
できるようになる。
用の転がり軸受の昇温に伴う機能劣化を防止しながら、
それに関するコストアップを必要最小限に抑えることが
できるようになる。
【図１】本発明の自動車用オルタネータの一実施例の縦
断面図。
断面図。
【図２】本実施例での転がり軸受を示す上半分の縦断面
図。
図。
１ ケース ２ 回転軸 ３ 転がり軸受 ３ａ 外輪 ３ｂ 内輪 ３ｃ 転動体
Claims (1)
- 【請求項１】 回転軸をケースに回転自在に支持する転
がり軸受を有する自動車用オルタネータであって、 前記転がり軸受の転動体が窒化けい素を主体とするセラ
ミックスで形成されているとともに、内・外輪のうち少
なくとも外輪が２００〜３８０℃の焼き戻し温度の熱処
理が施された鋼材で形成されている、ことを特徴とする
自動車用オルタネータ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5286662A JP2992731B2 (ja) | 1993-11-16 | 1993-11-16 | 自動車用オルタネータ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5286662A JP2992731B2 (ja) | 1993-11-16 | 1993-11-16 | 自動車用オルタネータ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07139550A true JPH07139550A (ja) | 1995-05-30 |
| JP2992731B2 JP2992731B2 (ja) | 1999-12-20 |
Family
ID=17707334
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
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