JPH09317773A - 転がり軸受 - Google Patents
転がり軸受Info
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- JPH09317773A JPH09317773A JP12987596A JP12987596A JPH09317773A JP H09317773 A JPH09317773 A JP H09317773A JP 12987596 A JP12987596 A JP 12987596A JP 12987596 A JP12987596 A JP 12987596A JP H09317773 A JPH09317773 A JP H09317773A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 高振動・高荷重に起因する早期剥離を良好に
防止して軸受寿命の大幅な延長を可能にすることがで
き、しかも、かかる軸受寿命の大幅な延長を低コストで
実現することができる転がり軸受を提供する。 【解決手段】 外輪（固定輪）２と内輪（回転輪）３と
の間に複数の転動体４を配設して用いられる転がり軸受
１において、転動体４として、高炭素クロム軸受鋼に浸
炭又は浸炭窒化処理を施して形成され、且つ、表面層の
残留オーステナイト量が２０〜４５ｖｏｌ％のものを用
いる。
防止して軸受寿命の大幅な延長を可能にすることがで
き、しかも、かかる軸受寿命の大幅な延長を低コストで
実現することができる転がり軸受を提供する。 【解決手段】 外輪（固定輪）２と内輪（回転輪）３と
の間に複数の転動体４を配設して用いられる転がり軸受
１において、転動体４として、高炭素クロム軸受鋼に浸
炭又は浸炭窒化処理を施して形成され、且つ、表面層の
残留オーステナイト量が２０〜４５ｖｏｌ％のものを用
いる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、転がり軸受に関
し、特に、エンジン補機用（オルタネータ、電磁クラッ
チ、アイドラプーリ用等）のグリース封入軸受に関す
る。
し、特に、エンジン補機用（オルタネータ、電磁クラッ
チ、アイドラプーリ用等）のグリース封入軸受に関す
る。
【０００２】
【従来の技術】近年、自動車の小型・軽量化に伴いエン
ジンの補機類にも小型・軽量化と共に高性能・高出力化
が求められている。したがって、エンジンの作動時にあ
って、例えばオルタネータ用の軸受には高速回転に伴う
高振動、高荷重（重力加速度で４Ｇ〜２０Ｇ位）がベル
トを介して同時に作用し、この結果、特に固定輪である
外輪の軌道面に早期剥離を生じて軸受の寿命を短くする
原因になっている。
ジンの補機類にも小型・軽量化と共に高性能・高出力化
が求められている。したがって、エンジンの作動時にあ
って、例えばオルタネータ用の軸受には高速回転に伴う
高振動、高荷重（重力加速度で４Ｇ〜２０Ｇ位）がベル
トを介して同時に作用し、この結果、特に固定輪である
外輪の軌道面に早期剥離を生じて軸受の寿命を短くする
原因になっている。
【０００３】高振動、高荷重下で使用される軸受の寿命
向上を図る技術としては、例えば、特開平５−２６２４
４号公報に示すように固定側軌道輪を１．５〜６％Ｃｒ
含有鋼で構成することにより該軌道輪に酸化被膜を形成
して早期剥離を防止したものや、特開平７−１３９５５
０号公報に示すように転動体にセラミック材料を用い、
且つ、内外輪を通常の焼戻し温度より高い２００〜３８
０°Ｃで焼戻し処理したものが開示されている。
向上を図る技術としては、例えば、特開平５−２６２４
４号公報に示すように固定側軌道輪を１．５〜６％Ｃｒ
含有鋼で構成することにより該軌道輪に酸化被膜を形成
して早期剥離を防止したものや、特開平７−１３９５５
０号公報に示すように転動体にセラミック材料を用い、
且つ、内外輪を通常の焼戻し温度より高い２００〜３８
０°Ｃで焼戻し処理したものが開示されている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】ところで、早期剥離を
防止する対策として、“ＮＳＫテクニカルジャーナルＮ
ｏ．６５６（日本精工株式会社発行） ”の第１〜第１
４頁には、オルタネータ用軸受の疲労メカニズムを解明
し、封入グリースをＥグリースからダンパー効果の高い
Ｍグリースに変更することにより、該Ｍグリースで高振
動・高荷重を吸収して早期剥離を防止する技術が開示さ
れている。
防止する対策として、“ＮＳＫテクニカルジャーナルＮ
ｏ．６５６（日本精工株式会社発行） ”の第１〜第１
４頁には、オルタネータ用軸受の疲労メカニズムを解明
し、封入グリースをＥグリースからダンパー効果の高い
Ｍグリースに変更することにより、該Ｍグリースで高振
動・高荷重を吸収して早期剥離を防止する技術が開示さ
れている。
【０００５】しかしながら、上述した２件の公開公報に
開示された軸受においては、いずれもダンパ効果となり
うる媒体がないため、エンジンの高速回転に伴う高振動
・高荷重がベルトを介して早期剥離が発生し易い固定輪
負荷圏にダイレクトに加わることになり、この結果、早
期剥離を十分に防止することができず、軸受寿命の延長
には限界がある。
開示された軸受においては、いずれもダンパ効果となり
うる媒体がないため、エンジンの高速回転に伴う高振動
・高荷重がベルトを介して早期剥離が発生し易い固定輪
負荷圏にダイレクトに加わることになり、この結果、早
期剥離を十分に防止することができず、軸受寿命の延長
には限界がある。
【０００６】なお、外内輪及び転動体全てに浸炭鋼を用
い浸炭又は浸炭窒化処理した軸受で早期剥離を防止する
ことが考えられるが、これでは軸受のコストが高騰して
しまうという別の問題が生じる。
い浸炭又は浸炭窒化処理した軸受で早期剥離を防止する
ことが考えられるが、これでは軸受のコストが高騰して
しまうという別の問題が生じる。
【０００７】本発明はかかる不都合を解消するためにな
されたものであり、高振動・高荷重に起因する早期剥離
を良好に防止して軸受寿命の大幅な延長を可能にするこ
とができ、しかも、かかる軸受寿命の大幅な延長を低コ
ストで実現することができる転がり軸受を提供すること
を目的とする。
されたものであり、高振動・高荷重に起因する早期剥離
を良好に防止して軸受寿命の大幅な延長を可能にするこ
とができ、しかも、かかる軸受寿命の大幅な延長を低コ
ストで実現することができる転がり軸受を提供すること
を目的とする。
【０００８】
【課題を解決するための手段】かかる目的を達成するた
めに、本発明の係る転がり軸受は、固定輪と回転輪との
間に複数の転動体を配設して用いられる転がり軸受にお
いて、前記転動体は、高炭素クロム軸受鋼に浸炭又は浸
炭窒化処理を施して形成され、且つ、表面層の残留オー
ステナイト量が２０〜４５ｖｏｌ％であることを特徴と
する。
めに、本発明の係る転がり軸受は、固定輪と回転輪との
間に複数の転動体を配設して用いられる転がり軸受にお
いて、前記転動体は、高炭素クロム軸受鋼に浸炭又は浸
炭窒化処理を施して形成され、且つ、表面層の残留オー
ステナイト量が２０〜４５ｖｏｌ％であることを特徴と
する。
【０００９】このように、高炭素クロム軸受鋼に浸炭又
は浸炭窒化処理を施して表面層の残留オーステナイト量
を２０〜４５ｖｏｌ％にした転動体を用いることによ
り、該転動体の表面層にダンパー効果を付与し、これに
より、回転輪から転動体を介して固定輪に伝達される高
振動・高荷重を該表面層で吸収して固定輪の早期剥離を
防止する。
は浸炭窒化処理を施して表面層の残留オーステナイト量
を２０〜４５ｖｏｌ％にした転動体を用いることによ
り、該転動体の表面層にダンパー効果を付与し、これに
より、回転輪から転動体を介して固定輪に伝達される高
振動・高荷重を該表面層で吸収して固定輪の早期剥離を
防止する。
【００１０】この場合、転動体の表面粗さを０．００７
〜０．０３μｍＲａとするのが好ましい。転動体の表面
粗さを０．００７〜０．０３μｍＲａとすることによ
り、軸受軌道輪（内外輪）と転動体との間で、該表面粗
さの中に封じ込められたグリースがダンパー効果を発揮
して転動体から固定輪へ伝わる高振動・高荷重を吸収す
るので、より効果的に早期剥離を防止することが可能に
なる。
〜０．０３μｍＲａとするのが好ましい。転動体の表面
粗さを０．００７〜０．０３μｍＲａとすることによ
り、軸受軌道輪（内外輪）と転動体との間で、該表面粗
さの中に封じ込められたグリースがダンパー効果を発揮
して転動体から固定輪へ伝わる高振動・高荷重を吸収す
るので、より効果的に早期剥離を防止することが可能に
なる。
【００１１】ここで、本発明の「表面層」とは、表面か
ら所定深さまでの範囲をいい、例えば、転動体平均直径
をＤａとした場合に、せん断応力が最大となる転動体の
表面からＤａの２％に対応する深さまでの範囲をいう。
ら所定深さまでの範囲をいい、例えば、転動体平均直径
をＤａとした場合に、せん断応力が最大となる転動体の
表面からＤａの２％に対応する深さまでの範囲をいう。
【００１２】
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態の一例
を図を参照して説明する。図１は本発明の実施の形態の
一例である転がり軸受を説明するための説明的断面図、
図２は比較例におけるハウジングの周波数と振動値との
関係を示すグラフ図、図３は本実施形態例におけるハウ
ジングの周波数と振動値との関係を示すグラフ図であ
る。
を図を参照して説明する。図１は本発明の実施の形態の
一例である転がり軸受を説明するための説明的断面図、
図２は比較例におけるハウジングの周波数と振動値との
関係を示すグラフ図、図３は本実施形態例におけるハウ
ジングの周波数と振動値との関係を示すグラフ図であ
る。
【００１３】図１においては符号１は、内輪回転用の深
みぞ玉軸受を示したものである。この軸受１は、外輪２
がハウジング８に固定され、内輪３はシャフト７に外嵌
されている。外輪２と内輪３との間には保持器５により
保持された多数の転動体４が配設され、また、保持器５
の両側位置の外輪２と内輪３との間にはシール部材６，
６が装着されている。シール部材６，６によって囲まれ
る空間にはＥグリースが封入されている。そして、シャ
フト７の回転に伴い内輪３も回転し、該回転による振動
・荷重はシャフト７から内輪３及び転動体４を介して外
輪２の負荷圏に作用する。
みぞ玉軸受を示したものである。この軸受１は、外輪２
がハウジング８に固定され、内輪３はシャフト７に外嵌
されている。外輪２と内輪３との間には保持器５により
保持された多数の転動体４が配設され、また、保持器５
の両側位置の外輪２と内輪３との間にはシール部材６，
６が装着されている。シール部材６，６によって囲まれ
る空間にはＥグリースが封入されている。そして、シャ
フト７の回転に伴い内輪３も回転し、該回転による振動
・荷重はシャフト７から内輪３及び転動体４を介して外
輪２の負荷圏に作用する。
【００１４】ここで、この実施の形態では、転動体４と
して、高炭素クロム軸受鋼に対してＲｘガスとエンリッ
チガスと５％アンモニアガスの雰囲気中で８２０〜８７
０°Ｃにて約２〜５時間の浸炭窒化処理を施し、その
後、６０°Ｃの油中に３０分間浸漬して焼入れし、次い
で、１８０°Ｃにて２時間の焼戻し処理を施したものを
用いる。また、この時の転動体４の表面層（この実施の
形態では、転動体平均直径をＤａとした場合に、転動体
の表面からＤａの２％の深さまでの範囲）の残留オース
テナイト量（γR ）は２０〜４５ｖｏｌ％であった。な
お、下記の表１の転動体において、比較例及び実施形態
例で表面層の残留オーステナイト量（γR）を変化させ
るのは、上述した浸炭温度を適宜変化させて表面層に所
定の残留オーステナイト量（γR ）を付与することによ
りなされる。外輪２及び内輪３については、高炭素クロ
ム軸受鋼に対して８４０°Ｃで焼入れ加熱、油冷後、１
８０°Ｃにて焼戻ししたものを用いた。
して、高炭素クロム軸受鋼に対してＲｘガスとエンリッ
チガスと５％アンモニアガスの雰囲気中で８２０〜８７
０°Ｃにて約２〜５時間の浸炭窒化処理を施し、その
後、６０°Ｃの油中に３０分間浸漬して焼入れし、次い
で、１８０°Ｃにて２時間の焼戻し処理を施したものを
用いる。また、この時の転動体４の表面層（この実施の
形態では、転動体平均直径をＤａとした場合に、転動体
の表面からＤａの２％の深さまでの範囲）の残留オース
テナイト量（γR ）は２０〜４５ｖｏｌ％であった。な
お、下記の表１の転動体において、比較例及び実施形態
例で表面層の残留オーステナイト量（γR）を変化させ
るのは、上述した浸炭温度を適宜変化させて表面層に所
定の残留オーステナイト量（γR ）を付与することによ
りなされる。外輪２及び内輪３については、高炭素クロ
ム軸受鋼に対して８４０°Ｃで焼入れ加熱、油冷後、１
８０°Ｃにて焼戻ししたものを用いた。
【００１５】次に、本実施形態例の軸受と比較例の軸受
との剥離試験結果について述べる。試験機としては、回
転数を所定時間毎（例えば９秒毎）に９０００ｒｐｍと
１８０００ｒｐｍとに切り換えるベンチ急加減速試験機
を用いた。また、本実施形態例及び比較例共に、試験軸
受にはＪＩＳ呼び番６３０３を用い、荷重条件はＰ（負
荷荷重）／Ｃ（動定格荷重）＝０．１０とし、封入グリ
ースにはＥグリースを用いた。更に、この時の軸受の計
算寿命は１３５０時間であり、したがって、試験打ち切
り時間を１０００時間とした。
との剥離試験結果について述べる。試験機としては、回
転数を所定時間毎（例えば９秒毎）に９０００ｒｐｍと
１８０００ｒｐｍとに切り換えるベンチ急加減速試験機
を用いた。また、本実施形態例及び比較例共に、試験軸
受にはＪＩＳ呼び番６３０３を用い、荷重条件はＰ（負
荷荷重）／Ｃ（動定格荷重）＝０．１０とし、封入グリ
ースにはＥグリースを用いた。更に、この時の軸受の計
算寿命は１３５０時間であり、したがって、試験打ち切
り時間を１０００時間とした。
【００１６】本実施形態例の軸受については、内輪及び
外輪は同じ軸受鋼とし転動体の表面層の残留オーステナ
イト量（γR ）が２０，３０，４５ｖｏｌ％の３種類を
用い、比較例の軸受については、内輪、外輪及び転動体
共に高炭素クロム軸受鋼に対して通常熱処理（ずぶ焼
き）を施したもので転動体の表面層の残留オーステナイ
ト量（γR ）が５，１０，５０ｖｏｌ％の３種類を用い
た。各軸受材料の表面硬さは本実施形態例がＨＲＣ６２
〜ＨＲＣ５９、比較例がＨＲＣ６３〜ＨＲＣ５７であ
り、また、転動体の表面粗さは本実施形態例及び比較例
共に０．００３〜０．０４μｍＲａであった。剥離試験
は各条件ごとｎ＝１０行った。
外輪は同じ軸受鋼とし転動体の表面層の残留オーステナ
イト量（γR ）が２０，３０，４５ｖｏｌ％の３種類を
用い、比較例の軸受については、内輪、外輪及び転動体
共に高炭素クロム軸受鋼に対して通常熱処理（ずぶ焼
き）を施したもので転動体の表面層の残留オーステナイ
ト量（γR ）が５，１０，５０ｖｏｌ％の３種類を用い
た。各軸受材料の表面硬さは本実施形態例がＨＲＣ６２
〜ＨＲＣ５９、比較例がＨＲＣ６３〜ＨＲＣ５７であ
り、また、転動体の表面粗さは本実施形態例及び比較例
共に０．００３〜０．０４μｍＲａであった。剥離試験
は各条件ごとｎ＝１０行った。
【００１７】表１に、試験結果を示す。
【００１８】
【表１】 比較例１の転動体の表面層の残留オーステナイト量（γ
R ）＝５ｖｏｌ％では、軸受寿命Ｌ10＝２４９時間（１
０個全部に剥離発生）、比較例２の残留オーステナイト
量（γR ）＝１０ｖｏｌ％では軸受寿命Ｌ10＝３３０時
間（１０個全部に剥離発生）であり、剥離部位は全て外
輪であった。
R ）＝５ｖｏｌ％では、軸受寿命Ｌ10＝２４９時間（１
０個全部に剥離発生）、比較例２の残留オーステナイト
量（γR ）＝１０ｖｏｌ％では軸受寿命Ｌ10＝３３０時
間（１０個全部に剥離発生）であり、剥離部位は全て外
輪であった。
【００１９】また、比較例３の残留オーステナイト量
（γR ）＝５０ｖｏｌ％では軸受寿命Ｌ10＝１０５時間
（１０個中４個に剥離発生）、比較例４の残留オーステ
ナイト量（γR ）＝５ｖｏｌ％では軸受寿命Ｌ10＝３４
７時間（１０個全部に剥離発生）、比較例５の残留オー
ステナイト量（γR ）＝５０ｖｏｌ％では軸受寿命Ｌ10
＝１２１時間（１０個中３個に剥離発生）であり、剥離
部位は全て転動体であった。
（γR ）＝５０ｖｏｌ％では軸受寿命Ｌ10＝１０５時間
（１０個中４個に剥離発生）、比較例４の残留オーステ
ナイト量（γR ）＝５ｖｏｌ％では軸受寿命Ｌ10＝３４
７時間（１０個全部に剥離発生）、比較例５の残留オー
ステナイト量（γR ）＝５０ｖｏｌ％では軸受寿命Ｌ10
＝１２１時間（１０個中３個に剥離発生）であり、剥離
部位は全て転動体であった。
【００２０】これに対し、本実施形態例７の転動体の表
面層の残留オーステナイト量（γR）＝２０ｖｏｌ％で
は転動体の表面粗さ０．００３μｍＲａにて軸受寿命Ｌ
10＝８２３時間（１０個中５個に剥離発生）、実施形態
例８の残留オーステナイト量（γR ）＝３０ｖｏｌ％で
は表面粗さ０．００５μｍＲａにて軸受寿命Ｌ10＝９０
２時間（１０個中３個に剥離発生）、実施形態例９の残
留オーステナイト量（γR ）＝４５ｖｏｌ％では表面粗
さ０．０４μｍＲａにて軸受寿命Ｌ10＝８７９時間（１
０個中４個に剥離発生）であり、剥離部位は全て外輪で
あった。
面層の残留オーステナイト量（γR）＝２０ｖｏｌ％で
は転動体の表面粗さ０．００３μｍＲａにて軸受寿命Ｌ
10＝８２３時間（１０個中５個に剥離発生）、実施形態
例８の残留オーステナイト量（γR ）＝３０ｖｏｌ％で
は表面粗さ０．００５μｍＲａにて軸受寿命Ｌ10＝９０
２時間（１０個中３個に剥離発生）、実施形態例９の残
留オーステナイト量（γR ）＝４５ｖｏｌ％では表面粗
さ０．０４μｍＲａにて軸受寿命Ｌ10＝８７９時間（１
０個中４個に剥離発生）であり、剥離部位は全て外輪で
あった。
【００２１】このように、転動体の表面層の残留オース
テナイト量（γR ）＝２０〜４５ｖｏｌ％にすることに
より、該表面層にダンパー効果が付与されて内輪（回転
輪）から転動体を介して外輪（固定輪）に伝達される高
振動・高荷重が該表面層で吸収され、これにより、早期
剥離が良好に防止されて軸受寿命が比較例１〜５と比較
して大幅に延長されることが分かる。
テナイト量（γR ）＝２０〜４５ｖｏｌ％にすることに
より、該表面層にダンパー効果が付与されて内輪（回転
輪）から転動体を介して外輪（固定輪）に伝達される高
振動・高荷重が該表面層で吸収され、これにより、早期
剥離が良好に防止されて軸受寿命が比較例１〜５と比較
して大幅に延長されることが分かる。
【００２２】また、転動体の表面層の残留オーステナイ
ト量（γR ）＝２０〜４５ｖｏｌ％で、且つ、転動体の
表面粗さ＝０．００７〜０．０３μｍＲａである本実施
形態例１〜６では、軸受寿命Ｌ10＝１０００時間まで剥
離は生じなかった。
ト量（γR ）＝２０〜４５ｖｏｌ％で、且つ、転動体の
表面粗さ＝０．００７〜０．０３μｍＲａである本実施
形態例１〜６では、軸受寿命Ｌ10＝１０００時間まで剥
離は生じなかった。
【００２３】このように、転動体の表面層の残留オース
テナイト量（γR ）を２０〜４５ｖｏｌ％にすることに
よって付与される該表面層のダンパー効果と、転動体の
表面粗さを０．００７〜０．０３μｍＲａにして該表面
粗さの中に封じ込められたグリースによって付与される
ダンパー効果により、転動体から外輪（固定輪）へ伝わ
る高振動・高荷重を良好に吸収してより効果的に早期剥
離を防止することができ、軸受寿命が実施形態例７〜９
に比べてさらに延長されることが分かる。
テナイト量（γR ）を２０〜４５ｖｏｌ％にすることに
よって付与される該表面層のダンパー効果と、転動体の
表面粗さを０．００７〜０．０３μｍＲａにして該表面
粗さの中に封じ込められたグリースによって付与される
ダンパー効果により、転動体から外輪（固定輪）へ伝わ
る高振動・高荷重を良好に吸収してより効果的に早期剥
離を防止することができ、軸受寿命が実施形態例７〜９
に比べてさらに延長されることが分かる。
【００２４】図２及び図３は剥離試験中における外輪負
荷圏近傍の周波数分析図であり、図２は比較例１の軸
受、図３は本実施形態例１の軸受を示す。なお、周波数
の測定はハウジング８に設けた加速度振動ピックアップ
９により行った。
荷圏近傍の周波数分析図であり、図２は比較例１の軸
受、図３は本実施形態例１の軸受を示す。なお、周波数
の測定はハウジング８に設けた加速度振動ピックアップ
９により行った。
【００２５】図２及び図３から明らかなように、比較例
１及び実施形態例１共に、周波数が約２３０Ｈｚにて振
動値（９０００⇔１８０００ｒｐｍのピークホールド
値）が最も高くなっているが、特に振動値に注目する
と、比較例１では振動値が約４．１Ｇ（Ｇ＝重力加速
度）であるのに対して、実施形態例１では振動値が約
２．９Ｇとなり、したがって、転動体の表面層の残留オ
ーステナイト量（γR ）を２０〜４５ｖｏｌ％にし、且
つ、転動体の表面粗さを０．００７〜０．０３μｍＲａ
にすることにより、振動値を大幅に抑制できることが分
かる。
１及び実施形態例１共に、周波数が約２３０Ｈｚにて振
動値（９０００⇔１８０００ｒｐｍのピークホールド
値）が最も高くなっているが、特に振動値に注目する
と、比較例１では振動値が約４．１Ｇ（Ｇ＝重力加速
度）であるのに対して、実施形態例１では振動値が約
２．９Ｇとなり、したがって、転動体の表面層の残留オ
ーステナイト量（γR ）を２０〜４５ｖｏｌ％にし、且
つ、転動体の表面粗さを０．００７〜０．０３μｍＲａ
にすることにより、振動値を大幅に抑制できることが分
かる。
【００２６】なお、上記実施の形態では、高炭素クロム
軸受鋼に浸炭窒化処理を施した転動体を用いた転がり軸
受を例に採ったが、これに代えて、高炭素クロム軸受鋼
に浸炭処理を施した転動体を用いた転がり軸受でも上記
実施の形態と同様の作用効果が得られる。
軸受鋼に浸炭窒化処理を施した転動体を用いた転がり軸
受を例に採ったが、これに代えて、高炭素クロム軸受鋼
に浸炭処理を施した転動体を用いた転がり軸受でも上記
実施の形態と同様の作用効果が得られる。
【００２７】また、上記実施の形態では、外・内輪とし
て高炭素クロム軸受鋼に焼入れ・焼戻し処理を施したも
のを採用したが、これに限定されず、例えば、浸炭鋼に
浸炭又は浸炭窒化した外・内輪と本発明に係る転動体と
を組み合わせることによっても早期剥離を良好に防止す
ることができる。
て高炭素クロム軸受鋼に焼入れ・焼戻し処理を施したも
のを採用したが、これに限定されず、例えば、浸炭鋼に
浸炭又は浸炭窒化した外・内輪と本発明に係る転動体と
を組み合わせることによっても早期剥離を良好に防止す
ることができる。
【００２８】
【発明の効果】上記の説明から明らかなように、本発明
によれば、高振動・高荷重に起因する早期剥離を良好に
防止することができるので、従来に比べて、軸受寿命を
大幅に延長することができ、しかも、転動体についての
み表面層の残留オーステナイト量を２０〜４５ｖｏｌ％
にすれば足りるため、かかる軸受寿命の大幅な延長を低
コストで実現することができるという効果が得られる。
によれば、高振動・高荷重に起因する早期剥離を良好に
防止することができるので、従来に比べて、軸受寿命を
大幅に延長することができ、しかも、転動体についての
み表面層の残留オーステナイト量を２０〜４５ｖｏｌ％
にすれば足りるため、かかる軸受寿命の大幅な延長を低
コストで実現することができるという効果が得られる。
【図１】本発明の実施の形態の一例である転がり軸受を
説明するための説明的断面図である。
説明するための説明的断面図である。
【図２】比較例１のハウジングの周波数と振動値との関
係を示すグラフ図である。
係を示すグラフ図である。
【図３】本実施形態例１のハウジングの周波数と振動値
との関係を示すグラフ図である。
との関係を示すグラフ図である。
１…転がり軸受 ２…外輪（固定輪） ３…内輪（回転輪） ４…転動体
Claims (1)
- 【請求項１】 固定輪と回転輪との間に複数の転動体を
配設して用いられる転がり軸受において、前記転動体
は、高炭素クロム軸受鋼に浸炭又は浸炭窒化処理を施し
て形成され、且つ、表面層の残留オーステナイト量が２
０〜４５ｖｏｌ％であることを特徴とする転がり軸受。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12987596A JPH09317773A (ja) | 1996-05-24 | 1996-05-24 | 転がり軸受 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12987596A JPH09317773A (ja) | 1996-05-24 | 1996-05-24 | 転がり軸受 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09317773A true JPH09317773A (ja) | 1997-12-09 |
Family
ID=15020478
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP12987596A Pending JPH09317773A (ja) | 1996-05-24 | 1996-05-24 | 転がり軸受 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH09317773A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100475942B1 (ko) * | 2001-12-18 | 2005-03-10 | 현대자동차주식회사 | 자동차용 베어링의 열처리 방법 |
| JP2007277725A (ja) * | 2007-04-27 | 2007-10-25 | Ntn Corp | ボールねじ支持用転がり軸受 |
| US7287910B2 (en) | 2001-09-03 | 2007-10-30 | Ntn Corporation | Angular ball bearing and rolling bearing |
| CN108913848A (zh) * | 2018-07-27 | 2018-11-30 | 湖北新火炬科技有限公司 | 商用车双列圆锥滚子轴承外圈一体式淬火装置 |
-
1996
- 1996-05-24 JP JP12987596A patent/JPH09317773A/ja active Pending
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7287910B2 (en) | 2001-09-03 | 2007-10-30 | Ntn Corporation | Angular ball bearing and rolling bearing |
| EP2187074A1 (en) * | 2001-09-03 | 2010-05-19 | Ntn Corporation | Roller bearing |
| KR100475942B1 (ko) * | 2001-12-18 | 2005-03-10 | 현대자동차주식회사 | 자동차용 베어링의 열처리 방법 |
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| CN108913848A (zh) * | 2018-07-27 | 2018-11-30 | 湖北新火炬科技有限公司 | 商用车双列圆锥滚子轴承外圈一体式淬火装置 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A977 | Report on retrieval |
Effective date: 20041221 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20050105 |
|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20050426 |