WO2011108108A1 - 切削工具 - Google Patents

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main body
cutting tool
cutting head
cemented carbide
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二朗 大沢
康幸 遠藤
保 永井
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オーエスジー株式会社
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    • Y10T407/1932—Rotary cutting tool including holder [i.e., head] having seat for inserted tool with means to fasten tool seat to holder

Definitions

  • the present invention relates to a cutting tool in which a main body and a cutting head are configured to be detachable, and more particularly to a cutting tool that can suppress the amount of waste of the main body and the cutting head and can suppress vibration during cutting.
  • a cutting tool that is rotationally driven by a machining center or the like and that cuts a workpiece is made of a cemented carbide.
  • a cutting tool made of a cemented carbide has a higher rigidity and less bending than a cutting tool made of high-speed tool steel, and is therefore excellent in cutting accuracy in cutting.
  • cemented carbide has a low toughness and is likely to cause chipping of the cutting edge compared to high-speed tool steel. For this reason, solid type (shank-integrated) cutting tools made of cemented carbide require the entire cutting tool to be replaced whenever the cutting edge is lost, resulting in a large amount of cutting tool waste and waste. large.
  • a connected cutting tool in which a cutting head made of cemented carbide is detachable from a main body made of cemented carbide is known.
  • this connected cutting tool when the cutting edge is lost, only the cutting head can be replaced and the main body can be reused, so that the amount of waste can be reduced compared to a solid type cutting tool.
  • the screw hole 11 female thread portion
  • the screw hole 11 is made of tungsten steel (super hard alloy)
  • a coupling type cutting tool in which a rod 10 and a tool bit 20 are connected to each other by screwing a screw rod 21 (male thread portion) protruding from the bottom end of a tool bit 20 (cutting head).
  • both the main body and the cutting head are made of cemented carbide, so that the thread of the external thread or female thread that connects the main body and the cutting head. Is easily damaged by vibration. If the thread of the external thread or female thread is missing, it is necessary to replace the main body or cutting head that has the missing thread, so there is a problem that the effect of reducing the amount of waste is insufficient. there were. Further, the coupled cutting tool has a problem that the rigidity of the entire cutting tool is lower than that of the solid type, and therefore the vibration of the cutting head is likely to occur during the cutting process.
  • the present invention has been made to solve the above-described problems.
  • the main body and the cutting head are configured to be detachable, the amount of waste of the main body and the cutting head can be suppressed, and at the time of cutting processing. It aims at providing the cutting tool which can suppress the vibration in.
  • a helicate having a rigidity lower than that of the cemented carbide is attached to the female thread portion formed at the other end portion of the main body portion or the cutting head, and the main body portion is attached to the helicate. Or the main-body part and the cutting head are fixed by screwing the external thread part formed in either one edge part of a cutting head.
  • a helicate with lower rigidity than that of the cemented carbide is interposed between the male and female screw parts made of cemented carbide, so that the male and female screw parts are in contact with each other. It is possible to prevent the loss of the thread of the external thread part and the internal thread part. As a result, there is an effect that the replacement frequency of the main body portion and the cutting head due to the thread deficit can be reduced, and the waste amount of the main body portion and the cutting head can be suppressed.
  • the vibration of the cutting head with respect to the main body can be buffered by the helicate by interposing a helicate having lower rigidity than the cemented carbide between the male screw portion and the female screw portion. As a result, there is an effect that vibration during cutting can be suppressed.
  • helicates are made of a softer material than aluminum die-casting and resin, so they are used for the purpose of repairing or preventing female thread wear due to repeated use. It is a member.
  • Claim 1 mounts
  • the helicate is made of steel having a predetermined rigidity
  • the male screw portion is firmly tightened against the helicate. Can be fixed. Therefore, there is an effect that vibration of the cutting head during cutting can be further suppressed.
  • (A) is a side view of the main-body part which comprises the cutting tool in one embodiment of this invention
  • (b) is a side view of a helicate
  • (c) is a side view of a cutting head.
  • It is a side view of a cutting tool. It is a graph which shows the test result of a cutting test.
  • FIG. Fig.1 (a) is a side view of the main-body part 10 which comprises the cutting tool 100 in one embodiment of this invention
  • FIG.1 (b) is a side part of the helicate 20
  • FIG.1 (c) is a side view of the cutting head 30.
  • FIG. 1 (a) the internal thread portion 11 of the main body 10 is shown in cross-section
  • FIG. 1 (b) the helicate is schematically illustrated in order to simplify the drawing and facilitate understanding.
  • a part of the helisert 20 (upper side in FIG. 1B) is shown in cross-sectional view.
  • the main body 10 is made of a cemented carbide obtained by pressure-sintering tungsten carbide (WC) or the like.
  • the main body 10 is formed in a columnar shape with the axis O as the central axis, and a female screw is threaded on the inner periphery at one end (left side in FIG. 1A).
  • the part 11 is recessed.
  • This female thread is screwed by using a hand tap dedicated to Helisart.
  • the diameter of the valley of the female thread 12 is 6.04 mm, and the female thread 12 is 12 mm.
  • the maximum effective diameter is set to 5.596 mm, and the minimum effective diameter is set to 5.520 mm.
  • the helisert 20 is a coil-shaped member composed of a stainless steel wire having a diamond-shaped cross section. Further, the helisert 20 is configured to be attachable to the female screw portion 11, and in the present embodiment, the maximum of the free outer diameter (the outer diameter before inserting the helisert 20 into the female screw portion 11) is 6.62 mm. The minimum free outer diameter is 6.36 mm, the maximum inner diameter is 4.294 mm, the minimum inner diameter is 4.134 mm, and the number of free turns is 7.125.
  • the cutting head 30 is made of a cemented carbide obtained by pressure-sintering tungsten carbide or the like.
  • the cutting head 30 includes a blade portion 31 for cutting a workpiece, and a male screw portion 32 protruding from one end portion (right side in FIG. 1 (c)) of the blade portion 31.
  • a male screw is engraved on the outer periphery of the male screw portion 32.
  • the male screw is formed so as to be able to be screwed to the helisert 20, and in this embodiment, the nominal size of the male screw is set to M5 ⁇ 0.8 and the nominal length is set to 7.50 mm.
  • FIG. 2 a method of connecting the cutting tool 100 (see FIG. 2) will be described with reference to FIGS. 1 (a) to 1 (c). Specifically, first, the helisert 20 is attached to the female thread portion 11 using a dedicated tool (not shown). Next, the external thread portion 32 formed on the cutting head 30 is inserted into the internal thread portion 11. At this time, the cutting head 30 is fixed to the main body portion 10 by screwing the male screw portion 32 with the helicate 20 attached to the female screw portion 11.
  • FIG. 2 is a side view of the cutting tool 100.
  • the female screw portion 11, the helicate 20 and the male screw portion 32 are shown in cross-sectional view.
  • the cutting tool 100 is a connected end mill for cutting a workpiece by a rotational force transmitted from a processing machine (not shown) such as a machining center.
  • the main body 10 is attached to the processing machine via a holder (not shown), and the rotational force of the processing machine is transmitted to the main body 10 via the holder. Further, the rotational force is transmitted to the cutting head 30 connected to the main body 10, so that the cutting process is performed by the blade 31 formed on the cutting head 30.
  • the helisert 20 made of steel having rigidity smaller than that of the cemented carbide is interposed between the external thread part 32 and the internal thread part 11.
  • the helisert 20 made of steel having rigidity smaller than that of the cemented carbide is interposed between the external thread part 32 and the internal thread part 11.
  • the vibration of the cutting head 30 relative to the main body 10 can be buffered by interposing the helicate 20 between the male screw portion 32 and the female screw portion 11. Further, since the helicate 20 is made of steel having a certain level of rigidity, the external thread portion 32 can be firmly tightened and fixed to the helicate 20. Therefore, the vibration of the cutting head 30 during cutting can be further suppressed. Thereby, since the defect
  • the present invention is characterized in that the helicate 20 is mounted on the main body 10 made of a cemented carbide having higher rigidity than the helicate 20 made of steel. That is, the present invention can achieve the above-described effect by interposing the helicate 20 having lower rigidity than the external thread part 32 and the internal thread part 11 between the external thread part 32 and the internal thread part 11. is there.
  • FIG. 2A and 2B are graphs showing the test results of the cutting test
  • FIG. 2A shows the test results of the test using the cutting tool 100 according to the present invention.
  • b) shows a test result of a test using a conventional cutting tool.
  • This test is a test for measuring a cutting resistance acting on a cutting tool when side cutting is performed on the workpiece with the following detailed specifications using the cutting tool configured as described above.
  • 2A and 2B are graphs in which the vertical axis represents cutting resistance and the horizontal axis represents machining time, and Fy is a horizontal component force (feed component force) acting in the feed direction of the cutting tool.
  • Fx represents a vertical component force (main component force) acting in a direction perpendicular to the feed component force
  • Fz represents an axial component force (back component force) acting in the axial direction of the cutting tool. That is, the main component force, the feed component force, and the back component force are component forces obtained by resolving the cutting resistance in the x-axis, y-axis, and z-axis directions orthogonal to each other.
  • cutting test Detailed specifications of the cutting test are as follows: work material: SUS304, processing machine: vertical machining sensor, coolant: water-soluble coolant, cutting speed: 150 m / min, rotation speed: 4800 rotations / minute, feed speed: 2000 mm / min, feed: 0.07 mm / t, depth of cut: 15 mm, width of cut: 1 mm.
  • the cutting tool 1 (radius end mill, ⁇ 10 ⁇ R1) in which the cutting head 20 is connected to the main body 10 via the helicate 30 and the cutting head described in the present embodiment are directly connected to the main body.
  • the conventional product includes a cutting head 20 having the same configuration as the product of the present invention, and a main body having a threaded portion formed with a female screw to which the cutting head 20 can be screwed.
  • main body 10 of the present invention and the main body of the conventional product are only configured such that the female thread portion can be screwed into the male screw portion (that is, M5 ⁇ 0.8, which is the same as the male screw). Differently, other configurations are the same.
  • the average value of the back component force Fz was ⁇ 400 N for both the product of the present invention and the conventional product. Further, the average value of the main component force Fx was ⁇ 1150 N in the product of the present invention, and ⁇ 1000 N in the conventional product. Further, the average value of the feed force Fy was ⁇ 1650 N for both the present product and the conventional product.
  • the average value of the feed component force Fy and the back component force Fz of the product of the present invention was the same as that of the conventional product, and there was no difference. Further, in the product of the present invention, the average value of the main component force Fx was 150 N smaller than the average value of the main component force Fx of the conventional product, and 15% smaller than the average value of the main component force Fx of the conventional product.
  • the average value of the amplitude of the back component force Fz in the product of the present invention is 80 N smaller than the average value of the amplitude of the back component force Fz in the conventional product, and is approximately the average value of the amplitude of the back component force Fz in the conventional product. 43%.
  • the average value of the amplitude of the main component force Fx in the product of the present invention is 150 N smaller than the average value of the amplitude of the main component force Fx in the conventional product, and is 40% of the average value of the amplitude of the main component force Fx in the conventional product. there were.
  • the average value of the amplitude of the feed component force Fy in the product of the present invention is 80 N smaller than the average value of the amplitude of the feed component force Fy in the conventional product, which is approximately 62% of the average value of the amplitude of the feed component force Fy in the conventional product.
  • the amplitude of the cutting force was small in the cutting force in any direction, and it was confirmed that the vibration during cutting was reduced. It is considered that this is because the vibration of the cutting head 30 can be buffered by the helicate 20 by mounting the helicate 20 on the female thread portion 11 in the product of the present invention.
  • the present invention is not necessarily limited thereto, and may be applied to, for example, a cutting tool such as a drill or a tap.
  • a holder made of cemented carbide and threaded with a female screw a chip made of cemented carbide and threaded with a female screw, and a helicate that is screwed into the holder and attached to the screw.
  • a throw-away type tool in which the tip is fixed to the holder with a male screw made of cemented carbide.
  • the helicate 20 was comprised with stainless steel, it is not necessarily restricted to this, From the material whose rigidity is lower than other steel or cemented carbide alloys, such as phosphor bronze. It may be configured.
  • the present invention is not necessarily limited thereto.
  • the thread portion may be recessed in the main body portion 10, and the female thread portion may be protruded in the cutting head 30.
  • the said embodiment demonstrated the case where the external thread part 32 in which the external thread was threaded was protruded from the rear end of the cutting head 30, it is not necessarily restricted to this, You may form a thread part in the edge part of one side.
  • the helisert is formed to have a size that can be screwed to the male screw portion, and the female screw portion of the main body portion is formed to have a size that allows the helisert to be mounted.
  • the external thread threaded in an external thread part is It may be a left-hand thread. That is, it is only necessary that the external thread is threaded according to the cutting direction of the cutting head (in the direction in which the screw is tightened against the cutting resistance of the cutting head).

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Abstract

本体部および切削ヘッドの廃棄量を抑制できると共に、切削加工時における振動を抑制できる切削工具を提供する。切削工具（１００）は、おねじ部（３２）及びめねじ部（１１）の間に、超硬合金よりも剛性が小さい鋼から構成されるヘリサート（２０）が介在されている。これにより、おねじ部（３２）及びめねじ部（１１）が互いに接触することを防止して、おねじ部（３２）のねじ山（３３）及びめねじ部（１１）のねじ山（１２）の欠損を抑制できる。また、鋼は超硬合金よりも剛性が小さいため、おねじ部（３２）およびめねじ部（１１）の間にヘリサート（２０）を介在させることで、本体部（１０）に対する切削ヘッド（３０）の振動を緩衝することができる。

Description

切削工具
　本発明は、本体部と切削ヘッドとを着脱可能に構成した切削工具に関し、特に、本体部および切削ヘッドの廃棄量を抑制できると共に、切削加工時における振動を抑制できる切削工具に関するものである。
　従来より、マシニングセンタ等により回転駆動され、被削材の切削加工を行う切削工具として、超硬合金から構成されるものが知られている。超硬合金から構成される切削工具は、高速度工具鋼から構成される切削工具と比べ、剛性が大きく、撓みが少ないので、切削加工における切削精度において優れている。
　しかしながら、超硬合金は高速度工具鋼に比べ、靭性が小さく切れ刃の欠損が生じやすい。そのため、超硬合金から構成されるソリッドタイプ（シャンク一体型）の切削工具では、切れ刃が欠損する度に切削工具全体を交換する必要があるため、切削工具の廃棄量が多くなり、無駄が大きい。
　これに対し、超硬合金から構成される切削ヘッドが、超硬合金から構成される本体部に対して着脱可能な連結式の切削工具が知られている。この連結式の切削工具であれば、切れ刃が欠損した際には、切削ヘッドのみを交換して本体部は再使用できるので、ソリッドタイプの切削工具に比べ、廃棄量を抑制できる。
　例えば、実用新案登録第３１３２１２５号公報には、タングステン鋼（超硬合金）から構成されるロッド１０（本体部）の先端に設けられたねじ孔１１（めねじ部）に、タングステン鋼から構成されるツールビット２０（切削ヘッド）の底端に突出されたねじ杵２１（おねじ部）が螺着されることで、ロッド１０とツールビット２０とが互いに連結される連結式の切削工具が開示されている。
実用新案第３１３２１２５号公報（第３図など）
　しかしながら、上述した従来の連結式の切削工具は、本体部および切削ヘッドの双方が超硬合金から構成されているので、本体部と切削ヘッドとを連結するおねじ部またはめねじ部のねじ山が振動による衝撃で欠損しやすい。おねじ部またはめねじ部のねじ山が欠損した場合には、欠損したねじ山を有する本体部または切削ヘッドを交換する必要があるため、廃棄量の抑制効果が不十分であるという問題点があった。さらに、連結式の切削工具では、ソリッドタイプと比べて、切削工具全体の剛性が低くなるため、切削加工時において切削ヘッドの振動が発生しやすいという問題点があった。
　本発明は、上述した問題点を解決するためになされたものであり、本体部と切削ヘッドとを着脱可能に構成した場合に、本体部および切削ヘッドの廃棄量を抑制できると共に、切削加工時における振動を抑制できる切削工具を提供することを目的としている。
課題を解決するための手段および発明の効果
　請求項１記載の切削工具によれば、本体部または切削ヘッドのいずれか他方の端部に形成されるめねじ部に、超硬合金よりも剛性が低いヘリサートを装着し、そのヘリサートに本体部または切削ヘッドのいずれか一方の端部に形成されるおねじ部を螺合することで、本体部と切削ヘッドとを固定する。これにより、超硬合金から構成されるおねじ部およびめねじ部の間に、その超硬合金よりも剛性が低いヘリサートが介在されるので、おねじ部およびめねじ部が互いに接触することを防止して、おねじ部およびめねじ部のねじ山の欠損を抑制できる。その結果、ねじ山の欠損に起因する本体部および切削ヘッドの交換頻度を低減して、本体部および切削ヘッドの廃棄量を抑制できるという効果がある。
　さらに、超硬合金よりも剛性が小さいヘリサートを、おねじ部およびめねじ部の間に介在させることで、本体部に対する切削ヘッドの振動をヘリサートにより緩衝させることができる。その結果、切削加工時における振動を抑制できるという効果がある。
　なお、ヘリサートは、従来より、アルミダイキャストや樹脂等のヘリサートよりも軟質な素材に形成されためねじに装着することで、反復使用によるめねじの摩耗を修繕または防止することを目的として使用される部材である。これに対し、請求項１では、ヘリサートよりも硬質の超硬合金から構成される本体部または切削ヘッドのいずれか他方に形成されるめねじに装着されることを特徴とする。即ち、請求項１は、おねじ部およびめねじ部よりも軟質のヘリサートをおねじ部およびめねじ部の間に介在させることで、上述した請求項１の効果を奏することができるものである。
　請求項２記載の切削工具によれば、請求項１記載の切削工具の奏する効果に加え、ヘリサートが所定の剛性を有する鋼から構成されているので、ヘリサートに対しておねじ部を強固に締付固定することができる。よって、切削加工時における切削ヘッドの振動をより抑制できるという効果がある。
[規則91に基づく訂正 11.03.2010]　
（ａ）は、本発明の一実施の形態における切削工具を構成する本体部の側面図であり、（ｂ）は、ヘリサートの側面図であり、（ｃ）は、切削ヘッドの側面図である。 切削工具の側面図である。 切削試験の試験結果を示すグラフである。
１００　　　　　　　　　　　切削工具
１０　　　　　　　　　　　　本体部
１１　　　　　　　　　　　　めねじ部
２０　　　　　　　　　　　　ヘリサート
３０　　　　　　　　　　　　切削ヘッド
３２　　　　　　　　　　　　おねじ部
Ｏ　　　　　　　　　　　　　軸心
　以下、本発明の好ましい実施形態について、添付図面を参照して説明する。まず、図１を参照して本発明の一実施の形態における切削工具１００の各部構成について説明する。図１（ａ）は、本発明の一実施の形態における切削工具１００を構成する本体部１０の側面図であり、図１（ｂ）は、ヘリサート２０の側面部であり、図１（ｃ）は、切削ヘッド３０の側面図である。なお、図１（ａ）では、本体部１０のめねじ部１１を断面視して図示し、図１（ｂ）では、図面を簡素化して理解を容易とするため、ヘリサートを模式的に図示すると共に、ヘリサート２０の一部（図１（ｂ）上側）を断面視して図示している。
　図１（ａ）に示すように、本体部１０は、タングステンカ―バイト（ＷＣ）等を加圧焼結した超硬合金から構成されている。また、本体部１０は、軸心Ｏを中心軸とした円柱状に形成されており、一側の端部（図１（ａ）左側）には、内周にめねじが螺刻されためねじ部１１が凹設されている。なお、このめねじは、ヘリサート専用のハンドタップを用いて螺刻されたものであり、本実施の形態では、めねじのねじ山１２の谷の径が６．０４ｍｍ、めねじのねじ山１２の有効径の最大が５．５９６ｍｍ、有効径の最小が５．５２０ｍｍに設定されている。
　図１（ｂ）に示すように、ヘリサート２０は、断面菱形形状のステンレス鋼線から構成されるコイル状の部材である。また、ヘリサート２０は、めねじ部１１に装着可能に構成されており、本実施の形態では、自由外径（ヘリサート２０をめねじ部１１に挿入する前の外径）の最大が６．６２ｍｍ、自由外径の最小が６．３６ｍｍ、内径の最大が４．２９４ｍｍ、内径の最小が４．１３４ｍｍ、自由巻数が７．１２５に設定されている。
　図１（ｃ）に示すように、切削ヘッド３０は、タングステンカ―バイト等を加圧焼結した超硬合金から構成されている。切削ヘッド３０は、被加工物の切削加工を行うための刃部３１と、その刃部３１の一側の端部（図１（ｃ）右側）に凸設されるおねじ部３２とを備えており、そのおねじ部３２の外周にはおねじが螺刻されている。また、おねじは、ヘリサート２０に螺合可能に形成されており、本実施の形態では、おねじの呼びがＭ５×０．８、呼び長さが７．５０ｍｍに設定されている。
　次に、図１（ａ）から図１（ｃ）を参照して、切削工具１００（図２参照）の連結方法について説明する。具体的には、まず、ヘリサート２０を専用の工具（図示せず）を用いてめねじ部１１に装着する。次に、切削ヘッド３０に形成されたおねじ部３２をめねじ部１１に挿入する。このとき、おねじ部３２を、めねじ部１１に装着されたヘリサート２０に螺合させることで、切削ヘッド３０を本体部１０に固定させる。
　次に、図２を参照して、切削工具１００の全体構成について説明する。図２は、切削工具１００の側面図である。なお、図２では、めねじ部１１、ヘリサート２０及びおねじ部３２を断面視して図示している。
　図２に示すように、切削工具１００は、マシニングセンタ等の加工機械（図示せず）から伝達される回転力により、被加工物の切削加工を行うための連結式のエンドミルである。本体部１０がホルダ（図示せず）を介して加工機械に取り付けられ、ホルダを介して加工機械の回転力が本体部１０に伝達される。さらに、この回転力が本体部１０に連結される切削ヘッド３０に伝達されることで、切削ヘッド３０に形成された刃部３１による切削加工を行う。
　これに対し、切削工具１００は、おねじ部３２及びめねじ部１１の間に、超硬合金よりも剛性が小さい鋼から構成されるヘリサート２０が介在されている。これにより、おねじ部３２及びめねじ部１１が互いに接触することを防止して、おねじ部３２のねじ山３３及びめねじ部１１のねじ山１２の欠損を抑制できる。その結果、おねじ部３２のねじ山３３及びめねじ部１１のねじ山１２の欠損に起因するよる本体部１０および切削ヘッド３０の交換頻度を低減して、本体部１０及び切削ヘッド３０の廃棄量を抑制できる。
　また、鋼は超硬合金よりも剛性が小さいため、おねじ部３２およびめねじ部１１の間にヘリサート２０を介在させることで、本体部１０に対する切削ヘッド３０の振動を緩衝することができる。さらに、ヘリサート２０が一定以上の剛性を有する鋼から構成されているので、ヘリサート２０に対しておねじ部３２を強固に締付固定することができる。よって、切削加工時における切削ヘッド３０の振動をより抑制できる。これにより、刃部２１に形成される切れ刃の欠損を抑制できるので、切削ヘッド３０の耐用期間を長期化して、切削ヘッド３０の廃棄量を抑制できる。
　なお、本発明では、ヘリサート２０が、鋼で構成されるヘリサート２０よりも剛性が高い超硬合金から構成される本体部１０に装着されていることを特徴とする。即ち、本発明は、おねじ部３２およびめねじ部１１よりも剛性が低いヘリサート２０をおねじ部３２及びめねじ部１１の間に介在させることで、上述した効果を奏することができるものである。
　次に、図３を参照して、切削試験の試験結果について説明する。図２（ａ）及び図２（ｂ）は切削試験の試験結果を示すグラフであり、図２（ａ）は、本発明品である切削工具１００を使用した試験の試験結果を、図２（ｂ）は、従来品の切削工具を使用した試験の試験結果を示している。この試験は、上述のように構成される切削工具によって、下記の詳細諸元で被加工物に側面切削加工を行った場合に、切削工具に作用する切削抵抗を測定する試験である。なお、図２（ａ）及び図２（ｂ）は、縦軸を切削抵抗、横軸を加工時間としたグラフであり、Ｆｙは、切削工具の送り方向に働く水平分力（送り分力）、Ｆｘは、送り分力と垂直な方向に働く垂直分力（主分力）、Ｆｚは、切削工具の軸方向に働く軸方向分力（背分力）をそれぞれ示している。即ち、主分力、送り分力および背分力は、切削抵抗を互いに直交するｘ軸、ｙ軸およびｚ軸方向に分解した分力である。
　なお、切削試験の詳細諸元は、被削材：ＳＵＳ３０４、加工機械：立型マシニングセンサ、クーラント：水溶性クーラント、切削速度：１５０ｍ／ｍｉｎ、回転速度：４８００回転／分、送り速度：２０００ｍｍ／ｍｉｎ、送り：０．０７ｍｍ／ｔ、切込み深さ：１５ｍｍ、切り込み幅：１ｍｍである。
　また、切削試験には、本実施の形態で説明した、切削ヘッド２０がヘリサート３０を介して本体部１０に連結される切削工具１（ラジアスエンドミル、φ１０×Ｒ１）と、切削ヘッドが直接、本体部に連結される切削工具（以下「従来品」と称す）とを用いて行った。但し、従来品は、本発明品と同一構成の切削ヘッド２０と、その切削ヘッド２０が螺合可能なめねじが形成されためねじ部を有する本体部とを備えて構成されている。また、本発明品の本体部１０と従来品の本体部とは、めねじ部がおねじ部に螺合可能（即ち、おねじと同じＭ５×０．８）に構成されている点のみが異なり、他の構成については同一構成とされている。
　図２（ａ）及び図２（ｂ）に示すように、切削試験の試験結果によれば、背分力Ｆｚの平均値は、本発明品および従来品のいずれも－４００Ｎであった。また、主分力Ｆｘの平均値は、本発明品では、－１１５０Ｎであるのに対し、従来品では、－１０００Ｎであった。さらに、送り分力Ｆｙの平均値は、本発明品および従来品のいずれも、－１６５０Ｎであった。
　一方、背分力Ｆｚの振幅の平均値は、本発明品では、６０Ｎ（即ち、Ｆｚ＝－４００±６０Ｎ）であるのに対し、従来品では、１４０Ｎ（即ち、Ｆｚ＝－４００±１４０Ｎ）であった。また、主分力Ｆｘの振幅の平均値は、本発明品では、１００Ｎ（即ち、Ｆｘ＝－１１５０±１００Ｎ）であるのに対し、従来品では、２５０Ｎ（即ち、Ｆｘ＝－１０００±２５０Ｎ）であった。さらに、送り分力Ｆｙの振幅の平均値は、本発明品では、１３０Ｎ（即ち、Ｆｙ＝－１６５０±１３０Ｎ）であるのに対し、従来品では、２１０Ｎ（即ち、Ｆｙ＝－１６５０±２１０Ｎ）であった。
　以上の通り、本発明品は、従来品と比べ、送り分力Ｆｙ及び背分力Ｆｚの平均値は、同等の数値で差がなかった。また、本発明品は、主分力Ｆｘの平均値が、従来品の主分力Ｆｘの平均値よりも１５０Ｎ小さく、従来品における主分力Ｆｘの平均値に対して１５％小さかった。
　これに対し、本発明品における背分力Ｆｚの振幅の平均値は、従来品における背分力Ｆｚの振幅の平均値よりも８０Ｎ小さく、従来品における背分力Ｆｚの振幅の平均値の略４３％であった。また、本発明品における主分力Ｆｘの振幅の平均値は、従来品における主分力Ｆｘの振幅の平均値よりも１５０Ｎ小さく、従来品における主分力Ｆｘの振幅の平均値の４０％であった。さらに本発明品における送り分力Ｆｙの振幅の平均値は、従来品における送り分力Ｆｙの振幅の平均値よりも８０Ｎ小さく、従来品における送り分力Ｆｙの振幅の平均値の略６２％であった。即ち、いずれの方向における切削抵抗においても、切削抵抗の振幅が小さくなっており、切削加工時における振動の低減が確認された。これは、本発明品では、めねじ部１１にヘリサート２０が装着されることで、切削ヘッド３０の振動をヘリサート２０により緩衝させることができたと考えられる。
　即ち、本実施の形態における切削工具１のように、超硬合金から構成されるおねじ部３２及びめねじ部１１の間に、おねじ部３２及びめねじ部１１よりも剛性が低い鋼から構成されるヘリサート２０が介在されることで、切削加工時に発生する振動の抑制を達成することができた。
　以上、実施の形態に基づき本発明を説明したが、本発明は上記実施の形態に何ら限定されるものではなく、本発明の趣旨を逸脱しない範囲内で種々の改良変形が可能であることは容易に推察できるものである。
　例えば、上記実施の形態で挙げた数値は一例であり、他の数値を採用することは当然可能である。
　さらに、上記実施の形態では、本発明がエンドミルに適用される場合を説明したが、必ずしもこれに限られるものではなく、例えば、ドリル、タップ等の切削工具に適用してもよい。また、超硬合金から構成されると共にめねじが螺刻されたホルダと、超硬合金から構成されると共にめねじが螺刻されたチップと、ホルダに螺刻されためねじに装着されるヘリサートとを備え、ホルダにチップを超硬合金から構成されるおねじで固定するスローアウェイ式のバイトに適用しても良い。
　また、上記実施の形態では、ヘリサート２０がステンレス鋼で構成される場合を説明したが、必ずしもこれに限られるものではなく、他の鋼またはりん青銅等の超硬合金よりも剛性が低い素材から構成されていてもよい。
　さらに、上記実施の形態では、本体部１０にめねじ部１１が凹設されると共に、切削ヘッド３０におねじ部３２が凸設される場合を   説明したが、必ずしもこれに限られるものではなく、本体部１０におねじ部が凹設されると共に、切削ヘッド３０にめねじ部が凸設されてもよい。
　また、上記実施の形態では、おねじが螺刻されたおねじ部３２が切削ヘッド３０の後端から凸設される場合を説明したが、必ずしもこれに限られるものではなく、切削ヘッド３０の一側の端部におねじ部を形成してもよい。なお、この場合、ヘリサートは、おねじ部に螺合可能な寸法に形成されると共に、本体部のめねじ部は、そのヘリサートが装着可能な寸法に形成される。
　また、上記実施の形態では、おねじ部３２に螺刻されるおねじが右ねじである場合を説明したが、必ずしもこれに限られるものではなく、おねじ部に螺刻されるおねじが左ねじであってもよい。即ち、おねじが切削ヘッドの切削方向に応じて（切削ヘッドの切削抵抗に対してねじが締まる方向に）螺刻されていればよい。

Claims (2)

  1. 　超硬合金から構成される本体部と、その本体部の先端に着脱可能に取り付けられ被加工物の切削加工を行うと共に超硬合金から構成される切削ヘッドとを備えた切削工具において、
    　前記本体部および前記切削ヘッドのいずれか一方の端部に形成されると共に外周におねじが螺刻されるおねじ部と、
    　前記本体部および前記切削ヘッドのいずれか他方の端部に形成されると共に内周にめねじが螺刻されるめねじ部と、
    　前記めねじ部に装着され超硬合金よりも剛性が小さいコイル状のヘリサートとを備え、
    　前記ヘリサートにおねじ部が螺合されることで、前記本体部に前記切削ヘッドが固定されることを特徴とする切削工具。
  2. 　前記ヘリサートが鋼から構成されていることを特徴とする請求項１記載の切削工具。
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