WO2011016517A1 - 電圧平滑回路 - Google Patents

Abstract

　平滑コンデンサの内部抵抗にバラツキがあるとしても、簡易な構成で、平滑コンデンサの定格電圧以上の電圧が該コンデンサに印加されるのを防ぐ。更に、簡易な構成で平滑コンデンサに印加される電圧のバランスを保つ。電圧平滑回路（１４）は、第１平滑コンデンサ（Ｃ１）、第２平滑コンデンサ（Ｃ２），バランス抵抗（Ｒ３）及びツェナーダイオード（ＲＺ４）を備える。第１平滑コンデンサ（Ｃ１）及び第２平滑コンデンサ（Ｃ２）は、互いに直列に接続されていると共に、電源部（１３）に対して並列に接続されている。バランス抵抗（Ｒ３）は、第１平滑コンデンサ（Ｃ１）に対し並列に接続されている。ツェナーダイオード（ＲＺ４）は、第２平滑コンデンサ（Ｃ２）に対し並列な電流経路（Ｉ４）上に接続されている。ツェナーダイオード（ＲＺ４）は、ツェナー電圧（Ｖｒ４）以上の電圧が印加された場合、電流を電流経路（Ｉ４）上に一方向に流す。

Description

電圧平滑回路

　本発明は、電圧平滑回路、特に、電源部から出力された電圧を平滑する回路に関する。

　モータを駆動するためのモータ駆動装置は、モータの駆動電圧をインバータ部で生成し、モータに出力している。一般的に、このインバータ部には、電源から出力される交流電圧が平滑された後に供給されている。
　電源からの電圧を平滑する手法としては、例えば特許文献１（特開２００３－８８１４４号公報）に開示されているように、電源に対し並列に接続された平滑コンデンサを利用する手法が良く用いられている。具体的に、特許文献１に係る手法では、２つの平滑コンデンサが互いに直列に接続されると共に、電源に対し並列に接続されている。更に、平滑コンデンサの内部抵抗よりも抵抗値の小さいバランス抵抗が、各平滑コンデンサに並列に接続されている。バランス抵抗は、各平滑コンデンサに印加される電圧がコンデンサの定格電圧内となるように、各平滑コンデンサに印加される電圧のバランスを保つための抵抗である。

　また、上記特許文献１以外に関連した技術としては、特許文献２（特開平１－１６９５１６号公報）に開示されているものがある。

　特許文献１に係る手法では、バランス抵抗には比較的大きな電流が常時流れることとなるため、当該電流に耐えられる仕様の抵抗をバランス抵抗として用いる必要が生じる。このような抵抗としては、例えばセメント抵抗のように寸法が比較的大きいものが主流として利用されており、バランス抵抗等が実装されるプリント基板の大きさは必然的に大きくなってしまう。また、特許文献１に係る手法では、バランス抵抗に常時大きな電流が流れるためにバランス抵抗の発熱量も大きく、バランス抵抗付近の電子部品に悪影響を及ぼす恐れがある。
　特に、平滑コンデンサの内部抵抗の値には個体差がある。そのため、例えば、容量値が２８８０μＦである同じ種類の平滑コンデンサを２つ用いたとしても、各平滑コンデンサの内部抵抗は全く同じ値とはならず、４２０ｋΩ～１０７５ｋΩの範囲内でばらつく。すると、特許文献１の手法では、平滑コンデンサの内部抵抗のバラツキを鑑みても、比較的抵抗値の大きなバランス抵抗が必要となってしまう。

　また、特許文献２では、オペアンプ等を用いてバランス抵抗に流れる電流量を増減させることで、特許文献１に比してバランス抵抗に流れる電流量が軽減されている。しかしながら、この手法では、平滑コンデンサの電圧のバランスを保つと共に各平滑コンデンサに印加される電圧を当該コンデンサそれぞれの定格電圧内とするための回路を構成する素子数が多く、当該回路も複雑である。
　そこで、本発明の課題は、平滑コンデンサの内部抵抗にバラツキがあるとしても、簡易な構成で、平滑コンデンサの定格電圧以上の電圧が該コンデンサに印加されるのを防ぐことができる電圧平滑回路を提供することとする。また、本発明の課題は、簡易な構成で平滑コンデンサに印加される電圧のバランスを保つことができる電圧平滑回路を提供することとする。

　本発明の第１観点に係る電圧平滑回路は、電源部から出力された電圧を平滑する回路である。電圧平滑回路は、第１平滑コンデンサ、第２平滑コンデンサ、第１バランス抵抗及び第２通電規制部を備える。第１平滑コンデンサ及び第２平滑コンデンサは、互いに直列に接続されていると共に、電源部に対して並列に接続されている。第１バランス抵抗は、第１平滑コンデンサに対し並列に接続されている。第２通電規制部は、第２平滑コンデンサに対し並列な電流経路上に接続されている。第２通電規制部は、第２所定電圧以上の電圧が印加された場合、電流を電流経路上に一方向に流す。
　第２通電規制部としては、例えばツェナーダイオードが挙げられる。第２通電規制部に所定電圧以上の電圧が印加されると、電源部から第１平滑コンデンサ及び第１バランス抵抗それぞれに電流が流れる。この電流は、その後、第２平滑コンデンサの内部抵抗上よりも、例えば該コンデンサの内部抵抗よりインピーダンスの低い電流経路（第２通電規制部）上を主に流れるようになる。従って、各平滑コンデンサの内部抵抗のバラツキに関係なく、簡単な構成にて第２平滑コンデンサの両端電圧を下げることができ、例えば第２平滑コンデンサに定格電圧以上の電圧が印加されるのを防ぐことができる。

　本発明の第２観点に係る電圧平滑回路は、第１観点に係る電圧平滑回路であって、第２所定電圧は、第２平滑コンデンサの定格電圧よりも低い。第２通電規制部は、第２所定電圧以上の電圧が印加された場合、その端子間電圧を第２所定電圧に維持する。
　この電圧平滑回路では、第２通電規制部に第２所定電圧以上の電圧が印加されていない状態においては、第２通電規制部は動作せず、第２平滑コンデンサ（具体的には、第２平滑コンデンサの内部抵抗）には、例えば電源部から第１平滑コンデンサ（具体的には、第１平滑コンデンサの内部抵抗）及び第１バランス抵抗それぞれに流れる電流が合流して流れる。第２通電規制部に第２所定電圧以上の電圧が印加されると、第２通電規制部は動作してその端子間電圧は第２所定電圧で維持されるようになり、第２通電規制部の非動作時に第２平滑コンデンサに流れていた電流は、第２平滑コンデンサと、該コンデンサに並列接続された第２通電規制部に分岐して流れる。そして、第２平滑コンデンサの両端電圧は、第２平滑コンデンサの定格電圧よりも低い第２所定電圧で維持（クリップ）されるようになる。従って、少なくとも第２平滑コンデンサの両端電圧が第２平滑コンデンサの定格電圧以上となることを防ぐことができる。

　本発明の第３観点に係る電圧平滑回路は、第２観点に係る電圧平滑回路において、第２バランス抵抗を更に備える。第２バランス抵抗は、第２平滑コンデンサに並列かつ第２通電規制部に直列となるように、電流経路上に接続されている。第２通電規制部に第２所定電圧以上の電圧が印加された場合に、第２バランス抵抗には、一方向に電流が流れる。
　この電圧平滑回路によると、第２平滑コンデンサに並列かつ第２通電規制部に直列な第２バランス抵抗が電流経路上に備えられているため、第２通電規制部に第２所定電圧以上の電圧が印加される際には、第２バランス抵抗にも電流が流れることとなる。これにより、例えばツェナーダイオードで構成される第２通電規制部での電力損失が定格を越えてしまい、第２通電規制部付近の部品への発熱による悪影響を抑えることができる。
　また、第２通電規制部が例えばツェナーダイオードで構成されているとすると、第２所定電圧が所望する値であるツェナーダイオードが必ずしも市販されているとは限らない。すると、第２所定電圧の値によっては、ツェナーダイオードと並列接続された第２平滑コンデンサに印加される電圧が低くなると共に第１平滑コンデンサに印加される電圧が高くなったり、逆に第２平滑コンデンサに印加される電圧が所望する値以上に高くなったりする場合が生じることがある。しかし、この電圧平滑回路によると、第２平滑コンデンサに印加される電圧の値は、回路構成上、第２バランス抵抗に印加される電圧とツェナーダイオードに印加される電圧との和に等しい。このため、第２バランス抵抗に印加される電圧を考慮しつつ第２所定電圧を設定することができ、その分ツェナーダイオードの選択幅が広がる。よって、第２所定電圧を自由に設定することができ、かつ第１及び第２平滑コンデンサに印加される電圧を調整することが可能となる。従って、例えば定格電圧の低い安価なコンデンサを第１及び第２平滑コンデンサ及び第２平滑コンデンサとして用いたとしても、電源部からの電圧の動作範囲が比較的大きい機器にもこの電圧平滑回路は適用可能である。更に、第２所定電圧を最適な値に設定することで、第２通電規制部以外の電圧平滑回路の構成部品の発熱量を小さくし、電力損失を低くすることも可能となる。

　本発明の第４観点に係る電圧平滑回路は、第３観点に係る電圧平滑回路において、第１バランス抵抗及び第２バランス抵抗の少なくとも１つの抵抗値は、第１平滑コンデンサの両端電圧を示す第１両端電圧が第１平滑コンデンサの定格電圧よりも低く、かつ第２平滑コンデンサの両端電圧を示す第２両端電圧が第２平滑コンデンサの定格電圧より低くなる条件を満たすようにして決定されている。そして、第２所定電圧は、第２両端電圧とほぼ同じかまたはそれ以下である。
　説明を簡単にするため、一例として、第２通電規制部がツェナーダイオードで構成されており、電流経路上には第２バランス抵抗が設けられておらず第２通電規制部のみが設けられている回路構成を例に採る。この回路構成において、第２平滑コンデンサの第２両端電圧は、第２通電規制部の端子間電圧に等しいため、第２通電規制部に第２所定電圧以上の電圧が印加されて電流経路上に電流が流れると、第２両端電圧は、クリップされた第２通電規制部の端子間電圧、即ち第２所定電圧となる。この状態で、電源部からの電圧が上昇すると、回路構成上、第１平滑コンデンサの第１両端電圧が上昇して第１平滑コンデンサの定格電圧を超えてしまう恐れがある。

　しかし、この電圧平滑回路では、各バランス抵抗は、第１両端電圧が第１平滑コンデンサの定格電圧よりも低く、かつ第２両端電圧が第２平滑コンデンサの定格電圧よりも低くなるように決定されている。そして、第２所定電圧は、第２両端電圧とほぼ同じか、またはそれ以下となっている。従って、たとえ電源部からの電圧上昇により第１両端電圧が上昇したとしても、この第１両端電圧は、第１平滑コンデンサの定格電圧を越えることがない。

　本発明の第５観点に係る電圧平滑回路は、第２観点から第４観点のいずれかに係る電圧平滑回路において、第１バランス抵抗の抵抗値は、第１平滑コンデンサの両端電圧を示す第１両端電圧が第２平滑コンデンサの両端電圧を示す第２両端電圧以下となり、かつ第２両端電圧が第２平滑コンデンサの定格電圧よりも低い条件を満たすようにして決定されている。

　説明を簡単にするため、一例として、第２通電規制部がツェナーダイオードで構成されており、電流経路上には第２バランス抵抗が設けられておらず第２通電規制部のみが設けられている回路構成を例に採る。この回路構成において、例えば各平滑コンデンサの内部抵抗の差が大きいことや電源部からの電圧が低い等の要因により、第２通電規制部に第２所定電圧が印加されず、第２通電規制部が動作しない場合を考える。この場合、第２通電規制部に並列接続された第２平滑コンデンサの両端電圧は、常に第２所定電圧以下に抑えられることとなる。しかし、回路構成上、第１平滑コンデンサの第１両端電圧は、電源部からの電圧から第２平滑コンデンサの第２両端電圧を差し引いた電圧となり、場合によっては第１平滑コンデンサの定格電圧以上の電圧に至る恐れも考えられなくはない。
　しかし、この電圧平滑回路によると、第１バランス抵抗の抵抗値は、第２通電規制部が並列接続されていない第１平滑コンデンサの第１両端電圧が、第２通電規制部が並列接続された第２平滑コンデンサの第２両端電圧以下となるように決定される。そのため、第１平滑コンデンサの第１両端電圧は、常に第２通電規制部の第２所定電圧以下に抑えられることとなり、従って第１平滑コンデンサに定格電圧以上の電圧が印加される恐れを回避することができる。

　本発明の第６観点に係る電圧平滑回路は、第２観点から第５観点のいずれかに係る電圧平滑回路において、第１補助抵抗及び第２補助抵抗のいずれかを更に備える。第１補助抵抗は、第２通電規制部に並列に接続されている。第２補助抵抗は、互いに直列接続された第１平滑コンデンサ及び第２平滑コンデンサに対し、並列に接続されている。
　この電圧平滑回路によると、第１補助抵抗や第２補助抵抗が設けられていない回路構成にて第２通電規制部を流れていた電流は、第１補助抵抗または第２補助抵抗と、第２通電規制部に分岐して流れることとなる。これにより、第２通電規制部に流れる電流量は小さくなるため、第２通電規制部の作動電圧や定格電力を低く設定でき、第２通電規制部としては、定格電流の比較的小さいものを用いることができる。従って、電圧平滑回路に係るコストの低減化（特に、第２通電規制部のコスト削減）を図ることができる。

　本発明の第７観点に係る電圧平滑回路は、第１観点に係る電圧平滑回路において、第２バランス抵抗と、第１通電規制部とを更に備える。第２バランス抵抗は、第２平滑コンデンサに並列かつ第２通電規制部に直列となるように、電流経路上に接続されている。第１通電規制部は、第１バランス抵抗に直列に接続されており、第１所定電圧以上の電圧が印加された場合、第１バランス抵抗に一方向に電流を流す。そして、第２通電規制部に第２所定電圧以上の電圧が印加された場合、第２バランス抵抗には、一方向に電流が流れる。
　この電圧平滑回路においては、第１通電規制部に第１所定電圧以上の電圧が印加された場合には、第１バランス抵抗に電流が流れ、この電流は、例えば第２バランス抵抗に流れることなく第２平滑コンデンサに流れる。第２通電規制部に第２所定電圧以上の電圧が印加された場合には、第２バランス抵抗に電流が流れることによって、例えば第１平滑コンデンサにも電流が流れる。第１平滑コンデンサに電流が流れた場合には、第１平滑コンデンサの両端の電圧が上がり、第２平滑コンデンサに電流が流れた場合には、第２平滑コンデンサの両端の電圧が上がるため、簡易な構成で、各平滑コンデンサに印加される電圧のバランスを保つことができる。

　本発明の第８観点に係る電圧平滑回路は、第７観点に係る電圧平滑回路において、第３補助抵抗と第４補助抵抗とを更に備える。第３補助抵抗は、第１通電規制部の両端に並列に接続されている。第４補助抵抗は、第２通電規制部の両端に並列に接続されている。
　第１バランス抵抗を含む電流経路上を流れる電流は、第１通電規制部及び第３補助抵抗に分岐して流れ、第２バランス抵抗を含む電流経路上を流れる電流は、第２通電規制部及び第４補助抵抗に分岐して流れる。これにより、第１及び第２通電規制部それぞれに流れる電流量は小さくなるため、第１及び第２通電規制部の作動電圧や定格電力を低く設定でき、第１及び第２通電規制部としては、定格電流の比較的小さいものを用いることができる。従って、電圧平滑回路に係るコストの低減化（特に、第１及び第２通電規制部のコスト削減）を図ることができる。

　本発明の第９観点に係る電圧平滑回路は、第７観点または第８観点に係る電圧平滑回路において、第１通電規制部に第１所定電圧以上の電圧が印加された場合、第２通電規制部には第２所定電圧以上の電圧が印加されない。第２通電規制部に第２所定電圧以上の電圧が印加された場合、第１通電規制部には第１所定電圧以上の電圧が印加されない。
　この電圧平滑回路では、第１通電規制部に第１所定電圧以上の電圧が印加された場合には、第１バランス抵抗を流れた電流は、第２バランス抵抗に流れることなく第２平滑コンデンサに流れる。第２通電規制部に第２所定電圧以上の電圧が印加された場合には、第２バランス抵抗に電流が流れることによって第１平滑コンデンサにも電流が流れるが、第１バランス抵抗には電流が流れない。つまり、上記電圧平滑回路では、第１通電規制部及び第２通電規制部のいずれか一方にのみ第１所定電圧以上または第２所定電圧以上の電圧が印加されるため、第１及び第２バランス抵抗の両方に常時電流が流れることがない。そのため、第１及び第２バランス抵抗としては、寸法の比較的小さいものを利用することができると共に、第１及び第２バランス抵抗における発熱量を軽減することができる。従って、第１及び第２バランス抵抗が実装されているプリント基板を小さくすることができる。

　本発明の第１０観点に係る電圧平滑回路は、第９観点に係る電圧平滑回路において、第１通電規制部は、第１ツェナーダイオードで構成される。第２通電規制部は、第２ツェナーダイオードで構成される。第１所定電圧及び第２所定電圧は、電源部が出力する電圧の値に基づいて、第１ツェナーダイオード及び第２ツェナーダイオードのいずれか一方にのみ電流が流れるように決定されている。
　例えば、電源部が出力する電圧の値が“７１８Ｖ”であるとした場合、各ツェナーダイオードのツェナー電圧である第１所定電圧及び第２所定電圧は、共に“３６０Ｖ”と決定される。これにより、第１ツェナーダイオード及び第２ツェナーダイオードのいずれか一方にのみ電流が流れるようになるため、簡易な構成で第１及び第２バランス抵抗における発熱量を軽減することができる。

　本発明の第１１観点に係る電圧平滑回路は、第１０観点に係る電圧平滑回路において、第１所定電圧及び第２所定電圧は、第１平滑コンデンサ及び第２平滑コンデンサの定格電圧以下である。
　これにより、第１及び第２平滑コンデンサには、ツェナー電圧である第１所定電圧及び第２所定電圧の値よりも大きい電圧が印加される。

　本発明の第１２観点に係る電圧平滑回路は、第７観点または第８観点に係る電圧平滑回路において、第１通電規制部に第１所定電圧以上の電圧が印加されると共に、第２通電規制部にも第２所定電圧以上の電圧が印加される。
　この電圧平滑回路によると、第１通電規制部に第１所定電圧以上の電圧が印加されると共に、第２通電規制部にも第２所定電圧以上の電圧が印加されるため、第１通電規制部及び第２通電規制部の双方に電流が流れるようになる。

　本発明の第１３観点に係る電圧平滑回路は、第１２観点に係る電圧平滑回路において、第１状態及び第２状態のいずれかを採り得る。第１状態は、第１通電規制部に第１所定電圧以上の電圧が印加された後に、第２通電規制部にも第２所定電圧以上の電圧が印加される状態である。第２状態は、第２通電規制部に第２所定電圧以上の電圧が印加された後に、第１通電規制部にも第１所定電圧以上の電圧が印加される状態である。
　この電圧平滑回路によると、いずれか一方の通電規制部に所定電圧以上の電圧が印加され当該通電規制部が動作を開始することで、他方の通電規制部にも所定電圧以上の電圧が印加されて当該通電規制部も動作を開始するようになり、各平滑コンデンサに印加される電圧のバランスが保たれるようになる。

　本発明の第１４観点に係る電圧平滑回路は、第１２観点または第１３観点に係る電圧平滑回路において、第１通電規制部は第１ツェナーダイオードで構成され、第２通電規制部は第２ツェナーダイオードで構成される。

　この電圧平滑回路によると、第１ツェナーダイオードには、ツェナー電圧である第１所定電圧以上の電圧が印加されることで電流が流れる。第２ツェナーダイオードには、ツェナー電圧である第２所定電圧以上の電圧が印加されることで電流が流れる。第１ツェナーダイオード及び第２ツェナーダイオードにおける各電圧は、それぞれ第１所定電圧及び第２所定電圧にクリップされる。そのため、第１バランス抵抗には、第１平滑コンデンサの両端電圧と第１所定電圧との差分電圧が印加され、第２バランス抵抗には、第２平滑コンデンサの両端電圧と第２所定電圧との差分電圧が印加される。従って、簡易な構成で第１及び第２バランス抵抗に流れる電流の値を従来よりも小さくすることができ、よって第１及び第２バランス抵抗における発熱量を軽減することができる。

　本発明の第１５観点に係る電圧平滑回路は、第１４観点に係る電圧平滑回路において、第１所定電圧及び第２所定電圧は、第１平滑コンデンサ及び第２平滑コンデンサの定格電圧以下である。
　これにより、第１及び第２平滑コンデンサには、ツェナー電圧である第１所定電圧及び第２所定電圧の値よりも大きい電圧が印加される。

　本発明の第１６観点に係る電圧平滑回路は、第３観点～第１５観点に係る電圧平滑回路において、第１バランス抵抗は、第１平滑コンデンサの内部抵抗の値よりも小さい抵抗値を有する。第２バランス抵抗は、第２平滑コンデンサの内部抵抗の値よりも小さい抵抗値を有する。
　これにより、第１平滑コンデンサ及び第２平滑コンデンサの各内部抵抗に流れる電流量よりも、第１バランス抵抗及び第２バランス抵抗に流れる電流量の方が多くなるため、第１平滑コンデンサ及び第２平滑コンデンサに流れる電流量を抑えることができる。従って、第１平滑コンデンサ及び第２平滑コンデンサに印加される電圧を低くすることができる。

　本発明の第１観点に係る電圧平滑回路によると、各平滑コンデンサの内部抵抗のバラツキに関係なく、簡単な構成にて第２平滑コンデンサの両端電圧を下げることができる。
　本発明の第２観点に係る電圧平滑回路によると、少なくとも第２平滑コンデンサに定格電圧以上の電圧が印加されるのを防ぐことができる。
　本発明の第３観点に係る電圧平滑回路によると、第２通電規制部での電力損失が定格を越えてしまい、第２通電規制部付近の部品への発熱による悪影響を抑えることができる。また、第２所定電圧を自由に設定することができ、かつ第１及び第２平滑コンデンサに印加される電圧を調整することが可能となる。従って、例えば定格電圧の低い安価なコンデンサを第１及び第２平滑コンデンサ及び第２平滑コンデンサとして用いたとしても、電源部からの電圧の動作範囲が比較的大きい機器にもこの電圧平滑回路は適用可能である。更に、第２所定電圧を最適な値に設定することで、第２通電規制部以外の電圧平滑回路の構成部品の発熱量を小さくし、電力損失を低くすることも可能となる。

　本発明の第４観点に係る電圧平滑回路によると、たとえ電源部からの電圧上昇により第１両端電圧が上昇したとしても、第１平滑コンデンサの第１両端電圧は、該コンデンサの定格電圧を越えることがない。
　本発明の第５観点に係る電圧平滑回路によると、第１平滑コンデンサの第１両端電圧は、常に第２通電規制部の第２所定電圧以下に抑えられることなるため、第１平滑コンデンサに定格電圧以上の電圧が印加される恐れを回避することができる。
　本発明の第６観点に係る電圧平滑回路によると、電圧平滑回路に係るコストの低減化（特に、第２通電規制部のコスト削減）を図ることができる。
　本発明の第７観点に係る電圧平滑回路によると、簡易な構成で、各平滑コンデンサに印加される電圧のバランスを保つことができる。

　本発明の第８観点に係る電圧平滑回路によると、第１及び第２通電規制部の作動電圧や定格電力を低く設定でき、第１及び第２通電規制部としては、定格電流の比較的小さいものを用いることができる。従って、電圧平滑回路に係るコストの低減化（特に、第１及び第２通電規制部のコスト削減）を図ることができる。
　本発明の第９観点に係る電圧平滑回路によると、第１及び第２バランス抵抗の両方に常時電流が流れることがないため、第１及び第２バランス抵抗としては、寸法の比較的小さいものを利用することができると共に、第１及び第２バランス抵抗における発熱量を軽減することができる。従って、第１及び第２バランス抵抗が実装されているプリント基板を小さくすることができる。
　本発明の第１０観点に係る電圧平滑回路によると、簡易な構成で第１及び第２バランス抵抗における発熱量を軽減することができる。

　本発明の第１１観点に係る電圧平滑回路によると、第１及び第２平滑コンデンサには、ツェナー電圧である第１所定電圧及び第２所定電圧の値よりも大きい電圧が印加される。
　本発明の第１２観点に係る電圧平滑回路によると、第１通電規制部及び第２通電規制部の双方に電流が流れるようになる。
　本発明の第１３観点に係る電圧平滑回路によると、各平滑コンデンサに印加される電圧のバランスが保たれるようになる。
　本発明の第１４観点に係る電圧平滑回路によると、簡易な構成で第１及び第２バランス抵抗に流れる電流の値を従来よりも小さくすることができ、よって第１及び第２バランス抵抗における発熱量を軽減することができる。
　本発明の第１５観点に係る電圧平滑回路によると、第１及び第２平滑コンデンサには、ツェナー電圧である第１所定電圧及び第２所定電圧の値よりも大きい電圧が印加される。

　本発明の第１６観点に係る電圧平滑回路によると、第１平滑コンデンサ及び第２平滑コンデンサに流れる電流量を抑えることができ、第１平滑コンデンサ及び第２平滑コンデンサに印加される電圧を低くすることができる。

第１実施形態に係る電圧平滑回路を備えたモータ駆動装置の構成図。 第１実施形態に係る電圧平滑回路の回路図。 図２の電圧平滑回路において、第２平滑コンデンサの両端電圧がツェナー電圧よりも低い場合に、電圧平滑回路に流れる電流の経路を示す図。 図２の電圧平滑回路において、第２平滑コンデンサの両端電圧がツェナー電圧以上である場合に、電圧平滑回路に流れる電流の経路を示す図。 第１実施形態の変形例（ａ）に係る電圧平滑回路の回路図であって、補助抵抗がツェナーダイオードに並列に接続されている場合を示す図。 第１実施形態の変形例（ａ）に係る電圧平滑回路の回路図であって、補助抵抗が第１及び第２平滑コンデンサに並列に接続されている場合を示す図。 第１実施形態の変形例（ｂ）に係る電圧平滑回路の回路図であって、ツェナーダイオード及びバランス抵抗の位置が図２とは逆である場合を示す図。 第２実施形態に係る電圧平滑回路の回路図。 第３実施形態に係る電圧平滑回路の回路図。 第３実施形態に係る電圧平滑回路の回路図であって、各バランス抵抗の抵抗値を決定する際に用いられる電流の流れを示す図。 第３実施形態に係る電圧平滑回路の回路図であって、各バランス抵抗の抵抗値を決定する際に用いられる電流の流れを示す図。 第３実施形態の変形例（ａ）に係る電圧平滑回路の回路図であって、補助抵抗がツェナーダイオードに並列に接続されている場合を示す図。 第３実施形態の変形例（ａ）に係る電圧平滑回路の回路図であって、補助抵抗がツェナーダイオード及び第２平滑コンデンサに並列に接続されている場合を示す図。 第３実施形態の変形例（ｂ）に係る電圧平滑回路の回路図であって、ツェナーダイオード及びバランス抵抗の位置が図９とは逆である場合を示す図。 第４実施形態に係る電圧平滑回路の回路図。 第５実施形態に係る電圧平滑回路の回路図であって、各バランス抵抗の抵抗値を決定する際に用いられる電流の流れを示す図。 第５実施形態に係る電圧平滑回路の回路図であって、各バランス抵抗の抵抗値を決定する際に用いられる電流の流れを示す図。 第６実施形態に係る電圧平滑回路の回路図。 第６実施形態において、第１平滑コンデンサの両端に第１ツェナー電圧以上の電圧が印加された場合に、電圧平滑回路に流れる電流の経路を示す図。 第６実施形態において、第２平滑コンデンサの両端に第２ツェナー電圧以上の電圧が印加された場合に、電圧平滑回路に流れる電流の経路を示す図。 第６実施形態の変形例（ａ）に係る電圧平滑回路の回路図。 第７実施形態において、第１平滑コンデンサの両端電圧が第２平滑コンデンサの両端電圧とバランスが保たれている場合に、電圧平滑回路に流れる電流の経路を示す図。 第７実施形態において、第１平滑コンデンサの両端電圧が第２平滑コンデンサの両端電圧よりも大きい場合に、電圧平滑回路に流れる電流の経路を示す図。 第７実施形態において、第１平滑コンデンサの両端電圧が第２平滑コンデンサの両端電圧よりも小さい場合に、電圧平滑回路に流れる電流の経路を示す図。 第７実施形態の変形例（ａ）に係る電圧平滑回路の回路図。

　以下、本発明に係る電圧平滑回路について、図を用いて詳述する。
　＜第１実施形態＞
　（１）概要
　図１は、本実施形態に係る電圧平滑回路１４を備えたモータ駆動装置１の構成図である。このモータ駆動装置１は、例えば空気調和装置の圧縮機の駆動源である圧縮機用モータ５２の駆動用として利用される。圧縮機用モータ５２の種類としては、例えば３相のブラシレスＤＣモータが挙げられる。
　モータ駆動装置１は、主として、電源部１３、電圧平滑回路１４、インバータ部１５、及び電流検出部１６を備える。電源部１３は、ダイオードブリッジ１１及びリアクトル１２を有しており、ダイオードブリッジ１１、電圧平滑回路１４、インバータ部１５及び電流検出部１６は、１つのプリント基板Ｐ１上に構成されている。リアクトル１２は、プリント基板Ｐ１のインターフェースＩＦ４，ＩＦ５を介してプリント基板Ｐ１に外付けされている。

　ダイオードブリッジ１１は、６つのダイオードＤ１ａ，Ｄ１ｂ，Ｄ１ｃ，Ｄ１ｄ，Ｄ１ｅ，Ｄ１ｆで構成されている。ダイオードＤ１ａ及びＤ１ｂ、Ｄ１ｃ及びＤ１ｄ，Ｄ１ｅ及びＤ１ｆは、それぞれ互いに直列に接続されると共に、これらは互いに並列となるように接続されている。直列接続されたダイオードＤ１ａ～Ｄ１ｂ，Ｄ１ｃ～Ｄ１ｄ，Ｄ１ｅ～Ｄ１ｆの各接続点は、プリント基板Ｐ１上のインターフェースＩＦ１，ＩＦ２，ＩＦ３を介して３相の商用電源５１に接続されている。このようなダイオードブリッジ１１により、商用電源５１から出力された交流電圧は整流される。リアクトル１２は、ダイオードＤ１ａ，Ｄ１ｃ，Ｄ１ｅの各カソードが接続されている電源配線Ｌ１上に、直列に接続されている。このリアクトル１２により、ダイオードブリッジ１１によって整流された電圧は、更に直流電圧に近い波形を有するようになり、電圧平滑回路１４に印加される。尚、ダイオードＤ１ｂ，Ｄ１ｄ，Ｄ１ｆの各アノードは、ＧＮＤ配線Ｌ２に接続されている。

　電圧平滑回路１４は、電源部１３から出力された電圧を平滑するための回路であって、電源部１３とインバータ部１５との間に配されている。電圧平滑回路１４の詳細については、後述する。
　インバータ部１５は、絶縁ゲート型バイポーラトランジスタＱ５ａ，Ｑ５ｂ，Ｑ５ｃ，Ｑ５ｄ，Ｑ５ｅ，Ｑ５ｆ（以下、単にトランジスタという）と、還流用のダイオードＤ５ａ，Ｄ５ｂ，Ｄ５ｃ，Ｄ５ｄ，Ｄ５ｅ，Ｄ５ｆとで構成されている。トランジスタＱ５ａ及びＱ５ｂ、Ｑ５ｃ及びＱ５ｄ、Ｑ５ｅ及びＱ５ｆは、電源配線Ｌ１とＧＮＤ配線Ｌ２との間に直列に接続されている。トランジスタＱ５ａ及びＱ５ｂ、Ｑ５ｃ及びＱ５ｄ、Ｑ５ｅ及びＱ５ｆの間の各接続点ＮＵ，ＮＶ，ＮＷは、プリント基板Ｐ１上のインターフェースＩＦ６，Ｉｆ７，Ｉｆ８を介して圧縮機用モータ５２に接続されている。ダイオードＤ５ａ～Ｄ５ｆは、各トランジスタＱ５ａ～Ｑ５ｆに逆電圧が印加された場合に導通するような特性を有しており、各トランジスタＱ５ａ～Ｑ５ｆに並列に接続されている。このような構成を有するインバータ部１５は、マイクロコンピュータ（図示せず）から送られてくるゲート制御電圧に基づいてトランジスタＱ５ａ～Ｑ５ｆがオン及びオフすることで、圧縮機用モータ５２を駆動するための駆動電圧を生成する。この駆動電圧により、圧縮機用モータ５２は回転駆動する。

　電流検出部１６は、圧縮機用モータ５２に流れたモータ電流を検出する。電流検出部１６は、主として、電圧平滑回路１４及びインバータ部１５の間であってかつＧＮＤ配線Ｌ２上に直列に接続されているシャント抵抗や、シャント抵抗の両端電圧に基づいてモータ電流を演算するマイクロコンピュータ（図示せず）で構成される。
　（２）電圧平滑回路の構成
　次に、本実施形態に係る電圧平滑回路１４の構成について、図２～４を用いて具体的に説明する。尚、図２～４では、図を簡単にするため、図１から電源部１３及び電圧平滑回路１４のみを抜き出して図示している。また、既に述べたように、電圧平滑回路１４には、電源部１３によって直流電圧に近い波形を有するようになった商用電源５１からの電圧が電源配線Ｌ１を介して印加されるため、電源部１３を“直流電源”として表している。図２～４では、電源部１３から出力される直流電圧の値を、“Ｖｄｃ”として表している。電圧Ｖｄｃとしては、例えば商用電源５１から出力された交流電圧が約４７０Ｖ±１０％を上限とし、約３８０Ｖ－１０％を下限とする範囲内の電圧であるとすると、約７３１Ｖ～約４８３Ｖの範囲内の電圧であることができる。

　電圧平滑回路１４は、第１平滑コンデンサＣ１、第２平滑コンデンサＣ２、バランス抵抗Ｒ３（第１バランス抵抗に相当）、及びツェナーダイオードＲＺ４（第２通電規制部に相当）を備える。
　　（２－１）第１平滑コンデンサ及び第２平滑コンデンサ
　第１平滑コンデンサＣ１及び第２平滑コンデンサＣ２は、互いに直列に接続されていると共に、電源部１３に対して並列に接続されている。具体的には、電源配線Ｌ１には、第１平滑コンデンサＣ１の一端が接続され、ＧＮＤ配線Ｌ２には、第２平滑コンデンサＣ２の一端が接続されている。第１平滑コンデンサＣ１及び第２平滑コンデンサＣ２の各他端は、互いに接続されている。このような第１平滑コンデンサＣ１及び第２平滑コンデンサＣ２は、電源部１３から出力された電圧を更に平滑化させる。

　ここで、一般的に、コンデンサの等価回路は、互いに並列に接続された容量成分及び抵抗成分（以下、内部抵抗という）の他、これらの成分に直列に接続されたインダクタンス成分によって構成される。図２では、説明を簡単にするため、インダクタンス成分を省略し、第１及び第２平滑コンデンサＣ１，Ｃ２を、それぞれ内部抵抗Ｒ１ａ，Ｒ２ａ及び容量成分Ｃ１ａ，Ｃ２ａで表している。第１平滑コンデンサＣ１の内部抵抗Ｒ１ａ及び容量成分Ｃ１ａは、互いに並列に接続されている。第２平滑コンデンサＣ２の内部抵抗Ｒ２ａ及び容量成分Ｃ２ａは、互いに並列に接続されている。
　尚、第１平滑コンデンサＣ１及び第２平滑コンデンサＣ２は、同じ容量値であって、一例としては１９２０μＣや２８８０μＣが挙げられる。各平滑コンデンサＣ１，Ｃ２の容量値が例えば２８８０μＣであるとすると、その内部抵抗Ｒ１ａ，Ｒ２ａの抵抗値は、例えば１０７５ｋΩを上限とし、４２０ｋΩを下限とする範囲内の値が挙げられる。更に、第１平滑コンデンサＣ１及び第２平滑コンデンサＣ２としては、例えば電圧Ｖｄｃが“７１８Ｖ”であるとして、定格電圧Ｖｒｔ１，Ｖｒｔ２が例えば４００Ｖ～４５０Ｖ程度のものが利用される。即ち、各平滑コンデンサＣ１，Ｃ２の定格電圧Ｖｒｔ１，Ｖｒｔ２は、電圧Ｖｄｃの値の約２分の１に対して約１．１倍～１．３倍程度の値であると言える。また、第１平滑コンデンサＣ１及び第２平滑コンデンサＣ２として用いられるコンデンサの種類としては、電解コンデンサやタンタルコンデンサ、セラミックコンデンサ等があるが、本実施形態では、第１平滑コンデンサＣ１及び第２平滑コンデンサＣ２として電解コンデンサを用いる。

　　（２－２）バランス抵抗
　バランス抵抗Ｒ３は、第１平滑コンデンサＣ１に対し並列な電流経路Ｉ３上に接続されている。具体的には、電流経路Ｉ３は、一端が電源配線Ｌ１、他端が第１平滑コンデンサＣ１及び第２平滑コンデンサＣ２の接続点ｓ１に接続されており、バランス抵抗Ｒ３は、この電流経路Ｉ３上に直列接続されている。
　このようなバランス抵抗Ｒ３は、第１平滑コンデンサＣ１の内部抵抗Ｒ１ａの値よりも小さい抵抗値を有している。これは、第１平滑コンデンサＣ１に流れる電流量を抑えるためである。つまり、第１平滑コンデンサＣ１の内部抵抗Ｒ１ａに流れる電流量よりも、バランス抵抗Ｒ３に流れる電流量の方が大きくなり、バランス抵抗Ｒ３の抵抗値を小さい値に決定する程第１平滑コンデンサＣ１に流れる電流量の制御性が向上するためである。

　更に、本実施形態に係るバランス抵抗Ｒ３の抵抗値は、上述した条件（つまり、バランス抵抗Ｒ３の値は第１平滑コンデンサＣ１の内部抵抗Ｒ１ａの値よりも小さい）を満たすだけではなく、更に他の条件を満たすようにして決定されるが、バランス抵抗Ｒ３の抵抗値の詳細な決定方法については、後述する。
　　（２－３）ツェナーダイオード
　ツェナーダイオードＲＺ４は、バランス抵抗Ｒ３が並列接続されていない第２平滑コンデンサＣ２に対し並列な電流経路Ｉ４上に接続されている。より具体的には、ツェナーダイオードＲＺ４のアノードはＧＮＤ配線Ｌ２側に接続され、カソードは第１平滑コンデンサＣ１及び第２平滑コンデンサＣ２の接続点ｓ１側に接続されており、これによって電流経路Ｉ４を形成している。

　このようなツェナーダイオードＲＺ４に印加される電圧は、回路構成上、ツェナーダイオードＲＺ４に並列接続されている第２平滑コンデンサＣ２の両端電圧Ｖ２（第２両端電圧に相当）と等しい。よって、両端電圧Ｖ２がツェナー電圧Ｖｒ４（第２所定電圧に相当）より低ければ（Ｖ２＜Ｖｒ４）、ツェナーダイオードＲＺ４には、ツェナー電圧Ｖｒ４以下の電圧が印加されていることとなり、ツェナーダイオードＲＺ４は動作しない（図３参照）。逆に、両端電圧Ｖ２がツェナー電圧Ｖｒ４以上であれば（Ｖ２≧Ｖｒ４）、ツェナーダイオードＲＺ４には、ツェナー電圧Ｖｒ４以上の電圧が印加されていることとなり、ツェナーダイオードＲＺ４を含む電流経路Ｉ４上には一方向に電流が流れ、ツェナーダイオードＲＺ４のアノード及びカソード間電圧（以下、端子間電圧と言う）はツェナー電圧Ｖｒ４に維持されることとなる（図４参照）。ここで言う一方向とは、ツェナーダイオードＲＺ４のカソードからアノードへの方向である。

　ここで、本実施形態においては、ツェナー電圧Ｖｒ４は、第２平滑コンデンサＣ２の定格電圧Ｖｒｔ２よりも低くなるように決定されている（Ｖｒ４＜Ｖｒｔ２）。これは、ツェナーダイオードＲＺ４にツェナー電圧Ｖｒ４以上の電圧が印加されると、ツェナーダイオードＲＺ４の動作により第２平滑コンデンサＣ２の両端電圧Ｖ２がツェナー電圧Ｖｒ４にクリップされる特性を利用して、クリップされる第２平滑コンデンサＣ２の両端電圧Ｖ２が当該コンデンサＣ２の定格電圧Ｖｒｔ２以上となることを防ぐためである。更に、ツェナー電圧Ｖｒ４は、電源部１３からの電圧Ｖｄｃに基づいて決定されてもよい。一例として、第２平滑コンデンサＣ２の定格電圧Ｖｒｔ２が例えば４００Ｖであって、電圧Ｖｄｃが７１８Ｖであるとすると、ツェナー電圧Ｖｒ４は、第２平滑コンデンサＣ２の定格電圧よりも小さく、また電圧Ｖｄｃ以下かつ電圧Ｖｄｃの２分の１よりも大きくなるように、“３７６Ｖ”と決定される。これにより、第１平滑コンデンサＣ１及び第２平滑コンデンサＣ２の各内部抵抗Ｒ１ａ，Ｒ２ａのバラツキ等によって、ツェナーダイオードＲＺ４に３７６Ｖ以上の電圧が印加されると、ツェナーダイオードＲＺ４は動作し、第２平滑コンデンサＣ２の両端電圧Ｖ２は３７６Ｖにクリップされることとなる。一方で、この場合には、電源部１３からの電圧Ｖｄｃから第２平滑コンデンサＣ２の両端電圧Ｖ２を差し引いた電圧（Ｖ１＝Ｖｄｃ－Ｖ２、具体的には７１８Ｖ－３７６Ｖ＝３４２Ｖ）が第１平滑コンデンサＣ１の両端電圧Ｖ１となる。

　また、ツェナー電圧Ｖｒ４の値は、第２平滑コンデンサＣ２の定格電圧Ｖｒｔ２や電源部１３からの電圧Ｖｄｃだけではなく、第１平滑コンデンサＣ１の定格電圧Ｖｒｔ１、バランス抵抗Ｒ３の値等も考慮して決定されてもよい。ツェナー電圧Ｖｒ４が定格電圧Ｖｒｔ２やバランス抵抗Ｒ３の値等も考慮して決定される例を、バランス抵抗Ｒ３の抵抗値の決定方法と共に以下に示すこととする。
　（３）バランス抵抗の抵抗値及びツェナー電圧の決定方法
　まず、ツェナーダイオードＲＺ４にツェナー電圧Ｖｒ４以上の電圧が印加することでツェナーダイオードＲＺ４がオンし、電流経路Ｉ４上に一方向に電流が流れる場合を考える。この場合、上述したように、第２平滑コンデンサＣ２の両端電圧Ｖ２が一定電圧（ツェナー電圧Ｖｒ４）に保持されることとなる。

　そこで、本実施形態に係るバランス抵抗Ｒ３は、第１平滑コンデンサＣ１の両端電圧Ｖ１（第１両端電圧に相当）が当該コンデンサＣ１の定格電圧Ｖｒｔ１より低く（Ｖ１＜Ｖｒｔ１）、かつ第２平滑コンデンサＣ２の両端電圧Ｖ２が当該コンデンサＣ２の定格電圧Ｖｒｔ２以下となる条件を満たすようにして決定される（Ｖ２＜Ｖｒｔ２）。これにより、第２平滑コンデンサＣ２の両端電圧Ｖ２が上昇したとしても、該両端電圧Ｖ２の値は該コンデンサＣ２の定格電圧Ｖｒｔ２を超えることはなく、特にツェナーダイオードＲＺ４によって両端電圧Ｖ２の定格電圧Ｖｒｔ２値以上への上昇は回避される。そして、第１平滑コンデンサＣ１の両端電圧Ｖ１は、第２平滑コンデンサＣ２の両端電圧Ｖ２がツェナー電圧Ｖｒ４にクリップされている間においても（Ｖ２≒Ｖｒ４）、電源部１３からの電圧Ｖｄｃの上昇によって上昇する可能性があるが、バランス抵抗Ｒ３の値は、上述した条件を満たすようにして決定されているため、第１平滑コンデンサＣ１に定格電圧Ｖｒｔ１以上の電圧が印加されるのを防ぐことができる。

　以下、具体的に説明する。電圧平滑回路１４の回路構成上、ツェナーダイオードＲＺ４の端子間電圧は、常に第２平滑コンデンサＣ２の両端電圧Ｖ２と等しい。そして、電源部１３からの電圧Ｖｄｃは、第１平滑コンデンサＣ１の両端電圧Ｖ１及び第２平滑コンデンサＣ２の両端電圧Ｖ２の和に等しい（下式（１）参照）。

　上式（１）、両端電圧Ｖ２とツェナーダイオードＲＺ４の端子間電圧との関係からすると、第２平滑コンデンサＣ２の両端電圧Ｖ２は、第１平滑コンデンサＣ１の内部抵抗Ｒ１ａ及びバランス抵抗Ｒ３が共に最小値、かつ第２平滑コンデンサＣ２の内部抵抗Ｒ２ａが最大値である場合に、最大値を採ることとなる。よって、ツェナー電圧Ｖｒ４及びバランス抵抗Ｒ３を決定するための１つ目の条件として、両端電圧Ｖ２の最大値が第２平滑コンデンサＣ２の定格電圧Ｖｒｔ２より低くなることが挙げられる（下式（２）参照）。

　“Ｖ２（ｍａｘ）”は、第２平滑コンデンサＣ２の両端電圧Ｖ２の最大値を表している。
　逆に、第２平滑コンデンサＣ２の両端電圧Ｖ２は、第１平滑コンデンサＣ１の内部抵抗Ｒ１ａ及びバランス抵抗Ｒ３が共に最大値、かつ第２平滑コンデンサＣ２の内部抵抗Ｒ２ａが最小値である場合に、最小値を採ることとなる。第２平滑コンデンサＣ２の両端電圧Ｖ２が最小値を採る時には、第１平滑コンデンサＣ１の両端電圧Ｖ１は最大値を採ることとなる。そこで、ツェナー電圧Ｖｒ４及びバランス抵抗Ｒ３を決定するための２つ目の条件として、第１平滑コンデンサＣ１の両端電圧Ｖ１の最大値が第１平滑コンデンサＣ１の定格電圧Ｖｒｔ１よりも低くなることが挙げられる（下式（３）参照）。

　“Ｖ１（ｍａｘ）”は、第１平滑コンデンサＣ１の両端電圧Ｖ１の最大値を表し、“Ｖｄｃ（ｍａｘ）”は、電源部１３からの電圧Ｖｄｃの最大値を表している。“Ｖ２（ｍｉｎ）”は、第２平滑コンデンサＣ２の両端電圧Ｖ２の最小値を表している。
　上式（２）（３）に基づき、かつバランス抵抗Ｒ３の抵抗値が第１平滑コンデンサＣ１の内部抵抗Ｒ１ａよりも小さくなるようにして、ツェナー電圧Ｖｒ４及びバランス抵抗Ｒ３の抵抗値を決定する。尚、各平滑コンデンサＣ１，Ｃ２の内部抵抗Ｒ１ａ，Ｒ２ａ及び定格電圧Ｖｒｔ１，Ｖｒｔ２は、コンデンサに特有の値であって既知の値であり、また電源部１３からの電圧Ｖｄｃの値は範囲が決定されていることから、上式（２）（３）にて変数となっているのは、ツェナー電圧Ｖｒ４及びバランス抵抗Ｒ３の値となっている。そのため、上式（２）（３）及びバランス抵抗Ｒ３と内部抵抗Ｒ１ａとの条件から、ツェナー電圧Ｖｒ４及びバランス抵抗Ｒ３の抵抗値を決定することができる。

　尚、上述した方法によって決定されたバランス抵抗Ｒ３の抵抗値は、更に各平滑コンデンサＣ１，Ｃ２の内部抵抗Ｒ１ａ、Ｒ２ａのバラツキの下限値を考慮して調整されてもよい。また、バランス抵抗Ｒ３やツェナーダイオードＲＺ４における電力損失をも更に考慮して、当該電力損失が目標の電力損失量となるようにバランス抵抗Ｒ３の抵抗値が決定されることが望ましい。
　ここで、上述した方法により決定されたバランス抵抗Ｒ３の抵抗値の一例としては、第１平滑コンデンサＣ１の内部抵抗Ｒ１ａが“１０７５ｋΩ”であるとした場合、バランス抵抗Ｒ３の抵抗値は“３５０ｋΩ”が挙げられる。このように、本実施形態に係るバランス抵抗Ｒ３は、従来の手法におけるバランス抵抗の値に比して印加される電圧を大幅に低くできるため、損失を小さくでき、チップ抵抗のように比較的サイズの小さい抵抗を用いることができる。これに対し、従来に係る手法においては、バランス抵抗は例えば“５．６ｋΩ（１０Ｗ）の３直列”のように比較的大きい値であったため、寸法の大きいセメント抵抗を用いることが主流であった。

　（４）電圧平滑回路の動作
　次に、電圧平滑回路１４の動作について、図３，４を用いて説明する。
　先ず、各平滑コンデンサＣ１，Ｃ２としては同じコンデンサを使用しているため、理想的には、各内部抵抗Ｒ１ａ，Ｒ２ａ間のバラツキがほぼないかまたはバラツキが小さく（Ｒ１ａ≒Ｒ２ａ）、よって第１平滑コンデンサＣ１の両端電圧Ｖ１と第２平滑コンデンサＣ２の両端電圧Ｖ２とが、それぞれ各平滑コンデンサＣ１，Ｃ２の定格電圧Ｖｒｔ１，Ｖｒｔ２以下となり、かつほぼ等しくなる状態となるはずである。この理想状態では、第２平滑コンデンサＣ２の両端電圧Ｖ２、即ちツェナーダイオードＲＺ４の端子間電圧は、ツェナー電圧Ｖｒ４以下となり（Ｖ２＜Ｖｒ４）、電流経路Ｉ４には電流が流れない。この理想状態では、図３に示すように、電流は、電源部１３から電源配線Ｌ１を介して第１平滑コンデンサＣ１の内部抵抗Ｒ１ａ側及び電流経路Ｉ３側へと分岐して流れ、接続点ｓ１で合流した後、第２平滑コンデンサＣ２の内部抵抗Ｒ２ａを介してＧＮＤ配線Ｌ２へと流れる。この場合、第１及び第２平滑コンデンサＣ１，Ｃ２は、それぞれの両端電圧のバランスが保たれた状態を採る。

　しかし、第１平滑コンデンサＣ１の内部抵抗Ｒ１ａ及び第２平滑コンデンサＣ２の内部抵抗Ｒ２ａにバラツキがあると、各平滑コンデンサＣ１，Ｃ２の両端電圧Ｖ１，Ｖ２のバランスが崩れ、両端電圧Ｖ１，Ｖ２に大小関係が生じるようになる。特に、両端電圧Ｖ１，Ｖ２の値によっては、各平滑コンデンサＣ１，Ｃ２の定格電圧Ｖｒｔ１，Ｖｒｔ２を越える恐れもあるため、本実施形態では、この各内部抵抗Ｒ１ａ，Ｒ２ａのバラツキを考慮し、常に各両端電圧Ｖ１，Ｖ２が各平滑コンデンサＣ１，Ｃ２の定格電圧Ｖｒｔ１，Ｖｒｔ２を越えないように、ツェナー電圧Ｖｒ４及びバランス抵抗Ｒ３の値が決定されている。
　第２平滑コンデンサＣ２の両端電圧Ｖ２、即ちツェナーダイオードＲＺ４の端子間電圧がツェナー電圧Ｖｒ４以上であると、図４に示すように、ツェナーダイオードＲＺ４が動作する。すると、両端電圧Ｖ２は一定電圧、つまりはツェナー電圧Ｖｒ４にクリップされる。電流経路Ｉ４上には、図４の太い矢印で示すように、第１平滑コンデンサＣ１の内部抵抗Ｒ１ａ及びバランス抵抗Ｒ３上を流れてきた電流の和のうち一部が流れるようになる。尚、電流経路Ｉ４と第２平滑コンデンサＣ２側とでは、電流経路Ｉ４側の方がインピーダンスが低いため、第１平滑コンデンサＣ１の内部抵抗Ｒ１ａ及びバランス抵抗Ｒ３上を流れてきた電流の多くは、電流経路Ｉ４側を流れる。この時、ツェナー電圧Ｖｒ４は、第２平滑コンデンサＣ２の定格電圧Ｖｒｔ２以下となるように決定されているため、第２平滑コンデンサＣ２に定格電圧Ｖｒｔ２以上の電圧が印加されるのを防ぐことができる。また、バランス抵抗Ｒ３は、各両端電圧Ｖ１，Ｖ２が各平滑コンデンサＣ１，Ｃ２の定格電圧Ｖｒｔ１，Ｖｒｔ２以下となるように決定されているため、例えば両端電圧Ｖ２がツェナー電圧Ｖｒ４にクリップされた状態で電圧Ｖｄｃが上昇し、両端電圧Ｖ１が上昇したとしても、両端電圧Ｖ１は第１平滑コンデンサＣ１の定格電圧Ｖｒｔ１を越えることはない。

　（５）特徴
　　（Ａ）
　本実施形態に係る電圧平滑回路１４では、第２通電規制部であるツェナーダイオードＲＺ４に第２所定電圧であるツェナー電圧Ｖｒ４以上の電圧が印加されると、電源部１３から第１平滑コンデンサＣ１の内部抵抗Ｒ１ａ及び第１バランス抵抗Ｒ３それぞれに電流が流れる。この電流は、その後、第２平滑コンデンサＣ２の内部抵抗Ｒ２ａ上よりも、該コンデンサＣ２の内部抵抗Ｒ２ａよりインピーダンスの低い電流経路Ｉ４（つまり、ツェナーダイオードＲＺ４）上を主に流れるようになる。従って、各平滑コンデンサＣ１，Ｃ２の内部抵抗Ｒ１ａ，Ｒ２ａのバラツキに関係なく、簡単な構成にて第２平滑コンデンサＣ２の両端電圧Ｖ２を下げることができ、第２平滑コンデンサＣ２に定格電圧Ｖｒｔ２以上の電圧が印加されるのを防ぐことができる。

　　（Ｂ）
　特に、ツェナーダイオードＲＺ４にツェナー電圧Ｖｒ４以上の電圧が印加されると、ツェナーダイオードＲＺ４は動作する。ツェナーダイオードＲＺ４には接続点ｓ１からＧＮＤ配線Ｌ２に向かう向きに電流が流れ、第２平滑コンデンサＣ２の両端電圧Ｖ２はツェナー電圧Ｖｒ４にクリップされる。このツェナー電圧Ｖｒ４は、第２平滑コンデンサＣ２の定格電圧Ｖｒｔ２よりも低いため、ツェナーダイオードＲＺ４に並列接続された第２平滑コンデンサＣ２の両端電圧Ｖ２は、第２平滑コンデンサＣ２の定格電圧Ｖｒｔ２よりも低いツェナー電圧Ｖｒ４にクリップされることになる。従って、簡単な構成で、ツェナーダイオードＲＺ４が並列接続された第２平滑コンデンサＣ２に定格電圧Ｖｒｔ２以上の電圧が印加されるのを確実に防ぐことができる。

　　（Ｃ）
　ところで、上述のように、第２平滑コンデンサＣ２の両端電圧Ｖ２がツェナー電圧Ｖｒ４にクリップされている状態で、電源部１３からの電圧Ｖｄｃが上昇すると、回路構成上、第１平滑コンデンサＣ１の両端電圧Ｖ１が上昇して第１平滑コンデンサＣ１の定格電圧Ｖｒｔ１を超えてしまう恐れがある。
　しかし、この電圧平滑回路１４では、バランス抵抗Ｒ３の抵抗値は、第１平滑コンデンサＣ１の両端電圧Ｖ１が当該コンデンサＣ１の定格電圧Ｖｒｔ１よりも低く（Ｖ１＜Ｖｒｔ１）、かつ第２平滑コンデンサＣ２の両端電圧Ｖ２が当該コンデンサＣ２の定格電圧Ｖｒｔ２よりも低くなるように決定されている（Ｖ２＜Ｖｒｔ２）。そして、ツェナー電圧Ｖｒ４は、第２平滑コンデンサＣ２の両端電圧Ｖ２とほぼ同じとなっている。従って、たとえ両端電圧Ｖ１が上昇したとしても、この両端電圧Ｖ１は、第１平滑コンデンサＣ１の定格電圧Ｖｒｔ１を越えることはない。

　　（Ｄ）
　また、本実施形態に係る電圧平滑回路１４によると、第１平滑コンデンサＣ１の内部抵抗Ｒ１ａに流れる電流量よりも、バランス抵抗Ｒ３に流れる電流量の方が大きくなるため、第１平滑コンデンサＣ１に流れる電流量を抑えることができる。
　（６）変形例
　　（ａ）
　本実施形態では、電圧平滑回路１４が図２～４に示す構成である場合について説明した。しかし、電圧平滑回路１４は、図５に示すような構成であってもよい。図５の電圧平滑回路１４’は、既に説明した電圧平滑回路１４の構成に加え、更に補助抵抗Ｒ５（第１補助抵抗に相当）を備えている。補助抵抗Ｒ５は、ツェナーダイオードＲＺの両端に並列に接続されている。

　図５の電圧平滑回路１４’によると、第２平滑コンデンサＣ２の両端電圧Ｖ２がツェナー電圧Ｖｒ４以上となると（Ｖ２≧Ｖｒ４）、電流経路Ｉ４上を流れる電流は、ツェナーダイオードＲＺ４及び補助抵抗Ｒ５に分岐して流れる。これにより、ツェナーダイオードＲＺ４に流れる電流量を小さくすることができるため、ツェナーダイオードＲＺ４の作動電圧や定格電力を低く設定することができ、ツェナーダイオードＲＺ４としては、定格電流の比較的小さいものを用いることができる。従って、電圧平滑回路１４’に係るコストの低減化（特に、ツェナーダイオードＲＺ４のコスト削減）を図ることができる。
　また、補助抵抗Ｒ５は、モータ駆動装置１の電源遮断時には第１平滑コンデンサＣ１及び第２平滑コンデンサＣ２の放電回路として機能することもできる。従って、第１平滑コンデンサＣ１及び第２平滑コンデンサＣ２の放電回路を別途設ける必要がない。

　また、補助抵抗は、図５に限定されず、図６のように設けられていてもよい（第２補助抵抗に相当）。図６に係る補助抵抗Ｒ６は、互いに直列接続された第１及び第２平滑コンデンサＣ１，Ｃ２に対し並列に接続されている。この構成においても、図５と同様の効果を奏することができる。
　　（ｂ）
　本実施形態では、図２～図４に示すように、第１及び第２平滑コンデンサＣ１，Ｃ２の接続点ｓ１に対し電源配線Ｌ１側にバランス抵抗Ｒ３が設けられ、ＧＮＤ配線Ｌ２側にツェナーダイオードＲＺ４が設けられている場合について説明した。しかし、バランス抵抗Ｒ３及びツェナーダイオードＲＺ４が設けられる位置は、図２～４に限定されず、図７に示すように接続点ｓ１に対し互いに逆であってもよい。図７の電圧平滑回路１４’’では、第１及び第２平滑コンデンサＣ１，Ｃ２の接続点ｓ１に対し電源配線Ｌ１側にツェナーダイオードＲＺ４’が設けられ、ＧＮＤ配線Ｌ２側にバランス抵抗Ｒ３’が設けられている。

　即ち、各平滑コンデンサＣ１，Ｃ２のいずれか一方に並列となるようにツェナーダイオードが設けられ、他方の平滑コンデンサＣ１，Ｃ２に並列となるようにバランス抵抗が設けられればよい。
　また、この場合においても、更にツェナーダイオードＲＺ４’に並列に補助抵抗（図示せず）が設けられても良いし、または互いに直列接続された第１及び第２平滑コンデンサＣ１，Ｃ２に対し並列に補助抵抗（図示せず）が設けられても良い。
　＜第２実施形態＞
　上記第１実施形態では、「（３）バランス抵抗の抵抗値及びツェナー電圧の決定方法」で述べたようにバランス抵抗Ｒ３の抵抗値が決定される場合について説明した。本実施形態では、バランス抵抗Ｒ３の抵抗値が上記決定方法とは異なる方法で決定される場合について説明する。

　（１）電圧平滑回路の構成
　図８は、本実施形態に係る電圧平滑回路１１４の回路図である。電圧平滑回路１１４の構成は、上記第１実施形態の電圧平滑回路１４とバランス抵抗Ｒ３の抵抗値の決定方法が異なる他は同様である。本実施形態では、電圧平滑回路１１４を構成する構成要素以外については、上記第１実施形態と同様であるため、電圧平滑回路１１４の構成要素以外（具体的には、電源部１３）には、上記第１実施形態と同様の符号を付している。
　即ち、電圧平滑回路１１４は、第１平滑コンデンサＣ１１、第２平滑コンデンサＣ１２、バランス抵抗Ｒ１３（第１バランス抵抗に相当）、及びツェナーダイオードＲＺ１４（第２通電規制部に相当）を備えている。第１平滑コンデンサＣ１１及び第２平滑コンデンサＣ１２は、互いに直列に接続されており、かつ電源部１３に対し並列に接続されている。第１平滑コンデンサＣ１１及び第２平滑コンデンサＣ１２は、それぞれ容量成分Ｃ１１ａ，Ｃ１２ａ及び内部抵抗Ｒ１１ａ、Ｒ１２ａで構成されている。バランス抵抗Ｒ１３は、第１平滑コンデンサＣ１１に対して並列な電流経路Ｉ１３上に接続されている。ツェナーダイオードＲＺ１４は、第２平滑コンデンサＣ１２に対し並列な電流経路Ｉ１４上に接続されている。ツェナーダイオードＲＺ１４は、第２平滑コンデンサＣ１２の定格電圧Ｖｒｔ１２よりも低いツェナー電圧Ｖｒ１４（第２所定電圧に相当）以上の電圧が印加された場合、電流経路Ｉ１４上に一方向に電流を流すと共に、端子間電圧をツェナー電圧Ｖｒ１４に維持する。

　（２）バランス抵抗の抵抗値の決定方法
　上記第１実施形態に係るバランス抵抗Ｒ３の抵抗値の決定方法では、第１平滑コンデンサＣ１にツェナー電圧Ｖｒ４以上の電圧が印加され、ツェナーダイオードＲＺ４が動作して電流経路Ｉ４上に一方向に電流が流れることを前提としていた。しかし、各平滑コンデンサＣ１，Ｃ２の内部抵抗Ｒ１ａ，Ｒ２ａのバラツキにより該内部抵抗Ｒ１ａ，Ｒ２ａの抵抗値の差が所定差よりも大きかったり、電源部１３からの電圧Ｖｄｃが低かったりする等の要因によって、場合によってはツェナーダイオードＲＺ４にツェナー電圧Ｖｒ４以上の電圧が印加しない恐れがある。ツェナーダイオードＲＺ４が動作しないということは、即ち第２平滑コンデンサＣ２には定格電圧Ｖｒｔ２以上の電圧が印加されないことになり、第２平滑コンデンサＣ２については問題がない。しかし、一方で第１平滑コンデンサＣ１の両端電圧Ｖ１が定格電圧Ｖｒｔ１以上になってしまっている可能性は否定できない。

　そこで、本実施形態に係るバランス抵抗Ｒ１３は、第１平滑コンデンサＣ１１の内部抵抗Ｒ１１ａの値よりも小さい抵抗値に決定されると共に、第１平滑コンデンサＣ１１の両端電圧Ｖ１１が第２平滑コンデンサＣ１２の両端電圧Ｖ１２以下となるように決定され（Ｖ１１≦Ｖ１２）、かつ第２平滑コンデンサＣ１２の両端電圧Ｖ１２が第２平滑コンデンサＣ１２の定格電圧Ｖｒｔ１２よりも低い条件を満たすようにして決定される（Ｖ１２＜Ｖｒｔ１２）。即ち、本実施形態に係るバランス抵抗Ｒ１３は、第１平滑コンデンサＣ１１の両端電圧Ｖ１１及び第２平滑コンデンサＣ１２の両端電圧Ｖ１２の相対的な条件を満たすようにして決定される。
　以下、具体的に説明する。ツェナーダイオードＲＺ１４が動作しないとなると、電圧平滑回路１１４の回路構成上、各平滑コンデンサＣ１１，Ｃ１２の両端電圧Ｖ１１，Ｖ１２それぞれは、電源部１３から供給される電圧Ｖｄｃを、バランス抵抗Ｒ１３及び第１平滑コンデンサＣ１１の内部抵抗Ｒ１１ａの合成抵抗値（つまり、並列接続された各抵抗Ｒ１３，Ｒ１１ａの合成抵抗値）と、第２平滑コンデンサＣ１２の内部抵抗Ｒ１２ａの抵抗値とで分圧させた値となる（下式（４）（５）参照）。

　尚、上式（４）（５）では、各抵抗Ｒ１１ａ，Ｒ１２ａ，Ｒ１３の抵抗値として、符号をそのまま用いている。
　この場合においても、ツェナーダイオードＲＺ１４のツェナー電圧Ｖｒ１４は第２平滑コンデンサＣ１２の定格電圧Ｖｒｔ１２よりも小さい値に決定されている。従って、ツェナーダイオードＲＺ１４が並列接続された第２平滑コンデンサＣ１２の両端電圧Ｖ１２は、ツェナーダイオードＲＺ１４で保護されることとなる。つまり、本実施形態においては、ツェナーダイオードＲＺ１４にはツェナー電圧Ｖｒ１４以上の電圧が印加せずツェナーダイオードＲＺ１４は動作しないため、第２平滑コンデンサＣ１２の両端電圧Ｖ１２は常にツェナー電圧Ｖｒ１４以下となり、第２平滑コンデンサＣ１２に当該コンデンサＣ１２の定格電圧Ｖｒｔ１２以上の電圧が印加されることはない。

　一方で、ツェナーダイオードＲＺ１４が並列接続されていない第１平滑コンデンサＣ１１の両端電圧Ｖ１１は、上述したように電圧Ｖｄｃの分圧で決定される値、つまりは電圧Ｖｄｃから第２平滑コンデンサＣ１２の両端電圧Ｖ１２を引いた値と表されるから（Ｖ１１＝Ｖｄｃ－Ｖ１２）、電圧Ｖｄｃの値や内部抵抗Ｒ１１ａ，Ｒ１２ａの値により第１平滑コンデンサＣ１１の両端電圧Ｖ１１が当該コンデンサＣ１１の定格電圧Ｖｒｔ１１を超えてしまう恐れがある。
　これを防止するため、バランス抵抗Ｒ１３は、下式（６）式の条件を満たすようにして決定される。

　上式（６）式において、“Ｒ１３（ｍａｘ）”は、バランス抵抗Ｒ１３の抵抗値の最大値を示す。“Ｒ１１ａ（ｍａｘ）”は、第１平滑コンデンサＣ１１の内部抵抗Ｒ１１ａの抵抗値の最大値を示す。“Ｒ１２ａ（ｍｉｎ）”は、第２平滑コンデンサＣ１２の内部抵抗Ｒ１２ａの抵抗値の最小値を示す。尚、上記（６）式において、第２平滑コンデンサＣ１２の内部抵抗Ｒ１２ａにおいては最小値、第１平滑コンデンサＣ１１の内部抵抗Ｒ１１ａ及びバランス抵抗Ｒ１３においては最大値を利用しているのは、電圧は抵抗値に比例することから鑑みて、バランス抵抗Ｒ１３の抵抗値が一番厳格な条件を満たすようにするためである。即ち、互いに並列されている第１平滑コンデンサＣ１１の内部抵抗Ｒ１１ａ及びバランス抵抗Ｒ１３は、その抵抗値が大きい程第１平滑コンデンサＣ１１の両端電圧Ｖ１１は大きくなり、第２平滑コンデンサＣ１２の内部抵抗Ｒ１２ａの抵抗値が小さい程第２平滑コンデンサＣ１２の両端電圧Ｖ１２は小さくなる。従って、ツェナーダイオードＲＺ１４が動作せず、かつ第１平滑コンデンサＣ１１の両端電圧Ｖ１１が当該コンデンサＣ１１の定格電圧Ｖｒｔ１１以上の最大電圧となるのは、第１平滑コンデンサＣ１１の内部抵抗Ｒ１１ａ及びバランス抵抗Ｒ１３の各抵抗値が最大値、第２平滑コンデンサＣ１２の内部抵抗Ｒ１２ａの抵抗値が最小値となる場合と考えられる。

　上式（６）式を満たすようにしてバランス抵抗Ｒ１３の抵抗値を決定することにより、常に下式（７）が満たされることとなる。

　即ち、第１平滑コンデンサＣ１１の両端電圧Ｖ１１は、第２平滑コンデンサＣ１２の両端電圧Ｖ１２及びツェナー電圧Ｖｒ１４以下となると共に、第２平滑コンデンサＣ１２の両端電圧Ｖ１２は第２平滑コンデンサＣ１２の定格電圧Ｖｒｔ１２以下となるように、バランス抵抗Ｒ１３の抵抗値が決定される。これにより、たとえ第２平滑コンデンサＣ１２の両端電圧Ｖ１２がツェナー電圧Ｖｒ１４を越えず、ツェナーダイオードＲＺ１４が動作しないとしても、常に第１平滑コンデンサＣ１１の両端電圧Ｖ１１は第２平滑コンデンサＣ１２の両端電圧Ｖ１２とほぼ同じか、またはそれより低くなる。従って、第１平滑コンデンサＣ１１の両端電圧Ｖ１１は、第２平滑コンデンサＣ１２と同じコンデンサからなる第１平滑コンデンサＣ１１の定格電圧Ｖｒｔ１１以上となることはない。

　（３）特徴
　　（Ａ）
　本実施形態に係る電圧平滑回路１１４は、上記第１実施形態の電圧平滑回路１４と同様の構成を有しているが、バランス抵抗Ｒ１３の抵抗値は、ツェナーダイオードＲＺ１４が並列接続されていない第１平滑コンデンサＣ１１の両端電圧Ｖ１１が、ツェナーダイオードＲＺ１４が並列接続された第２平滑コンデンサＣ１２の両端電圧Ｖ１２以下となり（Ｖ１１≦Ｖ１２）、かつ第２平滑コンデンサＣ１２の両端電圧Ｖ１２が該コンデンサＣ１２の定格電圧Ｖｒｔ１２よりも低い条件を満たすように決定される（Ｖ１２＜Ｖｒｔ１２）。これにより、ツェナーダイオードＲＺ１４にツェナー電圧Ｖｒ１４以上の電圧が印加しない要因があることによってツェナーダイオードＲＺ１４が動作しない場合であっても、ツェナーダイオードＲＺ１４に並列接続された第２平滑コンデンサＣ２の両端電圧Ｖ１２は、常に第２平滑コンデンサＣ１２の定格電圧Ｖｒｔ１２よりも低いツェナー電圧Ｖｒ１４以下に抑えられることとなる。そして、第１平滑コンデンサＣ１１の両端電圧Ｖ１１は、電圧Ｖｄｃから第２平滑コンデンサＣ１２の両端電圧Ｖ１２を差し引いた電圧となるが、当該両端電圧Ｖ１１は、常にツェナーダイオードＲＺ１４のツェナー電圧Ｖｒ１４以下に抑えられることとなる。

　従って、簡単な構成で、各平滑コンデンサＣ１１，Ｃ１２に定格電圧Ｖｒｔ１１，Ｖｒｔ１２以上の電圧それぞれが印加される恐れを回避することができる。
　尚、Ｖｄｃの範囲と各内部抵抗Ｒ１１ａ，Ｒ１２ａの抵抗値のバラツキを考慮しても、第１及び第２平滑コンデンサＣ１１，Ｃ１２の各両端電圧が定格電圧Ｖｒｔ１１、Ｖｒｔ１２を越える恐れがない場合には、バランス抵抗Ｒ１３の抵抗値は、本実施形態の決定方法によって決定されなくともよい。この場合、バランス抵抗Ｒ１３の抵抗値は、上記第１実施形態の決定方法によって決定されればよい。
　　（Ｂ）
　また、本実施形態に係る電圧平滑回路１１４によると、バランス抵抗Ｒ１３は、第１平滑コンデンサＣ１１の内部抵抗Ｒ１１ａの値よりも小さい値を有するため、第１平滑コンデンサＣ１１の内部抵抗Ｒ１１ａに流れる電流量を抑えることができる。

　（４）変形例
　　（ａ）
　本実施形態にて説明したバランス抵抗Ｒ１３の抵抗値の決定方法は、上記第１実施形態に係る図５，６のように、補助抵抗が設けられた電圧平滑回路の構成においても適用できる。
　　（ｂ）
　また、本実施形態にて説明したバランス抵抗Ｒ１３の抵抗値の決定方法は、上記第１実施形態に係る図７のように、ツェナーダイオードＲＺ１４及びバランス抵抗Ｒ１３の設けられる位置は、接続点ｓ１に対し互いに逆であってもよい。即ち、各平滑コンデンサＣ１１，Ｃ１２のいずれか一方に並列となるようにツェナーダイオードＲＺ１４が設けられ、他方の平滑コンデンサＣ１１，Ｃ１２に並列となるようにバランス抵抗Ｒ１３が設けられればよい。

　更に、この場合においても、更にツェナーダイオードに並列に補助抵抗（図示せず）が設けられても良いし、または互いに直列接続された第１及び第２平滑コンデンサＣ１１，Ｃ１２に対し並列に補助抵抗（図示せず）が設けられても良い。
　＜第３実施形態＞
　上記第１及び第２実施形態では、電流経路Ｉ４，Ｉ１４上にはツェナーダイオードＲＺ４，ＲＺ１４のみが接続されていると説明した。しかし、上記第１及び第２実施形態に係る電圧平滑回路１４，１１４においては、ツェナーダイオードＲＺ４，ＲＺ１４上を流れる電流量によってはツェナーダイオードＲＺ４，ＲＺ１４における電力損失が定格を越えてしまい、ツェナーダイオードＲＺ４，ＲＺ１４付近の他の部品への発熱による影響が懸念される。そこで、電流経路上には、更にバランス抵抗が備えられていても良い。

　（１）電圧平滑回路の構成
　図９は、本実施形態に係る電圧平滑回路２１４の回路図である。電圧平滑回路２１４を構成する構成要素以外については、上記第１実施形態と同様であるため、電圧平滑回路２１４の構成要素以外（具体的には、電源部１３）には、上記第１実施形態と同様の符号を付している。電圧平滑回路２１４は、上記第１及び第２実施形態に係る電圧平滑回路１４，１１４の構成に加え、更にもう１つのバランス抵抗を備えている。
　即ち、電圧平滑回路２１４は、第１平滑コンデンサＣ２１、第２平滑コンデンサＣ２２、第１バランス抵抗Ｒ２３、ツェナーダイオードＲＺ２４（第２通電規制部に相当）、及び第２バランス抵抗Ｒ２４を備えている。第１平滑コンデンサＣ２１及び第２平滑コンデンサＣ２２は、互いに直列に接続されており、かつ電源部１３に対し並列に接続されている。第１平滑コンデンサＣ２１及び第２平滑コンデンサＣ２２は、それぞれ容量成分Ｃ２１ａ，Ｃ２２ａ及び内部抵抗Ｒ２１ａ，Ｒ２２ａで構成されている。第１バランス抵抗Ｒ２３は、第１平滑コンデンサＣ２１に対して並列な電流経路Ｉ２３上に接続されている。ツェナーダイオードＲＺ２４は、第２平滑コンデンサＣ２２に対して並列な電流経路Ｉ２４上に接続されている。ツェナーダイオードＲＺ２４は、ツェナー電圧Ｖｒ２４（第２所定電圧に相当）以上の電圧が印加された場合、電流経路Ｉ２４上に一方向に電流を流すと共に、端子間電圧をツェナー電圧Ｖｒ２４に維持する。第２バランス抵抗Ｒ２４は、第２平滑コンデンサＣ２２に並列かつツェナーダイオードＲＺ２４に直列となるように、電流経路Ｉ２４上に接続されている。第２バランス抵抗Ｒ２４は、ツェナーダイオードＲＺ２４のバイアス点を決定するための抵抗であって、ツェナーダイオードＲＺ４の端子間にツェナー電圧Ｖｒ２４以上の電圧が印加されると、一方向に電流が流れる。

　（２）各バランス抵抗の抵抗値及びツェナー電圧の決定方法
　以下、ツェナーダイオードが常に動作すると仮定した場合における、図９の電圧平滑回路２１４における各バランス抵抗Ｒ２３，Ｒ２４の抵抗値及びツェナー電圧Ｖｒ２４の決定方法を説明する。ここで、本実施形態においては、第１バランス抵抗Ｒ２３の抵抗値は第１平滑コンデンサＣ２１の内部抵抗Ｒ２１ａよりも小さく、かつ第２バランス抵抗Ｒ２４の抵抗値は第２平滑コンデンサＣ２２の内部抵抗Ｒ２２ａよりも小さくなるように決定されている。また、ツェナー電圧Ｖｒ２４は、第２平滑コンデンサＣ２２の定格電圧Ｖｒｔ２２よりも低くなるように決定されている。
　　（２－１）概論
　第１バランス抵抗Ｒ２３，ツェナー電圧Ｖｒ２４及び第２バランス抵抗Ｒ２４の抵抗値は、上記第１実施形態で述べた場合の条件に、更に第２バランス抵抗Ｒ２４についての条件を考慮することで決定される。

　具体的には、電圧平滑回路２１４の回路構成上、第２平滑コンデンサＣ２２の両端電圧Ｖ２２は、ツェナーダイオードＲＺ２４の端子間電圧と第２バランス抵抗Ｒ２４の両端電圧ＶＸとの和に等しい。そして、電源部１３からの電圧Ｖｄｃは、第１平滑コンデンサＣ２１の両端電圧Ｖ２１及び第２平滑コンデンサＣ２２の両端電圧Ｖ２２の和に等しい。
　これらの関係からすると、第２平滑コンデンサＣ２２の両端電圧Ｖ２２は、第１平滑コンデンサＣ２１の内部抵抗Ｒ２１ａ及び第１バランス抵抗Ｒ２３が共に最小値、かつ第２平滑コンデンサＣ２２の内部抵抗Ｒ２２ａが最大値である場合に、最大値を採ることとなる。よって、ツェナー電圧Ｖｒ２４及び各バランス抵抗Ｒ２３，Ｒ２４を決定するための１つ目の条件として、両端電圧Ｖ２２の最大値が第２平滑コンデンサＣ２２の定格電圧Ｖｒｔ２２より低くなることが挙げられる（下式（８）参照）。

　“Ｖ２２（ｍａｘ）”は、第２平滑コンデンサＣ２２の両端電圧Ｖ２２の最大値を表している。そして、両端電圧Ｖ２２の最大値にてツェナーダイオードＲＺ２４が動作していると仮定すると、以下の条件が挙げられる（下式（９）参照）。

　つまり、上式（９）は、上記第１実施形態の（２）式とは異なり、ツェナー電圧Ｖｒ２４が両端電圧Ｖ２２以下であることを示している。
　逆に、第２平滑コンデンサＣ２２の両端電圧Ｖ２２は、第１平滑コンデンサＣ２１の内部抵抗Ｒ２１ａ及び第１バランス抵抗Ｒ２３が共に最大値、かつ第２平滑コンデンサＣ２２の内部抵抗Ｒ２２ａが最小値である場合に、最小値を採ることとなる。第２平滑コンデンサＣ２２の両端電圧Ｖ２２が最小値を採る時には、第１平滑コンデンサＣ２１の両端電圧Ｖ２１は最大値を採ることとなる。そこで、ツェナー電圧Ｖｒ２４及び各バランス抵抗Ｒ２３，Ｒ２４を決定するための２つ目の条件として、第１平滑コンデンサＣ２１の両端電圧Ｖ２１の最大値が第１平滑コンデンサＣ２１の定格電圧Ｖｒｔ２１よりも低くなることが挙げられる（下式（１０）参照）。

　“Ｖ２１（ｍａｘ）”は、第１平滑コンデンサＣ２１の両端電圧Ｖ２１の最大値を表し、“Ｖｄｃ（ｍａｘ）”は、電源部１３からの電圧Ｖｄｃの最大値を表している。“Ｖ２２（ｍｉｎ）”は、第２平滑コンデンサＣ２２の両端電圧Ｖ２２の最小値を表している。
　更に、各バランス抵抗Ｒ２３，Ｒ２４の条件として、各バランス抵抗Ｒ２３，Ｒ２４の抵抗値が各平滑コンデンサＣ２１，Ｃ２２の内部抵抗Ｒ２１ａ，Ｒ２２ａそれぞれよりも小さいことが挙げられる。また、ツェナー電圧Ｖｒ２４の条件として、第２平滑コンデンサＣ２２の定格電圧Ｖｒｔ２２よりも低いことが挙げられる。
　上式（８）～（１０）ならびに上述した条件に基づき、ツェナー電圧Ｖｒ２４の電圧値及び各バランス抵抗Ｒ２３，Ｒ２４の抵抗値が決定される。

　尚、上述した方法によって決定された各バランス抵抗Ｒ２３，Ｒ２４の抵抗値は、更に各平滑コンデンサＣ２１，Ｃ２２の内部抵抗Ｒ２１ａ，Ｒ２２ａのバラツキの下限値を考慮して調整されてもよい。また、各バランス抵抗Ｒ２３，Ｒ２４やツェナーダイオードＲＺ２４における電力損失をも更に考慮して、当該電力損失が目標の電力損失量となるように、各バランス抵抗Ｒ２３，Ｒ２４の抵抗値が決定されることが望ましい。
　まとめると、各バランス抵抗Ｒ２３，Ｒ２４は、第１平滑コンデンサＣ２１の両端電圧Ｖ２１が当該コンデンサＣ２１の定格電圧Ｖｒｔ２１より低く（Ｖ２１＜Ｖｒｔ２１）、かつ第２平滑コンデンサＣ２２の両端電圧Ｖ２２が当該コンデンサＣ２２の定格電圧Ｖｒｔ２２以下となる条件を満たすようにして決定される（Ｖ２２＜Ｖｒｔ２２）。これにより、第２平滑コンデンサＣ２２の両端電圧Ｖ２２が上昇したとしても、該両端電圧Ｖ２２の値は当該コンデンサＣ２２の定格電圧Ｖｒｔ２２を超えることはない。特に、両端電圧Ｖ２２は、ツェナー電圧Ｖｒ２４と第２バランス抵抗Ｒ２４の端子間電圧ＶＸの和でほぼ一定に保たれるため（Ｖ２２≒Ｖｒ２４＋ＶＸ）、両端電圧Ｖ２２の定格電圧Ｖｒｔ２２値以上への上昇は回避される。また、第１平滑コンデンサＣ２１の両端電圧Ｖ２１は、両端電圧Ｖ２２が一定に保たれている間においても電源部１３からの電圧Ｖｄｃの上昇によって上昇する可能性があるが、第１バランス抵抗Ｒ２３の値は、既に述べたように第１平滑コンデンサＣ２１の内部抵抗Ｒ２１ａの値よりも小さく、かつ第１平滑コンデンサＣ２１の両端電圧Ｖ２１が当該コンデンサＣ２１の定格電圧Ｖｒｔ２１よりも低くなるように決定されているため、第１平滑コンデンサＣ２１に定格電圧Ｖｒｔ２１以上の電圧が印加されるのを防ぐことができる。

　　（２－２）具体例
　次に、図１０，図１１を用いて、上記した方法の具体例について説明する。
　はじめに、電源部１３の電圧Ｖｄｃ（以下、電源電圧Ｖｄｃと言う）、各平滑コンデンサＣ２１，Ｃ２２の内部抵抗Ｒ２１ａ，Ｒ２２ａの値、各平滑コンデンサＣ２１，Ｃ２２の両端電圧Ｖ２１，Ｖ２２、及びツェナーダイオードＲＺ２４のツェナー電圧Ｖｒ２４の値を、第１及び第２バランス抵抗Ｒ２３，Ｒ２４を決定する前の前提条件として決定する。
　具体的に、電源電圧Ｖｄｃは、変動する可能性のある動作範囲内における最大値であるとする。ここでは、一例として、電源電圧Ｖｄｃを７００Ｖであると仮定する。各平滑コンデンサＣ３１，Ｃ３２の内部抵抗Ｒ２１ａ，Ｒ２２ａの各抵抗値は、実際に使用するコンデンサの種類及び容量値から決定された既知の値である。そのため、各内部抵抗Ｒ２１ａ，Ｒ２２ａの抵抗値は、実際に使用するコンデンサのバラツキによる範囲の最大値または最小値と仮定しておく。ここでは、一例として、内部抵抗Ｒ２１ａ，Ｒ２２ａは、各コンデンサのバラツキから４００ｋΩ～１０００ｋΩの範囲内における抵抗値を採り得ると仮定する。

　また、各平滑コンデンサＣ２１，Ｃ２２の両端電圧Ｖ２１，Ｖ２２は、ここでは、目安として、電源電圧Ｖｄｃに基づいて、“Ｖｄｃ／２±Ｘ％”以下となるように仮定して決定される。特に、両端電圧Ｖ２１，Ｖ２２が仮に最大値の“Ｖｄｃ／２＋Ｘ％”を採るとしても、この最大値は各平滑コンデンサＣ２１，Ｃ２２の定格電圧Ｖｒｔ２１，Ｖｒｔ２２以下となるように決定される。ここで、“±Ｘ％”は、各両端電圧Ｖ２１，Ｖ２２の動作範囲を示しており、例えば電源部１３の特性等によって、机上計算やシミュレーション、実験等によって適宜決定される。具体的には、第１平滑コンデンサＣ２１の内部抵抗Ｒ２１ａが最大値“１０００ｋΩ”であって、かつ第２平滑コンデンサＣ２２の内部抵抗Ｒ”２２ａが最小値“４００ｋΩ”であると仮定する場合には、内部抵抗Ｒ２１ａの値に比例する第１平滑コンデンサＣ２１の両端電圧Ｖ２１は高くなり、内部抵抗Ｒ２２ａの値に比例する第２平滑コンデンサＣ２２の両端電圧Ｖ２２は低くなる。この場合、一例として、各平滑コンデンサＣ２１，Ｃ２２の定格電圧が４５０Ｖであるとすると、両端電圧Ｖ２１は“３８０Ｖ”、両端電圧Ｖ２２は“３２０Ｖ”と決定される。逆に、第１平滑コンデンサＣ２１の内部抵抗Ｒ２１ａが最小値“４００ｋΩ”であって、かつ第２平滑コンデンサＣ２２の内部抵抗Ｒ２２ａが最大値“１０００ｋΩ”であると仮定する場合には、内部抵抗Ｒ２１ａの値に比例する第１平滑コンデンサＣ２１の両端電圧Ｖ２１は低くなり、内部抵抗Ｒ２２ａの値に比例する第２平滑コンデンサＣ２２の両端電圧Ｖ２２は高くなる。この場合、一例として、各平滑コンデンサＣ２１，Ｃ２２の定格電圧が４５０Ｖであるとすると、両端電圧Ｖ２１は“３２０Ｖ”、両端電圧Ｖ２２は“３８０Ｖ”と決定される。

　また、ツェナーダイオードＲＺ２４のツェナー電圧Ｖｒ２４は、電源電圧Ｖｄｃの約半分の値と決定される。例えば、電源電圧Ｖｄｃが７００Ｖであるから、ツェナー電圧Ｖｒｔ２４は、約３５０Ｖと決定されることができる。但し、市場においては、ツェナー電圧が３５０Ｖであるツェナーダイオードが必ずしも市販されているものとは限らない。そのため、ツェナー電圧が３５０Ｖであるツェナーダイオードが市販されていない場合には、ツェナー電圧が３５０Ｖに近い値のツェナーダイオードが用いられるとよい。ここでは、一例として、ツェナー電圧が３５０Ｖであるツェナーダイオードがなかったため、ツェナー電圧が３００Ｖであるツェナーダイオードが用いられる場合を例に採る。
　　－内部抵抗Ｒ２１ａが最大値、内部抵抗Ｒ２２ａが最小値の場合－
　第１平滑コンデンサＣ２１の内部抵抗Ｒ２１ａが最大値“１０００ｋΩ”であって、かつ第２平滑コンデンサＣ２２の内部抵抗Ｒ２２ａが最小値“４００ｋΩ”であると仮定した場合、内部抵抗Ｒ２１ａを流れる電流をｉ１、第１バランス抵抗Ｒ２３を流れる電流をｉ２とすると（図１０）、次式（１１）が成り立つ。

　上式（１１）では、第１バランス抵抗Ｒ２３の抵抗値として、符号をそのまま用いている。
　第２平滑コンデンサＣ２２の両端電圧Ｖ２２がツェナー電圧Ｖｒｔ２４以上であることから（Ｖ２２＞Ｖｒ２４、具体的には３２０Ｖ＞３００Ｖ）、次式（１２）（１３）が成り立つ。但し、次式（１２）（１３）では、内部抵抗Ｒ２２ａを流れる電流をｉ３、第２バランス抵抗Ｒ２４を流れる電流をｉ４と表し、内部抵抗Ｒ２２ａの抵抗値として、符号をそのまま用いている。

　　－内部抵抗Ｒ２１ａが最小値、内部抵抗Ｒ２２ａが最大値の場合－
　第１平滑コンデンサＣ２１の内部抵抗Ｒ２１ａが最小値“４００ｋΩ”であって、かつ第２平滑コンデンサＣ２２の内部抵抗Ｒ２２ａが最大値“１０００ｋΩ”であると仮定した場合、内部抵抗Ｒ２１ａを流れる電流をｉ５、第１バランス抵抗Ｒ３３を流れる電流をｉ６、内部抵抗Ｒ２２ａを流れる電流をｉ７、第２バランス抵抗Ｒ２４を流れる電流をｉ８とすると（図１１）、次式（１４）～（１６）が成り立つ。

　上式（１１）～（１６）を計算することにより、第１バランス抵抗Ｒ２３は“５７１ｋΩ”、第２バランス抵抗Ｒ２４は“８１．６ｋΩ”と決定することができる。このように、本実施形態に係る各バランス抵抗Ｒ２３，Ｒ２４の各抵抗値は、それぞれ内部抵抗Ｒ２１ａ，Ｒ２２ａ以下となっている。
　（３）電圧平滑回路の動作
　各バランス抵抗Ｒ２３，Ｒ２４及びツェナー電圧Ｖｒ２４は、上記方法により決定されている。この状態で、第１平滑コンデンサＣ２１の内部抵抗Ｒ２１ａ及び第２平滑コンデンサＣ２２の内部抵抗Ｒ２２ａのバラツキにより、第２平滑コンデンサＣ２２の両端電圧Ｖ２２が上昇したとする。

　両端電圧Ｖ２２が上昇したとしても、ツェナーダイオードＲＺ２４の端子間電圧がツェナー電圧Ｖｒ２４より低ければ、ツェナーダイオードＲＺ２４は動作しない。そのため、電源部Ｖｄｃから第１平滑コンデンサＣ２１の内部抵抗Ｒ２１ａ側と電流経路Ｉ２３とに分岐して流れてきた電流は、電流経路Ｉ２４には流れず、全て第２平滑コンデンサＣ２２の内部抵抗Ｒ２２ａに流れ込む。尚、第１平滑コンデンサＣ２１の内部抵抗Ｒ２１ａのバラツキの最小値（例えば４２０ｋΩ）からしても、当該内部抵抗Ｒ２１ａは第１バランス抵抗Ｒ２３よりも大きいため、当該内部抵抗Ｒ２１ａを流れる電流よりも電流経路Ｉ２３に流れる電流の方が大きい。
　しかし、ツェナーダイオードＲＺ２４の端子間電圧がツェナー電圧Ｖｒ２４以上となると、ツェナーダイオードＲＺ２４は動作してツェナーダイオードＲＺ２４の端子間電圧はツェナー電圧Ｖｒ２４にクリップされる。電源部Ｖｄｃから第１平滑コンデンサＣ２１の内部抵抗Ｒ２１ａ側と電流経路Ｉ２３とに分岐して流れてきた電流は、電流経路Ｉ２４及び第２平滑コンデンサＣ２２の内部抵抗Ｒ２２ａに分かれて流れる。第２平滑コンデンサＣ２２の内部抵抗Ｒ２２ａのバラツキの最小値（例えば４２０ｋΩ）からしても、当該内部抵抗Ｒ２２ａは第２バランス抵抗Ｒ２４よりも大きいため、当該内部抵抗Ｒ２２ａを流れる電流よりも電流経路Ｉ２４に流れる電流の方が大きい。更に、第２平滑コンデンサＣ２２の両端電圧Ｖ２２は、クリップされたツェナーダイオードＲＺ２４の端子間電圧（即ち、ツェナー電圧Ｖｒ２４）と第２バランス抵抗Ｒ２４の両端電圧ＶＸとの和に等しいため、両端電圧Ｖ２２とツェナー電圧Ｖｒ２４との差分（つまり、電圧ＶＸ）が大きい程、電流は、電流経路Ｉ２４側に流れるようになる。これにより、第２平滑コンデンサＣ２２の内部抵抗Ｒ２２ａに流れる電流は少なくなり、両端電圧Ｖ２２は降下するため、両端電圧Ｖ２２を第２平滑コンデンサＣ２２の定格電圧Ｖｒｔ２２以下に保つことができる。

　一方、第１バランス抵抗Ｒ２３は、各両端電圧Ｖ２１，Ｖ２２が各平滑コンデンサＣ２１，Ｃ２２の定格電圧Ｖｒｔ２１，Ｖｒｔ２２以下となるように決定されているため、両端電圧Ｖ２１が上昇したとしても、両端電圧Ｖ２１は第１平滑コンデンサＣ２１の定格電圧Ｖｒｔ２１を越えることはない。
　（４）特徴
　　（Ａ）
　第１実施形態及び第２実施形態に係る電圧平滑回路１４，１１４のように、電流経路Ｉ４，Ｉ１４上にツェナーダイオードＲＺ４，ＲＺ１４のみが設けられている場合、ツェナーダイオードＲＺ４，ＲＺ１４としては、市販されているツェナーダイオードの中からツェナー電圧Ｖｒ４，Ｖｒ１４の値が所望する値であるツェナーダイオードが選択され、用いられることとなる。しかし、ツェナー電圧Ｖｒ４，Ｖｒ１４が所望する値であるツェナーダイオードが必ずしも市販されているとは限らない。すると、ツェナー電圧Ｖｒ４，Ｖｒ１４の値によっては、ツェナーダイオードＲＺ４，ＲＺ１４と並列接続された第２平滑コンデンサＣ２，Ｃ１２に印加される電圧Ｖ２，Ｖ１２が低くなると共に第１平滑コンデンサＣ１，Ｃ１１に印加される電圧Ｖ１，Ｖ１１が高くなったり、逆に第２平滑コンデンサＣ２，Ｃ１２に印加される電圧が所望する値以上に高くなったりする場合が生じることがある。特に、電流経路Ｉ４，Ｉ１４上にツェナーダイオードＲＺ４，ＲＺ１４のみが設けられていると、各平滑コンデンサＣ１，Ｃ１１，Ｃ２，Ｃ１２の内部抵抗Ｒ１ａ，Ｒ１１ａ，Ｒ２ａ，Ｒ１２ａがバラツキによって最大値や最小値を取る場合において、ツェナーダイオードＲＺ４，ＲＺ１４に流れる電流が大きくなってしまう恐れがある。この場合、ツェナーダイオードＲＺ４，ＲＺ１４における発熱量が増加したり、また第２平滑コンデンサＣ２，Ｃ１２の両端電圧Ｖ２，Ｖ１２がツェナー電圧Ｖｒ４，Ｖｒ１４に固定されるために、両端電圧Ｖ２，Ｖ１２を最適な値にすることができない恐れがある。このため、各平滑コンデンサＣ１，Ｃ１１，Ｃ２，Ｃ１２の両端電圧Ｖ１，Ｖ１１，Ｖ２，Ｖ１２の値は、内部抵抗Ｒ１ａ，Ｒ１１ａ，Ｒ２ａ，Ｒ１２ａが最大値及び最小値のいずれを採るかによって大きく異なることとなり、結果的に電源部１３からの電圧の動作範囲が狭くなってしまい、定格電圧Ｖｒｔ１，Ｖｒｔ１１，Ｖｒｔ２，Ｖｒｔ１２の高いコンデンサを第１及び第２平滑コンデンサＣ１，Ｃ１１，Ｃ２，Ｃ１２として選択せざるを得なくなる場合が生じる。

　しかし、本実施形態に係る電圧平滑回路２１４では、ツェナーダイオードＲＺ２４に並列に第２バランス抵抗Ｒ２４が設けられている。そのため、ツェナーダイオードＲＺ２４に第２平滑コンデンサＣ２２の定格電圧Ｖｒｔ２２よりも低いツェナー電圧Ｖｒ２４以上の電圧が印加される際には、第２バランス抵抗Ｒ２４にも電流が流れることとなる。これにより、ツェナーダイオードＲＺ２４での電力損失が定格を越えてしまい、ツェナーダイオードＲＺ２４付近の他の部品への発熱による悪影響を、簡単な構成にて抑えることができる。
　また、本実施形態に係る第２平滑コンデンサＣ２２の両端電圧Ｖ２２は、回路構成上、ツェナーダイオードＲＺ２４の端子間電圧及び第２バランス抵抗Ｒ２４の両端電圧ＶＸとの和に等しい。このため、第２バランス抵抗Ｒ２４に印加される電圧を考慮しつつ、ツェナー電圧Ｖｒ２４を設定することができ、その分ツェナーダイオードの選択肢が広がる。よって、ツェナーダイオードＲＺ２４のツェナー電圧Ｖｒｔ２４を、第２バランス抵抗Ｒ２４が設けられていない場合のツェナー電圧に比して低くする等、ツェナー電圧Ｖｒ２４を自由に設定することができ、かつ第１及び第２平滑コンデンサＣ２１，Ｃ２２に印加される電圧を調整することが可能となる。従って、例えば定格電圧の低い安価なコンデンサを第１及び第２平滑コンデンサＣ２１，Ｃ２２として用いたとしても、電源部１３からの電圧Ｖｄｃの動作範囲が比較的大きい機器にもこの電圧平滑回路２１４は適用可能である。更に、ツェナー電圧Ｖｒ２４を最適な値に設定することで、ツェナーダイオードＲＺ２４以外の電圧平滑回路２１４の構成部品の発熱量を小さくし、電力損失を低くすることも可能となる。

　　（Ｂ）
　また、ツェナーダイオードＲＺ２４にツェナー電圧Ｖｒ２４以上の電圧が印加され電流経路Ｉ２４上に電流が流れている場合、第２平滑コンデンサＣ２２は、並列接続されたツェナーダイオードＲＺ２４により両端電圧Ｖ２２の上昇が抑えられる。しかし、この状態で電源部１３からの電圧Ｖｄｃが上昇すると、回路構成上、第１平滑コンデンサＣ２１の両端電圧Ｖ２１が上昇して当該コンデンサＣ２１の定格電圧Ｖｒｔ２１を超えてしまう恐れがある。
　しかし、この電圧平滑回路２１４では、各バランス抵抗Ｒ２３，Ｒ２４の抵抗値は、両端電圧Ｖ２１が第１平滑コンデンサＣ２１の定格電圧Ｖｒｔ２１よりも低く（Ｖ２１＜Ｖｒｔ２１）、かつ両端電圧Ｖ２２が第２平滑コンデンサＣ２２の定格電圧Ｖｒｔ２２よりも低くなるように決定されている（Ｖ２２＜Ｖｒｔ２２）。そして、ツェナー電圧Ｖｒ２４は、第２平滑コンデンサＣ２２の両端電圧Ｖ２２以下となる。従って、たとえ第１平滑コンデンサＣ２１の両端電圧Ｖ２１が上昇したとしても、この両端電圧Ｖ２１は、第１平滑コンデンサＣ２１の定格電圧Ｖｒｔ２１を越えることがない。

　　（Ｃ）
　また、この電圧平滑回路２１４によると、各平滑コンデンサＣ２１，Ｃ２２の各内部抵抗Ｒ２１ａ，Ｒ２２ａに流れる電流量よりも、各バランス抵抗Ｒ２３，Ｒ２４に流れる電流量の方が大きくなるため、第１及び第２平滑コンデンサＣ２１，Ｃ２２に流れる電流量を抑えることができる。
　（５）変形例
　　（ａ）
　本実施形態に係る電圧平滑回路２１４においても、上記第１及び第２実施形態と同様、補助抵抗が設けられていても良い。図１２は、補助抵抗Ｒ２５がツェナーダイオードＲＺ２４の両端に並列に接続された電圧平滑回路２１４’を示し、図１３は、補助抵抗Ｒ２６がツェナーダイオードＲＺ２４及び第２バランス抵抗Ｒ２４に並列となるように接続された電圧平滑回路２１４’を示している（いずれの補助抵抗Ｒ２５，Ｒ２６も、第１補助抵抗に相当）。

　図１２，１３のいずれの電圧平滑回路２１４’においても、第２平滑コンデンサＣ２２の両端電圧Ｖ２２がツェナー電圧Ｖｒ２４以上となると（Ｖ２２≧Ｖｒ２４）、電流経路Ｉ２４上を流れる電流は、ツェナーダイオードＲＺ２４側及び補助抵抗Ｒ２５，Ｒ２６側に分岐して流れるため、ツェナーダイオードＲＺ２４に流れる電流量を小さくすることができる。そのため、ツェナーダイオードＲＺ２４の作動電圧や定格電力を低く設定することができ、ツェナーダイオードＲＺ２４としては、定格電流の比較的小さいものを用いることができる。従って、電圧平滑回路２１４’に係るコストの低減化（特に、ツェナーダイオードＲＺ２４のコスト削減）を図ることができる。
　また、補助抵抗Ｒ２５、Ｒ２６は、モータ駆動装置１の電源遮断時には第１平滑コンデンサＣ２１及び第２平滑コンデンサＣ２２の放電回路として機能することもできる。従って、第１平滑コンデンサＣ２１及び第２平滑コンデンサＣ２２の放電回路を別途設ける必要がない。

　尚、図示はしていないが、補助抵抗は、上記第１実施形態に係る図６と同様、互いに直列接続された第１及び第２平滑コンデンサＣ２１，Ｃ２２に対し並列に接続されていてもよい（第２補助抵抗）。
　　（ｂ）
　また、本実施形態に係る電圧平滑回路２１４においても、図１４に示すように、バランス抵抗及びツェナーダイオードが設けられる位置は、接続点ｓ１に対し互いに逆であってもよい。図１４に係る電圧平滑回路２１４’’は、第１及び第２平滑コンデンサＣ２１，Ｃ２２の接続点ｓ１に対し電源配線Ｌ１側に第２バランス抵抗Ｒ２４’及びツェナーダイオードＲＺ２４’が設けられ、ＧＮＤ配線Ｌ２側に第１バランス抵抗Ｒ２３’が設けられている。

　即ち、各平滑コンデンサＣ２１，Ｃ２２のいずれか一方に並列となるように、ツェナーダイオード及び第２バランス抵抗が設けられ、他方の平滑コンデンサＣ２１，Ｃ２２に並列となるようにバランス抵抗が設けられればよい。
　また、この場合においても、更にツェナーダイオードＲＺ２４’に並列に補助抵抗（図示せず）が設けられても良いし、または互いに直列接続された第１及び第２平滑コンデンサＣ２１，Ｃ２２に対し並列に補助抵抗（図示せず）が設けられても良い。
　＜第４実施形態＞
　次に、電圧平滑回路が上記第３実施形態と同様に２つのバランス抵抗を備えており、更に、第２実施形態と同様、ツェナーダイオードが動作しない恐れのある場合における各バランス抵抗の抵抗値の決定方法について説明する。

　（１）電圧平滑回路の構成
　図１５は、本実施形態に係る電圧平滑回路３１４の回路図である。電圧平滑回路３１４の構成は、上記第３実施形態の電圧平滑回路２１４と第１及び第２バランス抵抗の抵抗値の決定方法が異なる他は、同様である。
　即ち、電圧平滑回路３１４は、第１平滑コンデンサＣ３１、第２平滑コンデンサＣ３２、第１バランス抵抗Ｒ３３、第２バランス抵抗Ｒ３４、及びツェナーダイオードＲＺ３４（第２通電規制部に相当）を備えている。第１平滑コンデンサＣ３１及び第２平滑コンデンサＣ３２は、互いに直列に接続されており、かつ電源部１３に対し並列に接続されている。第１平滑コンデンサＣ３１及び第２平滑コンデンサＣ３２は、それぞれ容量成分Ｃ３１ａ，Ｃ３２ａ及び内部抵抗Ｒ３１ａ，Ｒ３２ａで構成されている。第１バランス抵抗Ｒ３３は、第１平滑コンデンサＣ３１に対して並列な電流経路Ｉ３３上に接続されている。第２バランス抵抗Ｒ３４及びツェナーダイオードＲＺ３４は、第２平滑コンデンサＣ３２に対し並列な電流経路Ｉ３４上に、直列に接続されている。ツェナーダイオードＲＺ３４は、第２平滑コンデンサＣ３２の定格電圧Ｖｒｔ３２よりも低いツェナー電圧Ｖｒ３４（第２所定電圧に相当）以上の電圧が印加された場合、電流経路Ｉ３４上に一方向に電流を流すと共に、端子間電圧をツェナー電圧Ｖｒ３４に維持する。

　（２）各バランス抵抗の抵抗値及びツェナー電圧の決定方法
　以下、ツェナーダイオードが動作しない恐れのある場合における、各バランス抵抗Ｒ３３，Ｒ３４の決定方法について説明する。
　各平滑コンデンサＣ３１，Ｃ３２のバラツキにより各内部抵抗Ｒ３１ａ，Ｒ３２ａの抵抗値の差が所定差よりも大きかったり、電源部１３からの電圧Ｖｄｃが低かったりする等の要因により、ツェナーダイオードＲＺ３４が動作しない恐れのある場合には、上記第２実施形態で述べた決定方法と同様にして、第１バランス抵抗Ｒ３３の抵抗値を決定することができる。
　つまり、電圧Ｖｄｃの値や内部抵抗Ｒ３１ａ，Ｒ３２ａの値により第１平滑コンデンサＣ３１の両端電圧Ｖ３１が当該コンデンサＣ３１の定格電圧Ｖｒｔ３１を超えてしまう恐れを回避するため、第１バランス抵抗Ｒ３３は、下式（１７）式の条件を満たすようにして決定される。

　上式（１７）式において、“Ｒ３３（ｍａｘ）”は、第１バランス抵抗Ｒ３３の抵抗値の最大値を示す。“Ｒ３１ａ（ｍａｘ）”は、第１平滑コンデンサＣ３１の内部抵抗Ｒ３１ａの抵抗値の最大値を示す。“Ｒ３２ａ（ｍｉｎ）”は、第２平滑コンデンサＣ３２の内部抵抗Ｒ３２ａの抵抗値の最小値を示す。
　上式（１７）式を満たし、更に第１バランス抵抗Ｒ３３の抵抗値が第１平滑コンデンサＣ３１の内部抵抗Ｒ３１ａよりも小さい条件が満たされるようにして、第１バランス抵抗Ｒ３３の抵抗値が決定されることにより、下式（１８）が満たされることとなる。

　即ち、第１平滑コンデンサＣ３１の両端電圧Ｖ３１は、第２平滑コンデンサＣ３２の両端電圧Ｖ３２及びツェナー電圧Ｖｒ３４以下となると共に、第２平滑コンデンサＣ３２の両端電圧Ｖ３２は第２平滑コンデンサＣ３２の定格電圧Ｖｒｔ２２以下となるように、第１バランス抵抗Ｒ３３の抵抗値が決定される。これにより、たとえ第２平滑コンデンサＣ３２の両端電圧Ｖ３２がツェナー電圧Ｖｒ３４を越えず、ツェナーダイオードＲＺ３４が動作しないとしても、常に第１平滑コンデンサＣ３１の両端電圧Ｖ３１は第２平滑コンデンサＣ３２の両端電圧Ｖ３２とほぼ同じか、またはそれより低くなる。従って、第１平滑コンデンサＣ３１の両端電圧Ｖ３１は、第２平滑コンデンサＣ３２と同じコンデンサからなる第１平滑コンデンサＣ３１の定格電圧Ｖｒｔ３１以上となることはない。

　尚、ツェナー電圧Ｖｒ３４は、第２平滑コンデンサＣ３２の定格電圧Ｖｒｔ３２以下となるように決定され、第２バランス抵抗Ｒ３４の抵抗値は、第２平滑コンデンサＣ３２の内部抵抗Ｒ３２ａ以下となるように決定されればよい。ツェナーダイオードＲＺ３４が動作しない限り、第２平滑コンデンサＣ３２には当該コンデンサＣ３２の定格電圧Ｖｒｔ３２以上の電圧が印加されることはないからである。また、仮にツェナーダイオードＲＺ３４が動作したとしても、ツェナーダイオードＲＺ３４によって第２平滑コンデンサＣ３２の両端電圧Ｖ３２が該コンデンサＣ３２の定格電圧Ｖｒｔ３２を越えることはない。
　（３）電圧平滑回路の動作
　各バランス抵抗Ｒ３３，Ｒ３４及びツェナー電圧Ｖｒ３４は、上記方法にて決定される。この状態で、第１平滑コンデンサＣ３１の内部抵抗Ｒ３１ａ及び第２平滑コンデンサＣ３２の内部抵抗Ｒ３２ａのバラツキにより、第２平滑コンデンサＣ３２の両端電圧Ｖ３２が上昇したとする。

　この場合、上記第３実施形態の（３）と同様の動作により、第２平滑コンデンサＣ３２の両端電圧Ｖ３２は当該コンデンサＣ３２の定格電圧Ｖｒｔ３２を越えることはない。
　また、第１平滑コンデンサＣ３１の両端電圧Ｖ３１が第２平滑コンデンサＣ３２の両端電圧Ｖ３２よりも常に低くなるように、第１バランス抵抗Ｒ３３の値が決定されているため、両端電圧Ｖ３１が上昇したとしても、両端電圧Ｖ３１は第１平滑コンデンサＣ３１の定格電圧Ｖｒｔ３１を越えることはない。
　（４）効果
　　（Ａ）
　本実施形態に係る電圧平滑回路３１４では、上記第３実施形態と同様、ツェナーダイオードＲＺ３４に並列に第２バランス抵抗Ｒ３４が設けられている。そのため、ツェナーダイオードＲＺ３４に第２平滑コンデンサＣ３２の定格電圧Ｖｒｔ３２よりも低いツェナー電圧Ｖｒ３４以上の電圧が印加される際には、第２バランス抵抗Ｒ３４にも電流が流れることとなる。これにより、ツェナーダイオードＲＺ３４での電力損失が定格を越えてしまい、ツェナーダイオードＲＺ３４付近の他の部品への発熱による悪影響を、簡単な構成にて抑えることができる。

　また、第２バランス抵抗Ｒ３４に印加される電圧を考慮しつつ、ツェナー電圧Ｖｒ３４を設定することができるため、その分ツェナーダイオードの選択肢が広がる。よって、ツェナーダイオードＲＺ３４のツェナー電圧Ｖｒｔ３４を、第２バランス抵抗Ｒ３４が設けられていない場合のツェナー電圧に比して低くする等、ツェナー電圧Ｖｒ３４を自由に設定することができ、かつ第１及び第２平滑コンデンサＣ３１，Ｃ３２に印加される電圧を調整することが可能となる。従って、例えば定格電圧の低い安価なコンデンサを第１及び第２平滑コンデンサＣ３１，Ｃ３２として用いたとしても、電源部１３からの電圧Ｖｄｃの動作範囲が比較的大きい機器にもこの電圧平滑回路３１４は適用可能である。更に、ツェナー電圧Ｖｒ３４を最適な値に設定することで、ツェナーダイオードＲＺ３４以外の電圧平滑回路３１４の構成部品の発熱量を小さくし、電力損失を低くすることも可能となる。

　　（Ｂ）
　例えば各平滑コンデンサＣ３１，Ｃ３２の内部抵抗Ｒ３１ａ，Ｒ３２ａの差が大きいことや電源部１３からの電圧Ｖｄｃが低い等の要因によりツェナーダイオードＲＺ３４にツェナー電圧Ｖｒ３４が印加されず、ツェナーダイオードＲＺ３４が動作しない場合、ツェナーダイオードＲＺ３４に並列接続された第２平滑コンデンサＣ３２の両端電圧Ｖ３２は、ツェナー電圧Ｖｒ３４以下に抑えられることとなる。しかし、回路構成上、第１平滑コンデンサＣ３１の両端電圧Ｖ３１は、電源部１３からの電圧Ｖｄｃから第２平滑コンデンサＣ３２の両端電圧Ｖ３２を差し引いた電圧となり、場合によっては第１平滑コンデンサＣ３１の定格電圧Ｖｒｔ３１以上の電圧に至る恐れも考えられなくはない。
　しかし、この電圧平滑回路３１４によると、第１バランス抵抗Ｒ３３の抵抗値は、第１平滑コンデンサＣ３１の両端電圧Ｖ３１が第２平滑コンデンサＣ３２の両端電圧Ｖ３２以下となるように決定される（Ｖ３１＜Ｖ３２）。そのため、第１平滑コンデンサＣ３１の両端電圧Ｖ３１は、常にツェナーダイオードＲＺ３４のツェナー電圧Ｖｒ３４以下に抑えられることとなる。従って、第１平滑コンデンサＣ３１に定格電圧Ｖｒｔ３１以上の電圧が印加される恐れを回避することができる。

　　（Ｃ）
　また、この電圧平滑回路３１４によると、各平滑コンデンサＣ３１，Ｃ３２の各内部抵抗Ｒ３１ａ，Ｒ３２ａに流れる電流量よりも、各バランス抵抗Ｒ３３，Ｒ３４に流れる電流量の方が大きくなるため、第１及び第２平滑コンデンサＣ３１，Ｃ３２に流れる電流量を抑えることができる。
　（５）変形例
　　（ａ）
　本実施形態に係る電圧平滑回路３１４においても、図１２，１３と同様、補助抵抗が設けられていても良い。
　　（ｂ）
　また、本実施形態に係る電圧平滑回路３１４においても、図１４と同様、バランス抵抗及びツェナーダイオードが設けられる位置は、接続点ｓ１に対し互いに逆であってもよい。更に、このツェナーダイオードに並列に補助抵抗が設けられても良いし、または互いに直列接続された第１及び第２平滑コンデンサに対し並列に補助抵抗が設けられても良い。

　＜第５実施形態＞
　上記第４実施形態では、第２バランス抵抗Ｒ３４が第２平滑コンデンサＣ３２の内部抵抗Ｒ３２ａ以下となるように決定される場合について説明した。ここでは、第１バランス抵抗が上記第４実施形態に比してより簡単に決定されると共に、第２バランス抵抗が上記第４実施形態とは他の方法によって決定される場合について説明する。
　（１）電圧平滑回路の構成
　図１６は、本実施形態に係る電圧平滑回路４１４の回路図である。電圧平滑回路４１４の構成は、上記第４実施形態の電圧平滑回路３１４と主に第２バランス抵抗の抵抗値の決定方法が異なる他は、同様である。
　即ち、電圧平滑回路４１４は、第１平滑コンデンサＣ４１、第２平滑コンデンサＣ４２、第１バランス抵抗Ｒ４３、第２バランス抵抗Ｒ４４、及びツェナーダイオードＲＺ４４（第２通電規制部に相当）を備えている。第１平滑コンデンサＣ４１及び第２平滑コンデンサＣ４２は、互いに直列に接続されており、かつ電源部１３に対し並列に接続されている。第１平滑コンデンサＣ４１及び第２平滑コンデンサＣ４２は、それぞれ容量成分Ｃ４１ａ，Ｃ４２ａ及び内部抵抗Ｒ４１ａ、Ｒ４２ａで構成されている。第１バランス抵抗Ｒ４３は、第１平滑コンデンサＣ４１に対して並列な電流経路Ｉ４３上に接続されている。第２バランス抵抗Ｒ４４及びツェナーダイオードＲＺ４４は、第２平滑コンデンサＣ４２に対し並列な電流経路Ｉ４４上に、直列に接続されている。ツェナーダイオードＲＺ４４は、第２平滑コンデンサＣ４２の定格電圧Ｖｒｔ４２よりも低いツェナー電圧Ｖｒ４４（第２所定電圧に相当）以上の電圧が印加された場合、電流経路Ｉ４４上に一方向に電流を流すと共に、端子間電圧をツェナー電圧Ｖｒ４４に維持する。

　（２）各バランス抵抗の抵抗値及びツェナー電圧の決定方法
　はじめに、電源部１３の電圧Ｖｄｃ（ここでは、以下、電源電圧Ｖｄｃと言う）、各平滑コンデンサＣ４１，Ｃ４２の内部抵抗Ｒ４１ａ，Ｒ４２ａの値、各平滑コンデンサＣ４１，Ｃ４２の両端電圧Ｖ４１，Ｖ４２、及びツェナーダイオードＲＺ４４のツェナー電圧Ｖｒ４４の値を、前提条件として決定する。
　具体的に、電源電圧Ｖｄｃは、変動する可能性のある動作範囲内における最大値であるとする。ここでは、一例として、電源電圧Ｖｄｃを７００Ｖであると仮定する。各平滑コンデンサＣ４１，Ｃ４２の内部抵抗Ｒ４１ａ，Ｒ４２ａの各抵抗値は、実際に使用するコンデンサのバラツキによる範囲の最大値または最小値と仮定する。ここでは、一例として、内部抵抗Ｒ４１ａ，Ｒ４２ａは、各コンデンサのバラツキから４００ｋΩ～１０００ｋΩの範囲内における抵抗値を採り得ると仮定する。

　また、各平滑コンデンサＣ４１，Ｃ４２の両端電圧Ｖ４１，Ｖ４２は、電源電圧Ｖｄｃに基づいて、“Ｖｄｃ／２±Ｘ％”以下となるように仮定して決定される。特に、両端電圧Ｖ４１，Ｖ４２は、仮に最大値の“Ｖｄｃ／２＋Ｘ％”を採るとしても、該最大値は各平滑コンデンサＣ４１，Ｃ４２の定格電圧Ｖｒｔ４１，Ｖｒｔ４２以下となるように決定される。ここで、“±Ｘ％”は、第３実施形態と同様、各両端電圧Ｖ３１，Ｖ３２の動作範囲を示している。具体的には、第１平滑コンデンサＣ４１の内部抵抗Ｒ４１ａが最大値“１０００ｋΩ”であって、かつ第２平滑コンデンサＣ３２の内部抵抗Ｒ４２ａが最小値“４００ｋΩ”であると仮定する場合には、各平滑コンデンサＣ４１，Ｃ４２の定格電圧が４５０Ｖであるとすると、一例として、両端電圧Ｖ４１は“４２０Ｖ”、両端電圧Ｖ４２は“２８０Ｖ”と決定される。逆に、第１平滑コンデンサＣ４１の内部抵抗Ｒ４１ａが最小値“４００ｋΩ”であって、かつ第２平滑コンデンサＣ４２の内部抵抗Ｒ４２ａが最大値“１０００ｋΩ”であると仮定する場合には、両端電圧Ｖ４１は“２８０Ｖ”、両端電圧Ｖ４２は“４２０Ｖ”と決定される。

　また、ツェナーダイオードＲＺ４４のツェナー電圧Ｖｒ４４は、電源電圧Ｖｄｃの約半分の値（具体的には、約３５０Ｖ）と決定されるが、ここでは、第３実施形態と同様、３００Ｖと決定される場合を例に採る。
　　－内部抵抗Ｒ４１ａが最大値、内部抵抗Ｒ４２ａが最小値の場合－
　第１平滑コンデンサＣ４１の内部抵抗Ｒ４１ａが最大値“１０００ｋΩ”であって、かつ第２平滑コンデンサＣ４２の内部抵抗Ｒ４２ａが最小値“４００ｋΩ”であると仮定した場合、内部抵抗Ｒ４１ａを流れる電流をｉ１１、第１バランス抵抗Ｒ４３を流れる電流をｉ１２とすると（図１６）、次式（１９）が成り立つ。

　上式（１９）では、第１バランス抵抗Ｒ４３の抵抗値として、符号をそのまま用いている。
　更にこの場合、両端電圧Ｖ４１は“４２０Ｖ”、両端電圧Ｖ４２は“２８０Ｖ”であるため、第２平滑コンデンサＣ４２の両端電圧Ｖ４２はツェナー電圧Ｖｒ４４以下となり（Ｖ４２＜Ｖｒ４４、具体的には２８０Ｖ＜３００Ｖ）、次式（２０）が成り立つ。第２バランス抵抗Ｒ４４には電流が流れないため（図１６に係るｉ１４＝０Ａ）、次式（２１）が成り立つ。

　　－内部抵抗Ｒ４１ａが最小値、内部抵抗Ｒ４２ａが最大値の場合－
　第１平滑コンデンサＣ４１の内部抵抗Ｒ４１ａが最小値“４００ｋΩ”であって、かつ第２平滑コンデンサＣ４２の内部抵抗Ｒ４２ａが最大値“１０００ｋΩ”であると仮定した場合、両端電圧Ｖ４１は“２８０Ｖ”、両端電圧Ｖ４２は“４２０Ｖ”であるため、両端電圧Ｖ４２はツェナー電圧Ｖｒ４４以上となる（Ｖ４２＞Ｖｒ４４）。従って、ツェナーダイオードＲＺ４４はオンし、電流経路Ｉ４４上には電流が流れることとなる。内部抵抗Ｒ４１ａを流れる電流をｉ１５、第１バランス抵抗Ｒ３３を流れる電流をｉ１６、内部抵抗Ｒ４２ａを流れる電流をｉ１７、第２バランス抵抗Ｒ３４を流れる電流をｉ１８とすると（図１７）、次式（２２）～（２４）が成り立つ。

　上式（１９）～（２４）を計算することにより、第１バランス抵抗Ｒ４３は“１５００ｋΩ”、第２バランス抵抗Ｒ４４は“２５６ｋΩ”と決定することができる。
　上述した方法では、各平滑コンデンサＣ４１，Ｃ４２の両端電圧Ｖ４１，Ｖ４２は、それぞれ各平滑コンデンサＣ４１、Ｃ４２の定格電圧Ｖｒｔ４１、Ｖｒｔ４２以下の条件を満たすが、得られた第２バランス抵抗Ｒ４４は、第２平滑コンデンサＣ４２の内部抵抗Ｒ４２ａ以下であり、第１バランス抵抗Ｒ４３は、第１平滑コンデンサＣ４１の内部抵抗Ｒ４１ａ以上となっている。
　（３）効果
　本実施形態に係る方法では、ツェナーダイオードＲＺ４４が動作しない場合とする場合との両方を考慮して、第１及び第２バランス抵抗Ｒ４３，Ｒ４４の値が簡単に決定される。本実施形態においては、上記第４実施形態にて記載したように、第１平滑コンデンサＣ４１の両端電圧Ｖ４１が第２平滑コンデンサＣ４２の両端電圧Ｖ４２以下であるといった条件を必ずしも満たすものではない。しかし、本実施形態においては、第１平滑コンデンサC４１の両端電圧Ｖ４１は該コンデンサＣ４１の定格電圧Ｖｒｔ４１よりも低く（Ｖ４１＜Ｖｒｔ４１）、第２平滑コンデンサＣ４２の両端電圧Ｖ４２は該コンデンサＣ４２の定格電圧Ｖｒｔ４２よりも低い条件は満たしており（Ｖ４２＜Ｖｒｔ４２）、各平滑コンデンサＣ４１，Ｃ４２に各定格電圧Ｖｒｔ４１，Ｖｒｔ４２以上の電圧が印加されることはない。

　（４）変形例
　　（ａ）
　本実施形態に係る電圧平滑回路４１４においても、図１２，１３と同様、補助抵抗が設けられていても良い。
　　（ｂ）
　また、本実施形態に係る電圧平滑回路４１４においても、図１４と同様、バランス抵抗及びツェナーダイオードが設けられる位置は、接続点ｓ１に対し互いに逆であってもよい。更に、このツェナーダイオードに並列に補助抵抗が設けられても良いし、または互いに直列接続された第１及び第２平滑コンデンサに対し並列に補助抵抗が設けられても良い。
　＜第６実施形態＞
　次に、上記第１実施形態１～５とは異なり、更にもう一つのツェナーダイオードを備えた電圧平滑回路５１４について、説明する。

　（１）電圧平滑回路の構成
　図１８は、本実施形態に係る電圧平滑回路５１４の回路図である。電圧平滑回路５１４は、第１平滑コンデンサＣ５１、第２平滑コンデンサＣ５２、第１バランス抵抗Ｒ５３、第２バランス抵抗Ｒ５４、第１ツェナーダイオードＲＺ５３（第１通電規制部に相当）、及び第２ツェナーダイオードＲＺ５４（第２通電規制部に相当）を備える。
　　（１－１）第１平滑コンデンサ及び第２平滑コンデンサ
　第１平滑コンデンサＣ５１及び第２平滑コンデンサＣ５２は、上記第１実施形態と同様、互いに直列に接続されており、かつ電源部１３に対し並列に接続されている。第１平滑コンデンサＣ５１及び第２平滑コンデンサＣ５２は、それぞれ容量成分Ｃ５１ａ，Ｃ５２ａ及び内部抵抗Ｒ５１ａ、Ｒ５２ａで構成されている。

　尚、本実施形態に係る第１平滑コンデンサＣ５１及び第２平滑コンデンサＣ５２は、同じ容量値であって、一例としては１９２０μＣが挙げられる。また、第１平滑コンデンサＣ５１及び第２平滑コンデンサＣ５２として用いられるコンデンサの種類としては、上記第１実施形態と同様、電解コンデンサやタンタルコンデンサ、セラミックコンデンサ等があるが、本実施形態では、第１平滑コンデンサＣ５１及び第２平滑コンデンサＣ５２として電解コンデンサを用いる。
　　（１―２）第１バランス抵抗及び第２バランス抵抗
　第１バランス抵抗Ｒ５３は、第１平滑コンデンサＣ５１に並列に接続され、第２バランス抵抗Ｒ５４は、第２平滑コンデンサＣ５２に並列に接続されている。つまり、第１バランス抵抗Ｒ５３は、電源配線Ｌ１側（即ち、上側）に設けられ、第２バランス抵抗Ｒ５４は、ＧＮＤ配線Ｌ２側（即ち、下側）に設けられている。具体的には、第１バランス抵抗Ｒ５３は、一端が電源配線Ｌ１に接続され、他端は第１ツェナーダイオードＲＺ５３のカソードに接続されている。第２バランス抵抗Ｒ５４は、一端が第１平滑コンデンサＣ５１及び第２平滑コンデンサＣ５２の接続点ｓ１に接続され、他端が第２ツェナーダイオードＲＺ５４のカソードに接続されている。

　また、第１バランス抵抗Ｒ５３は、第１平滑コンデンサＣ５１の内部抵抗Ｒ５１ａの値よりも小さい抵抗値を有し、第２バランス抵抗Ｒ５４は、第２平滑コンデンサＣ５２の内部抵抗Ｒ５２ａの値よりも小さい抵抗値を有している。これは、第１バランス抵抗Ｒ５３及び第２バランス抵抗Ｒ５４の抵抗値を小さい値に決定する程制御性が向上し、よって第１平滑コンデンサＣ５１及び第２平滑コンデンサＣ５２それぞれに印加される両電圧のバランスをとることができるからである。そこで、本実施形態においては、第１バランス抵抗Ｒ５３及び第２バランス抵抗Ｒ５４の抵抗値は、第１平滑コンデンサＣ５１の内部抵抗Ｒ５１ａ及び第２平滑コンデンサＣ５２の内部抵抗Ｒ５２ａのバラツキの下限値に対し、十分小さい値に決定される。一例としては、第１バランス抵抗Ｒ５３及び第２バランス抵抗Ｒ５４は、それぞれ内部抵抗Ｒ５１ａ，Ｒ５２ａの１／１０～１／２０程度に決定される。しかしながら、第１バランス抵抗Ｒ５３及び第２バランス抵抗Ｒ５４の値を小さくする程、第１バランス抵抗Ｒ５３及び第２バランス抵抗Ｒ５４に流れる電流が大きくなることから、各バランス抵抗Ｒ５３，Ｒ５４における電力損失が大きくなってしまう。そのため、当該電力損失を考慮して、当該電力損失が目標の電力損失量となるように第１バランス抵抗Ｒ５３及び第２バランス抵抗Ｒ５４の抵抗値が決定されることが望ましい。

　第１バランス抵抗Ｒ５３及び第２バランス抵抗Ｒ５４の具体的な例としては、第１平滑コンデンサＣ５１の内部抵抗Ｒ５１ａが“１０７５ｋΩ”、第２平滑コンデンサＣ５２の内部抵抗Ｒ５２ａが“４２０ｋΩ”であるとした場合、第１バランス抵抗Ｒ５３及び第２バランス抵抗Ｒ５４の抵抗値は共に“５０ｋΩ（１／８Ｗ）”と決定することができる。このように、本実施形態に係る第１バランス抵抗Ｒ５３及び第２バランス抵抗Ｒ５４は、従来の手法におけるバランス抵抗の値に比して印加される電圧を大幅に低くできるため、損失を小さくでき、チップ抵抗のように比較的サイズの小さい抵抗を用いることができる。これに対し、従来に係る手法においては、バランス抵抗は例えば“５．６ｋΩ（１０Ｗ）の３直列”のように比較的大きい値であったため、寸法の大きいセメント抵抗を用いることが主流であった。

　　（１－３）第１ツェナーダイオード及び第２ツェナーダイオード
　第１ツェナーダイオードＲＺ５３は、第１バランス抵抗Ｒ５３に直列に接続されている。第１ツェナーダイオードＲＺ５３のアノードは第１平滑コンデンサＣ５１及び第２平滑コンデンサＣ５２の接続点ｓ１に接続され、カソードは第１バランス抵抗Ｒ５３に接続されている。このような第１ツェナーダイオードＲＺ５３は、第１ツェナー電圧Ｖｒ５３（第１所定電圧に相当）以上の電圧が印加された場合、第１バランス抵抗Ｒ５３に一方向に電流を流す（図１９参照）。ここで言う一方向とは、第１ツェナーダイオードＲＺ５３の逆方向、つまりカソードからアノードへの方向である。
　第２ツェナーダイオードＲＺ５４は、第２バランス抵抗Ｒ５４に直列に接続されている。より具体的には、第２ツェナーダイオードＲＺ５４のアノードはＧＮＤ配線Ｌ２に接続され、カソードは第２バランス抵抗Ｒ５４に接続されている。このような第２ツェナーダイオードＲＺ５４は、第２ツェナー電圧Ｖｒ５４（第２所定電圧に相当）以上の電圧が印加された場合、第２バランス抵抗Ｒ５４に一方向に電流を流す（図２０参照）。ここで言う一方向とは、第２ツェナーダイオードＲＺ５４の逆方向、つまりカソードからアノードへの方向である。

　特に、本実施形態においては、電圧Ｖｄｃが例えば“７１８Ｖ”であるとした場合、第１ツェナー電圧Ｖｒ５３及び第２ツェナー電圧Ｖｒ５４は、電圧Ｖｄｃの値に基づいて共に“３６０Ｖ”と決定される。第１ツェナー電圧Ｖｒ５３及び第２ツェナー電圧Ｖｒ５４は、共に電圧Ｖｄｃ以下の値であるが、これらの合計が電圧Ｖｄｃの値以上となるように決定されている。これにより、第１ツェナーダイオードＲＺ５３及び第２ツェナーダイオードＲＺ５４双方に第１ツェナー電圧Ｖｒ５３以上及び第２ツェナー電圧Ｖｒ５４以上となる電圧が印加されることはなく、第１ツェナーダイオードＲＺ５３及び第２ツェナーダイオードＲＺ５４のいずれか一方にのみ、第１ツェナー電圧Ｖｒ５３以上または第２ツェナー電圧Ｖｒ５４の電圧が印加されるようになる。即ち、第１ツェナーダイオードＲＺ５３に第１ツェナー電圧Ｖｒ５３以上の電圧が印加された場合には、第２ツェナーダイオードＲＺ５４には第２ツェナー電圧Ｖｒ５４以上の電圧が印加されない。逆に、第２ツェナーダイオードＲＺ５４に第２ツェナー電圧Ｖｒ５４以上の電圧が印加された場合には、第１ツェナーダイオードＲＺ５３には第１ツェナー電圧Ｖｒ５３以上の電圧は印加されない。

　従って、第１平滑コンデンサＣ５１及び第２平滑コンデンサＣ５２の各内部抵抗Ｒ５１ａ，Ｒ５２ａのバラツキによって、第１ツェナーダイオードＲＺ５３に第１ツェナー電圧Ｖｒ５３以上の電圧が印加されれば、第１バランス抵抗Ｒ５３を含む上側の電流経路Ｉ５３に電流が流れるが、第２バランス抵抗Ｒ５４を含む下側の電流経路Ｉ５４には電流が流れない。よって、電流経路Ｉ５３上を流れた電流は、第２平滑コンデンサＣ５２の内部抵抗Ｒ５２ａに流れ込む。逆に、各内部抵抗Ｒ５１ａ，Ｒ５２ａのバラツキによって、第２ツェナーダイオードＲＺ５４に第２ツェナー電圧Ｖｒ５４以上の電圧が印加されれば、下側の電流経路Ｉ５４に電流が流れるが、上側の電流経路Ｉ５３には電流が流れない。よって、電流経路Ｉ５４上を流れる電流は、第１平滑コンデンサＣ５１の内部抵抗Ｒ５１ａから流れてくる。即ち、第１ツェナー電圧Ｖｒ５３及び第２ツェナー電圧Ｖｒ５４は、第１ツェナーダイオードＲＺ５３及び第２ツェナーダイオードＲＺ５４のいずれか一方にのみ電流が流れるように決定されていると言える。

　更に、本実施形態においては、第１ツェナー電圧Ｖｒ５３及び第２ツェナー電圧Ｖｒ５４は、第１平滑コンデンサＣ５１及び第２平滑コンデンサＣ５２の定格電圧よりも小さくなるように決定されている。これは、第１平滑コンデンサＣ５１及び第２平滑コンデンサＣ５２に印加される電圧それぞれを、第１ツェナー電圧Ｖｒ５３及び第２ツェナー電圧Ｖｒ５４の値より大きくなるようにするためである。第１平滑コンデンサＣ５１及び第２平滑コンデンサＣ５２には、定格電圧が例えば４００Ｖ等のように数百ボルトであるものが利用される。第１ツェナー電圧Ｖｒ５３及び第２ツェナー電圧Ｖｒ５４が大きい値に決定される程、第１バランス抵抗Ｒ５３及び第２バランス抵抗Ｒ５４の電力損失を小さくすることができるため、第１バランス抵抗Ｒ５３及び第２バランス抵抗Ｒ５４における発熱量も小さくなる。そこで、本実施形態では、上述したように各ツェナー電圧Ｖｒ５３，Ｖｒ５４を、各平滑コンデンサＣ５１，Ｃ５２の定格電圧よりも小さい“３６０Ｖ”と決定することで、各バランス抵抗Ｒ５３，Ｒ５４の電力損失を小さくしている。

　尚、各ツェナー電圧Ｖｒ５３，Ｖｒ５４の値は、上述した電圧Ｖｄｃや第１平滑コンデンサＣ５１及び第２平滑コンデンサＣ５２の定格電圧の他、第１バランス抵抗Ｒ５３及び第２バランス抵抗Ｒ５４の値も考慮して決定される。
　（２）電圧平滑回路の動作
　次に、電圧平滑回路５１４の動作について、図１９，２０を用いて説明する。
　先ず、電圧平滑回路５１４の構成によると、第１平滑コンデンサＣ５１の両端に印加される電圧Ｖ５１は、電流経路Ｉ５３上、即ち第１バランス抵抗Ｒ５３から第１ツェナーダイオードＲＺ５３までに印加される電圧と等しい。第２平滑コンデンサＣ５２の両端に印加される電圧Ｖ５２は、電流経路Ｉ５４上、即ち第２バランス抵抗Ｒ５４から第２ツェナーダイオードＲＺ５４までに印加される電圧と等しい。

　他方、各平滑コンデンサＣ５１，Ｃ５２としては同じコンデンサを使用しているため、理想的には、各内部抵抗Ｒ５１ａ，Ｒ５２ａ間のバラツキがほぼないかまたはバラツキが小さく（Ｒ５１ａ≒Ｒ５２ａ）、よって第１平滑コンデンサＣ５１の両端に印加される電圧Ｖ５１と第２平滑コンデンサＣ５２の両端に印加される電圧Ｖ５２とが、それぞれ各平滑コンデンサＣ５１，Ｃ５２の定格電圧以下となり、かつほぼ等しくなる状態となる。この理想状態では、各電流経路Ｉ５３，Ｉ５４に印加される電圧Ｖ５１，Ｖ５２は、それぞれ第１ツェナー電圧Ｖｒ５３及び第２ツェナー電圧Ｖｒ５４以下となる（Ｖ５１＜Ｖｒ５３，Ｖ５２＜Ｖｒ５４）。すると、電流経路Ｉ５３，Ｉ５４上には電流が流れることなく、第１及び第２平滑コンデンサＣ５１，Ｃ５２は電圧のバランスが保たれた状態を採る。
　しかし、第１平滑コンデンサＣ５１の内部抵抗Ｒ５１ａ及び第２平滑コンデンサＣ５２の内部抵抗Ｒ５２ａにバラツキがあると、各平滑コンデンサＣ５１，Ｃ５２に印加される電圧Ｖ５１，Ｖ５２と各ツェナー電圧Ｖｒ５３，Ｖｒ５４との間に大小関係が生じ、第１及び第２平滑コンデンサＣ５１，Ｃ５２の電圧のバランスは崩れた状態を採ることとなる。当該大小関係に基づき、電圧平滑回路５１４は、以下のいずれかの動作を採る。

　　（２－１）第１平滑コンデンサＣ５１の両端に、第１ツェナー電圧Ｖｒ５３以上の電圧が印加された場合（Ｖ５１＞Ｖｒ５３）
　この場合、第１平滑コンデンサＣ５１の両端だけではなく、第１ツェナーダイオードＲＺ５３にも第１ツェナー電圧Ｖｒ５３以上の電圧Ｖ５１が印加され、第１ツェナーダイオードＲＺ５３が動作する。すると、第１ツェナーダイオードＲＺ５３の両端電圧は、一定電圧、つまりは第１ツェナー電圧Ｖｒ５３にクリップされ、電流経路Ｉ５３上には、図１９の矢印で示すように、第１バランス抵抗Ｒ５３及び第１ツェナーダイオードＲＺ５３の順に電流が流れる。一方、第２平滑コンデンサＣ５２の両端に印加される電圧Ｖ５２は“Ｖｄｃ－Ｖ５１”と表されることから、当該電圧Ｖ５２は第２ツェナー電圧Ｖｒ５４よりも小さい。従って、第２ツェナーダイオードＲＺ５４は動作せず、電流経路Ｉ５４上には電流は流れない。

　電流経路Ｉ５３上を流れた電流は、接続点ｓ１を経て第２平滑コンデンサＣ５２の内部抵抗Ｒ５２ａに流れ込む。第１平滑コンデンサＣ５１の両端に印加される電圧Ｖ５１が大きい程、電流経路Ｉ５３上を介して内部抵抗Ｒ５２ａに流れ込む電流量が多くなる。
　このようにして内部抵抗Ｒ５２ａに電流が流れ込むことにより、第２平滑コンデンサＣ５２の両端に印加される電圧Ｖ５２が大きくなる。電圧Ｖ５１は“Ｖｄｃ－Ｖ５１”と表されるので、電圧Ｖ５２が大きくなるにつれて小さくなっていく。
　上記動作により、やがて電圧Ｖ５２及び電圧Ｖ５１はほぼ等しくなり、電流経路Ｉ５３には電流が流れなくなる。即ち、上記動作は、第１平滑コンデンサＣ５１の両端に印加される電圧Ｖ５１が第１ツェナー電圧Ｖｒ５３とほぼ等しくなり、第１及び第２平滑コンデンサＣ５１，Ｃ５２の電圧のバランスが保たれた状態となるまで、継続して行われる。

　　（２－２）第２平滑コンデンサＣ５２の両端に、第２ツェナー電圧Ｖｒ５４以上の電圧が印加された場合（Ｖ５２＞Ｖｒ５４）
　この場合、第２平滑コンデンサＣ５２の両端だけではなく、第２ツェナーダイオードＲＺ５４にも第２ツェナー電圧Ｖｒ５４以上の電圧Ｖ２が印加され、第２ツェナーダイオードＲＺ５４が動作する。すると、第２ツェナーダイオードＲＺ５４の両端電圧は、一定電圧、つまりは第２ツェナー電圧Ｖｒ５４にクリップされ、電流経路Ｉ５４上には、図２０の矢印で示すように、第２バランス抵抗Ｒ５４及び第２ツェナーダイオードＲＺ５４の順に電流が流れる経路が形成される。一方、第１平滑コンデンサＣ５１の両端に印加される電圧Ｖ５１は“Ｖｄｃ－Ｖ５２”と表されることから、当該電圧Ｖ５１は第１ツェナー電圧Ｖｒ５３よりも小さい。従って、第１ツェナーダイオードＲＺ５３は動作せず、電流経路Ｉ５３上には電流は流れない。

　上記のように、電流経路Ｉ５４上は通電可能となるが、電流経路Ｉ５３上は通電可能ではないため、第１平滑コンデンサＣ５１の内部抵抗Ｒ５１ａを電流が流れるようになる。つまり、電流経路Ｉ５４によって第１平滑コンデンサＣ５１側から電流が引っ張られることとなり、内部抵抗Ｒ５１ａを流れた電流は、接続点ｓ１を経て電流経路Ｉ５４に流れる。第２平滑コンデンサＣ５２の両端に印加される電圧Ｖ５２が大きい程、内部抵抗Ｒ５１ａを経て電流経路Ｉ５４に流れる電流量が多くなる。
　このようにして内部抵抗Ｒ５１ａに電流が流れることにより、第１平滑コンデンサＣ５１の両端に印加される電圧Ｖ５１が大きくなる。電圧Ｖ５２は“Ｖｄｃ－Ｖ５１”と表されるので、電圧Ｖ５１が大きくなるにつれて小さくなっていく。
　上記動作により、やがて電圧Ｖ５１及び電圧Ｖ５２はほぼ等しくなり、電流経路Ｉ５４には電流が流れなくなる。即ち、上記動作は、第２平滑コンデンサＣ５２の両端に印加される電圧Ｖ５２が第２ツェナー電圧Ｖｒ５４とほぼ等しくなり、第１及び第２平滑コンデンサＣ５１，Ｃ５２の電圧のバランスが保たれた状態となるまで、継続して行われる。

　（３）効果
　　（Ａ）
　本実施形態に係る電圧平滑回路５１４では、第１通電規制部である第１ツェナーダイオードＲＺ５３に第１所定電圧である第１ツェナー電圧Ｖｒ５３以上の電圧が印加された場合には、第１バランス抵抗Ｒ５３に電流が流れ、この電流は例えば第２平滑コンデンサＣ５２の内部抵抗Ｒ５２ａに流れる（図１９）。逆に、第２通電規制部である第２ツェナーダイオードＲＺ５４に第２所定電圧である第２ツェナー電圧Ｖｒ５４以上の電圧が印加された場合には、第２バランス抵抗Ｒ５４に電流が流れることによって、例えば第１平滑コンデンサＣ５１の内部抵抗Ｒ５１ａにも電流が流れる（図２０）。第１平滑コンデンサＣ５１に電流が流れた場合には、第１平滑コンデンサＣ５１の両端電圧Ｖ５１が上がり、第２平滑コンデンサＣ５２に電流が流れた場合には、第２平滑コンデンサＣ５２の両端電圧Ｖ５２が上がるため、簡易な構成で、各平滑コンデンサＣ５１，Ｃ５２に印加される電圧のバランスを保つことができる。

　尚、本実施形態に係る電圧平滑回路５１４では、第１ツェナー電圧Ｖｒ５３以上または第２ツェナー電圧Ｖｒ５４以上の電圧の印加の仕方によっては、第１及び第２バランス抵抗Ｒ５３，Ｒ５４の両方に常時電流が流れることがなくなり、第１及び第２バランス抵抗Ｒ５３，Ｒ５４としては、従来ほどの耐圧性能を備えた抵抗（例えばセメント抵抗）を用いずともよく、寸法の比較的小さいもの（例えばチップ抵抗）を利用することができる。従って、第１及び第２バランス抵抗Ｒ５３，Ｒ５４が実装されるプリント基板Ｐ１において、第１及び第２バランス抵抗Ｒ５３，Ｒ５４の占める面積が小さくなるため、プリント基板Ｐ１を小さくすることができる。また、第１及び第２バランス抵抗Ｒ５３，Ｒ５４の両方に常時電流が流れることがなくなれば、第１及び第２バランス抵抗Ｒ５３，Ｒ５４における発熱量を軽減することができるため、各バランス抵抗Ｒ５３，Ｒ５４付近の電子部品への影響を抑えることができる。

　　（Ｂ）
　特に、本実施形態に係る電圧平滑回路５１４では、第１ツェナーダイオードＲＺ５３及び第２ツェナーダイオードＲＺ５４のいずれか一方にのみ、第１ツェナー電圧Ｖｒ５３以上または第２ツェナー電圧Ｖｒ５４以上の電圧が印加されるため、第１及び第２バランス抵抗Ｒ５３，Ｒ５４の両方に常時電流が流れることがない。従って、第１及び第２バランス抵抗Ｒ５３，Ｒ５４としては、寸法の比較的小さいもの（例えばチップ抵抗）を利用することができると共に、第１及び第２バランス抵抗Ｒ５３，Ｒ５４における発熱量を軽減することができる。
　　（Ｃ）
　また、本実施形態に係る電圧平滑回路５１４では、例えば電源部１３が出力する電圧の値が“７１８Ｖ”であるとした場合、各ツェナーダイオードＲＺ５３，ＲＺ５４の各ツェナー電圧Ｖｒ５３，Ｖｒ５４は、共に“３６０Ｖ”と決定される。これにより、第１ツェナーダイオードＲＺ５３及び第２ツェナーダイオードＲＺ５４のいずれか一方にのみ電流が流れるようになるため、簡易な構成で第１及び第２バランス抵抗Ｒ５３，Ｒ５４における発熱量を軽減することができる。

　　（Ｄ）
　また、本実施形態に係る電圧平滑回路５１４では、第１ツェナー電圧Ｖｒ５３及び第２ツェナー電圧Ｖｒ５４が、第１平滑コンデンサＣ５１及び第２平滑コンデンサＣ５２の定格電圧とほぼ同じかまたはそれ以下である。これにより、第１及び第２平滑コンデンサＣ５１，Ｃ５２には、第１ツェナー電圧Ｖｒ５３及び第２ツェナー電圧Ｖｒ５４の値と同じかまたは大きい電圧が印加される。
　　（Ｅ）
　また、本実施形態に係る電圧平滑回路５１４では、第１バランス抵抗Ｒ５３は、第１平滑コンデンサＣ５１の内部抵抗Ｒ５１ａの値よりも小さい抵抗値を有する。第２バランス抵抗Ｒ５４は、第２平滑コンデンサＣ５２の内部抵抗Ｒ５２ａの値よりも小さい抵抗値を有する。これにより、第１平滑コンデンサＣ５１及び第２平滑コンデンサＣ５２の各内部抵抗Ｒ５１ａ，Ｒ５２ａに流れる電流量よりも、第１バランス抵抗Ｒ５３及び第２バランス抵抗Ｒ５４に流れる電流量の方が多くなるため、第１平滑コンデンサＣ５１及び第２平滑コンデンサＣ５２に流れる電流量を抑えることができる。従って、第１平滑コンデンサＣ５１及び第２平滑コンデンサＣ５２に印加される電圧を低くすることができる。

　（４）変形例
　本実施形態では、電圧平滑回路５１４が図１８～２０に示す構成である場合について説明した。しかし、電圧平滑回路は、図２１に示すような構成であってもよい。図２１の電圧平滑回路５１４’は、既に説明した電圧平滑回路５１４の構成に加え、更に第３補助抵抗Ｒ５３１及び第４補助抵抗Ｒ５３２を備えている。第３補助抵抗Ｒ５３１は、第１ツェナーダイオードＲＺ５３の両端に並列に接続されている。第４補助抵抗Ｒ５３２は、第２ツェナーダイオードＲＺ５４の両端に並列に接続されている。
　図２１に係る電圧平滑回路５１４’によると、第１ツェナー電圧Ｖｒ５３以上の電圧Ｖ５１が第１ツェナーダイオードＲＺ５３に印加された場合（Ｖ５１＞Ｖｒ５３）、第１バランス抵抗Ｒ５３を流れる電流は、第１ツェナーダイオードＲＺ５３及び第３補助抵抗Ｒ５３１に分岐して流れる。逆に、第２ツェナー電圧Ｖｒ５４以上の電圧Ｖ５２が第２ツェナーダイオードＲＺ５４に印加された場合（Ｖ５２＞Ｖｒ５４）、第２バランス抵抗Ｒ５４を流れる電流は、第２ツェナーダイオードＲＺ５４及び第４補助抵抗Ｒ５３２に分岐して流れる。これにより、第１ツェナーダイオードＲＺ５３及び第２ツェナーダイオードＲＺ５４それぞれに流れる電流量は、電圧平滑回路５１４に比して小さくなるため、第１ツェナーダイオードＲＺ５３及び第２ツェナーダイオードＲＺ５４の作動電圧や定格電力を低く設定することができ、第１ツェナーダイオードＲＺ５３及び第２ツェナーダイオードＲＺ５４としては、定格電流の比較的小さいものを用いることができる。従って、電圧平滑回路５１４’に係るコストの低減化（特に、第１ツェナーダイオードＲＺ５３及び第２ツェナーダイオードＲＺ５４のコスト削減）を図ることができる。

　また、第３補助抵抗Ｒ５３１及び第４補助抵抗Ｒ５３２は、モータ駆動装置１の電源遮断時には第１平滑コンデンサＣ５１及び第２平滑コンデンサＣ５２の放電回路として機能することもできる。従って、第１平滑コンデンサＣ５１及び第２平滑コンデンサＣ５２の放電回路を別途設ける必要がない。
　尚、電圧平滑回路５１４’は、第３補助抵抗Ｒ５３１及び第４補助抵抗Ｒ５３２を除き、図１８～２０と同様の構成を有しているため、図２１においては、第３補助抵抗Ｒ５３１及び第４補助抵抗Ｒ５３２を除いては図１８～２０と同じ符号を付している。
　＜第７実施形態＞
　上記第６実施形態では、第１ツェナーダイオードＲＺ５３及び第２ツェナーダイオードＲＺ５４のいずれか一方にのみ電流が流れる場合について説明したが、本実施形態では、上記第６実施形態とは異なる動作をする電圧平滑回路について説明する。

　（１）電圧平滑回路の構成
　図２２～２４は、本実施形態に係る電圧平滑回路６１４の回路図である。電圧平滑回路６１４の主な回路構成は、上記第１実施形態に係る電圧平滑回路５１４と同様である。つまり、電圧平滑回路６１４は、第１平滑コンデンサＣ６１、第２平滑コンデンサＣ６２、第１バランス抵抗Ｒ６３、第２バランス抵抗Ｒ６４、第１ツェナーダイオードＲＺ６３（第１通電規制部に相当）、及び第２ツェナーダイオードＲＺ６４（第２通電規制部に相当）を備える。
　第１平滑コンデンサＣ６１及び第２平滑コンデンサＣ６２は、互いに直列に接続されており、電源部１３に対して並列に接続されている。第１平滑コンデンサＣ６１及び第２平滑コンデンサＣ６２は、それぞれ内部抵抗Ｒ６１ａ，Ｒ６２ａ及び容量成分Ｃ６１ａ，Ｃ６２ａを有しており、電源部１３から出力された電圧を更に平滑化させる。

　第１バランス抵抗Ｒ６３は、第１平滑コンデンサＣ６１に並列に接続され、第２バランス抵抗Ｒ６４は、第２平滑コンデンサＣ６２に並列に接続されている。第１バランス抵抗Ｒ６３は、第１平滑コンデンサＣ６１の内部抵抗Ｒ６１ａの値よりも小さい抵抗値を有し、第２バランス抵抗Ｒ６４は、第２平滑コンデンサＣ６２の内部抵抗Ｒ６２ａの値よりも小さい抵抗値を有している。
　第１ツェナーダイオードＲＺ６３は、第１バランス抵抗Ｒ６３に直列に接続され、第２ツェナーダイオードＲＺ６４は、第２バランス抵抗Ｒ６４に直列に接続されている。第１ツェナーダイオードＲＺ６３は、第１ツェナー電圧Ｖｒ６３（第１所定電圧に相当）以上の電圧が印加された場合、第１バランス抵抗Ｒ６３に一方向（つまり、第１ツェナーダイオードＲＺ６３のカソードからアノードへの方向）に電流を流す。第２ツェナーダイオードＲＺ６４は、第２ツェナー電圧Ｖｒ６４（第２所定電圧に相当）以上の電圧が印加された場合、第２バランス抵抗Ｒ６４に一方向（つまり、第２ツェナーダイオードＲＺ６４のカソードからアノードへの方向）に電流を流す。

　また、第１ツェナー電圧Ｖｒ６３は、電源部１３の電圧Ｖｄｃの値に基づいて、第１平滑コンデンサＣ６１の両端に印加される電圧Ｖ６１よりも低い値となるように決定される。第２ツェナー電圧Ｖｒ６４は、電源部１３の電圧Ｖｄｃの値に基づいて、第２平滑コンデンサＣ６２の両端に印加される電圧Ｖ６２よりも低い値となるように決定される。一例としては、電圧Ｖｄｃが“７１８Ｖ”であるとした場合、第１ツェナー電圧Ｖｒ６３及び第２ツェナー電圧Ｖｒ６４は、それぞれ電圧Ｖｄｃ以下の“２４０Ｖ”と決定される。つまり、本実施形態では、第１ツェナーダイオードＲＺ６３及び第２ツェナーダイオードＲＺ６４は、上述した第６実施形態に係る第１ツェナーダイオードＲＺ５３及び第２ツェナーダイオードＲＺ５４に比してツェナー電圧の低いものを利用することで、第６実施形態よりも経済的に構成している。

　これにより、各平滑コンデンサＣ６１，Ｃ６２が同じ容量値（一例としては１９２０μＣ）であるとすると、第１平滑コンデンサＣ６１及び第２平滑コンデンサＣ６２の各内部抵抗Ｒ６１ａ，Ｒ６２ａのバラツキがない場合には、第１平滑コンデンサＣ６１及び第２平滑コンデンサＣ６２の各両端にはそれぞれ３５９Ｖずつの電圧Ｖ６１，Ｖ６２が印加されることになる。この場合、第１ツェナーダイオードＲＺ６３には第１ツェナー電圧Ｖｒ６３以上の電圧が印加され、第２ツェナーダイオードＲＺ６４にも第２ツェナー電圧Ｖｒ６４以上の電圧が印加される。すると、第１バランス抵抗Ｒ６３及び第１ツェナーダイオードＲＺ６３で構成される上側の電流経路Ｉ６３、並びに第２バランス抵抗Ｒ６４及び第２ツェナーダイオードＲＺ６４で構成される下側の電流経路Ｉ６４の双方には、電流が流れることとなる。この時、第１平滑コンデンサＣ６１及び第２平滑コンデンサＣ６２の両端電圧Ｖ６１，Ｖ６２は等しいため、各内部抵抗Ｒ６１ａ，Ｒ６２ａには電流は流れない。

　一方、各内部抵抗Ｒ６１ａ，Ｒ６２ａのバラツキがある場合にも、第１ツェナーダイオードＲＺ６３に第１ツェナー電圧Ｖｒ６３以上の電圧が印加されると共に、第２ツェナーダイオードＲＺ６４にも第２ツェナー電圧Ｖｒ６４が印加されることがある。つまり、本実施形態では、第１ツェナーダイオードＲＺ６３及び第２ツェナーダイオードＲＺ６４双方に第１ツェナー電圧Ｖｒ６３以上及び第２ツェナー電圧Ｖｒ６４以上となる電圧が印加されることがある。例えば、第１平滑コンデンサＣ６１の両端電圧Ｖ６１が３１０Ｖであって、第２平滑コンデンサＣ６２の両端電圧V６２が４０８Ｖである場合、各第１ツェナーダイオードＲＺ６３及び第２ツェナーダイオードＲＺ６４には、第１ツェナー電圧Ｖｒ６３以上の電圧及び第２ツェナー電圧Ｖｒ６４以上の電圧それぞれが印加されるため、第１ツェナーダイオードＲＺ６３を含む電流経路Ｉ６３及び第２ツェナーダイオードＲＺ６４を含む電流経路Ｉ６４それぞれには電流が流れる。このようにして各電流経路Ｉ６３，Ｉ６４を流れた電流は、これらの電流の差分が、第１平滑コンデンサＣ６１及び第２平滑コンデンサＣ６２の両端電圧Ｖ６１，Ｖ６２の大小に応じて内部抵抗Ｒ６１ａまたは内部抵抗Ｒ６２ａに流れる。

　更に、第１実施形態と同様、第１ツェナー電圧Ｖｒ６３は、第１平滑コンデンサＣ６１の定格電圧以下となるように決定され、第２ツェナー電圧Ｖｒ６４は、第２平滑コンデンサＣ６２の定格電圧以下となるように決定されている。
　また、各ツェナー電圧Ｖｒ６３，Ｖｒ６４の値は、上述した電圧Ｖｄｃや第１平滑コンデンサＣ６１及び第２平滑コンデンサＣ６２の定格電圧の他、第１バランス抵抗Ｒ６３及び第２バランス抵抗Ｒ６４の値も考慮して決定される。
　（２）動作
　次に、電圧平滑回路６１４の動作について、図２２～２４を用いて説明する。尚、以下では、説明を簡単にするため、各バランス抵抗Ｒ６３，Ｒ６４の抵抗値は等しく、かつ各第１及び第２ツェナー電圧Ｖｒ６３，Ｖｒ６４は共に“２４０Ｖ”、電源部１３の電圧Ｖｄｃは７１８Ｖであるとする。

　先ず、電圧平滑回路６１４の構成によると、第１平滑コンデンサＣ６１の両端に印加される電圧Ｖ６１は、電流経路Ｉ６３に印加される電圧と等しく、第２平滑コンデンサＣ６２の両端に印加される電圧Ｖ６２は、電流経路Ｉ６４に印加される電圧と等しい。他方、各平滑コンデンサＣ６１，Ｃ６２としては同じコンデンサを使用しているため、理想的には、各内部抵抗Ｒ６１ａ，Ｒ６２ａ間のバラツキがほぼないかまたはバラツキが小さく（Ｒ６１ａ≒Ｒ６２ａ）、よって第１平滑コンデンサＣ６１の両端電圧Ｖ６１と第２平滑コンデンサＣ６２の両端電圧Ｖ６２とが、それぞれ各平滑コンデンサＣ６１，Ｃ６２の定格電圧以下となり、かつほぼ等しくなる状態となる。この理想状態では、各電流経路Ｉ６３，Ｉ６４に印加される電圧Ｖ６１，Ｖ６２は、それぞれ第１ツェナー電圧Ｖｒ６３及び第２ツェナー電圧Ｖｒ６４以上であるため（Ｖ６１＞Ｖｒ６３，Ｖ６２＞Ｖｒ６４）、電流経路Ｉ６３上には、電圧Ｖ６１と第１ツェナー電圧Ｖｒ６３との差分電圧に基づく電流が流れ、電流経路Ｉ６４上には、電圧Ｖ６２と第２ツェナー電圧Ｖｒ６４との差分電圧に基づく電流が流れる。一方、各内部抵抗Ｒ６１ａ，Ｒ６２ａ上には電流が流れず、第１及び第２平滑コンデンサＣ６１，Ｃ６２は電圧のバランスが保たれた状態を採る（図２２）。

　しかし、内部抵抗Ｒ６１ａ，Ｒ６２ａにバラツキがあると、各平滑コンデンサＣ６１，Ｃ６２に印加される電圧Ｖ６１，Ｖ６２の間に大小関係が生じ、第１及び第２平滑コンデンサＣ６１，Ｃ６２の電圧のバランスは崩れた状態を採ることとなる。当該大小関係に基づき、電圧平滑回路６１４は、以下のいずれかの動作を採る。
　　（２－１）第１平滑コンデンサＣ６１の両端電圧Ｖ６１が、第２平滑コンデンサＣ６２の両端電圧Ｖ６２よりも大きい場合（Ｖ６１＞Ｖ６２）
　仮に、両端電圧Ｖ６１が３８０Ｖ、両端電圧Ｖ６２が３３８Ｖであるとする。各両端電圧Ｖ６１，Ｖ６２は第１ツェナー電圧Ｖｒ６３，Ｖｒ６４以上であるため、第１及び第２ツェナーダイオードＲＺ６３，ＲＺ６４は共に動作し、第１ツェナーダイオードＲＺ６３，ＲＺ６４の両端電圧は第１ツェナー電圧Ｖｒ６３にクリップされ、第２ツェナーダイオードＲＺ６４の両端電圧は第２ツェナー電圧Ｖｒ６４にクリップされる。すると、電流経路Ｉ６３上には、第１バランス抵抗Ｒ６３及び第１ツェナーダイオードＲＺ６３の順に電流が流れ、電流経路Ｉ６４上には、第２バランス抵抗Ｒ６４から第２ツェナーダイオードＲＺ６４の順に電流が流れる（図２３）。

　また、各バランス抵抗Ｒ６３，Ｒ６４にかかる電圧は、それぞれ両端電圧Ｖ６１，Ｖ６２と各ツェナー電圧Ｖｒ６３，Ｖｒ６４との差分電圧となる（Ｖ６１－Ｖｒ６３，Ｖ６２－Ｖｒ６４）。ここでは、両端電圧Ｖ６１が両端電圧Ｖ６２よりも大きいため（Ｖ６１＞Ｖ６２）、第１バランス抵抗Ｒ６３にかかる電圧は第２バランス抵抗Ｒ６４にかかる電圧よりも大きい。よって、第１バランス抵抗Ｒ６３を流れる電流（つまり、電流経路Ｉ６３上を流れる電流）は、第２バランス抵抗Ｒ６４を流れる電流（つまり、電流経路Ｉ６４上を流れる電流）よりも多くなる。つまりは、電流経路Ｉ６３上を流れる電流は、接続点Ｓ１を介して電流経路Ｉ６４上及び第２平滑コンデンサＣ６２の内部抵抗Ｒ６２ａ上に分岐して流れる。即ち、第１平滑コンデンサＣ６１の内部抵抗Ｒ６１ａには電流が流れないが、第２平滑コンデンサＣ６２の内部抵抗Ｒ６２ａには、電流経路Ｉ６３上を流れる電流と電流経路Ｉ６４上を流れる電流との差分電流が流れる。このようにして内部抵抗Ｒ６２ａに電流が流れ込むことにより、第２平滑コンデンサＣ６２の両端に印加される電圧Ｖ６２が大きくなる。電圧Ｖ６１は“Ｖｄｃ－Ｖ６２”と表されるので、電圧Ｖ６２が大きくなるにつれて小さくなっていく。

　上記動作により、やがて両端電圧Ｖ６１，Ｖ６２はほぼ等しくなり、各電流経路Ｉ６３、電流経路Ｉ６４上には各両端電圧Ｖ６１，Ｖ６２と各ツェナー電圧Ｖｒ６３，Ｖｒ６４との差分に基づく電流が流れるものの、第２平滑コンデンサＣ６２の内部抵抗Ｒ６２ａには電流が流れなくなる（図２２）。このように、電圧平滑回路６１４は、上記動作により、両端電圧Ｖ６１が両端電圧Ｖ６２よりも大きい場合には、第１平滑コンデンサＣ６１の両端電圧Ｖ６１を小さくして第２平滑コンデンサＣ６２の両端電圧Ｖ６２を大きくするように働くため、両端電圧Ｖ６１，Ｖ６２のバランスが保たれた状態となり、第１平滑コンデンサＣ６１への過剰な電圧印加を回避することができる。
　　（２－２）第１平滑コンデンサＣ６１の両端電圧Ｖ６１が、第２平滑コンデンサＣ６２の両端電圧Ｖ６２よりも小さい場合（Ｖ６１＜Ｖ６２）
　仮に、両端電圧Ｖ６１が３３８Ｖ、両端電圧Ｖ６２が３８０Ｖであるとする。各両端電圧Ｖ６１，Ｖ６２は第１ツェナー電圧Ｖｒ６３，Ｖｒ６４以上であるため、第１及び第２ツェナーダイオードＲＺ６３，ＲＺ６４は共に動作し、第１ツェナーダイオードＲＺ６３，ＲＺ６４の両端電圧は第１ツェナー電圧Ｖｒ６３にクリップされ、第２ツェナーダイオードＲＺ６４の両端電圧は第２ツェナー電圧Ｖｒ６４にクリップされる。すると電流経路Ｉ６３上には、第１バランス抵抗Ｒ６３及び第１ツェナーダイオードＲＺ６３の順に電流が流れ、電流経路Ｉ６４上には、第２バランス抵抗Ｒ６４から第２ツェナーダイオードＲＺ６４の順に電流が流れる（図２４）。

　また、各バランス抵抗Ｒ６３，Ｒ６４にかかる電圧は、それぞれ両端電圧Ｖ６１，Ｖ６２と各ツェナー電圧Ｖｒ６３，Ｖｒ６４との差分電圧となる（Ｖ６１－Ｖｒ６３，Ｖ６２－Ｖｒ６４）。ここで、両端電圧Ｖ６２が両端電圧Ｖ６１よりも大きいため（Ｖ６１＜Ｖ６２）、第２バランス抵抗Ｒ６２にかかる電圧は第１バランス抵抗Ｒ６３にかかる電圧よりも大きい。よって、上記（２－１）とは逆に、第２バランス抵抗Ｒ６４を流れる電流（つまり、電流経路Ｉ６４上を流れる電流）は、第１バランス抵抗Ｒ６３を流れる電流（つまり、電流経路Ｉ６３上を流れる電流）よりも多くなる。つまりは、電源部１３から流れてきた電流は、第１平滑コンデンサＣ６１の内部抵抗Ｒ６１ａ側と電流経路Ｉ６３側とに分岐して流れ、その後接続点Ｓ１を介して電流経路Ｉ６４で合流する。即ち、第２平滑コンデンサＣ６２の内部抵抗Ｒ６２ａには電流が流れないが、第１平滑コンデンサＣ６１の内部抵抗Ｒ６１ａには、電流経路Ｉ６４上を流れる電流と電流経路Ｉ６３上を流れる電流との差分電流が流れる。このようにして内部抵抗Ｒ６１ａに電流が流れ込むことにより、第１平滑コンデンサＣ６１の両端に印加される電圧Ｖ６１が大きくなる。電圧Ｖ６２は“Ｖｄｃ－Ｖ６１”と表されるので、電圧Ｖ６１が大きくなるにつれて小さくなっていく。

　上記動作により、やがて両端電圧Ｖ６１，Ｖ６２はほぼ等しくなり、電流経路Ｉ６３、電流経路Ｉ６４上には各両端電圧Ｖ６１，Ｖ６２と各ツェナー電圧Ｖｒ６３，Ｖｒ６４との差分に基づく電流が流れるものの、第１平滑コンデンサＣ６１の内部抵抗Ｒ６１ａには電流が流れなくなる（図２２）。このように、電圧平滑回路６１４は、上記動作により、両端電圧Ｖ６２が両端電圧Ｖ６１よりも大きい場合には、第２平滑コンデンサＣ６２の両端電圧Ｖ６２を小さくして第１平滑コンデンサＣ６１の両端電圧Ｖ６１を大きくするように働くため、両端電圧Ｖ６１，Ｖ６２のバランスが保たれた状態となり、第２平滑コンデンサＣ６２への過剰な電圧印加を回避することができる。
　（３）効果
　　（Ａ）
　本実施形態に係る電圧平滑回路６１４によると、第１ツェナーダイオードＲＺ６３に第１ツェナー電圧Ｖｒ６３以上の電圧が印加されると共に、第２ツェナーダイオードＲＺ６４にも第２ツェナー電圧Ｖｒ６４以上の電圧が印加されるため、第１ツェナーダイオードＲＺ６３及び第２ツェナーダイオードＲＺ６４の双方、つまりは第１バランス抵抗Ｒ６３及び第２バランス抵抗Ｒ６４の双方に電流が流れるようになる。

　尚、本実施形態では、第６実施形態に比してツェナー電圧の低いものを第１ツェナーダイオードＲＺ６３及び第２ツェナーダイオードＲＺ６４として利用することで、上記動作を実現している。そのため、本実施形態に係る電圧平滑回路６１４は、通電規制部であるツェナーダイオードの作動電圧や定格電力を低く設定したい場合に、特に有効な方法と言える。
　　（Ｂ）
　また、本実施形態に係る電圧平滑回路６１４によると、第１ツェナーダイオードＲＺ６３には、第１ツェナー電圧Ｖｒ６３以上の電圧が印加されることで電流が流れ、第２ツェナーダイオードＲＺ６４には、第２ツェナー電圧Ｖｒ６４以上の電圧が印加されることで電流が流れる。第１ツェナーダイオードＲＺ６３及び第２ツェナーダイオードＲＺ６４における各電圧は、それぞれ第１ツェナー電圧Ｖｒ６３及び第２ツェナー電圧Ｖｒ６４にクリップされる。そのため、第１バランス抵抗Ｒ６３には、第１平滑コンデンサＣ６１の両端電圧と第１ツェナー電圧Ｖｒ６３との差分電圧が印加され、第２バランス抵抗Ｒ６４には、第２平滑コンデンサＣ６２の両端電圧と第２ツェナー電圧Ｖｒ６４との差分電圧が印加される。従って、簡易な構成で第１及び第２バランス抵抗Ｒ６３，Ｒ６４に流れる電流の値を従来よりも小さくすることができ、第１及び第２バランス抵抗Ｒ６３，Ｒ６４における発熱量を軽減することができるため、各バランス抵抗Ｒ６３，Ｒ６４付近の電子部品への影響を抑えることができる。

　従って、簡易な構成で、各平滑コンデンサＣ６１，Ｃ６２に印加される電圧のバランスを保つことができる。また、第１バランス抵抗Ｒ６３及び第２バランス抵抗Ｒ６４としては、寸法の比較的小さいもの（例えばチップ抵抗）を利用することができる。第１及び第２バランス抵抗Ｒ６３，Ｒ６４が実装されるプリント基板において、第１及び第２バランス抵抗Ｒ６３，Ｒ６４の占める面積が小さくなるため、プリント基板を小さくすることができる。
　　（Ｃ）
　また、本実施形態に係る電圧平滑回路６１４では、第１ツェナー電圧Ｖｒ６３及び第２ツェナー電圧Ｖｒ６４は、第１平滑コンデンサＣ６１及び第２平滑コンデンサＣ６２の定格電圧以下である。これにより、各第１及び第２平滑コンデンサＣ６１，Ｃ６２には、第１ツェナー電圧Ｖｒ６３及び第２ツェナー電圧Ｖｒ６４の値よりも大きい電圧がそれぞれ印加される。

　　（Ｄ）
　また、本実施形態に係る電圧平滑回路６１４によると、第１バランス抵抗Ｒ６３は、第１平滑コンデンサＣ６１の内部抵抗Ｒ６１ａの値よりも小さい抵抗値を有し、第２バランス抵抗Ｒ６４は、第２平滑コンデンサＣ６２の内部抵抗Ｒ６２ａの値よりも小さい抵抗値を有する。これにより、第１平滑コンデンサＣ６１及び第２平滑コンデンサＣ６２の各内部抵抗Ｒ６１ａ，Ｒ６２ａに流れる電流量よりも、第１バランス抵抗Ｒ６３及び第２バランス抵抗Ｒ６４に流れる電流量の方が多くなるため、第１平滑コンデンサＣ６１及び第２平滑コンデンサＣ６２に流れる電流量を抑えることができる。従って、第１平滑コンデンサＣ６１及び第２平滑コンデンサＣ６２に印加される電圧を低くすることができる。
　（４）変形例
　　（ａ）
　本実施形態に係る電圧平滑回路は、第１実施形態に係る電圧平滑回路６１４’（図２１）と同様、図２５に示すような構成であってもよい。図２５の電圧平滑回路６１４’は、図２２～２４で説明した電圧平滑回路５１４の構成に加え、更に第３補助抵抗Ｒ６３１及び第４補助抵抗Ｒ６３２を備えている。第３補助抵抗Ｒ６３１は、第１ツェナーダイオードＲＺ６３の両端に並列に接続されている。第４補助抵抗Ｒ６３２は、第２ツェナーダイオードＲＺ６４の両端に並列に接続されている。

　図２５に係る電圧平滑回路６１４’によると、各ツェナーダイオードＲＺ６３，ＲＺ６４が動作する場合には、第１バランス抵抗Ｒ６３を流れる電流は、第１ツェナーダイオードＲＺ６３及び第３補助抵抗Ｒ６３１に分岐して流れ、第２バランス抵抗Ｒ６４を流れる電流は、第２ツェナーダイオードＲＺ６４及び第４補助抵抗Ｒ６３２に分岐して流れる。これにより、第１ツェナーダイオードＲＺ６３及び第２ツェナーダイオードＲＺ６４それぞれに流れる電流量は、電圧平滑回路６１４に比して小さくなるため、第１ツェナーダイオードＲＺ６３及び第２ツェナーダイオードＲＺ６４の作動電圧や定格電力を低く設定することができ、第１ツェナーダイオードＲＺ６３及び第２ツェナーダイオードＲＺ６４としては、定格電流の比較的小さいものを用いることができる。従って、電圧平滑回路６１４’に係るコストの低減化（特に、第１ツェナーダイオードＲＺ６３及び第２ツェナーダイオードＲＺ６４のコスト削減）を図ることができる。

　また、第３補助抵抗Ｒ６３１及び第４補助抵抗Ｒ６３２は、モータ駆動装置１の電源遮断時には第１平滑コンデンサＣ６１及び第２平滑コンデンサＣ６２の放電回路として機能することもできる。従って、第１平滑コンデンサＣ６１及び第２平滑コンデンサＣ６２の放電回路を別途設ける必要がない。
　尚、電圧平滑回路６１４’は、第３補助抵抗Ｒ６３１及び第４補助抵抗Ｒ６３２を除き、図２２～２４と同様の構成を有しているため、図２５においては、第３補助抵抗Ｒ６３１及び第４補助抵抗Ｒ６３２を除いては図２２～２４と同じ符号を付している。
　　（ｂ）
　本実施形態の「（２）動作」では、各内部抵抗Ｒ６１ａ，Ｒ６２ａにバラツキがあり、各両端電圧Ｖ６１，Ｖ６２に大小関係が生じたとしても、電流経路Ｉ６３，Ｉ６４双方に電流が流れる場合について説明した。しかし、図２２～２４に係る電圧平滑回路６１４においては、内部抵抗Ｒ６１ａ，Ｒ６２ａのバラツキが非常に大きく、両端電圧Ｖ６１，Ｖ６２の差が大きい場合には、いずれか一方の両端電圧Ｖ６１，Ｖ６２が第１ツェナー電圧Ｖｒ６３または第２ツェナー電圧Ｖｒ６４以下となってしまうことが考えられる。この場合、先ずはツェナー電圧Ｖｒ６３，Ｖｒ６４以上の電圧が印加されているいずれか一方のツェナーダイオードＲＺ６３，ＲＺ６４のみが動作し、やがて両端電圧Ｖ６１，Ｖ６２の差が小さくなった時に、他方のツェナーダイオードにもツェナー電圧以上の電圧が印加されることとなり、動作していなかったツェナーダイオードも動作する。その後は、本実施形態の「（２）動作」と同様となる。即ち、この場合の電圧平滑回路６１４は、以下の第１状態及び第２状態のいずれかを採り得る。
第１状態：第１ツェナーダイオードＲＺ６３に第１ツェナー電圧Ｖｒ６３以上の電圧が印加された後に、第２ツェナーダイオードＲＺ６４にも第２ツェナー電圧Ｖｒ６４以上の電圧が印加される状態
第２状態：第２ツェナーダイオードＲＺ６４に第２ツェナー電圧Ｖｒ６４以上の電圧が印加された後に、第１ツェナーダイオードＲＺ６３にも第１ツェナー電圧Ｖｒ６３以上の電圧が印加される状態
　上記第１状態の具体例を説明するため、仮に各ツェナー電圧が“２４０Ｖ”、電源部１３の電圧Ｖｄｃが“７１８Ｖ”であって、両端電圧Ｖ６１が“５００Ｖ”、両端電圧Ｖ６２が“２１８Ｖ”であるとする。この場合、先ずは第１ツェナーダイオードＲＺ６３のみが動作し、第６実施形態に係る図１９のように内部抵抗Ｒ６２ａに電流が流れ込む。すると、両端電圧Ｖ６２が徐々に大きくなるため、両端電圧Ｖ６２の電圧が２４０Ｖ以上となることで、それまで動作していなかった第２ツェナーダイオードＲＺ６４も動作をし始める。これにより、本実施形態に係る図２３に示すように電流が流れるようになり、やがて両端電圧Ｖ６１，Ｖ６２のバランスは保たれた状態となる。

　また、第２状態の具体例を説明するため、仮に両端電圧Ｖ６１が“２１８Ｖ”、両端電圧Ｖ６２が“５００Ｖ”であるとする。この場合、先ずは第２ツェナーダイオードＲＺ６４のみが動作し、第６実施形態に係る図２０のように内部抵抗Ｒ６１ａに電流が流れる。すると、両端電圧Ｖ６１が徐々に大きくなるため、両端電圧Ｖ６１の電圧が２４０Ｖ以上となることで、それまで動作していなかった第１ツェナーダイオードＲＺ６３も動作をし始める。これにより、本実施形態に係る図２４に示すように電流が流れるようになり、やがて両端電圧Ｖ６１，Ｖ６２のバランスは保たれた状態となる。
　＜他の実施形態＞
　以上、本発明の実施形態及びその変形例について図面に基づいて説明したが、具体的な構成は、これらの実施形態及びその変形例に限られるものではなく、発明の要旨を逸脱しない範囲で変更可能である。

　　（ａ）
　上記第１～第３実施形態に係る電圧平滑回路１４，１１４，２１４では、ツェナーダイオードＲＺ４，ＲＺ１４，ＲＺ２４が１つ設けられており、ツェナー電圧Ｖｒ４，Ｖｒ１４，Ｖｒ２４が例えば３７６Ｖである場合について説明した。しかしながら、一般的に流通しているツェナーダイオードとしては、ツェナー電圧が比較的大きいもの（３６０Ｖ等）が少ない。そこで、複数個のツェナーダイオードを直列に接続することで、ツェナーダイオードＲＺ４，ＲＺ１４，ＲＺ２４として利用してもよい。例えば、ツェナー電圧を“３７６Ｖ”とする場合には、ツェナー電圧が４７Ｖ程度であるツェナーダイオードを８個直列接続することで対応可能である。
　しかし、ツェナーダイオードを複数個用いる場合には、必然的に部品コストが高くなってしまう。従って、利用するツェナーダイオードのコストと、バランス抵抗Ｒ３，Ｒ１３（または、第１バランス抵抗Ｒ２３及び第２バランス抵抗Ｒ２４）の電力損失の目標値などを総合考慮し、ツェナー電圧Ｖｒ４，Ｖｒ１４，Ｖｒ２４を決定したり、利用するツェナーダイオードの個数を決定したりするとよい。

　第６実施形態及び第７本実施形態においても同様に、複数個のツェナーダイオードを直列に接続することで、第１ツェナーダイオードＲＺ５３、ＲＺ６３や第２ツェナーダイオードＲＺ５４，ＲＺ６４として利用することができる。
　　（ｂ）
　また、上記第１～第３実施形態に係る電圧平滑回路１４，１１４，２１４においては、所定電圧以上の電圧が印加された場合に電流経路Ｉ４，Ｉ１４，Ｉ２４上に一方向に電流を流すと共に端子間電圧を所定電圧に維持する「第２通電規制部」が、ツェナーダイオードＲＺ４，ＲＺ１４，ＲＺ２４で構成されている場合について説明した。しかし、第２通電規制部は、第２所定電圧以上の電圧が印加された場合にバランス抵抗Ｒ３，Ｒ１３（または第１バランス抵抗Ｒ２３）に一方向に電流を流すと共に端子間電圧を第２所定電圧に維持することができるものであればどのようなものであってもよく、ツェナーダイオード以外で構成されていてもよい。

　第６及び第７実施形態においても同様に、第１通電規制部及び第２通電規制部は、所定電圧以上の電圧が印加された場合に第１または第２バランス抵抗Ｒ５３，６３，Ｒ５４，６４に一方向に電流を流すことができるものであればどのようなものであってもよく、ツェナーダイオード以外で構成されていてもよい。
　　（ｃ）
　また、上記第１～第４実施形態では、バランス抵抗の値が平滑コンデンサの内部抵抗の値よりも小さいという条件を満たす場合について説明した。しかし、この条件は、必須ではない。特に、上記第３実施形態にて記載した方法においては、ツェナー電圧の値や各平滑コンデンサにおける両端電圧の動作範囲を示す“Ｘ％”の値等のように、前提条件に含まれる各種値がどのような値であるかによって、第１バランス抵抗と各平滑コンデンサの内部抵抗値との間の大小関係が変化する。

　　（ｄ）
　また、上記第１実施形態では、１つのみのバランス抵抗Ｒ１及びツェナー電圧Ｖｒ４の決定方法を概論的に説明した。しかし、バランス抵抗Ｒ１及びツェナー電圧Ｖｒ４は、第３実施形態の“（２－２）具体例”と同様にして決定されてもよい。
　また、上記第２実施形態で示したように、バランス抵抗が１つのみである場合において、このバランス抵抗の値は、上記第５実施形態の“（２）各バランス抵抗の抵抗値及びツェナー電圧の決定方法”と同様にして決定されることができる。
　　（ｅ）
　上記第３実施形態では、図９～１１に示すように、電流経路Ｉ２４上においては、電圧の高い側から順にツェナーダイオードＲＺ２４、第２バランス抵抗Ｒ２４の順で接続されている場合について説明した。しかし、電流経路Ｉ２４上の素子の接続順は、この順番に限定されず、第２バランス抵抗Ｒ２４、ツェナーダイオードＲＺ２４の順番でも良い。

　また、上記第４～第７実施形態においても、各電流経路Ｉ３４，Ｉ４４，Ｉ５３，Ｉ５４，Ｉ６３，Ｉ６４上の素子の接続順は、図１５～２０，２２～２４における順番に限定されない。

　本発明に係る電圧平滑回路は、モータ駆動用のモータ駆動装置において、インバータ部に供給される電源電圧の平滑用回路として利用できる。

１　モータ駆動装置
１３　電源部
１４，１１４，２１４，３１４，４１４，５１４，６１４　電圧平滑回路
１５　インバータ部
Ｃ１，Ｃ１１，Ｃ２１，Ｃ３１，Ｃ４１，Ｃ５１，Ｃ６１　第１平滑コンデンサ
Ｃ１ａ，Ｃ１１ａ，Ｃ２１ａ，Ｃ３１ａ，Ｃ４１ａ，Ｃ５１ａ，Ｃ６１ａ　容量成分
Ｒ１ａ，Ｒ１１ａ，Ｒ２１ａ，Ｒ３１ａ，Ｒ４１ａ，Ｒ５１ａ，Ｒ６１ａ　内部抵抗（抵抗成分）
Ｃ２，Ｃ１２，Ｃ２２，Ｃ３２，Ｃ４２，Ｃ５２，Ｃ６２　第２平滑コンデンサ
Ｃ２ａ，Ｃ１２ａ，Ｃ２２ａ，Ｃ３２ａ，Ｃ４２ａ，Ｃ５２ａ，Ｃ６２ａ　容量成分
Ｒ２ａ，Ｒ１２ａ，Ｒ２２ａ，Ｒ３２ａ，Ｒ４２ａ，Ｒ５２ａ，Ｒ６２ａ　内部抵抗（抵抗成分）
Ｒ３，Ｒ１３　バランス抵抗
Ｒ２３，Ｒ３３，Ｒ４３，Ｒ５３，Ｒ６３　第１バランス抵抗
Ｒ２４，Ｒ３４，Ｒ４４，Ｒ５４，Ｒ６４　第２バランス抵抗
ＲＺ４，ＲＺ１４，Ｒ２４，Ｒ３４，Ｒ４４，ＲＺ５３，ＲＺ５４，ＲＺ６３，ＲＺ６４　ツェナーダイオード
Ｒ５，Ｒ６，Ｒ２５，Ｒ２６，Ｒ５３１，Ｒ５３２，Ｒ６３１，Ｒ６３２　補助抵抗

特開２００３－８８１４４号公報 特開平１－１６９５１６号公報

Claims (16)

1. 　電源部（１３）から出力された電圧を平滑する電圧平滑回路であって、
   　互いに直列に接続されていると共に、前記電源部に対して並列に接続された第１平滑コンデンサ（Ｃ１，Ｃ１１，Ｃ２１，Ｃ３１，Ｃ４１，Ｃ５１，Ｃ６１）及び第２平滑コンデンサ（Ｃ２，Ｃ１２、Ｃ２２，Ｃ３２，Ｃ４２，Ｃ５２，Ｃ６２）と、
   　前記第１平滑コンデンサに対し並列に接続された第１バランス抵抗（Ｒ３，Ｒ１３，Ｒ２３，Ｒ３３，Ｒ４３，Ｒ５３，Ｒ６３）と、
   　前記第２平滑コンデンサに対し並列な電流経路上に接続されており、第２所定電圧以上の電圧が印加された場合、電流を前記電流経路上に一方向に流す第２通電規制部（ＲＺ４、ＲＺ１４、ＲＺ２４、ＲＺ３４、ＲＺ４４，ＲＺ５４，ＲＺ６４）と、
   を備える、電圧平滑回路（１４，１１４，２１４，３１４，４１４，５１４，６１４）。
2. 　前記第２所定電圧は、前記第２平滑コンデンサの定格電圧より低く、
   　前記第２通電規制部は、前記第２所定電圧以上の電圧が印加された場合、その端子間電圧を前記第２所定電圧に維持する、
   請求項１に記載の電圧平滑回路（１４，１１４，２１４，３１４，４１４）。
3. 　前記第２平滑コンデンサに並列かつ前記第２通電規制部に直列となるように、前記電流経路上に接続された第２バランス抵抗（Ｒ２４，Ｒ３４，Ｒ４４）、
   を更に備え、
   　前記第２通電規制部に前記第２所定電圧以上の電圧が印加された場合、前記第２バランス抵抗には、一方向に電流が流れる、
   請求項２に記載の電圧平滑回路（２１４，３１４，４１４）。
4. 　前記第１バランス抵抗及び前記第２バランス抵抗の少なくとも１つの抵抗値は、前記第１平滑コンデンサの両端電圧を示す第１両端電圧が前記第１平滑コンデンサの定格電圧より低く、かつ前記第２平滑コンデンサの両端電圧を示す第２両端電圧が前記第２平滑コンデンサの定格電圧より低くなる条件を満たすようにして決定されており、
   　前記第２所定電圧は、前記第２両端電圧とほぼ同じかまたはそれ以下である、
   請求項３に記載の電圧平滑回路（１４，１１４，２１４，３１４，４１４）。
5. 　前記第１バランス抵抗の抵抗値は、前記第１平滑コンデンサの両端電圧を示す第１両端電圧が前記第２平滑コンデンサの両端電圧を示す第２両端電圧以下となり、かつ前記第２両端電圧が前記第２平滑コンデンサの定格電圧よりも低い条件を満たすようにして決定されている、
   請求項２～４のいずれかに記載の電圧平滑回路（１１４，３１４）。
6. 　前記第２通電規制部に並列に接続された第１補助抵抗（Ｒ５，Ｒ２５）、及び互いに直列接続された前記第１平滑コンデンサ及び前記第２平滑コンデンサに対し並列に接続された第２補助抵抗（Ｒ６，Ｒ２６）、
   のいずれかを更に備える、
   請求項２～５のいずれか１項に記載の電圧平滑回路（１４，１１４，２１４，３１４，４１４）。
7. 　前記第２平滑コンデンサに並列かつ前記第２通電規制部に直列となるように、前記電流経路上に接続された第２バランス抵抗（Ｒ５４，Ｒ６４）と、
   　前記第１バランス抵抗に直列に接続されており、第１所定電圧以上の電圧が印加された場合、前記第１バランス抵抗に一方向に電流を流す第１通電規制部（ＲＺ５３，ＲＺ６３）と、
   を更に備え、
   　前記第２通電規制部（ＲＺ５４，ＲＺ６３）に前記第２所定電圧以上の電圧が印加された場合、前記第２バランス抵抗（Ｒ５４，Ｒ６４）には、一方向に電流が流れる、
   請求項１に記載の電圧平滑回路（５１４，６１４）。
8. 　前記第１通電規制部の両端に並列に接続された第３補助抵抗（Ｒ５３１，Ｒ６３１）と、
   　前記第２通電規制部の両端に並列に接続された第４補助抵抗（Ｒ５３２，Ｒ６３２）と、
   を更に備える、
   請求項７に記載の電圧平滑回路（５１４’，６１４’）。
9. 　前記第１通電規制部（ＲＺ５３）に前記第１所定電圧以上の電圧が印加された場合、前記第２通電規制部（ＲＺ５４）には前記第２所定電圧以上の電圧が印加されず、
   　前記第２通電規制部（ＲＺ５４）に前記第２所定電圧以上の電圧が印加された場合、前記第１通電規制部（ＲＺ５３）には前記第１所定電圧以上の電圧が印加されない、
   請求項７または８に記載の電圧平滑回路（５１４）。
10. 　前記第１通電規制部（ＲＺ５３）は第１ツェナーダイオードで構成され、
    　前記第２通電規制部（ＲＺ５４）は第２ツェナーダイオードで構成され、
    　前記第１所定電圧及び第２所定電圧は、前記電源部が出力する電圧の値に基づいて、前記第１ツェナーダイオード及び前記第２ツェナーダイオードのいずれか一方にのみ電流が流れるように決定されている、
    請求項９に記載の電圧平滑回路（５１４）。
11. 　前記第１所定電圧及び前記第２所定電圧は、前記第１平滑コンデンサ（Ｃ５１）及び前記第２平滑コンデンサ（Ｃ５２）の定格電圧以下である、
    請求項１０に記載の電圧平滑回路（５１４）。
12. 　前記第１通電規制部（ＲＺ６３）に前記第１所定電圧以上の電圧が印加されると共に、前記第２通電規制部（ＲＺ６４）にも前記第２所定電圧以上の電圧が印加される、
    請求項７または８に記載の電圧平滑回路（６１４）。
13. 　前記第１通電規制部（ＲＺ６３）に前記第１所定電圧以上の電圧が印加された後に前記第２通電規制部（ＲＺ６４）にも前記第２所定電圧以上の電圧が印加される第１状態、及び
    　前記第２通電規制部（ＲＺ６４）に前記第２所定電圧以上の電圧が印加された後に前記第１通電規制部（ＲＺ６３）にも前記第１所定電圧以上の電圧が印加される第２状態、
    のいずれかを採り得る、
    請求項１２に記載の電圧平滑回路（６１４）。
14. 　前記第１通電規制部（ＲＺ６３）は第１ツェナーダイオードで構成され、
    　前記第２通電規制部（ＲＺ６４）は第２ツェナーダイオードで構成される、
    請求項１２または１３に記載の電圧平滑回路（６１４）。
15. 　前記第１所定電圧及び前記第２所定電圧は、前記第１平滑コンデンサ（Ｃ６１）及び前記第２平滑コンデンサ（Ｃ６２）の定格電圧以下である、
    請求項１４に記載の電圧平滑回路（６１４）。
16. 　前記第１バランス抵抗は、前記第１平滑コンデンサの内部抵抗の値よりも小さい抵抗値を有し、
    　前記第２バランス抵抗は、前記第２平滑コンデンサの内部抵抗の値よりも小さい抵抗値を有する、
    請求項３～１５のいずれかに記載の電圧平滑回路（２１４，３１４，４１４，５１４，６１４）。

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