WO2010126049A1 - 排ガス浄化用触媒 - Google Patents

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伊藤　実
道彦 竹内
篠崎　哲也
金沢　孝明
雅也 鎌田
鈴木　正
加藤　悟
高橋　直樹
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株式会社 キャタラー
トヨタ自動車株式会社
株式会社豊田中央研究所
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Definitions

  • the present invention relates to an exhaust gas purifying catalyst.
  • Patent Document 1 discloses an exhaust gas purifying catalyst including a carrier containing cerium oxide and a noble metal supported on the carrier. Cerium oxide has a high oxygen storage capacity and is known as an effective component for improving the performance of exhaust gas purification catalysts.
  • Ni is designated as an environmentally hazardous substance in many countries and regions. Therefore, an exhaust gas purifying catalyst containing a relatively large amount of Ni cannot be used.
  • An object of the present invention is to provide an exhaust gas purifying catalyst that suppresses H 2 S emission and has sufficient exhaust gas purifying performance even though it does not contain a large amount of Ni.
  • the apparatus includes a base material provided with one or more through holes through which exhaust gas flows, and a catalyst layer supported by the base material and containing an oxygen storage material, and the exhaust gas is supplied.
  • the exhaust gas purifying catalyst includes a first part and a second part to which the exhaust gas that has passed through the first part is supplied, wherein the catalyst layer contains platinum and / or palladium.
  • the first portion includes a laminated structure of a layer and a second catalyst layer containing rhodium in the first portion, and includes a third catalyst layer containing rhodium in the second portion, and platinum per unit volume of the first catalyst layer.
  • the sum of the content and the palladium content is compared with the sum of the platinum content and the palladium content per unit volume of the second catalyst layer and the sum of the platinum content and the palladium content per unit volume of the third catalyst layer. More unit volume of the second catalyst layer
  • the rhodium content per unit volume and the rhodium content per unit volume of the third catalyst layer are higher than the rhodium content per unit volume of the first catalyst layer, and the second portion is compared with the first portion.
  • FIG. 1 is a schematic diagram illustrating an exhaust gas purifying catalyst according to one embodiment of the present invention. Sectional drawing which expands and shows a part of catalyst for exhaust gas purification shown in FIG. A bar graph showing the NO x emission amount of each catalyst. Bar graph showing the H 2 S emission of each catalyst.
  • FIG. 1 is a schematic view showing an exhaust gas purifying catalyst according to one embodiment of the present invention.
  • FIG. 2 is an enlarged cross-sectional view showing a part of the exhaust gas-purifying catalyst shown in FIG.
  • the exhaust gas-purifying catalyst 1 includes a base material 10 provided with one or more through holes through which exhaust gas flows, and a catalyst layer 20 supported by the base material 10.
  • the exhaust gas-purifying catalyst 1 includes a first part 100 and a second part 200.
  • the first portion 100 is a portion to which exhaust gas is supplied prior to the second portion 200.
  • the second portion 200 is a portion to which the exhaust gas that has passed through the first portion 100 is supplied. How to determine the boundary between the first part 100 and the second part 200 will be described later.
  • the base material 10 for example, a monolith honeycomb type base material is used.
  • the substrate is made of a ceramic such as cordierite.
  • the catalyst layer 20 contains a noble metal.
  • the catalyst layer 20 includes a laminated structure of a first catalyst layer 20 ⁇ / b> A containing platinum and / or palladium and a second catalyst layer 20 ⁇ / b> B containing rhodium in the first portion 100.
  • the second catalyst layer 20B faces the base material 10 with the first catalyst layer 20A interposed therebetween.
  • the second catalyst layer 20B may be formed between the base material 10 and the first catalyst layer 20A. That is, the first catalyst layer 20A may face the substrate 10 with the second catalyst layer 20B interposed therebetween.
  • the first portion 100 may further include a layer other than the first catalyst layer 20A and the second catalyst layer 20B.
  • the catalyst layer 20 includes a third catalyst layer 20 ⁇ / b> C containing rhodium in the second portion 200.
  • the second portion 200 may further include a layer other than the third catalyst layer 20C.
  • the sum of the platinum content and the palladium content per unit volume of the first catalyst layer 20A is the sum of the platinum content and the palladium content per unit volume of the second catalyst layer 20B and the platinum per unit volume of the third catalyst layer 20C. More compared to the sum of the content and palladium content. Further, the rhodium content per unit volume of the second catalyst layer 20B and the third catalyst layer 20C is larger than the rhodium content per unit volume of the first catalyst layer 20A.
  • the first catalyst layer 20A mainly contains platinum and / or palladium as a noble metal
  • the second catalyst layer 20B and the third catalyst layer 20C mainly contain rhodium as a noble metal.
  • the first catalyst layer 20A includes only platinum and / or palladium as a noble metal
  • the second catalyst layer 20B and the third catalyst layer 20C include only rhodium as a noble metal.
  • the catalyst layer 20 further includes a carrier supporting a noble metal.
  • the support plays a role of increasing the specific surface area of the noble metal and suppressing the sintering of the noble metal by dissipating heat generated by the reaction.
  • the carrier contains an oxygen storage material.
  • the oxygen storage material plays a role of mitigating fluctuations in the air-fuel ratio of exhaust gas by occluding and releasing oxygen in the exhaust gas.
  • the oxygen storage material for example, rare earth oxides such as cerium oxide and praseodymium oxide, transition metal oxides such as iron oxide and manganese oxide, or a mixture or composite oxide thereof can be used.
  • cerium oxide is used as the oxygen storage material.
  • the present inventors examined the cause of H 2 S generation, particularly the cause of H 2 S generated after the vehicle stops. As described below, the present inventors have determined that there is a difference in the cooling rate of the catalyst after the vehicle stops depending on the part in the catalyst.
  • an exhaust gas purification catalyst having a catalyst layer uniformly containing noble metal and cerium oxide was prepared. Then, this catalyst is mounted on an automobile, and the operation of the automobile is measured while measuring temperatures at positions of 0%, 16%, 33%, 50%, 67% and 83% of the total length of the base material from the upstream end of the base material. The conditions were changed. Specifically, first, the vehicle was driven at a speed of about 40 km / h. At this time, the temperature at the upstream end of the catalyst was about 400 ° C. Next, zero start acceleration was performed with a wide open throttle up to about 100 km / h, and then the vehicle was stopped and the engine was left idle.
  • oxygen storage materials such as cerium oxide react with sulfur components such as SO 2 in the exhaust gas to produce compounds such as Ce (SO 4 ) 2. easy. That is, under this condition, the oxygen storage material easily adsorbs the sulfur component.
  • the oxygen storage material content D2 per unit volume of the second portion 200 is made smaller than the oxygen storage material content D1 per unit volume of the first portion 100.
  • the adsorption of the sulfur component to the catalyst layer 20 in the second portion 200 is relatively reduced.
  • the catalyst layer 20 may not include the oxygen storage material in the second portion 200, and may include the oxygen storage material in both the first portion 100 and the second portion 200. In the latter case, the ratio D2 / D1 is set to 0.5 or less, for example.
  • the oxygen storage material contained in the first part 100 releases at least a part of the stored oxygen when the exhaust gas is switched from oxidizing to reducing. Therefore, in this case, the reducing properties of the exhaust gas flowing through the first portion 100 and flowing into the second portion 200 are relatively relaxed. Therefore, the exhaust gas-purifying catalyst 1 is unlikely to reduce the sulfur component adsorbed on the second portion 200.
  • the sulfur component is less adsorbed on the catalyst layer 20 in the second portion 200.
  • the exhaust gas-purifying catalyst 1 hardly causes reduction of the sulfur component adsorbed on the second portion 200. Therefore, the exhaust gas-purifying catalyst 1 has little H 2 S emission.
  • the exhaust gas whose air-fuel ratio is adjusted by the oxygen storage material contained in the upstream portion of the catalyst flows into the downstream portion of the catalyst. That is, due to the action of the oxygen storage material contained in the upstream portion of the catalyst, the fluctuation of the air-fuel ratio of the exhaust gas is relatively small in the downstream portion of the catalyst.
  • the oxygen storage material has a relatively high need in the upstream part of the catalyst, but has a lower need in the downstream part of the catalyst.
  • the present embodiment employs a configuration in which the oxygen storage material content D2 per unit volume of the second portion 200 is smaller than the oxygen storage material content D1 of the first portion 100 per unit volume. Nevertheless, for example, the fluctuation of the air-fuel ratio of the exhaust gas flowing in the catalyst can be reduced to the same extent as when the oxygen storage material is uniformly contained in the entire catalyst. That is, when such a configuration is employed, sufficient exhaust gas purification performance can be exhibited with a smaller amount of oxygen storage material.
  • the oxygen storage material content per unit volume of the third catalyst layer 20C is made smaller than the oxygen storage material content per unit volume of the first catalyst layer 20A.
  • the oxygen storage material content per unit volume of the second catalyst layer 20B is made smaller than the oxygen storage material content per unit volume of the first catalyst layer 20A. That is, in the catalyst layer mainly containing rhodium as the noble metal, the oxygen storage material content per unit volume is reduced as compared with the catalyst layer mainly containing platinum and / or palladium as the noble metal.
  • the exhaust gas purification performance of the exhaust gas purification catalyst 1 can be further improved while the oxygen storage material content of the catalyst layer 20 is kept constant.
  • the ratio of the oxygen storage material content per unit volume of the third catalyst layer 20C to the oxygen storage material content per unit volume of the first catalyst layer 20A is, for example, 0.8 or less, typically 0.2 to 0.00. Within the range of 04. If this ratio is too small, the exhaust gas purification performance of rhodium may be reduced. If this ratio is excessively increased, H 2 S emissions may become significant.
  • the ratio of the oxygen storage material content per unit volume of the second catalyst layer 20B to the oxygen storage material content per unit volume of the first catalyst layer 20A is, for example, 1.5 or less, and typically 0.8 to 0.00. Within the range of 04. If this ratio is too small, the exhaust gas purification performance of rhodium may be reduced. If this ratio is excessively increased, H 2 S emissions may become significant.
  • the first part 100 and the second part 200 may include the same type of oxygen storage material, or may include different types of oxygen storage material.
  • the first catalyst layer 20A, the second catalyst layer 20B, and the third catalyst layer 20C may include the same type of oxygen storage material, or may include different types of oxygen storage material.
  • the dimension of the first part 100 in the flow direction of the exhaust gas that is, the coat width of the first part 100 is, for example, 15% to 85% of the entire length of the substrate 10.
  • the dimension of the second portion 200 in the exhaust gas flow direction, that is, the coat width of the second portion 200 is, for example, 85% to 15% of the entire length of the base material 10.
  • the boundary between the first part 100 and the second part 200 is determined as follows, for example. That is, first, the oxygen storage material content per unit volume at each position in the exhaust gas flow direction of the exhaust gas purification catalyst 1 is measured. Next, the arithmetic average value of the oxygen storage material content per unit volume at each position is calculated. The position where the oxygen storage material content per unit volume is larger than the arithmetic average value and the position closest to the downstream end of the exhaust gas purification catalyst 1 is defined as the boundary between the first portion 100 and the second portion 200. . That is, a portion of the exhaust gas purifying catalyst 1 that is upstream from the position is referred to as a first portion 100, and a portion that is downstream from the position is referred to as a second portion 200.
  • Surface area per unit volume of the exhaust gas purifying catalyst for example, a 5000 m 2 / L to a range of 23000m 2 / L, typically in the range of 5000 m 2 / L to 16000m 2 / L.
  • surface area is determined by the BET plots were prepared based on N 2 adsorption isotherm at 77.4 K. If this surface area is reduced, the amount of exhaust gas adsorbed on the catalyst layer 20 may be reduced, and the exhaust gas purification performance may be reduced. When this surface area is increased, the adsorption amount of the sulfur component on the catalyst layer 20 increases, and the H 2 S discharge amount may increase.
  • the surface area per unit volume of the first part 100 and the surface area per unit volume of the second part 200 may be the same or different from each other. For example, if the latter is made smaller than the former, the adsorption of sulfur components to the second portion 200 is relatively suppressed, and the H 2 S emission amount of the exhaust gas purification catalyst 1 can be more effectively reduced.
  • the carrier contained in the catalyst layer 20 may further contain an oxide such as zirconium oxide, alumina or zeolite in addition to the oxygen storage material.
  • the carrier may contain a composite oxide of an oxygen storage material and these oxides. Further, the carrier may form a solid solution with the noble metal.
  • the catalyst layer 20 may further contain a binder.
  • the binder plays a role of improving the durability of the exhaust gas-purifying catalyst 1 by strengthening the bond between the carrier particles and the bond between the carrier particles and the noble metal.
  • alumina sol, titania sol, or silica sol can be used as the binder.
  • the catalyst layer 20 may further contain an acidic component.
  • the acidic component plays a role of reducing the amount of sulfur component adsorbed and the amount of H 2 S emitted by reducing the number of sulfur component adhesion sites in the catalyst layer 20.
  • an acidic component the component which has a larger electronegativity compared with the element contained most among the metal elements which comprise the catalyst layer 20 can be used.
  • an acidic component for example, at least one element selected from the group consisting of titanium, tungsten, silicon, molybdenum, phosphorus and niobium can be used.
  • the acidic component is typically contained in the catalyst layer 20 as a part of the oxide constituting the support.
  • the exhaust gas-purifying catalyst 1 is manufactured, for example, by the following method.
  • a base material 10 made of cordierite or the like and provided with one or more through holes through which exhaust gas flows is prepared.
  • a slurry for forming the first catalyst layer 20A is prepared. Specifically, a slurry of a desired composition is prepared by mixing a solution of a noble metal compound such as a platinum compound, a carrier containing cerium oxide, and a compound and / or binder optionally containing an acidic component. . And this slurry is coated in the range of fixed length from the upstream end of the base material 10, and this is dried.
  • a noble metal compound such as a platinum compound
  • a carrier containing cerium oxide a compound and / or binder optionally containing an acidic component.
  • a slurry for forming the third catalyst layer 20C is prepared. Specifically, a slurry of a desired composition is prepared by mixing a solution of a noble metal compound such as a rhodium compound, a support containing cerium oxide, and a compound and / or binder optionally containing an acidic component. . Then, this slurry is coated in a certain length range from the downstream end of the substrate 10 and dried.
  • a noble metal compound such as a rhodium compound
  • a support containing cerium oxide a compound and / or binder optionally containing an acidic component.
  • a slurry for forming the second catalyst layer 20B is prepared.
  • a slurry of a desired composition is prepared by mixing a solution of a noble metal compound such as a rhodium compound, a support containing cerium oxide, and a compound and / or binder optionally containing an acidic component. . Then, this slurry is coated in a certain length range from the upstream end of the substrate 10 and dried.
  • the slurry for forming the second catalyst layer 20 may have the same composition as the slurry for forming the third catalyst layer 20C, or may have a composition different from each other.
  • this slurry may be coated over the entire length of the substrate 10 so as to cover the first catalyst layer 20A.
  • the layer belonging to the first portion 100 is the second catalyst layer 20B
  • the layer belonging to the second portion 200 is the third catalyst layer 20C.
  • slurry SA a dinitrodiamine platinum nitric acid solution, a cerium oxide powder, a zirconium oxide powder, an alumina powder, and an alumina sol were mixed to prepare a slurry.
  • this slurry is referred to as “slurry SA”.
  • slurry SB a rhodium nitrate solution, a cerium oxide powder, a zirconium oxide powder, an alumina powder, and an alumina sol were mixed to prepare a slurry.
  • this slurry is referred to as “slurry SB”.
  • a monolith honeycomb carrier base material made of cordierite was prepared, and slurry SA was coated from the upstream end of the base material to a position of 50% of the total length of the base material, and dried. This coat layer corresponds to the first catalyst layer.
  • the slurry SB was coated from the downstream end of the base material to a position of 70% of the total length of the base material, and dried. This coat layer corresponds to the third catalyst layer.
  • the slurry SB was coated from the upstream end of the base material to a position of 70% of the total length of the base material and dried. This coat layer corresponds to the second catalyst layer.
  • the exhaust gas-purifying catalyst thus obtained is referred to as “catalyst C1”.
  • the position from the upstream end of the substrate to 50% of the total length of the substrate corresponds to the “first portion”, and the position from the downstream end of the substrate to 50% of the total length of the substrate is “first”. It corresponds to “2 parts”.
  • the platinum content per unit volume of the first catalyst layer of the catalyst C1 is 6.2 ⁇ 10 ⁇ 3 mol / L, the cerium oxide content is 0.17 mol / L, and the zirconium oxide content is 0.49 mol / L. L and the alumina content was 0.39 mol / L.
  • the rhodium content per unit volume of the second and third catalyst layers of the catalyst C1 is 0.84 ⁇ 10 ⁇ 3 mol / L, the cerium oxide content is 0.08 mol / L, and the zirconium oxide content was 0.17 mol / L, and the alumina content was 0.21 mol / L.
  • the ratio of the cerium oxide content per unit volume of the first catalyst layer to the cerium oxide content per unit volume of the third catalyst layer of the catalyst C1 was 0.47.
  • the ratio of the cerium oxide content per unit volume of the first catalyst layer to the cerium oxide content per unit volume of the second catalyst layer of the catalyst C1 was 0.47.
  • the cerium oxide content D1 per unit volume of the first part of the catalyst C1 was 0.25 mol / L, and the cerium oxide content D2 per unit volume of the second part was 0.08 mol / L. That is, the ratio of the cerium oxide content D2 to the cerium oxide content D1 of the catalyst C1 was 0.32. Further, the surface area per unit volume of the catalyst C1 was 11600 m 2 / L.
  • Example 2 Production of catalyst C2> A slurry similar to the slurry SB was prepared except that the contents of cerium oxide powder and zirconium oxide powder were reduced and the alumina content was increased.
  • this slurry is referred to as “slurry SC”.
  • Exhaust gas purification catalyst was manufactured in the same manner as described for the catalyst C1 except that the slurry SC was used instead of the slurry SB.
  • this catalyst is referred to as “catalyst C2”.
  • the platinum content per unit volume of the first catalyst layer of the catalyst C2 is 6.2 ⁇ 10 ⁇ 3 mol / L, the cerium oxide content is 0.17 mol / L, and the zirconium oxide content is 0.49 mol / L. L and the alumina content was 0.39 mol / L. Further, the rhodium content per unit volume of the second and third catalyst layers of the catalyst C2 is 0.84 ⁇ 10 ⁇ 3 mol / L, the cerium oxide content is 0.02 mol / L, and the zirconium oxide content is Was 0.09 mol / L, and the alumina content was 0.56 mol / L.
  • the ratio of the cerium oxide content per unit volume of the first catalyst layer to the cerium oxide content per unit volume of the third catalyst layer of the catalyst C2 was 0.12.
  • the ratio of the cerium oxide content per unit volume of the first catalyst layer to the cerium oxide content per unit volume of the second catalyst layer of the catalyst C2 was 0.12.
  • the cerium oxide content D1 per unit volume of the first part of the catalyst C2 was 0.19 mol / L, and the cerium oxide content D2 per unit volume of the second part was 0.02 mol / L. That is, the ratio of the cerium oxide content D2 to the cerium oxide content D1 of the catalyst C2 was 0.105. Further, the surface area per unit volume of the catalyst C2 was 15000 m 2 / L.
  • Example 3 Production of catalyst C3> A slurry similar to the slurry SC was prepared except that the rhodium content was increased. Hereinafter, this slurry is referred to as “slurry SD”.
  • slurry SE A slurry similar to the slurry SC was prepared except that the rhodium content was reduced.
  • this slurry is referred to as “slurry SE”.
  • catalyst C3 Except for using the slurry SD instead of the slurry SB as the material of the third catalyst layer and using the slurry SE instead of the slurry SB as the material of the second catalyst layer, the same as described for the catalyst C1.
  • An exhaust gas purification catalyst was produced.
  • this catalyst is referred to as “catalyst C3”.
  • the platinum content per unit volume of the first catalyst layer of the catalyst C3 is 6.2 ⁇ 10 ⁇ 3 mol / L, the cerium oxide content is 0.17 mol / L, and the zirconium oxide content is 0.49 mol / L. L and the alumina content was 0.39 mol / L. Further, the rhodium content per unit volume of the second catalyst layer of the catalyst C3 is 0.42 ⁇ 10 ⁇ 3 mol / L, the cerium oxide content is 0.02 mol / L, and the zirconium oxide content is 0.00. It was 09 mol / L, and the alumina content was 0.56 mol / L.
  • the rhodium content per unit volume of the third catalyst layer of the catalyst C3 is 1.26 ⁇ 10 ⁇ 3 mol / L
  • the cerium oxide content is 0.02 mol / L
  • the zirconium oxide content is 0.00. It was 09 mol / L
  • the alumina content was 0.56 mol / L.
  • the ratio of the cerium oxide content per unit volume of the first catalyst layer to the cerium oxide content per unit volume of the third catalyst layer of the catalyst C3 was 0.12.
  • the ratio of the cerium oxide content per unit volume of the first catalyst layer to the cerium oxide content per unit volume of the second catalyst layer of the catalyst C3 was 0.12.
  • the cerium oxide content D1 per unit volume of the first part of the catalyst C3 was 0.19 mol / L, and the cerium oxide content D2 per unit volume of the second part was 0.02 mol / L. That is, the ratio of the cerium oxide content D2 to the cerium oxide content D1 of the catalyst C3 was 0.105. Further, the surface area per unit volume of the catalyst C3 was 15000 m 2 / L.
  • slurry SF Dinitrodiamine platinum nitrate solution, palladium nitrate solution, cerium oxide powder, zirconium oxide powder, alumina powder and alumina sol were mixed to prepare a slurry.
  • this slurry is referred to as “slurry SF”.
  • Exhaust gas purification catalyst was manufactured in the same manner as described for the catalyst C1 except that the slurry SF was used instead of the slurry SA.
  • this catalyst is referred to as “catalyst C4”.
  • the platinum content per unit volume of the first catalyst layer of the catalyst C4 is 1.0 ⁇ 10 ⁇ 3 mol / L, the palladium content is 9.4 ⁇ 10 ⁇ 3 mol / L, and the cerium oxide content is The zirconium oxide content was 0.65 mol / L, and the alumina content was 0.39 mol / L. Also, rhodium content per unit volume of the second and third catalyst layer of the catalyst C4 is 0.84 ⁇ 10 -3 mol / L, cerium oxide content was 0.02 mol / L, the zirconium oxide content Was 0.09 mol / L, and the alumina content was 0.56 mol / L.
  • the ratio of the cerium oxide content per unit volume of the first catalyst layer to the cerium oxide content per unit volume of the third catalyst layer of the catalyst C4 was 0.087.
  • the ratio of the cerium oxide content per unit volume of the first catalyst layer to the cerium oxide content per unit volume of the second catalyst layer of the catalyst C3 was 0.087.
  • the cerium oxide content D1 per unit volume of the first part of the catalyst C4 was 0.25 mol / L, and the cerium oxide content D2 per unit volume of the second part was 0.02 mol / L. That is, the ratio of the cerium oxide content D2 to the cerium oxide content D1 of the catalyst C4 was 0.08. Further, the surface area per unit volume of the catalyst C4 was 15800 m 2 / L.
  • Example 5 Production of catalyst C5> A slurry similar to the slurry SA was prepared except that the cerium oxide content and the zirconium oxide content were reduced and the alumina content was increased. Hereinafter, this slurry is referred to as “slurry SG”.
  • slurry SH A slurry similar to the slurry SB was prepared except that the cerium oxide content and the zirconium oxide content were increased.
  • this slurry is referred to as “slurry SH”.
  • catalyst C5 Except for using the slurry SG instead of the slurry SA as the material of the first catalyst layer and using the slurry SH instead of the slurry SC as the material of the second catalyst layer, the same as described for the catalyst C2.
  • An exhaust gas purification catalyst was produced.
  • this catalyst is referred to as “catalyst C5”.
  • the platinum content per unit volume of the first catalyst layer of the catalyst C5 is 6.2 ⁇ 10 ⁇ 3 mol / L
  • the cerium oxide content is 0.12 mol / L
  • the zirconium oxide content is 0.32 mol / L.
  • L and the alumina content was 0.69 mol / L.
  • the rhodium content per unit volume of the second catalyst layer of the catalyst C5 is 0.84 ⁇ 10 ⁇ 3 mol / L
  • the cerium oxide content is 0.06 mol / L
  • the zirconium oxide content is 0.00. It was 32 mol / L
  • the alumina content was 0.21 mol / L.
  • the rhodium content per unit volume of the third catalyst layer of the catalyst C5 is 0.84 ⁇ 10 ⁇ 3 mol / L
  • the cerium oxide content is 0.02 mol / L
  • the zirconium oxide content is 0.00. It was 09 mol / L
  • the alumina content was 0.56 mol / L.
  • the ratio of the cerium oxide content per unit volume of the first catalyst layer to the cerium oxide content per unit volume of the third catalyst layer of the catalyst C5 was 0.17.
  • the ratio of the cerium oxide content per unit volume of the first catalyst layer to the cerium oxide content per unit volume of the second catalyst layer of the catalyst C5 was 0.5.
  • the cerium oxide content D1 per unit volume of the first part of the catalyst C5 was 0.18 mol / L, and the cerium oxide content D2 per unit volume of the second part was 0.02 mol / L. That is, the ratio of the cerium oxide content D2 to the cerium oxide content D1 of the catalyst C5 was 0.11. Further, the surface area per unit volume of the catalyst C5 was 14600 m 2 / L.
  • Example 6 Production of catalyst C6> A slurry similar to the slurry SG was prepared except that the cerium oxide content, zirconium oxide content and alumina content were further reduced. Hereinafter, this slurry is referred to as “slurry SI”.
  • catalyst C6 Except for using the slurry SI instead of the slurry SA as the material for the first catalyst layer and using the slurry SB instead of the slurry SC as the material for the second catalyst layer, the same as described for the catalyst C2.
  • An exhaust gas purification catalyst was produced.
  • this catalyst is referred to as “catalyst C6”.
  • the platinum content per unit volume of the first catalyst layer of the catalyst C6 is 6.2 ⁇ 10 ⁇ 3 mol / L, the cerium oxide content is 0.08 mol / L, and the zirconium oxide content is 0.23 mol / L. L and the alumina content was 0.47 mol / L. Further, the rhodium content per unit volume of the second catalyst layer of the catalyst C6 is 0.84 ⁇ 10 ⁇ 3 mol / L, the cerium oxide content is 0.09 mol / L, and the zirconium oxide content is 0.00. The alumina content was 17 mol / L and the alumina content was 0.21 mol / L.
  • rhodium content per unit volume of the third catalyst layer of the catalyst C6 is 0.84 ⁇ 10 -3 mol / L
  • cerium oxide content was 0.02 mol / L
  • the zirconium oxide content is 0. 09 mol / L
  • the alumina content was 0.056 mol / L.
  • the ratio of the cerium oxide content per unit volume of the first catalyst layer to the cerium oxide content per unit volume of the third catalyst layer of the catalyst C6 was 0.25.
  • the ratio of the cerium oxide content per unit volume of the first catalyst layer to the cerium oxide content per unit volume of the second catalyst layer of the catalyst C6 was 1.125.
  • the cerium oxide content D1 per unit volume of the first part of the catalyst C6 was 0.17 mol / L, and the cerium oxide content D2 per unit volume of the second part was 0.02 mol / L. That is, the ratio of the cerium oxide content D2 to the cerium oxide content D1 of the catalyst C6 was 0.12. Further, the surface area per unit volume of the catalyst C6 was 12300m 2 / L.
  • Example 7 Production of catalyst C7> A slurry similar to the slurry SB was prepared except that the cerium oxide content, zirconium oxide content and alumina content were increased. Hereinafter, this slurry is referred to as “slurry SJ”.
  • the slurry SG is used instead of the slurry SA as the material of the first catalyst layer
  • the slurry SJ is used instead of the slurry SC as the material of the third catalyst layer
  • the slurry instead of the slurry SC is used as the material of the second catalyst layer.
  • Exhaust gas purification catalyst was produced in the same manner as described for catalyst C2 except that SH was used.
  • this catalyst is referred to as “catalyst C7”.
  • the platinum content per unit volume of the first catalyst layer of the catalyst C7 is 6.2 ⁇ 10 ⁇ 3 mol / L
  • the cerium oxide content is 0.12 mol / L
  • the zirconium oxide content is 0.32 mol / L.
  • L and the alumina content was 0.69 mol / L.
  • the rhodium content per unit volume of the second catalyst layer of the catalyst C7 is 0.84 ⁇ 10 ⁇ 3 mol / L
  • the cerium oxide content is 0.06 mol / L
  • the zirconium oxide content is 0.00. It was 32 mol / L
  • the alumina content was 0.21 mol / L.
  • rhodium content per unit volume of the third catalyst layer of the catalyst C7 is 0.84 ⁇ 10 -3 mol / L
  • cerium oxide content was 0.14 mol / L
  • the zirconium oxide content is 0. It was 29 mol / L
  • the alumina content was 0.15 mol / L.
  • the ratio of the cerium oxide content per unit volume of the first catalyst layer to the cerium oxide content per unit volume of the third catalyst layer of the catalyst C7 was 1.17.
  • the ratio of the cerium oxide content per unit volume of the first catalyst layer to the cerium oxide content per unit volume of the second catalyst layer of the catalyst C7 was 0.5.
  • the cerium oxide content D1 per unit volume of the first part of the catalyst C7 was 0.18 mol / L, and the cerium oxide content D2 per unit volume of the second part was 0.14 mol / L. That is, the ratio of the cerium oxide content D2 to the cerium oxide content D1 of the catalyst C7 was 0.78. Further, the surface area per unit volume of the catalyst C7 was 13400 m 2 / L.
  • Example 8 Production of catalyst C8 (reference example)> Dinitrodiamine platinum nitrate solution, rhodium nitrate solution, cerium oxide powder, zirconium oxide powder, alumina powder and alumina binder were mixed to prepare a slurry.
  • this slurry is referred to as “slurry SK”.
  • a slurry was prepared in the same manner as the slurry SK except that the rhodium content was increased and the platinum content, the cerium oxide content, the zirconium oxide content, and the alumina content were decreased.
  • this slurry is referred to as “slurry SL”.
  • a monolith honeycomb carrier substrate made of cordierite was prepared, and the slurry SK was coated from the upstream end of the substrate to a position of 50% of the total length of the substrate, and dried. Subsequently, the slurry SL was coated from the downstream end of the substrate to a position of 50% of the total length of the substrate, and dried. Thereafter, these coat layers were subjected to a heat treatment at 500 ° C. for 1 hour in an oxidizing atmosphere.
  • the exhaust gas-purifying catalyst thus obtained is referred to as “catalyst C8”.
  • the position from the upstream end of the substrate to 50% of the total length of the substrate corresponds to the “first portion”, and the position from the downstream end of the substrate to 50% of the total length of the substrate is “first”. It corresponds to “2 parts”.
  • the platinum content per unit volume of the first part of the catalyst C8 is 5.1 ⁇ 10 ⁇ 3 mol / L
  • the rhodium content is 0.39 ⁇ 10 ⁇ 3 mol / L
  • the cerium oxide content D1 is 0.
  • the zirconium oxide content was 0.49 mol / L
  • the alumina content was 0.78 mol / L.
  • the platinum content per unit volume of the second part of the catalyst C8 is 1.0 ⁇ 10 ⁇ 3 mol / L
  • the rhodium content is 1.9 ⁇ 10 ⁇ 3 mol / L
  • the cerium oxide content D2 was 0.12 mol / L
  • the zirconium oxide content was 0.32 mol / L
  • the alumina content was 0.29 mol / L.
  • the ratio of the cerium oxide content D2 to the cerium oxide content D1 of the catalyst C8 was 0.34.
  • the surface area per unit volume of this catalyst C8 was 13200 m ⁇ 2 > / L.
  • the catalysts C1 to C8 were subjected to a durability test at 950 ° C. for 50 hours using an engine with a displacement of 4.3 L. Thereafter, each of these catalysts was installed in an automobile equipped with an inline 4-cylinder 2.4L engine. Then, this automobile was driven in the LA # 4 (hot) mode, and the NO x emission amount was measured.
  • FIG. 3 is a graph showing the NO x emission amount of the exhaust gas purifying catalyst.
  • FIG. 3 shows the NO x emission amounts of the catalysts C1 to C8 as relative values with the value obtained for the catalyst C8 being 100.
  • the catalysts C1 to C6 had better NO x purification performance than the catalyst C8. Further, the catalyst C7 had almost the same of the NO x purification performance compared to the catalyst C8.
  • the automobile was run at a speed of 40 km / h for a certain period of time to adsorb sulfur on the catalyst C1.
  • the vehicle was accelerated to 100 km / h with a wide open throttle.
  • the throttle was closed to stop the vehicle, and the engine was left idle for a certain period of time.
  • the above measurement was also performed for the catalysts C2 to C8.
  • FIG. 4 is a bar graph showing the H 2 S emission amount of the exhaust gas purifying catalyst.
  • the integrated value of the amount of H 2 S discharged from the catalysts C1 to C8 in 60 seconds after the vehicle stops is shown as a relative value with the value obtained for the catalyst C8 as 100.

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Abstract

　多量のニッケルを含んでいないにも拘わらず、硫化水素の排出が抑制され且つ十分な排ガス浄化性能を有している排ガス浄化用触媒を提供する。排ガス浄化用触媒１は、排ガスが流れる１つ以上の貫通孔が設けられた基材１０と、基材１０に支持され且つ酸素貯蔵材を含有した触媒層２０とを具備し、排ガスが供給される第１部分１００と、第１部分を通過した前記排ガスが供給される第２部分２００とを含み、触媒層２０は、白金及び／又はパラジウムを含有した第１触媒層２０Ａとロジウムを含有した第２触媒層２０Ｂとの積層構造を第１部分１００に含むと共に、ロジウムを含有した第３触媒層２０Ｃを第２部分２００に含み、第２部分２００は、第１部分１００と比較して単位容積当りの酸素貯蔵材含量がより少ない。

Description

排ガス浄化用触媒
　本発明は、排ガス浄化用触媒に関する。
　近年、自動車等に対する排ガス規制が強化されてきている。これに対応するため、排ガス中の窒素酸化物（ＮＯx）等をより効率的に浄化するための種々の排ガス浄化用触媒が開発されている。例えば、特許文献１には、セリウム酸化物を含んだ担体と、この担体に担持された貴金属とを備えた排ガス浄化用触媒が開示されている。セリウム酸化物は、高い酸素貯蔵能を有しており、排ガス浄化用触媒の性能向上に有効な成分として知られている。
　しかしながら、これらの触媒には、排ガスを浄化する過程で、悪臭の原因となる硫化水素（Ｈ2Ｓ）を放出し易いという問題があった。そこで、Ｈ2Ｓ排出量を低減させる触媒として、ニッケル（Ｎｉ）を含有した排ガス浄化用触媒が提案されてきた（例えば、特許文献２参照）。
　ところが、Ｎｉは、多くの国及び地域で、環境負荷物質に指定されている。そのため、Ｎｉを比較的多量に含んだ排ガス浄化用触媒は使用できなくなりつつある。
特開平８－１５５３０２号公報 欧州特許第２４４１２７号明細書
　本発明の目的は、多量のＮｉを含んでいないにも拘わらず、Ｈ2Ｓの排出が抑制され且つ十分な排ガス浄化性能を有している排ガス浄化用触媒を提供することにある。
　本発明の一側面によると、排ガスが流れる１つ以上の貫通孔が設けられた基材と、前記基材に支持され且つ酸素貯蔵材を含有した触媒層とを具備し、前記排ガスが供給される第１部分と、前記第１部分を通過した前記排ガスが供給される第２部分とを含んだ排ガス浄化用触媒であって、前記触媒層は、白金及び／又はパラジウムを含有した第１触媒層とロジウムを含有した第２触媒層との積層構造を前記第１部分に含むと共に、ロジウムを含有した第３触媒層を前記第２部分に含み、前記第１触媒層の単位容積当りの白金含量とパラジウム含量との和は、前記第２触媒層の単位容積当りの白金含量とパラジウム含量との和及び前記第３触媒層の単位容積当りの白金含量とパラジウム含量との和と比較してより多く、前記第２触媒層の単位容積当りのロジウム含量及び前記第３触媒層の単位容積当りのロジウム含量は、前記第１触媒層の単位容積当りのロジウム含量と比較してより多く、前記第２部分は、前記第１部分と比較して単位容積当りの前記酸素貯蔵材含量がより少ない排ガス浄化用触媒が提供される。
本発明の一態様に係る排ガス浄化用触媒を示す概略図。 図１に示す排ガス浄化用触媒の一部を拡大して示す断面図。 各触媒のＮＯx排出量を示す棒グラフ。 各触媒のＨ2Ｓ排出量を示す棒グラフ。
　図１は、本発明の一態様に係る排ガス浄化用触媒を示す概略図である。図２は、図１に示す排ガス浄化用触媒の一部を拡大して示す断面図である。
　排ガス浄化用触媒１は、排ガスが流れる１つ以上の貫通孔が設けられた基材１０と、基材１０に支持された触媒層２０とを備えている。
　排ガス浄化用触媒１は、第１部分１００と第２部分２００とを含んでいる。第１部分１００は、第２部分２００よりも先に排ガスが供給される部分である。第２部分２００は、第１部分１００を通過した排ガスが供給される部分である。第１部分１００と第２部分２００との境界の定め方については、後で説明する。
　基材１０としては、例えば、モノリスハニカム型の基材を使用する。典型的には、基材は、コージェライトなどのセラミックス製である。
　触媒層２０は、貴金属を含んでいる。触媒層２０は、白金及び／又はパラジウムを含有した第１触媒層２０Ａとロジウムを含有した第２触媒層２０Ｂとの積層構造を第１部分１００に含んでいる。この第２触媒層２０Ｂは、例えば、第１触媒層２０Ａを間に挟んで基材１０と向き合っている。或いは、この第２触媒層２０Ｂは、基材１０と第１触媒層２０Ａとの間に形成されていてもよい。即ち、第１触媒層２０Ａが、第２触媒層２０Ｂを間に挟んで基材１０と向き合っていてもよい。第１部分１００は、第１触媒層２０Ａ及び第２触媒層２０Ｂ以外の層を更に含んでいてもよい。
　触媒層２０は、ロジウムを含有した第３触媒層２０Ｃを第２部分２００に含んでいる。第２部分２００は、第３触媒層２０Ｃ以外の層を更に含んでいてもよい。
　第１触媒層２０Ａの単位容積当りの白金含量とパラジウム含量との和は、第２触媒層２０Ｂの単位容積当りの白金含量とパラジウム含量との和及び第３触媒層２０Ｃの単位容積当りの白金含量とパラジウム含量との和と比較してより多い。また、第２触媒層２０Ｂ及び第３触媒層２０Ｃの単位容積当りのロジウム含量は、第１触媒層２０Ａの単位容積当りのロジウム含量と比較してより多い。
　即ち、第１触媒層２０Ａは貴金属として白金及び／又はパラジウムを主として含み、第２触媒層２０Ｂ及び第３触媒層２０Ｃは貴金属としてロジウムを主として含んでいる。典型的には、第１触媒層２０Ａは貴金属として白金及び／又はパラジウムのみを含み、第２触媒層２０Ｂ及び第３触媒層２０Ｃは貴金属としてロジウムのみを含んでいる。
　このような構成を採用すると、白金及び／又はパラジウムの大部分とロジウムの大部分とを、互いに分離して存在させることが可能となる。これにより、優れた排ガス浄化性能、特には優れたＮＯx浄化性能を達成することが可能となる。その理由は必ずしも明らかではないが、本発明者らは、上記構成を採用することにより白金及び／又はパラジウムとロジウムとの合金化が抑制されたことに起因していると考えている。
　触媒層２０は、貴金属を担持する担体を更に含んでいる。担体は、貴金属の比表面積を増大させると共に、反応による発熱を消散させて貴金属のシンタリングを抑制する役割を担っている。
　担体は、酸素貯蔵材を含んでいる。酸素貯蔵材は、排ガス中の酸素を吸蔵及び放出することにより、排ガスの空燃比の変動を緩和する役割を担っている。酸素貯蔵材としては、例えば、セリウム酸化物及びプラセオジム酸化物などの希土類酸化物、酸化鉄及び酸化マンガンなどの遷移金属酸化物、又はこれらの混合物若しくは複合酸化物を使用することができる。典型的には、酸素貯蔵材として、セリウム酸化物を使用する。
　本発明者らは、本発明に至る過程において、Ｈ2Ｓの発生原因、特には車両停止後に生じるＨ2Ｓの発生原因を検討した。そして、以下に述べるように、車両停止後における触媒の冷却速度には、触媒内の部位に応じた差があることを究明した。
　まず、貴金属及びセリウム酸化物を均一に含んだ触媒層を備えた排ガス浄化用触媒を準備した。そして、この触媒を自動車に搭載し、基材の上流端から基材の全長の０％、１６％、３３％、５０％、６７％及び８３％の各位置における温度を測定しながら自動車の運転条件を変化させた。具体的には、まず、車両を約４０ｋｍ／ｈの速度で走行させた。このとき、触媒の上流端における温度は約４００℃であった。次いで、約１００ｋｍ／ｈまでのワイドオープンスロットルでのゼロ発進加速を行い、その後、車両を停止させ、エンジンをアイドリングさせたまま放置した。
　その結果、速度が約１００ｋｍ／ｈに達するまでの期間においては、触媒内の各位置の温度に有意な差は見られなかった。しかしながら、その後の減速期間及び車両停止後の期間において、触媒の下流端近傍では、触媒の上流端近傍と比較して、温度がより低下し難いことが明らかとなった。特には、触媒の下流端近傍において温度が５００℃以上に保持されている時間は、触媒の上流端近傍におけるそれと比較して、遥かに長いことが分かった。
　さらに、触媒各成分の特性についても検討した結果、触媒成分の中で、酸素貯蔵材がＨ2Ｓの吸着及び脱離に関与していることも究明した。詳細については不明であるが、下記のような機構であると考えられる。
　低温且つ酸化雰囲気（例えば、通常走行時）においては、セリウム酸化物などの酸素貯蔵材は、排ガス中のＳＯ2などの硫黄成分と反応して、Ｃｅ（ＳＯ4）2などの化合物を生成し易い。すなわち、この条件下では、酸素貯蔵材は、硫黄成分を吸着し易い。
　これに対し、高温且つ還元雰囲気（例えば、高速走行時又は登坂時）においては、吸着された硫黄成分の還元反応により、ＳＯ2又はＨ2Ｓなどを発生し易い。すなわち、この条件下では、硫黄成分の脱着、特にはＨ2Ｓの排出が起こり易い。特に、触媒の温度が約５００℃以上である場合に、Ｈ2Ｓの排出が顕著となる。そして、このＨ2Ｓは、排ガスの悪臭の主たる要因となる。
　上記の通り、排ガスが高温、例えば５００℃以上の還元性である場合、Ｈ2Ｓの排出が顕著となる。そして、排ガス浄化用触媒の下流部は、上流部と比較して降温し難い。したがって、Ｈ2Ｓは、主に下流部で生じると考えられる。
　上記のような知見を基に、ここでは、以下に述べる構成を採用する。即ち、第２部分２００の単位容積当りの酸素貯蔵材含量Ｄ２を、第１部分１００の単位容積当りの酸素貯蔵材含量Ｄ１と比較してより少なくする。このような構成を採用すると、第２部分２００における触媒層２０への硫黄成分の吸着が比較的少なくなる。
　触媒層２０は、第２部分２００に酸素貯蔵材を含んでいなくてもよく、第１部分１００及び第２部分２００の双方に酸素貯蔵材を含んでいてもよい。後者の場合、比Ｄ２／Ｄ１は、例えば０．５以下とする。
　第１部分１００に含まれている酸素貯蔵材は、排ガスが酸化性から還元性へと切り替わると、貯蔵していた酸素の少なくとも一部を放出する。そのため、この場合、第１部分１００を通過して第２部分２００に流入する排ガスは、その還元性が比較的緩和されている。したがって、排ガス浄化用触媒１は、第２部分２００に吸着された硫黄成分の還元を生じ難い。
　このように、排ガス浄化用触媒１では、第２部分２００における触媒層２０への硫黄成分の吸着が少ない。加えて、排ガス浄化用触媒１では、第２部分２００に吸着された硫黄成分の還元を生じ難い。それゆえ、排ガス浄化用触媒１は、Ｈ2Ｓ排出が少ない。
　また、酸素貯蔵材を含んだ触媒中を排ガスが通過する場合、触媒の下流部には、触媒の上流部に含まれている酸素貯蔵材によって空燃比が調整された排ガスが流入する。すなわち、触媒の上流部に含まれている酸素貯蔵材の作用により、触媒の下流部では、排ガスの空燃比の変動が比較的小さくなっている。したがって、酸素貯蔵材は、触媒の上流部においては比較的高い必要性を有しているが、触媒の下流部においてはより低い必要性しか有していない。
　上記の通り、本態様では、第２部分２００の単位容積当りの酸素貯蔵材含量Ｄ２を第１部分１００の単位容積当りの酸素貯蔵材含量Ｄ１と比較してより少なくした構成を採用している。それにも拘わらず、例えば、酸素貯蔵材が触媒全体に均一に含まれている場合とほぼ同程度に、触媒中を流れる排ガスの空燃比の変動を緩和することができる。すなわち、このような構成を採用すると、より少量の酸素貯蔵材によって、十分な排ガス浄化性能を発揮させることが可能となる。
　典型的には、第３触媒層２０Ｃの単位容積当りの酸素貯蔵材含量は、第１触媒層２０Ａの単位容積当りの酸素貯蔵材含量と比較してより少なくする。また、典型的には、第２触媒層２０Ｂの単位容積当りの酸素貯蔵材含量は、第１触媒層２０Ａの単位容積当りの酸素貯蔵材含量と比較してより少なくする。即ち、貴金属としてロジウムを主として含有した触媒層では、貴金属として白金及び／又はパラジウムを主として含有した触媒層と比較して、単位容積当りの酸素貯蔵材含量をより少なくする。このような構成を採用すると、ロジウムと酸素貯蔵材とを共存させることに起因したリーン雰囲気における排ガス浄化性能の低下を抑制することができる。即ち、このような構成を採用することにより、触媒層２０の酸素貯蔵材含量を一定としたままで、排ガス浄化用触媒１の排ガス浄化性能を更に向上させることが可能となる。
　第３触媒層２０Ｃの単位容積当りの酸素貯蔵材含量の第１触媒層２０Ａの単位容積当りの酸素貯蔵材含量に対する比率は、例えば０．８以下とし、典型的には０．２乃至０．０４の範囲内とする。この比率を過度に小さくすると、ロジウムの排ガス浄化性能が低下する可能性がある。この比率を過度に大きくすると、Ｈ2Ｓの排出が顕著となる可能性がある。
　第２触媒層２０Ｂの単位容積当りの酸素貯蔵材含量の第１触媒層２０Ａの単位容積当りの酸素貯蔵材含量に対する比率は、例えば１．５以下とし、典型的には０．８乃至０．０４の範囲内とする。この比率を過度に小さくすると、ロジウムの排ガス浄化性能が低下する可能性がある。この比率を過度に大きくすると、Ｈ2Ｓの排出が顕著となる可能性がある。
　第１部分１００と第２部分２００とは、同一の種類の酸素貯蔵材を含んでいてもよく、異なる種類の酸素貯蔵材を含んでいてもよい。第１触媒層２０Ａと第２触媒層２０Ｂと第３触媒層２０Ｃとは、同一の種類の酸素貯蔵材を含んでいてもよく、異なる種類の酸素貯蔵材を含んでいてもよい。
　第１部分１００の排ガスの流れ方向についての寸法、即ち第１部分１００のコート幅は、例えば、基材１０の全長の１５％乃至８５％の長さとする。そして、第２部分２００の排ガスの流れ方向についての寸法、即ち第２部分２００のコート幅は、例えば、基材１０の全長の８５％乃至１５％の長さとする。
　なお、ここでは、第１部分１００と第２部分２００との境界は、例えば以下のようにして定める。即ち、まず、排ガス浄化用触媒１の排ガスの流れ方向の各位置における単位容積当りの酸素貯蔵材含量を測定する。次に、上記各位置における単位容積当りの酸素貯蔵材含量の算術平均値を計算する。そして、単位容積当りの酸素貯蔵材含量が上記算術平均値より多い位置であって、排ガス浄化用触媒１の下流端に最も近い位置を、第１部分１００と第２部分２００との境界とする。即ち、排ガス浄化用触媒１のうち当該位置より上流側にある部分を第１部分１００とし、当該位置より下流側にある部分を第２部分２００とする。
　排ガス浄化用触媒１の単位容積当りの表面積は、例えば５０００ｍ2／Ｌ乃至２３０００ｍ2／Ｌの範囲内とし、典型的には５０００ｍ2／Ｌ乃至１６０００ｍ2／Ｌの範囲内とする。ここで、「表面積」は、７７．４ＫにおけるＮ2吸着等温線に基づいて作成したＢＥＴプロットにより求められる。この表面積を小さくすると、触媒層２０への排ガス吸着量が減少し、排ガス浄化性能が低下する可能性がある。この表面積を大きくすると、触媒層２０への硫黄成分の吸着量が増加し、Ｈ2Ｓ排出量が増大する可能性がある。なお、第１部分１００の単位容積当りの表面積と、第２部分２００の単位容積当りの表面積とは同じであってもよく、互いに異なっていてもよい。例えば、後者を前者と比較してより小さくすると、第２部分２００への硫黄成分の吸着が比較的抑制され、排ガス浄化用触媒１のＨ2Ｓ排出量をより有効に減少させ得る。
　触媒層２０が含有している担体は、酸素貯蔵材以外に、ジルコニウム酸化物、アルミナ又はゼオライトなどの酸化物を更に含んでいてもよい。或いは、担体は、酸素貯蔵材とこれら酸化物との複合酸化物を含んでいてもよい。また、担体は、貴金属との固溶体を形成していてもよい。
　触媒層２０は、バインダを更に含んでいてもよい。バインダは、例えば、担体粒子同士の結合及び担体粒子と貴金属との結合をより強固にして排ガス浄化用触媒１の耐久性を向上させる役割を担っている。バインダとしては、例えば、アルミナゾル、チタニアゾル又はシリカゾルを使用することができる。
　触媒層２０は、酸性成分を更に含んでいてもよい。酸性成分は、触媒層２０における硫黄成分の付着サイトの数を減少させることにより、硫黄成分の吸着量及びＨ2Ｓの排出量を減少させる役割を担っている。酸性成分としては、触媒層２０を構成している金属元素のうち最も多く含まれている元素と比較してより大きな電気陰性度を有している成分を使用することができる。そのような酸性成分としては、例えば、チタン、タングステン、ケイ素、モリブデン、リン及びニオブからなる群より選択される少なくとも１つの元素を使用することができる。酸性成分は、典型的には、担体を構成する酸化物の一部として触媒層２０に含まれる。
　本態様では、排ガス浄化用触媒１は、例えば、以下の方法により製造する。
　まず、コージェライト等からなり、排ガスが流れる１つ以上の貫通孔が設けられた基材１０を準備する。
　次に、第１触媒層２０Ａを形成するためのスラリーを調製する。具体的には、白金化合物などの貴金属化合物の溶液と、セリウム酸化物などを含んだ担体と、任意に酸性成分を含んだ化合物及び／又はバインダとを混合し、所望の組成のスラリーを調製する。そして、このスラリーを基材１０の上流端から一定の長さの範囲にコートして、これを乾燥させる。
　次いで、第３触媒層２０Ｃを形成するためのスラリーを調製する。具体的には、ロジウム化合物などの貴金属化合物の溶液と、セリウム酸化物などを含んだ担体と、任意に酸性成分を含んだ化合物及び／又はバインダとを混合し、所望の組成のスラリーを調製する。その後、このスラリーを基材１０の下流端から一定の長さの範囲にコートして、これを乾燥させる。
　続いて、第２触媒層２０Ｂを形成するためのスラリーを調製する。具体的には、ロジウム化合物などの貴金属化合物の溶液と、セリウム酸化物などを含んだ担体と、任意に酸性成分を含んだ化合物及び／又はバインダとを混合し、所望の組成のスラリーを調製する。その後、このスラリーを基材１０の上流端から一定の長さの範囲にコートして、これを乾燥させる。
　なお、第２触媒層２０を形成するためのスラリーは、第３触媒層２０Ｃを形成するためのスラリーと同一の組成を有していてもよく、互いに異なった組成を有していてもよい。組成が同一の場合、このスラリーを、基材１０の全長に亘って、第１触媒層２０Ａを覆うようにしてコートしてもよい。この場合、このスラリーを用いて形成した層のうち第１部分１００に属する層が第２触媒層２０Ｂであり、第２部分２００に属する層が第３触媒層２０Ｃである。
　その後、これらコート層を熱処理に供する。このようにして、排ガス浄化用触媒１を得る。
　＜例１：触媒Ｃ１の製造＞
　まず、ジニトロジアミン白金硝酸溶液とセリウム酸化物粉末とジルコニウム酸化物粉末とアルミナ粉末とアルミナゾルとを混合して、スラリーを調製した。以下、このスラリーを「スラリーＳＡ」と呼ぶ。
　次に、硝酸ロジウム溶液とセリウム酸化物粉末とジルコニウム酸化物粉末とアルミナ粉末とアルミナゾルとを混合して、スラリーを調製した。以下、このスラリーを「スラリーＳＢ」と呼ぶ。
　次いで、コージェライトからなるモノリスハニカム担体基材を準備し、スラリーＳＡを基材の上流端から基材の全長の５０％の位置までコートして、これを乾燥させた。このコート層は、第１触媒層に対応している。
　続いて、スラリーＳＢを基材の下流端から基材の全長の７０％の位置までコートして、これを乾燥させた。このコート層は、第３触媒層に対応している。
　更に、スラリーＳＢを基材の上流端から基材の全長の７０％の位置までコートして、これを乾燥させた。このコート層は、第２触媒層に対応している。
　その後、これらコート層を、酸化雰囲気中、５００℃で１時間の熱処理に供した。以下、このようにして得られた排ガス浄化用触媒を「触媒Ｃ１」と呼ぶ。この触媒Ｃ１では、基材の上流端から基材の全長の５０％の位置までが「第１部分」に対応し、基材の下流端から基材の全長の５０％の位置までが「第２部分」に対応している。
　触媒Ｃ１の第１触媒層の単位容積当りの白金含量は６．２×１０-3 ｍｏｌ／Ｌであり、セリウム酸化物含量は０．１７ｍｏｌ／Ｌであり、ジルコニウム酸化物含量は０．４９ｍｏｌ／Ｌであり、アルミナ含量は０．３９ｍｏｌ／Ｌであった。また、触媒Ｃ１の第２及び第３触媒層の単位容積当りのロジウム含量は０．８４×１０-3 ｍｏｌ／Ｌであり、セリウム酸化物含量は０．０８ｍｏｌ／Ｌであり、ジルコニウム酸化物含量は０．１７ｍｏｌ／Ｌであり、アルミナ含量は０．２１ｍｏｌ／Ｌであった。
　即ち、触媒Ｃ１の第３触媒層の単位容積当りのセリウム酸化物含量に対する第１触媒層の単位容積当りのセリウム酸化物含量の比率は０．４７であった。また、触媒Ｃ１の第２触媒層の単位容積当りのセリウム酸化物含量に対する第１触媒層の単位容積当りのセリウム酸化物含量の比率は０．４７であった。
　触媒Ｃ１の第１部分の単位容積当りのセリウム酸化物含量Ｄ１は０．２５ｍｏｌ／Ｌであり、第２部分の単位容積当りのセリウム酸化物含量Ｄ２は０．０８ｍｏｌ／Ｌであった。即ち、触媒Ｃ１のセリウム酸化物含量Ｄ１に対するセリウム酸化物含量Ｄ２の比は０．３２であった。また、この触媒Ｃ１の単位容積当りの表面積は１１６００ｍ2／Ｌであった。
　＜例２：触媒Ｃ２の製造＞
　セリウム酸化物粉末及びジルコニウム酸化物粉末の含量をより少なくし、アルミナ含量をより多くしたこと以外は、スラリーＳＢと同様のスラリーを調製した。以下、このスラリーを「スラリーＳＣ」と呼ぶ。
　スラリーＳＢの代わりにスラリーＳＣを使用したこと以外は、触媒Ｃ１について述べたのと同様にして、排ガス浄化用触媒を製造した。以下、この触媒を「触媒Ｃ２」と呼ぶ。
　触媒Ｃ２の第１触媒層の単位容積当りの白金含量は６．２×１０-3 ｍｏｌ／Ｌであり、セリウム酸化物含量は０．１７ｍｏｌ／Ｌであり、ジルコニウム酸化物含量は０．４９ｍｏｌ／Ｌであり、アルミナ含量は０．３９ｍｏｌ／Ｌであった。また、触媒Ｃ２の第２及び第３触媒層の単位容積当りのロジウム含量は０．８４×１０-3 ｍｏｌ／Ｌであり、セリウム酸化物含量は０．０２ｍｏｌ／Ｌであり、ジルコニウム酸化物含量は０．０９ｍｏｌ／Ｌであり、アルミナ含量は０．５６ｍｏｌ／Ｌであった。
　即ち、触媒Ｃ２の第３触媒層の単位容積当りのセリウム酸化物含量に対する第１触媒層の単位容積当りのセリウム酸化物含量の比率は０．１２であった。また、触媒Ｃ２の第２触媒層の単位容積当りのセリウム酸化物含量に対する第１触媒層の単位容積当りのセリウム酸化物含量の比率は０．１２であった。
　触媒Ｃ２の第１部分の単位容積当りのセリウム酸化物含量Ｄ１は０．１９ｍｏｌ／Ｌであり、第２部分の単位容積当りのセリウム酸化物含量Ｄ２は０．０２ｍｏｌ／Ｌであった。即ち、触媒Ｃ２のセリウム酸化物含量Ｄ１に対するセリウム酸化物含量Ｄ２の比は０．１０５であった。また、この触媒Ｃ２の単位容積当りの表面積は１５０００ｍ2／Ｌであった。
　＜例３：触媒Ｃ３の製造＞
　ロジウム含量をより多くしたこと以外は、スラリーＳＣと同様のスラリーを調製した。以下、このスラリーを「スラリーＳＤ」と呼ぶ。
　ロジウム含量をより少なくしたこと以外は、スラリーＳＣと同様のスラリーを調製した。以下、このスラリーを「スラリーＳＥ」と呼ぶ。
　第３触媒層の材料としてスラリーＳＢの代わりにスラリーＳＤを使用すると共に、第２触媒層の材料としてスラリーＳＢの代わりにスラリーＳＥを使用したこと以外は、触媒Ｃ１について述べたのと同様にして、排ガス浄化用触媒を製造した。以下、この触媒を「触媒Ｃ３」と呼ぶ。
　触媒Ｃ３の第１触媒層の単位容積当りの白金含量は６．２×１０-3 ｍｏｌ／Ｌであり、セリウム酸化物含量は０．１７ｍｏｌ／Ｌであり、ジルコニウム酸化物含量は０．４９ｍｏｌ／Ｌであり、アルミナ含量は０．３９ｍｏｌ／Ｌであった。また、触媒Ｃ３の第２触媒層の単位容積当りのロジウム含量は０．４２×１０-3 ｍｏｌ／Ｌであり、セリウム酸化物含量は０．０２ｍｏｌ／Ｌであり、ジルコニウム酸化物含量は０．０９ｍｏｌ／Ｌであり、アルミナ含量は０．５６ｍｏｌ／Ｌであった。また、触媒Ｃ３の第３触媒層の単位容積当りのロジウム含量は１．２６×１０-3 ｍｏｌ／Ｌであり、セリウム酸化物含量は０．０２ｍｏｌ／Ｌであり、ジルコニウム酸化物含量は０．０９ｍｏｌ／Ｌであり、アルミナ含量は０．５６ｍｏｌ／Ｌであった。
　即ち、触媒Ｃ３の第３触媒層の単位容積当りのセリウム酸化物含量に対する第１触媒層の単位容積当りのセリウム酸化物含量の比率は０．１２であった。また、触媒Ｃ３の第２触媒層の単位容積当りのセリウム酸化物含量に対する第１触媒層の単位容積当りのセリウム酸化物含量の比率は０．１２であった。
　触媒Ｃ３の第１部分の単位容積当りのセリウム酸化物含量Ｄ１は０．１９ｍｏｌ／Ｌであり、第２部分の単位容積当りのセリウム酸化物含量Ｄ２は０．０２ｍｏｌ／Ｌであった。即ち、触媒Ｃ３のセリウム酸化物含量Ｄ１に対するセリウム酸化物含量Ｄ２の比は０．１０５であった。また、この触媒Ｃ３の単位容積当りの表面積は１５０００ｍ2／Ｌであった。
　＜例４：触媒Ｃ４の製造＞
　ジニトロジアミン白金硝酸溶液と硝酸パラジウム溶液とセリウム酸化物粉末とジルコニウム酸化物粉末とアルミナ粉末とアルミナゾルとを混合して、スラリーを調製した。以下、このスラリーを「スラリーＳＦ」と呼ぶ。
　スラリーＳＡの代わりにスラリーＳＦを使用したこと以外は、触媒Ｃ１について述べたのと同様にして、排ガス浄化用触媒を製造した。以下、この触媒を「触媒Ｃ４」と呼ぶ。
　触媒Ｃ４の第１触媒層の単位容積当りの白金含量は１．０×１０-3 ｍｏｌ／Ｌであり、パラジウム含有量は９．４×１０-3 ｍｏｌ／Ｌであり、セリウム酸化物含量は０．２３ｍｏｌ／Ｌであり、ジルコニウム酸化物含量は０．６５ｍｏｌ／Ｌであり、アルミナ含量は０．３９ｍｏｌ／Ｌであった。また、触媒Ｃ４の第２及び第３触媒層の単位容積当りのロジウム含量は０．８４×１０-3 ｍｏｌ／Ｌであり、セリウム酸化物含量は０．０２ｍｏｌ／Ｌであり、ジルコニウム酸化物含量は０．０９ｍｏｌ／Ｌであり、アルミナ含量は０．５６ｍｏｌ／Ｌであった。
　即ち、触媒Ｃ４の第３触媒層の単位容積当りのセリウム酸化物含量に対する第１触媒層の単位容積当りのセリウム酸化物含量の比率は０．０８７であった。また、触媒Ｃ３の第２触媒層の単位容積当りのセリウム酸化物含量に対する第１触媒層の単位容積当りのセリウム酸化物含量の比率は０．０８７であった。
　触媒Ｃ４の第１部分の単位容積当りのセリウム酸化物含量Ｄ１は０．２５ｍｏｌ／Ｌであり、第２部分の単位容積当りのセリウム酸化物含量Ｄ２は０．０２ｍｏｌ／Ｌであった。即ち、触媒Ｃ４のセリウム酸化物含量Ｄ１に対するセリウム酸化物含量Ｄ２の比は０．０８であった。また、この触媒Ｃ４の単位容積当りの表面積は１５８００ｍ2／Ｌであった。
＜例５：触媒Ｃ５の製造＞
　セリウム酸化物含量及びジルコニウム酸化物含量をより少なくすると共に、アルミナ含量をより多くしたこと以外は、スラリーＳＡと同様のスラリーを調製した。以下、このスラリーを「スラリーＳＧ」と呼ぶ。
　セリウム酸化物含量及びジルコニウム酸化物含量をより多くしたこと以外は、スラリーＳＢと同様のスラリーを調製した。以下、このスラリーを「スラリーＳＨ」と呼ぶ。
　第１触媒層の材料としてスラリーＳＡの代わりにスラリーＳＧを使用すると共に、第２触媒層の材料としてスラリーＳＣの代わりにスラリーＳＨを使用したこと以外は、触媒Ｃ２について述べたのと同様にして、排ガス浄化用触媒を製造した。以下、この触媒を「触媒Ｃ５」と呼ぶ。
　触媒Ｃ５の第１触媒層の単位容積当りの白金含量は６．２×１０-3 ｍｏｌ／Ｌであり、セリウム酸化物含量は０．１２ｍｏｌ／Ｌであり、ジルコニウム酸化物含量は０．３２ｍｏｌ／Ｌであり、アルミナ含量は０．６９ｍｏｌ／Ｌであった。また、触媒Ｃ５の第２触媒層の単位容積当りのロジウム含量は０．８４×１０-3 ｍｏｌ／Ｌであり、セリウム酸化物含量は０．０６ｍｏｌ／Ｌであり、ジルコニウム酸化物含量は０．３２ｍｏｌ／Ｌであり、アルミナ含量は０．２１ｍｏｌ／Ｌであった。また、触媒Ｃ５の第３触媒層の単位容積当りのロジウム含量は０．８４×１０-3 ｍｏｌ／Ｌであり、セリウム酸化物含量は０．０２ｍｏｌ／Ｌであり、ジルコニウム酸化物含量は０．０９ｍｏｌ／Ｌであり、アルミナ含量は０．５６ｍｏｌ／Ｌであった。
　即ち、触媒Ｃ５の第３触媒層の単位容積当りのセリウム酸化物含量に対する第１触媒層の単位容積当りのセリウム酸化物含量の比率は０．１７であった。また、触媒Ｃ５の第２触媒層の単位容積当りのセリウム酸化物含量に対する第１触媒層の単位容積当りのセリウム酸化物含量の比率は０．５であった。
　触媒Ｃ５の第１部分の単位容積当りのセリウム酸化物含量Ｄ１は０．１８ｍｏｌ／Ｌであり、第２部分の単位容積当りのセリウム酸化物含量Ｄ２は０．０２ｍｏｌ／Ｌであった。即ち、触媒Ｃ５のセリウム酸化物含量Ｄ１に対するセリウム酸化物含量Ｄ２の比は０．１１であった。また、この触媒Ｃ５の単位容積当りの表面積は１４６００ｍ2／Ｌであった。
＜例６：触媒Ｃ６の製造＞
　セリウム酸化物含量、ジルコニウム酸化物含量及びアルミナ含量をより少なくしたこと以外は、スラリーＳＧと同様のスラリーを調製した。以下、このスラリーを「スラリーＳＩ」と呼ぶ。
　第１触媒層の材料としてスラリーＳＡの代わりにスラリーＳＩを使用すると共に、第２触媒層の材料としてスラリーＳＣの代わりにスラリーＳＢを使用したこと以外は、触媒Ｃ２について述べたのと同様にして、排ガス浄化用触媒を製造した。以下、この触媒を「触媒Ｃ６」と呼ぶ。
　触媒Ｃ６の第１触媒層の単位容積当りの白金含量は６．２×１０-3 ｍｏｌ／Ｌであり、セリウム酸化物含量は０．０８ｍｏｌ／Ｌであり、ジルコニウム酸化物含量は０．２３ｍｏｌ／Ｌであり、アルミナ含量は０．４７ｍｏｌ／Ｌであった。また、触媒Ｃ６の第２触媒層の単位容積当りのロジウム含量は０．８４×１０-3 ｍｏｌ／Ｌであり、セリウム酸化物含量は０．０９ｍｏｌ／Ｌであり、ジルコニウム酸化物含量は０．１７ｍｏｌ／Ｌであり、アルミナ含量は０．２１ｍｏｌ／Ｌであった。また、触媒Ｃ６の第３触媒層の単位容積当りのロジウム含量は０．８４×１０-3 ｍｏｌ／Ｌであり、セリウム酸化物含量は０．０２ｍｏｌ／Ｌであり、ジルコニウム酸化物含量は０．０９ｍｏｌ／Ｌであり、アルミナ含量は０．０５６ｍｏｌ／Ｌであった。
　即ち、触媒Ｃ６の第３触媒層の単位容積当りのセリウム酸化物含量に対する第１触媒層の単位容積当りのセリウム酸化物含量の比率は０．２５であった。また、触媒Ｃ６の第２触媒層の単位容積当りのセリウム酸化物含量に対する第１触媒層の単位容積当りのセリウム酸化物含量の比率は１．１２５であった。
　触媒Ｃ６の第１部分の単位容積当りのセリウム酸化物含量Ｄ１は０．１７ｍｏｌ／Ｌであり、第２部分の単位容積当りのセリウム酸化物含量Ｄ２は０．０２ｍｏｌ／Ｌであった。即ち、触媒Ｃ６のセリウム酸化物含量Ｄ１に対するセリウム酸化物含量Ｄ２の比は０．１２であった。また、この触媒Ｃ６の単位容積当りの表面積は１２３００ｍ2／Ｌであった。
＜例７：触媒Ｃ７の製造＞
　セリウム酸化物含量、ジルコニウム酸化物含量及びアルミナ含量をより多くしたこと以外は、スラリーＳＢと同様のスラリーを調製した。以下、このスラリーを「スラリーＳＪ」と呼ぶ。
　第１触媒層の材料としてスラリーＳＡの代わりにスラリーＳＧを使用し、第３触媒層の材料としてスラリーＳＣの代わりにスラリーＳＪを使用すると共に、第２触媒層の材料としてスラリーＳＣの代わりにスラリーＳＨを使用したこと以外は、触媒Ｃ２について述べたのと同様にして、排ガス浄化用触媒を製造した。以下、この触媒を「触媒Ｃ７」と呼ぶ。
　触媒Ｃ７の第１触媒層の単位容積当りの白金含量は６．２×１０-3 ｍｏｌ／Ｌであり、セリウム酸化物含量は０．１２ｍｏｌ／Ｌであり、ジルコニウム酸化物含量は０．３２ｍｏｌ／Ｌであり、アルミナ含量は０．６９ｍｏｌ／Ｌであった。また、触媒Ｃ７の第２触媒層の単位容積当りのロジウム含量は０．８４×１０-3 ｍｏｌ／Ｌであり、セリウム酸化物含量は０．０６ｍｏｌ／Ｌであり、ジルコニウム酸化物含量は０．３２ｍｏｌ／Ｌであり、アルミナ含量は０．２１ｍｏｌ／Ｌであった。また、触媒Ｃ７の第３触媒層の単位容積当りのロジウム含量は０．８４×１０-3 ｍｏｌ／Ｌであり、セリウム酸化物含量は０．１４ｍｏｌ／Ｌであり、ジルコニウム酸化物含量は０．２９ｍｏｌ／Ｌであり、アルミナ含量は０．１５ｍｏｌ／Ｌであった。
　即ち、触媒Ｃ７の第３触媒層の単位容積当りのセリウム酸化物含量に対する第１触媒層の単位容積当りのセリウム酸化物含量の比率は１．１７であった。また、触媒Ｃ７の第２触媒層の単位容積当りのセリウム酸化物含量に対する第１触媒層の単位容積当りのセリウム酸化物含量の比率は０．５であった。
　触媒Ｃ７の第１部分の単位容積当りのセリウム酸化物含量Ｄ１は０．１８ｍｏｌ／Ｌであり、第２部分の単位容積当りのセリウム酸化物含量Ｄ２は０．１４ｍｏｌ／Ｌであった。即ち、触媒Ｃ７のセリウム酸化物含量Ｄ１に対するセリウム酸化物含量Ｄ２の比は０．７８であった。また、この触媒Ｃ７の単位容積当りの表面積は１３４００ｍ2／Ｌであった。
　＜例８：触媒Ｃ８の製造（参考例）＞
　ジニトロジアミン白金硝酸溶液と硝酸ロジウム溶液とセリウム酸化物粉末とジルコニウム酸化物粉末とアルミナ粉末とアルミナバインダとを混合し、スラリーを調製した。以下、このスラリーを「スラリーＳＫ」と呼ぶ。
　ロジウム含量をより多くすると共に、白金含量、セリウム酸化物含量、ジルコニウム酸化物含量及びアルミナ含量をより少なくしたこと以外は、スラリーＳＫと同様にして、スラリーを調製した。以下、このスラリーを「スラリーＳＬ」と呼ぶ。
　コージェライトからなるモノリスハニカム担体基材を準備し、スラリーＳＫを基材の上流端から基材の全長の５０％の位置までコートして、これを乾燥させた。続いて、スラリーＳＬを基材の下流端から基材の全長の５０％の位置までコートして、これを乾燥させた。その後、これらコート層を、酸化雰囲気中、５００℃で１時間の熱処理に供した。以下、このようにして得られた排ガス浄化用触媒を「触媒Ｃ８」と呼ぶ。この触媒Ｃ８では、基材の上流端から基材の全長の５０％の位置までが「第１部分」に対応し、基材の下流端から基材の全長の５０％の位置までが「第２部分」に対応している。
　触媒Ｃ８の第１部分の単位容積当りの白金含量は５．１×１０-3 ｍｏｌ／Ｌであり、ロジウム含量は０．３９×１０-3 ｍｏｌ／Ｌであり、セリウム酸化物含量Ｄ１は０．３５ｍｏｌ／Ｌであり、ジルコニウム酸化物含量は０．４９ｍｏｌ／Ｌであり、アルミナ含量は０．７８ｍｏｌ／Ｌであった。また、触媒Ｃ８の第２部分の単位容積当りの白金含量は１．０×１０-3 ｍｏｌ／Ｌであり、ロジウム含量は１．９×１０-3 ｍｏｌ／Ｌであり、セリウム酸化物含量Ｄ２は０．１２ｍｏｌ／Ｌであり、ジルコニウム酸化物含量は０．３２ｍｏｌ／Ｌであり、アルミナ含量は０．２９ｍｏｌ／Ｌであった。触媒Ｃ８のセリウム酸化物含量Ｄ１に対するセリウム酸化物含量Ｄ２の比は０．３４であった。そして、この触媒Ｃ８の単位容積当りの表面積は１３２００ｍ2／Ｌであった。
　触媒Ｃ１乃至Ｃ８に関するデータを、以下の表１及び表２に纏める。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000001
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000002
　＜ＮＯx排出量の測定＞
　触媒Ｃ１乃至Ｃ８について、排気量４．３Ｌのエンジンを用いて、９５０℃で５０時間の耐久試験を行った。その後、これら触媒の各々を、直列４気筒２．４Ｌエンジンを搭載した自動車に設置した。そして、この自動車をＬＡ＃４（ｈｏｔ）モードで走行させて、ＮＯx排出量を測定した。
　図３は、排ガス浄化用触媒のＮＯx排出量を示すグラフである。図３には、触媒Ｃ１乃至Ｃ８のＮＯx排出量を、触媒Ｃ８について得られた値を１００とした相対値で示している。
　図３から分かるように、触媒Ｃ１乃至Ｃ６は、触媒Ｃ８と比較してより優れたＮＯx浄化性能を有していた。また、触媒Ｃ７は、触媒Ｃ８と比較してほぼ同程度のＮＯx浄化性能を有していた。
　＜Ｈ2Ｓ排出量の測定＞
　直列４気筒２．４Ｌエンジンを搭載した自動車の排気系にＳＣ（Start Catalyst）触媒と触媒Ｃ１とをエンジン側からこの順に設置した。その後、Ｈ2Ｓ排出量を測定しながら、以下のようにして自動車の運転条件を変化させた。
　具体的には、まず、この自動車を４０ｋｍ／ｈで一定時間走行させて、触媒Ｃ１に硫黄を吸着させた。次いで、ワイドオープンスロットルで１００ｋｍ／ｈまでの加速を行った。そして、車速が１００ｋｍ／ｈに達した後、スロットルを閉じて車両を停止させ、エンジンをアイドリングさせたまま一定時間放置した。以上の測定を触媒Ｃ２乃至Ｃ８についても行った。
　図４は、排ガス浄化用触媒のＨ2Ｓ排出量を示す棒グラフである。図４には、車両停止から６０秒間に触媒Ｃ１乃至Ｃ８が排出したＨ2Ｓ量の積算値を、触媒Ｃ８について得られた値を１００とした相対値で示している。
　図４から分かるように、触媒Ｃ１乃至Ｃ６を使用した場合には、触媒Ｃ８を使用した場合と比較して、Ｈ2Ｓ排出量が減少していた。また、触媒Ｃ７を使用した場合には、触媒Ｃ８を使用した場合と比較して、Ｈ2Ｓ排出量がほぼ同程度であった。
　更なる利益及び変形は、当業者には容易である。それゆえ、本発明は、そのより広い側面において、ここに記載された特定の記載や代表的な態様に限定されるべきではない。従って、添付の請求の範囲及びその等価物によって規定される本発明の包括的概念の真意又は範囲から逸脱しない範囲内で、様々な変形が可能である。

Claims (6)

  1. 　排ガスが流れる１つ以上の貫通孔が設けられた基材と、前記基材に支持され且つ酸素貯蔵材を含有した触媒層とを具備し、前記排ガスが供給される第１部分と、前記第１部分を通過した前記排ガスが供給される第２部分とを含んだ排ガス浄化用触媒であって、
    　前記触媒層は、白金及び／又はパラジウムを含有した第１触媒層とロジウムを含有した第２触媒層との積層構造を前記第１部分に含むと共に、ロジウムを含有した第３触媒層を前記第２部分に含み、
    　前記第１触媒層の単位容積当りの白金含量とパラジウム含量との和は、前記第２触媒層の単位容積当りの白金含量とパラジウム含量との和及び前記第３触媒層の単位容積当りの白金含量とパラジウム含量との和と比較してより多く、前記第２触媒層の単位容積当りのロジウム含量及び前記第３触媒層の単位容積当りのロジウム含量は、前記第１触媒層の単位容積当りのロジウム含量と比較してより多く、
    　前記第２部分は、前記第１部分と比較して単位容積当りの前記酸素貯蔵材含量がより少ない排ガス浄化用触媒。
  2. 　前記第３触媒層の単位容積当りの前記酸素貯蔵材含量は、前記第１触媒層の単位容積当りの前記酸素貯蔵材含量と比較してより少ない請求項１に記載の排ガス浄化用触媒。
  3. 　前記第２触媒層の単位容積当りの前記酸素貯蔵材含量は、前記第１触媒層の単位容積当りの前記酸素貯蔵材含量と比較してより少ない請求項１又は２に記載の排ガス浄化用触媒。
  4. 　前記第２触媒層は、前記第１触媒層を間に挟んで前記基材と向き合っている請求項１乃至３の何れか１項に記載の排ガス浄化用触媒。
  5. 　前記第１触媒層は貴金属として白金及び／又はパラジウムのみを含み、前記第２触媒層は貴金属としてロジウムのみを含んだ請求項１乃至４の何れか１項に記載の排ガス浄化用触媒。
  6. 　前記第３触媒層は貴金属としてロジウムのみを含んだ請求項５に記載の排ガス浄化用触媒。
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