WO2010095241A1 - 電力変換装置 - Google Patents

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WO2010095241A1
WO2010095241A1 PCT/JP2009/053016 JP2009053016W WO2010095241A1 WO 2010095241 A1 WO2010095241 A1 WO 2010095241A1 JP 2009053016 W JP2009053016 W JP 2009053016W WO 2010095241 A1 WO2010095241 A1 WO 2010095241A1
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fuse
power
bus
voltage
terminal
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PCT/JP2009/053016
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カズヒデ エドワルド 佐藤
雅博 木下
融真 山本
達明 安保
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東芝三菱電機産業システム株式会社
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    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02M—APPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
    • H02M7/00—Conversion of ac power input into dc power output; Conversion of dc power input into ac power output
    • H02M7/42—Conversion of dc power input into ac power output without possibility of reversal
    • H02M7/44—Conversion of dc power input into ac power output without possibility of reversal by static converters
    • H02M7/48—Conversion of dc power input into ac power output without possibility of reversal by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode
    • H02M7/483—Converters with outputs that each can have more than two voltages levels
    • H02M7/487—Neutral point clamped inverters
    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02J—CIRCUIT ARRANGEMENTS OR SYSTEMS FOR SUPPLYING OR DISTRIBUTING ELECTRIC POWER; SYSTEMS FOR STORING ELECTRIC ENERGY
    • H02J9/00—Circuit arrangements for emergency or stand-by power supply, e.g. for emergency lighting
    • H02J9/04—Circuit arrangements for emergency or stand-by power supply, e.g. for emergency lighting in which the distribution system is disconnected from the normal source and connected to a standby source
    • H02J9/06—Circuit arrangements for emergency or stand-by power supply, e.g. for emergency lighting in which the distribution system is disconnected from the normal source and connected to a standby source with automatic change-over, e.g. UPS systems
    • H02J9/062—Circuit arrangements for emergency or stand-by power supply, e.g. for emergency lighting in which the distribution system is disconnected from the normal source and connected to a standby source with automatic change-over, e.g. UPS systems for AC powered loads
    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
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    • H02M5/00—Conversion of ac power input into ac power output, e.g. for change of voltage, for change of frequency, for change of number of phases
    • H02M5/40—Conversion of ac power input into ac power output, e.g. for change of voltage, for change of frequency, for change of number of phases with intermediate conversion into dc
    • H02M5/42—Conversion of ac power input into ac power output, e.g. for change of voltage, for change of frequency, for change of number of phases with intermediate conversion into dc by static converters
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    • H02M5/453—Conversion of ac power input into ac power output, e.g. for change of voltage, for change of frequency, for change of number of phases with intermediate conversion into dc by static converters using discharge tubes or semiconductor devices to convert the intermediate dc into ac using devices of a triode or transistor type requiring continuous application of a control signal
    • H02M5/458—Conversion of ac power input into ac power output, e.g. for change of voltage, for change of frequency, for change of number of phases with intermediate conversion into dc by static converters using discharge tubes or semiconductor devices to convert the intermediate dc into ac using devices of a triode or transistor type requiring continuous application of a control signal using semiconductor devices only
    • H02M5/4585—Conversion of ac power input into ac power output, e.g. for change of voltage, for change of frequency, for change of number of phases with intermediate conversion into dc by static converters using discharge tubes or semiconductor devices to convert the intermediate dc into ac using devices of a triode or transistor type requiring continuous application of a control signal using semiconductor devices only having a rectifier with controlled elements

Definitions

  • the present invention relates to a power converter, and more particularly, to a power converter that converts one of DC power and AC power into the other power.
  • an uninterruptible power supply has been widely used as a power supply for stably supplying AC power to an important load such as a computer system.
  • an uninterruptible power supply generally includes a converter that converts AC power into DC power and an inverter that converts DC power into AC power. At all times, the converter converts AC power from a commercial AC power source into DC power, and supplies DC power to the inverter while charging a power storage device such as a storage battery. The inverter converts DC power into AC power and supplies it to the load.
  • the commercial AC power supply fails, power from a power storage device such as a storage battery is supplied to the inverter, and the inverter continues to supply AC power to the load.
  • Patent Document 2 discloses a power conversion device including a three-level PWM converter and a three-level PWM inverter.
  • the three-level PWM converter includes four switches connected in series and a smoothing capacitor
  • the three-level PWM inverter includes four switches connected in series.
  • the frequently used switch is constituted by two semiconductor switching elements connected in parallel.
  • a main object of the present invention is to provide a low-cost power converter capable of preventing the occurrence of overcurrent and overvoltage.
  • a power converter according to the present invention is provided between an AC line and a DC positive bus, a DC negative bus, and a DC neutral point bus, and converts one of DC power and AC power into the other power.
  • a power conversion device includes first to third fuses, first and second semiconductor switching elements, an AC switch, first and second diodes, and first and second capacitors. .
  • One terminal of the first fuse is connected to the DC positive bus.
  • One terminal of the second fuse is connected to the DC negative bus.
  • One terminal of the third fuse is connected to a DC neutral point bus.
  • the first semiconductor switching element is connected between the other terminal of the first fuse and the AC line.
  • the second semiconductor switching element is connected between the AC line and the other terminal of the second fuse.
  • the AC switch is connected between the AC line and the other terminal of the third fuse.
  • the first and second diodes are connected in antiparallel to the first and second semiconductor switching elements, respectively.
  • the first capacitor is connected between the other terminals of the first and third fuses.
  • the fuse when the semiconductor switching element or the AC switch is damaged and is short-circuited, the fuse is blown and the path through which the current flows is cut, so that overcurrent and overvoltage are generated. Absent.
  • the cost of the circuit can be reduced compared to the conventional case where the number of semiconductor switching elements is increased to prevent the switch from being damaged.
  • FIG. 2 is a circuit diagram illustrating in detail the configuration of the three-level PWM converter and the three-level PWM inverter shown in FIG. 1.
  • FIG. 3 is a waveform diagram for explaining ON / OFF timing of the IGBT element shown in FIG. 2.
  • FIG. 3 is a circuit diagram showing an operation of the three-level PWM converter shown in FIG. 2.
  • FIG. 6 is another circuit diagram showing the operation of the three-level PWM converter shown in FIG. 2.
  • FIG. 3 is a circuit diagram showing an operation of the three-level PWM inverter shown in FIG. 2.
  • FIG. 6 is another circuit diagram showing the operation of the three-level PWM inverter shown in FIG. 2.
  • FIG. 3 is a circuit diagram showing the function of the fuse shown in FIG. 2. It is a circuit diagram which shows the example of a change of embodiment. It is a circuit diagram which shows the other example of a change of embodiment. It is a circuit diagram which shows the other example of a change of embodiment. It is a circuit diagram which shows the other example of a change of embodiment. It is a circuit diagram which shows the other example of a change of embodiment. It is a circuit diagram which shows the other example of a change of embodiment. It is a circuit diagram which shows the other example of a change of embodiment. It is a circuit diagram which shows the other example of a change of embodiment. It is a circuit diagram which shows the other example of a change of embodiment. It is a circuit diagram which shows the other example of a change of embodiment.
  • FIG. 1 is a schematic block diagram showing a main circuit configuration of an uninterruptible power supply 100 according to an embodiment of the present invention.
  • uninterruptible power supply 100 includes an input filter 2, a three-level PWM converter 3, a three-level PWM inverter 4, an output filter 5, and a DC voltage converter (shown as “DC / DC” in the figure) 7.
  • Control device 10 DC positive bus 13, DC negative bus 14, DC neutral point bus 15, voltage sensors 31, 36, current sensors 32, 37, power failure detection circuit 33, R phase line RL, S phase line SL, T A phase line TL, a U-phase line UL, a V-phase line VL, and a W-phase line WL are provided.
  • Three-phase AC power from the commercial AC power source 1 that is a three-phase AC power source is supplied to the three-level PWM converter 3 via the R-phase line RL, the S-phase line SL, and the T-phase line TL.
  • An input filter 2 is provided on the R-phase line RL, the S-phase line SL, and the T-phase line TL.
  • the input filter 2 prevents the harmonics generated by the converter 3 from flowing out to the commercial AC power supply 1.
  • the input filter 2 is a three-phase LC filter circuit composed of a capacitor 11 (capacitors 11R, 11S, 11T) and a reactor 12 (reactors 12R, 12S, 12T).
  • the three-level PWM converter 3 converts the three-phase AC power supplied from the commercial AC power source 1 into DC power, and the three-level PWM inverter via the DC positive bus 13, the DC negative bus 14, and the DC neutral point bus 15. 4 is supplied with the DC power.
  • the 3-level PWM inverter 4 converts the DC power from the 3-level PWM converter 3 into three-phase AC power.
  • the three-phase AC power generated by the three-level PWM inverter 4 is supplied to the load 6 via the U-phase line UL, the V-phase line VL, and the W-phase line WL.
  • Output filters 5 are provided on the U-phase line UL, the V-phase line VL, and the W-phase line WL.
  • the output filter 5 removes harmonics generated by the operation of the inverter 4.
  • the output filter 5 is a three-phase LC filter circuit constituted by a reactor 18 (reactors 18U, 18V, 18W) and a capacitor 19 (capacitors 19U, 19V, 19W).
  • the neutral points of the capacitors 11R, 11S, 11T of the input filter 2 and the neutral points of the capacitors 19U, 19V, 19W of the output filter 5 are connected.
  • the DC voltage converter 7 mutually converts the DC voltage between DC positive bus 13 and DC negative bus 14 and the voltage of storage battery 8.
  • the DC voltage converter 7 may be connected to a chargeable / dischargeable power storage device.
  • an electric double layer capacitor may be connected to the DC voltage converter 7.
  • the storage battery 8 is installed outside the uninterruptible power supply 100, but the storage battery 8 may be built in the uninterruptible power supply 100.
  • the voltage sensor 31 detects the voltage VR of the R-phase line, the voltage VS of the S-phase line, and the voltage VT of the T-phase line, and outputs a three-phase voltage signal indicating the voltages VR, VS, and VT to the control device 10 and the power failure detection circuit.
  • the current sensor 32 detects the current IR of the R-phase line, the current IS of the S-phase line, and the current IT of the T-phase line, and outputs a three-phase current signal indicating the currents IR, IS, and IT to the control device 10.
  • the power failure detection circuit 33 detects a power failure of the commercial AC power supply 1 based on the three-phase voltage signal from the voltage sensor 31.
  • the power failure detection circuit 33 outputs a power failure signal indicating a power failure of the commercial AC power supply 1 to the control device 10.
  • the voltage sensor 36 detects the voltage VB between the positive and negative electrodes of the storage battery 8 and outputs a signal indicating the voltage VB to the control device 10.
  • Current sensor 37 detects current IB input / output to / from storage battery 8 and outputs a signal indicating current IB to control device 10.
  • the control device 10 controls the operation of the three-level PWM converter 3, the three-level PWM inverter 4, and the DC voltage converter 7.
  • the three-level PWM converter 3, the three-level PWM inverter 4, and the DC voltage converter 7 are constituted by semiconductor switches including semiconductor switching elements.
  • an IGBT Insulated Gate Bipolar Transistor
  • PWM Pulse Width Modulation
  • the control device 10 includes a three-phase voltage signal from the voltage sensor 31, a three-phase current signal from the current sensor 32, a power failure signal from the power failure detection circuit 33, a signal indicating the voltage VB detected by the voltage sensor 36, and a current sensor 37
  • the PWM control is executed in response to a signal indicating the detected current IB.
  • 3-level PWM converter 3 converts AC power from commercial AC power supply 1 into DC power
  • 3-level PWM inverter 4 converts the DC power into AC power. Converted and supplied to the load 6.
  • the DC voltage converter 7 converts the DC voltage from the three-level PWM converter 3 into a voltage suitable for charging the storage battery 8 and charges the storage battery 8.
  • control device 10 stops converter 3 based on the power failure signal from power failure detection circuit 33.
  • control device 10 operates the DC voltage converter 7 so that DC power is supplied from the storage battery 8 to the three-level PWM inverter 4 and continues supply of AC power by the three-level PWM inverter 4.
  • the DC voltage converter 7 converts the voltage of the storage battery 8 into a voltage suitable as the input voltage of the three-level PWM inverter 4. Thereby, AC power can be stably supplied to the AC load.
  • FIG. 2 is a circuit diagram illustrating in detail the configuration of the three-level PWM converter 3 and the three-level PWM inverter 4 shown in FIG.
  • three-level PWM converter 3 includes IGBT elements Q1R to Q4R, Q1S to Q4S, Q1T to Q4T, diodes D1R to D4R, D1S to D4S, D1T to D4T, fuses F1R to F3R, F1S to F3S, F1T to F3T, and capacitors C1R, C2R, C1S, C2S, C1T, and C2T are included.
  • Three-level PWM inverter 4 includes IGBT elements Q1U to Q4U, Q1V to Q4V, Q1W to Q4W, diodes D1U to D4U, D1V to D4V, D1W to D4W, fuses F1U to F3U, F1V to F3V, F1W to F3W, and capacitor C1U , C2U, C1V, C2V, C1W, C2W.
  • IGBT element Q1x has an emitter connected to x-phase line xL and a collector connected to DC positive bus 13 via fuse F1x.
  • IGBT element Q2x has a collector connected to x-phase line xL, and an emitter connected to DC negative bus 14 via fuse F2x.
  • the emitter of IGBT element Q3x is connected to x-phase line xL, and its collector is connected to the collector of IGBT Q4x.
  • IGBT element Q4x is connected to DC neutral point bus 15 via fuse F3x.
  • Diodes D1x to D4x are connected in antiparallel to IGBT elements Q1x to Q4x, respectively.
  • the diodes D1x and D2x function as freewheeling diodes, and the diodes D3x and D4x function as clamp diodes.
  • IGBT elements Q3x, Q4x and diodes D3x, D4x constitute an AC switch.
  • FIG. 3 is a waveform diagram showing the relationship between the R-phase AC voltage VR and the on / off states of the IGBT elements Q1R to Q4R.
  • the levels of AC voltage VR and reference signals ⁇ 1R and ⁇ 2R are compared, and on / off combinations of IGBT elements Q1R to Q4R are determined based on the comparison result.
  • Reference signal ⁇ 1R is a triangular wave signal having a frequency five times that of AC voltage VR and synchronized with AC voltage VR.
  • the minimum value of the reference signal ⁇ 1R is 0V, and the maximum value is equal to the positive peak voltage of the AC voltage VR.
  • the reference signal ⁇ 2R is a triangular wave signal in phase with the reference signal ⁇ 1R, the minimum value of the reference signal ⁇ 2R is the negative peak voltage of the AC voltage VR, and the maximum value is 0V.
  • IGBT element Q1R is turned on / off at a frequency (for example, 10 kHz) sufficiently higher than AC voltage VR even during period when IGBT element Q1R is on (for example, t2), and ammeters 32, 37 and Based on the measurement results of the voltmeters 31 and 36, the ratio of the on period to the off period is controlled.
  • IGBT element Q1R is off (eg, t1)
  • IGBT element Q1R is fixed in the off state.
  • the other phase S, T, U, V, and W circuits also differ in phase from the R phase and operate in the same manner as the R phase circuit.
  • 4 (a) to 4 (e) are diagrams showing on / off states and current paths of the IGBT elements Q1R to Q4R in the period t4 to t6 in which the alternating voltage VR changes from a positive voltage to a negative voltage.
  • the IGBT elements Q1R and Q3R are turned on, a positive current flows from the R-phase line RL to the capacitor C1R via the IGBT element Q1R, and the DC positive bus 13 is positive voltage. Is charged.
  • the IGBT element Q1R is turned off and only the IGBT element Q3R is turned on.
  • the IGBT elements Q3R and Q4R are turned on, and positive and negative currents flow into the capacitors C1R and C2R from the R-phase line RL via the IGBT elements Q3R and Q4R.
  • the DC neutral point bus 15 is charged to the neutral point voltage.
  • the IGBT element Q3R is turned off and only the IGBT element Q4R is turned on.
  • FIGS. 5A to 5E are diagrams showing on / off states and current paths of the IGBT elements Q1R to Q4R in the period t8 to t10 in which the AC voltage VR changes from a negative voltage to a positive voltage.
  • the IGBT elements Q2R and Q4R are turned on, a negative current flows into the capacitor C2R from the R-phase line RL via the IGBT element Q2R, and the DC negative bus 14 is negative. Charged to voltage.
  • the IGBT element Q2R is turned off and only the IGBT element Q3R is turned on.
  • the IGBT elements Q3R and Q4R are turned on, and negative and positive currents flow into the capacitors C1R and C2R from the R-phase line RL via the IGBT elements Q3R and Q4R.
  • the DC neutral point bus 15 is charged to the neutral point voltage.
  • the IGBT element Q4R is turned off and only the IGBT element Q3R is turned on.
  • the IGBT elements Q1R and Q3R are turned on, a positive current flows into the capacitor C1R from the R-phase line RL via the IGBT element Q1R, and the DC positive bus 13 is positive. Charged to voltage.
  • IGBT elements Q1S-Q4S, Q1T-Q4T also differ in phase from IGBT elements Q1R-Q4R, and operate in the same manner as IGBT elements Q1R-Q4R. Therefore, DC positive bus 13, DC negative bus 14, and DC neutral point bus 15 are charged to DC positive voltage, DC negative voltage, and DC neutral point voltage by 3-level PWM converter 3, respectively.
  • FIGS. 6A to 6E are diagrams showing ON / OFF states and current paths of the IGBT elements Q1U to Q4U during the period t4 to t6 in which the AC voltage VR changes from a positive voltage to a negative voltage.
  • IGBT elements Q1U and Q3U are turned on, and a positive voltage is output from capacitor C1U to U-phase line UL via IGBT element Q1U.
  • the IGBT element Q1U is turned off and only the IGBT element Q3U is turned on.
  • the IGBT elements Q3U and Q4U are turned on, and the neutral point voltage is output from the capacitors C1U and C2U to the U-phase line UL via the IGBT elements Q3U and Q4U.
  • the IGBT element Q3U is turned off and only the IGBT element Q4U is turned on.
  • the IGBT elements Q2U and Q4U are turned on, and a negative voltage is output from the capacitor C2U to the U-phase line UL via the IGBT element Q2U.
  • FIGS. 7A to 7E are diagrams showing ON / OFF states and current paths of the IGBT elements Q1U to Q4U during the period t8 to t10 in which the AC voltage VR changes from a negative voltage to a positive voltage.
  • IGBT elements Q2U and Q4U are turned on, and a negative voltage is output from capacitor C2U to U-phase line UL via IGBT element Q2U.
  • the IGBT element Q2U is turned off and only the IGBT element Q4U is turned on.
  • IGBT elements Q1V to Q4V and Q1W to Q4W also differ in phase from IGBT elements Q1U to Q4U and operate in the same manner as IGBT elements Q1U to Q4U. Therefore, the three-level PWM inverter 4 outputs a three-level three-phase AC voltage to the U-phase line UL, the V-phase line VL, and the W-phase line WL.
  • FIG. 8A is a diagram showing a case where the IGBT element Q4R fails and enters an arcing state during a period in which the IGBT elements Q1R and Q3S are on.
  • a short-circuit current flows in a path from the R-phase line RL to the S-phase line SL via the diode D3R, the IGBT element Q4R, the fuses F3R and F3S, the diode D4S, and the IGBT element Q3S, and the fuses F3R and F3S are disconnected. Is done.
  • a short-circuit current flows in a path from the positive electrode of the capacitor C1S to the negative electrode of the capacitor C1S via the fuses F1S and F1R, the IGBT element Q1R, the diode D3R, the IGBT element Q4R, and the fuses F3R and F3S. , F1R, F3R, F3S are disconnected.
  • FIG. 8B is a diagram showing a case where the IGBT element Q3R fails and enters an arcing state during the period in which the IGBT elements Q2R and Q4S are on.
  • a short-circuit current flows in the path from S-phase line SL to R-phase line RL via diode D3S, IGBT element Q4S, fuses F3S and F3R, diode D4R, and IGBT element Q3R, and fuses F3R and F3S are disconnected. Is done.
  • a short-circuit current flows in a path from the positive electrode of the capacitor C2S to the negative electrode of the capacitor C2S via the fuses F3S, F3R, the diode D4R, the IGBT elements Q3R, Q2R, and the fuses F2R, F2S, and the fuses F2R, F3R , F2S, F3S are disconnected.
  • the capacitors C1R and C2R are overcharged to ⁇ 2 times the normal value.
  • the capacitors C1R and C2R are not overcharged.
  • the R phase and the S phase have been described as examples, but the same applies to the other phases (T phase, U phase, V phase, W phase).
  • FIGS. 9A to 9C are circuit diagrams showing modified examples of this embodiment, and are compared with FIGS. 8A to 8C.
  • a fuse F4x is inserted between the x-phase line xL and a connection node between the IGBT elements Q1x and Q2x.
  • a fuse F4R is inserted between the R-phase line RL and the connection node between the IGBT elements Q1R and Q2R, and the connection node between the S-phase line SL and the IGBT elements Q1S and Q2S.
  • a state in which a fuse F4S is inserted between the two is shown.
  • IGBT element Q3R or Q4R is turned on while IGBT element Q4S is on, a short-circuit current flows and fuses F3R, F4R, F3S, and F4S are cut. Even in this modified example, the same effect as the embodiment can be obtained.
  • 10 (a) to 10 (c) are circuit diagrams showing other modified examples of this embodiment, which are compared with FIGS. 8 (a) to 8 (c).
  • the fuse F3x is connected between the connection node between the capacitors C1x and C2x and the DC neutral point bus 15 and connected between the connection node between the IGBT elements Q1x and Q2x and the emitter of the IGBT element F3x. It is inserted between. 10A to 10C, the fuse F3R is interposed between the connection node between the IGBT elements Q1R and Q2R and the emitter of the IGBT element F3R, and the fuse F3S is connected to the connection node between the IGBT elements Q1S and Q2S.
  • FIGS. 11A to 11C are circuit diagrams showing still other modified examples of this embodiment, and are compared with FIGS. 8A to 8C.
  • the fuse F3x is connected between the connection node between the capacitors C1x and C2x and the DC neutral point bus 15 instead of the emitter of the IGBT element Q4x and the connection node between the capacitors C1x and C2x. It is inserted in between.
  • the fuse F3R is inserted between the emitter of the IGBT element Q4R and the connection node between the capacitors C1R and C2R, and the fuse F3S is between the emitter of the IGBT element Q4S and the capacitors C1S and C2S.
  • the state inserted between the connection nodes is shown. If IGBT element Q3R or Q4R is turned on while IGBT element Q4S is on, a short-circuit current flows and fuses F3R and F3S are cut. Even in this modified example, the same effect as the embodiment can be obtained. However, since an alternating current flows through the fuse F3x, there is a problem that the inductance of the fuse F3x increases.
  • FIG. 12 is a circuit diagram showing still another modified example of this embodiment, and is a diagram to be compared with FIG. 8 (a).
  • a short circuit detection protection circuit 40 is added.
  • the short-circuit detection protection circuit 40 monitors the collector-emitter voltage of each of the IGBT elements Q3x and Q4x, and detects whether or not the IGBT elements Q3x and Q4x have failed and are short-circuited (arced).
  • FIG. 12 shows a state in which the short-circuit detection protection circuit 40 monitors the collector-emitter voltages of the IGBT elements Q3R, Q4R, Q3S, and Q4S.
  • the short-circuit detection protection circuit 40 determines the IGBT element Q3x (or Q4x). ) Is faulty and short-circuited, and the short-circuit detection signal ⁇ 40 is raised from the “L” level of the inactivation level to the “H” level of the activation level.
  • the control circuit 10 of FIG. 1 fixes all the IGBT elements Q1x to Q4x in the off state in response to the short circuit detection signal ⁇ 40 rising to the “H” level.
  • the operations of the three-level PWM converter 3 and the three-level PWM inverter 4 can be stopped before the fuses F1x to F3x are cut, and the device is doubled by the fuses F1x to F3x and the short-circuit detection protection circuit 40. Can be protected.
  • FIG. 13 is a circuit diagram showing still another modified example of this embodiment, and is a diagram to be compared with FIG. In this modification, an overcurrent detection protection circuit 41 and a current sensor Sx are added.
  • Current sensor Sx detects a current flowing through IGBT elements Q3x and Q4x between a connection node between IGBT elements Q1x and Q2x and a connection node between capacitors C1x and C2x, and outputs a signal indicating the detected value.
  • the overcurrent detection protection circuit 41 monitors the current flowing through the IGBT elements Q3x, Q4x based on the output signal of the current sensor Sx, and detects whether the IGBT elements Q3x, Q4x have failed and an overcurrent is flowing.
  • the overcurrent detection protection circuit 41 monitors the current flowing through the IGBT elements Q3R and Q4R based on the output signal of the current sensor SR, and the current flowing through the IGBT elements Q3S and Q4S based on the output signal of the current sensor SS. The state of monitoring is shown.
  • the overcurrent detection protection circuit 41 raises the overcurrent detection signal ⁇ 41 from the “L” level of the inactivation level to the “H” level of the activation level when an overcurrent flows through the IGBT elements Q3x and Q4x.
  • the control circuit 10 of FIG. 1 fixes all the IGBT elements Q1x to Q4x in the off state in response to the overcurrent detection signal ⁇ 41 being raised to the “H” level.
  • the operations of the three-level PWM converter 3 and the three-level PWM inverter 4 can be stopped before the fuses F1x to F3x are cut, and the apparatus is doubled by the fuses F1x to F3x and the overcurrent detection protection circuit 41. Can be protected.
  • the current sensor Sx is disposed on the line between the connection node between the capacitors C1x and C2x and the DC neutral point bus 15, and the current flowing through the fuse F3x is detected by the current sensor Sx. Also good.
  • the present invention is applied to a three-level circuit.
  • the present invention is applied to a multi-level circuit that mutually converts a DC voltage and an AC voltage having at least three voltage values. It is also possible to do.
  • an uninterruptible power supply that can be applied to a three-phase three-wire AC power supply and a load is shown.
  • the present invention can also be applied to a three-phase four-wire AC power supply and a load.
  • the neutral points of the capacitors 11 and 19 and the DC neutral point bus 15 may be connected.
  • the AC power source and the AC load are not limited to three-phase ones and may be single-phase ones. In this case, each of the converter and the inverter only needs to include two multilevel circuits.
  • a DC voltage converter is applied between the storage battery and the DC bus.
  • the DC voltage converter can be omitted. It is.
  • the power conversion device of the present invention is applied to an uninterruptible power supply device using a storage battery.
  • the size and weight of a filter using a multilevel circuit, and ground potential fluctuation suppression are The present invention can be applied to a power converter that outputs AC power from DC power, such as a solar power generation system, a fuel cell power generation system, or a secondary battery energy storage system.
  • the AC switch includes two IGBT elements Q3x and Q4x having emitters connected to each other, and two diodes D3x and D4x connected in reverse parallel to the IGBT elements Q3x and Q4x, respectively.
  • AC switches having other configurations may be used.
  • the AC switch of FIG. 16A includes an IGBT element Q3x whose emitter is connected to the node N1, an IGBT element Q4x whose collector is connected to the collector of the IGBT element Q3x, and whose emitter is connected to the node N2, respectively. It includes two diodes D3x and D4x connected in antiparallel to Q3x and Q4x.
  • Node N1 is connected to a connection node between IGBT elements Q1x and Q2x
  • node N2 is connected to a connection node between capacitors C1x and C2x.
  • the alternating current switch of FIG. 16B includes a diode D3x having an anode connected to the node N1, an IGBT element Q4x having a collector connected to the cathode of the diode D3x, an emitter connected to the node N2, and an emitter connected to the node N1. It includes a connected IGBT element Q3x, and a diode D4x having a cathode connected to the collector of IGBT element Q3x and an anode connected to node N2.
  • the AC switch in FIG. 16C includes a reverse blocking IGBT element Q5x connected between nodes N1 and N2.

Abstract

　３レベルＰＷＭコンバータ（３）は、一方端子がそれぞれ直流正母線（１３）、直流負母線（１４）および直流中性点母線（１５）に接続された第１～第３のヒューズ（Ｆ１Ｒ～Ｆ３Ｒ）と、それぞれ第１および第２のヒューズ（Ｆ１Ｒ，Ｆ２Ｒ）の他方端子と交流ライン（ＲＬ）との間に接続された第１および第２のＩＧＢＴ素子（Ｑ１Ｒ，Ｑ２Ｒ）と、交流ライン（ＲＬ）と第３のヒューズ（Ｆ３Ｒ）の他方端子との間に接続された交流スイッチ（Ｑ３Ｒ，Ｑ４Ｒ，Ｄ３Ｒ，Ｄ４Ｒ）と、第１および第２のＩＧＢＴ素子（Ｑ１Ｒ，Ｑ２Ｒ）にそれぞれ逆並列に接続された第１および第２のダイオード（Ｄ１Ｒ，Ｄ２Ｒ）と、第１および第３のヒューズ（Ｆ１Ｒ，Ｆ３Ｒ）の他方端子間に接続された第１のコンデンサ（Ｃ１Ｒ）と、第２および第３のヒューズ（Ｆ２Ｒ，Ｆ３Ｒ）の他方端子間に接続された第２のコンデンサ（Ｃ２Ｒ）とを備える。

Description

電力変換装置
　この発明は電力変換装置に関し、特に、直流電力および交流電力のうちの一方の電力を他方の電力に変換する電力変換装置に関する。
　従来より、コンピュータシステム等の重要負荷に交流電力を安定的に供給するための電源装置として、無停電電源装置が広く用いられている。たとえば特開２００６－１０９６０３号公報（特許文献１）に示されるように、無停電電源装置は一般に、交流電力を直流電力に変換するコンバータと、直流電力を交流電力に変換するインバータを備える。常時にはコンバータは商用交流電源からの交流電力を直流電力に変換し、蓄電池等の電力貯蔵装置を充電しながらインバータに直流電力を供給する。インバータは直流電力を交流電力に変換して負荷に供給する。商用交流電源が停電した場合には、蓄電池等の電力貯蔵装置からの電力がインバータに供給され、インバータは負荷への交流電力の供給を継続する。
　また、商用交流電源からの交流電力を直流電力に変換するコンバータと、その直流電力を所望の周波数および電圧の交流電力に変換するインバータとを備えた電力変換装置もある。たとえば特開２００３－７０２６２号公報（特許文献２）には、３レベルＰＷＭコンバータおよび３レベルＰＷＭインバータを備えた電力変換装置が開示されている。この電力変換装置では、３レベルＰＷＭコンバータは直列接続された４つのスイッチと平滑コンデンサとを含み、３レベルＰＷＭインバータは直列接続された４つのスイッチを含む。また、８つのスイッチのうちの使用頻度の高いスイッチが発熱によって破損されるのを防止するため、使用頻度の高いスイッチを並列接続された２つの半導体スイッチング素子で構成している。
特開２００６－１０９６０３号公報 特開２００３－７０２６２号公報
　しかし、従来の電力変換装置では、スイッチが発熱によって破損されて短絡状態になると、大きな短絡電流が流れたり、平滑コンデンサが通常の√２倍の電圧に過充電され、他の回路部分まで破壊されるという問題があった。
　また、破損され易いスイッチを並列接続された２つの半導体スイッチング素子で構成すると、半導体スイッチング素子の数が多くなり、コスト高になる。
　それゆえに、この発明の主たる目的は、過電流、過電圧の発生を防止することが可能な低価格の電力変換装置を提供することである。
　この発明に係る電力変換装置は、交流ラインと直流正母線、直流負母線および直流中性点母線との間に設けられ、直流電力および交流電力のうちの一方の電力を他方の電力に変換する電力変換装置であって、第１～第３のヒューズと、第１および第２の半導体スイッチング素子と、交流スイッチと、第１および第２のダイオードと、第１および第２のコンデンサとを備える。第１のヒューズの一方端子は直流正母線に接続される。第２のヒューズの一方端子は直流負母線に接続される。第３のヒューズの一方端子は直流中性点母線に接続される。第１の半導体スイッチング素子は、第１のヒューズの他方端子と交流ラインとの間に接続される。第２の半導体スイッチング素子は、交流ラインと第２のヒューズの他方端子との間に接続される。交流スイッチは、交流ラインと第３のヒューズの他方端子との間に接続される。第１および第２のダイオードは、第１および第２の半導体スイッチング素子にそれぞれ逆並列に接続される。第１のコンデンサは、第１および第３のヒューズの他方端子間に接続される。第２のコンデンサは、第２および第３のヒューズの他方端子間に接続される。
　この発明に係る電力変換装置では、半導体スイッチング素子や交流スイッチが破損して短絡状態になった場合は、ヒューズが切れて電流が流れる経路が切断されるので、過電流、過電圧が発生することはない。また、半導体スイッチング素子の数を増やしてスイッチの破損を防止していた従来に比べ、回路の低価格化を図ることができる。
本発明の一実施の形態による無停電電源装置の主回路構成を示す概略ブロック図である。 図１に示した３レベルＰＷＭコンバータおよび３レベルＰＷＭインバータの構成を詳細に説明する回路図である。 図２に示したＩＧＢＴ素子のオン／オフのタイミングを説明するための波形図である。 図２に示した３レベルＰＷＭコンバータの動作を示す回路図である。 図２に示した３レベルＰＷＭコンバータの動作を示す他の回路図である。 図２に示した３レベルＰＷＭインバータの動作を示す回路図である。 図２に示した３レベルＰＷＭインバータの動作を示す他の回路図である。 図２に示したヒューズの働きを示す回路図である。 実施の形態の変更例を示す回路図である。 実施の形態の他の変更例を示す回路図である。 実施の形態のさらに他の変更例を示す回路図である。 実施の形態のさらに他の変更例を示す回路図である。 実施の形態のさらに他の変更例を示す回路図である。 実施の形態のさらに他の変更例を示す回路図である。 実施の形態のさらに他の変更例を示す回路図である。 実施の形態のさらに他の変更例を示す回路図である。
符号の説明
　１　商用交流電源、２　入力フィルタ、３　３レベルＰＷＭコンバータ、４　３レベルＰＷＭインバータ、５　出力フィルタ、６　負荷、７　直流電圧変換器、８　蓄電池、１０　制御装置、１１，１１Ｒ，１１Ｓ，１１Ｔ，１９，１９Ｕ，１９Ｖ，１９Ｗ，Ｃ１Ｒ，Ｃ２Ｒ，Ｃ１Ｓ，Ｃ２Ｓ，Ｃ１Ｔ，Ｃ２Ｔ，Ｃ１Ｕ，Ｃ２Ｕ，Ｃ１Ｖ，Ｃ２Ｖ，Ｃ１Ｗ，Ｃ２Ｗ　コンデンサ、１２，１２Ｒ，１２Ｓ，１２Ｔ，１８，１８Ｕ，１８Ｖ，１８Ｗ　リアクトル、１３　直流正母線、１４　直流負母線、１５　直流中性点母線、３１，３６　電圧センサ、３２，３２Ｒ，３２Ｓ，３２Ｔ，３７，ＳＲ，ＳＳ　電流センサ、３３　停電検出回路、４０　短絡検出保護回路、４１　過電流検出保護回路、１００　無停電電源装置、Ｄ１Ｒ～Ｄ４Ｒ，Ｄ１Ｓ～Ｄ４Ｓ，Ｄ１Ｔ～Ｄ４Ｔ，Ｄ１Ｕ～Ｄ４Ｕ，Ｄ１Ｖ～Ｄ４Ｖ，Ｄ１Ｗ～Ｄ４Ｗ，Ｄ３ｘ，Ｄ４ｘ　ダイオード、Ｆ１Ｒ～Ｆ４Ｒ，Ｆ１Ｓ～Ｆ４Ｓ，Ｆ１Ｔ～Ｆ３Ｔ，Ｆ１Ｕ～Ｆ３Ｕ，Ｆ１Ｖ～Ｆ３Ｖ，Ｆ１Ｗ～Ｆ３Ｗ　ヒューズ、Ｑ１Ｒ～Ｑ４Ｒ，Ｑ１Ｓ～Ｑ４Ｓ，Ｑ１Ｔ～Ｑ４Ｔ，Ｑ１Ｕ～Ｑ４Ｕ，Ｑ１Ｖ～Ｑ４Ｖ，Ｑ１Ｗ～Ｑ４Ｗ，Ｑ３ｘ～Ｑ５ｘ　ＩＧＢＴ素子、ＲＬ　Ｒ相ライン、ＳＬ　Ｓ相ライン、ＴＬ　Ｔ相ライン、ＵＬ　Ｕ相ライン、ＶＬ　Ｖ相ライン、ＷＬ　Ｗ相ライン。
　図１は、本発明の一実施の形態による無停電電源装置１００の主回路構成を示す概略ブロック図である。図１を参照して、無停電電源装置１００は、入力フィルタ２、３レベルＰＷＭコンバータ３、３レベルＰＷＭインバータ４、出力フィルタ５、直流電圧変換器（図中「ＤＣ／ＤＣ」と示す）７、制御装置１０、直流正母線１３、直流負母線１４、直流中性点母線１５、電圧センサ３１，３６、電流センサ３２，３７、停電検出回路３３、Ｒ相ラインＲＬ、Ｓ相ラインＳＬ、Ｔ相ラインＴＬ、Ｕ相ラインＵＬ、Ｖ相ラインＶＬ、およびＷ相ラインＷＬを備える。
[規則91に基づく訂正 01.03.2010]　
　三相交流電源である商用交流電源１からの三相交流電力は、Ｒ相ラインＲＬ、Ｓ相ラインＳＬ、およびＴ相ラインＴＬを介して３レベルＰＷＭコンバータ３に供給される。Ｒ相ラインＲＬ、Ｓ相ラインＳＬ、およびＴ相ラインＴＬには、入力フィルタ２が設けられている。入力フィルタ２は、コンバータ３で発生した高調波の商用交流電源１への流出を防止する。入力フィルタ２は、コンデンサ１１（コンデンサ１１Ｒ，１１Ｓ，１１Ｔ）およびリアクトル１２（リアクトル１２Ｒ，１２Ｓ，１２Ｔ）により構成された三相のＬＣフィルタ回路である。
　３レベルＰＷＭコンバータ３は、商用交流電源１から供給される三相交流電力を直流電力に変換し、直流正母線１３、直流負母線１４、および直流中性点母線１５を介して３レベルＰＷＭインバータ４にその直流電力を供給する。３レベルＰＷＭインバータ４は３レベルＰＷＭコンバータ３からの直流電力を三相交流電力に変換する。
　３レベルＰＷＭインバータ４で生成された三相交流電力は、Ｕ相ラインＵＬ、Ｖ相ラインＶＬ、およびＷ相ラインＷＬを介して負荷６に供給される。Ｕ相ラインＵＬ、Ｖ相ラインＶＬ、およびＷ相ラインＷＬには出力フィルタ５が設けられている。出力フィルタ５は、インバータ４の動作により生じた高調波を除去する。出力フィルタ５は、リアクトル１８（リアクトル１８Ｕ，１８Ｖ，１８Ｗ）およびコンデンサ１９（コンデンサ１９Ｕ，１９Ｖ，１９Ｗ）により構成された三相のＬＣフィルタ回路である。入力フィルタ２のコンデンサ１１Ｒ，１１Ｓ，１１Ｔの中性点と出力フィルタ５のコンデンサ１９Ｕ，１９Ｖ，１９Ｗの中性点とは接続されている。
　直流電圧変換器７は、直流正母線１３と直流負母線１４との間の直流電圧と蓄電池８の電圧とを相互に変換する。なお、直流電圧変換器７には充放電可能な電力貯蔵装置が接続されていればよく、たとえば電気二重層キャパシタが直流電圧変換器７に接続されていてもよい。さらに本実施の形態では、蓄電池８は無停電電源装置１００の外部に設置されているが、蓄電池８は無停電電源装置１００に内蔵されていてもよい。
　電圧センサ３１は、Ｒ相ラインの電圧ＶＲ、Ｓ相ラインの電圧ＶＳ、およびＴ相ラインの電圧ＶＴを検出し、電圧ＶＲ，ＶＳ，ＶＴを示す三相電圧信号を制御装置１０および停電検出回路３３に出力する。電流センサ３２は、Ｒ相ラインの電流ＩＲ、Ｓ相ラインの電流ＩＳ、およびＴ相ラインの電流ＩＴを検出し、電流ＩＲ，ＩＳ，ＩＴを示す三相電流信号を制御装置１０に出力する。
　停電検出回路３３は、電圧センサ３１からの三相電圧信号に基づいて商用交流電源１の停電を検出する。停電検出回路３３は、商用交流電源１の停電を示す停電信号を制御装置１０に出力する。電圧センサ３６は蓄電池８の正負極間の電圧ＶＢを検出して、電圧ＶＢを示す信号を制御装置１０に出力する。電流センサ３７は蓄電池８に対して入出力される電流ＩＢを検出して、電流ＩＢを示す信号を制御装置１０に出力する。
　制御装置１０は、３レベルＰＷＭコンバータ３、３レベルＰＷＭインバータ４、および直流電圧変換器７の動作を制御する。後に詳細に説明するが、３レベルＰＷＭコンバータ３、３レベルＰＷＭインバータ４、および直流電圧変換器７は、半導体スイッチング素子を含む半導体スイッチにより構成される。なお本実施の形態では、半導体スイッチング素子としてＩＧＢＴ（Insulated　Gate　Bipolar　Transistor）が用いられる。また、本実施の形態では半導体スイッチング素子の制御方式としてＰＷＭ（Pulse　Width　Modulation）制御を採用する。制御装置１０は、電圧センサ３１からの三相電圧信号、電流センサ３２からの三相電流信号、停電検出回路３３からの停電信号、電圧センサ３６が検出した電圧ＶＢを示す信号、電流センサ３７が検出した電流ＩＢを示す信号等を受けてＰＷＭ制御を実行する。
　次に、本実施の形態による無停電電源装置１００の動作について説明する。商用交流電源１が正常に交流電力を供給可能である場合、３レベルＰＷＭコンバータ３は商用交流電源１からの交流電力を直流電力に変換し、３レベルＰＷＭインバータ４はその直流電力を交流電力に変換して負荷６に供給する。直流電圧変換器７は、３レベルＰＷＭコンバータ３からの直流電圧を蓄電池８の充電に好適な電圧に変換して蓄電池８を充電する。一方、商用交流電源が停電した場合には、制御装置１０は、停電検出回路３３からの停電信号に基づいてコンバータ３を停止させる。さらに制御装置１０は、蓄電池８から３レベルＰＷＭインバータ４に直流電力が供給されるよう直流電圧変換器７を動作させて３レベルＰＷＭインバータ４による交流電力の供給を継続させる。この場合、直流電圧変換器７は、蓄電池８の電圧を３レベルＰＷＭインバータ４の入力電圧として好適な電圧に変換する。これにより交流負荷に安定して交流電力を供給することができる。
[規則91に基づく訂正 01.03.2010]　
　図２は、図１に示した３レベルＰＷＭコンバータ３および３レベルＰＷＭインバータ４の構成を詳細に説明する回路図である。図２を参照して、３レベルＰＷＭコンバータ３は、ＩＧＢＴ素子Ｑ１Ｒ～Ｑ４Ｒ，Ｑ１Ｓ～Ｑ４Ｓ，Ｑ１Ｔ～Ｑ４Ｔ、ダイオードＤ１Ｒ～Ｄ４Ｒ，Ｄ１Ｓ～Ｄ４Ｓ，Ｄ１Ｔ～Ｄ４Ｔ、ヒューズＦ１Ｒ～Ｆ３Ｒ，Ｆ１Ｓ～Ｆ３Ｓ，Ｆ１Ｔ～Ｆ３Ｔ、およびコンデンサＣ１Ｒ，Ｃ２Ｒ，Ｃ１Ｓ，Ｃ２Ｓ，Ｃ１Ｔ，Ｃ２Ｔを含む。３レベルＰＷＭインバータ４は、ＩＧＢＴ素子Ｑ１Ｕ～Ｑ４Ｕ，Ｑ１Ｖ～Ｑ４Ｖ，Ｑ１Ｗ～Ｑ４Ｗ、ダイオードＤ１Ｕ～Ｄ４Ｕ，Ｄ１Ｖ～Ｄ４Ｖ，Ｄ１Ｗ～Ｄ４Ｗ、ヒューズＦ１Ｕ～Ｆ３Ｕ，Ｆ１Ｖ～Ｆ３Ｖ，Ｆ１Ｗ～Ｆ３Ｗ、およびコンデンサＣ１Ｕ，Ｃ２Ｕ，Ｃ１Ｖ，Ｃ２Ｖ，Ｃ１Ｗ，Ｃ２Ｗを含む。
　ここで、３レベルＰＷＭコンバータ３および３レベルＰＷＭインバータ４の各相の構成を総括的に説明するため、符号Ｒ，Ｓ，Ｔ，Ｕ，Ｖ，Ｗをまとめて符号「ｘ」と示す。ＩＧＢＴ素子Ｑ１ｘのエミッタはｘ相ラインｘＬに接続され、そのコレクタはヒューズＦ１ｘを介して直流正母線１３に接続される。ＩＧＢＴ素子Ｑ２ｘのコレクタはｘ相ラインｘＬに接続され、そのエミッタはヒューズＦ２ｘを介して直流負母線１４に接続される。ＩＧＢＴ素子Ｑ３ｘのエミッタはｘ相ラインｘＬに接続され、そのコレクタはＩＧＢＴＱ４ｘのコレクタに接続される。ＩＧＢＴ素子Ｑ４ｘのエミッタは、ヒューズＦ３ｘを介して直流中性点母線１５に接続される。ダイオードＤ１ｘ～Ｄ４ｘは、ＩＧＢＴ素子Ｑ１ｘ～Ｑ４ｘにそれぞれ逆並列接続される。ダイオードＤ１ｘ，Ｄ２ｘは還流ダイオードとして機能し、ダイオードＤ３ｘ，Ｄ４ｘはクランプダイオードとして機能する。ＩＧＢＴ素子Ｑ３ｘ，Ｑ４ｘおよびダイオードＤ３ｘ，Ｄ４ｘは、交流スイッチを構成する。
　次に、３レベルＰＷＭコンバータ３および３レベルＰＷＭインバータ４の動作について説明する。図３は、Ｒ相の交流電圧ＶＲとＩＧＢＴ素子Ｑ１Ｒ～Ｑ４Ｒのオン／オフの関係を示す波形図である。交流電圧ＶＲと参照信号φ１Ｒ，φ２Ｒとの高低が比較され、その比較結果に基づいてＩＧＢＴ素子Ｑ１Ｒ～Ｑ４Ｒのオン／オフの組合せが決定される。参照信号φ１Ｒは、交流電圧ＶＲの５倍の周波数を有し、交流電圧ＶＲに同期した三角波信号である。参照信号φ１Ｒの最低値は０Ｖであり、その最高値は交流電圧ＶＲの正のピーク電圧に等しい。参照信号φ２Ｒは参照信号φ１Ｒと同相の三角波信号であり、参照信号φ２Ｒの最低値は交流電圧ＶＲの負側のピーク電圧であり、その最高値は０Ｖである。
　交流電圧ＶＲのレベルが参照信号φ１Ｒ，φ２Ｒのレベルの間にある期間（ｔ１，ｔ３，ｔ５，ｔ７，ｔ９，ｔ１１，ｔ１３）は、ＩＧＢＴ素子Ｑ３Ｒ，Ｑ４Ｒがオンされ、ＩＧＢＴ素子Ｑ１Ｒ，Ｑ２Ｒがオフされる。交流電圧ＶＲのレベルが参照信号φ１Ｒ，φ２Ｒのレベルよりも高い期間（ｔ２，ｔ４，ｔ１０，ｔ１２）は、ＩＧＢＴ素子Ｑ１Ｒ，Ｑ３Ｒがオンされ、ＩＧＢＴ素子Ｑ２Ｒ，Ｑ４Ｒがオフされる。交流電圧ＶＲのレベルが参照信号φ１Ｒ，φ２Ｒのレベルよりも低い期間（ｔ６，ｔ８）は、ＩＧＢＴ素子Ｑ２Ｒ，Ｑ４Ｒがオンされ、ＩＧＢＴ素子Ｑ１Ｒ，Ｑ３Ｒがオフされる。
[規則91に基づく訂正 01.03.2010]　
　なお、実際には、たとえばＩＧＢＴ素子Ｑ１Ｒがオンの期間（たとえばｔ２）においても、ＩＧＢＴ素子Ｑ１Ｒは交流電圧ＶＲよりも十分に高い周波数（たとえば１０ｋＨｚ）でオン／オフされ、電流計３２，３７および電圧計３１，３６の測定結果に基づいてオン期間とオフ期間の比が制御される。ＩＧＢＴ素子Ｑ１Ｒがオフの期間（たとえばｔ１）では、ＩＧＢＴ素子Ｑ１Ｒはオフ状態に固定される。他の相Ｓ，Ｔ，Ｕ，Ｖ，Ｗの回路も、Ｒ相と位相が異なるだけであり、Ｒ相の回路と同様に動作する。
　図４（ａ）～（ｅ）は、交流電圧ＶＲが正電圧から負電圧に変化する期間ｔ４～ｔ６におけるＩＧＢＴ素子Ｑ１Ｒ～Ｑ４Ｒのオン／オフ状態と電流経路を示す図である。期間ｔ４では、図４（ａ）に示すように、ＩＧＢＴ素子Ｑ１Ｒ，Ｑ３Ｒがオンし、Ｒ相ラインＲＬからＩＧＢＴ素子Ｑ１Ｒを介してコンデンサＣ１Ｒに正電流が流入し、直流正母線１３が正電圧に充電される。期間ｔ４からｔ５に移行する期間では、図４（ｂ）に示すように、ＩＧＢＴ素子Ｑ１ＲがオフしてＩＧＢＴ素子Ｑ３Ｒのみがオンする。
　期間ｔ５では、図４（ｃ）に示すように、ＩＧＢＴ素子Ｑ３Ｒ，Ｑ４Ｒがオンし、Ｒ相ラインＲＬからＩＧＢＴ素子Ｑ３Ｒ，Ｑ４Ｒを介してコンデンサＣ１Ｒ，Ｃ２Ｒに正および負の電流が流入し、直流中性点母線１５が中性点電圧に充電される。期間ｔ５からｔ６に移行する期間では、図４（ｄ）に示すように、ＩＧＢＴ素子Ｑ３ＲがオフしてＩＧＢＴ素子Ｑ４Ｒのみがオンする。
　期間ｔ６では、図４（ｅ）に示すように、ＩＧＢＴ素子Ｑ２Ｒ，Ｑ４Ｒがオンし、Ｒ相ラインＲＬからＩＧＢＴ素子Ｑ２Ｒを介してコンデンサＣ２Ｒに負の電流が流入し、直流負母線１４が負電圧に充電される。
　図５（ａ）～（ｅ）は、交流電圧ＶＲが負電圧から正電圧に変化する期間ｔ８～ｔ１０におけるＩＧＢＴ素子Ｑ１Ｒ～Ｑ４Ｒのオン／オフ状態と電流経路を示す図である。期間ｔ８では、図５（ａ）に示すように、ＩＧＢＴ素子Ｑ２Ｒ，Ｑ４Ｒがオンし、Ｒ相ラインＲＬからＩＧＢＴ素子Ｑ２Ｒを介してコンデンサＣ２Ｒに負の電流が流入し、直流負母線１４が負電圧に充電される。期間ｔ８からｔ９に移行する期間では、図５（ｂ）に示すように、ＩＧＢＴ素子Ｑ２ＲがオフしてＩＧＢＴ素子Ｑ３Ｒのみがオンする。
　期間ｔ９では、図５（ｃ）に示すように、ＩＧＢＴ素子Ｑ３Ｒ，Ｑ４Ｒがオンし、Ｒ相ラインＲＬからＩＧＢＴ素子Ｑ３Ｒ，Ｑ４Ｒを介してコンデンサＣ１Ｒ，Ｃ２Ｒに負および正の電流が流入し、直流中性点母線１５が中性点電圧に充電される。期間ｔ９からｔ１０に移行する期間では、図５（ｄ）に示すように、ＩＧＢＴ素子Ｑ４ＲがオフしてＩＧＢＴ素子Ｑ３Ｒのみがオンする。
　期間ｔ１０では、図５（ｅ）に示すように、ＩＧＢＴ素子Ｑ１Ｒ，Ｑ３Ｒがオンし、Ｒ相ラインＲＬからＩＧＢＴ素子Ｑ１Ｒを介してコンデンサＣ１Ｒに正の電流が流入し、直流正母線１３が正電圧に充電される。
[規則91に基づく訂正 01.03.2010]　
　ＩＧＢＴ素子Ｑ１Ｓ～Ｑ４Ｓ，Ｑ１Ｔ～Ｑ４Ｔも、ＩＧＢＴ素子Ｑ１Ｒ～Ｑ４Ｒと位相が異なるだけであり、ＩＧＢＴ素子Ｑ１Ｒ～Ｑ４Ｒと同様に動作する。したがって、３レベルＰＷＭコンバータ３により、直流正母線１３、直流負母線１４および直流中性点母線１５は、それぞれ直流正電圧、直流負電圧および直流中性点電圧に充電される。
[規則91に基づく訂正 01.03.2010]　
　また、図６（ａ）～（ｅ）は、交流電圧ＶＲが正電圧から負電圧に変化する期間ｔ４～ｔ６におけるＩＧＢＴ素子Ｑ１Ｕ～Ｑ４Ｕのオン／オフ状態と電流経路を示す図である。期間ｔ４では、図６（ａ）に示すように、ＩＧＢＴ素子Ｑ１Ｕ，Ｑ３Ｕがオンし、コンデンサＣ１ＵからＩＧＢＴ素子Ｑ１Ｕを介してＵ相ラインＵＬに正電圧が出力される。期間ｔ４からｔ５に移行する期間では、図６（ｂ）に示すように、ＩＧＢＴ素子Ｑ１ＵがオフしてＩＧＢＴ素子Ｑ３Ｕのみがオンする。
　期間ｔ５では、図６（ｃ）に示すように、ＩＧＢＴ素子Ｑ３Ｕ，Ｑ４Ｕがオンし、コンデンサＣ１Ｕ，Ｃ２ＵからＩＧＢＴ素子Ｑ３Ｕ，Ｑ４Ｕを介してＵ相ラインＵＬに中性点電圧が出力される。期間ｔ５からｔ６に移行する期間では、図６（ｄ）に示すように、ＩＧＢＴ素子Ｑ３ＵがオフしてＩＧＢＴ素子Ｑ４Ｕのみがオンする。期間ｔ６では、図６（ｅ）に示すように、ＩＧＢＴ素子Ｑ２Ｕ，Ｑ４Ｕがオンし、コンデンサＣ２ＵからＩＧＢＴ素子Ｑ２Ｕを介してＵ相ラインＵＬに負電圧が出力される。
[規則91に基づく訂正 01.03.2010]　
　図７（ａ）～（ｅ）は、交流電圧ＶＲが負電圧から正電圧に変化する期間ｔ８～ｔ１０におけるＩＧＢＴ素子Ｑ１Ｕ～Ｑ４Ｕのオン／オフ状態と電流経路を示す図である。期間ｔ８では、図７（ａ）に示すように、ＩＧＢＴ素子Ｑ２Ｕ，Ｑ４Ｕがオンし、コンデンサＣ２ＵからＩＧＢＴ素子Ｑ２Ｕを介してＵ相ラインＵＬに負電圧が出力される。期間ｔ８からｔ９に移行する期間では、図７（ｂ）に示すように、ＩＧＢＴ素子Ｑ２ＵがオフしてＩＧＢＴ素子Ｑ４Ｕのみがオンする。
[規則91に基づく訂正 01.03.2010]　
　期間ｔ９では、図７（ｃ）に示すように、ＩＧＢＴ素子Ｑ３Ｕ，Ｑ４Ｕがオンし、コンデンサＣ１Ｕ，Ｃ２ＵからＩＧＢＴ素子Ｑ３Ｕ，Ｑ４Ｕを介してＵ相ラインＵＬに中性点電圧が出力される。期間ｔ９からｔ１０に移行する期間では、図７（ｄ）に示すように、ＩＧＢＴ素子Ｑ４ＵがオフしてＩＧＢＴ素子Ｑ３Ｕのみがオンする。期間ｔ１０では、図７（ｅ）に示すように、ＩＧＢＴ素子Ｑ１Ｕ，Ｑ３Ｕがオンし、コンデンサＣ１ＵからＩＧＢＴ素子Ｑ１Ｕを介してＵ相ラインＵＬに正電圧が出力される。
[規則91に基づく訂正 01.03.2010]　
　ＩＧＢＴ素子Ｑ１Ｖ～Ｑ４Ｖ，Ｑ１Ｗ～Ｑ４Ｗも、ＩＧＢＴ素子Ｑ１Ｕ～Ｑ４Ｕと位相が異なるだけであり、ＩＧＢＴ素子Ｑ１Ｕ～Ｑ４Ｕと同様に動作する。したがって、３レベルＰＷＭインバータ４により、Ｕ相ラインＵＬ、Ｖ相ラインＶＬおよびＷ相ラインＷＬには３レベルの３相交流電圧が出力される。
　次に、ヒューズＦ１Ｒ～Ｆ３Ｒ，Ｆ１Ｓ～Ｆ３Ｓ，Ｆ１Ｔ～Ｆ３Ｔ，Ｆ１Ｕ～Ｆ３Ｕ，Ｆ１Ｖ～Ｆ３Ｖ，Ｆ１Ｗ～Ｆ３Ｗの働きについて説明する。図８（ａ）は、ＩＧＢＴ素子Ｑ１Ｒ，Ｑ３Ｓがオンしている期間において、ＩＧＢＴ素子Ｑ４Ｒが故障して通弧状態になった場合を示す図である。この場合は、Ｒ相ラインＲＬからダイオードＤ３Ｒ、ＩＧＢＴ素子Ｑ４Ｒ、ヒューズＦ３Ｒ，Ｆ３Ｓ、ダイオードＤ４Ｓ、およびＩＧＢＴ素子Ｑ３Ｓを介してＳ相ラインＳＬに至る経路で短絡電流が流れ、ヒューズＦ３Ｒ，Ｆ３Ｓが切断される。また、コンデンサＣ１Ｓの正側電極からヒューズＦ１Ｓ，Ｆ１Ｒ、ＩＧＢＴ素子Ｑ１Ｒ、ダイオードＤ３Ｒ、ＩＧＢＴ素子Ｑ４Ｒ、およびヒューズＦ３Ｒ，Ｆ３Ｓを介してコンデンサＣ１Ｓの負側電極に至る経路で短絡電流が流れ、ヒューズＦ１Ｓ，Ｆ１Ｒ，Ｆ３Ｒ，Ｆ３Ｓが切断される。
　また、図８（ｂ）は、ＩＧＢＴ素子Ｑ２Ｒ，Ｑ４Ｓがオンしている期間において、ＩＧＢＴ素子Ｑ３Ｒが故障して通弧状態になった場合を示す図である。この場合は、Ｓ相ラインＳＬからダイオードＤ３Ｓ、ＩＧＢＴ素子Ｑ４Ｓ、ヒューズＦ３Ｓ，Ｆ３Ｒ、ダイオードＤ４Ｒ、およびＩＧＢＴ素子Ｑ３Ｒを介してＲ相ラインＲＬに至る経路で短絡電流が流れ、ヒューズＦ３Ｒ，Ｆ３Ｓが切断される。また、コンデンサＣ２Ｓの正側電極からヒューズＦ３Ｓ，Ｆ３Ｒ、ダイオードＤ４Ｒ、ＩＧＢＴ素子Ｑ３Ｒ，Ｑ２Ｒ、およびヒューズＦ２Ｒ，Ｆ２Ｓを介してコンデンサＣ２Ｓの負側電極に至る経路で短絡電流が流れ、ヒューズＦ２Ｒ，Ｆ３Ｒ，Ｆ２Ｓ，Ｆ３Ｓが切断される。
　このようにして、図８（ｃ）に示すように、全てのヒューズＦ１Ｒ～Ｆ３Ｒ，Ｆ１Ｓ～Ｆ３Ｓが切断されると、Ｒ相とＳ相は完全に切り離され、過電流が流れたり、過電圧が発生することが防止される。たとえば、通常はＲ相ラインＲＬおよびＳＬ間の電圧は直列接続された２つのコンデンサＣ１Ｒ，Ｃ２Ｒに印加される。しかし、図８（ｃ）に示すように、ＩＧＢＴ素子Ｑ３Ｒ，Ｑ４Ｒが通弧した場合、ヒューズＦ１Ｒ～Ｆ３Ｒ，Ｆ１Ｓ～Ｆ３Ｓが切断されていなければ、Ｒ相ラインＲＬおよびＳＬ間の電圧は１つのコンデンサＣ１ＲまたはＣ２Ｒに印加され、コンデンサＣ１Ｒ，Ｃ２Ｒが通常の√２倍に過充電される。しかし、本願発明では、ヒューズＦ１Ｒ～Ｆ３Ｒ，Ｆ１Ｓ～Ｆ３Ｓが切断されるので、コンデンサＣ１Ｒ，Ｃ２Ｒが過充電されることはない。図８（ａ）～（ｃ）では、Ｒ相とＳ相を例にして説明したが、他の相（Ｔ相、Ｕ相、Ｖ相、Ｗ相）でも同様である。
　以下、この実施の形態の種々の変更例について説明する。図９(ａ）～（ｃ）は、この実施の形態の変更例を示す回路図であって、図８(ａ）～（ｃ）と対比される図である。この変更例では、ｘ相ラインｘＬとＩＧＢＴ素子Ｑ１ｘ，Ｑ２ｘ間の接続ノードとの間にヒューズＦ４ｘが介挿される。図９(ａ）～（ｃ）では、Ｒ相ラインＲＬとＩＧＢＴ素子Ｑ１Ｒ，Ｑ２Ｒ間の接続ノードとの間にヒューズＦ４Ｒが介挿され、Ｓ相ラインＳＬとＩＧＢＴ素子Ｑ１Ｓ，Ｑ２Ｓ間の接続ノードとの間にヒューズＦ４Ｓが介挿された状態が示されている。ＩＧＢＴ素子Ｑ４Ｓがオンしている期間中にＩＧＢＴ素子Ｑ３ＲまたはＱ４Ｒが通弧すると、短絡電流が流れてヒューズＦ３Ｒ，Ｆ４Ｒ，Ｆ３Ｓ，Ｆ４Ｓが切断される。この変更例でも、実施の形態と同じ効果が得られる。
　また、図１０(ａ）～（ｃ）は、この実施の形態の他の変更例を示す回路図であって、図８(ａ）～（ｃ）と対比される図である。この変更例では、ヒューズＦ３ｘは、コンデンサＣ１ｘ，Ｃ２ｘ間の接続ノードと直流中性点母線１５との間に接続される代わりに、ＩＧＢＴ素子Ｑ１ｘ，Ｑ２ｘ間の接続ノードとＩＧＢＴ素子Ｆ３ｘのエミッタとの間に介挿される。図１０(ａ）～（ｃ）では、ヒューズＦ３ＲがＩＧＢＴ素子Ｑ１Ｒ，Ｑ２Ｒ間の接続ノードとＩＧＢＴ素子Ｆ３Ｒのエミッタとの間に介挿され、ヒューズＦ３ＳがＩＧＢＴ素子Ｑ１Ｓ，Ｑ２Ｓ間の接続ノードとＩＧＢＴ素子Ｆ３Ｓのエミッタとの間に介挿された状態が示されている。ＩＧＢＴ素子Ｑ４Ｓがオンしている期間中にＩＧＢＴ素子Ｑ３ＲまたはＱ４Ｒが通弧すると、短絡電流が流れてヒューズＦ３Ｒ，Ｆ３Ｓが切断される。この変更例でも、実施の形態と同じ効果が得られる。ただし、ヒューズＦ３ｘに交流電流が流れるので、ヒューズＦ３ｘのインダクタンスが増大するという問題がある。
[規則91に基づく訂正 01.03.2010]　
　また、図１１(ａ）～（ｃ）は、この実施の形態のさらに他の変更例を示す回路図であって、図８(ａ）～（ｃ）と対比される図である。この変更例では、ヒューズＦ３ｘは、コンデンサＣ１ｘ，Ｃ２ｘ間の接続ノードと直流中性点母線１５との間に接続される代わりに、ＩＧＢＴ素子Ｑ４ｘのエミッタとコンデンサＣ１ｘ，Ｃ２ｘ間の接続ノードとの間に介挿される。図１１(ａ）～（ｃ）では、ヒューズＦ３ＲがＩＧＢＴ素子Ｑ４ＲのエミッタとコンデンサＣ１Ｒ，Ｃ２Ｒ間の接続ノードとの間に介挿され、ヒューズＦ３ＳがＩＧＢＴ素子Ｑ４ＳのエミッタとコンデンサＣ１Ｓ，Ｃ２Ｓ間の接続ノードとの間に介挿された状態が示されている。ＩＧＢＴ素子Ｑ４Ｓがオンしている期間中にＩＧＢＴ素子Ｑ３ＲまたはＱ４Ｒが通弧すると、短絡電流が流れてヒューズＦ３Ｒ，Ｆ３Ｓが切断される。この変更例でも、実施の形態と同じ効果が得られる。ただし、ヒューズＦ３ｘに交流電流が流れるので、ヒューズＦ３ｘのインダクタンスが増大するという問題がある。
　また、図１２は、この実施の形態のさらに他の変更例を示す回路図であって、図８(ａ）と対比される図である。この変更例では、短絡検出保護回路４０が追加される。短絡検出保護回路４０は、ＩＧＢＴ素子Ｑ３ｘ，Ｑ４ｘの各々のコレクタ－エミッタ間電圧をモニタし、ＩＧＢＴ素子Ｑ３ｘ，Ｑ４ｘが故障して短絡（通弧）したか否かを検出する。図１２では、短絡検出保護回路４０がＩＧＢＴ素子Ｑ３Ｒ，Ｑ４Ｒ，Ｑ３Ｓ，Ｑ４Ｓの各々のコレクタ－エミッタ間電圧をモニタしている状態が示されている。
　短絡検出保護回路４０は、たとえば、ＩＧＢＴ素子Ｑ３ｘ（またはＱ４ｘ）のオフ期間にＩＧＢＴ素子Ｑ３ｘ（またはＱ４ｘ）のコレクタ－エミッタ間電圧が所定の電圧よりも低下した場合は、ＩＧＢＴ素子Ｑ３ｘ（またはＱ４ｘ）が故障して短絡したと判定し、短絡検出信号φ４０を非活性化レベルの「Ｌ」レベルから活性化レベルの「Ｈ」レベルに立ち上げる。図１の制御回路１０は、短絡検出信号φ４０が「Ｈ」レベルに立ち上げられたことに応じて全ＩＧＢＴ素子Ｑ１ｘ～Ｑ４ｘをオフ状態に固定する。これにより、ヒューズＦ１ｘ～Ｆ３ｘが切断される前に、３レベルＰＷＭコンバータ３および３レベルＰＷＭインバータ４の動作を停止させることができ、ヒューズＦ１ｘ～Ｆ３ｘと短絡検出保護回路４０で装置を２重に保護することができる。
[規則91に基づく訂正 01.03.2010]　
　また、図１３は、この実施の形態のさらに他の変更例を示す回路図であって、図８(ａ）と対比される図である。この変更例では、過電流検出保護回路４１および電流センサＳｘが追加される。電流センサＳｘは、ＩＧＢＴ素子Ｑ１ｘ，Ｑ２ｘ間の接続ノードとコンデンサＣ１ｘ，Ｃ２ｘ間の接続ノードとの間において、ＩＧＢＴ素子Ｑ３ｘ，Ｑ４ｘに流れる電流を検出し、検出値を示す信号を出力する。過電流検出保護回路４１は、電流センサＳｘの出力信号に基づいてＩＧＢＴ素子Ｑ３ｘ，Ｑ４ｘに流れる電流をモニタし、ＩＧＢＴ素子Ｑ３ｘ，Ｑ４ｘが故障して過電流が流れているか否かを検出する。図１３では、過電流検出保護回路４１が電流センサＳＲの出力信号に基づいてＩＧＢＴ素子Ｑ３Ｒ，Ｑ４Ｒに流れる電流をモニタするとともに、電流センサＳＳの出力信号に基づいてＩＧＢＴ素子Ｑ３Ｓ，Ｑ４Ｓに流れる電流をモニタしている状態が示されている。
　過電流検出保護回路４１は、ＩＧＢＴ素子Ｑ３ｘ，Ｑ４ｘに過電流が流れた場合は、過電流検出信号φ４１を非活性化レベルの「Ｌ」レベルから活性化レベルの「Ｈ」レベルに立ち上げる。図１の制御回路１０は、過電流検出信号φ４１が「Ｈ」レベルに立ち上げられたことに応じて全ＩＧＢＴ素子Ｑ１ｘ～Ｑ４ｘをオフ状態に固定する。これにより、ヒューズＦ１ｘ～Ｆ３ｘが切断される前に、３レベルＰＷＭコンバータ３および３レベルＰＷＭインバータ４の動作を停止させることができ、ヒューズＦ１ｘ～Ｆ３ｘと過電流検出保護回路４１で装置を２重に保護することができる。
　なお、図１４に示すように、電流センサＳｘをコンデンサＣ１ｘ，Ｃ２ｘ間の接続ノードと直流中性点母線１５との間のラインに配置し、電流センサＳｘによってヒューズＦ３ｘに流れる電流を検出してもよい。
　また、本実施の形態では、本願発明が３レベル回路に適用された場合について説明したが、本願発明は直流電圧と少なくとも３つの電圧値を有する交流電圧とを相互に変換するマルチレベル回路に適用することも可能である。
　また、本実施の形態では、三相３線式の交流電源および負荷に適用可能な無停電電源装置を示したが、本発明は三相４線式の交流電源および負荷にも適用可能であり、三相４線の場合には、図１５に示すように、コンデンサ１１，１９の中性点と、直流中性点母線１５とを接続すればよい。また、交流電源および交流負荷は三相のものと限定されず単相のものであってもよい。この場合にはコンバータおよびインバータの各々に２つのマルチレベル回路が含まれていればよい。
　また、本実施の形態では、蓄電池と直流母線間に直流電圧変換器を適用したが、蓄電池を直流母線の定格運転範囲内で選定できる場合には、直流電圧変換器を省略することがもちろん可能である。
　また、本実施の形態では、蓄電池を用いた無停電電源装置に本発明の電力変換装置を適用した例を説明したが、マルチレベル回路を用いたフィルタの小型・軽量化、対地電位変動抑制は、太陽光発電システム、燃料電池発電システム、あるいは二次電池エネルギー蓄電システム等の、直流電力から交流電力を出力する電力変換装置に適用可能である。
　また、本実施の形態では、交流スイッチとして、エミッタ同士が接続された２つのＩＧＢＴ素子Ｑ３ｘ，Ｑ４ｘと、それぞれＩＧＢＴ素子Ｑ３ｘ，Ｑ４ｘに逆並列接続された２つのダイオードＤ３ｘ，Ｄ４ｘとを含むものを用いたが、図１６（ａ）～（ｃ）に示すように、他の構成の交流スイッチを用いてもよい。
　図１６（ａ）の交流スイッチは、エミッタがノードＮ１に接続されたＩＧＢＴ素子Ｑ３ｘと、コレクタがＩＧＢＴ素子Ｑ３ｘのコレクタに接続され、エミッタがノードＮ２に接続されたＩＧＢＴ素子Ｑ４ｘと、それぞれＩＧＢＴ素子Ｑ３ｘ，Ｑ４ｘに逆並列接続された２つのダイオードＤ３ｘ，Ｄ４ｘとを含む。なお、ノードＮ１はＩＧＢＴ素子Ｑ１ｘ，Ｑ２ｘ間の接続ノードに接続され、ノードＮ２はコンデンサＣ１ｘ，Ｃ２ｘ間の接続ノードに接続される。
　図１６（ｂ）の交流スイッチは、アノードがノードＮ１に接続されたダイオードＤ３ｘと、コレクタがダイオードＤ３ｘのカソードに接続され、エミッタがノードＮ２に接続されたＩＧＢＴ素子Ｑ４ｘと、エミッタがノードＮ１に接続されたＩＧＢＴ素子Ｑ３ｘと、カソードがＩＧＢＴ素子Ｑ３ｘのコレクタに接続され、アノードがノードＮ２に接続されたダイオードＤ４ｘとを含む。図１６（ｃ）の交流スイッチは、ノードＮ１，Ｎ２間に接続された逆阻止ＩＧＢＴ素子Ｑ５ｘを含む。
　今回開示された実施の形態はすべての点で例示であって制限的なものではないと考えられるべきである。本発明の範囲は上記した説明でなくて請求の範囲によって示され、請求の範囲と均等の意味および範囲内でのすべての変更が含まれることが意図される。

Claims (9)

  1. 　交流ライン（ＲＬ）と直流正母線（１３）、直流負母線（１４）および直流中性点母線（１５）との間に設けられ、直流電力および交流電力のうちの一方の電力を他方の電力に変換する電力変換装置（３）であって、
    　一方端子が前記直流正母線（１３）に接続された第１のヒューズ（Ｆ１Ｒ）と、
    　一方端子が前記直流負母線（１４）に接続された第２のヒューズ（Ｆ２Ｒ）と、
    　一方端子が前記直流中性点母線（１５）に接続された第３のヒューズ（Ｆ３Ｒ）と、
    　前記第１のヒューズ（Ｆ１Ｒ）の他方端子と前記交流ライン（ＲＬ）との間に接続された第１の半導体スイッチング素子（Ｑ１Ｒ）と、
    　前記交流ライン（ＲＬ）と前記第２のヒューズ（Ｆ２Ｒ）の他方端子との間に接続された第２の半導体スイッチング素子（Ｑ２Ｒ）と、
    　前記交流ライン（ＲＬ）と前記第３のヒューズ（Ｆ３Ｒ）の他方端子との間に接続された交流スイッチ（Ｑ３Ｒ，Ｑ４Ｒ，Ｄ３Ｒ，Ｄ４Ｒ）と、
    　前記第１および第２の半導体スイッチング素子（Ｑ１Ｒ，Ｑ２Ｒ）にそれぞれ逆並列に接続された第１および第２のダイオード（Ｄ１Ｒ，Ｄ２Ｒ）と、
    　前記第１および第３のヒューズ（Ｆ１Ｒ，Ｆ３Ｒ）の他方端子間に接続された第１のコンデンサ（Ｃ１Ｒ）と、
    　前記第２および第３のヒューズ（Ｆ２Ｒ，Ｆ３Ｒ）の他方端子間に接続された第２のコンデンサ（Ｃ２Ｒ）とを備える、電力変換装置。
  2. 　交流ライン（ＲＬ）と直流正母線（１３）、直流負母線（１４）および直流中性点母線（１５）との間に設けられ、直流電力および交流電力のうちの一方の電力を他方の電力に変換する電力変換装置（３）であって、
    　一方端子が前記直流正母線（１３）に接続された第１のヒューズ（Ｆ１Ｒ）と、
    　一方端子が前記直流負母線（１４）に接続された第２のヒューズ（Ｆ２Ｒ）と、
    　一方端子が前記交流ライン（ＲＬ）に接続された第３のヒューズ（Ｆ３Ｒ）と、
    　前記第１のヒューズ（Ｆ１Ｒ）の他方端子と前記交流ライン（ＲＬ）との間に接続された第１の半導体スイッチング素子（Ｑ１Ｒ）と、
    　前記交流ライン（ＲＬ）と前記第２のヒューズ（Ｆ２Ｒ）の他方端子との間に接続された第２の半導体スイッチング素子（Ｑ２Ｒ）と、
    　前記第３のヒューズ（Ｆ３Ｒ）の他方端子と前記直流中性点母線（１５）との間に接続された交流スイッチ（Ｑ３Ｒ，Ｑ４Ｒ，Ｄ３Ｒ，Ｄ４Ｒ）と、
    　前記第１および第２の半導体スイッチング素子（Ｑ１Ｒ，Ｑ２Ｒ）にそれぞれ逆並列に接続された第１および第２のダイオード（Ｄ１Ｒ，Ｄ２Ｒ）と、
    　前記第１のヒューズ（Ｆ１Ｒ）の他方端子と前記直流中性点母線（１５）との間に接続された第１のコンデンサ（Ｃ１Ｒ）と、
    　前記第２のヒューズ（Ｆ２Ｒ）の他方端子と前記直流中性点母線（１５）との間に接続された第２のコンデンサ（Ｃ２Ｒ）とを備える、電力変換装置。
  3. 　交流ライン（ＲＬ）と直流正母線（１３）、直流負母線（１４）および直流中性点母線（１５）との間に設けられ、直流電力および交流電力のうちの一方の電力を他方の電力に変換する電力変換装置（３）であって、
    　一方端子が前記直流正母線（１３）に接続された第１のヒューズ（Ｆ１Ｒ）と、
    　一方端子が前記直流負母線（１４）に接続された第２のヒューズ（Ｆ２Ｒ）と、
    　一方端子が前記直流中性点母線（１５）に接続された第３のヒューズ（Ｆ３Ｒ）と、
    　前記第１のヒューズ（Ｆ１Ｒ）の他方端子と前記交流ライン（ＲＬ）との間に接続された第１の半導体スイッチング素子（Ｑ１Ｒ）と、
    　前記交流ライン（ＲＬ）と前記第２のヒューズ（Ｆ２Ｒ）の他方端子との間に接続された第２の半導体スイッチング素子（Ｑ２Ｒ）と、
    　前記交流ライン（ＲＬ）と前記第３のヒューズ（Ｆ３Ｒ）の他方端子との間に接続された交流スイッチ（Ｑ３Ｒ，Ｑ４Ｒ，Ｄ３Ｒ，Ｄ４Ｒ）と、
    　前記第１および第２の半導体スイッチング素子（Ｑ１Ｒ，Ｑ２Ｒ）にそれぞれ逆並列に接続された第１および第２のダイオード（Ｄ１Ｒ，Ｄ２Ｒ）と、
    　前記第１のヒューズ（Ｆ１Ｒ）の他方端子と前記直流中性点母線（１５）との間に接続された第１のコンデンサ（Ｃ１Ｒ）と、
    　前記第２のヒューズ（Ｆ２Ｒ）の他方端子と前記直流中性点母線（１５）との間に接続された第２のコンデンサ（Ｃ２Ｒ）とを備える、電力変換装置。
  4. 　さらに、前記第１および第２の半導体スイッチング素子（Ｑ１Ｒ，Ｑ２Ｒ）間の接続ノードと前記交流ライン（ＲＬ）との間に介挿された第４のヒューズ（Ｆ４Ｒ）を備える、請求の範囲第１項から第３項までのいずれかに記載の電力変換装置。
  5. 　前記交流スイッチは、
    　直列接続された第３および第４の半導体スイッチング素子（Ｑ３Ｒ，Ｑ４Ｒ）と、
    　前記第３および第４の半導体スイッチング素子（Ｑ３Ｒ，Ｑ４Ｒ）にそれぞれ逆並列に接続された第３および第４のダイオード（Ｄ３Ｒ，Ｄ４Ｒ）とを含む、請求の範囲第１項から第３項までのいずれかに記載の電力変換装置。
  6. 　さらに、第３および第４の半導体スイッチング素子（Ｑ３Ｒ，Ｑ４Ｒ）のうちの少なくともいずれか一方が破損したことに応じて、前記第１～第４の半導体スイッチング素子（Ｑ１Ｒ～Ｑ４Ｒ）を非導通にする保護回路（４０）を備える、請求の範囲第５項に記載の電力変換装置。
  7. 　さらに、第３および第４の半導体スイッチング素子（Ｑ３Ｒ，Ｑ４Ｒ）に過電流が流れたことに応じて、前記第１～第４の半導体スイッチング素子（Ｑ１Ｒ～Ｑ４Ｒ）を非導通にする保護回路（４１）を備える、請求の範囲第５項に記載の電力変換装置。
  8. 　前記電力変換装置は、前記交流ライン（ＲＬ）を介して供給された交流電圧を正電圧、負電圧および中性点電圧に変換してそれぞれ前記直流正母線（１３）、前記直流負母線（１４）および前記直流中性点母線（１５）に与える３レベルＰＷＭコンバータ（３）である、請求の範囲第１項から第３項までのいずれかに記載の電力変換装置。
  9. [規則91に基づく訂正 01.03.2010]　
    　前記電力変換装置は、それぞれ前記直流正母線（１３）、前記直流負母線（１４）および前記直流中性点母線（１５）を介して供給された正電圧、負電圧および中性点電圧を交流電圧に変換して前記交流ライン（ＵＬ）に与える３レベルＰＷＭインバータ（４）である、請求の範囲第１項から第３項までのいずれかに記載の電力変換装置。
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Cited By (14)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2012257361A (ja) * 2011-06-08 2012-12-27 Toshiba Mitsubishi-Electric Industrial System Corp 電力変換装置
WO2013051202A1 (ja) * 2011-10-06 2013-04-11 富士電機株式会社 ３レベル電力変換回路システム
WO2013051201A1 (ja) * 2011-10-04 2013-04-11 富士電機株式会社 ３レベル電力変換回路システム
JP2013150425A (ja) * 2012-01-18 2013-08-01 Toyota Motor Corp 電力変換装置
JP2013176240A (ja) * 2012-02-27 2013-09-05 Toshiba Mitsubishi-Electric Industrial System Corp 電力変換装置
US20140347904A1 (en) * 2012-02-03 2014-11-27 Toshiba Mitsubishi-Electric Industrial Systems Corporation Power converter
JP2015503895A (ja) * 2012-06-30 2015-02-02 ▲ホア▼▲ウェイ▼技術有限公司 ５段階電力変換器ならびにその制御方法および制御装置
JP2015515243A (ja) * 2012-02-29 2015-05-21 エービービー テクノロジー エルティーディー． システム保護能力を有するｄｃ電源システム
WO2018092240A1 (ja) * 2016-11-17 2018-05-24 東芝三菱電機産業システム株式会社 電力変換装置
WO2018235257A1 (ja) 2017-06-23 2018-12-27 東芝三菱電機産業システム株式会社 電力変換装置
WO2019082297A1 (ja) 2017-10-25 2019-05-02 東芝三菱電機産業システム株式会社 電力変換装置
KR20190077082A (ko) 2016-11-17 2019-07-02 도시바 미쓰비시덴키 산교시스템 가부시키가이샤 전력 변환 장치
JP6639762B1 (ja) * 2019-07-04 2020-02-05 三菱電機株式会社 ３レベル電力変換装置
JPWO2021014574A1 (ja) * 2019-07-23 2021-01-28

Families Citing this family (28)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
KR101189352B1 (ko) * 2008-10-16 2012-10-09 도시바 미쓰비시덴키 산교시스템 가부시키가이샤 전력 변환 장치
JP2012029429A (ja) * 2010-07-22 2012-02-09 Fuji Electric Co Ltd ３レベル電力変換装置
TWI416853B (zh) * 2011-02-24 2013-11-21 Chung Ming Young A New Type of Curved Winding Transformer in a Multi-Stage Voltage Source Converter System and Using a Special Harmonic Elimination Strategy
TWI464989B (zh) * 2011-06-08 2014-12-11 Richpower Microelectronics 交直流交換式電源轉換器的交流放電電路
US20150003132A1 (en) * 2012-01-12 2015-01-01 Koninklijke Philips N.V. Inverter with less snubber capacitors
US8581541B2 (en) * 2012-03-06 2013-11-12 Rockwell Automation Technologies, Inc. Motor drive with configurable signal conditioning apparatus and method
US9413268B2 (en) 2012-05-10 2016-08-09 Futurewei Technologies, Inc. Multilevel inverter device and method
JP5891940B2 (ja) * 2012-05-17 2016-03-23 富士電機株式会社 ３レベルユニットインバータ
CN104584407B (zh) 2012-08-21 2018-04-06 富士电机株式会社 功率转换装置
JP5610107B1 (ja) * 2012-11-09 2014-10-22 富士電機株式会社 インバータ装置
CN104428987B (zh) * 2013-01-30 2017-03-01 富士电机株式会社 电力转换装置
CN103312210A (zh) * 2013-03-08 2013-09-18 卧龙电气集团股份有限公司 一种三相四线制三电平光伏并网逆变器
JP2015012621A (ja) * 2013-06-26 2015-01-19 富士電機株式会社 マルチレベル電力変換回路
WO2015094240A1 (en) 2013-12-18 2015-06-25 Otis Elevator Company Pwm strategy for regenerative multilevel drive
CN105830331B (zh) * 2013-12-18 2019-08-27 奥的斯电梯公司 用于多电平再生驱动器的总线电容器组配置
CN105099151A (zh) * 2014-04-18 2015-11-25 台达电子企业管理（上海）有限公司 变换器
CN105226975B (zh) * 2014-06-06 2017-12-15 台达电子企业管理（上海）有限公司 Tnpc逆变器装置及其桥臂短路检测方法
CN104034997B (zh) 2014-06-11 2017-02-15 台达电子企业管理（上海）有限公司 功率变流器及其短路检测装置与短路检测方法
CN104052248B (zh) 2014-06-25 2016-08-24 台达电子企业管理（上海）有限公司 电力变换装置及其保护信号传递方法
WO2016031042A1 (ja) * 2014-08-29 2016-03-03 東芝三菱電機産業システム株式会社 コンバータおよびそれを用いた電力変換装置
WO2016065012A1 (en) * 2014-10-22 2016-04-28 Otis Elevator Company Three-level t-type npc power converter
EP3411947A1 (en) * 2016-02-05 2018-12-12 ABB Schweiz AG Power conditioning and ups modules
US11271419B2 (en) * 2016-04-15 2022-03-08 Toshiba Mitsubishi-Electric Industrial Systems Corporation Uninterruptible power supply device
CN106787922B (zh) * 2016-12-23 2019-08-27 华为技术有限公司 变流器
WO2018193001A1 (en) 2017-04-20 2018-10-25 Abb Schweiz Ag Short circuit event detection in electrical converter
EP3393029B1 (en) * 2017-04-20 2019-07-03 Danfoss Mobile Electrification Oy A power converter and an electric power system
CN108448537B (zh) * 2018-02-28 2019-06-07 北京天诚同创电气有限公司 保护设备、保护控制方法及模块化多电平变流器
WO2019207772A1 (ja) * 2018-04-27 2019-10-31 東芝三菱電機産業システム株式会社 ３レベル電力変換装置、３レベル電力変換装置の制御方法、及び記憶媒体

Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH066984A (ja) * 1992-06-17 1994-01-14 Mitsubishi Electric Corp 電力変換装置
JP2000350465A (ja) * 1999-06-01 2000-12-15 Yaskawa Electric Corp ３レベルインバータ
JP2004248479A (ja) * 2003-02-17 2004-09-02 Toshiba Corp ３レベルコンバータ
JP2008067566A (ja) * 2006-09-11 2008-03-21 Toshiba Mitsubishi-Electric Industrial System Corp ３レベルインバータ装置
JP2009027818A (ja) * 2007-07-18 2009-02-05 Fuji Electric Systems Co Ltd ３レベルインバータの制御方式

Family Cites Families (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US5790396A (en) * 1995-12-19 1998-08-04 Kabushiki Kaisha Toshiba Neutral point clamped (NPC) inverter control system
DE19639279C2 (de) * 1996-09-25 2002-01-17 Daimlerchrysler Rail Systems Stromrichterschaltung
JPH10243660A (ja) * 1997-02-26 1998-09-11 Toshiba Corp 電力変換装置
JP2003070262A (ja) 2001-08-23 2003-03-07 Toshiba Corp 電力変換装置
US7061304B2 (en) 2004-01-28 2006-06-13 International Business Machines Corporation Fuse latch with compensated programmable resistive trip point
JP4102350B2 (ja) 2004-10-05 2008-06-18 デンセイ・ラムダ株式会社 無停電電源装置、無停電電源装置の制御方法、無停電電源システム、および、無停電電源用プログラム
WO2006090674A1 (ja) * 2005-02-25 2006-08-31 Mitsubishi Denki Kabushiki Kaisha 電力変換装置
US8467160B2 (en) * 2007-03-06 2013-06-18 Xantrex Technology, Inc. Bipolar DC to AC power converter with DC ground fault interrupt
WO2010106652A1 (ja) * 2009-03-18 2010-09-23 東芝三菱電機産業システム株式会社 無停電電源装置

Patent Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH066984A (ja) * 1992-06-17 1994-01-14 Mitsubishi Electric Corp 電力変換装置
JP2000350465A (ja) * 1999-06-01 2000-12-15 Yaskawa Electric Corp ３レベルインバータ
JP2004248479A (ja) * 2003-02-17 2004-09-02 Toshiba Corp ３レベルコンバータ
JP2008067566A (ja) * 2006-09-11 2008-03-21 Toshiba Mitsubishi-Electric Industrial System Corp ３レベルインバータ装置
JP2009027818A (ja) * 2007-07-18 2009-02-05 Fuji Electric Systems Co Ltd ３レベルインバータの制御方式

Cited By (33)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2012257361A (ja) * 2011-06-08 2012-12-27 Toshiba Mitsubishi-Electric Industrial System Corp 電力変換装置
WO2013051201A1 (ja) * 2011-10-04 2013-04-11 富士電機株式会社 ３レベル電力変換回路システム
WO2013051202A1 (ja) * 2011-10-06 2013-04-11 富士電機株式会社 ３レベル電力変換回路システム
JP2013085325A (ja) * 2011-10-06 2013-05-09 Fuji Electric Co Ltd ３レベル電力変換回路システム
US9106155B2 (en) 2011-10-06 2015-08-11 Fuji Electric Co., Ltd. Three-level power conversion circuit system
JP2013150425A (ja) * 2012-01-18 2013-08-01 Toyota Motor Corp 電力変換装置
US20140347904A1 (en) * 2012-02-03 2014-11-27 Toshiba Mitsubishi-Electric Industrial Systems Corporation Power converter
JP2013176240A (ja) * 2012-02-27 2013-09-05 Toshiba Mitsubishi-Electric Industrial System Corp 電力変換装置
JP2015515243A (ja) * 2012-02-29 2015-05-21 エービービー テクノロジー エルティーディー． システム保護能力を有するｄｃ電源システム
US9735573B2 (en) 2012-02-29 2017-08-15 Abb Schweiz Ag DC-power system with system protection capabilities
JP2015503895A (ja) * 2012-06-30 2015-02-02 ▲ホア▼▲ウェイ▼技術有限公司 ５段階電力変換器ならびにその制御方法および制御装置
KR20190077082A (ko) 2016-11-17 2019-07-02 도시바 미쓰비시덴키 산교시스템 가부시키가이샤 전력 변환 장치
US10587203B2 (en) 2016-11-17 2020-03-10 Toshiba Mitsubishi-Electric Industrial Systems Corporation Power conversion apparatus
KR20190038888A (ko) 2016-11-17 2019-04-09 도시바 미쓰비시덴키 산교시스템 가부시키가이샤 전력 변환 장치
KR102266020B1 (ko) 2016-11-17 2021-06-16 도시바 미쓰비시덴키 산교시스템 가부시키가이샤 전력 변환 장치
JPWO2018092240A1 (ja) * 2016-11-17 2019-06-24 東芝三菱電機産業システム株式会社 電力変換装置
WO2018092240A1 (ja) * 2016-11-17 2018-05-24 東芝三菱電機産業システム株式会社 電力変換装置
US10644610B2 (en) 2016-11-17 2020-05-05 Toshiba Mitsubishi-Electric Industrial Systems Corporation Power conversion device
JPWO2018235257A1 (ja) * 2017-06-23 2019-11-07 東芝三菱電機産業システム株式会社 電力変換装置
US10770986B2 (en) 2017-06-23 2020-09-08 Toshiba Mitsubishi-Electric Industrial Systems Corporation Power conversion device
KR20200017499A (ko) 2017-06-23 2020-02-18 도시바 미쓰비시덴키 산교시스템 가부시키가이샤 전력 변환 장치
WO2018235257A1 (ja) 2017-06-23 2018-12-27 東芝三菱電機産業システム株式会社 電力変換装置
CN111264023A (zh) * 2017-10-25 2020-06-09 东芝三菱电机产业系统株式会社 电力转换装置
KR20200078562A (ko) 2017-10-25 2020-07-01 도시바 미쓰비시덴키 산교시스템 가부시키가이샤 전력 변환 장치
JPWO2019082297A1 (ja) * 2017-10-25 2020-02-06 東芝三菱電機産業システム株式会社 電力変換装置
WO2019082297A1 (ja) 2017-10-25 2019-05-02 東芝三菱電機産業システム株式会社 電力変換装置
US11196352B2 (en) 2017-10-25 2021-12-07 Toshiba Mitsubishi-Electric Industrial Systems Corporation Power conversion device
CN111264023B (zh) * 2017-10-25 2023-10-31 东芝三菱电机产业系统株式会社 电力转换装置
JP6639762B1 (ja) * 2019-07-04 2020-02-05 三菱電機株式会社 ３レベル電力変換装置
WO2021002016A1 (ja) * 2019-07-04 2021-01-07 三菱電機株式会社 ３レベル電力変換装置
US11699961B2 (en) 2019-07-04 2023-07-11 Mitsubishi Electric Corporation Three-level power conversion device
JPWO2021014574A1 (ja) * 2019-07-23 2021-01-28
JP7294424B2 (ja) 2019-07-23 2023-06-20 東芝三菱電機産業システム株式会社 多重電力変換システム

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