WO2009123140A1 - 導電性ばね材に用いられるＣｕ－Ｎｉ－Ｓｉ系合金 - Google Patents

導電性ばね材に用いられるＣｕ－Ｎｉ－Ｓｉ系合金 Download PDF

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WO2009123140A1
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直文 前田
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日鉱金属株式会社
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    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C9/00—Alloys based on copper
    • C22C9/06—Alloys based on copper with nickel or cobalt as the next major constituent
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01B—CABLES; CONDUCTORS; INSULATORS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR CONDUCTIVE, INSULATING OR DIELECTRIC PROPERTIES
    • H01B1/00—Conductors or conductive bodies characterised by the conductive materials; Selection of materials as conductors
    • H01B1/02—Conductors or conductive bodies characterised by the conductive materials; Selection of materials as conductors mainly consisting of metals or alloys
    • H01B1/026—Alloys based on copper

Definitions

  • the present invention relates to a Cu—Ni—Si based alloy used for a conductive spring material for electronic parts, and is particularly used for electronic parts such as connectors, terminals, relays, switches, etc., and has a balance of strength, bending workability and conductivity.
  • the present invention relates to an excellent Cu—Ni—Si alloy.
  • Corson As electronic devices have become smaller and lighter in recent years, terminals and connectors have become smaller and thinner, requiring strength and bending workability. Instead of conventional solid solution strengthened copper alloys such as phosphor bronze and brass, Corson There is an increasing demand for precipitation strengthened copper alloys such as (Cu—Ni—Si) alloys, beryllium copper and titanium copper. Among these, the Corson alloy has an excellent balance between strength and electrical conductivity, and is frequently used for electronic parts such as connectors.
  • Patent Document 1 in a Corson alloy to which Co, Zn, Mn, Cr, and Al are further added, crystal grain growth during solution treatment is suppressed and bending workability is improved.
  • Patent Document 2 the punching workability and the bending workability are improved by adding an appropriate amount of Ti, Zr, Hf or Th to the Corson alloy, and preferably by reducing the crystal grain size.
  • Patent Document 3 the content of S and O in the Corson alloy is limited to less than 0.005%, the content of Sn, Mg, and optionally Zn is optimized, and the crystal grain size is controlled to bend the workability. Has improved.
  • Patent Documents 4 and 5 bending workability and stress are controlled by limiting the S content in the Corson alloy, optimizing the contents of Mg, Sn, and Zn, and controlling the crystal grain size and the crystal grain aspect ratio. Mitigation is improved.
  • Patent Document 6 bending workability is improved by controlling the texture of the Corson alloy and controlling the pole density in the ⁇ 123 ⁇ ⁇ 412> orientation within a specified range.
  • Patent Document 7 the texture of the Corson alloy is controlled, the texture is controlled to satisfy (I (111) + I (311) ) / I (220) > 2.0, and bending workability is improved. Yes.
  • Patent Document 8 the hot rolling and solution treatment conditions in the Corson alloy are adjusted so that the yield point effect does not appear in the tensile strength test, and the bending workability is improved.
  • Patent Document 6 “0016” conditions of cold rolling and solution treatment before solution treatment are adjusted (Patent Document 6 “0019”). In Patent Document 8, bending wrinkle evaluation is also performed.
  • Patent Document 8 “0009” residual Ni—Si grains
  • the amount of Si, hot rolling, and solution treatment conditions are adjusted (Patent Document 8 “0019”).
  • the present inventors have conducted research on bending workability from the viewpoint of grain boundary control of a polycrystalline metal, unlike the prior art, and as a result, they are generated during the heat treatment of Cu-Ni-Si alloys. By controlling the frequency of occurrence of annealing twins, a Cu—Ni—Si alloy having high strength and good bending workability in bending wrinkle evaluation was obtained.
  • the Cu—Ni—Si based alloy of the present invention is suitable for applications such as terminals and connectors as a copper alloy having good bending workability and reduced bending wrinkles while maintaining high strength.
  • Ni, Si form fine particles of an intermetallic compound mainly composed of Ni 2 Si by performing an appropriate heat treatment.
  • the strength of the alloy is significantly increased and at the same time the electrical conductivity is increased.
  • Ni is added in the range of 1.0 to 4.0% by mass, preferably 1.5 to 3% by mass. If Ni is less than 1.0% by mass, sufficient strength cannot be obtained. When Ni exceeds 4.0 mass%, a crack generate
  • the additive concentration (mass%) of Si is set to 1/6 to 1/4 of the additive concentration (mass%) of Ni. If the Si addition concentration is less than 1/6 of the Ni addition concentration, the strength is reduced. If the Si addition concentration is more than 1/4 of the Ni addition concentration, not only does not contribute to the strength, but the conductivity is reduced due to excessive Si.
  • Mg has the effect of improving the stress relaxation characteristics and hot workability, but if it exceeds 0.2% by mass, the castability (decrease in casting surface quality), hot workability, and plating heat-resistant peelability deteriorate. Therefore, the Mg concentration is defined to be 0.2% or less.
  • Sn and Zn have an effect of improving strength and heat resistance, Sn further has an effect of improving stress relaxation resistance, and Zn has an effect of improving heat resistance of solder joints. Sn is added in the range of 0.2 to 1% by mass, and Zn is added in the range of 0.2 to 1% by mass. If it is below the above range, the desired effect cannot be obtained, and if it exceeds, the conductivity is lowered.
  • Co and Cr have the effect of forming a compound with Si and improving the strength by precipitation. Further, Co has an effect of preventing coarsening of crystal grains during heat treatment, and Cr has an effect of improving heat resistance. Co is added in the range of 1 to 1.5% by mass, and Cr is added in the range of 0.05 to 0.2% by mass. If it is below the above range, the desired effect cannot be obtained, and if it exceeds, the conductivity is lowered.
  • the metal material is usually an aggregate of crystal grains having various crystal orientations, that is, a polycrystalline body, and a boundary, that is, a crystal grain boundary exists in the metal material due to a difference in arrangement of atoms.
  • Grain boundaries are classified into large-angle grain boundaries, small-angle grain boundaries, and sub-grain boundaries depending on the orientation difference between adjacent crystal grains.
  • a grain boundary refers to a large-angle grain boundary whose orientation difference between adjacent crystal grains is 15 ° or more.
  • crystal grain boundaries are classified into random grain boundaries and corresponding grain boundaries depending on the consistency between adjacent crystal grains.
  • Annealing twins generated by thermomechanical processing of a Cu—Ni—Si based alloy are the corresponding grain boundaries of ⁇ 3 and have high consistency between crystal grains.
  • the ⁇ value is an index indicating the consistency of the grain boundary.
  • the ratio of twin boundaries in all boundaries is controlled to be 15% or more and 60% or less, preferably 30% or more and 60% or less. Workability is improved. If it is less than 15%, the desired bending workability cannot be obtained, and if it exceeds 60%, the crystal grains at the time of solution forming become coarse and the strength decreases.
  • EBSP Electro Back Scattering Pattern
  • FESEM Field Emission Scanning Electron Microscope
  • This method is a method of analyzing crystal orientation based on a backscattered electron diffraction pattern (Kikuchi pattern) generated when an electron beam is obliquely applied to a sample surface. After analyzing the crystal orientation by this method, the orientation difference between adjacent crystal orientations can be obtained, and the ratio of the random grain boundaries and the corresponding grain boundaries (grain boundary character distribution) can be determined.
  • the crystal grain boundary means a boundary where the orientation difference between adjacent crystal grains is 15 ° or more, and does not include a small-angle grain boundary or a sub-grain boundary.
  • the twins in the present invention are annealing twins, and are twins that are generated accompanying recrystallization generated by annealing after rolling.
  • the occurrence frequency of twins correlates with the stacking fault energy of the material.
  • the stacking fault energy is reduced by increasing the amount of solute Ni / Si (more precisely, increasing the amount of solute Si). Therefore, in order to increase the twin boundary frequency, the amount of solid solution Ni / Si may be increased to lower the stacking fault energy before the final recrystallization annealing (corresponding to the solution treatment in the present invention).
  • the present invention by increasing the cooling rate during casting, the number and grain size of Ni-Si crystals are reduced, and further, the annealing conditions for high temperature and long time are within the limits where cracks do not occur in the hot rolling process.
  • the amount of solid solution Ni / Si was increased as compared with the conventional method, and the desired twin boundary frequency was obtained.
  • the Corson alloy of the present invention is manufactured by a general manufacturing process that combines solution treatment, cold rolling, and aging treatment after “melting, casting ⁇ hot rolling ⁇ facing”, and straightening after final cold rolling.
  • annealing is performed or solution treatment is also performed by hot rolling.
  • Annealing twins are generated along with recrystallization during solution treatment.
  • the conditions from the above casting to hot rolling are within the following range. It is preferable to sufficiently dissolve Ni and Si before the final recrystallization annealing, that is, the solution treatment.
  • the ingot cooling rate during casting is set to 300 to 500 ° C./min to suppress the crystallization of coarse Ni—Si particles during casting cooling.
  • a speed exceeding the ingot cooling rate of 500 ° C./min is not practical from the viewpoint of cost.
  • annealing is performed at a heating temperature of 940 to 1000 ° C., preferably 950 to 980 ° C. for a heating time of 3 to 6 hours to dissolve Ni—Si particles remaining in the ingot, and then hot rolling is performed. If the heating temperature is less than 940 ° C. or less than 3 hours, the solid solution of the remaining Ni—Si particles is insufficient.
  • annealing at a high temperature exceeding 1000 ° C. during hot rolling increases the risk of hot rolling cracks. Annealing exceeding 6 hours becomes an excessive annealing for a desired effect in the above temperature range, which is not preferable from the viewpoint of cost.
  • the material temperature at the end of hot rolling is 650 ° C. or higher. If it is lower than 650 ° C., the amount of Ni 2 Si precipitated during hot rolling increases, and a sufficient amount of solid solution Ni ⁇ Si cannot be secured, so the twin boundary frequency decreases.
  • cold rolling at a workability of 85% or more is performed, and a solution treatment (in this case, final recrystallization annealing) is performed at 700 to 820 ° C. for 5 seconds to 30 minutes, and then 350 to Aging is performed at 550 ° C. for 2 to 30 hours. Further, cold rolling is performed at a working degree of 5% to 50%.
  • Example production The electrolytic copper was melted, and a predetermined amount of the additive element was put into an atmospheric melting furnace, and the molten metal was stirred. Then, the hot water was poured into the mold at a casting temperature of 1250 ° C. to obtain an ingot. By changing the water cooling conditions of the mold, the ingot cooling rate during casting was adjusted to the conditions in the table. The ingot cooling rate at the time of casting is an average cooling rate (° C./min) until the ingot temperature reaches from 1100 ° C. to 500 ° C. after the molten metal solidifies. Next, this ingot was processed and heat-treated in the following order to obtain a sample having a plate thickness of 0.25 mm.
  • the ingot was annealed and hot-rolled under the conditions in the table to finish the plate thickness to a predetermined thickness, and then water-cooled.
  • the surface oxide scale was removed by chamfering.
  • Cold rolling was performed to a plate thickness of 0.3 mm.
  • Solution treatment for 1 minute was performed at the solution temperature in the table.
  • An aging treatment was performed under the condition of 450 ° C. ⁇ 10 h.
  • the aging material was cold-rolled to 0.25 mm. About the said material, the EBSP measurement regarding the twin boundary, the tensile test, and the W bending test were implemented according to the following reference
  • twin boundary An EBSP (Electron Back Scattering Pattern) method using FESEM (Field Emission Scanning Electron Microscope) was used as a method for obtaining the twin boundary ratio. After analyzing the crystal orientation by this method, the orientation difference between adjacent crystal orientations was determined, and the grain boundary character distribution was determined. The observation magnification was 1000 times, and the total observation field was 2 mm 2 . Corresponding grain boundaries are represented using ⁇ values, and twin boundaries correspond to ⁇ 3 corresponding grain boundaries. The ratio (%) of twin boundaries is calculated by (total length of corresponding grain boundaries ⁇ 3) / (total length of crystal grain boundaries) ⁇ 100.
  • the crystal grain boundary in a formula refers to the boundary from which the orientation difference between adjacent crystal grains becomes 15 degrees or more, and does not include a small grain boundary and a subgrain boundary.
  • Examples of the Ni—Si based copper alloy A (Cu-2% Ni-0.5% Si-0.1% Mg) according to the present invention are shown in Table 1.
  • Examples of the Ni—Si based copper alloy B (Cu—1.6% Ni—0.4% Si—0.4% Sn—0.5% Zn) according to the present invention are shown in Table 2.
  • Examples of Ni—Si based copper alloy C (Cu—1.6% Ni—0.4% Si) according to the present invention are shown in Table 3.
  • Comparative Examples 1, 8 and 15 since the cooling rate during casting was less than 300 ° C./min, coarse Ni—Si grain crystallized products were generated in the ingot, and the solid solution amounts of Ni and Si in the parent phase decreased. Since the stacking fault energy does not decrease sufficiently, the twin boundary frequency was less than 15%.
  • Example production The electrolytic copper was melted, and a predetermined amount of the additive element was introduced into the atmospheric melting furnace so as to have a desired composition shown in Table 4, and the molten metal was stirred. Then, it poured out into the casting_mold

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Abstract

　Ｎｉ１．０～４．０質量％、Ｎｉに対し１／６～１／４濃度のＳｉを含有するＣｕ－Ｎｉ－Ｓｉ系基合金であって、全結晶粒界中の双晶境界（Σ３境界）の頻度が１５～６０％である基合金。上記基合金は、更にＭｇ０．２％以下、Ｓｎ０．２～１％、Ｚｎ０．２～１％、Ｃｏ１～１．５％、Ｃｒ０．０５～０．２％含有してもよい。

Description

導電性ばね材に用いられるＣｕ－Ｎｉ－Ｓｉ系合金
　本発明は、電子部品用導電性ばね材に用いられるＣｕ－Ｎｉ－Ｓｉ系合金に関し、特にコネクタ、端子、リレー、スイッチ等の電子部品に使用され、強度、曲げ加工性及び導電率のバランスに優れたＣｕ－Ｎｉ－Ｓｉ系合金に関する。
　近年の電子機器の軽薄短小化に伴い、端子、コネクタ等も小型化、薄肉化が進み、強度と曲げ加工性が要求され、従来のりん青銅や黄銅といった固溶強化型銅合金に替わり、コルソン（Ｃｕ－Ｎｉ－Ｓｉ系）合金、ベリリウム銅及びチタン銅といった析出強化型銅合金の需要が増加している。なかでも、コルソン合金は強度と導電率のバランスに優れ、コネクタ等の電子部品に使用される頻度が高まっている。
　一般に強度と曲げ加工性は相反する性質であり、コルソン合金においても、高い強度を維持しつつ曲げ加工性を改善することが従来から研究されており、製造工程を調整し、結晶粒径、析出物の個数及び形状、集合組織を個々にあるいは相互に制御することで曲げ加工性を改善しようという取り組みが広く行われてきた。
　特許文献１では、更にＣｏ、Ｚｎ、Ｍｎ、Ｃｒ、Ａｌを添加したコルソン合金において、溶体化時の結晶粒成長を抑制し、曲げ加工性を改善している。特許文献２では、コルソン合金へ適量のＴｉ、Ｚｒ、Ｈｆ又はＴｈを含有させ、好ましくは結晶粒径を微細化する事で打ち抜き加工性及び曲げ加工性を改善している。特許文献３では、コルソン合金中のＳ、Ｏ含有量を０．００５％未満に制限し、Ｓｎ及びＭｇ、任意でＺｎの含有量を最適化し、更に結晶粒径を制御する事で曲げ加工性を改善している。
　特許文献４及び５では、コルソン合金中のＳ含有量を制限し、Ｍｇ、Ｓｎ、Ｚｎの含有量を最適化し、結晶粒径及び結晶粒のアスペクト比を制御する事で、曲げ加工性及び応力緩和性等を改善している。特許文献６では、コルソン合金の集合組織を制御し、｛１２３｝＜４１２＞方位の極密度を規定範囲に制御する事で曲げ加工性を改善している。
　特許文献７では、コルソン合金の集合組織を制御し、（Ｉ(111)＋Ｉ(311)）／Ｉ(220)＞２．０を満たす様に集合組織を制御し、曲げ加工性を改善している。特許文献８では、コルソン合金中の熱間圧延及び溶体化処理条件を調整し、引張強度試験で降伏点効果が発現しないようにして、曲げ加工性を改善している。
特開平５－１７９３７７号公報 特開平６－１８４６８１号公報 特開平１１－２２２６４１号公報 特開２００２－３８２２８号公報 特開２００２－１８０１６１号公報 特開２００７－９２１３５号公報 特開２００６－１６６２９号公報 特開２００７－１６９７８１号公報
　近年の電子部品の微細化に伴い、曲げ加工性評価において割れの有無に加え、曲げ部に発生するしわの大小も問題とされるようになった。これは、曲げ部を電気接点とする場合、しわが大きいと接触抵抗が不安定になり、電気接続の信頼性が損なわれるからである。
　しかし、従来技術で評価されている曲げ加工性は、耐曲げ割れ（クラック）性であり曲げしわについてはほとんど考慮されておらず、耐曲げしわ性に優れたＣｕ－Ｎｉ－Ｓｉ系合金は得られていない。特許文献３では曲げ加工性評価においてしわの記載はあるものの曲げしわの大小についての定量評価は行われておらず、しわのない発明例は得られていない。特許文献６では曲げしわ評価を行っているが、強度と曲げ加工性に優れたＣｕ－Ｎｉ－Ｓｉ系合金を得るために｛１１１｝正極点図上における｛１２３｝＜４１２＞方位に着目し（特許文献６「００１６」）、溶体化処理前の冷間圧延及び溶体化処理の条件を調整している（特許文献６「００１９」）。特許文献８でも曲げしわ評価を行っているが、強度と曲げ加工性に優れたＣｕ－Ｎｉ－Ｓｉ系合金を得るために残留Ｎｉ－Ｓｉ粒に着目し（特許文献８「０００９」）、Ｎｉ、Ｓｉ量や熱間圧延、溶体化処理条件を調整している（特許文献８「００１９」）。
　本発明者らは上記の目的を達成すべく、従来技術とは異なり多結晶金属の粒界制御の観点から曲げ加工性について研究を重ねた結果、Ｃｕ－Ｎｉ－Ｓｉ系合金の加工熱処理時に発生する焼鈍双晶の発生頻度を制御することにより高強度で、曲げしわ評価においても良好な曲げ加工性を有するＣｕ－Ｎｉ－Ｓｉ系合金を得た。
　本発明のＣｕ－Ｎｉ－Ｓｉ系合金は、高強度を維持しながら曲げ加工性が良好で曲げしわが低減された銅合金として端子、コネクタ等の用途に好適である。
　次に、本発明の要件をその作用と共に説明する。
　［Ｎｉ、Ｓｉ］
　Ｎｉ及びＳｉは、適切な熱処理を行うことにより、Ｎｉ2Ｓｉを主とする金属間化合物の微細な粒子を形成する。その結果、合金の強度が著しく増加し、同時に電気伝導性も上昇する。
　Ｎｉは１．０～４．０質量％、好ましくは１．５～３質量％の範囲で添加する。Ｎｉが１．０質量％未満であると充分な強度が得られない。Ｎｉが４．０質量％を超えると、熱間圧延で割れが発生する。
　Ｓｉの添加濃度（質量％）は、Ｎｉの添加濃度（質量％）の１／６～１／４とする。Ｓｉ添加濃度がＮｉ添加濃度の１／６より少ないと強度が低下し、Ｎｉ添加濃度の１／４より多いと強度に寄与しないばかりでなく、過剰なＳｉによって導電性が低下する。
［Ｍｇ、Ｓｎ、Ｚｎ、Ｃｏ、Ｃｒ］
　Ｍｇには応力緩和特性及び熱間加工性を改善する効果があるが、０．２質量％を超えると鋳造性（鋳肌品質の低下）、熱間加工性及びめっき耐熱剥離性が低下する。したがって、Ｍｇの濃度は０．２％以下と規定した。
　Ｓｎ及びＺｎには強度及び耐熱性を改善する作用があり、更にＳｎには耐応力緩和特性の改善作用が、Ｚｎには、はんだ接合の耐熱性を改善する作用がある。Ｓｎは０．２～１質量％、Ｚｎは０．２～１質量％の範囲で添加する。前述の範囲を下回ると所望の効果が得られず、上回ると導電性が低下する。
　ＣｏおよびＣｒにはＳｉと化合物を生成し、析出により強度を改善する作用がある。更にＣｏには熱処理時に結晶粒の粗大化を防ぐ作用が、Ｃｒには耐熱性の改善作用がある。
　Ｃｏは１～１．５質量％、Ｃｒは０．０５～０．２質量％の範囲で添加する。前述の範囲を下回ると所望の効果が得られず、上回ると導電性が低下する。
［双晶境界］
　金属材料は通常、様々な結晶方位を有する結晶粒の集合体、すなわち多結晶体であり、金属材料中には原子の並び方の相違により境界すなわち結晶粒界が存在している。結晶粒界は隣接結晶粒間の方位差により大角粒界・小角粒界・亜粒界に分類され、一般に結晶粒界とは隣接結晶粒間の方位差が１５°以上の大角粒界を指す。一方、結晶粒界は隣接結晶粒間の整合性によりランダム粒界および対応粒界に分類される。Ｃｕ－Ｎｉ－Ｓｉ系合金の加工熱処理により発生する焼鈍双晶はΣ３の対応粒界であり、結晶粒間の整合性が高い。
　Σ値とは粒界の整合性を示す指標であり、結晶粒界を挟む左右の結晶格子を重ね合わせた時、重なり合う対応格子点と格子点の密度比が１／ｎのとき、Σ＝ｎの対応関係にあると称する。双晶境界は原子の整合性が良い為、境界近傍において不均一変形が起こりにくく、曲げ変形時、境界近傍を基点とする割れやしわが発生しにくい。このため、結晶粒界と双晶境界を合わせた全境界（ここでは、小角粒界及び亜粒界を除く）中の双晶境界の割合を制御する事で、曲げ加工性を改善する事が出来る。
　本発明のＣｕ－Ｎｉ－Ｓｉ系合金では、全境界中の双晶境界（Σ３境界）の頻度（割合）を１５％以上６０％以下、好ましくは３０％以上６０％以下に制御する事で曲げ加工性が改善される。１５％未満では、所望の曲げ加工性が得られず、６０％を超えると溶体化時の結晶粒が粗大化し、強度低下が起こる。
　双晶境界の割合を求める方法としては、例えば、ＦＥＳＥＭ(Field Emission Scanning Electron Microscope)によるＥＢＳＰ(Electron Back Scattering Pattern)法がある。この方法は、試料表面に斜めに電子線を当てたときに生じる後方散乱電子回折パターン（菊地パターン）に基づき、結晶方位を解析する方法である。本方法で結晶方位を解析した後、隣接結晶方位間の方位差を求め、ランダム粒界および各対応粒界の割合（粒界性格分布）を決定することが出来る。双晶境界はΣ３対応粒界に相当するため、双晶境界の割合は（対応粒界Σ３の長さの総和）／（結晶粒界の長さの総和）×１００で計算される。なお、結晶粒界とは隣接結晶粒間の方位差が１５°以上となる境界を指し、小角粒界や亜粒界を含まない。
　本発明における双晶は焼鈍双晶であり、圧延後の焼鈍により発生する再結晶に付随して生成する双晶である。双晶の発生頻度は材料の積層欠陥エネルギーと相関があり、積層欠陥エネルギーが低いと焼鈍時に発生する双晶頻度は上昇し、高いと頻度が低下する。一方、積層欠陥エネルギーは、固溶Ｎｉ・Ｓｉ量を増加させること（正確には、固溶Ｓｉ量を増加させること）により低下する。従って、双晶境界頻度を増加させるには最終の再結晶焼鈍（本発明では溶体化処理に対応する）より前に積層欠陥エネルギーを低くするために固溶Ｎｉ・Ｓｉ量を増大させればよい。
　しかし、従来のコルソン合金の製造方法では、ＮｉおよびＳｉの固溶は溶体化処理時に行う事が通例であり、熱間圧延を不必要に高温で行う事はコスト増加に加え、熱間圧延時に割れの危険が増大する事から行われていなかった。また、溶体化処理を熱間圧延で兼ねる製造方法もあったが、溶体化処理に相当する焼鈍後、熱間圧延を行っても、鋳造時に発生したＮｉ－Ｓｉ晶出物を完全に固溶させるには至らず、積層欠陥エネルギーを十分に低下させる事は出来なかった。この結果、従来法で得られる双晶境界頻度は１２％程度であった。一方、本発明では鋳造時の冷却速度を上げる事でＮｉ－Ｓｉ晶出物の個数および粒径を減少させ、さらに、熱間圧延工程で割れが発生しない限度内において高温長時間の焼鈍条件を採用し、材料を冷却する事で固溶Ｎｉ・Ｓｉ量を従来法に比して高め、所望とする双晶境界頻度を得た。
［製造方法］
　本発明のコルソン合金は、「溶解、鋳造→熱間圧延→面削」後、溶体化処理と冷間圧延および時効処理を組み合わせた一般的な製造プロセスで製造され、最終冷間圧延後に歪取焼鈍を行う場合や溶体化処理を熱間圧延で兼ねる場合もある。焼鈍双晶は溶体化処理時の再結晶に伴い発生する為、双晶境界の頻度１５％以上６０％以下を達成するためには、上記鋳造から熱間圧延までの条件を下記の範囲内で行い、最終の再結晶焼鈍、即ち溶体化処理以前にＮｉ及びＳｉを充分に固溶しておくとよい。
　鋳造時のインゴット冷却速度を３００～５００℃／ｍｉｎとし、鋳造冷却時に粗大Ｎｉ－Ｓｉ粒子の晶出を抑制する。インゴット冷却速度５００℃／ｍｉｎを超える速度は、費用面から実用的でない。次に加熱温度９４０～１０００℃、好ましくは９５０～９８０℃で加熱時間３～６ｈで焼鈍してインゴットに残留したＮｉ－Ｓｉ粒子を固溶させた後、熱間圧延を行う。加熱温度９４０℃未満又は３時間未満であると、残留したＮｉ－Ｓｉ粒子の固溶が不十分である。一方、熱間圧延時の１０００℃を超える高温での焼鈍は熱間圧延割れの危険が増大する。６時間を超える焼鈍は上記温度域では所望の効果に対し過剰な焼鈍となり、費用面から好ましくない。熱間圧延終了時の材料温度は６５０℃以上とする。６５０℃未満であると熱延中に析出するＮｉ2Ｓｉ量が増加し、十分な固溶Ｎｉ・Ｓｉ量を確保出来ない為、双晶境界頻度が低下する。
　面削後、加工度８５％以上の冷間圧延を実施し、７００～８２０℃で５ｓｅｃ～３０ｍｉｎの溶体化処理（この場合は、最終の再結晶焼鈍となる。）を行った後、３５０～５５０℃で２～３０ｈの時効処理を行う。さらに、加工度５％～５０％で冷間圧延を行う。
　（試料の製造）
　電気銅を溶解し、添加元素を大気溶解炉中に所定量投入し、溶湯を攪拌した。その後、鋳込み温度１２５０℃で鋳型に出湯し、インゴットを得た。鋳型の水冷条件を変える事で、鋳造時のインゴット冷却速度を表中の条件に調整した。鋳造時のインゴット冷却速度とは、溶湯が凝固後、インゴット温度が１１００℃から５００℃に至るまでの平均冷却速度（℃／ｍｉｎ）である。次にこのインゴットを以下の順で加工・熱処理し、板厚０．２５ｍｍの試料を得た。
（１）インゴットを表中の条件で焼鈍・熱間圧延し、板厚を所定の厚みに仕上げた後、水冷した。
（２）表層の酸化スケールを面削で除去した。
（３）板厚０．３ｍｍまで冷間圧延を実施した。
（４）表中の溶体化温度で１分間の溶体化処理を実施した。
（５）４５０℃×１０ｈの条件で時効処理を施した。
（６）時効材を０．２５ｍｍまで冷間圧延した。
　上記材料について、下記基準に従い双晶境界に関するＥＢＳＰ測定、引張試験及びＷ曲げ試験を実施した。
［双晶境界］
　双晶境界の割合を求める方法として、ＦＥＳＥＭ(Field Emission Scanning Electron Microscope)によるＥＢＳＰ(Electron Back Scattering Pattern)法を用いた。本方法で結晶方位を解析した後、隣接結晶方位間の方位差を求め、粒界性格分布を決定した。観察倍率は１０００倍とし、観察視野の合計は２ｍｍ2とした。対応粒界はΣ値を用いて表され、双晶境界はΣ３対応粒界に相当する。双晶境界の割合（％）は（対応粒界Σ３の長さの総和）／（結晶粒界の長さの総和）×１００で計算される。なお、式中の結晶粒界とは隣接結晶粒間の方位差が１５°以上となる境界を指し、小粒界や亜粒界を含まない。
［引張強さ］
　各銅合金板について、圧延方向に平行な方向に引張試験を行い、ＪＩＳ　Ｚ２２４１に準拠して求めた。下記実施例で高強度とは、合金Ａに関しては引張強度７００ＭＰａ以上であることを、合金Ｂに関しては６５０ＭＰａ以上であることを、合金Ｃに関しては６００ＭＰa以上である事をいう。
［曲げ割れ］
　曲げ軸が圧延方向と平行になるようにして幅１０ｍｍ×長さ３０ｍｍの短冊試験片を採取した。この試験片のＷ曲げ試験（ＪＩＳ　Ｈ３１３０）を行い、割れの発生しない最小曲げ半径をＭＢＲ(Minimum Bend Radius)とし、板厚ｔ（ｍｍ）との比ＭＢＲ／ｔにより評価した。合金Ａに関しては、Bad way(B.W.)方向のＭＢＲ／ｔが１以下の場合、曲げ加工性の割れ評価が良好（○）であり、それ以外を不良（×）と判断した。
　合金ＢおよびＣに関しては、ＭＢＲ／ｔが０．５以下の場合、曲げ加工性が良好と判定した。
［曲げしわ］
　上記Ｗ曲げ試験において、ＭＢＲで曲げ加工された試験片の曲げ凸部表面に観察されるしわのＳＥＭ像を写真撮影した。写真上で曲げしわの幅の測定を行い、試験片内での最大の曲げしわの幅を求めた。各供試材につき３つの試験片に対して測定を行い、平均値を曲げしわの幅とした。B.W.方向の曲げしわの幅が３０μｍ以下の場合、曲げ加工性のしわ評価が良好（○）であり、３０μｍを超えると不良（×）と判断した。なお、表中「－」は評価不能を示す。
　本発明に係るＮｉ－Ｓｉ系銅合金Ａ（Ｃｕ－２％Ｎｉ－０．５％Ｓｉ－０．１％Ｍｇ）の実施例を、表１に示す。
　本発明に係るＮｉ－Ｓｉ系銅合金Ｂ（Ｃｕ－１．６％Ｎｉ－０．４％Ｓｉ－０．４％Ｓｎ－０．５％Ｚｎ）の実施例を、表２に示す。
　本発明に係るＮｉ－Ｓｉ系銅合金Ｃ（Ｃｕ－１．６％Ｎｉ－０．４％Ｓｉ）の実施例を、表３に示す。
　比較例１、８及び１５では、鋳造時の冷却速度が３００℃／ｍｉｎ未満なので、インゴットに粗大Ｎｉ－Ｓｉ粒晶出物が生成し、母相へのＮｉ及びＳｉの固溶量が低下し、積層欠陥エネルギーが十分に低下しないため、双晶境界頻度が１５％未満であった。
　比較例２～４、９～１１及び１６～１８では、熱延条件が９４０℃以上かつ３ｈ以上、及び終了温度６５０℃以上のいずれかを満たさないので、Ｎｉ－Ｓｉ粒介在物が十分に固溶せず、積層欠陥エネルギーが低下しないため、双晶境界頻度が１５％未満であった。
　比較例５、１２及び１９では、冷間加工度が８５％以下なので、溶体化時の再結晶が不十分で双晶境界頻度が１５％未満となった。
　比較例６、１３及び２０では、溶体化温度が７００℃以下なので、再結晶が不十分で、双晶境界頻度が１５％未満となり、強度も低下した。
　比較例７、１４及び２１では、溶体化温度が８２０℃を超えているので、双晶境界頻度が６０％を超え、結晶粒径が大きくなるため、曲げしわ幅が大きくなった。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000001
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000002
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000003
　（試料の製造）
　電気銅を溶解し、大気溶解炉中に添加元素を表４に示す所望の組成となる様に所定量投入し、溶湯を攪拌した。その後、鋳込み温度１２５０℃で鋳型に出湯し、冷却速度を４００℃／ｍｉｎに調整し、インゴットを得た。次に、このインゴットを以下の順で加工・熱処理し、板厚０．２５ｍｍの試料を得た。
（１）インゴットを９５０℃で４時間焼鈍後、圧延後の終了温度が７００℃になる様に熱間圧延を実施した。
（２）表層の酸化スケールを面削し、板厚を５ｍｍに仕上げた。
（３）板厚０．３ｍｍまで冷間圧延を実施した。
（４）７５０℃で１分間の溶体化処理を実施した。
（５）４５０℃×１０ｈの条件で時効処理を施した。
（６）時効材を０．２５ｍｍまで冷間圧延した。
　上記材料について、双晶境界に関するＥＢＳＰ測定、引張試験、導電率及びＷ曲げ試験を実施した。双晶境界頻度及びＷ曲げ試験の評価は前述の実施例１と同様に行い、引張強さは組成の影響を大きく受けるため、６００ＭＰａ以上を高強度と判定した。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000004
　結果を表５に示す。表５に示す様に、発明例１３～２４は所望の双晶境界頻度が得られ、曲げ加工性が良好であり、強度も良好であった。比較例２２はＮｉ量が規定量に比べて低く、曲げ加工性は良好であるが、引張強さが低下した。比較例２３はＮｉ量が規定量に比べて高く、熱間圧延割れが発生し、試料作製が不可となった。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000005

Claims (4)

  1. 　１．０～４．０質量％のＮｉを含有し、Ｎｉの質量％濃度に対し１／６～１／４の濃度のＳｉを含有し、残部がＣｕ及び不可避的不純物からなるＣｕ－Ｎｉ－Ｓｉ系合金であって、ＥＢＳＰ測定による集合組織観察の結果、全結晶粒界中の双晶境界（Σ３境界）の頻度を１５％以上６０％以下に制御した合金。
  2. 　更に０．２質量％以下のＭｇを含有する請求項１に記載のＣｕ－Ｎｉ－Ｓｉ系合金。
  3. 　更にＳｎを０．２～１質量％、Ｚｎを０．２～１質量％含有する請求項１又は２に記載のＣｕ－Ｎｉ－Ｓｉ系合金。
  4. 　更にＣｏを１～１．５質量％、Ｃｒを０．０５～０．２質量％含有する請求項１～３いずれか１項記載のＣｕ－Ｎｉ－Ｓｉ系合金。
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Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP2377959A1 (en) 2010-04-05 2011-10-19 Dowa Metaltech Co., Ltd. Copper alloy sheet, manufacturing method of copper alloy sheet, and electric /electronic component

Families Citing this family (26)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
KR101703679B1 (ko) 2010-07-07 2017-02-07 미츠비시 신도 가부시키가이샤 딥 드로잉 가공성이 우수한 Ｃｕ―Ｎｉ―Ｓｉ계 동합금판 및 그 제조 방법
KR102008302B1 (ko) 2010-09-30 2019-08-07 휴렛-팩커드 디벨롭먼트 컴퍼니, 엘.피. 접속한 사용자에게 표시되는 사용자 인터페이스 화면을 생성하는 화상형성장치 및 방법
JP5192536B2 (ja) * 2010-12-10 2013-05-08 三菱伸銅株式会社 深絞り加工性及び耐疲労特性に優れたＣｕ−Ｎｉ−Ｓｉ系銅合金板及びその製造方法
JP5180283B2 (ja) * 2010-12-24 2013-04-10 三菱伸銅株式会社 曲げ加工後の耐疲労特性及びばね特性に優れたＣｕ−Ｎｉ−Ｓｉ系銅合金板及びその製造方法
JP4857395B1 (ja) * 2011-03-09 2012-01-18 Ｊｘ日鉱日石金属株式会社 Ｃｕ−Ｎｉ−Ｓｉ系合金及びその製造方法
JP5534610B2 (ja) * 2011-03-31 2014-07-02 Ｊｘ日鉱日石金属株式会社 Ｃｕ−Ｃｏ−Ｓｉ系合金条
WO2012160684A1 (ja) 2011-05-25 2012-11-29 三菱伸銅株式会社 深絞り加工性に優れたＣｕ－Ｎｉ－Ｓｉ系銅合金板及びその製造方法
JP2013098098A (ja) * 2011-11-02 2013-05-20 Otsuka Techno Kk ブレーカ
US9159985B2 (en) * 2011-05-27 2015-10-13 Ostuka Techno Corporation Circuit breaker and battery pack including the same
KR101914322B1 (ko) * 2011-08-29 2018-11-01 후루카와 덴키 고교 가부시키가이샤 구리합금 재료 및 그 제조방법
JP5827530B2 (ja) * 2011-09-16 2015-12-02 三菱伸銅株式会社 優れたばね限界値及び耐応力緩和性を有するせん断加工性が良好なＣｕ−Ｎｉ−Ｓｉ系銅合金板
JP5802150B2 (ja) 2012-02-24 2015-10-28 株式会社神戸製鋼所 銅合金
CN102864333A (zh) * 2012-09-10 2013-01-09 顾建 一种铜稀土合金材料
CN102867562A (zh) * 2012-09-10 2013-01-09 任静儿 一种铜合金
CN102864332A (zh) * 2012-09-10 2013-01-09 任静儿 一种铜稀土合金
CN102855957A (zh) * 2012-09-10 2013-01-02 顾建 一种用于导线的铜合金材料
CN102851536A (zh) * 2012-09-10 2013-01-02 任静儿 一种用于导线的铜合金
CN102851531A (zh) * 2012-09-10 2013-01-02 虞雪君 一种铜锌合金
CN102864331A (zh) * 2012-09-10 2013-01-09 顾建 一种铜合金材料
CN102851532A (zh) * 2012-09-10 2013-01-02 顾建 一种用于阀门的铜合金材料
CN102864327A (zh) * 2012-09-10 2013-01-09 任静儿 用于阀门的铜合金材料
CN102925746B (zh) * 2012-11-29 2014-09-17 宁波兴业鑫泰新型电子材料有限公司 高性能Cu-Ni-Si系铜合金及其制备和加工方法
JP5795030B2 (ja) * 2013-07-16 2015-10-14 株式会社古河テクノマテリアル 耐応力腐食性に優れるＣｕ−Ａｌ−Ｍｎ系合金材料からなる展伸材
CN103643080A (zh) * 2013-12-25 2014-03-19 海门市江滨永久铜管有限公司 高强、高延性、高导电的铜镍硅合金棒材及生产方法
JP6310538B1 (ja) * 2016-12-14 2018-04-11 古河電気工業株式会社 銅合金線棒材およびその製造方法
JP7046032B2 (ja) * 2019-04-11 2022-04-01 Ｊｘ金属株式会社 電子材料用銅合金、電子材料用銅合金の製造方法及び電子部品

Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2005029857A (ja) * 2003-07-09 2005-02-03 Nikko Metal Manufacturing Co Ltd 延性に優れた高力高導電性銅合金
JP2005298920A (ja) * 2004-04-13 2005-10-27 Nikko Metal Manufacturing Co Ltd Ｃｕ−Ｎｉ−Ｓｉ−Ｍｇ系銅合金条
JP2006283059A (ja) * 2005-03-31 2006-10-19 Kobe Steel Ltd 曲げ加工性に優れた高強度銅合金板及びその製造方法
JP2006299287A (ja) * 2005-04-15 2006-11-02 Nikko Kinzoku Kk 複相銅合金、ばね材及び箔体、並びに複相銅合金の製造方法
JP2007092135A (ja) * 2005-09-29 2007-04-12 Nikko Kinzoku Kk 強度と曲げ加工性に優れたＣｕ−Ｎｉ−Ｓｉ系合金
JP2007169781A (ja) * 2005-11-28 2007-07-05 Nikko Kinzoku Kk 曲げ部のしわを低減させたＣｕ−Ｎｉ−Ｓｉ系合金及びその製造方法

Family Cites Families (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP5156317B2 (ja) * 2006-09-27 2013-03-06 Ｄｏｗａメタルテック株式会社 銅合金板材およびその製造法

Patent Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2005029857A (ja) * 2003-07-09 2005-02-03 Nikko Metal Manufacturing Co Ltd 延性に優れた高力高導電性銅合金
JP2005298920A (ja) * 2004-04-13 2005-10-27 Nikko Metal Manufacturing Co Ltd Ｃｕ−Ｎｉ−Ｓｉ−Ｍｇ系銅合金条
JP2006283059A (ja) * 2005-03-31 2006-10-19 Kobe Steel Ltd 曲げ加工性に優れた高強度銅合金板及びその製造方法
JP2006299287A (ja) * 2005-04-15 2006-11-02 Nikko Kinzoku Kk 複相銅合金、ばね材及び箔体、並びに複相銅合金の製造方法
JP2007092135A (ja) * 2005-09-29 2007-04-12 Nikko Kinzoku Kk 強度と曲げ加工性に優れたＣｕ−Ｎｉ−Ｓｉ系合金
JP2007169781A (ja) * 2005-11-28 2007-07-05 Nikko Kinzoku Kk 曲げ部のしわを低減させたＣｕ−Ｎｉ−Ｓｉ系合金及びその製造方法

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP2377959A1 (en) 2010-04-05 2011-10-19 Dowa Metaltech Co., Ltd. Copper alloy sheet, manufacturing method of copper alloy sheet, and electric /electronic component
US8992702B2 (en) 2010-04-05 2015-03-31 Dowa Metaltech Co., Ltd Copper alloy sheet, manufacturing method of copper alloy sheet, and electric/electronic component

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