JP4439003B2 - 強度と曲げ加工性に優れたチタン銅合金及びその製造方法 - Google Patents
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さらに、冷間圧延の前後に溶体化処理を2回行い、結晶粒径の偏差を規定することで、曲げ加工性を改善した技術が開示されている(例えば、特許文献5参照)。
すなわち、本発明は上記の課題を解決するためになされたものであり、強度と曲げ加工性に共に優れたチタン銅合金及びその製造方法の提供を目的とする。
上記の知見に基づいて完成された本発明は一側面において、
(1) 1.0〜4.5質量%のTiを含有し残部Cuおよび不可避的不純物からなり、{111}正極点図上における集合組織の極大値が、(1)α=30±10°、β=70±10°、(2)α=30±10°、β=110±10°、(3)α=30±10°、β=250±10°、(4)α=30±10°、β=290±10°のすべての領域内に存在し(但し、α:シュルツ法に規定する回折用ゴニオメータの回転軸に垂直な軸、β:前記回転軸に平行な軸)、かつ、前記極大値が5.0以上15.0以下(但し、ランダム方位に対する強度比)である、強度と曲げ加工性に優れたチタン銅合金である。
また、本発明は別の一側面において、
(2) 合金インゴット又はその熱間圧延材を加工度85%以上97%未満でかつ1パスの加工度を5%以上として冷間圧延した後、760℃以上の温度で溶体化処理したものである(1)に記載の強度と曲げ加工性に優れたチタン銅合金である。
また、本発明は更に別の一側面において、
(3) 1.0〜4.5質量%のTiを含有し残部Cuおよび不可避的不純物からなる合金インゴット又はその熱間圧延材を加工度85%以上97%未満で冷間圧延する工程と、冷間圧延材を760℃以上の温度で溶体化処理する工程とを有し、前記冷間圧延工程における1パスの加工度を5%以上とした強度と曲げ加工性に優れたチタン銅合金の製造方法である。
[Ti濃度]
チタン銅合金は、1.0〜4.5質量%のTiを含有し残部Cuおよび不可避的不純物からなる。Tiは強度上昇を目的として添加されるが、その含有量が1.0質量%未満では所望の強度が得られず、一方4.5質量%を超えてTiを添加するとCu−Ti化合物が粒界に析出する頻度が増加し、加工性が著しく劣化する。以上の事からTi含有量を上記範囲に定める。
上記チタン銅合金は、質量%でZn、Cr、Zr、Fe、Ni、Sn、In、Mn、P、及びSiの群から選ばれる1種又は2種以上の添加元素を合計で0.01〜3.0%含有することが好ましい。これらの添加元素は、いずれもチタン銅合金の導電性を大きく低下させずに粒界型析出を抑制し、結晶粒径を微細化し、さらに時効析出により強度を上昇させる等の作用を有している。
また、Sn,In,Mn,P,及びSiは主として固溶強化によりチタン銅合金の強度を向上させる作用を有している。従って、要求される特性に応じて、これらの元素は1種または2種以上添加される。添加元素の含有量が総量で0.01質量%未満であると上記した作用による所望の効果が得られず、総量で3.0質量%を超えるとチタン銅合金の導電性および加工性を著しく劣化する場合がある。このため、添加元素の含有量を上記範囲に定める。
特に、Cr,Zr,In、及びPの群から選ばれる1種又は2種以上の添加元素を用いることが好ましい
上記チタン銅合金中の不可避的不純物の含有量は、JIS H2123に規格する無酸素形銅C1011ほど清浄である必要はなく、例えば、炉材や原料などから通常混入する範囲の不純物量であれば許容される。
合金の集合組織は、加工、熱処理によって形成される結晶方位の統計的な偏りであり、製造工程(加工条件、熱処理条件等)に大きく依存する。本発明者らは、製造工程の異なるチタン銅合金の集合組織をX線回折測定し、集合組織と曲げ加工性に一定の関係があることを見出した。
すなわち、本発明のチタン銅合金は、{111}正極点図上における集合組織の極大値が、(1)α=30±10°、β=70±10°、(2)α=30±10°、β=110±10°、(3)α=30±10°、β=250±10°、(4)α=30±10°、β=290±10°のすべての領域内に存在し(但し、α:シュルツ法に規定する回折用ゴニオメータの回転軸に垂直な軸、β:前記回転軸に平行な軸)、かつ、前記極大値が5.0以上15.0以下(但し、ランダム方位に対する強度比)である。チタン銅合金が上記した集合組織を有すると、強度と曲げ加工性を向上させることができる。
図1に従来のチタン銅の極大値を●で示す。極大値◆({110}<115>方位に対応する)と極大値●との間には<110>軸回りの回転関係があり、例えば、極大値●を<110>軸回りにβが小さくなる方向に回転すると、結晶方位は{110}<001>方位から{110}<115>(β=74.2°)、{110}<114>(β=70.5°)、{110}<113>(β=64.8°)、{110}<112>(β=54.7°)方位へ移動する。ここで、極大値◆はRD軸対称な領域(図1の領域(1)に対称な領域(2)、領域(3)に対称な領域(4))にも現れ、極大値の合計は4個となる。本発明においては、例えば従来技術と製造工程を変えることにより、極大値●と極大値◆の間の結晶方位の差(<110>を回転軸とし、{110}<001>から{110}<115>方向への回転関係)が現れる。
なお、{110}<115>方位とは、板面に{110}面が平行で、圧延方向に<115>方向が平行な結晶粒の方位である。
例えば以下に例示する製造条件でチタン銅を製造することにより、その集合組織を上記規定範囲に制御することができる。
溶体化処理前に行われる冷間圧延は全体として85%以上97%未満の加工度で行い、冷間圧延の1パスの加工度を5%以上とする。ただし、板厚調整のために行われる最終パスの加工度に関しては、5%未満でもよい。冷間圧延加工度が85%未満であると、溶体化処理時に再結晶により形成される{110}<115>集合組織の発達度が悪く、所望の集合組織が得られない。又、加工度が97%以上であると{110}<115>集合組織は発達するが、曲げ加工性が低下する。又、1パスの加工度が5%未満であると、溶体化処理時に再結晶により形成される{110}<115>集合組織の発達度が悪くなる。
溶体化処理温度は760℃以上で行い、処理時間(材料保持時間)は300秒未満とする。処理温度が760℃未満であると再結晶集合組織の発達度が悪く、所望の集合組織が得られない。また、処理時間が300秒以上では結晶粒が粗大化し、強度低下を招く場合がある。本発明においては、溶体化処理は冷間圧延後に1回のみ行う。
溶体化処理後、さらに最終冷間圧延および時効処理を行う。最終冷間圧延の加工度および時効処理の温度および時間は上記した集合組織が得られる範囲で任意に設定して構わない。時効処理において、時効温度を300℃以上440℃未満とし、時効時間を3時間以上15時間未満とする。
電気銅2kgを高周波真空溶解炉にて溶解し、溶湯成分がCu−3.0%TiとなるようにTiを添加した後、板厚30mm×幅60mm×長さ120mmのインゴットを鋳造した。次に、このインゴットを900℃に加熱し、この温度に1時間保持後、表1に示す所定の板厚まで熱間圧延を行い、速やかに冷却した。表面の酸化スケールを面削した後、表1に示される条件により、溶体化処理前の冷間圧延を板厚0.35mmになるまで行った後、150秒間の溶体化処理を施した。次に、板厚が0.2mmになる様に最終冷間圧延を行い、次に400℃×8hで時効処理を施して各試料を作製した。
以上のように作製した試料について、次の評価を行った。
X線ディフラクトメータ(株式会社リガク製 RINT2500)により、各試料の{111}正極点測定を反射法で行い、{111}正極点図を作製した。但し、反射法では、試料面に対するX線の入射角が浅くなると測定が困難になるため、実際に測定できる角度範囲は正極点図上で0°≦α≦75°、0°≦β≦360°となる。本測定では、αとβの回転間隔Δα、Δβを5°として前述の角度範囲内を走査し、16×73=1168点のX線強度を測定した。この際、集合組織を有しない状態(すなわち結晶方位がランダムである状態)を1として正極点図上の集合組織の強度を規格化した。結晶方位がランダムな状態として、銅粉末試料の{111}正極点を測定した。なお、X線照射条件として、Co管球を使用し、管電圧30kV、管電流100mAとした。
集合組織の強度の極大値の存在領域、及び値について以下の基準で評価し、領域は、図1に示す(1)〜(4)の4つの領域とした。
○:4つの領域のすべてに極大値が存在
×:4つの領域のうち、極大値が存在しない領域が1つ以上ある
B)極大値の大きさ
上記評価A)を具備した試料について評価した。
○:全ての極大値が5.0以上15.0以下
×:極大値のうち、大きさが5.0未満又は15.0を超えるものが1個以上ある
引張方向が圧延方向と平行になるようにし、プレスを用いてJIS 13B号試験片を作製した。JIS Z2241に従ってこの試験片の引張試験を行い、0.2%耐力を測定した。
曲げ軸が圧延方向と平行になるようにして幅10mm×長さ30mmの短冊試験片を採取した。この試験片のW曲げ試験(JIS H3130)を行い、割れの発生しない最小曲げ半径をMBR(Minimum Bend Radius)とし、板厚t(mm)との比MBR/tにより評価した。MBR/tが2.0以下の場合、曲げ加工性が良好と判断した。
上記W曲げ試験において、MBRで曲げ加工された試験片の曲げ凸部表面に観察されるしわのSEM像を写真撮影した。写真上で曲げしわの幅の測定を行い、試験片内での最大の曲げしわの幅を求めた。各供試材につき3つの試験片に対して測定を行い、平均値を曲げしわの幅とした。曲げしわの幅が30μm以下の場合、曲げしわが小さいと判断した。
溶体化処理前の冷間圧延の加工度が97%以上である実験例No.11は、集合組織の極大値の存在領域は満足した評価を得られたが、極大値の大きさが15を超え、その結果、曲げ加工性が劣化し、曲げしわも大きくなった。
溶体化処理の温度が760℃未満で、溶体化処理前の冷間圧延の加工度が85%未満であり、さらに1パスの加工度が5%未満である実験例No.12は、集合組織の極大値の存在領域が好ましい評価を得られず、曲げ加工性が劣化し、曲げしわも大きくなった。
TD 試料の横方向
α シュルツ法に規定する回折用ゴニオメータの回転軸に垂直な軸
β 前記回転軸に平行な軸
M 集合組織の極大値
Claims (3)
- 1.0〜4.5質量%のTiを含有し残部Cuおよび不可避的不純物からなり、{111}正極点図上における集合組織の極大値が、(1)α=30±10°、β=70±10°、(2)α=30±10°、β=110±10°、(3)α=30±10°、β=250±10°、(4)α=30±10°、β=290±10°のすべての領域内に存在し(但し、α:シュルツ法に規定する回折用ゴニオメータの回転軸に垂直な軸、β:前記回転軸に平行な軸)、かつ、前記極大値が5.0以上15.0以下(但し、ランダム方位に対する強度比)である、強度と曲げ加工性に優れたチタン銅合金。
- 合金インゴット又はその熱間圧延材を加工度85%以上97%未満でかつ1パスの加工度を5%以上として冷間圧延した後、760℃以上の温度で溶体化処理したものである請求項1に記載の強度と曲げ加工性に優れたチタン銅合金。
- 1.0〜4.5質量%のTiを含有し残部Cuおよび不可避的不純物からなる合金インゴット又はその熱間圧延材を加工度85%以上97%未満で冷間圧延する工程と、冷間圧延材を760℃以上の温度で溶体化処理する工程とを有し、前記冷間圧延工程における1パスの加工度を5%以上とした強度と曲げ加工性に優れたチタン銅合金の製造方法。
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