JP2007092135A - 強度と曲げ加工性に優れたCu−Ni−Si系合金 - Google Patents
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Abstract
【解決手段】1.0〜4.5質量%のNiと0.25〜1.5質量%のSiを含有し、残部が銅および不可避的不純物から実質的になり、{111}正極点図において、以下の(1)〜(2)の範囲のX線ランダム強度比の極大値が2.0以上10.0以下であることを特徴とする集合組織を有する強度と曲げ加工性に優れたCu−Ni−Si系合金。
(1)α=20±10°、β=90±10°
(2)α=20±10°、β=270±10°
(但し、α:シュルツ法に規定する回折用ゴニオメータの回転軸に垂直な軸、β:前記回転軸に平行な軸)
Description
一般に強度と曲げ加工性は相反する性質であり、Cu−Ni−Si系合金においても、高強度を維持しつつ曲げ加工性を改善することが従来から望まれてきた。
(I(200)+I(311))/I(220)≧0.5
(1)α=20±10°、β=90±10°
(2)α=20±10°、β=270±10°
但し、α:シュルツ法に規定する回折用ゴニオメータの回転軸に垂直な軸、β:前記回転軸に平行な軸回りの角度とする。
Ni及びSiは、時効処理を行うことにより、Ni2Si金属間化合物として析出する。Ni2Si粒子の析出は合金の強度を著しく向上させ、析出に伴い母材に固溶したNiおよびSiが減少することから導電性が向上する。ただし、Ni濃度が1.0質量%未満の場合、またはSi濃度が0.25質量%未満の場合は、他方の成分を添加しても所望とする強度が得られない。また、Ni濃度が4.5質量%を超える場合、またはSi濃度が1.5質量%を超える場合は十分な強度が得られるものの、導電性が低くなり、更には強度の向上に寄与しない粗大なNi−Si系粒子(晶出物及び析出物)が母相中に生成し、耐曲げ割れ性、エッチング性及びめっき性の低下を招く。よって、Ni濃度を1.0〜4.5質量%、Si濃度を0.25〜1.5質量%と定めた。
Mgには応力緩和特性および熱間加工性を改善する効果があるが、0.005質量%未満では所望の効果が得られず、0.30%を超えると鋳造性(鋳肌品質の低下)、熱間加工性及びめっき耐熱剥離性が低下する。よって、Mgの濃度を0.005〜0.3質量%と定めた。
Zn、Sn、Fe、Ti、Zr、Cr、Al、P、Mn、Agは、Cu−Ni−Si系合金の強度及び耐熱性を改善する作用がある。また、これらの中でZnには、半田接合の耐熱性を改善する効果もあり、Feには組織を微細化する効果もある。更にTi、Zr、Al及びMnは熱間圧延性を改善する効果を有する。この理由は、これらの元素が硫黄との親和性が強いため硫黄と化合物を形成し、熱間圧延割れの原因であるインゴット粒界への硫化物の偏析を軽減するためである。Zn、Sn、Fe、Ti、Zr、Cr、Al、P、Mn、Agの濃度が総量で0.005質量%未満であると上記の効果は得られず、総含有量が2.0質量%を超えると導電性が著しく低下する。そこで、これらの含有量を総量で0.005〜2.0質量%と定めた。
一般に集合組織とは加工、熱処理によって形成される結晶方位の統計的な偏りであり、加工条件、熱処理条件に大きく依存している。本発明者らはX線ディフラクトメーター(株式会社リガク製RINT2500)により製造工程の異なるCu−Ni−Si系合金の集合組織を測定し、Cu−Ni−Si系合金の集合組織と曲げ加工性(耐曲げ割れ性および曲げしわ)の関係を調査した。その結果、両者には相関があり、集合組織の中でも{123}<412>方位の形成が耐曲げ割れ性および曲げしわの大きさと密接な関係があることを見出した。なお、{111}正極点図上で{123}<412>方位はα=22°、β=90°およびα=22°、β=270°に対応する。ここで、α:シュルツ法に規定する回折用ゴニオメータの回転軸に垂直な軸回りの角度、β:前記回転軸に平行な軸回りの角度である。
合金A:Cu−1.6質量%Ni−0.35質量%Si−0.5質量%Sn−0.4質量%Zn
合金B:Cu−2.5質量%Ni−0.5質量%Si−0.1質量%Mg
(1)インゴットを800℃で3時間加熱後、表1の所定の板厚まで熱間圧延した。
(2)熱延材表面の酸化スケールをグラインダーで除去した。
(3)表1に示される所定の条件で冷間圧延し、板厚を1mmに仕上げた。
(4)溶体化処理として表1の所定の温度で30秒間加熱し水中で急冷した。
(5)化学研磨により表面酸化膜を除去した。
(6)板厚0.3mmまで冷間圧延した。
(7)時効処理として水素中で450℃で5時間加熱した。
(8)化学研磨により表面酸化膜を除去した。
(A)X線ランダム強度比の極大値:X線ディフラクトメーター(株式会社リガク製RINT2500)により、各試料の{111}正極点測定を行い、{111}正極点図を作製した。反射法では試料面に対するX線の入射角が浅くなると、測定が困難になることから、実際に測定できる角度範囲は正極点図上で0°≦α≦75°、0°≦β≦360°となる。本測定では、αとβの回転間隔Δα、Δβを5°として前述の角度範囲内を走査し、16×73=1168点のX線強度を測定した。この際に、集合組織を有しない状態即ち結晶方位がランダムである状態を1として正極点図を規格化した。結晶方位がランダムな状態として、銅粉末試料の{111}正極点測定結果を用いた。なお、X線照射条件はCo管球を使用し、管電圧30KV、管電流100mAとした。図1の(1)および(2)の領域に含まれる50点の中からX線強度の極大値を選択し、合金A、合金Bともに極大値が2.0以上10.0以下の場合を○、それ以外の場合を×と判定した。
TD 試料の横方向
α シュルツ法に規定する回折用ゴニオメータの回転軸に垂直な軸
β 前期回転軸に平行な軸
Claims (3)
- 1.0〜4.5質量%のNiと0.25〜1.5質量%のSiを含有し、残部が銅および不可避的不純物から実質的になり、{111}正極点図において、以下の(1)〜(2)の範囲のX線ランダム強度比の極大値が2.0以上10.0以下であることを特徴とする集合組織を有する強度と曲げ加工性に優れたCu−Ni−Si系合金。
(1)α=20±10°、β=90±10°
(2)α=20±10°、β=270±10°
(但し、α:シュルツ法に規定する回折用ゴニオメータの回転軸に垂直な軸、β:前記回転軸に平行な軸) - Mgを0.005〜0.3質量%含有する請求項1に記載のCu−Ni−Si系合金。
- Zn、Sn、Fe、Ti、Zr、Cr、Al、P、Mn、Agのうち1種類以上を総量で0.005〜2.0質量%含有する請求項1および2に記載のCu−Ni−Si系合金。
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