KR20200115224A

KR20200115224A - 강도와 압연 평행 방향 및 압연 직각 방향의 굽힘 가공성이 우수한 Cu-Ni-Si계 합금 스트립

Info

Publication number: KR20200115224A
Application number: KR1020200034833A
Authority: KR
Inventors: 히데츠구 도노무라
Original assignee: 제이엑스금속주식회사
Priority date: 2019-03-26
Filing date: 2020-03-23
Publication date: 2020-10-07
Also published as: KR102345805B1; JP2020158817A

Abstract

압연 평행 방향의 굽힘성을 유지하면서, 노칭 가공 등의 심한 가공을 실시해도 압연 직각 방향의 굽힘 가공성이 양호한 Cu-Ni-Si계 합금 스트립을 제공한다.
1.0 내지 4.5질량％의 Ni와, 0.25 내지 1.5질량％의 Si를 함유하고, 잔부가 구리 및 불가피적 불순물로 이루어지고, {111}정극점도에 있어서, 이하의 (1) 내지 (2)의 범위의 X선 랜덤 강도비의 극댓값이 10.0 이상 20.0 이하, {200}정극점도에 있어서, 이하의 (3)의 범위의 X선 랜덤 강도비의 극댓값이 0 이상 2 이하인 집합 조직을 갖는 것을 특징으로 하는, 강도와 굽힘 가공성이 우수한 Cu-Ni-Si계 합금 스트립.
(1) α=65±10°, β=0±15°
(2) α=65±10°, β=180±15°
(3) α=80 내지 90°
(단, α: 슐츠법에 규정하는 회절용 고니오미터의 회전축에 수직인 축, β: 상기 회전축에 평행인 축)

Description

강도와 압연 평행 방향 및 압연 직각 방향의 굽힘 가공성이 우수한 Cu-Ni-Si계 합금 스트립{Cu-Ni-Si-BASED ALLOY STRIP EXCELLENT IN STRENGTH AND BENDING WORKABILITY IN ROLLING PARALLEL DIRECTION AND ROLLING ORTHOGONAL DIRECTION}

본 발명은 구리 합금에 관한 것이며, 보다 상세하게는 커넥터, 단자, 릴레이, 스위치 등의 도전성 스프링재에 바람직하게 사용되는 구리 합금 스트립에 관한 것이다.

근년의 전자 기기의 경박단소화에 수반하여, 단자, 커넥터 등의 소형화, 박육화가 진행되어, 이들에 사용되는 전자 재료용 구리 합금에는 이전보다 훨씬, 강도와 굽힘 가공성이 요구되고 있다. 이 요구에 따라, 종래의 인청동이나 황동과 같은 고용 강화형 구리 합금 대신에, Cu-Ni-Si계의 콜슨 합금이나 티타늄 구리와 같은 석출 강화형 구리 합금이 사용되고, 그 수요는 점점 증가되고 있다. 석출 강화형 구리 합금 중에서도 Cu-Ni-Si계 합금은 고강도와 비교적 높은 도전율을 겸비하는 합금계이며, 그 강화 기구는, Cu 매트릭스 중에 Ni-Si계의 금속간 화합물 입자가 석출됨으로써 강도를 향상시킨 것이다.

일반적으로 강도와 굽힘 가공성은 상반되는 성질이며, Cu-Ni-Si계 합금에 있어서도, 고강도를 유지하면서 굽힘 가공성을 개선하는 것이 종래부터 요망되어 왔지만, 고강도와 우수한 굽힘 가공성의 겸비는 어려운 것이 현 상황이다. 특히, 초소형화 단자에 있어서는, 노칭 가공 후에 굽힘을 행하는(상자 굽힘) 등 심한 굽힘 가공이 실시되기 때문에, 노치 가공 후의 고굽힘성과 고강도를 겸비하는 구리 합금 스트립이 요구되고 있다.

굽힘 가공성 개선의 방법으로서, 특허문헌 1에는 Cu-Ni-Si계 합금계의 결정 방위를 제어하는 방법이 개시되어 있다. 이 발명에서는, (200)면, (220)면, (311)면의 X선 회절 강도를 I(200), I(220), I(311)로 하여 다음 식: I(200)+I(311))/I(220)≥0.5를 만족시키는 집합 조직이 형성되면, 굽힘 가공성이 개선된다고 되어 있다.

그러나, I(200), I(311)는 재결정 시의 입경 조대화에 의해 증대되는 것, I(220)는 냉간 압연의 가공도 상승에 의해 증대되는 것을 고려하면, 상기 식을 만족하기 위해서는 결정 입경의 조대화와 냉간 압연의 가공도 저감이 필요하며, 이것은 강도 저하를 일으킨다. 그 때문에, 강도 저하를 일으키는 결정 입경의 조대화나 냉간 압연의 가공도 저감 등의 제조 공정의 조정을 필요로 하지 않고 굽힘 가공성을 개선할 수 있는 방법이 요망되고 있었다.

그래서, 특허문헌 2 및 3에는, 제조 공정을 조정하고, 집합 조직을 제어함으로써, 고강도를 유지하면서, 굽힘 가공성이 양호한 Cu-Ni-Si계 합금이 개시되어 있다. 그러나, 이들 문헌의 제조 공정에서 얻어지는 합금은, 압연 평행 방향의 굽힘성(압연 방향에 대해 굽힘 축이 평행인 「Bad way」)을 개선하기는 하지만, 압연 직각 방향의 굽힘성(압연 방향에 대해 굽힘 축이 직교하는 「Good way」)에 대해서는 고려되어 있지 않다.

또한, 특허문헌 4에는, 직각 방향의 굽힘 가공성이 양호한 Cu-Ni-Si계 합금이 개시되어 있다. 일반적으로, 노칭 가공 후에 굽힘 가공을 행하면 굽힘부에 크랙이 발생하고, 특히 노칭 가공의 절입 깊이가 길면 큰 크랙이 발생하지만, 이 기술에서는 깊은 노칭 가공 후의 굽힘성의 개선에 대해서는 검토되어 있지 않다.

일본 특허 공개 제2000-80428호 공보 일본 특허 공개 제2007-92135호 공보 일본 특허 공개 제2012-193408호 공보 일본 특허 공개 제2013-204079호 공보

여기서, 콜슨 합금은, 일반적으로 Bad way 방향의 굽힘성이 양호하지만, Good way 방향의 굽힘성이 낮다는 특징이 있다. 그리고, 콜슨 합금 스트립을 프레스 가공할 때, Good way 방향의 굽힘성이 요구되는 경우가 있다.

그래서, 본 발명은 압연 평행 방향의 굽힘성을 유지하면서, 노칭 가공 등의 심한 가공을 실시해도 압연 직각 방향의 굽힘 가공성이 양호한 Cu-Ni-Si계 합금 스트립의 제공을 목적으로 한다.

본 발명자는 Cu-Ni-Si계 구리 합금의 결정 방위와 굽힘 가공성의 관계를 예의 조사한 결과, {111}정극점도 상에 있어서 {123}<412> 방위를 포함하는 두 영역 내의 X선 강도의 극댓값을 특정 범위 내에서 제어하면서, {200}정극점도 상에 있어서 {001}<100> 방위를 포함하는 영역의 X선 랜덤 강도비의 극댓값을 제어함으로써, 직각 방향(Good way) 굽힘 가공성이 개선되는 것, 특히 노칭 가공 후의 굽힘 가공성이 개선된다는 것을 알아내었다.

상기 목적을 달성하기 위해, 본 발명의 Cu-Ni-Si계 구리 합금 스트립은, 1.0 내지 4.5질량％의 Ni와, 0.25 내지 1.5질량％의 Si를 함유하고, 잔부가 구리 및 불가피적 불순물로 이루어지며, {111}정극점도에 있어서, 이하의 (1) 내지 (2)의 범위의 X선 랜덤 강도비의 극댓값이 10.0 이상 20.0 이하, {200}정극점도에 있어서, 이하의 (3)의 범위의 X선 랜덤 강도비의 극댓값이 0 이상 2 이하인 집합 조직을 갖는 것을 특징으로 하는, 강도와 굽힘 가공성이 우수한 Cu-Ni-Si계 합금 스트립이다.

(1) α=65±10°, β=0±15°

(2) α=65±10°, β=180±15°

(3) α=80 내지 90°

(단, α: 슐츠법에 규정하는 회절용 고니오미터의 회전축에 수직인 축, β: 상기 회전축에 평행인 축)

0.2％ 내력이 600MPa 이상인 것이 바람직하다.

Zn, Sn, Mg, Fe, Ti, Zr, Cr, Al, P, Mn, Ag 중 1종류 이상을 총량으로 0.005 내지 2.0질량％ 함유하는 것이 바람직하다.

본 발명에 의하면, 압연 평행 방향의 굽힘성을 유지하면서, 노칭 가공 등의 심한 가공을 실시해도 직각 방향(Good way)의 굽힘 가공성이 우수한 Cu-Ni-Si계 구리 합금 스트립이 얻어진다.

도 1은 {111}정극점도 상에 규정되는 (1), (2)의 두 영역을 도시하는 도면이다.
도 2는 {200}정극점도 상에 규정되는 (3)의 영역을 도시하는 도면이다.
도 3은 노칭 가공을 행하는 방법을 도시하는 도면이다.
도 4는 W 굽힘 가공을 행하는 방법을 도시하는 도면이다.

이하, 본 발명의 실시 형태에 관한 Cu-Ni-Si계 구리 합금 스트립에 대해 설명한다. 또한, 본 발명에 있어서 ％란, 특별히 언급이 없는 한, 질량％를 나타내는 것으로 한다.

(조성)

[Ni 및 Si 농도]

Ni 및 Si는, 시효 처리를 행함으로써, Ni₂Si 등의 금속간 화합물로서 석출한다. 이 화합물은 강도를 향상시켜, 석출함으로써 Cu 매트릭스 중에 고용한 Ni 및 Si가 감소하기 때문에 도전율이 향상된다. 그러나, Ni 농도가 1.0％ 미만 또는 Si 농도가 0.25％ 미만이 되면 원하는 강도가 얻어지지 않고, 반대로 Ni 농도가 4.5％를 초과하거나 또는 Si 농도가 1.5％를 초과하면 열간 가공성이 열화된다.

따라서, Ni: 1.0 내지 4.5％, Si: 0.25 내지 1.5％로 한다.

[그 밖의 첨가 원소]

Sn, Zn, Mg, Fe, Ti, Zr, Cr, Al, P, Mn 및 Ag는, 합금의 강도 상승에 기여한다. 또한 Zn은 Sn 도금의 내열 박리성의 향상에, Mg는 응력 완화 특성의 향상에, Zr, Cr, Mn은 열간 가공성의 향상에 효과가 있다.

Sn, Zn, Mg, Fe, Ti, Zr, Cr, Al, P, Mn 및 Ag의 함유량이 총량으로 0.005％ 미만이면 상기 효과는 얻어지지 않고, 총량이 2.5％를 초과하면 도전율이 저하되는 경우가 있다.

[집합 조직]

일반적으로 집합 조직이란 가공, 열처리에 의해 형성되는 결정 방위의 통계적인 치우침이며, 가공 조건, 열처리 조건에 크게 의존하고 있다.

본 발명자들은 X선 디프랙토미터(가부시키가이샤 리가쿠제 RINT2500)에 의해, 제조 공정이 다른 Cu-Ni-Si계 합금의 집합 조직을 측정하고, Cu-Ni-Si계 합금 스트립의 집합 조직과 직각 방향(Good way)의 굽힘 가공성(내 굽힘 균열성 및 굽힘 주름)의 관계를 조사하였다.

그 결과, 양자에는 상관이 있고, 집합 조직 중에서도 {123}<412> 방위를 포함하는 영역의 X선 랜덤 강도비의 극댓값이 어느 범위 내에 있을 때, Bad way의 굽힘성이 개선되고, {001}<100> 방위를 포함하는 영역의 X선 랜덤 강도비의 극댓값이 어느 범위 내에 있을 때, Good way의 굽힘성이 개선된다는 것을 알아내었다.

또한, 슐츠법으로 규정되는 회절용 고니오미터의 회전축에 수직인 축 둘레의 각도 α 및 동 회전축에 평행인 축 둘레의 각도 β로 나타내면, {123}<412> 방위는, {111}정극점도 상에서, α=68°, β=0°및 α=68°, β=180°에 대응하고, {001}<100> 방위는, {200}정극점도 상에서, α=80 내지 90°, β=0 내지 360°에 대응한다.

상기 2 방위의 강도를 제어함으로써, 평행 방향과 직각 방향의 굽힘 가공성이 모두 우수한 합금을 얻을 수 있다. 이것은, {123}<412> 방위가 Cu-Ni-Si계 합금의 압연 변형의 안정 방위이며, 다른 결정 방위를 갖는 경우에 비하여, 미끄럼 변형을 방지하기 위해서이다. 또한, {001}<100> 방위는, 소성 변형 시의 전단대의 도입이 다른 방위보다 억제되지만, 각각의 결정 방위의 굽힘 가공성에 대한 최적의 비율은 다르기 때문이다.

상기 2 방위의 한쪽이 극단적으로 많아도, 평행 방향과 직각 방향의 굽힘 가공성을 양립하기는 곤란하며, 2 방위의 α, β의 범위를 모두 만족할 필요가 있다.

α, β의 범위를 특허청구의 범위의 (1) 내지 (3)과 같이 폭을 갖게 한(즉, 예를 들어 (1)에 대해, 상기 기재에서는 α=68°이지만, α=65±10°라는 폭을 가짐) 이유는, 가공, 열처리 조건 및 측정 오차 등으로 각 방위에 대응하는 X선 강도비의 피크 위치가 변동하는 것을 고려하였기 때문이다.

본 발명의 Cu-Ni-Si계 합금 스트립의 0.2％ 내력은 바람직하게는 600 내지 950MPa, 더 바람직하게는 700 내지 950MPa이다. 0.2％ 내력이 600MPa 미만이면 강도가 저하되고, 950MPa를 초과하면 구부렸을 때 균열이 발생될 가능성이 높아진다.

본 발명의 Cu-Ni-Si계 합금 스트립의 도전율은, 바람직하게는 30％ IACS 이상, 더 바람직하게는 35％ IACS 이상이다.

본 발명의 Cu-Ni-Si계 합금 스트립의 제조 공정의 일례를 설명한다. 먼저 대기 용해로를 사용하고, 목탄 피복 하에서, 전기 구리, Ni, Si 등의 원료를 용해하고, 원하는 조성의 용탕을 얻는다. 그리고 이 용탕을 잉곳으로 주조한다. 그 후, 열간 압연을 행하고, 냉간 압연, 용체화 처리(700 내지 1,000℃에서 10 내지 300초), 시효 처리(350 내지 550℃에서 2 내지 20시간), 최종 냉간 압연(가공도 5 내지 40％)을 행한다.

최종 냉간 압연 후에 변형 제거 어닐링을 행해도 된다. 변형 제거 어닐링은, 통상 Ar 등의 불활성 분위기 중에서 250 내지 600℃에서 5 내지 300초간 행해진다. 또한 고강도화를 위해 용체화 처리와 시효 처리 사이에 냉간 압연을 행해도 된다. 또한, 용체화 처리 후에 최종 냉간 압연, 시효 처리의 순으로 행하고, 이들 공정의 순서를 바꿔도 된다.

Cu-Ni-Si계 합금 스트립의 제조 공정에 있어서 채용되어, 상기에서 예시되어 있는 통상의 용체화 처리, 시효 처리 및 최종 냉간 압연의 조건 범위 내이면, 열간 압연 및 그후의 냉간 압연을 거친 재료는 용체화 처리에서 표층 및 중앙부 모두에 목적 방위의 결정립이 재결정하고, 시효 처리 및 최종 냉간 압연 후도 결정 방위의 구조는 본질적으로는 변화되지 않는다.

이하에 본 발명의 합금 스트립의 제조 방법 중, 중요한 공정의 제조 조건에 대해 상세하게 설명한다.

용체화 처리: 용체화 처리 온도는 700 내지 1,000℃에서 10 내지 300초간 행한다. 용체화 처리 시의 냉각 속도를 2단계로 조정함으로써, 발달하는 결정 방위를 제어할 수 있다. 즉, 600℃를 경계로 하여 냉각 속도를 2단계로 나누어 행하고, 1단째의 600℃ 이상에서는 냉각 속도를 40 내지 60℃/초의 범위로, 2단째의 600℃ 미만에서는 80 내지 100℃/초의 범위로 냉각을 행한다.

1단째의 냉각 속도가 60℃/초를 초과하면, 범위 (1) (2) 내의 (111)면의 X선 강도비의 극댓값이 10보다 작아지고, 40℃/초를 하회하면, 범위 (1) (2) 내의 (111)면의 X선 강도비의 극댓값이 20을 초과하여 증가한다.

2단째의 냉각 속도가 60℃/초를 초과하거나, 혹은 40℃/초를 하회하면, 범위(3) 내의 (200)면의 X선 강도비의 극댓값이 3보다 커진다.

[실시예]

이하에 본 발명의 실시예를 비교예와 함께 나타내지만, 이들 실시예는 본 발명 및 그 이점을 더 잘 이해하기 위해 제공하는 것이고, 발명이 한정되는 것을 의도하는 것은 아니다.

고주파 용해로에 의해 아르곤 분위기 하에서, 내경 110㎜, 깊이 230㎜의 알루미나 또는 마그네시아제 도가니 내에서 전기 구리 2.50Kg을 용해하였다. 표 1의 조성에 따라 구리 이외의 원소를 첨가하고, 용탕 온도를 1,300℃로 조정한 후, 용탕을 주형(재질: 주철)을 사용하여 30×60×120㎜의 잉곳으로 주조하고, 이하의 공정으로, 구리 합금 스트립을 제작하였다.

(공정 1) 950℃에서 3시간 가열한 후, 두께 10㎜까지 열간 압연하였다.

(공정 2) 열간 압연 후의 판 표면의 산화 스케일을 그라인더로 연삭, 제거하였다.

(공정 3) 판 두께 0.180㎜까지 압하율 70％로 냉간 압연하였다. 변형 속도는, 압연 속도/롤 접촉호 길이로부터 결정하였다.

(공정 4) 용체화 처리로서, 800℃에서 10초간, 대기 중에서 가열하고, 재료 온도가 600℃로 저하될 때까지의 1단째 냉각 속도 및 600℃에서 300℃로 저하될 때까지의 2단째 냉각 속도를 표 1 기재대로 변화시켰다.

(공정 5) 시효 처리로서 전기로를 사용하여 450℃에서 5시간, Ar 분위기 중에서 가열하였다.

(공정 6) 판 두께 0.18㎜까지 최종 냉간 압연을 행하였다.

(공정 7) 변형 제거 어닐링으로서, 400℃에서 10초간, Ar 분위기 중에서 가열하였다.

이와 같이 하여 제작된 시료에 대해, 이하의 여러 특성의 평가를 행하였다.

<X선 랜덤 강도비의 극댓값>

X선 디프랙토미터(가부시키가이샤 리가쿠제, RINT2500)에 의해, Co관구를 사용하여, 관전압은 30kV, 관전류는 100mA로 각 시료의 {111} 정극점 측정을 행하고, {111}정극점도를 작성하였다. 상술한 범위 (1) (2) 내의 X선 강도를 측정하고, 표준 시료로서 마찬가지로 측정한 구리 분말(간토 가가쿠 가부시키가이샤제, 상품명 구리(분말) 2N5, 325mesh(JIS Z8801, 순도 99.5％)의 X선 강도의 비를 산출하고, 그 극댓값을 구하였다. X선 랜덤 강도비의 극댓값은 압연면을 측정하였다. 또한, 압연면의 측정은, 압연면 표면을 인산 67％+황산 10％+물의 용액에 15V 60초의 조건에서 전해 연마에 의해 조직을 현출시키고, 수세 건조시킨 후에 행하였다.

{200}정극점도에 대해서도, 상술한 범위 (3) 내의 X선 강도를 측정하였다.

<0.2％ 내력 및 도전율>

0.2％ 내력은 인장 시험기를 사용하여 JIS Z 2241에 준거하여 측정하였다. 구체적으로는, 시료에 대해, 인장 방향이 압연 방향과 평행해지도록, 프레스기를 사용하여 JIS13B호 시험편을 제작하였다. JIS-Z2241에 따라 이 시험편의 인장 시험을 행하였다. 인장 시험의 조건은, 시험편 폭 12.7㎜, 실온(15 내지 35℃), 인장 속도 5㎜/min, 게이지 길이 L=50㎜로, 구리박의 압연 방향으로 인장 시험하였다.

도전율은 JIS H 0505에 준거하여 4단자법에 의해, 25℃의 도전율(％IACS)을 측정하였다.

<굽힘성>

굽힘성의 평가로서, 도 3에 나타낸 바와 같이, 각각 깊이 50, 75, 100㎛의 노칭 가공을 실시하였다. 노치의 연장되는 방향은 구부림 축을 따르는 방향(압연 직각 방향)으로 하였다.

그 후, JIS H 3130에 준거하여, 굽힘 반지름 0㎜, GoodWay 방향으로 90°W 굽힘 가공을 행하였다(도 4 참조). 또한, 도 3에서 노치를 부여한 시료는, 도 4에서는 상하를 뒤집어 사용된다.

굽힘 가공된 부분의 압연 방향에 평행이고 판 두께 방향에 평행인 방향의 단면을 기계 연마 및 버프 연마에서 경면으로 마무리하고, 광학 현미경(배율 50배)으로 균열의 유무를 눈으로 보아 관찰하였다. 광학 현미경 관찰에서 균열이 보이지 않는 경우를 ○, 균열이 보인 경우를 ×로 평가하였다.

본 발명에서 「굽힘 가공성이 우수하다」란, 판 두께 0.18㎜의 시료에 상기 평가를 행한 경우, 깊이 75㎛의 노칭 가공에서도 균열이 보이지 않음을 의미한다.

표 1에 결과를 나타낸다. 범위 (1) 내지 (3)의 X선 랜덤 강도비가 소정 범위 내인 각 실시예의 경우, Badway의 굽힘 가공성을 유지하면서 노칭 가공 후에 Goodway로 굽힘 가공을 실시해도 균열은 보이지 않고, 양호한 Goodway의 굽힘 가공성을 나타내었다.

Ni 및 Si 농도가 모두 규정 범위 미만인 비교예 1인 경우, 0.2％ 내력이 600MPa 미만으로 저하되었다. Ni 및 Si 농도가 모두 규정 범위를 초과한 비교예 2의 경우, 열간 압연 시에 균열이 발생하여, 합금 스트립의 제조를 할 수 없었다.

1단째 용체화 처리의 냉각 속도가 각각 너무 느리거나 너무 빠른 비교예 3, 4의 경우, {111}면의 X선 랜덤 강도비의 극댓값이 10ㆍ0 내지 20.0의 범위를 벗어나, Bad Way의 굽힘 가공성이 떨어졌다.

2단째 용체화 처리의 냉각 속도가 각각 너무 느리거나 너무 빠른 비교예 5, 6의 경우, {200}면의 X선 랜덤 강도비의 극댓값이 2.0을 초과하여, Goodway의 굽힘 가공성이 떨어졌다.

1단째 및 2단째 용체화 처리의 냉각 속도를 동일하게 한 비교예 7의 경우도, 1단째 냉각 속도가 너무 빨랐기 때문에, {111}면의 X선 랜덤 강도비의 극댓값이 10.0 미만이 되어, Bad Way의 굽힘 가공성이 떨어졌다.

RD: 시료의 압연 방향
TD: 시료의 횡방향
α: 슐츠법에 규정하는 회절용 고니오미터의 회전축에 수직인 축
β: 슐츠법에 규정하는 회절용 고니오미터의 회전축에 평행인 축

Claims

1.0 내지 4.5질량％의 Ni와, 0.25 내지 1.5질량％의 Si를 함유하고, 잔부가 구리 및 불가피적 불순물로 이루어지고,
{111}정극점도에 있어서, 이하의 (1) 내지 (2)의 범위의 X선 랜덤 강도비의 극댓값이 10.0 이상 20.0 이하,
{200}정극점도에 있어서, 이하의 (3)의 범위의 X선 랜덤 강도비의 극댓값이 0 이상 2 이하인 집합 조직을 갖는 것을 특징으로 하는, 강도와 굽힘 가공성이 우수한 Cu-Ni-Si계 합금 스트립.
(1) α=65±10°, β=0±15°
(2) α=65±10°, β=180±15°
(3) α=80 내지 90°
(단, α: 슐츠법에 규정하는 회절용 고니오미터의 회전축에 수직인 축, β: 상기 회전축에 평행인 축)

제1항에 있어서, 0.2％ 내력이 600MPa 이상인 Cu-Ni-Si계 합금 스트립.

제1항 또는 제2항에 있어서, Zn, Sn, Mg, Fe, Ti, Zr, Cr, Al, P, Mn, Ag 중 1종류 이상을 총량으로 0.005 내지 2.0질량％ 함유하는 Cu-Ni-Si계 합금 스트립.