WO2009112115A1 - Hartstoffbeschichteter körper - Google Patents

Hartstoffbeschichteter körper Download PDF

Info

Publication number
WO2009112115A1
WO2009112115A1 PCT/EP2009/000309 EP2009000309W WO2009112115A1 WO 2009112115 A1 WO2009112115 A1 WO 2009112115A1 EP 2009000309 W EP2009000309 W EP 2009000309W WO 2009112115 A1 WO2009112115 A1 WO 2009112115A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
layer
tii
layers
hard material
hard
Prior art date
Application number
PCT/EP2009/000309
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
Hendrikus Van Den Berg
Hartmut Westphal
Volkmar Sottke
Original Assignee
Kennametal Inc.
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Family has litigation
First worldwide family litigation filed litigation Critical https://patents.darts-ip.com/?family=40586932&utm_source=google_patent&utm_medium=platform_link&utm_campaign=public_patent_search&patent=WO2009112115(A1) "Global patent litigation dataset” by Darts-ip is licensed under a Creative Commons Attribution 4.0 International License.
Priority to BRPI0908924-1A priority Critical patent/BRPI0908924B1/pt
Priority to RU2010141746/02A priority patent/RU2491368C2/ru
Priority to US12/866,151 priority patent/US8389134B2/en
Priority to EP09718954.2A priority patent/EP2252721B1/de
Priority to PL09718954T priority patent/PL2252721T3/pl
Application filed by Kennametal Inc. filed Critical Kennametal Inc.
Priority to JP2010550049A priority patent/JP5863241B2/ja
Priority to ES09718954.2T priority patent/ES2561597T3/es
Priority to CN2009801085019A priority patent/CN101970717A/zh
Priority to CA2717187A priority patent/CA2717187C/en
Priority to MX2010009890A priority patent/MX2010009890A/es
Publication of WO2009112115A1 publication Critical patent/WO2009112115A1/de

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C30/00—Coating with metallic material characterised only by the composition of the metallic material, i.e. not characterised by the coating process
    • C23C30/005—Coating with metallic material characterised only by the composition of the metallic material, i.e. not characterised by the coating process on hard metal substrates
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
    • Y10T428/24—Structurally defined web or sheet [e.g., overall dimension, etc.]
    • Y10T428/24942—Structurally defined web or sheet [e.g., overall dimension, etc.] including components having same physical characteristic in differing degree
    • Y10T428/2495—Thickness [relative or absolute]
    • Y10T428/24967—Absolute thicknesses specified
    • Y10T428/24975—No layer or component greater than 5 mils thick

Definitions

  • the invention relates to a hard-coated body with a plurality of CVD applied hard material layers.
  • the cutting material should in particular be resistant to abrasion, which already led early to hard metal or cermet substrate bodies having been provided with surface coatings, wherein first carbides, nitrides or carbonitrides of titanium and later also aluminum oxide layers have been used as wear protection layers.
  • first carbides, nitrides or carbonitrides of titanium and later also aluminum oxide layers have been used as wear protection layers.
  • multi-layer wear protection layers of different hard materials are also known.
  • wear-reducing layers for example, aluminum oxide layers are known, which are arranged on one or more intermediate layers such as titanium carbonitride or titanium nitride.
  • WO 03/085152 A2 discloses the use of a Ti-Al-N layer which can be produced as a monophase layer with aluminum contents of up to 60% by means of PVD. At higher aluminum contents, however, a mixture of cubic and hexagonal TiAIN is formed, and with even higher proportions of aluminum only the softer and not wear-resistant hexagonal wurtzite structure is produced.
  • WO 2007/003648 A1 in order to improve the wear resistance and the oxidation resistance, it is proposed to produce a hard-coated body with a single- or multilayer coating system by means of CVD, which contains at least one Tii- X Al x N-hard material layer, to which the body in a reactor is coated at temperatures in the range of 700 ° C to 900 0 C by CVD without plasma excitation and should be used as precursors titanium hallogenides, aluminum halides and reactive nitrogen compounds, which are mixed at elevated temperature.
  • the chlorine content is in the range between 0.05 to 0.9 at%.
  • the Tii- X Al X N hard-material layer or layers can contain up to 30% by mass of amorphous layer constituents.
  • the hardness value of the layers obtained is in the range of 2,500 HV to 3,800 HV.
  • the layer system applied to a substrate body consists of a titanium nitride, titanium carbonitride or titanium carbide bonding layer applied to the body followed by a phase gradient layer followed and finally an outer layer of a single- or multi-phase Tii -x Al ⁇ N hard material layer.
  • the phase gradient layer consists of a TiN / h-AlN phase mixture on its side facing the connection layer and, with increasing layer thickness, has an increasing phase fraction of fcc-TiAIN with a proportion of more than 50% and, concomitantly, a simultaneous decrease in the phase proportions of TiN and h- AIN on.
  • the thermal resistance of the coating is of great importance for the application of this material during machining operations, in particular at high cutting speeds.
  • temperatures that are significantly above 1000 ° C. are produced.
  • different coefficients of expansion that exist for the substrates between the individual layers, significantly. This leads to the formation of stresses between the individual layers and, if the high temperature is transported by heat conduction from the outer layer to the substrate body, in the worst case to a detachment of the coating, making the cutting insert is unusable.
  • T ⁇ i -X Al X N, Tii- X Al X C or Ti 1-X Al X CN layer instead of a commonly used in the prior art TiCN layer has the advantage that the thermal conductivity in the below
  • the Al 2 O 3 layer arranged layer is about 80% lower, so that the T ⁇ 1-X AI X N, Tii -X AI X C or CN layer proves to significantly improve thermal insulation to the substrate body.
  • the outer AbOa layer is also more resistant to oxidation and harder by about 50% compared to a TiCN outer layer, resulting in a higher wear resistance.
  • the Ti- X Al X CN, Tii -x Al ⁇ C or Tii- X Al X N layer may be single-phase and have a cubic structure or be multi-phase and have a further phase in wurtzite structure and / or TiN in addition to a main cubic phase , Up to 30 mass% may contain amorphous layer constituents.
  • the chlorine content is between 0.01 to 3 At%.
  • a TiN and / or TiCN layer can be used as a bonding layer to the substrate body, which consists of a hard metal, a cermet or a ceramic, so that the sequence of layers from the inside to the outside TiN or TiCN TiAIC (N) -Al 2 O 3 is.
  • TiCN layers are also possible between the Al 2 O 3 outer layer and the Tii- X Al x N layer, Ti 1-x Al x C layer or the Tii- x Al x CN layer.
  • the aluminum content as metal content is preferably between 70% and 90%.
  • the layer thickness of a Ti 1-X Al x N layer, Tii -X AI x C layer or a Ti 1-X AI x CN layer may vary between 2 .mu.m to 10 .mu.m, preferably 3 .mu.m to 7 .mu.m.
  • the aforementioned layer may also contain proportions of hexagonal aluminum nitride, at most 25%.
  • the TiAIN / TiAICN / TiAIC alternating layer then has a total thickness resulting from the sum of the thicknesses of each individual layer, which is between 1 nm to 5 nm.
  • the total thickness should be at least 1 micron to 5 microns.
  • the TiAIN, TiAIC or TiAICN layer can contain up to 30% amorphous and chlorine levels up to 3 at%.
  • a cermet or a ceramic substrate body is subjected to a CVD coating at coating temperatures between 650 0 C and 900 0 C, wherein in the gas atmosphere titanium and aluminum chlorides and ammonia are introduced to produce a TiAIN layer.
  • a first between 2 .mu.m and 10 .mu.m, preferably 3 .mu.m to 7 .mu.m thick layer is applied in a conventional manner by means of the CVD method at least 2 microns maximum 10 microns thick Al 2 ⁇ 3 layer.

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Chemical Vapour Deposition (AREA)
  • Cutting Tools, Boring Holders, And Turrets (AREA)
  • Carbon And Carbon Compounds (AREA)

Abstract

Die Erfindung betrifft einen hartstoffbeschichteten Körper mit mehreren mittels CVD aufgetragenen Schichten, bei dem auf einer Ti1-xAIxN-Schicht und/oder Ti1-xAIxC-Schicht und/oder Ti1-xAIxCN-Schicht eine Al2O3-Schicht als Außenschicht angeordnet ist.

Description

Hartstoffbeschichteter Körper
Die Erfindung betrifft einen hartstoffbeschichteten Körper mit mehreren mittels CVD aufgetragenen Hartstoffschichten.
An Schneidwerkzeuge, die für die zerspanende Bearbeitung verwendet werden, werden hohe Anforderungen hinsichtlich der Standfestigkeit und der Belastbarkeit gestellt, insbesondere bei der Zerspanung harter oder zäher Materialien wie vergüteten bzw. gehärteten Stählen durch Drehen mit hohen Schnittgeschwindigkeiten. Der Schneid Werkstoff soll insbesondere abrasionsbeständig sein, was bereits frühzeitig dazu führte, dass Hartmetall- oder Cermetsubstratkörper mit Oberflächenbe- schichtungen versehen worden sind, wobei zunächst Carbide, Nitride oder Carbo- nitride des Titans und später auch Aluminiumoxidschichten als Verschleißschutzschichten verwendet worden sind. Bekannt sind auch mehrlagige Verschleißschutzschichten aus unterschiedlichen Hartstoffen. Als verschleißmindernde Schichten sind beispielsweise Aluminiumoxidschichten bekannt, die auf einer oder mehreren Zwischenlagen wie beispielsweise Titancarbonitrid oder Titannitrid angeordnet sind.
Aus der WO 03/085152 A2 ist die Verwendung einer Ti-Al-N-Schicht bekannt, die als monophasige Schicht mit Aluminiumgehalten bis 60% mittels PVD erzeugt werden kann. Bei höheren Aluminiumgehalten entsteht allerdings ein Gemisch aus kubischen und hexagonalen TiAIN und bei noch höheren Aluminiumanteilen nur noch die weichere und nicht verschleißfeste hexagonale Wurtzitstrucktur.
Es ist auch bekannt, dass mittels Plasma-CVD einphasige Tii.xAlx-N-Hartstoff- schichten mit x= 0,9 herstellbar sind. Nachteilig sind jedoch hierbei die unzureichende Homogenität der Schichtzusammensetzung und der relativ hohe Chlorgehalt in der Schicht.
Soweit für die Herstellung von Th.xAlxN-Hartstoffschichten PVD- oder Plasma-CVD- Verfahren eingesetzt wurden, war deren Anwendung auf Temperaturen unter 7000C beschränkt. Nachteilig ist, dass die Beschichtung komplizierter Bauteilgeometrien Schwierigkeiten bereitet. PVD ist ein gerichteter Prozess, bei dem komplexe Geometrien unregelmäßig beschichtet werden. Das P!asrna-CVD erfordert eine hohe Plasmahomogenität, da die Plasmaleistungsdichte einen direkten Einschluss auf das Ti/Al-Atomverhältnis der Schicht hat. Die Herstellung einphasiger kubischer Tii-XAIX-N-Schichten mit hohem Aluminiumanteil ist mit den industriell eingesetzten PVD-Verfahren nicht möglich.
Auch eine TiAI-Abscheidung mit einem konventionellen CVD-Verfahren bei Temperaturen über 1.0000C ist nicht möglich, da das methastabilie Tii.xAlxN bei solch hohen Temperaturen in TiN und hexagonalem AIN zerfällt.
Schließlich ist bei dem in der US 6,238,739 B1 beschriebenen Verfahren, durch einen thermischen CVD-Prozess ohne Plasmaunterstützung Tii-XAIXN-Schichten mit x zwischen 0,1 und 0,6 bei Temperaturen zwischen 5500C und 6500C herzustellen, eine Eingrenzung auf kleinere Aluminiumgehalte mit x <0,6 gegeben. Als Gasmischung werden in dem dort beschriebenen Prozess Aluminium- und Titanchloride sowie NH3 und hfe verwendet. Auch bei dieser Beschichtung sind hohe Chlorgehalte bis zu 12 At% in Kauf zu nehmen.
In der WO 2007/003648 A1 wird zur Verbesserung der Verschleißfestigkeit und der Oxidationsbeständigkeit vorgeschlagen, einen hartstoffbeschichteten Körper mit einem ein- oder mehrlagigen Schichtsystem mittels CVD herzustellen, das mindestens eine Tii-XAIXN-Hartstoffschicht enthält, wozu der Körper in einem Reaktor bei Temperaturen im Bereich von 700°C bis 9000C mittels CVD ohne Plasmaanregung beschichtet wird und als Precursoren Titanhallogenide, Aluminiumhallogenide und reaktive Stickstoffverbindungen Verwendung finden sollen, die bei erhöhter Temperatur gemischt werden. Im Ergebnis wird ein Körper mit einer einphasigen Tii-XAIXN- Hartstoffschicht in der kubischen NaCI-Struktur mit einem Stöchiometriekoeffizienten x > 0,75 bis x = 0,93 oder eine mehrphasige Schicht erhalten, deren Hauptphase aus Ti1-XAIXN mit kubischer NaCI-Struktur mit einem Stöchiometriekoeffizienten x > 0,75 bis x = 0,93 und als weitere Phase eine Wurtzitstruktur und/oder TiNxNaCI-Struktur besitzt. Der Chlorgehalt liegt im Bereich zwischen 0,05 bis 0,9 At%. Aus diesem Dokument ist auch bekannt, dass die Tii-XAIXN-Hartstoffschicht oder Schichten bis zu 30 Massen% amorphe Schichtbestandteile enthalten können. Der Härtewert der erhaltenen Schichten liegt im Bereich 2.500 HV bis 3.800 HV.
Um die Haftung einer Tii.χAlxN-Hartstoffschicht bei hoher Verschleißfestigkeit zu verbessern, wird in der nicht vorveröffentlichten DE 10 2007 000 512 zudem vorgeschlagen, dass das auf einen Substratkörper aufgetragene Schichtsystem aus einer auf den Körper aufgebrachten Anbindungsschicht aus Titannitrid, Titancarbonitrid oder Titancarbid besteht, worauf eine Phasengradientenschicht folgt und schließlich eine Außenlage aus einer ein- oder mehrphasigen Tii-xAlχN-Hartstoffschicht. Die Phasengradientenschicht besteht an ihrer der Anbindungsschicht zugewandten Seite aus einem TiN/h-AIN-Phasengemisch und weist mit zunehmender Schichtdicke einen zunehmenden Phasenanteil von fcc-TiAIN mit einem Anteil von mehr als 50% und damit einhergehend simultaner Abnahme der Phasenanteile von TiN und h-AIN auf.
Neben der Abrasions- und Oxidationsbeständigkeit einer Schicht auf einem Hartmetall-, Cermet- oder Substratkörper ist für die Anwendung dieses Werkstoffes bei zerspanenden Bearbeitungen, insbesondere bei hohen Schnittgeschwindigkeiten die thermische Beständigkeit der Beschichtung von großer Bedeutung. Im Bereich einer Schneidkante eines Schneideinsatzes entstehen beim Drehen von harten Werkstücken Temperaturen, die deutlich oberhalb von 1.0000C liegen. Bei solchen Temperaturen wirken sich unterschiedliche Ausdehnungskoeffizienten, die für die Substrate zwischen den einzelnen Lagen bestehen, erheblich aus. Hierbei kommt es zur Ausbildung von Spannungen zwischen den einzelnen Lagen und, sofern durch Wärmeleitung die hohe Temperatur von der äußeren Schicht bis zum Substratkörper transportiert wird, im ungünstigsten Falle zu einem Ablösen der Beschichtung, womit der Schneideinsatz unbrauchbar wird.
Es ist somit Aufgabe der vorliegenden Erfindung, einen hartstoffbeschichteten Körper zu schaffen, dessen Beschichtung durch Auswahl der einzelnen Schichten eine bessere thermische Isolationswirkung hinsichtlich des Wärmetransportes hat. Diese Aufgabe wird durch einen hartstoftbeschichteten Körper nach Anspruch 1 gelöst. Der hartstoffbeschichtete Körper besitzt mehrere Schichten, wobei auf einer Tii.xAlχN- und/oder Tii-XAIXC und/oder einer TiVxAlxCN-Schicht mit x = 0,65 bis 0,95 eine AkOß-Schicht als Außenschicht angeordnet ist.
Die Verwendung einer Tϊi-XAIXN-, Tii-XAIXC- oder Ti1-XAIXCN-Schicht anstelle einer nach dem Stand der Technik allgemein verwendeten TiCN-Schicht hat den Vorteil, dass die Wärmeleitfähigkeit in der unterhalb der Al2θ3-Schicht angeordneten Schicht um etwa 80% geringer ist, so dass sich die Tϊ1-XAIXN-, Tii-XAIXC- oder -CN-Schicht als signifikant verbesserte thermische Isolation zum Substratkörper erweist. Die äußere AbOa-Schicht ist auch oxidationsbeständiger und im Vergleich zu einer TiCN- Außenlage um ca. 50% härter, so dass sich eine höhere Verschleißbeständigkeit ergibt.
Überraschender weise ist darüber hinaus festgestellt worden, dass eine Ti1-XAIXN-, Tii-XAIXC- oder -CN-Schicht als Zwischenlage im Vergleich zu TiN- oder TiCN- Zwischenlage keine Rissneigung besitzt, so dass sich das nach dem Stand der Technik nachteilig auswirkende typische Rissnetz nicht ausbildet. Insbesondere bei unterbrochenem Schnitt wirkt sich der verbesserte Rissbildungswiderstand standzeiterhöhend aus.
Die Tii-XAIXCN-, Tii-xAlχC- oder die Tii-XAIXN-Schicht kann einphasig sein und eine kubische Struktur aufweisen oder mehrphasig sein und neben einer kubischen Hauptphase eine weitere Phase in Wurtzitstruktur und/oder TiN aufweisen. Bis zu 30 Massen% können amorphe Schichtbestandteile enthalten sein. Der Chlorgehalt liegt zwischen 0,01 bis zu 3 At%.
Nach einer Weiterbildung der Erfindung kann eine TiN- und/oder TiCN-Schicht als Anbindungsschicht an den Substratkörper, der aus einem Hartmetall, einem Cermet oder einer Keramik besteht, verwendet werden, so dass die Schichtfolge von innen nach außen TiN- oder TiCN-TiAIC(N)-AI2O3 lautet. Im Rahmen der vorliegenden Erfindung sind auch zwischen der Al2θ3-Außenschicht und der Tii-XAIXN-Schicht, Ti1-XAIXC-Schicht oder der Tii-XAIXCN-Schicht TiCN- Schichten möglich.
Vorzugsweise liegt der Aluminiumanteil als Metallanteil zwischen 70% und 90%. Die Schichtdicke einer Ti1-XAIXN-Schicht, Tii-XAIXC-Schicht oder einer Ti1-XAIXCN-Schicht kann zwischen 2 μm bis 10 μm, vorzugsweise 3 μm bis 7 μm variieren. Die vorgenannte Schicht kann auch Anteile an hexagonalem Aluminiumnitrid enthalten, maximal 25%.
Im Rahmen der vorliegenden Erfindung ist es auch möglich, anstelle einer einzigen Zwischenlage eine mehrlagige Schicht aus ein- oder mehreren Doppellagen oder Dreifachlagen des Typs (Tii-XAIXN, Tii.xAlxC, Tii-xAlxCN)n mit n = natürlicher Zahl anzuordnen. Die TiAIN/TiAICN/TiAIC-Wechselschicht besitzt dann eine Gesamtdicke, die sich aus der Summe der Dicken jeder einzelnen Schicht ergibt, welche zwischen 1 nm bis 5 nm liegt. Vorzugsweise sollte die Gesamtdicke mindestens 1 μm bis 5 μm betragen. Im einfachsten Fall werden jeweils dünne, lediglich einige nm-dicke Einzellagen aus Tii-XAIXN oder Ti1-XAIXCN oder Ti1-XAIXC nacheinander bis zum Erreichen der gewünschten Gesamtdicke zwischen 1 μm und 5 μm aufgetragen. Es ist jedoch auch ein alternierendes Schichtsystem aus den vorgenannten Zusammensetzungen möglich, einschließlich solcher Schichten, die Lagen mit einem Gradientenverlauf besitzen, bei dem der C-Anteil nach außen sinkt oder steigt.
Die TiAIN-, TiAIC- oder TiAICN-Schicht kann bis zu 30% amorphe Bestandteile und Chlorgehalte bis zu 3 At% beinhalten.
Zur Herstellung wird der aus einem Hartmetall, einem Cermet oder einer Keramik bestehende Substratkörper einer CVD-Beschichtung bei Beschichtungstemperaturen zwischen 6500C und 9000C unterzogen, wobei in die Gasatmosphäre Titan- und Aluminiumchloride sowie Ammoniak zur Herstellung einer TiAIN-Schicht eingeleitet werden. Nach Herstellung einer ersten zwischen 2 μm und 10 μm, vorzugsweise 3 μm bis 7 μm dicken Schicht wird in konventioneller Weise mittels des CVD-Verfah- rens eine mindestens 2 μm maximal 10 μm dicke Al2θ3-Schicht aufgetragen.

Claims

Ansprüche
1. Hartstoffbeschichteter Körper mit mehreren mittels CVD aufgetragenen Schichten, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n et, d a s s auf einer Tii-XAIXN-Schicht und/oder Tii-XAIXC-Schicht und/oder Tii-XAIXCN-
Schicht eine AbOß-Schicht als Außenschicht angeordnet ist.
2. Hartstoffbeschichteter Körper nach Anspruch 1 , gekennzeichnet durch eine TiN- und/oder TiCN-Schicht als Anbindungsschicht an den Substratkörper, der aus Hartmetall, aus einem Cermet oder aus einer Keramik besteht.
3. Hartstoffbeschichteter Körper nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, dass zwischen der Al2θ3-Außenschicht und der Ti1-XAIXN-Schicht, Ti-ι-xAlxC-Schicht oder der Tii_xAlxCN-Schicht eine TiCN-Schicht angeordnet ist.
4. Hartstoffbeschichteter Körper nach einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, dass in der Tii-XAIXN-Schicht, Tii-XAIXC-Schicht oder der Ti1-XAIXCN-Schicht 0,7 <x ≤0,9 ist.
5. Hartstoffbeschichteter Körper nach einem der Ansprüche 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet, dass unterhalb einer Al2θ3-Schicht eine mehrlagige Schicht aus einer oder mehreren Doppellagen oder Dreifachlagen aus der Gruppe (Tii-XAIXN, Tii.xAlχCN, Tii-xAlχC)π angeordnet ist.
6. Hartstoffbeschichteter Körper nach einem der Ansprüche 1 bis 5, dadurch gekennzeichnet, dass die Dicke der äußeren Schicht zwischen 1 μm bis 5 μm, die Dicke der Tii-XAIXN-, TiVxAIxC- oder Ti^A^CN-Schicht 1 μm bis 5 μm und die Dicke etwaiger weiterer Anbindungs- oder Zwischenschichten zwischen 1 μm bis 5 μm liegt. Hartstoffbeschichteter Körper nach einem der Ansprüche 1 bis 6, dadurch gekennzeichnet, dass die Tii-xAixN-, Ti1-xAixC- oder die Tii-xAixCN-Schicht maximal 25% an hexagonalem AIN enthält.
PCT/EP2009/000309 2008-03-12 2009-01-20 Hartstoffbeschichteter körper WO2009112115A1 (de)

Priority Applications (10)

Application Number Priority Date Filing Date Title
MX2010009890A MX2010009890A (es) 2008-03-12 2009-01-20 Cuerpo revestido con materiales duros.
RU2010141746/02A RU2491368C2 (ru) 2008-03-12 2009-01-20 Элемент, покрытый твердым материалом
US12/866,151 US8389134B2 (en) 2008-03-12 2009-01-20 Body coated with hard material
EP09718954.2A EP2252721B1 (de) 2008-03-12 2009-01-20 Hartstoffbeschichteter körper
PL09718954T PL2252721T3 (pl) 2008-03-12 2009-01-20 Korpus powlekany twardym materiałem
BRPI0908924-1A BRPI0908924B1 (pt) 2008-03-12 2009-01-20 Corpo revestido de material de elevada resistência
JP2010550049A JP5863241B2 (ja) 2008-03-12 2009-01-20 硬質材料で被覆された物体
ES09718954.2T ES2561597T3 (es) 2008-03-12 2009-01-20 Cuerpo revestido con materiales duros
CN2009801085019A CN101970717A (zh) 2008-03-12 2009-01-20 涂覆有硬质材料的本体
CA2717187A CA2717187C (en) 2008-03-12 2009-01-20 Body coated with hard material

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE102008013965A DE102008013965A1 (de) 2008-03-12 2008-03-12 Hartstoffbeschichteter Körper
DE102008013965.3 2008-03-12

Publications (1)

Publication Number Publication Date
WO2009112115A1 true WO2009112115A1 (de) 2009-09-17

Family

ID=40586932

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PCT/EP2009/000309 WO2009112115A1 (de) 2008-03-12 2009-01-20 Hartstoffbeschichteter körper

Country Status (13)

Country Link
US (1) US8389134B2 (de)
EP (2) EP2252721B1 (de)
JP (1) JP5863241B2 (de)
KR (1) KR20100122918A (de)
CN (2) CN101970717A (de)
BR (1) BRPI0908924B1 (de)
CA (1) CA2717187C (de)
DE (1) DE102008013965A1 (de)
ES (2) ES2561597T3 (de)
MX (1) MX2010009890A (de)
PL (2) PL3031948T3 (de)
RU (1) RU2491368C2 (de)
WO (1) WO2009112115A1 (de)

Cited By (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
AT510981B1 (de) * 2011-03-18 2012-08-15 Boehlerit Gmbh & Co Kg Beschichteter körper, verwendung desselben und verfahren zu dessen herstellung
JP2013510946A (ja) * 2009-11-12 2013-03-28 フラウンホーファー−ゲゼルシャフト ツル フェルデルング デル アンゲヴァンテン フォルシュング エー ファウ 金属、超硬合金、サーメット又はセラミックスからの被覆物品並びに該物品の被覆法
DE102013104254A1 (de) 2013-04-26 2014-10-30 Walter Ag Werkzeug mit CVD-Beschichtung
JP2014210313A (ja) * 2013-04-18 2014-11-13 三菱マテリアル株式会社 硬質被覆層がすぐれた耐チッピング性を発揮する表面被覆切削工具
DE102014103220A1 (de) 2014-03-11 2015-09-17 Walter Ag TiAIN-Schichten mit Lamellenstruktur
EP3000913A1 (de) 2014-09-26 2016-03-30 Walter Ag Beschichteter Schneidwerkzeugeinsatz mit MT-CVD TiCN auf TiAI(C,N)
WO2018001784A1 (en) 2016-07-01 2018-01-04 Walter Ag Cutting tool with textured alumina layer
US10968512B2 (en) 2017-06-22 2021-04-06 Kennametal Inc. CVD composite refractory coatings and applications thereof

Families Citing this family (43)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
AT510963B1 (de) † 2011-03-18 2012-08-15 Boehlerit Gmbh & Co Kg Beschichteter körper und verfahren zu dessen herstellung
CN103764322B (zh) * 2011-08-30 2015-12-23 京瓷株式会社 切削工具
JP6024981B2 (ja) 2012-03-09 2016-11-16 三菱マテリアル株式会社 高速断続切削加工で硬質被覆層がすぐれた耐チッピング性を発揮する表面被覆切削工具
JP5935479B2 (ja) * 2012-04-20 2016-06-15 三菱マテリアル株式会社 高速ミーリング切削加工、高速断続切削加工で硬質被覆層がすぐれた耐チッピング性を発揮する表面被覆切削工具
JP6044401B2 (ja) * 2012-04-20 2016-12-14 三菱マテリアル株式会社 高速断続切削加工で硬質被覆層がすぐれた耐チッピング性を発揮する表面被覆切削工具
JP5939509B2 (ja) * 2012-07-25 2016-06-22 三菱マテリアル株式会社 高速断続切削加工で硬質被覆層がすぐれた耐チッピング性を発揮する表面被覆切削工具
JP5939508B2 (ja) * 2012-07-25 2016-06-22 三菱マテリアル株式会社 高速断続切削加工で硬質被覆層がすぐれた耐チッピング性を発揮する表面被覆切削工具
JP6090063B2 (ja) * 2012-08-28 2017-03-08 三菱マテリアル株式会社 表面被覆切削工具
JP6037113B2 (ja) * 2012-11-13 2016-11-30 三菱マテリアル株式会社 高速断続切削加工で硬質被覆層がすぐれた耐チッピング性を発揮する表面被覆切削工具
JP6044336B2 (ja) * 2012-12-27 2016-12-14 三菱マテリアル株式会社 硬質被覆層がすぐれた耐チッピング性を発揮する表面被覆切削工具
US9103036B2 (en) 2013-03-15 2015-08-11 Kennametal Inc. Hard coatings comprising cubic phase forming compositions
JP6268530B2 (ja) * 2013-04-01 2018-01-31 三菱マテリアル株式会社 硬質被覆層がすぐれた耐チッピング性を発揮する表面被覆切削工具
US9896767B2 (en) 2013-08-16 2018-02-20 Kennametal Inc Low stress hard coatings and applications thereof
US9168664B2 (en) 2013-08-16 2015-10-27 Kennametal Inc. Low stress hard coatings and applications thereof
JP5962862B2 (ja) * 2013-08-21 2016-08-03 株式会社タンガロイ 被覆切削工具
JP6391045B2 (ja) * 2014-01-29 2018-09-19 三菱マテリアル株式会社 高速断続切削加工で硬質被覆層がすぐれた耐チッピング性を発揮する表面被覆切削工具
JP6402662B2 (ja) * 2014-03-26 2018-10-10 三菱マテリアル株式会社 表面被覆切削工具及びその製造方法
JP6793039B2 (ja) * 2014-04-09 2020-12-02 ヌオーヴォ ピニォーネ ソチエタ レスポンサビリタ リミタータＮｕｏｖｏ Ｐｉｇｎｏｎｅ Ｓ．Ｒ．Ｌ． ターボ機関の構成部品を液滴侵食から保護する方法、構成部品及びターボ機関
JP6548071B2 (ja) * 2014-04-23 2019-07-24 三菱マテリアル株式会社 硬質被覆層がすぐれた耐チッピング性を発揮する表面被覆切削工具
JP6548073B2 (ja) * 2014-05-28 2019-07-24 三菱マテリアル株式会社 硬質被覆層がすぐれた耐チッピング性を発揮する表面被覆切削工具
JP5924507B2 (ja) 2014-09-25 2016-05-25 三菱マテリアル株式会社 硬質被覆層がすぐれた耐チッピング性を発揮する表面被覆切削工具
JP6620482B2 (ja) * 2014-09-30 2019-12-18 三菱マテリアル株式会社 耐チッピング性にすぐれた表面被覆切削工具
JP6120229B2 (ja) * 2015-01-14 2017-04-26 住友電工ハードメタル株式会社 硬質被膜、切削工具および硬質被膜の製造方法
JP6590255B2 (ja) 2015-03-13 2019-10-16 三菱マテリアル株式会社 硬質被覆層がすぐれた耐チッピング性を発揮する表面被覆切削工具
US9994717B2 (en) * 2015-04-13 2018-06-12 Kennametal Inc. CVD-coated article and CVD process of making the same
WO2017038840A1 (ja) * 2015-08-31 2017-03-09 三菱マテリアル株式会社 硬質被覆層がすぐれた耐チッピング性を発揮する表面被覆切削工具
JP6726403B2 (ja) * 2015-08-31 2020-07-22 三菱マテリアル株式会社 硬質被覆層がすぐれた耐チッピング性を発揮する表面被覆切削工具
CN105195768A (zh) * 2015-09-10 2015-12-30 苏州华冲精密机械有限公司 一种高硬度隔热刀具
JP6931452B2 (ja) 2015-10-30 2021-09-08 三菱マテリアル株式会社 硬質被覆層がすぐれた耐摩耗性および耐チッピング性を発揮する表面被覆切削工具
JP6931453B2 (ja) 2015-10-30 2021-09-08 三菱マテリアル株式会社 硬質被覆層がすぐれた耐チッピング性を発揮する表面被覆切削工具
DE102016108734B4 (de) 2016-05-11 2023-09-07 Kennametal Inc. Beschichteter Körper und Verfahren zur Herstellung des Körpers
JP6905807B2 (ja) 2016-08-29 2021-07-21 三菱マテリアル株式会社 硬質被覆層がすぐれた耐チッピング性、耐剥離性を発揮する表面被覆切削工具
JPWO2018047735A1 (ja) * 2016-09-06 2019-06-24 住友電工ハードメタル株式会社 切削工具およびその製造方法
WO2018047734A1 (ja) * 2016-09-06 2018-03-15 住友電工ハードメタル株式会社 切削工具およびその製造方法
WO2018047733A1 (ja) * 2016-09-06 2018-03-15 住友電工ハードメタル株式会社 切削工具およびその製造方法
JP6781954B2 (ja) * 2017-01-25 2020-11-11 三菱マテリアル株式会社 硬質被覆層がすぐれた耐チッピング性、耐剥離性を発揮する表面被覆切削工具
KR102531798B1 (ko) 2017-01-26 2023-05-11 발터 악티엔게젤샤프트 피복 절삭 공구
JP6796257B2 (ja) * 2017-03-01 2020-12-09 三菱マテリアル株式会社 硬質被覆層がすぐれた耐チッピング性、耐剥離性を発揮する表面被覆切削工具
CN108479421B (zh) * 2018-05-24 2020-08-28 萍乡市三盈科技有限公司 一种水处理高效无机膜过滤板的制造方法
EP3848484A3 (de) 2020-01-10 2021-09-15 Sakari Ruppi Bei niedriger temperatur abgeschiedene geprägte aluminiumoxidschicht
JP7329180B2 (ja) 2020-02-03 2023-08-18 三菱マテリアル株式会社 表面被覆切削工具
JP7274107B2 (ja) 2021-04-12 2023-05-16 株式会社タンガロイ 被覆切削工具
JP7253153B2 (ja) * 2021-04-30 2023-04-06 株式会社タンガロイ 被覆切削工具

Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP0899359A1 (de) * 1997-08-29 1999-03-03 Commissariat A L'energie Atomique CVD-Verfahren zum Herstellen einer mehrlagigen Beschichtung auf Ti-Al-N Basis
WO2000070120A1 (en) * 1999-05-19 2000-11-23 Sandvik Ab (Publ) Al2O3 COATED CUTTING TOOL
EP1122334A1 (de) * 2000-02-04 2001-08-08 Seco Tools Ab Abscheidung von Gamma-Al2O3 mittels CVD
EP1825943A1 (de) * 2004-12-14 2007-08-29 Sumitomo Electric Hardmetal Corp. Beschichtetes schneidwerkzeug
WO2008059896A1 (fr) * 2006-11-17 2008-05-22 Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. Film résistant à l'abrasion et outil équipé de celui-ci

Family Cites Families (28)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE4110006A1 (de) * 1991-03-27 1992-10-01 Krupp Widia Gmbh Verbundkoerper, verwendung des verbundkoerpers und verfahren zu seiner herstellung
DE4209975A1 (de) * 1992-03-27 1993-09-30 Krupp Widia Gmbh Verbundkörper und dessen Verwendung
SE502223C2 (sv) * 1994-01-14 1995-09-18 Sandvik Ab Sätt och alster vid beläggning av ett skärande verktyg med ett aluminiumoxidskikt
JPH09125249A (ja) 1995-11-07 1997-05-13 Hitachi Tool Eng Ltd 被覆超硬合金工具
US5879823A (en) * 1995-12-12 1999-03-09 Kennametal Inc. Coated cutting tool
FR2745299B1 (fr) 1996-02-27 1998-06-19 Centre Nat Rech Scient Procede de formation de revetements de ti1-xalxn
DE19630791A1 (de) * 1996-07-31 1998-02-05 Kennametal Hertel Ag Hartmetall und Cermets mit einer verschleißfesten Beschichtung
KR100512269B1 (ko) 1996-09-03 2005-09-05 어낵시스 발처스 악티엔게젤샤프트 내마모층으로 코팅된 공작물
SE520802C2 (sv) * 1997-11-06 2003-08-26 Sandvik Ab Skärverktyg belagt med aluminiumoxid och process för dess tillverkning
SE517046C2 (sv) * 1997-11-26 2002-04-09 Sandvik Ab Plasmaaktiverad CVD-metod för beläggning av skärverktyg med finkornig aluminiumoxid
EP0980917B1 (de) * 1998-07-29 2002-07-03 Toshiba Tungaloy Co., Ltd. Aluminiumoxid-beschichteter Werkzeugteil
DE19962056A1 (de) * 1999-12-22 2001-07-12 Walter Ag Schneidwerkzeug mit mehrlagiger, verschleissfester Beschichtung
DE10002861A1 (de) * 2000-01-24 2001-08-09 Walter Ag Zerspannungswerkzeug mit Carbonitrid-Beschichtung
JP2001341008A (ja) * 2000-06-02 2001-12-11 Hitachi Tool Engineering Ltd 窒化チタンアルミニウム膜被覆工具及びその製造方法
JP2002126911A (ja) * 2000-10-18 2002-05-08 Mitsubishi Materials Corp 切粉に対する表面潤滑性にすぐれた表面被覆超硬合金製切削工具
JP2002263911A (ja) 2001-03-09 2002-09-17 Mitsubishi Materials Corp 高速切削加工で硬質被覆層がすぐれた耐摩耗性を発揮する表面被覆超硬合金製切削工具
JP3829322B2 (ja) * 2001-09-03 2006-10-04 三菱マテリアル株式会社 耐摩耗被覆層がすぐれた密着性および耐チッピング性を有する表面被覆超硬合金製切削工具
CN100408237C (zh) 2002-01-21 2008-08-06 三菱麻铁里亚尔株式会社 表面被覆切削工具部件和在切削工具表面形成硬质被覆层的方法
AU2003227598A1 (en) 2002-04-11 2003-10-20 Cemecon Ag Coated bodies and a method for coating a body
EP2848712B1 (de) * 2002-08-08 2018-05-30 Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho (Kobe Steel, Ltd.) Verfahren zur Herstellung einer Aluminiumoxidbeschichtung aus hauptsächlich Alpha-Typ-Kristallstruktur, Aluminiumoxidbeschichtung aus hauptsächlich Alpha-Typ-Kristallstruktur, Laminatbeschichtung mit der Aluminiumoxidbeschichtung, mit der Aluminiumoxidbeschichtung oder der Laminatbeschichtung verkleidetes Element, Verfahren zur Herstellung des Elements und physikalische Gasphasenabscheidungsvorrichtung
JP4173762B2 (ja) * 2003-04-04 2008-10-29 株式会社神戸製鋼所 α型結晶構造主体のアルミナ皮膜の製造方法および積層皮膜被覆部材の製造方法
JP4398224B2 (ja) * 2003-11-05 2010-01-13 住友電工ハードメタル株式会社 耐摩耗性部材
JP2006028600A (ja) * 2004-07-16 2006-02-02 Kobe Steel Ltd 耐摩耗性と耐熱性に優れた積層皮膜
EP1757389A4 (de) 2004-12-22 2012-02-08 Sumitomo Elec Hardmetal Corp Oberflächenbeschichtetes schneidwerkzeug
DE102005032860B4 (de) 2005-07-04 2007-08-09 Fraunhofer-Gesellschaft zur Förderung der angewandten Forschung e.V. Hartstoffbeschichtete Körper und Verfahren zu deren Herstellung
EP1957429B1 (de) * 2005-11-17 2009-08-05 BOEHLERIT GmbH & Co.KG. Beschichteter hartmetallkörper
JP5349851B2 (ja) 2007-08-02 2013-11-20 キヤノン株式会社 燃料電池セル、および燃料電池
DE102007000512B3 (de) 2007-10-16 2009-01-29 Fraunhofer-Gesellschaft zur Förderung der angewandten Forschung e.V. Hartstoffbeschichtete Körper und Verfahren zu deren Herstellung

Patent Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP0899359A1 (de) * 1997-08-29 1999-03-03 Commissariat A L'energie Atomique CVD-Verfahren zum Herstellen einer mehrlagigen Beschichtung auf Ti-Al-N Basis
WO2000070120A1 (en) * 1999-05-19 2000-11-23 Sandvik Ab (Publ) Al2O3 COATED CUTTING TOOL
EP1122334A1 (de) * 2000-02-04 2001-08-08 Seco Tools Ab Abscheidung von Gamma-Al2O3 mittels CVD
EP1825943A1 (de) * 2004-12-14 2007-08-29 Sumitomo Electric Hardmetal Corp. Beschichtetes schneidwerkzeug
WO2008059896A1 (fr) * 2006-11-17 2008-05-22 Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. Film résistant à l'abrasion et outil équipé de celui-ci

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
KIM BYOUNG-JUNE ET AL: "High temperature oxidation of (Ti1-XAlX)N coatings made by plasma enhanced chemical vapor deposition", JOURNAL OF VACUUM SCIENCE AND TECHNOLOGY: PART A, AVS /AIP, MELVILLE, NY.; US, vol. 17, no. 1, 1 January 1999 (1999-01-01), pages 133 - 137, XP012004334, ISSN: 0734-2101 *

Cited By (15)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2563080C2 (ru) * 2009-11-12 2015-09-20 Фраунхофер-Гезелльшафт цур Фёрдерунг дер ангевандтен Форшунг Е.Ф. Выполненные с покрытием тела из металла, твердого сплава, кермета или керамики и способ нанесения покрытия на такие тела
JP2013510946A (ja) * 2009-11-12 2013-03-28 フラウンホーファー−ゲゼルシャフト ツル フェルデルング デル アンゲヴァンテン フォルシュング エー ファウ 金属、超硬合金、サーメット又はセラミックスからの被覆物品並びに該物品の被覆法
KR101739088B1 (ko) * 2009-11-12 2017-05-23 프라운호퍼-게젤샤프트 추르 푀르데룽 데어 안제반텐 포르슝 에 파우 금속, 초경합금, 서멧 또는 세라믹 물질로 구성된 코팅체 및 상기 코팅체의 코팅 방법
WO2012126031A1 (de) 2011-03-18 2012-09-27 Boehlerit Gmbh & Co. Kg. Beschichteter körper, verwendung desselben und verfahren zu dessen herstellung
AT510981B1 (de) * 2011-03-18 2012-08-15 Boehlerit Gmbh & Co Kg Beschichteter körper, verwendung desselben und verfahren zu dessen herstellung
JP2014210313A (ja) * 2013-04-18 2014-11-13 三菱マテリアル株式会社 硬質被覆層がすぐれた耐チッピング性を発揮する表面被覆切削工具
DE102013104254A1 (de) 2013-04-26 2014-10-30 Walter Ag Werkzeug mit CVD-Beschichtung
US9976213B2 (en) 2013-04-26 2018-05-22 Walter Ag Tool having CVD coating
DE102014103220A1 (de) 2014-03-11 2015-09-17 Walter Ag TiAIN-Schichten mit Lamellenstruktur
US10214810B2 (en) 2014-03-11 2019-02-26 Walter Ag TiAlCN layers with lamellar structure
EP3000913A1 (de) 2014-09-26 2016-03-30 Walter Ag Beschichteter Schneidwerkzeugeinsatz mit MT-CVD TiCN auf TiAI(C,N)
US10407777B2 (en) 2014-09-26 2019-09-10 Walter Ag Coated cutting tool insert with MT-CVD TiCN on TiAI(C,N)
WO2018001784A1 (en) 2016-07-01 2018-01-04 Walter Ag Cutting tool with textured alumina layer
US11365483B2 (en) 2016-07-01 2022-06-21 Walter Ag Cutting tool with textured alumina layer
US10968512B2 (en) 2017-06-22 2021-04-06 Kennametal Inc. CVD composite refractory coatings and applications thereof

Also Published As

Publication number Publication date
EP3031948B1 (de) 2017-03-15
JP2011516722A (ja) 2011-05-26
CN103834928B (zh) 2016-11-02
EP2252721B1 (de) 2015-11-04
RU2491368C2 (ru) 2013-08-27
JP5863241B2 (ja) 2016-02-16
BRPI0908924B1 (pt) 2024-01-23
CN103834928A (zh) 2014-06-04
KR20100122918A (ko) 2010-11-23
ES2628524T3 (es) 2017-08-03
CA2717187C (en) 2015-11-17
CN101970717A (zh) 2011-02-09
RU2010141746A (ru) 2012-04-20
BRPI0908924A2 (pt) 2015-08-18
MX2010009890A (es) 2010-09-30
US8389134B2 (en) 2013-03-05
DE102008013965A1 (de) 2009-09-17
CA2717187A1 (en) 2009-09-17
PL3031948T3 (pl) 2017-07-31
US20100323176A1 (en) 2010-12-23
EP3031948A1 (de) 2016-06-15
EP2252721A1 (de) 2010-11-24
ES2561597T3 (es) 2016-02-29
PL2252721T3 (pl) 2016-02-29

Similar Documents

Publication Publication Date Title
EP2252721B1 (de) Hartstoffbeschichteter körper
EP2250299B1 (de) Hartstoffbeschichteter körper
EP1902155B1 (de) Hartstoffbeschichtete körper und verfahren zu deren herstellung
DE112011101826B4 (de) Mehrschichtige Nitridhartbeschichtungen, Hartbeschichteter Gegenstand und Verfahren zu deren Herstellung
DE69527124T3 (de) Harter Verbundwerkstoff für Werkzeuge
EP2601330B1 (de) Schneidwerkzeug mit mehrlagiger beschichtung
DE112013002291B4 (de) Hartbeschichtung für ein Schneidwerkzeug
DE112011101379T5 (de) Beschichtung für Schneidwerkzeuge
EP2132358B1 (de) Mehrlagige cvd-schicht
DE102016108734B4 (de) Beschichteter Körper und Verfahren zur Herstellung des Körpers
AT8346U1 (de) Beschichtetes werkzeug
EP2205774A2 (de) Hartstoffbeschichtete körper und verfahren zu deren herstellung
DE10222347C2 (de) TiBN-Beschichtung für einen Schneideinsatz oder ein Schneidwerkzeug
WO2009112117A1 (de) Hartstoffbeschichteter körper
DE112012003571B4 (de) Schneidwerkzeug
EP2686462B1 (de) Beschichteter körper und verfahren zu dessen herstellung
DE112014001520B4 (de) Beschichtungen für Schneidwerkzeuge
DE69802035T2 (de) Beschichtetes Schneidwerkzeug
DE112013002302T5 (de) Hartbeschichtung für ein Schneidwerkzeug
DE102015115859A1 (de) Mehrschichtig strukturierte Beschichtungen für Schneidwerkzeuge
DE10360482B4 (de) Harter Überzug mit hervorragender Haftung
EP0954622B1 (de) Verbundkörper und verfahren zu seiner herstellung
EP2486164B1 (de) Schneidwerkzeug zur bearbeitung metallischer werkstoffe
WO2012126031A1 (de) Beschichteter körper, verwendung desselben und verfahren zu dessen herstellung
DE19738098C1 (de) Hartstoffbeschichtung

Legal Events

Date Code Title Description
WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 200980108501.9

Country of ref document: CN

121 Ep: the epo has been informed by wipo that ep was designated in this application

Ref document number: 09718954

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A1

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 12866151

Country of ref document: US

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 2009718954

Country of ref document: EP

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 2717187

Country of ref document: CA

ENP Entry into the national phase

Ref document number: 20107020052

Country of ref document: KR

Kind code of ref document: A

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: MX/A/2010/009890

Country of ref document: MX

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 2010550049

Country of ref document: JP

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 6465/DELNP/2010

Country of ref document: IN

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 2010141746

Country of ref document: RU

ENP Entry into the national phase

Ref document number: PI0908924

Country of ref document: BR

Kind code of ref document: A2

Effective date: 20100913