WO2009102046A1

WO2009102046A1 - 流体圧緩衝器の減衰力発生機構

Info

Publication number: WO2009102046A1
Application number: PCT/JP2009/052455
Authority: WO
Inventors: Satoshi Chikamatsu
Original assignee: Kayaba Industry Co., Ltd.
Priority date: 2008-02-13
Filing date: 2009-02-09
Publication date: 2009-08-20
Also published as: EP2251563A1; US20110024247A1; US8794403B2; EP2251563A4

Abstract

流体圧緩衝器のピストン (1) に画成された第 1 の流体室 (41, 42) から第 2 の流体室 (42, 41) へ流体を流出させるポート (2a, 2b) がピストン (1) を貫通する。減衰バルブ (10a, 10b) が第 2 の流体室 (42, 41) 側でポート (2a, 2b) を閉鎖する。第 1 の流体室 (41, 42) とポート (2a, 2b) を連通する通路 (21d, 21e, 26d, 26e) の流通断面積を、絞り弁 (12, 14, 51, 52) が第 1 の流体室 (41, 42) の圧力に応じて減じる。絞り弁 (12, 14, 51, 52) に第 1 の流体室 (41, 42) の圧力と逆向きに、圧力室 (18, 19) の圧力と板ばね (25, 29, 71, 72) の付勢力を加えることで、流体圧緩衝器はピストン (1) のストローク速度に関して中速領域と高速領域で異なる減衰力特性を発生させる。

Description

明細書流体圧緩衝器の減衰力発生機構技術分野この発明は、流体圧緩衝器の減衰力発生機構に関する。背景技術車両用の油圧緩衝器は例えば、シリンダの内部をビストンによりふたつの流体室に分離し、ピストンを縦貫する通路でこれらの流体室間を接続する一方、通路の出口に減衰弁としてリーフバルブを備えることで、ビストンの変位に対する減衰力を発生させている。リーフバルブは一般に複数の積層されたリーフからなり、外周部を上下流の差圧に応じて変形させることで通路を開く。そのため、リーフバルブはピストンの変位速度の中高速領域では減衰力力 S過大になりがちである。

日本国特許庁が 1997 年に発行した JPH09-291961A は、こうしたリーフバルブの減衰力特性を改善すべく、リ一フバルブの内周を固定せずに、コイルスプリングで弾性的に支持した減衰弁を提案している。

FIG. 16 を参照すると、この減衰弁を設ける緩衝器においては、ピストン P を貫通したビストンロッド Rの先端に筒状のビストンナット N力 s螺合する。減衰弁としてのリーフバルブ Lはビストン Pを貫通する通路 Poの出口に臨み、ビストンナット Nの外周に軸方向に変位可能な状態で装着される。一方、一端をピストンナット N に支持されたコイルスプリング Sが、ビストンナット Nの外周に摺動可能に装着された押圧部材 Mを介してリーフバルブ Lの内周部をビストンに弾性的に当接保持している。

ピストン P が図中上方へ移動すると、ピストン P の上方の油室からビストン P の下方の油室へと通路 Po を介して作動油が流通し、出口に設けたリーフバルブ L の流通抵抗により減衰力が発生する。リーフパルブ L は、ピストン速度が低速領域にある場合には、押圧部材 M に支持された内周部を支点として、外周部を図の下方へと撓ませる。ピストン速度が中高速領域に達すると、通路 Ροを通過する作動油の圧力が、コィルスプリング S の弹性カを上回り、リーフバルブ L が押圧部材 Μ とともにピストン Ρから軸方向下向きに変位する。その結果、リーフバルブ L は大きく開口することになり、減衰力が過度に増大しない。つまり、 FIG. 17 に示すように中高速のピストン速度領域においても、減衰力はピストン速度に対してなだらかに上昇する。発明の開示この減衰弁はピストン速度の中高速領域における発生減衰力の抑制に効果があるが、中速領域以上のピストン速度ではリーフバルブ L 全体が後退する構造のため、ピストン速度の中速領域と高速領域とで減衰力特性は変わらない。そのため、中速領域で好ましい減衰力が得られるようにばね荷重を設定すると、高速領域で減衰力が不足する可能性がある。

この発明の目的は、したがって、ピストン速度の中速領域と高速領域のいずれにおいても好ましい減衰力が得られるよう、中速領域と高速領域とで異なる減衰力特性を得られる減衰力発生機構を提供することである。

以上の目的を達成するために、この発明は第 1 の流体室と第 2の流体室とをバルブディスクで画成した流体圧緩衝器、のための減衰力発生機構において、第 1 の流体室力ら第 2 の流体室へ流体を流出させるバルブディスクに形成されたポートと、第 2 の流体室側においてポートを閉鎖する減衰バルブと、第 1 の流体室とポートを連通する通路と、第 1 の流体室の圧力に応じて通路の流通断面積を減じる絞り弁と、絞り弁に第 1 の流体室の圧力と逆向きの圧力を作用させる圧力室と、絞り弁を第 1 の流体室の圧力と逆向きに付勢する板ばねと、を備えている。この発明の詳細並びに他の特徴や利点は、明細書の以降の記載の中で説明されるとともに、添付された図面に示される。図面の簡単な説明

FIG. 1 はこの発明による減衰力発生機構を備えた油圧緩衝器の要部縦断面図である。

FIG. 2は減衰力発生機構の減衰特性を示すダイアグラムである。

FIG. 3はこの発明の第 2の実施例による減衰力発生機構を備えた緩衝器の要部縦断面図である。

FIG. はこの発明の第 3の実施例による減衰力発生機構を備えた緩衝器の要部縦断面図である。

FIG. 5はこの発明の第 4の実施例による減衰力発生機構を備えた緩衝器の要部縦断面図である。

FIG. 6はこの発明の第 5の実施例による減衰力発生機構を備えた緩衝器の要部縦断面図である。

FIG. 7は板ばねの一般的な付勢力特性を説明するダイアグラムである。

FIG. 8はこの発明の第 5の実施例によるリングがもたらす板ばねの変形状況を説明する、板ばねの斜視図である。

FIG. 9はこの発明の第 5の実施例による凸部の寸法に応じた板ばねの付勢力特性を説明するダイアグラムである。

FIG. 10 はこの発明の第 5 の実施例による凸部の円周方向長さに応じた板ばねの内部応力特性を説明するダイアグラムである。

FIG. 1 1 はこの発明の第 5 の実施例による凸部の高さ力 ^s板ばねの付勢力に及ぼす影響を説明するダイアグラムである。

FIG. 12はこの発明の第 6の実施例による減衰力発生機構の要部縦断面図である。 FIG. 13 はこの発明の第 7の実施例による板ばねを含む絞り弁の横断面図である。

FIG. 14 はこの発明の第 8 の実施例による減衰力発生機構を備えた緩衝器の要部縦断面図である。

FIG. 15 はこの発明の第 9 の実施例による減衰力発生機構を備えた緩衝器の要部縦断面図である。

FIG. 16 は従来技術による減衰力発生機構を示す、油圧緩衝器要部の縦断面図である。

FIG. 17 は従来技術による減衰力発生機構の減衰力特性を示すダイアグラムである。発明を実施するための最良の形態図面の FIG. 1 を参照すると、車両用の油圧緩衝器はシリンダ 40 と、シリンダ 40 に摺動自由に収装されたバルブディスクとしてのピストン 1 と、ピストン 1 に結合してシリンダ 40から軸方向に突出するピストンロッド 5 と、を備える。

ビストンロッド 5 の先端にはステツプ 5b を介して小径部 5a力 Ϊ形成される。小径部 5a はピストン 1 の中心を貫通し、貫通端に形成した雄ねじ部 5c にピストンナツト 30が螺合する。ピストン 1 は外周をシリンダ 40の内周面に摺接する。

シリンダ 40 の内部は、ピストン 1 により、ピストン 1 の上方の油室 41 と、ピストン 1 の下方の油室 42 に画成される。油室 41 と油室 42 にはそれぞれ作動油が封入される。油圧緩衝器の公知の構成としてビストンロッド 5 のシリンダ 40 に対する伸縮によるシリンダ 40内の容積変化を補償するためのリザ一バあるいはエア室がシリンダ 40の内側あるいは外側に設けられる。

ピストン 1 にはピストン 1 をそれぞれ斜め方向に縦貫するポート 2a と 2b と、ポート 2aの出口を構成する環状溝 3a と、ポート 2bの出口を構成する環状溝 3bが形成される。ビストン 1 の下方には環状溝 3aに臨む伸側減衰弁 10aが設けられる。ピストン 1 の上方には環状溝 3b に臨む縮側減衰弁 10b が設けられる。伸側減衰弁 10a と縮側減衰弁 10b はともに複数のリーフを積層したリーフバルブで構成される。伸側減衰弁 10a は環状溝 3aの外周においてピストン 1 に形成されたバルブシート la に外周部が着座することで環状溝 3a を閉鎖する。縮側減衰弁 10b は環状溝 3b の外周においてピストン 1 に形成されたパルプシート lb に外周部が着座することで環状溝 3b を閉鎖する。

ポート 2aの入口は縮側減衰弁 10b に閉塞されないように環状溝 3bの外側に形成される。ポート 2b の入口は伸側減衰弁 10a に閉塞されないように環状溝 3aの外側に形成される。ただし、ポート 2a と 2bの入口が伸側減衰弁 10a と縮側減衰弁 10b に閉塞されない限り、それらの配置や形状は上記に限定されない。例えば、ポート 2a と 2bの入口を同一円周上に配置し、バルブシート la と lb をいわゆる花弁型に形成することも可能である。

バルブシート la に着座する伸側減衰弁 10aの外周部と、バルブシート lb に着座する縮側減衰弁 10b の外周部にはそれぞれ複数の切欠が形成される。あるいは、バルブシート la と lbに周知のオリフィスを打刻により形成する。

ポート 2a の入口と縮側減衰弁 10b の上方は円筒形状の仕切り部材 21 に覆われる。仕切り部材 21 は底部 21a と、底部 21aの外周から軸方向に延びる筒部 21bからなる。底部 21aの中心にはピストンロッド 5 の小径部 5a力貫通する孔部 21c が形成される。底部 21aはヮッシャ 31 を介して縮側減衰弁 10bの中心部に当接し、筒部 21b は先端をピストン 1 の外周に嵌合する。このように構成された仕切り部材 21 によってポート 2aの入口と縮側減衰弁 10b の上方にチャンバ一 R1 が画成される。底部 21aには油室 41 とチャンバ R1 を連通する複数の通孔 21e力形成される。さらに、底部 21a には油室 41 とチャンバ R1 を連通する複数の通孔 21d 力複数の通孔 21eの外側に形成される。仕切り部材 21の上方には複数の通孔 21eに相対して絞り弁 12力 s設けられる。

絞り弁 12 は筒状に形成され、ピストンロッド 5 の小径部 5aの外周に固定された第 1 のホルダ 23 の外周に嵌合する小径部 12b と、小径部 12b にステップ 12c を介して連続する大径部 12a と備える。大径部 12a はピストンロッド 5 の小径部 5a の外周に固定された第 2のホルダ 22の外周に嵌合する。絞り弁 12 は第 1 のホルダ

23 と第 2 のホルダ 22 により、軸方向すなわち図の垂直方向に摺動自由に支持され. る。絞り弁 12 の図中卞方への摺動により、大径部 12aの先端は仕切り部材 21 の底部 21aの通孔 21e と通孔 21dの間に形成された環状シ一ト部 21f に着座する。

絞り弁 12 の図中上方への一定位置を超えた摺動は、ピストンロッド 5 のステップ 5b と第 1 のホルダ 23 とに挟持されたストツバ 24により規制される。絞り弁 12のストツバ 24 との当接部には複数のラジアル方向の溝 12d 力形成される。溝 12d は絞り弁 12力 sストツバ 24に当接した状態でも、絞り弁 12の上面 12e全体に油室 41 の油圧を作用させるために形成される。

絞り弁 12 はまた、第 1 のホルダ 23 と第 2のホルダ 22 との間に圧力室 18 を画成する。圧力室 18 には環状プレートを積層した板ばね 25 が収装される。板ばね 25 はピストンロッド 5 の小径部 5a の外周に嵌合し、外周部を絞り弁 12 のステップ

12c に下方から当接する。板ばね 25 はヮッシャ 32 を介して第 2 のホルダ 22 に接し、ヮッシャ 33 を介して第 1 のホルダ 23 に接する。板ばね 25 はあらかじめ初期荷重を与えた状態でステップ 12cに当接させる。

板ばね 25 のステップ 12c との当接部には複数の切欠 25a 力 ί形成される。切欠

25aは、板ばね 25 と絞り弁 12 と第 1 のホルダ 23 とに画成される空間と圧力室 18 との連通を確保するために形成される。切欠 25a を形成することで、板ばね 25 の上下面に作用する圧力は等圧を保つ。板ばね 25 を構成する環状プレートの枚数は、任意に設定可能である。板ばね 25 を単一の環状プレートで構成することも可能である。このようにして、ピストン 1 とピストンロッド 5のステップ 5b との間に、縮側減衰弁 10b、ヮッシャ 31、仕切り部材 21、第 2 のホルダ 22、ヮッシャ 32、板ばね 25、ヮッシャ 33、第 1のホルダ 23、及びストッノ、。 24が挟持される。

第 2のホルダ 22 はピストンロッド 5の小径部 5aの外周に嵌合する肉厚の内周部 22aを備える。内周部 22aの内周には環状溝 22b力形成される。環状溝 22bを圧力室 18に連通する通路 22cが内周部 22aを貫通する。

ビストンロッド 5の小径部 5aには、油室 41 と油室 42 とを減衰弁 10a、 10 を介さずに連通する連通路 15力 ί縦断方向に形成される。連通路 15の一端は二連のオリフィス 16a を介して油室 41 に連通する。連通路 15 のもう一端は二連のオリフィス 17aを介して油室 42に連通する。

オリフィス 16aは、連通路 15 の上端に形成された油室 41 に臨むピストンロッド 5の横孔 15b に螺合するプラグ 16の内側に形成される。オリフィス 17aは油室 42 に臨む連通路 15 の下端に螺合するプラグ 17 の内側に形成される。以上の構成により、連通路 15 の圧力はピストン 1 のストローク方向やストローク速度によらずほぼ一定に保たれる。連通路 15 の圧力をほぼ一定に保っために、この実施例では連通路 15の両端に 2つのオリフィス 16a と 2つのオリフィス 17a とを設けている力オリフィス 16a と 17a の径と数量は必要に応じて変更可能である。可能であれば、オリフィス 16aやオリフィス 17aを、連通路 15ゃ横孔 15bに直接形成しても良い。環状溝 22b はビストンロッド 5 の小径部 5a に形成した通孔 15c を介して常時連通路に連通する。通路 22cを介して環状溝 22bに連通する圧力室 18の圧力は、したがって、ピストン 1 のストローク方向やストローク速度によらずほぼ一定に保たれる。

以上のように構成された絞り弁 12 は、ピストン 1 の伸側ストロークに関して次のように機能する。すなわち、ピストン 1 の伸側ストロークに対しては、基本的に伸側減衰弁 10aが減衰カを発生させる。伸側減衰弁 10aはビストン 1 力 Ϊ極低速で伸側ストロークする場合にはバルブシート la からリフトせず；外周に形成した切欠あるいはバルブシート la に打刻したオリフィスを介して少量の作動油をポート 2a から油室 42 へと流出させる。ピストン 1 の伸側ストローク速度力上昇すると、伸側減衰弁 10aは弾性変形して外周部をバルブシート laからリフトさせ、伸側減衰弁 10a とバルブシート laの隙間を介してポート 2aから油室 42へと作動油を流出させる。

ピストン 1 のストローク速度力 ί中速領域においては、ストローク速度の上昇につれて伸側減衰弁 10a は大きく弾性変形し、ポート 2aから油室 42 へ流出する作動油の流量を増大させる。この状態で伸側減衰弁 10a は弾性変形に応じた伸側減衰力を発生させる。

ピストン 1 のストローク速度が高速領域に達すると、絞り弁 12 に図の下向きに作用する油室 41 の圧力と、絞り弁 12に図の上向きに作用する圧力室 18の圧力との圧力差が、板ばね 25 の付勢力を上回り、絞り弁 12 が図の下向きに変位する。その結果、絞り弁 12 の大径部 12aの下端力仕切り部材 21 の環状シート部 21f に接近し、油室 41 から通孔 21e を介してポート 2a に至る作動油の流路カ絞られる。ピストン 1 のストローク速度がさらに増加すると、大径部 12aの下端力環状シート部 21f に着座し、油室 41 から通孔 21e を介してポート 2a に至る作動油の流れは遮断される。以後、油室 41 からポート 2a に至る作動油は全量力 ί通孔 21d を通過することになり、通孔 21dにおける縮流による抵抗が伸側減衰力を一段と増大させる。

FIG. 2を参照すると、この油圧緩衝器においては、ピストン 1 の伸側ストロークにおいて、ストローク速度力低速領域から中速領域に向かう途中で伸側減衰弁 10a が開く際に伸側減衰力が急増する。伸側減衰弁 10a が開いた中速領域では、ストローク速度に応じて伸側減衰弁 10a 力伸側減衰力を緩やかに増大させる。ストローク速度が高速領域に入ると、絞り弁 12 カ^たらす縮流作用により伸側減衰力はさらに一段と増大する。

以上説明したように、伸側減衰弁 10a と絞り弁 12 がこの油圧緩衝器の伸側減衰力発生機構を構成する。

一方、この油圧緩衝器は、前述の縮側減衰弁 10b と以下に説明する絞り弁 14 とで構成された縮側減衰力発生機構を備える。

再び FIG. 1 を参照すると、ポート 2b の入口と伸側減衰弁 10aの下方は円筒形状の仕切り部材 26に覆われる。仕切り部材 26は底部 26a と、底部 26aの外周から軸方向に延びる筒部 26bからなる。底部 26aの中心にはビストンロッド 5の小径部 5a 力 ^s貫通する孔部 26c 力 ϊ形成される。底部 26a はヮッシャ 34 を介して伸側減衰弁

10a の中心部に当接し、筒部 26b は先端をピストン 1 の外周に嵌合する。このように構成された仕切り部材 26 によってポート 2b の入口と伸側減衰弁 10a の下方にチャンバ一 R2が画成される。底部 26aには油室 42 とチャンパ R2 を連通する複数の通孔 26e力形成される。さらに、底部 26aには油室 42 とチャンバ R2 を連通する複数の通孔 26d力複数の通孔 26eの外側に形成される。

絞り弁 14は仕切り部材 26の下方に複数の通孔 26eに相対して設けられる。

絞り弁 14 は筒状に形成され、ビストンロッド 5 の小径部 5aの外周に固定された第 1 のホルダ 28 の外周に嵌合する小径部 14b と、小径部 14b にステップ 14c を介して連続する大径部 14a と備える。大径部 14a はピストンロッド 5 の小径部 5a の外周に固定された第 2のホルダ 27の外周に嵌合する。絞り弁 14 は第 1 のホルダ

28 と第 2 のホルダ 27 により、軸方向すなわち図の垂直方向に摺動自由に支持される。絞り弁 14 の図中上方への摺動により、大径部 14aの先端が仕切り部材 26 の底部 26aの通孔 26e と通孔 26dの間に形成された環状シート部 26f に着座する。

絞り弁 14 の図中下方への一定位置を超えた摺動は、ピストンナツト 30 と第 1 のホルダ 28 とに挟持されたストツバ 37 により規制される。絞り弁 14のストッパ 37 との当接部には複数のラジアル方向の溝 14d 力 S形成される。溝 14d は絞り弁 14 がストツバ 37 に当接した状態でも、絞り弁 14 の下面 14e全体に油室 42 の油圧を作用させるために形成される。なお、ストツバ 37をピストンナット 30 と一体に形成しても良い。

絞り弁 14はまた、第 1 のホルダ 28 と第 2のホルダ 27 との間に圧力室 19 を画成する。圧力室 19 には環状プレートを積層した板ばね 29 が収装される。板ばね 29 はピストンロッド 5 の小径部 5a の外周に嵌合し、外周部を絞り弁 14 のステップ

14c に上方から当接する。板ばね 29 はヮッシャ 35 を介して第 2 のホルダ 27 に接し、ヮッシャ 36 を介して第 1 のホルダ 28 に接する。板ばね 29 はあらかじめ初期荷重を与えた状態でステップ 14cに当接させる。

板ばね 29 のステップ 14c との当接部には複数の切欠 29a 力 ^形成される。切欠

29aは、板ばね 29 と絞り弁 14 と第 1 のホルダ 28 とに画成される空間と圧力室 19 との連通を確保するために形成される。切欠 29a を形成することで、板ばね 29 の上下面に作用する圧力は等圧を保つ。板ばね 29 を構成する環状プレートの枚数は、任意に設定可能である。板ばね 29 を単一の環状プレートで構成することも可能である。

このようにして、ピストン 1 とビストンナット 30 との間に、伸側減衰弁 10a、ヮッシャ 34、仕切り部材 26、第 2 のホルダ 27、ヮッシャ 35、板ばね 29、ヮッシャ 36、第 1のホルダ 28、及びストッパ 37が挟持される。

第 2のホルダ 27はビストンロッド 5の小径部 5aの外周に嵌合する肉厚の内周部 27aを備える。内周部 27aの内周には環状溝 27b力 ^形成される。環状溝 27bを圧力室 19に連通する通路 27cが内周部 27aを貫通する。

環状溝 27b はビストンロッド 5 の小径部 5aに形成した通孔 15d を介して常時連通路 15に連通する。通路 27cを介して環状溝 27bに連通する圧力室 19の圧力は、したがって、ピストン 1 のストローク方向やストローク速度によらずほぼ一定に保たれる。

以上のように絞り弁 14 は絞り弁 12 と同様の構成を備える。ピストン 1 の上方の油室 41 内に配置されるヮッシャ 31、仕切り部材 21、第 2 のホルダ 22、ヮッシャ 32、板ばね 25、ヮッシャ 33、第 1 のホルダ 23、絞り弁 12、及びストッパ 24は、ピストン 1 の下方の油室 42内に配置されるヮッシャ 34、仕切り部材 26、第 2 のホルダ 27、ヮッシャ 35、板ばね 29、ヮッシャ 36、第 1 のホルダ 28、絞り弁 14、及びストツバ 37 と同一の構成を備え、ピストン 1 を境に上下対称に配置される。

絞り弁 14はピストン 1の縮側ストロ一クに関して次のように機能する。

すなわち、ピストン 1 の縮側ストロークに対しては、基本的に縮側減衰弁 10b が減衰力を発生させる。縮側減衰弁 10bはビストン 1力極低速で縮側ストロークする場合にはバルブシート lb からリフトせず外周に形成した切欠あるいはバルブシート lb に打刻したオリフィスを介して少量の作動油をポート 2b から油室 41 へと流出させる。ビストン 1 の縮側ストローク速度が上昇すると、縮側減衰弁 10b は弾性変形して外周部をバルブシート lb からリフトさせ、縮側減衰弁 10b とバルブシート lb の隙間を介してポート 2bから油室 41へと作動油を流出させる。.

ピストン 1 のストローク速度が中速領域においては、ストローク速度の上昇につれて縮側減衰弁 10b は大きく弾性変形し、ポート 2b 力ら油室 41 へ流出する作動油の流量を増大させる。この状態で縮側減衰弁 10b は弾性変形に応じた伸側減衰力を発生させる。

ピストン 1 のストローク速度が高速領域に達すると、絞り弁 14 に図の上向きに作用する油室 42の圧力と、絞り弁 14に図の下向きに作用する圧力室 19の圧力との圧力差が、板ばね 29 の付勢力を上回り、絞り弁 14 が図の上向きに変位する。その結果、絞り弁 14の大径部 14aの上端が仕切り部材 26の環状シート部 26f に接近し、油室 42 から通孔 26e を介してポート 2b に至る作動油の流路が絞られる。ビストン 1 のストロ一ク速度がさらに増加すると、大径部 14aの上端が環状シート部 26f に着座し、油室 42 から通孔 26e を介してポート 2b に至る作動油の流れは遮断される。以後、油室 42 からポート 2b に至る作動油は全量力 s通孔 26d を通過することになり、通孔 26dにおける縮流による抵抗が縮側減衰力を一段と増大させる。

FIG. 2を参照すると、この油圧緩衝器においては、ビストン 1の縮側ストロ一クにおいて、ストローク速度が低速領域から中速領域に向かう途中で縮側減衰弁 10b が開く際に縮側減衰力が急増する。縮側減衰弁 10b が開いた中速領域では、ストローク速度に応じて縮側減衰弁 10b 力縮側減衰力を緩やかに増大させる。ストローク速度が高速領域に入ると、絞り弁 14 力 ^もたらす縮流作用により縮側減衰力はさらに一段と増大する。

このようにして、この油圧緩衝器は、ピストン 1 の伸側ストロークにおいても縮側ストロ一クにおいても、高速領域では中速領域より一段と大きな減衰力を発生させる。したがって、この油圧緩衝器を車両の車体と車軸の間に介装される車両用油圧緩衝器として適用することで、好ましい乗り心地を実現することができる。

また、油圧緩衝器に大きな荷重カ口わると、ピストン 1 が高速かつ大きな振幅でストロークする。高速領域で中速領域より一段と大きな減衰力を発生させることは、このような場合のピストン 1 の伸び切りや底付きを抑制し、伸び切りや底付きによる衝撃の発生を防止する効果をもたらす。

この油圧緩衝器では、絞り弁 12 と 14 を、ばね定数を大きく設定可能な板ばね 25 と 29で支持している。そのために、絞り弁 12 と 14がストツバ 24 と 37に当接して通孔 21e と 26eを通る作動油の流路断面をそれぞれ最大に保つ最後退位置から、絞り弁 12 と 14力環状シート部 21f と 26f に当接して通孔 21e と 26e を通る作動油をそれぞれ遮断する遮断位置まで、油室 41 と油室の圧力上昇に応じて通孔 21e と 26e を通る作動油の流路断面を徐々に減少させることができる。したがって、 FIG. 2 に示すように，高速領域の発生減衰力を急増させずに、ピストン 1 のストローク速度上昇に対して中速領域の発生減推力より大きな増加率で徐々に増大させることができる。

絞り弁 12 と 14を、ばね定数を大きく設定可能な板ばね 25 と 29で支持することは、絞り弁 12 と 14の開度変化にヒステリシスを生じさせないようにする上で好ましい。絞り弁 12 と 14の開度変化からヒステリシスを排除することで、油圧緩衝器は常に設計通りの減衰力特性を発揮することができる。

絞り弁 12 と 14を、ばね定数を大きく設定可能な板ばね 25 と 29で支持することは、絞り弁 12 と 14の急激な変位を防止し、絞り弁 12 と 14の急激な変位による環状シート部 21f と 26f への衝突を防止するうえでも好ましい。絞り弁 12 と 14 の環状シート部 21f と 26f への衝突による油圧緩衝器の異音発生を抑制できるからである。

絞り弁 12 と 14の初動タイミングは、絞り弁 12 と 14の受圧面積、板ばね 25 と

29のばね定数、及びオリフィス 16a と 17aの数と径を適切に選択することで、任意に設定可能である。

板ばね 25 と 29は、同等のばね定数を有するコイルスプリングに比較して軸方向の長さ力 ί短く、圧力室 18 と 19の内側に収装することができる。した力つて、ピストン

1 と伸側減衰力発生機構と縮側減衰力発生機構とを保持するために必要なステップ 5b からピストンナット 30 までの距離を短くすることができる。この距離が短いことは、油圧緩衝器の有効ストローク長を確保するうえで好ましい。

この油圧緩衝器において、絞り弁 12は油室 41カ^ポート 2aに至る流路のうち、通孔 21e を通る流路のみを閉塞するように構成されている。また、絞り弁 14 は油室 42 からポート 2b に至る流路のうち、通孔 26e を通る流路のみを閉塞するように構成されている。こうした設定は、ピストン 1 が高速領域でのストロークする際の流路を確保し、発生減推力を安定させるうえで好ましい。しかしながら、流路を通孔 21d と 21e ないし 26d と 26e に分岐せずに、油室 41 からポート 2aに至る単一の流路の流通断面を絞り弁 12が絞り、油室 42からポート 2bに至る単一の流路の流通断面を絞り弁 14 力 ί絞るように構成しても良い。ただし、その場合には、絞り弁 12 と 14 は流通断面を最も絞った位置においても流路を遮断しないように構成する必要がある。

この油圧緩衝器においては、伸側減衰力と縮側減衰力とを同一の特性に設定しているが、これらを異なる特性に設定可能なことは言うまでもない。例えば、絞り弁 12 と 14の初動タイミングとなる伸側ストローク速度と縮側ストローク速度とを異なる値に設定可能である。

絞り弁 12 は基端を第 1 のホルダ 23 に、先端を第 2のホルダ 22 にそれぞれ支持された状態で変位する。絞り弁 14 は基端を第 1 のホルダ 28 に、先端を第 2のホルダ 27 にそれぞれ支持された状態で変位する。したがって、絞り弁 12 と 14 は安定した支持状態のもとでスムーズに変位し、油圧緩衝器は安定した減衰力特性を発揮する。また、こうした支持構造は絞り弁 12 と 14の組み立てを容易にする。しかしながら、絞り弁 12 と 14の支持構造力任意に設計変更可能であることは言うまでもない。

FIG. 3を参照してこの発明の第 2の実施例を説明する。

この実施例による油圧緩衝器は、第 1 の実施例の絞り弁 12 と 14 に変えて絞り弁 51 と 52を用いている。その他の部材の構成は第 1の実施例と同一である。

絞り弁 51 はビストンロッド 5 の小径部 5aの外周に固定された第 1 のホルダ 23 の外周に嵌合する小径部 51b と、ピストンロッド 5の小径部 5aの外周に固定された第 2のホルダ 22の外周に嵌合する大径部 51a と、小径部 51b と大径部 51a との間において、中心方向に突出するばね支持部 51cを備える。

絞り弁 51 は第 1 のホルダ 23 と第 2のホルダ 22 により、軸方向すなわち図の垂直方向に摺動自由に支持される。絞り弁 51 の図中下方への摺動により、大径部 12a の先端は仕切り部材 21 の底部 21a の通孔 21e と通孔 21d の間に形成された環状シート部 21f に着座する。

絞り弁 51 は第 1 のホルダ 23 と第 2 のホルダ 22 との間に圧力室 18 を画成する。圧力室 18には環状プレートを積層した板ばね 25が収装される。板ばね 25 はピストンロッド 5 の小径部 5aの外周に嵌合し、外周部を絞り弁 51 のばね支持部 51c に下方から当接する。板ばね 25 はヮッシャ 32 とヮッシャ 33 を介して第 2 のホルダ 22 と第 1 のホルダ 23 に挟持される。板ばね 25 はあらかじめ初期荷重を与えた状態でばね支持部 51cに当接させる。

板ばね 25 のばね支持部 51c との当接部には複数の切欠 25a 力形成される。切欠 25aは、板ばね 25 と絞り弁 12 と第 1のホルダ 23 とに画成される空間と圧力室 18 との連通を確保するために形成される。切欠 25a を形成することで、板ばね 25 の上下面に作用する圧力は等圧を保つ。板ばね 25 を構成する環状プレートの枚数は、任意に設定可能である。板ばね 25 を単一の環状プレートで構成することも可能である。

ばね支持部 51c の第 1 のホルダ 23 との当接部にはラジアル方向に複数の溝 51d 力 s形成される。溝 51d は、ばね支持部 51c が第 1 のホルダ 23 に密着した状態で、ばね支持部 51c 全体に圧力室 18 内の圧力を作用させる目的で形成される。圧力室 18には第 1の実施例と同様に連通路 15の圧力が導かれる。

絞り弁 51 の上面 51e には油室 41 の圧力が下向きに作用し、板ばね 25の付勢力と圧力室 18の圧力力圧力室 18内で絞り弁 51 に上向きに作用する。絞り弁 51 の環状シート部 21f から離間方向への変位に関して、ばね支持部 51cが第 1 のホルダ 23 に当接することで、絞り弁 51 はそれ以上の変位を規制される。この実施例では、したがって、ストッパ 24を省略している。

絞り弁 52は絞り弁 51 と同様に構成される。すなわち、絞り弁 51 はピストンロッド 5の小径部 5aの外周に固定された第 1 のホルダ 28 の外周に嵌合する小径部 52b と、ピストンロッド 5 の小径部 5aの外周に固定された第 2 のホルダ 27の外周に嵌合する大径部 52a と、小径部 52b と大径部 52a との間において、中心方向に突出するばね支持部 52cを備える。

絞り弁 52 は第 1 のホルダ 28 と第 2のホルダ 27により、軸方向すなわち図の垂直方向に摺動自由に支持される。絞り弁 52 の図中上方への摺動により、大径部 52a の先端は仕切り部材 26 の底部 26a の通孔 26e と通孔 26d の間に形成された環状シート部 26f に着座する。

絞り弁 52 は第 1 のホルダ 2 8と第 2 のホルダ 27 との間に圧力室 19 を画成する。圧力室 19には環状プレートを積層した板ばね 29が収装される。板ばね 29 はピストンロッド 5 の小径部 5a の外周に嵌合し、外周部を絞り弁 52 のばね支持部 52c に下方から当接する。板ばね 29 はヮッシャ 35 とヮッシャ 36 を介して第 2 のホルダ 27 と第 1 のホルダ 28 に挟持される。板ばね 29 はあらかじめ初期荷重を与えた状態でばね支持部 52cに当接させる。

板ばね 29 のばね支持部 52c との当接部には切欠 29a 力形成される。切欠 29a は、板ばね 29 と絞り弁 52 と第 1 のホルダ 28 とに画成される空間と圧力室 19 との連通を確保するために形成される。切欠 29a を形成することで、板ばね 29 の上下面に作用する圧力は等圧を保つ。板ばね 29 を構成する環状プレートの枚数は、任意に設定可能である。板ばね 29を単一の環状プレートで構成することも可能である。ばね支持部 52cの第 1 のホルダ 28 との当接部にはラジァル方向に溝 52d力形成される。溝 52d は、ばね支持部 52c が第 1 のホルダ 28 に密着した状態で、ばね支持部 52c全体に圧力室 19 内の圧力を作用させる目的で形成される。圧力室 19 には第 1 の実施例と同様に連通路 15の圧力が導かれる。絞り弁 52 の下面 52e には油室 42の圧力が上向きに作用し、板ばね 29 の付勢力と圧力室 19の圧力が圧力室 19内で絞り弁 52 に下向きに作用する。絞り弁 52の環状シート部 26f から離間方向への変位に関して、ばね支持部 52cが第 1 のホルダ 28 に当接することで、絞り弁 52 はそれ以上の変位を規制される。この実施例では、したがって、ストッパ 37を省略している。

この実施例においても第 1 の実施例と同様にビストン 1 の高速領域では中速領域より一段と大きな減衰力を発生させることができる。したがって、車両の車体と車軸の間に介装される車両用油圧緩衝器として車両の好ましい乗り心地を実現することができる。

この実施例によれば、ストツバ 24 と 37 を省略することで、第 1 の実施例と比べて部品数を減らすことができる。

FIG. 4を参照してこの発明の第 3の実施例を説明する。

この実施例による油圧緩衝器は、第 1 の実施例と同様に構成された圧力室 18 に油室 42 の圧力を導いている。同様に、第 1 の実施例と同様に構成された圧力室 19 に油室 41の圧力を導いている。

そのために、ビストンロッド 5 の小径部 5a に第 1 の実施例の連通路 15 に代えて、 2本の略平行な連通路 61 と 62を形成する。

連通路 61 は一端を油室 42 に向けてビストンロッド 5 の小径部 5aの先端に開口し、もう一端をピストンロッド 5 の小径部 5a の上方にラジアル方向に形成した横孔

61aに連通する。横孔 61aは油室 41 に向けて開口する力横孔 61aにはプラグ 63 力圧入され、結果として連通路 61 は油室 41 から遮断され、油室 42 のみに連通する。第 2 のホルダ 22 の環状溝 22b は、ピストンロッド 5 の小径部 5a に形成した通孔 61c を介して連通路 61 に連通する。その結果、圧力室 18 は油室 42 に常時連通する。

連通路 62 は一端を油室 42 に向けてビストンロッド 5 の小径部 5Aの先端に開口し、もう一端をビストンロッド 5 の小径部 5A の上方にラジアル方向に形成した横孔 62aに連通する。横孔 62aは油室 42 に開口する。一方、連通路 62の油室 42 に向けた開口部にはプラグ 64 力圧入され、結果として連通路 62 は油室 42 から遮断され、油室 41のみに連通する。

第 2 のホルダ 27の環状溝 27b は、ピストン口ッド 5 の小径部 5a に形成した通孔 62c を介して連通路 62 に連通する。その結果、圧力室 19 は油室 41 に常時連通する。

以上の構成により、絞り弁 12 に図の上向きに作用する圧力室 18の圧力は油室 42 の圧力に等しく、絞り弁 14に図の下向きに作用する圧力室 19の圧力は油室 41 の圧力に等しくなる。したがって、ピストン 1 の伸側ストロークに関して、高速領域における絞り弁 12 の閉動への抵抗圧力が第 1 の実施例と比べて小さくなり、同一ばね定数の板ばね 25のもとで、絞り弁 12はより大きな減衰力を発生させることができる。

また、ピストン 1 の縮側ストロークに関して、高速領域における絞り弁 14 の閉動への抵抗圧力が第 1 の実施例と比べて小さくなり、同一ばね定数の板ばね 29 のもとで、絞り弁 14はより大きな減衰力を発生させることができる。

FIG. 5を参照してこの発明の第 4の実施例を説明する。

この実施例による油圧緩衝器は、第 2 の実施例と同様に構成された圧力室 18 に油室 42 の圧力を導いている。同様に、第 2 の実施例と同様に構成された圧力室 19 に油室 41の圧力を導いている。そのために、この実施例はビストンロッド 5 の小径部 5a に第 2 の実施例の連通路

15に代えて、第 3の実施例と同様の 2本の略平行な連通路 61 と 62を形成する。

この実施例によれば、絞り弁 12 に図の上向きに作用する圧力室 18 の圧力は油室

42 の圧力に等しく、絞り弁 14 に図の下向きに作用する圧力室 19 の圧力は油室 41 の圧力に等しくなる。したがって、ピストン 1 の伸側ストロークに関して、高速領域における絞り弁 12 の閉動への抵抗圧力が第 2 の実施例と比べて小さくなり、同一ばね定数の板ばね 25のもとで、絞り弁 12 はより大きな減衰力を発生させることができる。

また、ピストン 1 の縮側ストロークに関して、高速領域における絞り弁 14 の閉動への抵抗圧力が第 2 の実施例と比べて小さくなり、同一ばね定数の板ばね 29 のもとで、絞り弁 14はより大きな減衰力を発生させることができる。

FIGs. 6-12を参照してこの発明の第 5の実施例を説明する。

この実施例による油圧緩衝器は、第 3 の実施例において絞り弁 12 と 14 の板ばね 25 と 29 との当接部にリング 38 と 39を介在させた油圧緩衝器に相当する。

FIG. 6 を参照すると、この実施例において板ばね 25 と、絞り弁 12 のステップ 12c との間には複数の凸部 38a を形成したリング 38 力挟持される。凸部 38a はリング 38の外周に沿って湾曲する帯状突起として、板ばね 25の外周の 3箇所に等しい角度間隔で形成される。板ばね 25 はあらかじめ初期荷重を与えられた状態で外周を凸部 38aに当接する。

リング 39はリング 38 と同様に構成され、板ばね 29 と絞り弁 14のステップ 14c との間に挟持される。

油圧緩衝器のその他の構成は、第 3の実施例と同一である。

次に、リング 38 と 39がもたらす効果を説明する。第レ第 4 の実施例において板ばね 25 と 29 は、絞り弁 12 と 14 のビストン 1 方向への変位に対して、外周を反り返らせるように変形し、変形からの復元力に基づくばね荷重を絞り弁 12 と 14 に及ぼす。外周を反り返らせる方向への板ばね 25 と 29 の変形は、必然的に板ばね 25 と 29 の外周の径の縮小圧力をもたらす。しかしながら、外周の板ばね 25 と 29の外周は全周に渡って絞り弁 12 と 14 に当接しており、径の縮小圧力による板ばね 25 と 29の周方向の変形は規制されている。そのために、絞り弁 12 と 14のピストン 1方向への変位に対して板ばね 25 と 29は応力を急増させ、大きな反発力を絞り弁 12 と 14に及ぼす。

FIG. 7 を参照すると、第 1-第 4の実施例における板ばね 25 と 29 は以上の理由により、橈み量に対して付勢力を急増させる非線形的な特性をもつ。また、絞り弁 12 と 14 の変位に対して急増する板ばね 25 と 29 内の応力が許容応力を超えないように、板ばね 25 と 29を用いる場合には絞り弁 12 と 14のストロ一ク距離を制限せざるを得ない。こうした特性はしかしながら、絞り弁 12 と 14が油圧緩衝器に必ずしも好ましい減衰力特性をもたらさない。油圧緩衝器が好ましい減衰力特性を発揮するために、絞り弁 12 と 14 を付勢するばねに、コイルスプリングのような線形に近い付勢力特性が要求される場合や、絞り弁 12 と 14のストローク距離を長く設定する必要が生じる場合がある。

発明者らは、板ばね 25 と 29のコンパクトさを生かしつつ、線形に近い付勢力特性と絞り弁 12 と 14の十分なストローク距離を得るには、板ばね 25 と 29の円周方向の波打ち変形を許容する構造が不可欠であるという結論に到達した。さらに研究の結果、板ばね 25 と 29 の円周方向の波打ち変形を許容する構造として、 FIG. 8 に示す形状のリング 38(39)を用いることが好ましいとの結論に到達した。

板ばね 25 と 29が絞り弁 12 と 14のピストン 1 方向への変位に応じて反り返る際に、板ばね 25 と 29の周方向の波打ち変形が許容されていれば、反り返りに伴って板ばね 25 と 29の外周に作用する径の縮小圧力が板ばね 25 と 29の波打ち変形に吸収され、板ばね 25 と 29の内部応力の増大を抑制できる。凸部 38a(39a)を介して板ばね 12(14) に接するリング 38(39) は、凸部 38a(39a) の間に板ばね 25(29) の波打ち変形部力逃げ込むスペース b を提供することで、絞り弁 12(14)が板ばね 25(29) に及ぼす軸方向力による板ばね 25(29) の波打ち変形を促進する。なお、 FIG. 8 は、板ばね 25(29)力 ϊ絞り弁 12 と 14のピストン 1方向への変位により波打ち変形を起した状態を示している。無負荷状態における板ばね 25 と 29 は波打ち変形をしていないフラットな環状プレートの積層体で構成される。

この実施例では、凸部 38a(39a) のふたつの端部 38b(39b) は互いに平行をなすように設定する。端部 38b(39b) をリング 38 9)の中心に向かうに直線上に設定しても良い。

絞り弁 12 4) 力ピストン 1 方向へ変位すると、リング 38(39) の外周に設けた凸部 38a(39a)力板ばね 25(29) を押圧する。これにより、板ばね 25(29) は外周部をピストン 1 方向に反り返らせ、この変形に伴って板ばね 25(29) の外周部に径の縮小方向の応力が発生する。この応力は板ばね 25(29) の円周方向に波打ち変形をもたらす。この時、凸部 38aの間のスペース bが板ばね 25(29)の波打ち変形を受け入れることで、板ばね 25(29)内の応力の上昇を抑制する。

このように、径の縮小圧力による板ばね 25(29) 内の応力増大が抑制される結果、絞り弁 14(12) に作用する板ばね 25(29) の附勢力は、板ばね 25(29) の外周撓みによる附勢力が支配的となる。結果として、板ばね 25(29) の附勢力は、 FIG. 9 の実線に示すように、外周の撓み量に略比例する特性を示す。撓み量と付勢力と力 ^s線形の関係を持つことは、板ばね 39(38) の個体ごとの付勢力のばらつきを防止するうえでも好ましい。また、凸部 38a の間のスペース力板ばね 25(29) の大きな波打ち変形を可能にするので、絞り弁 14(12)に十分なストローク距離を与えることができる。

このように、凸部 38a(39a)を形成したリング 38(39) を用いることで、油圧緩衝器の減衰力特性をさらに改善することができる。この実施例では、凸部 38a(39a)の板ばね 25(29) との接触部を同一円周上に設定している。これは板ばね 25(29) がリング 38(39) に及ぼす押圧力を均一化するうえで好ましいが、各凸部 38a(39a) が異なる円周上で板ばね 25 9) に接触するように凸部 38a(39a)の形成位置を変えることも可能である。

次に、リング 38(39)に形成する凸部 38a(39a)の好ましい円周方向長さについて発明者らが行なった解析結果を説明する。ここで言う凸部 38a(39a) の円周方向長さは、凸部 38a(39a)の内周の弧の長さを意味する。

FIG. 9 は、円周方向長さの異なる凸部 38a(39a) を備えたリング 38 9) を板ばね

25(29) で附勢した場合の板ばね 25(29) の撓み量と附勢力との関係を示す。板ばね

25(29) の内径を 12.5mm、外径を 25mm、厚みを 0.1 14mm とする。各凸部

38a(39a) は周方向に等しい角度間隔でリング 38(39) の 3 箇所に設置される。凸部

38a(39a) の内周は直径 24mmの円周上に位置する。 3個の凸部 38a(39a) を同心円上で板ばね 25 9) に押し当てるものとして、凸部 38a(39a)の円周方向長さを変えたサンプル 1 からサンプル 9 について、板ばね 72 の撓み量と附勢力を解析した結果が図の曲線に示されている。

FIG. 10 は、 FIG. 9 と同じ解析条件で、板ばね 25(29) に発生する内部応力の最大値を示す。

サンプル 1 -8の凸部 38a(39a) の円周方向長さと、凸部 38a(39a) 間のスペース b の周方向長さは、次の通りである。なお、サンプル 9 はスペース b 力 ^s存在せず板ばね 25(29)力 s全周に渡ってリング 38(39)に接するケースに相当する。凸部 38a(39a)の円周方向長さ（mm) スペース bの周方向長さ（mm) サンプル 1 4.02 21.1 1

サンプル 2 6.06 19.07

サンプル 3 8.16 16.98 サンプル 4 10.31 14.82 サンプノレ 5 13.22 1 1.91

サンプノレ 6 17.51 7.62

サンプル 7 20.35 4.78

サンプル 8 23.64 1.49

FIG. 9 を参照すると、サンプル 1 から凸部 38a(39a) の円周方向長さが

20.35mm, スペース bの円周方向長さが 1.49mmのサンプル 7 までは、スペース b を設けないサンプル 9 と比較して板ばね 25(29) の撓み量と附勢力の関係を示すラインは線形に近い。また、凸部 38a(39a) の円周方向長さ力短いほど、言い換えればスペース b の円周方向長さ力長いほど、板ばね 25(29) の撓み量に対する附勢力は小さくなる。

FIG. 10 を参照すると、サンプル 1 から凸部 38a(39a) の円周方向長さが

20.35mm, スペース b の円周方向長さが 4.78mm のサンプル 4 までは、板ばね 25(29) の全周がリング 38(39) に接するサンプル 9 と比較して、橈み量に対する内部応力の傾き力 ^s小さい。また、この範囲では凸部 38a 9a) の円周方向長さ力小さいほど撓み量に対する内部応力の最大値力低下することが解かる。

発明者らによる以上の解析結果から、リング 38(39)に形成する凸部 38a(39a)の円周方向の長さは、凸部 38a(39a)間のスペース b力板ばね 25(29)の波打ち変形を受け入れられる容量を備える程度に設定されれば良い。板ばね 25(29)の撓み量と附勢力を比例関係に近似させるには、概ね、全ての凸部 38a(39a)の円周方向長さの総延長を、凸部 38a の内周を通る円の円周長の約 81% 以下に設定すれば良い。板ばね 25(29) の撓み量に対して内部応力を低減させるには、概ね、全ての凸部 38a(39a)の円周方向長さの総延長を、凸部 38a(39a)の内周を通る円の円周長の約 41%以下に設定すれば良い。この実施例では、凸部 38a(39a) の数を 3 個に設定している力凸部 38a(39a) が

2 個以上であれば、凸部 38a(39a) 間に板ばね 25(29) の波打ち変形を受け入れるスペース b を設けることができ、付勢力の線形化や内部応力の低減に効果があるということ力 ^s発明者らの研究で判明している。

次に、凸部 38a(39a) の高さについて説明する。以下の説明では、凸部 38a(39a) 以外のリング 38(39) の板ばね 25(29) に臨む面を基準面と称する。前述のように、板ばね 25(29)の外周がビストン 1方向に反り返ると、板ばね 25(29)の外周に円周方向の収縮力が作用し、板ばね 25(29) は円周方向に波打ち変形を起す。この波の高さは、板ばね 25(29)の変形量が大きいほど高い。

波の高さが高くなり、凸部 38a(39a) の高さを上回り、スペース b の底面を構成するリング 38(39) の基準面に当接すると、以後板ばね 25(29) の波打ち変形はリング

38(39)に規制される。

FIG. 1 1 を参照すると、基準面に板ばね 25(29)が当接した後は、板ばね 25(29)の橈み量の増大に対して、図の破線で示すように、板ばね 25(29) の附勢力は撓み量に対して急増する。図の実線は波打ち変形した板ばね 25(29)力当接しない位置に基準面が存在する場合の附勢力を示す。

すなわち、絞り弁 12(14) が環状シート部 21«26f) に着座するまでストロークした場合でも、板ばね 25(29)がスペース bの底面をなすリング 38(39)の基準面に当接しないように凸部 38a 9a) の高さを設定すれば、板ばね 25(29) の附勢力は FIG. 1 1 の実線に示すように線形に近い特性を示す。逆に、絞り弁 12( 14) が環状シート部

21 26f) に着座する手前で板ばね 25(29)がリング 38(39)の基準面に当接するように凸部 38a(39a)の高さを設定すれば、 FIG. 1 1 の破線に示すように、絞り弁 12(14)のストロークの途中で板ばね 25(29) の附勢力の特性を変えることができる。このように、凸部 38a(39a)の高さ設定により、板ばね 25(29)の附勢力の特性を変化させることが可能である。リング 38(39) に形成されたスペース bは、板ばね 25(29) と絞り弁 12(14) と第 1 のホルダ 23(28) に画成される空間を圧力室 18(19) と常時連通させる役割も備える。したがって、この実施例では、第 3 の実施例で板ばね 25(29) に形成した切欠 25a(29a)は不要である。

FIG. 12を参照してこの発明の第 6の実施例を説明する。

この実施例では、第 5 の実施例のステップ 12c(14c) と板ばね 25(29) に挟持されるリング 38(39) に代えて、ステップ 12c(14c) にあらかじめ凸部 38a(39a) と同様の凸部 12fU4f) を形成しておく。この実施例によっても、板ばね 25(29) の付勢力特性に関して第 5の実施例と同様の好ましい効果力得られる。

FIG. 13を参照してこの発明の第 7の実施例を説明する。

この実施例は、第 5 の実施例の環状プレートを積層した板ばね 25(29) とリング 38(39)の組み合わせに代えて、板ばね 71(72)を用いている。

板ばね 71(72) は外周部の 3 箇所に等しい角度間隔で形成された切欠 71a(72a) を備える。このような形状の板ばね 71(72) を絞り弁 12(14) のステップ 12c(14c) に直接当接させる。板ばね 71(72) は切欠 71a(72a) を形成していない部位においてステツプ 12c(14c)に当接する。したがって、絞り弁 12(14)がビストン 1方向に変位する際には、板ばね 71(72)のステップ 12c( 14c) との当接部に軸方向荷重力作用し、板ばね 71(72) は外周の当接部を中心とする部位のみをピストン 1 方向に反り返らせ、切欠

71a(72a) 部分はほとんど変位しない。したがって、板ばね 71(72) には、円形の板ばね 25(29) の外周が一様に押圧される場合のような径の縮小圧力が作用せず、径の縮小圧力による付勢力の急増も生じない。したがって、この実施例による板ばね 71(72) によっても、第 5 の実施例の板ばね 25(29) と同様の線形に近い付勢力特性を得ることができる。 FIG. 14を参照してこの発明の第 8の実施例を説明する。

この実施例は第 1 の実施例の板ばね 25(29) と絞り弁 12(14)のステップ 12c(14c) との間に、第 5 の実施例による凸部 38a(39a) を備えたリング 38(39) を挟持した実施例である。この実施例によっても、第 5 の実施例と同様の付勢力特性を得ることができる。

FIG. 15を参照してこの発明の第 9の実施例を説明する。

この実施例は第 2 の実施例の絞り弁 51(52)のばね支持部 51c(52c) に、第 5 の実施例と同様の凸部 38a(39a) を形成した実施例である。この実施例によっても、第 5 の実施例と同様の付勢力特性を得ることができる。

以上の説明に関して 2008 年 2 月 13 日を出願日とする日本国における特願

2008-31452 号、 2008 年 3 月 18 日を出願日とする日本国における特蹿

2008-69784 号、及び 2008 年 12 月 17 日を出願日とする日本国における特願 2008-320857号の内容をここに引用により合体する。

以上、この発明をいくつかの特定の実施例を通じて説明してきたが、この発明は上記の各実施例に限定されるものではない。当業者にとっては、クレームの技術範囲でこれらの実施例にさまざまな修正あるは変更を加えることが可能である。産業上の利用可能性以上のように、この発明による緩衝器の減衰力発生機構は、緩衝器が中速領域で作動する場合と、高速領域で作動する場合とで異なる減衰力特性を発発生させることができる。したがって、この発明による緩衝器を車両の車体と車軸の間に介装することで、車両の乗り心地の改善に好ましい効果が得られる。

この発明の実施例が包含する排他的性質あるいは特長は以下のようにクレームされる。

Claims

請求の範囲

1. 第 1 の流体室（41， 42) と第 2の流体室（42， 41) とをバルブディスクで画成した流体圧緩衝器、のための減衰力発生機構において：

第 1 の流体室（41 , 42)から第 2の流体室（42， 41)へ流体を流出させるパルプディスクに形成されたポート（2a， 2b) と；

第 2の流体室（42， 41)側においてポートを閉鎖する減衰バルブ（10a, 10b) と；第 1 の流体室（41 , 42) とポート（2a， 2b) を連通する通路（21d, 21e， 26d, 26e) と；

第 1 の流体室（41， 42)の圧力に応じて通路（21d， 21e， 26d， 26e)の流通断面積を減じる絞り弁（12， 14, 51， 52) と；

絞り弁（12， 14, 51， 52) に第 1 の流体室（41， 42)の圧力と逆向きの圧力を作用させる圧力室（18, 19) と；

絞り弁（12， 14, 51 , 52) を第 1 の流体室（41， 2)の圧力と逆向きに付勢する板ばね（25， 29, 71， 72) と；

を備えている。

2. 絞り弁（12, 14， 51 , 52) は筒状に形成され、板ば、ね（25, 29, 71， 72) は絞り弁 (12, 14， 51， 52) の内側に収装される、ことを特徴とする請求項 1 に記載の減衰力発生機 feo

3. 板ばね（25, 29， 71， 72) は環状プレートの積層体で構成される、ことを特徵とする請求項 2に記載の減衰力発生機構。 4. 緩衝器はシリンダ（40) と、シリンダ（40)内を摺動するピストン（1) と、ピストン (1)に結合してシリンダ（40)から軸方向に突出するピストンロッド（5) とを備え、パルブディスクはビストン（1)で構成され、絞り弁（12, 14, 51 , 52) はピストンロッド（5) に固定されたディスク状の第 1 のホルダ（23, 28)の外周と、ビストンロッド（5) に固定されたディスク状の第 2のホルダ（22， 27)の外周とにそれぞれ嵌合し、圧力室（18， 19) は第 1 のホノレダ（23， 28) と第 2 のホノレダ（22， 27) と絞り弁（12, 14, 51 , 52) とに囲まれる、ことを特徴とする請求項 3に記載の減衰力発生機構、

5. 絞り弁 (12, 14, 51， 52) は第 1 の流体室（41， 42) の圧力の受圧面（12e, 14e, 51e， 52e) と、受圧面と逆向きに圧力室（18， 19)の圧力を受ける受圧面（12c, 14c) とを備える、ことを特徴とする請求項 4に記載の減衰力発生機構。

6. 圧力室（18, 19)を第 2 の流体室（42， 41) に連通する連通路（15, 61， 62) をさらに備える、ことを特徵とする請求項 4または 5に記載の減衰力発生機構、

7. 圧力室（18， 19) に連通する連通路（15) と、連通路（15)を第 1 の流体室（41， 42) に連通する第 1 のオリフィス（16a， 17a) と、連通路（15) を第 2 の流体室（42, 41) に連通する第 2のオリフィス（17a， 16a) と、をさらに備える、ことを特徴とする請求項 4または 5に記載の減衰力発生機構。

8. 通路（2 Id, 21e, 26d， 26e)は、絞り弁（12， 14, 51， 52) によって閉鎖可能な第 1 の通路と、絞り弁（12， 14， 51 , 52)の動作によらず常時第 1の流体室（41， 42) とポ一ト（2a， 2b)を連通する第 2の通路とで構成される、ことを特徵とする請求項 4から 7 のいずれかに記載の減衰力発生機構。

9. ピストンロッド（5) に固定され、絞り弁（12， 14, 51 , 52) の着座する環状シート部 21«26flを備える仕切り部材（21， 26)、をさらに備え、第 1 の通路は環状シート部 21«26f) の内側で仕切り部材（21， 26) を貫通する複数の通孔（21e， 26e) で構成され、第 2 の通路は環状シ一ト部 21f(26f) の外側で仕切り部材（21， 26) を貫通する複数の第 2 の通孔（21d， 26d) で構成されることを特徵とする請求項 8に記載の減衰力発生機構。

10. 絞り弁 ( 12, 14， 51 , 52)は第 1 のホノレ夕、、（23, 28) と第 2のホノレ夕、、（22， 27) との径の差に相当するステップ（12c, 14c)を内周に備え、板ばね（25, 29， 71 , 72)は内周をピストンロッド（5) に支持され、外周をステップ（12c, 14c) に当接する、ことを特徴とする請求項 9に記載の減衰力発生機構。

11. 絞り弁（12， 14， 51， 52) の環状シート部 21«26flから離間する方向への一定以上の変位を規制するストツバ（24， 37) をさらに備える、ことを特徴とする請求項 10 に記載の減衰力発生機構。

12. 板ばね（25, 29, 71， 72) はステップ（12c, 14c) との当接部に、当接部の両側を連通する切欠（25a， 29a) を備えることを特徴とする請求項 10 または 1 1 に記載の減衰カ発生機構。

13. 絞り弁（12， 14， 51， 52)は第 1 のホルダ（23， 28) と軸方向に重なる環状のばね支持部（51c, 52c) を内周に備え、板ばね（25, 29, 71， 72) は内周をピストンロッド (5) に支持され、外周をばね支持部（51c, 52c) に当接し、絞り弁（12， 14， 51 , 52) はばね支持部（51c, 52c) を第 1 のホルダ（23, 28) に当接することで環状シート部 21fl(26fl 力 ^離間する方向への一定以上の変位を規制される、ことを特徵とする請求項 9に記載の減衰力発生機構。板ばね（25, 29, 71， 72) はばね支持部（51c, 52c) との当接部に、当接部の両側を連通する切欠（25a， 29a) を備える、ことを特徴とする請求項 13 に記載の減衰力発生機構。

15. 板ばね（25, 29, 71 , 72) は円周方向に間隔をあけた外周部の複数箇所で絞り弁

(12， 14, 51， 52) に当接する、ことを特徵とする請求項 4 から 14 のいずれかに記載の減衰力発生機構。

16. 板ばね（25， 29, 71， 72) は、円周方向に等しい間隔で配置された複数の凸部 (38a, 39a), 凸部 (38a, 39a)のには板ば、ね（25, 29， 71 , 72)の波打ち変形を許容するスペース（b) 力形成される、を介して外周を絞り弁（12， 14, 51 , 52) に当接する、ことを特徵とする請求項 15に記載の減衰力発生機構。

17. 複数の凸部 (38a, 39a)は板ばね（25， 29, 71， 72)の外周と絞り弁 (12, 14, 51 ,

52) との間に挟持されるリング（38， 39) に形成される、ことを特徴とする請求項 16 に記載の減衰力発生機構。

18. 減衰力発生機構において、複数の凸部（38a， 39a) は絞り弁（12, 14, 51 , 52)の内側に絞り弁（12, 14， 51 , 52) と一体に形成される、ことを特徴とする請求項 16 に記載の減衰力発生機構。

19. 板ばね（25， 29， 71， 72) は外周部に等しい角度間隔で形成された切欠 71a(72a) を備え、外周部の切欠 71a(72a) を形成していない部位を絞り弁（12， 14， 51 , 52) に当接する、ことを特徴とする請求項に記載の減衰力発生機構。