JP2018053978A - ベースバルブおよび緩衝器 - Google Patents

Abstract

【課題】本発明は、緩衝器の圧側減衰力の上限を大きくしても下限が大きくならないベースバルブおよび緩衝器の提供を目的とする。【解決手段】緩衝器Ｄの圧側室Ｒ２とリザーバＲとを連通するポート２１を有するバルブディスク２０と、バルブディスク２０のリザーバＲ側に積層されてポート２１の出口端を開閉する第一リーフバルブ５と、第一リーフバルブ５の反バルブディスク側に隙間Ｓ１を介して配置された第二リーフバルブ６を備え、第一リーフバルブ５が隙間Ｓ１分撓んで第二リーフバルブ６に当接すると、ベースバルブ３の抵抗が切り替わることを特徴とする。【選択図】 図２

Description

この発明は、ベースバルブおよび緩衝器に関する。

緩衝器は、車両の車体と車輪の間に介装されて、車輪に入力された振動を減衰して車体の揺れを抑制する。そして、上記緩衝器には、乗り心地向上等を目的として、減衰力調整を可能にしたものがある。

このような緩衝器は、たとえば、シリンダと、前記シリンダ内を移動自在に挿入されるロッドと、前記ロッドの一端に連結され、前記シリンダ内を伸側室と圧側室に区画するとともにシリンダ内周に摺接するピストンと、前記シリンダを収容する外筒と、前記外筒と前記シリンダとの間に形成されるリザーバと、前記圧側室と前記リザーバを区画するバルブディスクとを備えて構成される。そして、前記ピストンには、前記伸側室と前記圧側室とを連通する伸側通路と圧側通路が形成されるとともに、前記伸側通路と前記圧側通路を通過する液体の流れに調整可能な抵抗を与える減衰力調整バルブが設けられている。さらに、前記バルブディスクには、前記圧側室と前記リザーバを連通するとともに、前記圧側室から前記リザーバへ向かう液体の流れに抵抗を与えるベースバルブを備える排出通路と、前記リザーバから前記圧側室へ向かう液体の流れのみを許容する吸込通路が並列されている。（たとえば、特許文献１を参照）
上記緩衝器は、緩衝器の伸長作動時には、伸側通路を介して伸側室から圧側室に向けて流れる液体の流れに減衰力調整バルブで抵抗を与えて、伸側減衰力を発揮する。

対して緩衝器の収縮作動時には、圧側室の液体が圧側通路を介して伸側室に向けて流れるとともに、ロッド侵入体積分の液体がベースバルブを介してリザーバに排出される。そのため、緩衝器は、圧側通路を通過する液体の流れに減衰力調整バルブで抵抗を与えるとともに、リザーバへ排出される液体の流れにベースバルブで抵抗を与えて、圧側減衰力を発揮する。

このような緩衝器では、減衰力調整バルブで液体の流れに与える抵抗を調節することで、伸側減衰力と圧側減衰力をソフトからハードまで調節できる。

特開２０１０−１４２８１

減衰力調整バルブで緩衝器の収縮作動時の減衰力である圧側減衰力をハードに設定した場合、圧側室から伸側室へ液体が移動しにくくなる。ここで、ベースバルブの開弁圧が低いと、圧側室の圧力がベースバルブを介してリザーバへ逃げてしまうため、伸側室が大気圧以下となる負圧となってしまう。したがって、従来の緩衝器では、伸側室を負圧にしないためにはベースバルブの開弁圧を高く設定しておく必要がある。

このように、ベースバルブの開弁圧を高く設定すると、ベースバルブが開弁しにくくなり、減衰力調整バルブで圧側減衰力をソフトにしようとしても、シリンダ内の圧力を低くできず圧側減衰力の調整幅の下限が高くなってしまう。したがって、従来の緩衝器では、圧側の減衰力調整幅を確保しようと圧側減衰力の調整幅の上限を高くすると、ソフト減衰力も大きくなってしまう問題があった。

そこで、本発明は、緩衝器の圧側減衰力の上限を大きくしても下限が大きくならないベースバルブおよび緩衝器の提供を目的とする。

前記課題を解決するための手段は、緩衝器の圧側室とリザーバとを連通するポートを有するバルブディスクのリザーバ側に第一リーフバルブを積層し、前記第一リーフバルブの反バルブディスク側に隙間を介して第二リーフバルブを配置することを特徴とする。

また、前記第一リーフバルブと前記第二リーフバルブとの間に間座を設けて前記隙間を形成し、前記第一リーフバルブの内周を固定支持するとともに、前記第一リーフバルブの剛性を前記第二リーフバルブの剛性より低く設定するようにしてもよい。この構成によると、緩衝器が圧側ソフト減衰力を発揮する際に、シリンダ内からリザーバへ排出される液体の流れに対して与える抵抗がさらに小さくなるので、緩衝器の収縮作動時のソフト減衰力が高くならず、車両の乗り心地がより向上する。

また、前記バルブディスクと前記第二リーフバルブとの間にスペーサを設けて前記隙間を形成し、前記第一リーフバルブが前記スペーサの外周に前記隙間を軸方向移動可能に装着されるとしてもよい。この構成によると、第一リーフバルブの剛性が低いため、緩衝器が収縮作動時にソフト減衰力を発揮する場合には、剛性の低い第一リーフバルブによって、シリンダ内からリザーバへ流れる液体の流れに抵抗が与えられるので、ベースバルブの抵抗が小さくなる。そして、緩衝器の減衰力がハードに切り替わると、第一リーフバルブが第二リーフバルブに当接して、ベースバルブの抵抗が大きくなる。そのため、収縮作動時の減衰力をハードにした際に伸側室が負圧になるのを防止できるとともに収縮作動時のソフト減衰力が高くならない。

また、前記隙間に調整プレートを設けるようにしてもよい。この構成によると、間座だけでは十分に調節できなかった隙間の大きさをさらに微調整できる。

また、上記ベースバルブは、シリンダ内に軸方向に移動自在に挿入されるロッドの先端に連結されたシリンダ内を伸側室と圧側室に区画するピストンと、リザーバと、前記伸側室と前記圧側室とを連通する通路に設けられた減衰力調整バルブとを備える緩衝器に設けられてもよい。この構成によると、上記ベースバルブが減衰力調整バルブを備える緩衝器に利用されるため、圧側ソフト減衰力が高くならない緩衝器を提供できる。

本発明のベースバルブおよび緩衝器によれば、緩衝器がソフト減衰力を発揮する場合には、ベースバルブの抵抗が小さくなるためソフト減衰力を高くせず、緩衝器がハード減衰力を発揮する場合には、ベースバルブの抵抗が大きくなるため、伸側室が負圧になるのを防止できる。これにより、圧側減衰力の調整幅の上限を高くしても、調整幅の下限が高くならないため、緩衝器の圧側減衰力の調整幅を確保できる。よって、緩衝器がソフトな減衰力を発揮する際の車両の乗り心地が向上するとともに操縦安定性が向上する。

本実施の形態に係る緩衝器の全体を示す全体概略図である。 第一の実施の形態に係るベースバルブを示す拡大断面図である。 図２に示すベースバルブの変形例を示す拡大断面図である。 第二の実施の形態に係るベースバルブを示す拡大断面図である。

以下に、図面を参照しながら本実施の形態について説明する。いくつかの図面を通して付された同じ符号は、同じ部品か対応する部品を示す。
＜第一実施形態＞
本実施の形態におけるベースバルブ３は、図１に示すように、緩衝器Ｄに適用されており、緩衝器Ｄが収縮作動をする際に減衰力を発揮するようになっている。

この緩衝器Ｄは、図１に示すように、シリンダ１０と、シリンダ１０内に摺動自在に挿入されてシリンダ１０内を伸側室Ｒ１と圧側室Ｒ２に区画するピストン１１と、ピストン１１を先端に保持するとともにシリンダ１０内に軸方向に移動自在に挿入されるロッド１２と、シリンダ１０とこのシリンダ１０を収容する外筒１との間に形成されるリザーバＲと、シリンダ１０の図中下端に装着されてリザーバＲと圧側室Ｒ２とを区画するとともにシリンダ１０内からリザーバＲへ排出される液体に抵抗を与えるベースバルブ３と、シリンダ１０の図中上端に装着されロッド１２の軸方向の移動をガイドする環状のロッドガイド２とを備える。

以下、緩衝器Ｄの各部について詳細に説明する。ピストン１１には、伸側室Ｒ１と圧側室Ｒ２とを連通する通路である伸側通路１４および圧側通路１５と、これらの通路１４，１５を通過する液体の流れに抵抗を与える減衰力調整バルブＶが設けられている。

本例では、図１に示すように、減衰力調整バルブＶは、伸側通路１４に設けられ伸側室Ｒ１から圧側室Ｒ２に向けて移動する液体の流れに抵抗を与える伸側減衰弁Ｖ１と、圧側通路１５に設けられ圧側室Ｒ２から伸側室Ｒ１に向けて移動する液体の流れに抵抗を与える圧側減衰弁Ｖ２とで構成されている。

伸側減衰弁Ｖ１は、本例では電磁弁であって、伸側通路１４の途中に設けた弁体３０と、伸側通路１４を遮断するように弁体３０を附勢するバネ３１と、通電時にバネ３１に対抗する推力を発生するソレノイド３２とを備えて構成される。これにより、ソレノイド３２に流れる電流量を調整すると伸側減衰弁Ｖ１の開弁圧を調整できるようになっている。

また、圧側減衰弁Ｖ２も同様に、本例では電磁弁であって、圧側通路１５の途中に設けた弁体４０と、圧側通路１５を遮断するように弁体４０を附勢するバネ４１と、通電時にバネ４１に対抗する推力を発生するソレノイド４２とを備えて構成される。これにより、ソレノイド４２に流れる電流量を調整すると圧側減衰弁Ｖ２の開弁圧を調整できるようになっている。

また、減衰力調整バルブＶは、本例のようなソレノイドバルブでなくとも、減衰力を可変にできるバルブであればよく、例えばロータリバルブや電磁絞り弁であってもよい。

本実施の形態に係るベースバルブ３は、図１、図２に示すように、シリンダ１０の下端に嵌合され、圧側室Ｒ２とリザーバＲとを区画するとともに、圧側室Ｒ２とリザーバＲとを連通する排出ポート２１を有する環状のバルブディスク２０と、バルブディスク２０のリザーバＲ側に積層されて排出ポート２１を介してシリンダ１０内からリザーバＲに排出される液体の流れに抵抗を与える環状の弁体４とを備えて構成されている。

また、バルブディスク２０には、リザーバＲと圧側室Ｒ２を連通する吸込ポート２２が排出ポート２１と並列に配設されており、吸込ポート２２はバルブディスク２０の圧側室Ｒ２側に積層された環状の逆止弁２３によりリザーバＲから圧側室Ｒ２へ向かう液体の流れのみを許容する通路とされている。

また、図２に示すように、バルブディスク２０の図中下端であるリザーバＲ側には環状窓２０ａが設けられており、排出ポート２１の出口端は環状窓２０ａに連通している。さらに、バルブディスク２０のリザーバＲ側には、環状窓２０ａの内周に沿う環状の内周シート部２０ｂと、環状窓２０ａの外周に沿い環状窓２０ａを囲う環状の外周シート部２０ｃが形成されている。

弁体４は、図２に示すように、バルブディスク２０に積層された第一リーフバルブ５と、第一リーフバルブ５に間座７を介して積層された第二リーフバルブ６とを備えて構成される。

そして、図１に示すように、バルブディスク２０と弁体４と逆止弁２３の内周には、軸部材８が挿通されており、これらの部材は軸部材８の外周に装着されている。具体的には、軸部材８は、基端にフランジ８ａを備えるとともに先端にバルブナット２４が螺着されている。そして、第二リーフバルブ６、間座７、第一リーフバルブ５、バルブディスク２０、逆止弁２３は、この順番でフランジ８ａに積層され、バルブナット２４で締め付けられてフランジ８ａとバルブナット２４とで挟持されている。これにより、バルブディスク２０と弁体４と逆止弁２３を軸部材８の外周に固定して装着している。なお、フランジ８ａと第二リーフバルブ６の間には第二リーフバルブ６の内周側にのみ当接する外径のスペーサ２５が介装されている。これにより、第二リーフバルブ６は、外周側の撓みが許容される。

第一リーフバルブ５は、図２に示すように、軸部材８の外周に内周固定された複数の環状板であって、バルブディスク２０側の環状板の外周側面に切欠５ａを備えている。そして、第一リーフバルブ５は、内周側面が内周シート部２０ｂに固定され、外周側面が外周シート部２０ｃに着座している。これにより、第一リーフバルブ５が外周シート部２０ｃに着座した状態では切欠５ａがオリフィスとして機能する。

第二リーフバルブ６は、軸部材８の外周に内周固定された複数の環状板で構成されている。なお、第一リーフバルブ５および第二リーフバルブ６の環状板の枚数は必要な剛性に基づいて任意に決定すればよいが、本例では、第二リーフバルブ６を構成する環状板を第一リーフバルブ５よりも多く積層して、第一リーフバルブ５の剛性を第二リーフバルブ６の剛性よりも低く設定している。

間座７は、外径が第一リーフバルブ５より小径であって第一リーフバルブ５の内周側にのみ当接する環状板であるため、第一リーフバルブ５と第二リーフバルブ６の間に介装されることで、間座７の外周側であって、第一リーフバルブ５と第二リーフバルブ６の間に隙間Ｓ１を形成する。また、隙間Ｓ１の大きさは間座７の軸方向の厚みに基づいて決定されるため、必要な隙間Ｓ１の大きさに合わせて適宜必要な厚みの間座７を選択すれば、隙間Ｓ１を任意の大きさに設定できる。

さらに、第一リーフバルブ５は、軸部材８に装着されてバルブディスク２０に固定されると、間座７の外周縁を支点として外周側の撓みが許容される。

なお、本実施の形態においては、１つの間座７で隙間Ｓ１を形成しているが、複数の間座７を設けて隙間Ｓ１を形成するようにしてもよい。

次に、本実施の形態に係る緩衝器Ｄの作動を説明する。緩衝器Ｄが伸長すると、伸側室Ｒ１が圧縮され、圧側室Ｒ２が拡大するため、液体が伸側減衰弁Ｖ１を途中に設けた伸側通路１４を通って圧側室Ｒ２に移動する。この際、伸側室Ｒ１から圧側室Ｒ２に移動する液体の流れには、伸側減衰弁Ｖ１で抵抗が与えられて緩衝器Ｄは伸側減衰力を発揮する。ここで、伸側減衰弁Ｖ１の開弁圧はソレノイド３２に流れる電流量によって決定されるため、緩衝器Ｄの伸側減衰力は、ソレノイド３２への通電量によって調整できる。また、この際、ロッド退出体積分の液体が吸込ポート２２を介してリザーバＲからシリンダ１０内に流入するため、シリンダ内容積変化を補償できる。

反対に、緩衝器Ｄが収縮すると、伸側室Ｒ１が拡大され、圧側室Ｒ２が圧縮されるため、圧側室Ｒ２内の液体が圧側減衰弁Ｖ２を途中に設けた圧側通路１５を通って伸側室Ｒ１に移動する。

この際、緩衝器Ｄの収縮作動時に圧側室Ｒ２から伸側室Ｒ１に移動する液体の流れには、圧側減衰弁Ｖ２で抵抗が与えられて緩衝器Ｄは圧側減衰力を発揮する。圧側減衰弁Ｖ２の開弁圧はソレノイド４２に流れる電流量によって決定されるため、緩衝器Ｄの圧側減衰力は、ソレノイド４２への通電量によって調整できる。

以上より、本実施の形態に係る緩衝器Ｄは、減衰力調整バルブＶの開弁圧の調節により、緩衝器Ｄの伸側減衰力と圧側減衰力をソフトからハードまで調整できる。

また、緩衝器Ｄの収縮作動時には、ロッド侵入体積分の液体がシリンダ１０内で過剰となるため、ベースバルブ３の弁体４を押し開いて、ロッド侵入体積分の液体が排出ポート２１を介してリザーバＲに排出される。

したがって、ベースバルブ３は、シリンダ１０内からリザーバＲに排出される液体の流れに、弁体４の剛性に基づく抵抗を与えて、緩衝器Ｄの圧側減衰力の一部を発揮する。

ここで、本例のベースバルブ３の弁体４を構成する第一リーフバルブ５と第二リーフバルブ６は、隙間Ｓ１を介して配置されている。

そのため、第一リーフバルブ５は、隙間Ｓ１分撓むことができる。この構成によると、圧側室Ｒ２内の圧力が低い場合、第一リーフバルブ５がまず撓むようになっている。そして、圧側室Ｒ２内の圧力が高くなって、第一リーフバルブ５の撓み量が増えると、第一リーフバルブ５が第二リーフバルブ６に当接する。すると、第二リーフバルブ６は第一リーフバルブとともに撓むため、圧側室Ｒ２内の圧力が高くなると弁体４の剛性が大きくなる。

これにより、緩衝器Ｄの圧側減衰力がソフトに設定されて圧側室Ｒ２内の圧力が低くなる場合には、第一リーフバルブ５が隙間Ｓ１の範囲内で撓むので、ベースバルブ３は、排出ポート２１を通過する液体の流れに対して、第一リーフバルブ５の剛性のみに基づく抵抗を与える。したがって、緩衝器Ｄの圧側減衰力がソフトに設定される場合には、ベースバルブ３の抵抗が小さくなるため、緩衝器Ｄの収縮作動時のソフト減衰力が高くならない。

対して、緩衝器Ｄの圧側減衰力がハードに設定されて圧側室Ｒ２内の圧力が高くなる場合には、第一リーフバルブ５の外周側が隙間Ｓ１分を超えて撓むので、第一リーフバルブ５が第二リーフバルブ６に当接する。これにより、ベースバルブ３は、排出ポート２１を通過する液体の流れに対して、第一リーフバルブ５および第二リーフバルブ６の剛性が合わさった剛性に基づく抵抗を与える。これにより、緩衝器Ｄの圧側減衰力をハードに設定した場合には、ベースバルブ３の抵抗が大きくなるため、圧側室Ｒ２内の圧力がリザーバＲに逃げにくくなり、伸側室Ｒ１が負圧になるのを防止できる。

したがって、本例のベースバルブ３は、圧側室Ｒ２内の圧力に応じて抵抗が切り替わるようになっており、圧側減衰力のハード時には抵抗を大きくして伸側室Ｒ１が負圧になるのを防止し、ソフト時には抵抗を小さくしてソフト減衰力が高くならないようにしている。

また、隙間Ｓ１は、少なくとも伸側室Ｒ１が負圧になる前に第一リーフバルブ５が第二リーフバルブ６に当接する大きさに設定されている。さらに、第一リーフバルブ５および第二リーフバルブ６の剛性の合わさった剛性は、少なくとも緩衝器Ｄの圧側減衰力が最もハードに設定された場合であっても、圧側室Ｒ２内の圧力がリザーバＲに逃げてしまわない大きさになるように設定されている。これにより、緩衝器Ｄの圧側減衰力が最大限ハードに設定されている場合であっても、伸側室Ｒ１が負圧になることはない。

また、本実施の形態に係るベースバルブ３は、緩衝器Ｄの圧側室Ｒ２とリザーバＲとを連通する排出ポート２１を有するバルブディスク２０と、バルブディスク２０に積層されて排出ポート２１の出口端を開閉する第一リーフバルブ５と、第一リーフバルブ５の反バルブディスク側に隙間Ｓ１を介して配置された第二リーフバルブ６とを備えて構成されている。

この構成によると、緩衝器Ｄの圧側減衰力がハードに設定されて圧側室Ｒ２内の圧力が高くなる際には、第一リーフバルブ５が第二リーフバルブ６に当接してベースバルブ３の抵抗が大きくなるため、伸側室Ｒ１内が負圧になるのを防止できる。そして、緩衝器Ｄの圧側減衰力がソフトに設定されて圧側室Ｒ２内の圧力がハード時ほど高くならない際には、第一リーフバルブ５の剛性のみで抵抗を与えるため、緩衝器Ｄの収縮作動時のソフト減衰力が高くならず、緩衝器Ｄがソフトな減衰力を発揮する際の車両の乗り心地が向上するとともに操縦安定性が向上する。

したがって、本実施の形態に係るベースバルブ３によれば、ハード時に伸側室Ｒ１が負圧になるのを防止するためにベースバルブ３の抵抗の上限を大きくしても、ソフト時のベースバルブの抵抗が大きくならないため、減衰力調整幅を確保できる。

さらに、本実施の形態に係るベースバルブ３によると、緩衝器Ｄが収縮作動時にソフト減衰力を発揮する場合のベースバルブ３の開弁圧が、従来のベースバルブの開弁圧に比べて低くなるため、ベースバルブ３の開弁時の急激な圧力変動が抑制されて、急激な圧力変動に起因する異音の発生を抑制できる。

また、本実施の形態に係る第一リーフバルブ５は、第二リーフバルブ６よりも剛性が低く設定されている。そのため、緩衝器Ｄが圧側ソフト減衰力を発揮する際に、ベースバルブ３がシリンダ１０内からリザーバＲへ排出される液体の流れに対して与える抵抗を小さくできるので、緩衝器Ｄの収縮作動時のソフト減衰力が高くならず、車両の乗り心地がさらに向上する。

なお、第一リーフバルブ５の剛性を第二リーフバルブ６の剛性よりも低くするための手段は特に限定されず、たとえば、第一リーフバルブ５を構成する環状板の枚数を第二リーフバルブ６よりも少なくするようにしてもよいし、第一リーフバルブ５を第二リーフバルブ６を構成する環状板よりも軸方向の厚みが薄い環状板で構成するようにしてもよい。あるいは、その両方の手段で第一リーフバルブ５と第二リーフバルブ６の剛性を調節するようにしてもよい。

また、本実施の形態においては、第一リーフバルブ５と第二リーフバルブ６との間に間座７を設けて、隙間Ｓ１を形成している。この構成によると、隙間Ｓ１の大きさが間座７の軸方向の厚みによって決定される。そのため、隙間Ｓ１を伸側室Ｒ１が負圧になる前に第一リーフバルブ５が第二リーフバルブ６に当接する大きさに設定するのに必要な大きさに合わせて適宜間座７を選択すれば、隙間Ｓ１の大きさを適当な大きさに調節できる。

なお、本実施の形態においては、隙間Ｓ１は、第一リーフバルブ５と第二リーフバルブ６との間に間座７を介装して形成されているが、隙間Ｓ１を設ける手段は特に限定されない。

また、図３に示すように、第一リーフバルブ５と第二リーフバルブ６との間に環状の調整プレート９を設けるようにしてもよい。

図３に示す調整プレート９は、厚みが間座７よりも薄く、間座７の外径よりも大きな内径を備える環状板であって、間座７の外周に軸方向移動自在に装着されている。この構成によると、間座７よりも薄い環状板である調整プレート９が隙間Ｓ１内に配置されるため、間座７のみでは十分に調節できない分の隙間Ｓ１の大きさを調節できる。これにより、間座７で大まかに隙間Ｓ１の大きさを決めてから調整プレート９で微調整できるため、隙間Ｓ１の大きさを調節するために用意する厚みの異なる間座７の種類を少なくできる。

また、この構成によると、隙間Ｓ１の大きさを伸側室Ｒ１が負圧にならない限度いっぱいで第一リーフバルブ５が第二リーフバルブ６に当接するように調節できる。

なお、調整プレート９は、間座７の外周に内周固定されるようにしてもよいが、調整プレート９の目的が隙間Ｓ１の大きさの調節であることからすると、調整プレート９は間座７の外周に軸方向移動自在に装着されていれば足りる。

また、本実施の形態においては、隙間Ｓ１は、伸側室Ｒ１が負圧になる前に第一リーフバルブ５が第二リーフバルブ６に当接するように設定されているが、この設定は第一リーフバルブ５の剛性と隙間Ｓ１の大きさの両方の条件によって決定される。したがって、隙間Ｓ１の大きさを調節するだけでなく、第一リーフバルブ５の剛性を調節することによっても、伸側室Ｒ１が負圧になる前に第一リーフバルブ５が、第二リーフバルブ６に当接するように設定できる。

＜第二実施形態＞
次に第二実施形態に係るベースバルブ８０について説明する。ベースバルブ８０は、図４に示すように、バルブディスク２０のリザーバ側に積層されて排出ポート２１の出口端を開閉する第一リーフバルブ５０の内周が固定されずに軸方向に移動自在に設けられている点で第一実施形態に係るベースバルブ３と異なる。ここでは上述した第一実施形態に係るベースバルブ３との異なる点を中心に説明し、同様の機能を有する構成には同一の符号を付して説明を省略する。

本実施の形態におけるベースバルブ８０は、第一実施形態に係るベースバルブ３と同様に緩衝器Ｄに適用されており、緩衝器Ｄが収縮作動をする際に減衰力を発揮するようになっている。

弁体７０は、図４に示すように、バルブディスク２０の内周シート部２０ｂにスペーサ５１を介して積層された第二リーフバルブ６０と、スペーサ５１の外周に設けられた第一リーフバルブ５０とを備えて構成される。

第一リーフバルブ５０は、スペーサ５１の外径よりも大きな内径を備える複数の環状板で構成されるとともに、第一リーフバルブ５０の軸方向厚みがスペーサ５１の軸方向厚みよりも薄く設定されている。これにより、第一リーフバルブ５０と第二リーフバルブ６０との間には、スペーサ５１の軸方向厚みと第一リーフバルブ５０の軸方向厚みとの差からなる隙間Ｓ２が形成され、第一リーフバルブ５０は、スペーサ５１の外周に沿って隙間Ｓ２を自在に軸方向移動できるようになっている。

第二リーフバルブ６０は、軸部材８の外周に内周固定された複数の環状板で構成されており、スペーサ２５によって内周側のみが押えられて外周撓みが許容されている。

なお、本実施の形態においては、１つのスペーサ５１で隙間Ｓ２を形成しているが、複数のスペーサ５１を設けて隙間Ｓ２を形成するようにしてもよい。

また、第一リーフバルブ５０を構成する環状板の内、バルブディスク２０側の環状板の外周側面には切欠５０ａが設けられている。これにより、第一リーフバルブ５０が外周シート部２０ｃに着座した状態では、切欠５０ａがオリフィスとして機能する。

次に本実施の形態に係るベースバルブ８０の機能について説明する。本実施の形態に係るベースバルブ８０は、バルブディスク２０に積層されて排出ポート２１の出口端を開閉する第一リーフバルブ５０と、第一リーフバルブ５０の反バルブディスク側に隙間Ｓ２を介して配置された第二リーフバルブ６０とを備え、第一リーフバルブ５０が隙間Ｓ２を軸方向に移動可能とされて構成されている。

この構成によると、第一リーフバルブ５０は内周が固定されていないため、バルブディスク側から圧力を受けると第二リーフバルブ６０側に移動しやすい。そのため、第一リーフバルブ５０は、内周が軸部材８に固定された第二リーフバルブ６０よりも開弁しやすくなっている。

これにより、圧側室Ｒ２内の圧力が低い場合には、排出ポート２１を通過する液体の流れに対して剛性の低い第一リーフバルブ５０の剛性のみに基づく抵抗が与えられる。そして、圧側室Ｒ２内の圧力が高くなると、第一リーフバルブ５０が第二リーフバルブ６０側に軸方向に移動して第二リーフバルブ６０に当接するため、排出ポート２１を通過する液体の流れに対して、第一リーフバルブ５０および第二リーフバルブ６０の剛性が合わさった剛性に基づく抵抗を与える。つまり、本実施の形態に係るベースバルブ８０は、圧側室Ｒ２内の圧力の高さに応じて抵抗が切り替わるようになっている。

したがって、本例のベースバルブ８０は、緩衝器Ｄの圧側減衰力がハードに設定されて圧側室Ｒ２内の圧力が高くなる際には、第一リーフバルブ５０が第二リーフバルブ６０に当接してベースバルブ８０の抵抗が高くなるため、伸側室Ｒ１が負圧になるのを防止できる。対して、緩衝器Ｄの圧側減衰力がソフトに設定されて圧側室Ｒ２内の圧力がハード時ほど高くならない際には、第一リーフバルブ５０のみで抵抗を与えるため、緩衝器Ｄの収縮作動時のソフト減衰力が高くならず、緩衝器Ｄがソフトな減衰力を発揮する際の車両の乗り心地が向上するとともに操縦安定性が向上する。

また、上述の通り、本実施の形態に係る第一リーフバルブ５０は、隙間Ｓ２を軸方向に自在に移動できるように設けられており内周が固定されていないため、内周が固定されている場合に比べて開弁圧が低く設定されている。そのため、本実施の形態では、緩衝器Ｄの圧側減衰力がソフトに設定される際に、排出ポート２１を通過する液体に対して、第一リーフバルブ５０のみで抵抗を与えていることに加え、第一リーフバルブ５０の開弁圧が低く設定されていることにより、さらに緩衝器Ｄの収縮作動時のソフト減衰力が高くならないようになっている。

さらに、本実施の形態に係るベースバルブ８０によると、緩衝器Ｄが収縮作動時にソフト減衰力を発揮する場合のベースバルブ８０の開弁圧が、従来のベースバルブの開弁圧に比べて低くなるため、ベースバルブ８０の開弁時の急激な圧力変動が抑制されて、急激な圧力変動による異音の発生を低減できる。

本実施の形態においては、隙間Ｓ２は、バルブディスク２０と第二リーフバルブ６０との間に介装されたスペーサ５１によって形成されている。隙間Ｓ２は、第一実施形態に係る隙間Ｓ１と同様に、伸側室Ｒ１が負圧になる前に第一リーフバルブ５０が第二リーフバルブ６０に当接する大きさに設定されていればよいため、必要な隙間Ｓ２の大きさに合わせて適宜スペーサ５１を選択すれば、隙間Ｓ２の大きさを必要な大きさに調節できる。

なお、本実施の形態においては、隙間Ｓ２は、バルブディスク２０と第二リーフバルブ６０との間に介装されたスペーサ５１によって形成されているが、隙間Ｓ２を設ける手段は特に限定されない。

また、従来のベースバルブでは、ベースバルブに切欠を設けて、この切欠きが圧側室とリザーバとを連通するオリフィスとして機能する場合、緩衝器の収縮速度が低速域にあるとオリフィスを介してリザーバに液体が排出されるため、低速域に減衰力の可変幅が小さくなる領域がある。そして、従来のように緩衝器が圧側ハード減衰力を発揮する際に伸側室が負圧にならないようにベースバルブの開弁圧が設定されていると、この領域では、伸側室に液体を流しやすくするために必要な開弁圧以上にベースバルブの開弁圧が高く設定されていた。そのため、圧側室の内部圧力がベースバルブの開弁圧を上回るまでオリフィスを介してしかシリンダ内の液体がリザーバへ排出されないため、減衰力の可変幅の小さい領域が広くなっていた。

このような場合にあっても、本発明に係るベースバルブ３，８０は、圧側室Ｒ２の圧力に応じて抵抗が切り替わるようになっているため、圧側室Ｒ２の内部圧力が低く、排出ポート２１を通過する液体の圧力が低い低速域では、ベースバルブ３，８０は第一リーフバルブ５，５０のみに基づく抵抗に設定されるため、低速域における減衰力の可変幅が小さい領域を狭くできる。

また、緩衝器をストラット型のサスペンションに利用する場合、入力されるモーメントに対応するために、ロッドの径が大きくなり、収縮作動時にシリンダ内からリザーバに排出される液体の流量が多くなる。流量が多くなるのに伴って、ベースバルブを通過する液体の流れに対する抵抗も大きくなるので、ストラット型のサスペンションに利用される場合、収縮作動時のソフト減衰力がストラット型のサスペンションに利用される以外の場合以上に大きくなって、車両の乗り心地がより悪化しやすい。

したがって、本発明のベースバルブ３，８０を備える緩衝器Ｄは、ストラット型のサスペンションに利用される場合、特に顕著な効果を発揮する。

なお、本実施の形態においては、緩衝器Ｄは複筒型であって、外筒１とシリンダ１０の間にリザーバＲを設けた緩衝器とされているが、本発明は、リザーバと、収縮作動時にリザーバに排出される液体の流れに抵抗を与えるベースバルブを備える緩衝器に利用されればよい。本発明は、たとえば、タンクを別に設けて当該タンクをリザーバとした単筒型の緩衝器や、シリンダ内にフリーピストンで区画した液室とエア室からなるリザーバを設けた単筒型の緩衝器で実現されてもよい。

以上、本発明の好ましい実施の形態を詳細に説明したが、特許請求の範囲から逸脱なく改造、変形及び変更ができるのは当然である。

１・・・外筒、３，８０・・・ベースバルブ、５，５０・・・第一リーフバルブ、６，６０・・・第二リーフバルブ、７・・・間座、９・・・調整プレート、１０・・・シリンダ、１１・・・ピストン、１２・・・ロッド、１４・・・伸側通路、１５・・・圧側通路、２０・・・バルブディスク、２１・・・排出ポート、５１・・・スペーサ、Ｄ・・・緩衝器、Ｒ・・・リザーバ、Ｒ１・・・伸側室、Ｒ２・・・圧側室、Ｓ１，Ｓ２・・・隙間、Ｖ・・・減衰力調整バルブ

Claims (5)

1. 緩衝器の圧側室とリザーバとを連通するポートを有するバルブディスクと、
   前記バルブディスクに積層されて前記ポートの出口端を開閉する第一リーフバルブと、
   前記第一リーフバルブの反バルブディスク側に隙間を介して配置された第二リーフバルブとを備えることを特徴とするベースバルブ。
2. 前記第一リーフバルブと前記第二リーフバルブとの間に間座を設けて前記隙間を形成し、
   前記第一リーフバルブの内周を固定支持するとともに、前記第一リーフバルブの剛性を前記第二リーフバルブの剛性より低く設定したことを特徴とする請求項１に記載のベースバルブ。
3. 前記バルブディスクと前記第二リーフバルブとの間にスペーサを設けて前記隙間を形成し、
   前記第一リーフバルブが前記スペーサの外周に前記隙間を軸方向移動可能に装着されることを特徴とする請求項１に記載のベースバルブ。
4. 前記隙間に環状の調整プレートを設けることを特徴とする請求項２に記載のベースバルブ。
5. シリンダと、
   前記シリンダ内に軸方向に移動自在に挿入されるロッドと、
   前記ロッドの先端に連結されるとともに、前記シリンダ内に摺動自在に挿入されて前記シリンダ内を伸側室と圧側室に区画するピストンと、
   リザーバと、
   前記伸側室と前記圧側室とを連通する通路と、
   前記通路に設けられた減衰力調整バルブと、
   請求項１から４のいずれか一項に記載のベースバルブとを備えた緩衝器。
   

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