WO2009060985A1

WO2009060985A1 - 布帛および複合シートおよび研磨布およびワイピング製品

Info

Publication number: WO2009060985A1
Application number: PCT/JP2008/070544
Authority: WO
Inventors: Kengo Tanaka
Original assignee: Teijin Fibers Limited
Priority date: 2007-11-09
Filing date: 2008-11-05
Publication date: 2009-05-14
Also published as: JPWO2009060985A1; TWI471467B; JP5543213B2; CN101849052A; CN101849052B; TW200938673A

Abstract

艶消し剤の含有率が０．５重量％以下のポリエステルからなる、単繊維径５０～１５００ｎｍのポリエステルマルチフィラメントＡと、艶消し剤の含有率が０．５重量％以下のポリエステルからなる、単繊維径３μｍ以上のポリエステルマルチフィラメントＢとを用いて布帛を得た後、必要に応じて有機材料からなるシートを該布帛に積層することにより複合シートとし、前記布帛または複合シートを用いて研磨布またはワイピング製品を得る。

Description

明細書

布帛および複合シートおよび研磨布およびワイビング製品技術分野

本発明は、極細繊維を含む布帛および該布帛を用いてなる複合シート、およびこれらの布帛または複合シートを用いてなる、研磨布およびワイビング製品に関する。背景技術

従来、極細繊維を含む布帛は研磨布やワイビング製品などの分野で幅広く用いられている。

研磨布は、記録ディスクの基板表面に微細な溝を形成するために用いられることが多い（例えば、特許文献 2、特許文献 3、特許文献 4参照)。かかる溝が均一でかつ微細であるほど、記録ディスクと磁気へッドとの距離を小さくすることができるため、磁気ディスク等の高容量化および高記憶密度化が可能となる。

また、ワイビングクロスやワイビングテープなどのワイビング製品は、清掃用途、眼鏡拭き用途、 I Cや半導体などの産業用途、レンズ拭き用途などで使用されている（例えば、特許文献 1、特許文献 5、特許文献 6、特許文献 7、特許文献 8参照）。かかるワイビング製品としては、天然繊維を含むワイビング製品、不織布からなるワイビング製品、ポリエステルフィラメントを用いたワイビング製品などが知られている。

しかしながら、天然繊維を含むワイビング製品では、拭取り対象物の表面に毛羽が落ち、発塵するという問題があった。また、不織布からなるワイビング製品では、不織布から脱落した繊維が拭取り対象物の表面に落ち、発塵するという問題があった。また、ポリエステルフィラメントを用いたワイビング製品では、通常のポリエステルに含まれる艷消し剤が拭き取り対象物の表面に落ちることにより、艷消し剤自体が塵埃になるという問題や、拭取り対象物の表面が傷つけられるという問題があった。【特許文献 1】特開 2006— 336118号公報

【特許文献 2】特開 2007-308821号公報

【特許文献 3】特開 2001— 179595号公報

【特許文献 4】特開 2005— 329534号公報

【特許文献 5】特開昭 61 -228821号公報

【特許文献 6】特開 2005— 160721号公報

【特許文献 7】特開平 11一 152644号公報

【特許文献 8】特開 2006-336118号公報発明の開示

本発明の目的は、被研磨物表面の欠点（スクラッチ）発生率を低減させながら被研磨物に微細な溝を形成することが可能な研磨布用布帛として使用することができ、また、拭取り性が良好でかつ発塵の少ないワイビング製品用布帛としても使用することができる布帛、および該布帛を用いてなる複合シート、およびこれらを用いてなる研磨布およびワイビング製品を提供することにある。上記目的は、本発明の布帛および複合シー卜および研磨布およびワイビング製品により達成することができる。

本発明の布帛は、艷消し剤の含有率が 0. 5重量％以下のポリエステルからなる、単繊維径 50〜150 Onmのポリエステルマルチフィラメント Aと、艷消し剤の含有率が 0. 5重量％以下のポリエステルからなる、単繊維径 3//m以上のポリエステルマルチフィラメント Bとを含むことを特徴とする布帛である。

ここで、前記ポリエステルマルチフィラメント Aのフィラメント数が 1000 本以上であることが好ましい。また、前記ポリエステルマルチフィラメント Aが、海成分と島成分とからなる海島型複合繊維の海成分を溶解除去して得られたマルチフィラメントであることが好ましい。また、前記ポリエステルマルチフィラメント Bのフィラメント数が 10〜300本の範囲内であることが好ましい。また、が複合糸として布帛に含まれることが好ましい。その際、前記複合糸において、ポリエステルマルチフィラメント Aの糸長 DAと、ポリエステルマルチフィラメント Bの糸長 DBとの比 DAZDBが 1. 05以上であることカ好ましい。

本発明の布帛において、布帛が前記複合糸を含む織物であり、該織物の織物組織において、前記複合糸が浮き本数 2本以上の、経浮き成分およびまたは緯浮き成分として含まれることが好ましい。また、布帛が織物であり、かつ該織物のカバーファクタ一 CFが 1 500〜4500の範囲内であることが好ましい。また、布帛の厚みが 0. 10〜0. 8 Ommの範囲内であることが好ましい。また、 KES風合い計測器により測定した布帛の圧縮剛さが 0. 08〜 0. 9の範囲内であることが好ましい。また、親水化剤が布帛に、布帛の重量に対して 0. 2〜10. 0重量％の範囲で付着していることが好ましい。その際、 J I S L 1096- 1998 6. 26. 1滴下法で測定した吸水速度が 10秒以下であることが好ましい。' また、布帛の経方向の伸度と緯方向の伸度がともに 200 %以下であることが好ましい。

また、本発明によれば、前記の布帛に有機材料からなるシートを貼り合せてなる複合シ一卜が提供される。

ここで、有機材料からなる前記シートの厚みが 20〜500 mの範囲内であることが好ましい。また、有機材料からなる前記シートが多孔質発泡体からなることが好ましい。

また、本発明によれば、前記の布帛または複合シートを用いてなる研磨布が提供される。また、前記の布帛または複合シートを用いてなるワイビング製品が提供される。本発明の効果

本発明によれば、被研磨物表面の欠点（スクラッチ）発生率を低減させながら被研磨物に微細な溝を形成することが可能な研磨布用布帛として使用することができ、また、拭取り性が良好でかつ発塵の少ないワイビング製品用布帛としても使用することができる布帛、および該布帛を用いてなる複合シート、およびこれらを用いてなる研磨布およびワイピング製品が提供される。図面の簡単な説明

図 1は本発明において、海島型複合繊維を紡糸するために用いることのできる紡糸口金の一例を示す概略図である。

図 2は、本発明において、海島型複合繊維を紡糸するために用いることのできる紡糸口金の他の例を示す概略図である。

なお、 1は分配前の島成分ポリマー溜め部分、 2は島成分の分配用導入孔、 3 は海成分の導入孔、 4は分配前の海成分ポリマー溜め部分、 5は個別の海 Z島 (=鞘/芯）構造形成部、 6は海島全体の合流絞り部である。

図 3は、 KES風合い計測器による圧縮特性曲線の模式図である。発明を実施するための最良の形態

まず、本発明の布帛において、ポリエステルマルチフィラメント Aはその単繊維径（単繊維の直径）が 50〜： 1500nm (好ましくは 100〜1000nm、より好ましくは 400〜800 nm、特に好ましくは 520〜800 nm) の範囲内であることが肝要である。かかる単繊維径を単糸繊度に換算すると、 0. 0 0002〜0. 022 d t e Xに相当する。ここで、単繊維径が 50 nm未満の場合には製造が困難となるだけでなく、繊維強度が低くなるため実用上好ましくない。逆に、単繊維径が 1500 nmを超える場合には、布帛を研磨布用布帛として使用する際、被研磨物に微細な溝を形成することができず好ましくない。また、単繊維径が 1500 nmを超える場合には、布帛をワイビング製品用布帛として使用する際、十分な拭取り性が得られず好ましくない。なお、単繊維の断面形状が丸断面以外の異型断面である場合には外接円の直径を単繊維径とする。また、単繊維径は、透過型電子顕微鏡で繊維の横断面を撮影することにより測定が可能である。

前記ポリエステルマルチフィラメント Aにおいて、フィラメント数は特に限定されないが、 1000以上（より好ましくは 2000〜 20000、特に好ましくは 2000〜 10000) であることが好ましい。また、ポリエステルマルチフィラメント Aの総繊度（単繊維繊度とフィラメント数との積）としては、 5〜2 0 0 d t e xの範囲内であることが好ましい。

かかるポリエステルマルチフィラメント Aを形成するポリマーは、艷消し剤の含有率がポリエステル重量対比 0 . 5重量％以下（より好ましくは 0 . 1重量％以下、特に好ましくは 0重量％) のポリエステルであることが肝要である。艷消し剤がポリエステル重量対比 0 . 5重量％より多くポリエステル中に含まれていると、布帛を研磨布用布帛として用いる場合、研磨布を用いて被研磨物を研磨した際に、被研磨物表面に欠点（スクラッチ）が発生しやすくなり好ましくない。また、艷消し剤がポリエステル重量対比 0. 5重量％より多くポリエステル中に含まれていると、布帛をワイビング製品用布帛として用いる際、布帛を構成する繊維中に含まれる艷消し剤の粒子が拭取り対象物と繊維との摩擦により

、対象物の表面に落ち、艷消し剤自体が塵埃になり、さらには対象物にキズを付けるおそれがある。

また、前記ポリエステルマルチフィラメント Aを形成するポリエステルの種類としては、ポリエチレンテレフ夕レートやポリトリメチレンテレフ夕レー卜、ポリブチレンテレフ夕レート、ステレオコンプレックスポリ乳酸、ポリ乳酸、第 3成分を共重合させたポリエステルなどが好ましく例示される。なお、本発明でいう艷消し剤とは二酸化チタンのことであり、二酸化チタンは無機微粒子の 1種である。かかる二酸化チタンの含有量は、蛍光 X線（例えば、リガク電機工業（株）社製 Z S X I O O e ) を用いる方法や、溶媒を用いてポリエステルを溶かす方法などにより測定をすることができる。

また、前記ポリマー中には、本発明の目的を損なわない範囲内で必要に応じて、カチオン染料可染剤、着色防止剤、熱安定剤が 1種または 2種以上含まれていてもよいが、無機微粒子が含まれていないことが好ましい。

前記ポリエステルマルチフィラメント Aの繊維形態は特に限定されない。例えば、前記ポリエステルマルチフィラメント Aに通常の空気加工、仮撚捲縮加ェが施されていてもさしつかえない。

一方、ポリエステルマルチフィラメント Bはその単繊維径が 3 以上（好ましくは 3〜3 0 / m) の範囲内であることが肝要である。該単繊維径が 3 / mよりも小さいと、布帛の圧縮剛さが小さくなるため、布帛を研磨布用布帛として用いる場合、被研磨物表面の欠点（スクラッチ）が発生しやすくなり好ましくない。また、該単繊維径が 3 mよりも小さいと、布帛をワイビング製品用布帛として用いる場合、布帛表面が平坦となり拭取り性が損われるおそれがある。ここで、単繊維の断面形状が丸断面以外の異型断面である場合には、外接円の直径を単繊維径とする。なお、単繊維径は、前記と同様、透過型電子顕微鏡で繊維の横断面を撮影することにより測定が可能である。

前記ポリエステルマルチフィラメント Bにおいて、フイラメント数は特に限定されないが、 1 0〜3 0 0本（好ましくは 3 0〜1 5 0本）の範囲内であることが好ましい。また、かかるポリエステルマルチフィラメント Bの繊維形態は特に限定されないが、長繊維（マルチフィラメント糸）であることが好ましい。単繊維の断面形状も特に限定されず、丸、三角、扁平、中空など公知の断面形状でよレ^ また、前記ポリエステルマルチフィラメント Bに通常の空気加工、仮撚捲縮加工が施されていてもさしつかえない。特に前記ポリエステルマルチフィラメント Bが仮撚捲縮加工糸であると、布帛を研磨布用布帛として用いる場合、布帛のクッション性が向上することにより欠点（スクラッチ）発生率が低下し好ましい。また、前記ポリエステルマルチフィラメント Bが仮撚捲縮加工糸であると、布帛をワイビング製品用布帛として用いる場合、拭取り性能が向上し好ましい。なお、前記仮撚捲縮加工糸の捲縮率としては 4〜 3 0 %の範囲内であることが好ましい。前記ポリエステルマルチフィラメント Bを形成するポリマーは、艷消し剤の含有率がポリエステル重量対比 0 . 5重量％以下（より好ましくは 0 . 1重量 %以下、特に好ましくは 0重量％) のポリエステルであることが肝要である。艷消し剤がポリエステル重量対比 0 . 5重量％より多くポリエステル中に含まれていると、布帛を研磨布用布帛として用いる場合、研磨布を用いて被研磨物を研磨した際に、被研磨物表面に欠点（スクラッチ）が発生しやすくなり好ましくない。また、艷消し剤がポリエステル重量対比 0 . 5重量％より多くポリエステル中に含まれていると、布帛をワイビング製品用布帛として用いる際、布帛を構成する繊維中に含まれる艷消し剤の粒子が拭取り対象物と繊維との摩擦により、対象物の表面に落ち、艷消し剤自体が塵埃になり、さらには対象物にキズを付けるおそれがある。また、前記ポリエステルマルチフィラメント Bを形成するポリエステルの種類としては、ポリエステル系ポリマーであれば特に限定されず、ポリエチレンテレフ夕レー卜やポリトリメチレンテレフ夕レート、ポリブチレンテレフタレ —ト、ステレオコンプレックスポリ乳酸、ポリ乳酸、第 3成分を共重合させたポリエステルなどが好ましく例示される。かかるポリエステルとしては、マテリアルリサイクルまたはケミカルリサイクルされたポリエステルであつてもよレ^ さらには、特開 2 0 0 4— 2 7 0 0 9 7号公報ゃ特開 2 0 0 4 - 2 1 1 2 6 8号公報に記載されているような、特定のリン化合物およびチタン化合物を含む触媒を用いて得られたポリエステルでもよい。特に後記のように高い沸水収縮率を有する点で共重合ポリエステルが特に好ましい。該ポリマー中には、本発明の目的を損なわない範囲内で必要に応じて、カチオン染料可染剤、着色防止剤、熱安定剤が 1種または 2種以上含まれていてもよいが、無機微粒子が含まれていないことが好ましい。

前記ポリエステルマルチフィラメント Aとポリエステルマルチフィラメント Bとは複合糸として布帛に含まれていることが好ましい。かかる複合糸が布帛に含まれていると、該布帛を研磨布用布帛として用いた場合、研磨性能を向上させることができる。また、かかる複合糸が布帛に含まれていると、該布帛をワイピング製品用布帛として用いた場合、拭取り性能を向上させることができる。その際、前記ポリエステルマルチフィラメント Aとポリエステルマルチフィラメン卜 Bとの複合方法としては、イン夕一レース空気加工、引き揃え仮撚捲縮加工、カバリング加工などが例示される。なかでも明確な芯鞘構造を形成する上でインターレース空気加工が好ましい。また、前記複合糸において、複合糸に含まれるポリエステルマルチフィラメント Aの糸長 DAと、ポリエステルマルチフィラメント Bの糸長 D Bとの比 D AZD Bが 1 . 0 5以上（好ましくは 1 . 1〜1 . 4 ) であること好ましい。該比 D A/D Bが 1 . 0 5以上であると、該布帛を研磨布用布帛として用いた場合、研磨性能を向上させることができる。また、該比 D AZD Bが 1 . 0 5以上であると、該布帛をワイビング製品用布帛として用いた場合、拭取り性能を向上させることができる。逆に該比 DAZD Bが 1 . 4 よりも大きいと、布帛を製造する際の工程性が低下するおそれがある。本発明の布帛において布帛の組織は限定されず、織物でもよいし編物でもよい。

前記織物の組織は特に限定されず、通常の方法で製織されたものでよい。層数は単層でもよいし、 2層以上の多層でもよい。例えば、織組織としては、平織、斜文織、サテン織物等の三原組織、変化組織、変化斜文織等の変化組織、たて二重織、よこ二重織等の片二重組織、たてビロードなどが例示される。なかでも、前記ポリエステルマルチフィラメント Aとポリエステルマルチフィラメント Bとで構成される複合糸が浮き本数が 2本以上の、経浮き成分および Zまたは緯浮き成分として含まれる織組織が好ましい。 _具体的には、斜文織組織またはサテン織組織（朱子織組織）が好ましい。例えば、 4 Z 1の 5枚サテン織組織の場合、浮き本数が 4本の緯浮き成分が織組織に含まれる。

織組織が斜文織組織またはサテン織組織であると、布帛を研磨布用布帛として用いた場合、被研磨物表面の欠点（スクラッチ）を低減することができ好ましい。すなわち、組織の浮き糸の浮きが高くなり、経糸と緯糸により大きくくぼんだ交点（組織点）が形成され、研磨による屑をこの交点に捕集できるので、被研磨物表面の欠点（スクラッチ）を低減することができる。織組織が平織組織であると、交点のくぼみが十分でなく被研磨物表面の欠点（スクラッチ）が発生しゃすくなるおそれがある。

また、織組織が斜文織組織またはサテン織組織であると、布帛をワイビング製品用布帛として用いた場合、拭取り性を向上させることができ好ましい。すなわち、組織の浮き糸の浮きが高くなるため、経糸と緯糸により大きくくぼんだ交点 (組織点）が形成され、このくぼんだ交点に拭取った微小な塵埃や油脂などを捕集できるので、優れた拭取り性および捕集性が得られる。織組織が平織の場合、交点のくぼみが十分できないおそれがある。

また、布帛が織物である場合、ポリエステルマルチフィラメント Aが単独糸条、またはポリエステルマルチフィラメント Aと他糸条との複合糸として、織物の経糸および緯糸のうちどちらか一方にのみ配され、他方には、前記のポリエステルマルチフィラメント Bが配されることが好ましい。かかる構成を採用すると、織物内の空隙が大きくなり織物のクッション性が向上するため、被研磨物に微細な溝を形成することができるだけでなく、欠点（スクラッチ）の発生を低減することができ好ましい。その際、前記クッション性としては、 K E S風合い計測器による圧縮剛さで 0 . 0 8〜0. 9 (より好ましくは 0. 1〜0 . 7 ) の範囲内であること力被研磨物表面の欠点（スクラッチ）発生率を低減させる上で好ましレ^ ここで、圧縮剛さは、クッション性の代用特性であり、数値が大きいほどクッシヨン性が高く、数値が小さいほどクッション性が小さいことを表す。布帛の圧縮剛さ（クッション性）が大きくなると、被研磨物に微細な溝を形成することができるだけでなく、欠点（スクラッチ）の発生を低減することができる理由についてはまだ明らかにはされていないが、欠点（スクラッチ）の原因となる異物が布帛表面上に付着していても、その布帛のクッション性により影響が低減されるためであろうと推定される。ポリエステルマルチフィラメント Aが織物の経糸および緯糸両方に配されていると布帛を研磨布用布帛として用いた場合、織物のクッション性が低下することにより、欠点（スクラッチ）発生率が大きくなるおそれがある。

また、布帛が織物である場合、該織物のカバーファクター C Fが 1 5 0 0〜4 5 0 0 (より好ましくは 2 3 0 0〜 4 0 0 0 ) の範囲内であることが好ましい。織物のカバーファクター C Fが該範囲内であると、該布帛を研磨布用として用いた場合、被研磨物に微細な溝を形成することが可能となり好ましい。また、織物のカバーファクター C Fが該範囲内であると、該布帛をワイピング製品用布帛として用いた場合拭取り性能が向上し好ましい。織物のカバーファクター C Fが 1 5 0 0未満であると、研磨布用織物に研磨剤を付与した際、分散性が不十分となり被研磨物に微細な溝を形成するのが困難となるおそれがある。また、織物の力バーファクター C Fが 1 5 0 0未満であると、織物の剛性が低いため該布帛をヮィビング製品用布帛として用いた場合、作業性が低下するおそれがある。織物のカバ一ファクタ一 C Fが 4 5 0 0よりも大きいと、剛性が高くなりすぎ被研磨物に微細な溝を形成するのが困難となるおそれがある。また、織物のカバーファク夕一 C Fが 4 5 0 0よりも大きいと、剛性が高くなりすぎ拭取り性能が低下するおそれがある。なお、本発明でいうカバーファクター C Fは下記の式により表されるものである。

CF= (DWp/1. 1) ^1/2XMWp+ (DWf /1. 1) ^1/2XMWf ただし、 DWpは経糸総繊度（d t e x)、 MWpは経糸織密度（本 2. 5 4 cm), DW f は緯糸総繊度（d t e x)、 MW f は緯糸織密度（本 2. 5 4 cm) である。

また、本発明の布帛が編物である場合、編物組織は特に限定されず、通常の方法で製編されたものでよい。層数は単層でもよいし、 2層以上の多層でもよい。例えば、編組織としては、平編、ゴム編、両面編、パール編、タック編、浮き編、片畔編、レース編、添え毛編、シングルデンビ一編、シングルアトラス編、ダブルコード編、ハーフトリコット編、裏毛編、ジャガード編等が好ましく例示される。

本発明の布帛は前記ポリエステルマルチフィラメント Aとポリエステルマルチフィラメント Bだけで構成されることが好ましいが、布帛重量に対して 30 重量％以下であれば、他の繊維が含まれていてもさしつかえない。

本発明の布帛において、厚みが 0. 10〜0. 80mm (より好ましくは 0. 17〜0. 60mm) の範囲内であることが好ましい。該厚みが 0. 10mmよりも小さいと、該布帛を研磨布用布帛として用いた場合、クッション性が低くなり被研磨物表面に欠点（スクラッチ）を発生させやすくなるおそれがある。また、該厚みが 0. 10mmよりも小さいと、該布帛をワイビング製品用布帛として用いた場合、布帛の剛性が低くなり作業性が損なわれるおそれがある。逆に厚みが 0. 8 Ommよりも大きいと、該布帛を研磨布用布帛として用いた場合、作業性が低下するおそれがある。また、厚みが 0. 8 Ommよりも大きいと、該布帛をワイビング製品用布帛として用いた場合、剛性が高くなりすぎ拭取り性が低下するおそれがある。

前記の布帛は、以下の製造方法により製造することができる。すなわち、ポリエステルマルチフィラメント A用として、島成分と海成分とで形成される海島型複合繊維であって、島成分が艷消し剤の含有率がポリエステル重量対比 0. 5重量％以下（より好ましくは 0. 1重量％以下、特に好ましくは 0重量％) のポリエステルからなりかつ島成分の径が 5 0〜1 5 0 O n m (好ましくは 1 0 0〜1 0 0 0 n m、より好ましくは 4 0 0〜8 0 0 n m、特に好ましくは 5 2 0〜 8 0 0 n m) である海島型複合繊維を用い、一方、ポリエステルマルチフィラメント B用として、艷消し剤の含有率がポリエステル重量対比 0. 5重量％以下（より好ましくは 0 . 1重量％以下、特に好ましくは 0重量％) のポリエステルからなる、単繊維径 3 A m以上のポリエステルマルチフィラメントを用いて布帛を織編成した後、前記海島型複合繊維の海成分をアルカリ水溶液で溶解除去することにより、前記の布帛を製造することができる。

ここで、前記の海島型複合繊維において、該繊維を構成するポリマーは、海成分ポリマーが島成分ポリマーよりも溶解性が高い組合せであれば任意であるが、特に溶解速度比（海 Z島）が 2 0 0以上であることが好ましい。かかる溶解速度比が 2 0 0未満の場合には、繊維断面中央部の海成分を溶解させている間に繊維断面表層部の島成分の一部も溶解されるため、海成分を完全に溶解除去するためには、島成分の何割かも減量されてしまうことになり、島成分の太さ斑や溶剤浸食による強度劣化が発生して、毛羽やピリングなどの品位に問題が生じやすくなる。

海成分ポリマーは、好ましくは島成分との溶解速度比が 2 0 0以上であればいかなるポリマーであってもよいが、特に繊維形成性の良好なポリエステル、ポリアミド、ポリスチレン、ポリエチレンなどが好ましい。例えば、アルカリ水溶液易溶解性ポリマーとしては、ポリ乳酸、超高分子量ポリアルキレンォキサイド縮合系ポリマー、ポリエチレンダルコール系化合物共重合ポリエステル、ポリエチレングリコール系化合物と 5—ナトリゥムスルホン酸イソフ夕ル酸の共重合ポリエステルが好適である。また、ナイロン 6は、ギ酸溶解性があり、ポリスチレン ·ポリエチレンはトルエンなど有機溶剤に非常によく溶ける。なかでも、アルカリ易溶解性と海島断面形成性とを両立させるため、ポリエステル系のポリマーとしては、 5—ナトリウムスルホイソフ夕ル酸 6〜 1 2モル％と分子量 4 0 0 0〜1 2 0 0 0のポリエチレンダルコールを 3〜1 0重量％共重合させた固有粘度が 0 . 4〜0 . 6のポリエチレンテレフ夕レート系共重合ポリエステルが好ましい。ここで、 5—ナトリウムイソフ夕ル酸は親水性と溶融粘度向上に寄与し、ポリエチレングリコール（P E G) は親水性を向上させる。なお、 P E Gは分子量が大きいほど、その高次構造に起因すると考えられる親水性増加効果が大きくなるが、反応性が悪くなつてブレンド系になるため、耐熱性 ·紡糸安定性などの点から好ましくなくなる。また、共重合量が 1 0重量％以上になると、本来溶融粘度低下作用があるので、本発明の目的を達成することが困難になる。したがって、上記の範囲で、両成分を共重合することが好ましい。

一方、島成分ポリマーは、艷消し剤の含有率がポリエステル重量対比 0 . 5重量％以下（より好ましくは 0 . 1重量％以下、特に好ましくは 0重量％) のポリエステルでありかつ海成分との溶解速度差があればいかなるポリエステルポリマ一であってもよいが、前記のように繊維形成性のポリエチレンテレフ夕レートやポリトリメチレンテレフ夕レート、ポリブチレンテレフ夕レート、ポリ乳酸、第

3成分を共重合させたポリエステルなどのポリエステルが好ましい。該ポリマー中には、本発明の目的を損なわない範囲内で必要に応じて、カチオン染料可染剤、着色防止剤、熱安定剤が 1種または 2種以上含まれていてもよいが、無機微粒子は含まれていないこと力好ましい。

上記の海成分ポリマーと島成分ポリマーからなる本発明の海島型複合繊維は、溶融紡糸時における海成分の溶融粘度が島成分ポリマーの溶融粘度よりも大きいことが好ましい。かかる関係にある場合には、海成分の複合重量比率が 4 0 %未満と少なくなつても、島同士が接合したり、島成分の大部分が接合して海島型複合繊維とは異なるものになり難い。

好ましい溶融粘度比（海島）は、 1 . 1〜2 . 0、特に 1 . 3〜 1 . 5の範囲である。この比が 1 . 1倍未満の場合には溶融紡糸時に島成分が接合しやすくなり、一方 2 . 0倍を越える場合には、粘度差が大きすぎるために紡糸調子が低下しやすい。

次に島数は、多いほど海成分を溶解除去して極細繊維を製造する場合の生産性が高くなり、しかも得られる極細繊維の細さも顕著となって被研磨物に微細な溝を形成することが可能となるので 1 0 0以上（より好ましくは 3 0 0〜 1 0 0 0 ) であることが好ましい。なお、島数があまりに多くなりすぎると紡糸口金の製造コス卜が高くなるだけでなく、加工精度自体も低下しやすくなるので 1 0 0 0 0以下とするのが好ましい。

次に、島成分の径は、 5 0〜： I 5 0 0 n m (好ましくは 1 0 0〜： 1 0 0 0 n m、より好ましくは 4 0 0〜8 0 0 n m、特に好ましくは 5 2 0〜 8 0 0 n m) の範囲とする必要がある。また、海島複合繊維断面内の各島は、その径が均一であるほど海成分を除去して得られる極細マルチフィラメント糸からなる織物の品位や耐久性が向上するので好ましい。

前記の海島型複合繊維において、その海島複合重量比率（海：島）は、 4 0 ： 6 0 - 5 : 9 5の範囲が好ましく、特に 3 0 ： 7 0〜： 1 0 ： 9 0の範囲が好ましレ^ かかる範囲であれば、島間の海成分の厚みを薄くすることができ、海成分の溶解除去が容易となり、島成分の極細繊維への転換が容易になるので好ましい。ここで海成分の割合が 4 0 %を越える場合には海成分の厚み力厚くなりすぎ、一方 5 %未満の場合には海成分の量が少なくなりすぎて、島間に接合が発生しやすくなる。

前記の海島型複合繊維において、その島間の海成分厚みが 5 0 0 n m以下、特に 2 0〜2 0 0 n mの範囲が好ましい。該厚みが 5 0 0 n mを越える場合には、該厚い海成分を溶解除去する間に島成分の溶解が進むため、島成分間の均質性が低下するだけでなく、毛羽やピリングなど着用時の欠陥や染め斑も発生しゃすくなる。

前記の海島型複合繊維は、例えば以下の方法により容易に製造することができる。すなわち、まず溶融粘度が高く且つ易溶解性であるポリマーと溶融粘度が低く且つ難溶解性のポリマーとを、前者が海成分で後者が島成分となるように溶融紡糸する。ここで、海成分と島成分の溶融粘度の関係は重要で、海成分の比率が小さくなつて島間の厚みが小さくなると、海成分の溶融粘度が小さい場合には島間の一部の流路を海成分が高速流動するようになり、島間に接合が起こりやすくなるので好ましくない。

溶融紡糸に用いられる紡糸口金としては、島成分を形成するための中空ピン群ゃ微細孔群を有するものなど任意のものを用いることができる。例えば中空ピンゃ微細孔より押し出された島成分とその間を埋める形で流路を設計されている海成分流とを合流し、これを圧縮することにより海島断面形成がなされるいかなる紡糸口金でもよい。好ましく用いられる紡糸口金例を図 1および 2に示す力必ずしもこれらに限定されるものではない。なお図 1は、中空ピンを海成分樹脂貯め部分に吐出してそれを合流圧縮する方式であり、図 2は、中空ピンのかわりに微細孔方式で島を形成する方法である。

吐出された海島型複合繊維は、冷却風によって固化され、好ましくは 4 0 0〜 6 0 0 O mZ分で溶融紡糸された後に巻き取られる。得られた未延伸糸は、別途延伸工程をとおして所望の強度 ·伸度 ·熱収縮特性を有する複合繊維とするか、あるいは、一旦巻き取ることなく一定速度でローラーに引き取り、引き続いて延伸工程をとおした後に巻き取る方法のいずれでも構わない。

ここで、延伸工程は通常のローラー延伸工程が好ましい。また、特に微細な島径を有する海島型複合繊維を高効率で製造するために、通常のいわゆる配向結晶化を伴うネック延伸（配向結晶化延伸）に先立って、繊維構造は変化させないで繊維径のみを極細化する流動延伸工程を採用してもよい。流動延伸を容易とするため、熱容量の大きい水媒体を用いて繊維を均一に予熱し、低速で延伸することが好ましい。このようにすることにより延伸時に流動状態を形成しやすくなり、繊維の微細構造の発達を伴わずに容易に延伸することができる。このプロセスでは、特に海成分および島成分が共にガラス転移温度 1 0 0 以下のポリマーであることが好ましく、なかでもポリエチレンテレフ夕レート、ポリブチレンテレフ夕レート、ポリ乳酸、ポリトリメチレンテレフ夕レート等のポリエステルに好適である。具体的には 6 0〜 1 0 0 、好ましくは 6 0〜 8 0での範囲の温水バスに浸漬して均一加熱を施し、延伸倍率は 1 0〜3 0倍、供給速度は 1〜 1 0 mZ分、巻取り速度は 3 0 0 mZ分以下、特に 1 0〜 3 0 0 mノ分の範囲で実施することが好ましい。予熱温度不足および延伸速度が速すぎる場合には、目的とする高倍率延伸を達成することができなくなる。

得られた流動状態で延伸された延伸糸は、その強伸度などの機械的特性を向上させるため、常法にしたがって 6 0〜 2 2 0 の温度で配向結晶化延伸する。該延伸条件がこの範囲外の温度では、得られる繊維の物性が不十分なものとなる。なお、この延伸倍率は、溶融紡糸条件、流動延伸条件、配向結晶化延伸条件などによって変わってくるが、該配向結晶化延伸条件で延伸可能な最大延伸倍率の 0 .

6〜 0. 9 5倍で延伸すればよい。

以上に説明した海島型複合繊維（海島型複合延伸糸）と前記ポリエステルマルチフィラメント Bとを用いて布帛を製造した後、海島型複合繊維の海成分をアルカリ水溶液で溶解除去することにより、本発明の布帛が得られる。なお、前記のアルカリ水溶液による海成分の溶解除去処理の前および Zまたは後に染色加工や親水加工など各種加工を付加適用してもよい。

かくして得られた布帛は、前記のポリエステルマルチフィラメント Aとポリエステルマルチフィラメント Bとを含んでいるので、研磨布用布帛として使用すると、被研磨物表面の欠点（スクラッチ）発生率を低減させながら被研磨物に微細な溝を形成することが可能となる。また、該布帛をワイビング製品用布帛として使用すると、拭取り性が良好でかつ発塵を少なくすることが可能となる。その際、布帛の表面および/または裏面において、 K E S風合い計測器で測定した摩擦係数が 0 . 4〜0 . 9の範囲内であると優れた拭取り性が得られ好ましい。

かくして得られた布帛において、経方向の伸度と緯方向の伸度がともに 2 0 0 %以下であると、布帛を研磨布用布帛として使用する場合、被研磨物表面の欠点（スクラッチ）発生率を低減させながら被研磨物に微細な溝を形成することが可能となり好ましい。

また、前記布帛に親水化剤を、布帛の重量に対して 0 . 2〜1 0 . 0重量％の範囲で付着させると、布帛を研磨布用布帛として使用する場合、被研磨物表面の欠点（スクラッチ）発生率を低減させながら被研磨物に微細な溝を形成することが可能となり好ましい。

前記親水化剤としては、構成繊維と親和性のある親水剤であればいずれも使用できる。特にポリエステル系繊維と親和性のある親水性重合体が好ましく用いられる。例えば、ポリエチレングリコールジァクリレートやその誘導体、ポリアルキレングリコール（ポリエチレングリコール、ポリプロピレングリコールなど）と、テレフタル酸および/またはィソフ夕ル酸および低級アルキレンダリコール (エチレングリコールなど）をブロック共重合してなるブロック共重合体などが好ましく例示される。その際、 1種類の親水剤のみを使用しても、または 2種類以上の親水剤を併用してもよい。親水剤の付与方法は特に限定されず、例えば、染色と同浴加工、パディング法、フラットスクリーンプリント法、ロー夕リースクリーンプリント法、ローラ一プリント法、グラビアロール法、キスロール法、泡加工機による方法など力 S例示される。

ここで、 J I S L 1 0 9 6— 1 9 9 8 6 . 2 6 . 1滴下法で測定した吸水速度が 1 0秒以下（より好ましくは 7秒以下）であることが被研磨物に微細な溝を効率的に形成する上で好ましい。吸水速度が 1 0秒以上であると、研磨布用布帛に研磨剤を付与した際、拡散性が不十分となり被研磨物に微細な溝を形成するのが困難となるおそれがある。

また、前記の布帛に有機材料からなるシートを貼り合わせた複合シートを研磨布用複合シートとして使用すると、シートの剛性を高めることができるため、被研磨物表面の欠点（スクラッチ）発生率を低減させながら被研磨物に微細な溝を形成することが可能となり好ましい。

その際、有機材料からなる前記シートの厚みが 2 0〜5 0 0； mの範囲内であることが好ましい。また、前記有機材料の種類として、ポリウレタン樹脂、ポリエステル樹脂、ナイロン樹脂などが例示される。特にポリウレタン樹脂からなる多孔質発泡体が好ましい。

また、前記の布帛に、有機材料からなるシートを貼り合せる方法は特に限定されず、ラミネート法（熱接着法）でもよいし接着剤を用いる方法でもよい。本発明の研磨布は、前記の布帛または複合シートを用いてなる研磨布である。かかる研磨布には、磁気ディスクや光ディスクなど記録媒体のテキスチャリング用研磨布、記録媒体のポリツシング用研磨布、電子部品の仕上げ用研磨布、および電子部品のパフ研磨用研磨布などが含まれる。かかる研磨布によれば、被研磨物に微細な溝を形成することが可能で、かつ被研磨物表面の欠点（スクラッチ）発生率を低減させること力河能となる。

また、本発明のワイビング製品は、前記の布帛または複合シートを用いてなるワイビング製品である。かかるワイビング製品には、携帯電話、眼鏡、レンズ、液晶材料、大規模集積回路、電子情報材料、電子機器類、医薬品、医療用器具、真珠、宝石、家具、自動車部品などの用途に用いられるワイビング製品が含まれる。かかるワイビング製品は、拭取り性および捕塵性に極めて優れており、かつ発塵の少ないものである。なお、ワイビング製品の形状は特に限定されず、ワイビングクロス、ワイビングテープ、マスコット形状をした携帯ストラップなどいずれでもよい。実施例

次に本発明の実施例および比較例を詳述するが、本発明はこれらによって限定されるものではない。なお、実施例中の各測定項目は下記の方法で測定した。 (1) 単繊維径

透過型電子顕微鏡で繊維の横断面を撮影することにより測定した。 n数 5で測定しその平均値を求めた。

(2) カバーファクター CF

下記の式によりカバーファクター C Fを算出した。

CF= (DWp/1. 1) ^1/2XMWp+ (DWf /1. 1) ^1/2XMWf ただし、 DWpは経糸総繊度（d t e x)、 MWpは経糸織密度（本 Z 2. 5 4 cm), DWf は緯糸総繊度（ d t e X )、 MW f は緯糸織密度（本 2. 5 4 cm) である。

(3) 織物の厚み

J I S L 1096 8. 5に従って織物の厚みを測定した。

(4) 研磨効果

テクスチャー加工後のディスク表面の欠点数により研磨効果を判定した。テクスチヤ一加工試験においてディスク基板 10枚を対象とし、 C an d e l a OS A6 100光学表面分析計を用いて、スクラッチなどの欠点数を測定した。その際、 10枚の測定値の平均値を算出し、 100点以下であれば「良好」、 101点以上 300点以下であれば「普通」、 301点以上であれば「不良」とした。 (δ) 摩擦係数

KES風合い計測器による表面特性測定法に従って摩擦係数を測定した。

(6) 表面粗さ

KES風合い計測器による表面特性測定法に従って表面粗さを測定した。

(7) 糸長の測定

布帛から複合糸を取り出し 30 cmの長さに裁断した（_n数 =5)。次いで、該ント Bを 1本ずつ取り出し、 1. 76mNZd t e x (20 Omg/d e) の荷重をかけてポリエステルマルチフィラメント Aの糸長 DA (mm), ポリエステルマルチフィラメント Bの糸長 DB (mm) を測定した。そして、（糸長 DAの平均値）ノ（糸長 DBの平均値）を DAZDBとした。

(8) ワイビング性能

ガラス板に定量の人工汚れ（カーボンブラックおよび牛脂極度硬化油および流動パラフィンのへキサン希釈液）を滴下し、常温で 1時間以上風乾させてスポット状の汚れを付着させた。その後、ガラス板に対し、ワイビング布で押圧荷重 40 g rZcm² (39. 2 cNZcm²)、拭き取り速度 10 c mZ分で拭取り動作を行った。拭取り後のガラス板について 5名の試験者が官能評価を行った。その際、試験者がガラス板を見た時の状態を下記の基準により評価し、 20点以上のものを「良好」、 1 1点〜 19点のものを「普通」、 10点以下のものを「不良」と判定した。

5点：ガラス板に汚れがあったことが全く感じられず、非常にきれいである

4点：ガラス板に汚れがあったことがほとんど感じられず、きれいである。 3点：ガラス板に汚れがあったことが少し感じられるが、ややきれいである。

2点：ガラス板に汚れがあつたであろうと推測され、少し汚い。

1点：ガラス板に汚れがあったことが確信できるほど、汚い。

(9) 発塵性

ワイビング性能の評価方法において、人工汚れを付着させていないガラス板に対し、ワイピング布を用いて同条件で拭取り動作を行った。拭取り後のガラス板について 5名の試験者が官能評価を行った。試験者がガラス板を見た時の状態を下記の基準により評価した。合格とした人が 4人以上の場合は「良好」、 4人未満の場合は「不良」と判定した。

合格：繊維や塵埃がガラス板に付着しておらず、合格である。

不合格：繊維や塵埃がガラス板に付着しており、不合格である。

(1 0) 伸度

J I S L 1 0 9 6 8. 1 2に従って布帛の伸度を測定した。

(1 1) 捲縮率

供試フィラメント糸条を、周長が 1. 1 25mの検尺機のまわりに巻きつけて、乾繊度が 3333 d t e xのかせを調製した。

前記かせを、スケール板の吊り釘に懸垂して、その下部分に 6 g r f (5. 9 c N) の初荷重を付加し、さらに 600 g r f (58 8 cN) の重荷重をかけ、 1分後にかせの長さ L 0を測定した。その後、直ちに、前記かせから重荷重を除き、スケール板の吊り釘から外し、このかせを沸騰水中に 20分間浸潰して、捲縮を発現させる。沸騰水処理後のかせを沸縢水から取り出し、かせに含まれる水分をろ紙により吸収除去し、室温において 24時間風乾した。この風乾されたかせを、スケール板の吊り釘に懸垂し、その下部分に、 600 g r f (5 8 8 c N) の重荷重をかけ、 1分後にかせの長さ L 1を測定し、その後かせから重荷重を外し、 1分後にかせの長さ L 2を測定した。初荷重は、測定中において常時付加しておいた。供試フィラメント糸条の捲縮率（CP) を、下記式により算出した。

CP (%) = ((L 1 -L 2) /L O) X 1 00

(1 2) 圧縮剛さ

クッション性の代用特性として、 KE S風合い計測器による圧縮特性における曲線（図 3) から求める三角形 ABCの面積と aの面積と bの面積から下記の式で圧縮剛さを計算した。

圧縮剛さ = (&の面積+ の面積） Z三角形 ABCの面積 (13) 吸水速度

J I S L 1096 - 1998 6. 26. 1 (滴下法）に従って測定した

(14) 親水化剤の付着量

下記式により親水化剤の付着量を算出した。

親水化剤の付着量（％) = (織物に付着した親水化剤重量（g r) /付着前の織物重量（g r)) X 100

[実施例 1 ]

島成分として艷消し剤（二酸化チタン）を含まずかつ艷消し剤以外の無機微粒子も含まないポリエチレンテレフタレ一ト、海成分として 5—ナトリウムスルホイソフ夕ル酸 9モル％と数平均分子量 4000のポリエチレングリコール 3重量％を共重合したポリエチレンテレフ夕レートを用い、海：島 =30 ： 7 0、島数 =836の海島型複合未延伸繊維を、紡糸温度 28 O , 紡糸速度 1 50 OmZ分で溶融紡糸して一旦巻き取った。得られた未延伸糸を、延伸温度 80T：、延伸倍率 2. 5倍でローラー延伸し、次いで 150 で熱セットして巻き取り、ポリエステルマルチフィラメント A用糸条とした。得られた海島型複合延伸糸は 56 d t e x/ 10 f i 1であり、透過型電子顕微鏡 T EMによる繊維横断面を観察したところ、島の形状は丸形状でかつ島の径は 700 nm であった。

次いで、該延伸糸（ポリエステルマルチフィラメント A用糸条） 2本と、艷消し剤（二酸化チタン）を含まずかつ難消し剤以外の無機微粒子も含まないポリエチレンテレフ夕レートからなるマルチフィラメント（33 d t exノ 12 f i し単糸繊度 2. 75 d t e X、ポリエステルマルチフィラメント B) 1本とをイン夕一レース加工にて混繊することにより混繊糸を得た。

そして、該混繊糸を 300回/ m (S方向）にて撚糸後、経糸および緯糸に全量配し、経密度 172本 Z2. 54 cm, 緯密度 59本 Z 2. 54 c mの織密度にて、通常の製織方法により 5枚サテン織組織の織物生機を得た。

次いで、該織物を 50°Cにて湿熱処理した後、海島型複合延伸糸の海成分を除去するために、 2. 5%NaOH水溶液で、 55でにて 23. 8 %減量（アル力リ減量）した。その後、常法の湿熱加工、乾熱加工を行った。

得られた織物において、ポリエステルマルチフィラメント Aの単繊維径 70 0 nm、ポリエステルマルチフィラメント Bの単繊維径 16. 1 rn, カバ一ファクタ一 CFは 3442、厚みは 0. 25mmであった。

得られた織物を用いて磁気ディスク研磨布を得て、テクスチャー加工試験を実施した。ディスク表面の欠点数は 92個であり、研磨効果は「良好」であり、磁気特性においても問題なかった。

[実施例 2]

実施例 1と同様に海島型複合延伸糸 56 d t e x/10 f i 1 (ポリエステルマルチフィラメント A用糸条）を得た。次いで、該延伸糸（ポリエステルマルチフィラメント A用糸条） 2本と、艷消し剤（二酸化チタン）を含まずかつ艷消し剤以外の無機微粒子も含まないポリエチレンテレフ夕レートからなるマルチフィラメント（33 d t e xZl 2 f i l、単糸繊度 2. 75 d t e x、ポリエステルマルチフィラメント B 1) 1本とを、イン夕一レース加工にて混繊することにより混繊糸を得た。そして、該混繊糸を 300回 m (S方向）にて撚糸後、経糸のみに全量配した。

一方、ポリエステルマルチフィラメント B 2として艷消し剤（二酸化チタン）を 0. 07重量％含有するポリエチレンテレフ夕レートからなるマルチフィラメント仮撚捲縮加工糸（56 d t e xZl 44 f i 1、単糸繊度 0. 39 d t e x) を 2本引き揃え 300回 Zm (S方向）にて合撚後、緯糸に全量配した。次いで、経密度 172本 2. 54 cm、緯密度 67本 2. 54 c mの織密度にて、通常の製織方法により 5枚サテン織組織の織物生機を得た。

その後、該織物を 50でにて湿熱処理した後、海島型複合延伸糸の海成分を除去するために、 2. 5%NaOH水溶液で、 55でにて 20. 5%減量（アル力リ減量）した。その後、常法の湿熱加工、乾熱加工を行った。

得られた織物において、ポリエステルマルチフィラメント Aの単繊維径 70 0 nm、ポリエステルマルチフィラメント B 1の単繊維径 16. 1 m, ポリエステルマルチフィラメント B 2の単繊維径 5. 9 rn, カバ一ファクタ一 C Fは 3626、厚みは 0. 33mmであった。圧縮剛さ 0. 41であった。得られた織物を用いて磁気ディスク研磨布を得て、テクスチャ一加工試験を実施した。ディスク表面の欠点数は 86個であり、研磨効果は「良好」であり、磁気特性においても問題なかった。

[実施例 3コ

実施例 1と同様に海島型複合延伸糸 56 d t ex/10 f i 1 (ポリエステルマルチフィラメント A用糸条）を得た後、該延伸糸（ポリエステルマルチフイラメント A用糸条） 2本と、艷消し剤（二酸化チタン）を含まずかつ艷消し剤以外の無機微粒子も含まないポリエチレンテレフ夕レートからなるマルチフィラメント（33 d t e xZl 2 f i 1、単糸繊度 2· 75 d t e χ、ポリエステルマルチフィラメント Β 1) 1本とをインターレース加工にて混繊することにより混繊糸を得た。そして、前記混繊糸を 300回 Zm (Z方向）にて撚糸後、緯糸に全量配した。

一方、ポリエステルマルチフィラメント B 2として艷消し剤（二酸化チタン）を含まずかつ難消し剤以外の無機微粒子も含まないポリエチレンテレフ夕レートからなるマルチフィラメント糸 84 d t e xZ72 f i 1 (単糸繊度 1. 17 d t e x、帝人ファイバー（株）製）を 300回 Zm (Z方向）にて撚糸後、経糸のみに全量配した。

そして、経密度 150本 Z2. 54 cm、緯密度 101本 Z2. 54 c mの織密度にて、通常の製織方法により 5枚サテン織組織の織物生機を得た。

実施例 1と同様に該織物生機を 50でにて湿熱処理した後、海島型複合延伸糸の海成分を除去するために、 2. 5%NaOH水溶液で、 55 にて 19. 2% 減量（アルカリ減量）した。その後、常法の湿熱加工、乾熱加工を行った。

得られた織物において、ポリエステルマルチフィラメント Aの単繊維径 700 nm、ポリエステルマルチフィラメント B 1の単繊維径 16. 1 ^m, ポリエステルマルチフィラメント B 2の単繊維径 10. 4 m、カバーファクター CFは 3148、厚みは 0. 20mmであった。得られた織物を用いて磁気ディスク研磨布を得て、テクスチャー加工試験を実施した。ディスク表面の欠点数は 69個であり、研磨効果は「良好」であり、磁気特性においても問題なかった。

[実施例 4]

島成分として難消し剤（二酸化チタン）を 0. 07重量％含有するポリエチレンテレフ夕レート、海成分として 5—ナトリゥムスルホイソフ夕ル酸 9モル％と数平均分子量 4000のポリエチレングリコール 3重量％を共重合したポリエチレンテレフ夕レートを用い、海：島 =30 ： 70、島数 =836の海島型複合未延伸繊維を、紡糸温度 280 、紡糸速度 150 OmZ分で溶融紡糸して一旦巻き取った。得られた未延伸糸を、延伸温度 80で、延伸倍率 2. 5倍でローラー延伸し、次いで 150でで熱セットして巻き取り、ポリエステルマルチフィラメント A用糸条とした。得られた海島型複合延伸糸は 56 d t e X

10 f i 1であり、透過型電子顕微鏡 T EMによる繊維横断面を観察したところ、島の形状は丸形状でかつ島の径は 700 nmであった。

次いで、該延伸糸（ポリエステルマルチフィラメント A用糸条） 2本と、艷消し剤（二酸化チタン）を 0. 35重量％含有するポリエチレンテレフ夕レートからなるマルチフィラメント（33 d t exZl 2 f i l、単糸繊度 2. 75 d t e x、ポリエステルマルチフィラメント B) 1本とをインターレース加工により混繊することにより混繊糸を得た。該混繊糸を 300回 Zm (S方向）にて撚糸後、経糸のみに全量配した。

一方、ポリエステルマルチフィラメント B 2として艷消し剤（二酸化チタン）を 0. 07重量％含有するポリエチレンテレフ夕レートからなるマルチフィラメント仮撚捲縮加工糸（S G d t e xZl A A f i l , 単糸繊度 0. 39 d t e x) を 2本引き揃え 300回 Zm (S方向）にて合撚後、緯糸に全量配した。次いで、経密度 172本 2. 54 cm、緯密度 67本 2. 54 c mの織密度にて、通常の製織方法により 5枚サテン織組織の織物生機を得た。

その後、該織物を 50 にて湿熱処理した後、海島型複合延伸糸の海成分を除去するために、 2. 5%Na〇H水溶液で、 55t:にて 20. 7 %減量（アル力リ減量）した。その後、常法の湿熱加工、乾熱加工を行った。

得られた織物において、ポリエステルマルチフィラメント Aの単繊維径 70 0 nm、ポリエステルマルチフィラメント B 1の単繊維径 16. 1 um, ポリエステルマルチフィラメント B 2の単繊維径 5. 9 m, カバーファクタ一 C Fは 3580、厚みは 0. 33mmであった。

得られた織物を用いて磁気ディスク研磨布を得て、テクスチャー加工試験を実施した。ディスク表面の欠点数は 89個であり、研磨効果は「良好」であり、磁気特性においても問題なかった。

[比較例 1]

実施例 1と同様に海島型複合延伸糸（ポリエステルマルチフィラメント A用糸条）を得た。そして、該海島型複合延伸糸 2本と、艷消し剤（二酸化チタン）を 1. 0重量％含有するポリエチレンテレフ夕レートからなるマルチフィラメント (33 d t e x/12 f i 単糸繊度 2. 75 d t e x、ポリエステルマルチフィラメント B 1) 1本とをインターレース加工にて混繊することにより混繊糸を得た。そして、該混繊糸を 300回 m (S方向）にて撚糸後、経糸のみに全量配した。

一方、ポリエステルマルチフィラメント B 2として艷消し剤（二酸化チタン）を 1. 0重量％含有するポリエチレンテレフ夕レートからなるマルチフィラメント仮撚捲縮加工糸（l l O d t e xノ 144 f i l、単糸繊度 0. 76 d t e x) を 300回 Zm (S方向）にて撚糸後、緯糸に全量配した。

そして、経密度 172本 /2. 54 cm, 緯密度 67本ノ 2. 54 c mの織密度にて、通常の製織方法により 5枚サテン織組織の織物生機を得た。

その後、該織物を 50 にて湿熱処理した後、海島型複合延伸糸の海成分を除去するために、 2. 5%NaOH水溶液で、 55 にて 20. 5 %減量（アル力リ減量）した。その後、常法の湿熱加工、乾熱加工を行った。

得られた織物において、ポリエステルマルチフィラメント Aの単繊維径 70 0 nm、ポリエステルマルチフィラメント B 1の単繊維径 16. 1 m、ポリエステルマルチフィラメント B 2の単繊維径 8. 5 m, カバーファクター C Fは 3685、厚みは 0. 3 lmmであった。得られた織物を用いて磁気ディスク研磨布を得てテクスチャー加工試験を実施した。ディスク表面の欠点数は約 367個であり、研磨効果は「不良」であり、磁気特性に劣るものであった。

[実施例 5]

実施例 1で得られた織物を用いてワイビング布を得て、ワイビング試験を実施した。ワイビング性能は「良好」であり、発塵性においても「良好」であつた。

[実施例 6]

実施例 1と同様に海島型複合延伸糸 56 d t e x/10 f i 1 (ポリエステルマルチフィラメント A用糸条）を得た。そして、該海島型複合延伸糸を 300 回 m (Z方向）にて撚糸し、緯糸に全量配した。

一方、ポリエステルマルチフィラメント Bとして、艷消し剤（二酸化チタン ) を含まずかつ艷消し剤以外の無機微粒子も含まないポリエチレンテレフタレートからなるマルチフィラメント 84 d t e xZ72 f i 1 (単糸繊度 1. 1 7 d t e x) を 300回 Zm (Z方向）にて撚糸し、経糸に全量配した。

そして、経密度 150本 Z 2. 54 cm, 緯密度 163本 Z 2. 54 c の織密度にて、通常の製織方法により 5枚サテン織組織の織物生機を得た。

次いで、該織物を 50でにて湿熱処理した後、海島型複合延伸糸の海成分を除去するために、 2. 5%NaOH水溶液で、 55でにて 19. 2 %減量（アル力リ減量）した。その後、常法の湿熱加工、乾熱加工を行った。

得られた織物において、ポリエステルマルチフィラメント Aの単繊維径は 7 00 nm、ポリエステルマルチフィラメント Bの単繊維径は 10. 4/xm、織物のカバーファクター CFは 3 148、織物の厚さは 0. 18mm、摩擦係数は 0. 58であった。得られた織物を用いてワイビング布を得て、ワイビング試験を実施した。ワイビング性能は「良好」であり、発塵性においても「良好」であった。

[実施例 7]

島成分として艷消し剤（二酸化チタン）を 0. 07重量％含有するポリェチレンテレフ夕レート、海成分として 5—ナトリゥムスルホイソフ夕ル酸 9モル %と数平均分子量 4000のポリエチレングリコール 3重量％を共重合したポリエチレンテレフ夕レートを用い、海：島 =30 ： 70、島数 =836の海島型複合未延伸繊維を、紡糸温度 28 O ：、紡糸速度 1 50 OmZ分で溶融紡糸して一旦巻き取った。得られた未延伸糸を、延伸温度 80で、延伸倍率 2. 5 倍でローラー延伸し、次いで 1 50でで熱セットして卷き取り、ポリエステルマルチフィラメント A用糸条とした。得られた海島型複合延伸糸は 56 d t e x/10 f i 1であり、透過型電子顕微鏡 TEMによる繊維横断面を観察したところ、島の形状は丸形状でかつ島の径は 700 nmであった。そして、前記海島型複合延伸糸を 300回 (Z方向）にて撚糸し、緯糸に全量配した。一方、ポリエステルマルチフィラメント Bとして艷消し剤（二酸化チタン）を 0. 3 5重量％含有するポリエチレンテレフ夕レートからなるマルチフイラメント糸 84 d t e x/36 f i 1 (単糸繊度 2. 33 d t e x) を 300回 /m (Z方向）にて撚糸し、経糸に全量配した。

そして、経密度 1 50本 2. 54 cm、緯密度 163本 Z2. 54 cmの織密度にて、通常の製織方法により 5枚サテン織組織の織物生機を得た。

次いで、該織物を 5 Ot:にて湿熱処理した後、海島型複合延伸糸の海成分を除去するために、 2. 5%NaOH水溶液で、 55でにて 19. 1 %減量（アル力リ減量）した。その後、常法の湿熱加工、乾熱加工を行った。

得られた織物において、ポリエステルマルチフィラメント Aの単繊維径は 7 00 nm, ポリエステルマルチフィラメント Bの単繊維径は 14. 8 m, 織物のカバーファクター CFは 3 1 80、織物の厚さは 0. 18mm、摩擦係数は 0. 5 1であった。得られた織物を用いてワイピング布を得て、ワイビング試験を実施した。ワイビング性能は「良好」であり、発塵性においても「良好」であった。

[実施例 8 ]

島成分として艷消し剤（二酸化チタン）を 0. 35重量％含有するポリェチレンテレフ夕レート、海成分として 5—ナトリゥムスルホイソフ夕ル酸 9モル %と数平均分子量 4000のポリエチレングリコール 3重量％を共重合したポリエチレンテレフ夕レートを用い、海：島 =30 ： 70、島数 =836の海島型複合未延伸繊維を、紡糸温度 28 O :, 紡糸速度 150 OmZ分で溶融紡糸して一旦巻き取った。得られた未延伸糸を、延伸温度 80°C、延伸倍率 2. 5 倍で口一ラー延伸し、次いで 150でで熱セットして巻き取り、ポリエステルマルチフィラメント A用糸条とした。得られた海島型複合延伸糸は 56 d t e x/10 f i 1であり、透過型電子顕微鏡 TEMによる繊維横断面を観察したところ、島の形状は丸形状でかつ島の径は 700 nmであった。そして、前記海島型複合延伸糸を 300回 Zm (Z方向）にて撚糸し、緯糸に全量配した。一方、ポリエステルマルチフィラメント Bとして艷消し剤（二酸化チタン）を 0. 35重量％含有するポリエチレンテレフ夕レートからなるマルチフイラメント 84 d t e xZ36 f i l (単糸繊度 2. 33 d t e x) を 300回 m (Z方向）にて撚糸し、経糸に全量配した。

そして、経密度 150本 / 2. 54 cm、緯密度 163本 Z2. 54 cmの織密度にて、通常の製織方法により 5枚サテン織組織の織物生機を得た。

次いで、該織物を 50でにて湿熱処理した後、海島型複合延伸糸の海成分を除去するために、 2. 5%NaOH水溶液で、 55でにて 19. 3 %減量（アル力リ減量）した。その後、常法の湿熱加工、乾熱加工を行った。

得られた織物において、ポリエステルマルチフィラメント Aの単繊維径は 7 00 nm, ポリエステルマルチフィラメント Bの単繊維径は 14. 8 m、織物のカバーファクター CFは 3046、織物の厚さは 0. 17mm、摩擦係数は 0. 59であった。得られた織物を用いてワイビング布を得て、ワイビング試験を実施した。ワイビング性能は「良好」であり、発塵性においても「良好」であった。

[実施例 9]

実施例 1と同様に海島型複合延伸糸 56 d t e xZl 0 f i 1 (ポリエステルマルチフィラメント A用糸条）を得た。そして、該延伸糸（ポリエステルマルチフィラメント A用糸条） 2本と、艷消し剤（二酸化チタン）を含まずかつ艷消し剤以外の無機微粒子も含まないポリエチレンテレフ夕レートからなるマルチフィラメント（33 d t exZ12 f i l、ポリエステルマルチフィラメント B 1) とインターレース加工にて混繊糸を得た。そして、前記の海島型複合延伸糸を含む混繊糸を 300回 Zm (Z方向）にて撚糸し、緯糸に全量配した。

一方、実施例 6と同様に、艷消し剤（二酸化チタン）を含まずかつ艷消し剤以外の無機微粒子も含まないポリエチレンテレフ夕レートからなるマルチフィラメント 84d t e x/72 f i l (単糸繊度 1 · 17 d t e x、ポリエステルマルチフィラメント B 2) を 300回 Zm (Z方向）にて撚糸し、経糸に全量配した。そして、経密度 150本 Z 2. 54cm、緯密度 102本ノ 2. 54 cmの織密度にて、通常の製織方法により 5枚サテン織組織の織物生機を得た。

次いで、実施例 1と同様に該織物を 5 にて湿熱処理した後、海島型複合延伸糸の海成分を除去するために、 2. 5%NaOH水溶液で、 551：にて 15. 5%減量（アルカリ減量）した。その後、実施例 1と同様に常法の湿熱加工、乾熱加工を行った。

得られた織物において、ポリエステルマルチフィラメント Aの単繊維径 70 0 nm、ポリエステルマルチフィラメント B 1の単繊維径 16. 1 m、ポリエステルマルチフィラメント B 2の単繊維径 10. 4 /m、織物のカバ一ファクタ一 CFは 3077、摩擦係数は 0. 54であった。得られた織物を用いてワイビング布を得て、ワイビング試験を実施した。ワイビング性能は「良好」であり、発塵性においても「良好」であった。

[実施例 10 ]

実施例 1と同様に海島型複合延伸糸 56 d t e xXl 0 f i 1 (ポリエステルマルチフィラメント A用糸条）を得た後、該延伸糸（ポリエステルマルチフイラメント A用糸条） 2本と、難消し剤（二酸化チタン）を 0. 35重量％含有するポリエチレンテレフ夕レートからなるマルチフィラメント（33 d t e xZl 2 f i 1、ポリエステルマルチフィラメント糸 B 1) とをイン夕一レース加工にて混繊することにより混繊糸を得た。そして、該混繊糸を 300回 Zm (Z方向）にて撚糸し、緯糸に全量配した。

一方、実施例 6と同様に艷消し剤（二酸化チタン）を含まずかつ艷消し剤以外の無機微粒子も含まないポリエチレンテレフ夕レー卜からなるマルチフィラメン卜糸 84d t e xZ72 f i l (単糸繊度 1. 17 d t e x、ポリエステルマルチフィラメント B 2) を 300回 Zm (Z方向）にて撚糸し、経糸に全量配した。そして、経密度 1 50本 Z2. 54 cm, 緯密度 102本ノ 2. 54 cmの織密度にて、通常の製織方法により 5枚サテン織組織の織物生機を得た。

次いで、実施例 1と同様に該織物を 50でにて湿熱処理した後、海島型複合延伸糸の海成分を除去するために、 2. 5%NaOH水溶液で、 55でにて 15.

5%減量（アルカリ減量）した。その後、実施例 1と同様に常法の湿熱加工、乾熱加工を行った。

得られた織物において、ポリエステルマルチフィラメント Aの単繊維径は 7 00 nm、ポリエステルマルチフィラメント B 1の単繊維径は 16. 1 m、ポリエステルマルチフィラメント糸 B 2の単繊維径は 10. 4 m、織物の力バーファクタ一 C Fは 3 1 24、摩擦係数は 0. 56であった。得られた織物を用いてワイビング布を得て、ワイビング試験を実施した。ワイビング性能は「良好」であり、発塵性においても「良好」であった。

[実施例 1 1 ]

実施例 1と同様に海島型複合延伸糸 56 d t e xZl 0 f i 1 (ポリエステルマルチフィラメント A用糸条）を得た。そして、該海島型複合延伸糸（ポリエステルマルチフィラメント A用糸条）を 300回 m (Z方向）にて撚糸し緯糸に全量配した。

一方、実施例 6と同様に艷消し剤などの無機微粒子を含まないポリエチレンテレフ夕レートからなるマルチフィラメント糸 84d t exZ72 f i 1 (単糸繊度 1. 17 d t e x) を 300回 Zm (Z方向）にて撚糸し経糸に全量配した。そして、経密度 107本 2. 54 cm、緯密度 70本 Z 2. 54 c mの織密度にて、通常の製織方法により平組織の織物生機を得た。

次いで、該織物を 50°Cにて湿熱処理した後、海島型複合延伸糸の海成分を除去するために、 2. 5%Na〇H水溶液で、 55でにて 19. 0 %減量（アルカリ減量）した。その後、常法の湿熱加工、乾熱加工を行った。

得られた織物において、ポリエステルマルチフィラメント Aの単繊維径は 70 0 nm、前記マルチフィラメント糸 84 d t e xZ72 f i 1の単繊維径は 10. 4 zmであった。また、カバーファクタ一 CFは 2037、摩擦係数は 0. 34 であった。得られた織物を用いてワイビング布を得て、ワイビング試験を実施した。発塵性は「良好」であったが、ワイビング性能は「普通」であった。

[比較例 2]

実施例 1と同様に海島型複合延伸糸 56 d t e xZl 0 f i 1 (ポリエステルマルチフィラメント A用糸条）を得た。そして、該海島型複合延伸糸（ポリエステルマルチフィラメント A用糸条）を 300回 Zm (Z方向）にて撚糸し、緯糸に全量配した。

一方、艷消し剤（二酸化チタン）を 1. 0重量％含有するポリエチレンテレフ夕レートからなるマルチフィラメント糸 84 d t e xZ36 f i 1 (単糸繊度 2. 33 d t ex) を 300回 Zm (Z方向）にて撚糸し、経糸に全量配した。

そして、経密度 1 50本 Z 2. 54 cm、緯密度 101本ノ 2. 54 cmの織密度にて、通常の製織方法により 5枚サテン織組織の織物生機を得た。

次いで、実施例 1と同様に該織物を 50でにて湿熱処理した後、海島型複合延伸糸の海成分を除去するために、 2. 5%Na〇H水溶液で、 55でにて 18. 8%減量（アルカリ減量）した。その後、実施例 1と同様に常法の湿熱加工、乾熱加工を行った。

得られた織物において、ポリエステルマルチフィラメント Aの単繊維径は 70 0 nm、前記マルチフィラメント糸 84 d t e x/36 f i 1の単繊維径は 14. 8 z mであった。また、カバ一ファクタ一 CFは 3073、摩擦係数は 0. 65 であった。得られた織物を用いてワイピング布を得て、ワイビング試験を実施した。ワイビング性能は「良好」であったが、発塵性においては「不良」であり、ガラス板に微小なキズも見られた。

[実施例 12]

島成分として艷消し剤（二酸化チタン）を含まずかつ艷消し剤以外の無機微粒子も含まないポリエチレンテレフ夕レート、海成分として 5—ナトリウムスルホイソフ夕ル酸 9モル％と数平均分子量 4000のポリエチレングリコール 3重量％を共重合したポリエチレンテレフ夕レートを用い、海：島 =30 ： 70、島数 =836の海島型複合未延伸繊維を、紡糸温度 280 、紡糸速度 1500m /分で溶融紡糸して一旦巻き取った。得られた未延伸糸を、延伸温度 80で、延伸倍率 2. 5倍でローラー延伸し、次いで 150でで熱セットして巻き取り、ポリエステルマルチフィラメント糸 A用糸条とした。得られた海島型複合延伸糸は 56 d t e x/10 f i 1であり、透過型電子顕微鏡 T EMによる繊維横断面を観察したところ、島の形状は丸形状でかつ島の径は 700 nmであった。また、ポリエステルマルチフィラメント B 1として、艷消し剤（二酸化チタン）を含まずかつ艷消し剤以外の無機微粒子も含まない、高熱収縮性のイソフ夕ル酸共重合ポリエチレンテレフ夕レートからなるマルチフィラメント 33d t exZl 2 f i 1を用意し、前記ポリエステルマルチフィラメント A (2本）とポリエステルマルチフィラメント糸 B l (1本）とを引き揃えてインターレース加工により混繊することにより複合糸 Cを得た。そして、前記複合糸 Cを 300回 Zm (Z方向）にて撚糸し、緯糸に全量配した。

一方、ポリエステルマルチフィラメント B 2として、斃消し剤（二酸化チタン）を含まずかつ艷消し剤以外の無機微粒子も含まないポリエチレンテレフタレ一卜からなるマルチフィラメント 84 d t e xZ72 f i 1を 300回 Zm (Z 方向）にて撚糸し、経糸に全量配した。

そして、経密度 220本 2. 54 cm、緯密度 150本 Z 2. 54 c mの織密度にて、通常の製織方法により 4 1の 5枚サテン織組織（複合糸 Cが浮き糸本数 4本の緯浮き成分として含まれる。）の織物生機を得た。

次いで、該織物を 50でにて湿熱処理した後、海島型複合延伸糸の海成分を除去するために、 2. 5%NaOH水溶液で、 55 にて 13. 2 %減量（アル力リ減量）した。その後、常法の湿熱加工、乾熱加工を行った。

得られた織物において、ポリエステルマルチフィラメント Aの平均繊維径は 7 00 nm, 最大値と最小値の幅は平均繊維径に対し 15 %であった。また、ポリエステルマルチフィラメント B 1の単繊維径は 16 mであった。また、 DAZD Bは 1. 15であった。また、ポリエステルマルチフィラメント B 2の単繊維径は 10. 5 mであった。また、織物表面において、摩擦係数は 0. 72、表面粗さは 0. 94 mであった。得られた織物を用いてワイビングクロスを得て、ヮィビング試験を実施した。ワイビング性能は「良好」であった。

[実施例 13]

実施例 12と同様に海島型複合延伸糸 56 d t e x/l 0 f i 1 (ポリエステルマルチフィラメント A) を得た。そして、実施例 12と同様に、該延伸糸 2本と、艷消し剤（二酸化チタン）を含まずかつ斃消し剤以外の無機微粒子も含まなレ高熱収縮性のイソフ夕ル酸共重合ポリエチレンテレフ夕レートからなるマルチフィラメント糸 33 d t e x/l 2 f i 1 (単繊維径 16 m. ポリエステルマルチフィラメント B l) 1本とで構成される複合糸 Cを得た。そして、前記の複合糸 Cを 300回 Zm (Z方向）にて撚糸し、緯糸に全量配した。

一方、実施例 12と同様にポリエステルマルチフィラメント B 2として艷消し剤（二酸化チタン）を含まずかつ艷消し剤以外の無機微粒子も含まないポリェチレンテレフ夕レートからなるマルチフィラメント 84 d t e x/72 f i 1 (単繊維径 10. 5 m) を 300回 Zm (Z方向）にて撚糸し、経糸に全量配した。そして、経密度 150本 2. 54 cm、緯密度 131本ノ 2. 54 c mの織密度にて、通常の製織方法により 2/ 2ツイル組織（複合糸 Cが浮き糸本数 2本の緯浮き成分として含まれる。）の織物生機を得た。

次いで、実施例 12と同様に該織物を 50でにて湿熱処理した後、海島型複合延伸糸の海成分を除去するために、 2. 5%Na〇H水溶液で、 55でにて 15. 8%減量（アルカリ減量）した。その後、実施例 12と同様に常法の湿熱加工、乾熱加工を行った。

得られた織物において、ポリエステルマルチフィラメント Aの平均繊維径は 7 00nm、最大値と最小値の幅は平均繊維径に対し 29%であった。また、ポリエステルマルチフィラメント B 1の単繊維径は 16 mであった。また DAZDB は 1. 10であった。また、ポリエステルマルチフィラメント B 2の単繊維径は 10. であった。また、織物表面において、摩擦係数は 0. 55、表面粗さは 1. 68 //mであった。得られた織物を用いてワイビングクロスを得て、ヮィビング試験を実施した。ワイビング性能は「合格」であった。 [実施例 14]

実施例 12と同様に海島型複合延伸糸 56 d t e x/10 f i 1 (ポリエステルマルチフィラメント A用糸条）を得た。そして、実施例 12と同様にして、前記延伸糸 2本と、艷消し剤（二酸化チタン）を含まずかつ艷消し剤以外の無機微粒子も含まない、高熱収縮性のイソフ夕ル酸共重合ポリエチレンテレフ夕レートからなるマルチフィラメント糸 33 d t e xZl 2 f i 1 (ポリエステルマルチフィラメント B l) 1本とで構成される複合糸 Cを得た。そして、前記の複合条 Cを 300回 m (Z方向）にて撚糸し、緯糸に全量配した。

一方、実施例 12と同様に、ポリエステルマルチフィラメント B 2として艷消し剤（二酸化チタン）を含まずかつ艷消し剤以外の無機微粒子も含まないポリエチレンテレフ夕レートからなるマルチフィラメント 84d t e xZ72 f i 1を 300回 111 (Z方向）にて撚糸し、経糸に全量配した。

そして、経密度 1 56本 Z 2. 54 cm, 緯密度 105本 Z 2. 54 c mの織密度にて、通常の製織方法により平組織の織物生機を得た。

次いで、実施例 1 2と同様に、該織物を 50でにて湿熱処理した後、海島型複合延伸糸の海成分を除去するために、 2. 5%Na〇H水溶液で、 55 にて 1 4. 9%減量（アルカリ減量）した。その後、実施例 12と同様に常法の湿熱加ェ、乾熱加工を行った。

得られた織物において、ポリエステルマルチフィラメント Aの平均繊維径は 7 00 nm、最大値と最小値の幅は平均繊維径に対し 23 %であった。また DAZ DBは 1. 06であった。また、ポリエステルマルチフィラメント B 1の単繊維径は 16 /xmであった。また、ポリエステルマルチフィラメント B 2の単繊維径は 10. 5 mであった。また、織物表面においては摩擦係数は 0. 45、表面粗さは 3. 62 mであった。得られた織物を用いてワイビングクロスを得て、ワイビング試験を実施した。ワイビング性能は実施例 12より劣るものであった。

[実施例 15]

島成分として艷消し剤（二酸化チタン）を含まずかつ艷消し剤以外の無機微粒子も含まないポリエチレンテレフ夕レート、海成分として 5 _ナトリウムスルホイソフ夕ル酸 9モル％と数平均分子量 4000のポリエチレングリコール 3重量％を共重合したポリエチレンテレフ夕レートを用い、海：島 =30 ： 70、島数 =836の海島型複合未延伸繊維を、紡糸温度 280で、紡糸速度 1500m 分で溶融紡糸して一旦巻き取った。得られた未延伸糸を、延伸温度 80で、延伸倍率 2. 5倍でローラー延伸し、次いで 15 Ot:で熱セットして巻き取り、ポリエステルマルチフィラメント A用糸条とした。得られた海島型複合延伸糸は 5

6 d t e xXl 0 f i 1であり、透過型電子顕微鏡 T EMによる繊維横断面を観察したところ、島の形状は丸形状でかつ島の径は 700 nmであった。そして、前述の海島型複合延伸糸を通常の 28ゲージの経編機のフロント筏とミドル簇に配した。

一方、艷消し剤（二酸化チタン）を含まずかつ艷消し剤以外の無機微粒子も含まないポリエチレンテレフ夕レートからなるポリエステルマルチフィラメント B (33 d t e x/l 2 f i 1 ) を前記経編機のバック箴に配した。

そして、サテン組織（バック： 10Z21、ミドル： 10Z34、フロント： 10Z34による編方）によりサテン組織の経編生機を得た。

次いで、該編物を 50 にて湿熱処理した後、海島型複合延伸糸の海成分を除去するために、 2. 5%NaOH水溶液で、 55 にて 25 %減量（アルカリ減量）した。その後、常法の湿熱加工を行い、その後、通常のピンテン夕一（(株）ヒラノテクシード製）を使用して、 180 で 1分間熱セットを行った。

得られた編物において、ポリエステルマルチフィラメント Aの平均単繊維径は

700 nm、最大値と最小値の幅は平均繊維径に対し 15%であった。また、ポリエステルマルチフィラメント Bの単繊維径は 16 mであった。また、得られた編物において、伸度は夕テ方向 61%、ョコ方向 97%であった。

該編物を 38. 1mm幅にスリットし、ガラスハードディスク基板のポリッシュ加工に適した研磨テープとした。該研磨テープを用い、研磨剤に 0. 07 m の多結晶ダイヤモンド砥粒を含有しァニオン性の分散剤を含んでいるスラリーと併用してポリッシュ加工を実施した。ポリッシュ加工後の基板の表面平均粗さ R a=l. 45 Aと良好であり、スクラッチ傷などの欠点力非常に少ない上、ハードディスク媒体としての収率は 98 %と安定した加工が行われた。

[実施例 16]

実施例 15と同様に海島型複合延伸糸 56 d t e xXl 0 f i 1 (ポリエステルマルチフィラメント A用糸条）を得た。次いで、該延伸糸 2本と、艷消し剤 (二酸化チタン）を含まずかつ艷消し剤以外の無機微粒子も含まないポリエチレンテレフタレ一卜からなるポリエステルマルチフィラメント B 1 (33 d t e X /12 f i 1) 1本とをインターレース加工にて混繊することにより混繊糸を得た。そして、該混繊糸を 300回 Zm (S方向）にて撚糸し、経糸に全量配した。一方、艷消し剤（二酸化チタン）を含まずかつ艷消し剤以外の無機微粒子も含まないポリエチレンテレフ夕レートからなるマルチフィラメント仮撚捲縮加工糸 (ポリエステルマルチフィラメント B 2、 56d t e xZl 44 f i l) を 2本引き揃え 300回/ m (S方向）にて合撚後、緯糸に全量配した。

そして、経密度 171本 / 2. 54cm、緯密度 67本 Z 2. 54 c mの織密度にて、通常の製織方法により 5枚サテン織組織の織物生機を得た。

次いで、該織物を 50 にて湿熱処理した後、海島型複合延伸糸の海成分を除去するために、 2. 5%NaOH水溶液で、 55 にて 20 %減量（アルカリ減量）した。その後、常法の湿熱加工を行い、その後、通常のピンテン夕一（(株）ヒラノテクシ一ド製）を使用して、 180でで 1分間熱セットを行った。

得られた織物において、ポリエステルマルチフィラメント Aの平均単繊維径は 700 nmであり、最大値と最小値の幅は平均繊維径に対し 20 %であった。また、ポリエステルマルチフィラメント B 1の単繊維径は 16 //m、ポリエステルマルチフィラメント B 2の単繊維径は 6. 0 /mであった。また、伸度は夕テ方向 65%、ョコ方向 40%であった。

該織物を 38. 1mm幅にスリットし、ガラスハードディスク基板のポリッシュ加工に適した研磨テープとした。該研磨テープを用い、実施例 15と同様の方法でポリッシュ加工を実施した。ポリッシュ加工後の基板の表面平均粗さ R a= 1. 95 Aと良好であり、スクラッチ傷などの欠点が非常に少ない上、ハードデイスク媒体としての収率は 95 %と安定した加工力行われた。 [実施例 17]

実施例 15と同様に経編生機を得た後、該編物を 50°Cにて湿熱処理した後、海島型複合延伸糸の海成分を除去するために、 2. 5%NaOH水溶液で、 5 5 にて 25%減量（アルカリ減量）した。その後、常法の湿熱加工を行い、その後、乾燥のみで仕上げた。

得られた編物において、ポリエステルマルチフィラメント Aの平均単繊維径は 700 nm、最大値と最小値の幅は平均繊維径に対し 15%であった。伸度は夕テ方向 91%、ョコ方向 230%であった。

該編物を 38. 1mm幅にスリットし、ガラスハードディスク基板のポリッシュ加工に適した研磨テープとした。該研磨テープを用い、研磨剤に 0. 07 m の多結晶ダイヤモンド砥粒を含有しァニオン性の分散剤を含んでいるスラリーと併用してポリッシュ加工を実施した。ポリッシュ加工後の基板の表面平均粗さ R a=l. 55 Aと良好であつたが、微小なうねりゃスクラッチ傷などの欠点が多発し、ハードディスク媒体としての収率は 50%と、実施例 15で得られたものより低かった。

[実施例 18コ

島成分として艷消し剤（二酸化チタン）を含まずかつ艷消し剤以外の無機微粒子も含まないポリエチレンテレフ夕レート、海成分として 5—ナトリウムスルホイソフ夕ル酸 9モル％と数平均分子量 4000のポリエチレングリコール 3重量％を共重合したポリエチレンテレフ夕レートを用い、海：島 =30 ： 70、島数 =836の海島型複合未延伸繊維を、紡糸温度 280 、紡糸速度 1500m 分で溶融紡糸して一旦巻き取った。得られた未延伸糸を、延伸温度 80°C、延伸倍率 2. 5倍でローラー延伸し、次いで 150°Cで熱セットして巻き取り、ポリエステルマルチフィラメント A用糸条とした。得られた海島型複合延伸糸は 5 6 d t e xZl 0 f i 1であり、透過型電子顕微鏡 T EMによる繊維横断面を観察したところ、島の形状は丸形状でかつ島の径は 700 nmであった。そして、通常の 28ゲージの経編機を使用して、前述の海島型複合延伸糸をフロント箴とミドル筏に配した。一方、艷消し剤（二酸化チタン）を含まずかつ艷消し剤以外の無機微粒子も含まないポリエチレンテレフ夕レートからなるマルチフィラメント（ポリエステルマルチフィラメント B、 33d t ex/12 f i l) を前記経編機のバック箴に配した。

そして、サテン組織（バック： 10Z21、ミドル： 10Z34、フロント： 10 34による編方）によりサテン組織の経編生機を得た。

次いで、該編物を 50でにて湿熱処理した後、海島型複合延伸糸の海成分を除去するために、 2. 5%NaOH水溶液で、 55でにて 25 %減量（アルカリ減量）した。その後、常法の染色仕上げ加工、湿熱加工、乾熱加工を行った。

その後、該編物の裏面に、ポリエチレンテレフダレ一卜からなる厚さ 100 mのフィルム（帝人デュポンフィルム（株）製「メリネックス」）を常法のラミネート法にて貼り合せ、編物からなる研磨層と、ポリエチレンテレフタレ一トフィルムからなる下地層とで構成される複合シートを得た。

得られた複合シートにおいて、ポリエステルマルチフィラメント Aの平均単繊維径は 700 nm、最大値と最小値の幅は平均繊維径に対し 15%であった。また、ポリエステルマルチフィラメント Bの単繊維径は 16 /zmであった。また、複合シートの厚みは 0. 45mmであった。

該複合シートを直径 380mmの円形に裁断し、シリコンウェハのポリッシュ加工に適した研磨パッドとした。該研磨パッドを用レ、研磨剤に 0. 035 m のコロイダルシリカ砥粒を 5重量％含んでいるスラリーを用いて、 80 r pm、 200g fZcm²で 10分間ポリッシュ加工を実施した。研磨能率は 0. 6 m m i nと良好であり、スクラッチ傷などの欠点が非常に少なかつた。

[実施例 19]

実施例 18と同様にして編物を得た後、該編物の裏面に、厚さ 200 ^ mのポリウレタン樹脂からなる多孔質発泡体を常法のラミネート法にて貼り合せることにより、編物からなる研磨層と多孔質発泡体からなる下地層とで構成される複合シートを得た。

得られた複合シートにおいて、ポリエステルマルチフィラメント Aの平均単繊維径は 7 0 0 nm、最大値と最小値の幅は平均繊維径に対し 1 5%であった。また、また、ポリエステルマルチフィラメント Bの単繊維径は 1 6 mであった。また、複合シートの厚みは 0. 58mmであった。

該複合シートを直径 3 80mmの円形に裁断し、シリコンウェハのポリッシュ加工に適した研磨パッドとした。該研磨パッドを用い、研磨剤に 0. 03 5 m のコロイダルシリカ砥粒を 5重量％含んでいるスラリーを用いて、 80 r pm、 1 96 cN/cm² (200 g f /cm²) で 1 0分間ポリッシュ加工を実施した。研磨能率は 0. 5 5 mZm i nと良好であり、スクラッチ傷などの欠点が非常に少なかった。

[実施例 20]

島成分として艷消し剤（二酸化チタン）を含まずかつ艷消し剤以外の無機微粒子も含まないポリエチレンテレフ夕レート、海成分として 5—ナトリウムスルホイソフ夕ル酸 9モル％と数平均分子量 40 0 0のポリエチレングリコール 3重量％を共重合したポリエチレンテレフ夕レートを用い、海：島 =3 0 ： 7 0、島数 = 8 3 6の海島型複合未延伸繊維を、紡糸温度 2 8 0 ：、紡糸速度 1 5 0 OmZ分で溶融紡糸して一旦巻き取った。得られた未延伸糸を、延伸温度 8 0T：、延伸倍率 2. 5倍でローラー延伸し、次いで 1 5 0 で熱セットして巻き取り、ポリエステルマルチフィラメント A用糸条とした。得られた海島型複合延伸糸は 5 6 d t e xZ l 0 f i lであり、透過型電子顕微鏡 T E Mによる繊維横断面を観察したところ、島の形状は丸形状でかつ島の径は 7 00 nm であった。

次いで、該延伸糸と、艷消し剤（二酸化チタン）を含まずかつ艷消し剤以外の無機微粒子も含まないポリエチレンテレフ夕レートからなるマルチフィラメント (ポリエステルマルチフィラメント B、 33 d t e x/1 2 f i 単糸繊度 2. 7 δ d t e x, 帝人ファイバー（株）製）とをインターレース加工にて混繊することにより混繊糸を得た。

該混繊糸を 3 0 0回 Zm (S方向）にて撚糸し、経糸および緯糸に全量配した。そして、経密度 2 1 5本 2. 54 cm、緯密度 1 0 5本 2. 54 cm の織密度にて、通常の製織方法により 5枚サテン織組織の織物を得た。そして、該織物を 60でにて湿熱処理した後、海島型複合延伸糸の海成分を除去するために、 3. 5%NaOH水溶液で、 60でにて 20 %減量（アルカリ減量）した。その後、常法の染色加工と親水加工とを同浴処理を行うことにより、親水化剤（ポリエチレンテレフ夕レート一ポリエチレングリコール共重合体）を織物重量に対して 3. 0重量％付着させた。

得られた織物において、ポリエステルマルチフィラメント Aの単繊維径は 70 Onmであり、また、ポリエステルマルチフィラメント Bの単繊維径は 16 m であった。また、織物のカバ一ファクタ一 CFは 3280、厚みは 0. 28mm、吸水速度は 2. 1秒であった。得られた織物を用いて磁気ディスク研磨布を得て、テクスチャー加工試験を実施した。ディスク表面の欠点数は 140個であり、研磨効果は「良好」であり、磁気特性においても問題なかった。

[実施例 21]

実施例 20と同様にして海島型複合延伸糸 56 d t e x/l 0 f i 1ポリエステルマルチフィラメント Aを得た。そして、該延伸糸（ポリエステルマルチフィラメント A) 2本と、艷消し剤（二酸化チタン）を含まずかつ艷消し剤以外の無機微粒子も含まないポリエチレンテレフ夕レートからなるマルチフィラメント (ポリエステルマルチフィラメント B l、 33 d t ex/12 f i 単糸繊度 2. 75 d t e x、帝人ファイバー（株）製）とをインターレース加工にて混繊することにより混繊糸を得た。該混繊糸を 300回 Zm (S方向）にて撚糸し、経糸に全量配した。

一方、艷消し剤（二酸化チタン）を含まずかつ艷消し剤以外の無機微粒子も含まないポリエチレンテレフ夕レー卜からなるマルチフィラメント仮撚捲縮加工糸 56 d t e x/144 f i 1 (捲縮率 6. 6 %、ポリエステルマルチフィラメント糸 B 2) を 2本引き揃え 300回 Zm (S方向）にて合燃し、緯糸に全量配した。

そして、経密度 172本 2. 54 cm、緯密度 67本 Z2. 54 c mの織密度にて、通常の製織方法により 5枚サテン織組織の織物生機を得た。

次いで、実施例 20と同様に該織物を 60 にて湿熱処理した後、海島型複合延伸糸の海成分を除去するために、 3. 5%NaOH水溶液で、 60 にて 2 5%減量（アルカリ減量）した。その後、実施例 20と同様に染色加工と親水加ェとを同浴処理を行うことにより、親水化剤（ポリエチレンテレフ夕レートーポリエチレングリコール共重合体）を織物重量に対して 7. 0重量％付着させた。得られた織物において、ポリエステルマルチフィラメント Aの単繊維径は 70 Onmであり、ポリエステルマルチフィラメント B 1の単繊維径は 1 であり、ポリエステルマルチフィラメント B 2の単繊維径は 5. 9 mであった。また、織物のカバーファクター CFは 3505、厚みは 0. 34mm、吸水速度は 1. 7秒であった。得られた織物を用いて磁気ディスク研磨布を得て、テクスチャ一加工試験を実施した。ディスク表面の欠点数は 75個であり、研磨効果は「良好」であり、磁気特性においても問題なかった。

[実施例 22]

実施例 20と同様に織物を得た後、実施例 20と同様に該織物を 6 O :にて湿熱処理した後、海島型複合延伸糸の海成分を除去するために、 3. 5%NaOH 水溶液で、 60でにて 20%減量（アルカリ減量）した。その後、親水加工を行わずに、常法の湿熱加工と乾熱加工を行った。

得られた織物において、ポリエステルマルチフィラメント Aの単繊維径は 70 Onmであり、また、ポリエステルマルチフィラメント Bの単繊維径は 16 zm であった。また、カバーファクタ一 CFは 3270、厚みは 0. 27mm、吸水速度は 12. 5秒であった。得られた織物を用いて磁気ディスク研磨布を得て、テクスチヤ一加工試験を実施した。該織物は、ディスク表面の欠点数は 260個であり、研磨効果において実施例 20で得られたものより劣っていた。また、該織物は磁気特性においても、実施例 20で得られたものより劣るものであった。産業上の利用可能性

本発明によれば、被研磨物表面の欠点（スクラッチ）発生率を低減させながら被研磨物に微細な溝を形成することが可能な研磨布用布帛として使用することができ、また、拭き取り性が良好でかつ発塵の少ないワイビング製品用布帛としても使用することができる布帛、および該布帛を用いてなる複合シート、および研磨布、およびワイピング製品が提供され、これらは高い実用性を有するものである。

Claims

請求の範囲

1. 艷消し剤の含有率が 0. 5重量％以下のポリエステルからなる、単繊維径 5 0〜 1500 nmのポリエステルマルチフィラメント Aと、齄消し剤の含有率が 0. 5重量％以下のポリエステルからなる、単繊維径 3 m以上のポリエステルマルチフィラメント Bとを含むことを特徴とする布帛。

2. 前記ポリエステルマルチフィラメント Aのフィラメント数が 1000本以上である、請求の範囲第 1項に記載の布帛。

3. 前記ポリエステルマルチフィラメント Aが、海成分と島成分とからなる海島型複合繊維の海成分を溶解除去して得られたマルチフィラメントである、請求の範囲第 1項に記載の布帛。

4. 前記ポリエステルマルチフィラメント Bのフィラメント数が 10〜300本の範囲内である、請求の範囲第 1項に記載の布帛。 Bと力複合糸として布帛に含まれる、請求の範囲第 1項に記載の布帛。

6. 前記複合糸において、ポリエステルマルチフィラメント Aの糸長 DAと、ポリエステルマルチフィラメント Bの糸長 DBとの比 DAZDBが 1. 05以上である、請求の範囲第 5項に記載の布帛。

7. 布帛が前記複合糸を含む織物であり、該織物の織物組織において、前記複合糸が浮き本数 2本以上の、経浮き成分および Zまたは緯浮き成分として含まれる、請求の範囲第 5項に記載の布帛。

8. 布帛が織物であり、かつ該織物のカバーファクター CFが 1500〜45 00の範囲内である、請求の範囲第 1項に記載の布帛。

9. 布帛の厚みが 0. 10〜0. 8 Ommの範囲内である、請求の範囲第 1項に記載の布帛。

10. KE S風合い計測器により測定した布帛の圧縮剛さが 0. 08〜0. 9 の範囲内である、請求の範囲第 1項に記載の布帛。

1 1. 親水化剤が布帛に、布帛の重量に対して 0. 2〜10. 0重量％の範囲で付着している、請求の範囲第 1項に記載の布帛。

12. J I S L 1096- 1998 6. 26. 1滴下法で測定した吸水速度が 10秒以下である、請求の範囲第 1 1項に記載の布帛。

13. 布帛の経方向の伸度と緯方向の伸度がともに 200 %以下である、請求の範囲第 1項に記載の布帛。

14. 第 1項に記載の布帛に、有機材料からなるシートを貼り合せてなる複合シート。

15. 有機材料からなる前記シートの厚みが 20〜500 の範囲内である、請求の範囲第 14項に記載の複合シート。

16. 有機材料からなる前記シートが多孔質発泡体からなる、請求の範囲第 1 4項に記載の複合シート。

17. 請求の範囲第 1項〜第 13項のいずれかに記載の布帛、または請求の範囲第 14項〜第 16項のいずれかに記載の複合シートを用いてなる研磨布。 18. 請求の範囲第 1項〜第 13項のいずれかに記載の布帛、または請求の範囲第 14項〜第 16項のいずれかに記載の複合シートを用いてなるワイビング製品。