WO2008078822A1

WO2008078822A1 - タイヤ用ゴム組成物

Info

Publication number: WO2008078822A1
Application number: PCT/JP2007/075227
Authority: WO
Inventors: Masakazu Takeuchi; Makio Mori
Original assignee: The Yokohama Rubber Co., Ltd.
Priority date: 2006-12-26
Filing date: 2007-12-20
Publication date: 2008-07-03
Also published as: CN101573405B; EP2103649A1; JPWO2008078822A1; CA2674053C; EP2103649B1; NO20092236L; JP4267062B2; CA2674053A1; RU2450032C2; RU2009128698A; CN101573405A; EP2103649A4; NO340696B1

Abstract

（１）天然ゴム及び／又はジエン系合成ゴムのゴム成分１００重量部並びに（２）（ａ）円筒又は円柱の高さが１００μｍ又はそれ以下の円筒状又は円柱状の多孔質珪藻土０．５～４０重量部及び（ｂ）（ｉ）カーボンブラック及び／又は（ii）シリカを含んでなり、成分（ａ）及び（ｂ）の合計量が４０～８０重量部である、耐摩耗性や強度を低下させることなく、ゴム組成物の氷上摩擦力を向上させた、タイヤ用ゴム組成物。

Description

明細書タイヤ用ゴム組成物技術分野

本発明はタイヤ用ゴム組成物に関し、更に詳しくは耐摩耗性や強度の低下を生ずることなく、氷上摩擦力を向上させた、特に氷雪路用に適したス夕ッドレスタイヤの卜レツド用などとして使用するのに好適なタイヤ用ゴム組成物に関する。背景技術

ス夕ッドレスタイヤ用ゴム組成物については、高硬度粒子の配合による引搔き効果が検討されており、また同時にゥエツトオンアイスでの性能も改善すべく多孔質材料粒子の配合が選択されている。じかじながら、このような粒子を多量配合した場合には、ゴムの耐摩耗性の悪化や強度の低下などを引き起こす原因になるという問題がある。多孔質材料としては、珪藻土が安価な多孔性物質として知られているが、これも、やはりゴムの強度を低下させるという問題があった。

例えば特開平 9 一 3 0 2 1 5 3号公報などには各種の高硬度材料をトレツドゴム中に混入し、この高硬度材料中の氷面に対する引つ接き効果を利用してトレッドゴムの氷上高摩擦化を実現しようとしている。しかしながら、タイヤトレッドのマトリクスゴムに引つ搔き効果の高い高硬度材料を混入する方法の欠点は、水分の多い 0で付近での氷上性能改良効果が小さく、また高硬度材料がゴムに親和性のない異物として存在するため、耐摩耗性や破壊特性の低下が著しいことである。更に、スタッドレスタイヤ用トレッドには、氷雪路上での性能向上の為にサイプと呼ばれる細かい溝が刻まれている。このサイプは性能向上を目的としているが、サイプを設けることでトレッドの剛性が低下し、また制動時などにサイプ自体が倒れこんでしまう等が起きることにより、所望の効果を発揮することができないという問題があった。かかる問題を解決するにはトレツド用のゴムを硬くすることで回避することができる力^ ゴムを単純に硬くすることは氷雪路上での性能に対して悪化要因となることが広く知られている。発明の開示

従って、本発明の目的は、耐摩耗性や強度の低下を生ずることなく、ゴム組成物の氷上摩擦力を向上させることにある。

本発明に従えば、（ 1 ) 天然ゴム及び Z又はジェン系合成ゴムのゴム成分 1 0 0重量部並びに（ 2 ) ( a ) 円筒又は円柱の高さが 1 0 0 m又はそれ以下の円筒状又は円柱状の多孔質珪藻土 0 . 5〜 4 0重量部及び（ b ) ( i ) カーボンブラック及び Z又は（ i i ) シリカを含んでなり、成分（ a ) 及び（ b ) の合計量が 4 0〜 8 0重量部であるタイヤ用ゴム組成物が提供される。

本発明によれば、ゴム組成物に、前述の特定の多孔質珪藻土を配合することにより、ゴムの耐摩耗性の悪化や強度の低下を引き起こすことなく、氷上摩擦力を向上させることができる。発明を実施するための最良の形態

本発明者らは、ゴムの伸張に対する非線形性に着目した配合、即ち硬度を低く保ちつつ、比較的高伸張時の弾性率を大きくできる配合によって、上記問題を解決することができることを見出した。そしてそのようなゴム組成物を得るためには、前述の特定の形状を有した多孔質珪藻土を配合することで達成できることを見出した。本発明のゴム組成物に配合するゴム成分としては、例えば天然ゴム（N R) 及び又はポリイソプレンゴム（ I R) 、ポリブ夕ジェンゴム（B R) 、スチレン—ブタジエン共重合体ゴム（ S B R) などのジェン系合成ゴムを使用することができる。これらのゴムは単独又は任意の混合物として使用することができる。

本発明によれば、（ 1 ) 天然ゴム及び又はジェン系合成ゴムのゴム成分 1 0 0重量部に対し、（ 2 ) ( a ) 円筒又は円柱の高さが 1 0 0 / m又はそれ以下の円筒状又は円柱状の多孔質珪藻土を 0. 5〜 4 0重量部、好ましくは 2〜 4 0重量部並びに（ b ) ( i ) 力一ボンブラック及び Z又は（ii) シリカを含んでなり、成分（ a ) 及び（ b ) の合計量が 4 0〜 8 0重量部、好ましくは 4 0〜 6 0重量部となるように配合して所望のタイヤ用ゴム組成物を得ることができる。

本発明において使用する前記多孔質珪藻土（ a ) の配合量が少ないと得られる効果が小さくなるおそれがあるので好ましくなく、逆に多いと破断物性等の低下が許容できなくなるおそれがあるので好ましくない。

本発明において使用するカーボンブラックには特に限定はなく、任意のカーボンブラックを使用できるが、 N₂ S A ( J I S K 6 2 1 7 - 2 ： 2 0 0 1 に準拠して測定）力 8 0 m ² g又はそれ以上であり、 D B P吸着量（ J I S K 6 2 1 7 - 4 : 2 0 0 1 に準拠して測定）が 1 0 O m l Z l 0 0 g又はそれ以上のものが好適である。またシリカは、ゴム組成物に配合することができる、例えば湿式シリカ、乾式シリカなどの任意のシリカを用いることができるが、 B E T比表面積（A S TM D 3 0 3 7に準拠して測定）が 1 0 0〜 2 0 O m²Z gのものが好ましい。これらのカーボンブラック（ b ) ( i ) 及びシリカ（ b ) (ii) は、（ a ) との合計量で、ゴム成分 1 0 0重量部に対し、 4 0〜 8 0'重量部配合するが、この配合量が少ないと補強性が低過ぎるので好ましぐなく、逆に多いと硬度が高くなり過ぎるので好ましくない。

-本発明の好ましい態様では、ゴム 1 0 0重量部に対して、円筒又は円柱の高さが 1 0 0 m又はそれ以下、好ましくは 1〜 3 0 fi m の円筒状又は円柱状の多孔質珪藻土を 0. 5〜 4 0重量部、好ましくは 2〜 4 0重量部、更に好ましくは 3〜 2 5重量部配合する。本発明において使用する円筒状又は円柱状の多孔質珪藻土は円筒又は円柱の高さを L、底面の直径を Dとしたときの LZD比が 0. 2〜 3. 0であるのが好ましく、 0. 3〜 2. 0であるのが更に好ましい。具体的には例えばメロシラ属の多孔質珪藻土がそれに該当し、園芸'用等の用途で一般的に入手できる多孔質珪藻土の大半は平板状の多孔質珪藻土であり、円筒状は特殊である。

珪藻土は太古の昔に湖や海洋に生息していた単細胞生物であるケイソゥの遺骸よりなり、本発明で使用するのに適したケイソゥは M e 1 o s i r a G r a n u l a t a C u r b a t aと呼はれる種類で、均一な多孔質でユニークなハニカム構造を持っており、その典型的な化学組成は S i 〇₂ ( 8 9. 2 % ) , A 1₂0₃ ( 4. 0 % ) , F e 20₃ ( 1. 5 % ) , C a Ο ( 0. 5 % ) , Μ g Ο ( 0. 3 % ) である。かかる珪藻土は公知で、市販されており、本発明ではそのような市販品を用いることができる。

本発明の好ましい態様のゴム組成物には、低温においてもタイヤを柔軟に路面と接触させるという観点から、ゴム成分 1 0 0重量部に対し、シリカを、好ましくは 0. 0 5〜 3 0重量部、更に好ましくは 5〜 2 5重量部を配合することができる。

本発明のゴム組成物には、多孔質珪藻土及びシリカの補強性を向上させる目的で、多孔質珪藻土（ a ) 及びシリカ（ b ) ( i i) の重量に対し、シラン力ップリング剤 6〜 1 0重量％配合することが好ましい。シランカップリング剤としてはビス一（ 3 _ トリェ卜キシ

— * "

シリルプロピル）ポリスルフィド等が好適に用いられ、ァクッサ社製 S i 6 9などの巿販 Π

PPを用いることができる o

本発明のゴム組成物には、熱膨張性マイクロカプセルを、ゴム 1

0 0重量部に対し、 1 1 5重量部、更に好まし <は 1 〜 7重量部配合することによって多孔質珪藻土粒子の引搔き効果を更に r¾めることができる。

前記熱膨張性マイク Pカブセルは、熱により気化して気体を発生する液体を熱可塑性樹脂に内包した熱膨張性熱可塑性樹脂粒子であつて、該粒子をその膨張開始温度以上の温度、通常 1 4 0〜 1 9 0 での温度で加熱して膨張させて、その熱可塑性樹脂からなる外殻中に気体を封入した得られる気体封入熱可塑性樹脂である。この気体封入熱可塑性樹脂粒子の粒径は、好ましくは 5〜 3 0 0 ^ mであり、更に好ましくは粒径 1 0〜 2 0 0 mである。

このような熱膨張性マイクロカプセル（即ち熱膨張性熱可塑性樹脂粒子）としては、例えば、現在、スゥェ―デンの E X P AN C E L社より商品名「ェクスパンセル 0 9 1 D U — 8 0」又は「ェクスパンセル 0 9 2 D U— 1 2 0」等として、あるいは松本油脂製薬 ( 株）より商品名「マツモトマイクロスフェァ一 F— 8 5」又は Γ ツモトマイクロスフェア一 F— 1 0 0 J 等して入手可能である前記気体封入熱可塑性樹脂粒子の外殻成分を構成する熱可塑性樹脂としては、例えば（メタ）ァクリロ二トリルの重合体又は（メタ ) アクリロニトリル含有量の高い共重合体が好適に用いられる。その共重合体の場合の他のモノマー（コモノマー）としては、ノ、ロゲン化ビニル、ハロゲン化ビニリデン、スチレン系モノマー、（メ夕 ) ァクリレート系モノマー、酢酸ビニル、ブタジエン、ビニルピリジン、ク □口プレン等のモノマーが用いられる。なお、上記の熱可塑性樹脂は、ジビニルベンゼン、エチレングリコールジ (メ夕）ァクリレー、卜リエチレングリコールジ（メタ）ァクリレード、卜リメチロ一ルプロパントリ（メタ）ァクリレート、 1 ， 3 一ブチレングリコ一ルジ（メタ）ァクリレート、ァリル（メタ）ァクリレー卜、トリァクリルホルマール、トリァリルイソシァヌレ一卜等の架橋剤で架橋可能にされていてもよい。架橋形態については、未架橋が好ましいが、熱可塑性樹脂としての性質を損わない程度に部分的に架橋していてもかまわない。

前記の埶により気化して気体を発生する液体としては、例えば η

—ペン夕ン、イソペンタン、ネオペンタン、ブタン、ィソブタン、へキサン、石油エーテルの如き炭化水素類、塩化メチル、塩化メチレン、ンクロロエチレン、トリクロロェタン、トリクロルェチレンの如き塩 ί 化炭化水素のような液体が挙げられる。

本発明に係るゴム組成物には、前記した成分に加えて、その他の補強剤（フイラ一）、加硫又は架橋剤、加硫又は架橋促進剤、各種オイル、老化防止剤、可塑剤などのタイヤ用、その他のゴム組成物用に一般的に配合されている各種添加剤を配合することができ、か ' かる添加剤は一般的な方法で混練して組成物とし、加硫又は架橋するのに使用することができる。これらの添加剤の配合量は本発明の目的に反しない限り、従来の一般的な配合量とすることができる。実施例

以下、実施例によって本発明を更に説明するが、本発明の範囲をこれらの実施例に限定するものでないことはいうまでもない。

実施例 1 〜 9及び比較例 1 〜 9 サンブルの調製

表 I に示す配合において、加,硫促進剤、硫黄及び熱膨張性マイク口カプセルを除く成分を、 1. 7 リットルの密閉型ミキサーで 4分間混練し、 1 5 0でに達したときに放出してマスターバッチを得た。このマスターバッチに加硫促進剤、硫黄及び熱膨張性マイクロ力プセルをオープンロールで混練し、ゴム組成物を得た。

次に得られたゴム組成物を所定の金型中で 1 6 0でで 1 5分間加硫して加硫ゴムシートを調製し、以下に示す試験法で加硫ゴムの物性を測定した。結果は表 I に示す。

ゴム物性評価試験法

硬度

J I S K 6 2 5 3に準拠して、の硬度を測定した。結果は比較例 1又は 4の値を 1 0 0 として指数表示して表 I に示した。この数値が大きいほど硬度が高いことを示す。

3 0 0 %モジュラス、破断強度

J I S K 6 2 5 1 に準拠して 3 0 0 %伸張時の応力を測定したものを 3 0 0 %モジュラスとして示し、また同試験の破断時荷重を破断強度として、それぞれ、表 I に示した。結果は比較例 1又は 4の値を 1 0 0 として指数表示して表 I に示した。この数値が大きいほど補強性が高いことを表す。

耐摩耗性

ランポ一ン摩耗試験機（岩本製作所（株）製）を使用して、荷重 5 kg ( = 4 9 N ) 、スリップ率 2 5 %、時間 4分、室温の条件で測定した。結果は比較例 1又は 4の値を 1 0 0 として指数表示して表 I に示した。この数値が大ぎいほど耐摩耗性が良好であることを示す。

氷上摩擦係数（インサイドドラム試験）（特開 2 0 0 1 — 2 8 8 3 0 6号公報参照）

各コンパウンドを加硫したシートを偏平円柱状の台ゴムにはりつけ、インサイドドラム型氷上摩擦試験機にて、測定温度一 3. 0 X：及び、荷重 5. 5 ks/cm² (約 0. 5 4MPa) 、ドラム回転速度 2 5 kmZhで測定した。結果は比較例 1又は 4の値を 1 0 0 として指数表示して表 I に示した。この数値が大きいほど、氷上摩擦力が優れていることを示す。

表 I 比較例 1 実施例 1 実施例 2 比較例 2 比較例 3 実施例 3 配合（重量部）

NR*¹ 50 50 50 50 50 50

BR*² 50 50 50 50 50 50 カーボンブラック *³ 40 40 40 40 40 40 シリカ" ― ― ― ― 一 ― カップリング剤 *⁵ ― ― ― ― 一 1 ステアリン酸 *⁶ 1 1 1 1 1 1 酸化亜鉛'⁷ 3 3 3 3 3 3 老化防止剤'⁸ 1 1 1 1 1 1 オイル *⁹ 30 30 30 •30 30 30 熱膨張性マイクロカプセル" ¹¹ ― ― ― 一 ― 硫黄'¹¹ 1. 3 1. 3 1. 3 1. 3 1. 3 1. 06 加硫促進剤'¹² 2 2 2 2 2 2 珪藻土（平板状） '¹³ ― ― ― 5 10 ― 珪藻土 LCS-3 (円筒状) "⁴ ― 5 10 ― 一 10 評価物性

硬度（0で）（指数） 100 104 107 103 105 108

300%モジュラス（指数） 100 120 129 107 119 133 破断強度（指数） 100 103 97 95 82 102 耐摩耗性（指数） 100 122 , 123 102 100 125 ィンサイド; a p (指数） 100 109 115 110 1 16 114

表 I (つづき) 比, 4 ¾ 例 4 例 5 例 6 rn 7 ^例 8 例 9 比, 5 比 ¾ 6 比, 7 比！^ 8 比, 9 配合（重量部）

NR" 50 50 50 50 50 50 50 50 50 50 50 50

BR»² 50 50 50 50 50 50 50 50 50 50 50 50 カーボンブラック *³ 30 30 30 30 30 30 30 30 30 30 30 30 シリカ" 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10 カツプリング剤'⁵ 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 ステアリン酸 *⁶ 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 酸化亜鉛'⁷ 3 3 3 3 - 3 3 3 3 3 3 3 3 老化防止剤'⁸ 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 オイル'⁹ 30 30 30 30 30 30 30 30 . 30 30 30 30 熱膨張性マイクロ力プセル" ¹¹ 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 硫黄"¹ 1. 3 1. 3 1. 3 1. 3 1. 3 1. 3 1. 3 1. 3 1. 3 1. 3 1. 3 1. 3 加硫促進剤'¹² 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 珪藻土（平板状） "³ 一 ― ― ― ― ― 一 ― 5 10 20 35 珪藻土 LCS-3 (円筒状） - 5 10 20 35 ― 1 50 ― ― 一一珪藻土 FP-2 (円筒状) '¹⁵ - ― ― ― ― 20 ― 一 ― ― ― ― 評価物性

硬度（0で）（指数） 100 105 107 112 116 112 102 122 105 106 110 115

300 %モジュラス（指数） 100 108 116 139 144 139 102 150 108 102 105 105 破断強度（指数） 100 95 93 90 88 91 99 83 87 80 80 75 耐摩耗性（指数） 100 141 148 152 154 150 109 155 125 128 97 90 ィンサイド p (指数） 100 107 112 119 120 118 102 116 110 112 119 119

表 I脚注

* 1 ：天然ゴム（R S S # 3 )

* 2 ：日本ゼオン（株）製ポリブタジエンゴム（N i p o 1 B R 1 2 2 0 )

* 3 ：東海力一ボン（株）製 N 2 3 4

* 4 ：日本シリカ工業（株）製 N i p s i 1 AQ

* 5 ：デグッサ社製 S i 6 9

* 6 : 日本油脂（株）製ビーズステアリン酸

* 7 ：正同化学工業（株）製酸化亜鉛 3種

* 8 ：老化防止剤：フレキシス製「 6 P P D」

* 9 ：オイル：富士興産（株）製ァロマオイル

* 1 0 ：熱膨張性マイクロカプセル：松本油脂製マイクロスフエァ一 F 1 0 0 D

* 1 1 ：硫黄：鶴見化学工業（株）製金華印油入微粉硫黄

* 1 2 ：加硫促進剤：大内新興化学工業（株）製ノクセラー C Z 一 G

* 1 3 ：ナカライテスク（株）製平板状多孔質珪藻土

* 1 4 ：イーグルピッチャー社製円筒状多孔質珪藻土（L C S _ 3 ) (実測値し 0 = 0. 3〜 2 , L = 3〜： L 2 z m)

* 1 5 ：イーグルピッチャー社製円筒状多孔質珪藻土（F P— 2 ) (実測値 LZD = 0. 3〜 2 , L = 3〜 1 2 m)

表 I の結果から明らかなように、円筒状多孔質珪藻土及び平板状多孔質珪藻土のいずれを配合しても氷上摩擦力が向上する。しかしながら、円筒状多孔質珪藻土を配合した実施例 1〜 3又は実施例 4 〜 8は耐摩耗性及び 3 0 0 %モジュラスが比較例 1又は 4と比べて向上するのに対し、平板状多孔質珪藻土を配合した比較例 2〜 3又は比較例 6〜 9では、円筒状多孔質珪藻土を同量配合した実施例 1 〜 3又は実施例 4〜 8よりも、硬度が同等であるにもかかわらず、耐摩耗性、 3 0 0 %モジュラス及び破断強度が劣る。なお、多孔質珪藻土を配合することで若干破断強度が低下するが、これはカップリング剤を添加することによって改善できる（実施例 3参照）。円筒状多孔質珪藻土を 5 0重量部配合した比較例 5では硬度が大きくなりすぎる為、氷上摩擦力が 3 5重量部配合の実施例 7より低下し、また破断強度の低下が大きい。

実施例 1 0〜 1 4及び比較例 1 0〜 1 4のサンプルの調製

表 IIに示す配合において、加硫促進剤及び硫黄を除く成分を、 1

. 7 リットルの密閉型ミキサーで 4分間混練し、 1 5 0でに達したときに放出してマスターバッチを得た。このマスターバッチに加硫促進剤及び硫黄をオープンロールで混練し、ゴム組成物を得た。次に得られたゴム組成物を所定の金型中で 1 6 0 t:で 1 5分間加硫して加硫ゴムシートを調製し、以下に示す試験法で加硫ゴムの物性を測定した。結果は表 IIに示す。

ゴム物性評価試験法

硬度、

J I S K 6 2 5 3に準拠して、 0 tの硬度を測定した。結果は比較例 1 0又は 1 4の値を 1 0 0 として、指数表示して表 IIに示' した。この数値が大きいほど硬度が高いことを示す。

1 0 0 %モジュラス及び破断強度

J I S K 6 2 5 1 に準拠して 1 0 0 %伸張時の応力を測定したものを 1 0 0 %モジュラスとして示し、また同試験の破断時荷重を破断強度として、それぞれ表 I に示した。結果は比較例 1 0又は 1 4の値を 1 0 0 として指数表示して表 IIに示した。この数値が大きいほど補強性が高いことを表す。

各コンパウンドを加硫したシートを偏平円柱状の台ゴムにはりつけ、インサイドドラム型氷上摩擦試験機にて、測定温度一 3. 0 X：及び、荷重 5. 5 kg cm² (約 0. 5 4 MP a) 、ドラム回転速度 2 5 kmZhで測定した。結果は比較例 1 0又は 1 4の値を 1 0 0 として指数表示して表 IIに示した。この数値が大きいほど、氷上摩擦力が優れていることを示す。

表比較例 10 実施例 10 実施例 11 比較例 11 比較例 12 比較例 13 比較例 14 実施例 12 実施例 13 実施例 14 配合（重量部）

NR*¹ 47 47 47 47 47 47 47 47 47 47

BR*² 53 53 53 53 53 53 53 53 53 53 カーボンブラック *³ 34 34 34 34 34 32 51 35 .35 35 シリカ" 17 14 12 14 12 一 ― 一 ―

カツプリング剤 *⁵ 1.3 1.3 1.3 1.3 1.3 一一 0.8 1.3 1.7 ステアリン酸" 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 酸化亜鉛'⁷ 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 老化防止剤 *⁸ 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 オイル *⁹ ' 21 21 21 2】 21 21 21 21 21 21 硫黄'^{1 fl} 1, 3 1.3 1.3 1.3 1.3 1.6 1.6 1.4 - 1.3 1.2 加硫促進剤'¹¹ 2 2 2 2 2 2 2 2 2 .2 珪藻土（平板状） ^M3 - - - 4 8 一 - 一 _

珪藻土 LCS- 3 (円筒状） - 4 8 - ■ - 4 - 17 17 17 評価物性

硬度（0で） 100 100 99 99 98 82 100 98 99 100

100%モジュラス 100 103 114 102 105 77 100 112 134 162 破断強度 100 100 98 95 82 70 100 94 97 99 インサイド XP 100 110 116 109 115 115 100 119 120 120

表 II脚注

* 1 : 天然ゴム（R S S # 3 )

* 2 ：日本ゼオン（株）製ポリブタジエンゴム（N i p o 1 B R X 5 0 0 0 )

* 3 ：東海カーボン（株）製 N 2 3 4

* 4 : 日本シリカ工業（株）製 N i p s i l A Q

* 5 ：デグッサ社製 S i 6 9 -

* 6 ：日本油脂（株）製ビーズステアリン酸

* 7 ：正同化学工業（株）製酸化亜鉛 3種

* 8 ：老化防止剤：フレキシス製「 6 P P D」

* 9 ：オイル：富士興産（株）製ァロマオイル

* 1 0 ：硫黄：鶴見化学工業（株）製金華印油入微粉硫黄

* 1 1 ：加硫促進剤：大内新興化学工業（株）製ノクセラー C Z 一 G

* 1 2 ：ナカライテスク（株）より試薬として購入した平板状多孔質珪藻土

* 1 3 ：イーグルピッチャー社製円筒状多孔質珪藻土（L C S— 3 ) (実測値 LZD = 0. 3〜 2 , L = 3〜 1 2 / m)

珪藻土 A及び珪藻土 Bのいずれを配合しても氷上摩擦力が向上するが、珪藻土 Bを配合した実施例 1 0〜 1 1 は 1 0 0 %モジュラスが比較例 1 1〜 1 2 と比べて向上する。比較例 1 3はフイラ一の配合量が少ないため、 1 0 0 %モジュラスが小さすぎで、操縦安定性に劣るという問題がある。比較例 1 4と実施例 1 2を比べると、珪藻土の多量配合で氷上は向上するが、破断物性の低下がやや大きい。実施例 1 3よりカツプリング剤の量を珪藻土及びシリ力合計量の 6重量％以上配合することがより好ましい。ただし多量配合はコス卜の面で困難となる。産業上の利用可能性

以上の通り、本発明に従えば、特定の多孔質珪藻土を配合することにより、ゴム組成物の耐摩耗性や強度の低下を引き起こすことなく、氷上摩擦力を高めることができる、スタッドレスタイヤのトレッド用などとして使用することができる。

Claims

1. ( 1 ) 天然ゴム及び Ζ又はジェン系合成ゴムのゴム成分 1 0 0重量部並びに（ 2 ) ( a ) 円筒又は円柱の高さが 1 0 0 m又はそれ以下の円筒状又は円柱状の多孔質珪藻土 0. 5〜 4 0重量部.及び（ b ) ( i ) カーボンブラック及び又は（ii) シリカを含んで請

なり、成分（ a ) 及び（b ) の合計量が 4 0〜 8 0重量部である夕ィャ用ゴム組成物。

2. 円筒又は円柱の高さを L、の底面の直径を Dとしたときの LZ D比が 0. 2〜 3. 0である請求項 1範に記載のタイヤ用ゴム組成物囲

3. 前記多孔質珪藻土がメロシラ属に属する多孔質珪藻土である請求項 1又は 2に記載のタイヤ用ゴム組成物。

4. シリカの量が、ゴム成分 1 0 0重量部に対し、 0. 0 5〜 3 0重量部である請求項 1〜 3のいずれか 1項に記載のタイヤ用ゴム組成物。

5. 前記多孔質珪藻土（ a ) 及びシリカ（b ) (ii) の重量に対し、 6〜 1 0重量％のシランカップリング剤を更 Ίこ含む請求項 1〜 4のいずれか 1項に記載のタイヤ用ゴム組成物。

6. ゴム 1 0 0重量部に対し、熱膨張性マイク口カプセル 1〜 1 5重量部を更に含む請求項 1〜 5のいずれか 1項に記載のタイヤ用ゴム組成物。