WO2008041374A1

WO2008041374A1 - Rampe commune et procédé de fabrication d'une rampe commune

Info

Publication number: WO2008041374A1
Application number: PCT/JP2007/053355
Authority: WO
Inventors: Yozo Kutsukake; Ryomei Yawata; Kenichi Kubo; Shogo Yarita; Kiyoshi Tateda
Original assignee: Bosch Corporation
Priority date: 2006-10-02
Filing date: 2007-02-23
Publication date: 2008-04-10
Also published as: US20100108036A1; KR101076215B1; DE602007009856D1; CN101506512A; JP4484227B2; JP2008088887A; EP2072802B1; CN101506512B; EP2072802A1; EP2072802A4; US7905216B2; KR20090036601A

Description

明細書

コモンレール及びコモンレールの製造方法

技術分野

[0001] 本発明は、内燃機関の燃料噴射システムに用いられるコモンレール及びコモンレールの製造方法に関する。特に、レール本体部から突設して一体成形された分岐管部を備えたコモンレール及びそのようなコモンレールの製造方法に関する。

背景技術

[0002] 従来、高圧ポンプ力圧送される燃料を蓄圧器としてのコモンレールに蓄えるとともに、このコモンレール力複数の燃料噴射弁に対して均等な圧力の燃料が分配される蓄圧式燃料噴射装置が知られている。図 14は、このようなコモンレールの一例を示しており、レール本体部 312と、当該レール本体部 312の軸方向（X方向）に沿って配列され、レール本体部 312と一体的に形成され、レール本体部 312の周方向外側に向けて突設された複数の分岐管部 314 (図 14の例では 5本）とを備えている。レール本体部 312は、軸方向に沿って内部に流通路 318が形成され、分岐管部 314の内部には、流通路 318から分岐する分岐路 316が形成されている。また、分岐管部 3 14には燃料配管（図示せず)が接続され、分岐管部 314のうち噴射用分岐管 314a 〜314dに接続された燃料配管（図示せず)の他端側は燃料噴射弁 (図示せず)に接続され、流入用分岐管 314eに接続された燃料配管（図示せず)の他端側は燃料供給用ポンプ（図示せず）に接続されている。

[0003] このようなコモンレールでは、流通路及び分岐路の内面に対して、高圧燃料による内圧が作用する。そして、流通路から分岐路が分岐する交差部においては応力が集中しやすぐ他の部分よりも大きな応力が作用するため、より高圧の燃料を噴射するシステムとなった場合には亀裂等の破損が生じるリスクが高くなる。

そこで、応力集中部の応力値を低減して耐圧性を大幅に向上させることができるコモンレールノヽウジングが提案されている。より詳細には、図 15に示すように、燃料供給用ポンプより供給された高圧燃料を蓄圧する蓄圧室 302の断面形状を楕円形状とすることにより、蓄圧室 302と各第 2燃料通路穴 306を、断面形状が真円形状の蓄圧室を有する真円管の時よりも曲率の大きい位置で直交方向に交差するように配置することにより、交差部 (応力集中部） 309の応力値を低減できるようにしたコモンレールハウジングが開示されている (例えば、特許文献 1参照)。

[0004] 特許文献 1 :特開 2001— 295723号公報（特許請求の範囲図 1)

発明の開示

発明が解決しょうとする課題

[0005] し力しながら、特許文献 1に開示されたコモンレールノヽウジングでは、蓄圧室と第 2 燃料通路穴との交差部に作用する応力のうち、ハウジングの軸方向の応力値と、軸方向と直交する方向の応力値とに差が生じる場合があり、応力集中を充分に低減できない場合がある。すなわち、図 16に示すように、流通路 418と分岐路 416との交差部 417の近傍では、レール本体部 412の軸方向（X方向）の肉厚に対して、軸方向と直交する方向（Y方向）の肉厚が薄くなつているため、 X方向よりも Y方向への変形が生じやすくなつている。その結果、分岐路 416の入口部分の X方向のエッジに作用する Y方向の応力が、 Y方向のエッジに作用する X方向の応力よりも大きくなる。したがって、交差部 417の入口部分の X方向のエッジに亀裂が生じるなどして、コモンレールの耐久性が低下するおそれがあった。

[0006] このような流通路と分岐路との交差部のエッジへの応力集中を緩和するためには、エッジを面取りして曲率を大きくすることが有効である力 X方向及び Y方向すベてのエッジの曲率を大きく面取り加工するには、製造時間が長くかかったり、製造コストが増大したりするという問題がある。そのため、製造時間をかけずに、かつ、製造コストの増大を抑えて、効率的に応力集中を緩和するためには、亀裂等を生じやすい X方向のエッジの曲率が、 Y方向のエッジの曲率よりも大きくなるように加工し、 X方向及ひ Ύ方向それぞれのエッジにとって必要最低限の曲率を形成することが望ましい。通常、コモンレールは、製造段階において、内部のノリ取りや内面の研磨を目的として流体研磨法などによる内部研磨処理が行われており、これによつて、流通路と分岐路との交差部のエッジが面取りされている。しかしながら、従来の流体研磨法による研磨処理では、流通路の内面と分岐路の内面とがなす角度の関係もあり、図 17 (a ；)〜（c)〖こ示すように、分岐路 316の入口のエッジのうち、レール本体部 312の軸方向（X方向）のエッジ Elよりも軸方向と直交する方向（Y方向）のエッジ E2が研磨されやすぐ X方向のエッジ E1の曲率が、 Y方向のエッジ E2の曲率よりも小さく加工されている（図 17 (b)及び (c)を参照）。したがって、分岐路 316の入口部分の X方向のェッジ E1に作用する応力集中を緩和しづらヽと、う問題があった。

[0007] そこで、本発明の発明者らは鋭意努力し、コモンレールにおいて、レール本体部の流通路と分岐管部の分岐路との交差部における分岐路入口のエッジの曲率を、所定の関係を満足するように構成することにより、上述した問題を解決できることを見出し、本発明を完成させたものである。

すなわち、本発明の目的は、流通路と分岐路との交差部に対して局所的に応力集中が生じることを防ぎ、亀裂等の破損が生じることを低減することができるコモンレール及びそのようなコモンレールの製造方法を提供することである。

課題を解決するための手段

[0008] 本発明によれば、内燃機関の燃料噴射システムに用いられるコモンレールであって、軸方向に沿って内部に流通路を有するレール本体部と、レール本体部の軸方向に沿って配列し、レール本体部力突設して一体的に成形され、それぞれ内部に流通路から分岐する分岐路を有する分岐管部と、を備え、流通路と分岐路との交差部における分岐路入口のエッジは面取りされており、エッジのうち、レール本体部の軸方向のエッジの曲率を、レール本体部の軸方向と直交する方向のエッジの曲率よりも大きくしたことを特徴とするコモンレールが提供され、上述した問題を解決することができる。

[0009] また、本発明のコモンレールを構成するにあたり、分岐路入口のエッジは、研磨材を、流通路内を旋回させながら通過させて行われるブラスト処理を、それぞれの端部側から行うことにより面取りされていることが好ましい。

[0010] また、本発明のコモンレールを構成するにあたり、流通路の直径を 8〜 12mmの範囲内の値とすることが好ましい。

[0011] また、本発明の別の態様は、内燃機関の燃料噴射システムに用いられ、軸方向に沿って内部に流通路を有するレール本体部と、レール本体部の軸方向に沿って配列し、レール本体部から突設して一体的に成形され、それぞれ内部に流通路から分岐する分岐路を有する分岐管部と、を備えたコモンレールの製造方法であって、流通路のそれぞれの端部側から、研磨材を流通路内を旋回させながら通過させてブラスト処理を行うことにより、流通路と分岐路との交差部における分岐路入口のエッジを面取りする工程を含むコモンレールの製造方法である。

発明の効果

[0012] 本発明のコモンレールによれば、流通路と分岐路との交差部において、応力集中が生じやすい、軸方向のエッジの曲率を大きくすることができる。したがって、分岐路入口のエッジのうち、軸方向のエッジの曲率が軸方向と直交する方向のエッジの曲率よりも大きくなり、軸方向のエッジ及び軸方向と直交する方向のエッジそれぞれにとつて必要最低限の曲率を形成することができる。その結果、交差部における所定箇所への応力集中を低減させることができ、亀裂等の損傷を抑えられ、コモンレールの耐久性を向上させることができる。

[0013] また、本発明のコモンレールにおいて、分岐路入口のエッジを、所定のブラスト処理を行うことによって面取りすることにより、分岐路入口のエッジの曲率を、容易に所定の関係を満足するように構成することができる。

[0014] また、本発明のコモンレールにおいて、レール本体の流通路の直径を所定の範囲内にすることにより、コモンレールの大型化を防ぎつつ、流通路内部の研磨処理を行いやすくすることができるため、流通路と分岐路との交差部のエッジが所定の曲率となるように容易にカ卩ェすることができる。

[0015] また、本発明のコモンレールの製造方法によれば、所定のブラスト処理工法を用いて流通路内部の研磨を行い、分岐路入口のエッジを面取りすることにより、当該エツジの曲率が所定の関係を満足するように、容易に加工することができる。したがって、内圧による応力集中に起因した亀裂等の損傷を生じにくぐ耐久性に優れたコモンレールを効率的に製造することができる。

図面の簡単な説明

[0016] [図 1]本発明の実施の形態に力かるコモンレールの斜視図である。

[図 2]本発明の実施の形態に力かるコモンレールの断面図である。

[図 3]コモンレールを備えた蓄圧式燃料噴射装置の例を示す図である。 [図 4]分岐路入口のエッジの形状を説明するための図である。

[図 5]旋回流を伴うブラスト処理法を説明するための図である。

[図 6]ブラスト処理装置の構成例を示す図である。

[図 7]本実施形態のブラスト処理法によって形成される分岐路入口のエッジの曲率関係について説明するための図である。

[図 8]厚肉部を備えたコモンレールの斜視図である。

[図 9]厚肉部の形成方法の一例を示す図である。

[図 10]厚肉部の形成方法の別の例を示す図である。

[図 11]厚肉部の配置構成を説明するための図である。

[図 12]厚肉部の肉厚を異ならせた例を示す図である（その 1)。

[図 13]厚肉部の肉厚を異ならせた例を示す図である（その 2)。

[図 14]従来のコモンレールの構成を説明するための図である（その 1)。

[図 15]従来のコモンレールの構成を説明するための図である（その 2)。

[図 16]従来の構成のコモンレールにおける引張応力の作用について説明するための図である。

[図 17]従来のコモンレールにおける分岐路入口のエッジの形状を説明するための図である。

発明を実施するための最良の形態

[0017] 以下、適宜図面を参照しながら、本実施形態のコモンレール及びその製造方法について具体的に説明する。ただし、力かる実施形態は、本発明の一態様を示すものであり、この発明を限定するものではなぐ本発明の範囲内で任意に変更することが可能である。

なお、それぞれの図中、同じ符号を付してあるものについては同一の部材を示しており、適宜説明が省略されている。

[0018] 本発明に力かる実施の形態のコモンレールは、軸方向に沿って内部に流通路を有するレール本体部と、レール本体部の軸方向に沿って配列し、レール本体部力突設して一体的に成形され、それぞれ内部に流通路から分岐する分岐路を有する分岐管部と、を備え、流通路と分岐路との交差部における分岐路入口のエッジは面取りされており、エッジのうち、レール本体部の軸方向のエッジの曲率を、レール本体部の軸方向と直交する方向のエッジの曲率よりも大きくしたことを特徴とする。

[0019] 1.全体構成

図 1及び図 2 (a)〜（b)は、本実施形態のコモンレール 10を示している。図 1は、コモンレール 10の斜視図であり、図 2 (a)は、コモンレール 10を軸方向に沿って切断した断面図であり、図 2 (b)は、流通路から分岐路が分岐する箇所をコモンレール 10の軸方向と直交する方向に切断した断面図である。

[0020] 図 1及び図 2 (a)〜(b)に示す本実施形態のコモンレール 10は、従来用いられている合金鋼ゃ铸鉄等の鋼材を用いて構成されており、レール本体部 12と、このレール本体部 12の軸方向（X方向）に沿って配列され、レール本体部 12から突設して一体的に形成された複数の分岐管部 14 (図中では 5本)を備えている。このうち、レール本体部 12は、軸方向に沿って、両端部 10a、 10bで開口した流通路 18を内部に有している。また、複数の分岐管部 14のうち、 4本の噴射用分岐管 14a〜14dは、流通路 18から分岐し他端側が開口した噴射用分岐路 16a〜16dを内部に有し、複数の分岐管部 14のうちの流入用分岐管 14eも同様に、流通路 18から分岐し他端側が開口した流入用分岐路 16eを内部に有して、る。

[0021] また、各分岐管部 14及びレール本体 12の軸方向の一方側の端部 10aの外周面にはネジ溝が形成されている。そして、レール本体部 12の端部 10aには、排出路 15から排出する燃料量を制御して、レール内の圧力を制御する電磁制御部 54が接続されている。また、各噴射用分岐管 14a〜14dには、内燃機関（図示せず)の気筒内に燃料を噴射する燃料噴射弁 (図示せず)に通じる燃料配管（図示せず)が接続され、さらに、流入用分岐管 14eには、燃料供給ポンプ（図示せず)の吐出弁（図示せず）に通じる燃料配管（図示せず)が接続されている（図 3参照)。一方、レール本体部 12 の他方の端部 10bは、内周面にネジ溝が形成され、レール内の圧力を検知するための圧力センサ 52が接続されている（図 3参照)。

[0022] このようなコモンレール 10を用いた蓄圧式燃料噴射装置 50の構成例を図 3に示す。この蓄圧式燃料噴射装置 50の例では、燃料タンク 82内の燃料が、燃料供給ボンプ 60のフィードポンプ 84で汲み上げられ、噴射量調整を行う調量弁 68を経由した後、加圧室（図示せず）に供給された後、加圧室（図示せず）内で高圧化されてコモンレール 10に圧送される。また、コモンレール 10に圧送された高圧燃料は、流入用分岐管 14e内の流入用分岐路（図示せず)を介してコモンレール 10内部に流入する。そして、高圧燃料はコモンレール 10内に蓄積され、各燃料噴射弁 56に対して噴射用分岐管 14a〜14b内の噴射用分岐路（図示せず)を介して均等な圧力で供給される。このコモンレール 10内の圧力は、コモンレール 10に接続された圧力センサ 52で検知しつつ、電磁制御部 54によって相当量の燃料を排出させることによって制御されている。

[0023] また、燃料噴射弁 56のノズル-一ドル 101は、燃料噴射弁 56内の圧力制御室 67 に供給される高圧燃料によって噴射孔 64を閉じる方向に付勢されており、バルブ 71 制御により圧力制御室 67内の高圧燃料の一部を放出することによりノズル-一ドル 1 01の付勢力が弱められ、その結果、噴射孔 64から内燃機関の気筒内に燃料が噴射される。これによつて、エンジンの回転数の変動に噴射圧が影響されることなぐ各燃料噴射弁 56に対して高圧燃料を供給できるとともに、所望のタイミングで内燃機関に燃料を噴射することができる。したがって、騒音を低減したり、環境汚染物質の含有量を低下させたりすることができる。

[0024] 2.曲率構成

本実施形態のコモンレール 10では、図 4 (a)〜（b)に示すように、レール本体部 12 の流通路 18と分岐管部 14の分岐路 16との交差部 17において、分岐路 16の入口のエッジが面取りされており、このエッジのうち、レール本体部 12の軸方向（X方向）のエッジ E 1の曲率（図 4 (b)を参照）が、レール本体部 12の軸方向と直交する方向（ Y 方向）のエッジ E2の曲率（図 4 (c)を参照）よりも大きくされて！/、る。

[0025] すなわち、従来のコモンレールの製造工程で内部の研磨処理を施した場合、コモンレールの分岐路の内面と流通路の内面とがなす角度の関係上、分岐路入口のェッジのうち、レール本体部の軸方向のエッジの曲率が、レール本体の軸方向と直交する方向のエッジの曲率よりも小さくなりやすい。そうすると、レール本体部の分岐路入口周囲の肉厚のうち、レール本体部の軸方向の肉厚力軸方向と直交する方向の肉厚よりも厚ぐ軸方向と直交する方向に変形しやすいことと相俟って、コモンレール内に内圧が発生した場合に、レール本体の軸方向側のエッジに、引っ張りによる応力が集中しやすくなつている。

[0026] そこで、本発明のコモンレール 10は、分岐路 16の入口のエッジのうち、 X方向のェッジ E1の曲率を、 Y方向のエッジ E2の曲率よりも大きくすることによって、 X方向のェッジにおいて Y方向に作用する引張応力を低減させたものである。これによつて、交差部を中心に、 X方向に作用する引張応力と、 Y方向に作用する引張応力とのバランスがとられ、高強度材料を用いたり生産コストの増加を伴ったりすることなぐ分岐路 16の入口の X方向のエッジに対して局所的に応力が集中することによって亀裂等の損傷が発生することを防ぐことができる。

[0027] このような関係を満足する曲率構成は、例えば、図 5に示すように、研磨材 31を、流通路 18の内部を旋回させながら通過させて行われるブラスト処理を、流通路 18のそれぞれの端部側から行うことによって形成することができる。

すなわち、このようにブラスト処理を行うことによって、研磨材が旋回しながら軸方向に進行し、分岐路入口のエッジのうち軸方向のエッジに対して研磨材を効率的に衝突させることができる。また、一方の端部側力も行うだけでは、軸方向のエッジの一方側に偏って衝突することになるため、他方側の端部側力もも行われる。このようにして、軸方向と直交する方向のエッジよりも軸方向のエッジを充分に研磨することができ、所定の曲率構成を容易に形成することができる。

[0028] このようなブラスト処理に適したブラスト処理装置の構成の一例を図 6に示す。このブラスト処理装置 30は、研磨材 31が収容された研磨材タンク 33と、コモンレール 10 の端部 10Aに装着され、研磨材タンク 33から供給される研磨材 31を旋回させながらコモンレール 10内に導入するための旋回流導入部 35と、コモンレール 10の他方側の端部 10B力もエアを吸引するための吸引ブロワ 37と、コモンレール 10内を通過させた研磨材 31を回収するレシーバボックス 39と、回収された研磨材 31から塵埃を分離するためのサイクロン 41と、サイクロン 41によって分離された塵埃を捕集する塵埃捕集部 43と、塵埃が分離された研磨材を研磨材タンク 33へ還流させる循環路 45と、カゝら構成されている。また、このブラスト処理装置 30では、ブラスト処理を行う際に、コモンレール 10の分岐管部 14の分岐路 16の開口を閉じる蓋部材 47が用いられている。

[0029] 力かるブラスト処理装置 30を用いて行われる研磨処理は、以下のように行われる。

まず、コモンレール 10の一端 10Aを旋回流導入部 35に接続し、他端 10Bをレシ一バボックス 39に接続する。次いで、コモンレール 10の分岐管部 12の開放端に蓋部材 47を配置して閉じた状態で、吸引ブロワ 37を作動させることによって、コモンレール 10の内部の空気を吸引し、負圧を発生させる。この状態で、研磨材タンク 33内の研磨材 31を旋回流導入部 35に投入する。そうすると、研磨材 31は旋回流導入部 35 を通過することによって旋回しながらコモンレール 10の内部に流入し、流通路 18の内面を研磨しながら他端 10B側へ進行して、レシーバボックス 39内に排出される。このときのブラスト処理を行う際の条件としては、例えば、エアの圧力を 0. 5〜1. Ok 研磨材投入量を 1分間当たり 3〜5kg、処理時間を 30〜60秒とすることができる。また、用いられる研磨材としては、鉄やステンレス、硬度の高い榭脂材料等、種々のものを用いることができ、また、その大きさは、例えば、直径を 0. 2〜1. 0mmの範囲内とすることができる。

[0030] その後、コモンレール 10の配置方向を入れ替え、先のブラスト処理時に、旋回流導入部 35に接続されていた端部 10Aをレシーバボックス 39に接続し、レシーバボックス 39に接続されていた端部 10Bを旋回流導入部 35に接続した後、上述した処理方法と同様にブラスト処理が行われる。

このように両端側からブラスト処理を行うことによって、コモンレール内の流通路の内面や分岐路入口のエッジが均等に研磨され、分岐路入口のエッジのうち、軸方向のエッジ及び軸方向と直交する方向のエッジそれぞれにとって必要最低限の曲率を形成することができる。

[0031] ここで、図 6に示すような構成のブラスト処理装置を用いて流通路の両端部側からブラスト処理を行ったコモンレールにおける、分岐路入口のエッジの曲率関係と、従来の流体研磨法により内面処理を行ったコモンレールにおける、分岐路入口のエツジの曲率関係との違いにっ、て説明する。

図 7 (a)は、直径が 8mmの流通路 18と、この流通路 18から分岐した、それぞれ直径が 3mmの 4つの分岐路 16とを有するコモンレールに対して、本実施形態のブラスト処理によって内面処理を行った場合の、それぞれの分岐路入口のエッジの曲率の大きさを示している。一方、図 7 (b)は、同一のコモンレールに対して、従来の流体研磨法によって内面処理を行った場合の、それぞれの分岐路入口のエッジの曲率の大きさを示している。それぞれの図中に示す曲率は、半径の大きさを示しており、その単位は mm (ミリメートル）である。

このブラスト処理は、直径 0. 6mmの鉄製の研磨材を用い、エアの圧力を 0. 7kg/ 研磨材投入量を 4kgZ分で、流通路のそれぞれの端部側力も 60秒間研磨材を投入して行った。また、流体研磨は、 AFM法で流通路の両端部側から同時に流体を投入して分岐路力流出させて行われ、これを 80秒間行った。

[0032] この図 7 (a)〜(b)に示すように、従来の流体研磨法では、いずれの分岐路入口のエッジにおいても、軸方向のエッジ E1の曲率力軸方向と直交する方向のエッジ E2 の曲率よりも小さくなつているのに対して、本実施形態のブラスト処理法では、軸方向のエッジ E 1の曲率が、軸方向と直交する方向のエッジ E2の曲率よりも大きくなつている。したがって、従来亀裂等が生じやす力つた軸方向のエッジに対する応力集中が緩和され、コモンレールの耐久性を向上させることができる。このように、従来の流体研磨法と、本実施形態のブラスト処理法とでは、形成されるエッジの曲率関係が異なることが、明確に理解される。

[0033] なお、ブラスト処理装置の構成や処理条件につ!、ては、公知の装置や処理条件を応用して適宜変更することができる。さらに、所定の関係を満足する曲率構成を形成するには、上述したようなブラスト処理法以外であっても、適宜採用することができる。

[0034] 3.厚肉部

また、流通路と分岐路との交差部のエッジの曲率構成を上述のように構成した場合において、図 8に示すように、流通路（図示せず)と分岐路 16との交差部（図示せず）に、流通路の周囲の肉厚が、それ以外の部分の流通路の周囲の肉厚よりも厚い厚肉部 20を備えることもできる。換言すれば、交差部以外の部分に、流通路の周囲の肉厚が交差部近傍の流通路の周囲の肉厚よりも薄い薄肉部 21を備えることができる。すなわち、レール本体部 12の流通路と分岐管部 14の分岐路 16との交差部の以外の部分のレール本体部 12の肉厚を、交差部の近傍と比較して相対的に薄くすることにより、レール本体部 12の肉厚が全体的に均一になっている場合と比較して、交差部を中心に、レール本体部 12の軸方向と交差する方向（Y方向）に変形しやすい状態を緩和することができる。したがって、上述のエッジの曲率構成と相俟って、特定箇所への応力集中を防ぐことができる。

[0035] より詳細には、上述したように、コモンレールの内部には常に高圧の燃料が蓄積されており、流通路の内面や分岐路の内面に内圧が生じている。特に、流通路と分岐路との交差部においては、分岐路入口のエッジに応力が集中しやすくなつている。このとき、交差部では、レール本体部の軸方向（X方向）の肉厚力軸方向と直交する方向（Y方向）の肉厚と比較して相対的に厚くなつており、 X方向よりも Y方向に変形しゃすくなっている。その結果、交差部における分岐路の入口部分のエッジのうち、 X方向のエッジに対して γ方向の応力が集中し、亀裂等の損傷が生じる要因の一つになっている。

そこで、図 8に示すように、流通路と分岐路 16との交差部に厚肉部 20を設けることにより、交差部を中心として Y方向に作用する応力を低減させ、特定箇所への応力集中が抑えられるように構成されている。

[0036] このような厚肉部 20を備えたコモンレールを構成するにあたり、図 9 (a)に示すように、従来のコモンレールから、厚肉部 20とする部分以外の部分の肉厚をぬすむことによって薄肉部 21を形成してもよぐあるいは、図 9 (b)に示すように、従来のコモンレールに対して、交差部 17の近傍の肉厚を付加して厚肉部 20を形成することもできる中でも、図 9 (a)に示すように、厚肉部 20以外の部分の肉厚をぬすむことによって構成した場合には、原材料量を減らして製造コストを低下させることができるとともに、コモンレールの軽量ィ匕を図ることができることから、より好適な態様である。

[0037] また、厚肉部 20を構成するにあたり、図 10に示すように、流通路 18と分岐路 16との交差部 17を中心として、レール本体部 12の軸方向（X方向）に沿って両側に均等に設けることが好ましい。

このように構成された厚肉部 20であれば、交差部 17に作用する引張応力のうち、軸方向（X方向）に沿った両側の応力値を均等にすることができる。したがって、分岐路 16の入口部分のエッジのうち、軸方向の一方側のエッジに対して応力が集中することがなぐコモンレールの損傷を低減することができる。

[0038] また、厚肉部 20を構成するにあたり、図 11に示すように、分岐路 16の分岐方向側（図中上側）の肉厚 t2を、分岐方向とは反対側（図中下側）の肉厚 tlよりも厚くすることが好ましい。

このように構成された厚肉部 20であれば、図 11に示すように、コモンレール 100内に内圧が生じた際に、分岐方向とは反対側を積極的に変形させ、その結果、交差部 17に対して、軸方向と直交する方向（Y方向）に圧縮応力を作用させることができる。したがって、内圧によって、交差部 17に対して Y方向に作用する引張応力の一部が相殺され、 Y方向に作用する引張応力が低減されることにより応力集中を抑えることができる。その結果、コモンレールの損傷を低減させることができる。

[0039] 分岐路 16の分岐方向側（図中上側)の肉厚を、分岐方向とは反対側（図中下側)の肉厚よりも厚くした厚肉部の例としては、図 11以外にも、図 12 (a)〜(b)のように構成することもできる。図 11は、分岐路 16の分岐方向とは反対側の外周面を曲面とした例であり、図 12 (a)は、分岐路 16の分岐方向とは反対側の外周面を平面とした例であり、図 12 (b)は、レール本体部 12内の流通路 18の位置を、分岐路 16の分岐方向とは反対側にオフセットさせて配置した例である。

[0040] 中でも、交差部 17に対して、 Y方向に圧縮応力を効率的に作用させることができること力ら、図 11に示すように、厚肉部 20を軸方向と直行する方向に沿って切断した断面における、分岐路 16の分岐方向側のレール本体部 12の外周の曲率力分岐路 16の分岐方向とは反対側のレール本体部 12の外周の曲率よりも小さいことが好ましい。

なお、分岐方向側のレール本体部 12の外周の曲率力分岐方向とは反対側のレール本体部 12の外周の曲率よりも小さい状態には、図 12 (a)に示すように、分岐方向とは反対側のレール本体部 12の外周が直線状になって、るものも含まれ、かかる構成によっても、従来の断面円形の構成と比較して、交差部 17に対して、所定方向に圧縮応力を作用させることができる。

[0041] ただし、厚肉部 20において分岐路 16の分岐方向側（図中上側）の肉厚を、分岐方向とは反対側（図中下側）の肉厚よりも厚くすることは必須ではなぐ図 13 (a)〜 (b) に示すように、厚肉部 20における、流通路 18の周囲の肉厚を均等にした場合であつても、従来のコモンレールと比較して、軸方向と交差する方向への変形を低減することができ、コモンレールの損傷を低減することができる。

また、言うまでもなぐ生産コストの上昇や生産加工性の低下を考慮しないのであれば、従来の材料よりも高強度の材料を用いてコモンレールを構成したり、熱処理を施したりしてもよく、このように構成した場合には、流通路と分岐路との交差部における、内圧によって作用する応力に起因した亀裂等の損傷をさらに効果的に防止することができる。

Claims

請求の範囲

[1] 内燃機関の燃料噴射システムに用いられるコモンレールにぉヽて、

軸方向に沿って内部に流通路を有するレール本体部と、

前記レール本体部の前記軸方向に沿って配列し、前記レール本体部から突設して一体的に成形され、それぞれ内部に前記流通路から分岐する分岐路を有する分岐管部と、を備え、

前記流通路と前記分岐路との交差部における前記分岐路入口のエッジは面取りされており、

前記エッジのうち、前記レール本体部の前記軸方向のエッジの曲率を、前記レール本体部の前記軸方向と直交する方向のエッジの曲率よりも大きくしたことを特徴とするコモンレーノレ。

[2] 前記分岐路入口のエッジは、研磨材を、前記流通路内を旋回させながら通過させて行われるブラスト処理を、それぞれの端部側力も行うことにより面取りされていることを特徴とする請求の範囲第 1項に記載のコモンレール。

[3] 前記流通路の直径を 8〜 12mmの範囲内の値とすることを特徴とする請求の範囲第 1項又は第 2項に記載のコモンレール。

[4] 内燃機関の燃料噴射システムに用いられ、軸方向に沿って内部に流通路を有するレール本体部と、前記レール本体部の前記軸方向に沿って配列し、前記レール本体部から突設して一体的に成形され、それぞれ内部に前記流通路から分岐する分岐路を有する分岐管部と、を備えたコモンレールの製造方法にぉ、て、

前記流通路のそれぞれの端部側から、研磨材を前記流通路内を旋回させながら通過させてブラスト処理を行うことにより、前記流通路と前記分岐路との交差部における前記分岐路入口のエッジを面取りする工程を含むことを特徴とするコモンレールの製造方法。