WO2007091381A1

WO2007091381A1 - 二軸配向ポリエステルフィルムおよび磁気記録テープ

Info

Publication number: WO2007091381A1
Application number: PCT/JP2006/326369
Authority: WO
Inventors: Ieyasu Kobayashi; Shinji Muro; Takeshi Ishida
Original assignee: Teijin Dupont Films Japan Limited
Priority date: 2006-02-09
Filing date: 2006-12-27
Publication date: 2007-08-16
Also published as: JP2010218684A; US8404371B2; JPWO2007091381A1; US20100167092A1; EP1983512A1; US20110229738A1; EP1983512A4

Abstract

フィルムの製膜方向のヤング率(YMD)が6.5GPa以上および幅方向のヤング率(YTD)が8.2～9.8GPaの範囲にあり、リニア記録方式の磁気記録テープのべースフィルムに用いられる二軸配向ポリエステルフィルムおよびそれをべースフィルムとして用いたリニア記録方式の磁気記録テープ。寸法安定性、特に幅方向の寸法安定性に優れた、リニア記録方式の磁気記録テープのべースフィルムに適した二軸配向ポリエステルフィルムおよびそれを用いた磁気記録テープの提供。

Description

二軸配向ポリエステルフィルムおよび磁気記録テープ

技術分野

本発明は、リニァ記録方式の磁気記録テープのベースフィルムに適した二軸配向ポリエステルフィルムおよびそれを用いたリニァ記録方式の磁気記録テープに関する。

明背景技術

書

ポリエステルフィルムは優れた熱、機械特性を有することから磁気記録テープなどで用いられている。磁気記録テープ、特にデータストレ一ジなどの磁気記録テープは、記録するデータサイズの拡大に伴い、記憶容量の高容量化および記録密度の高密度化が求められ、それに伴って磁気記録テープを構成するベースフィルムへの特性要求もますます厳しいものとなっている。 .

このような磁気記録テープのなかで、 Q I C、 D L T、さらに高容量のスーパ — D L Tおよび L TOなどのデータストレージ用磁気記録テープでは、リニア記録方式（リニアトラック方式ともいう）を採用しており、磁気記録テープの高容 '量化および高密度化を実現するために、トラックピッチを非常に狭くしてきている。そのため、磁気記録テープの幅方向に寸法変化が起きると、それが従来では問題にならなかったようなわずかな寸法変化でも、トラックずれが引き起こされ、結果としてエラーが発生するという問題が生じてきた。

磁気記録テープの幅方向に生じる寸法変化としては、温湿度変化によるものと、張力変動によるものとが挙げられる。そして、これらの寸法変化を解決するために、国際公開 W0 9 9 Z 2 9 4 8 8パンフレツトには、横方向の熱膨張係数 ot t (X 1 0— ⁶Z°C)、横方向の湿度膨張係数 a h (X 1 0 -⁶/% RH) および縦方向に荷重を負荷したとき該荷重に対する横方向の収縮率 P ( p m/ g) とを特定の範囲にした二軸配向ポリエステルフィルムが提案されている。また、国際公開 WO O 0 / 7 6 7 4 9パンフレツトゃ国際公開 WO 0 2 / 4 5 9 5 9パンフレットには、縦方向に加重を付加して放置したときの幅方向の寸法変化、横方向の熱膨張係数 a t (X 1 0— ⁶/°C)、横方向の湿度膨張係数 a h (X 1 0 "⁶/ R H) および縦方向に荷重を負荷したとき該荷重に対する横方向の寸法変化（％) を特定の範囲にした二軸配向ポリエステルフィルムも提案されている。

しかしながら、近年の磁気記録テープに対する記憶容量の高容量化および記録密度の高密度化の要求はますます厳しくなっており、これらの特許文献で提案されたニ軸配向ポリエステルフィルムでも十分に対応できなくなってきているのが現状である。発明の開示.

本発明の第 1の目的は、寸法安定性、特に幅方向の寸法安定性に優れた、リニァ記録方式の磁気記録テープ、特にリニアテープオープン（L TO) のべ一スフィルムに適した二軸配向ポリエステルフィルムおよびそれを用いた磁気記録テ一プの提供にある。 .

本発明の第 2の目的は、寸法安定性、特に幅方向の寸法安定性に優れつつ製膜性も兼ね備えた、リニア記録方式の磁気記録テープ、特にリニアテープオープン (L T O) のベースフィルムに適した二軸配向ポリエステルフィルムおよびそれを用いた磁気記録テ一プの提供にある。

本発明の第 3の目的は、寸法安定性、特に幅方向の寸法安定性に優れつつ電磁変換特性も優れた、リニア記録方式の磁気記録テープ、特にリニアテープオーブン（L TO) のベースフィルムに適した二軸配向ポリエステルフィルムおよびそれを用いた磁気記録テープの提供にある。

本発明の第 4の目的は、寸法安定性、特に幅方向の寸法安定性に優れ、電磁変換特性と回収性とを供えた、リニア記録方式の磁気記録テープ、特にリニアテープオープン（L TO) のベースフィルムに適した二軸配向ポリエステルフィルム 'およびそれを用いた磁気記録テープの提供にある。

本発明の第 5の目的は、寸法安定性、特に幅方向の寸法安定性に優れつつ電磁変換特性および回収性にも優れ、しかも製膜性をも兼ね備えた、リニア記録方式の磁気記録テープ、特にリニアテープオープン（L TO) のベースフィルムに適した二軸配向ポリエステルフィルムおよびそれを用いた磁気記録テープの提供にある。

一般にリニァ記録方式の磁気記録テープとへリ力ル方式の磁気記録テープとを比較すると、リニア記録方式の磁気記録テープは、ヘリカリレ方式のようにテープのエッジダメ一ジが問題とならないことから横方向のヤング率はさほど必要なく、一方テープの走行方向にかかる張力がヘリカル方式に比べて大きいことから、縦方向のヤング率は高いものが要求され、前述の特許文献でも製膜方向のヤング率を横方向のヤング率に比べて高めたものが提案されている。特に、高密度磁気記録テープになると、記録容量を上げるためにテープ自体が極めて薄くなることから、ますますその傾向は強くなると考えられる。

ところが、本発明者らが上記課題を解決しようと鋭意研究していたところ、記録容量が例えば 5 0 0 G Bを超えるような高密度磁気記録テープになると、磁気記録テープが薄くなるのと同時にテープの走行時にかかる張力も抑えられてきているので、むしろ製膜方向よりも温度や湿度などの変化を過敏に受ける幅方向の寸法安定性を高めることが重要であることが判明した。また、近年の高密度化の要求により、テープ厚みが薄くなるに伴い、ベースフィルムの厚みは薄くなる一方、パックコート層、磁性層 +非磁性層の厚みは表面平坦化の関係で、あまり薄くできないことから、磁気テ一プにおけるべ一スフイルムの占る割合が縮小してきている。その結果、従来はフィルムの幅方向の温度膨張係数 a tは、それを読み取る磁気ヘッドの温度膨張係数 a t (MRヘッドは約 7 p p mZ°C) と同程度がよいと考えられていたが、パックコート層、磁性層、非磁性層などの温度膨張が大きく、またそれらの影響が大きくなつてきていることから、さらなる寸法安定性を具備させるには、ベ一スフイルムでそれらの層の温度膨張を緩和することが必要なこと、すなわちベースフィルムに極めて低い温度膨張係数を持たせることが重要であることも見出した。 .

かくして本発明によれば、フィルムの製膜方向のヤング率（YMD) が 6 . 5 GP a以上および幅方向のヤング率（YTD) が 8. 2〜9. 8GPaの範囲にありそしてリニァ記録方式の磁気記録テ一プのべ一スフィルムに用いられる二軸配向ポリエステルフィルムが提供される。

さらに本発明によれば、ポリエステルがポリエチレン一 2， 6—ナフタレンジカルボキシレートであること、厚みが 3〜 6 の範囲にあること、 YMDと Y TDの合計が 15〜18 GP aの範囲にあること、 YTDが YMDと同等かそれよりも大きいこと、フィルムの幅方向の温度膨張係数が一 8〜十 1 p pmZ :の範囲にあること、フィルムの幅方向の湿度膨張係数が 5〜10 ppm/%RHの範囲にあること、フィルムの幅方向の熱収縮率（105°CX 30分）が 0. 8% 以下であること、フィルムの幅方向の破断伸度が 45%以上であること、フィルムの結晶化度が 28〜33%の範囲にあること、温度 40°C、湿度 90%RHの雰囲気下で、製膜方向に 32 MP aの荷重を負荷したときの幅方向の寸法変化率が 0. 3%を越ぇ1. 0%以下の範囲にあること、少なくとも一方の表面の粗さ (WRa) が 1〜10 nmの範囲に ¾ること、二軸配向ポリエステルフィルムが単層フィルムであって、その表面の粗さ（WRa) が 1〜10 nmの範囲にあること、ポリエステルフィルムが、 2つのポリエステルフィルム層（A層および B 層）力 S積層された積層フィルムであること、 A層が磁性層を形成される側の表面で、その表面粗さ（WRa (A)) が 0. 5〜4nmで、 B層が磁性層を形成されない側の表面で、その表面粗さ CWR a (B))が 5〜 10 nmの範囲にあること、. 特に A層は、平均粒径が 0. 01〜0. 18 mの不活性粒子 Aを、 A層の重量を基準として、 0. 01〜0. 15wt %含有すること、 B層は、平均粒径が 0. 01〜0. 18 zmの不活性粒子 B 1と平均粒径が 0. 2〜0. 4 mの不活性粒子 B 2とをそれぞれ B層の重量を基準として、 0. 01〜0. 3wt%および 0. 01〜0. 2wt%含有すること、そしてフィルム全体の厚み（t) が 3〜 6 mの範囲でかつ、 B層の厚みが二軸配向積層ポリエステルフィルム全体の厚みに対して、 50〜90%の範囲にあること、または、 A層は、平均粒径が 0. 01〜0. 20 の不活性粒子 Aを、 A層の重量を基準として、 0. 01〜0. 15 w t %含有すること、かつ全体の厚み（ t )が 3〜 6 mの範囲にあること、 B層は、その厚さ（tB) と全体の厚み（t) との比 (tB/t) が 10%以上 50 %未満の範囲にあり、平均粒径が 0. 2〜 0. 4 mの不活性粒子 B 2を、 B層の重量を基準として、 0. 01〜0. 2 Owt %を含有すること、そして B 層の厚さ（tB) とポリエステル B層に含有された全不活性粒子の平均粒径 (d B) との比（t BZdB) が 0. 5〜 25の範囲にあること、不活性粒子 Aが、球状のシリカ粒子または耐熱性高分子粒子であること、 B層が、不活性粒子 B 2 よりも平均粒径が 0. 1 m以上小さい不活性粒子 B 1をさらに含有すること、不活性粒子 Aと不活性粒子 B 1とが同じ不活性粒子であること、 t B Z tが 2 0%を超え 50%未満の範囲にあり、 t B/dBが 5〜25の範囲にあること、 t BZtが 10〜20%の範囲にあり、 tB/dBが 0. 5〜10の範囲にあること、不活性粒子 B 2が橋有機粒子であることの少なくともいずれかを具備する二軸配向ポリエステルフィルムも本発明の好ましい態様として提供される。さらにまた、本発明によれば、上記本発明の二軸配向ポリエステルフィルムと、その一方の面に塗設された非磁性層および磁性層と、他方の面に塗設されたバックコート層とからなるリニア記録方式の磁気記録テープ、さらに配向ポリエステルフィルムの厚みに対して、非磁性層、磁性層およびパックコート層の厚みの合計が、 0. 2〜0. 8の範囲にある磁気記録テープも提供される。図面の簡単な説明

図 1 (A) フィルムの耐削れ性を測定する装置の模式的説钥図である。

(B) 上記図のブレードとその左右に位置するガイドローラー部分の拡大図である。 - 発明を実施するための最良の形態

以下、本発明を詳しく説明する。なお、説明の便宜上、二軸配向ポリエステルフィルムの製膜方向を、縦方向、長手方向または MD方向、製膜方向に直交する方向を、幅方向、横方向または TD方向と称する。また、磁気記録テープの縦方向、長手方向、横方向および幅方向は、それぞれ二軸配向ポリエステルフイルムの縦方向、長手方向、横方向および幅方向と同じ方向を意味する。

<ポリエステル >

本発明の二軸配向ポリエステルフィルムは、芳香族ポリエステルからなる。ここでいう芳香族ポリエステルとは、ジオールと芳香族ジカルボン酸との重縮合によって得られるポリマーである。かかる芳香族ジカルボン酸として、例えばテレフタル酸、イソフタル酸、 2 , 6—ナフタレンジカルボン酸、 4 , 4 ' ージフエニルジカルボン酸が挙げられる。またジオールとして、例えばエチレングリコ一ル、 1 , 4一ブタンジオール、 1 , 4—シクロへキサンジメタノール、 1 , 6― へキサンジオール力挙げられる。これらの中でも、力学特性の観点から、ポリエチレンテレフタレー卜とポリエチレン一 2 , 6一ナフタレンジカルポキシレート力 S好ましく、特に力学特性と寸法安定性とを高度に具備させ易いことからポリエチレン一 2， 6—ナフ夕レンジカルボキシレートが好ましい。

本発明における芳香族ポリエステルは、単独ポリマ一に限られず、本発明の効果を阻害しない範囲で、他の成分を ^重合したり、混合したりしてもよい。共重合または混合させる他の成分の割合は、繰返し単位のモル数を基準として 1 0モル％以下、さらに 5モル％以下であることが好ましい。共重合成分としては、それ自体公知のものを挙げることができ、例えばジエチレングリコール、ネオペンチルダリコール、ポリアルキレングリコール等のジオール成分、アジピン酸、セバシン酸、フ夕ル酸、イソフタル酸、テレフタル酸、 5—ナトリウムスルホイソフタル酸等のジカルボン酸成分が挙げられる。また、得られる二軸配向ポリエステルフィルムの湿度膨張係数を下げるためにシンジオタクチックポリスチレンを共重合または混合したり、力学的特性または熱的特性を向上させるためにポリィミドなどを共重合または混合させることは好ましい。

本発明におけるポリエステル樹脂の固有粘度は、 0—クロ口フエノール中、 3 5 °Cにおいて、 0 . 4 0以上であることが好ましく、 0 . 4 0〜0. 8 0であることがさらに好ましく、特に 0 . 5〜0. 7であることが好ましい。固有粘度が 0 . 4未満ではフィルム製膜時に切断が多発したり、成形加工後の製品の強度が不足することがある。一方固有粘度が 0 . 8を超えるように高くすることは重合時の生産性が低下しゃすくなる。

ぐヤング率 >

本発明の二軸配向ポリエステルフィルムは、フィルムの製膜方向のヤング率 (Y

MD)が 6. 5GPa以上、好ましくは 6. 7 GP a以上、さらに好ましくは 7. OGP a以上、特に好ましくは 7. 5GPa以上、最も好ましくは 8GPa以上であることが必要である。製膜方向のヤング率 (Y D) が下限未満であると、磁気テープとして繰返し走行させているうちに、磁気テープの走行方向すなわちフィルムの製膜方向にフィルムが伸ばされ、それに'対応してフィルムの幅は狭くなり、トラックずれが発生する。これは、フィルムの製膜方向に長期的に荷重が負荷される ζとによるフィルムの幅方向の経時寸法変化（クリープ）によるものである。一方、 YMDが上限を超えると、フィルムの製膜性の観点から、フィルムの幅方向のヤング率を上記範囲にすることが難しくなるので、 9 GP a以下であることが好ましい。 '

また、本発明の二軸配向ポリエステルフィルムの幅方向のヤング率（YTD) は、 8. 2〜9. 8GP aの範囲、好ましくは 8. 5〜9. 5GP aの範囲、さらに好ましくは 8. 7〜9. 3 GP aの範囲にあることが必要である。 YTDが上記範囲から外れると、温度変化による磁気へッドとテープ幅方向の寸法変化の差が大きくなり、トラックずれが発生する。また YMDと YTDの合計は、 15 〜18GPa、好ましくは 16〜： L 8 GP aの範囲にあることが好ましい。 YM Dと YTDの合計が下限未満であると、フィルムの製膜方向のやング率（YMD) あるいは幅方向のヤング率 (YTD) が上記ヤング率を満たさなくなり、寸法変化が大きくなり、トラックずれが発生し易くなる。一方、 YMDと YTDの合計が上限を超えると、フィルムの製膜性が著しく難しくなり（フィルム切断が多発)、生産性の観点から、好ましくない。

本発明の二軸配向ポリエステルフィルムは、 YTDが YMDと同じかそれよりも大きいことが、目的とするトラックずれの小さな二軸配向ポリエステルフィルムを安定して得られ、また得られる二軸配向ポリエステルフィルムの表面性を優れたものにしゃすいことから好ましい。このような観点から、 YTDは YMDよりも 0. 5 GP a以上大きいことが好ましい。一方、 YTDと YMDの差は、上述のクリープと温湿度による寸法変化を高度に具備させやすいことから、 2. 5 GP a以下、さらに 2. O GP a以下が好ましい。

<フィルム幅方向の温度膨張係数 >

本発明の二軸配向ポリエステルフィルムは、フィルムの幅方向の温度膨張係数 tが一 8〜+1 p pm_/°Cの範囲にあることが好ましレ^ 好ましい tは、一 6〜0 ρ pm/°C、特に一 5〜一 1 p pm/°Cの範囲である。 a t力 s、、本範囲から外れると、磁気記録テープとしたときのベースフィルム以外の層の温度膨張を十分に抑制できず、温度変化による幅方向の寸法変化が大きくなり、トラックずれが発生しやすくなる。温度膨張係数は、例えば前述の幅方向のヤング率によつて調整できる。

<フィルム幅方向の湿度膨張係数 >

本発明の二軸配向ポリ Xステルフィルムは、フィルムの幅方向の湿度膨張係数 0；11カ 5〜10 p pm/%RHの範囲にあることが好ましい。好ましくは 6〜9 p pmZ%RHの範囲である。 ahが上限を超えると、湿度変化による幅方向の寸法変化が大きくなり、トラックずれが発生しやすくなる。また ahが下限未満となると、 a tがマイナス方向で大きくなり、温度変化による幅方向の寸法変化が大きくなり、トラックずれが発生しやすくなる。湿度膨張係数も、例えば前述の幅方向のヤング率によって調整できる。

ぐフィルム厚み >

本発明の二軸配向ポリエステルフィルムは、フィルム全体の厚みが、好ましくは 3. 0〜6. 0 τη, さらに好ましくは 3. 5〜5. 5 m、特に好ましくは 4. 0〜5. O ^mである。この厚みが上限を超えると、テープ厚みが厚くなりすぎ、例えばカセットに入れるテープ長さが短くなつたりして、十分な磁気記録容量、特に 50 OGBを超えるような記録容量が得られなくなったり、また磁気記録テープに占めるベースフィルムの割合が大きくなることから、磁性層、非磁性層が薄くなり、ベースフィルムの表面性の影響を受け、磁性面の表面が粗くなり、その結果出力特性が悪くなつてエラ一レートなどの悪ィ匕が引き起こされたりする。一方、下限未満ではフィルム厚みが薄いが故に、フィルム製膜時にフィルム破断が多発したり、またフィルムの卷取性力不良となったり、さらには本発明のベースフィルムによるベースフィルム以外の層の温度膨張の抑制が十分に達成しがたくなる。

<フィルム幅方向の熱収縮率 >

本発明の二軸配向ポリエステルフィルムは、 1 0 5 °Cで 3 0分間無荷重下で熱処理したときフィルムの幅方向の熱収縮率が、 0 . 8 %以下、好ましくは 0 . 7 % 以下、特に好ましくは 0 . 6 %以下の範囲にあることが、寸法安定性をさらにより高めやすいことから好ましい。該熱収縮率を小さくするには、フィルム幅方向の延伸倍率を小さくしたり、フィルム幅方向の延伸温度を高くしたり、熱固定処理の温度を高くしたり、そのときにフィルムの幅方向に弛緩させたりすることが挙げられる。一方、熱収縮率の下限は特に制限はされないが、熱収縮率を極めて小さくしょうとするために弛緩処理を過度に行うには、同じヤング率を保っためにより高い延伸倍率を必要とすることになるから、製膜性が損なわれやすく、そのような観点から、フィルム幅方向の熱収縮率の下限は、 0 . 1 %.以上、さらには 0 . 3 %以上であることが好ましい。

ぐフィルム幅方向の破断伸度 >

本発明の二軸配向ポリエステルフィルムは、フィルムの幅方向の破断伸度が、 4 5 %以上、さらに 4 7 %以上で、特に 5 0 %以上であることが製膜性の点から好ましい。フィルムの幅方向の伸度が下限未満では、非常に厳しい幅方向の延伸条件となり、製膜性が損なわれることがある。該伸度を高くするには、フィルム Ψ畐方向の延伸倍率を小さくしたり、フィルム幅方向の延伸温度を高くしたり、熱固定処理の温度を高くしたり、そのときにフィルムの幅方向に弛緩させたりすることが挙げられる。なお、破断伸度の上限は、前述のヤング率を満足する限り特に制限はされないが、ヤング率からその上限は自ずと決まってくる。

ぐフィルムの結晶化度 >

' 本発明の二軸配向ポリエステルフィルムの結晶化度は、ポリエステルがポリエチレン一 2， 6—ナフタレンジカルポキシレートである場合、好ましくは 2 8〜 3 3 %、さらに好ましくは 2 9〜3 2 %の範囲にあることが、フィルムの表面をより高度に平坦にでき、その結果磁気記録テープとしたときに高度の電磁変換特性を発現しやすくなるので好ましい。結晶化度は、熱固定処理温度による影響が大きく、熱固定処理温度を高くしたり'、熱固定処理時間を長くすることで、結晶化度を高くすることができ、例えば前述のような結晶化度は、熱固定処理温度を、好ましくは 2 0 2〜2 1 0 °C、特に好ましくは 2 0 3〜2 0 8 °Cの範囲で、好ましくは 1〜 2 0秒行なうことで得ることができる。結晶化度を上記下限よりも高くするには、熱固定処理温度を高くすることが必要となり、それにより本発明で規定するような高度の横方向のヤング率を有するフィルムでも、表面の平坦性が熱固定処理によって向上され、結果として本発明で提供する高密度の磁気記録テープは優れた電磁変換特性を発現しやすくなる。他方、結晶化度を上限よりも高くすると、熱固定処理の高温化によるフィルム表面の平坦性向上効果は乏しくなり、むしろヤング率の低下やそれを回避するために延伸倍率を高くするためによる製膜性の低下などが惹起されたり、. さらには過度の熱履歴を受けることによつてフィルムの厚み斑などが生じて結果として表面の平坦性も損なわれたりする。 <フィルムの製膜方向に荷重負荷したときのフィルムの幅方向の寸法変化 > 本発明の二軸配向ポリエステルフィルムは、温度 4 0 °C、湿度 9 0 % RHの雰囲気下で、フィルムの製膜方向に 3 2 M P aの荷重を負荷したときの幅方向の寸法変化率が 0 . 3 %を越え 1 . 0 %以下、さらには 0 . 4〜0 . 9 %の範囲にあることが製膜性とトラックズレなどの点から好ましい。上記荷童負荷時の寸法変化率は、製膜方向のヤング率を高くしたり、フィルム幅方向の熱収縮率を小さくすることで、より小さくすることができる。上記荷重負荷時の幅方向の寸法変化率が下限未満であると、過度に製膜方向のヤング率を高くしたり、フィルム幅方向の熱収縮率を小さくすることが必要となり、結果としてより高い延伸倍率が必要とされ、製膜性が損なわれる。なお、上記のような荷重負荷時の幅方向の寸法変化率を高い範囲にしても良いのは、磁気記録媒体の記録密度の高密度 ί匕に伴つて、磁気記録テープに掛けられる張力が小さくなつてきたためであり、従来の低い記録密度の磁気記録テープからは全く予想できなかったことである。一方、荷重負荷時のフィルム幅方向の寸法変化率が上限を超えると、上記のように磁気記録テープに係る張力が弱くなつたとしても、舉り返して使用しているうちに、フィルムの幅方向の寸法変ィ匕が生じ、トラックズレなどを惹起しやすくなる。

<表面粗さと不活性粒子 >

本発明の二軸配向ポリエステルフィルムは、少なくとも一方の露出表面の表面粗さ WR a (中心面平均粗さ）が、好ましくは l〜1 0 nm、さらに好ましくは 2〜6 n m、特に好ましくは 3〜 5 nmである。この表面粗さ WR aが上限より大きいと、磁性層の表面が粗くなつて、電磁変換特性が低下したりする。一方、表面粗さ WR aが下限未満であると、表面が平坦になりすぎ、パスロールまたはカレンダーでの滑りが悪くなり、シヮが発生したり、磁性層をうまく塗布できなくなつたり、またカレンダー工程が不安定化したりする。

本発明の二軸配向ポリエステルフィルムは、単層フィルムに限られず、含有する不活性粒子などの組成が異なる 2つ以上のフィルム層を積層したものであつても良い。

本発明のポリエステルフィルムが単層フィルムである場合は.、それぞれの表面の表面粗さが 1〜1 0 nmであるのが好ましい。さらに製膜性や巻き取り性の観点からは 2〜 1 0 n mであるのが好ましく、他方電磁変換特性の観点からは 1〜 7 nmの範囲にあることが好ましい。特に、製膜性ゃ卷取り性と、電磁変換特性とを兼備させるには、 2〜 7 nmの範囲にあることが好ましい。

また、積層フィルムの場合は、例えば、磁性層が設けられる鈿を実質的に不活性粒子を含有しないか、含有するとしても比較的小さな不活性粒子を少量含有するポリエステルフィルム層、すなわちより平坦な表面を形成する層とし、他方の走行面すなわち非磁性層となる側を比較的大きな不活性粒子を多く含有するポリエステルフィルム層、すなわちより走行性に優れた表面とすることが挙げられる。そして、このような積層フィルムは、磁気記録テープとしたときに、電磁変換特性とフィルムの卷取性とを両立させるのが単層フィルムに比べて容易であることから本発明の好ましい態様といえる。好ましいのは、磁性層を形成される側の表面である A層は、その表面粗さ（WR a (A)) が 0 . 5〜4 nmで、磁性層を形成されない側の表面である B層は、その表面粗さ（WRa (B)) が 5〜10nm の範囲にあることであり、それにより製膜性、巻き取り性および電磁変換特性を両立させやすくなる。

前記表面粗さ WR aは、フィルム中に不活性粒子例えば、周期律表第 I IA、第 I I B、第 IVA、第 IVBの元素を含有する無機微粒子（例えば、カオリン、アルミナ、酸化チタン、炭酸カルシウム、二酸化ケイ素など)、架橋シリコーン樹脂、架橋ポリスチレン、架橋アクリル樹脂粒子等のごとき耐熱性の高いポリマーよりなる有機粒子などを含有させたり、微細凹凸を形成する表面処理、例えば易滑塗剤をコ一ティング処理することで調整できる。

フィルム中に不活性粒子を含有させる場合、その平均粒径は好ましくは 0. 0 1〜0. 8 m、さらに纾ましくは 0. 05〜0. 6 mであり、特に好ましくは 0. 1〜0. 4 mである。また不活性粒子の含有量は、単層フィルムの場合はフィルム全体の重量を基準として、また積層フィルムの場合は不活性粒子を含有するフィルム層の重量を基準として、好ましくは 0. 01〜0. 8重量％、さらに好ましくは 0. 03〜0. 6重量％、特に好ましくは 0. 05〜0..4重量％である。もちろん、フィルム中に含有させる不活性粒子は単成分系に限られず、 2種以上を併用する多成分系でもよく、特に積層フィルムの非磁性層側のフィルム層には、テープの電磁変換特性とフィルムの巻取性を両立させやすいことから、 2成分系あるいは、それ以上の多成分系の不活性粒子を含有させることが好ましレ^

そして、表面粗さ WR aは、前述の不活性粒子の平均粒径や添加量を上記の範囲から適宜選択することで調整でき、例えば不活性粒子の平均粒径を大きくしたり、含有量を増やすことで表面粗さ WR aを粗くすることができる。もちろん、本発明の二軸配向ポリエステルフィルムは、上記のほかに、易滑塗剤をコ一ティングして塗布層を設けてもよく、その場合は、片面だけに限られず両面に施しても良い。塗布層としてはそれ自体公知のものを好適に採用でき、例えば WO00 /767'49号パンフレツ卜で例示したものを好適に採用できる。またフィルムに不活性粒子を含有しないで、易滑塗剤をコ一ティングして塗布層を設けることも可能である。

<フィルムの層構成 >

前述のとおり、本発明の二軸配向ポリエステルフィルムは、単層フィルムであつてもよく、含有する不活性粒子の種類、粒径、量などを異にする複数の層からなる積層フィルムであっても良い。

特に、巻き取り性などのフィルムの走行性と磁性層を形成する側の表面の平坦性とをより高度に両立させやすいことから、フィルムが A層と B層とからなる 2 層積層フィルムであるのが好ましい。

好ましい 2層積層フィルムとしては、 A層は、平均粒径が 0. 01〜0. 20 mの不活性粒子 Aを、 A層の重量を基準として、 0. 01〜0. 15wt %含有し、 B層は、平均粒径が 0. 2〜 0. 4 mの不活性粒子 B 2を、 B層の重量を基準として、 0. 01〜0. 2wt %含有すること力好ましい。不活性粒子 A の平均粒径が 0. 01 m未満であったり、含有量が 0. 0 lwt %未満であると、卷きが困難となったり、フィルム製膜時、パスロールで削れ、削れ粉が発生したり、スクラッチが発生し、エラー発生の原因となる。一方、平均粒子が 0. 20 mより大きい、あるいは含有量が 0. 15wt%より多いと、本発明が達成しようとする高密度の磁気記録媒体において、高度の寸法安定性を具備させようとすると A層の表面が粗くなり、エラーがやはり発生しやすくなる。特にエラ一レ一トを高度に抑制するには 0. 09wt %以下であることが好ましい。また、 B層には、上記のよな不活性粒子 B 2を含有させるととが好ましく、不活性粒子 B 2の平均粒径や含有量が下限未満だと、エアースクイズ性、また摩擦係数が高くなり、巻きが困難となりやすく。他方、不活性粒子 B 2の平均粒径や含有量が上限を越えると、不活性粒子 B 2による A層の表面への突き上げが大きくなり、 A層の表面性が損なわれ、高記録密度化が困難となりやすい。

ところで、 B層は不活性粒子 B 2のみの単成分系でもよいが、ポリエステル B 層による磁性面への表面性の影響（電磁変換特性の向上）とフィルムの卷取性の両立の観点から、さらに不活性粒子 B 2のほかに、平均粒径が 0. 01〜0. 2 0 mの不活性粒子 B 1を、 B層の重量を基準として、 0. 01〜0. 3wt% 含有することが好ましい。不活性粒子 B 1の平均粒径や含有量が下限未満だと、 - 摩擦係数が高くなつて巻きが困難となったり、. 表面が削られて、削られた異物が

A層の表面に転写してエラーが発生し易くなる。他方、不活性粒子 B 1の平均粒径ゃ含有量が上限を越えると、不活性粒子 B 1自体もしくはそれが凝集して大きな突起を形成し、その突き上げによつて表面の平坦性が損なわれ易くなる。なお、不活性粒子 B 1と B 2の併用による電磁変換特性とフィルムの巻取性の向上効果をより発現させやすい点から、不活性粒子 B 2よりも不活性粒子 B 1は平均粒径力 0. 1 m以上小さいことが好ましい。好ましい不活性粒子 B 1の平均粒径は 0 . 0 5〜0. 2 _tm、より好ましくは 0 . 1 0〜0 . 1 5 mの範囲である。また、不活性粒子 Aおよび不活性粒子 B 1および B 2としては、前述の不活性粒子の説明で挙げたものを好ましく例示できる。好ましくは、不活性粒子 Aおよび B 1としては、より本発明の効果を発現させやすいことから、球状のシリカ粒子や球状の耐熱性高分子子が好ましい。また、不活性粒子 B 2としては、 B層の粗い表面を A層の表面に転写することを軽減できることから、粒子硬度の低い例えば、モース硬度 3未満の耐熱性高分子粒子が特に好ましい。 .

ところで、フィルムを製膜する場合、投入されたポリマーが全て製品として使用されるフィルムになるわけではない。例えば、溶融押出されたフィルムのエツジ部分は延伸を行なうためにクリップなどで把持されており、その部分は延伸されず厚いままで製品にできない。また、製膜されたフィルムの幅が例えば 4mで、それを l mの幅にカットして使用する場合、 3つに分割すると少なくとも l mの部分は製品とならず、また、フィルムを製膜する間に破断したりすることもあり、このような破断したフィルムもやはり製品とならない。このような製品とならない部分は、フィルムの幅方向の両端にある耳部も含めると通常数十 w t %あり、これらを回収して再度フィルムに製膜すること、特に同じフィルムを製膜工程にそのまま使用できるように自己回収することが望まれている。

そして、そのような自己回収を可能にするには、 B層が含有する不活性粒子 B 1を、不活性粒子 Aと同じ粒子とすることが好ましい。 B層がこのような不活性粒子 B 1を含有することで、回収された回収ポリマーを B層のポリマ一として使用することが可能となる。なお、 A層に回収ポリマーを使用すると不活性粒子 B 2などが A層に存在することになり、磁性層を形成する A層の表面の平坦性が損なわれたりする。

ところで、磁性層を形成する側の表面の平坦性を実用上問題ないレベルにしつつ、製膜中に発生する製品とならないポリマ一を全量再利用できるような優れた回収性を付与するには、不活性粒子 Aの平均粒径を 0. 01〜0. 18 β mの範囲とし、 B層の厚み（t B) を二軸配向積層ポリエステルフィルム全体の厚みに対して、 50〜90%、さらに 60〜 80%の範囲にすることが好ましい。（tB /t) が下限未満であると、 B層が受入れられる回収ポリマーの量が少なく、全量を再利用することが困難になる。一方 (t B/t) が上限より大きくなると、 B層の粒子による A層の表面への突き上げが大きくなり、 A層の表面性が損なわれ、高記録密度化が困難となることがある。

また、磁性層を形成す ¾側の表面の平坦性を実用上問題ないレベルよりもさらに高めつつ、製膜中に発生する製品とならないポリマ一のうち半分以上を再利用できるような優れた回収性を付与するには、 B層の厚み（t B) が二軸配向積層ポリエステルフィルム全体の厚み（t) に対して、 20%を超え 50%未満の範囲にあり、 t Bを B層中に含有される全不活性粒子の平均粒径（dB) で割った値（t BZdB) 力 S2〜30、さらに 4〜25の範囲にあることが好ましい。（t B/t) が下限未満であると、 B層に投入できる回収ポリマーの割合が極めて少量となり、ほとんどの回収ポリマーが使用できなくなり、他方上限を超えると、ポリエステル B層の粒子によるポリエステル A層への表面性への突き上げを抑制する効果が低下し、ポリエステル A層の表面の平坦性向上効果が小さくなる。また、 B層の厚さ（t B) とポリエステル B層に含有された全不活性粒子の平均粒径（dB) との比（t BZdB) 力下限未満であると、ポリエステル B層に含有される不活性粒子の粒径が大きく、ポリエステル A層への表面性への突き上げ影響が大きくなり、ポリエステル B層の粒子によるポリエステル A層への表面性への突き上げを抑制する効果が低下し、ポリエステル A層の表面の平坦性向上効果が小さくなる。一方、上限を越えると、含有する不活性粒子が極めて小さくなり、走行性や巻き取り性が損なわれやすくなる。

さらにまた、本発明の二軸配向積層ポリエステルフィルムに、極めて優れた表面の平坦性を具備させてエラ一レートを向上させることによる高記録密度化を可能にする観点から、また回収されたポリマーを他のフィルムに転用しやすくする観点から、 t BZd Bは 0. 5〜1 5、さらに 2〜1 0の範囲にあり、 t B/ t が 1 0〜2 0 %、さらに 1 2〜1 8 %の範囲にすること力好ましい。（t BZ t ) が下限未満であると、 B層に含有した粒子が脱落しやすくなつたり、ダイコ一夕またはカレンダー工程で削れが発生し、エラーが発生しやすくなり、他方上限を超えると、ポリエステル B層厚みが大きくなり、フィルム表面の平坦性向上効果が乏しくなる。また、 B層の厚さ（t B) とポリエステル B層に含有された全不活性粒子の平均粒径 (d B) との比（t B/d B) が下限未満であると、 B層に含有した粒子が脱落し易くなつたり、ダイコ一夕また力レンダ一工程で削れが発生し、エラーが発生し易くなる。一方、上限を越えると、 B層に含有した粒子による突起の高さを均一にできる効果が低下し、平坦性向上効果が乏しくなりやすレ^

<製膜方法 >

本発明の二軸配向ポリエステルフィルムは、製膜方向と幅方向のヤング率を極めて高い特定の範囲にしたものであり、例えば以下のような方法で製造することが、製膜性を維持しつつ、ヤング率を満足させやすいことから好ましい。

まず、上述の芳香族ポリエスチルを原.料とし、これを乾燥後、芳香族ポリエステルの融点（Tm : °C) ないし（Tm+ 5 0 ) °Cの温度に加熱された押出機に供給して、例えば Tダイなどのダイよりシート状に押出す。こ—の押出されたシート状物を急冷固化して未延伸フィルムとし、さらに該未延伸フィルムを二軸延伸する。二軸延伸としては、逐次二軸延伸でも同時二軸延伸でもよいが、少なくとも横延伸は 2段階以上に分けて行うことが幅方向のヤング率を本発明の範囲内としつつ製膜性を安定化し易いことから好ましい。また、製膜方向のヤング率を高める場合は、縦延伸も 2段階以上に分けて、特に横延伸の後に再度縦延伸を行うことが、製膜方向のヤング率を高めつつ製膜性を安定ィ匕し易いことから好ましい。ここでは、逐次二軸延伸で、縦延伸、横延伸、再横延伸および熱処理をこの順で行う製造方法を一例として挙げて説明する。まず、最初の縦延伸は芳香族ポリエステルのガラス転移温度（Tg： °C) ないし（Tg + 40) °Cの温度で、 4. 5〜 6. 5倍に延伸し、次いで横方向に先の縦延伸よりも高温で（T g + 10 ) 〜（Tg+50) °Cの温度で 3. 5〜5. 5倍に延伸し、さらに再度横方向に先の横延伸よりも高温で（Tg + 20) 〜（Tg+110) Vの温度で先の横延伸の倍率と掛け合わせた全横延伸倍率が 5. 5〜7. 0倍となるように延伸し、さらに熱処理として（Tg + 70) 〜（Tg+110) °Cの温度で 1〜20秒、さらに 1〜15秒熱固定処理するのが好ましい。

ところで、縦方向および横方向ともに高ヤング率にしょうと面積延伸倍率が 3 0倍以上の領域に入っていくと、フィルムの表面の平坦性が損なわれ易くなる。そのような状況下でフィルムの表面の平坦性をさらに高めるには、例えば最初の横延伸を 2つ以上の温度ゾーンに分け、前半の延伸ゾーンの温度を T g + 5 °C〜 Tg + 20°C、後半の延伸ゾーンの温度を Tg + 25°C〜Tg + 40°Cの範囲とし、再度の横延伸も 2つ以上の温度ゾーンに分け、前半の延伸ゾーンの温度を T g + 45°C〜Tg + 65°C、後半の延伸ゾーンの温度を Tg + 80°C〜Tg+ 9 0°Cの範囲とし、熱固定温度を Tg+80°C〜Tg + 90°Cの範囲とするのが好ましい。なお、熱固定を再橫延伸で同時に行ってもよく、その場合は、再横延伸の最も高い温度が熱固定温度であり、 1〜 20秒行うのが好ましい。

例えばポリエステルがポリエチレン一 2， 6一ナフ夕レンジカルボキシレー卜である場合は、 202〜210°C、さらには 203〜208°Cの温度で 1〜20 秒熱固定処理するのが、表面の平坦性と製膜性とを両立させやすいことから特に好ましい。

なお、縦延伸倍率が高くなると、製膜方向のヤング率が向上する反面、幅方向のヤング率が低下し、他方横延伸倍率が高くなると、製膜方向のヤング率が低下する反面、幅方向のヤング率が向上することから、それぞれの延伸倍率は目的とするヤング率に応じて、さらに調整することが必要である。また、逐次二軸延伸で、縦延伸、横延伸、再縦延伸、再横延伸および熱処理をこの順で行う製造方法の場合は、最初の縦延伸の倍率を 2. 0〜3 . 5倍とし、続いて最初の横延伸の倍率を 3 . 5〜5. 5倍どした後、再縦延伸を、横延伸および再横延伸の中間にある温度で、先の縦延伸の倍率と掛け合わせた全縦延伸倍率が 4. 5〜6 . 5倍とし、全横延伸倍率を 5 . 5〜7 . 0倍となるように延伸する以外は、前述の縦延伸、横延伸、再横延伸および熱処理をこの順で行う製造方法と同様なことが言える。また、縦延伸は、縦延伸の前に（T g— 2 0 ) 。じ〜 (T g + 1 0 ) °Cの温度でフィルムを予熱すること、および加熱ヒーターとして I Rヒ一夕一を用いてフィルムの表面温度が上記範囲になるように延伸することが、本発明の効果を奏し易いことから好ましい。

前述の説明は逐次二軸延伸について説明したが、本発明の二軸配向ポリエステルフィルムは縦延伸と横延伸とを同時に行う同時二軸延伸でも製造でき、例えば先で説明した延伸倍率や延伸温度などを参考にすればよい。

また、本発明の二軸配向ポリエステルフィルムが積層フィルムの場合、 2種以上の溶融ポリエステルをダイ内で積層してからフィルム状に押出し、好ましくはそれぞれのポリエステルの融点（Tm： °C) ないし（Tm+ 7 0 ) .での温度で押出すか、 2種以上の溶融ポリエステルをダイから押出した後に積層し、急冷固化して積層未延伸フィルムとし、ついで前述の単層フィルムの場合と同様な方法で二軸延伸および熱処理を行えばよい。また、前述の塗布層を設ける場合、前記した未延伸フィルムまたは一軸延伸フィルムの片面または両面に所望の塗布液を塗布し、後は前述の単層フィルムの場合と同様な方法で二軸延伸および熱処理を行うこと力 S好ましい。

<磁気記録テープ >

本発明によれば、本発明の上記二軸配向ポリエステルフィルムをべ一スフィルムとし、その一方の面に非磁性層および磁性層がこの順で形成され、他方の面にバックコート層が形成されている。非磁性層の組成は特に限定されないが、熱硬化性樹脂、高エネルギー線硬化性樹脂などに無機微粉末、例えば、シリカ、アルミナ、二酸化チタンなどを含有せしめたものが用いられる。非磁性層の厚さは、好ましくは 0 . 5〜3 . 0 urn, さらに好ましくは 0 . 5〜2. 5 urn, 特に好ましくは 1 . 0〜2. の範囲にある。本発明の効果が奏され易いことから好ましい。

非磁性層の上の磁性層の種類は、磁性粉をバインダとともに塗布した、いわゆる塗布型であることが好ましい。磁性層を構成する磁性粉の種類は特に限定されず、酸化鉄、酸化クロム、コバルト被着酸化鉄、また、鉄、コノペルト、鉄ーコパルト、鉄一コバルト一ニッケル、コノルト一ニッケルなどの金属、それらの合金が好ましく用いられるが、酸化物より金属またはその合金が特に望ましい。また、磁性層を構成するバインダは特に限定されないが、熱硬化性樹脂系、高工ネルギ一線硬化型バインダが好ましく、その他添加剤として分散剤、潤滑剤、帯電防止剤など力 S含有されていてもよい。例えば、塩化ビニル '酢酸ビニル ·ビニルアルコ一レ共重合体、ポリウレタン、ポリイソシァネート、あるいはその混合物などが好ましく用いられる。磁性層の厚さは、好ましくは 0 . 0 5〜0. 5 m、さ. らに好ましくは 0 . 0 5 0 . 3 m、特に好ましくは 0. 0 5〜0 . 2 の範囲にある。本発明の効果が奏され易いことから好ましい。

バックコート層については、組成は特に限定されないが、カーボンブラックと、熱硬化性樹脂系または高エネルギー線硬化型バインダとからなるものが好ましく、その他に添加剤として分散剤、潤滑剤、帯電防止剤などが含有されていてもよい。例えば、塩化ビニル ·酢酸ビニル ·ビニルアルコール共重合体、ポリウレタン、ポリイソシァネート、あるいはその混合物などが好ましく用いられる。バックコート層の厚さは、好ましくは 0 . 1〜1 . 0 zm、さらに好ましくは 0 . 3〜0. 8 mの範囲である。本発明の効果が奏され易いことから好ましい。

また、本発明の磁気記録テープは、ベースフィルムの厚みに対して、磁気記録チープの厚みからベースフィルムの厚みを差し引いた厚みの割合が、好ましくは

0 . 2〜0 . 8倍の範囲、より好ましくは 0. 2〜0 . 6倍、特に好ましくは 0. 3〜0 . 5倍の範囲にある。該厚みの割合が、下限未満になると、磁性層、非磁性層、パックコート層が薄くなり、塗布が難しくなるとともに、ベースフィルムの表面性が、磁性層、パックコート層の表面性に大きく影響し、エラー発生の原因となったり、ベ一スフイルムによる温度膨張の抑制効果が過度に発現し、却つてトラックずれを生じたりすることがある。また上限を超えると、テープ厚みが厚くなりすぎ、例えばカセッ卜に入れるテープ長さが短くなつて十分な磁気記録容量が得られなかつたり、ベースフィルムによる温度膨張の抑制効果が十分に発現されにくくなる。

以上のとおり、本発明によれば、リニア記録方式の磁気記録テープとしたときに、優れた幅方向の寸法安定性を発現する二軸配向ポリエステルフィルムが提供でき、さらに該ニ軸配向ポリエステルフィルムをベースフィルムとして用いることで、記録容量が例えば 500 GBを超えるような高密度磁気記録チープとしてもトラックずれが極めて少ない、優れた寸法安定性を有する、リニァ記録方式の磁気記録テープが得られる。その工業的価値は極めて高い。実施例

以下、実施例に基いて本発明をさらに説明する。なお、本発明における種々の物性値および特性は、以下のようにして測定されたものであり、かつ定義される。

(1) ヤング率

フィルムを試料幅 10mm、長さ 15 cmに切り、チャック間 100mmにして引張速度 1 Omm/m i n、チャート速度 50 Omm/m i nでインストロンタイプの万能引張試験装置にて引張り、得られる荷重一伸び曲線の立上り部の接線よりヤング率を計算する。なお、測定方向が試料の長手方向であり、ヤング率は 10回測定し、その平均値を用いた。

(2) 表面粗さ（WRa)

WYKO社製非接触式三次元粗さ計（NT— 2000) を用いて測定倍率 25 倍、測定面積 246. 6 製膜方向 XI 87. 5^m幅方向（0. 0462m m²) の条件にて、該粗さ計に内蔵された表面解析ソフトにより、中心面平均粗さ（WRa) を次式にて求める。なお、それぞれの測定は、 10回繰り返し、それらの平均値を用いた。 ·

ノ (M■ N)

Z_jkは測定方向（246. 6 m), それと直行する方向（187. 5 urn) をそれぞれ M分割、 N分割したときの各方向の j番目、 k番目の位置における 3 次元粗さチヤ一卜上の高さである。

(3) 不活性粒子の平均粒径

(株)島津製作所製 CP— 50型セントリフユガルパーティクルサイズァナライザ一 (Cen t r i f ug a l Pa r t i c l e S i z e Ana l y z e r) を用いて測定する。得られる遠心沈降曲線をもとに算出する各粒子の粒径とその存在量との累積曲線から、. 50マスパーセント（ma s s p e r c en t) に相当する粒径を読み取り、この値を上記平均粒径とする。 .

なお、フィルム中の不活性粒子の平均粒径は、以下のようにして測定することができる。

まず、フィルム表面層のポリエステルをプラズマ低温灰化処理法（例えば、ャマト科学（株）製、 PR— 503) で除去し、粒子を露出させる。処理条件は、ポリエステルは灰化されるが粒子はダメージを受けない条件を選択する。これを SEM (走査型電子顕微鏡）にて 1万倍程度の倍率で粒子を観察し、粒子の画像 (粒子によってできる光の濃淡）をイメージアナライザー（例えば、ケンブリツジインストルメント社製、 QTM900) に結び付け、観察箇所を変えて少なくとも 5 000個（n個）の粒子の面積円相当径（D i) を求める。この結果から粒子の粒径分布曲線を作成し、各ピークの個数割合（各ピークの領域は分布曲線の谷部を境界として決める。）を算出する。次いで、各ピークの領域にある粒子の粒径と個数の測定結果から次式で表される数平均値を求め、これを粒子の平均粒径 (DA) とする。フィルム中に凝集状態で存在する粒子（例えばアルミナ粒子）の場合は、凝集状態での粒径（2次粒径）を測定し平均粒径（DA) を求める。なお、粒子種の同定は、 S E M—XMA、 I C Pによる金属元素の定量分析などを使用して行うことができる。

また、フィルム中の不活性粒子の含有量は、以下のようにして測定することができる。

まず、不活性粒子の総含有量は、単層フィルムの場合はそのまま、積層ポリエステルフィルムの場合はそれぞれの層を 1 0 0 g程度削り取ってサンプリングし、ポリエステルは溶解し粒子は溶解させない溶媒を選択して、サンプルを溶解した後、粒子をポリエステルから遠心分離し、サンプル重量に対する粒子の比率（重量％) から測定できる。

また、フィルム中に無構粒子が存在する場合は、上記と同様にして得たサンプルを白金ルツポ中にて 1 , 0 0 0 °Cの炉の中で 3時間以上燃焼させ、次いでルツポ中の燃焼物をテレフ夕ル酸（粉体）と混合し、 5 0 gの錠型のプレートを作成する。このプレートを波長分散型蛍 X線を用いて各元素のカウント値をあらかじめ作成してある元素毎の検量線より換算し各層中の無機粒子の総含有量を決定することができる。蛍光 X線を測定する際の X線管は C r管が好ましく R h管で測定してもよい。 X線出力は 4 KWと設定し分光結晶は測定する元素ごとに変更する。材質の異なる無機粒子が複数種類存在する場合は、この測定により各材質の無機粒子の含有量を決定することができる。

さらにまた、有機粒子については、フィルム中の不活性粒子の平均粒径に関する測定で求めたピークを構成する各粒子の個数割合と平均粒径と粒子の密度から各ピーク領域に存在する粒子の割合を算出し、これと前述の不活性粒子量の測定で得た総含有量から、各ピーク領域に存在する粒子の含有量（重量％)を求める。なお、無機粒子と混在する場合は、各層中の粒子の総含有量と前述の無機粒子の総含有量とから層中の有機粒子と無機粒子の含有量をそれぞれ算出して求めることができる。

' なお、代表的な耐熱性高分子粒子の密度は以下の通りである。

架橋シリコーン樹脂の密度： 1 . 3 5 g/ c m³ 架橋ポリスチレン樹脂の密度： 1. 05g/cm³

架橋アクリル樹脂の密度： 1. 20 g/cm³

なお、有機粒子を構成する樹脂の密度は、前述の方法でポリエステルから遠心分離した粒子をさらに分別し、例えば、ピクノメ一夕一により「微粒子ハンドプック：朝倉書店、 1991年版、 150頁」に記載の方法で測定することができる。

(4) 温度膨張係数（a t)

フィルムおよび磁気記録テープのサンプルを、幅方向が測定方向となるように長さ 15mm、幅 5 mmに切り出し、真空理工製 TMA 3000にセットし、窒素雰囲気下（0%RH)、 60°Cで 30分前処理し、その後室温まで降温させる。その後 25°Cから 70 まで2 1111 nで昇温し、各温度でのサンプル長を測定し、次式より温度膨張係数（a t) を算出する。なお、測定方向が切り出した試料の長手方向であり、 5回測定し、その平均値を用いた。 a t = {(L₆。— L₄₀) / (L₄₀XAT)} +0, 5 ここで、 L₄。： 40°Cのときのサンプル長 (mm),

L₆。： 60°Cのときのサンプル長（mm)、

△T : 20 (=60-40) °C .

0. 5 ：石英ガラスの温度膨張係数（ppmZ°C) である。

(5) 湿度膨張係数（《h)

フィルムおよび磁気記録テープのサンプルを、幅方向が測定方向となるように長さ 15mm、幅 5 mmに切り出し、真空理工製 TMA 3000にセットし、 3 0°Cの雰囲気下で、窒素雰囲気下から、湿度 30%RH、および湿度 70%RH の一定に保ち、その時のサンプルの長さを測定し、次式にて湿度膨張係数を算出する。なお、測定方向が切り出した試料の長手方向であり、 5回測定し、その平均値を ahとした。 a h = (L ₇₀- L ₃o) / (L ₃₀XAH) ここで、 L₃。： 30%RHのときのサンプル長（mm)、

L₇。： 70%RHのときのサンプル長（mm)

ΔΗ： 40 (=70-30) %RHである。

(6) 磁気記録テープとヘッドとのオフトラック量

上記（4) および（5) で測定した磁気記録テープの温度膨張係数と湿度膨張係数とから、下記条件 1および条件 2において、生じる幅方向の寸法変化率（p pm) を算出した。一方、磁気ヘッドについては、温度膨張係数が yppm/ で湿度膨張係数が 0 ppmZRH%として同じく、下記条件 1および条件 2において、生じる幅方向の寸¾変化率（ppm) を算出した。そして、下記条件 1および 2において、磁気記録テープと磁気ヘッドとの寸法変化率の差（ppm) を磁気記録テープとヘッドとのオフトラック量とし、下記条件 1および 2のうち変化量の大きい方を最大オフトラック量とした。

条件 1 ： 10°CZ10 %RH → 29°CZ80%RH

条件 2： 45°CZ10 H → 10°0/80%RH

(7) クリープコンプライアンス量

フィルムサンプルを MD方向に、フィルム幅 4mm、試料チャック間 200m mになるように、セイコーインスルメンッ（株）製 TMAZ6000にセットし、 30°Cの雰囲気下にて、 1 gの荷重をかけて 30分間保った後、試料の長さを測定し、これを L0とした。つづいて、荷重 0. 022GP aをかけて 60分間保った後の試料の長さを測定し、これを L1とした。そして、次式よりクリープコンプライアンスを算出した。

クリープコンプライアンス（GPa = KL1—L0) /L 0 } ÷0. 0 22

(8) 総合評価

' 上記（6)で測定した最大オフトラック量が 7 OOp pm未満でかつ上記 (7) で測定したクリープ量が 0. 20未満のものを総合評価〇とし、どちらか一方でも外れたものを総合評価 Xとした。

(9) エラ一レー卜

エラーレートは、 L TOドライブを用いて記録（記録波長 0. 37 ) ·再生することによって求めた。エラ一レートはドライブから出力されるエラー情報（ェラーピット数）をもとに下記式

エラーレート： = (エラービット数 Z書き込みビット

より求め、実施例 1を基準として（ 100として)、下記判定をした。

判定

◎ : 50未満

〇： 50以上、 200未満

Δ： 200以上、 400未満

X： 400以上

(10) 耐削れ性

図 1に示した装置にて、米国 GK I製工業用力ミソリ試験用ブレードを用い、プレード刃先をフィルムが 174度の角度で当たるようにして、下記走行条件にてブレード刃先に付着する削れ粉量で耐削れ性を評価する。なお、積層フィルムの場合は、 B層をブレードと接する面とした。また、図 1中、 1は巻出しロール、 2はテンションコントローラー、 3はテンション検出 1機（入口）、 4、 5、 7、 8はガイド口一ラー（フリーローラー）、 6はブレード、 9はテンション検出 1機 (出口）、 10は速度コントローラー、そして 11は巻取り口一ルである。走行条件：スピ一ド 6 Om/m i n、張力 60 g、走行長： 5 Om

判定：

◎：ブレ一ド刃先に付着する削れ粉量が 1. 0 mm未満

〇：ブレード刃先に付着する削れ粉量が 1. 0 mm以上 2. 0 mm未満 X：ブレード刃先に付着する削れ粉量が 2. Omm以上

(11) 回収性

二軸配向ポリエステルフィルムの製造工程で生じたエッジ屑を粉砕し、これを回収ポリマーとして B層用のポリマーに用いるとき、フィルム全体のポリマーの重量に対して、使用可能な回収ポリマーの割合から、以下の基準で評価した。

◎ ： 60重量％以上使用可能

〇： 50重量％以上、 60重量％未満で使用可能

△ ： 20重量％以上、 50重量％未満で使用可能

X ： 20重量％未満で使用可能

(12) 熱収縮率

105°Cに設定されたオーブンの中にあらかじめ正確な長さを測定した長さ約 30 cm, 幅 1 cmのフィルムを無荷重で入れ、 30分間熱処理し、その後ォーブンよりフイ^)レムを取り出し、室温に戻してからその寸法の変化を読みとつた。熱処理前の長さ（L_Q) と熱処理による寸法変化量 (AL) より、熱収縮率 [(△ L/L 0) X 100] を求めた。

(13) 破断伸度 '

J I S K-7127に規定された方法に従って、インストロンタイプの引張試験機を用いて、 25°C、 65 %RHにて測定した時の、（伸張した長さ Z元の試料長） X 100を破断伸度 (%) とした。

(14) 巻取性

スリット時の巻取り条件を最適化したのち、幅 1， 000mmX 8, 000m のサイズで、 50ロールを速度 50 m/m i nでスリットし、スリツト後のフィルム表面に、ブッ状、突起ゃシヮのない口一ルを良品として、以下の基準にて卷取り性を評価する。

◎：良品ロールの本数 40本以上

〇；良品ロールの本数 35本以上 39本以下

△：良品ロールの本数 30本以上 34本以下

X；良品ロールの本数 29本以下

(15) 製膜性

製膜時の状況を観察し、以下の基準で評価した。

◎：製膜する上で切断などの問題がなく、 16時間以上の連続製膜が可能。〇：製膜する上で切断などの問題がなく、 8時間以上の連続製膜が可能。

△：製膜可能である条件が狭く限定されるが、 8， 000m以上のロールの採取は可能。

X：連続製膜性に劣り、 8, 000m以上のロールの採取が困難。

(16) 荷重負荷時の幅方向の寸法変化率

温度 23で、湿度 50%の雰囲気下において、幅 12. 65mm (1/2インチ）にスリットしたフィルム (長さ 30 cm) を図 1に示す通りにセットする。なお、 12. 65 mmにスリットしたサンプルは検出器にて幅方向め寸法が測定できるようにするため、あらかじめ表面にスパッ夕によって金を蒸着しておく。この状態でフィルムの片側（もう一方は固定) に 32MP aの重りをつけ、そのときのフィルムの幅（L 1) をキ一エンス製レーザー外径測定器（本体 : 310 0型、センサ一： 3060型）にて測定する。

その後、 49°C (120° F) X 90%RHの高温高湿下で、片側（もう一方は固定）に 32MP aの重りをつけ、 72h r (3日間）処理した後、重りを取り外し、温度 23°C、湿度 50%の雰囲気下で 24 h r調湿した後、再び、フィルムの片側（もう一方は固定）に 32MP aの重りをつけ、そのときのフィルムの幅（L 2) をキーエンス製レーザー外径測定器（本体： 3100型、センサ一： 3060型）にて測定する。

上記で測定した温湿度処理前後の寸法より、荷重下温湿度処理前後の幅寸法変化（aW) は、次式より算出する。 '

aW= { I L2-L 1 レ L 1 } X 100 (%)

(17) 厚み（フィルム全体および各層）

フィルム全体の厚みはマイクロメ一夕にてランダムに 10点測定し、その平均値を用いる。ポリエステル Β層の層厚は、二次イオン質量分析装置 (S IMS) を用いて、被覆層を除いた表層から深さ 5, 000 nmの範囲のフィルム中の粒子の内最も高濃度の粒子に起因する金属元素 (M+) とポリエステルの炭化水素 ' (C+) の濃度比 (M+/C+) を粒子濃度とし、表面から深さ 5, O O Onm まで厚さ方向の分析を行う。表層では表面という界面のために粒子濃度は低く、表面から遠ざかるにつれて粒子濃度は高くなる。本発明の場合、粒子濃度は一旦安定値 1になったのち、上昇して安定値 2になる場合と、単調に減少する場合とがある。この分布曲線をもとに、前者の場合は、（安定値 1+安定値 2) /2の粒子濃度を与える深さをもって、また後者の場合は粒子濃度が安定値 1の 1 / 2になる深さ（この深さは安定値 1を与える深さよりも深い）をもって、ポリエステル B層の厚み (urn) とする。

なお、ポリエステル B層の測定は、二次イオン質量分析装置（S IMS) (パーキン 'エルマ一株式会社 (PERKI NELMER INC.) 製、「6300」）によって、一次イオン種： 0₂+、一次イオン加速電圧： 12KV、一次イオン電流： 200 n A、ラスタ一領域 : 400 m、分析領域：ゲート 30 %、測定真空度： 6. OX 10— ⁹To r rおよび E— GUNN： 0. 5KV-3. OAの条件で行われた。また、表層から 5， 00 Onmの範囲に最も多く存在する粒子がシリコーン樹脂以外の有機高分子粒子の場合、 S IMSでは測定が難しいので、表面からエッチングしながら F T— I R (フーリエトランスフォーム赤外分光法)、粒子によっては XPS (X線光電分光法）などで上記同様の濃度分布曲線を測定し、層厚（^m) を求める。

他方のポリエステル層の層厚みは、前述の全厚みよりポリエステル B層の層厚を引き算して求める。

(18) 結晶化度

ポリエステルフィルムの密度を密度勾配管により測定し、下記式より結晶化度を求めた。 c (p — pa )

辁晶化度 = X 100 [¾α

if ipc -pa ) 式中 |0 ：ポリエステルフィルムサンプルの密度

P a : 1. 325 (ポリエチレンナレフ夕レートの完全非晶密度）

pc : 1. 407 (ポリエチレンナレフ夕レートの完全結晶密度）単位はいずれも gZcm³

実施例 1

平均粒径 0. 1 /imの球状シリカ粒子を 0. 1重量％含有した固有粘度（オルトクロロフエノール、 35 ） 0. 60 d 1/gの PEN樹脂組成物 1と、平均粒径 0. 3 mの球状シリ力粒子を 0. 15重量％、平均粒径 0. 14 mの球状シリカ粒子を 0. 10重量％含有した固有粘度（オルトクロ口フエノール、 3 5°C) 0. 60 d lZgの PEN樹脂組成物 2とを、それぞれ 180°Cで 5時間乾燥した後、押出機ホッパーに供給し、押出機内で 300°Cで溶融状態として表面 Aに樹脂組成物 1の溶融物が、表面 Bに樹脂組成物 2が位置するように 1 ： 2 の割合にて積層し、積層状態を維持させたまま T型押出ダイから、表面仕上げ 0. 3S、表面温度 60°Cに保持したキャスティングドラム上に押出して、急冷固化せしめ、積層未延伸フィルムを得た。

このようにして得られた未延伸フィルムを 120°Cにて予熱し、更に低速、高速の口一ル間で 14 mm上方より 830 °Cの表面温度の赤外線ヒ一夕一にて加熱して 5. 1倍に延伸し、急冷し、続いてステン夕一に供給し、 15.0°Cにて横方向に 5. 2倍延伸し、さらに引き続いて 180°Cにて横方向に 1. 2倍延伸した後、 205°Cにて 3秒間熱固定し、厚み 5. 0 xmの二軸配向ポリエステルフィルムを得た。得られたフィルムのヤング率は縦方向 6. 7 G P a、横方向 9 G P aであつ,こ。

このフィルムの A面側に下記組成のバックコート層塗料をダイコ一夕で塗布し、乾燥させた後、フィルムの B面側に下記組成の非磁性塗料、磁性塗料をダイコー夕で同時に膜厚を変えて塗布し、磁気配向させて乾燥させる。さらに、小型テストカレンダ—装置（スチ—ルロール Zナイロンロール、 5段）で、温度： 70°C、線圧： 200 k g/ c mで力レンダー処理した後、 70 °C、 48時間キュアリングする。上記テープを 12. 65 mmにスリットし、カセットに組み込み磁気記録テープとした。なお、乾燥後のバックコート層、非磁性層および磁性層の厚みは、それぞれ 0. 5 urn, 1. 2;Ltmおよび 0. 1 mであった。

非磁性塗料の組成 '二酸化チタン微粒子： 1 0 0重量部

.エスレック A (積水化学製塩化ピニル /酢酸ビニル共重合体： 1 0重量部 'ニッポラン 2 3 0 4 (日本ポリウレタン工業（株）製ポリウレタンエラストマ）： 1 0重量部

'コロネート L (日本ポリウレタン工業（株）製ポリイソシァネート）：

• レシチン

•メチルェチルケトン 7 5重量部 •メチルイソプチルケトン 7 5重量部 • トルエン 7 5重量部 •カーボンブラック

•ラウリン酸 5重量部磁性塗料の組成 '

•鉄（長さ： 0 . 3 m、針状比： 1 0 / 1、 1 8 0 0ェルステツド) ： 1 0 0重量部

'エスレック A (積水化学（株）製塩化ビニル Z酢酸ビエル共重合体 1 0

•ニッポラン 2 3 0 4 (日本ポリウレタン工業（株）製

1 0重量部

•コロネート L (日本ポリウレタン工業 (株) 製ポリイソシァネ-

5重量部

•レシチン

•メチルェチルケトン 7 5重量部 •メチルイソプチルケトン 7 5重量部 • トルエン

•カーポンプラック

•ラウリン酸 1 . 5重量部バックコート層塗料の組成：カーボンブラック： 100重量部熱可塑性ポリウレ夕ン樹脂： 60重量部ィソシァネー卜化合物： 18重量部

(日本ポリウレタン工業（株）製コロネート L)

シリコーンオイル： 0. 5重量部メチルェチルケトン : 250重量部トルエン： 50重量部得られた二軸配向積層ポリエステルフィルムと磁気記録テープの特性を表 1に示す。

実施例 2

平均粒径 0. 5^ mの架椅シリコーン樹脂粒子を 0. 02重量％、平均粒径 0. 1 xmの球状シリカ粒子を 0. 30重量％、含有した固有粘度（オルトクロロフェノール、 35°C) 0. 60 d 1/gの PEN樹脂組成物 3を 180 で 5時間乾燥した後、押出機ホッパーに供給し、押出機内で 300°Cで溶融状態として、 T型押出ダイから、表面仕上げ 0. 3 S、表面温度 60°Cに保持したキャスティングドラム上に押出して、急冷固化せしめ、積層未延伸フィルムを得た。

このようにして得られた未延伸フィルムを 120°Cにて予熱し、更に低速、高速のロール間で 14 mm上方より 830°Cの表面温度の赤外線ヒ一夕一にて加熱して 5. 5倍に延伸し、急冷し、続いてステン夕一に供給し、 150°Cにて横方向に 4. 8倍延伸し、さらに引き続いて 180°Cにて横方向に 1. 2倍延伸した後、 205°Cにて 3秒間熱固定し、厚み 5. 0 mの二軸配向ポリエステルフィルムを得た。得られたフィルムのヤング率は縦方向 7. 5GP a 、横方向 8. 5 GP aであった。

このフィルムを実施例 1と同様に、非磁性塗料、磁性塗料をダイコー夕で同時に膜厚を変えて塗布し、磁気配向させ、乾燥カレンダー処理した後、 70°C、 4 8時間キュアリングする。上記テープを 12. 65 mmにスリットし、カセットに組み込み磁気記録テープとした。

得られた二軸配向積層ポリエステルフィルムと磁気記録テープの特性を表 1に示す。

実施例 3

実施例 1と同様にして、積層未延伸フィルムを得た。このようにして得られた積層未延伸フィルムを 120°Cにて予熱し、更に低速、高速のロール間で 14m m上方より 830°Cの表面温度の赤外線ヒーターにて加熱して 3.0倍に延伸し、急冷し、続いてステン夕一に供給し、 135°Cにて横方向に 4. 0倍延伸し、 1 60°Cにて 3秒間熱固定し、さらに引き続いて、 155°Cにて、縦方向に 1. 9 倍延伸し、続いてステンターに供給し、 160°Cにて横方向に 1. 7倍延伸し、 205 °Cにて 3秒間熱固定し厚み 5. 0 の二軸配向ポリエステルフィルムを得た。得られたフィルムのヤング率は縦方向 8. OGPa、横方向 9. 5GP a であった。 .

このフィルムを実施例 1と同様に、非磁性塗料、磁性塗料をダイコ一夕で同時に膜厚を変えて塗布し、磁気配向させ、乾燥カレンダ一処理した後、 70°C、 4 8時間キュアリングする。上記テープを 12. 65mmにスリットし、カセットに組み込み磁気記録テープとした。

比較例 1

実施例 1と同様にして、積層未延伸フィルムを得た。.このようにして得られた未延伸フィルムを 120°Cにて予熱し、更に低速、高速のロール間で 14mm上方より 830°Cの表面温度の赤外線ヒ一夕一にて加熱して 5. 1倍に延伸し、急冷し、続いてステンターに供給し、 150°Cにて横方向に 4. 6倍延伸し、 20 S°Cにて 3秒間熱固定し、厚み 5. 0 mの二軸配向ポリエステルフィルムを得た。得られたフィルムのヤング率は縦方向 8. OGP a、横方向 6. 5GPaであった。

得られた二軸配向積層ポリエステルフィルムと磁気記録テープの特性を表 1に示す。 .

比較例 2

実施例 1と同様にして、積層未延伸フィルムを得た。このようにして得られた未延伸フィルムを 120°Cにて予熱し、更に低速、高速のロール間で 14mm上方より 830°Cの表面温度の赤外線ヒーターにて加熱して 4. 3倍に延伸し、急冷し、続いてステン夕一に供給し、 150°Cにて横方向に 4. 7倍延伸し、さらに引き続いて 180°Cにて横方向に 1. 1倍延伸した後、 205°Cにて 3秒間熱固定し、厚み 5. 0 mの二軸配向ポリエステルフィルムを得た。得られたフィルムのヤング率は縦方向 6. 0 GP a, 横方向 9. OGPaであった。

このフィルムを実施例 1と同様に、非磁性塗料、磁性塗料をダイコ一夕で同時に膜厚を変えて塗布し、磁気配向させ、乾燥カレンダー処理した後、 70°C、 4 8時間キュアリングする。上記テープを 12. 65 mmにスリットし、カセットに組み込み磁気記録テープとした。

比較例 3

実施例 1と同様にして、積層未延伸フィルムを得た。このようにして得られた未延伸フィルムを 120°Cにて予熱し、更に低速、高速のロール間で 14mm上方より 830°Cの表面温度の赤外線ヒーターにて加熱して 3. 5倍に延伸し、急冷し、続いてステン夕一に供給し、 150°Cにて横方向に 5. 4倍延伸し、さらに引き続いて 180°Cにて横方向に 1. 2倍延伸した後、 205°Cにて 3秒間熱固定し、厚み 5. 0 /imの二軸配向ポリエステルフィルムを得た。得られたフィルムのヤング率は縦方向 5. 5GPa、横方向 12. OGP aであった。

このフィルムを実施例 1と同様に、非磁性塗料、磁性塗料をダイコ一夕で同時 'に膜厚を変えて塗布し、磁気配向させ、乾燥カレンダー処理した後、 70°C、 4 8時間キュアリングする。上記テープを 12. 65mmにスリットし、カセットに組み込み磁気記録テープとした。

比較例 4

実施例 1と同様にして、積層未延伸フィルムを得た。このようにして得られた未延伸フィルムを 120°Cにて予熱し、更に低速、高速のロール間で 14mm上方より 830°Cの表面温度の赤外線ヒー夕一にて加熱して 4. 9倍に延伸し、急冷し、続いてステン夕一に供給し、 150°Cにて横方向に 4. 7倍延伸し、さらに引き続いて 180°Cにて横方向に 1. 1倍延伸した後、 205°Cにて 3秒間熱固定し、厚み 5. 0 mの二軸配向ポリエステルフィルムを得た。得られたフィルムのヤング率は縦方向 7. OGPa 、横方向 7. 3GPaであった。

比較例 5

平均粒径 0. 3 mの球状シリカ粒子を 0. 38重量％含有した固有粘度（ォルトクロロフエノール、 35°C) 0. 60 d 1ノ gの PEN樹脂組成物と、平均粒径 0. 8 の架橋ポリスチレン粒子を 0. 1重量％、平均粒径 0. 3 mの架橋ポリスチレン粒子を 0. 9重量％含有した固有粘度（オルトクロロフエノール、 35°C) 0. 60 d 1/gの PEN樹脂組成物とを、それぞれ 180°Cで 5 時間乾燥した後、押出機ホッパーに供給し、押出機内で 300°Cで溶融状態として表面 Aに球状シリカ粒子を含有する樹脂組成物の溶融物が、表面 Bに架橋ポリスチレン粒子を含有する樹脂組成物力立置するように 40： 3の割合にて積層し、 '積層状態を維持させたまま T型押出ダイから、表面仕上げ 0. 3 S、表面温度 6 0°Cに保持したキャスティングドラム上に押出して、急冷固化せしめ、積層未延伸フィルムを得た。

このようにして得られた未延伸フィルムを 2 0でにて予熱し、更に低速、高速のロール間で加熱金属ロールで 1 4 0 まで加熱して 4. 6倍に延伸し、急冷し、続いてステンターに供給し、 1 4 5 °Cにて横方向に 4. 0倍延伸し、さらに引き続いて 1 7 0 にて横方向に 1 . 4倍延伸した後、 2 1 5 °Cにて 3秒間熱固定処理を施した後、 1 6 0 の冷却ゾーンで幅方向に 4. 0 %弛緩率で弛緩処理を行い、さらに 1 2 0 °Cのゾーンで幅方向に 1 . 2 %の弛緩率で弛緩処理した後、フィルムを室温まで冷却して厚み 4. 3 mのフィルムを巻き取った。

得られた二軸配向積層ポリエステルフィルムと磁気記録テープの特性を表 1に示す

実施例 4 .

縦方向の延伸の延伸倍率を 5 . 1倍から 4. 7倍に、再度の横方向の延伸倍率を 1 . 2倍から 1 . 1倍、そして熱固定の温度を 2 0 0 °Cに変更し、厚みを表 1のとおり調整した以外は、実施例 1と同様な操作を繰り返した。

実施例 5

縦方向の延伸の延伸倍率を 5 . 1倍から 5 . 5倍に、再度の横方向の延伸倍率を 1 . 2倍から 1 . 3倍に、そして熱固定の温度を 2 1 5 °Cに変更し、厚みを表 1のとおり調整した以外は、実施例 1と同様な操作を繰り返した。

表 1 (つづき)

単位実施例 1 実施例 2 実施例 3 比較例 1 比較例 2 ヤング率

製膜方向 GPa 6.7 7.5 8 8 6 幅方向 GPa 9 8.5 9.5 6.5 9 製膜方向 +幅方向 GPa 15.7 17 17.5 14.5 15 結日日ィ匕度 % 30 30 30 30 30 熱収縮率 (幅方向） % 0.6 0.5 0.7 0.3 0.4 破断伸度 (幅方向） % 52 60 48 85 54 荷重負荷時の寸法変化率 % 0.67 0.51 0.65 0.31 0.53 ベースフィルム（幅方向）

温度膨麵数 ppm/°C -2 -1 -4 7 - 2 湿度膨縣数 ppm/%RH 7.5 8 7 12 7.5 磁気テープ (幅方向）

温度膨赚数 ppm/°C 6 7.5 5 12 .6 湿度膨数 ppm/%RH 8.5 9 8 10.5 8.5 ヘッド、との才フ卜ラック量

条件 1 ppm 580 640 520 830 580 条件 2 ppm 630 610 630 560 630 最大 (条件 1と 2の大きな

方） ppm 630 640 630 830 630 タリープコンプライアンス量 ppm 0.19 0.18 0.17 0.17 0.2 総合評価一〇〇〇 X X 製膜性〇 Δ Δ ◎ ◎ 卷取性 ― 〇 ◎ 〇 . 〇 O エラーレート ― 〇 - . Δ 〇〇〇耐削れ性 ― ◎ ◎ ◎ ◎ ◎

表 1 (つづき)

表 1 (つづき)

実施例 6

平均粒径 0. 14^mの球状シリカ粒子を 0. 03重量％含有した固有粘度（ォルトクロロフエノ一ル、 35°C) 0. 60 d lZgの PEN樹脂組成物 4と、平均粒径 0. 3 mの架橋シリコーン樹脂粒子を 0. 07重量％、平均粒径 0. 1 4 mの球状シリカ粒子を 0. 10重量％含有した固有粘度（オルトクロ口フエノール、 35°C) 0. 60 d 1 Zgの PEN樹脂組成物 5とを、それぞれ 180°C で 5時間乾燥した後、押出機ホッパーに供給し、押出機内で 300°Cで溶融状態として表面 Aに樹脂組成物 4の溶融物が、表面 Bに樹脂組成物 5が位置するように 17 ： 33の割合にて積層し、積層状態を維持させたまま T型押出ダイから、表面仕上げ 0. 3 S、表面温度 60でに保持したキャスティングドラム上に押出して、急冷固化せしめ、積層未延伸フィルムを得た。

このようにして得られた未延伸フィルムを 120 にて予熱し、更に低速、高速のロール間で 14 mm上方より 830°Cの表面温度の赤外線ヒー夕一にて加熱して 5. 1倍に延伸し、急冷し、続いてステンターに供給し、前半は 130°C、後半は 150°Cにて横方向に 5.2倍延伸し、さらに引き続いて前半は: L 75°C、後半は 205 °Cにて横方向に再度 1. 2倍延伸した。このとき、後半の 205 °C の間で 3秒間熱固定も兼ね、その後、 190 にて 3秒間冷却し、厚み 5. 0 mの二軸配向ポリエステルフィルムを得た。得られたフィルムのヤング率は縦方向 6. 7GPa、横方向 9 GP aであった。

得られたフィルムを、実施例 1と同様な操作を繰り返して磁気記録テープとした。

実施例 7

平均粒径 0. 05 mの球状シリカ粒子を 0. 09重量％含有した固有粘度（ォルトクロロフエノール、 35°C) 0. 60 d lZgの PEN樹脂組成物 6と、平均粒径 0. 2 の架橋シリコーン樹脂粒子を 0. 15重量％、平均粒径 0. 0 5 mの球状シリカ粒子を 0. 20重量％含有した固有粘度（オルトクロ口フエ 'ノール、 35°C) 0. 60 d 1/gの PEN樹脂組成物 7とを、それぞれ 180°C で 5時間乾燥した後、押出機ホッパーに供給し、押出機内で 300°Cにて溶融状態として表面 Aに樹脂組成物 6の溶融物が、表面 Bに樹脂組成物 7が位置するように 10： 40の割合にて積層し、積層状態を維持させたまま T型押出ダイから、表面仕上げ 0. 3S、表面温度 60°Cに保持したキャスティングドラム上に押出して、急冷固化せしめ、積層未延伸フィルムを得た。

このようにして得られた未延伸フィルムを実施例 6と同様に製膜して、厚み 5. 0 mの二軸配向ポリエステルフィルムを得た。得られたフィルムのヤング率は縦方向 6. 7GPa、横方向 9 GP aであった。

実施例 8

平均粒径 0. 18 zmの球状シリカ粒子を 0. 01重量％含有した固有粘度（ォルトクロロフエノール、 35。C) 0,. 60 d lZgの PEN樹脂組成物 8と、平均粒径 0. 4 mの架橋シリコーン樹脂粒子を 0. 02重量％、平均粒径 0 · 1 8 mの球状シリカ粒子を 0. 05重量％含有した固有粘度（オルトクロ口フエノール、 35°C) 0. 60 d lZgの PEN樹脂組成物 9とを、それぞれ 180°C で 5時間乾燥した後、押出機ホッパーに供給し、押出機内で 300°Cにて溶融状態として表面 Aに樹脂組成物 8の溶融物が、表面 Bに樹脂組成物 9が位置するように 24： 26の割合にて積層し、積層状態を維持させたまま T型押出ダイから、表面仕上げ 0. 3S、表面温度 60°Cに保持したキャスティングドラム上に押出して、急冷固化せしめ、積層未延伸フィルムを得た。

実施例 9

' 平均粒径 0. 1 / mの球状シリカ粒子を 0. 10重量％含有した固有粘度（ォルトクロロフエノール、 35 ） 0. 60 d 1/gの PEN樹脂組成物 10と、平均粒径 0. 3 u mの球状シリカ粒子を 0. 10重量％、平均粒径 0. 14 m の球状シリカ粒子を 0.30重量％含有した固有粘度 (オルトクロ口フエノール、 35°C) 0. 60 d 1/gの PEN樹脂組成物 11とを、それぞれ 180°Cで 5 時間乾燥した後、押出機ホッパーに供給し、押出機内で 300°Cにて溶融状態として表面 Aに樹脂組成物 10の溶融物が、表面 Bに樹脂組成物 11が位置するように 17:33の割合にて積層し、積層状態を維持させたまま T型押出ダイから、表面仕上げ 0. 3S、表面温度 6 Otに保持したキャスティングドラム上に押出して、急冷固化せしめ、積層未延伸フィルムを得た。

このようにして得られた未延伸フィルムを実施例 6と同様に製膜して、厚み 5. 0 zmの二軸配向ポリエステルフィルムを得た。得られたフィルムのヤング率は縦方向 6. 7GPa、横方向 9 GP aであった。

得られたフィルムを、実施例 1と同様な操作を繰り返して磁気記録テープとした。 .

実施例 10

平均粒径 0. 20 mの球状シリカ粒子を 0. 05重量％含有した固有粘度（ォルトクロロフエノ一ル、 35°C) 0. 60 d lZgの PEN樹脂組成物 12と、平均粒径 0. 5 mの架橋シリコーン樹脂粒子を 0. 06重量％、平均粒径 0. 2 mの球状シリカ粒子を 0. 35重量％含有した固有粘度（オルトクロ口フエノ一ル、 35°C) 0. 60 d 1 /gの PEN樹脂組成物 13とを、それぞれ 18 0°Cで 5時間乾燥した後、押出機ホッパーに供給し、押出機内で 300°Cにて溶融状態として表面 Aに樹脂組成物 12の溶融物が、表面 Bに樹脂組成物 13が位置するように 17 ： 33の割合にて積層し、積層状態を維持させたまま T型押出ダイから、表面仕上げ 0. 3S、表面温度 60°Cに保持したキャスティングドラム上に押出して、急冷固化せしめ、積層未延伸フィルムを得た。

このようにして得られた未延伸フィルムを実施例 6と同様に製膜して、厚み 5. 0 / mの二軸配向ポリエステルフィルムを得た。得られたフィルムのヤング率は縦方向 6. 7 GP a、横方向 9 GP aであった。

得られたフィルムを、実施例 1と同様な操作を繰り返して磁気記録テ一プとした。

実施例 1 1

実施例 1と同様にして、積層未延伸フィルムを得た。

このようにして得られた未延伸フィルムを 120°Cにて予熱し、更に低速、高速の口一ル間で 14 mm上方より 830 °Cの表面温度の赤外線ヒ一夕一にて加熱して 5. 5倍に延伸し、急冷し、続いてステン夕一に供給し、前半は 130°C、後半は 150°Cにて横方向に 4.8倍延伸し、さらに引き続いて前半は 1 Ί 5°C、後半は 205°Cにて横方向に 1.2倍延伸した後、 190°Cにて 3秒 ¾熱固定し、厚み 5. 0 mの二軸配向ポリエステルフィルムを得た。得られたフィルムのャング率は縦方向 7. 5GPa、横方向 8. 5 GP aであった。

得られたフィルムを、寒施例 6と同様な操作を繰り返して磁気記録テープとした。

実施例 12 '

実施例 6と同様にして、積層未延伸フィルムを得た。このようにして得られた積層未延伸フィルムを 120°Cにて予熱し、更に低速、高速のロール間で 14m m上方より 830°Cの表面温度の赤外線ヒーターにて加熱して 3.0倍に延伸し、急冷し、続いてステン夕一に供給し、 135°Cにて横方向に 4. 0倍延伸し、 1

60°Cにて 3秒間熱固定し、さらに引き続いて、 155°Cにて、縦方向に 1. 9 倍延伸し、続いてステン夕一に供給し、 160°Cにて横方向に 1. 7倍延伸し、 205°Cにて 3秒間熱固定し厚み 5. 0 ^ mの二軸配向ポリエステルフィルムを得た。得られたフィルムのヤング率は縦方向 8. 0GP a、横方向 9, 5GP a であった。

'得られたフィルムを、実施例 1と同様な操作を繰り返して磁気記録テープとした。表 2

単位実施例 6 実施例 7 実施例 8 実施例 9 実施例 10 実施例 11 実施例 12 フィルム厚み

A層 m 1.7 1 2.4 • 1.7 1.7 1.7 1.7 B層 μ τα 3.3 4 2.6 3.3 3.3 3.3 3.3 m μ τα. 5 5 5 5 . 5 5 5

B層の比率 66 80 52 66 66 66 66 不活性粒子

粒子 A

球状球状球状球状球状球状球状滑剤種シリカシリカシリカシリカシリカシリカシリカ平均粒径 μ m 0.14 0.05 0.18 0.14 0.2 0.14 0.14 含有量 wt% 0.03 0.09 . 0.01 0.1 0.05 0:03 0.03 粒子 B2

架橋华橋球状架橋滑剤種シリコーンシリコーンシリコーンシリカシリコーンシリコーンシリコーン平均粒径 M m 0.3 0.2 0.4 0.3 0.5 0.3 0.3 含有量 wt% 0.07 0.15 0.02 0.1 0.06 0.07 0.07 粒子 B1

球状球状球状球状球状球状球状滑剤種シリカシリカシリカシリカシリカシリカシリカ平均粒径 μ m 0.14 0.05 0.18 0.14 0.2 0.14 0.14 含有量 wt% 0.1 0.2 0.05 0.3 0.35 0.1 0.1

B層全粒子の平均粒径 (dB) 0.16 0.05 0.21 0.15 0.21 0.16 0.16 tB/dB 21 76 12 23 . 16 - 21 21 表面粗さ (WRa)

nm 2.5 2.5 2.5 3.5 4 2.5 2.5 nm 6.5 6.5 6.5 7.5 10 6.5 6.5

表 2 (つづき)

実施例 13

平均粒径 0. 14 mの球状シリ力粒子を 0. 05重量％含有した固有粘度（ォルトクロロフエノ一ル、 35。C) 0. 60 d 1/gの PEN樹脂組成物 14と、平均粒径 0. 3 の架橋シリコーン樹脂粒子を 0. 07重量％、平均粒径0. 14 mの球状シリカ粒子を 0. 10重量％含有した固有粘度（オルトクロロフェノール、 350 0. 60 d I/gの PEN樹脂組成物 15とを、それぞれ 1 80°Cで 5時間乾燥した後、押出機ホッパーに供給し、押出機内で 300°Cで溶融状態として表面 Aに樹脂組成物 14の溶融物が、表面 Bに樹脂組成物 15が位置するように 33 ： 17の割合にて積層し、積層状態を維持させたまま T型押出ダイから、表面仕上げ 0. 3 S、表面温度 60°Cに保持したキャスティングドラム上に押出して、急冷固化せしめ、積層未延伸フィルムを得た。

このようにして得られた未延伸フィルムを 120°Cにて予熱し、更に低速、高速のロール間で 14mm上方より 830°Cの表面温度の赤外線ヒータ一にて加熱して 5. 1倍に延伸し、急冷し、続いてステン夕一に供給し、前半は 130° (、後半は 150°Cにて横方向に 5.2倍延伸し、さらに引き続いて前半は 175°C、後半は 205 にて横方向に再度 1. 2倍延伸した。このとき、後半の 205°C の間で 3秒間熱固定も兼ね、その後、 190°Cにて 3秒間冷却し、厚み 5. 0 u mの二軸配向ポリエステルフィルムを得た。得られたフィルムのヤング率は縦方向 6. 7 GP a、横方向 9 GP aであった。 _ 得られたフィルムを、実施例 1と同様な操作を繰り返して磁気記録.テープとした。

実施例 1

平均粒径 0. 18^mの球状シリカ粒子を 0. 01重量％含有した固有粘度（ォルトクロロフエノール、 35°C) 0. 60 d lZgの PEN樹脂組成物 16と、平均粒径 0. 4 mの架橋シリコーン樹脂粒子を 0. 02重量％、平均粒径 0. 18 mの球状シリカ粒子を 0. 05重量％含有した固有粘度（オルトクロロフェノール、 35°C) 0. 60 d lZgの PENの樹脂組成物 17とを、それぞれ 180°Cで 5時間乾燥した後、押出機ホッパーに供給し、押出機内で 300°Cで溶融状態として表面 Aに樹脂組成物 16の溶融物が、表面 Bに樹脂組成物 17が位置するように 44： 6の割合にて積層し、積層状態を維持させたまま T型押出ダイから、表面仕上げ 0. 3 S、表面温度 60°Cに保持したキャスティングドラム上に押出して、急冷固化せしめ、積層未延伸フィルムを得た。

このようにして得られた未延伸フィルムを実施例 10と同様に製膜して、厚み 5. 0 mの二軸配向ポリエステルフィルムを得た。得られたフィルムのヤング率ほ縦方向 6. 7GPa、横方向 9 GP aであった。

実施例 15

平均粒径 0. 05 mの球状シリカ粒子を 0. 15重量％含有した固有粘度（ォルトクロロフエノ一ル、 35°C) 0, 60 d lZgの PEN樹脂組成物 18と、平均粒径 0. 2 IX mの架橋シリコ一ン樹脂粒子を 0. 15重量％、平均粒径 0. 05 /zmの球状シリ力粒子を 0. 30重量％含有した固有粘度（オルトクロロフェノール、 35°C) 0. 60 d lZgの PEN樹脂組成物 19とを.、それぞれ 1 80°Cで 5時間乾燥した後、押出機ホッパーに供給し、押出機内で 300°Cで溶融状態として表面 Aに樹脂組成物 18の溶融物が、表面 Bに樹脂組成物 19が位置するように 26 ： 24の割合にて積層し、積層状態を維持させたまま T型押出ダイから、表面仕上げ 0. 3 S、表面温度 60°Cに保持したキャスティングドラム上に押出して、急冷固化せしめ、積層未延伸フィルムを得た。

このようにして得られた未延伸フィルムを実施例 13と同様に製膜して、厚み 5. 0 mの二軸配向ポリエステルフィルムを得た。得られたフィルムのヤング率は縦方向 6. 7GPa、横方向 9GP aであった。

実施例 16

' 平均粒径 0. 14 mの球状シリカ粒子を 0. 05重量％含有した固有粘度（ォルトクロロフエノ一ル、 35°C) 0. 60 d 1/gの PEN樹脂組成物 24と、平均粒径 0. 3 mの架橋シリコーン樹脂粒子を 0. 07重量％、平均粒径 0. 14 mの球状シリ力粒子を 0. 10重量％含有した固有粘度（オルトクロロフエノール、 35。C) 0. 60 d の PEN樹脂組成物 25とを、それぞれ 1 80°Cで 5時間乾燥した後、押出機ホッパーに供給し、押出機内で 300°Cで溶融状態として表面 Aに樹脂組成物 24の溶融物が、表面 Bに樹脂組成物 25が位置するように 47 ： 3の割合にて積層し、積層状態を維持させたまま T型押出ダィから、表面仕上げ 0. 3S、表面温度 60°Cに保持したキャスティングドラム上に押出して、急冷固化せしめ、積層未延伸フィルムを得た。

このようにして得られた未延伸フィルムを実施例 13と同様に製膜して、厚み 5. 0 mの二軸配向ポリエステルフィルムを得た。得られたフィルムのヤング率は縦方向 6. 7GPa、横方向 9 GP aであった。

得られたフィルムを、実施例 1と同様な操作を繰り返して磁気記録テープとした。 '

実施例 17

実施例 13と同様にして、積層未延伸フィルムを得た。

このようにして得られた未延伸フィルムを 120°Cにて予熱し、更に低速、高速のロール間で 14mm上方より 830 °Cの表面温度の赤外線ヒ一夕一にて加熱して 5. 5倍に延伸し、急冷し、続いてステン夕一に供給し、 150°Cにて横方向に 4. 8倍延伸し、さらに引き続いて 180°Cにて横方向に 1. 2倍延伸した後、 205°Cにて 3秒間熱固定し、厚み 5. 0 mの二軸配向ポリエステルフィルムを得た。得られたフィルムのヤング率は縦方向 7. 5GP a, 横方向 8. 5 GP aであった。

' 得られたフィルムを、実施例 1と同様な操作を繰り返して磁気記録テープとした。

実施例 18

実施例 13と同様にして、積層未延伸フィルムを得た。

' このようにして得られた積層未延伸フィルムを 120°Cにて予熱し、更に低速、高速のロール間で 14 mm上方より 830°Cの表面温度の赤外線ヒー夕一にて加熱して 3. 0倍延伸し、急冷し、続いてステンターに供給し、 135°Cにて横方向に 4. 0倍延伸し、 160でにて 3秒間熱固定し、さらに引き続いて、 15 5°Cにて、縦方向に 1. 9倍延伸し、続いてステン夕一に供給し、 160°Cにて横方向に 1. 7倍延伸し、 205でにて 3秒間熱固定し厚み 5. O mの二軸配向ポリエステルフィルムを得た。得られたフィルムのヤング率は縦方向 8 - 0G Pa、横方向 9. 5 GP aであった。

表 3

表 3 (つづき)

本発明の二軸配向ポリエステルフィルムは、リニァ記録方式の磁気記録テープ、さらにはコンピュ一夕のバックアツプなどに用いるデ一タストレ一ジ、特にリ二ァテープオープン（L T O) のべ一スフイルムとして、好適に用いることができる。

Claims

1. フィルムの製膜方向のヤング率（YMD) が 6. 5GP a以上および幅方向のヤング率（YTD) が 8. 2〜9. 8 GP aの範囲にありそしてリニア記録方式の磁気記録テープのベースフィルムに用いられることを特徴とする二軸配向ポリエステルフィルム。請

2. ポリエステルがポリエチレン一 2， 6—ナフ夕レンジカルポキシレートである請求項 1記載の二軸配向ポリエステルフィルム。

3. 厚みが.3〜 6 mの範囲にある請求項 1記載の二軸配向ポリエステルフィ囲

ルム。

4. YMDと YTDの合計が 15〜： L 8 GP aの範囲にある請求項 1記載の二軸配向ポリエステルフィルム。

5. YTDが YMDと同等かそれよりも大きい請求項 1記載の二軸配向ポリェステルフィルム。

6. フィルムの幅方向の温度膨張係数が一 8〜+ 1 p pmZ°Cの範囲にある請求項 1記載の二軸配向ポリエステルフィルム。

7. フィルムの幅方向の湿度膨張係数が 5〜10 p pmZ%RHの範囲にある請求項 1記載の二軸配向ポリエステルフィルム。

8. フィルムの幅方向の熱収縮率（ 105 °C X 30分）力 S 0. 8 %以下である '請求項 1記載の二軸配向ポリエステルフィルム。

9. フィルムの幅方向の破断伸度が 45 %以上である請求項 1記載の二軸配向ポリエステルフイレム。

10. フィルムの結晶化度が 28〜33%の範囲にある請求項 1記載の二軸配向ポリエステルフィルム。

11. 温度 40°C、湿度 90%RHの雰囲気下で、製膜方向に 32MPaの荷重を負荷したときの幅方の寸法変化率が 0. 3 %を越え 1 %以下の範囲にある請求項 1記載の二軸配向ポリエステルフィルム。

12. 少なくとも一方の表面の粗さ（WRa) が 1〜10 nmの範囲にある請求項 1記載の二軸配向ポリエステルフィルム。

13. 二軸配向ポリエステルフィルムが単層フィルムであって、その表面の粗さ（WRa) 力〜l 0 nmの範囲にある請求項 1記載の二軸配向ポリエステルフィルム

14. ポリエステルフィルムが A層および B層からなる 2つのポリエステルフィルム層が積層された積層フィルムである請求項 1記載の二軸配向積層ポリエステルフィルム。

15. A層が磁性層が形成される側の表面で、その表面粗さ（WRa (A)) が 0. 5〜4 nmでの範囲にありそして B層が磁性層が形成されない側の表面で、その表面粗さ（WRa (B))が 5〜1 Onmの範囲にある請求項 14記載の二軸配向ポリエステルフィルム。

16. A層は、平均粒径が 0. 01〜0. 20 mの不性粒子 Aを、 A層の重量を基準として、 0. 01〜0. 15wt%含有し、 B層は、平均粒径が 0. 2〜0. 4 mの不活性粒子 B 2を、 B層の重量を基準として、 0. 01〜0. 2wt %含有する請求項 14記載の二軸配向ポリエステルフィルム。

17. B層は、不活性粒子 B 2のほかに、平均粒径が 0. 01〜0. 20 m の不活性粒子 B 1を、 B層の重量を基準として、 0. 01〜 0. 3 w t %含有する請求項 16記載の二軸配向ポリエステルフィルム。

18. 不活性粒子 Aの平均粒径が 0. 01〜0. 18 mの範囲にあり、フィルム全体の厚み（t) が 3〜 6 xmの範囲にありそして B層の厚み（tB) がフイルム全体の厚み（t) に対して、 50〜90%の範囲にある請求項 16記載の二軸配向ポリエステルフィルム。

19. フィルム全体の厚み（t) が 3〜 6 mの範囲にあり、 B層の厚み（ t B) がフィルム全体の厚み（t) に対して、 20 %を超え 50%未満の範囲にあり、 B層中に含有される全不活性粒子の平均粒径（dB) で tBを割った値（t BZdB) が 2〜 30の範囲にある請求項 16記載の二軸配向ポリエステルフィルム。

20. フィルム全体の厚み（t) が 3〜6 mの範囲で、 B層の厚み（tB) がフィルム全体の厚み（t) に対して、 10〜20%の範囲にあり、 B層中に含有される全不活性粒子の平均粒径（d B)で t Bを割った値（ t BZd B)力 s、0. 5-15の範囲にある請求項 16に記載の二軸配向ポリエステルフィルム。

21. 不活性粒子 Aが、球状のシリ力粒子または耐熱性高分子粒子である請求項 16記載の二軸配向ポリエステルフィルム。

'22. 不活性粒子 B 1は不活性粒子 B 2よりも平均粒径が 0. 1 m以上小さい請求項 17記載の二軸配向ポリエステルフィルム。

23. 不活性粒子 Aと不活性粒子 B 1とが同じ化学種からなる請求項 17記載の二軸配向ポリエステルフィルム。

24. 不活性粒子 B 2が架橋有機粒子である請求項 16記載の二軸配向ポリエステルフィルム。

25. フィルムの製膜方向のヤング率（YMD) が 6. 5GPa以上および幅方向のヤング率（YTD) が 8. 2〜9. 8 GP aの範囲にある二軸配向ポリエステルフィルムと、その一方の面に塗設された非磁性層および磁性層と、他方の面に塗設されたバックコート層とからなるリニァ記録方式の磁気記録テープ。

26. 二軸配向ボリエステルフィルムの厚みに対して、非磁性層、磁性層およびバックコート層の厚みの合計が、 0. 2〜0. 8の範囲にある請求項 24記載の磁気記録テープ。