WO2007040213A1 - 除湿機 - Google Patents

Description

明 細 書

除湿機

技術分野

[0001] 本発明は、吸湿剤を担持したローターで水分を吸湿し、吸湿した水分を凝縮水とし て回収する除湿機に関する。

背景技術

[0002] 従来のローターで吸湿した水分を凝縮水として回収する除湿機としては、ローター が吸湿した水分をヒーターで加熱して高温の再生空気に放出させ、この放出した水 分を含む高湿の再生空気を凝縮器にぉ 、て冷却して凝縮水を回収し、水分が除去 された再生空気をヒーターに戻して循環させる構成のものがある。この再生空気循環 型の構成では、高湿の再生空気が装置外部に排出されないので効率よく除湿できる 利点がある。この除湿効率を向上するには、ヒーターの熱を効率良くローターに与え て少ないエネルギーで水分放出を行うとともに、ヒーターで加熱された高温の再生空 気の循環系からの漏洩をできるだけ抑制することが重要である。また、このような再生 空気循環型の構成では、再生空気から水分を回収する際に得られる凝縮熱も利用 できるため、衣類等の乾燥を素早くできるという利点がある。この乾燥効率を高めるに は、乾燥対象物に供給する空気の風量を増加させるとともに、できるだけ高温低湿の 乾燥空気にして供給することが重要である。

[0003] このようなヒーターの熱を効率良くローターに与える方法として、特許第 2942932 号公報は、ヒーターをローターの低圧側、すなわち吸湿すべき空気の風向きに対す る風下側に密接して取り付け、このヒーターの輻射熱とヒーターで加熱した高温の再 生空気を用いてローター力も水分を放出させる技術を開示している。この場合、ヒー ターの輻射熱は、比較的保有水分が少な 、ローターの吸湿空気風下側に位置する 部分の水分放出に利用され、また、ヒーターで加熱された高温の再生空気は、比較 的保有水分が多いローターの吸湿空気風上側に位置する部分の水分放出に利用さ れること〖こなる。

[0004] し力しながら、このような従来の方法では、非常に高い温度を与えることができる輻 射熱を比較的保有水分が少ないローターの吸湿空気風下側に位置する部分の水分 放出に用いてしまうため、ヒーターの熱を効率良く水分放出に利用できず除湿効率 が低下するという課題があった。

[0005] また、ローターの低圧側にヒーターが配置されるため、ヒーターを収納して再生空気 を流すためのヒーターケースとローターとの間に間隙を設ける必要がある場合、例え ば、メンテ作業を省いて長期間のノーメンテ運転を実現するような場合には、このヒー ターケースとローターの隙間からヒーターで加熱された高温の再生空気がローターの 風下側に漏洩してヒーターの熱ロスを生じ除湿効率が低下するという課題があった。

[0006] また、特開 2000— 126498号公報は、このような乾燥用途に用いられる除湿機とし て、ファンにより送風される空気を、まず凝縮器に供給し、高湿の再生空気を冷却す ることにより凝縮熱を与えて高温にし、その後にローターに供給して湿気を除去する とともに吸着熱を与えて高温低湿にして乾燥対象物に供給する技術を開示している

[0007] し力しながら、このような構成では、凝縮器にぉ 、て凝縮熱を与えられ温度が上昇 した空気がローターに供給されるため、ローターの吸湿効率が低下するという課題が めつに。

[0008] また、特開 2000— 126498号公報は、ファンにより送風される空気を、まずロータ 一に供給して湿気を除去するとともに吸着熱を与えて高温低湿にし、その後に凝縮 器に供給し、高湿の再生空気を冷却することにより凝縮熱を与えて更に高温にして 乾燥対象物に供給する技術を開示している。

[0009] し力しながら、この構成では、ローターにおいて吸着熱などにより温度が上昇した空 気が凝縮器に供給されるため、凝縮器の冷却効率が低下するという課題があった。

[0010] また、特開 2000— 126498号公報は、ファンにより送風される空気を、ローターと 凝縮器に分流し、ローター側に分流した空気は、湿気を除去するとともに吸着熱を与 えて高温低湿にして乾燥対象物に供給し、凝縮器側に分流した空気は、高湿の再 生空気を冷却することにより凝縮熱を与えて高温にし、乾燥対象物に供給する技術 を開示している。

[0011] し力しながら、この構成では、ファンから吐出した空気をローターと凝縮器に分流す るための風路を装置内部に形成する必要があり、装置構成が大型化するとともに、風 路の通風抵抗も高くなるので、多量の空気を送風することができず乾燥効率が低 、と いう課題があった。

[0012] また、特開 2002— 361026号公報は、別々の方向から空気を吸引し、一方を凝縮 器に供給し、高湿の再生空気から凝縮熱を与えて高温にし、他方をローターに供給 して湿気を除去するとともに吸着熱を与えて高温低湿にし、凝縮器で高温となった空 気とローターで高温低湿となった空気をともにファンで乾燥対象物に送風する技術を 開示している。

[0013] し力しながら、この構成では、別方向から空気を取り入れるため吸気口が 2箇所必 要になるので、 2箇所の吸気口が開口した本体の両面側に空気を円滑に吸込むため の吸込空間が必要になり、設置場所が限定されて使い勝手が悪いという課題があつ た。

発明の開示

[0014] 本発明の除湿機は、吸気口と排気口を開口したハウジング内に、吸気口から吸気 して排気口力 排気するファンと、ファンが供給する空気から吸湿する円盤状のロー ターと、ローターを回転させる駆動部と、ローターの一部に再生空気を循環させるよう に形成した循環経路と、循環経路に再生空気を循環させる循環ファンと、循環経路 にお 、てローター力 水分を放出させるヒーターと、ローターが放出した水分を含む 再生空気をファンが供給する空気によって冷却して水分を凝縮させる凝縮器とを備 え、ヒーターがローターの水分を多く保有している部分に向けて輻射熱を照射するよ うに配設されたものである。

[0015] このような構成により、ファンの運転により吸気ロカ ハウジング内に空気が吸引さ れてローターおよび凝縮器に供給される。ローターに供給された空気は、吸湿されて 湿気を除去されるとともに吸着熱を与えられて高温低湿になる。一方、空気から吸湿 したローターは、駆動部により循環経路に移動し、ヒーターにより加熱されて循環経 路を流れる再生空気に水分を放出する。ここでヒーターは、ローターの水分を多く保 有する部分に対して輻射熱を照射するので、輻射熱の作用によるローターからの水 分放出量が増加する。ローターが放出した水分は、ヒーターで加熱された高温の再 生空気に含まれて凝縮器に流入する。凝縮器において再生空気はファンにより供給 される空気で冷却されて水分が飽和し、この飽和した水分が凝縮水として回収される ことになる。

図面の簡単な説明

[0016] [図 1]図 1は本発明の実施の形態 1に係る除湿機の斜視図である。

[図 2]図 2は本発明の実施の形態 1に係る除湿機の分解斜視図である。

[図 3]図 3は本発明の実施の形態 1に係る除湿機の長辺側を吸込面側で鉛直方向に 切断した断面図である。

[図 4]図 4は本発明の実施の形態 1に係る除湿機の長辺側を吸込逆面側で鉛直方向 に切断した断面図である。

[図 5]図 5は本発明の実施の形態 1に係る除湿機の内部主要部品の分解斜視図であ る。

[図 6]図 6は本発明の実施の形態 1に係る除湿機に搭載するローターの分解斜視図 である。

[図 7]図 7は本発明の実施の形態 1に係る除湿機に搭載する凝縮器の簡易分解斜視 図である。

[図 8]図 8は本発明の実施の形態 1に係る除湿機に搭載する凝縮器の固定保持状態 を示す分解斜視図である。

[図 9]図 9は本発明の実施の形態 1に係る除湿機に搭載するヒーターケースの分解斜 視図である。

[図 10]図 10は本発明の実施の形態 1に係る除湿機の運転動作を示す簡易水平断面 図である。

符号の説明

[0017] 1 ハウジング

2 フイノレター

3 吸気口

4 タンク

7 排気口 風向変更部 区画壁 ローター 凝縮器 ヒーター 加熱用開口部 ヒーターケース 循環ファン 循環ケーシング チャンバ一 ファン 吸込口 吹出口 第 1ダクト 第 2ダクト 循環経路 排水口 ストッパー 連通管 ドレン; fL 円形開口部 矩形開口部 周壁面 接続口 遮熱板 遮熱部材 吸湿剤 吸湿素子 ギア フレーム A 外輪 中心穴 内輪 リブ

フレーム B 軸受部 駆動部 困早 駆動モーター 第 1遮蔽壁 第 2遮蔽壁a, 61b 伝熱板 内部通路 外部通路a, 64b 間隔リブ 流入部 函体 扇形開口面 蓋体 フランジ咅 ^ 屈曲部 突出面 ヒーター枠 分岐風路 反射板 通風孔 発明を実施するための最良の形態

[0018] 以下、本発明の実施の形態について、図面を用いて説明する。

[0019] (実施の形態 1)

図 1は本発明の実施の形態 1にかかる除湿機の斜視図、図 2は除湿機の分解斜視 図である。図 1および図 2において、除湿機の外郭を形成するハウジング 1は、楕円 形の水平断面形状を有しており、このハウジング 1の長辺側に吸気口 3が開口されて いる。この吸気口 3には着脱自在にフィルター 2が配設されており、このフィルター 2に よって吸気口 3から吸引される空気中に含まれる塵埃などの異物を補足し、ハウジン グ 1内への異物流入を抑制している。また、吸気口 3はハウジング 1の長辺側片面の みに開口されているので、ハウジング 1内に空気を吸い込むための吸込空間をノ、ゥ ジング 1の吸気口 3が開口した片面側にのみ設ければよぐ設置における制約も緩和 されて使い勝手が向上することになる。

[0020] また、ハウジング 1の底部には凝縮水を排水するためのタンク 4を収納する収納部 が形設され、この収納部にタンク 4が吸気口 3の逆面側から収脱可能に収納されてい る。このタンク 4の引出面には把持部が形成され、この把持部を掴んでタンク 4の収脱 操作を容易に行うことができるように構成されて 、る。したがって引出距離の短 、ハウ ジング 1の短辺方向からタンク 4の収脱操作を容易に実行することが可能となり排水 時や装着時の作業性が向上することになる。

[0021] また、ハウジング 1の上面には除湿機の運転を操作するための操作部 5、除湿機を 運搬するときに把持するハンドル 6、および乾燥空気を排出するための排気口 7が設 けられており、操作部 5、ハンドル 6および排気口 7は、ハウジング 1の長辺方向に沿う ように矩形状に形設されて ヽる。この排気口 7の上部には排気口 7から排出される乾 燥空気の風向を自動的に変更するための風向変更部 8が配設されており、風向変更 部 8は、排気口 7からの排出空気を偏向するためのルーバー 9と、ルーバー 9の軸と 係合してルーバー 9を回転させるための駆動モーター 10を具備している。したがって 、この風向変更部 8により排気口 7から排出される乾燥空気を広角度に排出でき、ま た、ハウジング 1の長手方向に沿って矩形状に開口している排気口 7から幅広く排出 することができるため、この排出空気を、例えば衣類などの乾燥に利用する場合には 、排出角度と排出幅の拡大によって乾燥対象物に広範囲に風が当たって乾燥効率 が向上することになる。

[0022] また、ハウジング 1内には、内部を短辺方向において区画する区画壁 11が形設さ れており、この区画壁 11に円盤状のローター 12と矩形状の凝縮器 13が水平方向に 並んで収容されている。また、区画壁 11の吸気口 3側には、ヒーター 14を内包してカロ 熱用開口部 15を開口した扇形断面のヒーターケース 16がローター 12に近接するよ うに付設されており、ヒーターケース 16の下方には循環ファン 17を収納した循環ケー シング 18が配設されている。また、区画壁 11の排気口 7側には、ローター 12を介し てヒーターケース 16の加熱用開口部 15と相対する扇形断面のチャンバ一 19が付設 されており、チャンバ一 19の排気口 7側にハウジング 1内に送風するためのファン 20 が配設されて ヽる。このようにハウジング 1内の長手方向にぉ ヽてローター 12と凝縮 器 13が水平方向に並設される配置のため、ハウジング 1内に部品を高密度に配置す ることが可能となり、機器の小型化が図れるとともに、ノ、ウジング 1の高さも低くなるの で、例えば、階段の昇降などの運搬作業を楽な姿勢で実行することが可能となり使い 勝手も向上することになる。

[0023] ファン 20は、区画壁 11に対向するようにハウジング 1の長辺側に開口した吸込口 2 1と排気口 7に対向するように上方に開口した吹出口 22を形成するファンケーシング 23と、ファンケーシング 23に収容される羽根 24と、羽根 24に連結されるモーター 25 を具備しており、モーター 25の駆動によって羽根 24を回転させ、吸込口 21から空気 を吸い込んで吹出口 22から空気を排出するものである。したがってファン 20が運転 すると、吸気口 3からハウジング 1内に空気が吸引され、この吸引された空気がハウジ ング 1の長辺側に水平方向に並設されて!/、るローター 12と凝縮器 13とに分かれて各 々をハウジング 1の短辺方向に並行に流れた後、ともに吸込口 21からファン 20に吸 い込まれて羽根 24により攪拌されて排気口 7から排出される送風動作が実行される。 このように吸気口 3から吸引される空気は、ローター 12と凝縮器 13の各々に分流して ハウジング 1の短辺方向を並行に流れるので、風路面積が広くとれるとともに風路距 離が短くなつて機内通風抵抗が減少し、ハウジング 1内に大量の空気が供給されるこ とになる。 [0024] また、ファン 20の吸込口 21が吸気口 3と対向するようにハウジング 1の長辺方向に 開口しているので、吸気口 3および吸込口 21の吸込面積が広く確保でき、また、吸気 口 3から吸込口 21に直線状に円滑に空気が導入できる。また、ファン 20の吹出口 22 も排気口 7と対向するように配設されて 、るので、吹出口 22から吐出した空気力排気 口 7に円滑に送られることになる。このように吸気口 3から吸込口 21に円滑に空気を 導き、また、吹出口 22から排気口 7に円滑に空気を送出できるため、ファン 20の通風 抵抗が抑制されて送風量が増加することになる。

[0025] 図 3および図 4は、除湿機を長辺方向おいて切断した断面図である。図に示すよう にハウジング 1内の長辺方向に円盤状のローター 12と矩形状の凝縮器 13が並設さ れており、その下方に凝縮器 13で結露した凝縮水を貯水するためのタンク 4が配設 されている。凝縮器 13は、後述するようにファン 20によって供給される空気を通す外 部通路と、循環ファン 17によって循環する再生空気を通す内部通路を有しており、 外部通路を水平方向に形成し、内部通路を鉛直方向に形成して内部通路の入口部 26aを上面側、出口部 26bを下面側に配設している。したがって循環ファン 17により 循環する再生空気は、凝縮器 13において内部通路を下向きに流れることになる。

[0026] 凝縮器 13の内部通路は、上部の入口部 26aがローター 12の上方に形成される第 1ダクト 27を介してチャンバ一 19と連通し、また、下部の出口部 26bがローター 12の 下方に形成される第 2ダクト 28を介して循環ケーシング 18に形成される循環ファン 1 7の吸込口と連通している。したがって循環ケーシング 18から吐出した再生空気が、 矢符に示すように、循環ケーシング 18と接続されたヒーターケース 16に流入し、ヒー ターケース 16に開口した扇形の加熱用開口部（図示せず)からローター 12を介して チャンバ一 19に受風され、チャンバ一 19から第 1ダクト 27を通って凝縮器 13の内部 通路に入り、内部通路力も第 2ダクト 28を通って循環ファン 17に廻流する循環経路 2 9が形設されること〖こなる。

[0027] また、図に示すように第 1ダクト 27はローター 12の上方に配設され、また、第 2ダクト 28はローター 12の下方に配設されて 、る。したがってファン 20からの供給空気を通 すローター 12の領域部分は、接続ダクトで遮蔽されずに空気供給方向に対して広く 開放されている。このためファン 20のローター 12の供給経路における通路抵抗が低 くなり、ローター 12への供給風量が増加することになる。

[0028] また、第 1ダクト 27は凝縮器 13の方向に向けて下り勾配が形成されており、この下 り勾配に沿って第 1ダクト 27内に結露した水滴が凝縮器 13の内部通路側に移動す る。このため第 1ダクト 27内の水滴滞留が抑制されることになる。また、第 2ダクト 28の 最下点近傍には排水口 30が設けられており、この排水口 30にタンク 4と係合するよう にストッパー 31が付設されている。このストッパー 31は、タンク 4が未装着の場合に排 水口 30を閉塞し、タンク 4の装着時に排水口 30を開放するように作動するものである

[0029] 第 2ダクト 28の上面側には、チャンバ一 19の最下点と連通する連通管 32および循 環ケーシング 18の最下点と連通するドレン孔 33が接続されている。したがってチャン バー 19内に結露した水滴は連通管 32を通って第 2ダクト 28に滴下し、また、循環ケ 一シング 18内に結露した水滴はドレン孔 33を通じて第 2ダクト 28内に滴下することに なる。また、第 1ダクト 27内に結露した水滴は、上述したように凝縮器 13の内部通路 に移動して凝縮器 13の内部通路に結露する凝縮水とともに下方に位置する第 2ダク ト 28に滴下する。したがって循環経路 29内に発生する水滴や凝縮水がすべて第 2 ダクト 28に集水されることになり、循環経路 29の水滴滞留は全面的に抑制されること になる。

[0030] また、第 2ダクト 28に集水された凝縮水は、排水口 30を通じて全てタンク 4に排水さ れるので、排水口 30以外からの漏水も発生し難い構成となっている。そしてタンク 4 の未装着時にはストッパー 31が排水口 30を閉塞するため、排水口 30からの水垂れ も防止できる。さらに循環ケーシング 18の吐出部が上方に向いてヒーターケース 16 と接続しており、循環ケーシング 18内に結露した水滴のヒーターケース 16への流入 も容易に抑制できる。

[0031] 図 5は、除湿機の内部主要部品の分解斜視図である。図に示すように区画壁 11に は円形開口部 34および矩形開口部 35が開口しており、円形開口部 34には、ロータ 一 12の回転軸 36を備えて扇帯状の周壁面 37により扇形断面を形成したチャンバ一 19が配設されている。このチャンバ一 19は、円形開口部 34の外周部において区画 壁 11と螺子止めにより接合されており、チャンバ一 19の再生空気出口側に相当する 第 1ダクト 27との接続口 38を上面に開口している。また、チャンバ一 19内に、ロータ 一 12と対向する扇形部分を覆うように遮熱板 39が配設されている。さらに、この遮熱 板 39は、さらにチャンバ一 19の周壁面 37のローター 12の回転方向後段側に位置 する半径部分も覆うように延設されている。この遮熱板 39は、反射率が高く防鲭のぁ るアルミニウムもしくはステンレス等の金属板にプレス力卩ェゃ曲げ力卩ェを施すことによ り形成される。そしてチャンバ一 19に一体形成された回転軸 36を挿嵌するようにロー ター 12が円形開口部 34に収容され、矩形開口部 35には凝縮器 13が収容される。し たがってローター 12と凝縮器 13の相対位置関係が区画壁 11によって所定位置に規 定され、ファン 20によって供給される空気がローター 12と凝縮器 13とに適正に分流 されることになる。また、円形開口部 34の内径は、ローター 12の外形よりも小さく形成 されて!/、るので、ローター 12の外周を通ってローター 12をバイパスする空気が減少 し、吸湿効率の低下が抑制されることになる。

この円形開口部 34にローター 12が収容された状態で、チャンバ一 19の逆側から 断面扇形のヒーターケース 16が取り付けられる。ヒーターケース 16とチャンバ一 19は 、ローター 12の円形開口部 34の外周部および回転軸 36を含む回転軸部で螺子止 めにより固定される。したがってローター 12は、その中心部と外周部においてチャン バー 19とヒーターケース 16とで回転可能に挟持されることになり、区画壁 11に反りが 発生してもローター 12の回転動作に影響は及ばない。また、上述の構成によりヒータ 一ケース 16とチャンバ一 19の間隔は全周において常に適正に保持されることになり 、この間隔は、ローター 12の厚みに対して 0. 3〜1. 5mmの範囲で広く設定するの が好ましい。その理由としては、この間隔がローター 12の厚みに対して 0. 3mm未満 になるとローター 12の回転動作を円滑に実行できなくなり、逆にこの間隔がローター 12の厚みに対して 1. 5mmを超えるとローター 12とヒーターケース 16の隙間および ローター 12とチャンバ一 19との隙間からの空気漏洩が増加して除湿効率が大きく低 下するためである。このようにヒーターケース 16とチャンバ一 19との間隔が狭くなるほ どローター 12の駆動性が低下する傾向にあり、逆に、ヒーターケース 16とチャンバ一 19の間隔が広くなるほど、空気漏洩が増加して除湿効率が低下する傾向にある。し たがってローター 12の駆動性と除湿効率を満足するには、ヒーターケース 16とチヤ ンバー 19との間隔はローター 12の厚みに対して 0. 3〜1. 5mmの範囲で広く形成 することが好ましぐさらにはローター 12の厚みに対して 0. 5〜1. 2mmの範囲で広 く形成することが最も望ましい。

[0033] また、ヒーターケース 16のローター 12対向面に開口する扇形の加熱用開口部 15 は、チャンバ一 19の扇形断面部と相対するように配設され、ヒーターケース 16内に 収容されたヒーター 14の輻射熱をローター 12に直接照射するように構成されて!、る 。この加熱用開口部 15から照射される輻射熱はローター 12を介してチャンバ一 19の 内部にも到達する。このチャンバ一 19内に照射された輻射熱を、加熱用開口部 15 に対畤するようにチャンバ一 19内部に配設される遮熱板 39が遮熱する。したがって チャンバ一 19の輻射熱による熱変形が抑制されることになる。また、遮熱板 39は反 射率の高 、アルミニウムやステンレスなどの鏡面金属板をカ卩ェして形成されて 、る。 これにより遮熱板 39に照射された輻射熱は、ローター 12方向に反射し、ローター 12 力もの水分放出が促されることになる。さらに遮熱板 39は、チャンバ一 19のローター 12の回転方向後段側に位置する周壁面 37の半径部分も覆うように延設されている。 したがって加熱用開口部 15からの輻射熱照射により表面温度が上昇したローター 1 2が、回転動作に伴って回転方向後段側に位置する周壁面 37に近接しても、ロータ 一 12から放熱を遮熱板 39が遮って周壁面 37の熱変形が抑制されることになる。また 、第 1ダクト 27との接続口 38は、輻射熱が照射される加熱用開口部 15と対向しない ようにチャンバ一 19の上面側に開口されている。したがって加熱用開口部 15から照 射された輻射熱が直接第 1ダクト 27内に入射することがなぐ第 1ダクト 27の熱変形 力 S抑制されること〖こなる。

[0034] また、ヒーターケース 16の下方には循環ファン 17を収容した循環ケーシング 18が 配設される。循環ケーシング 18は、アルミニウムやステンレスなどの耐腐食性金属板 にプレス加工や曲げ加工を施して形成される金属部 40と、循環ファン 17を収容して 吐出口 44を開口した榭脂部 41とを備えており、循環ファン 17は、榭脂部 41に付設さ れるモーター 42に連結されて 、る。したがってモーター 42を駆動すると循環ファン 1 7が回転し、金属部 40に開口した吸込口 43から空気を吸い込んで、ヒーターケース 1 6に接続される吐出口 44から吹き出す送風動作が実行される。この吐出口 44の近傍 には、アルミニウムやステンレスなどの耐腐食性金属板にプレス力卩ェゃ曲げ力卩ェを施 して形成される遮熱部材 45が付設されており、この遮熱部材 45によってヒーター 14 力もの放熱やヒーターケース 16からの伝熱に起因する榭脂部 41の熱変形が抑制さ れること〖こなる。

[0035] また、循環ケーシング 18は、矢符で示すローター 12の回転方向におけるヒーター ケース 16の後段位置に金属部 40をローター 12に対向して近接するように配設され る。したがってヒーター 14により加熱されたローター 12からの熱放射が金属部 40を 介して循環ケーシング 18内に伝達し、循環ケーシング 18内部の結露発生が抑制さ れることになる。また、榭脂部 41へのローター 12からの熱放射も金属部 40によって 遮熱されるため榭脂部 41の熱変形も抑制されることになる。

[0036] このように循環ケーシング 18、チャンバ一 19および第 1ダクト 27は、ヒーター 14から の熱放射の影響を比較的受けやす ヽ位置に配設されるので、これらを榭脂材料にて 形成する場合には、耐熱性の高い材料を用いることが好ましい。例えば、ポリエチレ ンテレフタレート、ポリフエ-レンサルファイドのような耐熱性榭脂を用いて循環ケーシ ング 18、チャンバ一 19および第 1ダクト 27を形成した場合には、ローター 12の回転 動作不良、ファン 20および循環ファン 17の送風動作不良などの異常発生時に各部 の温度が過昇状態となっても榭脂の熱変形が抑制されることになる。

[0037] 図 6は、ローター 12の詳細構成を示す分解斜視図である。ローター 12は、セラミツ ク繊維、ガラス繊維等の無機繊維、もしくはそれら無機繊維とパルプとを混合して抄 造した平面紙とコルゲート加工を施した波型紙を卷装したドーナツ状の円盤体に、吸 湿剤 46として、例えば、シリカゲル、ゼォライトなどの無機質の吸着型吸湿剤、有機 高分子電解質すなわちイオン交換榭脂などの吸湿剤、塩化リチウムなどの吸収型吸 湿剤を 1種類もしくは 2種類以上を複合して担持した吸湿素子 47を備えている。この 吸湿素子 47は、外周にギア 48を周設したリング状のフレーム A49と、外輪 50から吸 湿素子 47の中心穴 51と係合する内輪 52に向けて放射状に複数本のリブ 53が架橋 されたフレーム B54とで両軸側力も挟み込んで収納される。そしてフレーム A49とフ レーム B54が外周で複数螺子止めされるとともに、フレーム B54の逆側から吸湿素子 47の中心穴 51に軸受部 55が嵌入され、フレーム B54の内輪 52と軸受部 55が螺子 止めされることにより吸湿素子 47が保護される構成となる。

[0038] このように構成されるローター 12は、フレーム B54に架橋したリブ 53がローター 12 回転時にヒーター 14で直接加熱されて変形等生じないように、ヒーターケース 16側 にフレーム A49、チャンバ一 19側にフレーム B54が対向する向きでハウジング 1内 部に配設される。また、ローター 12を回転させる駆動部 56は、フレーム A49のギア 4 8と嚙合する歯車 57と、歯車 57を回転させる駆動モーター 58により構成され、このギ ァ 48に歯車 57を嚙合わせた状態で駆動モーター 58を回転させることにより、歯車 5 7を介してフレーム A49のギア 48に駆動力を伝達し、フレーム A49とフレーム B54で 固定保持される吸湿素子 47の回転動作を円滑に実行するように構成している。この ローター 12の回転速度は、通常、毎時 10〜40回転の範囲に設定される。

[0039] フレーム A49には外周に沿ってギア 48の凹状部を覆うように第 1遮蔽壁 59がー体 形成されており、また、歯車 57にも外周に沿って歯合する凹状部を覆うように第 2遮 蔽壁 60がー体形成されている。このフレーム A49に周設された第 1遮蔽壁 59は、フ アン 20によりローター 12に供給される空気がギア 48の凹状部を通ってローター 12を ノ ィパスするのを抑制するものである。また、歯車 57の外周に周設された第 2遮蔽壁 60も、ファン 20によりローター 12に供給される空気が歯車 57の凹状部を通ってロー ター 12をバイパスするのを抑制するものである。このように第 1遮蔽壁 59および第 2 遮蔽壁 60がギア 48や歯車 57の凹状部を通ってローター 12をバイパスする空気量を 減少させるように作用するため、ローター 12の吸湿効率が向上することになる。

[0040] また、フレーム B54に形成されたリブ 53は、ローター 12の回転時に循環経路 29に おいて高湿の再生空気と接触するため、リブ 53の鲭付きによるローター 12の回転不 具合などを防止するには、アルミニウムやステンレスなどの耐腐食性を有する金属板 にプレス加工や曲げ力卩ェを施してフレーム B54を形成することが好ましい。また、この 金属板は 0. 1〜0. 3mmの範囲の板厚を用いることが好ましい。その理由としては、 フレーム B54の厚みが 0. 1mm未満だと、フレーム B54に一体形成されるリブ 53の 強度が低下して吸湿素子 47を十分に保持することができなくなるためである。また、 フレーム B54の厚みが 0. 3mmを超えると、リブ 53の端部と吸湿素子 47の表面との 空隙が大きくなり、この空隙分の空気漏洩がフレーム B54とチャンバ一 19との隙間で 発生して除湿効率が低下してしまうためである。このようにフレーム B54の厚みが薄く なるほど、リブ 53の強度が低下する傾向にあり、逆にフレーム B54の厚みが厚くなる ほど、空気漏洩量が増えて除湿効率が低下する傾向にある。したがって、リブ 53の 強度と除湿効率を満足するには、フレーム B54の板厚は、 0. 1〜0. 3mmの範囲で あることが好ましぐさらには 0. 15-0. 25mmの範囲であることが最も望ましい。

[0041] 図 7は、凝縮器 13の詳細構成を示す概略分解斜視図である。凝縮器 13は、例え ば、厚み 0. 05〜0. 5mmの範囲のシートに凹凸部を所定のパターンで形成した伝 熱板 61aと、同様の薄厚のシートに伝熱板 61aと異なる凹凸部のパターンを形成した 伝熱板 61bを交互に複数枚積層した積層型熱交換器で構成される。図 7では、簡略 のため伝熱板 61aおよび伝熱板 61bの各々 2枚ずつを積層方向において分解して 示している。しかし、実際には、伝熱板 61aおよび伝熱板 61bは、合計 20枚〜 60枚 程度に積層される。この伝熱板 6 laおよび伝熱板 6 lbの板厚は、後述する凹凸部の 成形性、強度および形状維持性の面から 0. 05mm以上であることが好ましぐまた、 伝熱性確保の面から 0. 5mm以下であることが好ましい。そして、複数枚積層された 伝熱板 61aおよび伝熱板 61bの各々の間隙に循環ファン 17により循環する再生空 気とファン 20により供給される空気を交互に流すことにより、再生空気が流れる内部 通路 62とファン 20により供給される空気が流れる外部通路 63がー段おきに形成され 、この内部通路 62を流れる再生空気と外部通路 63を流れる空気が伝熱板 6 laおよ び伝熱板 6 lbの各々を介して熱交換するように構成されている。したがって熱交換の 阻害要因は伝熱板 6 laおよび伝熱板 6 lbの一枚分の熱抵抗のみとなり高効率な熱 交換が行われて凝縮器 13における冷却効率が向上することになる。

[0042] この伝熱板 61aおよび伝熱板 61bは、長辺側と短辺側の二組の対辺を有する平面 形状であり、長辺側の対辺が鉛直方向平行状態となるように配設され、その時、下辺 に位置する短辺が後述するように、水平方向に対して約 10° 傾斜するような直角台 形平面状に形成されている。伝熱板 61aには、長辺側の対辺各々に沿って、幅 4m m程度の中空凸状の間隔リブ 64aが突設されている。また、伝熱板 61bにも短辺側 の対辺各々に沿って伝熱板 61aと同様に幅 4mm程度の中空凸状の間隔リブ 64bが 突設されている。伝熱板 61aの間隔リブ 64aは、凸状の高さが 3mm程度に形成され 、この間隔リブ 64aの突設面が積層状態において伝熱板 61bに当接する。これにより 、内部通路 62の通路間隔が所定寸法、すなわち約 3mmに規定されて保持される。 一方、伝熱板 61bの間隔リブ 64bは、凸状の高さが 2mm程度に形成され、この間隔 リブ 64bの突設面が積層状態において伝熱板 61aに当接する。これにより、外部通 路 63の通路間隔が所定寸法、すなわち約 2mmに規定されて保持される。

[0043] また、間隔リブ 64aは、積層状態で伝熱板 6 lbに突設した間隔リブ 64bと重なる両 端の角部 65を、間隔リブ 64bの高さ分、即ち 2mm程度更に突設させて、この角部 65 を間隔リブ 64bの裏面中空凹状部分に嵌合させ、突設面全体が伝熱板 61bに当接 するように形成される。同様に間隔リブ 64bも、積層状態で伝熱板 6 laに突設した間 隔リブ 64aと重なる両端の角部 66を、間隔リブ 64aの高さ分、即ち 3mm程度更に突 設させて、この角部 66を間隔リブ 64aの裏面中空凹状部分に嵌合させて突設面全 体が伝熱板 61aに当接するように形成される。このように間隔リブ 64aおよび間隔リブ 64bは、その突設面全体を隣接する伝熱板 61bおよび伝熱板 61aに当接するように 形設されている。これにより、積層状態において内部通路 62の通路間隔が全て適正 な所定の寸法、即ち約 3mmに保持される。また、外部通路 63の通路間隔も同様に 全て適正な所定の寸法、即ち約 2mmに保持されることになる。

[0044] 以上のように伝熱板 61aに突設した間隔リブ 64aのリブ高さにより内部通路 62側の 積層間隔が約 3mmに設定され、また、伝熱板 61bに突設した間隔リブ 64bのリブ高 さにより外部通路 63側の積層間隔が約 2mmに設定されるので、内部通路 62の通路 間隔は、外部通路 63の通路間隔より約 lmm広くなる。このように内部通路 62の通路 間隔は外部通路 63の通路間隔よりも広く設定されると、内部通路 62で結露した水滴 のブリッジ現象が抑制できるので水滴が円滑に滴下し、水滴滞留による内部通路 62 の通風抵抗増加を抑制できる。そして、外部通路 63側は、余分な通路間隔を設けず に密に形成されるので、凝縮器 13の小型化と冷却効率の向上が図られることになる 。ここで外部通路 63を流れる空気が、例えば、異物を大量に含むような環境で使用 される場合には、外部通路 63の通路間隔が 2mm程度だと異物が通路の間隙に堆 積して通風抵抗が増加する。そして、熱交換の妨げにもなる。このような場合は、間 隔リブ 64bのリブ高さを間隔リブ 64aのリブ高さよりも高ぐ例えば 4mm程度に設定す ることが好ましい。すなわち、外部通路 63の通路間隔は、内部通路 62の通路間隔よ りも広く設定されることが好ましい。このようにして、外部通路 63の通路間隔を広げる ことにより異物の堆積を抑制することができる。このように間隔リブ 64aおよび間隔リブ 64bのリブ高さは、各々の通路を流れる空気の状態、例えば、水滴発生状態や異物 含有状態に応じて適性に調整することが好ましいのである。

[0045] また、伝熱板 61aの水平方向中央部には、間隔リブ 64aと同一方向に幅 2mm程度 の中空凸状の誘導リブ 67aを連続に形成し、伝熱板 61bの鉛直方向には、間隔リブ 64bの逆方向に突設する幅 2mm程度の中空凸状の誘導リブ 67bを連続に 2本形成 している。この誘導リブ 67bは、積層状態において間隔リブ 64aと誘導リブ 67aの中央 部分に位置するように形設されて ヽる。したがって積層状態にぉ ヽて誘導リブ 67aお よび誘導リブ 67bは、内部通路 62内に両面側よりリブ間隔が略等間隔となるように、 かつ再生空気の送風方向に対して連続的に突設形成されることになる。このため、 内部通路 62に結露した水滴が誘導リブ 67aおよび誘導リブ 67bに沿って速やかに滴 下し、内部通路 62内の水滴滞留がさらに抑制されることになる。この誘導リブ 67aお よび誘導リブ 67bのリブ高さは、間隔リブ 64a以下であれば適宜設定可能であるが、 内部通路 62の間隔保持状況や水滴滴下状況に基づいて設定することが好ましい。 例えば、誘導リブ 67aのリブ高さを間隔リブ 64aと同一の 3mm程度に設定し、誘導リ ブ 67bのリブ高さを誘導リブ 67aよりも低い lmm程度に設定すると、内部通路 62の 通路間隔が中央部でも適正に保持されるとともに、内部通路 62の通路断面積も広く 形成されて通風抵抗を低減でき、さらに通路内に結露した水滴もブリッジすることなく 円滑に滴下させることができる。

[0046] また、伝熱板 61bには水平方向に略等間隔に幅 lmm程度の中空凸状の整流リブ 68力 間隔リブ 64bと同一方向に複数本突設している。そして、この整流リブ 68の突 設面は、伝熱板 6 lbの逆面側に突設した誘導リブ 67bの中空凹部分において不連 続となるように形成されている。したがって整流リブ 68は、伝熱板積層状態において 伝熱板 6 lb側から外部通路 63内に突設して、かつファン 20により供給される空気の 送風方向に対して不連続に形設されているので、外部通路 63に供給された空気が 、整流リブ 68に沿って均一に流れる。そして、整流リブ 68の不連続部において均圧 して風速分布が平準化し、再生空気との高効率な熱交換を行うことができる。この整 流リブ 68のリブ高さは、間隔リブ 64b以下であれば適宜設定可能であるが、例えば、 整流リブ 68を間隔リブ 64bと同一のリブ高さ、すなわち 2mm程度に設定すると、外部 通路 63を流れる空気の風速分布均一化を図るとともに外部通路 63の通路間隔保持 作用ち兼ねることがでさる。

[0047] このように凝縮器 13は、伝熱板 6 laおよび伝熱板 6 lbに一体形成された間隔リブ 6 4aおよび間隔リブ 64b、誘導リブ 67aおよび誘導リブ 67b、整流リブ 68などの突設部 により伝熱板 61aおよび伝熱板 61bの積層間隔を適正に保持して内部通路 62およ び外部通路 63の通風抵抗の増加を抑制するように構成されている。また、直角台形 状に形成された伝熱板 61aおよび伝熱板 61bの短辺側の対辺に内部通路 62が配 設され、内部通路 62と概略直交する長辺側の対辺に外部通路 63が配設されている 。そのため、外部通路 63の通路断面積が、内部通路 62の通路断面積よりも広く形成 されて外部通路 63の通風抵抗が内部通路 62の通風抵抗よりも低くなり、再生空気よ りも多くの空気を外部通路 63に容易に供給できる。したがって再生空気をより多くの 空気で冷却することが可能となり高い冷却効率を確保することができる。

[0048] また内部通路 62は、再生空気が下向きに流れるように鉛直方向に配設されている ので、内部通路 62に結露した水滴が、その自重と下向きに流れる再生空気の風圧 により速やかに滴下して内部通路 62内の水滴滞留による通路閉塞が抑制される。ま た、外部通路 63は内部通路 62と直交するように水平方向に配設されているので、フ アン 20により供給される空気がローター 12と外部通路 63をともに水平方向に実質的 に平行状態で流れる。したがって、ファン 20の通風抵抗が減少し、ファン 20の風量 が増加することになる。また、内部通路 62の出口まで滴下した水滴は、直角台形状 に形成された伝熱板 61aおよび伝熱板 61bの傾斜面に沿って最下点まで順次移動 し、最下点において大粒となって自重により速やかに滴下分離する。したがって、内 部通路 62の出口部分における通路閉塞も抑制されることになる。この内部通路 62の 下辺の傾斜角度は 5〜20° の範囲に形成することが好ましい。その理由としては、 傾斜角度が 5° 未満であると、傾斜が緩すぎて内部通路 62出口まで滴下した水滴が 円滑に最下点まで移動せずに通路出口部分で滞留して通路抵抗が増加するためで あり、また、傾斜角度が 20° を超えると、傾斜が急すぎて凝縮器 13を収納するのに 必要な容積の中に占める伝熱面積の割合が減少し、冷却効率が低下するためであ る。このように伝熱板 6 laおよび伝熱板 6 lbの下辺の傾斜角度が緩くなるほど、水滴 分離性が低下する傾向にあり、逆に傾斜角度が急になるほど冷却効率が低下する傾 向にある。したがって水滴分離性と冷却効率の双方を満足するには、伝熱板 61aお よび伝熱板 61bの下辺の傾斜角度は、 5〜20° の範囲であることが好ましぐさらに は約 10° に形成することが最も望ましい。

[0049] また、凝縮器 13は、伝熱板 61aと伝熱板 61bの積層パターンによって、内部通路 6 2と外部通路 63の配列を機器構成に応じて調整することが可能である。例えば、間 隔リブ 64aおよび間隔リブ 64bの突設面側に順に積層する場合に、図 7に示すように 伝熱板 61aから始めて、伝熱板 61b、伝熱板 61aを交互に同枚数積層すると、積層 方向の両端側に内部通路 62が配列される。このような配列パターンで凝縮器 13を構 成し、凝縮器 13の積層方向外周に空気が流れるように機器を構成すると、積層方向 の両端に配列された内部通路 62を流れる再生空気と凝縮器 13の外周を流れる空気 との熱交換が行われることになる。その結果、伝熱板 6 laおよび伝熱板 6 lbの全てを 伝熱面として利用することができる。一方、伝熱板 61bから始めて、伝熱板 61a、伝熱 板 61bを交互に同枚数積層すると、積層方向の両端側に外部通路 63が配列される 。このような配列パターンで凝縮器 13を構成し、凝縮器 13の積層方向外周に伝熱板 積層状態を保持する固定部などを配設すると、積層方向両端に配列した外部通路 6 3によって、その外側に配設される固定部と、その内側に配列される内部通路 62を流 れる再生空気とが断熱されることになる。その結果、高温の再生空気による固定部の 熱変形を抑制することができる。このように内部通路 62と外部通路 63の配列パター ンは機器構成に応じて都度最適な配列を設定することができる。

[0050] 図 8は、凝縮器 13の固定保持状態を示す分解斜視図である。凝縮器 13は、図 7に 示したように伝熱板 61aと伝熱板 61bを交互に所定枚数、すなわち合計 40枚積層し て構成される。この時の積層完了寸法 Aは、伝熱板 61aに形成された間隔リブ 64aの リブ高さ寸法 3mmに伝熱板 6 laの枚数を掛けた値、すなわち 60mmと、伝熱板 6 lb に形成された間隔リブ 64bのリブ高さ寸法 2mmに伝熱板 61bの枚数を掛けた値、す なわち 40mmと、伝熱板 61aおよび伝熱板 61bの厚み、例えば 0. 25mmに伝熱板 合計枚数を掛けた値、すなわち 10mmとの合算値、すなわち 110mmとなる。この凝 縮器 13を収納して固定保持するケース体 69には、積層完了寸法 Aよりも小さい幅寸 法 B、例えば、 105mmの幅寸法の収納部 70が形成されている。この収納部 70に伝 熱板積層状態の凝縮器 13を白抜矢印に示すように挿入すると、ケース体 69の凝縮 器 13の収納方向奥面に付設した係止部 71に凝縮器 13が当接して収納が完了する 。この収納完了状態において収納部 70の幅寸法 Bは、積層完了寸法 Aよりも 5mm 小さいので、積層状態の伝熱板 6 laおよび伝熱板 6 lbの各々に、この 5mm分の押 圧力が積層方向より加わることになる。この押圧力によって伝熱板 6 laに形成された 間隔リブ 64aの突設面と、この突設面と接する伝熱板 61bとの当接力が増加して内部 通路 62の気密性が高められる。また、伝熱板 61bに形成された間隔リブ 64bの突設 面と、この突設面と接する伝熱板 61aとの当接力が増加して外部通路 63の気密性が 高められること〖こなる。

このようにして、伝熱板積層完了寸法 Aよりも小さい幅寸法 Bの収納部 70に凝縮器 13が伝熱板積層状態で収納され、伝熱板 61aおよび伝熱板 61bの各々は積層方向 力も押圧されて保持されることにより、内部通路 62および外部通路 63の気密性の向 上が図られる。この積層完了寸法 Aと幅寸法 Bの差分は、上述の構成では 5mmとし た力 この差分は l〜12mmの範囲内に設定することが好ましい。その理由としては 、 1mm未満だと、収納部 70への収納完了状態において、伝熱板 61aおよび伝熱板 61bの各々に積層方向力も加わる押圧力が不足して内部通路 62および外部通路 6 3の気密性が低下するためである。また、 12mmを超えると、収納部 70への収納作業 が困難となる。そして、伝熱板 61aおよび伝熱板 61bの各々に積層方向から加わる 押圧力が過大となって内部通路 62および外部通路 63の通路間隔が適正に保持で きなくなる。このように、積層完了寸法 Aと幅寸法 Bの差分が小さくなるほど内部通路 62および外部通路 63の気密性が低下する傾向にあり、逆に差分が大きくなるほど、 内部通路 62および外部通路 63の通路間隔の保持が困難になる。したがって、内部 通路 62および外部通路 63の気密性と通路間隔を適正に確保するには、積層完了 寸法 Aと幅寸法 Bの差分は、 l〜12mmの範囲であることが好ましぐさらには 2〜8m mの範囲であることが最も望まし 、。

[0052] この伝熱板 61aおよび伝熱板 61bは、まず、平板状のシートを真空成形、圧空成形 、超高圧成形、プレス成形等によって間隔リブ 64aおよび間隔リブ 64b、誘導リブ 67a および誘導リブ 67b、整流リブ 68などの凹凸部を一体成形する。そして、この凹凸部 が成形されたシートを伝熱板 6 laおよび伝熱板 6 lbの各々の外周形状と等 ヽ形状 に抜き型を押し付けるなどして切断することにより形成される。この伝熱板 61aおよび 伝熱板 61bの素材となるシートは、厚みが 0. 05〜0. 5mmの範囲のものを使用する ことが好ましい。その理由としては、厚みが 0. 05mm未満では、凹凸部成形時の伸 縮や成形後のシートの強度低下によって破れなどの破損が発生しやすぐまた成形 された伝熱板 61aおよび伝熱板 61bも腰が弱く形状維持が困難となるためである。ま た、厚みが 0. 5mmを超えると熱抵抗の増加により伝熱性が大きく低下する。このよう にシートの厚みが薄くなるほど成形性、強度、形状維持性が低下する傾向にあり、逆 にシートの厚みが厚くなるほど、伝熱性が低下する傾向にある。したがって成形性、 強度、形状維持性および伝熱性の全てを満足するには、伝熱板 6 laおよび伝熱板 6 lbの素材となるシートの厚みは、 0. 05-0. 5mmの範囲であることが好ましぐさら には 0. 1〜0. 3mmの範囲であることが最も望ましい。

[0053] また、伝熱板 61aおよび伝熱板 61bの素材となるシートとしては、例えば、ポリプロピ レン、ポリスチレン、ポリカーボネート、ポリエチレンテレフタレート、 ABS榭旨（アタリ口 二トリル一ブタジエン一スチレン共重合体）、あるいはハイインパクトポリスチレンのよう な熱可塑性の榭脂材料を用いることが好まし ヽ。このような熱可塑性材料を用いると 、成形時の加熱工程においてシートが十分に柔らかくなり成形金型に円滑に張り付 いて凹凸部の成形を容易に行うことができる。また、伝熱板 6 laおよび伝熱板 6 lbの 素材となるシートとしては、例えばアルミニウム、ステンレス等の薄肉板金を用いること もできる。この場合、内部通路 62側に高温高湿の再生空気が通るので、耐熱性と高 湿下における耐腐食性や防鲭性を有する金属材料が適している。したがって、アルミ -ゥムやステンレスなどの耐腐食性の金属薄板にプレス力卩ェゃ絞り加工を施して凹 凸部を形成して伝熱板として用いることが好まし 、。このような金属材料を用いた場 合には、伝熱板の強度が向上して形状維持が容易となり、また、榭脂材料に比べて 数 10倍以上の熱伝導率を有するため、伝熱板 1枚あたりの冷却効率を大幅に向上 することができる。したがって榭脂材料と同面積の金属材料で凝縮器 13を構成した 場合には冷却効率の増加による除湿性能の向上が図れ、また、榭脂材料と同等の 冷却効率を維持する場合には、凝縮器 13の大幅な小型化が図れることになる。

[0054] 図 9は、ヒーターケース 16の詳細構成を示す分解斜視図である。ヒーターケース 16 は、側面に再生空気の流入部 72を開口した断面扇形の函体 73の扇形開口面 74を 、加熱用開口部 15を開口した扇形板状の蓋体 75で覆蓋することにより、断面扇形中 空状に形設されている。また、函体 73の扇形開口面 74周縁には、蓋体 75の外形と 合致するように平面状のフランジ部 76が延設されている。そして、蓋体 75の半径部 分は、函体 73側に向けて鋭角状に折り曲げ加工を施して屈曲部 77を形成している。 また、蓋体 75の半径部分に形成された屈曲部 77に、函体 73に周設されたフランジ 部 76の半径部分を挿嵌することにより、函体 73と蓋体 75が仮固定されることになる。 この仮固定状態において函体 73は、扇形中心部と、外周方向に延設されたフランジ 部 76の数点が螺子止めされることにより、蓋体 75と接合固定される。すなわち、函体 73と蓋体 75の外周側に設けられた螺合部 78と函体 73と蓋体 75の扇形中心部に設 けられた螺合部 79とが、螺子止めにより接合固定される。このように函体 73と蓋体 75 は、互いが仮固定される揷嵌状態において螺子止め加工が施されるため、組立工程 における作業性の向上が図られる。また、螺子止め加工が完了した完成状態におい ては、扇形の外周部に設けられた螺合部 78と扇形中心部に設けられた螺合部 79〖こ おいて接合固定されるので、函体 73および蓋体 75の半径方向および外周方向の全 面が当接して空気漏洩が抑制される。このように扇形断面函状に形成された函体 73 の扇形開口面 74を扇形板状の蓋体 75で覆蓋すると ヽぅ簡単な構成でヒーターケー ス 16の気密性が確保されることになる。

[0055] また、ヒーターケース 16は、ハウジング 1内において蓋体 75がローター 12と対畤す る向きでローター 12に密接するように配設される。ここで函体 73と蓋体 75を固定する 螺合部 78および螺合部 79は、ローター 12の外周側およびローター 12の回転軸 36 部分に位置し、ローター 12の対畤面にはヒーターケース 16自身を接合するための螺 合部が存在しない状態となる。したがってヒーターケース 16のローター 12対畤面に おいて加熱用開口部 15が広範囲に確保され、ローター 12の通風面全体をファン 20 により供給される空気が通過する水分吸湿領域と加熱用開口部 15に対畤した水分 放出領域として有効に活用することができる。また、ヒーターケース 16は、ローター 12 を介してチャンバ一 19と相対するように配設され、函体 73と蓋体 75を外周側で接合 している螺合部 78と同円周上に位置するローター 12の外周側と函体 73と蓋体 75を 扇形中心部にお 、て接合して 、る螺合部 79に合わさるローター 12の回転軸 36にお いて、チャンバ一 19と螺子止めされる。このとき、函体 73、蓋体 75、回転軸 36を螺 合部 79において共締めして固定すると組立工数が削減できる。

[0056] また、蓋体 75の加熱用開口部 15の周縁にはローター 12方向に突出する扇形の突 出面 80が形設されている。この突出面 80は、ヒーターケース 16の取り付け状態にお いて、チャンバ一 19の扇形断面を形成する周壁面 37と相対するように配設され、こ の突出面 80と周壁面 37の間隔が、ヒーターケース 16とチャンバ一 19の間隔を規定 することになる。したがって前述したように突出面 80と周壁面 37の間隔を所定値、す なわちローター 12の厚みに対して 0. 3〜1. 5mmの範囲で広く設定することにより、 ローター 12の円滑な回転動作を確保するとともに、ローター 12と突出面 80および口 一ター 12と周壁面 37の隙間力もの空気漏洩を抑制して除湿効率の向上を図ること ができる。前述したように、突出面 80と周壁面 37の間隔がローター 12の厚みに対し て 0. 3mm未満になるとローター 12の回転動作を円滑に実行できなくなる。また、こ の間隔がローター 12の厚みに対して 1. 5mmを超えるとローター 12と突出面 80の隙 間およびローター 12と周壁面 37の隙間からの空気漏洩が増加して除湿効率が低下 することになる。このように突出面 80と周壁面 37の間隔が狭くなるほどローター 12の 駆動性が低下する傾向にある。また、突出面 80と周壁面 37の間隔が広くなるほど、 空気漏洩量が増加して除湿効率が低下する傾向にある。したがって、ローター 12の 駆動性と除湿効率を満足するには、突出面 80と周壁面 37の間隔は、ローター 12の 厚みに対して 0. 3〜1. 5mmの範囲で広く形成することが好ましぐさらにはローター 12の厚みに対して 0. 5〜1. Ommの範囲で広く形成することが最も望ましい。

[0057] また、ヒーター 14には-クロム線が用いられており、このヒーター 14は、ヒーターケ ース 16内に構設されたヒーター枠 81によって固定保持がなされて 、る。このヒーター 枠 81は、ヒーター 14をヒーターケース 16と絶縁状態で収容する断面五角形状のヒー ター収容部 82を中空状態に設けており、このヒーター収容部 82内に半径方向およ び円周方向に複数架設した絶縁支持板 83で-クロム線力もなるヒーター 14を加熱 用開口部 15に近接するように支持している。これによりヒーター 14の絶縁性が確保さ れるとともに加熱用開口部 15からローター 12に対して安定的に輻射熱が供給される ことになる。さらに、ヒーター収容部 82の五角形状底面部分は、反射率の高い金属 板、例えば、アルミニウムやステンレス力もなる鏡面状の反射板 85で形設されている 。この反射板 85がヒーター収容部 82の底部に照射されたヒーター 14の輻射熱を口 一ター 12側に反射することにより、ローター 12の水分放出が促進する。

[0058] また、ヒーターケース 16内のヒーター枠 81の周囲には矢符に示すように流入部 72 力もヒーターケース 16内に流入した再生空気を通す分岐風路 84を形成している。こ の分岐風路 84に供給された再生空気は、ヒーターケース 16内に照射されるヒーター 14の輻射熱を回収して温度を高めつつ、加熱用開口部 15とヒーター枠 81との隙間 を通ってローター 12に供給される。これによりヒーターケース 16の外部に漏れるべき 熱量が分岐風路 84に供給される再生空気により回収され、ローター 12の水分放出 に再利用されるので、ヒーター 14のエネルギーロスが削減される。また、ヒーター枠 8 1には、分岐風路 84の通風をヒーター 14に供給するための通風孔が設けられている 。したがって、この分岐風路 84を流れる再生空気の一部は、ヒーター収容部 82の底 面および側面に開口した通風孔 86からヒーター収容部 82内に供給される。このヒー ター収容部 82内に供給された再生空気は、ヒーター収容部 82内に滞留する熱を奪 つて加熱用開口部 15からローター 12に供給される。したがって、ヒーター収容部 82 内に滞留すべき熱量が通風孔 86から供給される再生空気に回収されてローター 12 の水分放出に利用されるので、ヒーター 14のエネルギーロスが削減されるとともにヒ 一ター収容部 82内の温度上昇も抑制されることになる。

[0059] 図 10は、除湿機の運転動作を示す簡易水平断面図である。図示しない操作部に おいて除湿機の運転を指示すると、ファン 20、循環ファン 17、駆動モーター 58、ヒー ター 14が各々駆動する。まずファン 20の駆動によって吸気口 3からハウジング 1内に 空気が吸引される。この時、空気中の塵埃は吸気口 3に付設されたフィルター 2により 除去される。ハウジング 1内に吸引された空気は、ハウジング 1の長辺方向において ファン 20の風上側に水平方向に並設されて 、るローター 12と凝縮器 13に供給され る。この空気は、ローター 12と凝縮器 13に分流し、かつハウジング 1の実質的に短辺 方向を並行に流れるため、通風抵抗が並列に分散して通風距離も短くなり、ファン 2 0に対する機内抵抗が低下してファン 20の送風量が増加することになる。ローター 12 側に分流した空気は、凝縮熱を受けずにローター 12に供給される。したがって、ロー ター 12において吸湿効率の低下はなぐ供給空気は湿気を除去されるとともに吸着 熱を与えられて高温低湿になる。一方、凝縮器 13側に分流した空気は、吸着熱を受 けず凝縮器 13の外部通路 63に供給される。したがって、凝縮器 13において冷却効 率の低下はなぐ供給空気は内部通路 62を流れる再生空気を冷却して凝縮熱を奪

V、高温になる。ローター 12で吸湿された高温低湿の空気と凝縮器 13で凝縮熱を奪 つた高温の空気は、ともにファン 20に吸込まれて攪拌され排気口 7から排出される。 この排出空気は、ローター 12において吸湿効率の低下がなく十分に吸湿された空 気と、凝縮器 13において冷却効率の低下がなく十分に凝縮熱を奪った空気との混 合空気であり、高い乾燥度を有している。また、この空気は上述したようにファン 20に 対する機内抵抗の低下により、十分に風量も確保されているので、この高乾燥度か つ大風量の排出空気を排気口 7から衣類等の乾燥対象物に供給すると、極めて高

V、乾燥効率が得られることになる。

一方、水分を吸湿したローター 12は、駆動モーター 58の駆動により循環経路 29に 移動し、ヒーター 14により加熱されて水分を放出する。ここでヒーター 14は、ファン 20 によりローター 12に供給される空気の風向きに対して風上側からローター 12に輻射 熱を照射する。したがって、ファン 20の風上側に位置するローター 12の上流部分 87 に輻射熱が照射される。このローター 12の上流部分 87は、ファン 20により供給され る空気と初めに接触する部分であり、空気からの吸湿量が高ぐ多量の水分を保有し ている部分である。このローター 12の水分を多く保有している上流部分 87に対してヒ 一ター 14の輻射熱が照射されるので、輻射熱の直接照射によるローター 12からの水 分放出量が増加し、輻射熱が水分放出に有効に利用されることになる。このローター 12から放出された水分は、ヒーターケース 16においてヒーター 14の発熱により加熱 された高温の再生空気に含まれる。この水分を含んだ高湿の再生空気はチャンバ一

19で受風された後、凝縮器 13の内部通路 62に流入し、ファン 20により供給される空 気によって冷却されて水分が飽和する。凝縮器 13で水分が除去された再生空気は 循環ファン 17に吸込まれ、ヒーターケース 16に戻って循環経路 29を循環する。

[0061] ここで、ヒーターケース 16およびチャンバ一 19は、ローター 12の円滑な回転動作を 促すため、各々ローター 12との間に所定の間隙を設けて配設される。したがって、こ の間隙を通じて循環経路 29は、ファン 20の送風経路と連通し、再生空気とファン 20 が送風する空気との空気移行が発生する。例えば、ローター 12を通過する再生空気 の風速がファン 20によりローター 12に供給される空気の風速より遅い場合、すなわ ち循環経路 29側のローター 12の通風圧損が低い場合は、ヒーターケース 16とロー ター 12の間隙 88にお 、て循環経路 29内に外部力も空気が流入し、チャンバ一 19と ローター 12の間隙 89にお 、て循環経路 29内部力も外部に空気が流出する。この場 合、ヒーター 14の熱は、循環経路 29外部に漏洩することなく全てローター 12に供給 される。また、ローター 12を通過する再生空気の風速がファン 20によりローター 12に 供給される空気の風速より速い場合、すなわち循環経路 29側のローター 12の通風 圧損が高い場合は、ヒーターケース 16とローター 12の間隙 88において循環経路 29 力も外部に空気が流出し、チャンバ一 19とローター 12の間隙 89において循環経路 29内に外部力 空気が流入する。この場合、ヒーター 14の熱の一部が空気流出に 伴い循環経路 29の外部にー且漏洩することになる。しかし、この漏洩した熱は、点線 に示すようにローター 12のヒーターケース 16の回転方向前後に近接した部分に供 給され、ローター 12下流側においてチャンバ一 19とローター 12の間隙 89からチャン バー 19に流入して循環経路 29内に回収される。このようにローター 12の前後におい て循環経路 29と外部との空気移行が発生しても、ヒーター 14の熱量の大部分をロー ター 12からの水分放出に利用してエネルギーロスを低減して ヽる。これにより極めて 高い除湿効率が得られることになる。

[0062] 以上、説明したように本実施の形態の除湿装置は、力かる構成とすることにより、以 下の効果を奏するものである。

[0063] すなわち、ヒーター 14は、ローター 12の水分を多く保有している部分に対して輻射 熱を照射するように配設されることにより、輻射熱の作用によるローター 12からの水 分放出量を増加させて除湿効率を向上することができる。

[0064] また、ファン 20によりローター 12に供給される空気の風向きに対して、ヒーター 14 が風上側力もローター 12に輻射熱を照射することにより、ファン 20の風上側に位置 するローター 12の水分を多く保有している部分に主に輻射熱が照射されるので、輻 射熱の作用によるローター 12からの水分放出量を増力!]させて除湿効率を向上するこ とがでさる。

[0065] また、ローター 12を挟んでヒーター 14に対向するチャンバ一 19を備え、ヒーター 1 4が加熱した再生空気を、ローター 12を介してチャンバ一 19から循環経路 29内に回 収する構成とすることにより、ローター 12前後において循環経路 29と外部との空気 移行が発生してもヒーター 14により加熱された再生空気をチャンバ一 19から循環経 路 29内に回収し、ヒーター 14の発熱の大部分をローター 12からの水分放出に利用 してヒーター 14の熱エネルギーロスを抑制し、除湿効率を高めることができる。

[0066] また、循環経路 29は、循環ファン 17を収容する循環ケーシング 18と、ヒーター 14を 収容してローター 12に対向する扇形の加熱用開口部 15を開口したヒーターケース 1 6と、ローター 12を挟んで加熱用開口部 15と相対する断面扇形のチャンバ一 19と、 凝縮器 13において再生空気を通す内部通路 62の順に再生空気を循環させるように 形成され、ファン 20の風向きに対してローター 12の風上側にヒーターケース 16、口 一ター 12の風下側にチャンバ一 19が配設されることにより、ローター 12前後にお ヽ て循環経路 29と外部との空気移行が発生してもヒーター 14により加熱された再生空 気がチャンバ一 19から循環経路 29内に回収される。その結果、ヒーター 14の発熱 の大部分がローター 12からの水分放出に利用され、ヒーター 14の熱エネルギーロス が抑制されるので、除湿効率を高めることができる。

[0067] また、ヒーターケース 16とチャンバ一 19とでローター 12が回転可能に挟持されるこ とにより、反りなどによるローター 12の回転不具合を抑制することができる。

[0068] また、ヒーターケース 16とチャンバ一 19が、ローター 12の外周部および回転軸部 で固定されることにより、ヒーターケース 16とチャンバ一 19との間隔を全周において 適正に保持することができる。 [0069] また、チャンバ一 19の扇形断面を形成する周壁面 37のローター 12回転方向後段 部分に、ローター 12からの放熱を遮熱する遮熱板 39が配設されることにより、チャン バー 19の熱変形を抑制することができる。

[0070] また、チャンバ一 19内に、ヒーター 14の輻射熱を遮熱する遮熱板 39が配設される ことにより、輻射熱によるチャンバ一 19の熱変形を抑制することができる。

[0071] また、チャンバ一 19内に照射された輻射熱が鏡面金属板で形成された遮熱板 39 によりローター 12方向に反射されるので、ローター 12からの水分放出を促進すること ができる。

[0072] また、ヒーターケース 16内部に配設された反射板 85により、ヒーター 14の輻射熱が ローター 12側に反射されるので、ローター 12の水分放出を促進することができる。

[0073] また、ヒーターケース 16は、側面に再生空気の流入部 72を開口した断面扇形の函 体 73の扇形開口面 74を、加熱用開口部 15を開口した扇形板状の蓋体 75で覆蓋し て構成することにより、ヒーターケース 16の構成を簡略ィ匕することができる。

[0074] また、蓋体 75の半径部分を函体 73側に鋭角状に折り曲げて屈曲部 77を形成し、 函体 73の開口面外縁に周設したフランジ部 76を屈曲部 77に挿嵌することにより、函 体 73と蓋体 75は仮固定され、組立性の向上を図ることができる。

[0075] また、函体 73と蓋体 75は、扇形中心部および加熱用開口部 15の外周部で螺子止 めして接合されることにより、函体 73と蓋体 75を全周において密着させ、ヒーターケ ース 16の気密性を高めることができる。

[0076] また、蓋体 75の加熱用開口部 15周縁にローター 12方向に突出する扇形状の突出 面 80を形成し、チャンバ一 19の扇形断面を形成する周壁面 37と突出面 80はロータ 一 12を挟んで相対することにより、循環経路 29のローター 12前後における空気漏洩 を抑制して除湿効率を高めることができる。

[0077] また、周壁面 37と突出面 80の間隔はローター 12の厚みに対して 0. 3〜1. 5mm の範囲で広く形成されることにより、ローター 12の円滑な回転動作を確保しつつ循環 経路 29のローター 12前後における空気漏洩を抑制して除湿効率を高めることができ る。

[0078] また、ヒーターケース 16内部にヒーター 14を絶縁状態で加熱用開口部 15に近接 するように収容保持する断面多角形状のヒーター枠 81が構設されることにより、ヒー ター 14の絶縁性を確保するとともにヒーター 14の位置を確実に規定してローター 12 に安定的に輻射熱を供給することができる。

[0079] また、ヒーター枠 81の周囲にヒーター 14を取り囲むように分岐風路 84を形成し、分 岐風路 84を通過した再生空気が加熱用開口部 15から吐出する構成により、ヒーター 枠 81の外周に漏れる熱量を再生空気に回収してエネルギーロスを低減することがで きる。

[0080] また、ヒーター枠 81に、分岐風路 84の通風をヒーター 14に供給するための通風孔

86が設けられることにより、ヒーター枠 81内に滞留する熱を再生空気で回収してロー ター 12に供給し、ローター 12の水分放出を促進することができる。

[0081] また、ヒーター枠 81の底面は、ヒーター 14の輻射熱を反射する鏡面状に形成され ることにより、底面に照射された輻射熱をローター 12側に反射して、ローター 12の水 分放出を促進することができる。

[0082] また、吸気口 3から供給された空気がローター 12と凝縮器 13の各々に分流して並 行に流されることにより、通風抵抗を減らして多量の空気を供給することができる。

[0083] また、吸気口 3から吸引された空気は、凝縮熱を与えずにローター 12へ供給される ことにより、吸湿効率の低下を抑制することができる。

[0084] また、吸気口 3から吸引された空気は、吸着熱を与えずに凝縮器 13へ供給されるこ とにより、冷却効率の低下を抑制することができる。

[0085] また、通風抵抗の減少によって十分な風量が確保され、また吸湿効率と冷却効率 の低下がなく高い乾燥度を有した空気が排気口 7から乾燥対象物に供給されること により乾燥効率を大幅に向上することができる。

[0086] また、吸気口 3はハウジング 1の片面のみに開口可能とされることにより設置場所の 制約が減少して使い勝手を向上することができる。

[0087] また、ローター 12と凝縮器 13が水平方向に並設されることにより、ノ、ウジング 1の高 さが低くなつて機器の小型化が図れるとともに、機器の運搬が楽な姿勢で行えるので 使い勝手を向上することができる。

[0088] また、区画壁 11に開口した円形開口部 34および矩形開口部 35に、ローター 12と 凝縮器 13が各々挿嵌されることにより、ローター 12と凝縮器 13の相対位置を確実に 規定して各々に適正に空気を分流することができる。

[0089] また、円形開口部 34の内径は、ローター 12の外形未満であることにより、ローター 1 2の外周をバイパスする空気量が減少し、吸湿効率を向上することができる。

[0090] また、外周にギア 48を周設したフレーム A49と内輪 52に向けて放射状にリブ 53を 架橋したフレーム B54で吸湿素子 47が両軸側力 挟み込んで固定されるとともに、 吸湿素子 47の中心穴 51に揷嵌する軸受部 55とフレーム B54の内輪 52が固定され 、ギア 48と嚙合する歯車 57が駆動モーター 58で回転されることにより、フレーム A49 に周設したギア 48に歯車 57を介して駆動モーター 58の回転力が伝達され、フレー ム A49とフレーム B54と軸受部 55で強固に保持された吸湿素子 47の回転動作を容 易に行うことができる。

[0091] また、厚み 0. 1〜0. 3mmの範囲の金属板でフレーム B54は形成されることにより、 放射状に架橋したリブ 53の強度を保持するとともにリブ 53の高さを低くして間隙から の空気漏洩量を減らし、吸湿効率を向上することができる。

[0092] また、フレーム A49と一体に形成した第 1遮蔽壁 59により、ギア 48の凹状部を通つ てローター 12をバイパスする空気量が減少するので吸湿効率を向上することができ る。

[0093] また、歯車 57と一体に形成した第 2遮蔽壁 60により、歯車 57の凹状部を通って口 一ター 12をバイパスする空気量が減少するので吸湿効率を向上することができる。

[0094] また、凝縮器 13は、伝熱板 61aおよび伝熱板 61bを複数枚所定の間隔で積層した 積層型の熱交^^で構成されることにより、ファン 20により供給される空気と循環ファ ン 17により循環する再生空気とが伝熱板 61aおよび伝熱板 61bの各々を介して熱交 換することにより冷却効率を向上することができる。

[0095] また、内部通路 62に結露した水滴力 水滴自身の自重と下向きに流れる再生空気 の風圧により速やかに滴下されて通路閉塞が抑制されるとともに、ファン 20により供 給される空気力 ローター 12と外部通路 63に平行に流れることにより通風抵抗が抑 えされる。したがって、ファン 20の風量を増加させることができる。

[0096] また、外部通路 63の通路断面積を内部通路 62の通路断面積よりも広くすることに より、再生空気がより多くの空気で冷却され、冷却効率をさらに向上することができる

[0097] また、内部通路 62の出口まで滴下した水滴は、直角台形状に形成した伝熱板 6 la 、および伝熱板 61bの傾斜面に沿って最下点まで移動することにより大粒になり、そ の自重を利用して円滑に滴下するので、通路閉塞を抑制することができる。

[0098] また、伝熱板 61aおよび伝熱板 61bの積層方向の両端に内部通路 62が配列され る場合には、積層方向の両端に配列される内部通路 62と凝縮器 13の外周を流れる 空気とが熱交換し、伝熱板 61aおよび伝熱板 61bの全てが伝熱面として有効に作用 するので、冷却効率を向上することができる。

[0099] また、伝熱板 61aおよび伝熱板 61bの積層方向の両端に外部通路 63が配列され る場合には、積層方向の両端に配列した外部通路 63により、その外側に配設される 凝縮器 13の固定部と、その内側に配列される内部通路 62内の再生空気とが断熱し 、高温の再生空気による固定部の熱変形を抑制することができる。

[0100] また、間隔リブ 64aおよび間隔リブ 64bは伝熱板 61aおよび伝熱板 61bと一体に形 成されることにより、伝熱板 61aおよび伝熱板 61bの積層間隔を適正に保持し、通風 抵抗の増加を抑制することができる。

[0101] また、内部通路 62側の積層間隔は、外部通路 63側の積層間隔よりも広く形成され ることにより、内部通路 62内の水滴のブリッジ現象を抑制し、水滴を円滑に滴下させ ることがでさる。

[0102] また、外部通路 63側の積層間隔は、内部通路 62側の積層間隔よりも広く形成され ることにより、外部通路 63を流れる空気中の異物の詰まりを抑制することができる。

[0103] また、伝熱板 61aおよび伝熱板 61bの各々は、積層方向から押圧されて保持される ことにより、内部通路 62と外部通路 63の気密性を向上することができる。

[0104] また、伝熱板 6 laおよび伝熱板 6 lbの厚みは、 0. 05〜0. 5mmの範囲であること により、積層間隔を保持するリブなどの凹凸部成形時に伝熱板 61aおよび伝熱板 61 bの破損を抑制するとともに熱抵抗を少なくして冷却効率を向上することができる。

[0105] また、伝熱板 61aおよび伝熱板 61bが熱可塑性榭脂で形成される場合には、熱可 塑性榭脂の成形容易性によって伝熱板 61aおよび伝熱板 61bの積層間隔を保持す るリブなどの凹凸部の成形性を向上することができる。

[0106] また、伝熱板 61aおよび伝熱板 61bが金属板で形成される場合には、伝熱板 61a および伝熱板 61bが高い強度を確保できるとともに熱抵抗が少なくなり冷却効率を向 上することができる。

[0107] また、ローター 12の上方に第 1ダクト 27が配設され、下方に第 2ダクト 28が配設さ れることにより、ファン 20の送風路におけるダクトの通風抵抗をなくしてローター 12へ の空気供給量を更に増加させることができる。

[0108] また、第 1ダクト 27は下り勾配で形成されることにより、第 1ダクト 27内に結露した水 滴を下り勾配に沿わしてチャンバ一 19もしくは内部通路 62に誘導し、第 1ダクト 27内 への水滴滞留を抑制することができる。

[0109] また、循環経路 29内に発生した凝縮水が第 2ダクト 28に集水して排水口 30の 1箇 所力 タンク 4に排水されることにより、漏水の発生を抑制することができる。

[0110] また、タンク 4が未装着の場合にストッパー 31により排水口 30を閉塞し、排水口 30 力もの水垂れを防止することができる。

[0111] また、循環ケーシング 18内部に結露した凝縮水が、ドレン孔 33を通じて第 2ダクト 2

8に滴下するので、循環ケーシング 18内の凝縮水滞留を抑制することができる。

[0112] また、チャンバ一 19内部に結露した凝縮水力 連通管 32を通じて第 2ダクト 28に 滴下するので、チャンバ一 19内の凝縮水滞留を抑制することができる。

[0113] また、ヒーターケース 16は、循環ケーシング 18の上方に配設されることにより、循環 ケーシング 18内に結露した凝縮水のヒーターケース 16への流入を抑制することがで きる。

[0114] また、循環ケーシング 18の再生空気吐出側に遮熱部材 45が付設されることにより、 ヒーター 14の放熱による循環ケーシング 18の熱変形を抑制することができる。

[0115] また、循環ケーシング 18のローター 12に対向する面が金属板で形成されることによ り、ローター 12からの熱放射による循環ケーシング 18の熱変形を抑制することができ る。

[0116] また、循環ケーシング 18がローター 12の回転方向におけるヒーター 14の後段側に 配設されることにより、循環ケーシング 18内の結露を抑制することができる。 [0117] また、ローター 12を介してヒーター 14の輻射熱が照射されるチャンバ一 19の加熱 用開口部 15の対向面とは異なる面に第 1ダクト 27との接続口 38が開口されることに より、輻射熱による第 1ダクト 27の変形を抑制することができる。

[0118] また、チャンバ一 19内に加熱用開口部 15に対向するように配設された遮熱板 39 により、ヒーター 14の輻射熱が遮熱され、チャンバ一 19の熱変形を抑制することがで きる。

[0119] また、チャンバ一 19内に照射された輻射熱は、鏡面状の遮熱板 39によりローター 1 2側に反射されるので、ローター 12からの水分放出を更に促すことができる。

[0120] また、チャンバ一 19、循環ケーシング 18および第 1ダクト 27の少なくともいずれか は耐熱性榭脂で形成されることにより、異常運転時の熱変形を抑制することができる

[0121] また、吸気口 3から供給された空気は、ローター 12と凝縮器 13の各々に分流して 概略短辺方向を流されることにより、風路距離が短くなり通風抵抗が減少して多量の 空気を供給することができる。

[0122] また、ハウジング 1の長辺方向にローター 12と凝縮器 13とが並設されることにより、 ノ、ウジング 1内に部品を高密度に配置して機器の小型化を図ることができる。

[0123] また、吸気面積が広く確保され、吸気口 3から吸引した空気が円滑にファン 20に送 られ、ファン 20から吐出した空気が円滑に排気口 7に送られることにより、通路抵抗が 低減し、ファン 20の送風量が増加するので、乾燥効率を向上することができる。

[0124] また、排気口 7が、ハウジング 1の長辺方向に沿って矩形状に開口されることにより

、乾燥空気を幅広く吹出して乾燥効率を向上することができる。

[0125] また、風向変更部 8で排気口 7から排出される空気の風向は、望ましくは自動的に 変更され、高乾燥度かつ大風量の排出空気が乾燥対象物に広範囲に供給されるこ とにより、乾燥効率を向上することができる。

[0126] また、吸気口 3に着脱自在に配設したフィルター 2で、吸気口 3から吸引される空気 中に含まれる異物が捕捉され、ノ、ウジング 1内への異物流入を抑制することができる

[0127] また、凝縮器 13で回収した凝縮水を貯留するタンク 4は、ノ、ウジング 1の短辺方向 から収脱可能に配設されており、タンク 4の移動距離を短縮し排水作業や装着作業 における作業性を向上することができる。

[0128] 以上説明した内容は、発明を実施するための一形態についてのみ説明したもので あり、本発明は上記実施の形態に限定されるものではない。

[0129] 例えば、ハウジング 1の水平断面形状を実質的に楕円状とした力 少なくとも一組 の長辺側と短辺側を有する形状であればよく矩形状や六角形状などに形成してもよ い。

[0130] また、ギア 48の凹状部を覆う第 1遮蔽壁 59はフレーム A49と一体で形成される構 成とした力 フレーム B54と一体に形成してもよい。

[0131] また、第 1ダクト 27は凝縮器 13側に向けて下り勾配に形成されるとした力 チャンバ 一 19側もしくは凝縮器 13とチャンバ一 19の両側に向けて下り勾配に形成されてもよ い。

[0132] また、伝熱板積層完了寸法よりも小さい幅寸法のケース体 69に伝熱板が積層状態 で挿入され、伝熱板 6 laおよび伝熱板 6 lbの各々が押圧される構成とした力 積層 状態の伝熱板に弾性体が嵌められて押圧されるような構成としてもよい。

[0133] また、ヒーター 14として-クロム線が用いられている力 輻射熱を多少なりとも照射 可能なものであればよぐハロゲンヒーター、カーボンヒーター、シーズヒーターあるい はセラミックヒーターなどを用いてもよ 、。

産業上の利用可能性

[0134] 以上のように本発明にかかる除湿機は、ヒーターの輻射熱をローターに効率良く与 えるとともに空気漏洩によるヒーターの熱エネルギーロスを抑制して高い除湿効率が 得られるものであり、また、ローターの吸湿効率や凝縮器の冷却効率の低下がなぐ 機内抵抗を低減することにより多量の空気を供給して乾燥効率を高め、除湿機本体 を小型化し、設置場所の制約を減らして使い勝手の向上を図ったものであり、除湿機 、乾燥機、衣類乾燥機、衣類乾燥洗濯機、浴室乾燥機、空調機または溶剤回収装 置等の高効率な除湿運転が所望される用途に適している。

Claims

請求の範囲

[1] 吸気口と排気口を開口したハウジング内に、

前記吸気口から吸気して前記排気口から排気するファンと、

前記ファンが供給する空気から吸湿する円盤状のローターと、

前記ローターを回転させる駆動部と、

前記ローターの一部に再生空気を循環させるように形成した循環経路と、 前記循環経路に再生空気を循環させる循環ファンと、

前記循環経路において前記ローターから水分を放出させるヒーターと、

前記ローターが放出した水分を含む前記再生空気を前記ファンが供給する空気によ つて冷却して水分を凝縮させる凝縮器とを備え、

前記ヒーターが前記ローターの水分を多く保有している部分に向けて輻射熱を照射 するように配設されて 、る除湿機。

[2] 前記ローターは、前記ファンの吸込側に配設され、

前記ヒーターは、前記ファンの風向きに対する風上側から前記ローターに向けて輻 射熱を照射するように配設されて ヽる請求項 1に記載の除湿機。

[3] 前記ローターを挟んで前記ヒーターに対向するチャンバ一を備え、前記ヒーターが加 熱した前記再生空気を、前記ローターを介して前記チャンバ一から前記循環経路内 に回収する構成とした請求項 1または請求項 2のいずれか 1項に記載の除湿機。

[4] 前記循環経路は、

前記循環ファンを収容する循環ケーシング、

前記ヒーターを収容して前記ローターに対向する扇形の加熱用開口部を開口した ヒーターケース、

前記ローターを挟んで前記加熱用開口部と相対する断面扇形のチャンバ一、 前記凝縮器にお!、て前記再生空気を通す内部通路

の順に前記再生空気を循環させるように形成され、

前記ファンの風向きに対して前記ローターの風上側に前記ヒーターケースが配設さ れ、

前記ファンの風向きに対して前記ローターの風下側に前記チャンバ一が配設されて V、る請求項 1から請求項 2の 、ずれか 1項に記載の除湿機。

[5] 前記ローターは、前記ヒーターケースと前記チャンバ一とで回転可能に挟持されてい る請求項 4項に記載の除湿機。

[6] 前記ヒーターケースと前記チャンバ一は、前記ローターの外周部および回転軸部で 固定されて 、る請求項 5に記載の除湿機。

[7] 前記チャンバ一の扇形断面を形成する周壁面の前記ローター回転方向後段部分に

、前記ローター力 の放熱を遮熱する遮熱板が配設されている請求項 4に記載の除 湿機。

[8] 前記チャンバ一内に、前記ヒーターの輻射熱を遮熱する遮熱板が配設されている請 求項 3に記載の除湿機。

[9] 前記遮熱板は、前記ヒーターの輻射熱を前記ローター方向に反射する鏡面金属板 で形成されて ヽる請求項 8に記載の除湿機。

[10] 前記ヒーターケースの内部に前記ヒーターの輻射熱を前記ローター側に反射する反 射板が配設される請求項 4に記載の除湿機。

[11] 前記ヒーターケースは、側面に前記再生空気の流入部を開口した断面扇形の函体と

、前記加熱用開口部を開口した扇形板状の蓋体とを備え、前記函体の扇形開口面 を前記蓋体により覆蓋する構成とした請求項 4に記載の除湿機。

[12] 前記蓋体の半径部分を前記函体側に鋭角状に折り曲げて屈曲部を形成し、前記函 体の開口面外縁に周設したフランジ部を前記屈曲部に挿嵌することにより、前記函 体と前記蓋体は仮固定されるように構成した請求項 11に記載の除湿機。

[13] 前記函体と前記蓋体は、扇形中心部および前記加熱用開口部の外周部で螺子止 めにより接合されて 、る請求項 11に記載の除湿機。

[14] 前記蓋体の加熱用開口部の周縁に前記ローター方向に突出する扇形状の突出面 を形成し、前記チャンバ一の扇形断面を形成する周壁面と前記突出面は前記ロータ 一を挟んで相対して ヽる請求項 11に記載の除湿機。

[15] 前記周壁面と前記突出面の間隔は前記ローターの厚みに対して 0. 3〜1. 5mmの 範囲で形成されている請求項 14に記載の除湿機。

[16] 前記ヒーターケース内部に前記ヒーターを絶縁状態で前記加熱用開口部に近接す るように収容保持する断面多角形状のヒーター枠が構設されている請求項 4に記載 の除湿機。

[17] 前記ヒーター枠の周囲に前記ヒーターを取り囲むように分岐風路が形成され、前記 分岐風路を通過した前記再生空気が前記加熱用開口部から吐出する構成とした請 求項 16に記載の除湿機。

[18] 前記ヒーター枠に、前記分岐風路の通風を前記ヒーターに供給するための通風孔が 設けられている請求項 17に記載の除湿機。

[19] 前記ヒーター枠の底面は、前記ヒーターの輻射熱を反射するように鏡面状に形成さ れている請求項 16に記載の除湿機。

[20] 前記ローターと前記凝縮器は、前記ハウジング内において水平方向に並設され、 前記吸気口から吸引された空気が前記ローターと前記凝縮器とに分流した後、とも に前記ファンに吸込まれて前記排気口力 排出される請求項 1に記載の除湿機。

[21] 前記ハウジングの内部を前記ファンの送風方向に対して前後に区画する区画壁を備 え、前記区画壁に前記ローターが挿嵌される円形開口部と前記凝縮器が挿嵌される 矩形開口部が開口されて 、る請求項 20に記載の除湿機。

[22] 前記円形開口部の内径は、前記ローターの外径以下とした請求項 21に記載の除湿 機。

[23] 前記ローターは、

吸湿剤が担持された複数の通路を有するドーナツ形状の吸湿素子と、

リング状に形成されて外周にギアを周設したフレーム Aと、

リング状の外輪から前記吸湿素子の中心穴と係合する内輪に向けて放射状にリブを 架橋したフレーム Bと、

前記吸湿素子の中心穴に挿嵌される軸受部とから少なくともなり、

前記吸湿素子を前記フレーム Aと前記フレーム Bにより両軸側から挟み込んで収納し 前記フレーム Bの逆側力 前記中心穴に前記軸受部を嵌め込み、前記フレーム Aと 前記フレーム Bをその外周部において固定し、

前記軸受部を前記フレーム Bの前記内輪と固定して構成し、 前記駆動部を、前記ギアと嚙合する歯車と前記歯車を回転させる駆動モーターとで 構成した請求項 20に記載の除湿機。

[24] 前記フレーム Bは、厚み 0. 1〜0. 3mmの範囲の金属板により形成されている請求 項 23に記載の除湿機。

[25] 前記ギアの凹状部を覆うように前記ギアの外周に沿って周設された第 1遮蔽壁は、前 記フレーム Aまたは前記フレーム Bと一体に形成されている請求項 23に記載の除湿 機。

[26] 前記歯車の凹状部を覆うように前記歯車の外周に沿って周設された遮蔽壁は、前記 歯車と一体に形成されている請求項 23に記載の除湿機。

[27] 前記凝縮器は、前記ファンにより供給される空気を通す外部通路および前記循環フ アンにより循環する前記再生空気を通す内部通路が、所定の間隔で複数枚積層した 伝熱板の積層間隙に交互に形成されている積層型熱交^^である請求項 20に記 載の除湿機。

[28] 前記内部通路は、前記再生空気が下向きに流れるように鉛直方向に配設され、 前記外部通路は、前記ファンにより供給される空気が前記ローターを流れる空気と平 行するように水平方向に配設されて 、る請求項 27に記載の除湿機。

[29] 前記伝熱板の外形が矩形状に形成され、長辺側に前記外部通路が配設され、短辺 側に前記内部通路が配設されている請求項 27に記載の除湿機。

[30] 前記内部通路の出口側は水平方向に対して傾斜するように、

前記伝熱板の外形が直角台形状に形成されている請求項 27に記載の除湿機。

[31] 前記伝熱板の積層方向の両端に前記内部通路が配列されている請求項 27に記載 の除湿機。

[32] 前記伝熱板の積層方向の両端に前記外部通路が配列されている請求項 27に記載 の除湿機。

[33] 前記伝熱板の積層間隔を保持する間隔リブは、前記伝熱板と一体に形成されている 請求項 27に記載の除湿機。

[34] 前記内部通路側の積層間隔は、前記外部通路側の積層間隔よりも広く形成されてい る請求項 27に記載の除湿機。

[35] 前記外部通路側の積層間隔は、前記内部通路側の積層間隔よりも広く形成されてい る請求項 27に記載の除湿機。

[36] 前記伝熱板の各々は、積層方向から押圧されて保持されている請求項 27に記載の 除湿機。

[37] 前記伝熱板の厚みは、 0. 05〜0. 5mmの範囲である請求項 27に記載の除湿機。

[38] 前記伝熱板は、ポリプロピレン、ポリスチレン、ポリカーボネート、ポリエチレンテレフタ レート、 ABS榭脂、ハイインパクトポリスチレンなどの熱可塑性榭脂シートから形成さ れて 、る請求項 27に記載の除湿機。

[39] 前記伝熱板は、アルミニウム、ステンレスなどの防鲭のある金属板力も形成されて 、 る請求項 27に記載の除湿機。

[40] 前記凝縮器は、前記ファンの風向きに対して前記ローターと並列に配設され、

前記凝縮器で回収した凝縮水を貯留するタンクをさらに備え、

前記循環経路は、

前記循環ファンを収容する循環ケーシング、

前記ヒーターを収容して前記ローターに対向する扇形の加熱用開口部を開口した ヒーターケース、 前記ローターを挟んで前記加熱用開口部と相対する断面扇形のチャンバ一、 前記凝縮器にお!、て前記再生空気を通す内部通路

の順に前記再生空気を循環させるように形成され、

前記チャンバ一と前記内部通路を接続する第 1ダクトが前記ローターの上方に配設 されているとともに前記内部通路と前記循環ケーシングを接続する第 2ダクトが前記 ローターの下方に配設されて 、る請求項 1に記載の除湿機。

[41] 前記第 1ダクトは、前記チャンバ一および前記内部通路のいずれか一方または両方 に向けて下り勾配となるように形成されている請求項 40に記載の除湿機。

[42] 前記第 2ダクトに、前記循環経路に発生した凝縮水を前記タンクに導くための排水口 が形設されて ヽる請求項 40に記載の除湿機。

[43] 前記タンクが未装着の場合に、前記排水口を塞ぐストッパーが付設されて ヽる請求 項 42に記載の除湿機。

[44] 前記循環ケーシングの最下部にドレン孔を開口し、前記ドレン孔が前記第 2ダクトに 接続されて 、る請求項 40に記載の除湿機。

[45] 前記チャンバ一と前記第 2ダクトを連通する連通管が備えられて ヽる請求項 40に記 載の除湿機。

[46] 前記ヒーターケース力 前記循環ケーシングの上方に配設されている請求項 40に記 載の除湿機。

[47] 前記循環ケーシングの前記再生空気の吐出側に前記ヒーターからの熱を遮熱する 遮熱部材が付設されている請求項 40に記載の除湿機。

[48] 前記循環ケーシングの前記ローターに対向する面が金属板で形成されている請求 項 40に記載の除湿機。

[49] 前記循環ケーシングが、前記ローターの回転方向における前記ヒーターの後段側に 配設されて 、る請求項 40に記載の除湿機。

[50] 前記チャンバ一の前記加熱用開口部の上面側に前記第 1ダクトとの接続口が開口さ れて 、る請求項 40に記載の除湿機。

[51] 前記チャンバ一内に、前記加熱用開口部に対向して前記ヒーターの輻射熱を遮熱 する遮熱板が配設されている請求項 40に記載の除湿機。

[52] 前記遮熱板は、前記ヒーターの輻射熱を前記ローター方向に反射する鏡面金属板 で形成されて ヽる請求項 51に記載の除湿機。

[53] 前記チャンバ一、前記循環ケーシングおよび前記第 1ダクトの少なくともいずれかは、 ポリエチレンテレフタレートまたはポリフエ-レンサルファイドからなる耐熱性榭脂で形 成されて!/ヽる請求項 40に記載の除湿機。

[54] 前記ハウジングは、矩形状または楕円状の短辺側と長辺側を有する水平断面形状 に形成され、

前記ローターと前記凝縮器は、前記ハウジング内の長辺方向に並設され、前記吸気 ロカ 前記ハウジング内に吸引された空気が前記ローターと前記凝縮器とに分かれ 実質的に短辺方向を流れて前記ファンに吸込まれる請求項 1に記載の除湿機。

[55] 前記吸気口が前記ハウジングの長辺側の片側面に開口するとともに前記排気口が 前記ハウジングの上部に開口し、 前記ファンの吸込口が前記吸気口と実質的に対向し、

前記ファンの吹出口が前記排気口と実質的に対向するように前記ファンが配設され て ヽる請求項 54に記載の除湿機。

[56] 前記排気口は、前記ハウジングの長辺方向に沿って矩形状に開口して!/、る請求項 5 5に記載の除湿機。

[57] 前記排気口力 排出される空気の風向を自動的に変更可能にする風向変更部は、 前記排気口の上部に配設されて！/、る請求項 54に記載の除湿機。

[58] 前記吸気口に異物を捕捉するフィルタ一は、着脱可能に配設されている請求項 54 に記載の除湿機。

[59] 前記凝縮器で回収した凝縮水を貯留するタンクは、前記ハウジングの短辺方向から 収脱可能なように前記ハウジングの底部に配設されて ヽる請求項 54に記載の除湿 機。