WO2006109374A1 - 積層コイル部品 - Google Patents

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WO2006109374A1
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spiral
center line
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Masaharu Ikeda
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Murata Manufacturing Co., Ltd.
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    • H01F17/0006—Printed inductances
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    • H01F17/04—Fixed inductances of the signal type  with magnetic core
    • H01F2017/048—Fixed inductances of the signal type  with magnetic core with encapsulating core, e.g. made of resin and magnetic powder
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    • H01F27/28—Coils; Windings; Conductive connections
    • H01F27/29—Terminals; Tapping arrangements for signal inductances
    • H01F27/292—Surface mounted devices

Definitions

  • the present invention relates to a laminated coil component, and more particularly to a laminated coil component used for a filter, a transformer, and the like.
  • FIGS. 9A to 9I are exploded plan views showing an example of the multilayer inductor 80.
  • the magnetic sheets 81a to 81i are provided with coil conductor patterns 82a to 82i and via hole conductors 83, respectively.
  • the coil conductor patterns 82a to 82i are electrically connected in series via the via-hole conductor 83 to constitute the helical coil L.
  • Each of the magnetic sheets 81a to 81i is also sequentially stacked with a lower force, and further, a protective magnetic sheet is laminated on the top and bottom, followed by pressure bonding to form a laminate block.
  • the laminated body block is cut into a predetermined size and then fired.
  • the laminated body 90 shown in FIG. 10 is obtained.
  • External electrodes 91 and 92 are formed on both ends of the laminate 90 by applying and baking a conductive paste.
  • the external electrodes 91 and 92 are electrically connected to both ends of the helical coil L.
  • 11 is a cross-sectional view in the y direction of the multilayer inductor 80 shown in FIG. 10
  • FIG. 12 is a cross-sectional view in the X direction.
  • This multilayer inductor 80 is vertically laminated, vertically wound, and the opposing direction (x direction) of the external electrodes 91 and 92 is orthogonal to the direction of the coil axis. Then, as can be seen from FIG. 11, the number of coil conductor patterns 82a to 82i constituting the spiral coil L is 6 on the left side, and 7 on the right side. Yes. That is, when the multilayer inductor 80 is viewed in plan, the number of coil conductor patterns extending substantially parallel to the opposing direction of the external electrodes 91 and 92 (X direction) is equal to the opposing direction of the external electrodes 91 and 92 (X direction).
  • the center line A of the spiral coil L that is substantially parallel to the center line A is an axis of line symmetry and is different on the left and right sides.
  • the number of coil conductor patterns is different on the left and right. If a cut shift occurs when cutting a laminated block into a predetermined size, the inductance value fluctuates greatly. Cause problems. That is, compared with the distribution of inductance values in the state without cut deviation shown in FIG. 13 (a), the number of coil conductor patterns due to cut deviation is small as shown in FIG. When the width becomes narrower, the inductance value decreases (decrease amount AL). This is a force that, when the ceramic width on the side where the number of coil conductor patterns is small is narrowed, the magnetic path cross-sectional area is reduced, the magnetic path resistance is increased, and the magnetic flux ⁇ 1 is reduced.
  • the amount of decrease in inductance ⁇ L is as shown in FIG. 13 (b). Larger than the case. This is because the magnetic flux ⁇ 2 generated on the side with the larger number of conductor patterns for the coil is larger than the magnetic flux ⁇ 1 generated on the side with the smaller number of conductor patterns. This is because the resistance is further increased and the magnetic flux ⁇ 2 is further reduced.
  • Patent Document 1 Japanese Patent No. 3601096
  • an object of the present invention is to provide a multilayer coil component in which an inductance value does not fluctuate greatly even when a cut shift occurs, and the variation in inductance value is small.
  • a multilayer coil component includes a multilayer body formed by stacking a plurality of ceramic layers and a plurality of coil conductors, and a spiral formed by a plurality of coil conductors.
  • a coil and external electrodes provided at both ends of the laminate, and the opposing direction of the external electrode is orthogonal to the axial direction of the spiral coil and extends substantially parallel to the opposing direction of the external electrode in plan view.
  • the number of coil conductors to be arranged is the same number with the center line of the spiral coil substantially parallel to the opposing direction of the external electrode as the axis of line symmetry.
  • both end portions of the spiral coil are formed as a pair of external electrodes. It is preferably drawn on the same line substantially parallel to the direction and electrically connected to the external electrode.
  • the number of coil conductors extending substantially parallel to the opposing direction of the external electrode is shown as the center line of the spiral coil substantially parallel to the opposing direction of the external electrode. Since the same number of symmetrical axes are arranged, even if the cut deviation occurs and the inductance value decreases due to the narrower ceramic width on either side, the number of conventional coil conductor patterns is large. The amount of decrease in inductance is not as great as the width of the ceramic on the side decreases. As a result, it is possible to obtain a multilayer coil component in which the inductance value does not fluctuate greatly and the force is small in the variation of the inductance value S.
  • FIG. 1 is an exploded plan view showing an embodiment of a laminated coil component according to the present invention.
  • FIG. 2 is a perspective view showing an appearance of the laminated coil component shown in FIG.
  • FIG. 3 is a schematic cross-sectional view of FIG.
  • FIG. 4 is a schematic cross-sectional view of IV-IV in FIG.
  • FIG. 5 is a schematic cross-sectional view of V—V in FIG.
  • FIG. 6 Distribution diagram of inductance value due to cut deviation.
  • FIG. 7 is a graph showing an inductance value decrease amount ⁇ L with respect to a cut deviation amount.
  • FIG. 8 is an exploded plan view showing a modification of the laminated coil component shown in FIG.
  • FIG. 9 is an exploded plan view showing a conventional laminated coil component.
  • FIG. 10 is a perspective view showing the appearance of the laminated coil component shown in FIG.
  • FIG. 11 is a schematic cross-sectional view taken along the line XX in FIG.
  • FIG. 12 is a schematic cross-sectional view taken along the line XI-XI in FIG.
  • FIG. 13 is a distribution diagram of inductance values due to cut deviation.
  • the multilayer inductor 10 includes coil conductor patterns 12a to 12i and leads.
  • the ceramic sheet 1 la to l lj provided with the electrode patterns 13a and 13b and the interlayer connection via-hole conductor 15 and the conductors are formed in advance, and the outer layer ceramic sheet (not shown) is used. Yes.
  • the ceramic sheets l la to l lj are made of a magnetic ceramic material, for example, a sheet obtained by kneading Fe-Ni-Cu ferrite powder together with a binder by a method such as a doctor blade method. It is what I made.
  • the coil conductor patterns 12a to 12i and the extraction electrode patterns 13a and 13b are formed on the ceramic sheets l la to l lj by a method such as a screen printing method or a photolithography method, respectively.
  • These patterns 12a to 12i, 13a, and 13b can be made of Ag, Pd, Cu, Au, and their alloys.
  • the via hole conductor 15 for interlayer connection is formed with a through hole using a laser beam or the like in the sheet l ib to l lj before forming the patterns 12a to 13b, and Ag, Pd, Cu, Au is formed in the through hole. And a conductive paste such as an alloy of these materials is filled by a method such as printing and coating.
  • the coil conductor patterns 12a to 12i are electrically connected in series via the interlayer connection via-hole conductors 15 provided in the ceramic sheets llc to llj, respectively, and constitute the spiral coil L. That is, the lowermost coil conductor pattern 12a is disposed on the center line A of the spiral coil L described later, and is U-shaped on the first layer via the interlayer connection via-hole conductor 15 provided on the ceramic sheet 11c. It is electrically connected to the coil conductor pattern 12b having a shape. Furthermore, the U-shaped coil conductor pattern 12b is electrically connected to the U-shaped coil conductor patterns 12c to 12i on the first layer sequentially via the interlayer connection via-hole conductor 15.
  • One lead portion of the coil L (ie, the lead portion of the coil conductor pattern 12a) is disposed on the center line A of the spiral coil L, and is connected to the ceramic sheet 11a via the interlayer connection via-hole conductor 15. It is electrically connected to the provided extraction electrode 13a.
  • the extraction electrode 13a is exposed on one short side of the ceramic sheet 11a.
  • the other lead portion of the coil L (that is, the lead portion of the coil conductor pattern 12i) is disposed on the center line A of the spiral coil L and is electrically connected to the lead electrode 13b.
  • the extraction electrode 13b is exposed on the other short side of the ceramic sheet l lj.
  • Each magnetic sheet lla to llj is sequentially stacked with a lower force, and further, a protective magnetic sheet is laminated on the top and bottom, and then pressed to form a laminated body block.
  • the laminated body block is cut into a predetermined size and then fired.
  • the laminate 20 shown in FIG. 2 is obtained.
  • External electrodes 21 and 22 are formed on both ends of the laminate 20 by applying and baking a conductive paste.
  • the external electrodes 21 and 22 are electrically connected to the extraction electrodes 13a and 13b, respectively.
  • 3 is a cross-sectional view in the y direction of the multilayer inductor 10 shown in FIG. 2, and FIGS. 4 and 5 are cross-sectional views in the X direction.
  • the multilayer inductor 10 obtained in this way is vertically stacked, vertically wound, and the opposing direction (X direction) of the external electrodes 21 and 22 is orthogonal to the axial direction of the spiral coil L.
  • the spiral coil L is configured so that the number of coil conductor patterns 12a to 12i is six on the left side and six on the right side. That is, when the multilayer inductor 10 is viewed in plan, the number of coil conductor patterns extending substantially parallel to the opposing direction of the external electrodes 21, 22 (X direction) The opposing direction of the external electrodes 21, 22 (X Direction) and the same number on the left and right, with the center line A being the axis of symmetry of the spiral coil L. Accordingly, the magnetic fluxes ⁇ 1 and ⁇ 2 generated on the left and right sides are substantially equal.
  • the number of coil conductor patterns 12a to 12i is the same number on the left and right. Laminate Even if there is a cut deviation when the block is cut to a predetermined size, the inductance value does not fluctuate greatly. The effect is that the variation of the inductance value is small.
  • Fig. 6 (a) shows the distribution of inductance values in the state without cut deviation.
  • Fig. 6 (b) and (c) even if the cut deviation occurs and the width of the ceramic on either one of the left and right sides becomes narrow and the inductance value decreases, the number of coil conductor patterns on the left and right However, the amount of decrease in inductance when the ceramic width on the side with the larger number of conductor patterns for the coil becomes narrower should not be ⁇ U.
  • FIG. 7 shows changes in the inductance value decrease amount A L with respect to the cut deviation amount.
  • the inductance value decreases with respect to the amount of cut deviation in the product of the present invention, so the variation in inductance value is small.
  • the conventional product has a large variation in inductance value where the decrease ⁇ L is not constant because the inductance value is greatly decreased or decreased with respect to the cut deviation. It was the cause.
  • Both ends of the spiral coil L are on the same line (in the case of this embodiment, on the center line A of the spiral coil L) substantially parallel to the opposing direction (x direction) of the external electrodes 21, 22. It is pulled out and electrically connected to external electrodes 21 and 22.
  • the spiral coil L in the cross section in the X direction is configured, and the number of coil conductor patterns 12a to 12i is 6 on the left side and 6 on the right side.
  • the number of magnetic fluxes ⁇ 3 and ⁇ 4 generated on the left and right sides is approximately equal. As a result, the variation in inductance value can be further suppressed.
  • the coil conductor pattern 12a that forms the spiral coil L passes only once on the center line A of the spiral coil L, so that it is three times or more (however, (Odd number of times) The inductance value can be increased rather than passing. This is the force that minimizes the amount of magnetic flux formed by the spiral coil L by the coil conductor pattern passing through the center line A.
  • the laminated coil component according to the present invention is not limited to the above-described embodiments, and can be variously modified within the scope of the gist thereof.
  • the coil conductor pattern passing over the center line A of the spiral coil L is disposed in the vicinity of the outer layer in the stacking direction of the ceramic sheets lla to llj.
  • the coil conductor pattern 12e passing on the center line A of the spiral coil L may be arranged in the center in the stacking direction of the ceramic sheets lla to lli.
  • both end portions of the spiral coil L are drawn on the same line (on the center line A of the spiral coil L) substantially parallel to the opposing direction (x direction) of the external electrodes 21 and 22.
  • the force pull-out position may be a position deviating from the center line A.
  • both ends of the spiral coil L may not be on the same line substantially parallel to the opposing direction (x direction) of the external electrodes 21, 22, but in this case, the spiral in the cross section in the X direction is not necessary.
  • the number of coil conductor patterns 12a to 12i constituting the coil-shaped coil L is different on the left and right.
  • the laminated coil component may be a common mode choke coil, a transformer, or the like.
  • a laminated coil component When a laminated coil component is manufactured, it is not necessarily limited to a method in which ceramic sheets and the like provided with a coil conductor pattern are stacked and then integrally fired. Ceramics You may use the thing baked beforehand.
  • a laminated coil component may be manufactured by a method described below. That is, after a ceramic layer is formed from a paste-like ceramic material by printing or the like, a paste-like conductive material is applied to the surface of the ceramic layer to form a coil conductor pattern. Next, a paste-like ceramic material is also applied to the coil conductor pattern to form a ceramic layer in which the coil conductor pattern is incorporated. Similarly, a coil component having a laminated structure can be obtained by electrically connecting the necessary portions of the coil conductor pattern while sequentially overcoating.
  • the present invention is useful for laminated coil components used in filters, transformers, and the like, and in particular, the inductance value does not fluctuate greatly even when a cut shift occurs, and the inductance value varies. Is small and excellent in terms of points!

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Abstract

　カットずれが生じても、インダクタンス値が大きく変動せず、しかもインダクタンス値のばらつきが小さい積層コイル部品を提供する。 　コイル用導体パターン（１２ａ）～（１２ｉ）は、セラミックシート（１１ｃ）～（１１ｊ）にそれぞれ設けた層間接続用ビアホール（１５）を介して電気的に直列に接続され、螺旋状コイル（Ｌ）を構成する。最下層のコイル用導体パターン（１２ａ）は、螺旋状コイル（Ｌ）の中心線（Ａ）上に配設されている。積層インダクタ（１０）を平面視したとき、二つの外部電極の対向方向（ｘ方向）と略平行に延在するコイル用導体パターンの本数が、外部電極の対向方向（ｘ方向）と略平行な螺旋状コイル（Ｌ）の中心線（Ａ）を線対称軸にして左右で同数となっている。

Description

明 細 書
積層コイル部品
技術分野
[0001] 本発明は、積層コイル部品、特に、フィルタやトランスなどに用いられる積層コイル 部品に関する。
背景技術
[0002] 従来より、積層コイル部品（積層インダクタ）として、特許文献 1に記載のものが知ら れて 、る。図 9 (a)〜 (i)はこの積層インダクタ 80の一例を示す分解平面図である。磁 性体シート 81a〜81iには、それぞれコイル用導体パターン 82a〜82i及びビアホー ル導体 83が設けられている。そして、コイル用導体パターン 82a〜82iはビアホール 導体 83を介して電気的に直列に接続され、螺旋状コイル Lを構成する。
[0003] 各磁性体シート 81a〜81iは下力も順次積み重ねられ、さらに上下に保護用磁性 体シートを積層された後、圧着して積層体ブロックとする。積層体ブロックは所定のサ ィズにカットされた後、焼成される。これにより、図 10に示す積層体 90とされる。積層 体 90の両端部には、導電ペーストを塗布し、焼き付けることにより外部電極 91, 92が 形成される。外部電極 91, 92は螺旋状コイル Lの両端部に電気的に接続されている 。図 11は図 10に示した積層インダクタ 80の y方向の断面図、図 12は X方向の断面図 である。
[0004] この積層インダクタ 80は、縦積層、縦巻き、かつ、外部電極 91, 92の対向方向（x 方向）がコイル軸の方向と直交している。そして、図 11から分かるように、螺旋状コィ ル Lを構成して!/、るコイル用導体パターン 82a〜82iの本数力 左側では 6本である のに対して、右側では 7本となっている。つまり、積層インダクタ 80を平面視したとき、 外部電極 91 , 92の対向方向（X方向）と略平行に延在するコイル用導体パターンの 本数が、外部電極 91, 92の対向方向（X方向）と略平行な螺旋状コイル Lの中心線 A を線対称軸にして左右で異なって 、る。
[0005] そして、コイル用導体パターンの本数が左右で異なるということ力 積層体ブロック を所定のサイズにカットする際にカットずれが生じると、インダクタンス値が大きく変動 してしまうという問題を引き起こす。即ち、図 13 (a)に示すカットずれのない状態のィ ンダクタンス値の分布と比較して、図 13 (b)に示すようにカットずれによってコイル用 導体パターンの本数が少な 、側のセラミックの幅が狭くなると、インダクタンス値が減 少する（減少量 A L)。これは、コイル用導体パターンの本数が少ない側のセラミック の幅が狭くなると、この部分が磁路断面積が小さくなつて磁路抵抗が大きくなり、磁束 φ 1が減少する力 である。
[0006] 一方、図 13 (c)に示すようにカットずれによってコイル用導体パターンの本数が多 V、側のセラミックの幅が狭くなると、インダクタンス値の減少量 Δ Lは図 13 (b)の場合 よりも大きくなる。これは、コイル用導体パターンの本数が多い側の方に発生する磁 束 φ 2が、少ない側の方に発生する磁束 φ 1よりも大きいので、セラミックの幅が狭く なると、この部分の磁路抵抗がより一層大きくなり、磁束 φ 2もより一層減少するから である。
[0007] 従って、カットのずれにより、コイル用導体パターンの本数が多い側のセラミックの 幅が狭くなつたり、広くなつたりすることで、図 13 (d)に示すようにインダクタンス値の 大きなばらつきが生じる。
特許文献 1：特許第 3601096号公報
発明の開示
発明が解決しょうとする課題
[0008] そこで、本発明の目的は、カットずれが生じても、インダクタンス値が大きく変動せず 、しカゝもインダクタンス値のばらつきが小さい積層コイル部品を提供することにある。 課題を解決するための手段
[0009] 前記目的を達成するため、本発明に係る積層コイル部品は、複数のセラミック層と 複数のコイル用導体を積み重ねて構成した積層体と、複数のコイル用導体にて構成 された螺旋状コイルと、積層体の両端部に設けた外部電極と、を備え、外部電極の 対向方向が螺旋状コイルの軸方向と直交し、平面視で、外部電極の対向方向と略平 行に延在するコイル用導体の本数が、外部電極の対向方向と略平行な螺旋状コイル の中心線を線対称軸にして同数配設されて ヽることを特徴とする。
[0010] 本発明に係る積層コイル部品において、螺旋状コイルの両端部は、外部電極の対 向方向と略平行な同一線上に引き出されて外部電極に電気的に接続していることが 好ましい。
発明の効果
[0011] 本発明によれば、平面視で、外部電極の対向方向と略平行に延在するコイル用導 体の本数を、外部電極の対向方向と略平行な螺旋状コイルの中心線を線対称軸に して同数配設しているため、カットずれが生じて、いずれか一方の側のセラミックの幅 が狭くなつてインダクタンス値が減少しても、従来のコイル用導体パターンの本数が 多い側のセラミックの幅が狭くなつたときのインダクタンス値の減少量ほどにはならな い。この結果、インダクタンス値が大きく変動せず、し力もインダクタンス値のばらつき 力 S小さ 、積層コイル部品が得られる。
図面の簡単な説明
[0012] [図 1]本発明に係る積層コイル部品の一実施例を示す分解平面図。
[図 2]図 1に示された積層コイル部品の外観を示す斜視図。
[図 3]図 2の ΠΙ— ΠΙ模式断面図。
[図 4]図 2の IV— IV模式断面図。
[図 5]図 2の V— Vの模式断面図。
[図 6]カットずれによるインダクタンス値の分布図。
[図 7]カットずれ量に対するインダクタンス値減少量 Δ Lを示すグラフ。
[図 8]図 1に示された積層コイル部品の変形例を示す分解平面図。
[図 9]従来の積層コイル部品を示す分解平面図。
[図 10]図 9に示された積層コイル部品の外観を示す斜視図。
[図 11]図 10の X—X模式断面図。
[図 12]図 10の XI—XI模式断面図。
[図 13]カットずれによるインダクタンス値の分布図。
発明を実施するための最良の形態
[0013] 以下に、本発明に係る積層コイル部品の実施例について添付図面を参照して説明 する。なお、以下に説明する実施例は積層インダクタに適用したものである。
[0014] 図 1に示すように、積層インダクタ 10は、コイル用導体パターン 12a〜12i、引出し 電極パターン 13a, 13b及び層間接続用ビアホール導体 15をそれぞれ設けたセラミ ックシート 1 la〜l ljと、予め導体が形成されて!、な 、外層用セラミックシート（図示せ ず)などにて構成されている。
[0015] セラミックシート l la〜l ljは、磁性体セラミック材料からなり、例えば、 Fe— Ni— Cu 系のフェライト粉末を結合剤などと一緒に混練したものをドクターブレード法などの方 法でシート状にしたものである。
[0016] コイル用導体パターン 12a〜12i及び引出し電極パターン 13a, 13bはそれぞれ、 スクリーン印刷法やフォトリソグラフィ法などの方法により、セラミックシート l la〜l lj 上に形成される。これらのパターン 12a〜12i, 13a, 13bは Ag, Pd, Cu, Auやこれ らの合金など力 なる。
[0017] 層間接続用ビアホール導体 15は、パターン 12a〜13bを形成する前のシート l ib 〜l ljにレーザビームなどを用いて貫通孔を形成し、この貫通孔に Ag, Pd, Cu, Au やこれらの合金などの導電性ペーストを印刷塗布などの方法により充填することによ つて形成される。
[0018] コイル用導体パターン 12a〜12iは、セラミックシート l lc〜l ljにそれぞれ設けた 層間接続用ビアホール導体 15を介して電気的に直列に接続され、螺旋状コイル Lを 構成する。即ち、最下層のコイル用導体パターン 12aは、後述の螺旋状コイル Lの中 心線 A上に配設され、セラミックシート 11cに設けた層間接続用ビアホール導体 15を 介して 1層上のコ字形状のコイル用導体パターン 12bに電気的に接続される。さらに 、コ字形状のコイル用導体パターン 12bは、層間接続用ビアホール導体 15を介して 順次 1層上のコ字形状のコイル用導体パターン 12c〜 12iに電気的に接続される。
[0019] コイル Lの一方の引出し部（即ち、コイル用導体パターン 12aの引出し部）は螺旋状 コイル Lの中心線 A上に配置され、層間接続用ビアホール導体 15を介して、セラミツ クシート 11aに設けた引出し電極 13aに電気的に接続されている。引出し電極 13aは 、セラミックシート 11aの一方の短辺に露出している。コイル Lの他方の引出し部（即ち 、コイル用導体パターン 12iの引出し部）は螺旋状コイル Lの中心線 A上に配置され、 引出し電極 13bに電気的に接続されている。引出し電極 13bは、セラミックシート l lj の他方の短辺に露出している。 [0020] 各磁性体シート l la〜l ljは下力 順次積み重ねられ、さらに上下に保護用磁性 体シートを積層された後、圧着して積層体ブロックとする。積層体ブロックは所定のサ ィズにカットされた後、焼成される。これにより、図 2に示す積層体 20とされる。積層体 20の両端部には、導電ペーストを塗布し、焼き付けることにより外部電極 21, 22が形 成される。外部電極 21, 22はそれぞれ引出し電極 13a, 13bに電気的に接続されて いる。図 3は図 2に示した積層インダクタ 10の y方向の断面図、図 4及び図 5は X方向 の断面図である。
[0021] こうして得られた積層インダクタ 10は、縦積層、縦巻き、かつ、外部電極 21, 22の 対向方向（X方向）が螺旋状コイル Lの軸方向と直交している。そして、図 3の断面図 力 分力るように、螺旋状コイル Lを構成して 、るコイル用導体パターン 12a〜 12iの 本数が、左側で 6本、右側で 6本となっている。つまり、積層インダクタ 10を平面視し たとき、外部電極 21, 22の対向方向（X方向）と略平行に延在するコイル用導体バタ ーンの本数力 外部電極 21, 22の対向方向（X方向）と略平行な螺旋状コイル Lの中 心線 Aを線対称軸にして左右で同数となっている。従って、左右それぞれに発生す る磁束 φ 1と φ 2は略等しくなる。
[0022] そして、コイル用導体パターン 12a〜12iの本数が左右で同数ということ力 積層体 ブロックを所定のサイズにカットする際にカットずれが生じても、インダクタンス値が大 きく変動せず、しかもインダクタンス値のばらつきが小さいという作用効果をもたらす。
[0023] 図 6 (a)はカットずれのな 、状態のインダクタンス値の分布を示す。図 6 (b) , (c)に 示すように、カットずれが生じて、左右いずれか一方の側のセラミックの幅が狭くなつ てインダクタンス値が減少しても、左右でコイル導体用パターンの本数の違 、がな!/ヽ ので、従来のコイル用導体パターンの本数が多い側のセラミックの幅が狭くなつたとき のインダクタンス値の減少量 Δ Uまどにはならな ヽ。
[0024] また、図 7は、インダクタンス値の減少量 A Lのカットずれ量に対する変化を示す。
図 7に実線 Aで示すように、本発明品ではカットずれ量に対するインダクタンス値の減 少量 A Lが一定であるので、インダクタンス値のばらつきが小さい。なお、破線 B, B' で示すように、従来品はカットずれ量に対してインダクタンス値が大きく減少したり小 さく減少したりして減少量 Δ Lが一定ではなぐインダクタンス値の大きなばらつきの 原因となっていたのである。
[0025] また、螺旋状コイル Lの両端部は、外部電極 21, 22の対向方向（x方向）と略平行 な同一線上 (本実施例の場合は螺旋状コイル Lの中心線 A上）に引き出され、外部電 極 21, 22に電気的に接続している。これにより、図 4及び図 5に示されているように、 X方向の断面における螺旋状コイル Lを構成して 、るコイル用導体パターン 12a〜 12 iの本数を、左側で 6本、右側で 6本にでき、左右それぞれに発生する磁束 φ 3と φ 4 が略等しくなる。この結果、インダクタンス値のばらつきをより一層抑えることができる。
[0026] また、本実施例では、螺旋状コイル Lを構成して ヽるコイル用導体パターン 12aが 螺旋状コイル Lの中心線 A上を 1回しか通っていないため、 3回以上 (但し、奇数回） 通るよりインダクタンス値を大きくすることができる。螺旋状コイル Lが形成する磁束を 、中心線 A上を通るコイル用導体パターンによって遮る量が最小限で済む力 である
[0027] なお、本発明に係る積層コイル部品は前記実施例に限定されるものではなぐその 要旨の範囲内で種々に変更することができる。
[0028] 例えば、前記実施例において、螺旋状コイル Lの中心線 A上を通るコイル用導体パ ターンは、セラミックシート l la〜l ljの積み重ね方向において、外層近傍に配置して いる。しかし、図 8に示すように、螺旋状コイル Lの中心線 A上を通るコイル用導体パ ターン 12eを、セラミックシート l la〜l liの積み重ね方向において、中央部に配置し ても構わない。
[0029] 前記実施例では、螺旋状コイル Lの両端部は、外部電極 21, 22の対向方向（x方 向）と略平行な同一線上 (螺旋状コイル Lの中心線 A上）に引き出されている力 引き 出し位置は、中心線 Aから外れた位置であっても構わな ヽ。
[0030] また、螺旋状コイル Lの両端部は、外部電極 21, 22の対向方向（x方向）と略平行 な同一線上になくてもよいが、この場合には、 X方向の断面における螺旋状コイル Lを 構成して!/、るコイル用導体パターン 12a〜 12iの本数が左右で異なることになる。
[0031] 積層コイル部品は、コモンモードチョークコイルやトランスなどであってもよい。
[0032] 積層コイル部品を製造する場合、コイル用導体パターンを設けたセラミックシートな どを積み重ねた後、一体的に焼成する工法に必ずしも限定されない。セラミツクシ一 トは予め焼成されたものを用いてもよい。
[0033] さらに、以下に説明する工法によって積層コイル部品を製造してもよい。即ち、印刷 等の手段によりペースト状のセラミック材料にてセラミック層を形成した後、そのセラミ ック層の表面にペースト状の導電性材料を塗布してコイル用導体パターンを形成す る。次に、ペースト状のセラミック材料を前記コイル用導体パターンの上力も塗布して コイル用導体パターンが内蔵されたセラミック層とする。同様にして、順に重ね塗りを しながら、コイル用導体パターンの必要な箇所の電気的接続を行うことにより、積層 構造を有するコイル部品が得られる。
産業上の利用可能性
[0034] 以上のように、本発明は、フィルタやトランスなどに用いられる積層コイル部品に有 用であり、特に、カットずれが生じてもインダクタンス値が大きく変動せず、しかもイン ダクタンス値のばらつきが小さ 、点で優れて!/、る。

Claims

請求の範囲
[1] 複数のセラミック層と複数のコイル用導体を積み重ねて構成した積層体と、前記複 数のコイル用導体にて構成された螺旋状コイルと、前記積層体の両端部に設けた外 部電極と、を備え、
前記外部電極の対向方向が前記螺旋状コイルの軸方向と直交し、
平面視で、前記外部電極の対向方向と略平行に延在する前記コイル用導体の本 数力 前記外部電極の対向方向と略平行な前記螺旋状コイルの中心線を線対称軸 にして同数配設されて!/ヽること、
を特徴とする積層コイル部品。
[2] 前記螺旋状コイルを構成して！/ヽるコイル用導体が前記螺旋状コイルの中心線上を 奇数回通っていることを特徴とする請求の範囲第 1項に記載の積層コイル部品。
[3] 前記螺旋状コイルを構成して!/ヽるコイル用導体が前記螺旋状コイルの中心線上を
1回通っていることを特徴とする請求の範囲第 2項に記載の積層コイル部品。
[4] 前記螺旋状コイルの両端部は、前記外部電極の対向方向と略平行な同一線上に 弓 Iき出されて前記外部電極に電気的に接続して ヽることを特徴とする請求の範囲第
1項な 、し第 3項の 、ずれかに記載の積層コイル部品。
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