WO2006093149A1 - 膨張弁及び冷凍装置 - Google Patents

Abstract

　膨張弁は、弁本体１を備え、弁本体１内には、第１絞り部５と、その下流側に第２絞り部６とが設けられている。第２絞り部６は、第２弁体部１６の外周面と、第２弁孔１３の内周面とからなり、第２弁体部１６の外周面又は第２弁孔１３の内周面には、螺旋溝や直線溝等が形成されている。また、第２弁体部１６の外周面及び第２弁孔１３の内周面の少なくとも一方が弁体４の先端に向かってテーパ状に形成されている。

Description

明 細 書

膨張弁及び冷凍装置

技術分野

[0001] 本発明は、膨張弁及び冷凍装置に関する。

背景技術

[0002] 従来、セパレート型空気調和機は、例えば図 23に示す冷凍回路を備えている。こ の冷凍回路は、圧縮機 201、室外コイル 202、膨張弁 203、及び室内コイル 204を 備えている。圧縮機 201及び室外コイル 202は室外ユニット 205内に収納され、膨張 弁 203及び室内コイル 204は室内ユニット 206内に収納されている。膨張弁 203に は、例えば、図 24に示す電動膨張弁が用いられている。

[0003] 電動膨張弁は、弁本体 210を備え、弁本体 210には、入口ポート 211と、出口ポー ト 212とが形成されている。弁本体 210内には、弁室 213及び冷媒流通路 214が形 成されており、それらを介して、入口ポート 211と出口ポート 212とが連通されて 、る。 弁本体 210には、弁孔 217を有する仕切壁 216が形成されている。弁室 213内には 、弁体 215力 その先端を仕切壁 216の弁孔 217に向けて収納されている。弁体 21 5の先端部にはテーパ部 218が設けられ、このテーパ部 218と弁孔 217との間に絞り 部 219が形成されている。弁体 215は、例えば、パルスモータ（図示せず)等の駆動 部によって弁孔 217に対して進退し、それにより、弁孔 217の開度 (絞り部 219の絞り 量)が調整される。

[0004] ここで、セパレート型空気調和機の冷房運転サイクルについて、図 23を参照して説 明する。圧縮機 201で圧縮された高圧ガス冷媒は、先ず、室外コイル 202に搬送さ れる。室外コイル 202では、冷媒が外気との間で熱交換されることにより、凝縮され、 液ィ匕される。液化された冷媒は、液管 207及び入口ポート 211を介して、膨張弁 203 の弁本体 210内に導入される。弁本体 210内に導入された冷媒は、絞り部 219及び 出口ポート 212を介して室内コイル 204に送り出される。室内コイル 204に送られた 冷媒は、室内空気との間で熱交換されることにより、蒸発して、気化し、低圧ガス冷媒 となって、圧縮機 201に再び戻る。 [0005] セパレート型空気調和機では、装置の据付条件や運転条件などによって、室外コ ィル 202と膨張弁 203とを繋ぐ液管 207内で気泡が発生することがある。そして、そ の気泡が大きくなり、冷媒中にスラグ流やプラグ流などが発生する場合、絞り部 219 を液冷媒とガス冷媒とが交互に流れるようになる。この場合、冷媒の流速変動や圧力 変動が大きくなり、その結果、膨張弁 203の出口付近では、冷媒流によって異音が発 生していた。同様の問題が、ヒートポンプ式空気調和機の暖房運転時にも存在する。

[0006] そこで、冷媒流の脈動を低減するため、絞り部の出口付近に細い通路の集合体を 設けて冷媒流を整流する方法 (従来 A方法）が知られている。具体的には、絞り部の 出口付近に多孔体や極細管の集合体を設ける構成が特許文献 1に開示され、また、 特許文献 2には、絞り部の出口付近に極細管を束ねたハ-カムパイプや、モレキユラ シーブスなどを設ける構成が開示されている。また、絞り部の出口付近の流路の形状 を変化させる方法 (従来 B方法)も知られている。具体的には、弁孔を構成するオリフ イスの出口付近の内径を段階的に、或いは連続的に大きくしたり、テーパ状に形成し 、かつ弁孔の内周面に溝を設ける構成が特許文献 1に開示されている。更には、絞り 部を 2段構造にして、段と段との間に中間圧力を発生させて、冷媒の流動エネルギを 分散させる方法 (従来 C方法)も知られている。具体的には、冷媒流路の絞り部に 2段 構造のオリフィスを配置する構成が特許文献 3に開示されている。更には、絞り部を 1 段構造とし、同絞り部を複数の冷媒流通路力 形成する方法 (従来 D方法)が特許文 献 4に開示されている。

特許文献 1 :特開平 7— 146032号公報

特許文献 2：特開平 11― 325658号公報

特許文献 3：特開平 5— 322381号公報

特許文献 4：特開平 5— 288286号公報

発明の開示

[0007] し力しながら、従来 A方法の場合、極細の通路に異物が詰まり易 、と!/、う欠点があ る。また、多孔質体、ハ-カムノイブ、極細管、モレキュラシ一ブスなどはいずれも機 械強度が弱く変形し易 、ことから、電動膨張弁の信頼性の面で問題がある。

[0008] 従来 B方法の場合、絞り部を通る霧状冷媒の噴出速度を一定に保つことが困難で ある。また、冷媒中の気泡を細分化し、均一に分散させることができず、絞り部付近の 圧力を一定に保つことが困難である。これらの理由により、冷媒流による異音の発生 が十分に低減されない。

[0009] 従来 C方法の場合、下流側の絞り部によって冷媒の流通抵抗を大きくする必要が あるため、その分、膨張弁の出口付近の噴流速度が大きくなる。また、 2段構造の絞 り部は、通路長さの短いオリフィス力 なるため、上流側の絞り部付近で圧力変動が 生じた場合、膨張弁の出口付近の噴出速度が大きく変動し、異音を低減する効果が 十分に得られない。また、この場合、 2段構造の各絞り部を同時に全閉することが困 難であり、その状態で、両絞り部間に中間圧力を発生させ、これを維持することがで きないという問題がある。

[0010] 従来 D方法の場合、絞り部の流路面積が大きいため、冷媒の流量制御を精度良く 行うことができない。これを回避するため、絞り部を構成する各冷媒流通路の断面積 を小さくすれば、異物の詰まりゃ嚙み込みなどの問題が生じる。

[0011] 本発明の目的は、信頼性を損なうことなぐ気液 2相冷媒流が絞り部を通過する際 に発生する異音を低減することの可能な膨張弁、及びその膨張弁を備える冷凍装置 を提供することにある。

[0012] 上記の課題を解決するため、本発明の第一の態様によれば、弁本体と、前記弁本 体に形成された入口ポート及び出口ポートと、前記弁本体内に形成された弁室と、前 記弁本体内に形成され、前記弁室を経由して前記入口ポートと出口ポートとを接続 する冷媒流通路と、前記弁室内に収納された弁体と、前記冷媒流通路に形成された 第 1絞り部と、前記冷媒流通路の前記第 1絞り部よりも下流側に形成された第 2絞り部 とを有し、前記弁本体は、前記冷媒流通路での冷媒流を仕切る第 1仕切壁と、前記 第 1仕切壁よりも下流側での冷媒流を仕切る第 2仕切壁とを備え、前記第 1仕切壁に は第 1弁孔が形成され、前記第 2仕切壁には第 2弁孔が形成され、前記弁体は棒状 部材力 なり、その棒状部材の外周面には、前記第 1弁孔との間に前記第 1絞り部を 形成する第 1弁体部と、前記第 2弁孔との間に前記第 2絞り部を形成する第 2弁体部 とが形成され、前記第 1絞り部は、前記第 1弁孔の弁座に対し前記第 1弁体部を進退 させることによりその開度を変更可能であり、前記第 2弁体部の外周面又は前記第 2 弁孔の内周面に溝が形成され、前記第 2弁体部の外周面及び前記第 2弁孔の内周 面の少なくとも一方が前記弁体の先端に向力つてテーパ状に形成され、前記第 2絞 り部は、前記溝と同溝に対向する前記第 2弁体部の外周面又は前記第 2弁孔の内周 面との間に形成される通路力 なる。

[0013] 上記のように構成したことにより、膨張弁内においてスラグ流やプラグ流が発生する 場合、第 1絞り部と、その下流側に設けられる第 2絞り部とによって、第 1絞り部の減圧 量が低く抑えられ、第 1絞り部付近における冷媒の噴出エネルギが低減される。また 、第 2絞り部によって、第 1絞り部を通過した冷媒を整流することができる。これらによ り、第 2絞り部から配管へと流れる冷媒について、その速度は小さくなり、それに伴い 、運動エネルギも小さくなる。よって、冷媒の流速変動及び圧力変動が小さく抑えら れ、膨張弁の出口付近において、冷媒流による異音の発生が低減される。

[0014] また、第 2弁体部の外周面及び第 2弁孔の内周面の少なくとも一方が、弁体の先端 部に向力つてテーパ形状をなす。このため、第 1絞り部の開度が小さくなると、第 2絞 り部の開度も小さくなり、異物が嚙み込みやすくなる一方、第 1絞り部の開度が大きく なると、第 2絞り部の開度も大きくなり、嚙み込んだ異物が冷媒によって容易に洗い流 される。このように、同構成によれば、異物の詰まりが回避されるため、弁体の動作不 良などの問題が発生しない。

[0015] 上記膨張弁において、前記第 1絞り部は、前記第 1弁孔の弁座に対し前記第 1弁体 部を進退させることにより全閉可能となることが望ましい。その場合、第 1絞り部が全 閉可能であるため、第 1絞り部を全閉するまで必要な絞り量を十分に確保することが できる。

[0016] 上記膨張弁において、前記第 2弁体部の外周面及び前記第 2弁孔の内周面は、い ずれも前記弁体の先端に向かってテーパ状に形成されて 、ることが好ま 、。その 場合、第 2絞り部の開度を大きくしたとき、溝を有する一方の面と、この面に対向する 他方の面との間隙の変化量が少なくなる。そのため、第 2絞り部の開度に関係なぐ 第 2絞り部を構成する通路を冷媒に対し有効に作用させることができる。従って、第 2 絞り部の開度を大きくしても、冷媒の流速変動及び圧力変動を抑制する効果が十分 に発揮される。 [0017] 上記膨張弁において、前記第 2弁体部の外周面及び前記第 2弁孔の内周面のテ ーパ角度は同じであることが好ましい。例えば、溝が螺旋溝である場合、弁の開度に よって、螺旋溝力もなる冷媒通路の断面積などが大きくは変化しないため、冷媒中の 気泡を細分化する作用が安定的に発揮される。

[0018] 上記膨張弁において、前記溝は、前記第 2弁体部の外周面に形成されていること が好ましい。その場合、溝の加工が容易になる。

[0019] 上記膨張弁において、前記弁体は、先端部に前記第 1弁体部を有し、中間部に前 記第 2弁体部を有していることが好ましい。その場合、第 2弁体部の外径が大きくなる ため、溝の全長や溝の数などの設計上の制約が緩和される。そのため、冷媒の流速 変動及び圧力変動の緩和させるための設計が容易になる。

[0020] 上記膨張弁において、前記第 1絞り部から前記第 2絞り部に至る冷媒流通路には 拡大空間部が形成されていることが好ましい。その場合、拡大空間部において、第 1 絞り部を通過した後の冷媒流に渦が発生し易くなる。この渦の発生により、冷媒流の 運動エネルギが消耗されて、冷媒の流速変動及び圧力変動が効果的に緩和される

[0021] 上記膨張弁において、前記第 1弁体部は、前記第 1弁孔を通過した冷媒流を前記 拡大空間部内で偏向させるためのガイド部を備えることが好ましい。その場合、拡大 空間部において渦の発生が促進されるため、第 1絞り部から噴出した冷媒流の運動 エネルギが消耗され易くなり、第 2絞り部に流れる冷媒の流速変動及び圧力変動がよ り緩和される。

[0022] 上記膨張弁において、前記溝は螺旋溝であり、前記第 2絞り部は、前記螺旋溝と同 螺旋溝に対向する前記第 2弁体部の外周面又は前記第 2弁孔の内周面との間に形 成される螺旋状通路カゝらなることが好ましい。その場合、第 2絞り部を構成する通路の 全長が長くなるため、冷媒の運動エネルギを効果的に消耗させることができ、冷媒の 流速変動及び圧力変動がより一層緩和される。

[0023] 上記膨張弁において、前記弁体の先端部には前記第 1弁体部が形成され、同弁 体の中間部には前記第 2弁体部が形成され、前記第 2弁体部及び前記第 2弁孔の 内周面は、前記弁体の先端に向力つてテーパ状に形成され、前記溝は螺旋溝であり 、前記第 2弁体部の下流側端部は、前記第 2絞り部の開度の最小値から最大値に亘 る範囲内で前記第 2弁孔内に配置されることが好ましい。その場合、第 2絞り部で整 流された冷媒流が不要に乱されることを回避できる。

[0024] 上記膨張弁において、前記弁体の先端部には第 1弁体部が形成され、前記弁体の 中間部には第 2弁体部が形成され、前記第 2弁体部の外周面及び第 2弁孔の内周 面は、前記弁体の先端に向力つてテーパ状に形成され、前記溝は螺旋溝であり、前 記第 1絞り部から前記第 2絞り部に至る冷媒通路において前記第 2弁孔の入口付近 に拡大空間部が形成され、前記第 2弁体部の上流側端部は、前記第 2絞り部の開度 の最小値力 最大値に亘る範囲内で前記拡大空間部内に配置されることが好ましい 。その場合、拡大空間部において、第 1絞り部を通過した後の冷媒流に渦が発生す る。よって、冷媒流の運動エネルギを効果的に消耗させることができ、冷媒流による 異音の発生がより一層低減される。

[0025] 上記膨張弁にぉ 、て、前記螺旋溝は、前記第 2弁体部の外周面に形成されて 、る ことが好ましい。その場合は、螺旋溝の加工が容易となる。

[0026] 上記膨張弁において、前記第 2弁体部及び前記第 2弁孔のテーパ角度は同じであ ることが好ましい。その場合、第 2絞り部の開度を大きくすると、溝を有する一方の面と 、この面に対向する他方の面との間隙の変化量が少なくなる。よって、第 2絞り部の開 度に関係なぐ第 2絞り部を構成する螺旋状通路を冷媒に対し有効に作用させること ができる。

[0027] 上記膨張弁において、前記第 1弁体部のテーパ角度は、前記第 2弁孔のテーパ角 度よりも大きいことが好ましい。その場合、弁体を進退させるのに伴って、第 1絞り部 の絞り効果を、第 2絞り部よりも大きく変化させることができる。

[0028] 上記膨張弁において、前記第 2弁孔のテーパ角度は 5度〜 60度の範囲であること が好ましい。その場合、第 2絞り部が全開されるときに、螺旋溝のネジ山と第 2弁孔の 内周面との間隙に嚙み込んだ異物が除去される。

[0029] 上記膨張弁において、前記第 1絞り部の出口付近に形成される前記第 1弁体部と 第 1弁孔との間の間隙は、前記第 2絞り部に形成される前記第 2弁体部と前記第 2弁 孔との間の間隙の最小値よりも小さいことが好ましい。その場合、第 1絞り部の絞り効 果を第 2絞り部の絞り効果よりも大きくすることができ、また、異物の詰まりを抑制する ことちでさる。

[0030] 上記膨張弁において、前記弁体の前記第 2弁体部よりも下流側に連結部が設けら れ、前記連結部の直径は、前記第 2弁体部の最大外周部の直径よりも小さいことが 好ましい。その場合、第 2絞り部力 配管に流れる冷媒の流速を低下させ、冷媒流が 出口ポート付近で乱されな 、ようにすることができる。

[0031] 上記膨張弁において、前記弁体において、前記連結部と前記第 2弁体部との間に は第 2異径接合部が形成され、前記第 2異径接合部は、前記最大外周部から前記連 結部に向力つてテーパ状に形成されていることが好ましい。その場合、第 2絞り部で 整流された冷媒に乱れを生じさせないようすることができ、それにより、冷媒流による 異音の発生が一層低減される。

[0032] 上記膨張弁において、前記第 2弁体部の上流側端部と前記第 1弁体部の下流側 端部との間には、同第 2弁体部力 前記第 1弁体部に向かってテーパ形状をなす第 1異径接合部が形成され、前記第 1異径接合部のテーパ角度は前記第 1弁体部のテ ーパ角度よりも大きいことが好ましい。その場合、第 1及び第 2弁孔をそれぞれに適し た直径に形成することが容易になる。

[0033] 上記膨張弁にお!、て、前記第 2弁体部は、前記棒状部材の外周面上に前記螺旋 溝を形成した後、該螺旋溝のネジ山の頂部を削ることによって、前記弁体の先端に 向かってテーパ状に形成されることが好ましい。その場合、第 2絞り部の開度を小さく すると、螺旋状通路の断面積も小さくなる。よって、螺旋溝の長さと螺旋溝の断面積と によって、第 2絞り部の開度が調整される。

[0034] 上記膨張弁にお!、て、前記第 2弁体部は、前記棒状部材の外周面を前記弁体の 先端に向力つてテーパ状に形成した後、その外周面上に前記螺旋溝を加工すること によって形成されることが好ましい。その場合、螺旋溝のネジ山の頂部を連ねた面を テーパ面にすることが容易になる。

[0035] 上記膨張弁にぉ 、て、前記螺旋溝は、複数の螺旋溝力もなることが好ま 、。その 場合、第 1絞り部力 噴出した冷媒が複数の螺旋状通路に分散され、それに伴い、 冷媒流の運動エネルギを分散させることができる。また、各螺旋状通路から流出する 冷媒の流速変動及び圧力変動はそれぞれ異なるため、各螺旋状通路力 流出する 冷媒が互いに衝突し、冷媒の流速変動及び圧力変動が打ち消されることにより、冷 媒流による異音の発生が効果的に抑制される。

[0036] 上記膨張弁において、前記弁座は、前記第 1弁孔の周辺を前記第 1仕切壁の壁面 力も突出させてなることが好ましい。その場合、第 1弁孔の周辺において渦の発生が 促進されるため、第 1絞り部から噴出した冷媒流の運動エネルギをより一層消耗させ ることができる。よって、第 2絞り部へ流れる冷媒の流速変動及び圧力変動が更に緩 和される。

[0037] 上記膨張弁にお!、て、前記溝は、前記弁体の進退方向に延びる複数の直線溝で あり、前記第 2絞り部は、該直線状溝とこの直線状溝に対向する面との間に形成され る複数の独立した直線状の通路力もなることが好ましい。その場合、第 1絞り部から噴 出した冷媒が直線状の各通路に分散され、それに伴い、冷媒流の運動エネルギを分 散させることができる。また、各直線状の通路から流出する冷媒の流速変動及び圧力 変動はそれぞれ異なるため、各直線状通路力 流出する冷媒が互いに衝突し、冷媒 の流速変動及び圧力変動が打ち消されることにより、冷媒流による異音の発生が効 果的に抑制される。

[0038] また、弁体を進退させることによって、溝と第 2弁孔の内周面又は第 2弁体部の外周 面との重複部分の長さを変化させることができる。これにより、第 1絞り部における冷 媒の流通抵抗と第 2絞り部における冷媒の流通抵抗とを同時に変化させることができ る。よって、第 1絞り部と第 2絞り部とでは、冷媒の流通抵抗の比が適正な範囲に保持 されるため、それにより、膨張弁の出口付近において、冷媒流による異音の発生が安 定的に低減される。

[0039] 上記膨張弁において、前記各直線溝は等間隔に形成されていることが好ましい。

その場合、冷媒流が各直線溝に対して均等に分散されるため、冷媒のェネルギの分 散効果が最大限に発揮される。

[0040] 上記の課題を解決するため、本発明の第二の態様によれば、冷凍装置は、上記膨 張弁を備える。その場合、冷媒流による異音の発生の少ない冷凍装置を実現するこ とがでさる。 [0041] 本発明の第三の態様によれば、弁本体と、前記弁本体内に形成された冷媒流通路 と、前記弁本体内に収納され、棒状部材からなる弁体と、前記冷媒流通路に形成さ れた第 1絞り部と、前記冷媒流通路の前記第 1絞り部よりも上流側に形成された第 2 絞り部とを有し、前記弁本体は、前記冷媒流通路での冷媒流を仕切る第 1仕切壁と、 前記第 1仕切壁よりも上流側での冷媒流を仕切る第 2仕切壁とを備え、前記第 1仕切 壁には第 1弁孔が形成され、前記第 2仕切壁には第 2弁孔が形成され、前記弁体の 外周面はテーパ状に形成され、前記弁体は、前記第 1弁孔の弁座と当接可能な第 1 弁体部と、前記第 2弁孔の内周面に対向する第 2弁体部とを備え、前記第 1絞り部は 、前記第 1弁孔に対し前記第 1弁体部を進退させることによりその開度を変更可能で あり、前記第 2絞り部は、前記第 2弁体部の外周面又は前記第 2弁孔の内周面に形 成される螺旋溝と前記第 2弁体部の外周面又は前記第 2弁孔の内周面との間に形成 される螺旋状の通路からなり、前記第 2弁体部の外周面及び前記第 2弁孔の内周面 の少なくとも一方が前記弁体の先端に向力つてテーパ状に形成されている。

[0042] 上記のように構成したことにより、膨張弁の入口付近においてスラグ流やプラグ流が 発生する場合、第 2絞り部を通過することにより気泡の細分化が行われ、第 1絞り部に 向う冷媒流が連続化される。また、第 2絞り部を構成する螺旋状の通路はその通路長 さが長いことから、気液 2相流による圧力変動が抑制され、かつ冷媒流中の気泡が細 分化される。こうした気泡の細分化と圧力変動の抑制との相乗効果によって、第 2絞り 部から第 1絞り部に向う冷媒流が連続化される。また、第 2絞り部から第 1絞り部へ直 線的に冷媒を流通させることによって、第 1絞り部における圧力変動が一層低減され る。その結果、第 1絞り部付近において、冷媒流による異音の発生が低減される。

[0043] また、第 2弁体部の外周面及び第 2弁孔の内周面の少なくとも一方がテーパ面であ る。このため、第 1絞り部の開度が小さくなると、第 2絞り部の開度も小さくなり、異物が 嚙み込みやすくなる一方、第 1絞り部の開度が大きくなると、第 2絞り部の開度も大き くなり、嚙み込んだ異物が冷媒によって容易に洗い流される。よって、異物の詰まりが 回避されるため、弁体の動作不良などの問題が発生しない。

[0044] 上記膨張弁において、前記第 1絞り部は、前記第 1弁孔に対し前記第 1弁体部を進 退させることにより全閉可能となることが好ましい。その場合、第 1絞り部が全閉可能 であるため、第 1絞り部を全閉するのに必要な絞り量を十分に確保することができる。

[0045] 上記膨張弁において、前記第 2弁体部の外周面及び前記第 2弁孔の内周面は、い ずれも前記弁体の先端に向かってテーパ状に形成されて 、ることが好ま 、。その 場合、第 2絞り部の開度を大きくしたとき、溝を有する一方の面と、この面に対向する 他方の面との間隙の変化量が少なくなる。そのため、第 2絞り部の開度に関係なぐ 第 2絞り部を構成する通路を冷媒に対し有効に作用させることができる。従って、第 2 絞り部の開度を大きくしても、冷媒の流速変動及び圧力変動を抑制する効果が十分 に発揮される。

[0046] 上記膨張弁において、前記第 2弁体部の外周面及び前記第 2弁孔の内周面のテ ーパ角度は同じであることが好ましい。その場合、弁の開度によって、螺旋状の通路 の断面積が大きくは変化しないため、気泡を細分ィ匕する作用が安定的に発揮される

[0047] 上記膨張弁にお!ヽて、前記螺旋溝は、前記第 2弁体部の外周面に形成されて ヽる ことが好ましい。その場合、溝の加工が容易になる。

[0048] 上記膨張弁において、前記弁体は、先端部に前記第 1弁体部を有し、中間部に前 記第 2弁体部を有していることが好ましい。その場合、第 2弁体部の外径が大きくなる ため、溝の全長や溝の数などの設計上の制約が緩和される。そのため、第 2絞り部に おける冷媒の流速変動及び圧力変動がより一層緩和される。

[0049] 上記膨張弁において、前記第 2絞り部から前記第 1弁孔に至る冷媒通路において、 前記第 1弁孔の入口付近には拡大空間部が形成されて 、ることが好ま 、。その場 合、拡大空間部において、第 1絞り部を通過した後の冷媒流に渦が発生する。このよ うに、渦の発生によって、冷媒流の運動エネルギが消耗されて、冷媒の流速変動及 び圧力変動がより一層緩和される。

[0050] 上記膨張弁において、前記弁体は、先端部に前記第 1弁体部を有し、中間部に前 記第 2弁体部を有し、前記第 2弁体部の外周面及び第 2弁孔の内周面は前記弁体 の先端に向かってテーパ状に形成され、前記第 2弁体部の上流側端部は、前記第 2 絞り部の開度の最小値力 最大値に至る範囲内で前記第 2弁孔内に配置されること が好ましい。その場合、第 2絞り部で整流された冷媒流が不要に乱されることを回避 できる。

[0051] 上記膨張弁において、前記弁体の先端部には第 1弁体部が形成され、前記弁体の 中間部には第 2弁体部が形成され、前記第 2弁体部の外周面及び前記第 2弁孔の 内周面は、前記弁体の先端に向力つてテーパ状に形成され、前記第 2絞り部から第 1弁孔に至る冷媒通路において前記第 1弁孔の入口付近には拡大空間部が形成さ れ、前記第 2弁体部の下流側端部は、前記第 2絞り部の開度の最小値から最大値に 至る範囲内で前記拡大空間部内に配置されることが好ましい。その場合、拡大空間 部において、第 1絞り部を通過した後の冷媒流に渦を発生させることができる。よって 、冷媒流の運動エネルギを効果的に消耗させることができ、冷媒の流速変動及び圧 力変動がより一層緩和される。

[0052] 上記膨張弁にぉ 、て、前記螺旋溝は、前記第 2弁体部の外周面に形成されて 、る ことが好ましい。その場合は、螺旋溝の加工が容易となる。

[0053] 上記膨張弁において、前記第 2弁体部及び前記第 2弁孔のテーパ角度は同じであ ることが好ましい。その場合、第 2絞り部の開度を大きくすると、溝を有する一方の面と 、この面に対向する他方の面との間隙の変化量が少なくなる。よって、第 2絞り部の開 度に関係なぐ第 2絞り部を構成する螺旋状通路を冷媒に対し有効に作用させること ができる。

[0054] 上記膨張弁において、前記第 1弁体部のテーパ角度は、前記第 2弁孔のテーパ角 度よりも大きいことが好ましい。その場合、弁体を進退させるのに伴って、第 1絞り部 の絞り効果を、第 2絞り部よりも大きく変化させることができる。

[0055] 上記膨張弁において、前記第 2弁孔のテーパ面のテーパ角度は 5度〜 60度の範 囲であることが好ましい。その場合、第 2絞り部が全開されるとき、螺旋溝のネジ山と 第 2弁孔の内周面との間隙に嚙み込んだ異物が除去される。

[0056] 上記膨張弁において、前記第 1絞り部の入口付近に形成される前記第 1弁体部と 第 1弁孔との間の間隙は、前記第 2絞り部に形成される前記第 2弁体部と前記第 2弁 孔との間の間隙の最小値よりも小さいことが好ましい。その場合、第 1絞り部の絞り効 果を第 2絞り部よりも大きくすることができ、また、異物の詰まりを抑制することもできる [0057] 上記膨張弁において、前記弁体の前記第 2弁体部よりも上流側に連結部が設けら れ、その連結部の直径は、前記第 2弁体部の最大外周部の直径よりも小さいことが好 ましい。その場合、第 2絞り部力も配管に流れる冷媒の流速を低下させることができ、 冷媒流が入口ポート付近で不要に乱されな 、。

[0058] 上記膨張弁において、前記連結部と前記第 2弁体部との間には、同第 2弁体部の 最大外周部から前記連結部の外周部に向力つてテーパ形状をなす第 2異径接合部 が形成されていることが好ましい。その場合、第 2絞り部で整流された冷媒に乱れが 生じ難くなり、冷媒流による異音の発生が一層低減される。

[0059] 上記膨張弁において、前記第 2弁体部の下流側端部と前記第 1弁体部の上流側 端部との間には、同第 2弁体部力 前記第 1弁体部に向かってテーパ形状をなす第 1異径接合部が形成され、前記第 1異径接合部のテーパ角度が前記第 1弁体部のテ ーパ角度よりも大きいことが好ましい。その場合、第 1及び第 2弁孔をそれぞれに適し た直径に形成することが容易になる。

[0060] 上記膨張弁において、前記螺旋溝は、前記第 2弁体部の外周面又は第 2弁孔の内 周面を前記弁体の中心軸と平行に形成した後にネジ切りし、更に、ネジ山の頂部を 肖 IJることによって、前記ネジ山の頂部を連ねた面がテーパ面をなすように形成される ことが好ましい。その場合、第 2絞り部の開度を小さくすると、螺旋状通路の断面積も 小さくなる。よって、螺旋溝の長さと螺旋溝の断面積とによって、第 2絞り部の開度を 調整することができる。

[0061] 上記膨張弁において、前記螺旋溝は、前記弁体の外周面をテーパ状に形成し、そ の加工面をネジ切りすることにより形成されることが好ましい。その場合、螺旋溝のネ ジ山の頂部を連ねた面をテーパ面にすることが容易になる。

[0062] 上記膨張弁において、前記弁座は、前記第 1弁孔の周辺を前記第 1仕切壁の壁面 部から突出させてなることが好ましい。その場合、第 1絞り部力 噴出した冷媒が複数 の螺旋状通路に分散され、それに伴い、冷媒流の運動エネルギを分散させることが できる。また、各螺旋状通路力 流出する冷媒の流速変動及び圧力変動はそれぞれ 異なるため、各螺旋状通路から流出する冷媒が互いに衝突し、冷媒の流速変動及び 圧力変動が打ち消されることにより、冷媒流による異音の発生が効果的に抑制される [0063] 上記膨張弁にぉ 、て、前記螺旋溝は、複数の螺旋溝力もなることが好ま 、。その 場合、冷媒流が乱されて気泡がより一層細分化されるため、冷媒流による異音の発 生がより一層低減される。また、一部の螺旋溝に異物が詰まった場合、他の螺旋溝を 通じて冷媒が流通するため、異物の詰まりに対する信頼性を向上させることができる

[0064] 上記の課題を解決するため、本発明の第四の態様によれば、冷凍装置は、上記膨 張弁を備える。その場合、冷媒流による異音の発生の少ない冷凍装置を実現するこ とがでさる。

図面の簡単な説明

[0065] [図 1]本発明の第 1実施形態に係る膨張弁の部分断面図。

[図 2]本発明の第 2実施形態に係る膨張弁の部分断面図。

[図 3]本発明の第 3実施形態に係る膨張弁の部分断面図。

圆 4]本発明の第 4実施形態に係る膨張弁の部分断面図。

[図 5]本発明の第 5実施形態に係る膨張弁の部分断面図。

[図 6]本発明の第 6実施形態に係る膨張弁の部分断面図。

[図 7]本発明の第 7実施形態に係る膨張弁の部分断面図。

[図 8]本発明の第 8実施形態に係る膨張弁の部分断面図。

[図 9]本発明の第 9実施形態に係る膨張弁の部分断面図。

[図 10]本発明の第 10実施形態に係る膨張弁の部分断面図。

[図 11]本発明の第 11実施形態に係る膨張弁の部分断面図。

[図 12]本発明の第 12実施形態に係る膨張弁の部分断面図。

[図 13]図 12の 13— 13線に沿った断面図。

[図 14]本発明の第 13実施形態に係る膨張弁の部分断面図。

[図 15]図 14の 15— 15線に沿った断面図。

[図 16]本発明の第 14実施形態に係る膨張弁の部分断面図。

[図 17]図 16の 17— 17線に沿った断面図。

[図 18]本発明の第 15実施形態に係る膨張弁の部分断面図。 [図 19]本発明の第 16実施形態に係る膨張弁の部分断面図。

[図 20]本発明の第 17実施形態に係る膨張弁の開度が最小の状態を示す部分断面 図。

[図 21]本発明の第 17実施形態に係る膨張弁の開度が最大の状態を示す部分断面 図。

[図 22]本発明の第 17実施形態に係る膨張弁の拡大部分断面図。

[図 23]従来のセパレート型空気調和機の冷媒回路を示すブロック図。

[図 24]冷媒回路の膨張弁を模式的に示す部分断面図。

発明を実施するための最良の形態

[0066] (第 1実施形態）

以下、本発明の第 1実施形態の膨張弁について図 1を参照して説明する。

[0067] 図 1に示すように、膨張弁は、弁本体 1を備え、弁本体 1には、入口ポート laと、出 口ポート lbとが形成されている。弁本体 1は、略円筒形状をなしており、その内部に は、弁室 2及び冷媒流通路 3が形成されている。そして、弁本体 1内では、弁室 2及び 冷媒流通路 3を介して、入口ポート laと出口ポート lbとが連通されている。弁室 2内 には、弁体 4が収納されている、冷媒流通路 3の上流側に第 1絞り部 5が設けられ、下 流側に第 2絞り部 6が設けられている。入口ポート laには、室外コイルと膨張弁とを繋 ぐ液管 7が接続され、出口ポート lbには、膨張弁と室内コイルとを繋ぐ配管 8が接続 されている。本実施形態では、弁本体 1の下部に入口ポート laが設けられ、弁本体 1 の側壁に出口ポート lbが設けられており、冷媒は、図 1の実線で示す矢印方向に沿 つて弁本体 1内を流れる。

[0068] 弁本体 1内において、第 1絞り部 5と対応する位置に第 1仕切壁 10が形成され、第 2 絞り部 6と対応する位置に第 2仕切壁 11が形成されている。第 1及び第 2仕切壁 10, 11は、いずれも冷媒流と交差する方向に沿って延びている。また、第 1仕切壁 10に は、第 1弁孔 12が形成され、第 2仕切壁 11には、第 1弁孔 12よりも大径の第 2弁孔 1 3が形成されている。冷媒流通路 3は、第 2仕切壁 11 (第 2弁孔 13)から第 1仕切壁 1 0 (第 1弁孔 12)に向力つてテーパ形状をなしている。

[0069] 弁体 4は、上部に略円柱状の連結部 14、中間部に第 2弁体部 16、及び下部に略 円錐状の第 1弁体部 15を備える。弁体 4は、弁本体 1と同軸上に配置されると共に、 垂直方向に移動可能に支持されている。弁体 4は、連結部 14を介して、パルスモー タ（図示せず）に駆動連結されている。第 1弁体部 15は、その先端に向力つてテーパ 形状をなしている。第 1弁孔 12の弁座 12aに対し弁体 4を進退させることで、第 1弁体 部 15と弁座 12aとの間に形成される第 1絞り部 5の開度 (絞り量）が変更される。

[0070] 第 2弁体部 16の外周面には、溝が螺旋状に形成されている。この螺旋溝 17は、第 2弁体部 16を円錐状に形成した後、第 2弁体部 16の外周面をネジ切りすることにより 形成される。このため、螺旋溝 17のネジ山が位置する第 2弁体部 16の外周面はテー パ面である。第 2弁体部 16の外周面のテーパ角度は、第 1弁体部 15の外周面のテ ーパ角度よりも小さい。本実施形態では、第 2弁体部 16の外周面と、第 2弁孔 13の 内周面と、螺旋状通路 18とから第 2絞り部 6が形成される。螺旋状通路 18は、第 2弁 体部 16の螺旋溝 17と第 2弁孔 13の内周面とにより包囲された空間である。第 2弁体 部 16の外周面のテーパ角度は、第 2弁孔 13の内周面のテーパ角度と同じである。こ の場合、第 2弁体部 16の外周面と第 2弁孔 13の内周面とは互いに平行である。

[0071] 第 1実施形態によれば、以下のような効果を得ることができる。

[0072] (1)液冷媒は、入口ポート laから流入されると、第 1絞り部 5、第 2絞り部 6の順に減 圧される。そして、第 2絞り部 6で減圧された冷媒は出口ポート lbから配管に排出さ れる。同構成によれば、入口ポート la付近でスラグ流やプラグ流などが発生する場 合、第 1絞り部 5と、その下流側に設けられる第 2絞り部 6とによって、第 1絞り部 5の減 圧量が小さく抑えられ、第 1絞り部 5付近における冷媒の噴出エネルギが低減される 。また、第 1絞り部 5を通過した後の冷媒流は、第 2絞り部 6によって整流される。これ らにより、第 2絞り部 6から配管に流れる冷媒の速度は小さくなり、冷媒流の運動エネ ルギが小さくなる。よって、冷媒の速度変動及び圧力変動が小さく抑えられ、膨張弁 の出口付近において、冷媒流による異音の発生がより一層低減される。

[0073] (2)第 2絞り部 6は、螺旋状通路 18からなる。その場合、第 2絞り部 6の全長が長く なるため、冷媒流の運動エネルギを効果的に消失させることができる。よって、冷媒 の流速変動及び圧力変動がより小さくなり、膨張弁の出口付近において、冷媒流に よる異音の発生がより一層低減される。 [0074] (3)第 2弁体部 16の外周面及び第 2弁孔 13の内周面は、いずれも弁体 4の先端に 向かってテーパ形状をなしている。この場合、第 1絞り部 5の開度が小さくなると、第 2 弁体部 16と第 2弁孔 13との間隙も最小となり、その隙間に異物が嚙み込み易くなる。 しかし、第 1絞り部 5の開度が大きくなると、この間隙も大きくなるため、異物を冷媒に よって洗い流すことができる。このように、異物の詰まりが抑止されるため、弁体 4の動 作不良などの問題を回避できる。

[0075] (4)第 2弁体部 16の外周面と第 2弁孔 13の内周面とは平行であるため、第 2絞り部 6の開度が変化するのに伴い、第 2弁体部 16と第 2弁孔 13との間隙が大きくは変化 しない。よって、第 2絞り部 6の開度が小さい場合のみならず、大きくなつた場合につ いても、螺旋状通路 18を流れる冷媒の速度変動及び圧力変動がより一層小さくなる

[0076] (5)螺旋状通路 18を構成する螺旋溝 17は、第 2弁体部 16の外周面に形成されて いる。その場合、螺旋溝 17を容易に加工できる。また、この場合、螺旋溝 17は、棒状 部材の先端をテーパ状に形成し、そのテーパ面をネジ切りすることにより形成される。 この場合、テーパ面の加工が容易になる。

[0077] (6)弁体 4は、先端部に第 1弁体部 15を有し、中間部に第 2弁体部 16を有している 。これにより、第 2弁体部 16の外径を大きくすることができ、螺旋溝 17の長さ、幅、深 さなどの設計上の制限が緩和される。よって、第 2絞り部 6を構成する螺旋溝 17の設 計が容易になる。

[0078] (7)従来 A方法のような極細の通路を絞り部として用いないため、絞り部に異物が 詰まることを回避できる。また、第 1絞り部 5は全閉可能であるため、第 1絞り部 5を全 閉するのに必要な絞り量を確保できる。

[0079] (8)冷媒流通路 3は、第 1及び第 2仕切壁 10、 11により仕切られ、第 1及び第 2仕切 壁 10、 11の第 1及び第 2弁孔 12, 13に対して一つの弁体 4を駆動させる。そして、 第 1弁孔 12と第 1弁体部 15との間に第 1絞り部 5が形成され、第 2弁孔 13と第 2弁体 部 16との間に螺旋状通路 18を含む第 2絞り部 6が形成される。この場合、 2段構造の 絞り部を備える膨張弁についてその構成が簡素化される。

[0080] (第 2実施形態） 次に、本発明の膨張弁の第 2実施形態について図 2を参照して説明する。第 2実施 形態の膨張弁では、冷媒流が第 1実施形態の場合と逆向きである。

[0081] 図 2に示すように、膨張弁は、弁本体 21を備え、弁本体 21には、入口ポート 21aと 、出口ポート 21bとが形成されている。弁本体 21は、略円筒形状をなしており、その 内部には、弁室 22及び冷媒流通路 23が形成されている。そして、弁本体 21内では 、弁室 22及び冷媒流通路 23を介して、入口ポート 21aと出口ポート 21bとが連通さ れている。弁室 22内には、弁体 24が収納されている。冷媒流通路 23の上流側に第 1絞り部 25が設けられ、下流側に第 2絞り部 26が設けられている。入口ポート 21aに は、室外コイルと膨張弁とを繋ぐ液管 27が接続され、出口ポート 21bには、膨張弁と 室内コイルとを繋ぐ配管 28が接続されている。本実施形態では、弁本体 21の側壁に 入口ポート 21aが設けられ、弁本体 21の下部に出口ポート 21bが設けられており、冷 媒は、図 2の実線で示す矢印方向に沿って弁本体 21内を流れる。

[0082] また、弁本体 21内において、第 1絞り部 25と対応する位置には第 1仕切壁 30が形 成され、第 2絞り部 26と対応する位置には第 2仕切壁 31が形成されている。第 1及び 第 2仕切壁 30, 31は、いずれも冷媒流と交差する方向に沿って延びている。また、 第 2仕切壁 31には、第 2弁孔 33が形成され、第 1仕切壁 30には、第 2弁孔 33よりも 大径の第 1弁孔 32が形成されいる。第 2弁孔 33の内周面は、出口ポート 21bに向か つてテーパ形状をなして!/、る。

[0083] 弁体 24は、上部に連結部 34、中間部に第 1弁体部 35、及び下部に第 2弁体部 36 を備える。弁体 24は、弁本体 21と同軸上に配置されると共に、垂直方向に移動可能 に支持されている。弁体 24は、連結部 34を介して、パルスモータ（図示せず）に駆動 連結されている。第 1弁体部 35は、その先端に向力つてテーパ形状をなしている。第 1弁孔 32の弁座 32aに対し弁体 24を進退させることで、第 1弁体部 35と弁座 32aと の間に形成される第 1絞り部 25の開度 (絞り量）が変更される。

[0084] 第 2弁体部 36の外周面には、溝が螺旋状に形成されている。この螺旋溝 37は、第 2弁体部 36を円錐体状に形成した後、第 2弁体部 36のテーパ面をネジ切りすること により形成される。第 2弁体部 36の外周面のテーパ角度は、第 1弁体部 35の外周面 のテーパ角度よりも小さい。本実施形態では、第 2弁体部 36の外周面と、第 2弁孔 3 3の内周面と、螺旋状通路 38とから第 2絞り部 26が形成される。螺旋状通路 38は、 第 2弁体部 36の螺旋溝 37と第 2弁孔 33の内周面とにより包囲された空間である。第 2弁体部 36の外周面のテーパ角度は、第 2弁孔 33の内周面のテーパ角度と同じで ある。この場合、第 2弁体部 36の外周面と第 2弁孔 33の内周面とは互いに平行であ る。

[0085] 第 2実施形態によれば、以下のような効果を得ることができる。

[0086] (1)液冷媒は、入口ポート 21aから流入されると、第 1絞り部 25、第 2絞り部 26の順 に減圧される。そして、第 2絞り部 26で減圧された冷媒は出口ポート 21bから配管に 排出される。同構成によれば、入口ポート 21a付近でスラグ流やプラグ流などが発生 する場合、第 1絞り部 25と、その下流側に設けられる第 2絞り部 26とによって、第 1絞 り部 25での減圧量が低く抑えられ、第 1絞り部 25付近における冷媒の噴出エネルギ が低減される。また、第 1絞り部 25を通過した冷媒は、第 2絞り部 26によって整流され る。これらにより、第 2絞り部 26から配管に流れる冷媒の速度が小さくなり、冷媒流の 運動エネルギが小さくなる。よって、冷媒の速度変動及び圧力変動が小さく抑えられ 、膨張弁の出口付近において、冷媒流による異音の発生が低減される。

[0087] (2)第 2絞り部 26は、螺旋状通路 38からなる。その場合、第 2絞り部 26の全長が長 くなるため、冷媒流の運動エネルギを効果的に消失させることができる。よって、冷媒 の流速変動及び圧力変動がより小さくなり、膨張弁の出口付近において、冷媒流に よる異音の発生がより一層低減される。

[0088] (3)第 2弁体部 36の外周面及び第 2弁孔 33の内周面は、いずれも弁体 24の先端 に向力つてテーパ形状をなしている。この場合、第 1絞り部 25の開度が小さくなると、 第 2弁体部 36と第 2弁孔 33との間隙も小さくなり、その間隙に異物が嚙み込み易くな る。しかし、第 1絞り部 25の開度が大きくなると、この間隙も大きくなるため、異物を冷 媒によって容易に洗い流すことができる。このように、間隙に異物が詰まることを抑止 でき、弁体 24の動作不良などを回避できる。

[0089] (4)第 2弁体部 36の外周面と第 2弁孔 33の内周面とは平行であるため、第 2絞り部 26の開度が変化するのに伴い、第 2弁体部 36と第 2弁孔 33との間の間隙が大きくは 変化しない。よって、第 2絞り部 26の開度が小さい場合のみならず、大きくなつた場 合についても、螺旋状通路 38を流れる冷媒の速度変動及び圧力変動がより一層小 さくなる。

[0090] (5)螺旋溝 37は、第 2弁体部 36の外周面に形成されている。また、螺旋溝 37は、 棒状部材の先端をテーパ状に形成し、そのテーパ面をネジ切りすることにより形成さ れる。このようにすれば、テーパ面の加工が容易になる。

[0091] (6)従来 A方法のような極細の通路を絞り部として用いないため、絞り部に異物が 詰まることを回避できる。また、第 1絞り部 25は全閉可能であるため、第 1絞り部 25を 全閉するのに必要な絞り量を確保できる。

[0092] (7)冷媒流通路 23は、第 1及び第 2仕切壁 30、 31により仕切られており、第 1及び 第 2仕切壁 30、 31の第 1弁孔 32及び第 2弁孔 33に対して一つの弁体 4を駆動させ る。これにより、第 1弁孔 32と第 1弁体部 35との間に第 1絞り部 25が形成され、第 2弁 孔 33と第 2弁体部 36との間には、螺旋状通路 38を含む第 2絞り部 26が形成される。 この場合、 2段構造の絞り部を備える膨張弁についてその構成が簡素化される。

[0093] (第 3実施形態）

次に、本発明の膨張弁の第 3実施形態について図 3を参照して説明する。なお、第 3実施形態における第 1実施形態と同様の部分についてはその詳細な説明を省略す る。

[0094] 図 3に示すように、冷媒流通路 3において、第 1弁孔 12と第 2絞り部 6との間には拡 大空間部 41が形成されている。拡大空間部 41では、冷媒流通路 3の内径が部分的 に拡径されている。同構成によれば、拡大空間部 41では、第 1絞り部 5を通過した冷 媒流に渦が発生するため、冷媒流の運動エネルギを効果的に消失させることができ る。よって、冷媒流の速度変動及び圧力変動がより一層小さくなり、膨張弁の出口付 近にぉ 、て、冷媒流による異音の発生がより一層低減される。

[0095] (第 4実施形態）

次に、本発明の膨張弁の第 4実施形態について図 4を参照して説明する。なお、第 4実施形態における第 3実施形態と同様の部分についてはその詳細な説明を省略す る。

[0096] 図 4に示すように、第 1弁体部 15の先端には、第 1テーパ部 15aが形成されている。 また、第 1弁体部 15において、第 1テーパ部 15aよりも基端側には第 2テーパ部 15b が形成されている。第 1テーパ部 15aのテーパ角度は、第 2テーパ部 15bのテーパ角 度よりも小さい。本実施形態では、両テーパ部 15a, 15bからなるテーパ面部がガイド 部として構成される。同構成によれば、このガイド部によって、第 1弁孔 12を通過した 冷媒流が拡大空間部 41内において偏向される（図 4に示す破線矢印）。この場合、 拡大空間部 41では、渦の発生が促進されるため、第 1絞り部 5を通過した冷媒流の 運動エネルギを一層効果的に消失させることができる。よって、第 2絞り部 6から配管 に流れる冷媒流の運動エネルギ、速度変動及び圧力変動がより一層低減され、膨張 弁の出口付近において、冷媒流による異音の発生が一層低減される。

[0097] (第 5実施形態）

次に、本発明の膨張弁の第 5実施形態について図 5を参照して説明する。なお、第 5実施形態における第 1実施形態と同様の部分についてはその詳細な説明を省略す る。

[0098] 図 5に示すように、第 1弁孔 12の周囲には、第 1仕切壁 10の壁面を上方に突出さ せてなる弁座 43が設けられている。そして、弁座 43と冷媒流通路 3の壁面との間に は、渦形成空間 44が形成されている。同構成によれば、渦形成空間 44において、 第 1絞り部 5を通過した冷媒に渦が発生するため、冷媒流の運動エネルギをより一層 効果的に消失させることができる。よって、第 2絞り部 6から配管に流れる冷媒流の運 動エネルギ、速度変動及び圧力変動が更に低減される。従って、膨張弁の出口付近 において、冷媒流による異音の発生が更に低減される。

[0099] (第 6実施形態）

次に、本発明の膨張弁の第 6実施形態について図 6を参照して説明する。なお、第 6実施形態における第 1実施形態と同様の部分についてはその詳細な説明を省略す る。

[0100] 図 6に示すように、第 2弁体部 46の外周面は滑らかなテーパ面である一方、第 2弁 孔 47の内周面には螺旋溝 48が形成されている。この場合、螺旋溝 48と第 2弁体部 4 6の外周面とにより包囲される空間が、螺旋状通路 49として形成される。同構成によ れば、第 1実施形態と同様の作用効果が発揮される。 [0101] (第 7実施形態）

次に、本発明の膨張弁の第 7実施形態について図 7を参照して説明する。なお、第 7実施形態における第 2実施形態と同様の部分についてはその詳細な説明を省略す る。

[0102] 図 7に示すように、第 2弁体部 36の外周面が滑らかなテーパ面である一方、第 2弁 孔 52の内周面には螺旋溝 53が形成されている。この場合、螺旋溝 53と第 2弁体部 5 1の外周面とにより包囲された空間が螺旋状通路 54として形成される。同構成によれ ば、第 2実施形態と同様の作用効果を発揮される。

[0103] (第 8実施形態）

次に、本発明の膨張弁の第 8実施形態について図 8を参照して説明する。なお、第 8実施形態における第 1実施形態と同様の部分についてはその詳細な説明を省略す る。

[0104] 図 8に示すように、第 2弁体部 56には、螺旋溝 57が形成されている。螺旋溝 17は、 まず、第 2弁体部 56の外周面を弁体 4の中心線と平行に形成する。そして、第 2弁体 部 56の外周面をネジ切りした後、第 2弁体部 56の外周面が弁体 4の先端に向かって テーパ状をなすように、螺旋溝 57のネジ山の頂部を削る。この場合、第 2弁体部 56 の外周面は、螺旋溝 57のネジ山の頂部を連ねた面であり、テーパ面となっている。 螺旋溝 55と第 2弁孔 13との間には螺旋状通路 57が形成され、その断面面積は、弁 体 4の先端に向うに従い小さくなる。同構成によれば、第 2絞り部 6の開度が小さくな ると、螺旋状通路 57の断面積も小さくなる。この場合、螺旋溝 55の長さと螺旋溝 55 の断面積とによって、第 2絞り部 6の開度 (絞り量)が調整される。

(第 9実施形態）

次に、本発明の膨張弁の第 9実施形態について図 9を参照して説明する。なお、第 9実施形態における第 2実施形態と同様の部分についてはその詳細な説明を省略す る。

[0105] 図 9に示すように、第 2弁体部 62には、螺旋溝 61が形成されている。螺旋溝 61の 形成するに際し、まず、第 2弁体部 62の外周面を弁体 24の中心線と平行に形成す る。そして、第 2弁体部 62の外周面をネジ切りした後、第 2弁体部 62の外周面が弁体 24の先端に向かってテーパ状をなすように、螺旋溝 61のネジ山の頂部を削る。この 場合、第 2弁体部 62の外周面は、螺旋溝 61のネジ山の頂部を連ねた面であり、テー パ面となっている。螺旋溝 61と第 2弁孔 33の内周面との間には螺旋状通路 63が形 成され、その断面積は、弁体 24の先端部に向うに従い小さくなる。同構成によれば、 第 2絞り部 26の開度が小さくなると、それに伴い、螺旋状通路 63の断面積も小さくな る。この場合、螺旋溝 61の長さと螺旋溝 61の断面積とによって、第 2絞り部 26の開 度 (絞り量)が調整される。

[0106] (第 10実施形態）

次に、本発明の膨張弁の第 10実施形態について図 10を参照して説明する。なお 、第 10実施形態における第 1実施形態と同様の部分についてはその詳細な説明を 省略する。

[0107] 図 10に示すように、第 2弁孔 65の内周面は、弁体 4の中心線と平行に形成されて いる。また、第 2弁体部 16の外周面と第 2弁孔 65の内周面との間には、螺旋状通路 66が形成されている。同構成によれば、第 1絞り部 5の開度が小さくなり、第 2絞り部 6 の開度が小さくなると、第 2弁体部 16の外周面と第 2弁孔 65の内周面との間隙も小さ くなるため、その隙間に異物が嚙み込み易くなる。しかし、第 1絞り部 5の開度が大き くなり、第 2絞り部 6の開度が大きくなると、嚙み込んだ異物は冷媒流によって容易に 洗い流される。

[0108] (第 11実施形態）

次に、本発明の膨張弁の第 11実施形態について図 11を参照して説明する。なお 、第 11実施形態における第 1実施形態と同様の部分についてはその詳細な説明を 省略する。

[0109] 図 11に示すように、第 2弁体部 68の外周面は、弁体 4の中心線と平行に形成され ている。また、第 2弁体部 68の外周面には、螺旋溝 67が形成されている。螺旋溝 67 は、第 2弁体部 68の外周面を弁体 4の中心線と平行に形成した後、第 2弁体部 68の 外周面をネジ切りすることにより形成される。螺旋溝 67と第 2弁孔 13の内周面との間 には螺旋状通路 69が形成される。同構成によれば、第 1及び第 2絞り部 5, 6の開度 に応じて、第 2弁体部 68と第 2弁孔 13の内周面との間隙の大きさが変更される。よつ て、第 1及び第 2絞り部 5, 6の開度が大きくなると、この間隙も大きくなるため、異物を 冷媒によって容易に洗い流すことができる。このように、異物の詰まりが抑止されるた め、弁体 4の動作不良などの問題を回避できる。

[0110] (第 12実施形態）

次に、本発明の膨張弁の第 12実施形態について図 12及び図 13を参照して説明 する。なお、第 12実施形態における第 1実施形態と同様の部分についてはその詳細 な説明を省略する。

[0111] 図 12及び図 13に示すように、第 2弁体部 71は、弁体 4の中間部から先端に向かつ てテーパ状に形成されている。第 2弁孔 13の内周面には、弁体 4の軸線に沿って延 びる 4本の直線状溝 72が等間隔に形成されている。各直線状溝 72は、いずれも同 一形状及び同一寸法の断面三角形状を有している。また、第 2弁孔 13の内径は、第 2絞り部 6の絞り量が最大の場合、第 2弁体部 71と第 2弁孔 13とが摺動可能な寸法 に設定される。これにより、直線状溝 72と第 2弁体部 71との間には、第 2絞り部 6を構 成する複数の冷媒通路がそれぞれ独立して形成される。この場合、弁体 4を軸方向 に摺動させることにより、第 1絞り部 5の絞り量が変更されると共に、直線状溝 72と第 2 弁体部 71との重複部分 (直線状通路 73)の長さも変更される。その際、第 1絞り部 5と 第 2絞り部 6とを通過する冷媒の流通抵抗がそれぞれ同時に変更される。

[0112] 第 12実施形態によれば、以下のような効果を得ることができる。

[0113] (1)入口ポート laからスラグ流やプラグ流が流入する場合、第 1絞り部 5と、その下 流側にある第 2絞り部 6とによって、第 1絞り部 5の減圧量が低減され、第 1絞り部 5か ら噴出する冷媒の噴出エネルギが低減される。更に、第 1絞り部 5から噴出した冷媒 は複数の直線状通路 73に分散され、それに伴い、冷媒流の運動エネルギも分散さ れる。そして、各直線状通路 73を通過した冷媒は乱流となるため、冷媒の流速変動 及び圧力変動がより一層緩和される。また、各直線状通路 73から流出する冷媒の流 速変動及び圧力変動はそれぞれ異なる。そのため、各直線状通路 73から流出する 冷媒が互いに衝突することによって、冷媒の流速変動及び圧力変動が効果的に低 減される。従って、第 2絞り部 6から配管に流れる冷媒流の運動エネルギ、速度変動 及び圧力変動がより一層低減され、膨張弁の出口付近において、冷媒流による異音 の発生がより一層低減される。

[0114] (2)弁体 4を進退させることにより、各直線状溝 72と第 2弁孔 13の内周面との重複 部分の長さを変化させ、第 1絞り部 5と第 2絞り部 6とで冷媒の流通抵抗をそれぞれ同 時に変化させることができる。これにより、第 1絞り部 5と第 2絞り部 6とで冷媒の流通抵 抗の比が適正な範囲に保持され、膨張弁の出口付近において、冷媒流による異音 の発生が安定的に低減される。

[0115] (3)第 2弁体部 71の外周面及び第 2弁孔 13の内周面が、弁体 4の先端に向力つて テーパ状に形成されている。これにより、第 2弁体部 71の外周面と第 2弁孔 13の内 周面との間隙に異物の詰まり難くなるため、弁体 4の動作不良などの問題を回避でき る。

[0116] (4)第 2弁体部 71の外周面及び第 2弁孔 13の内周面は互いに平行であるため、第

2絞り部 6の開度に関係なぐ直線状通路 73によって、冷媒の流速変動及び圧力変 動を効果的に緩和することができる。

[0117] (5)各直線状溝 72が等間隔に形成されているため、各直線状通路 73に対して冷 媒を均等に分散させることができ、冷媒流の運動エネルギをより一層効果的に分散さ せることができる。

[0118] (6)弁体 4の先端部に第 1弁体部 15が形成され、中間部に第 2弁体部 71が形成さ れているため、第 2弁体部 71の外径及び第 2弁孔 13の内径をそれぞれ大きくするこ とができる。これにより、直線状溝 72の長さ、幅、又は深さなどの設計上の制約が緩 和される。よって、第 2絞り部 6を通過する冷媒の流速変動及び圧力変動を緩和する ための設計が容易になる。

[0119] (7)従来 A方法のように、極細の通路を絞り部として用いないため、絞り部に異物が 詰まることを回避できる。また、第 1絞り部 5は全閉可能であるため、第 1絞り部 5を全 閉するのに必要な絞り量を十分に確保できる。

[0120] (8)冷媒流通路 3は、第 1及び第 2仕切壁 10、 11により仕切られ、第 1及び第 2仕切 壁 10、 11の第 1及び第 2弁孔 12, 13に対して一つの弁体 4を駆動させる。これにより 、第 1弁孔 12と第 1弁体部 15との間に第 1絞り部 5が形成され、第 2弁孔 13と第 2弁 体部 16との間に第 2絞り部 6が形成される。この場合、 2段構造の絞り部を備える膨 張弁についてその構成が簡素化される。

[0121] (第 13実施形態）

次に、本発明の膨張弁の第 13実施形態について図 14及び図 15を参照して説明 する。なお、第 13実施形態における第 2実施形態と同様の部分についてはその詳細 な説明を省略する。

[0122] 図 14及び図 15に示すように、第 2弁体部 75は、弁体 24の先端に向力つてテーパ 状に形成されている。第 2弁孔 33の内周面には、弁体 24の軸線に沿って延びる 4本 の直線状溝 76が等間隔に形成されている。各直線状溝 76は、いずれも同一形状及 び同一寸法の断面略三角形状を有している。また、第 2弁孔 33の内径は、第 2絞り 部 26の絞り量が最大の場合、第 2弁体部 75と第 2弁孔 33とが摺動可能な寸法に設 定される。これにより、直線状溝 76と第 2弁体部 75との間には、第 2絞り部 26を構成 する複数の冷媒通路がそれぞれ独立して形成される。この場合、弁体 24を軸方向に 摺動させることにより、第 1絞り部 25の絞り量が変更されると共に、直線状溝 76と第 2 弁体部 75と重複部分 (直線状通路 77)の長さも変更される。その際、第 1絞り部 25と 第 2絞り部 26とを通過する冷媒の流通抵抗がそれぞれ同時に変更される。

[0123] 第 13実施形態によれば、以下のような効果を得ることができる。

[0124] (1)入口ポート 21aからスラグ流やプラグ流が流入する場合、第 1絞り部 25と、その 下流側にある第 2絞り部 26とによって、第 1絞り部 25の減圧量が低減され、第 1絞り 部 5から噴出する冷媒の噴出エネルギが低減される。更に、第 1絞り部 5から噴出した 冷媒は複数の直線状通路 73に分散され、それに伴い、冷媒流の運動エネルギも分 散される。そして、各直線状通路 77を通過した冷媒は乱流となるため、冷媒の流速 変動及び圧力変動がより一層緩和される。また、各直線状通路 77から流出する冷媒 の流速変動及び圧力変動はそれぞれ異なる。そのため、各直線状通路 77から流出 する冷媒が互いに衝突することによって、冷媒の流速変動及び圧力変動が効果的に 低減される。従って、第 2絞り部 26から配管に流れる冷媒流の運動エネルギ、速度変 動及び圧力変動がより一層低減され、膨張弁の出口付近において、冷媒流による異 音の発生がより一層低減される。

[0125] (2)第 1絞り部 25と第 2絞り部 26とで冷媒の流通抵抗をそれぞれ同時に変化させる ことができる。これにより、膨張弁の出口付近において、冷媒流による異音の発生が 安定的に低減される。

[0126] (3)第 2弁体部 75の外周面及び第 2弁孔 13の内周面が、弁体 24の先端に向かつ てテーパ状に形成されている。これにより、第 2弁体部 75の外周面と第 2弁孔 33の内 周面との間隙に異物が詰まり難くなるため、弁体 24の動作不良などの問題を回避で きる。

[0127] (4)第 2弁体部 75の外周面及び第 2弁孔 33の内周面は互いに平行であるため、第

2絞り部 26の開度に関係なぐ直線状通路 77によって、冷媒の流速変動及び圧力変 動を効果的に緩和することができる。

[0128] (5)各直線状溝 76が等間隔に形成されているため、各直線状通路 77に対して冷 媒を均等に分散させることができ、冷媒流の運動エネルギをより一層効果的に分散さ せることができる。

[0129] (6)従来 A方法のように、極細の通路を絞り部として用いないため、絞り部に異物が 詰まることを回避できる。また、第 1絞り部 25は全閉可能であるため、第 1絞り部 25を 全閉するのに必要な絞り量を十分に確保できる。

[0130] (7)冷媒流通路 23は、第 1及び第 2仕切壁 30、 31により仕切られ、第 1及び第 2仕 切壁 30、 31の第 1及び第 2弁孔 31, 33に対して一つの弁体 24を駆動させる。これ により、第 1弁孔 32と第 1弁体部 35との間に第 2絞り部 26が形成される。この場合、 2 段構造の絞り部を備える膨張弁についてその構成が簡素化される。

[0131] (第 14実施形態）

次に、本発明の膨張弁の第 14実施形態について図 16及び図 17を参照して説明 する。なお、第 14実施形態における第 12実施形態と同様の部分についてはその詳 細な説明を省略する。

[0132] 図 16及び図 17に示すように、第 2弁体部 81の外周面には、 4本の直線状溝 82が 等間隔に形成されている。第 2弁孔 83の内周面は、溝を有しない滑らかなテーパ面 とされている。直線状溝 82と第 2弁孔 83の内周面との間には、 4本の直線状通路 84 がそれぞれ独立して形成されている。同構成によれば、第 12実施形態の場合よりも、 直線状溝 82の加工が容易に行える。 [0133] (第 15実施形態）

次に、本発明の膨張弁の第 15実施形態について図 18を参照して説明する。なお 、第 15実施形態における第 13実施形態と同様の部分についてはその詳細な説明を 省略する。

[0134] 図 18に示すように、第 2弁体部 85の外周面は、弁体 24の中心軸と平行に形成され ている。第 2弁孔 33は、弁体 24の先端に向力つてテーパ状に形成されている。第 2 弁孔 33の内周面には、複数の直線状溝 76が形成されている。第 2弁体部 85の外周 面と第 2弁孔 33の内周面との間には、複数の直線状通路 86がそれぞれ独立して形 成されている。この場合、弁体 24を進退させて、第 2絞り部 26を開閉することにより、 第 2弁体部 85の外周面と第 2弁孔 33の内周面との間隙の大きさが変化する。つまり 、第 2絞り部 26の開度を大きくすることで、第 2弁体部 85の外周面と第 2弁孔 13の内 周面との間隙に嚙み込んだ異物を、冷媒流によって容易に洗い流すことができる。

[0135] (第 16実施形態）

次に、本発明の膨張弁の第 16実施形態について図 19を参照して説明する。なお 、第 16実施形態における第 12実施形態と同様の部分についてはその詳細な説明を 省略する。

[0136] 図 19に示すように、第 2弁孔 91の内周面は、弁体 4の中心軸と平行に形成されて いる。また、第 2弁孔 91の内周面には、断面三角形状をなす複数の直線状溝 92が 形成されている。第 2弁体部 71の外周面と第 2弁孔 91の内周面との間には、複数の 直線状通路 93がそれぞれ独立して形成されている。この場合、弁体 4を進退させて、 第 2絞り部 6を開閉することにより、第 2弁体部 16の外周面と第 2弁孔 91の内周面と の間隙の大きさが変化する。つまり、第 2絞り部 6の開度を大きくすることで、該間隙に 嚙み込んだ異物を冷媒流によって容易に洗 、流すことができる。

[0137] (第 17実施形態）

次に、本発明の膨張弁の第 17実施形態について図 20〜図 22を参照して説明す る。なお、第 17実施形態における第 3実施形態と同様の部分についてはその詳細な 説明を省略する。

[0138] 図 20〜図 22に示すように、第 2弁体部 16のテーパ角度 α 1と第 2弁孔 13のテーパ 角度 oc 2とが同じである。この場合、第 2弁孔 13のテーパ角度 oc 2は、略 5度〜略 60 度であることが好ましい。テーパ角度 α 2の下限値である 5度は、螺旋溝 17のネジ山 と第 2弁孔 13の内周面との間隙に嚙み込んだ異物を除去できるテーパ角度 a 2の下 限値である。また、テーパ角度 α 2の上限値である 60度は、螺旋溝 17の形成に必要 とされる長さに基づくテーパ角度 α 2の値である。本実施形態において、テーパ角度 a 1及びテーパ角度 ex 2はそれぞれ約 25度である。

[0139] 第 2弁体部 16の下流側端部は、第 2絞り部 6の開度の最小値（図 20の状態)から最 大値（図 21の状態)の範囲内で、第 2弁孔 13に配置される。即ち、第 2弁体部 16の 下流側端部の位置 XIは、第 2絞り部 6の開度に関係なぐ第 2弁孔 13の下流側端部 の位置 Y1よりも常に下方である。

[0140] また、第 2弁体部 16の下流側端部は、第 2異径接合部 96を介して連結部 14に連 結されている。連結部 14の直径 d2は、第 2弁体部 16の最大外周部の直径 dlよりも 小さい。第 2弁体部 16の最大外周部は、第 2異径接合部 96を介して連結部 14に対 し連続的に連結されている。第 2異径接合部 96は、第 2弁体部 16から連結部 14に 向力つてテーパ状に形成されて！、る。

[0141] 第 2弁体部 16の上流側端部は、第 2絞り部 6の開度の最小値（図 20の状態)から最 大値（図 21の状態）の範囲内で拡大空間部 41に配置される。即ち、第 2弁体部 16の 上流側端部の位置 X2は、第 2絞り部 6の開度の最小値力 最大値の範囲内で、第 2 弁孔 13の上流側端部の位置 Y2よりも常に下方である。

[0142] 第 1弁体部 15は、弁体 4の先端に向かってテーパ状に形成されている。第 1弁体部 15のテーパ角度 |8 1は、第 2弁孔 13のテーパ角度《2よりも大きい。また、第 2弁体 部 16と第 1弁体部 15との間には、第 1異径接合部 95が設けられている。第 1異径接 合部 95は、第 2弁体部 16から第 1弁体部 15に向力つてテーパ状に形成されている。 第 1異径接合部 95のテーパ角度 β 2は、第 1弁体部 15のテーパ角度 β 1よりも大き い。

[0143] 第 1弁体部 15と第 1弁孔 12との間隙 S 1は、第 2弁体部 16と第 2弁孔 13との最小間 隙 S2よりも小さい。第 1弁体部 15と第 1弁孔 12との間隙 S 1は、第 1弁体部 15と第 1 弁孔 12の出口側角部との間の最短距離を指す。また、第 2弁体部 16と第 2弁孔 13と の最小間隙 S2は、第 2弁体部 16と第 2弁孔 13との間の最短距離を指す。第 2弁体 部 16のテーパ角度 a 1は第 2弁孔 13のテーパ角度 a 2と同じである。

[0144] 第 17実施形態によれば、以下のような効果を得ることができる。

[0145] (1)第 2弁体部 16の下流側端部が第 2弁孔 13よりも下流側に突出していると、第 2 絞り部 6で整流された冷媒流に強い旋回流が発生する。その点、本実施形態によれ ば、第 2弁体部 16の下流側端部が第 2弁孔 13よりも下流側に突出していない。この 場合、上述したような冷媒の乱流化が回避されるため、冷媒流による異音の発生が 低減される。

[0146] (2)第 2弁体部 16の上流側端部は、第 2絞り部 6の開度の最小値から最大値の範 囲内で拡大空間部 41内に配置される。この場合、拡大空間部 41から第 2絞り部 6へ と冷媒をスムーズに流通させることができる。これにより、冷媒流による異音の発生が より一層低減される。

[0147] (3)第 2弁体部 16のテーパ角度《1と第 2弁孔 13のテーパ角度《2とは同じである

。これにより、第 2絞り部 6を構成する螺旋状通路 18を、第 2絞り部 6の開度に関係な ぐ冷媒に対し有効に作用させることができる。

[0148] (4)第 1弁体部 15のテーパ角度 |8 1は第 2弁孔 13のテーパ角度《2よりも大きいた め、弁体 4を進退させることによって、第 1絞り部 5の絞り効果を第 2絞り部 6よりも大き く変ィ匕させることができる。

[0149] (5)第 2弁孔 13のテーパ角度《2は、略 5度〜略 60度の範囲内であることが好まし い。この場合、螺旋溝 17のネジ山と第 2弁孔 13の内周面との間隙に嚙み込んだ異 物を除去し易くすることができる。また、螺旋溝 17の長さを十分に確保することもでき る。

[0150] (6)第 1弁体部 15と第 1弁孔 12との間隙 S1は、第 2弁体部 16の外周面と第 2弁孔 13との最小間隙 S2よりも小さい。このため、第 1絞り部 5の絞り効果を第 2絞り部 6より も顕著に変化させることができ、また、第 2絞り部 6に起因する異物の詰まりを抑制す ることもできる。従って、例えば、第 1絞り部 5を主な絞り部とし、第 2絞り部 6を異音抑 制部とするなど、第 1絞り部 5と第 2絞り部 6とに異なる機能を持たせ、膨張弁の最適 設計を実現することができる。 [0151] (7)連結部 14の直径 d2は、第 2弁体部 16の最大外周部の直径 dlよりも小さい。そ のため、第 2絞り部 6から配管に流れる冷媒の流速を下げることができる。これにより、 出口ポート lb付近で冷媒流が不要に乱されなくなり、冷媒流による異音の発生を低 減することができる。

[0152] (8)連結部 14と第 2弁体部 16との間には、第 2異径接合部 96が形成されている。

その場合、弁本体 1内において、冷媒流に生じる乱れを一層抑制することができる。 よって、冷媒流による異音の発生が更に低減される。

[0153] (9)第 2弁体部 16の上流側端部と第 1弁体部 15の下流側端部との間には、第 1異 径接合部 95が形成されている。また、第 1異径接合部 95のテーパ角度 2は、第 1 弁体部 15のテーパ角度 |8 1よりも大きい。この場合、第 1及び第 2弁孔 12, 13び寸 法をそれぞれ最適化することが容易になる。

[0154] 本発明は、次のように変更して具体ィ匕することもできる。

[0155] ·第 1実施形態において、弁本体 1の下部に出口ポート lbを設け、弁本体 1の側壁 に入口ポート laを設けることにより、冷媒を、図 1の破線で示す矢印方向に沿って流 してちよい。

[0156] ·また、第 2実施形態において、弁本体 21の下部に入口ポート 21aを設け、弁本体 21の側壁に出口ポート 21bを設けることにより、冷媒を、図 2の破線で示す矢印方向 に沿って流してもよい。

[0157] ·また、第 6実施形態において、弁本体 1の下部に出口ポート lbを設け、弁本体 1の 側壁に入口ポート laを設けることにより、冷媒を、図 6の破線で示す矢印方向に沿つ て流してもよい。

[0158] ·また、第 7実施形態において、弁本体 1の下部に入口ポート laを設け、弁本体 1の 側壁に出口ポート lbを設けることにより、冷媒を、図 7の破線で示す矢印方向に沿つ て流してもよい。

[0159] これらの場合、第 2絞り部はいずれも螺旋状通路力 なり、それらの通路長さが十分 に確保されるため、気液 2相流の圧力変動を抑制することができる。また、螺旋状通 路に沿って冷媒が旋回しながら流れる間に、冷媒中の気泡は細分化される。こうした 気泡の細分化は、冷凍負荷が低ぐ冷媒の流速が遅くなる場合、即ち、第 2絞り部の 開度が小さぐ螺旋溝と第 2弁孔の内周面との間隙が小さい場合にも十分に行われ る。一方、冷凍負荷が高ぐ冷媒の流速が速い場合、即ち、第 2絞り部の開度が大き ぐ螺旋溝と第 2弁孔の内周面との間隙が大きくなる場合にも、気泡の細分化が十分 に行われる。従って、気泡の細分化作用と、気液 2相流の圧力変動抑制効果とによつ て、入口ポートからスラグ流やプラグ流が流入する場合、第 2絞り部から第 1絞り部に 向う冷媒流が連続化される。

[0160] また、第 2絞り部から第 1絞り部に向力う冷媒流を直線的にすることで、第 1絞り部の 絞り量を小さくし、第 1絞り部を通過する冷媒流の運動エネルギを小さくしている。こ のため、第 1絞り部での冷媒による圧力変動が低減される。

[0161] また、第 1絞り部は全閉可能であるため、第 1絞り部を全閉するのに必要な絞り量を 十分に確保できる。また、従来 A方法と比べ、異物を詰まり難くすることもできる。

[0162] また、第 2弁体部の外周面及び第 2弁孔の内周面は、いずれも弁体の先端に向か つてテーパ状に形成されている。この場合、第 2絞り部の開度を大きくしても、螺旋溝 と第 2弁孔の内周面との間隙の変化量を極力小さくできる。よって、第 2絞り部の開度 に関係なぐ螺旋状通路の形状を維持することが容易になり、螺旋状通路による気泡 の細分化効果が十分に発揮される。

[0163] また、第 2弁体部の外周面及び第 2弁孔の内周面は、いずれも同一のテーパ角度 を有している。そのため、第 2絞り部の開度に関係なぐ螺旋状通路の形状を維持す ることが一層容易になり、螺旋状通路による気泡の細分ィヒ効果が安定的に発揮され る。

[0164] また、螺旋溝は第 2弁体部の外周面に形成されるため、螺旋溝の加工が容易にな る。

[0165] また、弁体は、先端部に第 1弁体部を有し、中間部に第 2弁体部を有している。そし て、第 2弁体部の外周面には、螺旋溝が形成されている。この場合、第 2弁体部の外 径を大きくすれば、螺旋状通路の長さが十分に確保される。

[0166] ·第 3実施形態において、弁本体 1の下部に入口ポート laを設け、弁本体 1の側壁 に出口ポート lbを設けることにより、冷媒を、図 3の破線で示す矢印方向に沿って流 してもよい。この場合、拡大空間部 41内において、第 2絞り部 6を通過した冷媒流が 乱されて、冷媒中の気泡がより一層細分化される。これにより、冷媒流による異音の 発生がより一層抑制される。

[0167] ·第 5実施形態において、弁本体 1の下部に出口ポート lbを設け、弁本体 1の側壁 に入口ポート laを設けることにより、冷媒を、図 5の破線で示す矢印方向に沿って流 してもよい。この場合、旋回用空間部 44内において、第 2絞り部 6から第 1弁孔 12に 向う冷媒流に旋回流が発生し、冷媒中の気泡がより一層細分化される。これにより、 冷媒流による異音の発生がより一層抑制される。

[0168] ·第 8実施形態において、弁本体 1の下部に出口ポート lbを設け、弁本体 1の側壁 に入口ポート laを設けることにより、冷媒を、図 8の破線で示す矢印方向に沿って流 してちよい。

[0169] ·また、第 9実施形態において、弁本体 1の下部に入口ポート laを設け、弁本体 1の 側壁に出口ポート lbを設けることにより、冷媒を、図 9の破線で示す矢印方向に沿つ て流してもよい。

[0170] これらの場合、第 2絞り部の開度が小さくなると、それに伴い、螺旋状通路の断面積 も小さくなる。これにより、螺旋溝の長さと断面積とによって、第 2絞り部の開度を調整 することができる。よって、弁体の移動量に対する絞り量を大きくすることができる。

[0171] ·第 10実施形態において、弁本体 1の下部に出口ポート lbを設け、弁本体 1の側 壁に入口ポート laを設けることにより、冷媒を、図 10の破線で示す矢印方向に沿つ て流してもよい。

[0172] ·また、第 11実施形態において、弁本体 1の下部に出口ポート lbを設け、弁本体 1 の側壁に入口ポート laを設けることにより、冷媒を、図 11の破線で示す矢印方向に ί¾つて流してもよ ヽ。

[0173] これらの場合、第 1絞り部 5の開度が小さくなると、第 2弁体部 16と第 2弁孔 13との 間の間隙も小さくなるため、その隙間に異物が嚙み込み易くなる。しかし、第 1絞り部 5の開度が大きくなると、この間隙も大きくなるため、異物を冷媒によって容易に洗い 流すことができる。このように、異物の詰まりが抑止されるため、弁体 4の動作不良な どの問題を回避できる。

[0174] ·第 17実施形態において、弁本体 1の下部に出口ポート lbを設け、弁本体 1の側 壁に入口ポート laを設けることにより、冷媒を、図 20〜図 22の破線で示す矢印方向 に沿って流してもよい。

[0175] この場合、第 2弁体部 16の上流側端部は、第 2絞り部 6の開度の最小値から最大 値までの範囲内で、第 2弁孔 13内に配置される。この場合、螺旋状通路 18によって 冷媒中の気泡が細分化される前に、第 2弁体部 16によって冷媒流に乱れが生じるこ とを回避できる。

[0176] また、第 2弁体部 16の下流側端部は、第 2絞り部 6の開度の最小値力も最大値まで の範囲内で、拡大空間部 41内に配置される。この場合、螺旋状通路 18から拡大空 間部 41へと冷媒をスムーズに流通させることができる。そして、拡大空間部 41内で気 液 2相流が乱流となり、冷媒中の気泡が細分化される。よって、冷媒流による異音の 発生を一層低減することができる。

[0177] また、第 2弁体部 16の外周面及び第 2弁孔 9の内周面は、いずれも弁体 4の先端に 向かってテーパ状に形成され、かつそれらのテーパ角度が同じである。この場合、第 2弁体部 16の開度によって螺旋状通路 18が大きくは変化しないため、冷媒中の気 泡を安定的に細分ィ匕することができる。

[0178] また、第 1弁体部 15と第 1弁孔 12との間隙 S1は、第 1絞り部 5及び第 2絞り部 6の開 度に関係なぐ第 2弁体部 16と第 2弁孔 13との最小間隙 S2よりも小さい。この場合、 第 1絞り部 5の絞り効果が第 2絞り部 6よりも大きくなると共に、第 2絞り部 6に起因する 異物の詰まりを抑制することもできる。

[0179] 連結部 14の直径 d2は、第 2弁体部 16の最大外周部の直径 dlよりも小さい。その 場合、弁本体 1内に流入する冷媒流が連結部 12によって阻害されないため、冷媒流 による異音の発生がより一層効果的に低減される。

[0180] ·上記各実施の形態においては、膨張弁を、 1台の室外ユニットに対し複数台の室 内ユニットを接続するマルチ型エアコンに使用してもよい。通常、マルチ型エアコンで は、膨張弁の入り口力も比較的大きな気泡が混入する可能性が高い。そこで、本発 明の膨張弁をマルチ型エアコンに用いれば、冷媒流による異音の発生が一層効果 的に低減される。

[0181] ·各実施の形態においては、第 1絞り部 5、 25を、全閉しない範囲で使用してもよぐ また、第 1絞り部 5、 25を、全閉不能に構成してもよい。

[0182] ·第 2及び第 6〜16実施形態において、第 3実施形態に示す拡大空間部 41を形成 してもとい。これらの場合、冷媒の流速変動及び圧力変動が緩和されるため、膨張弁 の出口付近において、冷媒流による異音の発生が一層効果的に低減される。

[0183] ·第 6、 8、 10〜12、 14及び 16実施形態において、第 3実施形態に示す拡大空間 部 41を形成し、かつ第 4実施形態に示すガイド部を第 1弁体部 15に設けてもよい。こ れらの場合、拡大空間部 41において、渦の発生が促進されるため、膨張弁の出口 付近において、冷媒流による異音の発生が一層効果的に低減される。

[0184] ·第 4、 6、 8、 10〜12、 14、 16及び 17実施形態において、第 5実施形態に示す弁 座 43を形成し、冷媒を旋回させるための渦形成空間 44を形成してもよい。これらの 場合、渦形成空間 44において渦の発生が促進されるため、膨張弁の出口付近にお いて、冷媒流による異音の発生を効果的に低減できる。

[0185] ·第 2〜9及び 11実施形態において、第 10実施形態のように、第 2弁孔 13、 33、 4

7、 52の内周面は、弁体 4、 24の中心軸と平行な面であってもよい。

[0186] '同様に、第 12〜15実施形態において、第 16実施形態のように、第 2弁孔 13、 33 、 83の内周面は、弁体 4、 24の中心軸と平行な面であってもよい。

[0187] '第 2〜5、 8及び 9実施形態において、第 11実施形態のように、螺旋溝 17、 37、 5 5、 61のネジ山を連ねた面は、弁体 4、 24の中心線と平行な面であってもよい。

[0188] ·第 6及び 7実施形態において、第 2弁孔 47、 52の内周面を弁体 24の中心線と平 行に形成し、螺旋溝 48、 53を、第 2弁孔 47、 52の内周面に形成してもよい。

[0189] ·第 3〜5及び 10実施形態において、第 8実施形態のように、第 2弁体部 16の外周 面を弁体 4の中心線と平行に形成し、第 2弁体部 16の外周面をネジ切りして螺旋溝 1 7を形成し、更に、螺旋溝 17のネジ山の頂部を削ることによって、第 2弁体部 16の外 周面を弁体 14の先端に向かってテーパ状に形成してもよい。これらの場合、螺旋溝 17の長さと断面積とによって、第 2絞り部 6の開度が調整される。

[0190] ·第 6及び 7実施形態において、第 2弁孔 47、 52の内周面を弁体 24の中心線と平 行に形成し、第 2弁孔 47、 52の内周面に螺旋溝 48、 53を形成し、その後、螺旋溝 4

8、 53のネジ山の頂部を削るようにしてもよい。これらの場合、螺旋溝 48、 53の長さと 断面積とによって、第 2絞り部 6、 26の開度が調整される。

[0191] '第 1〜11、及び第 17実施形態において、第 2絞り部 6、 26の螺旋溝 17、 37、 48、 53、 55、 61、 67を複数設け、それらを並列に形成してもよい。これらの場合、各螺旋 状通路 18、 38、 49、 54、 57、 63、 66、 69力ら流出する冷媒カ互!/、に衝突すること により、冷媒の流速変動及び圧力変動が一層効果的に低減される。

[0192] '第 12〜16実施形態において、直線状溝 72、 76、 82、 92の断面形状は、円形、 長円形、楕円形、コの字型など任意の形状であってもよい。また、弁体 4、 24の進退 方向において、直線状溝 72、 76、 82、 92の断面積を変え、各直線状通路 73、 77、 84、 86、 93の断面積を変化させてもよい。また、直線状溝 72、 76、 82、 92の数を変 更して、各直線状溝 72、 76、 82、 92の断面積の総和を変化させてもよい。

[0193] ·第 13、 15及び 16実施形態において、第 14実施形態のように、第 2弁体部 75、 8 5、 71に複数の直線状溝をそれぞれ独立して設けてもょ 、。

[0194] ·第 13実施形態において、第 16実施形態のように、第 2弁孔 33の内周面は、弁体 24の中心軸と平行な面であってもよい。また、第 12実施形態において、第 15実施形 態のように、第 2弁体部 71の外周面は、弁体 4の中心軸と平行な面であってもよい。

[0195] ·第 1〜9及び 17実施形態において、第 2弁体部 16、 36、 46、 51、 56、 62と第 2弁 孔 13、 33、 47、 52の内周面とでそれらのテーパ角度を異ならせてもよい。

[0196] ·第 12〜14実施形態において、、第 2弁体部 71、 75、 81の外周面と第 2弁孔 13、 33、 83の内周面のテーパ角度をそれぞれ異ならせてもよい。

[0197] '第 17実施形態において、螺旋溝 17を、第 2弁孔 13の内周面に形成してもよい。

この場合も、膨張弁の出口付近において、冷媒流による異音の発生が効果的に低減 される。

[0198] ·本発明の膨張弁及び冷凍装置を、一体型、分離型、マルチ型など空気調和装置 に適用してもよぐまた、空気調和装置以外の冷媒回路 (例えば、冷蔵庫等の冷媒回 路）に適用してもよい。

Claims

請求の範囲

[1] 弁本体と、前記弁本体に形成された入口ポート及び出口ポートと、前記弁本体内に 形成された弁室と、前記弁本体内に形成され、前記弁室を経由して前記入口ポート と出口ポートとを接続する冷媒流通路と、前記弁室内に収納された弁体と、前記冷媒 流通路に形成された第 1絞り部と、前記冷媒流通路の前記第 1絞り部よりも下流側に 形成された第 2絞り部とを有し、

前記弁本体は、前記冷媒流通路での冷媒流を仕切る第 1仕切壁と、前記第 1仕切 壁よりも下流側での冷媒流を仕切る第 2仕切壁とを備え、前記第 1仕切壁には第 1弁 孔が形成され、前記第 2仕切壁には第 2弁孔が形成され、

前記弁体は棒状部材からなり、その棒状部材の外周面には、前記第 1弁孔との間 に前記第 1絞り部を形成する第 1弁体部と、前記第 2弁孔との間に前記第 2絞り部を 形成する第 2弁体部とが形成され、

前記第 1絞り部は、前記第 1弁孔の弁座に対し前記第 1弁体部を進退させることに よりその開度を変更可能であり、

前記第 2弁体部の外周面又は前記第 2弁孔の内周面に溝が形成され、 前記第 2弁体部の外周面及び前記第 2弁孔の内周面の少なくとも一方が前記弁体 の先端に向かってテーパ状に形成され、

前記第 2絞り部は、前記溝と同溝に対向する前記第 2弁体部の外周面又は前記第 2弁孔の内周面との間に形成される通路力 なることを特徴とする膨張弁。

[2] 前記第 1絞り部は、前記第 1弁孔の弁座に対し前記第 1弁体部を進退させることによ り全閉可能となることを特徴とする請求項 1記載の膨張弁。

[3] 前記第 2弁体部の外周面及び前記第 2弁孔の内周面は、いずれも前記弁体の先端 に向力つてテーパ状に形成されていることを特徴とする請求項 1又は 2記載の膨張弁

[4] 前記第 2弁体部の外周面及び前記第 2弁孔の内周面のテーパ角度は同じであること を特徴とする請求項 3記載の膨張弁。

[5] 前記溝は、前記第 2弁体部の外周面に形成されていることを特徴とする請求項 1〜4 の何れか 1項に記載の膨張弁。

[6] 前記弁体は、先端部に前記第 1弁体部を有し、中間部に前記第 2弁体部を有してい ることを特徴とする請求項 1〜5の何れか 1項記載の膨張弁。

[7] 前記第 1絞り部から前記第 2絞り部に至る冷媒流通路には拡大空間部が形成されて いることを特徴とする請求項 1〜6の何れか 1項に記載の膨張弁。

[8] 前記第 1弁体部は、前記第 1弁孔を通過した冷媒流を前記拡大空間部内で偏向さ せるためのガイド部を備えることを特徴とする請求項 7記載の膨張弁。

[9] 前記溝は螺旋溝であり、前記第 2絞り部は、前記螺旋溝と同螺旋溝に対向する前記 第 2弁体部の外周面又は前記第 2弁孔の内周面との間に形成される螺旋状通路から なることを特徴とする請求項 1〜8の何れか 1項記載の膨張弁。

[10] 前記弁体の先端部には前記第 1弁体部が形成され、同弁体の中間部には前記第 2 弁体部が形成され、前記第 2弁体部及び前記第 2弁孔の内周面は、前記弁体の先 端に向力つてテーパ状に形成され、前記溝は螺旋溝であり、前記第 2弁体部の下流 側端部は、前記第 2絞り部の開度の最小値力 最大値に亘る範囲内で前記第 2弁孔 内に配置されることを特徴とする請求項 1又は 2記載の膨張弁。

[11] 前記弁体の先端部には第 1弁体部が形成され、前記弁体の中間部には第 2弁体部 が形成され、前記第 2弁体部の外周面及び第 2弁孔の内周面は、前記弁体の先端 に向力つてテーパ状に形成され、前記溝は螺旋溝であり、前記第 1絞り部から前記第 2絞り部に至る冷媒通路において前記第 2弁孔の入口付近に拡大空間部が形成さ れ、前記第 2弁体部の上流側端部は、前記第 2絞り部の開度の最小値から最大値に 亘る範囲内で前記拡大空間部内に配置されることを特徴とする請求項 1, 2又は 10 記載の膨張弁。

[12] 前記螺旋溝は、前記第 2弁体部の外周面に形成されていることを特徴とする請求項

10又は 11記載の膨張弁。

[13] 前記第 2弁体部及び前記第 2弁孔のテーパ角度は同じであることを特徴とする請求 項 10〜12の何れか 1項に記載の膨張弁。

[14] 前記第 1弁体部のテーパ角度は、前記第 2弁孔のテーパ角度よりも大きいことを特徴 とする請求項 10〜 13の何れか 1項に記載の膨張弁。

[15] 前記第 2弁孔のテーパ角度は 5度〜 60度の範囲であることを特徴とする請求項 14記 載の膨張弁。

[16] 前記第 1絞り部の出口付近に形成される前記第 1弁体部と第 1弁孔との間の間隙は、 前記第 2絞り部に形成される前記第 2弁体部と前記第 2弁孔との間の間隙の最小値 よりも小さいことを特徴とする請求項 10〜15の何れか 1項に記載の膨張弁。

[17] 前記弁体の前記第 2弁体部よりも下流側に連結部が設けられ、前記連結部の直径は 、前記第 2弁体部の最大外周部の直径よりも小さいことを特徴とする請求項 10〜16 の何れか 1項に記載の膨張弁。

[18] 前記弁体において、前記連結部と前記第 2弁体部との間には第 2異径接合部が形成 され、前記第 2異径接合部は、前記最大外周部から前記連結部に向かってテーパ状 に形成されていることを特徴とする請求項 17に記載の膨張弁。

[19] 前記第 2弁体部の上流側端部と前記第 1弁体部の下流側端部との間には、同第 2弁 体部から前記第 1弁体部に向かってテーパ形状をなす第 1異径接合部が形成され、 前記第 1異径接合部のテーパ角度は前記第 1弁体部のテーパ角度よりも大きいこと を特徴とする請求項 10〜18の何れか 1項に記載の膨張弁。

[20] 前記第 2弁体部は、前記棒状部材の外周面上に前記螺旋溝を形成した後、該螺旋 溝のネジ山の頂部を削ることによって、前記弁体の先端に向力つてテーパ状に形成 されることを特徴とする請求項 9〜19の何れか 1項に記載の膨張弁。

[21] 前記第 2弁体部は、前記棒状部材の外周面を前記弁体の先端に向かってテーパ状 に形成した後、その外周面上に前記螺旋溝を加工することによって形成されることを 特徴とする請求項 9〜 19の何れか 1項に記載の膨張弁。

[22] 前記螺旋溝は、複数の螺旋溝からなることを特徴とする請求項 9〜21の何れか 1項 に記載の膨張弁。

[23] 前記弁座は、前記第 1弁孔の周辺を前記第 1仕切壁の壁面から突出させてなること を特徴とする請求項 1〜22の何れか 1項に記載の膨張弁。

[24] 前記溝は、前記弁体の進退方向に延びる複数の直線溝であり、前記第 2絞り部は、 該直線状溝とこの直線状溝に対向する面との間に形成される複数の独立した直線状 の通路力 なることを特徴とする請求項 1〜8の何れか 1項記載の膨張弁。

[25] 前記各直線溝は等間隔に形成されていることを特徴とする請求項 24記載の膨張弁

[26] 請求項 1〜25の何れか 1項に記載の膨張弁を備える冷凍装置。

[27] 弁本体と、前記弁本体内に形成された冷媒流通路と、前記弁本体内に収納され、棒 状部材からなる弁体と、前記冷媒流通路に形成された第 1絞り部と、前記冷媒流通 路の前記第 1絞り部よりも上流側に形成された第 2絞り部とを有し、

前記弁本体は、前記冷媒流通路での冷媒流を仕切る第 1仕切壁と、前記第 1仕切 壁よりも上流側での冷媒流を仕切る第 2仕切壁とを備え、

前記第 1仕切壁には第 1弁孔が形成され、前記第 2仕切壁には第 2弁孔が形成さ れ、

前記弁体の外周面はテーパ状に形成され、前記弁体は、前記第 1弁孔の弁座と当 接可能な第 1弁体部と、前記第 2弁孔の内周面に対向する第 2弁体部とを備え、 前記第 1絞り部は、前記第 1弁孔に対し前記第 1弁体部を進退させることによりその 開度を変更可能であり、

前記第 2絞り部は、前記第 2弁体部の外周面又は前記第 2弁孔の内周面に形成さ れる螺旋溝と前記第 2弁体部の外周面又は前記第 2弁孔の内周面との間に形成され る螺旋状の通路からなり、

前記第 2弁体部の外周面及び前記第 2弁孔の内周面の少なくとも一方が前記弁体 の先端に向かってテーパ状に形成されていることを特徴とする膨張弁。

[28] 前記第 1絞り部は、前記第 1弁孔に対し前記第 1弁体部を進退させることにより全閉 可能となることを特徴とする請求項 27記載の膨張弁。

[29] 前記第 2弁体部の外周面及び前記第 2弁孔の内周面は、いずれも前記弁体の先端 に向力つてテーパ状に形成されていることを特徴とする請求項 27又は 28記載の膨 張弁。

[30] 前記第 2弁体部の外周面及び前記第 2弁孔の内周面のテーパ角度は同じであること を特徴とする請求項 29記載の膨張弁。

[31] 前記螺旋溝は、前記第 2弁体部の外周面に形成されていることを特徴とする請求項

27〜30の何れか 1項に記載の膨張弁。

[32] 前記弁体は、先端部に前記第 1弁体部を有し、中間部に前記第 2弁体部を有してい ることを特徴とする請求項 27〜31の何れか 1項に記載の膨張弁。

[33] 前記第 2絞り部から前記第 1弁孔に至る冷媒通路において、前記第 1弁孔の入口付 近には拡大空間部が形成されていることを特徴とする請求項 27〜32の何れか 1項 に記載の膨張弁。

[34] 前記弁体は、先端部に前記第 1弁体部を有し、中間部に前記第 2弁体部を有し、前 記第 2弁体部の外周面及び第 2弁孔の内周面は前記弁体の先端に向力つてテーパ 状に形成され、前記第 2弁体部の上流側端部は、前記第 2絞り部の開度の最小値か ら最大値に至る範囲内で前記第 2弁孔内に配置されることを特徴とする請求項 27又 は 28記載の膨張弁。

[35] 前記弁体の先端部には第 1弁体部が形成され、前記弁体の中間部には第 2弁体部 が形成され、前記第 2弁体部の外周面及び前記第 2弁孔の内周面は、前記弁体の 先端に向力つてテーパ状に形成され、前記第 2絞り部から第 1弁孔に至る冷媒通路 において前記第 1弁孔の入口付近には拡大空間部が形成され、前記第 2弁体部の 下流側端部は、前記第 2絞り部の開度の最小値力 最大値に至る範囲内で前記拡 大空間部内に配置されることを特徴とする請求項 27、 28又は 34記載の膨張弁。

[36] 前記螺旋溝は、前記第 2弁体部の外周面に形成されていることを特徴とする請求項 34又は 35記載の膨張弁。

[37] 前記第 2弁体部及び前記第 2弁孔のテーパ角度は同じであることを特徴とする請求 項 34〜36の何れか 1項に記載の膨張弁。

[38] 前記第 1弁体部のテーパ角度は、前記第 2弁孔のテーパ角度よりも大きいことを特徴 とする請求項 34〜37の何れか 1項に記載の膨張弁。

[39] 前記第 2弁孔のテーパ面のテーパ角度は 5度〜 60度の範囲であることを特徴とする 請求項 38記載の膨張弁。

[40] 前記第 1絞り部の入口付近に形成される前記第 1弁体部と第 1弁孔との間の間隙は、 前記第 2絞り部に形成される前記第 2弁体部と前記第 2弁孔との間の間隙の最小値 よりも小さいことを特徴とする請求項 34〜39の何れか 1項に記載の膨張弁。

[41] 前記弁体の前記第 2弁体部よりも上流側に連結部が設けられ、その連結部の直径は 、前記第 2弁体部の最大外周部の直径よりも小さ ヽことを特徴とする請求項 34〜40 の何れか 1項に記載の膨張弁。

[42] 前記連結部と前記第 2弁体部との間には、同第 2弁体部の最大外周部から前記連結 部の外周部に向かってテーパ形状をなす第 2異径接合部が形成されていることを特 徴とする請求項 41記載の膨張弁。

[43] 前記第 2弁体部の下流側端部と前記第 1弁体部の上流側端部との間には、同第 2弁 体部から前記第 1弁体部に向力つてテーパ形状をなす第 1異径接合部が形成され、 前記第 1異径接合部のテーパ角度が前記第 1弁体部のテーパ角度よりも大きいこと を特徴とする請求項 34〜42の何れか 1項に記載の膨張弁。

[44] 前記螺旋溝は、前記第 2弁体部の外周面又は第 2弁孔の内周面を前記弁体の中心 軸と平行に形成した後にネジ切りし、更に、ネジ山の頂部を削ることによって、前記ネ ジ山の頂部を連ねた面がテーパ面をなすように形成されることを特徴とする請求項 2

7〜43の何れか 1項に記載の膨張弁。

[45] 前記螺旋溝は、前記弁体の外周面をテーパ状に形成し、その加工面をネジ切りする ことにより形成されることを特徴とする請求項 27〜44の何れか 1項に記載の膨張弁。

[46] 前記弁座は、前記第 1弁孔の周辺を前記第 1仕切壁の壁面部力 突出させてなるこ とを特徴とする請求項 27〜45の何れか 1項記載の膨張弁。

[47] 前記螺旋溝は、複数の螺旋溝からなることを特徴とする請求項 27〜46の何れか 1項 に記載の膨張弁。

[48] 請求項 27〜47の何れか 1項に記載の膨張弁を備える冷凍装置。