JP2010181136A - 蒸発器ユニット - Google Patents

Abstract

【課題】エジェクタ式冷凍サイクルの搭載性を向上する。
【解決手段】ノズル部１４ａから噴射された冷媒と冷媒吸引口１４ｂから吸引された冷媒とを混合して吐出するエジェクタ１４と、エジェクタ１４の出口側に接続され、エジェクタ１４から吐出された冷媒を蒸発させる第１蒸発器１５と、冷媒吸引口１４ｂに接続され、エジェクタ１４に吸引される冷媒を蒸発させる第２蒸発器１８と、ノズル部１４ａの入口側および第２蒸発器１８の入口側に接続され、ノズル部１４ａに流入する冷媒の流量と第２蒸発器１８に流入する冷媒の流量とを調整する流量分配器１６と、流量分配器１６と第２蒸発器１８との間に配置され、第２蒸発器１８に流入する冷媒を減圧する絞り機構１７とを備え、エジェクタ１４、第１蒸発器１５、第２蒸発器１８、流量分配器１６および絞り機構１７が一体に組み付けられ、一体化ユニット２０を構成している。
【選択図】図２

Description

本発明は、エジェクタ式冷凍サイクルに用いられる蒸発器ユニットに関する。

従来、特許文献１には、冷媒減圧手段および冷媒循環手段の役割を果たすエジェクタの上流側に、放熱器から流出した冷媒の流れを分岐する分岐部を設け、分岐部で分岐された一方の冷媒をエジェクタのノズル部へ流入させ、他方の冷媒をエジェクタの冷媒吸引口側へ流入させるエジェクタ式冷凍サイクルが開示されている。

この従来技術では、エジェクタのディフューザ部（昇圧部）の下流側にディフューザ部から流出した冷媒を蒸発させる第１蒸発器を配置し、さらに分岐部とエジェクタの冷媒吸引口との間に冷媒を減圧膨張させる絞り機構および絞り機構で減圧された冷媒を蒸発させる第２蒸発器を配置して、第１、第２の双方の蒸発器において冷凍能力を発揮できるようにしている。

また、この従来技術では、冷媒の分岐部に気液分離器（乾き度調節機構）を配置し、気液分離器で分離された気液２相冷媒をエジェクタのノズル部へ流入させ、気液分離器で分離された液冷媒を絞り機構および吸引側蒸発器側へ流出させ、絞り機構、吸引側蒸発器およびエジェクタの冷媒吸引口側へ流入させるようになっている。

なお、特許文献１には、気液分離器の液分配の方式として遠心式および重力式があることが記載されている。

特開２００７−４６８０６号公報

ところで、上記特許文献１には、エジェクタ式冷凍サイクルの具体化に際して各構成機器の組み付けを具体的にどのようにすべきか何ら開示されておらず、その結果エジェクタ式冷凍サイクルの搭載性を如何にして向上すべきかについても何ら開示されていない。

本発明は上記点に鑑みて、エジェクタ式冷凍サイクルの搭載性を向上することを目的とする。

上記目的を達成するため、請求項１に記載の発明では、ノズル部（１４ａ）から噴射される高い速度の冷媒流により冷媒吸引口（１４ｂ）から冷媒を吸引し、ノズル部（１４ａ）から噴射された冷媒と冷媒吸引口（１４ｂ）から吸引された冷媒とを混合して吐出するエジェクタ（１４）と、
エジェクタ（１４）の出口側に接続され、エジェクタ（１４）から吐出された冷媒を蒸発させる第１蒸発器（１５）と、
冷媒吸引口（１４ｂ）に接続され、エジェクタ（１４）に吸引される冷媒を蒸発させる第２蒸発器（１８）と、
ノズル部（１４ａ）の入口側および第２蒸発器（１８）の入口側に接続され、流入する冷媒をノズル部（１４ａ）と第２蒸発器（１８）とに分配する冷媒の流量とを調整する流量分配器（１６）と、
流量分配器（１６）と第２蒸発器（１８）との間に配置され、第２蒸発器（１８）に流入する冷媒を減圧する絞り機構（１７）とを備え、
エジェクタ（１４）、第１蒸発器（１５）、第２蒸発器（１８）、流量分配器（１６）および絞り機構（１７）が一体に組み付けられ、一体化ユニット（２０）を構成し、
流量分配器（１６）は、流入する冷媒を気液分離する分離部と、分離部にて気液分離された冷媒をノズル部（１４ａ）と第２蒸発器（１８）とに分配する分配部とを有し、
エジェクタ（１４）と流量分配器（１６）とが、エジェクタ（１４）の長手方向に並んで配置されていることを特徴とする。

これによると、エジェクタ（１４）、第１蒸発器（１５）、第２蒸発器（１８）、流量分配器（１６）および絞り機構（１７）が一体化ユニット（２０）を構成しているので、エジェクタ式冷凍サイクルの搭載性を向上できる。

請求項２に記載の発明では、請求項１に記載の蒸発器ユニットにおいて、第１蒸発器（１５）および第２蒸発器（１８）は、冷媒が流れる複数本のチューブ（２１）と、複数本のチューブ（２１）に対する冷媒の分配または集合を行うタンク部（１５ｂ、１８ｂ）とを有し、
エジェクタ（１４）、流量分配器（１６）および絞り機構（１７）は、タンク部（１５ｂ、１８ｂ）のうち複数本のチューブ（２１）と反対側の外面部に組み付けられていることを特徴とする。

請求項３に記載の発明では、請求項２に記載の蒸発器ユニットにおいて、第１蒸発器（１５）のタンク部（１５ｂ）は、エジェクタ（１４）から吐出された冷媒を複数本のチューブ（２１）に対して分配する第１分配タンク部（２７）を有し、
第２蒸発器（１８）のタンク部（１８ｂ）は、絞り機構（１７）で減圧された冷媒を複数本のチューブ（２１）に対して分配する第２分配タンク部（２９）を有し、
第１、第２分配タンク部（２７、２９）のうち少なくとも一方の内部には、流入した冷媒を溜める冷媒貯留部材（５０、５１、５２、５３、５４、５５）が配置され、
冷媒貯留部材（５０〜５５）から溢れた冷媒が複数本のチューブ（２１）に流入するようになっていることを特徴とする。

これによると、第１、第２分配タンク部（２７、２９）のうち少なくとも一方の内部において、冷媒貯留部材（５０〜５５）が冷媒を溜めるので、冷媒が一部のチューブ（２１）のみに直接流入することを抑制できる。このため、複数本のチューブ（２１）に対する冷媒の分配性を向上することができ、ひいては温度分布を改善（均一化）することができる。

請求項４に記載の発明では、請求項１に記載の蒸発器ユニットにおいて、第１蒸発器（１５）は、冷媒が流れる複数本のチューブ（２１）と、エジェクタ（１４）から吐出された冷媒を複数本のチューブ（２１）に対して分配する第１分配タンク部（２７）とを有し、
第２蒸発器（１８）は、冷媒が流れる複数本のチューブ（２１）と、絞り機構（１７）で減圧された冷媒を複数本のチューブ（２１）に対して分配する第２分配タンク部（２９）とを有し、
第１、第２分配タンク部（２７、２９）のうち少なくとも一方の内部には、流入した冷媒を溜める冷媒貯留部材（５０、５１、５２、５３、５４、５５）が配置され、
冷媒貯留部材（５０〜５５）から溢れた冷媒が複数本のチューブ（２１）に流入するようになっていることを特徴とする。

これにより、上記した請求項３に記載の発明と同様の効果を得ることができる。

請求項５に記載の発明では、請求項１ないし４のいずれか１つに記載の蒸発器ユニットにおいて、エジェクタ（１４）、第１蒸発器（１５）、第２蒸発器（１８）、流量分配器（１６）および絞り機構（１７）がろう付けにより一体に組み付けられていることを特徴とする。

請求項６に記載の発明では、ノズル部（１４ａ）から噴射される高い速度の冷媒流により冷媒吸引口（１４ｂ）から冷媒を吸引し、ノズル部（１４ａ）から噴射された冷媒と冷媒吸引口（１４ｂ）から吸引された冷媒とを混合して吐出するエジェクタ（１４）と、
エジェクタ（１４）の出口側に接続され、エジェクタ（１４）から吐出された冷媒を蒸発させる第１蒸発器（１５）と、
冷媒吸引口（１４ｂ）に接続され、エジェクタ（１４）に吸引される冷媒を蒸発させる第２蒸発器（１８）と、
ノズル部（１４ａ）の入口側および第２蒸発器（１８）の入口側に接続され、流入する冷媒をノズル部（１４ａ）と第２蒸発器（１８）とに分配する冷媒の流量とを調整する流量分配器（１６）と、
流量分配器（１６）と第２蒸発器（１８）との間に配置され、第２蒸発器（１８）に流入する冷媒を減圧する絞り機構（１７）と、
エジェクタ（１４）を収納するエジェクタケース（２３）とを備え、
エジェクタ（１４）、第１蒸発器（１５）、第２蒸発器（１８）、流量分配器（１６）、絞り機構（１７）およびエジェクタケース（２３）が一体に組み付けられ、一体化ユニット（２０）を構成し、
流量分配器（１６）は、流入する冷媒を気液分離する分離部と、分離部にて気液分離された冷媒をノズル部（１４ａ）と第２蒸発器（１８）とに分配する分配部とを有し、
エジェクタ（１４）と流量分配器（１６）とが、エジェクタ（１４）の長手方向に並んで配置されていることを特徴とする蒸発器ユニット。

これによると、エジェクタ（１４）、第１蒸発器（１５）、第２蒸発器（１８）、流量分配器（１６）、絞り機構（１７）およびエジェクタケース（２３）が一体化ユニット（２０）を構成しているので、エジェクタ式冷凍サイクルの搭載性を向上できる。

請求項７に記載の発明では、請求項６に記載の蒸発器ユニットにおいて、第１蒸発器（１５）および第２蒸発器（１８）は、冷媒が流れる複数本のチューブ（２１）と、複数本のチューブ（２１）に対する冷媒の分配または集合を行うタンク部（１５ｂ、１８ｂ）とを有し、
エジェクタ（１４）、流量分配器（１６）、絞り機構（１７）およびエジェクタケース（２３）は、タンク部（１５ｂ、１８ｂ）のうち複数本のチューブ（２１）と反対側の外面部に組み付けられていることを特徴とする。

請求項８に記載の発明では、請求項７に記載の蒸発器ユニットにおいて、第１蒸発器（１５）のタンク部（１５ｂ）は、エジェクタ（１４）から吐出された冷媒を複数本のチューブ（２１）に対して分配する第１分配タンク部（２７）を有し、
第２蒸発器（１８）のタンク部（１８ｂ）は、絞り機構（１７）で減圧された冷媒を複数本のチューブ（２１）に対して分配する第２分配タンク部（２９）を有し、
第１、第２分配タンク部（２７、２９）のうち少なくとも一方の内部には、流入した冷媒を溜める冷媒貯留部材（５０、５１、５２、５３、５４、５５）が配置され、
冷媒貯留部材（５０〜５５）から溢れた冷媒が複数本のチューブ（２１）に流入するようになっていることを特徴とする。

これにより、上記した請求項３に記載の発明と同様の効果を得ることができる。

請求項９に記載の発明では、請求項６に記載の蒸発器ユニットにおいて、第１蒸発器（１５）は、冷媒が流れる複数本のチューブ（２１）と、エジェクタ（１４）から吐出された冷媒を複数本のチューブ（２１）に対して分配する第１分配タンク部（２７）とを有し、
第２蒸発器（１８）は、冷媒が流れる複数本のチューブ（２１）と、絞り機構（１７）で減圧された冷媒を複数本のチューブ（２１）に対して分配する第２分配タンク部（２９）とを有し、
第１、第２分配タンク部（２７、２９）のうち少なくとも一方の内部には、流入した冷媒を溜める冷媒貯留部材（５０、５１、５２、５３、５４、５５）が配置され、
冷媒貯留部材（５０〜５５）から溢れた冷媒が複数本のチューブ（２１）に流入するようになっていることを特徴とする。

これにより、上記した請求項３に記載の発明と同様の効果を得ることができる。

請求項１０に記載の発明では、請求項６ないし９のいずれか１つに記載の蒸発器ユニットにおいて、エジェクタ（１４）、第１蒸発器（１５）、第２蒸発器（１８）、流量分配器（１６）、絞り機構（１７）およびエジェクタケース（２３）がろう付けにより一体に組み付けられていることを特徴とする。

請求項１１に記載の発明では、請求項１ないし１０のいずれか１つに記載の蒸発器ユニットにおいて、絞り機構（１７）は、冷媒流れ下流側に向かうにつれて内径が縮小する先細部（４３ａ）と、先細部（４３ａ）のうち冷媒流れ下流側における先端部から一定の内径で延びるストレート部（４３ｂ）とを有する略漏斗形状に形成されていることを特徴とする。

これによると、絞り機構（１７）において入口乾き度の変化に対する流量変化量を小さく抑えることができるとともに全長と内径との比を小さく抑えることができるので、システム安定化とシステム小型化・簡素化とを両立することができる（後述の図５を参照）。

請求項１２に記載の発明では、請求項１ないし１１のいずれか１つに記載の蒸発器ユニットにおいて、流量分配器（１６）は、
その内部に形成され、水平方向に延びる柱状空間（１６ｄ）と、
柱状空間（１６ｄ）のうち水平方向における一端部からノズル部（１４ａ）に向けて冷媒を流出させる第１流出口（１６ｂ）と、
柱状空間（１６ｄ）のうち水平方向と直交する方向側の側面部から絞り機構（１７）に向けて冷媒を流出させる第２流出口（１６ｃ）とを有していることを特徴とする。

請求項１３に記載の発明では、請求項１２に記載の蒸発器ユニットにおいて、第２流出口（１６ｃ）は、第１流出口（１６ｂ）よりも下方側に配置されていることを特徴とする。

これにより、第２流出口（１６ｃ）から液相冷媒を良好に流出させることができる。

請求項１０に記載の発明では、請求項８または９に記載の蒸発器ユニットにおいて、ノズル部（１４ａ）は、第１流出口（１６ｂ）に直接接続されていることを特徴とする。

これにより、冷媒流路の圧損を低減できるとともに構造を簡素化することができる。

請求項１５に記載の発明では、請求項１２ないし１４のいずれか１つに記載の蒸発器ユニットにおいて、絞り機構（１７）は、第２流出口（１６ｃ）に直接接続されていることを特徴とする。

これにより、冷媒流路の圧損を低減できるとともに構造を簡素化することができる。

請求項１６に記載の発明では、請求項１２ないし１５のいずれか１つに記載の蒸発器ユニットにおいて、流量分配器（１６）は、柱状空間（１６ｄ）において冷媒が螺旋状に流れるように構成されていることを特徴とする。

これにより、流量分配器（１６）において遠心力を利用して冷媒の気液を分離することができる。

なお、この欄および特許請求の範囲で記載した各手段の括弧内の符号は、後述する実施形態に記載の具体的手段との対応関係を示すものである。

（ａ）は第１実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの全体構成図であり、（ｂ）はエジェクタ式冷凍サイクルのＰ−Ｈ線図である。 図１（ａ）の一体化ユニットの模式的な分解斜視図である。 図１（ａ）の一体化ユニットの全体構成を示す模式的な斜視図である。 図１（ａ）の一体化ユニットの流量分配器近傍部位を示す断面図である。 （ａ）は絞り機構の具体的構成例を示す説明図であり、（ｂ）は（ａ）の具体的構成例における入口乾き度と冷媒流量との関係を示すグラフである。 （ａ）は第２実施形態の流量分配器および絞り機構の斜視図であり、（ｂ）は（ａ）のＡ−Ａ断面図である。 第３実施形態の流量分配器および絞り機構の斜視図および側面図である。 第４実施形態の流量分配器および絞り機構の断面図および斜視図である。 第５実施形態の流量分配器および絞り機構の正面図および斜視図である。 第６実施形態の流量分配器および絞り機構の断面図である。 第７実施形態の一体化ユニットの全体構成を示す模式的な斜視図である。 図１１の一体化ユニットにおけるタンク部、流量分配器の断面図である。 第７実施形態の変形例１におけるタンク部、流量分配器の断面図である。 第８実施形態の変形例２におけるタンク部、流量分配器の断面図である。 第７実施形態の変形例３におけるタンク部、流量分配器の断面図である。 第７実施形態の変形例４におけるタンク部、流量分配器の断面図である。 第８実施形態のエジェクタおよび流量分配器を示す断面図等である。 図１７の流量分配器の拡大断面図である。 第８実施形態の変形例における流量分配器の断面図である。 第９実施形態における流量分配器の断面図である。 第１０実施形態のエジェクタおよび流量分配器を示す透視図である。 第１１実施形態のエジェクタおよび流量分配器を示す断面図である。 第１２実施形態のエジェクタおよび流量分配器を示す断面図である。 第１２実施形態における流入口の具体的形成例を示す説明図である。

（第１実施形態）
以下、本発明に係る蒸発器ユニットおよびそれを用いたエジェクタ式冷凍サイクルの実施形態を説明する。本実施形態の蒸発器ユニットは、エジェクタ式冷凍サイクル用蒸発器ユニット、エジェクタ式冷凍サイクル用ユニットあるいは、エジェクタ付き蒸発器ユニットとも呼ばれうるものである。

蒸発器ユニットは、エジェクタを備える冷凍サイクル（エジェクタ式冷凍サイクル）を構成するために配管を介して冷凍サイクルの他の構成部品である凝縮器、および圧縮機と接続される。また、蒸発器ユニットは室内機または室外機として用いることができるものである。

図１〜図４は本発明の第１実施形態を示すもので、図１（ａ）は第１実施形態によるエジェクタ式冷凍サイクル１０を車両用冷凍サイクル装置に適用した例を示し、図１（ｂ）は図１（ａ）のエジェクタ式冷凍サイクル１０のＰ−Ｈ線図を示す。

なお、図１（ｂ）中の２点鎖線は従来の膨張弁サイクルのＰ−Ｈ線図（モリエル線図）を示している。ちなみに従来の膨張弁サイクルとは、エジェクタを備えず、冷媒が圧縮機→凝縮器→膨張弁→蒸発器→圧縮機の順に循環する冷凍サイクルのことである。

本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１０において、冷媒を吸入圧縮する圧縮機１１は、電磁クラッチ１１ａ、ベルト等を介して図示しない車両走行用エンジンにより回転駆動される。

この圧縮機１１としては、吐出容量の変化により冷媒吐出能力を調整できる可変容量型圧縮機、あるいは電磁クラッチ１１ａの断続により圧縮機作動の稼働率を変化させて冷媒吐出能力を調整する固定容量型圧縮機のいずれを使用してもよい。また、圧縮機１１として電動圧縮機を使用すれば電動モータの回転数調整により冷媒吐出能力を調整できる。

この圧縮機１１の冷媒吐出側には放熱器１２が配置されている。放熱器１２は圧縮機１１から吐出された高圧冷媒と図示しない冷却ファンにより送風される外気（車室外空気）との間で熱交換を行って高圧冷媒を冷却する。

本実施形態では、冷媒としてフロン系、ＨＣ系等の冷媒のように高圧圧力が臨界圧力を超えない冷媒を用いているので、エジェクタ式冷凍サイクル１０は蒸気圧縮式の亜臨界サイクルを構成している。したがって、放熱器１２は冷媒を凝縮する凝縮器として機能する。

放熱器１２の出口側には温度式膨張弁１３が配置されている。この温度式膨張弁１３は放熱器１２からの液冷媒を減圧する減圧手段であって、圧縮機１１の吸入側通路に配置された感温部１３ａを有している。

温度式膨張弁１３は、圧縮機１１の吸入側冷媒（後述の蒸発器出口側冷媒）の温度と圧力とに基づいて圧縮機吸入側冷媒の過熱度を検出し、圧縮機吸入側冷媒の過熱度が予め設定された所定値となるように弁開度（冷媒流量）を調整するものである。

温度式膨張弁１３の出口側にエジェクタ１４が配置されている。このエジェクタ１４は冷媒を減圧する減圧手段であるとともに、高速で噴出する冷媒流の吸引作用（巻き込み作用）によって冷媒の循環を行う流体輸送を冷媒循環手段（運動量輸送式ポンプ）でもある。

エジェクタ１４は、温度式膨張弁１３通過後の冷媒（中間圧冷媒）の通路面積を小さく絞って冷媒をさらに減圧膨張させるノズル部１４ａと、ノズル部１４ａの冷媒噴出口と同一空間に配置され、後述する第２蒸発器１８からの気相冷媒を吸引する冷媒吸引口１４ｂとを備えている。

エジェクタ１４のうちノズル部１４ａおよび冷媒吸引口１４ｂの冷媒流れ下流側部位には、ノズル部１４ａからの高速度の冷媒流と冷媒吸引口１４ｂの吸引冷媒とを混合する混合部１４ｃが設けられている。そして、混合部１４ｃの冷媒流れ下流側に昇圧部をなすディフューザ部１４ｄが配置されている。このディフューザ部１４ｄは冷媒の通路面積を徐々に大きくする形状に形成されており、冷媒流れを減速して冷媒圧力を上昇させる作用、つまり、冷媒の速度エネルギーを圧力エネルギーに変換する作用を果たす。

エジェクタ１４の出口部（ディフューザ部１４ｄの先端部）側には第１蒸発器１５が接続され、この第１蒸発器１５の出口側は圧縮機１１の吸入側に接続されている。

温度式膨張弁１３の出口側には、エジェクタ１４のノズル部１４ａに流入する冷媒流量Ｇｎと、エジェクタ１４の冷媒吸引口１４ｂに流入する冷媒流量Ｇｅとを調整する流量分配器１６が配置されている。

この流量分配器１６には、温度式膨張弁１３の出口側に接続されて冷媒が流入する流入口１６ａと、エジェクタ１４のノズル部１４ａの入口側に接続されて冷媒が流出する第１流出口１６ｂと、エジェクタ１４の冷媒吸引口１４ｂの入口側に接続されて冷媒が流出する第２流出口１６ｃとが形成されている。

流量分配器１６の第２流出口１６ｃとエジェクタ１４の冷媒吸引口１４ｂとの間には絞り機構１７と第２蒸発器１８とが配置されている。絞り機構１７は第２蒸発器１８への冷媒流量の調節作用をなす減圧手段であり、第２蒸発器１８の入口側に配置されている。

本実施形態では、２つの蒸発器１５、１８を後述の構成により一体構造に組み付けるようになっている。この２つの蒸発器１５、１８を図示しないケース内に収納し、そして、このケース内に構成される空気通路に共通の電動送風機１９により空気（被冷却空気）を矢印Ｆ１のごとく送風し、この送風空気を２つの蒸発器１５、１８で冷却するようになっている。

２つの蒸発器１５、１８で冷却された冷風を共通の冷却対象空間（図示せず）に送り込み、これにより２つの蒸発器１５、１８にて共通の冷却対象空間を冷却するようになっている。２つの蒸発器１５、１８のうち、エジェクタ１４下流側の主流路に接続される第１蒸発器１５は空気流れＦ１の上流側（風上側）に配置され、エジェクタ１４の冷媒吸引口１４ｂに接続される第２蒸発器１８は空気流れＦ１の下流側（風下側）に配置されている。

なお、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１０を車両空調用冷凍サイクル装置に適用する場合は車室内空間が冷却対象空間となる。また、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１０を冷凍車用冷凍サイクル装置に適用する場合は冷凍車の冷凍冷蔵庫内空間が冷却対象空間となる。

本実施形態では、エジェクタ１４、第１、第２蒸発器１５、１８、流量分配器１６および絞り機構１７を１つの一体化ユニット２０として組み付けている。この一体化ユニット２０の具体例を図２〜図４により説明する。

図２は一体化ユニット２０の模式的な分解斜視図である。図３は一体化ユニット２０の全体構成を示す模式的な斜視図である。図４は一体化ユニット２０の流量分配器１６近傍部位を示す断面図である。図２〜図４中、上下方向の矢印は車両搭載状態における上下方向を示している。図３では図示の都合上、エジェクタ１４を省略している。

本例では２つの蒸発器１５、１８が完全に１つの蒸発器構造として一体化されている。そのため、第１蒸発器１５は１つの蒸発器構造のうち空気流れＦ１の上流側領域を構成し、第２蒸発器１８は１つの蒸発器構造のうち空気流れＦ１の下流側領域を構成している。

第１蒸発器１５および第２蒸発器１８の基本的構成は同一であり、それぞれ熱交換コア部１５ａ、１８ａと、この熱交換コア部１５ａ、１８ａの上下両側に位置して水平方向に延びるタンク部１５ｂ、１５ｃ、１８ｂ、１８ｃとを備えている。

熱交換コア部１５ａ、１８ａは、それぞれ上下方向に延びる複数の熱交換チューブ２１を備えている。これら複数のチューブ２１の間には、被熱交換媒体である被冷却空気が通る通路が形成されている。

これら複数のチューブ２１相互間には、チューブ２１と接合されるフィン２２が配置されている。チューブ２１およびフィン２２は熱交換コア部１５ａ、１８ａの左右方向に交互に積層配置されており、チューブ２１とフィン２２との積層構造によって熱交換コア部１５ａ、１８ａが形成されている。なお、フィン２２を備えないチューブ２１のみの構成によって熱交換コア部１５ａ、１８ａを形成してもよい。

なお図２、図３ではフィン２２を一部のみ図示しているが、熱交換コア部１５ａ、１８ａの全域にフィン２２が配置され、熱交換コア部１５ａ、１８ａの全域にチューブ２１とフィン２２の積層構造が構成されている。そして、この積層構造の空隙部を電動送風機１９の送風空気が通過するようになっている。

チューブ２１は冷媒通路を構成するもので、断面形状が空気流れ方向Ｆ１に沿って扁平になっている扁平チューブよりなる。フィン２２は薄板材を波状に曲げ成形したコルゲートフィンであり、チューブ２１の平坦な外面側に接合され空気側伝熱面積を拡大している。

熱交換コア部１５ａのチューブ２１と熱交換コア部１８ａのチューブ２１は互いに独立した冷媒通路を構成し、第１、第２蒸発器１５、１８の上下両側のタンク部１５ｂ、１５ｃ、１８ｂ、１８ｃは互いに独立した冷媒通路空間（タンク空間）を構成している。

第１蒸発器１５の上下両側のタンク部１５ｂ、１５ｃは熱交換コア部１５ａのチューブ２１の上下両端部が挿入されて接合されるチューブ嵌合穴部（図示せず）を有し、チューブ２１の上下両端部がタンク部１５ｂ、１５ｃの内部空間に連通している。

同様に、第２蒸発器１８の上下両側のタンク部１８ｂ、１８ｃは熱交換コア部１８ａのチューブ２１の上下両端部が挿入されて接合されるチューブ嵌合穴部（図示せず）を有し、チューブ２１の上下両端部がタンク部１８ｂ、１８ｃの内部空間に連通している。

これにより、上下両側のタンク部１５ｂ、１５ｃ、１８ｂ、１８ｃは、それぞれ対応する熱交換コア部１５ａ、１８ａの複数のチューブ２１へ冷媒流れを分配したり、複数のチューブ２１からの冷媒流れを集合したりする役割を果たす。

２つの上側タンク部１５ｂ、１８ｂ同士は隣接しているので、２つの上側タンク部１５ｂ、１８ｂ同士を一体成形することができる。同様に、２つの下側タンク１５ｃ、１８ｃ同士は隣接しているので、２つの下側タンク１５ｃ、１８ｃ同士を一体成形することができる。もちろん、２つの上側タンク部１５ｂ、１８ｂ、および２つの下側タンク１５ｃ、１８ｃをそれぞれ独立の部材として成形してもよい。

上側タンク部１５ｂ、１８ｂのうちチューブ２１と反対側の面（図２、図３では上面）には、エジェクタ１４、流量分配器１６および絞り機構１７が配置されている。エジェクタ１４は、ノズル部１４ａの軸方向に延びる細長形状となっており、その長手方向がタンク部の長手方向（水平方向）と平行になるように上側タンク部１５ｂ、１８ｂに配置されている。本例では、エジェクタ１４は、筒状のエジェクタケース２３に収納された状態で上側タンク部１５ｂ、１８ｂに配置されている。

流量分配器１６は、水平方向に延びる筒状に形成され、その内部に水平方向に延びる柱状空間１６ｄを形成している。また、流量分配器１６の水平方向一端部（図２では左端部）に流入口１６ａが開口し、流量分配器１６の水平方向他端部（図２では右端部）に第１流出口１６ｂが開口し、流量分配器１６の筒面部に第２流出口１６ｃが開口している。

流量分配器１６は、エジェクタ１４のうちノズル部１４ａ入口側の端部に配置されており、第１流出口１６ｂにノズル部１４ａが直接接続されている。換言すれば、エジェクタ１４と流量分配器１６とが、エジェクタ１４の長手方向に並んで配置されている。本例では、流量分配器１６とエジェクタケース２３とが同外径の円筒状に形成され、互いに同軸状に配置されている。

また本例では、第２流出口１６ｃに絞り機構１７が直接接続され、絞り機構１７が流量分配器１６の筒面から第２蒸発器１８の上側タンク部１８ｂ内に突出している。

なお、チューブ２１、フィン２２、タンク部１５ｂ、１５ｃ、１８ｂ、１８ｃ等の蒸発器構成部品の具体的材質としては、熱伝導性やろう付け性に優れた金属であるアルミニウムが好適であり、このアルミニウム材にて各部品を成形することにより、第１、第２蒸発器１５、１８の全体構成を一体ろう付けにて組み付けることができる。

本例では、図２〜図４に示すエジェクタ１４、流量分配器１６、絞り機構１７およびエジェクタケース２３もアルミニウム材によって成形し、ろう付けにて第１、第２蒸発器１５、１８と一体に組み付けるようになっている。

なお、エジェクタ１４、流量分配器１６、絞り機構１７およびエジェクタケース２３をアルミニウム材以外の材料（例えば樹脂等）によって成形し、ねじ止め等の適宜固定手段によって第１、第２蒸発器１５、１８と一体に組み付けるようにしてもよい。

一体化ユニット２０の冷媒入口２４および冷媒出口２５は、第１、第２蒸発器１５、１８のうち上側タンク部１５ｂ、１８ｂの長手方向一端部（図２、図３では左端部）に設けられている。図２に示すように、冷媒入口２４は流量分配器１６の流入口１６ａと連通し、冷媒出口２５は第１蒸発器１５の上側タンク部１５ｂと連通している。

第１蒸発器１５の上側タンク部１５ｂの内部空間の長手方向における略中央部には、上側タンク部１５ｂの内部空間を長手方向一方側の第１空間２６と長手方向他方側の第２空間２７とに仕切る仕切板２８が配置されている。仕切板２８は上側タンク部１５ｂの内壁面にろう付けされている。

第１空間２６は第１蒸発器１５の複数のチューブ２１を通過した冷媒を集合する集合タンクの役割を果たすものであり、第２空間２７は第１蒸発器１５の複数のチューブ２１に対して冷媒を分配する分配タンクの役割を果たすものである。

第２蒸発器１８の上側タンク部１８ｂの内部空間の長手方向における略中央部には、上側タンク部１８ｂの内部空間が長手方向一方側の第１空間２９と長手方向他方側の第２空間２９とに仕切る仕切板３１が配置されている。仕切板３１は上側タンク部１８ｂの内壁面にろう付け固定されている。

第１空間２９は第２蒸発器１８の複数のチューブ２１に対して冷媒を分配する分配タンクの役割を果たすものであり、第２空間３０は第２蒸発器１８の複数のチューブ２１を通過した冷媒を集合する集合タンクの役割を果たすものである。

エジェクタ１４の出口部を構成するエジェクタ先端部（図２では右端部）はエジェクタケース２３の内部空間に開口し、エジェクタケース２３の内部空間は上側タンク部１５ｂ内の第２空間２７に連通している。エジェクタ１４の冷媒吸引口１４ｂは上側タンク部１８ｂ内の第２空間３０に連通している。

以上の構成において一体化ユニット２０全体の冷媒流路を図２により具体的に説明する。冷媒入口２４から流量分配器１６に流入した冷媒の流れは、エジェクタ１４のノズル部１４ａに向かう主流と、絞り機構１７に向かう分岐流とに分岐される。

エジェクタ１４のノズル部１４ａに向かって流れる主流冷媒はエジェクタ１４（ノズル部１４ａ→混合部１４ｃ→ディフューザ部１４ｄ）を通過して減圧され、この減圧後の低圧冷媒はエジェクタケース２３の内部空間を経て矢印Ｒ１のように第１蒸発器１５の上側タンク部１５ｂの第２空間２７に流入する。

この第２空間２７の冷媒は熱交換コア部１５ａの右側部の複数のチューブ２１を矢印Ｒ２のように下降して下側タンク１５ｃ内の右側部に流入する。この下側タンク１５ｃ内には仕切板が設けられていないので、この下側タンク１５ｃの右側部から冷媒は矢印Ｒ３のように左側部へと移動する。

この下側タンク１５ｃの左側部の冷媒は熱交換コア部１５ａの左側部の複数のチューブ２１を矢印Ｒ４のように上昇して上側タンク部１５ｂの第１空間２６に流入し、さらに冷媒は矢印Ｒ５のように冷媒出口２５へと流れる。

これに対し、流量分配器１６内において絞り機構１７に向かう分岐流冷媒は絞り機構１７を通過して減圧され、この減圧後の低圧冷媒（気液２相冷媒）は矢印Ｒ６のように第２蒸発器１８の上側タンク部１８ｂの第１空間２９に流入する。

この第１空間２９に流入した冷媒は、熱交換コア部１８ａの左側部の複数のチューブ２１を矢印Ｒ７のように下降して下側タンク１８ｃ内の左側部に流入する。この下側タンク１８ｃ内には仕切板が設けられていないので、この下側タンク１８ｃの左側部から冷媒は矢印Ｒ８のように右側部へと移動する。

この下側タンク１８ｃの右側部の冷媒は熱交換コア部１８ａの右側部の複数のチューブ２１を矢印Ｒ９のように上昇して上側タンク部１８ｂの第２空間３０に流入する。この第２空間３０にエジェクタ１４の冷媒吸引口１４ｂが連通しているので、この第２空間３０内の冷媒は冷媒吸引口１４ｂからエジェクタ１４内に吸引される。

一体化ユニット２０は以上のような冷媒流路構成を持つため、一体化ユニット２０全体として冷媒入口２４および冷媒出口２５を１つずつ設けるだけでよい。

次に、第１実施形態の作動を説明する。圧縮機１１を車両エンジンにより駆動すると、圧縮機１１で圧縮され吐出された高温高圧状態の冷媒は放熱器１２に流入する。放熱器１２では高温の冷媒が外気により冷却されて凝縮する。放熱器１２から流出した高圧冷媒は温度式膨張弁１３を通過する。

この温度式膨張弁１３では、第１蒸発器１５の出口冷媒（圧縮機吸入冷媒）の過熱度が所定値となるように弁開度（冷媒流量）が調整され、高圧冷媒が減圧される。この温度式膨張弁１３通過後の冷媒（中間圧冷媒）は一体化ユニット２０に設けられた１つの冷媒入口２４に流入し、さらに流入口１６ａを通じて流量分配器１６の柱状空間１６ｄに流入する。

この柱状空間１６ｄにおいて冷媒流れは、第１流出口１６ｂを通じてエジェクタ１４のノズル部１４ａに流入する主流と、第２流出口１６ｃを通じて絞り機構１７に流入する分岐流とに分流する。

エジェクタ１４のノズル部１４ａに流入した冷媒はノズル部１４ａで減圧され膨張する。従って、ノズル部１４ａで冷媒の圧力エネルギーが速度エネルギーに変換され、このノズル部１４ａの噴出口から冷媒は高速度となって噴出する。この際の冷媒圧力低下により、冷媒吸引口１４ｂから第２蒸発器１８通過後の分岐流れ冷媒（気相冷媒）を吸引する。

ノズル部１４ａから噴出した冷媒と冷媒吸引口１４ｂに吸引された冷媒は、ノズル部１４ａ下流側の混合部１４ｃで混合してディフューザ部１４ｄに流入する。このディフューザ部１４ｄでは通路面積の拡大により、冷媒の速度（膨張）エネルギーが圧力エネルギーに変換されるため、冷媒の圧力が上昇する。

そしてエジェクタ１４のディフューザ部１４ｄから流出した冷媒は第１蒸発器１５を図２の矢印Ｒ１〜Ｒ５の流路にて流れる。この間に、第１蒸発器１５の熱交換コア部１５ａでは低温の低圧冷媒が矢印Ｆ１方向の送風空気から吸熱して蒸発する。この蒸発後の気相冷媒は１つの冷媒出口２５から圧縮機１１に吸入され、再び圧縮される。

一方、絞り機構１７に流入した分岐冷媒は絞り機構１７で減圧されて低圧冷媒（気液２相冷媒）となり、この低圧冷媒が第２蒸発器１８を図２の矢印Ｒ６〜Ｒ９の流路にて流れる。この間に第２蒸発器１８の熱交換コア部１８ａでは、低温の低圧冷媒が、第１蒸発器１５通過後の送風空気から吸熱して蒸発する。この蒸発後の気相冷媒は冷媒吸引口１４ｂからエジェクタ１４内に吸引される。

以上のごとく本実施形態によると、エジェクタ１４のディフューザ部１４ｄの下流側冷媒を第１蒸発器１５に供給するととともに、分岐流れ冷媒を絞り機構１７を通して第２蒸発器１８にも供給できるので第１、第２蒸発器１５、１８で同時に冷却作用を発揮できる。そのため、第１、第２蒸発器１５、１８の両方で冷却された冷風を冷却対象空間に吹き出して冷却対象空間を冷房（冷却）できる。

その際に、第１蒸発器１５の冷媒蒸発圧力はディフューザ部１４ｄで昇圧した後の圧力であり、一方、第２蒸発器１８の出口側はエジェクタ１４の冷媒吸引口１４ｂに接続されているから、ノズル部１４ａでの減圧直後の最も低い圧力を第２蒸発器１８に作用させることができる。

これにより、第１蒸発器１５の冷媒蒸発圧力（冷媒蒸発温度）よりも第２蒸発器１８の冷媒蒸発圧力（冷媒蒸発温度）を低くすることができる。そして、冷媒蒸発温度が高い第１蒸発器１５を空気流れ方向Ｆ１の上流側に配置し、冷媒蒸発温度が低い第２蒸発器１８を空気流れ方向Ｆ１の下流側に配置しているから、第１蒸発器１５における冷媒蒸発温度と送風空気との温度差および第２蒸発器１８における冷媒蒸発温度と送風空気との温度差を両方とも確保できる。

このため、第１、第２蒸発器１５、１８の冷却性能を両方とも有効に発揮できる。従って、共通の冷却対象空間に対する冷却性能を第１、第２蒸発器１５、１８の組み合わせにて効果的に向上できる。また、ディフューザ部１４ｄでの昇圧作用により圧縮機１１の吸入圧を上昇して、圧縮機１１の駆動動力を低減できる。

また本実施形態では、温度式膨張弁１３の下流にエジェクタ１４及び絞り機構１７が設置されるため、図１（ｂ）に示すように温度式膨張弁１３の出口圧力Ｐ１は従来の膨張弁サイクルの圧力Ｐ２よりも高くなる。

従って、温度式膨張弁１３の出口乾き度は従来の膨張弁サイクルに比べ小さくなり、流量分配器１６内の冷媒は気液２相冷媒となる。そして、図４に示すように流量分配器１６内において気液２相冷媒は底部側の液相冷媒と上部側の気相冷媒とに重力によって分離する。

このため、流量分配器１６の第２流出口１６ｃの位置および面積を適宜設定することで絞り機構１７に流入する液相冷媒の流量を適宜調整することができる。換言すれば絞り機構１７に流入する冷媒の乾き度を適宜調整することができる。そして、絞り機構１７へ流入する冷媒の乾き度を適宜調整することに伴ってエジェクタ１４のノズル部１４ａに流入する冷媒の乾き度も適宜調整されることとなる。

例えば、流量分配器１６の断面中心と第２流出口１６ｃとの間の上下方向寸法Ｈｔ（図４を参照）を大きくして第２流出口１６ｃの位置を下方側にしたり、第２流出口１６ｃの面積を大きくしたりすれば絞り機構１７に流入する液相冷媒の流量が多くなって絞り機構１７に流入する冷媒の乾き度が小さくなると同時にエジェクタ１４のノズル部１４ａへ流入する冷媒の乾き度が大きくなる。

これとは逆に、第２流出口１６ｃの位置を上方側にしたり、第２流出口１６ｃの面積を小さくしたりすれば絞り機構１７に流入する液相冷媒の流量が少なくなって絞り機構１７に流入する冷媒の乾き度が大きくなると同時にエジェクタ１４のノズル部１４ａへ流入する冷媒の乾き度が小さくなる。

このように絞り機構１７およびノズル部１４ａの入口冷媒乾き度を調整することで絞り機構１７およびノズル部１４ａの流量調整を負荷変動に応じて安定して行うことができるのでエジェクタ１４の昇圧を安定化させることができ、ひいては安定したシステム性能（冷凍能力、ＣＯＰ等）を得ることができる。

以上の説明からわかるように、流量分配器１６は、流入する冷媒を気液分離する分離部と、分離部にて気液分離された冷媒をノズル部１４ａと第２蒸発器１８とに分配する分配部とを有している。

次に、絞り機構１７の具体的構成を図５に基づいて説明する。図５（ａ）では、絞り機構１７の具体的構成例として、キャピラリーチューブ４０、先細ノズル４１、ラバールノズル４２および先細＋ストレートノズル４３の４つを示している。

キャピラリーチューブ４０は内径が一定であり、管摩擦で流量を支配していくものである。これに対し、先細ノズル４１およびラバールノズル４２は冷媒の密度変化に合わせて内径が変化している。

具体的には、先細ノズル４１は内径が冷媒流れ下流側に向かうにつれて縮小している。ラバールノズル４２は冷媒通路の途中に内径（通路面積）が最も縮小した喉部４２ａを有しており、冷媒を超音速まで加速することができる。

そして、先細＋ストレートノズル４３は、先細ノズル４１とキャピラリーチューブ４０とを組み合わせたものに相当し、具体的には冷媒流れ下流側に向かうにつれて内径が縮小する先細部４３ａと、先細部４３ａのうち冷媒流れ下流側における先端部から一定の内径で延びるストレート部４３ｂとを有する略漏斗形状に形成されている。

図５（ｂ）はこれら４つの具体的構成例４０〜４３における入口乾き度と冷媒流量との関係を示している。ここで、エジェクタ式冷凍サイクル１０は負荷変動に応じて絞り機構１７の入口乾き度が変化するので、負荷変動が大きいシステムにおいては絞り機構１７の特性として入口乾き度の変化に対する冷媒流量の変化量が小さい方がエジェクタ式冷凍サイクル１０の作動が安定するので好ましい。

この点、キャピラリーチューブ４０は図５（ｂ）の矢印Ｃ１に示すように入口乾き度の変化に対する流量変化量が小さい特性を有しているので、絞り機構１７としてキャピラリーチューブ４０を用いることによりエジェクタ式冷凍サイクル１０の作動を安定化することができる。

しかしながら、キャピラリーチューブ４０は図５（ａ）に模式的に示すように全長と内径との比（Ｌ／Ｄ）が比較的大きくなってしまうので、絞り機構１７としてキャピラリーチューブ４０を用いると一体化ユニット２０の体格の小型化・簡素化を図り難くなる。

これに対し、先細ノズル４１およびラバールノズル４２は図５（ａ）に模式的に示すように全長と内径との比（Ｌ／Ｄ）をキャピラリーチューブ４０に比べて小さくできるので、絞り機構１７として先細ノズル４１またはラバールノズル４２を用いると一体化ユニット２０の体格の小型化・簡素化を図り易くなる。さらにラバールノズル４２では冷媒を超音速まで加速させることができるので、上側タンク部１８ｂの第１空間２９における冷媒分配性を向上することができる。

しかしながら、先細ノズル４１およびラバールノズル４２は図５（ｂ）の矢印Ｃ２に示すように入口乾き度の変化に対する流量変化量がキャピラリーチューブ４０に比べて大きい特性を有しているので負荷変動の大きいシステムに対してはエジェクタ式冷凍サイクル１０の作動の安定化を図り難くなる。

このようにキャピラリーチューブ４０と先細ノズル４１およびラバールノズル４２とでは、システム安定化とシステム小型化・簡素化という観点において相反する問題を有しているのであるが、この相反する問題を先細＋ストレートノズル４３によって解決することができる。

すなわち、先細＋ストレートノズル４３は、先細ノズル４１の先端側にキャピラリーチューブ４０のような内径一定のチューブを組み合わせたものに相当するので、図５（ｂ）の矢印Ｃ３に示すように入口乾き度の変化に対する流量変化量の特性がキャピラリーチューブ４０と先細ノズル４１との中間になるとともに、図５（ａ）に模式的に示すように全長と内径との比（Ｌ／Ｄ）がキャピラリーチューブ４０よりも小さくなる。

このため、絞り機構１７として先細＋ストレートノズル４３を用いることによってシステム安定化とシステム小型化・簡素化とを両立することができる。

さらに、本実施形態によると図２に示すようにエジェクタ１４、第１蒸発器１５、流量分配器１６、絞り機構１７および第２蒸発器１８を１つの構造体、すなわち一体化ユニット２０として組み付けているので、一体化ユニット２０全体として冷媒入口２４および冷媒出口２５をそれぞれ１つ設けるだけで済むようにしている。

その結果、エジェクタ式冷凍サイクル１０の車両への搭載時には、上記各種部品１４〜１８を内蔵する一体化ユニット２０全体として１つの冷媒入口２４を温度式膨張弁１３の出口側に接続し、１つの冷媒出口２５を圧縮機１１の吸入側に接続するだけで配管接続作業を終了できる。

これと同時に、図３に示すようにエジェクタ１４、流量分配器１６、絞り機構１７およびエジェクタケース２３を全体として細長形状にし、その細長形状の長手方向を上側タンク部１５ｂ、１８ｂの長手方向に一致させてエジェクタ１４、流量分配器１６、絞り機構１７およびエジェクタケース２３を上側タンク部１５ｂ、１８ｂの上面に一体化する構成を採用することによりエジェクタ１４、流量分配器１６、絞り機構１７およびエジェクタケース２３と蒸発器１５、１８とをコンパクトに配置することができ、ひいては一体化ユニット２０全体の体格を図３に示すように小型かつ簡潔にまとめることができ、搭載スペースを低減できる。

そのため、複数の蒸発器１５、１８を有するエジェクタ式冷凍サイクル１０の車両への搭載性を向上できる。そして、サイクル部品点数を減少してコスト低減を図ることができる。

また、一体化ユニット２０の採用により上記各種部品１４〜１８相互間の接続通路長さを微少量に短縮できるので、冷媒流路の圧損を低減できると同時に低圧冷媒と周辺雰囲気との熱交換を効果的に縮小できる。これにより、第１、第２蒸発器１５、１８の冷却性能を向上できる。

（第２実施形態）
上記第１実施形態では流量分配器１６に絞り機構１７を１つのみ取り付けているが本第２実施形態では図６に示すように流量分配器１６に絞り機構１７を多数個取り付けている。

多数個の絞り機構１７は流量分配器１６の軸方向（図６（ａ）では左右方向）に配列されている。換言すれば、多数個の絞り機構１７の配列方向は第２蒸発器１８の複数のチューブ２１の配列方向と同じになっている。このため、複数のチューブ２１に対する液冷媒の分配性を向上できる。

なお、多数個の絞り機構１７の上下方向位置や入口面積を適宜変更すれば、エジェクタ１４のノズル部１４ａに流入する冷媒流量Ｇｎとエジェクタ１４の冷媒吸引口１４ｂに流入する冷媒流量Ｇｅとを適宜変更することができる。

（第３実施形態）
上記第２実施形態では流量分配器１６が単純な円筒状に形成されているが、本第３実施形態では図７に示すように、流量分配器１６の円筒面に、内方側から外方側に向かって窪んだ溝部１６ｅが螺旋状に形成されている。

また本実施形態では、流量分配器１６の第２流出口１６ｃが多数個、流量分配器１６の溝部１６ｅに形成されており、この多数個の第２流出口１６ｃによって絞り機構１７が構成されている。多数個の第２流出口１６ｃは流量分配器１６の軸方向（図７（ｂ）では左右方向）に配列されている。

本実施形態によると、流量分配器１６に流入した気液２相冷媒が流量分配器１６の螺旋状の溝部１６ｅに沿って旋回して流れるので溝部１６ｅに液膜が生成される。このため流量分配器１６において遠心力を利用して冷媒の気液を分離することができる。

そして、溝部１６ｅに生成された液膜は多数個の第２流出口１６ｃを通じて第２蒸発器１８の上側タンク部１８ｂの第２空間３０に流入する。このため上記第２実施形態と同様に第２空間３０に対する液冷媒の分配性を向上でき、ひいては第２蒸発器１８の熱交換コア部１８ａの複数のチューブ２１に対する液冷媒の分配性を向上できる。

なお、第２流出口１６ｃの個数や面積を適宜変更すれば、エジェクタ１４のノズル部１４ａに流入する冷媒流量Ｇｎとエジェクタ１４の冷媒吸引口１４ｂに流入する冷媒流量Ｇｅとを適宜変更することができる。

（第４実施形態）
上記第３実施形態では、流量分配器１６の円筒面に螺旋状の溝部１６ｅを形成することによって気液２相冷媒を旋回させているが、本第４実施形態では図８の寸法Ｄ１に示すように、流量分配器１６の流入口１６ａの位置を流量分配器１６の断面中心からずらすことによって気液２相冷媒を旋回させている。

図８の例では流量分配器１６の流入口１６ａを流量分配器１６の円筒面に配置して冷媒を円筒面の接線方向に流入させることによって気液２相冷媒を効果的に旋回させている。

なお、流量分配器１６の流入口１６ａの位置を適宜変更すれば流量分配器１６の軸方向における液膜の幅（以下、液膜幅と言う。）および流量分配器１６の径方向における液膜の厚さ（以下、液膜厚さと言う。）を適宜変更することができ、ひいてはエジェクタ１４のノズル部１４ａに流入する冷媒流量Ｇｎとエジェクタ１４の冷媒吸引口１４ｂに流入する冷媒流量Ｇｅとを適宜変更することができる。

（第５実施形態）
上記第４実施形態では、流量分配器１６の流入口１６ａの位置を流量分配器１６の断面中心からずらすことによって気液２相冷媒を旋回させているが、本第５実施形態では図９に示すように、流量分配器１６の流入口１６ａの形状を非円形にすることによって気液２相冷媒を旋回させている。図９の例では流入口１６ａの形状がＤ字状になっている。

なお、流量分配器１６の流入口１６ａの形状（非円形）を適宜変更すれば、液膜幅および液膜厚さを適宜変更することができ、ひいてはエジェクタ１４のノズル部１４ａに流入する冷媒流量Ｇｎと、エジェクタ１４の冷媒吸引口１４ｂに流入する冷媒流量Ｇｅとを適宜変更することができる。

（第６実施形態）
上記第２実施形態では、流量分配器１６に多数個の絞り機構１７を取り付けることで絞り機能と冷媒分配機能とを発揮させているが、本第６実施形態は図１０に示すように絞り機構１７を１つのみにしつつ、上記第２実施形態と同様に絞り機能と冷媒分配機能とを発揮するものである。

具体的には、先細ノズルまたはキャピラリーチューブで構成される１つの絞り機構１７を流量分配器１６内の下部に流量分配器１６の軸方向と平行に形成し、さらに流量分配器１６内の下部に絞り機構１７の冷媒流れ下流側端部から流量分配器１６の軸方向に延びる空間４４を形成し、流量分配器１６の第２流出口１６ｃを流量分配器１６の円筒面であって空間４４と面する部位に多数個形成している。多数個の第２流出口１６ｃは流量分配器１６の軸方向（図１０では左右方向）に配列されている。

これにより、流量分配器１６の底部側に分離した液冷媒が絞り機構１７、空間４４および多数個の第２流出口１６ｃを通過するので、絞り機能と冷媒分配機能とを発揮することができる。

なお、第２流出口１６ｃの個数や面積を適宜変更すれば、エジェクタ１４のノズル部１４ａに流入する冷媒流量Ｇｎとエジェクタ１４の冷媒吸引口１４ｂに流入する冷媒流量Ｇｅとを適宜変更することができる。

（第７実施形態）
本第７実施形態は、図１１に示すように、上記各実施形態に対して、第１蒸発器１５の上側タンク部１５ｂの第２空間２７（以下、第１分配タンク部２７と言う。）、および第２蒸発器１８の上側タンク部１８ｂの第１空間２９（以下、第２分配タンク部２９と言う。）に、複数のチューブ２１への冷媒分配性を向上させる冷媒貯留部材５０、５１を配置したものである。

第２分配タンク部２９内の冷媒貯留部材５０は、矩形平板を長手方向に沿って山折りした形状を有しており、折れ線を第２分配タンク部２９の長手方向と一致させ、山折りの頂部がチューブ２１と反対側を向くように配置されている。

図１２に示すように、冷媒貯留部材５０の裾側の両端部は、第２分配タンク部２９の側面にろう付けされている。絞り機構１７で減圧された冷媒は、第２分配タンク部２９のうち冷媒貯留部材５０よりも上側の空間に流入する。この第２分配タンク部２９上側空間に流入した冷媒は、冷媒貯留部材５０の裾部に溜められる。

冷媒貯留部材５０の裾部に溜められた冷媒６０は、冷媒貯留部材５０の頂部に形成された穴部５０ａから溢れるとチューブ２１に向かって落下してチューブ２１に流入する。なお、複数個の穴部５０ａは、第２分配タンク部２９の長手方向に配列されており、図１１の１点鎖線（仮想線）に示すように第２分配タンク部２９の冷媒流入部に近づくにつれて徐々に小さくなっているのが好ましい。

第１分配タンク部２７内の冷媒貯留部材５１は、第２分配タンク部２９内の冷媒貯留部材５０と同様の構成になっている。すなわち、冷媒貯留部材５１は、矩形平板を長手方向に沿って山折りした形状を有しており、折れ線を第１分配タンク部２７の長手方向と一致させ、山折りの頂部がチューブ２１と反対側を向くように配置されている。また、冷媒貯留部材５１の裾側の両端部は、第１分配タンク部２７の側面にろう付けされている。

エジェクタ１４のディフューザ部１４ｄからエジェクタケース２３の内部空間に流出した冷媒は、第１分配タンク部２７のうち冷媒貯留部材５１よりも上側の空間に流入する。この第１分配タンク部２７上側空間に流入した冷媒は、冷媒貯留部材５１の裾部に溜められる。

冷媒貯留部材５１の裾部に溜められた冷媒は、冷媒貯留部材５１の頂部に形成された複数個の穴部５１ａから溢れるとチューブ２１に向かって落下してチューブ２１に流入する。なお、複数個の穴部５１ａは第１分配タンク部２７の長手方向に配列されており、図１１の１点鎖線（仮想線）に示すように第１分配タンク部２７の冷媒流入部に近づくにつれて徐々に小さくなっているのが好ましい。

このように、本実施形態では、冷媒貯留部材５０、５１によって、複数のチューブ２１への冷媒分配性を向上させることができるので、温度分布を改善（均一化）することができる。

なお、本実施形態では、第１、第２分配タンク部２７、２９の両方に冷媒貯留部材を配置しているが、第１、第２分配タンク部２７、２９のいずれか一方のみに冷媒貯留部材を配置するようにしてもよい。

図１３〜図１６は、冷媒貯留部材の変形例を示している。図１３に示す変形例１の冷媒貯留部材５２は、上記冷媒貯留部材５０、５１とは逆に、矩形平板を谷折りした形状を有している。そして、冷媒貯留部材５２の傾斜面に複数個の穴部５２ａが形成されている。

この変形例１では、冷媒貯留部材５２の谷部に冷媒が一旦溜められ、溜められた冷媒６０が穴部５２ａから溢れるとチューブ２１に向かって落下してチューブ２１に流入する。なお、穴部５２ａの代わりに、冷媒貯留部材５２の短手方向両端部に切り欠き部を形成してもよい。

図１４に示す変形例２の冷媒貯留部材５３は、平坦な矩形平板形状を有しており、冷媒貯留部材５３の短手方向中央部に複数個の穴部５３ａが形成されている。

この変形例２では、冷媒貯留部材５３の短手方向両端部に冷媒が一旦溜められた後に穴部５３ａからチューブ２１に向かって落下してチューブ２１に流入する。

図１５に示す変形例３の冷媒貯留部材５４は、平坦な矩形平板形状を有しており、冷媒貯留部材５４の短手方向一端側部位に複数個の穴部５４ａが形成されている。

この変形例３では、冷媒貯留部材５４の短手方向他端側部位に冷媒が一旦溜められた後に穴部５４ａからチューブ２１に向かって落下してチューブ２１に流入する。なお、穴部５４ａの代わりに、冷媒貯留部材５４の短手方向一端部に切り欠き部を形成してもよい。

図１６に示す変形例４の冷媒貯留部材５５は、平坦な矩形平板形状を有しており、冷媒貯留部材５５の短手方向両端側部位に複数個の穴部５５ａが形成されている。

この変形例４では、冷媒貯留部材５５の短手方向他端側部位に冷媒が一旦溜められた後に穴部５５ａからチューブ２１に向かって落下してチューブ２１に流入する。なお、穴部５５ａの代わりに、冷媒貯留部材５５の短手方向両端部に切り欠き部を形成してもよい。

（第８実施形態）
上記第１実施形態では、絞り機構１７が流量分配器１６の外部に設けられているが、本第８実施形態では、絞り機構１７が流量分配器１６の内部に設けられている。

図１７に示すように、流量分配器１６は、流入口１６ａから流入した冷媒に旋回運動を与える旋回付与部７０、旋回付与部７０で旋回運動を与えられた冷媒が流れる本体部７１とで構成されている。

本体部７１は、冷媒を気液分離する分離部としての役割と、分離部にて気液分離された冷媒をノズル部１４ａと第２蒸発器１８とに分配する分配部としての役割とを果たす。本体部７１は、エジェクタ１４と同軸状の円筒形状を有している。

旋回付与部７０は、本体部７１の一端部を塞ぐキャップ状に形成されており、本体部７１と別体に成形されている。図１７（ｂ）では、図示の都合上、旋回付与部７０と本体部７１とを分解した状態で示している。

図１８に示すように、本体部７１は、内筒７１１、中筒７１２および外筒７１３を重ね合わせた３重構造になっている。内筒７１１はエジェクタ１４のノズル部１４ａと一体成形されている。外筒７１３はエジェクタ１４のボディ部材１４ｅと一体成形されている。

ここで、図１７（ｂ）に示すように、エジェクタ１４のボディ部材１４ｅは、エジェクタ１４のディフューザ部１４ｄを形成する部材である。ボディ部材１４ｅ内には、エジェクタ１４のノズル部１４ａを形成するノズル形成部材１４ｆが収容されている。

図１８に示すように、絞り機構１７は、内筒７１１と中筒７１２とで螺旋キャピラリー状に構成されている。すなわち、中筒７１２の内周面に螺旋状の溝が形成されていることによって内筒７１１と中筒７１２との間に螺旋状空間７２が構成されており、この螺旋状空間７２が、冷媒を減圧するキャピラリー流路として機能する。

内筒７１１および外筒７１３には、キャピラリー流路７２と連通する孔７１１ａ、７１３ａが形成されている。内筒７１１の孔７１１ａは、キャピラリー流路７２に冷媒を導入するキャピラリー導入部を構成している。外筒７１３の孔７１３ａは、キャピラリー流路７２から冷媒を導入させるキャピラリー導出部を構成している。キャピラリー導出部７１３ａは、流量分配器１６の流出口１６ｃを兼ねている。

図１７、図１８中の矢印のように、流入口１６ａから流入した冷媒は、旋回付与部７０で旋回運動を与えられた後、本体部７１を旋回しながら流れる。この旋回流の遠心力により、本体部７１内の冷媒は、本体部７１の中心側（径方向内側）の気相冷媒と、本体部７１の径方向外側の液相冷媒とに分離される。

分離された液相冷媒は、本体部７１の内周面に沿って旋回しながら流れてキャピラリ導入部７１１ａからキャピラリー流路７２に流入し、キャピラリー流路７２で減圧された後にキャピラリー導出部７１３ａから第２蒸発器１８の上側タンク部１８ｂ内に流入する。

本実施形態によると、絞り機構１７をキャピラリー状に構成しているので、上述した図５（ｂ）の矢印Ｃ１に示すように、入口乾き度の変化に対する流量変化量が小さい特性を実現できる。

一方、絞り機構１７をキャピラリー状に構成することによって絞り機構１７の全長と内径との比（Ｌ／Ｄ）が大きくなってしまうが、絞り機構１７を流量分配器１６の内部に螺旋状に構成しているので、一体化ユニット２０の体格の小型化を図ることができる。

なお、図１９は本実施形態の変形例を示している。この変形例では、内筒７１１の外周面に螺旋状の溝を形成することによってキャピラリー流路７２を構成している。

（第９実施形態）
上記第８実施形態では、絞り機構１７の本体部７１が３重構造になっているが、本第９実施形態では、本体部７１は、内筒７１１および外筒７１３を重ね合わせた２重構造になっている。

図２０（ａ）に示すように、内筒７１１は、エジェクタ１４のノズル形成部材１４ｆに対して別体に形成されており、ノズル形成部材１４ｆは内筒７１１に圧入されている。外筒７１３は、エジェクタ１４のボディ部材１４ｅと一体成形されている。内筒７１１の外周面に螺旋状の溝が形成されていることによって、内筒７１１と外筒７１３との間にキャピラリー流路７２が構成されている。

図２０（ｂ）に示す変形例のごとく、ノズル形成部材１４ｆを外筒７１３に圧入してもよい。また、内筒７１１をノズル形成部材１４ｆと一体成形してもよい。

このように、本実施形態では２重構造の本体部７１の内筒７１１に螺旋状の溝を形成しているので、上記第８実施形態のごとく３重構造の本体部７１の中筒７１２に螺旋状の溝を形成しているものと比較して、螺旋状の溝が形成される部材の板厚を厚く確保できる。このため、螺旋状の溝の加工が容易になる。

また、内筒７１１をノズル形成部材１４ｆと別体に形成することによって、ノズル形成部材１４ｆの全長を短縮化できる。

（第１０実施形態）
上記第９実施形態では、キャピラリー流路７２が１本のみ設けられているが、本第１０実施形態では、図２１に示すように、キャピラリー流路７２が複数本、並列に設けられている。

複数本のキャピラリー流路７２のうち入口側の端部同士は、内筒７１１の全周に亘って形成される周状の溝７１１ｂによって繋げられている。同様に、複数本のキャピラリー流路７２のうち出口側の端部同士は、内筒７１１の全周に亘って形成される周状の溝７１１ｃによって繋げられている。キャピラリー導入部、すなわち内筒７１１の孔７１１ａは、内筒７１１の周方向に複数個設けられている。

本実施形態によると、キャピラリー流路７２を複数本、並列に設けているので、次の２つの効果が得られる。第１に、個々のキャピラリー流路７２の全長を短縮できるので、本体部７１の全長も短縮できる。因みに、個々のキャピラリー流路７２の全長を短縮できることから、キャピラリー流路７２の本数や本体部７１の全長の許容範囲によってはキャピラリー流路７２を螺旋状ではなく直線状に形成することも可能である。

第２に、キャピラリー流路７２の詰まりに対してロバスト性がある。すなわち、１本のキャピラリー流路７２に異物等が詰まって冷媒の流れが悪くなったとしても、他のキャピラリー流路７２では冷媒が正常に流れるので、キャピラリー流路７２による減圧作用を支障なく発揮することができる。

さらに、本実施形態によると、キャピラリー流路７２の出口側端部同士は、内筒７１１の全周に亘って形成される周状の溝７１１ｃによって繋げられているので、キャピラリー導出部７１３ａを構成する外筒７１３の孔との位置合わせが容易である。

また、本実施形態によると、キャピラリー流路７２の本数を適宜設定することにより、エジェクタ１４の冷媒吸引口１４ｂに流入する冷媒流量Ｇｅとエジェクタ１４のノズル部１４ａに流入する冷媒流量Ｇｎとの流量比Ｇｅ／Ｇｎを適宜制御できる。

また、本実施形態によると、キャピラリー導入部７１１ａが内筒７１１の周方向に複数個設けられているので、キャピラリー導入部７１１ａが１個のみ設けられている場合と比較して、旋回付与部７０から冷媒を均等にキャピラリー流路７２へ導くことができる。

このため、内筒７１１の内周面に沿って流れる液相冷媒の液膜を全体的に薄くできるので、液相冷媒をキャピラリー流路７２へ導いた際に液膜の厚さが大幅に減少して気相冷媒が曲がって流れるという現象を抑制することができる。その結果、キャピラリー導入部７１１ａに気相冷媒が巻き込まれることを抑制できるので流量比Ｇｅ／Ｇｎを大きくできる。

（第１１実施形態）
上記第４実施形態では、流量分配器１６がエジェクタ１４に対して別体の部材で構成されているが、本第１１実施形態では、図２２に示すように、流量分配器１６がエジェクタ１４と一体化されている。

具体的には、エジェクタ１４のボディ部材１４ｅにて流量分配器１６の円筒状の外殻を形成し、ノズル形成部材１４ｆの入口側部位にパイプ部１４ｇを一体成形している。ボディ部材１４ｅの円筒面には、流量分配器１６の流入口１６ａおよび流出口１６ｃが設けられている。流出口１６ｃはオリフィス形状またはノズル形状に形成されており、絞り機構１７としての役割を果たす。

流入口１６ａから流入した気液２相冷媒は旋回流の遠心力によって気相冷媒と液相冷媒とに分離される。その結果、ボディ部材１４ｅの中心付近にガスリッチな冷媒が流れることとなり、このガスリッチな冷媒はノズル形成部材１４ｆのパイプ部１４ｇを通じてノズル形成部材１４ｆのノズル部１４ａに導入される。

一方、ボディ部材１４ｅの内周面に沿って旋回しながら流れる液リッチな冷媒は、ボディ部材１４ｅの円筒面に設けられた流出口１６ｃから第２蒸発器１８の上側タンク部１８ｂ内に導入される。

このように、本実施形態では、パイプ部１４ｇが、ガスリッチな冷媒と液リッチな冷媒とを隔てる隔壁としての役割を果たすので、ガスリッチな冷媒と液リッチな冷媒とをより分配しやすくなる。

また、ノズル形成部材１４ｆにパイプ部１４ｇを設けるといった簡素な構成によって、流量分配器１６をエジェクタ１４と一体化することができる。また、ボディ部材１４ｅに流出口１６ｃを設けるといった簡素な構成によって、絞り機構１７をエジェクタ１４と一体化することができる。

（第１２実施形態）
上記第１１実施形態では、エジェクタ１４のボディ部材１４ｅ内で冷媒が旋回して流れるが、本第１２実施形態では、図２３に示すように、エジェクタ１４のノズル形成部材１４ｆ内で冷媒が旋回して流れる。

具体的には、ノズル形成部材１４ｆの入口側部位がボディ部材１４ｅから突出しており、ノズル部１４ａのうちボディ部材１４ｅから突出した部位における円筒面に流入口１６ａおよび流出口１６ｃが設けられている。

図２３（ａ）は、絞り機構１７をなす流出口１６ｃがオリフィス形状になっている例を示し、図２３（ｂ）は、絞り機構１７をなす流出口１６ｃがノズル形状になっている例を示している。

流入口１６ａから流入した気液２相冷媒は旋回の遠心力によって気相冷媒と液相冷媒とに分離される。ノズル形成部材１４ｆの中心付近を流れるガスリッチな冷媒は、ノズル部１４ａの冷媒噴出口から混合部１４ｃに噴出される。一方、ノズル形成部材１４ｆの内周面に沿って流れる液リッチな冷媒は、ノズル形成部材１４ｆの円筒面に設けられた流出口１６ｃから第２蒸発器１８の上側タンク部１８ｂ内に導入される。

本実施形態によると、部品点数を削減してコストダウンを図ることができる。また、上記第１１実施形態におけるパイプ部１４ｇが不要であるので、より簡素な構成によって流量分配器１６をエジェクタ１４と一体化することができる。

図２４は、本実施形態における流出口１６ｃの他の具体的形成例を示している。図２４（ａ）は、流出口１６ｃの形成部位を単なる通路状にしている。図２４（ｂ）は、流出口１６ｃの形成部位を先細＋ストレートノズル状にしている。図２４（ｃ）は、流出口１６ｃの形成部位をオリフィス＋通路状にしている。図２４（ｄ）は、流出口１６ｃの形成部位をキャピラリーチューブ状にしている。

図２４（ｂ）〜（ｄ）の例では、流出口１６ｃの形成部位が絞り機構の役割を果たすことができる。

（他の実施形態）
なお、本発明は上述の実施形態に限定されることなく、以下述べるごとく種々変形可能である。

（１）上記各実施形態では、エジェクタ１４がエジェクタケース２３に収納された状態で上側タンク部１５ｂ、１８ｂに配置されているが、エジェクタケース２３を廃止してエジェクタ１４を上側タンク部１５ｂ、１８ｂに直接配置してもよい。

（２）上記各実施形態では、エジェクタ１４、流量分配器１６、絞り機構１７およびエジェクタケース２３を蒸発器１５、１８のタンク部１５ｂ、１８ｂ上面に組み付けているが、これに限定されることなく、エジェクタ１４、流量分配器１６、絞り機構１７およびエジェクタケース２３を蒸発器１５、１８のタンク部１５ｂ、１８ｂ上面以外、例えば蒸発器１５、１８の側面部に組み付けても良い。

（３）上記各実施形態では、冷媒として高圧圧力が臨界圧力を超えないフロン系、ＨＣ系等の冷媒を用いる蒸気圧縮式の亜臨界サイクルについて説明したが、冷媒として二酸化炭素（ＣＯ２）のように高圧圧力が臨界圧力を超える冷媒を用いる蒸気圧縮式の超臨界サイクルに本発明を適用してもよい。

（４）上記各実施形態では、エジェクタ１４として、通路面積が一定のノズル部１４ａを有する固定エジェクタを例示しているが、エジェクタ１４として、通路面積を調整可能な可変ノズル部を有する可変エジェクタを用いてもよい。

なお、可変ノズル部の具体例としては、例えば、可変ノズル部の通路内にニードルを挿入し、このニードルの位置を電気的アクチュエータにより制御して通路面積を調整する機構とすればよい。

（５）上記各実施形態では、車室内冷房用と冷凍冷蔵庫内の冷却とを行う冷凍サイクルに本発明を適用した例を示したが、冷媒蒸発温度が高温側となる第１蒸発器１５と冷媒蒸発温度が低温側となる第２蒸発器１８の両方をともに車室内の異なる領域（例えば、車室内前席側領域と車室内後席側領域）の冷房に用いてもよい。

また、冷媒蒸発温度が高温側となる第１蒸発器１５と冷媒蒸発温度が低温側となる第２蒸発器１８の両方をともに冷凍冷蔵庫内の冷却に用いてもよい。つまり、冷媒蒸発温度が高温側となる第１蒸発器１５により冷凍冷蔵庫内の冷蔵室を冷却し、冷媒蒸発温度が低温側となる第２蒸発器１８により冷凍冷蔵庫内の冷凍室を冷却するようにしてもよい。

（６）上記各実施形態では、温度式膨張弁１３および感温部１３ａを一体化ユニット２０と別体にしているが、温度式膨張弁１３および感温部１３ａを一体化ユニット２０に一体的に組み付けてもよい。

（７）上記各実施形態では、車両用の冷凍サイクルについて説明したが、車両用に限らず、定置用等の冷凍サイクルに対しても本発明を同様に適用できることはもちろんである。

１４ エジェクタ
１４ａ ノズル部
１４ｂ 冷媒吸引口
１５ 第１蒸発器
１６ 流量分配器
１６ａ 流入口
１６ｂ 第１流出口
１６ｃ 第２流出口
１６ｄ 柱状空間
１７ 絞り機構
１８ 第２蒸発器
２０ 一体化ユニット
２３ エジェクタケース

Claims (16)

1. ノズル部（１４ａ）から噴射される高い速度の冷媒流により冷媒吸引口（１４ｂ）から冷媒を吸引し、前記ノズル部（１４ａ）から噴射された冷媒と前記冷媒吸引口（１４ｂ）から吸引された冷媒とを混合して吐出するエジェクタ（１４）と、
   前記エジェクタ（１４）の出口側に接続され、前記エジェクタ（１４）から吐出された冷媒を蒸発させる第１蒸発器（１５）と、
   前記冷媒吸引口（１４ｂ）に接続され、前記エジェクタ（１４）に吸引される冷媒を蒸発させる第２蒸発器（１８）と、
   前記ノズル部（１４ａ）の入口側および前記第２蒸発器（１８）の入口側に接続され、流入する冷媒を前記ノズル部（１４ａ）と前記第２蒸発器（１８）とに分配する冷媒の流量とを調整する流量分配器（１６）と、
   前記流量分配器（１６）と前記第２蒸発器（１８）との間に配置され、前記第２蒸発器（１８）に流入する冷媒を減圧する絞り機構（１７）とを備え、
   前記エジェクタ（１４）、前記第１蒸発器（１５）、前記第２蒸発器（１８）、前記流量分配器（１６）および前記絞り機構（１７）が一体に組み付けられ、一体化ユニット（２０）を構成し、
   前記流量分配器（１６）は、流入する冷媒を気液分離する分離部と、前記分離部にて気液分離された冷媒を前記ノズル部（１４ａ）と前記第２蒸発器（１８）とに分配する分配部とを有し、
   前記エジェクタ（１４）と前記流量分配器（１６）とが、前記エジェクタ（１４）の長手方向に並んで配置されていることを特徴とする蒸発器ユニット。
2. 前記第１蒸発器（１５）および前記第２蒸発器（１８）は、冷媒が流れる複数本のチューブ（２１）と、前記複数本のチューブ（２１）に対する冷媒の分配または集合を行うタンク部（１５ｂ、１８ｂ）とを有し、
   前記エジェクタ（１４）、前記流量分配器（１６）および前記絞り機構（１７）は、前記タンク部（１５ｂ、１８ｂ）のうち前記複数本のチューブ（２１）と反対側の外面部に組み付けられていることを特徴とする請求項１に記載の蒸発器ユニット。
3. 前記第１蒸発器（１５）の前記タンク部（１５ｂ）は、前記エジェクタ（１４）から吐出された冷媒を前記複数本のチューブ（２１）に対して分配する第１分配タンク部（２７）を有し、
   前記第２蒸発器（１８）の前記タンク部（１８ｂ）は、前記絞り機構（１７）で減圧された冷媒を前記複数本のチューブ（２１）に対して分配する第２分配タンク部（２９）を有し、
   前記第１、第２分配タンク部（２７、２９）のうち少なくとも一方の内部には、流入した冷媒を溜める冷媒貯留部材（５０、５１、５２、５３、５４、５５）が配置され、
   前記冷媒貯留部材（５０〜５５）から溢れた冷媒が前記複数本のチューブ（２１）に流入するようになっていることを特徴とする請求項２に記載の蒸発器ユニット。
4. 前記第１蒸発器（１５）は、冷媒が流れる複数本のチューブ（２１）と、前記エジェクタ（１４）から吐出された冷媒を前記複数本のチューブ（２１）に対して分配する第１分配タンク部（２７）とを有し、
   前記第２蒸発器（１８）は、冷媒が流れる複数本のチューブ（２１）と、前記絞り機構（１７）で減圧された冷媒を前記複数本のチューブ（２１）に対して分配する第２分配タンク部（２９）とを有し、
   前記第１、第２分配タンク部（２７、２９）のうち少なくとも一方の内部には、流入した冷媒を溜める冷媒貯留部材（５０、５１、５２、５３、５４、５５）が配置され、
   前記冷媒貯留部材（５０〜５５）から溢れた冷媒が前記複数本のチューブ（２１）に流入するようになっていることを特徴とする請求項１に記載の蒸発器ユニット。
5. 前記エジェクタ（１４）、前記第１蒸発器（１５）、前記第２蒸発器（１８）、前記流量分配器（１６）および前記絞り機構（１７）がろう付けにより一体に組み付けられていることを特徴とする請求項１ないし４のいずれか１つに記載の蒸発器ユニット。
6. ノズル部（１４ａ）から噴射される高い速度の冷媒流により冷媒吸引口（１４ｂ）から冷媒を吸引し、前記ノズル部（１４ａ）から噴射された冷媒と前記冷媒吸引口（１４ｂ）から吸引された冷媒とを混合して吐出するエジェクタ（１４）と、
   前記エジェクタ（１４）の出口側に接続され、前記エジェクタ（１４）から吐出された冷媒を蒸発させる第１蒸発器（１５）と、
   前記冷媒吸引口（１４ｂ）に接続され、前記エジェクタ（１４）に吸引される冷媒を蒸発させる第２蒸発器（１８）と、
   前記ノズル部（１４ａ）の入口側および前記第２蒸発器（１８）の入口側に接続され、流入する冷媒を前記ノズル部（１４ａ）と前記第２蒸発器（１８）とに分配する冷媒の流量とを調整する流量分配器（１６）と、
   前記流量分配器（１６）と前記第２蒸発器（１８）との間に配置され、前記第２蒸発器（１８）に流入する冷媒を減圧する絞り機構（１７）と、
   前記エジェクタ（１４）を収納するエジェクタケース（２３）とを備え、
   前記エジェクタ（１４）、前記第１蒸発器（１５）、前記第２蒸発器（１８）、前記流量分配器（１６）、前記絞り機構（１７）および前記エジェクタケース（２３）が一体に組み付けられ、一体化ユニット（２０）を構成し、
   前記流量分配器（１６）は、流入する冷媒を気液分離する分離部と、前記分離部にて気液分離された冷媒を前記ノズル部（１４ａ）と前記第２蒸発器（１８）とに分配する分配部とを有し、
   前記エジェクタ（１４）と前記流量分配器（１６）とが、前記エジェクタ（１４）の長手方向に並んで配置されていることを特徴とする蒸発器ユニット。
7. 前記第１蒸発器（１５）および前記第２蒸発器（１８）は、冷媒が流れる複数本のチューブ（２１）と、前記複数本のチューブ（２１）に対する冷媒の分配または集合を行うタンク部（１５ｂ、１８ｂ）とを有し、
   前記エジェクタ（１４）、前記流量分配器（１６）、前記絞り機構（１７）および前記エジェクタケース（２３）は、前記タンク部（１５ｂ、１８ｂ）のうち前記複数本のチューブ（２１）と反対側の外面部に組み付けられていることを特徴とする請求項６に記載の蒸発器ユニット。
8. 前記第１蒸発器（１５）の前記タンク部（１５ｂ）は、前記エジェクタ（１４）から吐出された冷媒を前記複数本のチューブ（２１）に対して分配する第１分配タンク部（２７）を有し、
   前記第２蒸発器（１８）の前記タンク部（１８ｂ）は、前記絞り機構（１７）で減圧された冷媒を前記複数本のチューブ（２１）に対して分配する第２分配タンク部（２９）を有し、
   前記第１、第２分配タンク部（２７、２９）のうち少なくとも一方の内部には、流入した冷媒を溜める冷媒貯留部材（５０、５１、５２、５３、５４、５５）が配置され、
   前記冷媒貯留部材（５０〜５５）から溢れた冷媒が前記複数本のチューブ（２１）に流入するようになっていることを特徴とする請求項７に記載の蒸発器ユニット。
9. 前記第１蒸発器（１５）は、冷媒が流れる複数本のチューブ（２１）と、前記エジェクタ（１４）から吐出された冷媒を前記複数本のチューブ（２１）に対して分配する第１分配タンク部（２７）とを有し、
   前記第２蒸発器（１８）は、冷媒が流れる複数本のチューブ（２１）と、前記絞り機構（１７）で減圧された冷媒を前記複数本のチューブ（２１）に対して分配する第２分配タンク部（２９）とを有し、
   前記第１、第２分配タンク部（２７、２９）のうち少なくとも一方の内部には、流入した冷媒を溜める冷媒貯留部材（５０、５１、５２、５３、５４、５５）が配置され、
   前記冷媒貯留部材（５０〜５５）から溢れた冷媒が前記複数本のチューブ（２１）に流入するようになっていることを特徴とする請求項６に記載の蒸発器ユニット。
10. 前記エジェクタ（１４）、前記第１蒸発器（１５）、前記第２蒸発器（１８）、前記流量分配器（１６）、前記絞り機構（１７）および前記エジェクタケース（２３）がろう付けにより一体に組み付けられていることを特徴とする請求項６ないし９のいずれか１つに記載の蒸発器ユニット。
11. 前記絞り機構（１７）は、冷媒流れ下流側に向かうにつれて内径が縮小する先細部（４３ａ）と、前記先細部（４３ａ）のうち冷媒流れ下流側における先端部から一定の内径で延びるストレート部（４３ｂ）とを有する略漏斗形状に形成されていることを特徴とする請求項１ないし１０のいずれか１つに記載の蒸発器ユニット。
12. 前記流量分配器（１６）は、
    その内部に形成され、水平方向に延びる柱状空間（１６ｄ）と、
    前記柱状空間（１６ｄ）のうち前記水平方向における一端部から前記ノズル部（１４ａ）に向けて冷媒を流出させる第１流出口（１６ｂ）と、
    前記柱状空間（１６ｄ）のうち前記水平方向と直交する方向側の側面部から前記絞り機構（１７）に向けて冷媒を流出させる第２流出口（１６ｃ）とを有していることを特徴とする請求項１ないし１１のいずれか１つに記載の蒸発器ユニット。
13. 前記第２流出口（１６ｃ）は、前記第１流出口（１６ｂ）よりも下方側に配置されていることを特徴とする請求項１２に記載の蒸発器ユニット。
14. 前記ノズル部（１４ａ）は、前記第１流出口（１６ｂ）に直接接続されていることを特徴とする請求項１２または１３に記載の蒸発器ユニット。
15. 前記絞り機構（１７）は、前記第２流出口（１６ｃ）に直接接続されていることを特徴とする請求項１２ないし１４のいずれか１つに記載の蒸発器ユニット。
16. 前記流量分配器（１６）は、前記柱状空間（１６ｄ）において冷媒が螺旋状に流れるように構成されていることを特徴とする請求項１２ないし１５のいずれか１つに記載の蒸発器ユニット。

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