JP4978686B2 - 蒸発器ユニット - Google Patents

Description

本発明は、エジェクタ式冷凍サイクルに用いられる蒸発器ユニットに関する。

従来、この種の蒸発器ユニットが特許文献１に記載されている。この従来技術では、冷媒減圧手段の役割および冷媒循環手段の役割を果たすエジェクタを蒸発器のタンク部内に配置してエジェクタと蒸発器とを一体化している。これにより、エジェクタと蒸発器とを一体物として取り扱うことができるので、エジェクタ式冷凍サイクルの搭載性を向上させることができる。

また、この従来技術では、エジェクタについては、蒸発器本体の一体ろう付け接合を行った後に、蒸発器のヘッダタンクの内部に組み付けるようにしている。

特開２００７−１９２４６５号公報

本発明者は、設計コストおよび製造コストの低減を図るために、幅寸法の異なる蒸発器に対して共通のエジェクタを用いること、すなわちエジェクタの互換性を確保することを検討した。しかしながら、上記従来技術は、幅寸法の異なる蒸発器に対してエジェクタの互換性を確保することに関して一切記載されていない。

本発明は、上記点に鑑み、幅寸法の異なる蒸発器に対してエジェクタの互換性を確保することを目的とする。

上記目的を達成するため、請求項１に記載の発明では、ノズル部（１４ａ）から噴射される冷媒流により吸引口（１４ｂ）から冷媒を吸引し、ノズル部（１４ａ）から噴射された冷媒と吸引口（１４ｂ）から吸引された冷媒とを混合して吐出するエジェクタ（１４）と、
吸引口（１４ｂ）に吸引される冷媒またはエジェクタ（１４）から吐出された冷媒を蒸発させる蒸発器（１８）とを備え、
蒸発器（１８）は、冷媒が流れる複数本のチューブ（２１）と、複数本のチューブ（２１）の配列方向に細長く延びて、複数本のチューブ（２１）に対する冷媒流れの分配または集合を行うタンク（１８ｂ）とを有し、
タンク（１８ｂ）の長手方向一方側における側面部に冷媒入口（３０）が配置され、
タンク（１８ｂ）の内部空間が、長手方向に２つの空間（２７、２８）に仕切られており、
２つの空間のうち冷媒入口（３０）側の空間は、冷媒流れの分配を行う分配空間（２７）を構成し、
２つの空間のうち冷媒入口（３０）と反対側の空間は、冷媒流れの集合を行う集合空間（２８）を構成し、
ノズル部（１４ａ）の入口が分配空間（２７）内に位置し、ノズル部（１４ａ）の出口が集合空間（２８）内に位置するようにエジェクタ（１４）が配置され、
分配空間（２７）には、ノズル部（１４ａ）の入口と冷媒入口（３０）とを連通するノズル入口配管（３２）が配置され、
ノズル入口配管（３２）の管壁のうち分配空間（２７）内に位置している部位には、冷媒入口（３０）からノズル入口配管（３２）内に流入した冷媒の一部を分配空間（２７）側へ流出させる穴（３２ａ）が形成され、
穴（３２ａ）は、タンク（１８ｂ）の長手方向に複数個形成され、
穴（３２ａ）は、分配空間（２７）側へ流出する冷媒を減圧する絞り機構を構成しているていることを特徴とする。

これによると、ノズル入口配管（３２）の長さを適宜設定することによって、幅寸法の異なる蒸発器（１８）に対してエジェクタ（１４）の互換性を確保することができる。
また、ノズル入口配管（３２）に穴（３２ａ）を形成するだけの簡素な構成によって、ノズル部（１４ａ）に流入する冷媒流れと分配空間（２７）へと流出する冷媒流れとに分岐させることができる。
また、分配空間（２７）に冷媒が偏って流入することを防止できるので、複数本のチューブ（２１）への冷媒の分配を均一化できる。
また、絞り機構の構成を簡素化できる。

請求項２に記載の発明では、請求項１に記載の蒸発器ユニットにおいて、ノズル部（１４ａ）およびノズル入口配管（３２）のうち一方が他方に挿入されていることを特徴とする。

これによると、ノズル入口配管（３２）自体の長さが一定であっても、ノズル部（１４ａ）およびノズル入口配管（３２）間の挿入長さ（Ｌ）を適宜設定することによって、幅寸法の異なる蒸発器（１８）に対してエジェクタ（１４）の互換性を確保することができる（後述の図３および図５を参照）。

請求項３に記載の発明では、請求項１または２のいずれか１つに記載の蒸発器ユニットにおいて、吸引口（１４ｂ）が、ノズル部（１４ａ）外周側の全周にわたって形成されていることを特徴とする。

なお、この欄および特許請求の範囲で記載した各手段の括弧内の符号は、後述する実施形態に記載の具体的手段との対応関係を示すものである。

本発明の第１実施形態によるエジェクタ式冷凍サイクルを示すサイクル構成図である。 第１実施形態の蒸発器ユニットの全体構成を示す斜視図である。 図２の蒸発器ユニットのタンク部の断面図である。 図３の部分拡大図である。 第１実施形態の変形例による蒸発器ユニットのタンク部の断面図である。 第２実施形態の蒸発器ユニットのタンク部の断面図である。 第３実施形態の蒸発器ユニットのタンク部の断面図である。 図７の専用タンク部の断面図である。 第４実施形態の専用タンク部の断面図である。 第５実施形態の専用タンク部の断面図である。 （ａ）は第６実施形態の専用タンク部の断面図であり、（ｂ）は（ａ）の介在部材の正面図である。 第７実施形態の専用タンク部の断面図である。 第８実施形態の専用タンク部の断面図である。 第９実施形態の専用タンク部の断面図である。 第１０実施形態の専用タンク部の断面図である。 第１１実施形態の専用タンク部の断面図である。 第１２実施形態の専用タンク部の断面図である。 第１３実施形態の専用タンク部の断面図である。 第１３実施形態の変形例による専用タンク部の断面図である。 第１４実施形態の専用タンク部の断面図である。

以下に説明する第１、第２実施形態が特許請求の範囲に記載した発明の実施形態であり、第３〜第１４実施形態は参考例である。

（第１実施形態）
以下、本発明に係る蒸発器ユニットの実施形態を説明する。蒸発器ユニットは、エジェクタを備える冷凍サイクルを構成するために配管を介して冷凍サイクルの他の構成部品である凝縮器、および圧縮機と接続される。蒸発器ユニットは、ひとつの形態では室内機として空気を冷却する用途に用いられる。また、蒸発器ユニットは、他の形態では、室外機として用いることができる。

図１〜図４は本発明の第１実施形態を示すもので、図１は第１実施形態によるエジェクタ式冷凍サイクル１０を車両用冷凍サイクル装置に適用した例を示す。本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１０において、冷媒を吸入圧縮する圧縮機１１は、電磁クラッチ１１ａ、ベルト等を介して図示しない車両走行用エンジンにより回転駆動される。

この圧縮機１１としては、吐出容量の変化により冷媒吐出能力を調整できる可変容量型圧縮機、あるいは電磁クラッチ１１ａの断続により圧縮機作動の稼働率を変化させて冷媒吐出能力を調整する固定容量型圧縮機のいずれを使用してもよい。また、圧縮機１１として電動圧縮機を使用すれば、電動モータの回転数調整により冷媒吐出能力を調整できる。

この圧縮機１１の冷媒吐出側には放熱器１２が配置されている。放熱器１２は圧縮機１１から吐出された高圧冷媒と図示しない冷却ファンにより送風される外気（車室外空気）との間で熱交換を行って高圧冷媒を冷却する。

ここで、エジェクタ式冷凍サイクル１０の冷媒として、本実施形態ではフロン系、ＨＣ系等の冷媒のように高圧圧力が臨界圧力を超えない冷媒を用いて、蒸気圧縮式の亜臨界サイクルを構成している。このため、放熱器１２は冷媒を凝縮する凝縮器として作用する。

放熱器１２の出口側には受液器１２ａが設けられている。この受液器１２ａは周知のように縦長のタンク形状のものであり、冷媒の気液を分離してサイクル内の余剰液冷媒を溜める気液分離器を構成する。受液器１２ａの出口にはタンク形状内部の下部側から液冷媒を導出するようになっている。なお、受液器１２ａは本例では放熱器１２と一体的に設けられている。

また、放熱器１２として、冷媒流れ上流側に位置する凝縮用熱交換部と、この凝縮用熱交換部からの冷媒を導入して冷媒の気液を分離する受液器１２ａと、この受液器１２ａからの飽和液冷媒を過冷却する過冷却用熱交換部とを有する公知の構成を採用してもよい。

受液器１２ａの出口側には温度式膨張弁１３が配置されている。この温度式膨張弁１３は受液器１２ａからの液冷媒を減圧する減圧手段であって、圧縮機１１の吸入側通路に配置された感温部１３ａを有している。

温度式膨張弁１３は周知のように、圧縮機１１の吸入側冷媒（後述の蒸発器出口側冷媒）の温度と圧力とに基づいて圧縮機吸入側冷媒の過熱度を検出し、圧縮機吸入側冷媒の過熱度が予め設定された所定値となるように弁開度（冷媒流量）を調整するものである。

温度式膨張弁１３の出口側にエジェクタ１４が配置されている。このエジェクタ１４は冷媒を減圧する減圧手段であるとともに、高速で噴出する冷媒流の吸引作用（巻き込み作用）によって冷媒の循環を行う流体輸送を冷媒循環手段（運動量輸送式ポンプ）でもある。

エジェクタ１４には、膨張弁１３通過後の冷媒（中間圧冷媒）の通路面積を小さく絞って、冷媒をさらに減圧膨張させる略円筒状のノズル部１４ａと、ノズル部１４ａの冷媒噴出口と同一空間に配置され、後述する第２蒸発器１８からの気相冷媒を吸引する吸引口１４ｂが備えられている。

さらに、ノズル部１４ａおよび吸引口１４ｂの冷媒流れ下流側部位には、ノズル部１４ａからの高速度の冷媒流と吸引口１４ｂの吸引冷媒とを混合する混合部１４ｃが設けられている。

そして、混合部１４ｃの冷媒流れ下流側に昇圧部をなすディフューザ部１４ｄが配置されている。このディフューザ部１４ｄは冷媒の通路面積を徐々に大きくする形状に形成されており、冷媒流れを減速して冷媒圧力を上昇させる作用、つまり、冷媒の速度エネルギーを圧力エネルギーに変換する作用を果たす。

エジェクタ１４のディフューザ部１４ｄの出口側に第１蒸発器１５が接続され、この第１蒸発器１５の出口側は圧縮機１１の吸入側に接続される。

一方、エジェクタ１４の入口側（温度式膨張弁１３の出口側とエジェクタ１４の入口側との間の中間部位）から分岐通路１６が分岐され、この分岐通路１６の下流側はエジェクタ１４の吸引口１４ｂに接続される。Ｚは分岐通路１６の分岐点を示す。

この分岐通路１６には絞り機構１７が配置され、この絞り機構１７よりも冷媒流れ下流側には第２蒸発器１８が配置されている。絞り機構１７は第２蒸発器１８への冷媒流量の調節作用をなす減圧手段であって、具体的にはキャピラリチューブやオリフィスのような固定絞りで構成できる。なお、第２蒸発器１８は、本発明における蒸発器に該当するものである。

本実施形態では、２つの蒸発器１５、１８を後述の構成により一体構造に組み付けるようになっている。この２つの蒸発器１５、１８を図示しないケース内に収納し、そして、このケース内に構成される空気通路に共通の電動送風機１９により空気（被冷却空気）を矢印Ａのごとく送風し、この送風空気を２つの蒸発器１５、１８で冷却するようになっている。

２つの蒸発器１５、１８で冷却された冷風を共通の冷却対象空間（図示せず）に送り込み、これにより、２つの蒸発器１５、１８にて共通の冷却対象空間を冷却するようになっている。ここで、２つの蒸発器１５、１８のうち、エジェクタ１４下流側の主流路に接続される第１蒸発器１５を空気流れＡの上流側（風上側）に配置し、エジェクタ１４の吸引口１４ｂに接続される第２蒸発器１８を空気流れＡの下流側（風下側）に配置している。

なお、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１０を車両空調用冷凍サイクル装置に適用する場合は車室内空間が冷却対象空間となる。また、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１０を冷凍車用冷凍サイクル装置に適用する場合は冷凍車の冷凍冷蔵庫内空間が冷却対象空間となる。

蒸発器ユニット２０は、第１蒸発器１５、第２蒸発器１８およびエジェクタ１４を一体に構成したものであり、この蒸発器ユニット２０の具体的構造を図２〜図４により説明する。図２はこの蒸発器ユニット２０の全体構成の概要を示す斜視図である。図３は蒸発器ユニット２０のタンク部の断面図である。図４は図３の部分拡大図である。

なお、図２の上下、左右の各矢印は、矢印Ａに示す送風空気の流れ方向上流側から見て、第２蒸発器１８のエジェクタ１４が配置される側を上方向、エジェクタ１４が配置されていない側を下方向、エジェクタ１４のノズル部１４ａ上流側を右方向、エジェクタ１４のディフューザ部１４ｄ下流側を左方向として示したものである。また、以下の説明における上下左右の各方向も同様の方向である。

第１蒸発器１５、第２蒸発器１８およびエジェクタ１４といった蒸発器ユニット２０の構成部品の材質は、熱伝導性やろう付け性に優れた金属であるアルミニウムを採用している。そして、これらの各構成部品はろう付けにより一体に接合されている。

第１蒸発器１５および第２蒸発器１８の基本構成は同一であり、それぞれ上下方向に延びる複数本のチューブ２１と、この複数本のチューブ２１相互間に配置されるフィン２２とで構成された熱交換コア部１５ａ、１８ａを有している。

チューブ２１は冷媒通路を構成するもので、断面形状が空気流れ方向Ａに沿って扁平な扁平チューブよりなる。フィン２２は空気側伝熱面積を拡大して空気と冷媒との熱交換を促進するもので、薄板材を波状に曲げ成形したコルゲートフィンである。また、隣接するチューブ２１とフィン２２は左右方向に積層されて接合されている。

図２では、チューブ２１とフィン２２の積層構造の一部のみ図示しているが、第１蒸発器１５および第２蒸発器１８の全域にチューブ２１とフィン２２の積層構造が構成され、この積層構造の空隙部を送風ファン１９により送風された空気が矢印Ａ方向に通過するようになっている。なお、第１蒸発器１５および第２蒸発器１８はフィン２２を有することなく構成されていてもよい。

また、第１蒸発器１５の熱交換コア部１５ａおよび第２蒸発器１８の熱交換コア部１８ａの上下両側にはそれぞれヘッダタンク１５ｂ、１５ｃ、１８ｂ、１８ｃが配置されている。なお、第２蒸発器１８の上側のヘッダタンク１８ｂは、本発明におけるタンクに該当するものである。

これらのヘッダタンク１５ｂ、１５ｃ、１８ｂ、１８ｃはチューブ２１の長手方向（図２の上下方向）端部に接続されて冷媒の集合または分配を行うものである。具体的には、第１蒸発器１５および第２蒸発器１８のそれぞれのヘッダタンク１５ｂ、１５ｃ、１８ｂ、１８ｃは、チューブ２１の上側または下側端部が挿入されて接合されるチューブ嵌合穴部（図示せず）を有しており、チューブ２１の上側または下側端部がそれぞれのヘッダタンク１５ｂ、１５ｃ、１８ｂ、１８ｃの内部空間に連通するようになっている。

また、第１蒸発器１５のチューブ２１と第２蒸発器１８のチューブ２１は互いに独立した冷媒通路を構成しており、第１蒸発器１５の上下両側のヘッダタンク１５ｂ、１５ｃと、第２蒸発器１８の上下両側のヘッダタンク１８ｂ、１８ｃは互いに独立した冷媒集合・分配用空間を構成している。

これにより、それぞれのヘッダタンク１５ｂ、１５ｃ、１８ｂ、１８ｃは、それぞれ対応する第１蒸発器１５および第２蒸発器１８の複数本のチューブ２１への冷媒流れを分配し、複数本のチューブ２１からの冷媒流れを集合させる機能を果たす。

第１、第２蒸発器１５、１８の上側のヘッダタンク（以下、上側タンクと言う。）１５ｂ、１８ｂの内部には、仕切板２３、２４が配置されている。なお、仕切板２４および後述するノズル支持板３３は、本発明におけるノズル支持部に該当するものである。

仕切板２３、２４は、上側タンク１５ｂ、１８ｂの内壁面にろう付け固定される部材であり、上側タンク１５ｂ、１８ｂの内部空間を仕切る役割を果たす。具体的には、第１蒸発器１５の上側タンク１５ｂの長手方向略中央に仕切板２３が配置されて、上側タンク１５ｂの内部空間が、右側空間２５と左側空間２６とに略均等に分割されている。

また、第２蒸発器１８の上側タンク１８ｂの長手方向略中央に仕切板２４が配置されて、上側タンク１８ｂの内部空間が、右側空間２７と左側空間２８とに略均等に分割されている。この仕切板２４には、エジェクタ１４のノズル部１４ａが挿入される挿入穴が形成されている。

一方、第１、第２蒸発器１５、１８の下側のヘッダタンク（以下、下側タンクと言う。）１５ｃ、１８ｃ内部には仕切板が配置されていないので、下側タンク１５ｃ、１８ｃの内部空間はそれぞれ単一の空間を形成している。

接続ブロック２９は、図２に示すように、第１、第２蒸発器１５、１８の上側タンク１５ｂ、１８ｂの長手方向の一方の側面部にろう付け固定される部材であって、図１に示す蒸発器ユニット２０の１つの冷媒入口３０と１つの冷媒出口３１とを構成する。

接続ブロック２９の冷媒入口３０は、第２蒸発器１８の上側タンク１８ｂの右側空間２７と連通しており、膨張弁１３の下流側に接続される。接続ブロック２９の冷媒出口３１は、第１蒸発器１５の上側タンク１５ｂの右側空間２５と連通しており、冷媒出口３１は、圧縮機１１の吸入側に接続される。

エジェクタ１４は、第２蒸発器１８の上側タンク１８ｂ内部に配置されている。図３に示すように、本例のエジェクタ１４は、ノズル部１４ａと混合部１４ｃとで分離しており、混合部１４ｃとディフューザ部１４ｄとが一体成形されている。

ノズル部１４ａは、出口側部位（図３の左方側部位）が上述した仕切板２４の穴に挿入されることで、上側タンク１８ｂ内において右側空間２７と左側空間２８とに跨って配置される。したがって、ノズル部１４ａの入口が右側空間２７内に位置し、ノズル部１４ａの出口が左側空間２８内に位置することとなる。

エジェクタ１４のノズル部１４ａと仕切板２４は、ろう付けによりシール固定される。なお、図４の点Ｂ１は、ノズル部１４ａと仕切板２４とのろう付け部位を模式的に示したものである。

エジェクタ１４の混合部１４ｃおよびディフューザ部１４ｄは、その全体が上側タンク１８ｂの左側空間２８に配置されている。本例では、混合部１４ｃの入口側開口部が吸引口１４ｂを構成しており、ノズル部１４ａと同軸上に位置して左側空間２８に直接開口する。

したがって、吸引口１４ｂがノズル部１４ａ外周側の全周にわたって形成されることとなる。ディフューザ部１４ｄの出口は、第１蒸発器１５の上側タンク１５ｂの左側空間２６に直接開口するように取り付けられる。

なお、上側タンク１８ｂに対する混合部１４ｃおよびディフューザ部１４ｄの固定は、ろう付けやかしめ等の適宜固定手段により行うことができる。また、図３は、混合部１４ｃおよびディフューザ部１４ｄの形状の一例を示すものであり、混合部１４ｃおよびディフューザ部１４ｄの形状は種々変形が可能である。

ノズル部１４ａの入口は、ノズル入口配管３２を介して接続ブロック２９の冷媒入口３０と連通する。ノズル入口配管３２は、一端側の部位（図３の左方側部位）にノズル部１４ａの入口側部位が挿入され、他端側の部位（図３の右方側部位）が上側タンク１８ｂの側面壁に形成された穴に挿入されている。

ノズル入口配管３２のうちノズル部１４ａ側の端部は、ノズル部１４ａにろう付けによりシール固定される。なお、図４の点Ｂ２は、ノズル部１４ａとノズル入口配管３２とのろう付け部位を模式的に示したものである。また、ノズル入口配管３２のうちノズル部１４ａと反対側の端部は、上側タンク１８ｂの側面壁にろう付けによりシール固定されている。

ノズル部１４ａおよびノズル入口配管３２間の挿入長さＬ（図３）は、右側空間２７の幅寸法（図３の左右方向寸法）に合わせて設定されている。

本例では、ノズル入口配管３２によって上述の分岐通路１６および絞り機構１７が構成されている。具体的には、ノズル入口配管３２の管壁に穴（オリフィス）３２ａを形成することで、冷媒入口３０からノズル入口配管３２内に流入した冷媒の一部を減圧しながら右側空間２７側へ流出させるようになっている。

したがって、図１に示す分岐点Ｚおよび分岐通路１６がノズル入口配管３２内に形成され、絞り機構１７が穴３２ａによって形成されることとなる。なお、図３の例では、穴３２ａをノズル入口配管３２の長手方向（図３の左右方向）に２個配置しているが、穴３２ａの個数および配置位置は適宜変更が可能である。

右側空間２７における上側タンク１８ｂの内壁面には、ノズル部１４ａの外周面に向かって突出するノズル支持板３３がろう付け固定されている。本例では、ノズル支持板３３とノズル部１４ａとがノズル入口配管３２を介してろう付け固定されている。なお、図４の点Ｂ３は、ノズル支持板３３とノズル入口配管３２とのろう付け部位を模式的に示したものである。

このノズル支持板３３は、右側空間２７をタンク長手方向に２つの空間に仕切るように配置されることから、この２つの空間を連通させるための連通穴３３ａ（図４）がノズル支持板３３に形成されている。

以上の構成において蒸発器ユニット２０全体の冷媒流路を図２および図３に基づいて説明する。まず、矢印ｒ１に示すように接続ブロック２９の冷媒入口３０からノズル入口配管３２内に流入した冷媒は、２つの冷媒流れに分岐する。

すなわち、ノズル入口配管３２内をそのまま直進してエジェクタ１４のノズル部１４ａに流入する冷媒流れと、ノズル入口配管３２の穴３２ａを通じて上側タンク１８ｂの右側空間２７へと流出する冷媒流れとに分岐する。

エジェクタ１４のノズル部１４ａに流入する冷媒流れは、ノズル部１４ａから噴射された後に混合部１４ｃおよびディフューザ部１４ｄを通過して減圧され、この減圧後の低圧冷媒は第１蒸発器１５の上側タンク１５ｂの左側空間２６に流入する。

この左側空間２６の冷媒は第１蒸発器１５の熱交換コア部１５ａの左側部の複数本のチューブ２１に分配されて矢印ｒ２のように下降して第１蒸発器１５の下側タンク１５ｃ内の左側部に集合する。この下側タンク１５ｃ内には仕切板が設けてないので、この下側タンク１５ｃの左側部から冷媒は矢印ｒ３のように右側部へと移動する。

この下側タンク１５ｃの右側部の冷媒は熱交換コア部１５ａの右側部の複数本のチューブ２１を矢印ｒ４のように上昇して上側タンク１５ｂの右側空間２５に流入し、さらに、ここから冷媒は矢印ｒ５のように接続ブロック２９の冷媒出口３１へと流れる。

一方、ノズル入口配管３２の穴３２ａを通じて上側タンク１８ｂの右側空間２７へ流出した冷媒流れは、第２蒸発器１８の熱交換コア部１８ａの右側部の複数本のチューブ２１に分配されて矢印ｒ６のように下降して下側タンク１８ｃ内の右側部に集合する。この下側タンク１８ｃ内には仕切板が設けてないので、この下側タンク１８ｃの右側部から冷媒は矢印ｒ７のように左側部へと移動する。

そして、この下側タンク１８ｃの左側部の冷媒は熱交換コア部１８ａの左側部の複数本のチューブ２１を矢印ｒ８のように上昇して上側タンク１８ｂの左側空間２８に集合し、エジェクタ１４の吸引口１４ｂからエジェクタ１４の混合部１４ｃ内部へ吸引される。

蒸発器ユニット２０は以上のような冷媒流路構成を持つため、蒸発器ユニット２０全体として冷媒入口３０は接続ブロック２９に１つ設けるだけでよく、また冷媒出口３１も接続ブロック２９に１つ設けるだけでよい。

次に、第１実施形態の作動を説明する。圧縮機１１を車両エンジンにより駆動すると、圧縮機１１で圧縮され吐出された高温高圧状態の冷媒は放熱器１２に流入する。放熱器１２では高温の冷媒が外気により冷却されて凝縮する。放熱器１２から流出した高圧冷媒は受液器１２ａ内に流入し、この受液器１２ａ内にて冷媒の気液が分離され、液冷媒が受液器１２ａから導出され膨張弁１３を通過する。

この膨張弁１３では、第１蒸発器１５の出口冷媒（圧縮機吸入冷媒）の過熱度が所定値となるように弁開度（冷媒流量）が調整され、高圧冷媒が減圧される。この膨張弁１３通過後の冷媒（中間圧冷媒）は分岐点Ｚにてエジェクタ１４側へ流れる冷媒流れと絞り機構１７側へ流れる冷媒流れとに分流される。

エジェクタ１４側へ流れる冷媒流れはエジェクタ１４に流入してノズル部１４ａで減圧され膨張する。従って、ノズル部１４ａで冷媒の圧力エネルギーが速度エネルギーに変換され、このノズル部１４ａの噴出口から冷媒は高速度となって噴出する。この際の冷媒圧力低下により、吸引口１４ｂから第２蒸発器１８の熱交換コア部１８ａ通過後の冷媒（気相冷媒）を吸引する。

ノズル部１４ａから噴出した冷媒と吸引口１４ｂに吸引された冷媒は、ノズル部１４ａ下流側の混合部１４ｃで混合してディフューザ部１４ｄに流入する。このディフューザ部１４ｄでは通路面積の拡大により、冷媒の速度（膨張）エネルギーが圧力エネルギーに変換されるため、冷媒の圧力が上昇する。

そして、エジェクタ１４のディフューザ部１４ｄから流出した冷媒は矢印ｒ２〜ｒ５の冷媒流路にて流れる。この間に、冷媒は送風ファン１９より送風された送風空気（矢印Ａ）から吸熱して蒸発する。この蒸発後の気相冷媒は、圧縮機１１に吸入され、再び圧縮される。

一方、絞り機構１７側へ流れる冷媒流れは絞り機構１７で減圧されて低圧冷媒となり、この低圧冷媒が矢印ｒ６〜ｒ８の冷媒流路にて流れる。この間に、冷媒は送風ファン１９より送風されて第１蒸発器１５を通過した送風空気（矢印Ａ）から吸熱して蒸発する。蒸発後の気相冷媒は吸引口１４ｂからエジェクタ１４内に吸引される。

本実施形態では、エジェクタ１４のノズル部１４ａを第１、第２蒸発器１５、１８と一体ろう付けしているので、一体ろう付け後にノズル部１４ａを第１、第２蒸発器１５、１８に組み付ける場合に比べて蒸発器ユニットの組み立て作業を簡素化することができる。このため、生産性の向上および製造コストの低減を図ることができる。

さらに、上側タンク１８ｂに対する混合部１４ｃおよびディフューザ部１４ｄの固定をろう付けにより行う場合には、エジェクタ１４全体を第１、第２蒸発器１５、１８と一体ろう付けすることができるので、ろう付け工程の後にエジェクタ１４を第１、第２蒸発器１５、１８に組み付ける組み付け工程を廃止することができる。このため、一層の生産性の向上および製造コストの低減を図ることができる。

また、本実施形態では、ノズル部１４ａを複数箇所の部位Ｂ１、Ｂ２にて局所的にろう付けしているので、例えばノズル部１４ａの外周面を全面的にろう付けする場合に比べて、ろう付け後の熱収縮によってノズル部１４ａ内の微小通路が変形してしまうことを抑制できる。

しかも、ノズル部１４ａのろう付け部位Ｂ１、Ｂ２は、ノズル部１４ａの入口および出口を避けて配置されているので、ろう付け時に溶融したろうがノズル部１４ａ内の微小通路に流入してノズル部１４ａ内の微小通路を塞いでしまうことを回避できる。

また、本実施形態では、ノズル入口配管３２に穴３２ａを形成するだけの簡素な構成によって、分岐通路１６および絞り機構１７を構成することができるので、製造コストをより低減することができる。

しかも、ノズル入口配管３２の穴３２ａを複数個形成することによって、第２蒸発器１８の上側タンク１８ｂの右側空間２７において冷媒が一部分に偏って流入することを防止して、右側空間２７の全域に均一に冷媒を流入させることができる。このため、第２蒸発器１８の熱交換コア部１８ａの右側部の複数本のチューブ２１への冷媒の分配を均一化できる。

また、本実施形態によると、幅寸法の異なる第１、第２蒸発器１５、１８に対してエジェクタ１４の互換性を確保することができる。以下、この効果について詳細に述べる。

図５は、第１実施形態の変形例を示す断面図である。この変形例は、図３の例に対して第１、第２蒸発器１５、１８の幅寸法（図３、図５の左右方向寸法）を大きくしたものであり、ノズル部１４ａおよびノズル入口配管３２間の挿入長さＬを図３の例に比べて小さくすることで、図３の例と同一のエジェクタ１４を幅寸法の大きい第１、第２蒸発器１５、１８に適用することができる。

このように、ノズル部１４ａおよびノズル入口配管３２間の挿入長さＬを変更するだけで、幅寸法の異なる第１、第２蒸発器１５、１８に対してエジェクタ１４の互換性を確保することができるので、設計コストおよび製造コストを低減することができる。

なお、ノズル部１４ａおよびノズル入口配管３２間の挿入長さＬを変更する代わりに、ノズル入口配管３２自体の長さを変更することによっても、同様にエジェクタ１４の互換性を確保できることはもちろんである。

また、本実施形態では、第１、第２蒸発器１５、１８からの放射音（異音）の発生を抑制できるという作用効果を発揮することができる。すなわち、ノズル部１４ａを仕切板２４およびノズル支持板３３で支持しているので、ノズル部１４ａの支持剛性を高めることができる。

このため、ノズル部１４ａ内を冷媒が通過することによって生じるノズル部１４ａの振動を抑制できるので、ノズル部１４ａの振動が第１、第２蒸発器１５、１８に伝達して第１、第２蒸発器１５、１８から放射音（異音）が発生してしまうことを抑制できる。

また、本実施形態では、以下のような従来技術（上記特許文献１）と同様の作用効果を発揮することができる。

（１）エジェクタ１４のディフューザ部１４ｄの下流側冷媒を第１蒸発器１５に供給するとともに、分岐点Ｚにて分岐した冷媒を絞り機構１７を介して第２蒸発器１８にも供給できるので、第１蒸発器１５および第２蒸発器１８で同時に冷却作用を発揮できる。そのため、第１、第２蒸発器１５、１８の両方で冷却された冷風を冷却対象空間に吹き出して、冷却対象空間を冷房（冷却）できる。

その際に、第１蒸発器１５の冷媒蒸発圧力はディフューザ部１４ｄで昇圧した後の圧力であり、一方、第２蒸発器１８の出口側はエジェクタ１４の吸引口１４ｂに接続されているから、ノズル部１４ａでの減圧直後の最も低い圧力を第２蒸発器１８に作用させることができる。

これにより、第１蒸発器１５の冷媒蒸発圧力（冷媒蒸発温度）よりも第２蒸発器１８の冷媒蒸発圧力（冷媒蒸発温度）を低くすることができる。そして、送風空気の流れ方向Ａに対して冷媒蒸発温度が高い第１蒸発器１５を上流側に配置し、冷媒蒸発温度が低い第２蒸発器１８を下流側に配置しているから、第１蒸発器１５における冷媒蒸発温度と送風空気との温度差および第２蒸発器１８における冷媒蒸発温度と送風空気との温度差を両方とも確保できる。

このため、第１、第２蒸発器１５、１８の冷却性能を両方とも有効に発揮できる。従って、共通の冷却対象空間に対する冷却性能を第１、第２蒸発器１５、１８の組み合わせにて効果的に向上できる。また、ディフューザ部１４ｄでの昇圧作用により圧縮機１１の吸入圧を上昇して、圧縮機１１の駆動動力を低減できる。

（２）第１蒸発器１５の熱交換コア部１５ａのうち冷媒流れ下流側領域（図２の右上領域）と、第２蒸発器１８の熱交換コア部１８ａのうち冷媒流れ下流側領域（図２の左上領域）とが、空気流れ方向から見て互いにずれるように配置されている。

このため、第１蒸発器１５の過熱度領域と第２蒸発器１８の過熱度領域とが空気流れ方向から見て互いにずれることとなるので、第１蒸発器１５において過熱度領域を通過したために充分に冷却されなかった空気であっても、第２蒸発器１８において充分に冷却される。

一方、第２蒸発器１８において過熱度領域を通過する空気は、第１蒸発器１５において充分に冷却されている。その結果、第２蒸発器１８から吹き出される空気の空気流れ方向から見た温度分布の不均一を抑制できる。

（３）エジェクタ１４を第２蒸発器１８の上側タンク１８ｂ内部に配置しているので、搭載性向上効果および圧力損失低減効果を得ることもできる。しかも、本実施形態の冷媒流れによれば、蒸発器ユニット２０の冷媒入口３０および冷媒出口３１を近接配置できるので、より一層、蒸発器ユニット２０をエジェクタ式冷凍サイクルへ搭載する際の搭載性を向上できる。

（第２実施形態）
上記第１実施形態では、ノズル部１４ａと混合部１４ｃとが分離しているが、本第２実施形態では、図６に示すように、ノズル部１４ａと混合部１４ｃとを結合させている。

より具体的には、ノズル部１４ａの先端部に、混合部１４ｃの入口部内に挿入される管状部３４を形成し、管状部３４の外周面と混合部１４ｃの内周面とをろう付けにより固定している。

これにより、混合部１４ｃとノズル部１４ａとの組み付け精度（同軸度の精度）を向上することができる。

なお、管状部３４の管壁のうち混合部１４ｃの外側に位置する部位には、吸引口１４ｂを構成する穴が形成されている。

また、上記第１実施形態では、ノズル部１４ａの入口側部位をノズル入口配管３２に挿入しているが、本実施形態では、上記第１実施形態とは逆に、ノズル部１４ａの入口にノズル入口配管３２が挿入されている。

したがって、本実施形態では、ノズル支持板３３とノズル部１４ａとがノズル入口配管３２を介することなく直接ろう付け固定されることとなる。なお、本実施形態においても、上記第１実施形態と同様に、ノズル入口配管３２のうちノズル部１４ａ側の端部がノズル部１４ａにろう付けによりシール固定されている。

（第３実施形態）
上記第１実施形態では、エジェクタ１４を第２蒸発器１８の上側タンク１８ｂ内部に配置しているが、本第３実施形態では、図７、図８に示すように、第１、第２蒸発器１５、１８がエジェクタ１４の搭載のための専用のタンク４０を有しており、この専用タンク４０の内部にエジェクタ１４を配置している。

専用タンク４０は、上側タンク１５ｂ、１８ｂの長手方向に延びる円筒形状を有しており、２つの上側タンク１５ｂ、１８ｂの間に形成される谷間形状部の上に載せられて上側タンク１５ｂ、１８ｂの外面側に一体ろう付けされている。本実施形態では、専用タンク４０の内径が一様になっている。

専用タンク４０の長手方向中間部は、第２蒸発器１８の上側タンク１８ｂの左側空間２８と連通穴４１を介して連通している。本例では、連通穴４１を１つのみ設けているが、連通穴４１をノズル部１４ａ長手方向またはノズル部１４ａ周方向に複数個設けてもよい。

図示を省略しているが、専用タンク４０の長手方向一方側（図８の右方側）の端面は、接続ブロック２９にろう付け固定されている。図示を省略しているが、専用タンク４０のうち連通穴４１よりも長手方向他方側（図８の左方側）の部位は、第１蒸発器１５の上側タンク１５ｂの左側空間２６と図示しない連通穴を介して連通している。

エジェクタ１４のノズル部１４ａは、出口側部位が専用タンク４０の長手方向他方側（図８の左方側）を向くように配置されている。また、ノズル部１４ａは、出口側先端部がテーパ状に形成されており、この先端部が連通穴４１の正面に位置するように長手方向位置が決められている。本実施形態では、ノズル部１４ａのうちテーパ状の出口側先端部以外の部位における外径が一様になっており、ノズル部１４ａの全体が専用タンク４０内に位置している。

図示を省略しているが、専用タンク４０内においてノズル部１４ａよりも下流側には、エジェクタ１４の混合部１４ｃとディフューザ部１４ｄとが配置されている。したがって、上記第１実施形態と同様に、混合部１４ｃの入口側開口部がエジェクタ１４の吸引口１４ｂを構成することとなる。また、ノズル部１４ａの出口側先端部の径方向外側には、吸引口１４ｂに吸引される冷媒が流れる吸引冷媒通路４２が形成されることとなる。

ノズル部１４ａは、圧入またはかしめ等の手段により専用タンク４０内に仮固定するための仮固定部を有している。本例では、ノズル部１４ａを圧入により専用タンク４０内に仮固定しているので、ノズル部１４ａの外周面が仮固定部を構成することとなる。ノズル部１４ａをかしめにより専用タンク４０内に仮固定する場合には、ノズル部１４ａのかしめ部が仮固定部を構成することとなる。

そして、ノズル部１４ａは、この仮固定部で専用タンク４０内に仮固定された後に、専用タンク４０の内壁面に一体ろう付けされている。より具体的には、ノズル部１４ａのうち出口側先端部を除く部位における外周面の全体が専用タンク４０にろう付けされている。換言すれば、ノズル部１４ａの外周面は、吸引冷媒通路４２に面する部位を避けて専用タンク４０に対してろう付けされている。

本例では、ノズル部１４ａをクラッド材で形成してノズル部１４ａの外周面にろう材を予め被覆させておくことによって、ノズル部１４ａを専用タンク４０に一体ろう付けしている。なお、専用タンク４０をクラッド材で形成して専用タンク４０の内壁面にろう材を予め被覆させておいてもよいし、ノズル部１４ａおよび専用タンク４０の両方をクラッド材で形成してノズル部１４ａの外周面および専用タンク４０の内壁面の両方にろう材を予め被覆させておいてもよい。

専用タンク４０に対する混合部１４ｃおよびディフューザ部１４ｄの固定は、ノズル部１４ａと同様にろう付けにより行ってもよいし、かしめ等の適宜固定手段により行ってもよい。

図示を省略しているが、本実施形態では、第２蒸発器１８の上側タンク１８ｂ内部にエジェクタ１４を配置しないので、上記第１実施形態におけるノズル入口配管３２を廃止している。

そのため、上記第１実施形態においてノズル入口配管３２が果たしていた役割の一つである、冷媒入口３０から流入した冷媒を上側タンク１８ｂの右側空間２７に流入する冷媒流れとノズル部１４ａの入口側端部に流入する冷媒流れとに分岐する役割を、本実施形態では接続ブロック２９が果たすように構成している（図示せず）。

また、上記第１実施形態では絞り機構１７をノズル入口配管３２の穴３２ａによって形成していたが、本実施形態では、接続ブロック２９と上側タンク１８ｂの右側空間２７との連通部に形成されたオリフィス穴で絞り機構１７を構成している（図示せず）。

以上の構成における冷媒流路を説明すると、まず、接続ブロック２９の冷媒入口３０から上側タンク１８ｂの右側空間２７に流入した冷媒は、図示しない連通穴を介して専用タンク４０の長手方向一方側（図７の紙面手前側、図８の右方側）の部位に流入する冷媒流れと、第２蒸発器１８の熱交換コア部１８ａの右側部の複数本のチューブ２１に分配されて下降する冷媒流れとに分岐する。

専用タンク４０の長手方向一方側の部位に流入した冷媒は、エジェクタ１４のノズル部１４ａに流入してノズル部１４ａから噴射され、混合部１４ｃおよびディフューザ部１４ｄを通過して減圧される。

この減圧後の低圧冷媒は専用タンク４０の長手方向他方側（図７の紙面奥側、図８の左方側）の部位に流出した後に、図示しない連通穴を介して第１蒸発器１５の上側タンク１５ｂの左側空間２６に流入する。この左側空間２６の冷媒は、上記第１実施形態と同様の冷媒流路（図２の矢印ｒ２〜ｒ５を参照）を流れて接続ブロック２９の冷媒出口３１へと流れる。

一方、第２蒸発器１８の熱交換コア部１８ａの右側部の複数本のチューブ２１に分配されて下降した冷媒流れは、上記第１実施形態と同様の冷媒流路（図２の矢印ｒ６〜ｒ８を参照）を流れて上側タンク１８ｂの左側空間２８に集合する。

そして、図７に示すように、上側タンク１８ｂの左側空間２８に集合した冷媒は、連通穴４１を介して専用タンク４０に流入し、図８に示すように、エジェクタ１４の吸引口１４ｂからエジェクタ１４の混合部１４ｃ内部へ吸引される。

本実施形態では、エジェクタ１４のノズル部１４ａを専用タンク４０と一体ろう付けしているので、一体ろう付け後にノズル部１４ａを専用タンク４０に組み付ける場合に比べて蒸発器ユニットの組み立て作業を簡素化することができる。このため、上記第１実施形態と同様に、生産性の向上および製造コストの低減を図ることができる。

しかも、ノズル部１４ａの外周面をろう付けしているので、ろう付け時に溶融したろうがノズル部１４ａ内の微小通路に流入してノズル部１４ａ内の微小通路を塞いでしまうことを回避できる。

また、ノズル部１４ａのろう付け部位は、吸引冷媒通路４２を避けて配置されているので、ろう付け時に溶融したろうが吸引冷媒通路４２に流入して吸引冷媒通路４２を狭めたり塞いだりしてしまうことを回避できる。

（第４実施形態）
上記第３実施形態では、専用タンク４０の内径が一様になっているが、本第４実施形態では、図９に示すように、専用タンク４０のうちノズル部１４ａがろう付けされる部位の内径が、残余の部位の内径よりも小さくなっている。

本実施形態によると、吸引冷媒通路４２の流路面積を上記第３実施形態に比べて大きく確保できるので、エジェクタ１４の吸引口１４ｂからの冷媒をスムーズに吸引することができる。

（第５実施形態）
上記第４実施形態では、専用タンク４０の内径を広い範囲で小さくして、専用タンク４０に対するノズル部１４ａの外周面のろう付けを広い範囲で行っているが、本第５実施形態では、図１０に示すように、専用タンク４０の内径を局所的に小さくして、専用タンク４０に対するノズル部１４ａのろう付けを局所的に行っている。

これにより、上記第４実施形態に比べて、ろう付け後の熱収縮によってノズル部１４ａ内の微小通路が変形してしまうことを抑制できる。また、上記第４実施形態に比べて、連通穴４１の配置の自由度を高めることができる。

なお、図１０の例では、専用タンク４０の長手方向において、専用タンク４０の内径を１箇所だけ小さくして専用タンク４０に対するノズル部１４ａのろう付け箇所を１箇所だけ設けているが、専用タンク４０の長手方向において、専用タンク４０の内径を複数箇所小さくして専用タンク４０に対するノズル部１４ａのろう付け箇所を複数箇所設けてもよい。

（第６実施形態）
上記第５実施形態では、専用タンク４０の内径を局所的に小さくしているが、本第６実施形態では、図１１に示すように、専用タンク４０の内径を一様にし、専用タンク４０の内壁面とノズル部１４ａの外周面との間に、介在部材４３を局所的に介在させている。

介在部材４３は、ろう付け性に優れたアルミニウム等の金属により成形され、ノズル部１４ａと一体ろう付けされる。本例では、図１１（ｂ）に示すように、介在部材４３が環板形状を有している。

専用タンク４０に対する介在部材４３の固定は、ろう付けのみならず、圧入またはかしめ等の手段により行うことができる。介在部材４３の固定をかしめにより行う場合には、介在部材４３にかしめ用の突起部を設ければよい。

本実施形態においても、上記第５実施形態と同様の効果を得ることができる。

なお、図１１の例では、介在部材４３を１つのみ配置しているが、介在部材４３をノズル部１４ａの長手方向に複数個配置してもよい。

（第７実施形態）
上記第５実施形態では、専用タンク４０の内径を局所的に小さくしているとともに、ノズル部１４ａのうちテーパ状の出口側先端部以外の部位の外径を一様にしているが、本第７実施形態では、図１２に示すように、専用タンク４０の内径を一様にするとともに、ノズル部１４ａのうち出口側先端部以外の部位の外径を局所的に大きくしている。本実施形態においても、上記第５実施形態と同様の効果を得ることができる。

なお、図１２の例では、ノズル部１４ａの長手方向において、ノズル部１４ａの内径を１箇所だけ大きくして専用タンク４０に対するノズル部１４ａのろう付け箇所を１箇所だけ設けているが、ノズル部１４ａの長手方向において、ノズル部１４ａの内径を複数箇所大きくして専用タンク４０に対するノズル部１４ａのろう付け箇所を複数箇所設けてもよい。

（第８実施形態）
上記第３実施形態では、ノズル部１４ａの全体を専用タンク４０内に配置しているが、本第８実施形態では、図１３に示すように、ノズル部１４ａの入口側端部（図１３の右端部）を専用タンク４０から若干突出させて、この突出した端部にノズル部１４ａの径方向外側に向かって突出する鍔部４４を形成している。

そして、ノズル部１４ａの外周面を専用タンク４０の内壁面にろう付けするのみならず、ノズル部１４ａの鍔部４４を専用タンク４０の端面（図１３の右端面）に当接させてろう付けしている。

本実施形態によると、鍔部４４を専用タンク４０の端面に当接させることによりノズル部１４ａの長手方向位置を規制することができるので、ノズル部１４ａの位置決めが容易である。

（第９実施形態）
上記第８実施形態では、ノズル部１４ａの外周面および鍔部４４を専用タンク４０にろう付けしているが、本第９実施形態では、図１４に示すように、ノズル部１４ａの外周面と専用タンク４０の内壁面との間に隙間を形成し、ノズル部１４ａの鍔部４４のみを専用タンク４０にろう付けしている。

本実施形態によると、ノズル部１４ａの外周面を専用タンク４０の内壁面との間に隙間を形成しているので、上記第８実施形態に比べて、連通穴４１の配置の自由度を高めることができる。

なお、ノズル部１４ａの外周面に局所的に突起を形成し、当該突起を専用タンク４０の内壁面にろう付けしてもよい。

（第１０実施形態）
上記第９実施形態では、ノズル部１４ａの鍔部４４のみを専用タンク４０にろう付けしているが、本第１０実施形態では、図１５に示すように、ノズル部１４ａのうち鍔部４４近傍部位の外径を大きくして、ノズル部１４ａの鍔部４４およびその近傍部位を専用タンク４０にろう付けしている。

これにより、上記第９実施形態に比べてろう付け面積を大きくできるので、ノズル部１４ａを専用タンク４０に確実にろう付けできる。

（第１１実施形態）
上記第３実施形態では、ノズル部１４ａおよび専用タンク４０のうち少なくとも一方をクラッド材で形成することでノズル部１４ａと専用タンク４０との一体ろう付けを行うようにしているが、本第１１実施形態では、図１６に示すように、ノズル部１４ａおよび専用タンク４０をクラッド材で形成することなく、ノズル部１４ａおよび専用タンク４０と別体のろう材４５を用いることでノズル部１４ａと専用タンク４０との一体ろう付けを行うようにしている。

具体的には、ノズル部１４ａの入口側端部を専用タンク４０から若干突出させ、この突出した端部と専用タンク４０の端面（図１６の左端面）とで形成されるすみ肉部にろう材４５を配置している。図１６の例では、ろう材４５を環状に形成して、すみ肉部の全周にわたってろう材４５を配置しているが、すみ肉部の周方向の一部のみにろう材４５を配置してもよい。

本実施形態では、ろう材４５を配置したすみ肉部でノズル部１４ａと専用タンク４０とをろう付けできるのみならず、ろう付け時に溶融したろう材４５が毛細管現象でノズル部１４ａの外周面と専用タンク４０の内壁面との間の隙間に入り込むことによってノズル部１４ａの外周面と専用タンク４０の内壁面とをろう付けすることができる。したがって、上記第３実施形態と同様の効果を得ることができる。

（第１２実施形態）
上記第８実施形態では、ノズル部１４ａのうちテーパ状の出口側先端部以外の部位を一様な外径にして専用タンク４０の内壁面にろう付けしているが、本第１２実施形態では、図１７に示すように、ノズル部１４ａのうち連通穴４１よりも上流側の部位を他の部位よりも大きな外径にして専用タンク４０の内壁面にろう付けしている。これにより、連通穴４１の配置の自由度を高めることができる。

（第１３実施形態）
上記第１１実施形態では、ノズル部１４ａの入口側端部を専用タンク４０から若干突出させ、ノズル部１４ａの入口側端部と専用タンク４０の端面とで形成されるすみ肉部にろう材４５を配置しているが、本第１３実施形態では、図１８に示すように、ノズル部１４ａ全体を専用タンク４０内に配置し、ノズル部１４ａの外周面にろう材４５を配置するための溝部４６を形成している。

図１３の例では、ろう材４５および溝部４６を環状に形成しているが、必ずしも環状に形成する必要はない。また、図１３の例では、溝部４６を塑性加工により形成しているが、切削加工により形成してもよい。

本実施形態では、溝部４６でノズル部１４ａと専用タンク４０とをろう付けできるのみならず、ろう付け時に溶融したろう材４５が毛細管現象でノズル部１４ａの外周面と専用タンク４０の内壁面との間の隙間に入り込むことによってノズル部１４ａの外周面と専用タンク４０の内壁面とをろう付けすることができる。したがって、上記第１３実施形態と同様の効果を得ることができる。

図１９は、本実施形態の変形例を示している。この変形例のように、ろう材４５および溝部４６をノズル部１４ａ長手方向に複数個配置してもよい。なお、図１８および図１９の例では、溝部４６をノズル部１４ａの外周面に形成しているが、溝部４６を専用タンク４０の内壁面に形成してもよい。

（第１４実施形態）
上記第１３実施形態では、ノズル部１４ａのうちテーパ状の出口側先端部以外の部位を一様な外径にして専用タンク４０の内壁面にろう付けしているが、本第１４実施形態では、図２０に示すように、ノズル部１４ａのうち連通穴４１よりも上流側の部位を他の部位よりも大きな外径にして専用タンク４０の内壁面にろう付けしている。これにより、連通穴４１の配置の自由度を高めることができる。

（他の実施形態）
本発明は上述の実施形態に限定されることなく、以下のように種々変形可能である。

（１）上述の実施形態では、絞り機構１７をノズル入口配管３２の穴３２ａで構成しているが、絞り機構１７をキャピラリチューブで構成してもよい。

この場合には、ノズル入口配管３２の穴３２ａを廃止して、接続ブロック２９内に分岐点Ｚおよび分岐通路１６を形成する。そして、キャピラリチューブを第２蒸発器１８の上側タンク１８ｂ内にノズル入口配管３２と平行に配置して、その一端部を接続ブロック２９内の分岐通路１６と連通させ、他端部を上側タンク１８ｂの右側空間２７に直接開口させる。

これにより、分岐点Ｚで分岐した冷媒を絞り機構（キャピラリチューブ）で減圧した後に右側空間２７に流入させることができる。

（２）上述の実施形態において、蒸発器ユニット２０は第１蒸発器１５、第２蒸発器１８およびエジェクタ１４を一体化して構成されているが、蒸発器ユニット２０に他のエジェクタ式冷凍サイクル構成部品を一体化してもよい。

例えば、蒸発器ユニット２０に温度式膨張弁１３と感温部１３ａとを一体的に組みつけてもよい。

（３）上述の実施形態では、第１蒸発器１５および第２蒸発器１８を近接配置して一体化することで、蒸発器ユニット２０を構成しているが、蒸発器２０は上述の実施形態の構成に限定されない。

例えば、第１、第２蒸発器１５、１８の上側タンク１５ｂ、１８ｂの内部空間同士が連通するような配管を設けて、第１蒸発器１５と第２蒸発器１８とを所定間隔で離間配置してもよい。

（４）上述の実施形態では、冷媒として高圧圧力が臨界圧力を超えないフロン系、炭化水素系等の冷媒を用いる蒸気圧縮式の亜臨界サイクルについて説明したが、冷媒として二酸化炭素のように高圧圧力が臨界圧力を超える冷媒を採用してもよい。

但し、超臨界サイクルでは、放熱器１２において圧縮機吐出冷媒が超臨界状態のまま放熱し、凝縮しないので受液器１２ａでは冷媒の気液を分離できない。そこで、受液器１２ａを廃止して、第１蒸発器１５下流側かつ圧縮機１１吸入側に低圧側気液分離器であるアキュムレータを配置するサイクル構成とすればよい。

さらに、超臨界サイクルでは、上述の実施形態の分岐点Ｚを廃止して、温度式膨張弁１３の下流側をエジェクタ１４のノズル部１４ａに接続し、第２蒸発器１８の熱交換コア部１８ａにはアキュムレータで分離された液相冷媒を流入させるようにしてもよい。

（５）上述の各実施形態では、エジェクタ１４として、通路面積が一定のノズル部１４ａを有する固定エジェクタを例示しているが、エジェクタ１４として、通路面積を調整可能な可変ノズル部を有する可変エジェクタを用いてもよい。なお、可変ノズル部の具体例としては、例えば、可変ノズル部の通路内にニードルを挿入し、このニードルの位置を電気的アクチュエータにより制御して通路面積を調整する機構とすればよい。

（６）上述の各実施形態では、蒸発器ユニット２０を室内側熱交換器として構成し、放熱器１２を大気側へ放熱する室外熱交換器として構成しているが、逆に、蒸発器ユニット２０を大気等の熱源から吸熱する室外側熱交換器として構成し、放熱器１２を空気あるいは水等の被加熱流体を加熱する室内側熱交換器として構成するヒートポンプサイクルに本発明を適用してもよい。

（７）上述の各実施形態では、車両用の冷凍サイクルについて説明したが、車両用に限らず、定置用等の冷凍サイクルに対しても本発明を同様に適用できることはもちろんである。

（８）上述の第３〜第１４実施形態では、エジェクタ１４を専用タンク４０の内部に配置しているが、エジェクタ１４を第２蒸発器１８の上側タンク１８ｂ内部に配置してもよい。

（９）上述の各実施形態では、エジェクタ式冷凍サイクル１０が温度式膨張弁１３を有しているが、温度式膨張弁１３を廃止してもよい。また、温度式膨張弁１３の代わりに機械式膨張弁を用いてもよい。

１４ エジェクタ
１４ａ ノズル部
１４ｂ 吸引口
１８ｂ 上側タンク（タンク）
２４ 仕切板（ノズル支持部）
２７ 右側空間（分配空間）
２８ 左側空間（集合空間）
３０ 冷媒入口
３２ ノズル入口配管
３２ａ 穴
３３ ノズル支持板（ノズル支持部）

Claims (3)

1. ノズル部（１４ａ）から噴射される冷媒流により吸引口（１４ｂ）から冷媒を吸引し、前記ノズル部（１４ａ）から噴射された冷媒と前記吸引口（１４ｂ）から吸引された冷媒とを混合して吐出するエジェクタ（１４）と、
   前記吸引口（１４ｂ）に吸引される冷媒または前記エジェクタ（１４）から吐出された冷媒を蒸発させる蒸発器（１８）とを備え、
   前記蒸発器（１８）は、前記冷媒が流れる複数本のチューブ（２１）と、前記複数本のチューブ（２１）の配列方向に細長く延びて、前記複数本のチューブ（２１）に対する冷媒流れの分配または集合を行うタンク（１８ｂ）とを有し、
   前記タンク（１８ｂ）の長手方向一方側における側面部に冷媒入口（３０）が配置され、
   前記タンク（１８ｂ）の内部空間が、前記長手方向に２つの空間（２７、２８）に仕切られており、
   前記２つの空間のうち前記冷媒入口（３０）側の空間は、前記冷媒流れの分配を行う分配空間（２７）を構成し、
   前記２つの空間のうち前記冷媒入口（３０）と反対側の空間は、前記冷媒流れの集合を行う集合空間（２８）を構成し、
   前記ノズル部（１４ａ）の入口が前記分配空間（２７）内に位置し、前記ノズル部（１４ａ）の出口が前記集合空間（２８）内に位置するように前記エジェクタ（１４）が配置され、
   前記分配空間（２７）には、前記ノズル部（１４ａ）の入口と前記冷媒入口（３０）とを連通するノズル入口配管（３２）が配置され、
   前記ノズル入口配管（３２）の管壁のうち前記分配空間（２７）内に位置している部位には、前記冷媒入口（３０）から前記ノズル入口配管（３２）内に流入した冷媒の一部を前記分配空間（２７）側へ流出させる穴（３２ａ）が形成され、
   前記穴（３２ａ）は、前記タンク（１８ｂ）の長手方向に複数個形成され、
   前記穴（３２ａ）は、前記分配空間（２７）側へ流出する冷媒を減圧する絞り機構を構成していることを特徴とする蒸発器ユニット。
2. 前記ノズル部（１４ａ）および前記ノズル入口配管（３２）のうち一方が他方に挿入されていることを特徴とする請求項１に記載の蒸発器ユニット。
3. 前記吸引口（１４ｂ）が、前記ノズル部（１４ａ）外周側の全周にわたって形成されていることを特徴とする請求項１または２のいずれか１つに記載の蒸発器ユニット。

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