JP2017161214A - 蒸発器ユニット - Google Patents

Abstract

【課題】エジェクタ式冷凍サイクルの負荷変動によらず、蒸発器ユニットにて充分な冷却能力を発揮させる。
【解決手段】気液分離部１４、貯液部１５、エジェクタ１６、風上側蒸発器１７、風下側蒸発器１８等を一体化させた蒸発器ユニット３０の熱交換部として、エジェクタ１６から流出した冷媒を蒸発させる流出側熱交換部１７ａ、１８ａ、１７ｂ、およびエジェクタ１６に吸引される冷媒を蒸発させる吸引側熱交換部１８ｂを区画形成する。そして、気液分離部１４にて分離された液相冷媒を貯液部１５に貯留し、貯留された気相冷媒を減圧させて、吸引側熱交換部１８ｂへ供給する。これにより、エジェクタ式冷凍サイクル１０の負荷変動によらず、冷媒蒸発温度の低い吸引側熱交換部１８ｂに乾き度の低い冷媒を流入させて蒸発器ユニット３０全体としての冷却能力を向上させる。
【選択図】図１

Description

本発明は、エジェクタ式冷凍サイクルに用いられる蒸発器ユニットに関する。

従来、エジェクタを備える蒸気圧縮式の冷凍サイクル装置であるエジェクタ式冷凍サイクルが知られている。さらに、特許文献１には、エジェクタ式冷凍サイクルに適用される蒸発器ユニットが開示されている。この特許文献１の蒸発器ユニットは、冷媒の流れを分岐する分岐部、冷媒減圧機能等を果たすエジェクタ、冷媒と送風空気とを熱交換させて冷媒を蒸発させる蒸発器等を一体化（ユニット化）したものである。

より具体的には、特許文献１の蒸発器ユニットでは、分岐部として円筒状に形成された遠心分離方式の気液分離部を備えている。そして、気液分離部内で放熱器から流出した冷媒に旋回流れを生じさせ、中心軸側の気液二相状態の冷媒をエジェクタのノズル部へ流入させる。さらに、気液分離部の外周側に偏在する液相冷媒を気液分離部の外周側面に形成されたオリフィスへ流入させる。

また、特許文献１の蒸発器ユニットの蒸発器は、エジェクタから流出した冷媒を蒸発させる流出側熱交換部、およびオリフィスにて減圧された冷媒を蒸発させる吸引側熱交換部の２つの熱交換部に区画されている。そして、２つの熱交換部にて異なる温度帯で冷媒を蒸発させ、送風空気を順次冷却することによって、送風空気を効率的に冷却するようにしている。

ここで、この種の蒸発器ユニットでは、冷媒蒸発温度の低くなる吸引側熱交換部に乾き度の低い冷媒を流入させることで、蒸発器ユニット全体としての冷却能力を向上させることができる。そこで、特許文献１の蒸発器ユニットでは、気液分離部内にノズル部側へ液相冷媒が流出してしまうことを抑制する隔壁を配置し、液相冷媒をオリフィス側へ流入させやすくして、蒸発器ユニット全体としての冷却能力を向上させようとしている。

特開２０１３−９６５８１号公報

しかしながら、本発明者らの検討によれば、特許文献１のように気液分離部内に隔壁を配置しても、エジェクタ式冷凍サイクルの熱負荷が低下する低負荷運転時に、蒸発器ユニットにて充分な冷却能力を発揮できないことがあった。その理由は、低負荷運転時には、サイクルを循環する循環冷媒流量が減少してしまい、気液分離部内で分離される液相冷媒の量が減少してしまうからである。

より詳細には、気液分離部内で分離される液相冷媒の量が減少してしまうと、気液分離部内の外周側に形成される液相冷媒の膜（すなわち、液膜）が薄くなってしまうので、オリフィスへ液相冷媒のみならず気相冷媒も流入してしまう。その結果、吸引側熱交換部に乾き度の低い冷媒を流入させることができず、蒸発器ユニット全体としての冷却能力が低下してしまう。

本発明は、上記点に鑑み、適用されたエジェクタ式冷凍サイクルの負荷変動によらず、蒸発器ユニットにて充分な冷却能力を発揮させることを目的とする。

上記目的を達成するため、請求項１に記載の発明は、冷媒の気液を分離する気液分離部（１４、２４）と、気液分離部にて分離された液相冷媒を貯留する貯液部（１５）と、気液分離部にて分離された気相冷媒を含む冷媒を減圧させるノズル部（１６ａ）、並びに、ノズル部から噴射される高速度の噴射冷媒の吸引作用によって冷媒を吸引する冷媒吸引口（１６ｃ）および噴射冷媒と冷媒吸引口から吸引された吸引冷媒とを混合させて昇圧させる昇圧部（１６ｄ）が形成されたボデー部（１６ｂ）を有するエジェクタ（１６）と、貯液部から流出した液相冷媒を減圧させる減圧装置（１９）と、昇圧部から流出した冷媒を蒸発させる流出側熱交換部（１７ａ、１８ａ、１７ｂ）、および減圧装置にて減圧された冷媒を蒸発させて冷媒吸引口側へ流出させる吸引側熱交換部（１８ｂ）を有する蒸発器（１７、１８）と、を備える蒸発器ユニットである。

これによれば、貯液部（１５）を備えているので、適用されたエジェクタ式冷凍サイクル（１０）の負荷変動によらず、貯液部（１５）に貯留された液相冷媒を減圧装置（１９）に流入させることができる。従って、吸引側熱交換部（１８ｂ）に比較的乾き度の低い冷媒を確実に流入させて、蒸発器ユニット（３０）に高い冷却性能を発揮させることができる。

すなわち、請求項１の発明によれば、適用されたエジェクタ式冷凍サイクル（１０）の負荷変動によらず、蒸発器ユニット（３０）にて充分な冷却能力を発揮させることができる。

さらに、エジェクタ（１６）のノズル部（１６ａ）に気液分離部（１４、２４）にて分離された気相冷媒を含む気液二相状態の冷媒を流入させることができるので、エジェクタ（１６）の回収エネルギ量を増加させることができる。その結果、エジェクタ（１６）の昇圧能力を向上させて、エジェクタ式冷凍サイクル（１０）の成績係数（ＣＯＰ）を向上させることができる。

また、貯液部（１５）は、蒸発器（１７、１８）の外側面に沿って延びる形状に形成されて、蒸発器（１７、１８）に一体化されていてもよい。これによれば、蒸発器ユニット（３０）全体としての大型化を招くことなく貯液部（１５）の内容積を充分に確保できるとともに、蒸発器ユニット（３０）の剛性を向上させることができる。

なお、この欄および特許請求の範囲で記載した各手段の括弧内の符号は、後述する実施形態に記載の具体的手段との対応関係を示す一例である。

第１実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの全体構成図である。 第１実施形態の蒸発器ユニットの模式的な外観斜視図である。 図２の模式的なＩＩＩ−ＩＩＩ断面図である。 第１実施形態の気液分離部および貯液部の模式的な斜視図である。 第１実施形態の貯液部内に気相冷媒が存在する際の気液分離部および貯液部の内部を示す模式的な断面図である。 第１実施形態の理想的な通常運転時の気液分離部および貯液部の内部を示す模式的な断面図である。 第１実施形態の蒸発器ユニットの模式的な分解斜視図である。 第１実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルにおける冷媒の状態の変化を示すモリエル線図である。 第２実施形態の気液分離部および貯液部の模式的な斜視図である。 第３実施形態の気液分離部の模式的な断面図である。 第４実施形態の蒸発器ユニットの模式的な分解斜視図である。 第４実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルにおける冷媒の状態の変化を示すモリエル線図である。 第５実施形態の気液分離部および貯液部の模式的な断面図である。

（第１実施形態）
以下、図１〜図８を用いて、本発明の第１実施形態を説明する。本実施形態の蒸発器ユニット３０は、図１の全体構成図に示すように、エジェクタを備える蒸気圧縮式の冷凍サイクル装置、すなわちエジェクタ式冷凍サイクル１０に適用されている。さらに、このエジェクタ式冷凍サイクル１０は、車両用空調装置に適用されており、冷却対象空間である車室内へ送風される送風空気を冷却する機能を果たす。

また、エジェクタ式冷凍サイクル１０では、冷媒としてＨＦＯ系冷媒（具体的には、Ｒ１２３４ｙｆ）を採用しており、高圧側冷媒圧力が冷媒の臨界圧力を超えない亜臨界冷凍サイクルを構成している。この冷媒には、圧縮機１１を潤滑するための冷凍機油が混入されており、冷凍機油の一部は冷媒とともにサイクルを循環している。

エジェクタ式冷凍サイクル１０の構成機器のうち、圧縮機１１は、冷媒を吸入して高圧冷媒となるまで圧縮して吐出するものである。圧縮機１１は、車両走行用の駆動力を出力するエンジン（内燃機関）とともにエンジンルーム内に配置されている。圧縮機１１は、プーリ、ベルト等を介してエンジンから出力される回転駆動力によって駆動されるエンジン駆動式の圧縮機である。

より具体的には、本実施形態では、圧縮機１１として、吐出容量を変化させることによって冷媒吐出能力を調整可能に構成された斜板式の可変容量型圧縮機を採用している。この圧縮機１１では、吐出容量を変化させるための図示しない吐出容量制御弁を有している。吐出容量制御弁は、後述する空調制御装置から出力される制御電流によって、その作動が制御される。

圧縮機１１の吐出口には、放熱器１２の凝縮部１２ａの冷媒入口側が接続されている。放熱器１２は、圧縮機１１から吐出された高圧冷媒と冷却ファン１２ｄによって送風される車室外空気（外気）を熱交換させることによって、高圧冷媒を放熱させて冷却する熱交換器である。放熱器１２は、エンジンルーム内の車両前方側に配置されている。

より具体的には、本実施形態の放熱器１２は、凝縮部１２ａ、レシーバ部１２ｂ、および過冷却部１２ｃを有する、いわゆるサブクール型の凝縮器として構成されている。

凝縮部１２ａは、圧縮機１１から吐出された高圧気相冷媒と冷却ファン１２ｄから送風された外気とを熱交換させ、高圧気相冷媒を放熱させて凝縮させる凝縮用の熱交換部である。レシーバ部１２ｂは、凝縮部１２ａから流出した冷媒の気液を分離する気液分離器である。過冷却部１２ｃは、レシーバ部１２ｂにて分離された液相冷媒と冷却ファン１２ｄから送風される外気とを熱交換させ、液相冷媒を過冷却する過冷却用の熱交換部である。

冷却ファン１２ｄは、空調制御装置から出力される制御電圧によって回転数（すなわち、送風空気量）が制御される電動式送風機である。

放熱器１２の過冷却部１２ｃの冷媒出口には、温度式膨張弁１３の入口側が接続されている。温度式膨張弁１３は、放熱器１２の過冷却部１２ｃから流出した高圧液相冷媒を中間圧冷媒となるまで減圧させるとともに、サイクルを循環する循環冷媒流量を調整する流量調整装置である。さらに、本実施形態の温度式膨張弁１３は、蒸発器ユニット３０出口側冷媒の過熱度が予め定めた基準過熱度に近づくように循環冷媒流量を調整する。

このような温度式膨張弁１３としては、蒸発器ユニット３０から流出した冷媒の温度および圧力に応じて変位する変位部材（ダイヤフラム）を有する感温部を備え、この変位部材の変位に応じて蒸発器ユニット３０出口側冷媒の過熱度が基準過熱度に近づくように機械的機構によって弁開度（冷媒流量）が調整されるものを採用することができる。

温度式膨張弁１３の出口には、蒸発器ユニット３０の冷媒流入口２２ａ側が接続されている。蒸発器ユニット３０は、図１の一点鎖線で囲まれたサイクル構成機器を、図２の模式的な外観斜視図に示すように一体化（すなわち、ユニット化）したものである。

より具体的には、蒸発器ユニット３０は、ジョイント部２２、気液分離部１４、貯液部１５、エジェクタ１６、風上側蒸発器１７、風下側蒸発器１８、キャピラリチューブ１９、熱交換用通路２１等を一体化（ユニット化）したものである。蒸発器ユニット３０の詳細構成については、図１〜図８を用いて説明する。なお、図２〜図８における上下の各矢印は、蒸発器ユニット３０を車両に搭載した状態における上下の各方向を示している。

まず、蒸発器ユニット３０を構成する各構成機器について説明する。ジョイント部２２は、蒸発器ユニット３０をエジェクタ式冷凍サイクル１０に適用する際に、温度式膨張弁１３の出口側や圧縮機１１の吸入口側が接続される接続用部材である。ジョイント部２２は、金属製（本実施形態では、アルミニウム合金製）のブロック部材で形成されている。

ジョイント部２２には、冷媒流入口２２ａおよび冷媒流出口２２ｂが形成されている。冷媒流入口２２ａは、温度式膨張弁１３にて減圧された中間圧冷媒を蒸発器ユニット３０内に流入させる流入口である。冷媒流出口２２ｂは、蒸発器ユニット３０内の冷媒を圧縮機１１の吸入口側へ流出させる流出口である。

ジョイント部２２の内部には、図３に示すように、冷媒流入口２２ａから流入した冷媒を気液分離部１４へ導く導入通路２２ｃが形成されている。図３は、導入通路２２ｃを、気液分離部１４の軸方向からみた模式的な拡大断面図である。

気液分離部１４は、ジョイント部２２と同じ金属製で、略水平方向に延びる円筒状部材で形成されている。本実施形態の気液分離部１４は、円柱状に形成された内部空間内に流入した冷媒を中心軸周りに旋回させ、遠心力の作用によって冷媒の気液を分離する遠心分離方式のものである。

より詳細には、本実施形態では、ジョイント部２２内の導入通路２２ｃの形状を、図３に示すように、湾曲形状としている。これにより、気液分離部１４へ流入する冷媒が気液分離部１４の内部空間の外周壁面に沿って周方向に流入するようにして、気液分離部１４内の冷媒を旋回させている。

また、図４に示すように、気液分岐部１４の軸方向一端側には、ジョイント部２２の冷媒流入口２２ａ側から内部空間へ冷媒を流入させる入口部１４ａが形成されている。一方、気液分離部１４の軸方向他端側には、気液分岐部１４から冷媒を流出させる出口部１４ｂが形成されている。

さらに、気液分離部１４の筒状側面には、旋回中心軸周りの周方向に延びる形状に開口するスリット穴１４ｃが全周に亘って形成されている。このため、本実施形態の気液分離部１４は、互いに同軸上に配置された同等の径の２つの円筒状部材によって形成されていると表現することもできる。

ここで、前述の如く、本実施形態の気液分離部１４は遠心分離方式のものなので、遠心力の作用によって、内部空間の外周側に、気相冷媒よりも密度の高い液相冷媒が偏在する。このため、スリット穴１４ｃが周方向に延びる形状に開口していることで、スリット穴１４ｃから液相冷媒を気相冷媒よりも優先的に流出させやすい。従って、このスリット穴１４ｃは、分離された液相冷媒を流出させる液相冷媒出口である。

さらに、スリット穴１４ｃから液相冷媒を気相冷媒よりも優先的に流出させることができるので、出口部１４ｂから比較的乾き度の高い気液二相状態の残余の冷媒を流出させることができる。つまり、本実施形態の気液分離部１４では、温度式膨張弁１３にて減圧された冷媒の流れを分岐することができるだけでなく、分岐されたそれぞれの冷媒の乾き度（すなわち、気相冷媒と液相冷媒との気液比率）を調整することができる。

また、気液分離部１４は、図４に示すように、図４に二点鎖線で示す貯液部１５を貫通するように配置されている。より詳細には、気液分離部１４は、スリット穴１４ｃの形成された軸方向中央部が貯液部１５内に収容された状態で、軸方向一端側（すなわち、入口部１４ａ側）、および軸方向他端側（すなわち、出口部１４ｂ側）が貯液部１５に固定されている。

貯液部１５は、気液分離部１４にて分離されてスリット穴１４ｃから流出した液相冷媒を貯留する冷媒容器である。貯液部１５は、ジョイント部２２と同じ金属製の有底筒状部材で形成されている。さらに、貯液部１５は、図２、図７に示すように、風上側蒸発器１７および風下側蒸発器１８の外側面に沿って、略鉛直方向に延びる形状に形成されている。

貯液部１５には貯留された液相冷媒を流出させる液相冷媒出口が形成されており、この液相冷媒出口には、後述する風下側蒸発器１８の吸引側熱交換部１８ｂの入口側が接続されている。

ここで、気液分離部１４からスリット穴１４ｃを介して貯液部１５へ流入する冷媒には、液相冷媒のみならず気相冷媒が含まれることもある。

そこで、本実施形態では、スリット穴１４ｃを介して貯液部１５へ流入した気相冷媒や、もともと貯液部１５に残留していた気相冷媒を、図５の破線矢印に示すように、スリット穴１４ｃを介して気液分離部１４内へ戻し、出口部１４ｂから後述するエジェクタ１６のノズル部１６ａ側へ流出させるようにしている。

このため、本実施形態のスリット穴１４ｃの開口面積は、液相冷媒を気液分離部１４から貯液部１５へ流入させるだけでなく、貯液部１５内の余剰の気相冷媒を貯液部１５側から気液分離部１４側へ戻すことができるように設定されている。なお、図５、図６では、図示の明確化のために液相冷媒を点ハッチングで示している。

また、エジェクタ式冷凍サイクル１０の通常運転時に、吸引側熱交換部１８ｂにて確実な冷凍能力を発揮させるためには、気液分離部１４にて分離されて貯液部１５へ流入する液相冷媒の流量が、貯液部１５から吸引側熱交換部１８ｂへ供給される液相冷媒の流量よりも多くなっていることが望ましい。

このため、通常運転時の理想的な運転状態では、図６に示すように、貯液部１５は満液となる。そして、気液分離部１４にて分離された気相冷媒と余剰の液相冷媒が混じった気液二相状態の冷媒が、気液分離部１４の出口側１４ｂから流出する。

貯液部１５の冷媒出口には、図１に示すように、貯液部１５から流出した液相冷媒を減圧させる減圧装置としてのキャピラリチューブ１９の入口側が接続されている。キャピラリチューブ１９の出口には、風下側蒸発器１８の吸引側熱交換部１８ｂの入口側が接続されている。

一方、気液分離部１４の出口部１４ｂには、エジェクタ１６のノズル部１６ａの入口側が接続されている。エジェクタ１６は、気液分離部１４の出口部１４ｂから流出した冷媒を低圧冷媒となるまで減圧させる冷媒減圧装置としての機能を果たす。さらに、エジェクタ１６は、高速度で噴射される冷媒流の吸引作用によって冷媒を吸引して循環させる冷媒循環装置としての機能を果たす。

より具体的には、エジェクタ１６は、ノズル部１６ａおよびボデー部１６ｂを有して構成されている。ノズル部１６ａは、冷媒の流れ方向に向かって徐々に先細る金属製（本実施形態では、ステンレス製）の円筒状部材で形成されている。ノズル部１６ａは、内部に形成された冷媒通路（すなわち、絞り通路）にて冷媒を等エントロピ的に減圧させる。

ノズル部１６ａの内部に形成された冷媒通路には、冷媒通路面積が最も縮小した喉部、および喉部から冷媒を噴射する冷媒噴射口へ向かって冷媒通路面積が徐々に拡大する末広部が形成されている。つまり、本実施形態のノズル部１６ａは、いわゆるラバールノズルとして構成されている。

さらに、本実施形態では、ノズル部１６ａとして、エジェクタ式冷凍サイクル１０の通常運転時に、冷媒噴射口から噴射される噴射冷媒の流速が音速以上となるように設定されたものが採用されている。もちろん、ノズル部１６ａを先細ノズルで構成してもよい。

ボデー部１６ｂは、ジョイント部２２等と同じ金属製の円筒状部材で形成されている。ボデー部１６ｂは、エジェクタ１６の外殻を形成するとともに、内部にノズル部１６ａを支持固定する固定部材としての機能を果たす。より具体的には、ノズル部１６ａは、ボデー部１６ｂの長手方向一端側の内部に収容されるように圧入にて固定されている。従って、ノズル部１６ａとボデー部１６ｂとの固定部（圧入部）から冷媒が漏れることはない。

また、ボデー部１６ｂの外周面のうち、ノズル部１６ａの外周側に対応する部位には、その内外を貫通してノズル部１６ａの冷媒噴射口と連通するように設けられた冷媒吸引口１６ｃが形成されている。この冷媒吸引口１６ｃは、ノズル部１６ａから噴射される噴射冷媒の吸引作用によって、後述する風下側蒸発器１８の吸引側熱交換部１８ｂから流出した冷媒をエジェクタ１６の内部へ吸引する貫通穴である。

さらに、ボデー部１６ｂの内部には、吸引通路、ディフューザ部１６ｄ等が形成されている。吸引通路は、冷媒吸引口１６ｃから吸引された吸引冷媒をノズル部１６ａの冷媒噴射口側へ導く冷媒通路である。ディフューザ部１６ｄは、冷媒吸引口１６ｃから吸引通路を介してエジェクタ１６の内部へ流入した吸引冷媒と噴射冷媒とを混合させて昇圧させる昇圧部である。

吸引通路は、ノズル部１６ａの先細り形状の先端部周辺の外周側とボデー部１６ｂの内周側との間の空間によって形成されており、吸引通路の冷媒通路面積は、冷媒流れ方向に向かって徐々に縮小している。これにより、吸引通路を流通する吸引冷媒の流速を徐々に増加させて、ディフューザ部１６ｄにて吸引冷媒と噴射冷媒が混合する際のエネルギ損失（混合損失）を減少させている。

ディフューザ部１６ｄは、吸引通路の出口に連続するように配置されて、冷媒通路面積が徐々に拡大するように形成されている。これにより、噴射冷媒と吸引冷媒とを混合させながら、その流速を減速させて噴射冷媒と吸引冷媒との混合冷媒の圧力を上昇させる機能、すなわち、混合冷媒の速度エネルギを圧力エネルギに変換する機能を果たす。

より具体的には、本実施形態のディフューザ部１６ｄを形成するボデー部１６ｂの内周壁面の断面形状は、複数の曲線を組み合わせて形成されている。そして、ディフューザ部１６ｄの冷媒通路断面積の広がり度合が冷媒流れ方向に向かって徐々に大きくなった後に再び小さくなっていることで、冷媒を等エントロピ的に昇圧させることができる。

ディフューザ部１６ｄの出口側には、図１に示すように、冷媒の流れを分岐する分岐部２０が配置されている。分岐部２０は、ディフューザ部１６ｄから流出した流出冷媒の流れを分岐し、分岐された一方の流出冷媒を風上側蒸発器１７の第１流出側熱交換部１７ａ側へ流出させ、分岐された他方の冷媒を風下側蒸発器１８の第２流出側熱交換部１８ａ側へ流出させる。

風上側蒸発器１７および風下側蒸発器１８は、いずれも送風ファン３０ａから車室内へ向けて送風された送風空気と冷媒とを熱交換させ、冷媒を蒸発させて吸熱作用を発揮させることによって送風空気を冷却する蒸発器である。

また、風上側蒸発器１７および風下側蒸発器１８は、エジェクタ１６のディフューザ部
１６ｄから流出した冷媒を蒸発させる第１〜第３流出側熱交換部１７ａ、１８ａ、１７ｂ、およびキャピラリチューブ１９にて減圧された冷媒を蒸発させてエジェクタ１６の冷媒吸引口１６ｃ側へ流出させる吸引側熱交換部１８ｂに区画されている。

なお、第１〜第３流出側熱交換部１７ａ、１８ａ、１７ｂは、いずれもディフューザ部１６ｄから流出した冷媒を蒸発させる熱交換部である。従って、以下の説明では、これら３つの熱交換部をまとめて説明する際には、流出側熱交換部と記載する。

より具体的には、風上側蒸発器１７には、第１流出側熱交換部１７ａ、および第３流出側熱交換部１７ｂが設けられている。第１流出側熱交換部１７ａは、分岐部２０にて分岐された一方の流出冷媒を蒸発させる熱交換部である。第３流出側熱交換部１７ｂは、第１流出側熱交換部１７ａから流出した冷媒と風下側蒸発器１８に設けられた第２流出側熱交換部１８ａから流出した冷媒とを合流させた冷媒を蒸発させる熱交換部である。

風下側蒸発器１８には、第２流出側熱交換部１８ａ、および吸引側熱交換部１８ｂが設けられている。第２流出側熱交換部１８ａは、分岐部２０にて分岐された他方の流出冷媒を蒸発させる熱交換部である。吸引側熱交換部１８ｂは、キャピラリチューブ１９にて減圧された冷媒を蒸発させる熱交換部である。吸引側熱交換部１８ｂの冷媒出口には、エジェクタ１６の冷媒吸引口１６ｃ側が接続されている。

風上側蒸発器１７および風下側蒸発器１８は、送風空気の空気流れに対して直列的に配置されており、風下側蒸発器１８は、風上側蒸発器１７に対して送風空気の空気流れの風下側に配置されている。

より具体的には、送風空気の流れ方向から見たときに、第１流出側熱交換部１７ａおよび第２流出側熱交換部１８ａは、少なくとも一部同士が重合するように配置されている。また、第３流出側熱交換部１７ｂおよび吸引側熱交換部１８ｂは、少なくとも一部同士が重合するように配置されている。

送風ファン３０ａは、空調制御装置から出力される制御電圧によって回転数（送風空気量）が制御される電動送風機である。

風上側蒸発器１７の第３流出側熱交換部１７ｂの冷媒出口には、熱交換用通路２１の入口側が接続されている。熱交換用通路２１は、第３流出側熱交換部１７ｂから流出した冷媒と貯液部１５内の液相冷媒とを熱交換させる冷媒通路である。熱交換用通路２１は、ジョイント部２２等と同じ金属製の有底筒状部材で形成されている。

熱交換用通路２１は、図７に示すように、風上側蒸発器１７および風下側蒸発器１８の外側面に沿って、略鉛直方向に延びる形状に形成されている。さらに、熱交換用通路２１は、熱交換用通路２１を流通する冷媒と貯液部１５内に貯留された液相冷媒との間の熱交換が可能となるように、貯液部１５に隣接配置されている。

熱交換用通路２１の出口は、ジョイント部２２に設けられた冷媒流出口２２ｂに接続されている。さらに、ジョイント部２２の冷媒流出口２２ｂには、圧縮機１１の吸入口側が接続されている。

次に、蒸発器ユニット３０を構成する各構成機器の一体化について説明する。本実施形態の風上側蒸発器１７および風下側蒸発器１８は、いわゆるタンクアンドチューブ型の熱交換器で構成されている。従って、例えば、風下側蒸発器１８は、図２、図７に示すように、複数の風下側チューブ８１、一対の風下側タンク８２、８３等を有している。

風下側チューブ８１は、風下側蒸発器１８にて蒸発させる冷媒、あるいは、風下側蒸発器１８にて蒸発した冷媒を流通させる冷媒チューブである。風下側チューブ８１は、伝熱性に優れる金属（本実施形態では、エジェクタ１６のボデー部１６ｂ等と同じアルミニウム合金）で形成されている。

さらに、本実施形態では、風下側チューブ８１として、内部を流通する冷媒の流れ方向（風下側チューブ８１の長手方向）に垂直な断面形状が扁平形状に形成された扁平チューブを採用している。

それぞれの風下側チューブ８１は、外表面の平坦面（扁平面）同士が互いに平行となるように、一定の間隔を開けて積層配置されている。これにより、隣り合う風下側チューブ８１同士の間に、送風空気が流通する空気通路が形成されている。つまり、風下側蒸発器１８では、複数の風下側チューブ８１が積層配置されることによって、冷媒と送風空気とを熱交換させる熱交換部（熱交換コア部）が形成されている。

さらに、隣り合う風下側チューブ８１同士の間に形成される空気通路には、冷媒と送風空気との熱交換を促進するフィン７４が配置されている。フィン７４は、風下側チューブ８１と同じ材質の薄板材を波状に曲げ成形することによって形成されたコルゲートフィンである。なお、図２、図７では、図示の明確化のため、風下側チューブ８１、風上側チューブ７１、およびフィン７４の一部のみを図示している。

一対の風下側タンク８２、８３は、複数の風下側チューブ８１の両端部に接続されて風下側チューブ８１を流通する冷媒の集合あるいは分配を行う冷媒タンクである。以下の説明では、風下側タンクのうち鉛直方向上方側に配置されるものを上部風下側タンク８２と記載し、鉛直方向下方側に配置されるものを下部風下側タンク８３と記載する。

風下側タンク８２、８３は、風下側チューブ８１と同じ材質の有底筒状部材で形成されている。風下側タンク８２、８３は、風下側チューブ８１の積層方向に延びる形状に形成されている。また、風下側タンク８２、８３の内部空間には、内部空間を区画する複数のセパレータが配置されている。

風上側蒸発器１７の基本的構成は、風下側蒸発器１８と同様である。従って、風上側蒸発器１７は、図７に示すように、複数の風上側チューブ７１、一対の風上側タンク（具体的には、鉛直方向上方側に配置される上部風上側タンク７２、鉛直方向下方側に配置される下部風上側タンク７３）、フィン７４等を有している。風上側タンク７２、７３の内部空間には、この内部空間を区画する複数のセパレータが配置されている。

さらに、本実施形態では、風上側蒸発器１７の上部風上側タンク７２および風下側蒸発器１８の上部風下側タンク８２の少なくとも一部同士を同一の部材で形成している。また、下部風上側タンク７３および下部風下側タンク８３の少なくとも一部同士を同一の部材で形成している。

エジェクタ１６は、収容タンク２３の内部に収容されている。収容タンク２３は、エジェクタ１６、上部風上側タンク７２および上部風下側タンク８２と同じ材質で形成されている。収容タンク２３は、上部風上側タンク７２および上部風下側タンク８２の長手方向と平行に延びる有底筒状部材で形成されている。収容タンク２３は、上部風上側タンク７２および上部風下側タンク８２の間に、上部風上側タンク７２および上部風下側タンク８２の双方に接触するように配置されている。

貯液部１５は、風下側蒸発器１８の一端側の側面（すなわち、エジェクタ１６の冷媒流れ上流側の壁面）に接触するように配置されている。同様に、熱交換用通路２１は、貯液部１５および風上側蒸発器１７の一端側の側面に接触するように配置されている。ジョイント部２２は、収容タンク２３および熱交換用通路２１の一端側の側面に接触するように配置されている。キャピラリチューブ１９は、貯液部１５の下方側に配置されている。

そして、風上側チューブ７１、風下側チューブ８１、風上側タンク７２、７３、風下側タンク８２、８３、フィン７４、セパレータ、エジェクタ１６、収容タンク２３、貯液部１５、熱交換用通路２１、ジョイント部２２、キャピラリチューブ１９等が、一体ろう付けされている。

これにより、本実施形態の蒸発器ユニット３０では、ジョイント部２２、気液分離部１４、貯液部１５、エジェクタ１６、風上側蒸発器１７、風下側蒸発器１８、キャピラリチューブ１９、熱交換用通路２１が一体化されている。

さらに、この一体ろう付けにより、収容タンク２３内のエジェクタ１６の外周壁面が、収容タンク２３の内周壁面に接合される。これにより、収容タンク２３は３つの部位に大別される。この３つの部位のうち、収容タンク２３の一端側であって、エジェクタ１６の冷媒流れ上流側の部位は、前述の気液分離部１４を形成している。

また、収容タンク２３の軸方向中央部であって、エジェクタ１６の外周側の部位は、エジェクタ１６の外周側に冷媒吸引口１６ｃに連通する吸引側空間を形成している。また、収容タンク２３の他端側であって、エジェクタ１６の冷媒流れ下流側に部位は、ディフューザ部１６ｄから流出した冷媒を流入させる流出側空間を形成している。

さらに、流出側空間は、上部風上側タンク７２に形成された第１流出側熱交換部１７ａ用の分配空間、および上部風下側タンク８２に形成された第２流出側熱交換部１８ａ用の分配空間に連通している。従って、本実施形態では、収容タンク２３の他端側の流出側空間を形成する部位が、分岐部２０を形成している。

つまり、本実施形態では、気液分離部１４、収容タンク２３、分岐部２０が、１つの筒状部材によって、一体的に形成されている。

次に、以上の如く一体化された蒸発器ユニット３０内に形成される冷媒流路を、図７を用いて説明する。図７の太実線矢印に示すように、ジョイント部２２の冷媒流入口２２ａから流入した冷媒は、収容タンク２３の一端側に形成された気液分離部１４へ流入する。気液分離部１４へ流入した冷媒は、エジェクタ１６のノズル部１６ａへ流入する気液二相状態の冷媒と、貯液部１５へ流入する液相冷媒とに分流される。

エジェクタ１６のノズル部１６ａへ流入した冷媒は、冷媒吸引口１６ｃから吸引された吸引冷媒と合流して、ディフューザ部１６ｄから流出する。ディフューザ部１６ｄから流出した冷媒は、収容タンク２３の他端側に形成された分岐部２０にて、風上側蒸発器１７の上部風上側タンク７２内へ流入する冷媒流れと、風下側蒸発器１８の上部風下側タンク８２内へ流入する冷媒とに分流される。

風上側蒸発器１７の上部風上側タンク７２内へ流入した冷媒は、第１流出側熱交換部１７ａを構成する風上側チューブ７１群を上方側から下方側へ流れて、下部風上側タンク７３内へ流入する。一方、風下側蒸発器１８の上部風下側タンク８２内へ流入した冷媒は、第２流出側熱交換部１８ａを構成する風下側チューブ８１群を上方側から下方側へ流れて、下部風下側タンク８３内へ流入する。

第１流出側熱交換部１７ａを構成する風上側チューブ７１群から流出した冷媒と第２流出側熱交換部１８ａを構成する風下側チューブ８１群から流出した冷媒は、風上側蒸発器１７の下部風上側タンク７３内で合流する。下部風上側タンク７３内で合流した冷媒は、第３流出側熱交換部１７ｂを構成する風上側チューブ７１群を下方側から上方側へ流れて、上部風上側タンク７２内へ流入する。

第３流出側熱交換部１７ｂから上部風上側タンク７２内へ流入した冷媒は、熱交換用通路２１の下方側へ流入する。熱交換用通路２１へ流入した冷媒は、熱交換用通路２１を下方側から上方側へ流れて、ジョイント部２２の冷媒流出口２２ｂから流出する。

一方、貯液部１５に貯留された液相冷媒は、キャピラリチューブ１９へ流入して減圧される。キャピラリチューブ１９から流出した冷媒は、風下側蒸発器１８の下部風下側タンク８３内へ流入する。そして、吸引側熱交換部１８ｂを構成する風下側チューブ８１群を流れて、上部風下側タンク８２内へ流入する。

より詳細には、本実施形態では、風下側タンク８２、８３内にセパレータが配置されているので、図７に示すように、キャピラリチューブ１９から下部風下側タンク８３内へ流入した冷媒が下方側から上方側へ流れて上部風下側タンク８２内へ流入する。上部風下側タンク８２内へ流入した冷媒は当該タンク内を移動した後に上方側から下方側へ流れて下部風下側タンク８３内へ流入する。下部風下側タンク８３内へ流入した冷媒は当該タンク内を移動した後に、再び下方側から上方側へ流れて上部風下側タンク８２内へ流入する。

つまり、キャピラリチューブ１９から下部風下側タンク８３内へ流入した冷媒は、吸引側熱交換部１８ｂにて、「Ｎ」の字を描くように、２回流れ方向を転向させて、上部風下側タンク８２内へ流入する。そして、吸引側熱交換部１８ｂから上部風下側タンク８２内へ流入した冷媒は、収容タンク２３の吸引側空間へ流入して、エジェクタ１６の冷媒吸引口１６ｃから吸引される。

次に、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１０の電気制御部について説明する。図示しない空調制御装置は、ＣＰＵ、ＲＯＭ、ＲＡＭ等を含む周知のマイクロコンピュータとその周辺回路から構成され、そのＲＯＭ内に記憶された制御プログラムに基づいて各種演算、処理を行い、出力側に接続された各種制御対象機器１１、１２ｄ、３０ａ等の作動を制御する。

空調制御装置の入力側には、内気温センサ、外気温センサ、日射センサ、蒸発器温度センサといった空調制御用のセンサ群が接続されている。そして、空調制御装置には、これらの空調制御用のセンサ群の検出値が入力される。

内気センサは、車室内温度を検出する車室内温度検出部である。外気温センサは外気温を検出する外気温検出部である。日射センサは車室内の日射量を検出する日射量検出部である。蒸発器温度センサは蒸発器ユニット３０から吹き出される吹出空気温度（蒸発器温度）を検出する蒸発温度検出部である。

なお、本実施形態の蒸発器温度センサは、具体的に、風下側蒸発器１８の吸引側熱交換部１８ｂを形成するフィン７４の温度を検出している。もちろん、蒸発器温度センサとして、蒸発器ユニット３０のその他の部位の温度を検出する温度検出部を採用してもよいし、蒸発器ユニット３０から流出する冷媒自体の温度を検出する温度検出部を採用してもよい。

さらに、空調制御装置の入力側には、図示しない操作パネルが接続され、この操作パネルに設けられた各種操作スイッチからの操作信号が空調制御装置へ入力される。操作パネルに設けられた各種操作スイッチとしては、空調を行うことを要求する空調作動スイッチ、車室内温度を設定する車室内温度設定スイッチ等が設けられている。

なお、本実施形態の空調制御装置は、その出力側に接続された各種の制御対象機器の作動を制御する制御部が一体に構成されたものであるが、空調制御装置のうち、各制御対象機器の作動を制御する構成（ハードウェアおよびソフトウェア）が各制御対象機器の制御部を構成している。例えば、本実施形態では、圧縮機１１の作動を制御する構成が、吐出能力制御部を構成している。

次に、上記構成における本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１０の作動を、図８のモリエル線図を用いて説明する。まず、操作パネルの空調作動スイッチが投入（ＯＮ）されると、空調制御装置が、ＲＯＭに予め記憶している空調制御プログラムを実行する。この空調制御プログラムにおける各制御ステップは、空調制御装置が有する機能実現部を構成している。

この空調制御プログラムでは、上述した空調制御用のセンサ群の検出信号および操作パネルからの操作信号に基づいて、車室内へ送風される送風空気の目標温度を決定する。この目標温度は、エジェクタ式冷凍サイクル１０の熱負荷に相関を有する値である。そして、目標温度（すなわち、熱負荷）に応じて、圧縮機１１、冷却ファン１２ｄ、送風ファン３０ａ等の作動を制御する。これにより、圧縮機１１が冷媒を吸入し、圧縮して吐出する。

圧縮機１１から吐出された高温高圧冷媒（図８のａ１点）は、放熱器１２の凝縮部１２ａへ流入し、冷却ファン１２ｄから送風された外気と熱交換し、放熱して凝縮する。凝縮部１２ａにて凝縮した冷媒は、レシーバ部１２ｂにて気液分離される。レシーバ部１２ｂにて気液分離された液相冷媒は、過冷却部１２ｃにて冷却ファン１２ｄから送風された外気と熱交換し、さらに放熱して過冷却液相冷媒となる（図８のａ１点→ｂ１点）。

放熱器１２の過冷却部１２ｃから流出した過冷却液相冷媒は、温度式膨張弁１３へ流入して等エンタルピ的に減圧されて中間圧冷媒となる（図８のｂ１点→ｃ１点）。この際、温度式膨張弁１３の弁開度は、蒸発器ユニット３０出口側冷媒（図８のｊ１点）の過熱度が基準過熱度に近づくように調整される。

温度式膨張弁１３にて減圧された冷媒は、蒸発器ユニット３０の冷媒流入口２２ａへ流入する。蒸発器ユニット３０へ流入した冷媒は、収容タンク２３の一端側に配置された気液分離部１４にて分離される（図８のｃ１点→ｄ１点、ｃ１点→ｅ１点）。

気液分離部１４にて分離された冷媒のうち軸中心側の比較的乾き度の高い気液二相状態の冷媒（図８のｄ１点）は、エジェクタ１６のノズル部１６ａへ流入して等エントロピ的に減圧されて噴射される（図８のｄ１点→ｆ１点）。そして、この噴射冷媒の吸引作用によって、風下側蒸発器１８の吸引側熱交換部１８ｂから流出した冷媒（図８のｎ１点）が、エジェクタ１６の冷媒吸引口１６ｃから吸引される。

ノズル部１６ａから噴射された噴射冷媒および冷媒吸引口１６ｃから吸引された吸引冷媒は、エジェクタ１６のディフューザ部１６ｄへ流入して合流する（図８のｆ１点→ｇ１点、ｐ１点→ｇ１点）。

ここで、本実施形態のエジェクタ１６の吸引通路は、冷媒流れ方向に向かって通路断面積が徐々に縮小する形状に形成されている。このため、吸引通路を通過する吸引冷媒は、その圧力を低下させながら（図８のｎ１点→ｐ１点）、流速を増加させる。これにより、吸引冷媒と噴射冷媒との速度差を縮小し、ディフューザ部１６ｄにて吸引冷媒と噴射冷媒
が混合する際のエネルギ損失（混合損失）を減少させている。

ディフューザ部１６ｄでは、冷媒通路面積の拡大により、冷媒の速度エネルギが圧力エネルギに変換される。これにより、噴射冷媒と吸引冷媒との混合冷媒の圧力が上昇する（図８のｇ１点→ｈ１点）。

ディフューザ部１６ｄから流出した冷媒の流れは、収容タンク２３の他端側によって形成される分岐部２０にて分岐される。分岐部２０にて分岐された冷媒の流れは、互いに並列的に接続された風上側蒸発器１７の第１流出側熱交換部１７ａおよび風下側蒸発器１８の第２流出側熱交換部１８ａへ流入する。

より詳細には、分岐部２０にて分岐された一方の冷媒は、風上側蒸発器１７の第１流出側熱交換部１７ａへ流入する。第１流出側熱交換部１７ａへ流入した冷媒は、送風ファン３０ａによって送風された送風空気から吸熱して蒸発する。これにより、送風ファン３０ａによって送風された送風空気が冷却される。

また、下流側分岐部１６にて分岐された他方の冷媒は、風下側蒸発器１８の第２流出側熱交換部１７ｂへ流入する。第２流出側熱交換部１７ｂへ流入した冷媒は、第１流出側熱交換部１７ａ通過後の送風空気から吸熱して蒸発する。これにより第１流出側熱交換部１７ａ通過後の送風空気がさらに冷却される。

第１流出側熱交換部１７ａおよび第２流出側熱交換部１８ａから流出した冷媒は、合流して風上側蒸発器１７の第３流出側熱交換部１７ｂへ流入する。第３流出側熱交換部１７ｂへ流入した冷媒は、送風ファン３０ａによって送風された送風空気から吸熱して蒸発する。これにより、送風ファン３０ａによって送風された送風空気が冷却される（図８のｈ１点→ｉ１点）。

第３流出側熱交換部１７ｂから流出した冷媒は、熱交換用通路２１へ流入する。熱交換用通路２１へ流入した冷媒は、貯液部１５に貯留された冷媒を熱交換してエンタルピを上昇させる（図８のｉ１点→ｊ１点）。熱交換用通路２１から流出した冷媒は、ジョイント部２２の冷媒流出口２２ｂから流出する。冷媒流出口２２ｂから流出した冷媒は、圧縮機１１へ吸入されて再び圧縮される（図８のｊ１点→ａ１点）。

一方、気液分離部１４にて分離された液相冷媒（図８のｅ１点）は、貯液部１５へ流入する。貯液部１５に貯留された冷媒は、熱交換用通路２１を流通する冷媒と熱交換してエンタルピを低下させ、過冷却液相冷媒となる（図８のｅ１点→ｋ１点）。貯液部１５から流出した冷媒は、キャピラリチューブ１９にて等エンタルピ的に減圧されて低圧冷媒となる（図８のｋ１点→ｍ１点）。

キャピラリチューブ１９にて減圧された冷媒は、風下側蒸発器１８の吸引側熱交換部１８ｂへ流入する。吸引側熱交換部１８ｂへ流入した冷媒は、第１流出側熱交換部１７ａあるいは第３流出側熱交換部１７ｂ通過後の送風空気から吸熱して蒸発する（図８のｍ１点→ｎ１点）。これにより第１流出側熱交換部１７ａの一部および第３流出側熱交換部１７ｂ通過後の送風空気がさらに冷却される。

吸引側熱交換部１８ｂから流出した冷媒は、前述の如く、エジェクタ１６の冷媒吸引口１６ｃから吸引される。

以上の如く、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１０によれば、蒸発器ユニット３０にて、車室内へ送風される送風空気を冷却することができる。

さらに、本実施形態の蒸発器ユニット３０では、第３流出側熱交換部１７ｂ下流側の冷媒をジョイント部２２の冷媒流出口２２ｂから流出させるので、圧縮機１１にエジェクタ１６のディフューザ部１６ｄにて昇圧された冷媒を吸入させることができる。

従って、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１０によれば、蒸発器における冷媒蒸発圧力と圧縮機の吸入冷媒の圧力が同等となる通常の冷凍サイクル装置よりも、圧縮機１１の消費動力を低減させて、エジェクタ式冷凍サイクル１０の成績係数（ＣＯＰ）の向上を狙うことができる。

また、本実施形態の蒸発器ユニット３０では、流出側熱交換部１７ａ、１８ａ、１７ｂにおける冷媒蒸発圧力をディフューザ部１６ｄにて昇圧された冷媒圧力としている。さらに、エジェクタ１６の冷媒吸引口１６ｃに接続される吸引側熱交換部１８ｂにおける冷媒蒸発圧力をノズル部１６ａにて減圧された直後の低い冷媒圧力としている。

従って、送風空気の流れ方向から見たときに、第１流出側熱交換部１７ａと吸引側熱交換部１８ｂが重合する領域、あるいは、第３流出側熱交換部１７ｂと吸引側熱交換部１８ｂが重合する領域では、各熱交換部における冷媒蒸発温度と送風空気との温度差を確保して、送風空気を効率的に冷却することができる。

ここで、本実施形態のように、エジェクタ１６を備える蒸発器ユニット３０では、吸引側熱交換部１８ｂに比較的乾き度の低い冷媒を流入させることで、蒸発器ユニット３０全体としての冷却能力を向上させることができることが判っている。その理由は、吸引側熱交換部１８ｂに比較的乾き度の低い冷媒を流入させることで、冷媒蒸発温度の低い吸引側熱交換部１８ｂにて発揮される冷凍能力（図８のｍ１点とｎ１点とのエンタルピ差）を増大させることができるからである。

さらに、エジェクタ１６のノズル部１６ａに比較的乾き度の高い冷媒を流入させることで、サイクルのＣＯＰを向上させやすいことが判っている。その理由は、ノズル部１６ａに乾き度の高い冷媒を流入させることで、モリエル線図上の等エントロピ線の傾きが緩やかになる。これにより、減圧膨張時に損失されるエネルギの回収量（以下、回収エネルギ量という。）が増加し、ディフューザ部１６ｄにおける冷媒昇圧能力を向上させることができるからである。

なお、回収エネルギ量とは、エジェクタ１６のノズル部１６ａにて冷媒を減圧させる際に生じる運動エネルギの損失のうち、冷媒吸引口１６ｃから冷媒を吸引することによって回収されるエネルギ量である。この回収エネルギ量は、ノズル部１６ａへ流入する冷媒のエンタルピとノズル部１６ａから噴射された冷媒のエンタルピとのエンタルピ差（図８では、ｄ１点における比エンタルピとｆ１点における比エンタルピの差）で定義される。

ところが、エジェクタ式冷凍サイクル１０の熱負荷が低下する低負荷運転時には、サイクルを循環する循環冷媒流量が減少してしまうので、気液分離部１４にて分離される液相冷媒の量も減少してしまう。このため、吸引側熱交換部１８ｂに比較的乾き度の低い冷媒を流入させることができなくなってしまい、蒸発器ユニット３０全体としての冷却能力が低下してしまうおそれがある。

これに対して、本実施形態の蒸発器ユニット３０によれば、貯液部１５を備えているので、エジェクタ式冷凍サイクル１０の負荷変動によらず、貯液部１５に貯留された液相冷媒を減圧装置であるキャピラリチューブ１９に流入させることができる。従って、吸引側熱交換部１８ｂに比較的乾き度の低い冷媒を確実に流入させることができる。

すなわち、本実施形態の蒸発器ユニット３０によれば、エジェクタ式冷凍サイクル１０の負荷変動によらず、蒸発器ユニット３０全体として充分な冷却性能を発揮することができる。

さらに、本実施形態の蒸発器ユニット３０では、エジェクタ１６のノズル部１６ａに気液分離部１４から流出した比較的乾き度の高い気液二相状態の冷媒を流入させることができるので、エジェクタ１６の回収エネルギ量を増加させることができる。従って、エジェクタ１６の昇圧能力を向上させて、サイクルのＣＯＰをより一層向上させることができる。

これに加えて、貯液部１５が蒸発器（具体的には、風下側蒸発器１８）の外側面に沿って延びる形状に形成されて、風下側蒸発器１８に一体化されているので、蒸発器ユニット３０全体としての大型化を抑制しつつも、蒸発器ユニット３０全体としての剛性を向上させることができる。

また、本実施形態の蒸発器ユニット３０では、エジェクタ１６のノズル部１６ａに気液二相状態の冷媒を流入させることができるので、エジェクタ１６のディフューザ部１６ｄから流出する冷媒も比較的乾き度の高い気液二相冷媒となる。

このため、ディフューザ部１６ｄから流出した冷媒が、流出側熱交換部１７ａ、１８ａ、１７ｂを通過する際に生じる圧力損失が大きくなりやすい。さらに、圧力損失が大きくなってしまうと、圧縮機１１へ吸入される吸入冷媒の圧力が低下してしまうので、エジェクタ１６の昇圧作用によるＣＯＰ向上効果を得にくくなってしまう。

これに対して、本実施形態の蒸発器ユニット３０によれば、風上側蒸発器１７に設けられた第１流出側熱交換部１７ａおよび風下側蒸発器１８に設けられた第２流出側熱交換部１８ａが、流出冷媒の流れに対して並列的に接続されており、流出冷媒を第１流出側熱交換部１７ａおよび第２流出側熱交換部１８ａの双方へ流入させることができる。

従って、流出冷媒を第１流出側熱交換部１７ａおよび第２流出側熱交換部１８ａのいずれか一方に流通させる場合に対して、流出冷媒が流通する冷媒通路の通路断面積を拡大することができる。その結果、ディフューザ部１６ｄから流出した冷媒が、流出側熱交換部１７ａ、１８ａ、１７ｂを通過する際に生じる圧力損失を低減させることができる。

また、本実施形態の蒸発器ユニット３０では、気液分離部１４として、円筒状の遠心分離方式のものを採用し、気液分離部１４の筒状側面に形成されたスリット穴１４ｃによって液相冷媒出口を形成している。従って、貯液部１５側へ液相冷媒を流出させるとともに、エジェクタ１６のノズル部１６ａの入口側へ比較的乾き度の高い気液二相状態の冷媒を流入させる気液分離部を容易に実現することができる。

また、本実施形態の蒸発器ユニット３０では、気液分離部１４のスリット穴１４ｃの開口面積が、貯液部１５内の余剰の気相冷媒を貯液部１５側から気液分離部１４側へ戻すことができるように設定されている。これによれば、貯液部１５内の気相冷媒をエジェクタ１６のノズル部１６ａへ流入させることができるとともに、より一層確実に、吸引側熱交換部１８ｂへ比較的乾き度の低い冷媒を流入させることができる。

また、本実施形態の蒸発器ユニット３０では、熱交換用通路２１を備えているので、貯液部１５に貯留された液相冷媒を過冷却することができる。従って、吸引側熱交換部１８ｂへ流入する冷媒のエンタルピをより一層低下させ、吸引側熱交換部１８ｂにて発揮される冷凍能力をより一層増大させることができる。

さらに、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１０のサイクル構成では、熱交換用通路２１を流通する冷媒流量がサイクルを循環する循環冷媒流量と等しくなる。これに対して、貯液部１５へ流入する液相冷媒は、気液分離部１４にて分岐された後の冷媒なので、循環冷媒流量よりも少なくなる。

従って、通常の冷凍サイクル装置における内部熱交換器のように、圧縮機吸入冷媒と放熱器下流側冷媒とを熱交換させる場合に対して、圧縮機１１に吸入される冷媒の過熱度が不必要に上昇してしまうことを抑制することができる。その結果、圧縮機１１吐出冷媒の温度が異常上昇してしまうことも抑制することができる。

さらに、貯液部１５に貯留された冷媒が過冷却液相冷媒となるので、キャピラリチューブ１９へ流入する冷媒の密度変化が小さくなる。従って、エジェクタ式冷凍サイクル１０に負荷変動が生じても、キャピラリチューブ１９の減圧特性（流量係数）が変化にくく、キャピラリチューブ１９の設定が容易となる。

また、熱交換用通路２１が蒸発器（具体的には、風上側蒸発器１７）の外側面に沿って延びる形状に形成されて、風上側蒸発器１７に一体化されているので、蒸発器ユニット３０全体としての大型化を抑制しつつも、蒸発器ユニット３０全体としての剛性を向上させることができる。

(第２実施形態）
本実施形態では、第１実施形態に対して、図９に示すように、気液分離部１４の構成を変更した例を説明する。なお、図９は、第１実施形態で説明した図４に対応する図面である。さらに、図９では、第１実施形態と同一もしくは均等部分には同一の符号を付している。このことは、以下の図面でも同様である。

より具体的には、本実施形態のスリット穴１４ｄは、周方向の一部に開口するように形成されている。その他の蒸発器ユニット３０およびエジェクタ式冷凍サイクル１０の構成および作動は第１実施形態と同様である。従って、本実施形態の蒸発器ユニット３０およびエジェクタ式冷凍サイクル１０においても第１実施形態と同様の効果を得ることができる。

さらに、本実施形態では、気液分離部１４を単一の部材で構成できるので、蒸発器ユニット３０の構造を簡素化させて生産性を向上させることができる。なお、本実施形態では、気液分離部１４の周方向の一部に開口するスリット穴１４ｄを１つ形成した例を説明したが、スリット穴１４ｄを複数形成してもよい。

（第３実施形態）
第１実施形態では、遠心分離方式の気液分離部１４に代えて、図１０に示すように、ジョイント部２２内に気液分離部２４を形成した例を説明する。なお、図１０は、第１実施形態で説明した図３に対応する図面である。

より具体的には、本実施形態の気液分離部２４は、ジョイント部２２内の導入通路２２ｃに形成された衝突部２２ｄに、冷媒流入口２２ａから流出した冷媒を衝突させる。そして、速度の低下した冷媒のうち、密度の高い液相冷媒を重力の作用によって下方側に落下させて冷媒の気液を分離する衝突方式のものである。

このため、本実施形態の貯液部１５は、ジョイント部２２から流出した冷媒を貯留する。その他の蒸発器ユニット３０およびエジェクタ式冷凍サイクル１０の構成および作動は第１実施形態と同様である。従って、本実施形態の蒸発器ユニット３０およびエジェクタ式冷凍サイクル１０においても第１実施形態と同様の効果を得ることができる。

本実施形態では、第１実施形態で説明し収容タンク２３の一端側の部位を単なる冷媒通路として利用することができる。従って、収容タンク２３を単一の部材で構成できるので、蒸発器ユニット３０の構造を簡素化させて生産性を向上させることができる。

（第４実施形態）
本実施形態では、第１実施形態に対して、蒸発器ユニット３０内に形成される冷媒流路を、図１１に示すように変更した例を説明する。なお、図１１は、第１実施形態で説明した図７に対応する図面である。

より具体的には、本実施形態では、第３流出側熱交換部１７ｂから上部風上側タンク７２内へ流入した冷媒を、熱交換用通路２１を通過させることなく、ジョイント部２２の冷媒流出口２２ｂから流出させる。さらに、吸引側熱交換部１８ｂから上部風下側タンク８２内へ流入した冷媒を、熱交換用通路２１の下方側へ流入させる。そして、熱交換用通路２１から流出した冷媒を、収容タンク２３の吸引側空間へ流入させる。

その他の蒸発器ユニット３０およびエジェクタ式冷凍サイクル１０の構成は、第１実施形態と同様である。

次に、実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１０の作動を、図１２のモリエル線図を用いて説明する。なお、図１２のモリエル線図では、第１実施形態で説明した図８のモリエル線図とサイクル構成上同等の箇所の冷媒の状態を、図８と同一の符号（アルファベット）で示し、添字（数字）のみ変更している。

本実施形態では、圧縮機１１から吐出された高温高圧冷媒（図１２のａ２点）が、第１実施形態と同様に、放熱器１２にて放熱し、温度式膨張弁１３にて中間圧冷媒となるまで減圧される（図１２のａ２点→ｂ２点→ｃ２点）。この際、温度式膨張弁１３の弁開度は、蒸発器ユニット３０出口側冷媒（図１２のｉ２点）の過熱度が基準過熱度に近づくように調整される。

温度式膨張弁１３にて減圧された冷媒は、気液分離部１４にて気液分離される（図１２のｃ２点→ｄ２点、ｃ２点→ｅ２点）。気液分離部１４にて分離された気液二相状態の冷媒（図１２のｄ２点）は、第１実施形態と同様に、エジェクタ１６のノズル部１６ａへ流入して噴射される。これにより、熱交換用通路２１から流出した冷媒（図１２のｑ２）が、エジェクタ１６の冷媒吸引口１６ｃから吸引される。

一方、気液分離部１４にて分離された液相冷媒（図１２のｅ２点）は、貯液部１５へ流入する。貯液部１５に貯留された冷媒は、熱交換用通路２１を流通する冷媒と熱交換してエンタルピを低下させ、過冷却液相冷媒となる（図１２のｅ２点→ｋ２点）。この際、本実施形態では、吸引側熱交換部１８ｂから流出した冷媒が熱交換用通路２１にて、エンタルピを上昇させる（図１２のｎ２点→ｑ２点）。

その他の作動は、第１実施形態と同様である。従って、本実施形態の蒸発器ユニット３０およびエジェクタ式冷凍サイクル１０においても第１実施形態と同様の効果を得ることができる。すなわち、エジェクタ式冷凍サイクル１０の負荷変動によらず、蒸発器ユニット３０全体として充分な冷却性能を発揮することができる。

（第５実施形態）
本実施形態では、第１実施形態に対して、図１３に示すように、気液分離部１４の構成を変更した例を説明する。なお、図１３は、第１実施形態で説明した図５、図６に対応する図面である。

具体的には、本実施形態の気液分離部１４には、スリット穴１４ｃよりも下流側の筒状側面に、気液分離部１４の内外を貫通させて、貯液部１５内の気相冷媒を気液分離部１４の内部空間へ戻すガス戻し穴１３ｄが形成されている。このガス戻し穴１４ｄは、貯液部１５内の気相冷媒を、気液分離部１４のスリット穴１４ｃよりも出口部１４ｂ側、すなわち、ノズル部１６ａの入口側へ導くように形成されている。

その他の蒸発器ユニット３０およびエジェクタ式冷凍サイクル１０の構成および作動は第１実施形態と同様である。従って、本実施形態の蒸発器ユニット３０およびエジェクタ式冷凍サイクル１０においても第１実施形態と同様の効果を得ることができる。

（他の実施形態）
本発明は上述の実施形態に限定されることなく、本発明の趣旨を逸脱しない範囲内で、以下のように種々変形可能である。

（１）上述の実施形態では、ジョイント部２２、気液分離部１４、貯液部１５、エジェクタ１６、風上側蒸発器１７、風下側蒸発器１８、キャピラリチューブ１９、熱交換用通
路２１等を一体化させた蒸発器ユニット３０について説明したが、本発明に係る蒸発器ユニット３０は、これに限定されない。

少なくとも、気液分離部１４、貯液部１５、エジェクタ１６、風上側蒸発器１７、風下側蒸発器１８が一体化されていればよい。さらに、上記の構成機器に加えて、温度式膨張弁１３を一体化させてもよい。また、減圧装置は、キャピラリチューブに限定されない。減圧装置として、オリフィス、ノズルを採用してもよい。

（２）上述の実施形態では、流出側熱交換部として、３つの熱交換部１７ａ、１８ａ、１７ｂを設けた例を説明したが、蒸発器１７、１８における熱交換部の区画はこれに限定されない。例えば、風上側蒸発器１７の全熱交換部を流出側熱交換部とし、風下側蒸発器１８の全熱交換部を吸引側熱交換部としてもよい。

（３）エジェクタ式冷凍サイクル１０を構成する各構成機器は、上述の実施形態に開示されたものに限定されない。

例えば、上述の実施形態では、圧縮機１１として、エンジン駆動式の可変容量型圧縮機を採用した例を説明したが、圧縮機１１として、電磁クラッチの断続により圧縮機の稼働率を変化させて冷媒吐出能力を調整する固定容量型圧縮機を採用してもよい。さらに、固定容量型圧縮機構と電動モータとを備え、電力を供給されることによって作動する電動圧縮機を採用してもよい。電動圧縮機では、電動モータの回転数を調整することによって、冷媒吐出能力を制御することができる。

また、上述の実施形態では、放熱器１２として、サブクール型の熱交換器を採用した例を説明したが、凝縮部１２ａのみからなる通常の放熱器を採用してもよい。さらに、通常の放熱器とともに、この放熱器にて放熱した冷媒の気液を分離して余剰液相冷媒を蓄える受液器（レシーバ）を一体化させたレシーバ一体型の凝縮器を採用してもよい。

また、上述の実施形態では、通常の冷凍サイクル装置における内部熱交換器の同様の機能を果たす構成として、熱交換用通路２１を追加した例を説明したが、熱交換用通路２１は必須の構成ではない。従って、熱交換用通路２１を廃止して、放熱器１２出口側の高圧冷媒と圧縮機１１吸入側の低圧冷媒とを熱交換させる内部熱交換器を、蒸発器ユニット３０の外部に追加してもよい。

また、上述の実施形態では、冷媒としてＲ１２３４ｙｆを採用した例を説明したが、冷媒はこれに限定されない。例えば、Ｒ１３４ａ、Ｒ６００ａ、Ｒ４１０Ａ、Ｒ４０４Ａ、Ｒ３２、Ｒ４０７Ｃ、ＨＦＯ−１２３４ｚｅ、ＨＦＯ−１２３４ｚｄ等を採用してもよい。または、これらの冷媒のうち複数種を混合させた混合冷媒等を採用してもよい。

（４）上述の実施形態では、本発明に係る蒸発器ユニット３０を車両に搭載されるエジェクタ式冷凍サイクル１０に適用した例を説明したが、蒸発器ユニット３０の適用はこれに限定されない。車両用に限らず、定置用等のエジェクタ式冷凍サイクルに適用してもよい。

（５）上記各実施形態に開示された手段は、実施可能な範囲で適宜組み合わせてもよい。例えば、第２、第３実施形態で説明した気液分離部１４、２４を、第４実施形態で説明したサイクル構成を実現する蒸発器ユニット３０に適用してもよい。第５実施形態で説明したガス戻し穴１４ｄを、第２実施形態で説明した気液分離部１４に形成してもよい。

１４、２４ 気液分離部
１５ 貯液部
１６ エジェクタ
１７ 風上側蒸発器（蒸発器）
１８ 風下側蒸発器（蒸発器）
１７ａ、１８ａ、１７ｂ 第１〜第３流出側熱交換部
１８ｂ 吸引側熱交換部
３０ 蒸発器ユニット

Claims (10)

1. 冷媒の気液を分離する気液分離部（１４、２４）と、
   前記気液分離部にて分離された液相冷媒を貯留する貯液部（１５）と、
   前記気液分離部にて分離された気相冷媒を含む冷媒を減圧させるノズル部（１６ａ）、並びに、前記ノズル部から噴射される高速度の噴射冷媒の吸引作用によって冷媒を吸引する冷媒吸引口（１６ｃ）および前記噴射冷媒と前記冷媒吸引口から吸引された吸引冷媒とを混合させて昇圧させる昇圧部（１６ｄ）が形成されたボデー部（１６ｂ）を有するエジェクタ（１６）と、
   前記貯液部から流出した液相冷媒を減圧させる減圧装置（１９）と、
   前記昇圧部から流出した冷媒を蒸発させる流出側熱交換部（１７ａ、１８ａ、１７ｂ）、および前記減圧装置にて減圧された冷媒を蒸発させて前記冷媒吸引口側へ流出させる吸引側熱交換部（１８ｂ）を有する蒸発器（１７、１８）と、を備える蒸発器ユニット。
2. 前記貯液部は、前記蒸発器の外側面に沿って延びる形状に形成されて、前記蒸発器に一体化されている請求項１に記載の蒸発器ユニット。
3. 前記気液分離部（１４）は、内部に流入した冷媒を旋回させて遠心力の作用によって冷媒の気液を分離する遠心分離方式のものである請求項１または２に記載の蒸発器ユニット。
4. 前記気液分離部に形成された液相冷媒出口は、旋回中心軸周りの周方向に延びる形状に開口するスリット穴（１４ｃ、１４ｄ）である請求項３に記載の蒸発器ユニット。
5. 前記気液分離部（２４）は、衝突部（２２ｄ）に冷媒を衝突させて重力の作用によって冷媒の気液を分離する衝突方式のものである請求項１または２に記載の蒸発器ユニット。
6. 前記貯液部内の気相冷媒を、前記ノズル部側へ流出させる請求項１ないし５のいずれか１つに記載の蒸発器ユニット。
7. 前記気液分離部には、貯液部内の気相冷媒を前記ノズル部側へ導くガス戻し穴（１４ｄ）が形成されている請求項６に記載の蒸発器ユニット。
8. 前記流出側熱交換部から流出した冷媒を流通させて、前記貯液部内の冷媒と熱交換させる熱交換用通路（２１）を備える請求項１ないし７のいずれか１つに記載の蒸発器ユニット。
9. 前記吸引側熱交換部から流出した冷媒を流通させて、前記貯液部内の冷媒と熱交換させる熱交換用通路（２１）を備える請求項１ないし７のいずれか１つに記載の蒸発器ユニット。
10. 前記熱交換用通路は、前記蒸発器の外側面に沿って延びる形状に形成されて前記貯液部に隣接配置されている請求項８または９に記載の蒸発器ユニット。

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