WO2005069466A1 - ステッピングモータ - Google Patents

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WO2005069466A1
WO2005069466A1 PCT/JP2005/000376 JP2005000376W WO2005069466A1 WO 2005069466 A1 WO2005069466 A1 WO 2005069466A1 JP 2005000376 W JP2005000376 W JP 2005000376W WO 2005069466 A1 WO2005069466 A1 WO 2005069466A1
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magnetic
magnetic circuit
inductor
yoke
stepping motor
Prior art date
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PCT/JP2005/000376
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
Toshihiko Watanabe
Original Assignee
Fdk Corporation
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Classifications

    • HELECTRICITY
    • H02GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02KDYNAMO-ELECTRIC MACHINES
    • H02K37/00Motors with rotor rotating step by step and without interrupter or commutator driven by the rotor, e.g. stepping motors
    • H02K37/10Motors with rotor rotating step by step and without interrupter or commutator driven by the rotor, e.g. stepping motors of permanent magnet type
    • H02K37/20Motors with rotor rotating step by step and without interrupter or commutator driven by the rotor, e.g. stepping motors of permanent magnet type with rotating flux distributors, the armatures and magnets both being stationary

Definitions

  • the present invention relates to a stepping motor, and more specifically, to a stator (stator)
  • FIGS. 1 (a) and 1 (b) show an example of a general stepping motor.
  • the type shown in Fig. 1 (a) and (b) is called the claw pole type, and it can be said that it is one of the most produced types.
  • the specific configuration of the claw pole type stepping motor is as follows. That is, as shown in FIG. 1 (b), the rotor is constituted by a cylindrical permanent magnet 102 attached to a rotating shaft 101.
  • the cylindrical permanent magnet 102 is magnetized into multiple poles at equal intervals in the circumferential direction. In this case, as the number of poles increases, the interval between the magnetic poles becomes narrower, and it becomes difficult to completely magnetize the magnet.
  • the stator is composed of two sets of electromagnets including yokes 104 and 105 having a large number of pole-tooth-shaped magnetic poles 103 formed by pressing from a steel plate, and solenoid windings 106 and 107.
  • the pole-shaped magnetic pole 103 forms a number corresponding to the number of magnetized poles of the permanent magnet 102, and this is called a claw pole.
  • the two sets of electromagnets are arranged such that the magnetic pole positions are shifted by 1Z2 of the magnetization pitch of the permanent magnets 102 in the rotation direction of the rotor to form a two-phase armature.
  • the yokes 104 and 105 can be formed by press working, the rotor can be formed by collectively magnetizing cylindrical magnets, and the solenoid windings 106 and 107 are high-speed windings. It has a configuration that is suitable for large-scale production because of high productivity with little wasted winding volume.
  • Patent Document 1 Japanese Patent Laid-Open No. 11 41902
  • Patent Document 1 Japanese Patent Laid-Open No. 11 41902
  • a cylindrical permanent magnet 108 having an outer peripheral surface divided into n in a circumferential direction and magnetized alternately at different poles is provided on the rotating shaft 116.
  • the first solenoid winding 109 The permanent magnet 108 and the second solenoid winding 110 are arranged in this order.
  • first outer magnetic pole 111 and the first inner magnetic pole 112 excited by the first solenoid winding 109 are opposed to the outer circumferential surface and the inner circumferential surface of one end of the permanent magnet 108, and the second solenoid winding 110 is excited.
  • the second outer magnetic pole 113 and the second inner magnetic pole 114 are opposed to the outer peripheral surface and the inner peripheral surface on the other end side of the permanent magnet 108.
  • the two magnetic circuits are connected by a connecting member 115.
  • FIG. 3 is an enlarged explanatory view showing a tip portion (X in FIG. 3 (a)) of the tooth 119.
  • the rotor is formed of an inductor made of a magnetic material on which inductor teeth 118 are formed.
  • the stator consists of an armature core consisting of six teeth 119 and a yoke 121 connecting them, and a three-phase (U, V, W) armature winding wound around the six teeth 119.
  • the armature includes an armature 120 and a magnetic pole 122 provided at the tip of each tooth 119.
  • One magnetic pole 122 which has six poles, has six permanent magnets 123 so that adjacent poles have different polarities, so there is no need to machine inductor teeth on the stator side.
  • the rotor is rotatably supported by a bearing (not shown).
  • Patent Document 1 JP-A-11 41902
  • Patent Document 2 JP-A-2002-369478
  • the conventional stepping motor has the following problems.
  • the permanent magnet 102 is the center
  • the magnetic pole 103, the solenoid windings 106, 107, and the yokes 104, 105 are arranged concentrically
  • the rotor magnetic circuit and the stator magnetic circuit are arranged in the radial direction.
  • the claw-pole magnetic pole 103 in FIG. 1 is formed by cutting out a part of the yoke constituting the magnetic circuit to make the magnetic circuit narrow, it can be used due to magnetic saturation at the root portion.
  • the maximum value of the magnetic flux is limited. Therefore, when the outer diameter is limited, it becomes difficult to secure a sufficient and sufficient cross-sectional area of the magnetic circuit.
  • the outer magnetic poles 111 and 113 and the inner magnetic poles 112 and 114 still have a magnetic circuit. Since the magnetic circuit is made narrow by cutting out a part of the constituting yoke, there is a drawback that the maximum value of the available magnetic flux is restricted by the magnetic saturation at the root. Also, in this configuration, a permanent magnet having a larger diameter is used for the rotor than in the configuration of FIG. 1, so that the inertia rate of the rotor is increased, resulting in poor motor response at a high pulse rate. Since the magnetic poles 111 and 113 are exposed on the outer circumference, there is a drawback that if a magnetic material is disposed near the notch of the magnetic pole, the characteristics of the motor change.
  • An object of the present invention is to increase the output torque per unit copper loss under conditions where the shape and dimensions of the motor, particularly the motor outer diameter, are limited, and to reduce the inertia performance factor S of the rotor to a small value.
  • An object of the present invention is to provide a stepping motor that can be preferably applied to downsizing.
  • a stepping motor comprises two large and small cylindrical yokes concentrically superimposed, one end is magnetically connected, and the other end is magnetically open.
  • a solenoid winding is arranged on the magnetic coupling end side, and the solenoid winding is disposed on the magnetic open end side.
  • a permanent magnet is annularly arranged so as to be magnetically in contact with the inner periphery of the outer cylindrical yoke.
  • the permanent magnet is magnetized in a multi-pole direction in a circumferential direction to make the portion a first magnetic circuit, and the first magnetic circuit and a second magnetic circuit having the same configuration are connected to each other at the magnetic open ends.
  • the armature is arranged opposite to each other at a predetermined gap, and the magnetic resistance in the radial direction periodically changes in the circumferential direction inside each of the permanent magnets of the first magnetic circuit and the second magnetic circuit.
  • These inductors are supported by a rotating shaft to form a rotor, and the inner cylindrical yoke and the inner diameter or the axial side surface of the inductor are magnetically coupled via a gap.
  • a magnetic circuit was provided.
  • two inductors, the inductor of the first magnetic circuit and the inductor of the second magnetic circuit are magnetically integrated.
  • the rotating shaft is formed of a soft magnetic material, and the magnetically integrated inductor may be supported by the rotating shaft.
  • the outer cylindrical yoke of the first magnetic circuit and the second cylindrical yoke may be supported by the rotating shaft.
  • the outer cylindrical yoke of the magnetic circuit may be integrally formed of a soft magnetic material.
  • FIG. 4 is a cross-sectional view of a motor for explaining a magnetic circuit according to the present invention
  • FIGS. 4 (a) and 4 (b) show cross sections in a radial direction
  • FIG. 4 (c) is a sectional view of FIG. 4 (d) shows the BB cross section in FIG. 4 (b).
  • 1 is an outer cylindrical yoke having a large diameter
  • 2 is an inner cylindrical yoke having a small diameter
  • 3 is an annular plate yoke for magnetically connecting the outer cylindrical yoke 1 and the inner cylindrical yoke 2. It is.
  • Each of these yokes is formed of a soft magnetic material.
  • Reference numeral 4 denotes a drive coil using a solenoid winding.
  • Numeral 5 denotes a cylindrical permanent magnet, which is fixed so as to be magnetically in contact with the inner diameter of the outer cylindrical yoke 1 and is magnetized to different poles in the circumferential direction.In this example, the magnet is divided into 12 in the circumferential direction. It is alternately magnetized to different poles.
  • the arrow shown in the permanent magnet 5 is the direction of the magnet.
  • Reference numeral 6 denotes an inductor, and six inductor teeth are machined into a soft magnetic material so that the magnetic resistance in the radial direction changes periodically in the circumferential direction.
  • the inner diameter of the inductor 6 and the outer circumference of the inner cylindrical yoke 2 have a magnetic circuit that is magnetically coupled through a gap.
  • arrows shown outside the inductor 6, the inner cylindrical yoke 2, the annular plate yoke 3, and the outer cylindrical yoke 1 indicate magnetic fluxes at respective portions. [0015] As shown in FIG.
  • two sets of the magnetic circuits shown in FIG. 4 can be formed, and the two inductors 6 can be arranged to face each other in the axial direction to form a two-phase motor.
  • the cylindrical yoke is provided with a notch in order to form a magnetic pole.
  • the cross-sectional area of the two cylindrical yokes 1 and 2 having different diameters is set so as to be magnetically saturated at the maximum value of the magnetic flux flowing through the magnetic circuit formed by the cylindrical yokes 1 and 2.
  • the outer diameter of the solenoid winding (drive coil 4) is the maximum value limited to the inner diameter of the outer cylindrical yoke 1
  • the inner diameter is the inner diameter.
  • the minimum value is limited by the outer diameter of the cylindrical yoke 2.
  • the magnetomotive force per unit copper loss of the solenoid winding is maximized.
  • the outer diameter of the permanent magnet 5 becomes the maximum diameter that can be used under the conditions that define the outer diameter of the motor. Therefore, an output torque per unit copper loss is extremely large, and a motor can be obtained.
  • the inductor 6 forming the rotor is disposed inside the permanent magnet 5 and has a structure having inductor teeth, the conventional configuration in which a permanent magnet having large inertia is used as the rotor is used. In comparison, the inertia ratio of the rotor can be reduced, and therefore, the motor response can be prevented from being deteriorated by setting the drive signal to a high pulse rate.
  • the magnetic flux density increases as the cross-sectional area of the magnetic path decreases toward the inner diameter side, but a magnetic material having a high saturation magnetic flux density is used for the inductor 6. Therefore, a design that avoids magnetic saturation can be performed.
  • the magnetomotive force per unit copper loss of the solenoid winding is maximized under the condition that the motor outer diameter and the winding width of the solenoid winding are specified. Since the permanent magnet is fixedly arranged on the inner periphery of the outer cylindrical yoke, the outer diameter of the permanent magnet is the maximum diameter that can be used under the conditions that define the outer diameter of the motor. Therefore, it is possible to obtain a motor having an extremely large output torque per unit copper loss, and Since is an inductor made of a soft magnetic material, the inertia coefficient of the rotor can be reduced as compared with other conventional configurations in which a magnet is used as the rotor. As a result, it can be applied favorably to miniaturization.
  • FIG. 5 to FIG. 7 show a first embodiment of the present invention.
  • the stepping motor has a configuration in which two sets of magnetic circuits shown in FIG. 4 are connected. Then, the two sets of magnetic circuits are arranged in the axial direction together with the inductor side facing each other to form a two-phase motor.
  • 7 is an outer cylindrical yoke forming a first magnetic circuit
  • 8 is an inner cylindrical yoke forming a first magnetic circuit
  • 9 is an outer cylindrical yoke 7 and an inner cylindrical yoke 8
  • 11 is an inner cylindrical yoke that forms a second magnetic circuit
  • 12 is an outer cylindrical yoke 10 and an inner cylindrical yoke.
  • 11 is an annular plate yoke for magnetically connecting 11 to the plate.
  • Reference numeral 13 denotes a solenoid winding, which is generally formed by winding a coated copper wire on a bobbin made of resin.
  • the solenoid winding 13 is attached to the annular plate yoke 9 of the first magnetic circuit.
  • the inner diameter of the solenoid winding 13 is set to fit with the outer diameter of the inner cylindrical yoke 8, and the outer diameter is set to fit with the inner diameter of the outer cylindrical yoke 7.
  • reference numeral 14 denotes a solenoid winding, which is generally formed by winding a coated copper wire on a bobbin made of resin. Each of the solenoid windings 14 is attached to the annular plate yoke 12 of the second magnetic circuit. The inner diameter of the solenoid winding 14 is set to be fitted to the outer diameter of the inner cylindrical yoke 11, and the outer diameter is set to be fitted to the inner diameter of the outer cylindrical yoke 10.
  • the inner diameter and the outer diameter, that is, the cross-sectional area are set to the cross-sectional areas that are magnetically saturated at the maximum value of the magnetic flux flowing through the magnetic circuit. I do.
  • the outer diameter (outer diameter of the motor) of the outer cylindrical yokes 7 and 10 is defined, and the distance between the outer diameter of the rotating shaft 20 and the inner diameter of the inner cylindrical yokes 8 and 11 outside the yoke is determined.
  • the inner diameters of the inner cylindrical yokes 8 and 11 correspond to the gaps to be kept, and the outer diameter and the inner diameter of the solenoid windings 13 and 14 are maximum and minimum values under predetermined conditions. others Therefore, the solenoid windings 13 and 14 can be configured to exhibit the maximum magnetomotive force per unit copper loss per winding width.
  • the outer cylindrical yokes 7, 10 shown in FIG. 5 are provided with notches 7a, 10a for drawing out the terminals of the solenoid windings 13, 14 to the outside in the radial direction.
  • the notches 7a and 10a become unnecessary because the notches or holes are formed in the annular plate yokes 9 and 12.
  • Reference numerals 15 and 16 denote permanent magnets which are divided into n in the circumferential direction and alternately magnetized to different poles, and are fixed in contact with the inner diameters of the outer cylindrical yokes 7, 10, respectively. For this reason, a flexible magnet or a sintered magnet having an arc segment shape can be used as the magnet material. In addition, there is no need to integrally connect in the circumferential direction. There may be a gap between the magnets forming the n-divided magnetic poles. In this embodiment, the permanent magnets 15 and 16 are magnetized into eight poles as shown in FIGS. 7A and 7B, and the arrows in the figure indicate the directions of the permanent magnets.
  • the two permanent magnets 15, 16 are set at positions where the positional relationship between the magnets is shifted, and if the magnetizing force is divided, the position is shifted by 180Zn in mechanical angle in the circumferential direction in the circumferential direction. You. Here, since the magnetization is divided into 8 parts, it is shifted by 22.6 degrees. If the angle between adjacent magnetic poles is 360 degrees in electrical angle, the positional relationship is shifted by 90 degrees in electrical angle.
  • Reference numeral 21 denotes a yoke coupling member made of a non-magnetic material, which keeps a distance between the first magnetic circuit and the second magnetic circuit and reduces magnetic coupling. Further, by providing projections or notches on the yoke coupling member 21 and the outer cylindrical yokes 7, 10, the two permanent magnets 15, 16 can be positioned so as to be shifted by 90 degrees in electrical angle.
  • Reference numerals 17 and 18 denote inductors made of a soft magnetic material, and are coupled to the rotation shaft 20 via a shaft connection member 19 made of a nonmagnetic material. It is preferable that the rotating shaft 20 also be formed of a non-magnetic material, but even if it is a soft magnetic material, the rotating shaft may be formed of a soft magnetic material. There is a possibility that the magnetic coupling between the two magnetic circuits arranged in the axial direction may be slightly increased, and the force can be used without causing a large loss.
  • the inductors 17 and 18 generally have ⁇ 2, that is, four inductor teeth in the present embodiment, and the inductor teeth of the inductor 17 and the inductor 18 have the same positional relationship in the circumferential direction. Has become. [0035] According to such a configuration, under the condition that the motor outer diameter and the winding width of the solenoid windings 13, 14 are defined, the solenoid windings 13, 14 have the maximum magnetomotive force per unit copper loss. Become. Since the permanent magnets 15 and 16 are fixedly arranged on the inner periphery of the outer cylindrical yokes 7 and 10, the outer diameter of the permanent magnets 15 and 16 is the maximum available under the condition that the motor outer diameter is specified. Of diameter.
  • the inductors 17 and 18 made of a soft magnetic material rotate, the inertia coefficient of the rotor can be reduced as compared with the conventional configuration in which a magnet is used as the rotor. As a result, it can be preferably applied to miniaturization.
  • the two permanent magnets 15, 16 may be set to have the same phase in the circumferential direction without setting the positional relationship between the magnetizations to be shifted. In such a case, the same operation and effect can be obtained by setting the inductor teeth of inductors 17 and 18 in a positional relationship shifted by 90 degrees in electrical direction in the circumferential direction.
  • FIG. 8 and FIG. 9 show a second embodiment of the present invention.
  • a configuration in which inductors of two magnetic circuits are integrated is adopted.
  • the same components as those in the above-described first embodiment are denoted by the same reference numerals, and description thereof is omitted.
  • each inductor constituting the two magnetic circuits can be magnetically connected.
  • Reference numeral 22 denotes an inductor obtained by integrating two magnetic circuit inductors. The inductor 22 is mechanically attached to the rotating shaft 20 via a shaft connecting member 23 made of a non-magnetic material. As a result, the number of components can be reduced, and assembly can be facilitated.
  • FIG. 10 and FIG. 11 show a third embodiment of the present invention.
  • the third embodiment similarly to the second embodiment, two outer cylindrical yokes 7 and 10 arranged in an axially opposed manner are mechanically connected to each other by a yoke coupling member 21 which is also a nonmagnetic member.
  • the magnetically integrated inductor 24 is made of a soft magnetic material.
  • a configuration to attach directly to the shaft 25 is adopted.
  • the rotating shaft 25 is also used as a magnetic circuit.
  • the same components as those in the first embodiment described above have the same reference numerals. The description is omitted here.
  • the inductor 24 is configured to be directly attached to the rotating shaft 25 made of a soft magnetic material, the inductor 24 is cut, sintered, lost, and so forth. It can be formed by integral molding. It is also possible to press steel plates, stack them, and magnetically integrate them.
  • the rotating shaft 25 may be formed entirely of a soft magnetic material, or only the portion through which magnetic flux passes (for example, only the outer periphery of the shaft) may be formed of a soft magnetic material.
  • FIG. 12 and FIG. 13 show a fourth embodiment of the present invention.
  • a configuration is adopted in which the inductor 17 and the inductor 18 are mechanically connected by a nonmagnetic shaft connecting member 19.
  • the same components as those in the first embodiment are denoted by the same reference numerals, and description thereof will be omitted.
  • the two-phase outer cylindrical yokes can be magnetically connected, and the outer cylindrical yokes 26 of the two magnetic circuits are integrated into an outer cylindrical yoke 26.
  • the outermost yoke is made of a soft magnetic material to have an integral structure, so that the mechanical strength can be increased.
  • the leakage of magnetic flux to the outside can be reduced, and the magnetic effect from the outside can be reduced.
  • the inductor teeth of the inductor 17 and the inductor 18 are set at positions where the electrical angle is shifted by 180 degrees in the circumferential direction!
  • FIG. 1 is a perspective view showing a conventional example of a stepping motor, in which (a) is broken to show the inside, and (b) is a rotor alone.
  • FIG. 2 is a perspective view showing another conventional example of a stepping motor.
  • FIG. 2 (a) shows an exploded view of each part, and
  • FIG. 3 is a sectional view (a) showing another conventional example of a stepping motor, and (b) is an enlarged view of a gap portion.
  • FIG. 4 is a cross-sectional view of a motor illustrating a magnetic circuit according to the present invention, wherein (a) and (b) show cut surfaces in a radial direction, and (c) and (d) show cuts in an axial direction. Surface.
  • FIG. 5 is a perspective view showing a preferred embodiment of a stepping motor according to the present invention.
  • FIG. 6 is a sectional view of the step motor of FIG. 5 cut in an axial direction.
  • FIG. 7 is a cross-sectional view of the step motor of FIG. 5 cut in a radial direction, where (a) is a portion along line AA and (b) is a portion along line BB.
  • FIG. 8 is an axial sectional view showing a second embodiment of the stepping motor according to the present invention.
  • FIG. 9 is a perspective view showing a rotor of the stepping motor of FIG. 8.
  • FIG. 10 is an axial sectional view showing a third embodiment of the stepping motor according to the present invention.
  • FIG. 11 is a perspective view showing a rotor of the stepping motor of FIG. 10.
  • FIG. 12 is an axial sectional view showing a fourth embodiment of the stepping motor according to the present invention.
  • FIG. 13 is a perspective view showing a rotor of the stepping motor of FIG. 12.

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Power Engineering (AREA)
  • Iron Core Of Rotating Electric Machines (AREA)

Abstract

 大小2つの円筒状ヨーク7,8を同芯に重畳させて一方端は環状板ヨーク9により連結して他方端は開放し、その連結端側にソレノイド巻線13を配置し、開放端側には外側円筒状ヨーク7の内周に永久磁石15を環状に配置し、永久磁石15は周回向きに多極に着磁して当該部を第1磁気回路とする。同一構成の第2磁気回路と向き合わせて開放端側をヨーク結合部材21により結合して電機子とし、各々の永久磁石15,16の内側には、周回向きに周期的に半径方向の磁気抵抗が変化する外周形状の誘導子17,18を位置させ、これらは回転軸20により支持して回転子とし、2相モータにする。

Description

明 細 書
ステッピングモータ 技術分野
[0001] 本発明は、ステッピングモータに関するもので、より具体的には、固定子 (ステータ)
,回転子(ロータ)間における磁気回路の改良に関する。 背景技術
[0002] 図 1 (a) , (b)は、一般的なステッピングモータの一例を示している。この図 1 (a) , (b )に示したタイプは、クローポール式と称され、これは最も多く生産されている形式の 一つと言える。このクローポール式のステッピングモータの具体的な構成は、以下の 通りである。すなわち、回転子は、図 1 (b)に示すように、回転軸 101に取り付けた円 筒形状の永久磁石 102で構成されている。円筒形状の永久磁石 102は、周回向き に等間隔の多極に着磁される。この場合、極数を増すほど磁極間隔が狭くなるため 磁石の完全な着磁が困難になる。通常、回転子の外形寸法に応じて、 10— 50程度 の極数が使用される。固定子は、鋼板からプレス加工により形成した多数の極歯状 の磁極 103を持つヨーク 104, 105と、ソレノイド卷線 106, 107とによる 2組の電磁石 で構成されている。極歯状の磁極 103は、永久磁石 102の着磁極数に対応した数を 形成し、これをクローポールと呼んでいる。 2組の電磁石は、磁極位置が回転子の回 転方向に永久磁石 102の着磁ピッチの 1Z2だけずれるように配置し、 2相の電機子 を形成している。この形式のステッピングモータは、ヨーク 104, 105はプレス加工で 形成でき、回転子は円筒形の磁石を一括して多極着磁することで形成でき、ソレノィ ド卷線 106, 107は高速卷線が可能で卷線体積に無駄が少なぐ生産性が高かく大 量生産に好適な構成を持っている。
[0003] 一方、特許文献 1 (特開平 11 41902)などに見られるように、軸方向にソレノイド卷 線,円筒形の永久磁石,ソレノイド卷線を順に配置する構成のものもある。つまり、図 2 (a) , (b)に示すように、外周面を周回向きに n分割して異なる極に交互に着磁させ た円筒形状の永久磁石 108を、回転軸 116に取り付けて備える構成を採る。よって、 回転軸 116の両端を支持する 2つの軸受 117, 117の間に、第 1ソレノイド卷線 109, 永久磁石 108,第 2ソレノイド卷線 110を順に配置する。そして、第 1ソレノイド卷線 10 9が励磁する第 1外側磁極 111および第 1内側磁極 112を、永久磁石 108の一端の 外周面および内周面に対向させるとともに、第 2ソレノイド卷線 110が励磁する第 2外 側磁極 113および第 2内側磁極 114を、永久磁石 108の他端側の外周面および内 周面に対向させる。この 2組の磁気回路は、連結部材 115により連結させている。
[0004] また、電機子,永久磁石を固定子として誘導子を回転子とする構成もある。例えば 特許文献 2 (特開 2002-369478)に見られるように、多極に着磁した永久磁石を、 回転子である誘導子と空隙を挟んで対向させるものが知られている。つまり、図 3に 示すような構造を採り、 118は誘導子歯、 119はティース、 120は電機子卷線、 121 はヨーク、 122は磁極、 123は永久磁石である。図中の矢印は永久磁石の磁ィ匕方向 を示す。図 3 (b)はティース 119の先端部分(図 3 (a)中の X)を拡大して示す説明図 である。
[0005] この場合、回転子は、誘導子歯 118が形成された磁性体からなる誘導子によって 構成される。固定子は、 6つのティース 119と、それらを繋ぐヨーク 121とが一体となつ た電機子コアと、 6つのティース 119に集中卷きされた 3相(U, V, W)の電機子卷線 120と、各ティース 119の先端に設けられた磁極 122とからなる電機子によって構成 される。 6極力もなる 1個の磁極 122は、隣接するものどうしが互いに異極になるように 永久磁石 123が 6個で構成されているので、固定子側に誘導子歯を加工する必要が ない。回転子は図示しない軸受によって、回転自在に支持されている。
特許文献 1:特開平 11 41902
特許文献 2:特開 2002— 369478
発明の開示
発明が解決しょうとする課題
[0006] し力しながら、従来のステッピングモータでは以下に示す問題がある。図 1に示すス テツビングモータでは、永久磁石 102が中心になり同芯に磁極 103,ソレノイド卷線 1 06, 107,ヨーク 104, 105が並び、径方向に回転子磁気回路と固定子磁気回路と が積み重ねられており、外径を小さくした場合に各構成要素に対して必要な径方向 の寸法を配分することが困難になる欠点を有している。図 3の場合も同様であり、径 方向に構成要素が配置されるので外径を小さくすることは困難になる。
[0007] また、図 1のクローポール磁極 103は、磁気回路を構成するヨークの一部を切り欠 いて磁気回路を狭くして構成しているため、その根元の部分における磁気飽和により 利用し得る磁束の最大値が制限される。従って、外径に制限がある場合には磁気回 路の断面積を必要充分に確保することが困難になる。
[0008] 図 2の構成では、固定子磁気回路と回転子磁気回路とを軸方向に配置しているの で、各構成要素に対する径方向での寸法配分の困難さは軽減される。このため、図 1 の構成に比べて径の大きな永久磁石を利用することができ、極数を多くしたり、大き な出力トルクを得ることが容易となる。また、第 1ソレノイド卷線 109,第 2ソレノイド卷 線 110の内径側に回転子磁石を含まな!/、構成となるため、コイル卷線の内径を小さ くしてコイル 1ターン当たりの卷線抵抗を小さくでき、単位銅損当たりの起磁力を大き くすることが可能となる。
[0009] しかし、この構成ではより外径の大きな永久磁石を用いてトルク発生のための磁束 を増加させたとしても、外側磁極 111, 113と内側磁極 112, 114とは、やはり磁気回 路を構成するヨークの一部を切り欠いて磁気回路を狭くして構成されているため、そ の根元部分の磁気飽和により利用し得る磁束の最大値が制約される欠点を持ってい る。また、この構成では、図 1の構成に比べて径の大きな永久磁石を回転子に使用 するので、回転子の慣性能率が大きくなり結果として高いパルスレートでのモータの 応答が悪ィ匕するという欠点や、磁極 111, 113が外周に露出しているので、磁極の切 り欠き部の近傍に磁性体を配置するとモータとしての特性が変化する欠点がある。
[0010] この発明の目的は、モータの形状寸法、特にモータ外径を限定した条件において 、単位銅損当たりの出力トルクをより大きくすることができ、そして回転子の慣性能率 力 S小さぐ超小型化することに好ましく適用できるステッピングモータを提供することに ある。
課題を解決するための手段
[0011] 上記した目的を達成するために、本発明に係るステッピングモータは、大小 2つの 円筒状ヨークを同芯に重畳させて一方端は磁気的に連結して他方端は磁気的に開 放し、前記磁気的な連結端側にソレノイド卷線を配置し、前記磁気的な開放端側に は前記外側円筒状ヨークの内周に磁気的に接する状態に永久磁石を環状に配置し
、前記永久磁石は周回向きに多極に着磁して当該部を第 1磁気回路とし、前記第 1 磁気回路および同一構成からなる第 2磁気回路を、前記磁気的な開放端側を互い に対向させて所定の隙間に配置して電機子とするとともに、前記第 1磁気回路および 前記第 2磁気回路の各々の永久磁石の内側には、周回向きに周期的に半径方向の 磁気抵抗が変化する外周形状の誘導子を位置させてこれら誘導子は回転軸により 支持して回転子とし、前記内側円筒状ヨークと前記誘導子の内径あるいは軸方向側 面とを空隙を介して磁気的に結合する磁気回路を備えて構成した。
[0012] また、前記第 1磁気回路の誘導子と前記第 2磁気回路の誘導子との 2つを磁気的 に一体ィ匕して構成するとよい。さらに、前記回転軸は軟磁性材料から形成し、磁気的 に一体化した前記誘導子を当該回転軸により支持させるようにしてもよぐ前記第 1磁 気回路の外側円筒状ヨークと前記第 2磁気回路の外側円筒状ヨークとを、軟磁性材 料により一体に形成することもできる。
[0013] (本発明に係る磁気回路)
図 4は、本発明に係る磁気回路を説明するモータの断面図であり、図 4 (a) , (b)は 径方向での切断面を示し、図 4 (c)は図 4 (a)における A— A切断面、図 4 (d)は図 4 (b )における B— B切断面を示す。
[0014] 図中、 1は大きい径の外側円筒状ヨーク、 2は小さい径の内側円筒状ヨーク、 3は外 側円筒状ヨーク 1と内側円筒状ヨーク 2とを磁気的に連結する環状板ヨークである。こ れらの各ヨークは軟磁性体材料により形成される。 4はソレノイド卷線による駆動コィ ルである。 5は円筒形状の永久磁石であって、外側円筒状ヨーク 1の内径に磁気的に 接するように固定され、周回向きに異なる極に着磁されており、この例では周回向き に 12分割して異なる極に交互に着磁されて 、る。永久磁石 5内に示す矢印は磁ィ匕 の向きである。 6は誘導子であり、周回向きに周期的に半径方向の磁気抵抗が変化 するように 6個の誘導子歯が軟磁性体に加工されている。誘導子 6の内径と内側円筒 状ヨーク 2の外周とは空隙を介して磁気的に結合する磁気回路を有している。また、 誘導子 6,内側円筒状ヨーク 2,環状板ヨーク 3および外側円筒状ヨーク 1の外側に示 す矢印は、それぞれの部位における磁束を示している。 [0015] このような磁気回路における磁束は、図 4 (a)に示すように、誘導子 6の誘導子歯が 永久磁石 5の隣接する磁極間の中央に位置すると、誘導子 6の誘導子歯と外側円筒 状ヨーク 1との間で図 4 (c)に示すように紙面に対して垂直方向に流れ、永久磁石 5の 一方の磁極,誘導子 6の誘導子歯,永久磁石 5の他方の磁極,外側円筒状ヨーク 1 の経路で循環する。このため内側円筒状ヨーク 2,環状板ヨーク 3,外側円筒状ヨーク 1の経路で流れる永久磁石 5による磁束はゼロになる。
[0016] そして、図 4 (b) , (d)に示すように、誘導子 6の誘導子歯が永久磁石 5の磁極の一 つと正対すると、隣接する磁極では磁気抵抗が低!ヽ誘導子歯の集める磁束が他方よ りも多くなり、これらの差の磁束が図 4 (d)に示すように、駆動コイル 4を囲む流れ、つ まり内側円筒状ヨーク 2,環状板ヨーク 3,外側円筒状ヨーク 1の経路に流れる。これ は図 4 (a) , (c)の状態力も誘導子が右方向に機械角で 15度、永久磁石 5の隣接す る一対の磁極のなす角を電気角で 360度とした場合に電気角で右に 90度回転した 状態である。
[0017] 永久磁石 5および誘導子 6の内部ではほとんどの磁束は、軸に垂直な面内を流れ るので、外径が制限されたとしても、これらの軸方向の寸法を大きく設定することによ り、外側円筒状ヨーク 1あるいは内側円筒状ヨーク 2がちょうど飽和する程度の最大値 を持つ磁束を、駆動コイル 4を囲む流れである内側円筒状ヨーク 2,環状板ヨーク 3, 外側円筒状ヨーク 1の経路に流すことができる。また、図 4に示す誘導子 6は各誘導 子歯が内径側で連結した一体形状となっているが、各誘導子歯は磁気的に切り離さ れた構成であっても同様の効果を得ることができる。
[0018] (ステッピングモータの構成)
ステッピングモータとしては、図 4に示す磁気回路を 2組とし、互いの誘導子 6側を 向かい合わせに軸方向に配置して 2相モータの構成にすることができる。このとき、 2 つの磁気回路は、図 4に示す磁束の流れをそれぞれが干渉なく独立して実現できる ようにする必要があり、例えば 2つの磁気回路の間に磁気的な空隙を設ける構成に すればよい。
[0019] 2つの磁気回路の間では、互いの外側円筒状ヨーク 1の間に磁気的な空隙が十分 に確保できれば、互いの誘導子 6,内側円筒状ヨーク 2は磁気的に連結してあっても 図 4に示す磁束の流れを実現することができる。また、互いの誘導子 6の間と、内側 円筒状ヨーク 2の間との何れにも共に十分な磁気的空隙が確保できていれば、互い の外側円筒状ヨーク 1は磁気的に連結しても図 4に示す磁束の流れを実現できる。
[0020] 係る構成にすることにより本発明では、磁極を構成するために円筒状ヨークに切り 欠きを設けていいたが、本実施例では、必要がない場合もある。径の異なる 2つの円 筒状ヨーク 1, 2の断面積は、これら円筒状ヨーク 1, 2がなす磁気回路に流れる磁束 の最大値で磁気飽和するように設定することになる。このため、外側円筒状ヨーク 1の 外径を規定した条件において、ソレノイド卷線 (駆動コイル 4)は外径は外側円筒状ョ ーク 1の内径に制限された最大値になり、内径は内側円筒状ヨーク 2の外径に制限さ れた最小値となる。
[0021] すなわち、モータ外径とソレノイド卷線の卷幅とをした条件において、当該ソレノイド 卷線は単位銅損当たりの起磁力が最大になる。そして、永久磁石 5は、外側円筒状ョ ーク 1の内周に固定して配置されるので、永久磁石 5の外径はモータ外径を規定した 条件において利用可能な最大の径になる。したがって、単位銅損当たりの出力トルク が極めて大き 、モータを得ることができる。
[0022] さらに、回転子をなす誘導子 6が永久磁石 5の内側に配置されて誘導子歯を持つ 構造となっているので、慣性が大きい永久磁石を回転子とするような従来の構成に比 ベて回転子の慣性能率は小さくすることができ、このため駆動信号を高パルスレート にすることでのモータ応答の悪ィ匕を防ぐことができる。
[0023] また、径方向に流れる磁束については、内径側に近づくほど磁路の断面積が減少 して磁束密度が大きくなるが、誘導子 6には飽和磁束密度の高い磁性材料を使用す ることができるため、磁気飽和を避ける設計が行える。
発明の効果
[0024] 本発明に係るステッピングモータでは、モータ外径とソレノイド卷線の卷幅とを規定 した条件において、当該ソレノイド卷線は単位銅損当たりの起磁力が最大になる。そ して、永久磁石は、外側円筒状ヨークの内周に固定して配置されるので、永久磁石 の外径はモータ外径を規定した条件において利用可能な最大の径になる。したがつ て、単位銅損当たりの出力トルクが極めて大きいモータを得ることができ、回転するの は軟磁性体からなる誘導子なので、磁石を回転子とするような従来他の構成に比べ て回転子の慣性能率は小さくすることができる。その結果、超小型化することに好まし く適用できる。
発明を実施するための最良の形態
[0025] 図 5—図 7は、本発明の第 1の実施の形態を示している。本実施の形態において、 ステッピングモータは図 4に示す磁気回路を 2組連結させた構成をとる。そして、 2組 の磁気回路は、互いに誘導子の側を向力 、合わせに軸方向に配置して 2相モータ の構成となっている。
[0026] 図 5—図 7において、 7は第 1磁気回路をなす外側円筒状ヨーク、 8は第 1磁気回路 をなす内側円筒状ヨーク、 9は外側円筒状ヨーク 7と内側円筒状ヨーク 8とを磁気的に 連結する環状板ヨークであり、 10は第 2磁気回路をなす外側円筒状ヨーク、 11は第 2 磁気回路をなす内側円筒状ヨーク、 12は外側円筒状ヨーク 10と内側円筒状ヨーク 1 1とを磁気的に連結する環状板ヨークである。これらは軟磁性体材料により形成され ている。
[0027] そして、符号 13はソレノイド卷線であり一般的には榭脂製ボビンに皮膜銅線を卷線 して形成される。ソレノイド卷線 13は、第 1磁気回路の環状板ヨーク 9に取り付けられ る。そして、ソレノイド卷線 13の内径は内側円筒状ヨーク 8の外径と嵌め合い、外径は 外側円筒状ヨーク 7の内径と嵌め合う設定にされている。
[0028] 同様に、符号 14はソレノイド卷線であり一般的には榭脂製ボビンに皮膜銅線を卷 線して形成される。ソレノイド卷線 14は、それぞれ第 2磁気回路の環状板ヨーク 12に 取り付けられる。そして、ソレノイド卷線 14の内径は内側円筒状ヨーク 11の外径と嵌 め合 、、外径は外側円筒状ヨーク 10の内径と嵌め合う設定にされて 、る。
[0029] 外側円筒状ヨーク 7, 10および内側円筒状ヨーク 8, 11については、その内径,外 径つまり断面積は、当該磁気回路に流れる磁束の最大値で磁気飽和するような断面 積に設定する。関係する要素は、外側円筒状ヨーク 7, 10の外径 (モータ外径)が規 定され、回転軸 20の外径と、その外側の内側円筒状ヨーク 8, 11の内径との間に確 保すべき空隙に応じた内側円筒状ヨーク 8, 11の内径であって、これらを所定に定め た条件においてソレノイド卷線 13, 14の外径,内径は最大値と最小値になる。このた め、ソレノイド卷線 13, 14は、卷幅当たり単位銅損当たり最大の起磁力を発現するも のに構成できる。
[0030] 図 5に示す外側円筒状ヨーク 7, 10には、ソレノイド卷線 13, 14の端子を径方向の 外部に引き出すための切り欠き 7a, 10aが設けられている。この場合、外側円筒状ョ ーク 7, 10の内径の決定にはこの切り欠き 7a, 10aの影響を考慮する必要がある。軸 方向に引き出す場合には、環状板ヨーク 9, 12に切り欠きあるいは孔加工を施すこと になるので、切り欠き 7aおよび 10aは不要となる。
[0031] 15および 16は周回向きに n分割して異なる極に交互に着磁した永久磁石であり、 それぞれは外側円筒状ヨーク 7, 10の内径に接して固定される。このため、磁石材料 はフレキシブル磁石やアークセグメント形状の焼結磁石を用いることができる。また、 周回向きに一体に連結する必要はなぐ n分割した磁極をなす磁石と磁石との間に すきまがあってもよい。本形態では、永久磁石 15, 16は、図 7 (a) , (b)に示すように 8極に着磁されており、図中の矢印は永久磁石の磁ィ匕の向きを示す。
[0032] 2つの永久磁石 15, 16は、磁ィ匕の位置関係がズレているような位置に設定されて おり、着磁力 分割であれば周回方向に機械角で 180Zn度のズレ位置とされる。こ こでは着磁が 8分割なので 22. 6度だけズラされており、これは隣り合う磁極のなす角 度を電気角で 360度とすると電気角で 90度ズレた位置関係になる。
[0033] 21は非磁性材カ なるヨーク結合部材であり、第 1磁気回路と第 2磁気回路との距 離を保ち、磁気的な結合を低減させる。また、ヨーク結合部材 21や外側円筒状ヨーク 7, 10に突起や切り欠きを設けることにより、 2つの永久磁石 15, 16が電気角で 90度 ズレる配置となるように位置決めすることもできる。
[0034] 17, 18は軟磁性体カゝらなる誘導子であり、非磁性体の軸接続部材 19を介して回 転軸 20に結合されている。回転軸 20は非磁性材カも形成することが好ましいが、軟 磁性材であってもカゝまわず、回転中心も回転軸を軟磁性材カゝら形成することが好まし V、。軸方向に並ぶ 2つの磁気回路の磁気的な結合を多少増カロさせる可能性はある 力 大きな損失にはならず利用することができる。誘導子 17, 18は、一般的には ηΖ 2個、つまり本形態では 4個の誘導子歯を持ち、誘導子 17と誘導子 18との誘導子歯 は、周回向きは同相の位置関係になっている。 [0035] このような構成によれば、モータ外径とソレノイド卷線 13, 14の卷幅とを規定した条 件において、当該ソレノイド卷線 13, 14は単位銅損当たりの起磁力が最大になる。 そして、永久磁石 15, 16は、外側円筒状ヨーク 7, 10の内周に固定して配置される ので、永久磁石 15, 16の外径はモータ外径を規定した条件において利用可能な最 大の径になる。したがって、単位銅損当たりの出力トルクが極めて大きいモータを得 ることができる。また、本実施の形態では、軟磁性体からなる誘導子 17, 18が回転す るため、磁石を回転子とするような従来の構成に比べて回転子の慣性能率は小さく することができる。その結果、超小型化することに好ましく適用できる。
[0036] なお、 2つの永久磁石 15, 16について、磁化の位置関係がズレた位置とせずに周 回向きに同相に設定してもよい。その場合は誘導子 17, 18の誘導子歯を、周回向き に電気角で 90度ズレた位置関係に設定することにより同様の作用,効果が得られる
[0037] 図 8,図 9は、本発明の第 2の実施の形態を示している。この第 2の実施の形態では 、 2つの磁気回路の誘導子を一体にした構成を採る。前述した第 1の実施の形態と同 様な構成要素には同一符号を付してその説明を省略する。
[0038] すなわち、外側円筒状ヨーク 7と外側円筒状ヨーク 10とは、非磁性部材カもなるョ ーク結合部材 21で機械的に結合される。従って、 2つの磁気回路を構成するそれぞ れの誘導子は、磁気的に連結することが可能になる。 22は 2つの磁気回路の誘導子 を一体にした誘導子である。この誘導子 22は、非磁性材からなる軸接続部材 23を介 して回転軸 20に機械的に取り付ける。これにより部品点数を低減でき、組み立てを容 易にすることができる。
[0039] 図 10,図 11は、本発明の第 3の実施の形態を示している。この第 3の実施の形態 では、第 2の実施の形態と同様に、軸方向に向かい合わせに並ぶ 2つの外側円筒状 ヨーク 7, 10を非磁性部材カもなるヨーク結合部材 21により機械的に結合している。 その場合、 2つの磁気回路の誘導子間および内側円筒状ヨーク 8, 11間を磁気的に 連結することが可能なことから、磁気的に一体化した誘導子 24を、軟磁性材からなる 回転軸 25に直接に取り付ける構成を採る。これにより、回転軸 25を磁気回路としても 利用している。なお、前述した第 1の実施の形態と同様な構成要素には同一符号を 付してその説明を省略する。
[0040] このように、本実施の形態のステッピングモータは、誘導子 24を、軟磁性材からなる 回転軸 25に直接に取り付ける構成としたため、誘導子 24を切削,焼結,ロストヮック スなどの一体成型力卩ェで形成することができる。また鋼板をプレスカ卩ェし、積層して 磁気的に一体化する加工もよい。
[0041] 回転軸 25を磁気回路として利用することにより、誘導子,回転軸 25の間の空隙を なくすることができ、小径ィ匕により一層適した構成を提供することができる。回転軸 25 はその全体を軟磁性体力 形成してもよぐあるいは磁束を通す部分のみ、(例えば 軸の外周側だけ)を軟磁性体から形成する構成にしてもょ 、。
[0042] 図 12,図 13は、本発明の第 4の実施の形態を示している。この第 4の実施の形態 では、誘導子 17と誘導子 18とを非磁性の軸接続部材 19で機械的に結合する構成 を採っている。また、前述した第 1の実施の形態と同様な構成要素には同一符号を 付してその説明を省略する。
[0043] この場合、 2相の外側円筒状ヨークを磁気的に連結することが可能となり、 2つの磁 気回路の外側円筒状ヨークを一体とした外側円筒状ヨーク 26としている。このように、 最外周のヨークを軟磁性体で一体構造とすることにより、機械的な強度を増すことが できる。そして外部への磁束の漏れを低減できるとともに、外部からの磁気的な影響 を受け難くすることができる。
[0044] ここでは、誘導子 17と誘導子 18との磁気的な結合を減少させる必要がある。このた め、図 13に示すように、誘導子 17と誘導子 18との誘導子歯を周回向きに電気角が 1 80度ずれた位置にして!/、る。
図面の簡単な説明
[0045] [図 1]ステッピングモータの従来例を示す斜視図であり、(a)は破断してその内部を示 し、(b)は回転子を単独に示す。
[図 2]ステッピングモータの他の従来例を示す斜視図であり、 (a)は各部を分解して示 し、(b)は破断してその内部を示す。
[図 3]ステッピングモータの他の従来例を示す断面図(a)であり、 (b)は空隙部分を拡 大して示す。 [図 4]本発明に係る磁気回路を説明するモータの断面図であり、 (a) , (b)は径方向 での切断面を示し、(c) , (d)は軸方向での切断面を示す。
[図 5]本発明に係るステッピングモータの好適な一実施の形態を示す斜視図である。
[図 6]図 5のステップモータを軸方向について切断した断面図である。
[図 7]図 5のステップモータを径方向について切断した断面図であり、 (a)は A— A線 の部分、 (b)は B— B線の部分である。
[図 8]本発明に係るステッピングモータの第 2の形態を示す軸方向での断面図である
[図 9]図 8のステッピングモータのロータを示す斜視図である。
[図 10]本発明に係るステッピングモータの第 3の形態を示す軸方向での断面図であ る。
[図 11]図 10のステッピングモータのロータを示す斜視図である。
[図 12]本発明に係るステッピングモータの第 4の形態を示す軸方向での断面図であ る。
[図 13]図 12のステッピングモータのロータを示す斜視図である。
符号の説明
1 外側円筒状ヨーク
2 内側円筒状ヨーク
3 環状板ヨーク
4 駆動コイル
5 永久磁石
6 誘導子
7, 10 外側円筒状ヨーク
7a, 10a 切り欠き
8, 11 内側円筒状ヨーク
9, 12 環状板ヨーク
13, 14 ソレノイド卷線
15, 16 永久磁石 , 18 誘導子, 23 軸接続部材, 25 回転軸 ヨーク結合部材, 24 誘導子 外側円筒状ヨーク

Claims

請求の範囲
[1] 大小 2つの円筒状ヨークを同芯に配置させ、
その 2つの円筒状ヨークの一方端は磁気的に連結するとともに他方端は磁気的に 開放し、
前記磁気的な連結端側にソレノイド卷線を配置し、
前記磁気的な開放端側には前記外側円筒状ヨークの内周に磁気的に接する状態 に永久磁石を環状に配置し、前記永久磁石は周回向きに多極に着磁して当該部を 第 1磁気回路とし、
前記第 1磁気回路およびその第 1磁気回路と同一構成からなる第 2磁気回路を、前 記磁気的な開放端側を互いに対向させて所定の隙間に配置して電機子とするととも に、前記第 1磁気回路および前記第 2磁気回路の各々の永久磁石の内側には、周 回向きに周期的に半径方向の磁気抵抗が変化する外周形状の誘導子を位置させ、 これら誘導子は回転軸により支持して回転子とし、
前記内側円筒状ヨークと、前記誘導子の内径あるいは軸方向側面とを空隙を介し て磁気的に結合する磁気回路を備えたことを特徴とするステッピングモータ。
[2] 前記第 1磁気回路の誘導子と前記第 2磁気回路の誘導子の 2つを磁気的に一体化 したことを特徴とする請求項 1に記載のステッピングモー夕。
[3] 前記回転軸は軟磁性材料から形成し、磁気的に一体化した前記誘導子を当該回 転軸により支持させたことを特徴とする請求項 2に記載のステッピングモータ。
[4] 前記第 1磁気回路の外側円筒状ヨークと前記第 2磁気回路の外側円筒状ヨークと を、軟磁性材料により一体に形成したことを特徴とする請求項 1に記載のステッピング モータ。
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