WO2004046392A1 - 鋼構造物の遅れ破壊防止方法および鋼構造物の製造方法 - Google Patents

鋼構造物の遅れ破壊防止方法および鋼構造物の製造方法 Download PDF

Info

Publication number
WO2004046392A1
WO2004046392A1 PCT/JP2003/014334 JP0314334W WO2004046392A1 WO 2004046392 A1 WO2004046392 A1 WO 2004046392A1 JP 0314334 W JP0314334 W JP 0314334W WO 2004046392 A1 WO2004046392 A1 WO 2004046392A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
steel structure
steel
delayed fracture
stress
stress concentration
Prior art date
Application number
PCT/JP2003/014334
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
Tadashi Ishikawa
Kiyotaka Nakashima
Tetsuro Nose
Original Assignee
Nippon Steel Corporation
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Nippon Steel Corporation filed Critical Nippon Steel Corporation
Priority to AU2003277681A priority Critical patent/AU2003277681A1/en
Publication of WO2004046392A1 publication Critical patent/WO2004046392A1/ja

Links

Classifications

    • CCHEMISTRY; METALLURGY
    • C21METALLURGY OF IRON
    • C21DMODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D7/00Modifying the physical properties of iron or steel by deformation
    • C21D7/02Modifying the physical properties of iron or steel by deformation by cold working
    • C21D7/04Modifying the physical properties of iron or steel by deformation by cold working of the surface
    • BPERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23KSOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K31/00Processes relevant to this subclass, specially adapted for particular articles or purposes, but not covered by only one of the preceding main groups

Definitions

  • the present invention relates to a method for preventing delayed fracture of a steel structure having a tensile strength of 600 N / mm 2 or more and Z or a welded joint of the steel, and a method for manufacturing a steel structure using the same. About the method.
  • Hydrogen in steel structures such as high-strength ports and crankshafts and structures such as ships, bridges, and buildings reduces the toughness of steel structures.
  • Hydrogen in the molten steel can be sufficiently reduced by lengthening the degassing time, but the longer processing time increases the processing cost, and the time required for the continuous manufacturing cycle. Therefore, there is a limit to the degassing time.
  • a more sufficient drop in hydrogen concentration can be achieved by increasing the interval between slabs immediately after This can be done by keeping the heat by opening, stacking, covering with a force par, etc., prolonging the time in the high temperature state, and diffusing the hydrogen in the slab to the surface to eliminate it.
  • a thick slab takes a long time to diffuse hydrogen, so that it needs to be left for several days or more, and the temperature of the slab decreases.
  • Hot charging or direct rolling in which a hot slab immediately after embedding is immediately adjusted to the required temperature without cooling and rolled to product dimensions, has come to be used.
  • the hydrogen remaining in the steel during the manufacturing process is rolled without being sufficiently removed, and becomes a steel plate shape.
  • hydrogen In the cooling process after rolling, hydrogen must be released and lowered while the temperature is high during cooling. The risk of reduced toughness and delayed fracture due to hydrogen increases.
  • US Pat. No. 6,171,415 discloses a method for improving fatigue strength by applying ultrasonic vibration to a welded joint. The use of sonic vibration to prevent delayed destruction of steel structures is not disclosed.
  • the present invention solves the problems of the prior art as described above, and a method for preventing delayed fracture of a steel structure, which can prevent delayed fracture generated in a stress concentrated portion of the steel structure. It is an object to provide a manufacturing method.
  • the present invention has been made as a result of diligent studies in order to solve the above-mentioned problems, and has been achieved by performing an ultrasonic impact treatment in which a surface of a stress concentration portion of a steel structure is hit with an ultrasonic vibration terminal.
  • the present invention is characterized by preventing delayed fracture occurring at a stress concentration portion of a steel structure.
  • a method for preventing delayed rupture of steel structures comprising applying an ultrasonic impact treatment in which an ultrasonic vibration terminal having a tip having a diameter of 1 to 5 mm is used.
  • FIG. 1 is a diagram showing an embodiment in which the delayed fracture prevention method of the present invention is applied to a high tension port.
  • FIG. 2 is a diagram showing an embodiment in which the delayed fracture prevention method of the present invention is applied to a steel plate on which a tensile stress acts.
  • FIG. 3 is a diagram showing an embodiment in which the delayed fracture prevention method of the present invention is applied to an intersection of a plurality of welding lines.
  • FIG. 4 is a diagram showing details of an intersection of a plurality of welding lines shown in FIG.
  • FIG. 1 shows an embodiment in which the delayed fracture prevention method of the present invention is applied to a high tension port.
  • the starting point of this fatigue fracture is caused by the internal stress existing around the inclusions, and the hydrogen existing in the steel material gathers around the inclusions, deteriorating the local fracture resistance, and occurring under small cyclic stress. It is an area called “fitssure” formed by cracks.
  • This phenomenon is generally the case is a phenomenon which Mila 8 0 0 NZ mm 2 or more high-strength steel, the welded joint including a large amount of hydrogen, which is also a problem in 6 0 0 N / mm 2 class intensity level There is.
  • the inventors of the present invention have investigated the cause, and found that whether or not it is the starting point of fisheye is correlated with the consistency between the steel material and the inclusions, and the presence of the inclusions with large mismatches such as crystal lattices The starting point Found that there are many.
  • the diameter of the tip portion of the ultrasonic vibration terminal is set to 1 to 5 mm. If the diameter is less than 1 mm, the effect of reducing the internal stress is limited only to inclusions having a depth of 1 mm from the surface of the steel material. If it exceeds 5 mm, it is too large to accurately hit the stress concentration part.
  • FIG. 2 shows an embodiment in which the delayed fracture prevention method of the present invention is applied to a steel plate on which a tensile stress acts.
  • the 8 0 0 N / mm 2 grade steel sheet tensile stress acts, if in FIG. 2 shows Suyo open pore is provided, and cause stress concentration at the edge of the opening indicated by the lattice pattern, As in the first embodiment, hydrogen accumulates at the inclusions present in the stress concentration portion, deteriorating the local fracture resistance, cracking even under a small repetitive stress, and Is formed.
  • the edge of the opening shown by the lattice pattern in Fig. 2 was subjected to ultrasonic impact treatment in which the tip of the opening was struck with an ultrasonic vibration terminal with a diameter of 1 to 5 mm. From the surface to a depth of about 3 mm Even in the vicinity of the TiN precipitate having a high internal stress existing in the range of, the internal stress can be eliminated so as not to be a starting point of the fish eye.
  • FIG. 3 shows an embodiment in which the delayed fracture prevention method of the present invention is applied to an intersection of a plurality of welding lines.
  • FIG. 4 is a detailed view of the intersection of the welding lines in FIG.
  • the type of the ultrasonic generator used in the present invention is not limited, using a power supply of 200 W to 3 kW, the ultrasonic vibration of 19 kHz to 60 kHz is generated by the transducer, By amplifying with a wave guide, ⁇ ⁇ ⁇ !
  • An apparatus that vibrates an ultrasonic vibration terminal composed of a pin of about 5 mm with an amplitude of 20 to 60 ⁇ m is preferable.
  • the method for preventing delayed blasting shown in the first to third embodiments described above is applied to parts such as high-tensile bolts and crankshafts, and steel structures such as ships, bridges, and buildings, so that stress concentration parts Can reduce the stress in the steel and produce a steel structure in which inclusions do not become the starting point of fish
  • this invention is a useful invention which can be utilized for the manufacturing industry of a steel structure.

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Pressure Welding/Diffusion-Bonding (AREA)
  • Butt Welding And Welding Of Specific Article (AREA)
  • Heat Treatment Of Articles (AREA)

Abstract

引張強度が600N/mm2以上の鋼材および/または該鋼材の溶接継手からなる鋼構造物の遅れ破壊防止方法において、該鋼構造物の応力集中部の表面に、先端部の直径が1~5mmの超音波振動端子で打撃する超音波衝撃処理を施す。

Description

鋼構造物の遅れ破壌防止方法および鋼構造物の製造方法
〔技術分野〕
本発明は、 引張強度が 6 0 0 N / m m 2 以上の鋼材および Zまた は該鋼材の溶接継手からなる鋼構造物の遅れ破壊防止方法、 および 、 それを用いた鋼構造物の製明造方法に関する。
〔背景技術〕 書
高張力ポルト、 クランクシャフ ト等の部品や、 船舶、 橋梁、 建築 物などの構造物等の鋼構造物に内在する水素は、 鋼構造物の靱性を 低下させる。
特に、 曲げ応力や、 引張り応力が働いて、 応力集中が発生し易い 箇所は、 この鋼構造物に内在する水素が遅れ破壊の原因となるため 、 従来から、 鋼板の脱水素方法が提案されている。
鋼中水素濃度の低減方法としては、 溶鋼の脱ガス処理や、 铸込み 後スラブの保温が実施され、 さらに、 圧延後、 鋼板の加熱保温も行 われる。
連続铸造の場合、 不純物除去や成分調整の目的もあって、 溶鋼の 多く に脱ガス処理が施されるが、 脱ガス処理と しては、 主と して: H脱ガス法が採用されている。
溶鋼中の水素は、 この脱ガス処理の時間を長くすることによ り、 十分に低減することが可能であるが、 処理時間が長くなると処理コ ス トが増し、 連続錄造のサイクルによる時間の制約もあるため、 脱 ガス処理の時間には限界がある。
よ り十分な水素濃度の低下は、 铸込み終了直後のスラブを間隔を あけて積み重ね、 力パーで覆うなどして保温し、 高温状態にある時 間を長く して、 スラブ中の水素を表面まで拡散させて排除すること によって行う ことができる。
この場合、 厚いスラブでは水素の拡散に時間がかかるので、 数日 以上の放置を要し、 しかも、 スラブの温度が低下する。
近年、 エネルギーの効率的利用および製造工程の短縮の観点から
、 鏺込み直後の高温のスラブを、 冷却することなく直ちに所要温度 に調整して、 製品寸法にまで圧延してしまうホッ トチャージないし は直接圧延が多く採用されるようになった。
この場合、 錶造過程で鋼中に残存した水素は、 十分除去されない まま圧延され、 厚鋼板形状となるので、 圧延後の冷却過程において 、 温度の高い間に水素を放出させ低下させなければ、 水素に起因す る靱性低下や遅れ破壊が発生する危険性が増す。
このため、 圧延後の鋼板を積み重ねて徐冷するための場所、 およ び、 加熱保温設備、 さらには、 それらによる所要時間の増大など、 工程上の問題は避けられない (例えば、 特許第 3 2 9 8 5 1 9号公 報、 参照。 ) 。
なお、 例えば、 米国特許第 6, 1 7 1 , 4 1 5号明細書に、 溶接 継手部に超音波振動を与えることによ り、 疲労強度を向上させる方 法が開示されているが、 超音波振動を鋼構造物の遅れ破壊防止に利 用することは開示されていない。
〔発明の開示〕
本発明は、 前述のような従来技術の問題点を解決し、 鋼構造物の 応力集中部に発生する遅れ破壊を防止することができる鋼構造物の 遅れ破壊防止方法、 および、 鋼構造物の製造方法を提供することを 課題とする。 本発明は、 前述の課題を解決するため、 鋭意検討の結果なされた もので、 鋼構造物の応力集中部の表面に、 超音波振動端子で打撃す る超音波衝撃処理を施すことによ り、 鋼構造物の応力集中部に発生 する遅れ破壊を防止することを特徴とするものである。
そして、 その要旨は、 下記のとおりである。
( 1 ) 引張強度が 6 0 0 N/mm2 以上の鋼材および/または該 鋼材の溶接継手'からなる鋼構造物の遅れ破壌防止方法において、 該 鋼構造物の応力集中部の表面に、 先端部の直径が 1 〜 5 mmの超音 波振動端子で打撃する超音波衝撃処理を施すことを特徴とする鋼構 造物の遅れ破壌防止方法。
( 2 ) 前記鋼構造物の応力集中部が、 高張力ポルトにおける頭部 の付け根であることを特徴とする前記 ( 1 ) に記載の鋼構造物の遅 れ破壌防止方法。
( 3 ) 前記鋼構造物の応力集中部が、 引張応力を受ける鋼板に設 けられた開孔の縁部であることを特徴とする前記 ( 1 ) に記載の鋼 構造物の遅れ破壌防止方法。
( 4 ) 前記鋼構造物の応力集中部が、 複数の溶接線の交差部であ ることを特徴とする前記 ( 1 ) に記載の鋼構造物の遅れ破壊防止方 法。
( 5 ) 引張強度 6 0 0 N/mm2 以上の鋼材を溶接して鋼構造物 を製造する方法において、 前記 ( 1 ) 〜 ( 4 ) のいずれかに記載の 鋼構造物の遅れ破壊防止方法を用いて鋼構造物の遅れ破壊を防止す ることを特徴とする鋼構造物の製造方法。
〔図面の簡単な説明〕
図 1 は、 本発明の遅れ破壊防止方法を、 高張力ポルトに適用した 実施形態を示す図である。 図 2は、 本発明の遅れ破壊防止方法を、 引張応力が働く鋼板に適 用した実施形態を示す図である。
図 3は、 本発明の遅れ破壊防止方法を、 複数の溶接線の交差部に 適用した実施形態を示す図である。
図 4は、 図 3に示す複数の溶接線の交差部の詳細を示す図である
〔発明を実施するための最良の形態〕
本発明の実施形態について、 図 1〜図 4に基づいて詳細に説明す る。
<第 1 の実施形態 >
図 1 に、 本発明の遅れ破壊防止方法を高張力ポルトに適用した実 施形態を示す。
例えば、 1 0 0 0 N / m m 2 級の高張力ポルトでは、 繰り返し荷 重が作用すると、 疲労破壊が発生する。 ·
この疲労破壊の起点は、 介在物の周辺に存在する内部応力によ り 鋼材中に存在する水素が介在物周辺に集ま り、 局所的な耐破壊特性 が劣化し、 小さな繰り返し応力下で生じた割れで形成されたフイ ツ シュアィ と呼ばれる領域である。
この現象は、 一般に、 8 0 0 N Z m m 2 以上の高強度鋼材にみら れる現象であるが、 水素を多く含む溶接継手では、 6 0 0 N / m m 2 級の強度レベルでも問題となる場合がある。
鋼材中には、 多数の介在物が存在しているが、 フィ ッシュアイの 起点となる介在物と、 起点とならない介在物とがある。
本発明者らは、 この原因を究明したところ、 フィ ッシュアイの起 点となるかどうかは、 鋼材と介在物との整合性と相関があり、 結晶 格子等の不整合が大きい介在物に、 フィ ッシュアイの起点となるも のが多いことを見出した。
また、 X線解析で内部応力を測定したところ、 フィ ッシュアイの 起点となる介在物の周辺は、 内部応力が局所的に高いことが判明し た。
そこで、 図 1 において、 格子模様で示すところの、 高張力ポルト における応力集中部である'頭部の付け根に対し、 先端部の直径が 1 〜 5 m mの超音波振動端子で打擊する超音波衝撃処理を施すことに よ り、 鋼材の表面から 3 m m程度の深さまでの範囲に存在する内部 応力が高い T i N析出物の周辺でさえ、 内部応力を消滅せしめ、 フ イ ツシュアィの起点とならないようにすることができる。
ここに、 超音波振動端子の先端部の直径を 1 〜 5 m mとするのは 、 1 m m未満では、 鋼材の表面から 1 m mまでの深さの介在物に対 してしか内部応力の低減効果が認められず、 また、 5 m m超では、 大きすぎて応力集中部を的確に打撃することができないからである
<第 2の実施形態 >
図 2に、 本発明の遅れ破壊防止方法を引張応力が働く鋼板に適用 した実施形態を示す。
例えば、 引張応力が働く 8 0 0 N / m m 2 級の鋼板に、 図 2に示 すような開孔が設けられている場合、 格子模様で示す開孔の縁部に 応力集中が生じて、 第 1 の実施形態と同様に、 この応力集中部に存 在する介在物に水素が集ま り、 局所的な耐破壊特性を劣化させ、 小 さな繰り返し応力下でも割れが生じて、 フィ ッシュアイが形成され る。
そこで、 図 2において、 格子模様で示すところの開孔の縁部に対 し、 先端部の直径が 1〜 5 m mの超音波振動端子で打撃する超音波 衝撃処理を施すことによ り、 鋼材の表面から 3 m m程度の深さまで の範囲に存在している内部応力が高い T i N析出物の周辺でさえ、 内部応力を消滅せしめ、 フィ ッシュアイの起点とならないようにす ることができる。
<第 3の実施形態 >
図 3に、 本発明の遅れ破壊防止方法を複数の溶接線の交差部に適 用した実施形態を示す。
例えば、 船体などの溶接構造物においては、 図 3に示すように、 Aと A' の複数の溶接線が交差する箇所が生じる。
この複数の溶接線の交差部は、 溶接の入熱が重畳されるため、 最 も残留応力が高い場所となり、 応力集中が著しい。
この応力集中部に引張応力が作用すると、 この周辺の介在物に水 素が集まり、 第 1および第 2の実施形態と同様に、 局所的な耐破壊 特性が劣化し、 小さな繰り返し応力下でも割れが生じてフイ ツシュ アイが形成される。
図 4は、 図 3における溶接線の交差部の詳細図である。
図 4において、 格子模様で示すと ころの溶接線の交差部から、 例 えば、 5 mm以内の範囲に対し、 先端部の直径が 1〜 5 mmの超音 波振動端子で打撃する超音波衝撃処理を施すことによ り、 鋼材の表 面から 3 mm程度の深さまでの範囲に存在している内部応力が高い T i N析出物の周辺でさえ、 内部応力を消滅せしめ、 フィ ッシュァ ィの起点とならないよ うにすることができる。
<第 1〜第 3に共通の実施形態 >
本発明に使用する超音波発生装置の種類は問わないが、 2 0 0 W 〜 3 kWの電源を用いて、 トランスデューサによって 1 9 k H z〜 6 0 k H zの超音波振動を発生させ、 ウェーブガイ ドにて増幅させ ることによ り、 φ ΐ πιπ!〜 5 mmのピンからなる超音波振動端子を 2 0〜 6 0 μ mの振幅で振動させる装置が好ましい。 前述の第 1〜第 3の実施形態で示す遅れ破壌防止方法を、 高張力 ボルト、 クランクシャフ ト等の部品や、 船舶、 橋梁、 建築物などの 鋼構造物に適用して、 応力集中部における応力を緩和し、 介在物が フィ ッシュアィの起点とならない鋼構造物を製造することができる
〔実施例〕
前述の第 1〜第 3の実施形態で示す、 1 0 0 O NZmm2 級の高 張力ポルト、 開孔を有する 8 0 0 N/mm2 級の鋼板、 および、 複 数 溶接線の交差部に、 先端部の直径が 3 mmの超音波振動端子で 打撃する超音波衝撃処理を施したところ、 5 0 0 N/mm2 、 4 H zの繰り返し荷重を、 1 0 0万回負荷させても、 遅れ破壌に起因す る疲労き裂は発生しなかった。
一方、 本発明の超音波衝撃処理を施さなかった場合には、 5 0 0 NZmm2 、 4 H zの繰り返し荷重の負荷のもとで、 1 0万回以内 に、 遅れ破壊に起因する疲労き裂が発生した。
〔産業上の利用可能性〕
本発明によれば、 鋼構造物の応力集中部に発生する遅れ破壊を防 止することができるので、 本発明は、 鋼構造物の製造産業に利用し 得る有用な発明である。

Claims

請 求 の 範 囲
1 . 引張強度が 6 0 0 N/mm2 以上の鋼材および //または該鋼 材の溶接継手からなる鋼構造物の遅れ破壌防止方法において、 該鋼 構造物の応力集中部の表面に、 先端部の直径が l〜 5 mniの超音波 振動端子で打撃する超音波衝撃処理を施すことを特徴とする鋼構造 物の遅れ破壊防止方法。
2. 前記鋼構造物の応力集中部が、 高張力ポルトにおける頭部の 付け根であることを特徴とする請求の範囲 1 に記載の鋼構造物の遅 れ破壊防止方法。
3. 前記鋼構造物の応力集中部が、 引張応力を受ける鋼板に設け られた開孔の縁部であることを特徴とする請求の範囲 1 に記載の鋼 構造物の遅れ破壊防止方法。
4. 前記鋼構造物の応力集中部が、 複数の溶接線の交差部である ことを特徴とする請求の範囲 1 に記載の鋼構造物の遅れ破壊防止方 法。
5. 引張強度 6 0 0 NZmm2 以上の鋼材を溶接して鋼構造物を 製造する方法において、 請求の範囲 1 ~ 4のいずれか 1項に記載の 鋼構造物の遅れ破壊防止方法を用いて鋼構造物の遅れ破壌を防止す ることを特徴とする鋼構造物の製造方法。
PCT/JP2003/014334 2002-11-19 2003-11-11 鋼構造物の遅れ破壊防止方法および鋼構造物の製造方法 WO2004046392A1 (ja)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
AU2003277681A AU2003277681A1 (en) 2002-11-19 2003-11-11 Delayed fracture prevention method for steel structure and steel structure manufacturing method

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2002-334513 2002-11-19
JP2002334513A JP2004167519A (ja) 2002-11-19 2002-11-19 鋼構造物の遅れ破壊防止方法および鋼構造物の製造方法

Publications (1)

Publication Number Publication Date
WO2004046392A1 true WO2004046392A1 (ja) 2004-06-03

Family

ID=32321731

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PCT/JP2003/014334 WO2004046392A1 (ja) 2002-11-19 2003-11-11 鋼構造物の遅れ破壊防止方法および鋼構造物の製造方法

Country Status (5)

Country Link
JP (1) JP2004167519A (ja)
KR (1) KR100676332B1 (ja)
CN (1) CN100457925C (ja)
AU (1) AU2003277681A1 (ja)
WO (1) WO2004046392A1 (ja)

Families Citing this family (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US6932876B1 (en) 1998-09-03 2005-08-23 U.I.T., L.L.C. Ultrasonic impact machining of body surfaces to correct defects and strengthen work surfaces
US6338765B1 (en) 1998-09-03 2002-01-15 Uit, L.L.C. Ultrasonic impact methods for treatment of welded structures
US20050145306A1 (en) * 1998-09-03 2005-07-07 Uit, L.L.C. Company Welded joints with new properties and provision of such properties by ultrasonic impact treatment
US7301123B2 (en) 2004-04-29 2007-11-27 U.I.T., L.L.C. Method for modifying or producing materials and joints with specific properties by generating and applying adaptive impulses a normalizing energy thereof and pauses therebetween
US7276824B2 (en) 2005-08-19 2007-10-02 U.I.T., L.L.C. Oscillating system and tool for ultrasonic impact treatment
KR101369221B1 (ko) * 2007-06-01 2014-03-06 볼보 컨스트럭션 이큅먼트 에이비 작업장치의 용접부에 발생되는 잔류응력 제거방법
JP4987816B2 (ja) * 2008-07-28 2012-07-25 新日本製鐵株式会社 溶接継手の疲労特性を改善する自動打撃処理方法及び自動打撃処理装置

Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS6479320A (en) * 1987-09-19 1989-03-24 Nippon Steel Corp Improvement of material quality of metal for welding austenitic stainless steel
JPH081514A (ja) * 1994-06-16 1996-01-09 Toshiba Corp 原子炉内構造物の表面処理方法
JPH09234585A (ja) * 1996-02-29 1997-09-09 Mitsubishi Heavy Ind Ltd 溶接残留応力の低減装置付き溶接装置
US6171415B1 (en) * 1998-09-03 2001-01-09 Uit, Llc Ultrasonic impact methods for treatment of welded structures
JP2003113418A (ja) * 2001-10-04 2003-04-18 Nippon Steel Corp 疲労寿命向上処理法およびそれによる長寿命金属材

Family Cites Families (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS5322843A (en) * 1976-08-13 1978-03-02 Nippon Steel Corp Method of improving solidification structure of weld zone by use of ultrasonic oscillatory radiation
JPS55144964A (en) * 1979-04-17 1980-11-12 Furukawa Alum Co Ltd Manufacture of aluminum alloy wheel
US6338765B1 (en) * 1998-09-03 2002-01-15 Uit, L.L.C. Ultrasonic impact methods for treatment of welded structures

Patent Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS6479320A (en) * 1987-09-19 1989-03-24 Nippon Steel Corp Improvement of material quality of metal for welding austenitic stainless steel
JPH081514A (ja) * 1994-06-16 1996-01-09 Toshiba Corp 原子炉内構造物の表面処理方法
JPH09234585A (ja) * 1996-02-29 1997-09-09 Mitsubishi Heavy Ind Ltd 溶接残留応力の低減装置付き溶接装置
US6171415B1 (en) * 1998-09-03 2001-01-09 Uit, Llc Ultrasonic impact methods for treatment of welded structures
JP2003113418A (ja) * 2001-10-04 2003-04-18 Nippon Steel Corp 疲労寿命向上処理法およびそれによる長寿命金属材

Also Published As

Publication number Publication date
KR20050086710A (ko) 2005-08-30
KR100676332B1 (ko) 2007-02-02
JP2004167519A (ja) 2004-06-17
AU2003277681A1 (en) 2004-06-15
CN1711365A (zh) 2005-12-21
CN100457925C (zh) 2009-02-04

Similar Documents

Publication Publication Date Title
KR100671037B1 (ko) 강재의 용접 이음부에 있어서의 열 영향부의 인성 향상방법
JP2003113418A (ja) 疲労寿命向上処理法およびそれによる長寿命金属材
WO2004046392A1 (ja) 鋼構造物の遅れ破壊防止方法および鋼構造物の製造方法
JP5052918B2 (ja) 耐き裂発生伝播特性に優れた溶接継手、溶接構造体及び耐き裂発生伝播特性の向上方法
JP2009034721A (ja) 耐疲労特性に優れた溶接継手の製作方法およびその製作装置
JPH0421717A (ja) 溶接継手の疲労強度向上法
JP2004169065A (ja) 超音波衝撃処理による冷間加工部の強度向上方法およびその金属製品
JP3974840B2 (ja) 鋼板の脱水素方法およびそれを用いた鋼板の製造方法
JP4537649B2 (ja) 回し溶接継手、回し溶接継手の製造方法、および、溶接構造物
JP2004149880A (ja) 耐環境助長割れ性の優れた金属構造製品および、金属構造製品の環境助長割れ抵抗性向上方法
CN108239734A (zh) 一种降低钛合金薄板焊接结构残余应力的超声冲击处理方法
JP3914856B2 (ja) 溶接時めっき割れを防止する亜鉛めっき鋼板の溶接方法
JP2006175511A (ja) 変形矯正方法およびそれを用いた溶接構造物
JP2007283355A (ja) 溶接止端部の超音波衝撃処理方法および超音波衝撃処理された耐疲労特性に優れた溶接止端部
JP4580220B2 (ja) 継手溶接部の疲労性能向上構造及び疲労性能向上方法
JP4767885B2 (ja) 脆性き裂伝播停止特性に優れた溶接継手、溶接構造体及び脆性き裂伝播停止特性の向上方法
JP6314670B2 (ja) 疲労特性に優れた構造物
JP2004136313A (ja) 薄鋼板の高疲労強度隅肉溶接継手およびその隅肉溶接方法
JP2005048271A (ja) 高炭素鋼材の溶接方法
JP6699221B2 (ja) 試験片の製造方法、試験片および応力腐食割れ試験方法
JP2004169585A (ja) タービンブレードの補修方法
JP5433928B2 (ja) 耐脆性き裂伝播特性に優れた多層盛突合せ溶接継手及び溶接構造体
RU2517076C2 (ru) Способ торможения роста усталостных трещин в толстолистовом материале
JP4304892B2 (ja) 溶接継手
JP2004337938A (ja) 疲労強度の高い溶接継手

Legal Events

Date Code Title Description
AK Designated states

Kind code of ref document: A1

Designated state(s): AE AG AL AM AT AU AZ BA BB BG BR BW BY BZ CA CH CN CO CR CU CZ DE DK DM DZ EC EE EG ES FI GB GD GE GH GM HR HU ID IL IN IS KE KG KR KZ LC LK LR LS LT LU LV MA MD MG MK MN MW MX MZ NI NO NZ OM PG PH PL PT RO RU SC SD SE SG SK SL SY TJ TM TN TR TT TZ UA UG US UZ VC VN YU ZA ZM ZW

AL Designated countries for regional patents

Kind code of ref document: A1

Designated state(s): BW GH GM KE LS MW MZ SD SL SZ TZ UG ZM ZW AM AZ BY KG KZ MD RU TJ TM AT BE BG CH CY CZ DE DK EE ES FI FR GB GR HU IE IT LU MC NL PT RO SE SI SK TR BF BJ CF CG CI CM GA GN GQ GW ML MR NE SN TD TG

121 Ep: the epo has been informed by wipo that ep was designated in this application
WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 20038A35328

Country of ref document: CN

Ref document number: 1020057008894

Country of ref document: KR

WWP Wipo information: published in national office

Ref document number: 1020057008894

Country of ref document: KR

122 Ep: pct application non-entry in european phase