WO2003078684A1 - Verfahren zur phosphatierung von metalloberflächen mit verbesserter wertstoff-rückgewinnung - Google Patents

Verfahren zur phosphatierung von metalloberflächen mit verbesserter wertstoff-rückgewinnung Download PDF

Info

Publication number
WO2003078684A1
WO2003078684A1 PCT/EP2003/002456 EP0302456W WO03078684A1 WO 2003078684 A1 WO2003078684 A1 WO 2003078684A1 EP 0302456 W EP0302456 W EP 0302456W WO 03078684 A1 WO03078684 A1 WO 03078684A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
phosphating
cleaning solution
water
solution
cation exchanger
Prior art date
Application number
PCT/EP2003/002456
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
Jan-Willem Brouwer
Peter Kuhm
Original Assignee
Henkel Kommanditgesellschaft Auf Aktien
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Priority claimed from DE10236293A external-priority patent/DE10236293A1/de
Application filed by Henkel Kommanditgesellschaft Auf Aktien filed Critical Henkel Kommanditgesellschaft Auf Aktien
Priority to AU2003219033A priority Critical patent/AU2003219033A1/en
Publication of WO2003078684A1 publication Critical patent/WO2003078684A1/de

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C22/00—Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive liquid, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals
    • C23C22/86—Regeneration of coating baths
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23G—CLEANING OR DE-GREASING OF METALLIC MATERIAL BY CHEMICAL METHODS OTHER THAN ELECTROLYSIS
    • C23G1/00—Cleaning or pickling metallic material with solutions or molten salts
    • C23G1/36—Regeneration of waste pickling liquors

Definitions

  • the invention is in the field of phosphating metal surfaces, as is carried out as a widespread corrosion protection measure in the metalworking industry such as, for example, the automotive industry and the household appliance industry, but also in part in steelworks. It relates to a process for the improved recovery of active components that were previously discharged via the wastewater. In a preferred embodiment of the process, so much wastewater is additionally saved that the process works almost wastewater-free.
  • the phosphating of metals pursues the goal of producing crystalline metal phosphate layers that are firmly adhered to the metal surface, which in themselves improve the corrosion resistance and, in conjunction with paints and other organic coatings, contribute to a substantial increase in adhesion and resistance to infiltration when exposed to corrosion.
  • Such phosphating processes have long been known in the prior art.
  • the low-zinc phosphating processes are particularly suitable, in which the phosphating solutions have comparatively low contents of zinc ions of e.g. B. 0.5 to 2 g / l.
  • phosphate layers with significantly improved corrosion protection and paint adhesion properties can be formed.
  • z. B. 0.5 to 1.5 g / l of manganese ions and z. B. 0.3 to 2.0 g / l of nickel ions as a so-called trication process for the preparation of metal surfaces for painting, for example for the cathodic electrocoating of car bodies, wide application.
  • a phosphating solution contains layer-forming components such as zinc and possibly other divalent metal ions and phosphate ions.
  • a phosphating solution contains non-layer-forming components, such as accelerators in particular and their degradation products.
  • the degradation products of the accelerator result from the fact that it reacts with the hydrogen formed on the metal surface by the pickling reaction.
  • the non-layer-forming components, such as alkali metal ions, which accumulate over time in the phosphating bath, and in particular the degradation products of the accelerator can only be removed from the phosphating solution by discharging and discarding part of the phosphating solution and replacing it continuously or discontinuously with new phosphating solution.
  • Phosphating solution can be discharged, for example, by operating the phosphating bath with an overflow and discarding the overflow. As a rule, however, an overflow is not necessary since the phosphated metal parts discharge a sufficient amount of phosphating solution as an adhering liquid film.
  • the phosphating solution adhering to the phosphated parts such as automobile bodies is rinsed off with water. Since the phosphating solution contains heavy metals and possibly other ingredients that must not be released into the environment in an uncontrolled manner, the rinsing water must be subjected to a water treatment. This must be done in a separate step before being discharged into a biological sewage treatment plant, otherwise the functioning of the sewage treatment plant would be endangered.
  • EP-A-414 301 relates to a wastewater-free process for producing phosphate coatings on metal surfaces by means of aqueous zinc phosphate solutions containing iron (II) and nitrate ions.
  • the phosphating bath is followed by a rinsing bath cascade consisting of at least 2 rinsing baths, low-salt, preferably salt-free water is fed into the last rinsing bath, the water overflow is led into the preceding rinsing bath or the phosphating bath and at least as much low-salt or salt-free water is withdrawn from the phosphating bath that it the rinse water enriched with phosphate can absorb from the cascade.
  • undesirable ingredients such as degradation products of the accelerator, accumulate in the phosphating bath.
  • WO 99/48819 describes a process for the treatment of phosphating bath overflow and / or rinsing water after the phosphating, the phosphating using a acidic aqueous phosphating solution which contains 3 to 50 g / l phosphate ions, calculated as PO 4 3 -, 0.2 to 3 g / l zinc ions, optionally further metal ions and accelerators, characterized in that the phosphating bath overflow and / or the rinsing water contain a Nanofiltration is subjected.
  • the layer-forming cations of the phosphating process accumulate in the retentate of nanofiltration. The retentate is therefore preferably returned to the phosphating solution directly or after enrichment with further active ingredients.
  • the permeate of the nanofiltration can be used as rinsing water after cleaning the parts to be phosphated before phosphating.
  • This document therefore already describes an extensive recycling of recyclable materials from the rinsing water into the phosphating solution and a method for saving fresh water and thus also for reducing the amount of waste water.
  • a further development of this method is proposed in the unpublished German patent application DE 101 42 933.
  • premature blocking of the nanofiltration membrane is prevented, for example, by acidifying the rinsing water before the nanofiltration, preferably with phosphoric acid.
  • the phosphate ions partially get into the permeate of the membrane filtration. These can be reused by raising the pH of the permeate to such an extent that it can be used to supplement the cleaning solutions before phosphating.
  • a similar method for processing rinse water after phosphating is described in EP-A-1 106 711.
  • acidified rinsing water is first subjected to a reverse osmosis, whereby a first filtrate and a first concentrate are obtained.
  • the first concentrate is transferred to the phosphating solution.
  • the first filtrate is neutralized and subjected to a second reverse osmosis. This gives a second filtrate and a second concentrate.
  • the second filtrate is added to the rinse water after the phosphating, while the second concentrate is disposed of.
  • the rinsing water after the phosphating can also be processed via ion exchangers, as is proposed, for example, in WO 00/64817.
  • Layer-forming cations of the phosphating solution are held on the cation exchanger and recovered when it is regenerated. In this way, they can be used again to supplement the phosphating solution. Further developments of this method are described in the unpublished German patent applications 100 56 629 and 100 56 628. In these documents special methods for conditioning and regeneration of the cation exchanger are disclosed.
  • GB 1 540 308 also deals with the treatment of rinse water.
  • a number of rinsing stages are provided, water being transferred from subsequent rinsing stages to rinsing stages located in front, in the direction of the parts to be treated.
  • Such a water-saving cascade system is common in technology. Contaminated rinsing water is reprocessed and returned to one of the rinsing stages. However, no valuable substances are recovered from the rinse water. Rather, this method is used exclusively to save rinse water.
  • DE-A-25 27 853 also relates to the improvement of the water balance in the phosphating of metals.
  • the process comprises one or more aqueous degreasing stages, one or more subsequent rinsing stages, the phosphating stage and at least 2 subsequent rinsing stages.
  • the degreasing solution is prepared and the cleaned solution is returned to the degreasing stage.
  • the rinsing water is conducted in a countercurrent to the workpiece flow in a cascade direction, removed from the front rinsing stage, freed from annoying anions and cations in a treatment plant by adding suitable precipitants and fed back to a subsequent rinsing stage.
  • This process also serves only to save water. Recyclable materials from the cleaning solution or the rinsing stages are not recovered.
  • Membrane filtration removes contaminants from the cleaning solution, sometimes together with surfactants, and returns water and builder salts to the cleaning solution.
  • Such processes are described in more detail, for example, in the following literature reference: N. Rajagopalan, T. Lindsey and J. Sparks, “Recycling of Aqueuos Cleaning Solutions with Membrane Filtration: Issues and Practice ", Met. Finish (1999), 97 (3), pp. 39-40, 42-44, 46-51.
  • the prior art therefore contains numerous suggestions for saving rinsing water and for recycling valuable materials from the rinsing water after the phosphating in the phosphating solution.
  • active ingredients in the phosphating solution reach the first rinsing water or the cleaning solution.
  • phosphating solution can be introduced into the first rinse water and thus indirectly into the cleaning solution due to incorrectly set nozzles. This can be determined, for example, by lowering the pH of the first rinse water by introducing the acidic phosphating solution.
  • Zinc ions can accumulate in the alkaline cleaning solution and subsequently also in the first rinse water, which are detached during the cleaning of galvanized surfaces. Zinc ions represent a valuable substance for the phosphating solution. Up to now, valuable substances from the phosphating could not be recovered from the cleaning solution itself. The recycling cycle has therefore not yet been completely closed, and zinc ions pickled from galvanized surfaces have led to an increase in the amount of waste instead of saving valuable materials in the phosphating solution.
  • the object of the present invention is to return phosphating agents found in the cleaning solution and / or the first rinsing water to the phosphating solution.
  • a suitable process control should preferably also enable further savings in rinsing water, so that the phosphating process can be operated almost wastewater-free.
  • the present invention relates to a method for phosphating metal surfaces, the metal surfaces being cleaned in the spraying and / or immersion method a) with at least one cleaning solution, b) rinsing with at least a first rinse water, c) phosphating with a phosphating solution which contains 3 to 50 g / l phosphate ions, calculated as PO 4 3 -, 0.2 to 3 g / l zinc ions, optionally further metal ions and optionally accelerator, and d) rinsing with at least one second rinsing water and wherein e) at least a portion of the first rinsing water is transferred continuously or discontinuously into the cleaning solution, characterized in that f) continuously or discontinuously at least part of the cleaning solution and / or part of the treated first rinse water with a first cation exchanger which is selective for zinc, nickel and / or manganions, g) regenerates this first cation exchanger after loading with an acid to obtain a first regenerate and h) transfers
  • a cleaning solution or “at least” one rinsing water is mentioned, this means that instead of a single cleaning or rinsing stage, several cleaning or rinsing stages connected in series can be provided. In practice, this is quite common. For the present invention, this means that the measures described are each carried out on at least one of these cleaning or rinsing stages.
  • the phrase "part of the cleaning solution” or “part of the first rinse water” means that not all of the first cleaning solution or all of the first rinse water is subjected to the treatment mentioned. Rather, one takes a part of each and leads it to the treatment mentioned: This can be, for example, the overflow that is led out of the cleaning solution or the first rinse water.
  • the zinc contents are preferably in the range from 0.4 to 2 g / l and in particular from 0.5 to 1.5 g / l, as are customary for low-zinc processes.
  • the weight ratio of phosphate ions to zinc ions in the phosphating baths can vary within wide limits fluctuate if it is in the range between 3.7 and 30. A weight ratio between 10 and 20 is particularly preferred
  • the phosphating bath can contain other components which are currently common in phosphating baths.
  • Phosphating solutions are preferably used which contain further mono- or divalent metal ions, which experience has shown to have a favorable effect on the paint adhesion and the corrosion protection of the phosphate layers produced thereby. Accordingly, the phosphating solution according to the invention preferably additionally contains one or more of the following cations:
  • the phosphating solution contains 0.1 to 4 g / l of manganese ions and 0.002 to 0.2 g / l of copper ions as additional cations and not more than 0.05 g / l, in particular not more than 0.001 g / l, of nickel ions.
  • phosphating baths can be used which, in addition to zinc ions, contain 0.1 to 4 g / l manganese ions and additionally 0.1 to 2.5 g / l nickel ions.
  • the form in which the cations are introduced into the phosphating baths is in principle irrelevant. It is particularly useful to use oxides and / or carbonates as the cation source. Because of the risk of salting in the phosphating baths, salts of acids other than phosphoric acid or nitric acid should preferably be avoided.
  • phosphating baths In addition to the layer-forming divalent cations, phosphating baths generally also contain sodium, potassium and / or ammonium ions to adjust the free acid.
  • Phosphating baths that are used exclusively for the treatment of galvanized material do not necessarily have to contain a so-called accelerator.
  • accelerators which are required for the phosphating of non-galvanized steel surfaces, are also often used in technology for the phosphating of galvanized material.
  • Accelerating phosphating solutions have the additional advantage that they are suitable for both galvanized and non-galvanized materials. This is particularly important when phosphating car bodies, as these often contain both galvanized and non-galvanized surfaces.
  • accelerators are available for phosphating baths. They accelerate the formation of layers and facilitate the formation of closed phosphate layers, since they react with the hydrogen generated during the pickling reaction. This process is referred to as "depolarization". This prevents the formation of hydrogen bubbles on the metal surface which interfere with the formation of the layer.
  • depolarization This prevents the formation of hydrogen bubbles on the metal surface which interfere with the formation of the layer.
  • the phosphating solution can contain one or more of the following accelerators:
  • hydrogen peroxide can advantageously be used as the accelerator. This can be used as such or in the form of compounds which form hydrogen peroxide under the conditions of the phosphating bath.
  • Another accelerator to be preferably used is hydroxylamine. If this is added to the phosphating bath in free form or in the form of hydroxylammonium phosphates, hydroxylammonium nitrate and / or hydroxylammonium chloride, only degradation or by-products are created which can penetrate a nanofiltration membrane.
  • the focus of the method according to the invention lies in the recovery of valuable substances from the phosphating solution, in particular from layer-forming cations, which have been introduced into the cleaning solution and / or into the first rinsing water. According to the invention, this is achieved by sub-steps f) to h).
  • the formulation is used here that a part of the cleaning solution or also of rinsing water is "treated" with an ion exchanger, this means that this solution or rinsing water is brought into contact with the ion exchanger material in some way This is done by using an ion exchange column which is filled with ion exchange material and the solution to be treated flows through this ion exchange column, which can be done from above or from below, that is to say in a descending or ascending manner.
  • Metal surfaces to be phosphated are usually coated with oil or fat.
  • This oil or fat must be removed by the cleaning solution before phosphating. Therefore, over time, oil or fat accumulates in the cleaning bath and, due to dragging, also in the first rinse water.
  • These non-water-soluble impurities can either be emulsified in the cleaning solution or at least partially float on it. In such cases, it is preferred to separate oil and / or fat from that portion of the cleaning solution and / or the first rinsing water which is treated with the first cation exchanger in step f) before step f).
  • Different methods are available for this in the prior art. Oils and fats can be bound and removed using an adsorber resin or activated carbon. However, this creates additional waste.
  • a preferred embodiment of the process according to the invention therefore provides that the cleaning solution and / or the rinsing water is subjected to ultrafiltration to remove oil or fat, with the result that a first retentate and a first permeate are obtained, the oil and / or fat-containing first retentate being disposed of ( for example, leads to a combustion) and treated the first permeate in sub-step f) with the first cation exchanger.
  • Suitable membrane types for this membrane filtration step are contained, for example, in the Rajagopalan literature cited at the beginning.
  • the first cation exchanger preferably binds the divalent layer-forming metal ions zinc, nickel and / or manganese, while the monovalent cations of the cleaning solution, in particular sodium and / or potassium ions, are less strongly bound. Since the divalent cations displace the monovalent cations, the loaded cation exchanger contains almost exclusively the divalent, layer-forming cations.
  • this first cation exchanger is regenerated in step g) with an acid, a first regenerate is obtained in which the layer-forming cations are enriched. This first regenerate can be added to the phosphating solution either immediately or after further work-up or after enrichment with further active ingredients.
  • an acid or an acid mixture which is compatible with the phosphating solution to regenerate the first cation exchanger. It is therefore preferred to use in step g) an acid which is selected from phosphoric acid, nitric acid, hexafluoro acids of titanium or zirconium, or from mixtures of these acids. Phosphoric acid, which can be used, for example, in a concentration between 40 and 80% by weight, is particularly preferred.
  • the regeneration is preferably carried out in fractions, the layer-forming cations being enriched in the first fraction.
  • This first fraction is used in sub-step h), while further fractions are used for later regeneration steps.
  • Such a fractional regeneration process is described, for example, in the unpublished German patent application 100 56 628.
  • a weakly acidic cation exchanger is preferably used as the first cation exchanger. This has the desired property of binding divalent cations more strongly than monovalent ones.
  • a weakly acidic cation exchanger which carries chelating iminodiacetic acid groups is particularly suitable.
  • Such a cation exchanger can be conditioned after the regeneration in such a way that it has a particular selectivity for the layer-forming cations zinc, nickel and manganese. This is described in more detail in the unpublished German patent applications DE 100 56629 and DE 10056628.
  • the first regenerate obtained in sub-step g) is strongly acidic. Before it is at least partially returned to the phosphating solution, it can be used, as described below, to acidify rinsing water after the phosphating before it is subjected to nanofiltration. The regenerate can also be separated directly by nanofiltration. The layer-forming cations accumulate in the retentate, which is transferred to the phosphating solution.
  • the permeate mainly contains the anions of the acid used for regeneration and can be added to either the first rinse water or the cleaning solution after raising the pH. However, if the first regenerate is to be transferred to the phosphating solution without further separation, it is advisable to raise the pH to such an extent that a ratio of total acid to free acid in the range from about 4 to about 10 is obtained.
  • free acid and total acid are known to the person skilled in the art as control parameters for a phosphating solution. They are usually expressed in the unit of measurement "points", which are determined as follows: A 10 ml bath sample is diluted with water and titrated with 0.1 N sodium hydroxide solution until a pH of 3.6 is obtained The consumption in ml of sodium hydroxide solution represents the point value of the free acid.
  • the point value of the total acid is determined by adjusting to a pH value of 8 , 5 titrated.) This is preferably done by adding compounds of zinc, nickel and / or manganese to the first regenerate obtained in sub-step g), which can react with excess acid before being transferred to the phosphating solution in sub-step h).
  • Such compounds are, for example, oxides or preferably carbonates of the metals mentioned ..
  • aqueous slurries are preferably used of these connections.
  • the part of the cleaning solution and / or the first rinsing water treated in the partial step f) with the first cation exchanger could now be returned to the cleaning solution, preferably after supplementing with active ingredients such as builder substances or surfactants.
  • This consists in treating the portion of the cleaning solution and / or the first rinsing water treated in partial step f) with the first cation exchanger, then i) with a first anion exchanger, which is selective for anions of polyvalent acids, k) this first anion exchanger after loading with a strong alkali (for example sodium or potassium hydroxide solution) is regenerated to obtain a second regrind and I) uses this second regrind as a raw material for producing a cleaning solution.
  • a strong alkali for example sodium or potassium hydroxide solution
  • a suitable resin exchanger for example crosslinked polystyrene, which carries quaternary amino groups as functional groups, is suitable as the anion exchanger for substep i).
  • anions which are effective for cleaning are removed from the treated part of the cleaning solution and used again for cleaning purposes before the part of the cleaning solution is freed from monovalent cations and anions.
  • the phosphate ions in particular can be removed from this part of the cleaning solution and sent for further use. At least two embodiments are available for this
  • the first embodiment consists in that the phosphate ions are subsequently precipitated as calcium and / or iron phosphates from the portion of the cleaning solution and / or the first rinsing water treated with the first cation exchanger and the solids formed in this way are separated from the portion of the cleaning solution , This can be done, for example, by contacting the portion of the cleaning solution with a slurry of calcium hydroxide and / or iron hydroxide, thereby binding the phosphate ions to the hydroxide and separating the solid.
  • a cheaper alternative to the precipitation is to add an aqueous solution of water-soluble calcium and / or iron (III) salts to the proportion of the cleaning solution and to precipitate the poorly water-soluble phosphates of the cations mentioned, if appropriate together with the hydroxides additionally formed.
  • the proportion of the cleaning solution after the sub-step f) has a pH value above 7, hydroxides form automatically. This leads to the formation of easily separable solid flakes.
  • the proportion of the cleaning solution - if desired after prior acidification, for example with hydrochloric acid - can be mixed with a solution of iron (III) salts, for example iron (III) chloride, and an alkaline pH value can be set by adding an aqueous calcium hydroxide slurry. This also leads to the formation of easily separable solid flakes.
  • a further embodiment of the phosphate removal consists in that the portion of the cleaning solution and / or the first rinsing water treated with the first cation exchanger in sub-step f) is then passed through a container which contains solid calcium hydroxide, iron hydroxide, or a mixture of calcium hydroxide and iron hydroxide.
  • solid hydroxides can be used as a fixed bed or as a fluidized bed. Because of the better handling for this alternative method, solid, preferably crystalline or partially crystalline, iron hydroxide is preferred. For example, the iron hydroxide known as "ferrrihydrite" can be used.
  • the calcium and / or iron phosphate-containing solids formed according to one of the two process variants described directly according to claim 8 or 9 contain only small proportions of other heavy metals or hydrocarbons due to the pretreatment of the cleaning solution that they do not have to be disposed of as waste, but as Recyclable materials can be used, for example, in agriculture, the cement industry or wastewater treatment (further phosphate binding). This makes it possible for the first time to recycle the phosphate ions contained in the wastewater from phosphating processes, including the associated cleaning steps, instead of disposing of them in the form of waste materials, as was previously the case.
  • divalent or polyvalent anions in particular phosphate ions
  • the water phase obtained in this way and depleted in polyvalent anions is preferably further used.
  • the procedure is preferably such that the portion of the cleaning solution treated in sub-step i) according to claim 7 with the first anion exchanger or that obtained after separation of the solids according to claim 8 or that passed through the container according to claim 9 is then either m) first with a second, strongly acidic cation exchanger and then treated with a second, strongly basic anion exchanger, or first with a second, strongly basic anion exchanger and then with a second, strongly acidic cation exchanger to obtain deionized water, or m ') is subjected to reverse osmosis, whereby as third permeate demineralized water and a third retentate is obtained as a concentrate, which is disposed of.
  • largely demineralized water is obtained as the permeate
  • the retentate (concentrate) is the contains enriched monovalent cations and anions and is discharged from the system as (single) wastewater.
  • the loaded cation and anion exchangers must be regenerated.
  • the cation exchanger is preferably regenerated with hydrochloric acid, the anion exchanger with sodium hydroxide solution.
  • the regenerates obtained here are mixed for mutual neutralization. These regenerates are disposed of. They represent the only wastewater that leaves the water cycle of the overall process in this embodiment. In comparison to the total volume of the water cycle, this represents only a very small proportion, so that the statement is justified that the process sequence according to the invention can be operated largely free of waste water. If the regenerates do not contain fluoride ions, they can be fed directly into the sewer network. For environmental reasons, fluoride ions should be precipitated and disposed of separately, for example by precipitation in the form of calcium fluoride.
  • the second rinse water obtained after the phosphating is preferably worked up by one of the processes described in the literature cited at the beginning. For example, this can be done by ion exchange, as described in WO 00/64817 or in the development according to DE 100 56 629.
  • the layer-forming cations are recovered during the regeneration of the cation exchangers and can be used again for the phosphating.
  • the procedure is preferably such that n) a portion of the second rinse water is added continuously or discontinuously
  • the second rinse water can be supplemented with the largely demineralized water which is obtained in the further processing of the cleaning solution described above. This largely closes the water cycle.
  • the pH of the second retentate is preferably raised by adding at least one neutralizing compound of zinc, nickel and / or manganese before the second retentate is incorporated into the
  • the oxides and carbonates are particularly suitable as such compounds with a neutralizing action, and are preferably used as an aqueous slurry for ease of handling.
  • the second rinse water before the nanofiltration it can be added to at least part of the first regenerate obtained in sub-step g) before the nanofiltration is carried out. In this way, no additional acid has to be used.
  • the layer-forming cations in the first regrind then, together with the layer-forming cations in the second rinse water, return to the phosphating solution after further enrichment by membrane filtration.
  • the phosphated metal surfaces are subjected to a post-passivation after rinsing with the second rinsing water. To do this, they are brought in with a post-passivation solution Contact.
  • Post-passivation solutions of this type are known in the prior art.
  • a post-passivation solution as described in more detail in WO 00/73536, is particularly suitable.
  • the metal surfaces phosphated in sub-step c) and rinsed in sub-step d) are subsequently passivated in a further step q) by contacting them with an aqueous solution which is the only two or contains polyvalent cations of nickel ions and the anions are selected from nitrate ions, fluoride ions, phosphate ions and anions of complex fluorides of B, Ti and Zr and then r) with at least a third rinse water.
  • the post-passivation solution is preferably a solution of nickel dihydrogen phosphate and contains 50 to 500 mg / l of nickel ions and 200 to 1 500 mg / l of phosphate ions. Both nickel ions and dihydrogen phosphate ions are valuable substances in a phosphating solution. These valuable substances accumulate in the third rinsing water and can ultimately be transferred from there to the phosphating solution via the second rinsing water by treating it via cation exchange or nanofiltration.
  • the sequence of processes according to the invention preferably further provides that a portion of the third rinse water is transferred continuously or discontinuously to the second rinse water and the third rinse water is supplemented by adding fresh water.
  • the largely demineralized water can be used, which is obtained when a part of the cleaning solution is completely worked up as described above.
  • the water cycle and the material cycle can therefore be largely closed even using a post-passivation solution and a third rinse water. This leads to a saving of raw materials and reduces the amount of waste and waste water.
  • the sequence of processes according to the invention accordingly has particular economic and ecological advantages.
  • the invention relates to a plant for carrying out the method described above. This attachment contains at least the following
  • FIG. 1 Facilities: a container for the cleaning solution, a container for the first rinse water, a container for the phosphating solution, a container for the second rinse water, a container for the first cation exchanger and a piping system with the cleaning solution from the container for the
  • Cleaning solution can be transferred to the container for the first cation exchanger.
  • a tank in which there is at least a part of the respective solution or the respective rinsing water.
  • this tank can be designed such that the metal parts to be phosphated, such as, for example Automobile bodies are immersed in the respective tank and transported from tank to tank by a transport system.
  • the container is a collecting container in which the respective solution or the respective rinsing water collects again after it has been sprayed onto the metal surfaces to be treated.
  • pumps are usually present which pump the respective solution from the collecting container to the nozzle pieces, through which they are sprayed onto the surfaces to be treated, after which the respective liquid runs back into the collecting container.
  • the containers mentioned are usually present in every phosphating plant. What is new, however, is the line system with which the cleaning solution can be transferred from the container for the cleaning solution to the container for the first cation exchanger. This can be done by means of gravity, but preferably by means of pumps. As usual, the container for the first cation exchanger is preferably designed as a column through which the cleaning solution can flow either in a descending or ascending manner.
  • a de-oiling device for the cleaning solution is preferably provided between the container for the cleaning solution and the container for the first cation exchanger.
  • This oil removal device can consist of a container which is filled with an adsorber material for oil and fat. It can be act for example an adsorber resin or activated carbon.
  • the de-oiling device can also cause a separation between the oil or fat and water phases by gravity or centrifugal force. For example, it can be a separator that works on the principle of a centrifuge.
  • the deoiling device is preferably an ultrafiltration device.
  • Granodine R 952 tri-cation phosphating (Henkel KGaA), nitrite accelerated post-passivation: nickel phosphate passivation according to WO00 / 73536
  • composition of rinsing water see a)
  • composition of retentate / permeate after nanofiltration Composition of retentate / permeate after nanofiltration:
  • composition permeate after ultrafiltration is a composition permeate after ultrafiltration
  • the hydrocarbon-containing retentate must be disposed of.
  • Residual hydrocarbon content can be removed by activated carbon adsorption.
  • composition permeate ultrafiltration see c)
  • Fraction 1 (20 l) contains: Zn: 25 g / l Mn: 2 g / l Ni: 2 g / l
  • Adsorber resin Lewatit MP 500
  • Fraction 1 (20 l) contains: PO 4 : 50 g / l
  • Fraction 1 is used as a raw material for the manufacture of degreasing products.
  • composition of sludge after precipitation and separation from the water phase approx. 21.8% Fe: 4.9% PO4: 33.6%.
  • This sludge is not classified as hazardous waste and can, for example, be reused in agriculture or the cement industry.
  • Adsorber resin cation exchanger: SP 112, 20 I resin
  • Anion exchanger MP 500, 20 I resin
  • composition of drain demineralized water, conductivity ⁇ 10 ⁇ S-cm 1
  • the regenerates can be passed into the waste water after filtering the bag with Lofclear 523 D (Hayward) (pH 6-9).

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • General Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Chemical Treatment Of Metals (AREA)
  • Separation Using Semi-Permeable Membranes (AREA)

Abstract

Verfahren zur Phosphatierung von Metalloberflächen, wobei man die Metalloberflächen vor der Phosphatierung mit einer Reinigungslösung reinigt und mit einem Spülwasser spült. Das Spülwasser wird teilweise in die Reinigungslösung überführt. Dabei werden Wertstoffe der Phosphatierungslösung aus der Reinigungslösung und/oder aus dem Spülwasser zurückgewonnen und in die Phosphatierungslösung überführt. Dies erfolgt dadurch, dass man mindestens einen Teil der Reinigungslösung und/oder des Spülwassers mit einem Kationenaustauscher behandelt, der selektiv ist für Zink-, Nickel­und/oder Manganionen, diesen Kationenaustauscher nach Beladung regeneriert und mindestens einen Teil des Regenerats in die Phosphatierungslösung überführt.

Description

"Verfahren zur Phosphatierung von Metalloberflachen mit verbesserter Wertstoff- Rückgewinnung"
Die Erfindung liegt auf dem Gebiet der Phosphatierung von Metalloberflachen, wie sie als verbreitete Korrosionsschutzmaßnahme in der metallverarbeitenden Industrie wie beispielsweise der Automobilindustrie und der Haushaltsgeräteindustrie, jedoch teilweise auch in Stahlwerken durchgeführt wird. Sie betrifft ein Verfahren zur verbesserten Rückgewinnung von Wirkkomponenten, die bisher über das Abwasser ausgetragen wurden. In einer bevorzugten Ausführungsform des Verfahrens wird zusätzlich so viel Abwasser eingespart, daß das Verfahren nahezu abwasserfrei arbeitet.
Die Phosphatierung von Metallen verfolgt das Ziel, auf der Metalloberfläche festverwachsene, kristalline Metallphosphatschichten zu erzeugen, die für sich bereits die Korrosionsbeständigkeit verbessern und in Verbindung mit Lacken und anderen organischen Beschichtungen zu einer wesentlichen Erhöhung der Haftung und der Resistenz gegen Unterwanderung bei Korrosionsbeanspruchung beitragen. Solche Phosphatierverfahren sind seit langem im Stand der Technik bekannt. Für die Vorbehandlung vor der Lackierung eigenen sich insbesondere die Niedrig-Zink- Phosphatierverfahren, bei denen die Phosphatierlösungen vergleichsweise geringe Gehalte an Zinkionen von z. B. 0,5 bis 2 g/l aufweisen.
Es hat sich gezeigt, daß durch die Mitverwendung anderer mehrwertiger Kationen als Zink in den Phosphatierbädern Phosphatschichten mit deutlich verbesserten Korrosionsschutz- und Lackhaftungseigenschaften ausgebildet werden können. Beispielsweise finden Niedrig-Zink-Verfahren mit Zusatz von z. B. 0,5 bis 1,5 g/l Manganionen und z. B. 0,3 bis 2,0 g/l Nickelionen als sogenannte Trikation-Verfahren zur Vorbereitung von Metalloberflachen für die Lackierung, beispielsweise für die kathodische Elektrotauchlackierung von Autokarosserien, weite Anwendung.
Eine Phosphatierlösung enthält schichtbildende Komponenten wie z.B. Zink- und ggf. weitere zweiwertige Metallionen sowie Phosphationen. Außerdem enthält eine Phosphatierlösung nichtschichtbildende Komponenten wie insbesondere Beschleuniger und deren Abbauprodukte. Die Abbauprodukte des Beschleunigers entstehen dadurch, daß dieser mit dem durch Beizreaktion an der Metalloberfläche gebildeten Wasserstoff reagiert. Die sich mit der Zeit im Phosphatierbad anreichernden nichtschichtbildenden Komponenten wie beispielsweise Alkalimetallionen und insbesondere die Abbauprodukte des Beschleunigers können aus der Phosphatierlösung nur dadurch entfernt werden, daß man ein Teil der Phosphatierlösung austrägt und verwirft und kontinuierlich oder diskontinuierlich durch neue Phosphatierlösung ersetzt. Phosphatierlösung kann beispielsweise dadurch ausgetragen werden, daß man das Phosphatierbad mit einem Überlauf betreibt und den Überlauf verwirft. In der Regel ist ein Überlauf jedoch nicht erforderlich, da durch die phosphatierten Metallteile eine ausreichende Menge Phosphatierlösung als anhaftender Flüssigkeitsfilm ausgetragen wird.
Nach der Phosphatierung wird die an den phosphatierten Teilen wie beispielsweise Automobilkarossen anhaftende Phosphatierlösung mit Wasser abgespült. Da die Phosphatierlösung Schwermetalle und ggf. weitere Inhaltsstoffe enthält, die nicht unkontrolliert in die Umwelt abgegeben werden dürfen, muß das Spülwasser einer Wasserbehandlung unterzogen werden. Dies muß in einem getrennten Schritt vor der Einleitung in eine biologische Kläranlage erfolgen, da sonst die Funktionsfähigkeit der Kläranlage gefährdet würde.
Da sowohl die Entsorgung des Abwassers (aus Phosphatierbadüberlauf und/oder Spülwasser) als auch die Versorgung der Phosphatieranlage mit Frischwasser Kostenfaktoren sind, besteht ein Bedarf, diese Kosten zu minimieren. Die EP-A-414 301 betrifft ein abwasserfrei arbeitendes Verfahren zur Erzeugung von Phosphatüberzügen auf Metalloberflachen mittels wäßriger, Eisen(ll)- und Nitrationen enthaltender Zinkphosphatlösungen. Dabei wird dem Phosphatierbad eine Spülbadkaskade aus mindestens 2 Spülbädern nachgeschaltet, salzarmes, vorzugsweise salzfreies Wasser in das letzte Spülbad gespeist, der Wasserüberlauf in das jeweils vorausgehende Spülbad bzw. das Phosphatierbad geleitet und dem Phosphatierbad mindestens so viel salzarmes bzw. salzfreies Wasser entzogen, daß es das mit Phosphat angereicherte Spülwasser aus der Kaskade aufnehmen kann. Hierbei läßt es sich jedoch nicht vermeiden, daß sich unerwünschte Inhaltsstoffe wie beispielsweise Abbauprodukte des Beschleunigers im Phosphatierbad anreichern.
WO 99/48819 beschreibt ein Verfahren zur Aufbereitung von Phosphatierbadüberlauf und/oder von Spülwasser nach der Phosphatierung, wobei die Phosphatierung mit einer sauren wäßrigen Phosphatierlösung erfolgt, die 3 bis 50 g/l Phosphationen, berechnet als PO4 3-, 0,2 bis 3 g/l Zinkionen, gegebenenfalls weitere Metallionen sowie Beschleuniger enthält, dadurch gekennzeichnet, daß der Phosphatierbadüberlauf und/oder das Spülwasser einer Nanofiltration unterworfen wird. Im Retentat der Nanofiltration reichern sich die schichtbildenden Kationen des Phosphatierprozesses an. Daher führt man das Retentat vorzugsweise direkt oder nach Anreicherung mit weiteren Wirkstoffen in die Phosphatierlösung zurück. Das Permeat der Nanofiltration kann als Spülwasser nach der Reinigung der zu phosphatierenden Teile vor der Phosphatierung eingesetzt werden. Dieses Dokument beschreibt also bereits eine weitgehende Wertstoff-Rückführung aus dem Spülwasser in die Phosphatierlösung sowie ein Verfahren zum Einsparen von Frischwasser und damit auch zur Verringerung der Abwassermenge. Eine Weiterentwicklung dieses Verfahrens wird in der nicht vorveröffentlichten deutschen Patentanmeldung DE 101 42 933 vorgeschlagen. Nach dieser Lehre verhindert man ein vorzeitiges Verblocken der Nanofiltrationsmembran beispielsweise dadurch, daß man das Spülwasser vor der Nanofiltration ansäuert, vorzugsweise mit Phosphorsäure. Dabei gelangen die Phosphationen teilweise in das Permeat der Membranfiltration. Diese können dadurch wieder verwendet werden, daß man den pH-Wert des Permeats so weit anhebt, daß man es zum Ergänzen der Reinigungslösungen vor der Phosphatierung einsetzen kann.
Ein ähnliches Verfahren zum Aufarbeiten von Spülwasser nach der Phosphatierung ist in der EP-A-1 106 711 beschrieben. Auch hierbei unterzieht man angesäuertes Spülwasser zunächst einer Umkehrosmose, wobei man ein erstes Filtrat und ein erstes Konzentrat erhält. Das erste Konzentrat wird in die Phosphatierlösung überführt. Das erste Filtrat wird neutralisiert und einer zweiten Umkehrosmose unterzogen. Hierbei erhält man ein zweites Filtrat und ein zweites Konzentrat. Das zweite Filtrat wird wieder dem Spülwasser nach der Phosphatierung zugesetzt, während das zweite Konzentrat entsorgt wird.
Statt durch Membranfiltration kann das Spülwasser nach der Phosphatierung auch über Ionenaustauscher aufgearbeitet werden, wie es beispielsweise in der WO 00/64817 vorgeschlagen wird. Schichtbildende Kationen der Phosphatierlösung werden auf dem Kationenaustauscher festgehalten und bei dessen Regenerierung zurückgewonnen. Sie können so zum Ergänzen der Phosphatierlösung wieder verwendet werden. Weiterentwicklungen dieses Verfahrens sind in den nicht vorveröffentlichten deutschen Patentanmeldungen 100 56 629 und 100 56 628 beschrieben. In diesen Dokumenten werden spezielle Verfahren zur Konditionierung und Regenerierung des Kationenaustauschers offenbart.
DE 198 54 431 lehrt, daß das Spülwasser nach der Phosphatierung durch Umkehrosmose, lonenaustauschverfahren, Nanofiltration, Elektrodialyse und/oder Schwermetallfällung so aufgearbeitet werden kann, daß die an Metallionen abgereicherte Wasserphase als Spülwasser zum Spülen der Metalle nach der Reinigung und vor der Phosphatierung eingesetzt werden kann.
GB 1 540 308 befaßt sich ebenfalls mit der Aufarbeitung von Spülwasser. Dabei sind mehrere Spülstufen vorgesehen, wobei, in Richtung der zu behandelnden Teile gesehen, Wasser aus nachfolgenden Spülstufen in davor liegende Spülstufen überführt wird. Eine solche wassersparende Kaskadenführung ist in der Technik üblich. Verunreinigtes Spülwasser wird wieder aufbereitet und in eine der Spülstufen zurückgeführt. Dabei werden jedoch keine Wertstoffe aus dem Spülwasser zurückgewonnen. Vielmehr dient dieses Verfahren ausschließlich der, Einsparung von Spülwasser.
Die DE-A-25 27 853 bezieht sich ebenfalls auf die Verbesserung des Wasserhaushalts bei der Phosphatierung von Metallen. Dabei umfaßt der Verfahrensgang wie üblich eine oder mehrere wäßrige Entfettungsstufen, eine oder mehrere nachfolgende Spülstufen, die Phosphatierungsstufe und mindestens 2 nachfolgende Spülstufen. Die Entfettungslösung wird aufbereitet und die gereinigte Lösung in die Entfettungsstufe zurückgeführt. In den Spülstufen wird das Spülwasser im Gegenstrom zum Werkstücksfluß kaskadenförmige nach vorne geführt, der vorderen Spülstufe entnommen, in einer Aufbereitungsanlage durch Zugabe geeigneter Fällungsmittel von störenden Anionen und Kationen befreit und einer nachfolgenden Spülstufe wieder zugeführt. Auch dieses Verfahren dient ausschließlich dem Einsparen von Wasser. Wertstoffe aus der Reinigungslösung oder den Spülstufen werden nicht zurückgewonnen.
Maßnahmen zur Verlängerung der Lebensdauer von Reinigungslösungen mittels Membranprozessen sind seit langem Stand der Technik. Hierbei werden durch eine Membranfiltration Schmutzstoffe, teilweise zusammen mitTensiden, aus der Reinigungslösung abgetrennt und Wasser sowie Buildersalze in die Reinigungslösung zurückgeführt. Derartige Verfahren sind beispielsweise in folgender Literaturstelle näher beschrieben: N. Rajagopalan, T. Lindsey und J. Sparks, „Recycling of Aqueuos Cleaning Solutions with Membrane Filtration: Issues and Practice", Met. Finish (1999), 97(3), SS. 39-40, 42-44, 46-51.
Solche Verfahren führen zwar Wasser sowie einen Teil der Wertstoffe der Reinigungslösung in diese zurück, Wertstoffe der Phosphatierungslösung, die in die Reinigungslösung gelangt sind, gehen jedoch verloren.
Der Stand der Technik enthält also zahlreiche Anregungen zum Einsparen von Spülwasser und zum Rückführen von Wertstoffen aus dem Spülwasser nach der Phosphatierung in die Phosphatierungslösung. Durch allgemeine Verschleppung während des praktischen Betriebs und insbesondere durch die kaskadenartige Überführung von Spülwasser aus nachfolgenden Spülstufen in vorgelagerte Spülstufen und bis in die Reinigungslösung gelangen jedoch Wirkstoffe der Phosphatierungslösung bis in das erste Spülwasser oder bis in die Reinigungslösung. Insbesondere bei Spritzanlagen kann aufgrund falsch eingestellter Düsen Phosphatierungslösung durch Überspritzen in das erste Spülwasser und damit auch mittelbar in die Reinigungslösung eingetragen werden. Dies kann beispielsweise dadurch festgestellt werden, daß der pH-Wert des ersten Spülwassers durch den Eintrag der sauren Phosphatierungslösung abgesenkt wird. Außerdem können sich in der alkalischen Reinigungslösung und nachfolgend auch in dem ersten Spülwasser Zinkionen anreichern, die bei der Reinigung von verzinkten Oberflächen abgelöst werden. Zinkionen stellen einen Wertstoff für die Phosphatierungslösung dar. Aus der Reinigungslösung selbst konnten bisher Wertstoffe der Phosphatierung nicht zurückgewonnen werden. Der Wertstoffkreislauf war daher bisher nicht vollständig geschlossen und von verzinkten Oberflächen abgebeizte Zinkionen führten zur Erhöhung der Abfallmenge statt zu einer Wertstoffersparnis in der Phosphatierungslösung.
Die vorliegende Erfindung stellt sich die Aufgabe, in die Reinigungslösung und/oder in das erste Spülwasser gelangte Wirkstoffe der Phosphatierung in die Phosphatierungslösung zurückzuführen. Durch geeignete Verfahrensführung soll zusätzlich vorzugsweise eine weitere Einsparung von Spülwasser ermöglicht werden, so daß das Phosphatierverfahren nahezu abwasserfrei betrieben werden kann.
Die vorliegende Erfindung betrifft ein Verfahren zur Phosphatierung von Metalloberflachen, wobei man die Metalloberflachen im Spritz- und/oder Tauchverfahren a) mit mindestens einer Reinigungslösung reinigt, b) mit mindestens einem ersten Spülwasser spült, c) mit einer Phosphatierungslösung phosphatiert, die 3 bis 50 g/l Phosphationen, berechnet als PO4 3-, 0,2 bis 3 g/l Zinkionen, gegebenenfalls weitere Metallionen sowie gegebenenfalls Beschleuniger enthält, und d) mit mindestens einem zweiten Spülwasser spült und wobei man e) kontinuierlich oder diskontinuierlich mindestens einen Anteil des erstens Spülwassers in die Reinigungslösung überführt, dadurch gekennzeichnet, dass man weiterhin f) kontinuierlich oder diskontinuierlich mindestens einen Teil der Reinigungslösung und/oder einen Teil des ersten Spülwassers mit einem ersten Kationenaustauscher behandelt, der selektiv ist für Zink-, Nickel- und/oderManganionen, g) diesen ersten Kationenaustauscher nach Beladung mit einer Säure unter Erhalt eines ersten Regenerats regeneriert und h) mindestens einen Teil des ersten Regenerats in die Phosphatierungslösung überführt.
Wenn dabei von „mindestens" einer Reinigungslösung oder von „mindestens" einem Spülwasser die Rede ist, so bedeutet dies, daß anstelle einer jeweils einzigen Reinigungs- oder Spülstufe mehrere hintereinander geschaltete Reinigungs- oder Spülstufen vorgesehen sein können. In der Praxis ist dies durchaus üblich. Für die vorliegende Erfindung heißt dies, daß die beschriebenen Maßnahmen jeweils an mindestens einer dieser Reinigungs- oder Spülstufen vorgenommen werden. Die Formulierung „ein Teil der Reinigungslösung" bzw. „ein Teil des ersten Spülwassers" bedeutet, daß nicht die gesamte erste Reinigungslösung bzw. das gesamte erste Spülwasser der genannten Behandlung unterzogen wird. Vielmehr entnimmt man jeweils einen Teil hiervon und führt ihn der genannten Behandlung zu: Dabei kann es sich beispielsweise um den Überlauf handeln, der aus der Reinigungslösung bzw. dem ersten Spülwasser herausgeführt wird.
Bevor auf die erfindungsgemäße Verfahrensfolge näher eingegangen wird, sei zunächst die im Teilschritt c) einsetzbare Phosphatierungslösung näher beschrieben:
Die Zink-Gehalte liegen vorzugsweise im Bereich von 0,4 bis 2 g/l und insbesondere von 0,5 bis 1,5 g/l, wie sie für Niedrig-Zink-Verfahren üblich sind. Das Gewichtsverhältnis Phosphationen zu Zinkionen in den Phosphatierbädern kann in weiten Grenzen schwanken, sofern es im Bereich zwischeri 3,7 und 30 liegt. Ein Gewichtsverhältnis zwischen 10 und 20 ist besonders bevorzugt
Dabei kann das Phosphatierbad außer den Zink- und Phosphationen weitere Komponenten enthalten, wie sie derzeit in Phosphatierbädern üblich sind.
Vorzugsweise werden Phosphatieriösungen eingesetzt, die weitere ein- oder zweiwertige Metallionen enthalten, die sich erfahrungsgemäß günstig auf die Lackhaftung und den Korrosionsschutz der hiermit erzeugten Phosphatschichten auswirken. Demgemäß enthält die erfindungsgemäße Phosphatierlösung vorzugsweise zusätzlich eines oder mehrere der folgenden Kationen:
0,1 bis 4 g/l Mangan(ll),
0,1 bis 2,5 g/l Nickel (II),
0,2 bis 2,5 g/l Magnesium(ll),
0,2 bis 2,5 g/l Calcium(ll),
0,002 bis 0,2 g/l Kupfer(ll),
0,1 bis 2 g/ICobalt(ll).
Beispielsweise enthält die Phosphatierlösung außer Zinkionen als zusätzliche Kationen 0,1 bis 4 g/l Manganionen und 0,002 bis 0,2 g/l Kupferionen und nicht mehr als 0,05 g/l, insbesondere nicht mehr als 0,001 g/l Nickelionen. Wünscht man jedoch an der herkömmlichen Trikation-Technologie festzuhalten, können Phosphatierbäder eingesetzt werden, die außer Zinkionen 0,1 bis 4 g/l Manganionen und zusätzlich 0,1 bis 2,5 g/l Nickelionen enthalten. In welcher Form die Kationen in die Phosphatierbäder eingebracht werden ist prinzipiell ohne Belang. Es bietet sich insbesondere an, als Kationenquelle Oxide und/oder Carbonate zu verwenden. Wegen der Gefahr einer Aufsalzung der Phosphatierbäder sollten vorzugsweise Salze anderer Säuren als Phosphorsäure oder Salpetersäure vermieden werden.
Bei Phosphatierbädern, die für unterschiedliche Substrate geeignet sein sollen, ist es üblich geworden, freies und/oder komplexgebundenes Fluorid in Mengen bis zu 2,5 g/l Gesamtfluorid, davon bis zu 750 mg/l freies Fluorid, jeweils berechnet als F-, zuzusetzen. Bei Abwesenheit von Fluorid soll der Aluminiumgehalt des Bades 3 mg/l nicht überschreiten. Bei Gegenwart von Fluorid werden infolge der Komplexbildung höhere AI- Gehalte toleriert, sofern die Konzentration des nicht komplexierten AI 3 mg/l nicht übersteigt.
Außer den schichtbildenden zweiwertigen Kationen enthalten Phosphatierbäder in der Regel zusätzlich Natrium-, Kalium- und/oder Ammoniumionen zur Einstellung der freien Säure.
Phosphatierbäder, die ausschließlich der Behandlung von verzinktem Material dienen, müssen nicht notwendigerweise einen sogenannten Beschleuniger enthalten. Beschleuniger, die bei der Phosphatierung unverzinkter Stahloberflächen erforderlich sind, werden in der Technik jedoch auch häufig bei der Phosphatierung von verzinktem Material mit eingesetzt. Beschleunigerhaltige Phosphatieriösungen haben den zusätzlichen Vorteil, daß sie sowohl für verzinkte als auch für unverzinkte Materialien geeignet sind. Dies ist besonders bei der Phosphatierung von Automobilkarrosserien wichtig, da diese häufig sowohl verzinkte als auch unverzinkte Oberflächen enthalten.
Im Stand der Technik stehen für Phosphatierbäder unterschiedliche Beschleuniger zur Verfügung. Sie beschleunigen die Schichtausbildung und erleichtern die Bildung geschlossener Phosphatschichten, da sie mit dem bei der Beizreaktion entstehenden Wasserstoff reagieren. Dieser Prozeß wird als „Depolarisierung" bezeichnet. Das Entstehen von Wasserstoffblasen an der Metalloberfläche, die die Schichtausbildung stören, wird hierdurch verhindert. Im Rahmen des erfindungsgemäßen Verfahrens sind solche Beschleuniger bevorzugt, deren Neben- oder Abbauprodukte (Reaktionsprodukte mit Wasserstoff) eine Nanofiltrationsmembran durchdringen können. Hierdurch wird gewährleistet, daß sich diese Neben- und Abbauprodukte des Beschleunigers nicht im Phosphatierbad anreichern.
Insbesondere geeignet sind solche Beschleuniger, die als Neben- oder Abbauprodukte entweder Wasser oder einwertig geladene Ionen bilden, die die Nanofiltrationsmembran durchdringen können. Beispielsweise kann die Phosphatierlösung einen oder mehrere der folgenden Beschleuniger enthalten:
0,3 bis 4 g/IChlorationen
0,01 bis 0,2 g/I Nitritionen
0,1 bis 10 g/l Hydroxylamin in freier, ionischer oder gebundener Form
0,001 bis 0,15 g/l Wasserstoffperoxid in freier oder gebundener Form 0,5 bis 80 g/l Nitrationen.
Zusammen mit oder anstelle von Chlorationen kann als Beschleuniger vorteilhafterweise Wasserstoffperoxid verwendet werden. Dieses kann als solches oder in Form von Verbindungen eingesetzt werden, die unter den Bedingungen des Phosphatierbads Wasserstoffperoxid bilden.
Ein ebenfalls vorzugsweise zu verwendender Beschleuniger ist Hydroxylamin. Setzt man dieses in freier Form oder in Form von Hydroxylammoniumphosphaten, Hydroxylammoniumnitrat und/oder Hydroxylammoniumchlorid dem Phosphatierbad zu, entstehen ebenfalls nur Abbau- oder Nebenprodukte, die eine Nanofiltrationsmembran durchdringen können.
Der Schwerpunkt des erfindungsgemäßen Verfahrens liegt in der Rückgewinnung von Wertstoffen der Phosphatierungslösung, insbesondere von schichtbildenden Kationen, die in die Reinigungslösung und/oder in das erste Spülwasser eingetragen wurden. Erfindungsgemäß gelingt dies durch die Teilschritte f) bis h). Wenn hierbei die Formulierung gebraucht wird, daß man einen Teil der Reinigungslösung oder auch von Spülwasser mit einem Ionenaustauscher „behandelt", so bedeutet dies, daß diese Lösung bzw. dieses Spülwasser auf irgendeine Weise mit dem Ionenaustauscher-Material in Berührung gebracht wird. Üblicherweise geschieht dies dadurch, daß man eine Ionenaustauscher-Säule verwendet, die mit Ionenaustauscher-Material gefüllt ist. Diese Ionenaustauscher-Säule wird von der zu behandelnden Lösung durchströmt. Dies kann von oben oder von unten, also absteigend oder aufsteigend erfolgen.
Zu phosphatierende Metalloberflachen sind üblicherweise mit Öl oder Fett überzogen. Dieses Öl oder Fett muß durch die Reinigungslösung vor der Phosphatierung entfernt werden. Daher reichert sich mit der Zeit Öl oder Fett im Reinigungsbad und durch Überschleppung auch im ersten Spülwasser an. Diese nicht wasserlöslichen Verunreinigungen können entweder in der Reinigungslösung einemulgiert sein oder zumindest teilweise auf dieser aufschwimmen. In solchen Fällen ist es bevorzugt, daß man vor dem Teilschritt f) von demjenigen Anteil der Reinigungslösung und/oder des ersten Spülwassers, der im Teilschritt f) mit dem ersten Kationenaustauscher behandelt wird, Öl und/oder Fett abtrennt. Hierfür stehen im Stand der Technik unterschiedliche Verfahren zur Verfügung. Öle und Fette können durch ein Adsorberharz oder durch Aktivkohle gebunden und entfernt werden. Dies erzeugt jedoch zusätzlichen Abfall. Daher sind mechanische Trennmethoden vorzuziehen, die Öle und Fette von der Wasserphase abtrennen. Beispielsweise kann dies durch Zentrifugieren erfolgen. Weiterhin kann für diese Abtrennung eine Membranfiltration, insbesondere eine Ultrafiltration vorgesehen werden. Daher sieht eine bevorzugte Ausführungsform des erfindungsgemäßen Verfahrens vor, daß man zum Abtrennen von Öl oder Fett die Reinigungslösung und/oder das Spülwasser einer Ultrafiltration unter Erhalt eines ersten Retentats und eines ersten Permeats unterzieht, wobei man das Öl und/oder Fett enthaltende ersteRetentat entsorgt (beispielsweise einer Verbrennung zuführt) und das erste Permeat im Teilschritt f) mit dem ersten Kationenaustauscher behandelt. Hierdurch wird vermieden, daß Öl oder Fett auf den Kationenaustauscher gelangt und ihn unbrauchbar macht. Geeignete Membrantypen für diesen Membranfiltrationsschritt sind beispielsweise in der einleitend zitierten Literaturstelle von Rajagopalan enthalten.
Der erste Kationenaustauscher bindet vorzugsweise die zweiwertigen schichtbildenden Metallionen Zink, Nickel und/oder Mangan, während die einwertigen Kationen der Reinigungslösung wie insbesondere Natrium- und/oder Kaliumionen weniger stark gebunden werden. Da die zweiwertigen Kationen die einwertigen verdrängen, enthält der beladene Kationenaustauscher nahezu ausschließlich die zweiwertigen, schichtbildenden Kationen. Bei der Regenerierung dieses ersten Kationenaustauschers im Teilschritt g) mit einer Säure wird ein erstes Regenerat erhalten, in dem die schichtbildenden Kationen angereichert sind. Dieses erste Regenerat kann entweder unmittelbar oder nach weiterer Aufarbeitung oder nach Anreicherung mit weiteren Wirkstoffen der Phosphatierungslösung wieder zugesetzt werden. Daher ist es bevorzugt, zum Regenerieren des ersten Kationenaustauschers eine solche Säure oder ein solches Säuregemisch zu verwenden, die mit der Phosphatierungslösung verträglich sind. Vorzugsweise verwendet man daher im Teilschritt g) eine Säure, die ausgewählt ist aus Phosphorsäure, Salpetersäure, Hexafluorosäuren von Titan oder Zirkon, oder aus Mischungen dieser Säuren. Phosphorsäure, die beispielsweise in einer Konzentration zwischen 40 und 80 Gew.-% eingesetzt werden kann, ist besonders bevorzugt.
Die Regenerierung führt man vorzugsweise fraktionsweise durch, wobei die schichtbildenden Kationen in der ersten Fraktion angereichert sind. Diese erste Fraktion wird im Teilschritt h) eingesetzt, während man weitere Fraktionen für spätere Regenerierungsschritte verwendet. Ein solches fraktioniertes Regenerierungsverfahren ist beispielsweise in der nicht vorveröffentlichten deutschen Patentanmeldung 100 56 628 beschrieben. Vorzugsweise setzt man im Teilschritt f) als ersten Kationenaustauscher einen schwach sauren Kationenaustauscher ein. Dieser hat die erwünschte Eigenschaft, zweiwertige Kationen stärker zu binden als einwertige. Insbesondere ist ein schwach saurer Kationenaustauscher geeignet, der chelatbildende Iminodiessigsäure-Gruppen trägt. Ein solcher Kationenaustauscher läßt sich nach der Regenerierung so konditionieren, daß er eine besondere Selektivität für die schichtbildenden Kationen Zink, Nickel und Mangan aufweist. Dies ist in den nicht vorveröffentlichten deutschen Patentanmeldungen DE 100 56629 und DE 10056628 näher beschrieben.
Das im Teilschritt g) erhaltene erste Regenerat ist stark sauer. Bevor man es zumindest anteilig in die Phosphatierungslösung zurückführt, kann man es, wie weiter unten beschrieben, dazu verwenden, Spülwasser nach der Phosphatierung anzusäuern, bevor man es einer Nanofiltration unterwirft. Das Regenerat kann auch direkt durch eine Nanofiltration weiter aufgetrennt werden. Dabei reichern sich die schichtbildenden Kationen im Retentat an, das man in die Phosphatierungslösung überführt. Das Permeat enthält vor allem die Anionen der zum Regenerieren eingesetzten Säure und kann nach Anheben des pH-Werts entweder dem ersten Spülwasser oder der Reinigungslösung zugesetzt werden. Falls man das erste Regenerat jedoch ohne weitere Auftrennung in die Phosphatierungslösung überführen will, empfiehlt es sich, den pH-Wert so weit anzuheben, daß man ein Verhältnis Gesamtsäure zu freier Säure im Bereich von etwa 4 bis etwa 10 erhält. (Die Begriffe „freie Säure" und „Gesamtsäure" sind dem Fachmann als Steuerparameter für eine Phosphatierungslösung bekannt. Sie werden in der Regel in der Maßeinheit „Punkte" ausgedrückt, die folgendermaßen bestimmt werden: Man verdünnt eine 10 ml Badprobe mit Wasser und titriert mit 0,1 n Natronlauge, bis man einen pH-Wert von 3,6 erhält. Der Verbrauch in ml an Natronlauge stellt den Punktwert der freien Säure dar. Entsprechend bestimmt man den Punktwert der Gesamtsäure, indem man bis zu einem pH-Wert von 8,5 titriert.) Vorzugsweise erfolgt dies dadurch, daß man dem im Teilschritt g) erhaltenen ersten Regenerat Verbindungen von Zink, Nickel und/oder Mangan zusetzt, die mit überschüssiger Säure reagieren können, bevor man es im Teilschritt h) in die Phosphatierungslösung überführt. Solche Verbindungen sind beispielsweise Oxide oder vorzugsweise Carbonate der genannten Metalle. Aus Gründen der leichteren Handhabung verwendet man vorzugsweise wäßrige Aufschlämmungen dieser Verbindungen. Den im Teilschritt f) mit dem ersten Kationenaustauscher behandelten Teil der Reinigungslösung und/oder des ersten Spülwassers könnte man nun, vorzugsweise nach Ergänzung mit Wirkstoffen wie beispielsweise Buildersubstanzen oder Tensiden, wieder in die Reinigungslösung zurückführen. Dies hätte jedoch den Nachteil, daß sich einwertige Kationen und anionische Zersetzungsprodukte des Beschleunigers mit der Zeit in der Reinigungslösung und durch Überschleppung in den Spülwässern und der Phosphatierungslösung anreichern. Vorzugsweise verhindert man dies dadurch, daß man die Reinigungslösung und/oder das erste Spülwasser nach Behandlung mit dem ersten Kationenaustauscher weiter so aufbereitet, daß letztlich auch einwertige Kationen und Anionen aus dem System entfernt werden und weitgehend entsalztes Wasser entsteht, das zum Ergänzen eines Spülwassers verwendet werden kann. Daher könnte die weitere Verfahrensfolge darin bestehen, daß man durch unselektive Kationen- und Anionenaustauscher alle Ionen aus dem vorbehandelten Spülwasser entfernt. Alternativ könnte man dies durch eine Umkehrosmose erreichen. In beiden Fällen erhält man weitgehend entsalztes Wasser, das man zum Ergänzen eines Spülwassers verwenden kann. Hierbei gingen jedoch auch Anionen wie beispielsweise Phosphationen verloren, die in der Reinigungslösung Builderfunktion haben und daher Wertstoffe darstellen. Um auch diese für Reiniger-Produkte wieder gewinnen zu können, wird zunächst ein weiterer Verfahrensschritt empfohlen. Dieser besteht darin, daß man den im Teilschritt f) mit dem ersten Kationenaustauscher behandelten Anteil der Reinigungslösung und/oder des ersten Spülwassers anschließend i) mit einem ersten Anionenaustauscher behandelt, der selektiv ist für Anionen mehrwertiger Säuren, k) diesen ersten Anionenaustauscher nach Beladung mit einer starken Lauge (beispielsweise Natron- oder Kalilauge) unter Erhalt eines zweiten Regenerats regeneriert und I) dieses zweite Regenerat als Rohstoff zur Herstellung einer Reinigungslösung verwendet. Im einfachsten Falle kann dies heißen, daß man dieses zweite Regenerat teilweise oder vollständig in die Reinigungslösung überführt. Das Regenerat kann jedoch auch aus dem System ausgetragen und zu einer anders zusammengesetzten Reinigungslösung umformuliert werden.
Auf diese Weise werden reinigungswirksame Anionen mehrwertiger Säuren zurückgewonnen, beispielsweise Phosphate, Borate und/oder Silicate. Dies schließt zum einen den Wertstoff-Kreislauf für diese Anionen. Zum anderen wird hierdurch verhindert, daß solche Anionen in das Abwasser gelangen, von dem sie wieder entfernt werden müßten. Als Anionenaustauscher für den Teilschritt i) ist beispielsweise ein Harz (z. B. vernetztes Polystyrol) geeignet, das als funktionelle Gruppen quartäre Aminogruppen trägt.
Demnach entfernt man also gemäß vorstehender Ausführungsform reinigungswirksame Anionen aus dem behandelten Teil der Reinigungslösung und verwendet diese für Reinigungszwecke wieder, bevor man den Teil der Reinigungslösung von einwertigen Kationen und Anionen befreit. Alternativ hierzu kann man insbesondere die Phosphationen aus diesem Teil der Reinigunslösung entfernen und einer weiteren Verwertung zuführen. Hierfür stehen mindestens zwei Ausführungsformen zur Verfügung
Die erste Ausführungsform besteht darin, dass man aus dem im Teilschritt f) mit dem ersten Kationenaustauscher behandelten Anteil der Reinigungslösung und/oder des ersten Spülwassers anschließend die Phosphationen als Calcium- und/oder Eisenphosphate ausfällt und die hierbei gebildeten Feststoffe von dem Anteil der Reinigungslösung abtrennt. Dies kann beispielsweise dadurch erfolgen, dass man den Anteil der Reinigungslösung mit einer Aufschlämmung von Calciumhydroxid und/oder Eisenhydroxid in Kontakt bringt, hierdurch die Phosphationen an das Hydroxid bindet und den Festkörper abtrennt. Eine günstigere Alternative zur Ausfällung besteht darin, dass man den Anteil der Reinigungslösung mit einer wässrigen Lösung wasserlöslicher Calcium- und/oder Eisen(lll)salze versetzt und die gebildeten schwer wasserlöslichen Phosphate der genannten Kationen, gegebenenfalls zusammen mit hierbei zusätzlich entstehenden Hydroxiden ausfällt. Falls der Anteil der Reinigungslösung nach dem Teilschritt f) einen pH-Wert oberhalb von 7 hat, bilden sich Hydroxide von selbst. Dies führt zur Bildung gut abtrennbarer Festkörperflocken. Weiterhin kann man den Anteil der Reinigungslösung - erwünschtenfalls nach vorhergehendem Ansäuern, beispielsweise mit Salzsäure - mit einer Lösung von Eisen(lll)salzen, beispielsweise Eisen(lll)chlorid, versetzen und durch Zugabe einer wässrigen Calciumhydroxid-Aufschlämmung einen alkalischen pH-Wert einstellen. Auch dies führt zur Bildung gut abtrennbarer Festkörperflocken.
Eine weitere Ausführungsform der Phosphatentfernung besteht darin, dass man den im Teilschritt f) mit dem ersten Kationenaustauscher behandelten Anteil der Reinigungslösung und/oder des ersten Spülwassers anschließend durch einen Behälter leitet, der festes Calciumhydroxid, Eisenhydroxid, oder einer Mischung von Calciumhydroxid und Eisenhydroxid enthält. Diese festen Hydroxide können als Festbett oder als Wirbelbett vorliegen. Wegen der besseren Handhabbarkeit für diese Verfahrensalternative ist festes, vorzugsweise kristallines oder teilkristallines, Eisenhydroxid bevorzugt. Beispielsweise kann das als „Ferrrihydrit" bekannte Eisenhydroxid verwendet werden. Beim Kontakt des phosphathaltigen Anteils der Reinigungslösung mit diesem Festköper werden die Phosphationen nach Art eines Anionenaustauschs an den Festkörper gebunden.
Die gemäß einer der beiden direkt zuvor beschriebenen Verfahrensvarianten entsprechend Anspruch 8 oder 9 gebildeten Calium- und/oder Eisenphosphat-haltigen Feststoffe enthalten aufgrund der Vorbehandlung der Reinigungslösung nur so geringe Anteile anderer Schwermetalle oder Kohlenwasserstoffe, dass sie nicht als Abfall entsorgt werden müssen, sondern als Wertstoffe beispielsweise in der Landwirtschaft, der Zementindustrie oder der Abwasseraufbereitung (weitere Phosphatbindung) eingesetzt werden können. Hierdurch ist es erstmalig möglich, im Abwasser von Phosphatierprozessen einschließlich zugehöriger Reinigungsschritte enthaltene Phosphationen einer weiteren Verwertung zuzuführen, anstatt sie wie bisher kostenaufwendig in Form von Abfallstoffen zu entsorgen.
Vorstehend wurden drei unterschiedliche Maßnahmen beschrieben, wie sich zwei- oder mehrwertige Anionen, insbesondere Phosphationen, aus dem im Teilschritt f) mit dem ersten Kationenaustauscher behandelten Anteil der Reinigungslösung und/oder des ersten Spülwassers entfernen und auf unterschiedliche Weise wiederverwerten lassen. Auch die hierbei erhaltene, an mehrwertigen Anionen abgereicherte Wasserphase wird vorzugsweise weiterverwendet. Dabei verfährt man vorzugsweise so, dass man den im Teilschritt i) gemäß Anspruch 7 mit dem ersten Anionenaustauscher behandelten oder den nach Abtrennung der Feststoffe gemäß Anspruch 8 erhaltenen oder den gemäß Anspruch 9 durch den Behälter geleiteten Anteil der Reinigungslösung anschließend entweder m) zuerst mit einem zweiten, stark sauren Kationenaustauscher und anschließend mit einem zweiten, stark basischen Anionenaustauscher, oder zuerst mit einem zweiten, stark basischen Anionenaustauscher und anschließend mit einem zweiten, stark sauren Kationenaustauscher unter Erhalt von entsalztem Wasser behandelt, oder m') einer Umkehrosmose unterzieht, wobei als drittes Permeat entsalztes Wasser und als Konzentrat ein drittes Retentat erhalten wird, das man entsorgt. In diesem Fall erhält man als Permeat weitgehend entsalztes Wasser, während das Retentat (Konzentrat) die angereicherten einwertigen Kationen und Anionen enthält und als (einziges) Abwasser aus dem System ausgetragen wird.
Führt man den Teilschritt m) als Ionenaustauscher-Schritt durch, müssen die beladenen Kationen- und Anionenaustauscher regeneriert werden. Den Kationenaustauscher regeneriert man vorzugsweise mit Salzsäure, den Anionenaustauscher mit Natronlauge. Die hierbei erhaltenen Regenerate vermischt man zur gegenseitigen Neutralisation. Diese Regenerate werden entsorgt. Sie stellen das einzige Abwasser dar, das in dieser Ausführungsform den Wasserkreislauf des Gesamtverfahrens verläßt. Im Vergleich zum Gesamtvolumen des Wasserkreislaufes stellt dies nur einen sehr geringen Anteil dar, so daß die Aussage gerechtfertigt ist, daß der erfindungsgemäße Verfahrensablauf weitgehend Abwasser-frei betrieben werden kann. Falls die Regenerate keine Fluoridionen enthalten, können sie direkt in das Kanalnetz eingeleitet werden. Fluoridionen sollten aus Umweltgründen ausgefällt und getrennt entsorgt werden, beispielsweise durch Fällung in Form von Calciumfluorid.
Das nach der Phosphatierung anfallende zweite Spülwasser arbeitet man vorzugsweise nach einem der Verfahren auf, die in der eingangs zitierten Literatur beschrieben sind. Beispielsweise kann dies durch lonenaustausch geschehen, wie es in der WO 00/64817 oder in der Weiterbildung gemäß DE 100 56 629 beschrieben ist. Dabei werden die schichtbildenden Kationen bei der Regenerierung der Kationenaustauscher zurückgewonnen und können wieder für die Phosphatierung eingesetzt werden.
Im Rahmen des erfindungsgemäßen Gesamtverfahrens wird jedoch eine Aufarbeitung des zweiten Spülwassers durch Nanofiltration vorgezogen, wie es beispielsweise in der nicht vorveröffentlichten deutschen Patentanmeldung DE-A-101 42 933 beschrieben wird. Demnach geht man vorzugsweise so vor, daß man n) kontinuierlich oder diskontinuierlich einen Anteil des zweiten Spülwassers einer
Nanofiltration unterzieht, wobei man ein zweites Retentat und ein zweites Permeat erhält, o) das zweite Retentat in die Phosphatierungslösung überführt und p) den pH-Wert des zweiten Permeats durch Zugabe einer starken Lauge erhöht und anschließend das zweite Permeat entweder in die Reinigungslösung oder vorzugsweise in das erste Spülwasser überführt. Vorzugsweise überführt man das zweite Permeat nach Anheben des pH-Werts auf etwa 7 bis 8 in das erste Spülwasser. Zum Ausgleich überführt man einen Anteil des ersten Spülwassers in die Reinigungslösung. Diesen Anteil ergänzt man vorzugsweise mit Tensid und Lauge, beispielsweise Natronlauge, so daß man eine Reinigungslösung mit einem pH-Wert im Bereich von 9 bis 12 erhält, die einen ausreichenden Gehalt an Tensiden aufweist. Hierdurch werden die Verluste der Reinigungslösung ausgeglichen, die dadurch entstehen, daß im Teilschritt f) ein Teil der Reinigungslösung ausgetragen wird. Das zweite Spülwasser kann man mit dem weitgehend entsalzten Wasser ergänzen, das bei der vorstehend beschriebenen weiteren Aufarbeitung der Reinigungslösung anfällt. Hierdurch wird der Wasserkreislauf weitgehend geschlossen.
Wie in DE-A-101 42 933 beschrieben, ist es vorzuziehen, daß man den Anteil des zweiten Spülwassers durch Zugabe von Phosphorsäure ansäuert, bevor man ihn der Nanofiltration unterzieht. Man erhält so ein stark saures Retentat, in dem die schichtbildenden Kationen der Phosphatierungslösung angereichert sind. Um bei der Rückführung dieses Retentats in die Phosphatierungslösung deren pH-Wert nicht zu sehr abzusenken bzw. den Gehalt an „freier Säure" nicht zu sehr zu erhöhen, ist es vorzuziehen, den pH-Wert des zweiten Retentats so weit anzuheben, daß es in die Phosphatierungslösung überführt werden kann, beispielsweise auf den Bereich 2,5 bis 3. Vorzugsweise hebt man den pH-Wert des zweiten Retentats durch Zugabe mindestens einer neutralisierend wirkenden Verbindung von Zink, Nickel und/oder Mangan an, bevor man das zweite Retentat in die Phosphatierungslösung überführt. Als solche neutralisierend wirkende Verbindungen sind insbesondere die Oxide und Carbonate geeignet. Aus Gründen der einfachen Handhabung setzt man diese vorzugsweise als wäßrige Aufschlämmung ein.
Zum Ansäuern des zweiten Spülwassers vor der Nanofiltration kann man diesem zumindest einen Teil des im Teilschritt g) erhaltenen ersten Regenerats zusetzen, bevor man die Nanofiltration durchführt. Auf diese Weise muß keine zusätzliche Säure eingesetzt werden. Die schichtbildenden Kationen im ersten Regenerat gelangen dann zusammen mit den schichtbildenden Kationen im zweiten Spülwasser nach weiterer Anreicherung durch die Membranfiltration in die Phosphatierungslösung zurück.
In der erfindungsgemäßen Verfahrensfolge kann weiterhin vorgesehen werden, daß man die phosphatierten Metalloberflachen nach dem Spülen mit dem zweiten Spülwasser einer Nachpassivierung unterzieht. Hierzu bringt man sie mit einer Nachpassivierungslösung in Kontakt. Derartige Nachpassivierungslösungen sind im Stand der Technik bekannt. Im Rahmen der erfindungsgemäßen Verfahrensfolge ist es vorzuziehen, eine Nachpassivierungslösung zu verwenden, die ausschließlich solche Komponenten enthält, die auch in einer Phosphatierungslösung eingesetzt werden. Dies erlaubt es, den Wertstoff-Kreislauf geschlossen zu halten und die Abfallmenge zu verringern. Insbesondere ist eine Nachpassivierungslösung geeignet, wie sie in der WO 00/73536 näher beschrieben wird.
Vorzugsweise sieht man in der erfindungsgemäßen Verfahrensfolge also vor, daß man die im Teilschritt c) phosphatierten und im Teilschritt d) gespülten Metalloberflachen in einem weiteren Schritt q) nachpassiviert, indem man sie mit einer wäßrigen Lösung in Kontakt bringt, die als einzige zwei- oder mehrwertige Kationen Nickelionen enthält und wobei die Anionen ausgewählt sind aus Nitrationen, Fluoridionen, Phosphationen und Anionen komplexer Fluoride von B, Ti und Zr und danach r) mit mindestens einem dritten Spülwasser spült.
Vorzugsweise stellt die Nachpassivierungslösung eine Lösung von Nickeldihydrogenphosphat dar und enthält 50 bis 500 mg/l Nickelionen und 200 bis 1 500 mg/l Phosphationen. Sowohl Nickelionen als auch Dihydrogenphosphationen stellen Wertstoffe einer Phosphatierungslösung dar. Diese Wertstoffe reichern sich im dritten Spülwasser an und können von dort über das zweite Spülwasser durch dessen Aufbereitung über Kationenaustausch oder Nanofiltration letztlich in die Phosphatierungslösung überführt werden.
Demnach sieht man in der erfindungsgemäßen Verfahrensfolge vorzugsweise weiterhin vor, daß man kontinuierlich oder diskontinuierlich einen Anteil des dritten Spülwassers in das zweite Spülwasser überführt und das dritte Spülwasser durch Zugabe von frischem Wasser ergänzt. Hierfür kann insbesondere das weitgehend entsalzte Wasser verwendet werden, das bei der vorstehend beschriebenen kompletten Aufarbeitung eines Teils der Reinigungslösung anfällt. Auch unter Verwendung einer Nachpassivierungslösung und eines dritten Spülwassers können also der Wasserkreislauf und der Wertstoffkreislauf weitgehend geschlossen werden. Dies führt zu einer Einsparung von Rohstoffen und vermindert die anfallende Abfall- und Abwassermenge. Die erfindungsgemäße Verfahrensfolge weist demnach besondere ökonomische und ökologische Vorteile auf. In einem weiteren Aspekt betrifft die Erfindung eine Anlage zur Durchführung des vorstehend beschriebenen Verfahrens. Diese Anlage enthält mindestens folgende
Einrichtungen: einen Behälter für die Reinigungslösung, einen Behälter für das erste Spülwasser, einen Behälter für die Phosphatierungslösung, einen Behälter für das zweite Spülwasser, einen Behälter für den ersten Kationenaustausscher und ein Leitungssystem, mit dem Reinigungslösung aus dem Behälter für die
Reinigungslösung in den Behälter für den ersten Kationenaustauscher überführt werden kann.
Wenn hier von einem „Behälter" die Rede ist, so ist damit ein Tank gemeint, in dem sich zumindest ein Teil der jeweiligen Lösung bzw. des jeweiligen Spülwassers befindet. Bei Tauchverfahren kann dieser Tank so ausgelegt sein, daß die zu phosphatierenden Metallteile wie beispielsweise Automobilkarossen in den jeweiligen Tank eingetaucht und durch ein Transportsystem von Tank zu Tank befördert werden. Bei Spritzverfahren stellt der Behälter einen Sammelbehälter dar, in dem sich die jeweilige Lösung bzw. das jeweilige Spülwasser wieder sammelt, nachdem sie auf die zu behandelnden Metalloberflachen aufgespritzt wurden. Bei Spritzanlagen sind üblicherweise Pumpen vorhanden, die die jeweilige Lösung aus dem Sammelbehälter zu den Düsenstücken pumpen, durch die sie auf die zu behandelnden Oberflächen aufgespritzt werden. Danach läuft die jeweilige Flüssigkeit in den Sammelbehälter zurück.
Die genannten Behälter sind üblicherweise in jeder Phosphatieranlage vorhanden. Neu ist jedoch das Leitungssystem, mit dem die Reinigungslösung aus dem Behälter für die Reinigungslösung in den Behälter für den ersten Kationenaustauscher überführt werden kann. Dies kann mittels Schwerkraft, vorzugsweise jedoch mittels Pumpen geschehen. Der Behälter für den ersten Kationenaustauscher ist wie üblich vorzugsweise als Säule ausgebildet, die von der Reinigungslösung entweder absteigend oder aufsteigend durchströmt werden kann.
Vorzugsweise sieht man zwischen dem Behälter für die Reinigungslösung und dem Behälter für den ersten Kationenaustauscher eine Entölungseinrichtung für die Reinigungslösung vor. Diese Entölungseinrichtung kann aus einem Behälter bestehen, der mit einem Adsorbermaterial für Öl und Fett gefüllt ist. Hierbei kann es sich beispielsweise um ein Adsorberharz ' oder um Aktivkohle handeln. Die Entölungseinrichtung kann jedoch auch eine Trennung zwischen Öl- bzw. Fett- und Wasserphase durch Schwer- oder Zentrifugalkraft bewirken. Beispielsweise kann es sich um einen Separator handeln, der nach dem Prinzip einer Zentrifuge arbeitet. Vorzugsweise stellt die Entölungseinrichtung jedoch eine Einrichtung zur Ultrafiltration dar.
Beispiele:
Phosphatierung: GranodineR 952: Tri-Kationphosphatierung (Henkel KGaA), Nitritbeschleunigt Nachpassivierung: Nickelphosphatpassivierung nach WO00/73536
Aufbereitung/Wiederverwendung Spülwasser:
a) Wiederverwendung Spülwasser nach der Nachpassivierung als Spülwasser nach der Phosphatierung (keine Aufbereitung): 0,2 m3/h
Figure imgf000020_0001
b) Nanofiltration des Spülwassers nach der Phosphatierung (a): Entfernung Zn, Mn und Ni
Zusammensetzung Spülwasser: siehe a)
Betriebsbedingungen Nanofiltration: Desal DK-Membran (Fa. Osmonics) Druckdifferenz: 8 bar Temperatur: 35°C Membranfluss: 15 l/m2-h Volumenverhältnis Retentat/Permeat: 1/10 Zugabe H3PO4 - 75 % ins Spülwasser : 4,0 g/l Zugabe ZnCO3 ins Retentat : 1,5 g/l
Zugabe NaOH - 30 % ins Permeat : 8,0 g/l
Zusammensetzung Retentat/Permeat nach Nanofiltration:
Tabelle b1:
Figure imgf000021_0001
1. Rückführung Retentat ins Phosphatierbad: Wiederverwendung Zink, Mangan, Nickel und Phosphat zur Erzeugung von Phosphatschichten
2. Wiederverwendung des Permeats als Spülwasser nach der Entfettung
Zusammensetzung des Spülwassers nach der Entfettung: Tabelle b2:
Figure imgf000022_0001
Erhöhung Konzentration im Vergleich zum Permeat durch Uberspritzung aus Phosphatierung
3. Wiederverwendung des Spülwassers b2 für die Entfettung nach Zugabe von 5,0 g/l NaOH, 30 % + 1,0 g/l nichtionisches Tensid
Zusammensetzung der Entfettungslösung:
Tabelle b3:
(Erhöhung der Zn-Konzentration durch Abbeizen von Zink aus verzinktem Stahl)
Figure imgf000022_0002
c) Ultrafiltration des Überlaufs der Entfettung (b3): Entfernung Kohlenwasserstoffe (-KW)
Zusammensetzung Entfettungslösung: siehe b3
Betriebsbedingungen Ultrafiltration: Membran: Koch HFM-251 (PVDF)
Druckdifferenz: 2 bar Temperatur: 50°C Membranfluss: 100 - 200 l/m2-h
Zusammensetzung Permeat nach Ultrafiltration:
Tabelle c:
Figure imgf000023_0001
Das Kohlenwasserstoff-haltige Retentat muss entsorgt werden.
Bemerkung: Restkohlenwasserstoff-Gehalt kann entfernt werden durchAktivkohle- Adsorbtion.
d) Aufbereitung Permeat Ultrafiltration (c) durch Selektivkationenaustauscher: Entfernung Zn, Mn und Ni
Zusammensetzung Permeat Ultrafiltration: siehe c)
Betriebsbedingungen: 200 l/h Adsorberharz: Lewatit TP 207 (Fa. Bayer)
Di-Natrium-Form selektiv für Zn, Mn und Ni 2 Säulen mit 20 I Harz in Serie
Zusammensetzung Ablauf Lewatit TP 207:
Tabelle d:
Figure imgf000025_0001
Nach Aufbereitung von 24 m3 (508 g Zn, 42 g Mn, 45 g Ni): Regeneration Säule 1 mit 60 I H3PO4 - 40 % (3 Fraktionen von 20 I)
Fraktion 1 (20 I) enthält: Zn : 25 g/l Mn : 2 g/l Ni : 2 g/l
Fraktion 1 wird verwendet zum Ansäuern des Spülwassers bei der Nanofiltration (b). Fraktionen 2 + 3 werden bei der nächsten Regeneration eingesetzt (= Fraktionierte Regeneration).
e) Aufbereitung Ablauf Lewatit TP 207 (d) durch Selektivanionenaustauscher: Entfernung P04
Zusammensetzung Ablauf Lewatit TP 207: siehe d)
Betriebsbedingungen: 200 l/h
Adsorberharz: Lewatit MP 500
OH- -Form selektiv für HPO4 2- / PO4 3-
2 Säulen mit 20 I Harz in Serie
Zusammensetzung Ablauf: Tabelle e:
Figure imgf000026_0001
Nach Aufbereitung von 0,5 m3 (1000 g PO4):
Regeneration Säule 1 mit 60 I NaOH, 4 % (3 Fraktionen von 20 I)
Fraktion 1 (20 I) enthält: PO4: 50 g/l
Fraktion 1 wird verwendet als Rohstoff zur Herstellung von Entfettungsprodukten. Fraktionen 2 + 3 werden bei der nächsten Regeneration eingesetzt (= Fraktionierte Regeneration).
e') Alternative gemäß Anspruch 8: Fällung von Phosphat aus dem Ablauf Lewatit TP 207 (d)
A. Phosphatfällung durch FeCI / Ca(OH), :
1. Zugabe HCI-30% bis pH : 5
2. Zugabe FeCI3-40% : 1 ,0 g/l
3. Zugabe Ca(OH)2 bis pH 7,5 - 9,0.
Zusammensetzung Abwasser nach Fällung pH : 7,5 - 9,0
PO4 : < 10 ppm
NO3 : 415 ppm
F : 34 ppm
Cl : nicht gemessen
Ca : nicht gemessen.
Zusammensetzung Schlamm nach Fällung und Abtrennung von der Wasserphase: Ca . 21,8 % Fe : 4,9 % PO4 : 33,6 %. Dieser Schlamm wird nicht als Sondermüll eingestuft und kann beispielsweise wiederverwendet werden in der Landwirtschaft oder der Zementindustrie.
f) Erzeugung von entsalztem Wasser durch konventionelle Ionenaustauscher- Anlage (Kationen- + Anionenaustauscher): Entfernung Rest Kationen + Anionen
Zusammensetzung Ablauf Lewatit MP 500: siehe e)
Betriebsbedingungen: 200 l/h
Adsorberharz: Kationenaustauscher: SP 112, 20 I Harz
Anionenaustauscher: MP 500, 20 I Harz
Zusammensetzung Ablauf: entsalztes Wasser, Leitfähigkeit < 10 μS-cm1
Regeneration: Kationenaustauscher: 6 % HCI (40 1)
Anionenaustauscher: 4 % NaOH (40 I)
Nach Mischen und Zugabe von CaCI2 / Ca(OH)2 können die Regenerate nach Beutelfiltration mit Lofclear 523 D (Fa. Hayward) in das Abwasser eingeleitet werden (pH 6-9).
Alternative für f): Umkehrosmose

Claims

Patentansprüche
1. Verfahren zur Phosphatierung von Metalloberflachen, wobei man die Metalloberflachen im Spritz- und/oder Tauchverfahren a) mit mindestens einer Reinigungslösung reinigt, b) mit mindestens einem ersten Spülwasser spült, c) mit einer Phosphatierungslösung phosphatiert, die 3 bis 50 g/l Phosphationen, berechnet als PO4 3-, 0,2 bis 3 g/l Zinkionen, gegebenenfalls weitere Metallionen sowie gegebenenfalls Beschleuniger enthält, und d) mit mindestens einem zweiten Spülwasser spült und wobei man e) kontinuierlich oder diskontinuierlich mindestens einen Anteil des erstens Spülwassers in die Reinigungslösung überführt, dadurch gekennzeichnet, dass man weiterhin f) kontinuierlich oder diskontinuierlich mindestens einen Teil der Reinigungslösung und/oder einen Teil des ersten Spülwassers mit einem ersten Kationenaustauscher behandelt, der selektiv ist für Zink-, Nickel- und/oder Manganionen, g) diesen ersten Kationenaustauscher nach Beladung mit einer Säure unter Erhalt eines ersten Regenerats regeneriert und h) mindestens einen Teil des ersten Regenerats in die Phosphatierungslösung überführt.
2. Verfahren nach Anspruch 1 , dadurch gekennzeichnet, dass man vor dem Teilschritt f) von demjenigen Anteil der Reinigungslösung und/oder des ersten Spülwassers, der im Teilschritt f) mit dem ersten Kationenaustauscher behandelt wird, Öl und/oder Fett abtrennt.
3. Verfahren nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, dass man zum Abtrennen von Öl oder Fett die Reinigungslösung und/oder das erste Spülwasser einer Ultrafiltration unter Erhalt eines ersten Retentats und eines ersten Permeats unterzieht, wobei man das Öl und/oder Fett enthaltende erste Retentat entsorgt und das erste Permeat im Teilschritt f) mit dem ersten Kationenaustauscher behandelt.
4. Verfahren nach einem oder mehreren der Ansprüche 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, dass man im Teilschritt g) eine Säure verwendet, die ausgewählt ist aus Phosphorsäure, Salpetersäure, Hexafluorosäuren von Titan oder Zirkon, oder aus Mischungen dieser Säuren.
5. Verfahren nach einem oder mehreren der Ansprüche 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet, dass man dem im Teilschritt g) erhaltenen ersten Regenerat Verbindungen von Zink, Nickel und/oder Mangan zusetzt bevor man es im Teilschritt h) in die Phosphatierungslösung überführt.
6. Verfahren nach einem oder mehreren der Ansprüche 1 bis 5, dadurch gekennzeichnet, dass man im Teilschritt f) als ersten Kationenaustauscher einen schwach sauren Kationenaustauscher einsetzt.
7. Verfahren nach einem oder mehreren der Ansprüche 1 bis 6, dadurch gekennzeichnet, dass man den im Teilschritt f) mit dem ersten Kationenaustauscher behandelten Anteil der Reinigungslösung und/oder des ersten Spülwassers anschließend i) mit einem ersten Anionenaustauscher behandelt, der selektiv ist für Anionen mehrwertiger Säuren, k) diesen ersten Anionenaustauscher nach Beladung mit einer starken Lauge unter
Erhalt eines zweiten Regenerats regeneriert und
I) dieses zweite Regenerat als Rohstoff zur Herstellung einer Reinigungslösung verwendet.
8. Verfahren nach einem oder mehreren der Ansprüche 1 bis 6, dadurch gekennzeichnet, dass man aus dem im Teilschritt f) mit dem ersten Kationenaustauscher behandelten Anteil der Reinigungslösung und/oder des ersten Spülwassers anschließend die Phosphationen als Calcium- und/oder Eisenphosphate ausfällt und die hierbei gebildeten Feststoffe von dem Anteil der Reinigungslösung abtrennt.
9. Verfahren nach einem oder mehreren der Ansprüche 1 bis 6, dadurch gekennzeichnet, dass man den im Teilschritt f) mit dem ersten Kationenaustauscher behandelten Anteil der Reinigungslösung und/oder des ersten Spülwassers anschließend durch einen Behälter leitet, der festes Calciumhydroxid, Eisenhydroxid, oder einer Mischung von Calciumhydroxid und Eisenhydroxid enthält.
10. Verfahren nach einem der Ansprüche 7 bis 9, dadurch gekennzeichnet, dass man den im Teilschritt i) gemäß Anspruch 7 mit dem ersten Anionenaustauscher behandelten oder den nach Abtrennung der Feststoffe gemäß Anspruch 8 erhaltenen oder den gemäß Anspruch 9 durch den Behälter geleiteten Anteil der Reinigungslösung anschließend entweder m) zuerst mit einem zweiten, stark sauren Kationenaustauscher und anschließend mit einem zweiten, stark basischen Anionenaustauscher, oder zuerst mit einem zweiten, stark basischen Anionenaustauscher und anschließend mit einem zweiten, stark sauren Kationenaustauscher unter Erhalt von entsalztem Wasser behandelt, oder m') einer Umkehrosmose unterzieht, wobei als drittes Permeat entsalztes Wasser und als Konzentrat ein drittes Retentat erhalten wird, das man entsorgt.
11. Verfahren nach einem oder mehreren der Ansprüche 1 bis10, dadurch gekennzeichnet, dass man n) kontinuierlich oder diskontinuierlich einen Anteil des zweiten Spülwassers einer
Nanofiltration unterzieht, wobei man ein zweites Retentat und ein zweites Permeat enthält, o) das zweite Retentat in die Phosphatierungslösung überführt und p) den pH-Wert des zweiten Permeats durch Zugabe einer starken Lauge erhöht und anschließend das zweite Permeat entweder in die Reinigungslösung oder in das erste
Spülwasser überführt.
12. Verfahren nach Anspruch 11, dadurch gekennzeichnet, dass man den Anteil des zweiten Spülwassers durch Zugabe von Phosphorsäure ansäuert, bevor man ihn der Nanofiltration unterzieht.
13. Verfahren nach Anspruch 11, dadurch gekennzeichnet, dass man den pH-Wert des zweiten Retentats durch Zugabe mindestens einer neutralisierend wirkenden Verbindung von Zink, Nickel und/oder Mangan anhebt, bevor man das zweite Retentat in die Phosphatierungslösung überführt.
14. Verfahren nach einem oder beiden der Ansprüche 11 und 12, dadurch gekennzeichnet, dass man dem Anteil des zweiten Spülwassers zumindest einen Teil des im Teilschritt g) erhaltenen ersten Regenerats zusetzt, bevor man ihn der Nanofiltration unterzieht.
15. Verfahren nach einem oder mehreren der Ansprüche 1 bis 14, dadurch gekennzeichnet, dass man die im Teilschritt c) phosphatierten und im Teilschritt d) gespülten Metalloberflachen in einem weiteren Schritt q) nachpassiviert, indem man sie mit einerwäßrigen Lösung in Kontakt bringt, die als einzige zwei- oder mehrwertige Kationen Nickelionen enthält und wobei die Anionen ausgewählt sind aus Nitrationen, Fluoridionen, Phosphationen und Anionen komplexer Fluoride von B, Ti und Zr, und danach r) mit mindestens einem dritten Spülwasser spült.
16. Verfahren nach Anspruch 15, dadurch gekennzeichnet, dass man kontinuierlich oder diskontinuierlich einen Anteil des dritten Spülwassers in das zweite Spülwasser überführt und das dritte Spülwasser durch Zugabe von frischem Wasser ergänzt.
17. Anlage zur Durchführung des Verfahren nach einem oder mehreren der Ansprüche 1 bis 16, enthaltend einen Behälter für die Reinigungslösung, einen Behälter für das erste Spülwasser, einen Behälter für die Phosphatierungslösung, einen Behälter für das zweite Spülwasser, einen Behälter für den ersten Kationenaustausscher und ein Leitungssystem, mit dem Reinigungslösung aus dem Behälter für die
Reinigungslösung in den Behälter für den ersten Kationenaustauscher überführt werden kann.
PCT/EP2003/002456 2002-03-20 2003-03-11 Verfahren zur phosphatierung von metalloberflächen mit verbesserter wertstoff-rückgewinnung WO2003078684A1 (de)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
AU2003219033A AU2003219033A1 (en) 2002-03-20 2003-03-11 Method for the phosphating of metal surfaces with improved recovery of valuable substances

Applications Claiming Priority (4)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE10212182.6 2002-03-20
DE10212182 2002-03-20
DE10236293.9 2002-08-08
DE10236293A DE10236293A1 (de) 2002-03-20 2002-08-08 Verfahren zur Phosphatierung von Metalloberflächen mit verbesserter Wertstoff-Rückgewinnung

Publications (1)

Publication Number Publication Date
WO2003078684A1 true WO2003078684A1 (de) 2003-09-25

Family

ID=28042849

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PCT/EP2003/002456 WO2003078684A1 (de) 2002-03-20 2003-03-11 Verfahren zur phosphatierung von metalloberflächen mit verbesserter wertstoff-rückgewinnung

Country Status (2)

Country Link
AU (1) AU2003219033A1 (de)
WO (1) WO2003078684A1 (de)

Cited By (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2005049890A1 (de) * 2003-11-21 2005-06-02 Henkel Kommanditgesellschaft Auf Aktien Abwasserreduziertes phosphatierverfahren durch aufarbeitung von entfettungslösung und/oder spülwasser
DE102005043031A1 (de) * 2005-09-10 2007-03-15 Mauer, Dieter, Dr. Verfahren zum Entfernen von Phosphaten aus Acetat-gepufferten Lösungen
CN102965658A (zh) * 2012-10-19 2013-03-13 大连碧城环保科技有限公司 再生利用报废磷化液处理工艺

Citations (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3996072A (en) * 1974-08-23 1976-12-07 Nippon Paint Co., Ltd. Phosphate coating process and control of the phosphate coating solution
DE2527853A1 (de) * 1975-06-23 1977-01-13 Metallgesellschaft Ag Verfahren zur phosphatierung von metallen
US4130446A (en) * 1976-04-19 1978-12-19 Nippon Paint Co., Ltd. Process for phosphate conversion coating with treatment of rinse water by reverse osmosis and ion exchange
DE4220401A1 (de) * 1992-06-22 1993-12-23 Eisenmann Kg Maschbau Verfahren zur Wasserkreislaufführung an Anlagen für die Behandlung von Werkstücken o. dgl. in Bäder
WO1999029629A1 (de) * 1997-12-05 1999-06-17 Henkel Kommanditgesellschaft Auf Aktien Abwasseraufbereitung bei der phosphatierung
WO2000064817A1 (de) * 1999-04-26 2000-11-02 Henkel Kommanditgesellschaft Auf Aktien Abwasseraufbereitung bei der phosphatierung
DE10043927A1 (de) * 2000-09-06 2002-03-14 Enviro Chemie Gmbh Verfahren zur Aufbereitung von Spülwässern bei der Phosphatierung von metallischen Oberflächen

Patent Citations (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3996072A (en) * 1974-08-23 1976-12-07 Nippon Paint Co., Ltd. Phosphate coating process and control of the phosphate coating solution
DE2527853A1 (de) * 1975-06-23 1977-01-13 Metallgesellschaft Ag Verfahren zur phosphatierung von metallen
US4130446A (en) * 1976-04-19 1978-12-19 Nippon Paint Co., Ltd. Process for phosphate conversion coating with treatment of rinse water by reverse osmosis and ion exchange
DE4220401A1 (de) * 1992-06-22 1993-12-23 Eisenmann Kg Maschbau Verfahren zur Wasserkreislaufführung an Anlagen für die Behandlung von Werkstücken o. dgl. in Bäder
WO1999029629A1 (de) * 1997-12-05 1999-06-17 Henkel Kommanditgesellschaft Auf Aktien Abwasseraufbereitung bei der phosphatierung
WO2000064817A1 (de) * 1999-04-26 2000-11-02 Henkel Kommanditgesellschaft Auf Aktien Abwasseraufbereitung bei der phosphatierung
DE10043927A1 (de) * 2000-09-06 2002-03-14 Enviro Chemie Gmbh Verfahren zur Aufbereitung von Spülwässern bei der Phosphatierung von metallischen Oberflächen

Cited By (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2005049890A1 (de) * 2003-11-21 2005-06-02 Henkel Kommanditgesellschaft Auf Aktien Abwasserreduziertes phosphatierverfahren durch aufarbeitung von entfettungslösung und/oder spülwasser
DE102005043031A1 (de) * 2005-09-10 2007-03-15 Mauer, Dieter, Dr. Verfahren zum Entfernen von Phosphaten aus Acetat-gepufferten Lösungen
CN102965658A (zh) * 2012-10-19 2013-03-13 大连碧城环保科技有限公司 再生利用报废磷化液处理工艺

Also Published As

Publication number Publication date
AU2003219033A1 (en) 2003-09-29

Similar Documents

Publication Publication Date Title
EP1198618B1 (de) Nachpassivierung einer phosphatierten metalloberfläche
EP1567689A1 (de) Verfahren zur phosphatierung von metalloberflächen mit verbesserter phosphat-rückgewinnung
DE10056629C1 (de) Verfahren zur Aufbereitung von nickelhaltigem Abwasser bei der Phosphatierung
EP2537813A1 (de) Verfahren zur Aufarbeitung von Minenwässern
EP1106711B1 (de) Verfahren zur Rückgewinnung von Wasserspüllösungen der Herstellung von Phosphatkonversionsüberzügen und Einrichtung zur Metalloberflächenbehandlung
DE19918713C2 (de) Abwasseraufbereitung bei der Phosphatierung
DE69117927T2 (de) Verfahren zum Behandeln eines geschmolzenen Salzbades
EP0320798A1 (de) Verfahren zur Entschlammung von Phosphatierungsbädern und Vorrichtung für dieses Verfahren
DE2527853B2 (de) Verfahren zur Verbesserung des Wasserhaushalts bei der Phosphatierung von Metallen
DE19854431A1 (de) Phosphatierverfahren mit Spülwasser-Einsparung
EP1392887B1 (de) Verhinderung von membranverblockung bei der abwasseraufbereitung bei der phosphatierung
WO2003078684A1 (de) Verfahren zur phosphatierung von metalloberflächen mit verbesserter wertstoff-rückgewinnung
EP0968756B1 (de) Verfahren zur Aufbereitung metallhaltiger verbrauchter Beizsäuren
DE10236293A1 (de) Verfahren zur Phosphatierung von Metalloberflächen mit verbesserter Wertstoff-Rückgewinnung
DE19754109A1 (de) Abwasseraufbereitung bei der Phosphatierung
DE10341232A1 (de) Verfahren zur Phosphatierung von Metalloberflächen mit verbesserter Wertstoff-Rückgewinnung
DE10142933A1 (de) Verhinderung von Membranverblockung bei der Abwasseraufbereitung bei der Phosphatierung
EP1685274B1 (de) Abwasserreduziertes phosphatierverfahren durch aufarbeitung von entfettungslösung und/oder spülwasser
WO1999048819A1 (de) Abwasseraufbereitung bei der phosphatierung
DE19958775A1 (de) Nachpassivierung einer phosphatierten Metalloberfläche
DE3822953A1 (de) Verfahren zur regeneration eines eisen- und/oder zinkhaltigen salzsaeurebades
DE10254952A1 (de) Mehrstufiges Verfahren zur Aufarbeitung von Phosphatierabwasser unter Einsatz eines schwach sauren Ionenaustauschers
DE19813058A1 (de) Abwasseraufbereitung bei der Phosphatierung
WO2004063424A2 (de) Zwei-oder mehrstufiges membran-aufbereitungsverfahren von phosphatierspülwasser
DE2256965A1 (de) Verfahren zur mehrstufigen oberflaechenbehandlung von metallen

Legal Events

Date Code Title Description
AK Designated states

Kind code of ref document: A1

Designated state(s): AU BR BY CA CN HU ID IN JP KR MX NO NZ PH PL RO RU SG UA US UZ VN YU ZA

AL Designated countries for regional patents

Kind code of ref document: A1

Designated state(s): AT BE BG CH CY CZ DE DK EE ES FI FR GB GR HU IE IT LU MC NL PT RO SE SI SK TR

121 Ep: the epo has been informed by wipo that ep was designated in this application
NENP Non-entry into the national phase

Ref country code: JP